BRPI0714847A2

BRPI0714847A2 - instalaÇço e processo para a preparaÇço industrial contÍnua de fluoroalquilclorossilanos

Info

Publication number: BRPI0714847A2
Application number: BRPI0714847-0A
Authority: BR
Inventors: Juergen Erwin Lang; Georg Markowz; Dietmar Wewers; Harald Metz; Norbert Schladerbeck
Original assignee: Evonik Degussa Gmbh
Priority date: 2006-08-10
Filing date: 2007-07-09
Publication date: 2013-03-12
Also published as: CA2660404A1; CN101121721B; RU2009107980A; JP2010500311A; EP2049241A1; DE102007023759A1; US20090259063A1; WO2008017553A1; KR20090037460A; NO20091056L; CN101121721A

Abstract

INSTALAÇçO E PROCESSO PARA A PREPARAÇçO INDUSTRIAL CONTÍNUA DE FLUOROALQUILCLOROSSILANOS. A presente invenção refere-se a uma instalação, um reator e um processo para a realização industrial contínua de uma reação, e que uma olefina A a, B-inssaturada, substituída com flúor é reagida com um composto HSI B na presença de um catalisador C e opcionalmente outros coadjuntotes e a instalação se baseia baseia pelo menos na união do estudo eduto (3) para os componentes A (1) e B (2), em pelo menos um reator de multielementos (5), que por seu lado, contém pelo menos duas unidades de reatores na forma de pré-reatores (5.1) permutáveis e pelo menos uma outra unidade de reator (5.3) conectados em série aos pré-reatores e em um processamento de produto (8).

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "INSTALA- ÇÃO E PROCESSO PARA A PREPARAÇÃO INDUSTRIAL CONTÍNUA DE FLUOROALQUILCLOROSSILANOS".

A presente invenção refere-se a um novo reator e uma instala- ção para a preparação industrial contínua de fluoroalquilclorossilanos atra- vés da reação de uma olefina α,β-insaturada, substituída por flúor, com um composto HSi1 bem como um respectivo processo.

Organossilanos, tais como vinilcloro- ou vinilalcoxissilanos (EP 0.456.901 A1, EP 0.806.427 A2), cloroalquilclorossilanos (DE-AS 28 15 316, EP 0.519.181 A1, DE 195 34 853 A1, EP 0.823.434 A1, EP 1.020.473 A2), alquilalcoxissilanos (EP 0.714.901 A1, DE 101 52 284 A1), fluoroalquilalco- xissilanos (EP 0.838.467 A1, De 103 01 997 A1), aminoalquilalcoxissilanos (DE-OS 27 53 124, EP 0.709.391 A2, EP 0.849.271 A2, EP 1.209.162 A2, EP 1.295.889 A2), glicidiloxialquilalcoxissilanos (EP 1.070.721 A2, EP 0.934. 947 A2), metacriloxialquilalcoxissilanos (EP 0.707.009 A1, EP 0.708.081 A2), alquilalcoxissilanos de poliéter (EP 0.387.689 A2) e outros, são de alto inte- resse técnico e industrial. Processos e instalações para sua preparação são conhecidos há muito tempo. Esses produtos são produtos comparativamente de pequena tonelagem e são preponderantemente preparados em proces- sos em bateladas. Via de regra, para esse fim são utilizadas instalações de uso múltiplo, para obter o mais alto grau de aproveitamento possível da ins- talação em bateladas. Contudo, na troca do produto são necessários pro- cessos de purificação e enxágue caras dessas instalações em bateladas. Além disso, muitas vezes são necessários longos tempos de permanência da mistura de reação em uma instalação em bateladas volumosa, cara e de altos custos operacionais, para obter rendimentos satisfatórios. Além disso, muitas vezes as reações citadas são consideravelmente exotérmicas com calores reacionais na faixa de 100 a 180 kJ/mol. Por isso, reações secundá- rias também indesejáveis na reação podem ter uma influência importante sobre a seletividade e rendimento. Se no caso das reações citadas se trata de hidrossililações, então a possível dissociação de hidrogênio representa consideráveis exigências à técnica de segurança. Além disso, muitas vezes um eduto é previamente introduzido com o catalisador no modo operatório em semibateladas e o outro eduto é dosadamente acrescentado. Além dis- so, já pequenas oscilações na condução do processo de instalações em ba- teladas ou em semibateladas podem levar a um importante espalhamento dos rendimentos e qualidades do produto sobre várias preparações. Caso se desejem transferir resultados da escala laboratorial/técnica para a escala em bateladas (scale up), há neste caso, também não raro, dificuldades.

Reatores microestruturados como tais, por exemplo, para uma preparação contínua de álcoois de poliéteres (DE 10 2004 013 551 A1) ou para a síntese, entre outros, de amoníaco, metanol, MTBE (WO 03/078052), são conhecidos. Os microreatores também são conhecidos para reações catalíticas (WO 01/54807). Contudo, até agora, a técnica de microreatores foi poupada para a preparação industrial de organossilanos ou, pelo menos, não foi realizada. Neste caso, a tendência de alcóxi- e clorossilanos à hidró- Iise - já com pequenas quantidades de umidade - e respectivas aglutina- ções em uma instalação de preparação de organossilano, deve ser conside- rada como problema duradouro.

Por conseguinte, o objetivo consistiu em pôr uma outra possibi- lidade à disposição para a preparação industrial de fluoroalquilclorossilanos. O pedido consistiu especialmente, em pôr uma outra possibilidade à disposi- ção para a preparação contínua de tais organossilanos, com esforços para minimizar as desvantagens mencionadas acima.

O objetivo apresentado é resolvido de acordo com a invenção, de maneira correspondente aos dados nas reivindicações. Na presente invenção, foi surpreendentemente verificado, que a

hidrossililação de um componente B contendo HSi, especialmente de um hidrogenoalcoxissilano, pode ser efetuada vantajosamente com uma olefina α,β-insaturada, substituída por flúor (componente A) na presença de um ca- talisador C de maneira simples e econômica em uma escala industrial e con- tinuamente em uma instalação à base de um reator de multielementos (5), em que especialmente o reator de multielementos (5) contém pelo menos duas unidades do reator na forma de pré-reatores trocáveis (5.1) e pelo me- nos uma outra unidade de reator (5.3) conectada em série aos pré-reatores.

Dessa maneira, através do uso de um reator de multielementos (5) na presente forma de concretização é possível contribuir vantajosamente para o funcionamento contínuo do processo de acordo com a invenção, pois o presente reator de multielementos (5) possibilita a troca visada, em forma de turno de pré-reatores, nos quais, após um período de funcionamento, se- param-se quantidades nítidas de hidrolisado, por pré-reatores frescos tam- bém em condições de funcionamento.

De maneira particularmente vantajosa, nesse caso, podem ser usados pré-reatores, que são equipados com corpos de enchimento, nos quais pode ser obtida uma separação ainda mais visada e eficaz de hidroli- sado ou de partículas de hidrolisado e com isso, uma redução da tendência ao entupimento e períodos de repouso da instalação devido às sedimenta- ções e aglomerações no reator.

Diferentemente de uma preparação em bateladas, na presente

invenção é possível, pré-misturar continuamente os edutos diretamente an- tes do reator de multielementos, neste caso, a pré-mistura também pode ser efetuada a frio, em seguida, aquecidos no reator de multielementos e ali re- agidos intencional e continuamente. Um catalisador também pode ser acres- centado à mistura do eduto. Em seguida, o produto pode ser continuamente processado, por exemplo, em uma evaporação, retificação e/ou em um eva- porador instantâneo ou de camada fina - para mencionar apenas algumas possibilidades. O calor de reação libertado na reação no reator de multiele- mentos, pode ser vantajosamente evacuado através da grande superfície das paredes do reator em relação à proporção do volume do reator e - des- de que previsto - para o meio portador de calor. Além disso, na presente aplicação de reatores de multielementos, é possível um nítido aumento do rendimento espaço-tempo de reações rápidas, que matizam o calor. Isso é possível através de uma mistura mais rápida dos edutos, por um nível de concentração médio mais elevado dos edutos do que no processo em bate- ladas, isto é, nenhuma limitação devido ao empobrecimento dos edutos e/ou um aumento da temperatura, que, via de regra, pode causar uma aceleração adicional da reação. Além disso, a presente invenção possibilita a defesa da segurança do processo de maneira vantajosamente mais simples e mais econômica. Dessa maneira, obteve-se uma drástica intensificação do pro- cesso na presente invenção, especialmente redução do tempo de processo de mais de 97% em condições de reação comparado com processos em batelada padronizados. Ao mesmo tempo, foram obtidos também rendimen- tos mais elevados de até 10% através de maiores conversões e seletivida- des. Preferivelmente, as presentes reações foram efetuadas em um reator de multielementos de aço inoxidável. Com isso, é possível desistir, de ma- neira vantajosa, do uso de materiais especiais para a execução das reações citadas. Além disso, através do modo operacional contínuo nas reações a serem efetuadas sob pressão, verifica-se um período de repouso mais longo dos reatores de metal, pois o material cansa nitidamente mais devagar com- parado com um modo operacional em bateladas. Além disso, a capacidade de reprodução frente a pesquisas comparáveis em processos em bateladas pode ser nitidamente aperfeiçoada. No presente processo há adicionalmente um risco scale-up nitidamente menor na transmissão dos resultados da es- cala laboratorial ou técnica. Especialmente no presente processo contínuo, aproveitando uma instalação de acordo com a invenção, em que um reator de multielementos contém vantajosamente, pelo menos, um pré-reator per- mutável, preferivelmente enchido com corpos de enchimento, é possível um tempo de execução surpreendentemente longo da instalação também sem períodos de repouso, que são condicionados por aglomerações ou sedimen- tações. Além disso, verificou-se de maneira surpreendente, que no presente processo é particularmente vantajoso, enxaguar, isto é, pré-condicionar o reator de multielementos antes do início da própria reação com a mistura de reação, especialmente quando esta contém um catalisador homogêneo. A- través dessa medida, pode ser causado um ajuste inesperadamente rápido das constantes condições do processo em alto nível. Dessa maneira, o objetivo da presente invenção é uma instala-

ção para a realização industrial contínua de uma reação, na qual uma olefina A α,β-insaturada substituída por flúor é reagida com um composto HSi B na presença de um catalisador C e opcionalmente outros coadjuvantes e a ins- talação, pelo menos na união do eduto (3) para os componentes A (1) e B (2), contém pelo menos um reator de multielementos (5), que por seu lado, contém pelo menos duas unidades de reatores na forma de pelo menos um pré-reator permutável (5.1) e pelo menos uma outra unidade de reator (5.3) conectados em série ao sistema do pré-reator e se baseia em um proces- samento do produto.

O objetivo da presente invenção, além disso, é um reator de multielementos (5) para a reação de silanos hidrolisáveis, especialmente daqueles, que contêm unidades H-Si, que por seu lado, contêm pelo menos duas unidades de reatores na forma de, pelo menos, um pré-reator permutá- vel (5.1) e pelo menos, uma outra unidade de reação (5.3) conectados em série ao sistema de pré-reator.

Nesse caso, são preferidos pré-reatores (5.1), que são alimen- tados com corpos de enchimento. Como corpos de enchimento para esse fim, são adequados, por exemplo - mas não exclusivamente - corpos de enchimento estruturados, isto é, partículas regulares ou irregulares com ta- manho igual ou diferente, preferivelmente com um tamanho médio de partí- cula, que corresponde a < 1/3, de modo particularmente preferido, a 1/5 até 1/100 do corte transversal livre da área de corte transversal da respectiva unidade de reator (5.1), bem como à superfície do corte transversal médio da partícula, preferivelmente a 100 até 10"6 mm2, tais como aparas, fibras/lã, esferas, fragmentos, filamentos com corte transversal redondo ou aproxima- damente redondo ou quadrado, espirais, cilindros, tubos, copos, selas, cor- pos alveolares, placas, grades, tecidos, esponjas de poros abertos, corpos moldados ou ocos irregulares, embalagens (estruturais) ou feixes dos corpos estruturados mencionados acima, corpos esféricos de metal, óxido de metal, cerâmica, vidro ou material plástico, sendo que os ditos corpos de enchimen- to podem consistir, por exemplo - mas não exclusivamente - em aço, aço inoxidável, titânio, cobre, alumínio, óxidos de titânio, óxidos de alumínio, có- rundo, óxidos de silício, quartzo, silicatos, argilas, zeólitas, vidro alcalino, vidro de boro, vidro de quartzo, cerâmica porosa, cerâmica vitrificada, cerâ- mica especial, SiC, Si3N4, BN, SiBNC e outros.

As figuras 1 a 6 são fluxogramas de instalações ou partes de instalações deduzidas como de formas de concretização preferidas da pre- sente invenção.

Dessa maneira, a figura 1 é deduzida como uma instalação con-

tínua preferida, na qual os componentes de edutos AeB são unidos na uni- dade (3), aduzidas à unidade (5), sendo que esta pode conter um catalisador imobilizado, ali reagidos e o produto de reação é processado na unidade (8).

A figura 2 mostra uma outra forma de concretização preferida de uma presente instalação contínua, em que um catalisador C, especialmente um catalisador homogêneo, é aduzido ao componente B. Mas o catalisador também pode ser aduzido à unidade (3) - ou tal como se pode deduzir da figura 3 - o catalisador C pode ser dosadamente acrescentado a uma mistu- ra dos componentes AeB pouco antes da entrada na unidade de reator de multielementos (5).

Além disso, opcionalmente outros coadjuvantes podem ser a- crescentados às respectivas correntes de materiais mencionadas acima.

Nesse caso, entende-se por uma unidade de reator, um elemen- to do reator de multielementos (5), em que cada elemento representa uma região ou um espaço de reação para a chamada reação, compare, por e- xemplo, (5.1) (unidade de reator na forma de um pré-reator) na figura 4, bem como (5.5) [unidade de reator de um reator de bloco integrado (5.3.1)] na figura 5, bem como (5.10) [unidade de reator de um reator trocador de calor de feixes microtubulares (5.9)]. Isto é, unidades do reator de um reator de multielementos (5) no sentido da presente invenção, são especialmente ca- pilares de aço inoxidável ou de vidro de quartzo, tubos de aço inoxidável ou reatores de aço inoxidável bem dimensionados, por exemplo, pré-reatores (5.1), tubos (5.10) em reatores trocadores de calor de feixes microtubulares [por exemplo, (5.9)], bem como regiões circundadas (5.5) na forma de reato- res de blocos integrados [por exemplo, (5.3.1)]. Nesse caso, as paredes in- ternas dos elementos do reator podem ser revestidas, por exemplo, com uma camada cerâmica, uma camada de óxidos de metais, tais como AI2O3, TiC>2, S1O2, ZrO2, zeólitas, silicatos, para mencionar apenas alguns, mas também são possíveis polímeros orgânicos, especialmente polímeros de flúor, tal como teflon.

Dessa maneira, uma instalação de acordo com a invenção, con- tém um ou mais reatores de multielementos (5), que, por seu lado, se basei- am em pelo menos 2 a 1.000.000 unidades do reator, inclusive de todos os índices naturais intercalados, preferivelmente de 3 a 10.000, especialmente de 4 a 1.000 unidades do reator.

Nesse caso, o espaço do reator ou da reação apresenta pelo menos uma unidade de reator, preferivelmente um corte transversal semicir- cular, semioval, redondo, oval, triangular, quadrado, retangular ou trapezoi- dal em sentido vertical ao sentido da corrente. Preferivelmente, um tal corte transversal apresenta uma área de corte transversal de 75 μιτι2 a 75 cm2. Áreas de corte transversal com 0,7 a 120 mm2 e todos os valores numéricos numericamente intercalados são particularmente preferidos. Em áreas de corte transversal redondas prefere-se um diâmetro de > 30 μιη a < 15 mm, especialmente 150 pm a 10 mm. Áreas de corte transversal angulares apre- sentam preferivelmente comprimentos angulares de > 30 μιτι a < 15 mm, preferivelmente 0,1 a 12 mm. Neste caso, em um reator de multielementos (5) de uma instalação, pode haver unidades do reator com áreas de corte transversal diferentemente moldadas.

Além disso, o comprimento da estrutura em uma unidade de re- ator, isto é, da entrada da corrente de reação ou de produto para a unidade do reator, compare, por exemplo, (5.1 e 5.1.1) ou (5.5 e 5.5.1), até a saída, compare (5.1.2) ou (5.5.2), importa preferivelmente em 5 cm a 500 m, inclu- sive todos os valores numéricos numericamente intercalados, de modo parti- cularmente preferido, > 15 cm a 100 m, de modo muito particularmente pre- ferido, 20 cm a 50 m, especialmente 25 cm a 30 m.

Em uma instalação de acordo com a invenção, é dada preferên- cia a unidades do reator, cujo respectivo volume de reação (também desig- nado como volume do reator, isto é, o produto da área de corte transversal e comprimento da estrutura) importa em 0,01 ml a 100 litros, inclusive todos os valores numéricos numericamente intercalados. De modo particularmente preferido, o volume do reator de uma unidade de reator de uma instalação de acordo com a invenção, importa em 0,05 ml a 10 litros, de modo muito particularmente preferido, 1 ml a 5 litros, de modo muito particularmente pre- ferido, 3 ml a 2 litros, especialmente 5 ml a 500 ml.

Além disso, as instalações de acordo com a invenção, podem basear-se em um ou mais reatores de multielementos (5), que são preferi- velmente conectados paralelamente. Mas os ditos reatores de multielemen- tos (5) também podem ser conectados um atrás do outro, de maneira que o produto, que provém do reator de multielementos precedente, pode ser in- troduzido na entrada do reator de multielementos seguinte.

Os presentes reatores de multielementos (5) podem ser alimen- tado de maneira vantajosa com uma corrente do componente do eduto (4) ou (5.2), que adequadamente é dividida nas respectivas correntes parciais, compare, por exemplo, (5.4) na figura 5 bem como (5.11) na figura 6. Após a reação, as correntes de produto podem ser unidas, compare, por exemplo, (5.7) na figura 5, (5.12) na figura 6 bem como (7) e, em seguida, processa- das em uma unidade de processamento (8). Nesse caso, uma tal unidade de processamento (8) pode dispor inicialmente de um estágio de condensação ou estágio de evaporação, que seguem um ou mais estágios de destilação.

Além disso, um reator de multielementos (5) de uma instalação de acordo com a invenção, pode basear-se em pelo menos um, preferivel- mente em pelo menos dois capilares de aço inoxidável conectados parale- lamente ou em pelo menos dois capilares de vidro de quartzo conectados paralelamente ou em pelo menos um reator de trocador de calor de feixe tubular (5.9) ou e pelo menos um reator de bloco integrado (5.3.1).

Nesse caso, podem ser especialmente usados capilares de aço inoxidável, reatores ou pré-reatores, que consistem de maneira vantajosa em aço inoxidável altamente resistente, resistente a altas temperaturas, bem como inoxidável; por exemplo, mas não exclusivamente, os pré-reatores, capilares, reatores de blocos, reatores trocadores de calor de feixes tubula- res e outros consistem em aço do tipo 1.4571 ou 1.4462, compare especial- mente também aço de acordo com a DIN 17007. Além disso, a superfície de um capilar de aço inoxidável ou de um reator de multielementos voltada para o espaço da reação pode ser equipada com uma camada de polímero, por exemplo, de uma camada fluorítica, entre outras, teflon, ou com uma cama- da cerâmica, preferivelmente uma camada de SiO2, TiO2 ou AI2O3 eventual- mente porosa, especialmente para a absorção de um catalisador.

De maneira vantajosa, é possível usar especialmente um reator de bloco integrado, tal como ele resulta, por exemplo, como reator de bloco temperável, formado de placas de metal estruturadas definidas (a seguir também denominadas plano), retirado de http://www.heatric.com/pche- construction.html.

A produção das chamadas placas de metal estruturadas ou pla- nas, das quais pode ser fabricado, depois, um reator de bloco, pode ser efe- tuada, por exemplo, através de causticação, torneamento, corte, fresagem, estampagem, laminação, eletroerosão, processamento a laser, técnica de plasma ou por uma outra técnica dos métodos de processamento em si co- nhecidos. Dessa maneira, com extrema precisão, estruturas bem definidas e visadamente dispostas, por exemplo, ranhuras ou fendas, são incorporadas de um lado de uma placa de metal, especialmente de uma placa de metal de aço inoxidável. Nesse caso, as respectivas ranhuras ou fendas encontram seu início em um lado frontal da placa de metal, são contínuas e terminam, via de regra, do lado frontal oposto da placa de metal.

Dessa maneira, a figura 5 mostra um plano de um reator de blo- co integrado (5.3.1) com várias unidades do reator ou elementos (5.5). Nes- se caso, um tal plano consiste, via de regra, em uma placa básica de metal com paredes de metal sobre a mesma (5.6), que limitam os espaços de rea- ção (6.5, 6.6), preferivelmente de um outro plano ou da placa de metal estru- turada. Além disso, a unidade (5.3.1) contém uma região (5.4) para a tarefa e distribuição da mistura do eduto (5.2) para os elementos do reator (5.5) e uma região (5.7) para a união das correntes de produto das regiões da rea- ção (5.5) e remoção da corrente de produto (7). Além disso, no âmbito de um reator de bloco integrado (5.3.1) também vários desses planos descritos acima podem estar ligados um sobre o outro. A ligação pode ser efetuada, por exemplo, através de solda (de difusão) ou solda; para essas e outras técnicas de trabalho utilizáveis aqui compare também www.immmainz.de/ seiten/de/u 050527115034 2679.php?PHPSESSID=75a6285eb0433122b9c ecaca3092dadb. Além disso, tais reatores de blocos integrados (5.3.1) são vantajosamente envolvidos por uma unidade de têmpera (6.5, 6.6), que pos- sibilita o aquecimento ou resfriamento do reator de bloco (5.3.1), isto é, a condução visada da temperatura. Para isso, um meio (D), por exemplo, Mar- Iotherm ou Mediatherm pode ser temperado por meio de um trocador de ca- Ior (6.7) e levado através da tubulação (6.8) de uma bomba (6.9) e tubulação (6.1) para a unidade de têmpera (6.5) e removido através de (6.6) e (6.2) e levado para a unidade de troca de calor (6.7). Nesse caso, o calor de reação libertado em um reator de bloco integrado (5.3.1) pode ser otimamente con- trolado da maneira mais curta, com o que é possível evitar picos de tempera- tura, que influenciam desvantajosamente uma condução visada da reação. Contudo, o reator de bloco integrado (5.3.1) e a respectiva unidade de têm- pera (6.5, 6.6) também podem ser formados de maneira tal, que entre dois planos do elemento do reator está disposto, em cada caso, um plano de têmpera, que possibilita uma condução ainda mais controlada do meio de têmpera entre as regiões (6.1, 6.5) e (6.6, 6.2).

Em instalações de acordo com a invenção, prefere-se especial- mente um reator de multielementos (5), que contém pelo menos um pré- reator (5.1) e pelo menos uma outra unidade de reator (5.3), por exemplo, um capilar de aço inoxidável ou um pré-reator (5.1) e pelo menos um reator de bloco integrado (5.3.1) ou um pré-reator (5.1) e pelo menos um reator trocador de calor de feixes microtubulares (5.9), compare figura 4. Além dis- so, o pré-reator (5.1) é adequadamente executado de maneira temperável, isto é, resfriável e/ou aquecível (D, 6.3, 6.4).

Via de regra, traços de água já levam à hidrólise dos edutos de alcóxi- ou clorossilanos e dessa maneira, a sedimentações ou aglomera- ções. A vantagem particular de uma tal forma de concretização de um pré- reator (5.1) no âmbito do reator de multielementos (5), especialmente para a reação de silanos, consiste em que além da realização da reação contínua através de uma separação e centrifugação visada de hidrolisados ou partícu- las, é possível minimizar vantajosamente os tempos de repouso ou de preci- pitação não planejados. Dessa maneira, adicionalmente filtros podem ser intercalados e/ou conectados em série aos pré-reatores (5.1) equipados de acordo com a invenção, para a separação de partículas.

Em geral, a instalação de acordo com a invenção, para a reali- zação industrial contínua de reações baseia-se em uma união dos edutos (3) para os componentes A e B, em pelo menos um reator de multielementos (5) e em um processamento do produto (8), compare as figuras 1, 2 e 3, sendo que o reator de multielementos (5) contém pelo menos duas unidades do reator na forma de pré-reatores permutáveis (5.1), que estão preferivelmente alimentados com corpos de enchimento e pelo menos uma outra unidade de reator (5.3), conectada em série ao sistema de pré-reator. Nesse caso, os componentes do eduto AeB podem ser conti-

nuamente visadamente unidos na região (3), em cada caso, de uma unidade de abastecimento por meio de bombas e opcionalmente por meio de um sis- tema de pesagem diferencial. Via de regra, os componentes AeB podem ser dosados à temperatura ambiente, preferivelmente a 10 a 40°C e mistu- rados na região (3). Mas pelo menos um dos componentes, ambos os com- ponentes ou materiais de aplicação ou a mistura correspondente também pode ser pré-aquecido. Dessa maneira, a chamada unidade de abasteci- mento pode ser climatizada, bem como os recipientes de abastecimento po- dem ser desenvolvidos temperáveis. Além disso, os componentes do eduto podem ser unidos sob pressão. A mistura do eduto pode ser continuamente introduzida no reator de multielementos (5) através da tubulação (4).

Nesse caso, o reator de multielementos (5) é preferivelmente le- vado ou mantido à temperatura de funcionamento desejada por meio de um meio de têmpera D (6.1, 6.2), de maneira que picos de tempo e oscilações de temperatura indesejáveis, que são conhecidos de instalações em batela- das, podem ser vantajosamente evitadas ou suficientemente reduzidas na presente instalação de acordo com a invenção. A corrente do produto ou do produto bruto (7) é continuamente introduzida no processamento do produto (8), por exemplo, em uma unidade de retificação, na qual, por exemplo, um produto F com baixo ponto de ebuli- ção, por exemplo, um silano usado em excesso e otimamente reciclável po- de ser continuamente removido através do cabeçote (10) e um produto com um ponto de ebulição mais elevado, através do fundo (9). Contudo, da uni- dade (8) também podem ser removidas correntes parciais como produto.

É necessário, efetuar a reação dos componentes A e B na pre- sença de um catalisador C, assim, de maneira vantajosa, pode-se usar um catalisador homogêneo acrescentando-o por dosagem à corrente do eduto. Mas também pode ser usado um catalisador de suspensão, o qual pode ser igualmente acrescentado por dosagem à corrente do eduto. Nesse caso, o diâmetro máximo da partícula do catalisador de suspensão deveria importar menos do que 1/3, preferivelmente 1/10 até 10~2, de modo particularmente preferido, entre 10~4 e 10 81 da dilatação da menor área de corte transversal livre de uma unidade de reator do reator de multielementos (5).

Dessa maneira, pode ser visto na figura 2, que um dito catalisa- dor C é vantajosamente acrescentado por dosagem ao componente B, antes que este seja unido com o componente A na região (3).

Um catalisador homogêneo C ou um catalisador de suspensão C, contudo, também pode ser acrescentado por dosagem a uma mistura de A e B, que é introduzida na tubulação (4), preferivelmente pouco antes da entrada no reator de multielementos, através de uma tubulação (2.2), com- pare figura 3.

Da mesma maneira como em um catalisador homogêneo, ou- tros coadjuvantes, principalmente líquidos, por exemplo - mas não exclusi- vamente - ativadores, iniciadores, estabilizadores, inibidores, solventes ou diluentes e outros, também podem ser acrescentados aos componentes do eduto AeB.

Mas também é possível selecionar um reator de multielementos (5), que é equipado com um catalisador C imobilizado, compare figura 1. Nesse caso, o catalisador C, por exemplo - mas não exclusivamente - pode estar presente na superfície do espaço de reação dos respectivos elementos do reator.

Em geral, uma instalação de acordo com a invenção, para a rea- lização industrial contínua da reação de um dito composto A com um com- posto B, opcionalmente na presença de um catalisador, bem como de outros coadjuvantes, baseia-se em pelo menos uma união de edutos (3), em pelo menos um reator de multielementos (5), que por seu lado, contém pelo me- nos duas unidades do reator (5.1 e 5.3) de acordo com a invenção e em um processamento do produto (8). Adequadamente, os edutos ou materiais u- sados são preparados em uma unidade de abastecimento para a realização da reação e conforme a necessidade, introduzidos ou dosados. Além disso, uma instalação de acordo com a invenção, é equipada com as unidades de medição, dosagem, bloqueio, transporte, fiscalização, controle, bem como dispositivos de gás residual e descarte de resíduos em si usuais na técnica. Além disso, uma tal instalação de acordo com a invenção, pode ser vantajo- samente guardada em um container transportável bem como empilhável e ser manuseada de maneira flexível. Dessa maneira, uma instalação de a- cordo com a invenção, pode ser levada de maneira rápida e flexível, por e- xemplo, às fontes de eduto e de energia respectivamente necessárias. Con- tudo, com uma instalação de acordo com a invenção, é possível, também, preparar continuamente produtos com todas as vantagens e, na verdade, no ponto, no qual o produto é ulteriormente processado ou ulteriormente usado, por exemplo, diretamente nos clientes.

Uma outra vantagem, particularmente pronunciada de uma ins- talação de acordo com a invenção, para a realização industrial contínua de uma reação de compostos A α,β-insaturados com um composto HSi B con- siste em que agora dispõe-se de uma possibilidade, de produzir continua e flexivelmente também pequenos produtos especiais com volume de vendas entre 5 kg e 50.000 t p.a., preferivelmente 10 kg a 10.000 t p.a., de maneira simples e econômica. Nesse caso, os tempos de repouso desnecessários, os rendimentos, os picos e oscilações de temperatura que influenciam a se- letividade, bem como tempos de permanência longos demais e, com isso, reações secundárias indesejáveis, podem ser vantajosamente evitados. Es- pecialmente uma tal instalação também pode ser otimamente utilizada, dos pontos de vista econômicos, ecológicos e amigável para o cliente, para a produção dos presentes silanos.

Dessa maneira, um outro objeto da presente invenção é um

processo para a produção industrial contínua de um fluoroalquilclorossilano da fórmula geral (I)

F3C(CF2)n(CH2)2-Si(R,)mCl3-m (I), na qual R' representa um grupo Cr a C4-alquila enéOa 13, m

é 0 ou 1,

sendo que a reação dos componentes do eduto A e B é efetua- da na presença de um catalisador C, bem como opcionalmente de outros componentes, em um reator de multielementos (5), que por seu lado, se ba- seia em pelo menos duas unidades de reatores na forma de pelo menos um pré-reator permutável (5.1) e pelo menos em uma outra unidade de reator (5.3) conectados em série ao sistema de pré-reator.

Preferivelmente, neste caso, a reação é efetuada em pelo me- nos um reator de multielementos (5), cujas unidades do reator consistem em aço inoxidável ou vidro de quartzo ou cujos espaços de reação são limitados por aço inoxidável ou vidro de quartzo, sendo que as superfícies das unida- des do reator podem ser revestidas ou cobertas, por exemplo, com teflon. Além disso, em processos de acordo com a invenção, prefere-se usar uni- dades do reator, cujo respectivo corte transversal é semicircular, semioval, redondo, oval, triangular, quadrado, retangular ou trapezoidal. Nesse caso, utilizam-se vantajosamente unidades do reator, cu-

ja respectiva área de corte transversal importa em 75 μητι2 a 75 cm2.

Além disso, preferivelmente são usadas tais unidades do reator, que apresentam um comprimento da estrutura de 5 cm a 200 m, de modo particularmente preferido, 10 cm a 120 m, de modo muito particularmente preferido, 15 cm a 80 m, especialmente 18 cm a 30 m, inclusive todos os valores numéricos possíveis, que são incluídas nas faixas mencionadas a- cima. Dessa maneira, no processo de acordo com a invenção, utili- zam-se vantajosamente unidades do reator, cujo respectivo volume de rea- ção importa em 0,01 ml a 100 litros inclusive todos os valores numéricos numericamente intercalados, preferivelmente 0,1 ml a 50 litros, de modo par- ticularmente preferido, 1 ml a 20 litros, de modo muito particularmente prefe- rido, 2 ml a 10 litros, especialmente 5 ml a 5 litros.

No processo de acordo com a invenção, a dita reação também pode ser vantajosamente efetuada em uma instalação com um reator de multielementos (5), que se baseia (i) em pelo menos dois pré-reatores (5.1) ligados paralelamente e em pelo menos um capilar de aço inoxidável conec- tados em série aos pré-reatores ou (ii) em pelo menos dois pré-reatores (5.1) ligados paralelamente e pelo menos um capilar de vidro de quartzo conecta- do em série aos pré-reatores ou (iii) em pelo menos dois pré-reatores (5.1) ligados paralelamente e pelo menos um reator de bloco integrado (5.3.1) ou (iv) em pelo menos dois pré-reatores (5.1) ligados paralelamente e pelo me- nos um reator trocador de calor de feixes tubulares (5.9).

Nesse caso, prefere-se especialmente um reator de multiele- mentos (5), que contém pelo menos dois pré-reatores (5.1) permutáveis, de acordo com a invenção, sendo que esses são equipados com corpos de en- chimento, tais como são especialmente apresentados acima, para a separa- ção de produtos de hidrólise de silanos hidrolisáveis empregados. O proces- so de acordo com a invenção, é efetuado de modo particularmente preferido em unidades de reatores de aço inoxidável.

Além disso, prefere-se que no processo de acordo com a inven- ção, a superfície das unidades de reatores do reator de multielementos que está em contato com a mistura de eduto/produto, seja revestida com um ca- talisador.

Desde que no âmbito do processo de acordo com a invenção, a reação dos componentes AeB seja efetuada na presença de um catalisador C homogêneo, foi surpreendentemente verificado, que é particularmente vantajoso, condicionar previamente o reator de multielementos através de um ou mais estágios de enxágue com uma mistura de catalisador homogê- neo C e componente B ou de catalisador homogêneo C e os componentes A e B ou com um rápido acionamento da instalação, por exemplo, por 10 a 120 minutos e opcionalmente com uma maior concentração do catalisador.

Os materiais usados para o condicionamento prévio do reator de multielementos podem ser colhidos e mais tarde dosados, pelo menos, pro- porcionalmente, à corrente de eduto ou diretamente introduzidos e proces- sados para o processamento do produto.

Através do condicionamento prévio do reator de multielementos descrito acima, especialmente quando este consiste em aço inoxidável, é possível obter mais depressa um estado de funcionamento constante com máximo rendimento de maneira surpreendente e vantajosa.

No processo de acordo com a invenção, a dita reação pode ser efetuada na fase gasosa e/ou líquida. Nesse caso, a mistura de reação ou de produto pode estar presente em uma, duas ou três fases. Preferivelmen- te, no processo de acordo com a invenção, a reação é efetuada em uma fa- se, especialmente na fase líquida.

Dessa maneira, o processo de acordo com a invenção, é vanta- josamente efetuado com o emprego de um reator de multielementos a uma temperatura de 10 a 250°C com uma pressão de 10 a 50000KPa (0,1 a 500 bar) absolutos. Preferivelmente, neste caso, a reação dos componentes A e B, especialmente uma hidrossililação, é efetuada no reator de multielemen- tos a uma temperatura de 50 a 200°C, preferivelmente a 60 a 180°C, espe- cialmente a 100 a 120°C e com uma pressão de 50 a 30000KPa (0,5 a 300 bar) absolutos, preferivelmente a 100 a 20000KPa (1 a 200 bar) absolutos, de modo particularmente preferido, a 200 a 5000KPa (2 a 50 bar) absolutos.

Via de regra, a pressão diferencial em uma instalação de acordo com a invenção, isto é, entre a união dos edutos (3) e o processamento do produto (8), importa em 100 a 10000KPa (1 a 10 bar) absolutos. Vantajosa- mente, uma instalação de acordo com a invenção, pode ser equipada com uma válvula de retenção. Preferivelmente, a válvula de retenção pode ser ajustada de 100 a 10000 KPa (1 a 100 bar) absolutos, preferivelmente até 7000KPa (70 bar) absolutos, de modo particularmente preferido, de até 4000KPa (40 bar), especialmente a um valor entre 1000 a 3500KPa (10 a 35 bar) absolutos.

De acordo com a invenção, a reação pode ser efetuada com uma velocidade linear (LV) de 1 a 1 . 104 h"1 i.N. Nesse caso, a velocidade de circulação da corrente do material nas unidades do reator encontra-se preferivelmente na faixa de 0,0001 a 1 m/s i.N., de modo particularmente preferido, de 0,0005 a 0,7 m/s, especialmente de 0,05 a 0,3 m/s e todos os possíveis índices dentro das faixas mencionadas acima. Quando se relacio- na a proporção de superfície do reator (A) para o volume do reator (V) pre- dominante na reação de acordo com a invenção, então prefere-se uma pro- porção A/V de 20 a 5.000 m2/m3 - inclusive de todos os valores individuais numericamente possíveis, que se encontram na faixa mencionada - para a realização vantajosa do processo de acordo com a invenção. Nesse caso, a proporção A/V é uma medida para a transmissão de calor, bem como de possíveis influências heterogêneas (da parede).

Dessa maneira, em processos de acordo com a invenção, a re- ação é vantajosamente efetuada com um tempo de permanência médio de segundos a 60 minutos, preferivelmente de 1 a 30 minutos, de modo par- ticularmente preferido, de 2 a 20 minutos, especialmente de 3 a 10 minutos. Também aqui, faz-se novamente referência especial a todos os possíveis valores numéricos, publicados pelo âmbito mencionado.

Como componente A no processo de acordo com a invenção, podem ser usadas, por exemplo - mas não exclusivamente - as seguintes olefinas α,β-insaturadas substituídas por flúor ou misturas correspondentes destas:

F3C(CF2)y-CH=CH2 com y sendo 0 a 9, especialmente com 2, 3, 4, 5, 6, 7 e 8, por exemplo - mas não exclusivamente - 8,8,8,7,7,6,6,5,5,4,4, 3,3-tridecaflúorocteno-1.

Como componente B no processo de acordo com a invenção, prestam-se silanos da fórmula geral (II)

HSi(R')mX3.m (II),

na qual R' representa um grupo C1- a C4-alquila, preferivelmente metila, m é O ou 1 e X representa um grupo hidrolisável, preferivelmente clo- reto, metóxi, etóxi.

Dessa maneira, utilizam-se preferivelmente triclorossilano (TCS), metildiclorossilano, dimetilclorossilano, trimetoxissilano (TMOS), trie- toxissilano (TEOS), metildimetoxissilano ou metildietoxissilano.

No processo de acordo com a invenção, os componentes AeB são preferivelmente usados em uma proporção molar de A para B de 1 : 5 até 100 : 1, de modo particularmente preferido, de 1 : 4 até 5 : 1, de modo muito particularmente preferido, de 1 : 2 até 2 : 1, inclusive todos os possí- veis números dentro das faixas mencionadas acima. Nesse, prefere-se es- pecialmente uma proporção molar de componente B para componente A de 0,7 até 2 para 1.

O processo de acordo com a invenção, é preferivelmente efetu- ado na presença de um catalisador homogêneo C. Mas o processo de acor- do com a invenção, também pode ser efetuado sem a adição de um catali- sador, sendo que, então, via de regra, deve-se contar com um nítido retro- cesso do rendimento.

O processo de acordo com a invenção, é especialmente apro- veitado para a realização de uma reação de hidrossililação para a produção de organossilanos de acordo com a fórmula (I), em que se utilizam especi- almente catalisadores homogêneos da série do catalisador do complexo de Pt, por exemplo, aqueles do tipo Karstedt, tais como Pt(O)- diviniltetrametildissiloxano em xileno, PtCI4, H2[PtCI6] ou H2[PtCI6]-6H20, pre- ferivelmente um "catalisador Speyer", Cis-(Ph3P)2PtCI2, catalisadores com- plexos de Pd, Rh, Ru, Cu, Ag, Au, Ir ou aqueles de outros metais de transi- ção ou nobres. Nesse caso, os catalisadores complexos em si conhecidos podem ser dissolvidos em um solvente orgânico, preferivelmente polar, por exemplo - mas não exclusivamente - éteres, tal como THF, cetonas, tal co- mo acetona, álcoois, tal como isopropanol, hidrocarbonetos alifáticos ou a- romáticos, tais como tolueno, xileno.

Adicionalmente, é possível acrescentar um ativador ao catalisa- dor homogêneo ou à solução do catalisador homogêneo, por exemplo, na forma de um ácido orgânico ou inorgânico, tal como HCI, H2SO4, H3PO4, á- cidos mono- ou dicarboxílicos, HCOOH, H3C-COOH1 ácido propiônico, ácido oxálico, ácido succínico, ácido cítrico, ácido benzóico, ácido ftálico - apenas para mencionar alguns.

Além disso, a adição de um ácido orgânico ou inorgânico à mis- tura de reação, pode assumir uma outra função vantajosa, por exemplo, co- mo estabilizador ou inibidor para impurezas na área de vestígios.

Desde que no processo de acordo com a invenção, seja usado um catalisador homogêneo ou um catalisador de suspensão, o componente de olefina A é acrescentado ao catalisador, em relação ao metal, preferivel- mente em uma proporção molar de 2.000.000 : 1 até 1.000 : 1, de modo par- ticularmente preferido, de 1.000.000 : 1 até 4.000 : 1, especialmente de 500.000 : 1 até 1.000 : 1 e em todos os possíveis valores numéricos dentro das faixas mencionadas acima.

Mas um catalisador imobilizado ou catalisador heterogêneo da série dos metais de transição ou metais nobres ou um catalisador de multie- Iementos correspondente também pode ser usado para realizar a reação de hidrossililação. Dessa maneira, por exemplo - mas não exclusivamente - podem ser usadas lamas de metais nobres ou metal nobre em carvão ativo. Mas também um leito sólido pode ser previsto para a absorção de um catali- sador heterogêneo no âmbito do reator de multielementos. Dessa maneira, por exemplo - mas não exclusivamente - é possível introduzir também cata- lisadores heterogêneos, que são aplicados em um suporte, tal como esferas, filamentos, péletes, cilindros, agitadores e outros, entre outros, de SiO2, Ti- O2, AI2O3, ZrO2, no espaço de reação das unidades de reatores.

Exemplos de reatores de blocos integrados com leito sólido de catalisador são mostrados em http://www.heatric.com/qs/sid.083309509038 246307150/mab reactors.html.

Além disso, como coadjuvantes podem ser usados solventes ou diluentes, tais como álcoois, hidrocarbonetos alifáticos bem como aromáti- cos, éteres, ésteres, cetonas, CKW, FCKW - para mencionar apenas al- guns. Tais coadjuvantes podem ser removidos, por exemplo, do produto no processamento do produto.

Do mesmo modo, no presente processo podem ser usados ini- bidores, por exemplo, inibidores de polimerização ou misturas corresponden- tes, como coadjuvantes adicionais.

Em geral, o processo de acordo com a invenção, é efetuado tal

como segue:

Via de regra, dosam-se inicialmente os componentes do eduto A, B e eventualmente C, bem como eventualmente outros coadjuvantes e mistura-se. Nesse caso, esforça-se para dosar um catalisador homogêneo com uma precisão de < + 20%, preferivelmente < + 10%. Em casos particu- lares, o catalisador homogêneo bem como opcionalmente outros coadjuvan- tes podem ser dosados na mistura dos componentes AeB também somente pouco antes da entrada no reator de multielementos. Em seguida, a mistura de eduto podem ser introduzida no reator de multielementos e os componen- tes reagidos sob controle de temperatura. Mas o reator de multielementos também pode ser inicialmente enxaguado ou previamente condicionado com um eduto contendo catalisador ou com uma mistura de eduto, antes de a- vançar a temperatura para a realização da reação. Contudo, o condiciona- mento prévio do reator de multielementos também pode ser efetuado sob temperatura levemente aumentada. As correntes de produto (produto bruto) unidas ou contidas no reator de multielementos podem ser posteriormente processadas em um processamento do produto da instalação de acordo com a invenção, de maneira adequada, por exemplo, através de destilação com retificação. Eventualmente a seguir, pode ser efetuada uma esterificação do produto obtido dessa maneira com um álcool ou mistura de álcool. De prefe- rência, o processo funciona continuamente.

Dessa maneira, o processo de acordo com a invenção, com o uso de uma instalação de acordo com a invenção, pode ser acionado de maneira vantajosa continuamente com uma descarga de produto de 5 kg até 50.000 t p.a. e por exemplo, produzir vantajosamente - mas não exclusiva- mente - tridecaflúor-1,1,2,2-tetrahidrooctiltriclorossilano.

A presente invenção é detalhadamente esclarecida pelo seguin- te exemplo, sem limitar o objetivo. Exemplo

Produção de tridecaflúor-1.1.2.2-tetrahidrooctiltriclorossilano

A instalação usada para a produção de tridecaflúor-1,1,2,2- tetrahidrooctiltriclorossilano (Dynasylan® 8061) consistiu essencialmente nos recipientes de provisão do eduto, bombas dosadoras (por exemplo, bombas de membranas), unidades de regulação, medição e dosagem, de um mistu- rador T, dois pré-reatores (diâmetro 5 mm, comprimento 40 mm) equipados com corpos de enchimento (esferas de aço inoxidável, diâmetro 1,5 mm) e permutáveis, em um capilar de aço inoxidável (1 mm de diâmetro, 50 m de comprimento), um banho de termostato com regulagem de temperatura para pré-reatores e capilares, em uma válvula retentora de pressão, uma coluna de purga acionada continuamente com N2 e tubulações necessárias na ins- talação para o transporte do eduto, bem como para o transporte de produto, reciclagem e gás residual.

Inicialmente, à temperatura ambiente, a olefina 3,3,4,4,5,5,6,6,7, 7,8,8,8-tridecaflúorocteno-1 (ET 600, Clariant) e catalisador Karstedt [0,01 mol de Pt(0)-diviniltetrametildissiloxano em 100 g de xileno (CPC072, De- gussa AG)] foram dosados em uma proporção molar de olefina : Pt = 4500 : 1, misturados e no misturador T misturados com triclorossilano (TCS, De- gussa AG) em uma proporção molar de olefina : TCS = 1:1,3 e continuamen- te introduzidos no sistema de reator. Nesse caso, a pressão importou em 2500+1 OOOKPa (25 + 10 bar). Na partida da instalação, deveria ser assegu- rado um estado o mais livre possível de H2O bem como de O2 da instalação. Além disso, antes do aumento da temperatura, no sistema de reator, a insta- lação foi enxaguada com a mistura do eduto A + C por 2 horas. Com uma quantidade de passagem contínua no total de 1/2 kg/h, a temperatura no ba- nho de tempera foi elevada, ajustada para 110°C no sistema de reator e continuamente acionada por 8 dias. Após o sistema de reator, retiraram-se amostras da corrente de produto bruto em intervalos temporais e examina- das por meio de medições de GC-WLD. A conversão, em relação ao TCS, era de 99,5% e a seletividade, em relação ao produto alvo, era de 98,5%. A corrente de produto de reação obtida dessa maneira foi continuamente intro- duzida em uma coluna de purga acionada com N2. O produto de topo obtido nesse caso, essencialmente TCS1 foi utilizado como corrente de reciclagem. Do fundo da coluna de purga retirou-se continuamente produto de hidrossili- lação. O fluoralquiltriclossilano obtido pode ser reagido, por exemplo, com um álcool, para obter dessa maneira, vantajosamente, fluoroalquilalcoxissi- lano.

Claims

1. Instalação para a realização industrial contínua de uma rea- ção, em que uma olefina A α,β-insaturada, substituída com flúor, é reagida com um composto HSi B na presença de um catalisador C e opcionalmente outros coadjuvantes e a instalação baseia-se pelo menos na união do eduto (3) para os componentes A (1) e B (2), pelo menos um reator de multiele- mentos (5), que por seu lado, contém pelo menos duas unidades de reatores na forma de pelo menos um pré-reator (5.1) permutável e em pelo menos de uma outra unidade de reator (5.3) conectados em série ao sistema do pré- reator e em um processamento do produto (8).

2. Instalação de acordo com a reivindicação 1, caracterizada por uma unidade de reator (5.3), que por seu lado, compreende 1 a 100.000 uni- dades de reatores.

3. Instalação de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracteriza- da por unidades de reatores, em que um pré-reator (5.1) apresenta um vo- lume de reação livre de 5 ml a 10 litros e uma unidade de reator (5.3) apre- senta em soma, um volume de reação livre de 1 ml a 100 litros.

4. Instalação de acordo com uma das reivindicações 1 a 3, ca- racterizada por pelo menos um reator de multielementos (5), que se baseia (i) em pelo menos dois pré-reatores (5.1) ligados paralelamente e pelo me- nos um capilar de aço inoxidável conectado em série aos pré-reatores ou (ii) em pelo menos dois pré-reatores (5.1) ligados paralelamente e pelo menos um capilar de vidro de quartzo conectado em série aos pré-reatores ou (iii) em pelo menos dois pré-reatores (5.1) ligados paralelamente e pelo menos um reator de bloco integrado (5.3.1) ou (iv) em pelo menos dois pré-reatores (5.1) ligados paralelamente e pelo menos um reator trocador de calor de fei- xes microtubulares (5.9).

5. Instalação de acordo com uma das reivindicações 1 a 4, ca- racterizada por pelo menos dois pré-reatores (5.1), que são equipados com corpos de enchimento.

6. Instalação de acordo com uma das reivindicações 1 a 5, ca- racterizada por um reator de multielementos (5), que contém quatro a oito pré-reatores (5.1) ligados paralelamente e embalados com corpos de enchi- mento e um reator de bloco integrado (5.3.1) conectado em série aos pré- reatores, que por seu lado, compreende 10 a 4.000 unidades de reatores (5.5).

7. Reator de multielementos (5) para a reação de silanos hidroli- sáveis, que por seu lado, contém pelo menos duas unidades de reatores na forma de pré-reatores (5.1) permutáveis e pelo menos uma outra unidade de reator (5.3) conectada em série aos pré-reatores.

8. Instalação de acordo com uma das reivindicações 1 a 6 ou reator de multielementos de acordo com a reivindicação 7, caracterizado por pré-reatores (5.1), que são embalados com corpos de enchimento estrutura- dos (5.1.3).

9. Processo para a produção industrial contínua de um fluoroal- quilclorossilano da fórmula geral (I) F3C(CF2)n(CH2)2-Si(R1)mCI3^ (I), na qual R' representa um grupo C1- a C4-alquila enéOa 13, m é 0 ou 1, sendo que a reação dos componentes do eduto A e B é efetua- da na presença de um catalisador C, bem como opcionalmente de outros componentes, em um reator de multielementos (5), que por seu lado, se ba- seia em pelo menos duas unidades de reatores na forma de pelo menos um pré-reator permutável (5.1) e pelo menos em uma outra unidade de reator (5.3) conectados em série ao sistema de pré-reator.

10. Processo de acordo com a reivindicação 9, caracterizado pelo fato de que a reação é efetuada em pelo menos um reator de multiele- mentos (5), em que as unidades de reatores são desenvolvidas em aço ino- xidável e pelo menos dois dos pré-reatores (5.1) são equipados com corpos de enchimento (5.1.3).

11. Processo de acordo com a reivindicação 9 ou 10, caracteri- zado pelo fato de que um componente A de uma olefina α,β-insaturada, substituída com flúor com 3 a 16 átomos de carbono, é reagido com um sila- no (componente B) da fórmula geral (II) HSi(R')mCl3-m (II), em que R' representa um grupo Cr a C4-alquila e m é 0 ou 1.

12. Processo de acordo com uma das reivindicações 9 a 11, ca- racterizado pelo fato de que o componente B (hidrogenossilano) e A (olefina α,β-insaturada, substituída com flúor) é usado em uma proporção molar de 0,7 até 2 para 1.

13. Processo de acordo com uma das reivindicações 9 a 12, ca- racterizado pelo fato de que um catalisador homogêneo C e este, em relação ao metal nobre, são usados em uma proporção molar para componente A de 1 até 10 para 30.000.

14. Processo de acordo com uma das reivindicações 9 a 13, ca- racterizado pelo fato de que a reação é efetuada na presença de um catali- sador Karstedt.

15. Processo de acordo com uma das reivindicações 9 a 14, ca- racterizado pelo fato de que o reator de multielementos (5) é previamente condicionado com uma mistura de eduto contendo catalisador.

16. Processo de acordo com uma das reivindicações 9 a 15, ca- racterizado pelo fato de que a reação no reator de multielementos (5) é acio- nada a uma temperatura de 90 a 140°C e com uma pressão de 1500 a 3500KPa (15 a 35 bar) absolutos.

17. Processo de acordo com uma das reivindicações 9 a 16, ca- racterizado pelo fato de que a reação é efetuada com um tempo de perma- nência médio de 1 minuto até 10 minutos.

18. Processo de acordo com uma das reivindicações 9 a 17, ca- racterizado pelo fato de que a reação é efetuada com uma proporção da su- perfície do reator para volume do reator (AA/) de 20 a 50.000 m2/m3.

19. Processo de acordo com uma das reivindicações 9 a 18, ca- racterizado pelo fato de se dosar e misturar continuamente os componentes do eduto A, B e C, em seguida, introduzir uma corrente de volume definida da mistura de eduto no reator de multielementos, reagir e processar posteri- ormente a mistura de produto obtida nesse caso.

20. Processo de acordo com uma das reivindicações 9 a 19, ca- racterizado pelo fato de se usar uma mistura de eduto à base dos compo- nentes A, B e C que, como outro componente, contém um ácido orgânico ou inorgânico.

21. Processo de acordo com uma das reivindicações 9 a 20, ca- racterizado pelo fato de se usar como outro componente, ácido acético e se ajustar a proporção de ácido acético para componente A para 0,01 até 5 pa- ra 10.000.

22. Processo de acordo com uma das reivindicações 9 a 21, ca- racterizado pelo fato de que após um período de funcionamento definido da instalação, pelo menos um pré-reator (5.1), que é opcionalmente embalado com corpos de enchimento (5.1.3) é trocado por um pré-reator fresco, opcio- nalmente equipado com corpos de enchimento, enquanto pelo menos um outro pré-reator (5.1) é ulteriormente acionado para a realização do processo contínuo.

23. Processo de acordo com uma das reivindicações 9 a 22, ca- racterizado pelo fato de que a velocidade de circulação nos pré-reatores (5.1) é menor do que a das unidades de reatores conectados em série.