BRPI0502911B1

BRPI0502911B1 - Injetor de combustível com um êmbolo de alta flexibilidade

Info

Publication number: BRPI0502911B1
Application number: BRPI0502911-2A
Authority: BR
Inventors: Michele Petrone; Luca Cagnolati
Original assignee: Magneti Marelli Powertrain S.P.A.
Priority date: 2004-07-23
Filing date: 2005-07-20
Publication date: 2018-05-02
Also published as: EP1619384A2; EP1619384B1; CN1727666B; CN1727666A; US20060016916A1; EP1619384A3; BRPI0502911A; ITTO20040512A1

Abstract

"injetor de combustível com um êmbolo de alta flexibilidade". um injetor de combustível (1) provido com um jato de injeção (3), uma válvula de injeção (7), cuja válvula é provida compreende um êmbolo móvel (15) para controlar o fluxo de combustível através do jato de injeção (3), e um atuador (6), que é capaz de deslocar o êmbolo (15) entre uma posição fechada e uma posição aberta da válvula de injeção (7); o êmbolo (15) compreendendo uma haste alongada (29) mecanicamente conectada ao atuador (6), e uma cabeça de vedação (21) capaz de engajar de maneira vedante com uma sede de válvula (16) da válvula de injeção (7); a haste (29) do êmbolo (15) sendo de alta flexibilidade, e exibindo um parâmetro de flexibilidade (p~ f~) de entre 1 e 2 n/mm^ 2^.

Description

(54) Título: INJETOR DE COMBUSTÍVEL COM UM ÊMBOLO DE ALTA FLEXIBILIDADE (73) Titular: MAGNETI MARELLI POWERTRAIN S.P.A., Empresa Italiana. Endereço: Viale Aldo Borletti, 61/63 Cobertta 20011, ITÁLIA(IT) (72) Inventor: MICHELE PETRONE; LUCA CAGNOLATI

Prazo de Validade: 10 (dez) anos contados a partir de 02/05/2018, observadas as condições legais

Expedida em: 02/05/2018

Assinado digitalmente por:

Júlio César Castelo Branco Reis Moreira

Diretor de Patente

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para “INJETOR DE COMBUSTÍVEL COM UM ÊMBOLO DE ALTA FLEXIBILIDADE”.

A presente invenção se refere a um injetor de combustível.

A descrição que se segue produzirá referência explícita, sem conseqüentemente perder sua natureza geral a um injetor eletromagnético para um sistema de injeção de combustível direto.

Um injetor de combustível eletromagnético compreende um corpo tubular cilíndrico com um canal central que realiza a função de um duto de combustível e extremidades com um jato de injeção controlado por uma válvula de injeção operada por um atuador eletromagnético; em particular, a válvula de injeção é provida com um êmbolo, que é rigidamente conectado a uma armadura móvel do atuador eletromagnético, de modo a ser deslocado pela ação do atuador eletromagnético entre uma posição fechada e uma posição aberta do jato de injeção contra a ação de uma mola que tende a manter o êmbolo na posição fechada.

Um exemplo de um injetor de combustível eletromagnético do tipo acima descrito é dado na patente dos Estados Unidos 6.027.050 Al, que se refere a um injetor de combustível provido com um êmbolo que, em uma extremidade coopera com uma sede de válvula, e na extremidade oposta é integral com uma armadura móvel de um atuador eletromagnético; o êmbolo é guiado no topo pela armadura, e é guiado no fundo pelo deslizamento da porção terminal do êmbolo em uma porção guia da sede de válvula.

Quando o êmbolo é guiado no fundo pela sede de válvula, as dimensões e posicionamento do êmbolo da sede de , válvula e da armadura devem ser muito precisos. De fato, se \i tolerâncias estruturais são relativamente grandes, quando a armadura colide contra uma armadura fixa do eletromagneto, forças transversais podem ocorrer que são transmitidas ao êmbolo e são, em parte, dissipadas no nível do acoplamento entre a porção terminal do êmbolo e a porção guia da sede de válvula; observou-se experimentalmente que se tais forças excedem um certo valor, fenômenos de desgaste localizados podem ocorrer no êmbolo e/ou na porção guia da sede de válvula com uma conseqüente redução na vida útil do injetor.

Conforme citado acima, de modo a manter tais forças transversais em níveis aceitáveis, o êmbolo e as partes guias do êmbolo devem ser manufaturados para tolerâncias muito finas que conseqüentemente envolvem processamento complexo e custoso.

O objetivo da presente invenção é proporcionar um injetor de combustível que não exiba as desvantagens acima citadas e, em particular, seja simples e econômico de produzir.

A presente invenção proporciona um injetor de combustível conforme especificado nas reivindicações em anexo.

A presente invenção será agora descrita com referência aos desenhos em anexo, que ilustram algumas concretizações não-limitativas da invenção, em que:

- A FIGURA 1 é uma vista lateral diagramática, 5 parcialmente seccional, de um injetor de combustível produzido de acordo com a presente invenção;

- A FIGURA 2 mostra uma vista ampliada de uma válvula de injeção do injetor da FIGURA 1;

- A FIGURA 3 mostra uma vista ampliada de ío uma armadura móvel do injetor da FIGURA 1;

- A FIGURA 4 mostra outra concretização da armadura móvel da FIGURA 3;

- A FIGURA 5 mostra uma vista ampliada de um êmbolo do injetor da FIGURA 1; e

- A FIGURA 6 mostra outra concretização do êmbolo da FIGURA 5.

Na Figura 1, 1 denota o injetor de combustível total, que exibe uma simetria substancialmente cilíndrica ao redor de um eixo geométrico longitudinal 2, e é capaz de ser operado para injetar combustível de um jato de injeção 3 que se abre diretamente em uma câmara de explosão (não mostrada) de um cilindro. O injetor 1 compreende um corpo de suporte 4, que tem uma forma cilíndrica tubular de seção transversal variável ao longo do eixo geométrico longitudinal 2, e compreende um canal de suprimento estendendo-se ao longo do comprimento total de referido corpo de suporte 4 para suprir o combustível pressurizado ao jato de injeção 3. O corpo de suporte 4 acomoda um atuador eletromagnético 6 no nível de uma porção superior deste, e uma válvula de injeção 7 no nível de uma porção inferior deste; em serviço, a válvula de injeção é atuada pelo atuador eletromagnético 6 para controlar o fluxo de combustível através do jato de injeção 3, que é provido no nível de referida válvula de injeção 7.

O atuador eletromagnético 6 compreende um eletromagneto 8, que é acomodado em posição fixa dentro do io corpo de suporte 4 e que, quando energizado, é capaz de deslocar uma armadura móvel 9 de material ferromagnético ao longo do eixo geométrico 2 de uma posição fechada para uma posição aberta da válvula de injeção 7 contra a ação de uma mola 10 que tende a manter a armadura móvel 9 na posição fechada da válvula de injeção 7. Em particular, o eletromagneto 8 compreende uma espira 11, que é suprida com eletricidade por uma unidade de controle eletrônico (não mostrada), e é acomodada do lado de fora do corpo de suporte 4, e uma armadura magnética fixa 12, que é acomodada do lado de dentro do corpo de suporte 4, e tem um furo central 13 para permitir que o combustível flua em direção ao jato de injeção 3.

Dentro do furo central 13 da armadura magnética fixa 12, um membro de contra-apoio 14 é acionado em uma posição fixa, cujo membro de contra-apoio é de uma forma cilíndrica tubular (opcionalmente aberto ao longo de uma linha de geração) para permitir que o combustível flua em direção ao jato • · de injeção 3, e seja capaz de manter a mola 10 em um estado comprimido contra a armadura móvel 9.

A armadura móvel 9 é parte de uma montagem móvel que, além disso, compreende um cabeçote móvel ou êmbolo 15, tendo uma porção integral com a armadura móvel 9 e uma porção inferior que coopera com uma sede de válvula 16 (mostrada na Figura 2) da válvula de injeção 7 para controlar o fluxo através do jato de injeção 3 de maneira conhecida.

Conforme mostrado na Figura 2, a sede de válvula 16 é definida por um membro de vedação 17, que é em forma de disco, veda o fundo do canal de suprimento 5 do corpo de suporte 4, e é passado através pelo jato de injeção 3. Um membro de guia 18 se eleva para cima a partir do membro de vedação discóide 17, cujo membro de guia é tubular na forma, recebe dentro dele o êmbolo 15 para definir uma guia inferior para referido êmbolo 15, e tem um diâmetro externo menor do que o diâmetro interno do canal de suprimento 5 do corpo de suporte 4, de modo a definir um canal anular externo 19 através do qual o combustível pressurizado pode fluir. De acordo com uma alternativa que não é mostrada, o membro de guia 18 tem um diâmetro externo que é igual ao diâmetro interno do canal de suprimento 5, e tem porções achatadas no lado externo de modo a criar passagens para o combustível.

Na parte inferior do membro guia 18, são providos quatro furos atravessantes 20 (somente dois dos quais são mostrados na Figura 2), que são dispostos perpendicularmente ao eixo geométrico longitudinal 2, e se abrem na sede de válvula para permitir que o combustível pressurizado flua em direção à referida sede de válvula 16. Os furos atravessantes 20 podem ser dispostos afastados em relação ao eixo geométrico longitudinal 2, tal que eles não convergem em direção ao referido eixo ^0 geométrico longitudinal 2 e, em serviço, eles concedem um fluxo em redemoinho às correntes respectivas de combustível.

O êmbolo 15 termina em uma cabeça de vedação 21, substancialmente esférica na forma, que é capaz de assentar de maneira vedante contra a sede de válvula 16. Além disso, a cabeça de vedação 21 assenta de modo a deslizar em uma superfície interna cilíndrica 22 do membro de guia 18, de modo que será guiado a medida que ela se move ao longo do eixo geométrico longitudinal 2.

Conforme mostrado na Figura 3, a armadura móvel 9 é um corpo monolítico, e compreende um membro anular 23 e um membro discóide 24, que fecha o fondo do membro anular 23, e tem um furo atravessante central 25 capaz de receber uma porção superior do êmbolo 15, e uma pluralidade de foros atravessantes periféricos 26 (somente dois dos quais são mostrados na Figura 3) capazes de permitir que o combustível flua em direção ao jato de injeção 3. Uma porção central do membro discóide 24 é adequadamente moldada para receber uma extremidade inferior da mola 10, e mantê-la em posição. O êmbolo 15 é preferivelmente feita integral com o membro discóide 24 da armadura móvel 9 por meio de uma solda anular

27.

A Figura 4 mostra uma concretização alternativa da armadura móvel 9; conforme mostrado na Figura 4, .

o membro anular 23 é distinto do membro discóide 24, e é v conectado rigidamente ao referido membro discóide 24 por meio de uma solda anular 28.

O membro anular 23 da armadura móvel 9 tem um diâmetro externo substancialmente idêntico ao diâmetro interno da porção correspondente do canal de suprimento 5 do corpo de suporte 4; desse modo, a armadura móvel 9 pode deslizar em relação ao corpo de suporte 4 ao longo do eixo geométrico longitudinal 2, mas não pode produzir qualquer movimento transversal ao eixo geométrico longitudinal 2, em relação ao corpo de suporte 4. Desde que o êmbolo 15 é rigidamente conectado à armadura móvel 9, fica claro que a armadura móvel 9 também age como uma guia superior para o êmbolo 15; como um resultado, o êmbolo 15 é guiado no topo pela armadura móvel 9 e no findo pelo membro de guia 18.

De acordo com uma concretização alternativa que não é mostrada, um dispositivo anti-ressalto é fixado à face inferior do membro discóide 24 da armadura móvel 9, cujo dispositivo anti-ressalto é capaz de amortecer o ressalto da cabeça de vedação 21 do êmbolo 15 contra a sede de válvula 16 quando o êmbolo 15 se move a partir da posição aberta para a posição fechada da válvula de injeção 7.

* · · ν · · ♦ · : :

....... ......

A Figura 5 mostra o êmbolo 15; pode ser visto que o êmbolo 15 tem uma haste superior 29 com simetria cilíndrica, a qual é conectada a cabeça de vedação substancialmente esférica 21 por meio de uma solda anular 30.

r

Conforme mostrado na Figura 5, a haste 29 do êmbolo 15 é de y diâmetros diferentes ao longo de seu comprimento; em particular, as porções terminais da haste 29 são de um diâmetro maior em relação à porção central da haste 29.

De acordo com outra concretização mostrada na Figura 6, a haste 29 do êmbolo 15 é de uma forma perfeitamente cilíndrica com um diâmetro constante ao longo de seu comprimento.

Em serviço, quando o eletromagneto 8 é desenergizado, a armadura móvel não atracada pela armadura magnética fixa 12 e a força resiliente da mola 10 impulsiona a armadura móvel 9 para baixo junto com o êmbolo 15; nesta situação, a cabeça de vedação 21 do êmbolo 15 é pressionada contra a sede de válvula 16 da válvula de injeção 7, isolando, desse modo, o jato de injeção 3 do fluido pressurizado. Quando o eletromagneto 8 é energizado, a armadura móvel 9 é magneticamente atracada pela armadura magnética fixa 12 contra a força resiliente da mola 10, e a armadura móvel 9 se move para cima junto com o êmbolo até que ele entre em contato com referida armadura magnética fixa 12; nesta situação, a cabeça de vedação 21 do êmbolo 15 é elevada em relação à sede de válvula da válvula de injeção 7, e o combustível pressurizado pode fluir através do jato de injeção 3.

Quando a armadura móvel 9 vem para uma pausa contra a armadura magnética fixa 12, tensões longitudinais diretas paralelas ao eixo geométrico longitudinal 2 obviamente aparecem na armadura móvel 9. Devido às tolerâncias estruturais inevitáveis dos vários componentes, a superfície superior da armadura móvel não pode ser perfeitamente plana e perfeitamente paralela à superfície inferior da armadura magnética fixa 12, e o êmbolo 15 não pode ser perfeitamente perpendicular em relação à armadura móvel 9; conseqüentemente, quando a armadura móvel 9 vem para uma pausa contra a armadura magnética fixa 12, tensões transversais diretas perpendiculares ao eixo geométrico longitudinal 2 podem aparecer na armadura móvel 9. Uma proporção de tais tensões transversais é também transmitida ao êmbolo 15, e é dissipada no nível do acoplamento entre a cabeça de vedação 21 do êmbolo 15 e o membro guia 18.

É necessário limitar a intensidade das tensões que se dissipam no nível do acoplamento entre a cabeça de vedação 21 do êmbolo 15 e o membro de guia 18, de modo a evitar fenômeno de desgaste excessivo localizado da cabeça de vedação 21. A aproximação para limitação da intensidade de tais tensões negativas tem sempre sido limitar as tensões transversais geradas no nível da armadura móvel 9 por meio de usinagem de precisão dos componentes, de modo a obter tolerâncias estruturais muito apertadas. Contudo, tem sido observado que é também *, ··· .......

··· · * v %⁵:...:

possível usar-se uma aproximação diferente de modo a limitar a intensidade de tais tensões negativas, a saber ao invés de limitar as tensões transversais geradas no nível da armadura móvel 9, é possível limitar a transmissão das tensões transversais a partir da armadura móvel 9 para a cabeça de vedação 21 do êmbolo 15. Para esta finalidade, é possível produzir a haste 29 do êmbolo 15 de tal maneira a conceder flexibilidade relativamente alta à referida haste 29 (ou, em outras palavras, rigidez de flexão relativamente baixa), cuja flexibilidade é certamente maior do que aquela normalmente presente nos injetores cornerciálmente disponíveis atualmente conhecidos; tem sido, de fato, observado que aumentando-se a flexibilidade da haste 29, reduz-se a transmissão de tensões transversais a partir da armadura móvel 9 para a cabeça de vedação 21. Em outras palavras, se a haste 29 do êmbolo 15 é suficientemente flexível, a transmissão de tensões a partir da armadura móvel 9 para a cabeça de vedação 21 é reduzida e não é, então, mais necessário usinar com precisão os componentes com o objetivo de alcançar tolerâncias estruturais apertadas.

É importante notar que a haste 29 do êmbolo 15 não deve ser muito flexível, porque se ela for muito flexível, ela não seria capaz de assegurar operação rápida e precisa da válvula de injeção 7.

Análises teóricas e testes experimentais têm conduzido à definição de um parâmetro de flexibilidade Pf, que é um indicador seguro da flexibilidade da haste 29, e tem as dimensões de uma pressão (N/mm²). É importante notar que, desde que o parâmetro de flexibilidade Pf tenha as dimensões de uma pressão (N/mm²), referido parâmetro de flexibilidade Pf pode ser traçado de volta ao fenômeno de desgaste de pressão de contato/impacto entre a cabeça de vedação 21 e a superfície interna do membro de guia 18.

O parâmetro de flexibilidade (Pf) é calculado usando-se a seguinte equação:

P_f = K_eq/D_hem que:

Pf [N/mm²] é o parâmetro de flexibilidade;

Dh [mm] é o diâmetro da cabeça de vedação 21 do êmbolo 15;

K_eq [N/mm] é a rigidez equivalente da haste (29) do êmbolo 15.

A rigidez equivalente K_eq da haste 29 do êmbolo 15 é definida assumindo-se que a haste 29 é restrita em uma extremidade, e submetida a uma força F na extremidade oposta tal como para flexionar a haste 29 por uma deflexão f em sua extremidade livre; na situação acima citada, a rigidez equivalente K_eq da haste 29 é calculada usando-se a seguinte equação:

Keq^F/f em que:

K_eq [N/mm] é a rigidez equivalente da haste 29 do êmbolo 15;

F [N] é a força aplicada à extremidade livre da haste 29;

F [mm] é a deflexão da extremidade livre da haste 29.

No caso de uma haste 29 de uma seção transversal circular constante produzida de um material simples, a rigidez equivalente K_eq pode ser calculada usando-se a seguinte equação:

K_eq = (E * D_s ³) / (6,8 * L_s ⁴) em que

K_eq [N/mm] é a rigidez equivalente da haste 29 do êmbolo 15;

D_s [mm] é o diâmetro da seção transversal circular da haste 21;

L_s [mm] é o comprimento da haste 21;

E [N/nn] é o módulo de elasticidade do material constituinte da haste.

No caso de uma haste 29 produzida de um material simples e composta de duas ou mais seções cilíndricas de diâmetros diferentes, a rigidez equivalente K_eq pode ser calculada usando-se a seguinte equação:

i/K_eq = l ι/Ki em que

K_eq [N/mm] é a rigidez equivalente daa haste 29 do êmbolo 15;

• * · * * • * · · · ······ • · »·<

Kj [N/mm] é a rigidez equivalente da inésina seção transversal da haste 29 calcula usando-se a fórmula acima citada.

De modo a alcançar o efeito desejado de limitar 5 a transmissão das tensões transversais a partir da armadura móvel 9 para a cabeça de vedação 21 sem, contudo, prejudicar a performance da válvula de injeção 7, o parâmetro de flexibilidade Pf deve estar entre 1 e 2 N/mm . O parâmetro de flexibilidade P_f é preferivelmente entre 1,3 e 1,5 N/mm , e é substancialmente igual io a aproximadamente 1,4 N/mm .

Por meio de exemplo, de modo a obter-se um valor desejado do parâmetro de flexibilidade P_f, é possível usar-se várias aproximações que são alternativas e/ou podem ser combinadas com uma outra em modos diferentes: a seção transversal da haste 29 pode ser variada, um material de elasticidade maior ou menor pode ser usado para produzir a haste 29, a forma da seção transversal da haste 20 pode ser variada.

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Claims

REIVINDICAÇÕES

1. - Injetor de combustível (1) compreendendo um jato de injeção (3), uma válvula de injeção (7), cuja válvula é provida com um êmbolo móvel (15) para controlar o fluxo de combustível através do jato de injeção (3), e um atuador (6), que é capaz de deslocar o êmbolo (15) entre uma posição fechada e uma posição aberta da válvula de injeção (7); o êmbolo (15) compreendendo uma haste alongada (29) mecanicamente conectada ao atuador (6), e uma cabeça de vedação (21) capaz de engajar de maneira vedante com uma sede de válvula (16) da válvula de injeção (7); o injetor (1) sendo caracterizado pelo fato de que a haste (29) do êmbolo (15) é de alta flexibilidade, e exibe um parâmetro de flexibilidade (P_f) de entre 1 e 2 N/mm².
2. - Injetor (1), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o parâmetro de flexibilidade (P_f) é entre 1,2 e 1,8 N/mm².
3. - Injetor (1), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o parâmetro de flexibilidade (P_f) é entre 1,3 e 1,5 N/mm².
4. - Injetor (1), de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o parâmetro de flexibilidade (Pf) é ao redor de 1,4 N/mm .
5. - Injetor (1), de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizado pelo fato de que a cabeça de vedação (21) é substancialmente esférica na forma.

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6. - Injetor (1), de acordo com a reivindicação

5, caracterizado pelo fato de que o parâmetro de flexibilidade (P_f) é calculado usando-se a seguinte equação:

Pf = K_eq / D_hem que:

P_f [N/mm ] é o parâmetro de flexibilidade;

D_h [mm] é o diâmetro da cabeça de vedação (21);

K_eq [N/mm] é a rigidez equivalente da haste (29).
7. - Injetor (1), de acordo com a reivindicação

6, caracterizado pelo fato de que a rigidez equivalente (K_eq) da haste (29) é definida assumindo-se que a haste (29) é restrita em uma extremidade, e submetida a uma força (F) na extremidade oposta tal como para flexionar a haste (29) por uma deflexão (f) em sua extremidade livre; na situação acima citada, a rigidez equivalente (K_eq) da haste (29) é calculada usando-se a seguinte equação:

K_eq - F/f em que:

K_eq [N/mm] é a rigidez equivalente da haste (29);

F [N] é a força aplicada à extremidade livre da haste (29);

F [mm] é a deflexão da extremidade livre da haste (29).
8. - Injetor (1), de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que a haste (29) do êmbolo (15) tem simetria cilíndrica, e é de diâmetros diferentes ao longo de seu comprimento.
9. - Injetor (1), de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que as porções terminais da haste (29) são de um diâmetro maior em relação á porção central de referida haste (29).
10. - Injetor (1), de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que a haste (29) do êmbolo (15) é de uma forma perfeitamente cilíndrica com um diâmetro constante.
11. - Injetor (1), de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 10, caracterizado pelo fato de que a cabeça de vedação (21) é rigidamente conectada à haste (29) por meio de uma solda anular (30).
12. - Injetor (1), de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 11, caracterizado pelo fato de que o atuador (6) compreende uma mola (10), que tende a manter o êmbolo (15) na posição fechada.
13. - Injetor (1), de acordo com a reivindicação 12, caracterizado pelo fato de que o atuador (6) é um atuador eletromagnético, e compreende uma espira (11), uma armadura magnética fixa (12), e uma armadura móvel (9), que é magneticamente atracada pela armadura magnética (12) contra a força da mola (10), e é mecanicamente conectada ao êmbolo (15).

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14. - Injetor (1), de acordo com a reivindicação 13, caracterizado pelo fato de que a armadura móvel (9) é um corpo monolítico, e compreende um membro anular (23) e um membro discóide (24), que fecha o fondo do membro anular (23) e tem um furo atravessante central (25) capaz de receber uma porção superior do êmbolo (15), e uma pluralidade de foros atravessantes periféricos (26) capazes de permitir que o combustível flua em direção ao jato de injeção (3).
15. - Injetor (1), de acordo com a reivindicação 13, caracterizado pelo fato de que a armadura móvel (9) compreende um membro anular (23) e um membro discóide (24), que fecha o fondo do membro anular (23) e tem um furo atravessante central (25) capaz de receber uma porção superior do êmbolo (15), e uma pluralidade de foros atravessantes periféricos (26) capazes de permitir que o combustível flua em direção ao jato de injeção (3); o membro anular (23) sendo rigidamente conectado ao membro discóide (24) por meio de uma solda anular (28).
16. - Injetor (1), de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 15, caracterizado pelo fato de que a sede de válvula (16) é definida por um membro de vedação discóide (17) que é passado através do jato de injeção (3); um membro de guia (19) se eleva para cima a partir do membro de vedação (17), cujo membro de guia é tubular na forma, recebe dentro dele o êmbolo (15) para definir uma guia inferior para referido êmbolo (15), e * ♦·· · ··· · · · · • · ··· ········ · • ······· · · ··· * · · ··· ·· ··· · internamente delimita um canal anular externo (19) para combustível pressurizado.
17. - Injetor (1), de acordo com a reivindicação

16, caracterizado pelo fato de que na parte inferior do membro de 5 guia (18) são providos quatro furos atravessantes (20) que se abrem na sede de válvula (16) para permitir que o combustível pressurizado flua em direção à referida sede de válvula (16).
18. - Injetor (1), de acordo com a reivindicação

17, caracterizado pelo fato de que os furos atravessantes (20) do io membro de guia (18) são dispostos afastados em relação ao eixo geométrico longitudinal (2) do injetor (1), tal que eles não convergem em direção ao referido eixo geométrico longitudinal (2) e, em serviço, eles concedem um fluxo em redemoinho às correntes respectivas de combustível.

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