BR112018000022A2 - método e aparelho para remoção de óxidos de nitrogênio a partir de correntes de gás - Google Patents

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Abstract

método e aparelho para remoção de óxidos de nitrogênio a partir de correntes de gás um método e um aparelho para remover óxidos de nitrogênio das correntes de gás, inclui a introdução de uma corrente de gás tratada a ser dentro de uma coluna de reação gás-sólida e a introdução de partículas sólidas de cloreto férrico na coluna de reação gás-sólida ao mesmo tempo. os óxidos de nitrogênio nas correntes de gás passam por uma reação de adsorção química de gás sólido com as partículas sólidas de cloreto férrico para formar produtos sólidos e serem removidos para, assim, purificar o gás.

Description

MÉTODO E APARELHO PARA REMOÇÃO DE OXIDOS DE NITROGÊNIO A PARTIR
DE CORRENTES DE GÁS
CAMPO DE APLICAÇÃO DA INVENÇÃO [001] A presente divulgação refere-se a um método e dispositivo para a remoção de óxidos de nitrogênio das correntes de gás e pertence ao campo técnico do controle da poluição do ar e proteção ambiental ora relacionados.
ESTADO DA TÉCNICA [002] As atividades humanas produzem uma grande quantidade de óxidos de nitrogênio (NOx), incluindo principalmente NO e NO2, dos quais 90% são produzidos pela combustão de combustíveis fósseis, seguidos do processo de fabricação de ácido nítrico, nitrificação de indústrias químicas e farmacêuticas, processos de tratamento de superfícies metálicas e semicondutores. O NOx tem um efeito tóxico sobre os seres humanos e a emissão de uma grande quantidade de óxidos de nitrogênio é uma das principais causas de fumaça fotoquímica atmosférica e chuvas ácidas. O anuário estatístico da China sobre ambiente (2010) mostrou que a contribuição dos óxidos de nitrogênio para as chuvas ácidas urbanas da China aumentou em algumas regiões. Por conseguinte, foram promulgadas leis e regulamentos muito mais estritos sobre as emissões de óxidos de nitrogênio, especialmente para as emissões da usina de energia térmica e outros processos de combustão fóssil.
[003] Em geral, a concentração de óxidos de nitrogênio em gases de escape provenientes da combustão de combustíveis fósseis, como em usinas térmicas, é de várias centenas a vários milhares de partes por milhão (ppm), das quais mais de 95% são óxido nítrico (NO). Atualmente, a redução catalítica seletiva (SCR) é um dos principais métodos para remover NOx de gases de combustão. Mas 0 catalisador funciona em condições de operação rigorosas, e 0 amoníaco é necessário como agente redutor. Quando os gases de combustão contêm sulfetos e poeiras, 0 catalisador pode ser degradado por um período de operação. A operação de centrais térmicas a carvão
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2/12 resulta em custos operacionais particularmente elevados do sistema SCR. O método principal para a purificação da fonte de emissão a baixas temperaturas é um método úmido usando uma variedade de líquidos para absorver NOx da corrente de gás. Existem dois tipos de absorção de oxidação e absorção de redução para a remoção de NOx. Um método de oxidação é o uso de peróxido de hidrogênio, hipoclorito de sódio e permanganate de potássio como oxidante. Um método de redução é o uso de sulfito de sódio, sulfeto de sódio e ureia como agente redutor. No entanto, quando o gás de combustão contém muito mais óxido nítrico, devido à baixa solubilidade do óxido nítrico em solução, a eficiência de remoção é baixa e os custos operacionais também são elevados devido ao consumo de reagentes caros. Portanto, é desejada uma nova tecnologia de purificação de óxido de nitrogênio.
BREVE DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO [004] O esquema técnico descrito nesta descrição compreende as seguintes etapas: um método para remover óxidos de nitrogênio de uma corrente de gás, caracterizado por a corrente de gás processada a ser processada ser introduzida em uma coluna de reação gás-sólida e ao mesmo tempo sólido de cloreto férrico a partícula é adicionada na coluna de reação gás-sólido e, em seguida, na coluna de reação gás-sólida, os óxidos de nitrogênio da corrente de gás são absorvidos por partículas de cloreto férrico devido à reação gás-sólido entre óxidos de nitrogênio e cloreto férrico para formar produtos sólidos, então quanto à purificação de gás.
[005] Os óxidos de nitrogênio incluem óxido de nitrogênio e dióxido de nitrogênio, principalmente óxido de nitrogênio. O produto sólido da reação de adsorção gás-sólido de óxidos de nitrogênio e cloreto férrico inclui compostos de coordenação de cloreto férrico e óxidos de nitrogênio ou sais relacionados.
[006] Os gases de escape, principalmente, incluem gases de combustão contendo óxidos de nitrogênio provenientes da combustão de combustíveis fósseis, como geração de energia térmica e processos de fundição e outros processos relacionados ou de
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3/12 outros processos industriais. A concentração de óxidos de nitrogênio nos gases de combustão da combustão é geralmente inferior a 1% em volume e a concentração de óxidos de nitrogênio em outros gases de escape industriais pode ser superior a 1% em volume.
[007] A coluna de reação gás-sólido como um reator de contato direto gás-sólido pode ser utilizada na forma de um leito fixo, um leito móvel, um leito efervescente, um leito fluidizado e um reator de leito fluidizado circulante, que são comumente utilizados em processos químicos, e o fluxo de gás e partículas sólidas na coluna pode ser organizado na forma de fluxo de arrasto, contra fluxo, fluxo cruzado e outras formas de fluxo. O efeito dos arranjos acima é aproximadamente o mesmo. Para mais detalhes sobre a estrutura do reator, os manuais de equipamentos de reação química relevantes podem ser consultados.
[008] No caso de utilizar uma coluna de reação de leito fluidizado circulante como o reator gás-sólido, o lado inferior da coluna é provido com uma entrada de gás que se liga à corrente de gás tratada a ser processada, e uma entrada de adição sólida é proporcionada no meio da coluna para a adição do pó sólido de cloreto férrico na coluna. [009] A adição das partículas sólidas de cloreto férrico pode ser realizada por alimentação mecânica ou sistema de alimentação pneumática, e o efeito é bastante parecido. Um distribuidor de fluxo de gás está disposto acima da entrada de gás na coluna, e o lado superior da coluna é fornecido com um tubo de conexão para um separador gás-sólido. O gás limpo é descarregado da parte superior do separador gássólido e as partículas sólidas são descarregadas da parte inferior do separador gássólido. Parte das partículas sólidas pode retornar à coluna de reação para o cloreto de ferro que não reagiu que participa na reação novamente, e a proporção da partícula sólida que retorna para a coluna pode ser ajustada da gama de 0 a 100%.
[010] A faixa de temperatura de reação na coluna de reação gás-sólido geralmente está na faixa de 35 °C a 95 °C, e a temperatura pode ser apropriadamente menor na pressão
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4/12 negativa na coluna e a temperatura na coluna pode ser maior a uma pressão mais alta. [011 ] A faixa de temperatura prioritária é de 40 °C a 75 °C. Se a temperatura das partículas sólidas de cloreto férrico é pré-aquecida para 40 °C ou superior (na faixa de 50 °C a 95 °C) e depois são adicionados à coluna de reação gás-sólido, a temperatura da corrente de gás introduzida na coluna de reação pode ser inferior a 35 °C. Isso ocorre porque o cloreto férrico é ativado pelo pré-aquecimento, de modo que a temperatura de reação gás-sólida entre óxidos de nitrogênio e cloreto férrico pode diminuir de forma correspondente. A reação gás-sólida de cloreto férrico e óxidos de nitrogênio é uma reação exotérmica. O tempo de contato gás-sólido no reator é geralmente de 0,5s a 10Os. [012] A remoção de NOx aumentou com o aumento do tempo de contato gás-sólido, de preferência 1s-25s. A proporção estequiométrica da reação do cloreto férrico e óxidos de nitrogênio pode ser considerada como 1.
[013] Em um processo de operação real, a dosagem de cloreto férrico adicionado à coluna pode ser determinada de acordo com o tipo de coluna de reação, o tamanho de partícula de cloreto de ferro, a temperatura da corrente de gás, o tempo de residência do gás, a taxa de conversão pré-determinada e outros parâmetros operacionais. Para a coluna de reação gás-sólido de leito fluidizado circulante, a razão molar de cloreto férrico e óxido de nitrogênio é geralmente ajustada de 0,5-100. Quanto maior a relação molar, maior a remoção de NOx. A prioridade da razão molar é 5-30, dependendo de condições de operação específicas. Para cama fixa, cama móvel, leito fluidizado e leito fluidizado, não existem requisitos específicos de proporção molar para cloreto férrico.
[014] As partículas sólidas de cloreto férrico são geralmente produtos em pó e podem ser de produto comercial. O tamanho médio de partícula do produto comercial é geralmente de 0,01 mm a 1 mm, e o tamanho de partícula é preferencialmente pequeno. [015] A fim de melhorar a eficiência de reação gás-sólido na coluna de reação, uma mistura de areia de quartzo, cerâmica ou zeólita e outros enchimentos granulares e pó de cloreto férrico também podem ser utilizados por uma certa proporção na coluna de
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5/12 reação gás-sólido. Os tamanhos de partículas destas cargas granulares são geralmente de 0,01 mm a 10 mm, e a proporção de mistura é de até 99% em volume na mistura. A proporção de mistura pode ser determinada de acordo com a coluna de reação e os parâmetros operacionais. A proporção de mistura numa coluna de reação em leito fluidizado pode ser, em alguns exemplos, de 5% a 30%, e na coluna de reação de leito fixo, a proporção de mistura pode ser maior, de preferência 30-60%. Por exemplo, em uma coluna de reação de gás fixo a coluna fixa misturada com 50% (proporção de volume) do tamanho de partícula de cerca de 2 mm a 5 mm de areia de quartzo, a eficiência de reação de cloreto férrico e óxidos de nitrogênio pode ser melhorada com mais de 20%. A presença de oxigênio e umidade na corrente de gás tem pouco efeito sobre a remoção de óxidos de nitrogênio e o processo de reação pode produzir uma pequena quantidade de gás cloreto de hidrogênio que pode ser removido por absorção contínua de sólidos ou líquidos.
[016] Os óxidos de nitrogênio absorvidos em produto sólido após a reação podem ser liberados pelo aquecimento, e a temperatura de aquecimento geralmente é de 105 °C ou superior, de preferência 150 °C a 250 °C sob pressão normal e pode ser menor na pressão negativa. Quando o produto sólido é aquecido a 300 °C ou acima com a presença de oxigênio, um subproduto de óxido de ferro pode ser obtido. Os óxidos de nitrogênio desossados podem ser usados para produzir ácido nítrico. O produto sólido também pode ser dissolvido num solvente tal como água para libertar o óxido de nitrogênio absorvido e, além disso, o subproduto de óxido de ferro pode ser recuperado. Os produtos sólidos também podem ser usados para regenerar cloreto férrico e podem ser reciclados como o servente químico.
[017] Em comparação com a técnica anterior, esta invenção tem as vantagens de que o uso de cloreto férrico como um sorvente sólido reage com óxidos de nitrogênio na corrente de gás a uma certa faixa de temperatura para um produto sólido, de modo a atingir o objetivo da purificação de gás. O produto sólido pode ser ainda tratado para
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6/12 produzir os subprodutos, tais como ácido nítrico ou óxido de ferro após a liberação dos óxidos de nitrogênio absorvidos.
[018] BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS
Figura 1 uma vista esquemática estrutural de um aparelho de coluna de reação gás-sólido de acordo com o Exemplo 1-3 da presente descrição.
Figura 2, uma vista esquemática estrutural de um aparelho de coluna de reação gás-sólido de acordo com o Exemplo 4-5 da presente descrição.
Figura 3 uma vista estrutural esquemática de um aparelho de coluna de reação gás-sólido de acordo com o Exemplo 6 da presente descrição.
Descrição dos símbolos nas figuras:
[019] 1 entrada de gás; 2 Distribuidor de fluxo de gás; 3 entradas de partículas sólidas; 4 Corpo de colunas; 5 tubos de conexão; 6 tomadas de gás; 7 separador gás-sólido; 8 porta de retorno de partículas sólidas; 9 porta de descarga de partículas sólidas; 10 portas de inspeção; 11 orifícios de descarga de partículas sólidas inferiores; 12 zona de reação gás-sólida; 13 zona de recuperação de partículas sólidas; 14 camada de enchimento de cloreto férrico.
DESCRIÇÃO DETALHADA DAS FORMAS DE REALIZAÇÃO PREFERIDAS DA INVENÇÃO [020] Um aparelho para remover óxidos de nitrogênio de uma corrente de gás é mostrado na Fig. 1. O aparelho inclui um corpo de coluna 4 e a parte inferior do corpo de coluna 4 é provida com uma entrada de gás 1 para fluxo de gás. Um distribuidor de fluxo de gás 2 está disposto acima da entrada de gás inferior do corpo de coluna 4, e a parte central da coluna é provida com uma entrada de partículas sólidas 3. O lado superior da coluna 4 é provido com um tubo de ligação 5 a um o separador de gás-sólido 7 e a parte superior do separador de gás-sólido 7 proporcionam uma saída de gás 6 e a porção inferior do separador de gás e sólido 7 está provida com uma entrada de descarga de partículas sólidas 9 e o retorno de partículas sólidas a entrada 8 liga-se ao corpo de coluna 4, e a porção inferior e a porção inferior do corpo de coluna 4 são providas com uma entrada
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7/12 de inspeção 10 e uma porta de descarga de partículas sólidas inferiores 11, respectivamente.
[021 ] De acordo com um aparelho para remoção de óxidos de nitrogênio de uma corrente de gás como mostrado na Fig. 1, o processo de tratamento é realizado pela introdução da corrente de gás a partir da entrada de gás 1 para dentro do corpo de coluna 4 através do distribuidor de fluxo de gás 2 e o cloreto de ferro pó sólido no corpo da coluna 4 através da entrada de partículas sólidas 3 também. Com a mistura de gás e partículas sólidas na coluna, ocorre a reação química de adsorção de gás sólido e os NOx na corrente de gás são absorvidos pelas partículas sólidas de cloreto férrico e, em seguida, a mistura de gás e produtos sólidos é conduzida separador de gás-sólido 7 através do tubo de ligação 5 na parte superior da coluna para a separação gás-sólido e depois a corrente de gás limpo é descarregada da saída de gás 6 e uma parte de partículas sólidas não reagidas descarregadas do separador gás-sólido 7 podem ser alimentados de volta para o corpo de coluna 4 através da porta de retorno de partículas sólidas 8 para participar novamente da reação gás-sólido e a parte restante dos produtos sólidos pode ser descarregada através da porta de descarga de partículas sólidas 9. Uma descarga de partículas sólidas de fundo A porta 11 também é fornecida para descarregar o excesso de partículas sólidas na coluna.
[022] Exemplo 1: Um aparelho de coluna de reação gás-sólido de leito fluidizado circulante para a remoção de óxidos de azote a partir de uma corrente de gás é mostrado na Fig. 1. A dimensão da coluna de reação gás-sólido de leito fluidizado circulante é Φ60 mm χ 2500 mm, utilizando 3I6L aço inoxidável como material. A corrente de gás é composta de oxigênio cerca de 8% em volume, umidade de cerca de 10% em volume, óxidos de nitrogênio (contendo cerca de 95% de NO) 500 ppm e o equilíbrio é nitrogênio gasoso. O reagente sólido de cloreto férrico utilizado é um pó de grau comercial (o conteúdo >98%) e o tamanho médio de partícula é de cerca de 0,1 mm. As temperaturas da corrente de gás introduzidas na coluna são ajustadas para 35 °C, 45 °C, 65 °C, 80 °C
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8/12 e 95 °C, respectivamente. A taxa de fluxo de gás é de cerca de 5m3 / h, e o tempo de contato gás-sólido na coluna de reação é estimado de cerca de 0,5-5s. A razão molar de óxidos de nitrogênio em cloreto férrico é de cerca de 1:15 com um sistema de alimentação de pó e de parafusos em pó sólido. As partículas sólidas após a reação não são enviadas de volta à coluna após a separação gás-sólido pelo separador gás-sólido (usando um separador ciclone). Os resultados experimentais são apresentados na tabela 1.
[023] Tabela 1 Remoção de óxidos de nitrogênio
Itens Temperatuicl·-. Concentração de entrada de NOx (ppm) Concentração de saída de NOx (ppm)
35°C 500 410
45°C 500 51
65°C 500 45
80°C 500 91
95°C 500 320
[024] Exemplo 2: A concentração de NO na corrente de gás é de 500 ppm e a temperatura da corrente de gás é de 40 °C, 55 °C e 75 °C, respectivamente, e a proporção molar de óxido de nitrogênio para cloreto férrico é 1:30. As outras condições de operação são as mesmas que no exemplo 1. Os resultados experimentais são mostrados na tabela 2.
[025] Tabela 2 Remoção de óxido de nitrogênio
Itens T emperaturá^^^ Concentração de entrada de NO (ppm) Concentração de saída de NO (ppm)
40°C 500 58
55°C 500 46
75°C 500 79
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9/12 [026] Exemplo 3: Uma mistura de 20% em volume de areia de quartzo com um tamanho de partícula médio de cerca de 1 mm foi misturada com pó de cloreto férrico e uma razão molar de óxidos de nitrogênio em cloreto férrico é de cerca de 1:10 e a temperatura do gás O fluxo é de 40 °C, 55 °C e 75 °C, respectivamente. Outras condições são as mesmas que no exemplo 1. Os resultados experimentais são mostrados na tabela 3.
[027] Tabela 3 Remoção de óxidos de nitrogênio
Itens Temperatura^^ Concentração de entrada de NOx (ppm) Concentração de saída de NOx (ppm)
40°C 500 41
55°C 500 33
75°C 500 65
[028] Exemplo 4: É mostrado na Fig. 2 um aparelho de coluna de reação de leito móvel de contra-fluxo gás-sólido para remover óxidos de nitrogênio de uma corrente de gás.
[029] O dispositivo compreende um corpo de coluna 4, e a parte inferior do corpo de coluna 4 é provida com uma entrada de gás 1 e a parte superior é provida com uma entrada de partículas sólidas 3 e uma saída de gás 6, e a parte inferior é provida de uma Porta de descarga de partículas sólidas 9. A entrada de gás 1 comunica com a saída de gás 6 através da zona de reação de gás-sólido 12 e a entrada de partículas sólidas 3 comunica com a entrada de descarga de partículas sólidas 9 através da zona de reação 12 sólida a gás e o sólido zona de recuperação de partículas 13, sequencialmente no corpo da coluna 4.
[030] O corpo da coluna tem um diâmetro de í>60mm, uma altura de 1500 mm, utilizando o material de aço inoxidável 316L. A altura efetiva da zona de reação gás-sólida é de cerca de 1000 mm. O gás transportador é ar com uma umidade relativa de cerca de 70% e a concentração de óxido de nitrogênio na corrente de gás é de 500 ppm. O sorvente sólido de cloreto férrico utilizado na experiência é um pó de grau comercial (o conteúdo
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10/12 >98%), com um tamanho médio de partícula de cerca de 0,1 mm. As temperaturas da corrente de gás introduzidas na coluna são de 40 °C, 55 °C e 75 °C, respectivamente, e o fluxo médio de gás da corrente de gás é de cerca de 1 m3 / h, com um tempo de contato sólido em gás de cerca de 10s-15s em coluna de reação. A proporção molar de óxido de nitrogênio para cloreto férrico é cerca de 1:30.
[031] O processo de tratamento é levado a cabo introduzindo a corrente de gás da entrada de gás 1 para o corpo da coluna 4 e as partículas sólidas de cloreto férrico no corpo da coluna 4 através da entrada de partículas sólidas 3 também. Com a mistura de gás e partícula sólida na zona de reação gás-sólido 12 da coluna, ocorre a reação química de adsorção de gás sólido entre NOx e cloreto férrico, e os NOx na corrente de gás são absorvidos pelas partículas sólidas de cloreto férrico. O gás purificado é então descarregado da saída de gás 6 e as partículas sólidas após a reação são descarregadas através da porta de descarga de partículas sólidas 9. Os resultados experimentais são apresentados na tabela 4.
[032] Tabela 4 Remoção de óxido de nitrogênio
Itens T emperatufa^^ Concentração de entrada de NO (ppm) Concentração de saída de NO (ppm)
40°C 500 38
55°C 500 31
75°C 500 63
[033] Exemplo 5: Um aparelho de coluna de reação de leito móvel de contra-fluxo gássólido para remover óxidos de nitrogênio de uma corrente de gás é mostrado na Fig. 2. [034] O pó de cloreto férrico foi pré-aquecido a 40 °C, 50 °C, 80 °C e 95 °C antes de ser adicionado à coluna de reação gás-sólido e a temperatura da corrente de gás introduzida na coluna de reação foi de cerca de 25 °C e as outras condições são as mesmas das dos exemplos 4. Os resultados experimentais mostraram que as concentrações de NO de saída na corrente de gás foram 365ppm, 273ppm, 85ppm e 48ppm, respectivamente.
Petição 870180017569, de 05/03/2018, pág. 13/27
11/12 [035] Exemplo 6: Um aparelho de coluna de reação gás-sólido de leito fixo para remover óxidos de azoto de uma corrente de gás é mostrado na Fig. 3.
[036] O dispositivo compreende um corpo de coluna 4, uma entrada de gás 1 que está disposta na parte inferior do corpo de coluna 4, um distribuidor de fluxo de gás 2 que está disposto acima da entrada de gás 1 na coluna, uma camada de enchimento de cloreto férrico 14 que é dispostos acima do distribuidor de fluxo de gás 2 e uma entrada de entrada de partículas sólidas 3 acima da camada de enchimento de cloreto férrico 14, uma entrada de descarga de partículas sólidas 9, uma entrada de inspeção 10 e uma saída de gás 6 na entrada superior do corpo de coluna 4. A entrada de gás 1 comunica com a saída de gás 6 através do distribuidor de fluxo de ar 2 e o vazio da camada de enchimento de cloreto férrico 14, sequencialmente. A entrada de entrada de partículas sólidas 3 e a entrada de descarga de partículas sólidas 9 comunicam-se com a camada de enchimento de cloreto de ferro 14.
[037] O corpo da coluna tem um diâmetro de í>60mm, uma altura de 1500 mm, utilizando o material de aço inoxidável 316L. Uma mistura de 50% em volume de areia de quartzo (tamanho de partícula médio de cerca de 3 mm) e 50% de cloreto de cloreto férrico é utilizada como camada de enchimento sólida. A densidade aparente da mistura era de cerca de 1500 kg / m3 e a altura do leito embalado de camada de enchimento sólido era de cerca de 500 mm. A temperatura de entrada de gás é a temperatura ambiente e a temperatura da corrente de gás deixando o gás de saída da coluna de reação é mantida entre 65 °C e 95 °C por aquecimento elétrico da parede externa da coluna de reação (a mistura de pó de cloreto férrico e quartzo a areia não é pré-aquecida antes de ser adicionada na coluna) e a taxa de fluxo de gás é de cerca de 0,5 m3 / h com um tempo de residência de gás de cerca de 15s-25s na coluna de reação. Outras condições são as mesmas que no Exemplo 1.
Petição 870180017569, de 05/03/2018, pág. 14/27
12/12 [038] O processo de tratamento é levado a cabo introduzindo a corrente de gás que contém o óxido de nitrogênio a partir da entrada de gás 1 para a camada de enchimento de cloreto férrico 14 através do distribuidor de fluxo de gás 2. Na camada de enchimento de cloreto férrico 14, a reação química de adsorção de gás e sólido entre NOx e ocorre o cloreto férrico, e o NOx na corrente de gás é absorvido pelas partículas sólidas de cloreto férrico na camada de enchimento. O gás purificado é então descarregado da saída de gás 6 e as partículas sólidas após a reação podem ser descarregadas periodicamente a partir da entrada de descarga de partículas sólidas 9.
[039] Quando a concentração inicial de óxidos de nitrogênio (contendo cerca de 95% de óxido de nitrogênio) na corrente de gás é de 500 ppm, mede-se que a menor concentração de óxidos de nitrogênio que saem da saída de gás é de cerca de 55 ppm. [040] Uma vez que a quantidade de cloreto férrico adicionada à camada de enchimento de cama fixa na coluna é fixa, a remoção de óxidos de nitrogênio da corrente de gás varia com o consumo de cloreto férrico na coluna e a concentração de saída de óxidos de nitrogênio é o valor quando a remoção máxima é alcançada.
[041] Deve notar-se que as formas de realização acima são meramente ilustrativas dos aspectos técnicos da presente invenção, e o âmbito da presente invenção não está limitado a ela. Será evidente para os especialistas na técnica que as soluções técnicas recitadas nas formas de realização podem ser modificadas dentro do espírito e princípios da presente invenção, ou qualquer equivalente de qualquer das características técnicas nele pode ser substituído, modificado, alterado e melhorado, devem ser incluídos no âmbito da presente invenção.

Claims (5)

1. MÉTODO E APARELHO PARA REMOÇÃO DE OXIDOS DE NITROGÊNIO A PARTIR DE CORRENTES DE GÁS”, sendo um método para remover óxidos de nitrogênio de uma corrente de gás, caracterizado por:
Introduzir uma corrente de gás a ser tratada em uma coluna de reação gás-sólida e, simultaneamente, introduzir partículas de cloreto férrico na coluna de reação gás-sólida; e formar produtos sólidos usando as referidas partículas de cloreto férrico para absorver óxidos de nitrogênio, purificando assim a corrente de gás.
2/5 caracterizado por a coluna de reação gás-sólida compreende uma mistura de areia de quartzo, enchimento de partículas de cerâmica ou zeólita e pó de cloreto férrico, e o volume das referidas cargas sendo de 0 até um valor máximo de 99%.
7. MÉTODO E APARELHO PARA REMOÇÃO DE OXIDOS DE NITROGÊNIO A PARTIR DE CORRENTES DE GÁS”, sendo o método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por os referidos óxidos de nitrogênio compreenderem óxido de nitrogênio e dióxido de nitrogênio.
8. MÉTODO E APARELHO PARA REMOÇÃO DE OXIDOS DE NITROGÊNIO A PARTIR DE CORRENTES DE GÁS”, sendo o método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por a referida coluna de reação gás-sólida compreender:
um corpo de coluna (4); uma porção inferior do referido corpo de coluna (4) incluindo uma entrada de gás (1); uma porção central do corpo da coluna (4) incluindo uma porta de partículas sólidas (3); um distribuidor de fluxo de gás (2) estando disposto no corpo da coluna (4) acima da entrada de gás (1); uma porção superior do corpo da coluna (4) incluindo um tubo de conexão (5) estando em comunicação com um separador gássólida (7); a parte superior do separador gás-sólida (7) incluindo uma saída de gás (6);
uma porção inferior do separador gás-sólido (7) inclui uma porta de descarga de partículas sólidas (9) e uma porta de retorno de partículas sólidas (8); a porta de retorno de partículas sólidas (8) estando em comunicação com o corpo da coluna (4); e o corpo da coluna (4) incluindo uma porta de inspeção (10) e uma porta de descarga de partículas sólidas inferiores (11).
9. MÉTODO E APARELHO PARA REMOÇÃO DE OXIDOS DE NITROGÊNIO A PARTIR DE CORRENTES DE GÁS”, sendo o método de acordo com a reivindicação 1, caracterizada por a referida coluna de reação gás-sólida compreender:
um corpo de coluna (4); uma porção inferior do referido corpo de coluna (4) incluindo uma entrada de gás (1); uma porção superior do referido corpo de coluna (4) incluindo uma saída de gás (6) e uma entrada de partículas sólidas (3) uma porta de descarga de
Petição 870180017569, de 05/03/2018, pág. 17/27
2. MÉTODO E APARELHO PARA REMOÇÃO DE OXIDOS DE NITROGÊNIO A PARTIR DE CORRENTES DE GÁS”, sendo o método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado por a referida coluna de reação gás-sólida ser de um leito fixo, um leito móvel, um leito borbulhado, um leito fluidizado ou uma coluna de reação de leito fluidizado circulante.
3/5 partículas sólidas (9) estando disposta no fundo do corpo da coluna (4); a referida entrada de gás (1) estando em comunicação com a saída de gás (6) através de uma zona de reação gás-sólida (12); e a entrada de partículas sólidas (3) estando em comunicação com a porta de descarga de partículas sólidas (9) através da zona de reação gás-sólida (12) e a zona de recuperação de partículas sólidas (13).
10. MÉTODO E APARELHO PARA REMOÇÃO DE OXIDOS DE NITROGÊNIO A PARTIR DE CORRENTES DE GÁS”, sendo o método de acordo com a reivindicação 1, caracterizada por a referida coluna de reação gás-sólida compreender:
um corpo de coluna (4); uma porção inferior do referido corpo de coluna (4) incluindo uma entrada de gás (1); um distribuidor de fluxo de gás (2) estando disposto acima da entrada de gás (1) no corpo da coluna (4); uma camada de enchimento de cloreto férrico (14) estando disposta acima do distribuidor de fluxo de gás (2); uma entrada de partículas sólidas (3) e uma saída de gás (6) do referido corpo de coluna (4) estando dispostas acima da camada de enchimento de cloreto férrico (14); uma porta de descarga de partículas sólidas (9) estando disposta no fundo do corpo da coluna (4); o corpo da coluna incluindo ainda uma porta de inspeção (10); a entrada de gás (1) estando em comunicação com a saída de gás (6) através do distribuidor de gás (2) e o vazio da camada de enchimento de cloreto férrico (14); e a entrada de partículas sólidas (3) e a entrada de descarga de partículas sólidas (9) estando em comunicação com a camada de enchimento de cloreto férrico (14).
11. MÉTODO E APARELHO PARA REMOÇÃO DE OXIDOS DE NITROGÊNIO A PARTIR DE CORRENTES DE GÁS”, sendo uma coluna de reação gás-sólida para remover óxidos de nitrogênio de uma corrente de gás, caracterizada por:
um corpo de coluna (4); uma porção inferior do corpo da coluna (4) incluindo uma entrada de gás (1) configurada para introduzir uma corrente de gás; uma porta de partículas sólidas (3) estando disposta na porção central do corpo da coluna (4); um distribuidor de fluxo de gás (2) estando disposto acima da entrada de gás (1) no corpo da coluna (4);
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3. MÉTODO E APARELHO PARA REMOÇÃO DE OXIDOS DE NITROGÊNIO A PARTIR DE CORRENTES DE GÁS”, sendo o método de acordo com a reivindicação 1, em que uma temperatura de reação na referida coluna de reação gás-sólida está na gama de 35QC a 95QC.
4/5 uma porção superior do corpo da coluna (4) incluindo um tubo de conexão (5) estando em comunicação com um separador gás-sólida (7); uma porção superior do separador gás-sólida (7) incluindo uma saída de gás (6); uma porção inferior do separador gássólida (7) incluindo uma porta de descarga de partículas sólidas (9); uma porta de retorno de partículas sólidas (8) estando em comunicação com o corpo da coluna (4); e uma porta de inspeção (10) e uma entrada de descarga de partículas sólidas inferiores (11) estando dispostas no corpo da coluna (4).
12. MÉTODO E APARELHO PARA REMOÇÃO DE OXIDOS DE NITROGÊNIO A PARTIR DE CORRENTES DE GÁS”, sendo uma coluna de reação gás-sólida para remover os óxidos de nitrogênio de uma corrente de gás caracterizada por:
um corpo de coluna (4); uma porção inferior do referido corpo de coluna (4) incluindo uma entrada de gás (1); uma porção superior do referido corpo de coluna (4) incluindo uma saída de gás (6) e uma entrada de partículas sólidas (3); o fundo do referido corpo da coluna (4) incluindo uma porta de descarga de partículas sólidas (9); a referida entrada de gás (1) estando em comunicação com a saída de gás (6) através de uma zona de reação gás-sólida (12); e a entrada de partículas sólidas (3) estando em comunicação com a entrada de descarga de partículas sólidas (9) através da zona de reação gás-sólida (12) e através da zona de recuperação de partículas sólidas (13).
13. MÉTODO E APARELHO PARA REMOÇÃO DE OXIDOS DE NITROGÊNIO A PARTIR DE CORRENTES DE GÁS”, sendo uma coluna de reação gás-sólida para remover os óxidos de nitrogênio de uma corrente de gás caracterizada por:
um corpo de coluna (4); uma porção inferior do referido corpo de coluna (4) incluindo uma entrada de gás (1) e um distribuidor de fluxo de gás (2) disposto acima da entrada de gás (1); uma camada de enchimento de cloreto férrico (14) estando disposta acima do distribuidor de fluxo de gás (2); uma entrada de partículas sólidas (3) e uma saída de gás (6) do referido corpo de coluna (4) sendo proporcionadas acima da camada de enchimento de cloreto férrico (14); o corpo da coluna incluindo ainda uma porta de
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4. MÉTODO E APARELHO PARA REMOÇÃO DE OXIDOS DE NITROGÊNIO A PARTIR DE CORRENTES DE GÁS”, sendo o método de acordo com a reivindicação 1, em que uma temperatura de pré-aquecimento das partículas sólidas de cloreto férrico é de 40QC ou superior.
5. MÉTODO E APARELHO PARA REMOÇÃO DE OXIDOS DE NITROGÊNIO A PARTIR DE CORRENTES DE GÁS”, sendo o método de acordo com a reivindicação 1, em que um tempo de contato gás-sólido na referida coluna de reação gás-sólida está na gama de 0,5s a 100s.
6. MÉTODO E APARELHO PARA REMOÇÃO DE OXIDOS DE NITROGÊNIO A PARTIR DE CORRENTES DE GÁS”, sendo o método de acordo com a reivindicação 1,
Petição 870180017569, de 05/03/2018, pág. 16/27
5/5 descarga de partículas sólidas (9) e uma porta de inspeção (10); e a entrada de gás (1) estando em comunicação com a saída de gás (6) através do distribuidor de gás (2) e o vazio da camada de enchimento de cloreto férrico (14) e a entrada de partículas sólidas (3) e a porta de descarga de partículas sólidas (9) estando em comunicação com a camada de enchimento de cloreto férrico (14).
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