BR112017004068B1 - Queimador atmosférico doméstico pré-misturado fino - Google Patents

Abstract

QUEIMADOR ATMOSFÉRICO DOMÉSTICO PRÉMISTURADO FINO. O objeto da presente invenção é um queimador de gás atmosférico (300) para fogões superiores (400), em particular fogões superiores domésticos (400), onde a mistura ar-gás é obtida pelo efeito da pressão de fornecimento de gás utilizando o princípio do ejetor de tubo (10; 310) de Venturi que tem uma quantidade Z = 1 de ejetores (310) para fornecer, globalmente, a potência máxima (Wb) proporcionada para o mesmo queimador (300). Cada um dos referidos ejetores (310) desenvolve-se num plano horizontal, tem o eixo do seu difusor (315), que na primeira extensão (322) é substancialmente retilínea e tangencial a um círculo com o centro no eixo central (324) do referido queimador (300), enquanto que na segunda extensão (323) se dobra gradualmente substancialmente como uma espiral em direção ao mesmo eixo central (324), conduz, a jusante do referido difusor (315), a um canal convergente (327), que se curva gradualmente verticalmente para cima e que, por sua vez, conduz a uma ou mais câmaras de difusão (328), às quais uma ou mais tampas de propagação de chamas (318) atuam como cobertura.

Description

DESCRIÇÃO

[001] A presente invenção refere-se a um tipo inovador de queimador de gás atmosférico para fogões superiores, em particular fogões superiores domésticos, capazes de produzirem uma mistura ar-gás com uma titulação estequiométrica ou com um ligeiro excesso de ar; um queimador assim capaz de produzir chamas totalmente pré-misturadas e possivelmente com excesso de ar.

[002] Por queimador atmosférico entende-se um queimador onde a mistura ar-gás é obtida pelo efeito da pressão de fornecimento de gás utilizando o princípio do ejetor de tubo de Venturi e sem a ajuda de ventiladores.

[003] Os ejetores (v. Figura 2) são extremamente simples, econômicos e confiáveis e é por esta razão que são utilizados para a mistura de ar-gás combustível nos queimadores de fogões superiores. Substancialmente todos os fogões superiores de gás doméstico atualmente no mercado usam queimadores atmosféricos.

[004] No ejetor de tubo de Venturi (daqui em diante simplesmente "ejetor"), a energia de pressão de um fluido de motor disponível num bocal localizado na entrada de um tubo de Venturi com taxa de fluxo de bocal Qm e pressão de bocal Pm é transformada em energia cinética; O jato de alta velocidade que sai do bocal induz e arrasta um fluxo de fluido induzido a uma pressão mais baixa Pi, que flui para dentro de um regime de taxa de fluxo Qi; ambos os fluxos são transportados dentro de um tubo tendo a secção Athr (que é a ranhura de Venturi) onde misturam e recuperam parte da pressão; então a mistura continua numa secção divergente (que é o difusor de Venturi) onde a energia cinética adicional é recuperada em pressão estática.

[005] Neste caso, a pressão secundária Pi é a pressão atmosférica pa, o fluido motor, com taxa de fluxo Qm, é um gás combustível com taxa de fluxo Qgas e pressão pgas e o fluido induzido com taxa de fluxo Qi é o ar de combustão com taxa de fluxo Qa e pressão pa; devido às variações de pressão muito modestas às quais os gases estão sujeitos enquanto cruzam o Venturi, podem ser considerados em regime incompressível.

[006] O comprimento ideal da ranhura de Venturi está compreendido entre 7 e 10 vezes o seu diâmetro D; o difusor tem uma abertura fraca para recuperar a pressão evitando o bloqueio (tipicamente 2-3° meio aberto).

[007] Na saída do difusor, o gás combustível e o ar de combustão são, substancialmente, misturados com uma taxa de fluxo da mistura Qmix = Qgas + Qae um pmix de pressão.

[008] A referida mistura estequiométrica é uma mistura ar-gás em que as massas de ar e gás estão numa proporção de mistura (titulação da mistura) igual à proporção estequiométrica STC exata para uma combustão completa do gás sem oxigênio residual. Uma mistura rica em gás, isto é, com uma proporção de mistura <STC, isto é, com falta de ar, é aqui referida como mistura "enriquecida". Uma mistura pobre em gás, isto é, com uma proporção de mistura>STC, isto é, com excesso de ar, é aqui referida como mistura "deficiente". Para uma combustão completa, na prática, uma mistura com um ligeiro excesso de ar requerido em relação à proporção STC teoricamente suficiente. Contudo, daqui em diante, por mistura de titulação "estequiométrica" ou "mistura STC" entende-se uma mistura com o mínimo de excesso de ar necessário para assegurar a combustão completa.

[009] A eficiência do ejetor nej é aqui definida como a proporção entre a energia cinética na unidade de tempo da mistura na saída do difusor, que é Emix = (Pmix-Pi) x Qmix e a energia cinética no bocal, que é Egas = (Pgas - Pi) x Qgas.

[0010] Isto é, nej = Emix/ Egas = [(Pmix - Pi) X Qmix]/ [(Pgas - Pi) x Qgas].

[0011] A geometria de Venturi é um elemento determinante para a eficiência nej do ejetor.

[0012] Quanto maior for a eficiência nej do ejetor, maior será a taxa de fluxo de ar de combustão Qa que pode ser induzida, e se esta for suficiente para obter misturas com um ligeiro excesso de ar, o queimador ejetor seria independente de qualquer fornecimento de ar adicional.

[0013] Isto é possível em princípio, se não houver limites de dimensões, dimensionando com precisão, dependendo da potência térmica requerida, o diâmetro D e o comprimento L20 da ranhura de Venturi e o comprimento L30 e o ângulo de divergência B2 do difusor.

[0014] No entanto, para fogão de superfície para queimadores, em particular fogão de superfície domésticos, que proporcionam potências nominais dos vários fornos a gás (tipicamente no número 4, 5 ou 6) de 600 + 800 W a 3 kW para chegar a 5 kW no caso de "queimadores especiais", as restrições geométricas e dimensionais do fogão de superfície e os parâmetros de funcionamento dos queimadores são absolutamente incompatíveis com os critérios de construção ideais para os ejetores, com consequente queda dramática da eficiência para muito poucos pontos percentuais por causa do ar de combustão induzido , denominado "ar primário", não é suficiente para se obterem misturas com titulação STC que permitam a combustão completa. As desvantagens resultantes serão agora realçadas.

[0015] A solução técnica mais difundida, universalmente aceita e mais tradicional para fazer um queimador de gás de um fogão de superfície (400), é aquela com o "Venturi vertical" (ver Fig. 3).

[0016] Nesta configuração, que pode ser considerada a normal, e daqui em diante designada por STD, o ejetor é particularmente ineficaz principalmente devido às fugas no difusor (115), que é radial, e a extensão longitudinal reduzida de Venturi, que está bem longe da forma ideal e coincide substancialmente com a ranhura 114. Os valores nej na gama de 1% são frequentes.

[0017] Em substância, no interior do ejetor que aspira ar primário AIR11 é obtida uma mistura muito rica em combustível, mas ainda dentro da gama de inflamabilidade do gás. A mistura rica, que sai verticalmente da ranhura 114 é transportada através do difusor radial 115 para as "ranhuras" 117. A partir daí a mistura sai com uma titulação que já permite a combustão parcial e alimenta as chamas FLAME1; estas recordam por flutuação (isto é, por circulação natural devido à diferença de densidade) adicional AIR21, chamado essencial "secundário" para a conclusão da reação química de combustão.

[0018] A necessidade de fornecimento de ar secundário limita, efetivamente, a densidade de potência da chama, que só pode ser composta por uma coroa de chamas descontínua ou haveria falta de oxigênio para a superfície interior da mesma coroa. Por excesso de espessamento das ranhuras 117, as chamas não desenvolveriam superfície suficiente para interagir com o ar secundário, resultando numa produção excessiva de monóxido de carbono (CO), ou melhor, num valor inaceitavelmente elevado da proporção [CO]/[CO2] nos vapores.

[0019] As ranhuras 117 são, essencialmente, poucas dezenas de canais radiais feitos com incisões radiais no corpo do "propagador de chamas" 116 (ou furos) e fechadas no topo pela "tampa" 118 (uma cobertura real); assim, a base das chamas tem um desenvolvimento radial centrífugo à medida que, afastando-se do perímetro do queimador, as várias "lâmpadas" da coroa de chamas FLAME1 desviam para cima na direção do fundo do pote (404) devido à flutuação.

[0020] Com a mesma potência nominal, este tipo de arquitetura STD envolve pelo menos as desvantagens dimensionais, que é desejável para eliminar ou pelo menos mitigar. - A distância H01 entre a base das chamas FLAME1 e o fundo do pote (404) tem um limite mínimo devido à necessidade de causar que o ar secundário flua suavemente dentro da coroa de chamas. - Ser capaz de reduzir este parâmetro significa aumentar a eficiência nb do queimador, pretendida como a proporção entre o calor transferido eficazmente para o pote e o calor produzido pelo queimador. - Também a distância H11 entre a base das chamas FLAME1 e a superfície estética 401 do fogão de superfície (daqui em diante "topo de cobertura (401)") tem um limite mínimo devido à necessidade de facilitar o acesso do ar primário AIR11 ao ejetor.

[0021] Como consequência, não é possível reduzir a distância H31 = H01+H11 entre o pote e o topo de cobertura, conforme desejado; as grelhas de suporte de panela (não ilustradas nos desenhos anexos) estão bastante distantes do topo de cobertura (401) com uma forte limitação da liberdade de concepção do produto.

[0022] Embora existam queimadores STD capazes de extrair ar primário AIR11 abaixo do topo de cobertura (401) (com dispositivos de construção e instalação adequados do mesmo fogão de superfície), em qualquer caso, a altura H11 não pode descer abaixo de certos limites devido ao aquecimento excessivo do mesmo cobrindo o topo de cobertura (401), causado pela presença de chamas radiais.

[0023] Deve-se notar que, se essa limitação estética for pouco sentida pelo usuário, é apenas porque ele a considera uma necessidade funcional inerente e inevitável. - É elevado o espaço vertical H21 da câmara de mistura (113) (referido como "copo" 113), necessário para assentar o bocal (111) (que deve poder ser aparafusado mesmo após a instalação do fogão de superfície (400)) e para assegurar valores óptimos da distância L01 entre o bocal (111) e a ranhura de Venturi 114 e um comprimento L21 suficiente da ranhura de Venturi 114, onde a mistura substancialmente se completa na configuração STD. - São valores elevados à altura mínima H41 do compartimento 405 subjacente ao topo de cobertura (401), superior ao H21, uma vez que as dimensões técnicas gerais do tubo de alimentação de gás combustível devem ser adicionadas ao bocal (111).

[0024] Em conclusão, com a configuração STD os espaços verticais são consideráveis e não só devido aos elementos componentes do queimador, mas também aos inevitáveis espaços vazios que devem ser deixados ao redor.

[0025] Quanto à proporção de modulação Y obtida a partir de um queimador STD, pretendida como a relação entre a potência máxima e mínima, que pode ser fornecida com combustão regular, depende de muitos fatores, mas antes de tudo da gama admissível de velocidade da mistura que sai a partir das ranhuras 117. De fato, esta deve estar compreendida entre uma velocidade mínima Vmin abaixo da qual existe um efeito negativo e uma velocidade máxima Vmax acima da qual está a sua elevação.

[0026] De acordo com regras bem conhecidas dos peritos da técnica, Vmin e Vmax dependem da velocidade da frente da chama Vf que, por sua vez, depende, entre outras coisas, também da titulação da mistura que, por sua vez, como se vê, é afetada pela geometria do queimador. Em conclusão, uma vez que a estabilidade da chama Vf é determinada indiretamente pela taxa de fluxo de gás Qgas e pela configuração do queimador, a proporção de modulação Y atingível é fortemente influenciada por tais fatores.

[0027] Tipicamente, para a configuração STD Y está compreendida entre 3,5 e 4,5.

[0028] Para proporções de modulação mais elevadas Y, são utilizados queimadores "especiais" providos de mais de um ejetor que fornece, separadamente, mais de uma coroa de chamas concêntricas; estes queimadores, que têm características geométricas especiais para fazer com que o ar secundário flua também para as coroas de chama mais interiores, são, de fato, vários queimadores, embora muitas vezes fornecidos com uma única válvula de regulação especial que pode ligar e modula-los em sequência.

[0029] Os queimadores com configuração de Venturi horizontal ou "linear", aqui referidos como "LIN" (ver Fig. 4) estão disponíveis no mercado desde alguns anos atrás.

[0030] Esta configuração comporta um Venturi com um desenvolvimento completamente linear (ranhura de Venturi (214) e difusor 215 no eixo) dispostos horizontalmente paralelos ao topo de cobertura (deve notar-se que no queimador STD o difusor (115) é ao invés disso, radial). O difusor linear 215 conduz a uma câmara de mistura adicional 213, que ocupa todo o volume interno do queimador dentro do qual a mistura do ar primário AIR12 com o gás combustível continua e termina.

[0031] Esta solução permite obter misturas ainda ricas em comparação com a titulação estequiométrica, ou seja, com falta de ar, mas significativamente mais deficientes do que aquelas obtidas com a solução de STD. Consequentemente, também neste caso o fornecimento de ar secundário AIR22 é necessário, mas numa quantidade menor em comparação com o ar secundário AIR21 do caso STD. Com a mesma potência nominal do queimador e, portanto, do diâmetro do bocal do injentor, AIR22<AIR21.

[0032] As ranhuras 217 são feitas com mais de uma centena de pequenos furos formados diretamente sobre a tampa 218 com a direção inclinada para a vertical do pote. Chamas mais curtas FLAME2, quase verticais, com uma densidade de potência aumentada e uma coroa, que é circunferencialmente contínua e radialmente menos estendida do que o caso STD pode ser obtida. Em substância, a troca térmica em direção ao pote melhora os tempos de contato dos vapores com a superfície do mesmo pote aumentam, e é possível reduzir a distância H02 entre a base das chamas FLAME2 e o fundo do pote (404).

[0033] Todas estas considerações resultam numa maior eficiência nb do queimador.

[0034] Como confirmação da ausência de fornos a gás com queimadores atmosféricos totalmente pré-mixados, é notável que os poucos exemplos de produtos com fornecimento ativo de ar de combustão (referidos como "fogão de superfície ventilados") são, de fato, limitados a meios para fornecer apenas o ar secundário para completar o que permanece uma combustão parcialmente pré-misturada. O mercado é feito a partir de queimadores de gás com queimadores parcialmente pré-misturados; ninguém alegou os pré-mixados totalmente até agora.

[0035] Comparando diretamente a solução STD com a solução LIN, - L22>>L21 nej aumentando significativamente; adequadamente: - AIR12>AIR11; - H02<H01 nb crescente; - H12<H11 porque não há mais necessidade de extrair ar sob o "propagador de chama" 116; consequentemente, pode ser proposta uma estética mais atraente (queimadores "nivelados" do fogão de superfície 401); - H32<H31; consequentemente, grelhas inferiores (não ilustradas), podem ser propostas também em benefício de melhorias estéticas; - H22<H21; consequentemente, não há mais necessidade de alimentar o gás combustível a partir do fundo em direção ao bocal vertical, de modo que H42<<H41 pode reduzir o espaço vertical de toda a construção no fogão de superfície.

[0036] No entanto, nem mesmo os queimadores LIN são livres de desvantagens.

[0037] Apesar de tais adaptações fortes, o valor máximo da proporção de modulação para os LINs permanece limitado a Y « 3. Isto é devido à concordância de dois fatores, ambos relacionados com a dinâmica de combustão: o fato de que a titulação da mistura obtida no Venturi está mais próxima da titulação do STC, envolve uma maior velocidade de chama Vf com maior risco de produzir efeitos negativos; ao mesmo tempo, simplificando, porque as chamas FLAME2 são mais curtas, pelo fato de que a combustão se completa mais rapidamente, uma vez que precisa de menor fornecimento de ar secundário, também são mais instáveis e desprendem mais facilmente do que no queimador STD.

[0038] Num queimador STD, a alteração do tipo de gás requer apenas a mudança do bocal 111, uma vez que a mudança do copo 113 é impossível por razões de espaço ou é de qualquer modo inútil, porque resultaria em modestas melhorias da eficiência nej do ejetor. Num queimador LIN, em vez disso, para adaptá-lo a todos os tipos de gás, é necessária a substituição de todo o queimador, porque tanto o tamanho do Venturi como a morfologia das ranhuras 217, na tampa 218, devem ser diferentes para diferentes classes de gás ou a chama seria instável.

[0039] As soluções com Venturi LIN linear presentes no mercado apresentam-se, embora em uma forma ligeiramente reduzida em relação aos queimadores STD, todas as limitações de uma mistura não estequiométrica (muito rica), porque dentro do fogão de superfície doméstico, para a potência requerida por cada queimador, não há espaço suficiente para assentar um ejetor de tamanho optimizado para induzir o ar primário AIR12 até a titulação estequiométrica. Em qualquer caso, além das limitações de espaço, a extensão linear do difusor divergente 215 deve, em qualquer caso, ser truncada de modo a ser articulada à câmara de mistura 213, a qual, por sua vez, deve ser suficientemente grande para permitir uma mistura completa de AIR12 com o gás, caso contrário, haveria irregularidade e instabilidade das chamas FLAME2.

[0040] O principal objetivo da presente invenção é proporcionar um novo conceito de queimador atmosférico de espessura limitada adequado para utilização em fogões superiores, em particular os domésticos, o que elimina, pelo menos em parte, as desvantagens listadas acima.

[0041] Um objetivo adicional da presente invenção é obter, através do referido queimador atmosférico, uma mistura ar-gás mais próxima da titulação estequiométrica do que a que é permitida aos queimadores LIN.

[0042] Um outro objetivo de pelo menos algumas variantes da presente invenção é obter, através do referido queimador atmosférico, uma mistura ar-gás de uma titulação estequiométrica ou mais deficiente, o que, portanto, não requer o fornecimento de ar secundário acima da chama.

[0043] Um outro objetivo, pelo menos de algumas variantes da presente invenção, é obter os resultados anteriores com o referido queimador atmosférico com dimensões de plano reduzidas com respeito a um queimador LIN de igual potência.

[0044] Um outro objetivo, pelo menos de algumas variantes da presente invenção, é obter razões de modulação Y mais elevadas do que as possíveis hoje para fogões superiores.

[0045] Um outro objetivo, pelo menos de algumas variantes da presente invenção, é obter melhores eficiências nb do queimador do que aquelas possíveis com os queimadores STD e LIN conhecidos hoje.

[0046] Um outro objetivo, pelo menos de algumas variantes da presente invenção, é reduzir a distância necessária hoje entre a base das chamas e o fundo do pote de sobreposição.

[0047] Um outro objetivo, pelo menos de algumas variantes da presente invenção, é ser capaz de fazer queimadores de potência diferente utilizando também alguns elementos modulares que são mutuamente modulares.

[0048] Um outro objetivo de pelo menos algumas variantes da presente invenção, é permitir um melhor aspecto estético do fogão de superfície.

[0049] Outras características e vantagens da presente invenção devem ser melhor evidenciadas pela descrição que se segue de um queimador atmosférico para fogões superiores de acordo com as reivindicações principais, articulado em possíveis variantes de acordo com as reivindicações dependentes e ilustrado por meio de uma forma de um exemplo não limitativo, com a ajuda das tabelas de desenho anexas, em que: - Fig. 1 mostra, numa legenda gráfica, setas que simbolizam misturas ar-gás de titulação e taxa de entrada diferentes, que são utilizadas a título de exemplo, sem qualquer intenção de fornecer dados quantitativos, noutras figuras; - Fig. 2 mostra, numa vista em corte e esquematicamente, um ejetor de Venturi; - Fig. 3 mostra, em corte vertical, um queimador de tipo STD; - Figura 4 mostra, em corte vertical, um queimador de tipo LIN; - Figura 5 compara, em corte vertical, um queimador de tipo LIN com um tipo de STD de potência igual; - Figura 6 mostra, em corte vertical, um queimador de acordo com a invenção; em particular, de acordo com uma primeira versão básica; - Figura 7 mostra, em corte horizontal , o queimador da Fig. 6; - Figuras 6, mas com uma variante adicional; 8.a e 8.b mostram um detalhe da Fig. - Figuras 9.a e 9.b mostram um detalhe das figuras 8.a e 8.b; - Figura 10 compara, em corte vertical, um queimador de acordo com a invenção com um de tipo LIN de igual potência; - Figura 11 ilustra um elemento modular do queimador de acordo com a invenção e cinco combinações possíveis do mesmo. - Figura 12, em detalhes a, b, c, d, c, mostra duas variantes possíveis do queimador de acordo com a invenção; - Figura 13 mostra métodos para asfixiar a potência no queimador de acordo com a invenção; em particular de acordo com as variantes do queimador da Fig. 11; - Figura 14 ilustra uma segunda versão básica da invenção; - Figura 15 mostra detalhes de uma tampa de propagação de chamas para queimadores de acordo com a invenção. - Figura 16 mostra uma terceira versão da invenção.

[0050] Salvo especificação em contrário, qualquer possível referência espacial neste relatório, tal como os termos vertical/horizontal ou inferior/superior, refere-se à posição em que os elementos se situam em condições operacionais enquanto termos espaciais como anterior/posterior, a montante/a jusante devem ser entendidos com referência à direção de circulação dos fluxos de formas de ar.

[0051] Na fig.1 são desenhadas setas, cada uma das quais simboliza um fluxo de mistura de velocidade e titulação diferentes. Estas setas são utilizadas em muitas das figuras subsequentes para exemplificar sem, como já mencionado, qualquer intenção de fornecer indicações quantitativas, o estado substancial do ar, gás e mistura destes em vários pontos a montante, a jusante e no interior dos queimadores ilustrados.

[0052] FIG. 2 mostra, fora de escala, um ejetor de Venturi (10) com eixo reto, que é a forma ideal para maximizar a sua eficiência nej.

[0053] Os seguintes são indicados do ejetor (10): o Venturi (12), a secção convergente (ou, simplesmente, o "convergente") (13) do semiângulo de abertura B1 e comprimento L10; a ranhura (14) de diâmetro D e comprimento L20; a secção divergente (15) (também referida simplesmente como "divergente (15)" ou "difusor (15)") do semiângulo de abertura B2 e comprimento L30, o bocal (11) a uma distância L00 da entrada da ranhura (14). O bocal (11) tem a secção An; A ranhura (14) tem a secção Ath.

[0054] As Figs. 3 e 4 não necessitam de comentários especiais que mostrem respectivamente um queimador de tipo STD e LIN de acordo com o estado da técnica e que já tenham sido recuperados. Basta dizer que, em ambos: (400) indica o fogão de superfície como um todo; (401) seu topo de cobertura; (402) o seu fundo, ou seja, a superfície que o confina no fundo; (404) o fundo de um pote descansando sobre uma grelha acima dos queimadores; uma grelha que, para maior clareza das ilustrações, nunca é desenhada nem nesta nem nas figuras subsequentes.

[0055] As investigações teóricas, confirmadas por ensaios experimentais realizados pelo requerente, mostraram, no âmbito técnico dos queimadores de gás atmosférico para fogões superiores, que, dado que o diâmetro d do bocal (11) (ver Fig. 2) varia as melhores eficiências nej do ejetor (10) relacionado à dimensões significativamente menores do que as dimensões tipicamente utilizadas. Em particular é possível obter misturas STC ou mais deficiente aplicando os seguintes tamanhos a um ejetor (10) modelado como na Fig. 2: - diâmetro d do bocal (11) compreendido entre 0,08 e 0,85 mm, ao qual corresponde uma potência Wei preferencialmente compreendida entre 40 e 1200 Watts dependendo do tipo de combustível; - 1/750<R<1/500; onde R=An/Ath=(d/D)2 é a proporção entre as seções de ranhura (14) e de bocal (11); - 1<L00/D<1,5; para distâncias mais curtas, o injetor se torna um obstáculo; - 2<L20/D<4; nomeadamente, ranhura muito alongada (14); - 2°<B2<4°; nomeadamente, divergência fraca do difusor para evitar a perda de fluido; - 6<(L30/D)<12; nomeadamente, divergente (ou "difusor") (15) significativamente estendido para recuperar a energia de pressão.

[0056] Quanto às medidas L10 (comprimento da convergência (13)) e B1 (semiângulo de abertura da convergência (13), são de pouca influência, mas é melhor proporcionar um convergente (13) de perfil elíptico, articulado na entrada da ranhura (14). O eixo do ejetor (10) deve, então, ser substancialmente retilíneo, uma característica, esta última, que pode ser encontrada quase completamente na invenção e até ao fim de uma primeira extensão do difusor (15) onde, pela primeira extensão do difusor (15), entende-se a parte do difusor (15) consecutiva à ranhura (14), e pela segunda extensão significa a parte remanescente do mesmo difusor (15) que, obviamente, termina onde a secção do conduite que a forma deixa de aumentar.

[0057] Quanto às seções ortogonais ao eixo do ejetor (10), em particular as seções ortogonais ao eixo do difusor (15), podem também ser de secção elíptica ou, em geral, não aximétricas. De acordo com isto, o semiângulo de abertura B2 varia de acordo com o plano principal que contém o eixo do mesmo difusor (15), no qual é medido e então por abrir o semiângulo B2 entende-se o valor máximo que pode ser encontrado ao longo e em torno do eixo do difusor (15).

[0058] Um ejetor (10) tendo as características geométricas apenas listadas e aqui referido como ejetor óptimo (10).

[0059] Aplicando tais critérios, obtém-se um valor satisfatório de eficiência do ejetor nej, isto é, suficiente para formar misturas ar- gás com titulação > STC é obtida.

[0060] Mas o comprimento total de um ejetor de Venturi (10) dimensionado com os critérios acima mencionados é suficiente para gerar 1000 W, qualquer que seja o tipo de gás, pode chegar a cerca de 240 mm, uma medida quase incompatível com os espaços disponíveis horizontalmente para cada forno a gás de um fogão de superfície; contudo, um ejetor assim dimensionado não é capaz, sozinho, de satisfazer a potência máxima requerida na maioria dos fornos a gás. Garantir então 3 kW resultaria em uma linha linear de mais de 600 mm, uma medida totalmente incompatível com o espaço disponível. Este é realmente o obstáculo que os queimadores LIN enfrentam que, portanto, não pode garantir eficiências nej do ejetor iguais aos atingíveis em princípio.

[0061] De acordo com a invenção, então, os queimadores (300) de qualquer potência Wb prevista, para fogões superiores (400), têm uma quantidade Z > 1 de ejetores (310), que podem fazer todos os seus fluxos de fluxo de mistura em direção a uma única tampa de propagação de chamas (318) onde: - cada queimador (300) proporciona uma quantidade Z > 1 de ejetores (310) suficiente para fornecer globalmente a potência máxima Wb fornecida para o mesmo queimador (300) (Z > Wb/ Wei) - cada ejetor (310), com bocal (311) de diâmetro d3 e ranhura (314) de diâmetro D3, - desenvolve-se num plano horizontal, - tem o eixo do seu difusor (315), que na primeira extensão (322) é substancialmente retilíneo e tangencial a um círculo com o centro no eixo central (324) do queimador (300), enquanto que na segunda extensão (323) se dobra gradualmente substancialmente como uma espiral em direção ao mesmo eixo central (324), - conduz, a jusante do difusor (315), a um canal convergente (327), que se curva gradualmente verticalmente para cima e que, por sua vez, conduz a uma câmara de difusão (328) à qual uma tampa de propagação de chamas (318) atua como uma cobertura, - de preferência, quando a quantidade Z dos ejetores (310) é maior do que um, a referida tampa (318) de propagação de chamas pode ser comum a mais ejetores (310) e, ainda mais preferencialmente, única para todos os ejetores (310) proporcionados e pode proporcionar uma distribuição contínua de ranhuras (317) uniformemente distribuídas. - de preferência, cada ejetor (310) tem as características geométricas especificadas para o ejetor óptimo (10) acima.

[0062] Deve especificar-se que, pelo menos com as características dos ejetores (310) apenas indicados, é sempre possível, qualquer que seja o tipo de gás e a pressão de alimentação entre os fornecidos para um fogão de superfície, obter de cada ejetor (310) uma potência Wej suficiente para fazer um queimador de potência máxima Wb não inferior aquelas normalmente em uso para fogões superiores atualmente fazendo uso de um número razoavelmente limitado Z de ejetores (310) (por exemplo, Z <= 6).

[0063] Tal geometria oferece muitas vantagens em comparação com a técnica anterior; por exemplo: - cada ejetor (310), sendo a potência igual, é menos incômodo que um ejetor (219) de um queimador LIN 200 ou um ejetor retilíneo óptimo (10) graças à curvatura da segunda extensão (323) do difusor (15), a curvatura, além disso, que pode ser tão suave quanto para não penalizar substancialmente, como foi comprovado, a eficiência do ejetor nej comparada ao caso ideal de difusor perfeitamente retilíneo; exemplos de curvaturas aceitáveis, mas não obrigatórias são fornecidas nos desenhos anexos; - o fato de possivelmente fornecer mais do que um ejetor (310), em que alocar a potência total Wb proporcionada permite escolher cada ejetor (310) de potência Wej e tamanhos que se aproximam ou atingem os valores acima demonstraram assegurar uma eficiência nej suficiente para formar Misturas ar-gás com titulação > STC; - mesmo que não seja possível ou desejado fornecer ejetores (310) adaptados para formar uma tal mistura com titulação > STC, a geometria mostrada permite, a jusante do difusor (15), criar as zonas, que serão descritas mais adiante, nas quais pode ser criado um estreitamento de secção gradual, suficiente para produzir uma diminuição da pressão da mistura sob pressão ambiente; em tais zonas de depressão é possível criar uma ligação com o ambiente externo a partir do qual o ar, aqui referido como complementar, pode fluir par dentro, o que repousa a mistura de modo que a sua titulação se torne certamente > STC.

[0064] Em resumo, com os ejetores (310) de geometria como descrito acima, a tampa de propagação de chamas (318) pode receber mistura com titulação > STC, porque cada ejetor (310) é dimensionado para uma potência máxima Wej, que é < da potência máxima que pode ser obtida mantendo nej em valores adequados para a produção de misturas com titulação > STC e/ou porque ao longo da via da mistura, a entrada do referido ar complementar é tornada possível numa extensão pelo menos suficiente para atingir tal titulação > STC.

[0065] De preferência, cada referida pluralidade Z de ejetores (310) é dimensionada para o referido Wej compreendido entre 40 e 1200 Watts com, ainda mais preferencialmente, as correspondentes relações dimensionais acima.

[0066] Quanto à possível confluência de dois ou mais ejetores (310) em direção a uma tampa única de propagação de chamas (318) e, em particular, ao fato de que pode proporcionar uma disposição contínua e uniforme de ranhuras (317) dispostas substancialmente uniformes, isto é uma vantagem da invenção tornada possível pelo fato de, quando os seus ensinamentos são aplicados para produzir misturas com titulação > STC, não é necessário proporcionar mais coroas de chamas e espaços adjacentes relativos para o fluxo de entrada de ar secundário.

[0067] De preferência, a referida pluralidade de ejetores (310) (ver figuras 7 e 14) conduz a setores (338), cada um dos quais é uma pluralidade (338), em que os difusores (315) de um ou mais ejetores (310) encaixam, estes setores (338) constituindo também, pelo menos para uma primeira parte, a continuação e a referida segunda extensão (323) dos mesmos difusores (315).

[0068] Com referência a Fig. 7, é preferível que no plano horizontal (no qual os eixos Venturi (312) se encontram inteiramente), a parede exterior (319), do difusor (315) ,do ejetor (310), que precede, é unida à parede interior (321) do ejetor que se segue, fazendo uma sucessão de difusores (315) cujos eixos podem ser vantajosamente retilíneos, pelo menos até a zona na qual os difusores (315) encaixam com a parede circunferencial (319) e o difusor (315) que os precede. De um modo mais geral, é preferível que cada difusor (315) tenha uma primeira extensão (322) retilínea e de secção circular e uma segunda, e última, extensão consecutiva (323) ligeiramente curva, que se funde gradualmente para coincidir com uma porção periférica correspondente (323) da câmara de transporte (313).

[0069] A primeira extensão retilínea (322) do difusor (315), de cada ejetor (310), guia o fluxo de mistura de acordo com uma direção substancialmente horizontal até atingir a câmara de transporte (313), na qual o referido fluxo entra em rotação tangencial na parede circunferencial (319) da mesma.

[0070] A extensão curvilínea consecutiva (323) do referido difusor (315) é capaz de induzir no fluxo de mistura um padrão em espiral em direção ao eixo central (324) da referida câmara de transporte 319.

[0071] De acordo com uma primeira versão básica que é agora descrita (ver Fig. 7), os referidos setores (338) estão unidos numa única câmara de transporte (313) que se desenvolve em torno do eixo central (324), substancialmente circular ou em qualquer caso de forma adequada para fazer com que o vórtice horizontal da mistura posteriormente descrita; na câmara de transporte (313), a referida pluralidade de ejetores (310) sai com uma disposição de preferência axialmente simétrica.

[0072] De acordo com essa variante, de preferência a quantidade Z dos ejetores (310) é um número par; nesse caso, sempre de preferência, pelo menos os pares de ejetores (310), que são axialmente simétricos, são dimensionados para a mesma potência máxima Wej.

[0073] Com referência à Fig. 6, no plano vertical que passa pelo eixo (324) da simetria axial 324, a altura da câmara de transporte (313) diminui continuamente a partir da periferia, onde as suas porções periféricas (323) atuam como a segunda extensão (323) do difusor (315), em direção ao eixo central (324) do queimador (300). As paredes superior (325) e inferior (326), da câmara de transporte (313), são moldadas de modo a aproximarem-se uma da outra ao longo do seu desenvolvimento na direção radial a partir do exterior em direção ao interior, de modo a formarem um canal anular convergente (327) tal como ele se aproxima do eixo central (324); além disso, as referidas paredes superior (325) e inferior (326), que se aproximam do eixo central (324), desviam-se verticalmente para cima transformando o canal anular (327) de centrípeto para axial; uma vez que tal direção é tomada, o canal anular (327) conduz a uma câmara de difusão (328) de diâmetro maior do que a do canal anular (327) e delimitada na parte superior pela "tampa de propagação de chamas (318)" do queimador (300). Isto provoca uma matriz de orifícios (317) (ou ranhuras (317)) para o fluxo de saída da mistura.

[0074] Assim formada, o corpo do queimador (300) é tal que são formados os seguintes fluxos e vórtices da mistura.

[0075] No plano horizontal, na direção circunferencial, o fluxo de cada Venturi (312) continua a expandir-se também na extensão curvilínea (323) convertendo parte da energia cinética em pressão, até se misturar com o fluxo subsequente do Venturi (312). Um vórtice horizontal é criado, que converte a quantidade de movimento linear de cada ejetor (310) em momento angular do vórtice estacionário, estendendo-se artificialmente a extensão divergente dos difusores. Deste modo, obtêm-se misturas estequiométricas que, a partir da periferia da câmara de transporte (313), convergem em direção ao centro no canal anular (327) com uma componente tangencial de velocidade que aumenta à medida que se aproximam do eixo central (324). O mesmo vórtice mantém um gradiente de pressão na direção radial de modo a criar uma depressão adequada no centro da câmara de transporte (313).

[0076] No plano vertical, a secção de convergência- centrípeta do canal anular (327) acelera também o fluxo, aumentando o gradiente radial de pressão (e a depressão correspondente no centro do vórtice horizontal). Na proximidade do eixo central (324) o canal anular centrípeto-axial (327) cria uma corrente vertical, que sobrepõe o vórtice horizontal, desta forma, a mistura que conduz à câmara de difusão (328) expande-se com um movimento centrífugo. Isto resulta num segundo vórtice estacionário, que tem uma forma toroidal. A câmara de difusão (328) tem uma forma adequada para permitir a referida expansão e formação de um vórtice toroidal; em particular volume suficiente para expansão, diâmetro maior do que o do canal anular (327) e altura inferior ao diâmetro.

[0077] Assim, de acordo com a versão da invenção que acabamos de descrever, o queimador (300) é caracterizado por uma geometria adaptada à formação de dois vórtices estacionários: um substancialmente sobre o plano de encontro do Venturis (312) e um posterior toroidal.

[0078] Por esta razão, o queimador (300), de acordo com essa primeira variante, deve ser também referido como queimador DVB (queimador de vórtice duplo) 300.

[0079] O canal anular (327) consiste numa zona de secção estreita equivalente a uma ranhura de Venturi, em que a mistura aumenta em velocidade e diminui em pressão; a câmara de difusão (328) é igual ao difusor de um Venturi, onde a mistura diminui a velocidade e recupera a pressão. De fato, a jusante da câmara de transporte (313) é criada uma espécie de Venturi circunferencial, que corresponde às regras do teorema de Bernoulli como um Venturi linear clássico.

[0080] Qualquer queimador (300) de acordo com a invenção tem ejetores (310) capazes de aspirar ar primário AIR13 numa quantidade suficiente para fazer com que a mistura com titulação de STC atinja a tampa de propagação de chamas (318) e, portanto, sem a necessidade de deixar entre o fundo (404) do pote e o topo da mesma tampa de propagação de chamas (318) o espaço requerido para o fluxo de entrada de ar secundário.

[0081] Contudo, de acordo com uma variante útil do queimador DVB (300), a câmara de difusão (328) pode ser vantajosamente colocada em comunicação com o ambiente exterior através de um canal axial (329) no interior do canal anular convergente (327).

[0082] Deste modo, induzido pela depressão no canal anular (327) e pelo vórtice toroidal, o ar aqui referido como AIR 13c "complementar" pode ser recordado dentro da câmara de difusão (328), se a titulação da mistura proveniente do canal anular (327) tivesse titulação <STC. Por outras palavras, de acordo com uma tal variante do queimador DVB (300), é possível dimensionar os ejetores (310) com eficiências nej insuficientes para obter a titulação STC, por exemplo, devido a razões de espaço, enquanto que, no entanto, sem a necessidade do fornecimento de ar secundário AIR23 acima da tampa de propagação de chamas (318).

[0083] Em conclusão, o ar primário AIR13 e GAS provenientes dos ejetores tangenciais (310) continuam a interagir até uma mistura perfeita, já no interior da câmara de transporte (313), onde a titulação da mistura pode ser STC e superior, o que significa que também é possível obter misturas com excesso de ar. A mistura (STC ou deficiente) que se espalha dentro da câmara de difusão (328), contudo, pode ser mais deficiente (enriquecida com ar AIRc) dependendo da estrutura do canal axial (329).

[0084] Em resumo, ao comparar os queimadores (300) STD, LIN e DVB temos: AIR11<AIR12<AIR13;AIR21>AIR22>AIR23 = 0

[0085] O fato do ar secundário AIR23 não ser necessário permite reduzir o espaço H03 entre a tampa de propagação de chamas (318) e o fundo do pote (404) para o mínimo necessário para permitir o escoamento da mistura a partir da mesma tampa de propagação de chamas (318) e o fluxo de entrada dos gases combustíveis.

[0086] Um aspecto vantajoso do canal axial (329) (ver Figuras 8 e 9) é que a quantidade de ar complementar AIR13c atraído através dele pode ser facilmente modulada através de uma válvula de globo simples (330) suportada opcionalmente por uma grelha (345).

[0087] Ainda mais vantajosamente, a referida válvula (330) pode ser unidirecional e com pré-carga ajustável.

[0088] De fato, se a válvula (330) é unidirecional, constitui um elemento de segurança no caso de: - desequilíbrio completo (excentricidade excessiva) do vórtice horizontal, que pode ocorrer com algumas soluções de ajuste possíveis que serão vistas mais tarde; - mau funcionamento de um ou mais ejetores; - oclusão acidental da tampa de propagação de chamas (318) (simbolizada na Fig. 8.b pela camada (341)).

[0089] Graças à intervenção da válvula unidirecional (330), evita-se a propagação da mistura inflamável no interior do fogão de superfície.

[0090] A arquitetura DVB proposta oferece inúmeras vantagens técnicas, logísticas e estéticas em comparação com as soluções disponíveis no mercado.

[0091] A potência Wb entre um queimador LIN e um queimador (300) DVB com os ejetores Z (310) sendo iguais, a secção de passagem de gás do único bocal (211) do queimador LIN, de diâmetro d2, é igual à soma de seções de passagem de gás dos bocais Z (311) do queimador DVB (300), de diâmetro d3, assim d32 = d22/Z.

[0092] Imaginando que o único ejetor (219) de um queimador LIN tem as suas dimensões lineares Li_LIN proporcionais ao Li_DVB homólogo de cada ejetor (310), temos substancialmente Li_DVB2 = LijWZ com uma redução de espaço clara dos queimadores no fogão de superfície.

[0093] As vantagens ainda menos óbvias da arquitetura DVB, em comparação com queimadores STD e LIN de potência igual Wb, são pelo menos as seguintes: - valores mais baixos da distância mínima H03 entre a base das chamas FLAME3 e o fundo (404) do pote, favorecendo assim a obtenção de valores elevados de nb - valores mais baixos da distância mínima H13 entre a base das chamas FLAME3 e o topo de cobertura (401) do fogão de superfície (400), tornando assim possível reduzir H33 = H03 + H13 como desejado, isto é, a distância mínima entre o fundo (404) do pote e o topo de cobertura (401) minimizando o impacto estético das "grades" e favorecendo propostas estéticas inovadoras do fogão de superfície (400). - valores mais baixos no espaço vertical mínimo H23 da câmara de transporte, em comparação com o tamanho do copo (113) do queimador STD ou da câmara de mistura (219) do queimador LIN. - valores mais baixos da altura mínima H42, ou seja, a altura mínima do compartimento interno do fogão de superfície incorporado, em que, à altura H23, as dimensões técnicas gerais do tubo de alimentação de gás combustível não devem ser adicionadas ao bocal: é suficiente que sejam feitos furos adequados para o acesso de AIR13 e AIR13c nos bocais (311) e no canal axial (329), enquanto a câmara de transporte (313) pode estar, de facto, diretamente em contato com o fundo (402) do fogão de superfície (400) que também reduz H43.

[0094] A arquitetura DVB comparada com STD e LIN estende o tempo de contato entre o gás e o ar primário e complementar AIR13 + AIR13c, obtendo-se a máxima "bondade de mistura" desejada para uma combustão totalmente "PREMIX".

[0095] Em resumo: - L23/D3>L22/D2>>L21/D1 - L33/D3>L32/D2; não faz sentido definir uma altura L31 para a arquitetura STD - H03<H02<H01 - H13<H12<H11 - H33<H32<H31 - H23<H22<H21

[0096] Também para o queimador DVB (300) as ranhuras (317) consistem efetivamente de matrizes de orifícios (317) dimensionados em torno de um milímetro ou mesmo incisões com profundidade e inclinação apropriadas formadas na tampa (318). Contudo, em comparação com o LIN, é possível obter uma densidade de potência ainda maior, limitando ainda mais a extensão radial do "leito de chamas" FLAME3. Deve-se notar como as chamas FLAME3 podem ser orientadas de qualquer maneira (também vertical ou vertical/centrípeta) e dispostas de qualquer maneira sem ter que lembrete de AIR23.

[0097] Esta característica é de fundamental importância, pois permite: - aumentar significativamente nb no caso de pequenos potes (exemplo típico: as cafeteiras têm frequentemente um fundo menor do que as coroas de chamas FLAME1/FLAME2) - aumentar o tempo de contato dos fumos incandescentes com o fundo do pote (o pote sendo igual) - minimizar o efeito de diluição e de arrefecimento pelo ar exterior: a flutuação ainda recorda um fluxo centrípeto- vertical de ar AIR23 que, no entanto, não participa na combustão mas diminui as temperaturas da periferia do leito FLAME3; Reduzindo o perímetro de FLAME3 este efeito indesejável é reduzido.

[0098] As chamas FLAME3 devido à combustão da mistura com pelo menos uma titulação STC completamente uniforme, juntamente com a capacidade de manusear mesmo um excesso de ar, eliminam antecipadamente qualquer risco de produção excessiva de [CO] (daí a proporção [CO]/[CO2] permanece sistematicamente abaixo dos limites mínimos impostos pelo regulamento).

[0099] O tamanho horizontal médio Dp da câmara de transporte do queimador DVB (300) mostrado até agora não pode ser reduzido para além de uma certa medida (tipicamente Dp> 10xD3) ou haveria uma queda súbita da eficiência nej. De fato, a maior parte das perdas de carga (e de eficiência) estão localizadas no interior do vórtice horizontal na zona de sobreposição entre os fluxos de dois ejetores (310) consecutivos, onde o ejetor (310), que precede, interfere com a expansão do ejetor (310), que segue fortemente limitando o efeito de conversão da energia cinética em pressão estática.

[00100] Para ultrapassar esta limitação, ou para aumentar ainda mais a eficiência nej sendo o espaço vertical Dp igual, os defletores (331) podem ser adequadamente inseridos (ver Figuras 11, 12 e 13) consistindo numa matriz de pás de aceleração (331), em que cada par de pás adjacentes (332) descreve um conduite convergente (333), tendo o referido par de pás (332) como paredes verticais e as paredes superior (325) e inferior (326) da câmara de transporte (313) como paredes inferior e superior.

[00101] Basicamente, a matriz de pás (331) começa no ponto de início de engate (335) de cada difusor (315), na parede circunferencial (319), da câmara de transporte (313) e continua em direção ao eixo central (324) com um padrão substancialmente em espiral. Mais exatamente, e em termos mais gerais, a matriz de pás (331) está disposta ao longo da zona (334) onde os fluxos de dois ejetores (310) consecutivos entram em contato. Esta matriz de pás (331) tem a tarefa de guiar o fluxo de ar que sai do ejetor precedente (310) desviando-o, ativamente, numa direção centrípeta. O fluxo de fluido da mistura é acelerado (com consequente diminuição da pressão estática local) em direção ao centro do vórtice horizontal de uma maneira significativamente maior do que a câmara de transporte homóloga sem defletores (331); é assim conseguida uma maior propagação do fluxo que sai do ejetor (310) que se segue. Na prática, a segunda extensão (323), de cada difusor (315), é confinada em três lados por paredes sólidas exterior, superior e inferior (319, 325, 326) da câmara de transporte (313) e no quarto lado por uma "barreira de fluido" criada pelo fluxo acelerado pelo defletor precedente (310).

[00102] Estas matrizes de pás (331), em virtude da sua função de separadores de fluxo, são aqui referidas, globalmente, como "divisórias" enquanto que "DVB-disvisórias" é a variante do queimador DVB (300) fornecido com divisória.

[00103] O funcionamento de um queimador DVB (300), ou de um queimador DVB-Divisória (300), ou em qualquer caso de um queimador (300), no qual mais ejetores (310) conduzem a setores/coletores (338) comunicando entre si, coloca o problema do fluxo posterior de mistura inflamável a partir da câmara de transporte (313) para o compartimento interior (405) do fogão de superfície (400), passando através do Venturis (312) não fornecido, se for utilizado um ajustamento, referido mais tarde como "progressivo", onde um ou mais ejetores (310) são desativados quando a potência máxima de fornecimento é não requerida.

[00104] Esta desvantagem pode ser vantajosamente tratada através da utilização de válvulas de não retorno de perda de carga baixa adequadas (340) ou (342).

[00105] Tais válvulas de não retorno (340) ou (342) podem ser válvulas unidirecionais (340) dispostas, por exemplo, (ver Fig. 12) ou na entrada do Venturis (312) ou internamente, por exemplo, no final da sua primeira extensão (322). Os detalhes de 12.a a 12.c mostram os dois exemplos de válvulas unidirecionais (340) na posição aberta (esquerda) e fechada (direita).

[00106] Alternativamente, tais válvulas de não retorno (340) ou (342) podem ser válvulas de bloqueio de solenóide (342), operadas pelo botão de controle do queimador (300) quando isto desativa o ejetor (310) correspondente.

[00107] É de fato evidente que as válvulas unidirecionais (340) podem ser facilmente operadas por controle magnético; a versão ilustrada nas Figs. 12.a e 12.b em particular.

[00108] Alternativamente (ver Fig. 7), podem ser proporcionadas válvulas de não retorno de desligamento (342), cujo obturador compreende um colar deslizante simples (346) sobre o bocal (311) do ejetor (310); o colar (346) é chamado por uma força magnética ou outro meio equivalente para fechar a entrada do Venturi (312), ao comando da válvula de gás sempre que desliga o mesmo ejetor (310). Para simplicidade gráfica, na Fig. 7, tal colar deslizante 346 é concebido apenas em dois bocais (311), em posição aberta e fechada.

[00109] Todas as variantes indicadas para tais válvulas de não retorno (340) ou (342) são fornecidas apenas a titulo de exemplo para mostrar que podem consistir em dispositivos muito simples.

[00110] De acordo com uma segunda versão básica, aqui referida como "divisórias" (ver Fig. 14), alternativa a primeira variante principal cujo objeto é um queimador DVB (300), o queimador (300) proporciona um número Z de setores (338) em cada um dos quais um e apenas um dos ejetores (310) fornecidos engatam.

[00111] Tais setores (338), assim como os correspondentes conduites consecutivos, incluindo os correspondentes Z "setores de difusão" (328) da referida câmara de difusão (328) estão completamente separados um do outro até à tampa de propagação de chamas (318).

[00112] Deste modo, uma vez que as interferências entre dois setores adjacentes 338 são completamente evitadas, cada ejetor (310) pode ser ativado separadamente sem qualquer restrição de simetria axial (qualquer Z, mesmo ímpar) e a modulação de potência permite opções alternativas amplas.

[00113] De preferência, estes setores Z (338), e subsequentes conduites, são obtidos proporcionando uma câmara de transporte (313), um canal anular (327) e uma câmara de difusão (328) conformada como descrito para a primeira variante principal, exceto que todos esses ambientes são divididos em conduites Z por divisórias verticais Z (339).

[00114] De preferência, tais divisórias verticais (339) têm um padrão de plano em espiral de modo a evitar, tanto quanto possível, alterações repentinas na direção dos fluxos da mistura. De preferência, tal padrão em espiral segue as linhas que os fluxos de mistura tomariam se as divisórias (339) estivessem ausentes.

[00115] É ainda possível proporcionar um canal axial (329) a partir do qual é extraído AIR13c de ar complementar, dividido também por divisórias em partes Z, cada uma comunicando com um setor correspondente (338), que conduz ao setor respectivo (328) da câmara de difusão (328).

[00116] Vantajosamente, embora não ilustrado nas figuras, os setores Z (328), da câmara de difusão (328) podem ter, numa vista plana, uma disposição concêntrica.

[00117] Vantajosamente, especialmente nesta última execução, a tampa (318) de propagação de chamas pode ser composta por um ou mais elementos (318) separados uns dos outros, e cada um destinado a cobrir apenas um ou mais dos setores Z 328, nos quais a câmara de difusão (328) está dividida.

[00118] Com esta segunda versão básica, o risco de "retrofluxos" no fogão de superfície (400) é anulado e as válvulas de não retorno (340) ou (342) não são mais necessárias, simplificando grandemente o dispositivo.

[00119] Por outro lado, a intensidade dos vórtices horizontais diminui e a eficiência dinâmica dos vórtices, em cada um dos setores isolados (328), da câmara de difusão (328) é piorada.

[00120] Em suma, tendo indicado as eficiências nej e nb dos queimadores do DVB_divisória (300), DVB (300), (300) com divisória, tipo LIN e STD com os sufixos SPLITTER, DVB, SETTI, LIN e STD, podemos afirmar que - n ej _SPLITTER > nej _DVB> nej _SETTI> nej _LIN> nej _STD - nb _SPLITTER> nb _ DVB> nb _SETTI> nb _LIN> nb _STD

[00121] Toda a gama de potências dos fornos a gás STD ou LIN que compõem um fogão de superfície comum, que é tipicamente de 600 + 800 W para o auxiliar; 1500 + 2500 W para o semi rápido; 2500 + 3500 W para o rápido; 3500 + 5000 W para a coroa múltipla opcional, requer queimadores específicos e equipamento correspondente.

[00122] Uma oportunidade vantajosa da invenção, pelo menos aplicável a qualquer variante aqui descrita, proporciona, em vez disso, a possibilidade de fazer queimadores (300) dos vários poderes requeridos recorrendo, em grande parte, a alguns elementos básicos modulares.

[00123] Tal variante proporciona (ver em particular a Fig. 11): - um único elemento modular, imutável (336), à medida que a potência do fogão a gás, que compreende o ejetor (310) muda, e, de preferência, o que é dimensionalmente imutável está associado ao mesmo ejetor (310), tal como, por exemplo, uma porção circunferencial apropriada da câmara de transporte (313) ou do setor (338) e, sempre preferencialmente, a matriz opcional de pás (331) ou uma divisória (339). - uma série de elementos intercalares (337) alternativos entre si e específicos para qualquer número Z de ejetores fornecidos e/ou potência Wb necessária ao fogão a gás, substancialmente conformados, numa vista planar, como fatias de várias larguras angulares para se interporem aos dois ou mais elementos modulares imutáveis (336) proporcionados e de tal modo que, interpostos aos elementos funcionais modulares (336) e opcionalmente com a adição de outros componentes, sejam capazes de fazer pelo menos a câmara de transporte (313) ou setores (338). - outros elementos facultativos imutáveis ou não relacionados com os módulos

[00124] É evidente que, para utilizar um único elemento modular imutável (336) para todas as potências Wb fornecidas, a referida Wmin é a potência máxima fornecida para o queimador auxiliar de um fogão de superfície genérico (400) de um modelo particular, Wmax a potência máxima fornecida para o queimador rápido ou para os queimadores de coroa múltiplas existentes, Z o número máximo de ejetores que um queimador DVB (300) pode receber, o dimensionamento do elemento funcional modular (336) é preferido para ser feito para uma potência Wb igual a pelo menos metade daquela prevista para o auxiliar (Wb>=Wmin/2) e pelo menos 1/Z vezes o máximo fornecido (Wb>=Wmax/Z).

[00125] Obviamente, os elementos modulares imutáveis 336 podem ser moldados de modo a serem diretamente ligados um ao outro sem a necessidade de elementos intercalares (337) quando Z toma o valor máximo proporcionado e/ou construtivamente possível (o qual, geralmente pode ser 6).

[00126] Esta variante oferece enormes vantagens do ponto de vista logístico e produtivo: com muito poucos componentes feitos, por exemplo, de chapa prensada soldada uns aos outros ou componentes fundidos sob pressão, que podem ser montados juntos, é possível obter todos os códigos da lista.

[00127] FIG. 16 mostra a configuração de que um queimador (300) dotado de um único ejetor (310), que pode incorporar todas as características e os elementos básicos da invenção já descritos pode ter; por exemplo, a mistura pode ser introduzida na câmara de difusão (328) numa posição suficientemente central para produzir o vórtice toroidal da mistura.

[00128] Embora não ilustrado na figura, mesmo esse queimador (300), com um único ejetor (310), pode ser proporcionado, além disso, com a sucção de ar complementar de AR13c de um soquete axial (329) equivalente ao canal axial (329) já descrito; na saída da mistura para a câmara de difusão (328). No entanto, a figura mostra uma alternativa a essa solução consistindo numa zona de secção estreita (327.a), substancialmente na extremidade ou dentro da segunda extensão (323) do difusor (315), onde o estreitamento da secção é suficiente para levar a pressão da mistura abaixo da pressão atmosférica. Esta secção estreita (327.a) é causada por um corpo distribuidor (347), que obstrui parte do canal para o fluxo da mistura. Tal corpo distribuidor (347) tem passagens (348), que comunicam com o exterior através das quais o ar complementar AIR13c pode atingir a mistura inclinando-o para uma titulação certamente > STC.

[00129] Estes meios de admissão de ar complementares AIR13c não são, de acordo com a invenção, específicos dos queimadores (300) com um único ejetor (310) como na Figura 16, mas podem ser aplicados pelo menos a todas as variantes descritas acima proporcionando um número N de corpos distribuidores (347) dispostos numa maneira axialmente simétrica em torno do eixo central (324). De preferência, a quantidade N de tais corpos distribuidores (347) é igual ao número de setores (338); ainda mais preferencialmente é igual ao número Z dos ejetores (310).

[00130] Quanto à modulação de potência, um queimador (300) pode ser regulado através de uma única válvula de ajuste, que fornece todos os injetores (310) em paralelo, ligados a um único conduite do coletor (não ilustrado nas figuras).

[00131] Este tipo de regulação é aqui referido como "paralelo de modulação".

[00132] No entanto, é também possível ligar cada ejetor (310), ou diferentes grupos de ejetores (310), separadamente a uma única válvula especial, que lhes permite modular sequencialmente a potência fornecida por um primeiro grupo de ejetores (310) do mínimo ao máximo antes de se deslocar para modular um grupo subsequente, e assim por diante. Este tipo de regulação é aqui referido como "modulante progressivo".

[00133] Esta modulabilidade de potência extrema, mesmo que facilmente possível, pode, contudo ser superabundante em comparação com as necessidades práticas, uma vez que é suficiente, tal como também nos fogões elétricos, um ajustamento discreto com um número suficiente de etapas.

[00134] A arquitetura do queimador (300) de acordo com a invenção, em comparação com os queimadores conhecidos, oferece vantajosamente e facilmente uma possibilidade tão completamente nova de ajuste de potência discreto com uma proporção de modulação que pode depender apenas do número Z de ejetores (310) disponíveis. O estrangulamento não ocorre pela redução da pressão do gás para os injetores (310) de uma maneira contínua, mas cada um deles pode ser fornecido apenas LIGAR/DESLIGAR na potência máxima (para a qual, então, pode ser optimizado em relação a nej) ou simplesmente não suprimido.

[00135] Considerando, por exemplo, um queimador (300) (DVB ou DVB-Splitter) com Z = 6 ejetores (310), os níveis discretos de ajustamento disponíveis são OFF, 33% (dois ejetores de 6), 50% (três de 6), 66% (quatro de 6) e 100% (seis em 6) simplesmente permitindo os ejetores numa sequência adequada.

[00136] A proporção de modulação Y assim obtida é 100/33 « 3 assim como já para os queimadores LIN. No entanto, graças a esta característica única de modular a potência através da ativação LIGAR/DESLIGAR dos ejetores individuais (310), os queimadores DVB (300) asseguram eficiências nb e relações de combustão óptimas e constantes [CO]/[CO2] ao longo da regulação do queimador; Usando válvulas de desligamento simples, muito mais simples, econômicas, confiáveis e compactas do que as válvulas especiais e as válvulas de ajuste comuns. Este tipo de regulação é aqui referido como "discreto progressivo"

[00137] Foi notado experimentalmente que os queimadores (300) da primeira versão básica DVB ou DVB-Splitter (300) mantêm características funcionais aceitáveis também desativando um ou mais ejetores (310), desde que as configurações de operação consequentes, do vórtice horizontal, estejam equilibradas (axialmente simétricas ou substancialmente axial-simétrica). Por outras palavras, os ejetores ativos (310) devem estar numa posição axialmente simétrica ou substancialmente axialmente simétrica, ou haveria uma decadência considerável da eficiência nej devido à excentricidade do vórtice horizontal consequente.

[00138] Por outro lado, tal necessidade de uma simetria axial substancial não existe para os queimadores (300) de "divisória" de acordo com a segunda versão básica, com ampla liberdade de modulação que pode proporcionar, então, também a ativação de um único ejetor (310) de cada vez.

[00139] É claro que os três diferentes modos de regulação descritos, "modulação paralelo", "modulação progressiva" e "progressiva discreta" podem, por sua vez, ser combinadas em múltiplas variantes ou estar simultaneamente presentes no mesmo fogão de superfície (400), mas em queimadores diferentes (300).

[00140] No entanto, o fato da titulação da mistura obtida nos queimadores (400) de acordo com a invenção poder ser > STC, acentuaria os problemas de instabilidade das chamas já descritos quando se fala sobre o queimador LIN se as tampas de propagação de chamas (318) de acordo com as tecnologias conhecidas dos mesmos queimadores LIN forem usadas.

[00141] No entanto, é possível (ver Fig. 15) utilizar tampas de propagação de chamas (318), nas quais as ranhuras (317) têm secção aumentando desde o interior para o exterior da mesma tampa de propagação de chamas (318), de modo que a mistura que flui através das ranhuras (317), reduz sua taxa de descarga de um primeiro valor Vmax na entrada para um segundo valor Vmin na saída. Selecionando adequadamente as seções Amin mínimas mais internas e Amax máximas externas (isto é, os diâmetros mínimos Dc_min e máximos Dc_max da ranhura (317) se esta for cônica), a chama F é então estabilizada a uma altura hc da mesma que depende da taxa de fluxo da mistura e a velocidade da chama Vf que, por sua vez, depende substancialmente da titulação da mistura e do tipo de gás. Simplificando, podemos afirmar que se uma mistura tem titulação > STC, e assim a combustão é independente do ar secundário, a chama é estável se sua velocidade de chama Vf é igual à taxa de saída da mistura.

[00142] Portanto, uma ranhura (317) de secção crescente garante a estabilidade da chama se - a sua secção mínima Amin garante uma taxa de saída Vmax > Vf para a velocidade máxima da chama Vf e a taxa de fluxo mínima da mistura fornecida; - a sua secção máxima Amax assegura uma taxa de saída Vmin < Vf para a velocidade mínima da chama Vf e a taxa de fluxo máxima da mistura fornecida.

[00143] De fato, se a chama tende a parar devido à velocidade excessiva da mistura ou do tipo de mistura, move-se para uma parte mais externa da ranhura 117, onde a velocidade da mistura se reduz; vice-versa, no caso de uma tendência para produzir um efeito negativo, este se desloca para a parte mais interna da ranhura onde a velocidade da mistura excede a velocidade da chama Vf.

[00144] Se a proporção de modulação Y escolhida é muito elevada, pode ser necessário proporcionar ranhuras (117) e, assim, tampas de propagação de chamas (318) específicas para várias famílias de gás, mas esta pode ser a única adaptação requerida por um queimador (300) de acordo com a invenção.

[00145] Com tais ranhuras divergentes (317), a chama F é frequentemente aninhada dentro delas, o que provoca um aquecimento elevado da tampa de propagação de chamas (318). Consequentemente, deve ser de material resistente a temperaturas de combustão, por exemplo, liga de aço chamada refratária, tal como AISI 321 ou 309 ou ligas 910 ou, de preferência, cerâmicas.

[00146] Não é necessário deter-se nestas tampas de propagação de chamas com fendas divergentes porque são conhecidas e utilizadas, por exemplo, em certos tipos de aquecedores a gás ou painéis radiais.

[00147] Com um ou mais dos dispositivos previstos pelas variantes descritas relacionadas com a regulação, um queimador DVB (300) pode, em princípio, ser modulado pelo menos a partir da potência Wmin atualmente prevista para os queimadores auxiliares até à potência máxima Wmax das múltiplas coroas de queimadores.

[00148] No que diz respeito ao ajustamento de um queimador DVB (300) a diferentes tipos de gás, enquanto um queimador LIN, como já dito, tem de ser completamente substituído, incluindo a tampa de propagação de chamas (218), um queimador DVB (300) permite a utilização de um único tipo de ejetor (310) e Venturi (312) correspondente, tanto para o metano como para o LPG e, acima de tudo, em geral, a utilização da mesma tampa de propagação de chamas (318) tendo as mesmas ranhuras (317), graças à possibilidade de excluir/incluir os ejetores (310) como desejado. Por exemplo, um queimador DVB ou DVB/Splitter (300) com um número de ejetores (310) Z=4 utilizaria todos eles quando fornecido com metano enquanto, para configurar o fornecimento de GPL bastaria excluir permanentemente 2 ejetores opostos (310) e, opcionalmente, para atuar sobre a pré-carga da válvula unidirecional (330) do canal axial (329).

[00149] Uma vez que as várias características nas quais o queimador (300) com ejetores múltiplos (310) são baseadas forem esclarecidas é evidente que são possíveis muitas variantes, também exemplares, sem sair do âmbito da invenção.

[00150] Finalmente, é claro que um queimador (300), de acordo com a invenção, atinge todos os objetivos indicados além de assegurar ainda mais vantagens múltiplas.

Claims (30)

1. Queimador de gás atmosférico (300) para fogões superiores (400), em particular fogões superiores caseiros (400), onde a mistura ar-gás é obtida pelo efeito da pressão de fornecimento de gás utilizando o princípio do ejetor de tubos de Venturi (10; 310), caracterizado por ter uma quantidade Z > 1 de ejetores (310) capaz de fornecer, globalmente, a potência máxima (Wb) proporcionada para o mesmo queimador (300), em que cada um dos referidos ejetores (310): - desenvolve-se num plano horizontal, - tem o eixo do seu difusor (315) que, numa primeira extensão (322), é substancialmente retilíneo e tangencial a um círculo com centro no eixo central (324) do referido queimador (300), enquanto numa segunda extensão (323) gradualmente dobra substancialmente, ainda no referido plano horizontal, como uma espiral em direção ao mesmo eixo central (324),conduz, a jusante do referido difusor (315), a um canal convergente (327), que dobra gradualmente verticalmente para cima e que, por sua vez, conduz a uma ou mais câmaras de difusão (328) às quais uma ou mais tampas de propagação de chamas (318) atuam como cobertura.

2. Queimador atmosférico (300), de acordo com a reivindicação anterior, caracterizado por quando os referidos ejetores (310) se encontram numa quantidade Z > 2, encaixam, de acordo com a referida direção substancialmente tangencial, na parede circunferencial exterior (319) numa pluralidade de setores (338) - formando, pelo menos para uma primeira porção do mesmo, a segunda extensão (323) dos referidos difusores (315), - distribuída circularmente por baixo da referida uma ou mais tampas (318) cada um dos referidos setores (338) recebendo um ou mais dos referidos ejetores (310).

3. Queimador atmosférico (300), de acordo com a reivindicação anterior, caracterizado pela referida tampa de propagação de chamas (318) ser comum a dois ou mais dos referidos ejetores Z (310) proporcionados.

4. Queimador atmosférico (300), de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado pela potência (Wej), de cada um dos referidos ejetores Z (310), estar compreendida entre 40 e 1200 Watts de acordo com o tipo de combustível.

5. Queimador atmosférico (300), de acordo com a reivindicação anterior, caracterizado por cada um dos referidos ejetores Z (310) ter uma dimensão compreendendo as seguintes condições: - diâmetro (d) do bocal (11), dos referidos ejetores (310), compreendido entre 0,08 e 0,85 mm; - 1/750 <R<1/500, em que R é a proporção entre as seções da ranhura de Venturi (14; 314) e o bocal (11) dos referidos ejetores (310); - 1<L00/ D<1,5, onde L00 é a distância do referido bocal (11) a partir da entrada da referida ranhura (14) e D é o diâmetro da referida ranhura (14; 314); - 2<(L20/D) <4, onde L20 é o comprimento da referida ranhura (14); - 2°<B2<4°; onde B2 é o semiângulo de abertura máxima de cada um dos referidos difusores (315); - 6<(L30/ D)<12; onde L30 é o comprimento do referido difusor (15; 315); - secção convergente (13) dos referidos ejetores (310) de perfil elíptico e articulado na entrada da referida ranhura (14; 314) - eixo de Venturi (12; 312) dos referidos ejetores (310) substancialmente retilíneo na primeira extensão (322) após a ranhura de Venturi (14; 314).

6. Queimador atmosférico (300), de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado por uma zona de secção estreita (327, 327.a) ser proporcionada dentro ou na extremidade ou a jusante da referida segunda extensão (323) dos referidos difusores (315), aonde - o estreitamento da secção é suficiente para levar a pressão da mistura abaixo da pressão atmosférica, - e ar complementar AIR13c pode atingir a referida mistura.

7. Queimador atmosférico (300), de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado pela sua geometria ser tal que permite que a mistura que atinge a referida tampa de propagação de chamas (318) tenha titulação > proporção estequiométrica STC.

8. Queimador atmosférico (300), de acordo com qualquer uma das reivindicações 2 a 7, caracterizado por dois setores (338) estarem unidos numa única câmara de transporte (313), que se desenvolve em relação ao referido eixo central (324) e tem uma forma adequada para provocar um vórtice horizontal da mistura introduzida e onde a referida pluralidade de ejetores (310) sai com uma disposição axial-simétrica.

9. Queimador atmosférico (300), de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pela quantidade Z dos referidos ejetores (310) ser um número par e pelo menos os pares dos referidos ejetores (310), que são axialmente simétricos são dimensionados para a mesma potência máxima (Wej).

10. Queimador atmosférico (300), de acordo com qualquer uma das reivindicações 8 a 9, caracterizado por: os fluxos da referida mistura induzidos, individualmente, por cada um dos referidos ejetores (310), fluem para dentro da referida tampa de propagação de chamas única (318) devido ao fato de - as paredes superiores e inferiores (325, 326) da referida câmara de transporte (313), enquanto se aproximam do eixo central (324), - aproximam-se entre si formando um canal anular convergente (327) - desviando verticalmente para cima transformando o referido canal anular (327) de centrípeta para axial - o referido canal anular (327) conduz a uma câmara de difusão (328) - de diâmetro maior do que o canal anular (327) e de forma adequada para permitir uma expansão e a formação de um vórtice toroidal da referida mistura - e delimitado por cima pela referida tampa de propagação de chamas (318).

11. Queimador atmosférico (300), de acordo com a reivindicação anterior, caracterizado pela referida câmara de difusão (328) ser posta em comunicação com o ambiente exterior por meio de um canal axial (329), interno ao referido canal anular convergente (327), ao longo do qual o ar externo pode ser extraído devido à depressão adquirida no centro do vórtice horizontal, o referido canal anular convergente (327) formando a referida zona de secção estreita (327, 327.a).

12. Queimador atmosférico (300), de acordo com a reivindicação anterior, caracterizado por uma válvula de globo (330) ser proporcionada no referido canal axial (329), adequada para modular a quantidade do referido ar, que pode ser extraído através do mesmo canal axial (329).

13. Queimador atmosférico (300), de acordo com a reivindicação anterior, caracterizado por a referida válvula de globo (330) ser unidirecional e com pré-carga ajustável.

14. Queimador atmosférico (300), de acordo com qualquer uma das reivindicações 8 a 13, caracterizado por defletores (331) serem proporcionados no interior da referida câmara de transporte (313), consistindo numa matriz de pás de aceleração (331), em que cada par de pás adjacentes (332) descreve um conduite convergente (333) tendo o referido par de pás (332) como paredes verticais (332) e as referida paredes superiores (325) e inferiores (326) da mesma câmara de transporte (313) como paredes inferiores e superiores (325, 326), - sendo a referida matriz de pás (331) disposta ao longo da zona (334), em que os fluxos de dois ejetores consecutivos (310) entram em contato.

15. Queimador atmosférico (300), de acordo com qualquer uma das reivindicações 8 a 14, caracterizado pelos referidos ejetores (310) estarem providos com uma válvula de não retorno de perda de carga baixa (340; 342) adaptada para evitar fluxos de retorno da referida mistura em direção ao compartimento interior (405) do referido fogão de superfície (400).

16. Queimador atmosférico (300), de acordo com a reivindicação 15, caracterizado pelas referidas válvulas de não retorno (340; 342) serem válvulas unidirecionais (340) localizadas na entrada ou num ponto intermediário de Venturi (312) dos referidos ejetores (310).

17. Queimador atmosférico (300), de acordo com a reivindicação 15, caracterizado pelas referidas válvulas de não retorno (340; 342) serem válvulas de desligamento (340) acionadas eletromecanicamente, que fecham ao comando da válvula de gás sempre que ela desliga o ejetor correspondente (310) e estão localizadas na entrada ou em um ponto intermediário do Venturi (312) dos referidos ejetores (310).

18. Queimador atmosférico (300), de acordo com a reivindicação 17, caracterizado pelas referidas válvulas de desligamento (342) estarem localizadas na entrada do referido Venturi (312) e têm um obturador que compreende um colarinho deslizante (346) no bocal (311) dos referidos ejetores (310).

19. Queimador atmosférico (300), de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado por proporcionar um número Z dos referidos setores (338) separados uns dos outros e em cada um, dos quais, um e apenas um dos referidos ejetores (310) engata, os referidos setores (338) conduzindo ao seu próprio conduite consecutivo também completamente separado dos outros conduites até aos setores Z correspondentes (328) da referida câmara de difusão (328).

20. Queimador atmosférico (300), de acordo com a reivindicação anterior, caracterizado pelos referidos setores Z (338) e os conduites consecutivos serem obtidos pelo fato de que a já referida câmara de transporte (313), o canal anular (327), a câmara de difusão (328) e qualquer canal axial (329) habitam a partir dos quais ar complementar AIR13c pode ser extraído são divididos para dentro dos referidos conduites Z a partir das referidas divisórias verticais Z (339).

21. Queimador atmosférico (300), de acordo com a reivindicação anterior, caracterizado pelo padrão de plano das referidas divisórias (339) ser em espiral de acordo com as linhas que os fluxos da referida mistura tomariam se as referidas divisórias (339) estivessem ausentes.

22. Queimador atmosférico (300) de acordo com qualquer uma das reivindicações 19 a 21, caracterizado pela referida tampa de propagação de chamas (318) ser composta por um ou mais elementos (318) separados uns dos outros e cada um destinado a cobrir apenas um ou mais dos referidos setores Z (328), em que a referida câmara de difusão (328) está dividida.

23. Queimador atmosférico (300), de acordo com qualquer uma das reivindicações 6 a 22, caracterizado pela referida zona de secção estreita (327; 327.a) ser uma zona de secção estreita (327.a) localizada, substancialmente, na extremidade, ou dentro, da referida segunda extensão (323) dos referidos difusores (315), causada por um corpo de distribuição (347), que obstrui parte do canal para o fluxo da mistura - o estreitamento da secção sendo tal que a pressão da mistura é inferior à pressão atmosférica; - o referido corpo de distribuição (347) estando provido de aberturas adaptadas para proporcionar ar complementar AIR13c para a mistura.

24. Queimador atmosférico (300), de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado pelos seus elementos componentes compreenderem - um único elemento modular imutável (336) à medida que a referida potência (Wb) do mesmo queimador (300) muda, compreendendo o referido ejetor (310) e, de preferência, o que de dimensionalmente imutável está associado ao mesmo ejetor (310), - uma série de elementos intercalares (337) alternativos entre si, - específicos para a quantidade e forma para cada número Z de ejetores fornecidos e/ou cada uma das referidas potências necessárias (Wb) do queimador (300), - substancialmente com um plano de forma de fatias de várias larguras angulares - e por intermédio dos dois ou mais dos referidos elementos modulares imutáveis (336) fornecidos.

25. Queimador atmosférico (300), de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado pela referida uma ou mais tampas de propagação de chamas (318) terem ranhuras (317) de secção crescente desde o interior em direção ao exterior das mesmas tampas (318) a partir de uma secção mínima até uma secção máxima da mesma, onde:a referida secção mínima assegura um taxa de fluxo de saída Vmax - Vf para a velocidade de chama máxima Vf e a taxa de fluxo mínima da referida mistura, expectável; a sua secção máxima assegura uma taxa de fluxo de saída Vmin ^ Vf para o mínimo da referida velocidade de chama Vf e a taxa de fluxo máxima da referida mistura, expectável.

26. Queimador atmosférico (300), de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado por proporcionar as referidas ranhuras (317) e as referidas tampas de propagação de chamas (318) específicas para várias famílias de gás.

27. Queimador atmosférico (300), de acordo com qualquer uma das reivindicações anteriores, caracterizado pela referida uma ou mais tampas de propagação de chamas (318) ser de um material resistente às temperaturas de combustão.

28. Método para ajustar a potência de um queimador atmosférico (300), definido de acordo com qualquer reivindicação anterior, caracterizado por todos os referidos ejetores (310) serem modulados simultaneamente em paralelo.

29. Método, para ajustar a potência de um queimador atmosférico (300), definido de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 27, caracterizado pela potência de um primeiro grupo dos referidos ejetores (310) ser modulada do mínimo ao máximo antes de prosseguir para modular um segundo e assim por diante.

30. Método, para ajustar a potência de um queimador atmosférico (300), definido de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 27, caracterizado por dois ou mais dos referidos ejetores (310) serem ativados em progressão, cada um dos quais está desativado ou operacional em sua potência máxima.

Images