BR112016018821B1

BR112016018821B1 - Produto de bronze de alumínio e método para produzir um produto produzido a partir de uma liga

Info

Publication number: BR112016018821B1
Application number: BR112016018821-7A
Authority: BR
Inventors: Hermann Gummert; Bjorn Reetz; Thomas Plett
Original assignee: Otto Fuchs - Kommanditgesellschaft
Priority date: 2014-04-03
Filing date: 2015-03-27
Publication date: 2021-11-03
Also published as: CN106133158A; KR20170051547A; BR112016018821A2; US10280497B2; WO2015150245A1; ES2596512T3; KR20160125380A; KR101742003B1; RU2016135072A3; EP2927335A1; RU2660543C2; EP2927335B1; US20170051385A1; JP6374530B2; CN106133158B; KR101784748B1; RU2016135072A; JP2017515974A

Abstract

liga de bronze de alumínio, produto de bronze de alumínio e método para produzir um produto produzido a partir de um bronze de alumínio. trata-se de uma liga de bronze de alumínio que contém 7,0 a 10,0% em peso de al; 3,0 a 6,0% em peso de fe; 3,0 a 5,0% em peso de zn; 3,0 a 5,0% em peso de ni; 0,5 a 1,5% em peso de sn; = 0,2% em peso de si; = 0,1% em peso de pb; e o restante de cu em adição a impurezas inevitáveis. também é descrito um produto de bronze de alumínio que tem tal composição de liga, e um método para produzir tal produto a partir de uma liga de bronze de alumínio.

Description

[0001] A invenção refere-se a uma liga de bronze de alumínio e um método para produzir uma liga de bronze de alumínio. A invenção se refere adicionalmente a um produto produzido a partir de tal bronze de alumínio.

[0002] Inúmeras exigências são impostas em ligas para aplicações de atrito, tal como aquelas para mangas de pistão ou rolamentos axiais de um turbocompressor. Uma liga adequada deve ter um baixo coeficiente de atrito de modo a minimizar a perda de potência resultante de atrito, e para reduzir a geração de calor na área de contato de atrito. Adicionalmente, deve-se levar em consideração que, para aplicações típicas, os companheiros de atrito estão presentes em um ambiente lubrificado, e em princípio, uma boa adesão do lubrificante para a liga é exigida. Além disso, durante o contato com o lubrificante sob carga de atrito, deveria formar uma camada tribológica estável que, assim como a matriz de base subjacente da liga, deve ter alta estabilidade térmica e boa condutividade de calor. Ademais, uma tolerância a óleo de faixa ampla é necessária de modo que a liga e as camadas tribológicas sejam amplamente insensíveis a mudanças no lubrificante.

[0003] Outro objetivo é o de fornecer uma liga que tem uma alta capacidade de carga mecânica, e um suficientemente alto 0,2% de limite elástico de modo a minimizar deformações plásticas sob carga. Adicionalmente, uma alta resistência à tração e dureza deve estar presente de modo que a liga suporte cargas abrasivas e adesivas. Ademais, a capacidade de carga dinâmica deveria ser alta o suficiente para garantir robustez contra tensões de impacto. Ademais, uma resistência à fratura preferivelmente alta retarda a taxa de crescimento de rachadura, que inicia a partir de microdefeitos; a respeito de crescimento de defeito, é exigida uma liga que é preferivelmente livre de tensões residuais.

[0004] Em muitos casos, ligas adequadas para partes sob carga de atrito são latões especiais que, em adição a cobre e zinco como os componentes primários, são em liga com pelo menos um dos elementos níquel, ferro, manganês, alumínio, silício, titânio ou cromo. Os latões de silício, em particular, atendem às exigências estabelecidas acima; CuZn31Si1 representa uma liga padrão para aplicações de atrito tal como mangas de pistão.

[0005] Ademais, conhece-se o uso de bronzes de estanho que, em adição a estanho e cobre, adicionalmente contêm níquel, zinco, ferro e manganês para aplicações de atrito ou também para aplicações de mineração. Outra classe de liga de interesse para partes sob carga de atrito é a de bronzes de alumínio que, em adição a cobre e alumínio, pode conter aditivos de liga selecionados a partir do grupo que compreende níquel, ferro, manganês, alumínio, silício, estanho e zinco. Para componentes de movimento mais veloz sob carga de atrito, quando bronzes de alumínio são usados, a vantagem adicional de redução de peso é alcançada devido ao elemento leve alumínio. A respeito de partes como componentes sob carga de atrito que são produzidos a partir de latão ou latão vermelho, as partes produzidas a partir dos bronzes de alumínio previamente conhecidos são adequadas somente para componentes de atrito que se movem relativamente devagar.

[0006] O uso de uma liga de cobre-alumínio que tem uma camada de cobertura de óxido de alumínio para uso como um material de rolamento para fabricar um rolamento deslizante é conhecido a partir de DE 101 59 949 C1. O documento citado revela uma proporção de alumínio de 0,01 a 20%, assim como o uso de elementos adicionalmente opcionais do grupo que compreende ferro, cobalto, manganês, níquel, silício e estanho para até um máximo de 20% total, assim como opcionalmente para até 45% de zinco. Composições de liga de faixa ampla adicionais para bronze de silício são descritas em US 6.699.337 B2, JP 04221033 A, DE 22 39 467 A e JP 10298678 A.

[0007] O objetivo da invenção, que procede a partir da técnica anterior traçada acima, é o de fornecer uma liga de bronze de alumínio e um produto produzido a partir de uma liga de bronze de alumínio que são distinguidos por propriedades mecânicas aprimoradas e, em particular, boa ajustabilidade dos parâmetros de material para as cargas estáticas e dinâmicas que estão presentes. Uma meta adicional é a de fornecer alta resistência à corrosão, boa tolerância a óleo e alta estabilidade térmica, assim como suficiente condutividade de calor e, ao mesmo tempo, um baixo peso. Adicionalmente, um método para produzir uma liga de bronze de alumínio e um produto produzido a partir de uma liga de bronze de alumínio são fornecidos.

[0008] O objetivo estabelecido acima é alcançado por uma liga de bronze de alumínio que contém:7,0 a 10,0% em peso de Al;3,0 a 6,0% em peso de Fe;3,0 a 5,0% em peso de Zn;3,0 a 5,0% em peso de Ni;0,5 a 1,5% em peso de Sn;< 0,2% em peso de Si;< 0,1% em peso de Pb;e o restante de Cu.

[0009] Um aprimoramento adicional nas propriedades desejadas pode ser alcançado quando a liga de bronze de alumínio tem a seguinte composição:7,0 a 9,0% em peso, em particular 7,0 a 7,8% em peso, de AI;4,0 a 5,0% em peso de Fe;3,8 a 4,8% em peso de Zn;3,8 a 4,1% em peso de Ni;0,8 a 1,3% em peso de Sn;< 0,2% em peso de Si;< 0,1% em peso de Pb;e o restante de Cu.

[0010] Todas as composições de liga descritas nessa discussão podem ter impurezas de 0,05% em peso para cada elemento; a quantidade geral de impurezas não deveria exceder 1,5% em peso. Entretanto, prefere-se que as impurezas sejam mantidas tão baixas quanto possível, e não excedam uma proporção de 0,02% em peso para cada elemento ou uma quantidade geral de 0,8% em peso.

[0011] Para uma implantação particularmente vantajosa, a razão de alumínio para zinco é ajustada em uma faixa de 1,4 a 3,0, e particularmente preferivelmente entre 1,5 e 2,0, com base nas proporções de peso na liga de bronze de alumínio.

[0012] O teor de chumbo da liga é preferivelmente de menos que 0,05% em peso. A liga é, então, livre de chumbo, com a exceção de impurezas inevitáveis.

[0013] A liga é, da mesma forma, livre de manganês, com a exceção de impurezas inevitáveis. O fato de que essa liga tem as propriedades especiais descritas abaixo também foi surpreendente, visto que ligas de cobre previamente conhecidas em liga com baixo teor de zinco geralmente contêm manganês como um elemento de liga mandatório, de modo a alcançar as propriedades de resistência desejadas.

[0014] A combinação dos elementos de liga alumínio, níquel, estanho e zinco, nas proporções descritas, é importante para a liga reivindicada. Uma modalidade é particularmente preferida em que a soma desses elementos não é de menos que 15% em peso e não é maior que 17,5% em peso.

[0015] A composição da liga de bronze de alumínio, de acordo com a invenção, após a massa fundida de liga ser submetida a conformação a quente subsequente seguida por resfriamento para abaixo de 750 °C, resulta em uma matriz de liga que tem uma fase α dominante. Esse estado é chamado, abaixo, de o estado de extrusão. A composição química da liga de bronze de alumínio é preferivelmente ajustada de tal modo que, no estado de extrusão, a proporção da fase β é de menos que 1% em volume da matriz de liga. Essa liga solidifica a partir da massa fundida quase diretamente no espaço de duas fases α-β. Durante a conformação a quente, isso resulta, preferivelmente, em extrusão indireta e, para a fase α, resulta em recristalização dinâmica seguida por recristalização estática, o que gera uma boa estrutura de liga. Para a porção de fase β, durante a conformação a quente, o processo de recristalização prossegue através de recuperação dinâmica, seguida por recristalização estática. Adicionalmente, as fases KII e/ou KIV que contém aluminetos de ferro e/ou níquel ocorrem.

[0016] A estrutura que está presente no estado de extrusão não é somente distinguida pela seleção do teor de alumínio, mas também é determinada pelos elementos em liga adicionais. Para ferro, deve-se presumir um efeito de refinamento de grão. O estanho tem um efeito estabilizante para a fase β antes do estado de extrusão, que tem a estrutura essencialmente determinada pela fase α, próximo à região limite para a fase mista α-β é alcançado. A razão de alumínio para zinco selecionada se provou como por ser relevante para o estado de extrusão e a ajustabilidade resultante das propriedades mecânicas por etapas subsequentes de conformação a frio e tratamento por calor.

[0017] Em comparação com uma liga convencional de tipo CuAl10Ni5Fe4 usada para partes sob carga de atrito, na liga reivindicada, provou-se como por ser vantajoso que, para o mesmo controle de temperatura de um tratamento por calor acima do limiar de recristalização após resfriamento, essa liga tem proporções bem inferiores da fase β. Portanto, um produto produzido a partir de tal liga é muito mais resistente à corrosão que um produzido a partir do produto produzido a partir da liga previamente conhecida mencionada acima. Em particular, para tais aplicações, o teor de zinco relativamente alto também tem um efeito positivo, visto que permite maiores velocidades de deslizamento.

[0018] Os testes comprovaram que a liga reivindicada de bronze de alumínio não tem mais as propriedades especiais quando o teor de um ou mais dos elementos mandatórios se encontra abaixo ou excede as faixas estritamente reivindicadas. Conforme mostrado por esses testes, a matriz de liga especial especificada que tem a fase α muito dominante e, caso presente, somente uma pequena porção de volume da fase β, surpreendentemente resulta somente dentro da faixa reivindicada.

[0019] Também foi mostrado que, iniciar a partir do estado de extrusão, um endurecimento de alto esforço para um produto produzido a partir da liga de bronze de alumínio de acordo com a invenção é possível, o que resulta em um aumento significativo no 0,2% de limite elástico RP0,2 e na resistência à tração Rm. Devido a essa extensiva solidificação durante a conformação a frio, a reserva da liga para deformação plástica é reduzida. Para a liga, de acordo com a presente invenção, a redução que acompanha o alongamento na ruptura pode ser aumentada por recozimento final em uma faixa de temperatura de 300° para aproximadamente 500 °C com um ajuste de temperatura abaixo da temperatura de solubilização. Durante o recozimento final, nenhuma redução no 0,2% de limite elástico ou na resistência à tração ocorre e, ao invés, contrário às expectativas, a resistência é adicionalmente elevada.

[0020] Para etapas de tratamento por calor que, após o estado de extrusão ser alcançado, são executadas de tal modo que as temperaturas usadas estejam abaixo do limiar de recristalização e dentro da faixa de solubilidade da fase α, não há nenhuma mudança na composição de fase da matriz do estado de extrusão. Entretanto, para um tratamento por calor nessa faixa de temperatura, surpreendentemente ainda há ajustabilidade de faixa ampla dos parâmetros mecânicos, o que resulta em um produto com alta capacidade de carga adaptável produzido a partir da liga de bronze de alumínio de acordo com a invenção que tem um 0,2% de limite elástico RP0,2 na faixa de 650 a 1.000 MPa, uma resistência à tração Rm na faixa de 850 a 1.050 MPa e um alongamento na ruptura A5 na faixa de 2 a 8% e preferivelmente na faixa de 4 a 7%. Após a conformação a quente e conformação a frio e o subsequente recozimento, um estado final de liga preferivelmente resulta, que adicionalmente tem uma razão de limite elástico para resistência à tração na faixa de 85 a 95% e uma dureza Brinell de 250 a 300 HB 2,5/62,5.

[0021] O produto, de acordo com a invenção, produzido a partir da liga de bronze de alumínio, quando em contato com uma faixa ampla de lubrificantes, forma camadas tribológicas estáveis sob carga de atrito, nas quais, em adição a óxido de alumínio, zinco é incorporado em combinação com componentes lubrificantes, e nas quais uma quantidade de estanho que garante capacidade de execução de emergência suficiente é difundida. Portanto, o estanho é envolvido na estrutura da liga na faixa reivindicada de modo a estar presente em quantidades suficientes em forma dissolvido na matriz e, desse modo, garante a capacidade de execução de emergência especificada. Adicionalmente, comprovou-se que estanho é uma barreira contra difusão efetiva que retarda outros elementos para não difundirem da liga. Ademais, deposições de fase rígida na forma de fases intermetálicas KII e/ou KIV que contêm aluminetos de ferro e/ou níquel estão presentes que representam pontos de contato de alta capacidade de carga da camada de atrito em uma matriz de base mais dúctil.

[0022] Os aluminetos preferivelmente formam nos limites de grão da matriz α da liga, através dos quais o tamanho de grão médio da matriz α é 50 μm no estado final de liga. Devido à formação da liga, as fases intermetálicas KII e/ou KIV assumem um formato alongado com um comprimento médio de 5 10 μm, e um volume médio de <1,5 μm2; durante conformação a quente, devido a extrusão indireta, uma orientação na direção de extensão ocorre que é dificilmente influenciada pela conformação a frio subsequente. Adicionalmente, uma deposição de alumineto adicional é observada que resulta em fases intermetálicas que têm um formato arredondado e um tamanho médio de 0,2 μm no estado final de liga após o subsequente recozimento. O tamanho de grão da matriz α é preferivelmente < 20 μm e, em particular, está na faixa de 5 a 10 μm.

[0023] O método, de acordo com a presente invenção, tem base na composição de liga de acordo com a presente invenção mencionada acima, e usa um processo de conformação a quente, preferivelmente extrusão indireta, após os componentes de liga serem fundidos. De acordo com uma modalidade vantajosa, a conformação a frio subsequente é executada como estiramento a frio com um grau de deformação na faixa de 5 a 30%.

[0024] Uma composição de liga é particularmente preferida, que resulta em um estado de extrusão que, após o resfriamento, permite conformação a frio direta sem tratamento por calor adicional. O estado final de liga de um produto produzido a partir da liga de bronze de alumínio tem, desse modo, uma matriz α com uma proporção máxima de fase β de 1% em volume, particularmente preferivelmente já no estado de extrusão. Caso a proporção de fase β no estado de extrusão seja mais alta, o recozimento suave pode alternativamente ocorrer em uma faixa de temperatura de 450 a 550 °C entre conformação a quente e conformação a frio.

[0025] A temperatura durante o recozimento final após a etapa de conformação a frio é selecionada de tal modo que a liga seja controlada em relação à temperatura abaixo da temperatura de solubilização em uma faixa de 300° a aproximadamente 500 °C. Entretanto, uma modalidade na qual essa etapa de tratamento por calor é executada somente para até uma temperatura máxima de 400 °C é preferida. Isso resulta em um 0,2% de limite elástico na faixa de 650 a 1.000 MPa, uma resistência à tração Rm na faixa de 850 a 1.050 MPa e um alongamento na ruptura A5 na faixa de 2 a 8% e preferivelmente na faixa de 4 a 7%, sem o uso de resfriamento controlado por temperatura. O recozimento final influencia primariamente o alongamento na ruptura A5, de modo que esse parâmetro seja seletivamente ajustável sobre uma faixa ampla. O 0,2% de limite elástico e a resistência à tração Rm, que inicia a partir de um estado de extrusão definido, são selecionados, em particular, com base na escolha da taxa de deformação durante estiramento a frio. Devido às propriedades de endurecimento de deformação particularmente boas de um produto ou componente semifinalizado produzido a partir da liga descrita, o limite elástico pode ser aprimorado por um fator de pelo menos 1,5 em comparação com ligas convencionais.

[0026] A liga, de acordo com a presente invenção, é adequada para cargas de atritos que são constantes ao longo do tempo, e devido às propriedades especiais da mesma, também é adequada, em particular, para produzir um componente que é ativado por uma carga de atrito que é variável ao longo do tempo, por exemplo, uma bucha de rolamento para um rolamento de uma haste de pistão, uma sapata deslizante, ou uma engrenagem sem-fim sob alta carga de atrito. Outro uso possível de um componente produzido a partir da liga é um rolamento axial para um turbocompressor. Uma carga de atrito que é variável ao longo do tempo também pode resultar em lubrificação inadequada; o teor de estanho na liga garante que o componente submetido para tal carga também atenda às exigências em questão. Por último, a liga reivindicada é adequada para vários tipos de partes desgastáveis, tal como rodas de engrenagem ou engrenagens sem-fim. Essa liga também é adequada para formar uma guarnição contra atrito no modo de um revestimento contra atrito para um companheiro de atrito de um par de atrito.

[0027] A invenção é explicada abaixo com base em uma modalidade exemplificativa preferencial com referência às Figuras, que mostram o seguinte:

[0028] Figura 1: mostra uma micrografia eletrônica por varredura da liga de bronze de alumínio de acordo com a invenção com uma ampliação de 3.000x,

[0029] Figura 2: mostra uma micrografia eletrônica por varredura da liga de bronze de alumínio de acordo com a invenção com uma ampliação de 6.000x e

[0030] Figura 3: mostra uma micrografia eletrônica por varredura da liga de bronze de alumínio de acordo com a invenção com uma ampliação de 9.000x.

[0031] Para uma modalidade exemplificativa da invenção, a composição de liga foi fundida e formada a quente por meio de moldagem contínua vertical por fusão em uma temperatura de moldagem por fusão de 1170 °C e uma velocidade de moldagem por fusão de 60 mm/min em uma temperatura progressiva de 900 °C.

[0032] A liga em questão tem a seguinte composição:

[0033] A liga de teste presente após resfriamento no estado de extrusão foi distinguida por meio de micrógrafos eletrônicos de varredura e análises dispersivas de energia (EDX); após resfriamento, o estado de material mostrado nas Figuras 1 e 2 estava presente. As micrografias retratadas nas Figuras 1 e 2, com contraste de elétron secundário em ampliações de 3.000x e 6.000x, mostram uma fase α, que forma a matriz de liga, e deposições de fase rígida na forma das fases KII e KIV que são compostas de aluminetos de ferro e níquel e que se depositam primariamente nos limites de grão. Adicionalmente, a micrografia mostrada na Figura 3 com uma ampliação de 9.000x mostra que deposições de fase rígida com um tamanho médio de < 0,2 μm estão adicionalmente presentes.

[0034] Para a fase α, medições de EDX mostraram em média uma composição química de 84,2% em peso de Cu, 5,0% em peso de Zn, 4,4% em peso de Fe, 3,4% em peso de Ni, 2,8% em peso de Al e 0,1% em peso de Si. Para as fases KII investigadas, no estado de extrusão uma composição média de 15,2% em peso de Cu, 2,4% em peso de Zn, 67,6% em peso de Fe, 9,4% em peso de Ni, 4,7% em peso de Al e 0,7% em peso de Si foi encontrada. Adicionalmente, a proporção de fases intermetálicas foi determinada para ser de 7% em volume, enquanto que a proporção de fase β no estado de extrusão foi de menos que 1% em volume. As medições dos estados de material que resultaram após a conformação a frio e etapas de tratamento por calor descritas abaixo não mostraram nenhuma mudança na composição de fase.

[0035] Para ajustar as propriedades mecânicas, que iniciam a partir do estado de extrusão determinado essencialmente pela composição química da liga de bronze de alumínio, o recozimento suave foi executado em 550 °C, seguido por conformação a frio na forma de conformação por esticamento. Os produtos intermediários suavemente recozidos foram preparados para o estiramento a frio em um banho de ensaboamento em 50 °C. Reduções diferentes em seção transversal de 8 a 25% foram selecionadas como parâmetros de processo para a conformação por esticamento. Em uma etapa de tratamento final, o recozimento final dos produtos de bronze de alumínio formados foi executado em 380 °C por 5 horas; a Tabela 1 resume as propriedades mecânicas médias para o 0,2% de limite elástico RP0,2, a resistência à tração Rm, o alongamento na ruptura A5, a dureza Brinell HB e a razão de limite elástico para resistência à tração:

[0036] Para séries de medição adicionais, o recozimento final para ajustar oestado final de liga dos produtos de bronze de alumínio foi executado abaixo do recozimento suave ou da temperatura de solubilização. As temperaturas de recozimento final na faixa de 300 a 400 °C foram preferivelmente selecionadas para os testes; em combinação com uma variação nas taxas de extração da conformação a frio anterior, uma faixa ampla é ajustável para as propriedades mecânicas do estado de liga final sem o uso de medidas complicado para resfriamento controlado por temperatura.

[0037] Percebe-se, a partir da descrição da invenção, também com base na modalidade exemplificativa específica, que as propriedades positivas especiais da invenção reivindicada na faixa estritamente reivindicada dos elementos envolvidos na liga não foram esperadas em comparação com os antecedentes das revelações na técnica anterior. Portanto, foi surpreendente para os inventores constatar que, através do ajuste dos parâmetros de liga no intervalo reivindicado, os dados são aprimorados em comparação com as ligas previamente conhecidas. Isso também se aplica à capacidade de processamento surpreendentemente robusta dessa liga para ajustar as propriedades de resistência desejadas.

Claims

1. Produto de bronze de alumínio, caracterizado pelo fato de compreender uma composição de liga, contendo:7,0 a 10,0% em peso de Al;3,0 a 6,0% em peso de Fe;3,0 a 5,0% em peso de Zn;3,0 a 5,0% em peso de Ni;0,5 a 1,5% em peso de Sn;< 0,2% em peso de Si;< 0,1% em peso de Pb;e o restante de Cu em adição a impurezas inevitáveis e sendo que a liga apresenta, em um estado final de liga, 0,2% de limite elástico RP0,2 de 650 a 1.000 MPa, resistência à tração Rm de 850 a 1.050 MPa, alongamento na ruptura A5 de 2 a 8% e ainda presentes as fases intermetálicas KII e/ou KIV, que contém aluminetos de ferro e/ou níquel.

2. Produto de bronze de alumínio, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de a composição de liga conter:7,0 a 7,8% em peso de Al;4,0 a 5,0% em peso de Fe;3,8 a 4,8% em peso de Zn;3,8 a 4,1% em peso de Ni;0,8 a 1,3% em peso de Sn;< 0,2% em peso de Si;< 0,1% em peso de Pb;e o restante de Cu em adição a impurezas inevitáveis.

3. Produto de bronze de alumínio, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de a razão de alumínio para zinco estar em uma faixa de 1,4 a 3,0 com base nas proporções de peso na liga de bronze de alumínio.

4. Produto de bronze de alumínio, de acordo com a reivindicação 3, caracterizado pelo fato de a razão de alumínio para zinco estar em uma faixa de 1,5 a 2,0 com base nas proporções de peso na composição de liga.

5. Produto de bronze de alumínio, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de no estado final de liga, a razão de limite elástico para resistência à tração estar na faixa de 85 a 97%.

6. Produto de bronze de alumínio, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de no estado final de liga, a dureza estar na faixa de 250 a 300 HB 2,5/62,5.

7. Produto de bronze de alumínio, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de no estado final de liga, uma matriz α com uma proporção de fase β máxima de 1% em volume estar presente.

8. Produto de bronze de alumínio, de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de no estado final de liga, o tamanho de grão médio da matriz α ser < 50 μm.

9. Produto de bronze de alumínio, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de no estado final de liga, as fases intermetálicas KII e/ou KIV terem um formato alongado com um comprimento médio de < 10 μm, e um volume médio de < 1,5 μm2.

10. Produto de bronze de alumínio, de acordo com a reivindicação 9, caracterizado pelo fato de no estado final de liga, uma deposição adicional de alumineto que tem um formato arredondado e um tamanho médio de < 0,2 μm estar presente.

11. Produto de bronze de alumínio, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de o produto de bronze de alumínio ser um componente que é ativado por uma carga de atrito que é variável ao longo do tempo.

12. Produto de bronze de alumínio, de acordo com a reivindicação 11, caracterizado pelo fato de o componente ser uma bucha de rolamento, uma sapata deslizante, uma engrenagem sem-fim ou um rolamento axial para um turbocompressor.

13. Produto de bronze de alumínio, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de o alongamento na ruptura A5 ser 4 a 7%.

14. Método para produzir um produto feito a partir de uma liga, caracterizado pelo fato de compreender as etapas:- produzir um bloco bruto de moldagem por fusão a partir de uma massa fundida contendo:7,0 a 10,0% em peso de Al;3,0 a 6,0% em peso de Fe;3,0 a 5,0% em peso de Zn;3,0 a 5,0% em peso de Ni;0,5 a 1,5% em peso de Sn;- 0,2% em peso de Si;- 0,1% em peso de Pb;e o restante de Cu em adição a impurezas inevitáveis;- conformar a quente o bloco bruto de moldagem por fusão para formar um produto intermediário;- conformar a frio o produto intermediário, sendo que a etapa de conformação a frio ser executada como estiramento a frio com uma taxa de deformação de 5 a 30%, e- realizar o recozimento final do produto abaixo da temperatura de solubilização em uma faixa de temperatura de 300 a 500 °C, sendo que, após o recozimento final, um 0,2% de limite elástico RP0,2 está entre 650 a 1.000 MPa, uma resistência à tração Rm está entre 850 a 1.050 MPa e um alongamento na ruptura A5 está entre 2 a 8%.

15. Método, de acordo com a reivindicação 14, caracterizado pelo fato de a massa fundida para produzir o bloco bruto de moldagem por fusão conter:a 7,8% em peso de Al;a 5,0% em peso de Fe;a 4,8% em peso de Zn;a 4,1% em peso de Ni;0,8 a 1,3% em peso de Sn;< 0,2% em peso de Si;