BRPI0717012A2 - Mancal deslizante - Google Patents
Mancal deslizante Download PDFInfo
- Publication number
- BRPI0717012A2 BRPI0717012A2 BRPI0717012-2A2A BRPI0717012A BRPI0717012A2 BR PI0717012 A2 BRPI0717012 A2 BR PI0717012A2 BR PI0717012 A BRPI0717012 A BR PI0717012A BR PI0717012 A2 BRPI0717012 A2 BR PI0717012A2
- Authority
- BR
- Brazil
- Prior art keywords
- weight
- percentage
- zinc
- elements
- tin
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/02—Alloys based on copper with tin as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C9/00—Alloys based on copper
- C22C9/04—Alloys based on copper with zinc as the next major constituent
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/12—Structural composition; Use of special materials or surface treatments, e.g. for rust-proofing
- F16C33/121—Use of special materials
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
- F16C2204/10—Alloys based on copper
- F16C2204/12—Alloys based on copper with tin as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Description
Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "MANCAL DESLIZANTE". Campo técnico
A invenção refere-se a um mancai deslizante com uma concha de apoio e com uma camada metálica de base à base de cobre, livre de chumbo, tendo estanho e zinco como principais elementos de liga, aplicada sobre a concha de apoio. Estado da técnica
Materiais de mancai deslizante à base de cobre, tendo estanho e zinco como principais elementos de liga são conhecidos há muito tempo, mas uma proporção comparativamente elevada de chumbo tem que ser adi- cionada a esses materiais de mancai para melhorar as propriedades triboló- gicas, par emprego em mancais hidrodinâmicos para a alinha de acionamen- to de motores de combustão interna. Além disso, mancais com estes materi- ais de mancai deslizante conhecidos só podiam satisfazer as exigências es- tabelecidas se a camada metálica de base aplicada à concha de apoio de aço fosse coberta com uma camada de pista, a qual apresenta propriedades de deslizamento especiais, porque o alto teor de chumbo garante uma segu- rança suficiente em relação à propensão à gripagem, mas não a capacidade de deslizar.
A toxicidade de bronzes ao chumbo é um obstáculo crescente para o emprego de tais materiais de mancai. A tentativa de empregar bron- zes ao chumbo através de materiais de mangai deslizante livres de chumbo à base de cobre e tendo estanho e zinco como principais elementos de liga sempre esteve ligada a uma capacidade tribológica prejudicial dos materiais de mancai substitutos. Assim, por exemplo, foi proposto (DE10308779B3) aperfeiçoar as propriedades de deslizamento de uma liga de latão que apre- senta pelo menos 21,3% em peso de zinco e no máximo 3,5% em peso de estanho, adicionando magnésio, ferro ou cobalto, níquel e manganês ou silí- cio, mas sem muito sucesso. Em outra liga de cobre livre de chumbo, co- nhecida, com pelo menos 8,5% em peso de zinco e 1 a 5% em peso de silí- cio como principais componentes de liga (DE 10308778B3), bem como com no máximo 2% em peso de estanho e pequenas percentagens de ferro ou cobalto, níquel e manganês, resultam propriedades de deslizamento igual- mente insuficientes. Finalmente, em uma liga de cobre, por exemplo, com um teor de estanho de até 6% em peso de adição de chumbo, for evitado o acréscimo de bismuto em uma ordem de grandeza de 0,5% a 1% em peso (EP 0457478B1), então as propriedades tribológicas podem ser melhoradas, mas, ao mesmo tempo, os valores característicos de resistência baixam, o que torna esses materiais de mancai inapropriados para o emprego em mancais para linha de acionamento de motores de combustão interna de alta performance. Portanto, até agora somente materiais de mancai à base de bronzes com alto teor de chumbo puderam satisfazer as exigências de man- cais. As crescentes pressões de inflamação de motores de combustão inter- na modernos mostram, porém, que tais bronzes ao chumbo também, devido à proporção de chumbo, vão de encontro aos seus limites de carga mecâni- ca. Além disso, é preciso garantir uma resistência à corrosão suficiente em relação a lubrificantes agressivos e levar em conta uma deformibilidade a frio, de modo que mesmo bronzes ao chumbo poderiam não ser mais sufici- entes para as crescentes exigências de capacidade de carga dos materiais de mancai. Apresentação da invenção
Assim o objetivo da invenção é prover um mancai deslizante do tipo mencionado inicialmente, com uma camada metálica de base livre de chumbo, à base de cobre, o qual apresente uma boa resistência à corrosão, uma boa resistência com tenacidade elevada simultânea e um comporta- mento aperfeiçoado em relação a poluição de lubrificantes e gripagem.
Este objetivo é alcançado com a invenção em virtude de que a camada metálica de apoio apresenta uma ppercentagem de estanho de 2,5% até 11% em peso, uma percentagem de zinco de 0,5 a 5% em peso, uma percentagem de zircônio e titânio juntos de pelo menos 0,01% em peso e uma percentagem de fósforo de pelo menos 0,03% em peso, sendo que a soma das percentagens de zircônio, titânio e fósforo é de, no máximo, 0,25% em peso, e a soma das percentagens de estanho e zinco fica entre 3 e 13% em peso.
Verificou-se, de modo surpreendente, que, através da composi- ção proposta, a propensão à gripagem da camada metálica de apoio pode ser melhorada de maneira decisiva. Parte-se do fato de que a menor pro- pensão à gripagem é atribuível a uma matriz consistindo principalmente de alpha-bronze e à presença de eutectóides alfa-delta distribuídos finamente nos limites de grão, sendo que titânio e zircônio têm uma influência significa- tiva sobre a finura dos eutectóides alfa-delta, porém somente quando os e- Iementos titânio e zircônio adições de fósforo são protegidos de oxidação prematura. Uma melhoria notável do comportamento de gripagem da cama- da metálica de apoio já pode ser alcançada com uma percentagem de zircô- nio e titânio juntos de 0,01% em peso. Condição para isso é uma proteção correspondente contra uma oxidação, que condiciona uma percentagem mí- nima de fósforo de 0,03% em peso. Se forem escolhidas percentagem ele- vadas de zircônio e titânio, então esses elementos têm efeito de fragilização sobre a matriz, o que restringe de maneira inadmissível a deformabilidade da camada metálica de apoio. Percentagens excessivas de fósforo também de- vem ser evitadas, para não pôr em perigo a ductilidade e a resistência à fa- diga do material de mancai. Em uma soma das percentagens de zircônio, titânio e fósforo de, no máximo, 0,25% em peso, pode-se garantir uma dutibi- Iidade correspondente às exigências. A percentagem de fósforo pode ser limitada para cima com 0,08% em peso, vantajosamente.
Com as faixas de percentagens indicadas de estanho e zinco, podem ser atendidas as exigências de propriedade de deslizamento da ca- mada metálica de mancai e da capacidade de carga mecânica do mancai. Numa restrição da percentagem de estanho a, no máximo, 11% em peso, surgem ainda pequenos efeitos de endurecimento inadmissíveis. Além disso, podem ser esperadas pequenas composições de fase que levam a uma fra- gilização. O zinco representa um substituto adequado para percentagens de fósforo mais elevadas empregadas, as quais, em virtude da configuração ligações intermetálicas de ferro-fósforo, podem ter efeito desvantajoso sobre a ligação da camada metálica de apoio com a concha de apoio de metal. A liga da camada metálica de apoio pode ser dominada tanto na técnica de fundição quanto na técnica de sinterização, de modo que ela serve vantajo- samente para a chapeamento tanto de fundição quanto de sinterização.
Além disso, a adição de zinco melhora a proteção contra oxida- ção na fase líquida da produção da liga e apóia a configuração dos eutectói- des alfa-delta tribologicamente favoráveis. Para utilizar as vantagens do zin- co na camada metálica de apoio, é necessário um teor mínimo de 0,5% em peso. A percentagem de zinco não pode ultrapassar 5% em peso, para não prejudicar a resistência à corrosão. Devido a efeitos conhecidos em si de níquel, manganês, alumí-
nio, prata, ferro, arsênio, antimônio, magnésio e cobalto sobre a resistência, a resistência ao aquecimento e a resistência à corrosão, a camada metálica de apoio pode apresentar pelo menos um desses elementos, sendo que a percentagem individual desses elementos deve ser, no máximo, de 2,5% em peso e a percentagem somada dos elementos empregados deste grupo de, no máximo, 11% em peso, preferivelmente, no máximo, 9,5% em peso, por- que de outra maneira as propriedades exigidas da camada metálica de apoio não poderiam ser alcançadas. Neste contexto deve-se observar que a solu- bilidade desses elementos não pode ser impedida, por exemplo, por um ele- vado teor de zinco, para não prejudicar a configuração da matriz em forma de um bronze-alfa. Relações especialmente favoráveis resultam, em geral, quando a percentagem individual dos elementos empregados do grupo de elementos é de, no máximo, 0,5% em peso, preferivelmente, no máximo, 0,05% em peso.
Para maior redução da propensão à gripagem, a camada metáli-
ca de apoio pode apresentar uma percentagem de bismuto de até 2% em peso, no máximo. Numa percentagem de bismuto inferior a 2% por cento, os valores de resistência exigidos podem ser mantidos. Percentagens de bis- muto mais elevadas, porém, levam a um enfraquecimento da matriz. A me- nor resistência à corrosão leva também a que os ataques de corrosão po- dem ter efeito em faixas de matriz mais baixas. Modo de realizar a invenção Para determinação da resistência à gripagem, um mancai de teste com um diâmetro de 48,Omm1 uma largura de 21,0 mm e uma folga de mancai de 1,4 °/00, a um número de rotações de 5000 r/min e uma taxa de óleo de 1,1 l/min, sob uma pressão de 0,7 bar e a uma temperatura de fluxo de óleo de 120°C, foi solicitado com uma caga estática, que foi aumentada a cada 1,75 min, em etapas, até a gripagem, e a carga de atrito foi medida. Enquanto nas ligas metálicas de mancai livres de chumbo conhecidas à ba- se de cobre, tendo zinco como principal elemento de liga, se alcança, no máximo, um dos valores mínimos requeridos para a resistência média à gri- pagem de, p.ex., 20 MPa para a carga de atrito, e para a resistência à gripa- gem de, p.ex., 150 MPa a 2.106 mudanças de carga, esses valores mínimos podem ser garantidos sem dificuldade, com mancais deslizantes de acordo com a invenção. Assim, com a liga metálica de mancai à base de cobre com 3% em peso de estanho, 1% em peso de zinco e uma percentagem somada de zircônio, titânio e fósforo de 0,08% em peso, como uma percentagem de níquel de 1% em peso e uma percentagem de alumínio de 0,3% em peso, são medidas uma carga de atrito de 24 MPa, e uma resistência à mudança de dobramento de 152 MP. Aumentando a percentagem de estanho para 4% em peso e a percentagem somada de zircônio, titânio e fósforo para 0,09% em peso, então a carga de atrito foi de 24 MP a e a resistência à mudança de dobramento de 154 MPa, sem um acréscimo de níquel e alumínio. Com um aumento adicional de percentagem somada de zircônio, titânio e fósforo para 0,12% em peso e um acréscimo de 0,05% em peso de cobalto e 0,05% em peso de magnésio, a carga de atrito pode ser aumentada para 28 MPa e a resistência à mudança de dobramento para 164 Mpa. Numa camada metá- lica de apoio à base de cobre, com 4% em peso de estanho, 1% em peso de zinco e uma percentagem somada de zircônio, titânio e fósforo de 0,11% em peso, numa aplicação à concha de apoio de aço, através de chapeamento por laminação, constatou-se uma carga de atrito de 26 MPa e uma resistên- cia à mudança de dobramento de 163 MPa. Com a mesma liga metálica de mancai, porém acrescentada, pode-se alcançar uma carga de atrito de 24 MPa e uma resistência à mudança de dobramento de 165 MPa. Com uma elevação adicional dessa percentagem de estanho, aumentam também os valores para a carga de atrito e a resistência à mudança de dobramento. Com uma percentagem de estanho de 5% em peso, com uma percentagem de zinco inalterada de 1% em peso e uma percentagem somada de zircônio, titânio e fósforo de 0,10% em peso, a uma percentagem adicional de ferro de 0,2% em peso e de manganês de 0,1% em peso, alcançou-se uma carga de atrito de 34 MPa e uma resistência à mudança de dobramento de 168 MPa. Sem esses elementos adicionais ferro e manganês, a carga de atrito foi de MPa e a resistência à mudança de dobramento de 163 MPa. Uma maior elevação da percentagem de estanho para 8% em peso e da percentagem somada de zircônio, titânio e fósforo para 0,17% em peso, com uma percen- tagem de zinco inalterada e uma percentagem adicional de 0,2% em peso de manganês, 0,1% de cobalto e 1% em peso de níquel, resultarem uma carga de atrito de 37 MPa e uma resistência à mudança de dobramento de 173 MPa.
Claims (5)
1. Mancai deslizante com uma concha de apoio de aço e com uma camada metálica de apoio livre de chumbo à base de cobre, aplicada dobre a concha de apoio, tendo estanho e zinco como principais elementos de liga, caracterizado pelo fato de que a camada metálica de apoio apresen- ta uma percentagem de estanho de 2,5% a 11% em peso, uma percentagem de zinco de 0,5 a 5% em peso, uma percentagem de zircônio e titânio juntos de pelo menos 0,1% em peso e uma percentagem de fósforo de pelo menos 0,03% em peso, sendo que a soma das percentagens de zircônio, titânio e fósforo é de, no máximo, 025% em peso, e a soma das percentagens de estanho e zinco fica entre 3 e 13% em peso.
2. Mancai deslizante de acordo com a reivindicação 1, caracteri- zado pelo fato de que a percentagem de fósforo é limitada para cima com0,08% em peso.
3. Mancai de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que a camada metálica de apoio apresenta pelo menos um ele- mento adicional de um grupo de elementos que abrange níquel, manganês, alumínio, prata, ferro, arsênio, antimônio, magnésio e cobalto, sendo que a percentagem individual desses elementos é de, no máximo 2,5% em peso, e a percentagem somada dos elementos empregados deste grupo é de, no máximo, 11% em peso, preferivelmente, no máximo, 9,5% em peso.
4. Mancai deslizante de acordo com a reivindicação 3, caracteri- zado pelo fato de que a percentagem individual dos elementos empregados do grupo de elementos é de, no máximo, 0,5% em peso, preferivelmente, no máximo, 0,05% em peso.
5. Mancai deslizante de acordo com uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que a camada metálica de apoio apresenta uma percentagem de bismuto de até, no máximo, 2% em peso.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT0145606A AT504088B1 (de) | 2006-09-01 | 2006-09-01 | Gleitlager |
ATA1456/2006 | 2006-09-01 | ||
PCT/AT2007/000410 WO2008025046A1 (de) | 2006-09-01 | 2007-08-28 | Gleitlager |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
BRPI0717012A2 true BRPI0717012A2 (pt) | 2013-10-08 |
Family
ID=38779605
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
BRPI0717012-2A2A BRPI0717012A2 (pt) | 2006-09-01 | 2007-08-28 | Mancal deslizante |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20100002968A1 (pt) |
EP (1) | EP2057296B1 (pt) |
JP (1) | JP5099528B2 (pt) |
KR (1) | KR101345919B1 (pt) |
CN (1) | CN101512025B (pt) |
AT (1) | AT504088B1 (pt) |
BR (1) | BRPI0717012A2 (pt) |
WO (1) | WO2008025046A1 (pt) |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4806823B2 (ja) * | 2008-05-09 | 2011-11-02 | 石川県 | 青銅合金及びその製造方法、青銅合金を用いた摺動部材 |
DE102011007362A1 (de) | 2011-04-14 | 2012-10-18 | Federal-Mogul Wiesbaden Gmbh | Verfahren zur Herstellung eines bleifreien Gleitlagermaterials |
AT511196B1 (de) * | 2011-06-14 | 2012-10-15 | Miba Gleitlager Gmbh | Mehrschichtlagerschale |
GB2508043B (en) * | 2013-04-17 | 2015-07-22 | Messier Dowty Ltd | Dynamic bearing |
CN103740971B (zh) * | 2013-11-29 | 2016-01-06 | 余姚市宏骏铜业有限公司 | 一种青铜轴承 |
CN105695793A (zh) * | 2016-04-20 | 2016-06-22 | 苏州市相城区明达复合材料厂 | 一种铸造加工用高性能青铜合金 |
CN106122276B (zh) * | 2016-08-30 | 2019-03-19 | 刘保国 | 一种轴承 |
JP6503393B2 (ja) | 2017-03-08 | 2019-04-17 | 大同メタル工業株式会社 | 摺動材料及びその製造方法、並びに摺動部材及び軸受装置 |
CN107365921B (zh) * | 2017-06-22 | 2019-02-01 | 中国科学院兰州化学物理研究所 | 一种在室温至500℃使用的CuNiSn合金基自润滑复合材料及其制备方法 |
CN108754221B (zh) * | 2018-02-28 | 2020-05-22 | 南京工程学院 | 高速列车用电机摩擦盘材料及其制备方法 |
Family Cites Families (30)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3589874A (en) * | 1968-08-02 | 1971-06-29 | Olin Corp | Composite of copper base alloy on steel |
US3930894A (en) * | 1974-02-25 | 1976-01-06 | Olin Corporation | Method of preparing copper base alloys |
DE2536166A1 (de) * | 1975-08-13 | 1977-03-03 | Olin Corp | Kupferlegierung |
JPS61133357A (ja) * | 1984-12-03 | 1986-06-20 | Showa Alum Ind Kk | 加工性および耐焼付性にすぐれた軸受用Cu合金 |
DE3638663A1 (de) * | 1986-11-12 | 1988-05-19 | Kabel Metallwerke Ghh | Kupferlegierung und ihre verwendung |
JPH05195173A (ja) * | 1991-12-24 | 1993-08-03 | Nikko Kyodo Co Ltd | 耐マイグレーション性に優れた電気部品の製造方法 |
US6419766B1 (en) * | 1996-04-02 | 2002-07-16 | Tabuchi Corp. | Cutting-free bronze alloys |
JP3956322B2 (ja) * | 1996-05-30 | 2007-08-08 | 中越合金鋳工株式会社 | ワンウェイクラッチ用エンドベアリング及びその他の摺動部品 |
DE19927137C1 (de) * | 1999-06-15 | 2001-03-01 | Wieland Werke Ag | Verwendung einer Kupfer-Zinn-Eisen-Titan-Legierung |
US6413330B1 (en) * | 1998-10-12 | 2002-07-02 | Sambo Copper Alloy Co., Ltd. | Lead-free free-cutting copper alloys |
GB9823349D0 (en) * | 1998-10-27 | 1998-12-23 | Glacier Vandervell Ltd | Bearing material |
JP2001032029A (ja) * | 1999-05-20 | 2001-02-06 | Kobe Steel Ltd | 耐応力緩和特性に優れた銅合金及びその製造方法 |
US6926779B1 (en) * | 1999-12-01 | 2005-08-09 | Visteon Global Technologies, Inc. | Lead-free copper-based coatings with bismuth for swashplate compressors |
JP2001226725A (ja) * | 2000-02-10 | 2001-08-21 | Fujii Seisakusho:Kk | 快削性加工用銅合金及びその棒材又は線材の製造方法 |
JP2001335812A (ja) * | 2000-03-24 | 2001-12-04 | Senju Metal Ind Co Ltd | 鉛フリー平軸受およびその製造方法 |
JP3459623B2 (ja) * | 2000-08-08 | 2003-10-20 | 京和ブロンズ株式会社 | 無鉛青銅合金 |
DE10062876C1 (de) * | 2000-12-16 | 2002-04-18 | Ks Gleitlager Gmbh | Pleuellagerschale |
JP3939931B2 (ja) * | 2001-03-23 | 2007-07-04 | 大同メタル工業株式会社 | 銅系複層摺動材料 |
US6663344B2 (en) * | 2001-03-28 | 2003-12-16 | Mitsubishi Materials Corporation | Copper-based sintered alloy bearing and motor fuel pump |
JP2002295473A (ja) * | 2001-03-28 | 2002-10-09 | Senju Metal Ind Co Ltd | 鉛フリージャーナル軸受 |
JP2003089831A (ja) * | 2001-07-12 | 2003-03-28 | Komatsu Ltd | 銅系焼結摺動材料および複層焼結摺動部材 |
JP4203283B2 (ja) * | 2001-09-19 | 2008-12-24 | 日本碍子株式会社 | 複合材料 |
EP1434665B1 (en) * | 2001-10-08 | 2008-09-10 | Federal-Mogul Corporation | Lead-free bearing |
WO2003103955A1 (de) * | 2002-06-07 | 2003-12-18 | Ks Gleitlager Gmbh | Gleitlagerverbundwerkstoff |
JP2004018941A (ja) * | 2002-06-17 | 2004-01-22 | Oiles Ind Co Ltd | 銅系焼結摺動部材 |
DE10308778B3 (de) * | 2003-02-28 | 2004-08-12 | Wieland-Werke Ag | Bleifreie Kupferlegierung und deren Verwendung |
DE10308779B8 (de) * | 2003-02-28 | 2012-07-05 | Wieland-Werke Ag | Bleifreie Kupferlegierung und deren Verwendung |
AT501806B1 (de) * | 2005-03-03 | 2007-04-15 | Miba Gleitlager Gmbh | Gleitlager |
US20070253858A1 (en) * | 2006-04-28 | 2007-11-01 | Maher Ababneh | Copper multicomponent alloy and its use |
DE102006019826B3 (de) * | 2006-04-28 | 2007-08-09 | Wieland-Werke Ag | Bandförmiger Werkstoffverbund und dessen Verwendung, Verbundgleitelement |
-
2006
- 2006-09-01 AT AT0145606A patent/AT504088B1/de not_active IP Right Cessation
-
2007
- 2007-08-28 WO PCT/AT2007/000410 patent/WO2008025046A1/de active Application Filing
- 2007-08-28 US US12/310,290 patent/US20100002968A1/en not_active Abandoned
- 2007-08-28 BR BRPI0717012-2A2A patent/BRPI0717012A2/pt not_active Application Discontinuation
- 2007-08-28 KR KR1020097003964A patent/KR101345919B1/ko active IP Right Grant
- 2007-08-28 EP EP07784635A patent/EP2057296B1/de active Active
- 2007-08-28 CN CN2007800324719A patent/CN101512025B/zh not_active Expired - Fee Related
- 2007-08-28 JP JP2009528545A patent/JP5099528B2/ja active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR20090048476A (ko) | 2009-05-13 |
AT504088B1 (de) | 2008-11-15 |
EP2057296B1 (de) | 2013-03-06 |
US20100002968A1 (en) | 2010-01-07 |
JP2010501816A (ja) | 2010-01-21 |
EP2057296A1 (de) | 2009-05-13 |
CN101512025A (zh) | 2009-08-19 |
WO2008025046A1 (de) | 2008-03-06 |
AT504088A1 (de) | 2008-03-15 |
KR101345919B1 (ko) | 2013-12-27 |
JP5099528B2 (ja) | 2012-12-19 |
CN101512025B (zh) | 2010-12-29 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
BRPI0717012A2 (pt) | Mancal deslizante | |
JP4055177B2 (ja) | 機械的強度の優れたダイカスト用アルミニウム合金及びそれを用いたボールジョイント装置 | |
KR900007784B1 (ko) | 알루미늄계 베어링합금 및 이를 소재로 한 베어링 | |
RU2660543C2 (ru) | Алюминиевая бронза, способ изготовления и продукт из алюминиевой бронзы | |
KR20200130147A (ko) | 다층 슬라이딩 베어링 요소 | |
JP2017511841A (ja) | 潤滑剤適合性銅合金 | |
WO2012147780A1 (ja) | 摺動材料、軸受用合金及び軸受用複層金属材 | |
KR101140191B1 (ko) | Pb 프리 구리기 소결 슬라이딩 재료 | |
JP3898619B2 (ja) | 摺動用銅基合金 | |
US5512242A (en) | Tin-base white metal bearing alloy excellent in heat resistance and fatigue resistance | |
BRPI0600701B1 (pt) | Mancal of attribution with a steel support involving and a metallic layer of mancal | |
JPS6160906B2 (pt) | ||
JPH03215642A (ja) | 非焼付性、耐摩耗性および耐蝕性に優れた摺動用銅基合金 | |
US20040076541A1 (en) | Friction-resistant alloy for use as a bearing | |
US5069874A (en) | Method for reducing high-load, low-speed wear resistance in sliding members | |
JP5073925B2 (ja) | 鉛フリー銅系摺動材料 | |
JPS633013B2 (pt) | ||
JPH0235020B2 (ja) | Allsnnpbkeijikukegokin | |
US11473172B2 (en) | Wear-resistant copper-zinc alloy and mechanical device using same | |
JPS61117244A (ja) | アルミニウム系摺動合金 | |
JPS6254853B2 (pt) | ||
JPH0347934A (ja) | Al―Sn―Pb系軸受合金 | |
BR102021024795A2 (pt) | Método de fabricar uma tira para um mancal | |
JPS6136062B2 (pt) | ||
BR102022014089A2 (pt) | Liga de latão sem chumbo e uso da mesma |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
B07A | Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette] | ||
B25D | Requested change of name of applicant approved |
Owner name: MIBA BEARINGS HOLDING GMBH (AT) |
|
B25A | Requested transfer of rights approved |
Owner name: MIBA GLEITLAGER AUSTRIA GMBH (AT) |
|
B09B | Patent application refused [chapter 9.2 patent gazette] | ||
B09B | Patent application refused [chapter 9.2 patent gazette] | ||
B25D | Requested change of name of applicant approved |
Owner name: MIBA GLEITLAGER AUSTRIA GMBH (AT) Free format text: REPUBLICA-SE O DESPACHO 25.4 PUBLICADO NA RPI 2381 DE 23/08/2016 POR FALTA DE PARECER. Owner name: MIBA GLEITLAGER AUSTRIA GMBH (AT) |