BR112013028009B1 - Método de produção de um alquilaromático e processos de produção de etilbenzeno - Google Patents
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Abstract
processo para produção de etilbenzeno a presente invenção refere-se a um método de produção de um alquilaromático pela alquilação com um agente alquilante, tal como a produção de etilbenzeno por uma reação de alquilação de benzeno. o método inclui uso de um catalisador de h-beta em um reator de alquilação preliminar que é localizado a montante. o catalisador de h-beta usado na reação de alquilação preliminar pode ser regenerado e o catalisador de zeólita h-beta pode ter uma taxa de desativação que não maior que 120% da taxa de desativação de um catalisador de zeólita h-beta.
Description
Relatório Descritivo da Patente de Invenção para MÉTODO DE PRODUÇÃO DE UM ALQUILAROMÁTICO E PROCESSOS DE PRODUÇÃO DE ETILBENZENO.
REFERÊNCIA A PEDIDOS DE PATENTE RELACIONADOS
A presente invenção é uma Continuação em parte do pedido de patente US No. 12/568.007 depositado em 28 de setembro de 2009, que reivindicou a prioridade sobre o pedido de patente provisório US No. 61/101.610 depositado em 30 de setembro de 2008.
CAMPO
As modalidades da presente invenção referem-se geralmente à alquilação de compostos aromáticos.
ANTECEDENTES
As reações de alquilação geralmente envolvem contato de um primeiro composto aromático com um agente de alquilação na presença de um catalisador para formar um segundo composto aromático. Uma reação de alquilação importante é a reação de benzeno com etileno na produção do etilbenzeno. O etilbenzeno então pode ser desidrogenado para formar estireno.
A vida do catalisador é uma consideração importante em reações de alquilação. Há custos relacionados ao próprio catalisador, como o custo unitário do catalisador, a vida útil do catalisador, a capacidade de regenerar o catalisador usado e o custo de eliminação do catalisador usado. Também há os custos relacionados à suspensão de um reator de alquilação para substituir o catalisador e/ou regenerar o leito de catalisador, que inclui trabalho, materiais e perda de produtividade.
A desativação do catalisador pode tender a reduzir o nível de conversão, o nível de seletividade ou ambos, cada um podendo resultar em uma perda indesejável da eficiência do processo. Podem haver várias razões para desativação de catalisadores de alquilação. Estes podem incluir a obstrução das superfícies do catalisador, tal como por coque ou alcatrões, que pode ser referida como carbonização; esgotamento físico da estrutura do catalisador; e a perda de promotores ou aditivos do catalisador. Dependendo do catalisador e vários parâmetros operacionais que são usados, um
2/65 ou mais destes mecanismos podem ser aplicados.
Outra causa da desativação do catalisador pode ser o resultado dos venenos presentes em uma corrente de entrada ao sistema de alquilação, por exemplo, compostos de amina ou amônia. Os venenos podem rea5 gir com componentes do catalisador que levam à desativação do componente ou uma restrição no acesso do componente dentro da estrutura de catalisador. Os venenos podem atuar ainda para reduzir os rendimentos e aumentar os custos. Por isso, uma necessidade existe para desenvolver um sistema de alquilação que é capaz de reduzir a desativação d catalisador de al10 quilação ou um método de desativação do catalisador de gerenciamento de alquilação de uma maneira eficaz.
Em vista do acima mencionado, seria desejável ter um método eficaz para produzir etilbenzeno em quantidades comerciais através de uma reação de alquilação catalítica. Seria ainda desejável se o método fosse ro15 busto e não experimentasse perturbações frequentes devido a interrupções do processo de regeneração ou substituição do catalisador.
SUMÁRIO
As modalidades da presente invenção incluem um método de produção de quantidades comerciais de etilbenzeno pela reação de alquila20 ção catalítica de benzeno e etileno.
As modalidades da presente invenção incluem um método de produção de alquilaromáticos pela alquilação de um aromático e um agente alquilante, o método envolvendo fornecimento de pelo menos uma zona de reação contendo catalisador de zeólita H-beta na qual uma corrente de ali25 mentação compreendendo um aromático e um agente alquilante é introduzida. Pelo menos uma porção do aromático é reagida sob condições de alquilação para produzir um alquilaromático. Uma primeira corrente de produto contendo alquilaromático então pode ser removida. O aromático pode ser benzeno, o agente alquilante pode ser etileno, e o alquilaromático pode ser 30 etilbenzeno. A produção de alquilaromático pode ser menor que 0,5 milhões de libras por dia e pode estar entre pelo menos 0,23 milhões de Kg por dia e 4,53 milhões de Kg por dia (0,5 milhões de libras por dia e 10 milhões de
3/65 libras por dia).
Pelo menos uma zona de reação pode incluir pelo menos um reator de alquilação preliminar e pelo menos um reator de alquilação primário. Pelo menos um reator de alquilação preliminar pode conter o catalisador de zeólita H-beta em uma quantidade entre pelo menos 2268 Kg e 22680 Kg (5.000 libras e 50.000 libras). Um ou mais de pelo menos um reator de alquilação preliminar e pelo menos um reator de alquilação primário podem conter um catalisador misturado que inclui o catalisador de zeólita H-beta além de pelo menos um outro catalisador. Em uma modalidade, o reator de alquilação primário experimenta um custo reduzido de desativação do catalisador quando o reator de alquilação preliminar que contém o catalisador de zeólita H-beta está em serviço. Em uma modalidade, o reator de alquilação primário não experimenta nenhuma desativação do catalisador quando o reator de alquilação preliminar contendo o catalisador de zeólita H-beta está em serviço.
A quantidade de catalisador de H-beta pode estar entre pelo menos 5.000 libras e 50.000 libras e pode estar em um sistema de alquilação preliminar, que pode ter um tempo de execução de pelo menos 6 meses, ou pelo menos 9 meses, ou pelo menos 12 meses ou pelo menos 18 meses antes da regeneração. O catalisador de zeólita H-beta no sistema de alquilação preliminar pode ser regenerado in situ. Podem ser desviados do sistema de alquilação preliminar da regeneração de catalisador sem tirar pelo menos um reator de alquilação primário de serviço.
BREVE DESCRIÇÃO DE DESENHOS
A Figura 1 é um diagrama de blocos esquemático de uma modalidade de um processo de alquilação/transalquilação.
A Figura 2 é um diagrama de blocos esquemático de uma modalidade de um processo de alquilação/transalquilação que inclui uma etapa de alquilação preliminar.
A Figura 3 é uma ilustração esquemática de um sistema de reatores em paralelo que pode ser usado para uma etapa de alquilação preliminar.
A Figura 4 ilustra uma modalidade de um reator de alquilação
4/65 com uma pluralidade de leitos de catalisador.
A Figura 5 é um gráfico dos dados de aumento de temperatura percentual obtido no Exemplo 1 da presente invenção.
A Figura 6 é um gráfico dos dados de aumento de temperatura percentual obtido no Exemplo 2 da presente invenção.
DESCRIÇÃO DETALHADA
Os processos de conversão de aromáticos realizados sobre catalisadores de peneira molecular são bem conhecidos na indústria química. Reações de alquilação de aromáticos, tais como benzeno, para produzir uma variedade de derivados de alquilbenzeno, como etilbenzeno, são bastante comuns.
As modalidades da presente invenção geralmente se referem a um sistema de alquilação adaptado para minimizar interrupções do processo devido à desativação do catalisador de alquilação e à regeneração ou substituição de catalisador resultantes. Em uma modalidade da invenção, quantidades comerciais de catalisador de H-beta são usadas dentro de um processo de alquilação para produzir quantidades comerciais de etilbenzeno a partir de benzeno e etileno. O processo pode incluir um ou mais leitos de catalisador fixos da H-beta que podem ser regenerados in situ ou ex situ sem perturbações significantes às taxas de produção de alquilação comerciais.
Como usado neste pedido, quantidades comerciais de um catalisador de alquilação H-beta significam uma quantidade de 1361 Kg a 22680 Kg (3.000 libras a 50.000 libras) ou mais de catalisador no uso como um sistema de alquilação dentro de um processo de alquilação, tal como para a produção de etilbenzeno. O catalisador de alquilação H-beta pode ser usado como um sistema de alquilação preliminar dentro de um processo de alquilação para produção de etilbenzeno. O sistema de alquilação preliminar pode ser um leito inicial ou leitos em um reator multileito, ou pode ser um reator inicial ou grupo de reatores em um processo de alquilação multirreator, por exemplo. Em modalidades da invenção onde um catalisador de alquilação Hbeta é utilizado tanto para o sistema de alquilação preliminar como para o
5/65 sistema de alquilação primário, a quantidade de catalisador do processo total pode colocar até 45359 Kg (100.000 libras) ou mais. Como usado neste pedido, quantidades comerciais de etilbenzeno do processo de alquilação podem variar de uma produção diária média de0,23 milhões de Kg por dia e 4,53 milhões de Kg por dia (0,5 milhões de libras por dia e 10 milhões de libras por dia) de etilbenzeno ou mais.
Os catalisadores de zeólita beta são adequados para o uso na presente invenção e são bem conhecidos na técnica. Os catalisadores de zeólita beta tipicamente têm uma proporção molar de sílica/alumina (expressa como SÍO2/AI2O3) de aproximadamente 10 a aproximadamente 300 ou aproximadamente 15 a aproximadamente 75, por exemplo. Em uma modalidade, a zeólita beta pode ter um baixo teor de sódio, por exemplo, menos de aproximadamente 0,2% em peso expresso como Na2O, ou menos de aproximadamente 0,06% em peso, por exemplo. O teor de sódio pode ser reduzido por qualquer método conhecido por um versado na técnica, tal como por meio de troca iônica, por exemplo. Os catalisadores de zeólita beta são caracterizados tendo uma alta área de superfície de pelo menos 400 m2/g baseado na forma cristalina sem qualquer consideração a componentes suplementares como ligantes. Em uma modalidade, a zeólita beta pode ter uma área de superfície de pelo menos 600 m2/g. A formação de catalisadores de zeólita beta é ainda descrita na Patente U.S No. 3.308.069 para Wadlinger et al e na Patente U.S No. 4.642.226 para Calvert et al, que são incorporadas por referência neste pedido.
Um catalisador de zeólita tipo H-beta tem a característica de ter o hidrogênio como sua forma de cátion nominal. Dentro de uma modalidade particular, um catalisador de H-beta comercialmente disponível de Zeolyst International com uma designação comercial de Zeolyst CP 787 Zeolite HBeta Extrudate é usado em quantidades comerciais para a produção de etilbenzeno pela reação de alquilação de benzeno e etileno.
A zeólita pode ser modificada para incluir um promotor. Em uma modalidade não limitante, a zeólita é promovida com um ou mais dos seguintes: Co, Mn, Ti, Zr, V, Nb, K, Cs, Ga, B, P, Rb, Ag, Na, Cu, Mg, Fe, Mo, Ce
6/65 ou combinações destes. Em uma modalidade, a zeólita pode ser promovida com um ou mais de Ce, Cu, P, Cs, B, Co, Ga ou combinações destes. O promotor pode trocar com um elemento dentro da zeólita e/ou ser ligado ao material de zeólita de uma maneira fechada dentro do arcabouço da zeólita. Em uma modalidade, a quantidade do promotor é determinada pela quantidade necessária para produzir menos de 0,5% mol de subprodutos indesejáveis.
Em uma modalidade, o catalisador contém mais que 0,1% em peso de pelo menos um promotor baseado no peso total do catalisador. Em outra modalidade, o catalisador contém até 5% em peso de pelo menos um promotor. Em uma modalidade adicional, o catalisador contém de 0,1 a 3% em peso de pelo menos um promotor, opcionalmente de 0,1 a 1% em peso de pelo menos um promotor.
A Figura 1 ilustra um diagrama de blocos esquemático de uma modalidade de um processo de alquilação/transalquilação 100. O processo 100 geralmente inclui o fornecimento a uma corrente de entrada 102 (por exemplo, uma primeira corrente de entrada) a um sistema de alquilação 104 (por exemplo, um primeiro sistema de alquilação). O sistema de alquilação 104 é geralmente adaptado para contatar com a corrente de entrada 102 com um catalisador de alquilação para formar uma corrente de saída de alquilação 106 (por exemplo, uma primeira corrente de saída).
Pelo menos uma porção da corrente de saída de alquilação 106 passa por um primeiro sistema de separação 108. Uma fração de topo é geralmente recuperada do primeiro sistema de separação 108 através da linha 110 enquanto pelo menos uma porção da fração de fundo é passada através da linha 112 a um segundo sistema de separação 114.
Uma fração de topo é geralmente recuperada do segundo sistema de separação 114 através da linha 116 enquanto pelo menos uma porção de uma fração de fundo é passada através da linha 118 a um terceiro sistema de separação 115. Uma fração de fundo é geralmente recuperada do terceiro sistema de separação 115 através da linha 119 enquanto pelo menos uma porção de uma fração de topo é passada através da linha 120 a
7/65 um sistema de transalquilação 121. Além da fração de topo 120, uma entrada adicional, como composto aromático adicional, é geralmente suprida ao sistema de transalquilação 121 através da linha 122 e colocada em contato com o catalisador de transalquilação, formando uma produção de transalquilação 124.
Embora não mostrado neste pedido, o fluxo de corrente de processo possa ser modificado baseado na otimização de unidade. Por exemplo, pelo menos uma porção de qualquer fração de topo pode ser reciclada conforme introduzida a qualquer outro sistema dentro do processo. Também, equipamento de processo adicional, como trocadores de calor, pode ser empregado por todos os processos descritos neste pedido e a colocação do equipamento de processo pode consistir em como é geralmente conhecido por um versado na técnica. Além disso, enquanto descrito em termos de componentes primários, as correntes indicadas podem incluir qualquer componente adicional como conhecido por um versado na técnica.
A corrente de entrada 102 geralmente inclui um composto aromático e um agente alquilante. O composto aromático pode incluir compostos aromáticos substituídos ou não substituídos. O composto aromático pode incluir hidrocarbonetos, como benzeno, por exemplo. Se presentes, os substituintes nos compostos aromáticos podem ser independentemente selecionados a partir de alquila, arila, alquilarila, alcóxi, arilóxi, cicloalquila, haleto e/ou outros grupos que não interferem na reação de alquilação, por exemplo. A corrente de entrada e o agente alquilante 102 podem ser introduzidos em múltiplas posições como mostrado na Figura 4.
O agente alquilante pode incluir olefinas como etileno ou propileno, por exemplo. Em uma modalidade, o composto aromático é benzeno e o agente alquilante é etileno, que reagem para formar um produto que inclui o etilbenzeno como um componente significante, por exemplo.
Além do composto aromático e do agente alquilante, a corrente de entrada 102 pode incluir ainda outros compostos em quantidades menores (por exemplo, às vezes referidos como venenos ou compostos inativos). Os venenos podem ser componentes de nitrogênio como compostos de a
8/65 mônia, amina ou nitrilas, por exemplo. Estes venenos podem estar em quantidades na faixa de partes por bilhão (ppb), mas podem ter efeito significante sobre o desempenho do catalisador e reduzir sua vida útil. Em uma modalidade, a corrente de entrada 102 inclui até 100 ppb ou mais de venenos. Em uma modalidade, a corrente de entrada 102 inclui venenos tipicamente variando de 10 ppb a 50 ppb. Em uma modalidade, o teor de veneno tipicamente com médias de 20 ppb a 40 ppb.
Os compostos inativos, que podem ser referidos como compostos inertes, como compostos alifáticos Cg a Cg também podem estar presentes. Em uma modalidade, a corrente de entrada 102 inclui menos de aproximadamente 5% de tais compostos ou menos de aproximadamente 1%, por exemplo.
O sistema de alquilação 104 pode incluir uma pluralidade de vasos de reação de vários estágios. Em uma modalidade, os vasos de reação de vários estágios podem incluir uma pluralidade de leitos de catalisador operacionalmente ligados, tais leitos que contêm um catalisador de alquilação, tal como mostrado na Figura 4, por exemplo. Tais vasos de reação são reatores de fase geralmente líquidos operados em temperaturas de reator e pressões suficientes para manter a reação de alquilação na fase líquida, isto é, o composto aromático está na fase líquida. Tais temperaturas e as pressões são geralmente determinadas por parâmetros de processo individuais. Por exemplo, a temperatura de vaso de reação pode ser de 65°C a 300°C, ou de 200°C a 280°C, por exemplo. A pressão de vaso de reação pode ser qualquer pressão adequada na qual a reação de alquilação pode realizar-se em fase líquida, tal como de 2068,4 kPa a 8.273,7 kPa, por exemplo.
Em uma modalidade, a velocidade espacial do vaso de reação dentro do sistema de alquilação 104 é de 10 velocidade espacial horária líquida (LHSV) por leito a 200 LHSV por leito, baseado na taxa de alimentação de aromáticos. Em modalidades alternativas, LHSV pode variar de 10 a 100, ou de 10 a 50, ou de 10 a 25 por leito. Para o processo de alquilação em geral, incluindo todos os leitos de alquilação do reator ou reatores de alquilação preliminares e o reator ou reatores de alquilação primários, a ve
9/65 locidade espacial pode variar de 1 LHSV a 20 LHSV.
A produção de alquilação 106 geralmente inclui um segundo composto aromático. Em uma modalidade, o segundo composto aromático inclui etilbenzeno, por exemplo.
Um primeiro sistema de separação 108 pode incluir qualquer processo ou combinação de processos conhecidos por um versado na técnica da separação de compostos aromáticos. Por exemplo, o primeiro sistema de separação 108 pode incluir uma ou mais colunas de destilação (não mostradas), em série ou em paralelo. O número de tais colunas pode depender do volume da saída de alquilação 106 passando através do reator.
A fração de topo 110 do primeiro sistema de separação 108 geralmente inclui o primeiro composto aromático, como benzeno, por exemplo.
A fração de fundo 112 do primeiro sistema de separação 108 geralmente inclui o segundo composto aromático, como etilbenzeno, por exemplo.
Um segundo sistema de separação 114 pode incluir qualquer processo conhecido por um versado na técnica, por exemplo, uma ou mais colunas de destilação (não mostradas), em série ou em paralelo.
A fração de topo 116 do segundo sistema de separação 114 geralmente inclui o segundo composto aromático, como etilbenzeno, que pode ser recuperado e usado para qualquer fim adequado, como a produção de estireno, por exemplo.
A fração de fundo 118 do segundo sistema de separação 114 geralmente inclui compostos aromáticos mais pesados, como polietilbenzeno, cumeno e/ou butilbenzeno, por exemplo.
Um terceiro sistema de separação 115 geralmente inclui qualquer processo conhecido por um versado na técnica, por exemplo, uma ou mais colunas de destilação (não mostradas), em série ou em paralelo.
Em uma modalidade específica, a fração de topo 120 do terceiro sistema de separação 115 pode incluir dietilbenzeno e trietilbenzeno, por exemplo. A fração de fundo 119 (por exemplo, pesada) pode ser recuperada do terceiro sistema de separação 115 para processamento e recuperação
10/65 adicionais (não mostrados).
O sistema de transalquilação 121 geralmente inclui um ou mais vasos de reação que dispõem um catalisador de transalquilação neste. Os vasos de reação podem incluir qualquer vaso de reação, a combinação de vasos de reação e/ou número de vasos de reação (em paralelo ou em série) conhecidos por um versado na técnica.
Uma produção de transalquilação 124 geralmente inclui o segundo composto aromático, por exemplo, etilbenzeno. A produção de transalquilação 124 pode ser enviada a um dos sistemas de separação, tal como o segundo sistema de separação 114, para a separação dos componentes da produção de transalquilação 124.
Em uma modalidade, o sistema de transalquilação 121 é operado sob condições em fase líquida. Por exemplo, o sistema de transalquilação 121 pode ser operado em uma temperatura de aproximadamente 65°C a aproximadamente 290°C e uma pressão de aproximadamente 5.515,8 kPa ou menos.
Em uma modalidade específica, a corrente de entrada 102 inclui benzeno e etileno. Benzeno pode ser suprido de uma variedade de fontes, tais como, por exemplo; uma fonte de benzeno fresca e/ou uma variedade de fontes recicladas. Como usado neste pedido, o termo fonte de benzeno fresca refere-se a uma fonte incluindo pelo menos aproximadamente benzeno 95% em peso, pelo menos aproximadamente benzeno 98% em peso ou pelo menos aproximadamente benzeno 99% em peso, por exemplo. Em uma modalidade, a proporção molar de benzeno para etileno pode ser de aproximadamente 1:1a aproximadamente 30:1, ou de aproximadamente 1:1 a aproximadamente 20:1, para o processo de alquilação total incluindo todos os leitos de alquilação, por exemplo. A proporção molar de benzeno para etileno de leitos de alquilação individuais pode variar de 10:1 a 100:1, por exemplo.
Em uma modalidade específica, o benzeno é recuperado pela linha 110 e reciclado (não mostrado) como entrada para o sistema de alquilação 104, enquanto etilbenzeno e/ou benzenos polialquilados são recupera
11/65 dos através da linha 112.
Como anteriormente discutido, o sistema de alquilação 104 geralmente inclui um catalisador de alquilação. A corrente de entrada 102, por exemplo, benzeno/etileno, entra em contato com o catalisador de alquilação durante a reação de alquilação de formar a produção de alquilação 106, por exemplo, etilbenzeno.
Infelizmente, os sistemas de catalisador de alquilação geralmente experimentam desativação requerendo regeneração ou substituição. Adicionalmente, os processos de alquilação geralmente requerem manutenção periódica. Ambas as circunstâncias geralmente produzem perturbações de processos de alquilação em fase líquida. A desativação resulta de diversos fatores. Um daqueles fatores é que venenos presentes na corrente de entrada 102, como impurezas contendo nitrogênio, enxofre e/ou oxigênio, de ocorrência natural ou um resultado de um processo prévio, podem reduzir a atividade do catalisador de alquilação.
As modalidades da invenção fornecem um processo em que a produção contínua durante a regeneração e a manutenção do catalisador pode ser alcançada. Por exemplo, um reator pode ser retirado da linha para a regeneração do catalisador, por métodos in situ ou ex situ, enquanto o reator restante pode permanecer em linha para a produção. A determinação de quando tal regeneração será requerida pode depender das condições de sistema específicas, mas é geralmente um ponto de conjunto predeterminado (por exemplo, produtividade de catalisador, temperatura, ou tempo).
Se regeneração in situ não for possível, ao remover o catalisador do reator da regeneração, pode ser possível substituir o catalisador e colocar o reator em linha enquanto o catalisador removido/desativado é regenerado. Em tal modalidade, o custo de substituir o catalisador pode ser grande e por isso é benéfico que tal catalisador deva ter uma vida longa antes da regeneração. As modalidades da invenção podem fornecer um sistema de alquilação capaz de vida de catalisador extensa e corridas de produção extensas.
Referindo-se à Figura 2, o sistema de alquilação/transalquilação 100 pode incluir ainda um sistema de alquilação preliminar 103. O sistema
12/65 de alquilação preliminar 103 pode ser mantido em condições de alquilação, por exemplo. A corrente de entrada de alquilação preliminar 101 pode ser passada pelo sistema de alquilação preliminar 103 antes da entrada no sistema de alquilação 104 para reduzir o nível de venenos na corrente de entrada 102, por exemplo. Em uma modalidade, o nível de venenos é reduzido em pelo menos 10%, ou pelo menos 25% ou pelo menos 40% ou pelo menos 60% ou pelo menos 80%, por exemplo. Por exemplo, o sistema de alquilação preliminar 103 pode ser usado como um sistema sacrificial, por meio disso reduzindo a quantidade de venenos que entram em contato com o catalisador de alquilação no sistema de alquilação 104 e reduzem a frequência da regeneração necessária do catalisador de alquilação no sistema de alquilação 104.
Em uma modalidade, a corrente de entrada de alquilação preliminar 101 compreende a alimentação de benzeno completa ao processo e uma porção da alimentação de etileno ao processo. Esta alimentação passa pelo sistema de alquilação preliminar 103 contendo o catalisador de zeólita beta antes da entrada no sistema de alquilação 104 para reduzir o nível de venenos que entram em contato com o catalisador de alquilação no sistema de alquilação 104. A corrente de saída 102 do sistema de alquilação preliminar 103 pode incluir benzeno não reagido e o etilbenzeno produzido do sistema de alquilação preliminar 103. Etileno adicional pode ser adicionado ao sistema de alquilação 104 (não mostrado na Figura 2) para reagir com o benzeno não reagido. Nesta modalidade, o sistema de alquilação preliminar 103 pode reduzir o nível de venenos no benzeno e aquela porção de alimentação de etileno que é adicionada à corrente de entrada de alquilação preliminar do processo 101. O etileno que é adicionado após o sistema de alquilação preliminar 103, tal como ao sistema de alquilação 104, não teria uma redução do nível de venenos do sistema de alquilação preliminar 103.
O sistema de alquilação preliminar 103 pode ser operado sob condições em fase líquida. Por exemplo, o sistema de alquilação preliminar 103 pode ser operado em uma temperatura de aproximadamente 100°C a aproximadamente 300°C, ou de 200°C a aproximadamente 280°C, e uma
13/65 pressão para assegurar condições em fase líquida, tal como de aproximadamente 2068,4 kPa a aproximadamente 8.273,7 kPa.
O sistema de alquilação preliminar 103 geralmente inclui um catalisador preliminar (não mostrado) disposto neste. O catalisador de alquilação, o catalisador de transalquilação e/ou o catalisador preliminar podem ser os mesmos ou diferentes. Em geral, tais catalisadores são selecionados a partir de catalisadores de peneira molecular, como catalisadores de zeolita beta, por exemplo.
Em consequência do nível de venenos presentes na entrada de alquilação preliminar 101, o catalisador preliminar no sistema de alquilação preliminar 103 pode ficar desativado, requerendo regeneração e/ou substituição. Por exemplo, o catalisador preliminar pode experimentar desativação mais rapidamente do que o catalisador de alquilação.
As modalidades da invenção podem utilizar um catalisador de zeolita H-beta no sistema de alquilação preliminar 103. Além disso, a reação de alquilação também pode utilizar tal catalisador de H-beta. As modalidades podem incluir o sistema de alquilação preliminar que tem uma carga de catalisador variada que inclui um catalisador de zeolita H-beta e um ou mais catalisadores. A carga de catalisador variada, por exemplo, pode ser uma estratificação de vários catalisadores, com ou sem uma barreira ou separação entre eles, ou alternadamente pode incluir uma mistura física onde vários catalisadores estão em contato entre si. As modalidades podem incluir o sistema de alquilação que tem uma carga de catalisador variada que inclui um catalisador de zeolita H-beta e um ou mais catalisadores. A carga de catalisador variada, por exemplo, pode ser uma estratificação de vários catalisadores, com ou sem uma barreira ou separação entre eles, ou alternadamente pode incluir uma mistura física onde vários catalisadores estão em contato entre si.
Quando a regeneração de qualquer catalisador dentro do sistema é desejada, o procedimento de regeneração geralmente inclui o processamento do catalisador desativado em altas temperaturas, embora a regeneração possa incluir qualquer procedimento de regeneração conhecido por
14/65 um versado na técnica.
Uma vez que um reator é removido da linha, o catalisador disposto nesta pode ser purgado. A purga do reator desligado pode ser realizada pelo contato do catalisador no reator fora da linha com uma corrente de purga, que pode incluir qualquer gás inerte adequado (por exemplo, nitrogênio), por exemplo. As condições de purga do reator desligado é geralmente determinada por parâmetros de processo individuais e são geralmente conhecidas por um versado na técnica.
O catalisador então pode sofrer regeneração. As condições de regeneração podem ser qualquer condição que é eficaz para reativar pelo menos parcialmente o catalisador e é geralmente conhecida por um versado na técnica. Por exemplo, a regeneração pode incluir o aquecimento do catalisador de alquilação em uma temperatura ou uma série de temperaturas, como uma temperatura de regeneração de aproximadamente 200°C a aproximadamente 500°C acima da purificação ou temperatura de reação de alquilação, por exemplo.
Em uma modalidade, o catalisador de alquilação é aquecido a uma primeira temperatura (por exemplo, 400°C) com um gás contendo nitrogênio e 2% mol ou menos de oxigênio, por exemplo, durante um tempo suficiente para fornecer uma corrente de saída que tem um teor de oxigênio de aproximadamente 0,1% mol. As condições de regeneração serão geralmente controladas pelas restrições de sistema de alquilação e/ou exigências de licença operacional que podem regular as condições, como o teor de oxigênio permissível que pode ser enviado para queimar para controles de emissão. O catalisador de alquilação então pode ser aquecido a uma segunda temperatura (por exemplo, 500°C) durante um tempo suficiente para fornecer uma corrente de saída que tem um certo teor de oxigênio. O catalisador pode ser ainda mantido na segunda temperatura por um período do tempo, ou em uma terceira temperatura que é maior do que a segunda temperatura, por exemplo. Após regeneração de catalisador, o reator é deixado resfriar e então pode ser preparado para ser colocado em linha para a produção continua.
15/65
A Figura 3 ilustra uma modalidade não limitante de um sistema de alquilação 200, que pode ser um sistema de alquilação preliminar. O sistema de alquilação 200 mostrado inclui uma pluralidade de reatores de alquilação, como dois reatores de alquilação 202 e 204, operando em paralelo. Um ou ambos reatores de alquilação 202 e 204, que podem ser do mesmo tipo de vaso de reação, ou, em certas modalidades, podem ser de tipos diferentes de vasos de reação, podem ser colocados em serviço ao mesmo tempo. Por exemplo, somente um reator de alquilação pode estar em linha enquanto o outro está passando por manutenção, como regeneração do catalisador. Em uma modalidade, o sistema de alquilação 200 é configurado de forma que a corrente de entrada seja dividida para suprir aproximadamente a mesma entrada a cada reator de alquilação 202 e 204. Entretanto, tais taxas de fluxo serão determinadas por cada sistema individual.
Este modo de operação (por exemplo, múltiplos reatores paralelos) pode envolver operação dos reatores individuais em velocidade espacial relativamente mais baixa durante períodos prolongados do tempo com períodos relativamente curtos periódicos de operação em velocidade espacial aumentada, relativamente mais alta quando um reator é retirado da corrente. Por meio de exemplo, durante a operação normal do sistema 200, com ambos os reatores 202 e 204 em linha, a corrente de entrada 206 pode ser suprida a cada reator (por exemplo, via linhas 208 e 210) para fornecer uma velocidade espacial reduzida. A corrente de saída 216 pode ser o fluxo combinado de cada reator (por exemplo, via linhas 212 e 214). Quando um reator é retirado da linha e a taxa de alimentação continua sem diminuição, a velocidade espacial do reator restante pode aproximadamente dobrar.
Em uma modalidade específica, uma ou mais da pluralidade de reatores de alquilação podem incluir uma pluralidade de leitos de catalisador interligados. A pluralidade de leitos de catalisador pode incluir de 2 a 15 leitos, ou de 5 a 10 leitos ou, em modalidades específicas, 5 ou 8 leitos, por exemplo. As modalidades podem incluir um ou mais leitos de catalisador que têm uma carga de catalisador variada que inclui um catalisador de zeólita Hbeta e um ou mais catalisadores. A carga de catalisador misturada, por e
16/65 xemplo, pode ser uma estratificação de vários catalisadores, com ou sem uma barreira ou separação entre eles, ou alternadamente pode incluir uma mistura física onde vários catalisadores estão em contato entre si.
A Figura 4 ilustra uma modalidade não limitante de um reator de alquilação 302. O reator de alquilação 302 inclui cinco leitos de catalisador unidos em série designados como leitos A, B, C, D, e E. Uma corrente de entrada 304 (por exemplo, benzeno/etileno) é introduzida no reator 302, passando por cada um dos leitos de catalisador para contatar com o catalisador de alquilação e formar a saída de alquilação 308. Agente alquilante adicional pode ser suprido via linhas 306a, 306b, e 306c às posições interestágio no reator 302. Composto aromático adicional também pode ser introduzido às posições interestágio via linhas 310a, 310b e 310c, por exemplo.
O catalisador de zeólita tipo H-beta pode ser regenerado por qualquer procedimento de regeneração. A regeneração pode incluir qualquer procedimento de regeneração desejado sob condições que podem ser necessárias para regenerar o catalisador. A regeneração pode ser feita in situ em que o catalisador permanece no reator enquanto a regeneração está sendo realizada ou pode ser feita ex situ onde o catalisador é removido do reator para o procedimento de regeneração.
Uma vez que o reator(es) contendo o catalisador de H-beta é retirado da linha, o catalisador de H-beta disposto nesta pode ser purgado. A purga do reator desligado pode ser realizada pelo contato do catalisador de H-beta no reator fora da linha com uma corrente de purga, que pode incluir qualquer gás inerte adequado (por exemplo, nitrogênio), por exemplo. As condições de purga do reator desligado são geralmente determinadas por parâmetros de processo individuais e são geralmente conhecidas por um versado na técnica.
Após a etapa de purificação, o catalisador de H-beta então pode sofrer regeneração. As condições de regeneração podem ser qualquer condição que é eficaz para reativar pelo menos parcialmente o catalisador de Hbeta e é geralmente conhecida por um versado na técnica. Em uma modalidade, a regeneração é suficiente para regenerar pelo menos 50% do catali
17/65 sador, opcionalmente entre 50 e 100%, e opcionalmente entre 75 e 100% do catalisador. Em uma modalidade, a regeneração é suficiente para substancialmente todo o catalisador.
A regeneração de catalisador de H-beta pode incluir o aquecimento do catalisador de H-beta em uma temperatura ou uma série de temperaturas, como uma temperatura de regeneração de aproximadamente 300°C a aproximadamente 600°C, por exemplo. Um ou mais leitos fixos de catalisador da H-beta podem ser regenerados in situ ou ex situ sem perturbações significantes às taxas de produção de alquilação comerciais se operado como reatores de balanço ou se desviarem ao reator(es) contendo o catalisador de H-beta enquanto os reatores de alquilação a jusante continuam em operação. As condições de regeneração geralmente serão controladas pelas restrições do sistema de alquilação e/ou exigências de licença operacional que podem regular condições, como o teor de oxigênio permissível que pode ser enviado para queimar para controles de emissão.
Em uma modalidade, o catalisador de H-beta é aquecido a uma primeira temperatura (por exemplo, 370°C, 700°F) com um gás contendo nitrogênio. O teor de oxigênio então é arranjado para cima iniciando com um gás contendo 0,2% mol ou menos de oxigênio, durante um tempo suficiente para aumentar a temperatura de regeneração de catalisador entre aproximadamente 480°C, 900°F a aproximadamente 540°C, 1000°F.
O teor de oxigênio então pode ser arranjado para cima para um gás contendo aproximadamente 2,0% mol, ajustado para manter uma temperatura de regeneração de catalisador (por exemplo, 510°C, 950°F) por um tempo suficiente para fornecer uma corrente de saída tendo certo teor de oxigênio, como 0,2% mol ou menos. O catalisador pode ser ainda mantido na segunda temperatura por um período de tempo, ou em uma terceira temperatura que é maior que a segunda temperatura, por exemplo. No final da regeneração, o teor de oxigênio aumentará devido à falta de consumo e se aproximará ou alcançará um teor de oxigênio de aproximadamente 2,0% mol, que é o teor do gás injetado. Após a regeneração do catalisador, o reator é deixado resfriar e então pode ser preparado para ser colocado em linha
18/65 para produção contínua.
Foi descoberto que a zeólita H-beta pode ser regenerada após a zeólita H-beta estar na linha. Em uma modalidade, a zeólita H-beta pode ser reativada e totalmente regenerada após pelo menos um ano sendo submetida a condições de alquilação continua. Em outra modalidade, a zeólita Hbeta pode ser reativada e totalmente regenerada após até 5 anos sendo submetida a condições próximas de alquilação contínua. Em uma modalidade adicional, a zeólita H-beta pode ser reativada e totalmente regenerada após um período variando de 2 anos a 5 anos sendo submetida a condições próximas de alquilação contínua. Em uma modalidade adicional, o catalisador de H-beta pode ser reativado e totalmente regenerado após um período variando de 30 meses a 42 meses sendo submetido a condições próximas de alquilação contínua.
Após regeneração, o catalisador de H-beta pode recuperar pelo menos 50% da atividade do catalisador original. Em uma modalidade, o catalisador de H-beta recupera pelo menos 75% da atividade do catalisador após regeneração. Em outra modalidade, o catalisador de H-beta recupera pelo menos 90% da atividade do catalisador. Em uma modalidade específica, o catalisador de alquilação H-beta recupera toda a atividade catalítica após regeneração.
Após a regeneração, o catalisador de H-beta regenerado pode ter uma taxa de desativação que é similar à taxa de desativação de um novo catalisador de H-beta. Em uma modalidade, o catalisador de H-beta regenerado tem uma taxa de desativação não maior que 13,61 Kg (30 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de etilbenzeno produzido. Em outra modalidade, o catalisador de H-beta regenerado tem uma taxa de desativação não maior que 4,53 Kg (10 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de etilbenzeno produzido. Em uma modalidade adicional, o catalisador de H-beta regenerado tem uma taxa de desativação não maior que 2,27 Kg (5 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de etilbenzeno produzido. Em uma modalidade adicional, o catalisador de H-beta regenerado tem uma taxa de desativação não maior que 1,36 Kg (3 libras) de catali
19/65 sador por milhão de kilos/libras de etilbenzeno produzido. Em uma modalidade adicional, o catalisador de H-beta regenerado tem uma taxa de desativação não maior que 0,91 Kg (2 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de etilbenzeno produzido.
Em uma modalidade, a quantidade de catalisador de H-beta regenerado é de 1361 a 3175 Kg (3.000 a 7.000 libras) e produz mais de 0,45 bilhão (1 bilhão) de kilos/libras de etilbenzeno antes de necessitar da regeneração seguinte. Em outra modalidade, a quantidade de catalisador de Hbeta regenerado é de 4536 a 5443 Kg (10.000 a 12.000 libras) e produz mais de 0,91 bilhão (2 bilhões) de kilos/libras de etilbenzeno antes de necessitar da regeneração seguinte. Em uma modalidade adicional, a quantidade de catalisador de H-beta regenerado é de 9072 a 9979 Kg (20.000 a 22.000 libras) e produz mais de 1,81 bilhão (4 bilhões) de kilos/libras de etilbenzeno antes de necessitar da regeneração seguinte. Em uma modalidade adicional, a quantidade de catalisador de H-beta regenerado é de 9072 a 9979 Kg (20.000 a 22.000 libras)e produz mais de 2,72 bilhões (6 bilhões) de kilos/libras de etilbenzeno antes de necessitar da regeneração seguinte.
Em uma modalidade, o catalisador regenerado observa uma tendência similar na desativação como a tendência de desativação do catalisador de H-beta fresco. Em outra modalidade, o catalisador regenerado observa a mesma tendência na desativação que a tendência de desativação do catalisador de H-beta fresco.
Por exemplo, quantidades comerciais do catalisador de alquilação H-beta significa uma quantidade de 1361 a 22680 Kg (3.000 libras a 50.000 libras) ou mais de catalisador e quantidades comerciais de etilbenzeno do processo de alquilação podem variar de uma produção diária média de **0,23 milhões de Kg por dia e 4,53 milhões de Kg por dia (0,5 milhões de libras por dia até 10 milhões de libras por dia) de etilbenzeno ou mais.
Uma modalidade da presente invenção envolve um processo de produção de etilbenzeno de uma corrente de alimentação de alto teor de veneno pela alquilação de benzeno com etileno que utiliza um catalisador de zeólita H-beta regenerada que tem uma taxa de desativação de catalisador
20/65 que é não maior que 13,61 Kg (30 libras)de catalisador por milhão de libras de EB produzido. Modalidades adicionais incluem um processo que utiliza um catalisador de zeólita H-beta regenerada que tem uma taxa de desativação de catalisador que é não maior que 9,07 Kg (20 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido, opcionalmente não maior que 4,53 Kg (10 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido, opcionalmente não maior que 3,40 Kg (7,5 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido, opcionalmente não maior que 2,27 Kg (5 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido, opcionalmente não maior que 1,13 Kg (2,5 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido, opcionalmente não maior que 0,91 Kg (2 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido, e opcionalmente não maior que 0,68 KG (1,5 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido. EXEMPLO 1
No Exemplo 1, um processo de produção de etilbenzeno usando quantidades comerciais de uma zeólita H-beta inclui um sistema de alquilação preliminar que carrega um reator único com aproximadamente 9979 Kg (22.000 libras) de catalisador de zeólita H-beta. O processo compreende ainda um sistema de alquilação primário após sistema de alquilação preliminar que contém o catalisador exceto o catalisador de zeólita H-beta.
A corrente de alimentação ao processo pode conter impurezas como compostos de acetonitrila, amônia e/ou amina, por exemplo, em quantidades que variam de 1 ppb a 100 ppb ou mais e pode tipicamente ter média de 20 ppb a 40 ppb. O sistema de alquilação preliminar pode remover impurezas na alimentação de benzeno e uma porção da alimentação de etileno ao processo antes do sistema de alquilação primário. O catalisador de H-beta está comercialmente disponível em Zeolyst Internacional com uma designação comercial de Zeolyst CP 787 Zeolite H-beta Extrudate.
A alimentação de benzeno é adicionada ao reator de alquilação preliminar em uma taxa de aproximadamente 317515 Kg a 340194 Kg (700.000 a 750.000 libras) por hora, passa pelo reator de alquilação preliminar e em seguida pelo sistema de alquilação primário. A alimentação de
21/65 benzeno é equivalente a aproximadamente 15 a 20 LHSV do reator de alquilação preliminar.
Etileno é adicionado tanto ao reator de alquilação preliminar como ao sistema de alquilação primário. O etileno é adicionado ao processo em uma proporção molar benzeno:etileno que tipicamente varia de entre 15:1 e 20:1 para o reator de alquilação preliminar e para cada leito de catalisador dentro do sistema de alquilação primário. O processo, incluindo o reator de alquilação preliminar e o sistema de alquilação primário, tem uma proporção molar total benzeno:etileno que tipicamente varia entre 2,7:1 a 3,7:1. A conversão de benzeno a etilbenzeno no reator de alquilação preliminar resulta em aproximadamente 0,45 milhão (1,0 milhão) de kilos/libras por dia da produção de etilbenzeno total. O processo, incluindo o reator de alquilação preliminar e o sistema de alquilação primário, tem uma taxa de produção total de aproximadamente 3,40 milhões (7,5 milhões) de kilos/libras de etilbenzeno por dia.
Durante o Exemplo 1, os leitos de reação de alquilação primários não mostraram sinais significantes de desativação, indicando que o leito preliminar está contendo, reagindo ou desativando os venenos que estão presentes na alimentação de benzeno.
A tabela 1 fornece dados selecionados obtidos do Exemplo 1. Os dados são apresentados como uma porcentagem da elevação de temperatura total ao reator de alquilação preliminar que ocorreu em posições específicas. O termopar #1 (TW #1) fornece a leitura de temperatura em um ponto aproximadamente 11% no comprimento do leito de catalisador de reator de alquilação preliminar e por meio disso pode dar uma indicação da quantidade da reação que ocorreu nos primeiros 11% do leito, que representam aproximadamente 1089 Kg (2.400 libras) de catalisador. O termopar #2 (TW #2) está aproximadamente 31% no leito de catalisador do reator de alquilação preliminar, que representa aproximadamente 3084 Kg (6.800 libras) de catalisador, enquanto o termopar #3 (TW #3) está aproximadamente 47% no leito de catalisador do reator de alquilação preliminar, que representa aproximadamente 4672 Kg (10.300 libras) de catalisador, e o termopar #4
22/65 (TW #4) está aproximadamente 64% no leito de catalisador do reator de alquilação preliminar, que representa aproximadamente 6396 Kg (14.100 libras) de catalisador. Os dados na Tabela 1 não são normalizados para forçar uma elevação do percentual máximo para 100%. Os valores maiores que 100% podem ser devido a variações de leitura de temperatura entre vários instrumentos.
Os perfis de temperatura do leito de catalisador do reator de alquilação preliminar indicam onde a reação catalítica está ocorrendo e a extensão da desativação de catalisador ao longo do leito. Como o catalisador desativa e a zona de reação prossegue ao longo do comprimento do leito ao catalisador que é ativo, pode observar-se que o perfil de elevação de temperatura prossegue ao longo do reator, por exemplo, se a elevação percentual em TW #1 for 50%, então aproximadamente 50% da elevação de temperatura inteira em todas as partes do leito de catalisador preliminar estão ocorrendo dentro dos primeiros 11% do leito. Se após a elevação percentual no valor TW #1 reduz a 20%, que indicaria que o catalisador nos primeiros 11% do leito de catalisador desativou até uma extensão em que somente 20% da elevação de temperatura está ocorrendo nos primeiros 11% do comprimento de leito enquanto 80% da elevação estão ocorrendo após os primeiros 11% do comprimento de leito de catalisador.
O reator de alquilação preliminar contendo o catalisador de zeólita H-beta esteve em serviço por mais de 580 dias sem requerer regeneração. A Figura 5 ilustra os dados de tendência de temperatura de TW #1, TW #2 e TW #3 durante os primeiros 600 dias do Exemplo 1. Os pontos de dados mostrados são a elevação percentual em aproximadamente a cada 10 dias. A Figura 5 somente é para ilustrar as tendências nos dados da Tabela 1 e não deve ser tomada para substituir a Tabela 1 de qualquer modo. Nos 100 dias de serviço, a elevação percentual em TW #1 (11% dentro do comprimento do reator) tinha diminuído dos 89% iniciais a aproximadamente 25%, enquanto a elevação percentual em TW #2 (31% dentro do comprimento do reator) não tinha mostrado nenhuma redução apreciável. Nos 200 dias de serviço, a elevação percentual em TW #1 tinha diminuído a aproxi
23/65 madamente 10%, enquanto a elevação percentual em TW #2 tinha diminuído a aproximadamente 95%, enquanto a elevação percentual em TW #3 (47% dentro do comprimento do reator) não tinha mostrado nenhuma redução apreciável. Nos 300 dias de serviço, a elevação percentual em TW #1 tinha diminuído a aproximadamente 5%, a elevação percentual em TW #2 tinha diminuído a aproximadamente 80%, enquanto a elevação percentual em TW #3 não tinha mostrado nenhuma redução apreciável. Nos 400 dias de serviço, a elevação percentual em TW #1 tinha diminuído a menos de 5%, a elevação percentual em TW #2 tinha diminuído a aproximadamente 55%, enquanto a elevação percentual em TW #3 acabava de começar a indicar uma redução. Nos 500 dias de serviço, a elevação percentual em TW #1 tinha diminuído a aproximadamente 2%, a elevação percentual em TW #2 tinha diminuído a aproximadamente 35%, a elevação percentual em TW #3 tinha diminuído a aproximadamente 94%, enquanto a elevação percentual em TW #4 (64% dentro do comprimento do reator) não tinha mostrado nenhuma redução apreciável. Nos 600 dias de serviço, a elevação percentual em TW #1 ainda foi aproximadamente 2%, a elevação percentual em TW #2 tinha diminuído a aproximadamente 26%, a elevação percentual em TW #3 tinha diminuído a aproximadamente 90%, enquanto a elevação percentual em TW #4 (64% no comprimento do reator) ainda não tinha mostrado nenhuma redução apreciável. Durante o Exemplo 1, a taxa de desativação do catalisador no reator de alquilação primário localizado após o reator de alquilação preliminar ser menor que a taxa de desativação antes de ter o reator de alquilação preliminar em serviço. Houve uma redução da desativação de catalisador no sistema de alquilação primário, indicando que o reator de alquilação preliminar foi capaz de conter ou reagir com venenos contidos na alimentação de benzeno tais que tinham um efeito reduzido sobre o catalisador no sistema de alquilação primário.
Um total de aproximadamente 0,616 bilhão (1,360 bilhão) de kilos/libras de EB foram produzidos pelo processo durante os 190 primeiros dias do Exemplo 1, dos quais 181 dias tinham a produção em operação, com uma desativação de aproximadamente noventa por cento da carga de catali
24/65 sador no reator de alquilação preliminar até TW #1 e vinte por cento da carga de catalisador entre TW#1 a TW #2, que é igual a aproximadamente 1361 Kg (3.000 libras) de catalisador desativado. Esta porção do Exemplo 1 forneceu aproximadamente 0,20 milhão (0,45 milhão) de kilos/libras da produção de EB por libra de desativação do catalisador no reator de alquilação preliminar, ou alternativamente tinha uma desativação de aproximadamente 1,00 Kg (2,2 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido.
Um total de aproximadamente 1,190 bilhão (2,625 bilhões) de libras de EB foram produzidos pelo processo durante os 365 primeiros dias do Exemplo 1, dos quais 350 dias tinham produção em operação, com uma desativação de aproximadamente 96% da carga de catalisador no reator de alquilação preliminar até TW #1 e 30% da carga de catalisador entre TW#1 a TW #2, que é igual a aproximadamente 1633 Kg (3.600 libras) de catalisador desativado. Os primeiros 350 dias da produção em operação forneceram uma desativação de aproximadamente 0,63 Kg (1,4 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido.
Um total de aproximadamente 1,973 bilhão (4,350 bilhões) de kilos/libras de EB foram produzidos pelo processo durante os 595 primeiros dias do Exemplo 1, dos quais 580 dias tinham a produção em operação, isto é, os dados até 13/09/09 como mostrado na Tabela 1. Neste ponto houve uma desativação de aproximadamente 97% da carga de catalisador no reator de alquilação preliminar até TW #1, 79% da carga de catalisador entre TW#1 a TW #2 e 15% da carga de catalisador entre TW#2 a TW #3, que é igual à aproximadamente 2871 Kg (6.330 libras) de catalisador desativado. Os primeiros 580 dias da produção em operação do Exemplo 1 forneceram uma desativação de aproximadamente 0,66 Kg (1,45 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido.
Referindo-se à Figura 5, embora o catalisador contido nos primeiros 11% do leito de reator de alquilação preliminar tivessem estado em serviço durante 580 dias, ainda fornecia aproximadamente 3% da elevação de temperatura através do reator de alquilação preliminar, indicando que ainda tinha alguma atividade. A curva de declínio de TW #2 é menos íngre
25/65 me do que aquela de TW #1, indicando que o catalisador antes da posição TW #1 no leito de catalisador está reduzindo o efeito dos venenos presentes na alimentação de benzeno do catalisador ao longo da corrente, dessa forma estendendo sua vida útil de catalisador. O declínio na curva TW #3 é menos íngreme do que aquela de TW #1 durante sua desativação inicial e é menos íngreme do que aquela de TW #2, indicando ainda que o catalisador antes da posição TW #2 no leito de catalisador está removendo uma quantidade significativa dos venenos presentes na alimentação, dessa forma estendendo a vida útil do catalisador do catalisador ao longo da corrente.
Uma modalidade da presente invenção envolve um processo de produção de etilbenzeno de uma corrente de alimentação de alto teor de veneno pela alquilação de benzeno com etileno que utiliza um catalisador de zeólita H-beta que tem uma taxa de desativação de catalisador que é não maior que 13,61 Kg (30 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido. Modalidades adicionais incluem um processo que tem uma taxa de desativação de catalisador que é não maior que 9,07 Kg (20 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido, não maior que 4,53 Kg (10 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido, não maior que 3,40 Kg (7,5 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido, não maior que 2,27 Kg (5 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido, não maior que 1,13 Kg (2,5 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido, não maior que 0,91 Kg (2,0 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido, e não maior que 0,68 Kg (1,5 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido.
EXEMPLO 2
O exemplo 2 é uma continuação da corrida descrita no Exemplo 1 que é um processo de produção de etilbenzeno usando quantidades comerciais de uma zeólita H-beta que inclui um sistema de alquilação preliminar tendo um reator único carregado com aproximadamente 9979 Kg (22.000 libras) de catalisador de zeólita H-beta. O processo compreende ainda um sistema de alquilação primário após o sistema de alquilação preli
26/65 minar contendo o catalisador exceto o catalisador de zeólita H-beta.
A alimentação de benzeno é adicionada ao reator de alquilação preliminar em uma taxa de aproximadamente 317515 a 140194 Kg (700.000 a 750.000 libras) por hora, passa pelo reator de alquilação preliminar e em seguida ao sistema de alquilação primário. A alimentação de benzeno é equivalente a aproximadamente 15 a 20 LHSV do reator de alquilação preliminar.
O etileno é adicionado tanto ao reator de alquilação preliminar como ao sistema de alquilação primário. O etileno é adicionado ao processo em uma proporção molar benzeno:etileno que tipicamente varia entre 15:1 a 20:1 para o reator de alquilação preliminar e para cada leito de catalisador dentro do sistema de alquilação primário. O processo, incluindo o reator de alquilação preliminar e o sistema de alquilação primário, tem uma proporção molar benzeno:etileno total que tipicamente varia entre 2,7:1 a 3,7:1. A conversão de benzeno a etilbenzeno no reator de alquilação preliminar resulta em aproximadamente 0,45 milhão (1,0 milhão) de kilos/libras por dia da produção de etilbenzeno total. O processo, incluindo o reator de alquilação preliminar e o sistema de alquilação primário, tem uma taxa de produção total de aproximadamente 3,40 milhões (7,5 milhões) de kilos/libras de etilbenzeno por dia.
Durante o Exemplo 2, os leitos de reação de alquilação primários não mostraram sinais significantes de desativação, indicando que o leito preliminar está contendo, reagindo ou desativando os venenos que estão presentes na alimentação de benzeno.
A tabela 2 fornece dados selecionados obtidos do Exemplo 2. Os dados na Tabela 1 não são normalizados para forçar uma elevação percentual máxima para 100%. O reator de alquilação preliminar que contém o catalisador de zeólita H-beta esteve em serviço por 600 a 1.230 dias no qual o processo foi desligado para conduzir uma regeneração do reator de alquilação preliminar. A Figura 6 ilustra os dados de tendência de temperatura de TW #1, TW #2, TW #3 e TW #4 para o dia do Exemplo 2, que estiveram de 600 a 1.230 dias em serviço antes da regeneração. Os pontos de dados
27/65 mostrados são a elevação percentual em aproximadamente a cada 10 dias. A Figura 6 somente é para ilustrar as tendências nos dados da Tabela 2 e não deve ser tomada para substituir a Tabela 2 de qualquer modo.
Nos 1030 dias em serviço, a elevação percentual em TW #1 ainda foi aproximadamente 3%, a elevação percentual em TW #2 tinha diminuído a aproximadamente 4%, a elevação percentual em TW #3 tinha diminuído a aproximadamente 3%, enquanto a elevação percentual em TW #4 (64% dentro do comprimento do reator) tinha diminuído a aproximadamente 47%.
Um total de aproximadamente 3493 milhões (7.700 milhões) de kilos/libras de EB foram produzidos pelo processo durante os 1.030 dias da produção em operação. Neste ponto houve uma desativação de aproximadamente 97% da carga de catalisador no reator de alquilação preliminar até TW #1, 96% da carga de catalisador entre TW#1 a TW #2, 97% da carga de catalisador entre TW#2 a TW #3 e 53% da carga de catalisador entre TW#3 a TW #4, que é igual a aproximadamente 5443 Kg (12.000 libras) de catalisador desativado. Os 1.030 dias da produção em operação do Exemplo 1 mais o Exemplo 2 forneceram uma desativação de aproximadamente 0,71 Kg (1,56 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido, isto está próximo da taxa de desativação de 0,66 Kg (1,45 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de EB produzido que foi calculada durante os primeiros 580 dias da produção no Exemplo 1.
O reator de alquilação preliminar foi retirado de serviço, purgado e regenerado usando os procedimentos como descrito neste pedido. Após a regeneração, o reator de alquilação preliminar foi reposto em serviço e executado durante 39 dias em aproximadamente 85% da capacidade total, com os dados de temperatura registrados na Tabela 3. Foi observado que o catalisador tinha voltado à atividade do catalisador fresco no início do Exemplo 1. Durante os primeiros 39 dias de produção pelo reator de alquilação preliminar com o catalisador regenerado, a elevação de temperatura percentual a TW#1 caiu de 100% no dia 1 a 54% no dia 39. Isto é comparado favoravelmente com os dados dos dias iniciais do Exemplo 1 tendo catalisador fresco, e também opera em aproximadamente 85% da capacidade total na qual a
28/65 elevação da temperatura percentual em TW#1 caiu de 100% no dia 1 a 33% no dia 39. É um resultado inesperado que o catalisador regenerado está experimentando uma taxa de desativação que é menor que o catalisador original. O catalisador de zeólita de tipo de H-beta usado no reator de alquilação 5 preliminar foi mostrado ser capaz de ser regenerado e voltar à atividade completa ou próxima da completa.
Tabela 1
Dados Preliminares de Reator de Alquilação
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW#3 | Aumento de temperatura TW#4 |
| 22/01/08 | 47,5 | 89% | 109% | 102% | 102% |
| 23/01/08 | 53,0 | 87% | 108% | 102% | 103% |
| 24/01/08 | 53,5 | 84% | 107% | 103% | 103% |
| 25/01/08 | 54,5 | 75% | 106% | 103% | 103% |
| 26/01/08 | 53,7 | 72% | 108% | 103% | 103% |
| 27/01/08 | 53,7 | 71% | 108% | 102% | 103% |
| 28/01/08 | 54,1 | 70% | 107% | 102% | 102% |
| 29/01/08 | 54,5 | 64% | 108% | 102% | 103% |
| 30/01/08 | 54,9 | 63% | 108% | 103% | 104% |
| 31/01/08 | 54,8 | 63% | 107% | 102% | 103% |
| 01/02/08 | 55,0 | 59% | 107% | 102% | 103% |
| 02/02/08 | 55,5 | 58% | 106% | 101% | 102% |
| 03/02/08 | 55,4 | 56% | 106% | 101% | 101% |
| 04/02/08 | 55,7 | 55% | 106% | 101% | 101% |
| 05/02/08 | 56,0 | 54% | 106% | 101% | 102% |
| 06/02/08 | 55,4 | 55% | 107% | 102% | 103% |
| 07/02/08 | 55,9 | 54% | 107% | 102% | 103% |
| 08/02/08 | 56,3 | 53% | 107% | 102% | 102% |
| 09/02/08 | 56,8 | 52% | 106% | 102% | 102% |
| 10/02/08 | 56,8 | 51% | 106% | 101% | 102% |
| 11/02/08 | 56,5 | 50% | 106% | 101% | 102% |
| 12/02/08 | 56,4 | 48% | 107% | 102% | 103% |
29/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 13/02/08 | 56,7 | 45% | 107% | 103% | 104% |
| 14/02/08 | 56,5 | 44% | 107% | 102% | 102% |
| 15/02/08 | 56,7 | 43% | 106% | 102% | 102% |
| 16/02/08 | 56,9 | 42% | 106% | 102% | 102% |
| 17/02/08 | 56,7 | 41% | 106% | 102% | 102% |
| 18/02/08 | 55,3 | 40% | 107% | 102% | 103% |
| 19/02/08 | 53,5 | 38% | 106% | 102% | 102% |
| 20/02/08 | 52,2 | 36% | 106% | 101% | 102% |
| 21/02/08 | 55,4 | 37% | 105% | 101% | 102% |
| 22/02/08 | 56,1 | 37% | 106% | 102% | 103% |
| 23/02/08 | 56,2 | 37% | 106% | 102% | 102% |
| 24/02/08 | 56,1 | 36% | 106% | 102% | 102% |
| 25/02/08 | 56,2 | 35% | 105% | 101% | 102% |
| 26/02/08 | 56,3 | 35% | 107% | 103% | 103% |
| 27/02/08 | 55,4 | 35% | 107% | 103% | 104% |
| 28/02/08 | 55,4 | 34% | 106% | 102% | 102% |
| 29/02/08 | 55,5 | 33% | 106% | 101% | 102% |
| 01/03/08 | 55,4 | 33% | 106% | 102% | 102% |
| 02/03/08 | 55,6 | 32% | 105% | 101% | 102% |
| 03/03/08 | 55,5 | 32% | 106% | 102% | 103% |
| 04/03/08 | 55,6 | 32% | 106% | 103% | 104% |
| 05/03/08 | 55,3 | 31% | 106% | 102% | 103% |
| 06/03/08 | 55,5 | 31% | 106% | 102% | 103% |
| 07/03/08 | 55,6 | 30% | 107% | 103% | 105% |
| 08/03/08 | 55,2 | 31% | 106% | 103% | 103% |
| 09/03/08 | 55,3 | 30% | 106% | 102% | 103% |
| 10/03/08 | 53,8 | 34% | 107% | 102% | 103% |
| 11/03/08 | 52,5 | 37% | 108% | 103% | 104% |
| 12/03/08 | 52,7 | 38% | 108% | 103% | 103% |
| 13/03/08 | 53,2 | 30% | 105% | 102% | 102% |
| 14/03/08 | 53,7 | 26% | 104% | 101% | 101% |
30/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 15/03/08 | 53,5 | 27% | 104% | 102% | 102% |
| 16/03/08 | 53,8 | 26% | 104% | 101% | 102% |
| 17/03/08 | 54,8 | 25% | 103% | 101% | 101% |
| 18/03/08 | 55,1 | 24% | 103% | 101% | 101% |
| 19/03/08 | 55,1 | 24% | 104% | 102% | 103% |
| 20/03/08 | 55,8 | 25% | 104% | 102% | 103% |
| 21/03/08 | 55,3 | 25% | 104% | 102% | 102% |
| 22/03/08 | 54,6 | 28% | 106% | 102% | 103% |
| 23/03/08 | 54,8 | 33% | 107% | 103% | 104% |
| 24/03/08 | 56,1 | 25% | 105% | 104% | 104% |
| 25/03/08 | 56,9 | 24% | 104% | 102% | 102% |
| 26/03/08 | 55,9 | 24% | 104% | 102% | 102% |
| 27/03/08 | 55,5 | 23% | 104% | 101% | 102% |
| 28/03/08 | 55,4 | 23% | 103% | 101% | 102% |
| 29/03/08 | 57,6 | 23% | 101% | 99% | 101% |
| 30/03/08 | 53,9 | 22% | 103% | 101% | 102% |
| 31/03/08 | 49,8 | 26% | 106% | 103% | 104% |
| 01/04/08 | 41,3 | 26% | 106% | 102% | 103% |
| 02/04/08 | 55,6 | 25% | 104% | 102% | 102% |
| 03/04/08 | 54,0 | 23% | 104% | 103% | 103% |
| 04/04/08 | 55,7 | 23% | 103% | 101% | 102% |
| 05/04/08 | 56,7 | 24% | 104% | 101% | 102% |
| 06/04/08 | 20,2 | 30% | 116% | 104% | 107% |
| 07/04/08 | 57,3 | 23% | 103% | 101% | 102% |
| 08/04/08 | 57,0 | 22% | 103% | 101% | 101% |
| 09/04/08 | 53,2 | 22% | 101% | 100% | 100% |
| 10/04/08 | 44,5 | 27% | 106% | 104% | 104% |
| 11/04/08 | 54,4 | 22% | 104% | 103% | 104% |
| 12/04/08 | 56,1 | 21% | 103% | 103% | 104% |
| 13/04/08 | 56,8 | 21% | 102% | 102% | 103% |
| 14/04/08 | 56,4 | 21% | 102% | 101% | 102% |
31/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 15/04/08 | 55,6 | 23% | 104% | 101% | 102% |
| 16/04/08 | 54,7 | 25% | 106% | 102% | 103% |
| 17/04/08 | 54,8 | 25% | 106% | 102% | 103% |
| 18/04/08 | 54,7 | 25% | 106% | 102% | 102% |
| 19/04/08 | 54,8 | 24% | 105% | 102% | 102% |
| 20/04/08 | 54,6 | 23% | 105% | 101% | 102% |
| 21/04/08 | 64,8 | 24% | 105% | 101% | 101% |
| 22/04/08 | 55,0 | 22% | 105% | 101% | 101% |
| 23/04/08 | 10,8 | 42% | 136% | 111% | 112% |
| 24/04/08 | 54,0 | 25% | 106% | 102% | 103% |
| 25/04/08 | 55,8 | 23% | 106% | 102% | 103% |
| 26/04/08 | 54,7 | 22% | 105% | 102% | 103% |
| 27/04/08 | 54,3 | 21% | 105% | 102% | 103% |
| 28/04/08 | 54,6 | 22% | 104% | 102% | 102% |
| 29/04/08 | 54,0 | 24% | 105% | 101% | 101% |
| 30/04/08 | 51,8 | 21% | 103% | 102% | 102% |
| 01/05/08 | 47,0 | 28% | 109% | 102% | 104% |
| 02/05/08 | 47,4 | 29% | 108% | 103% | 104% |
| 03/05/08 | 47,0 | 30% | 109% | 103% | 103% |
| 04/05/08 | 44,1 | 31% | 109% | 102% | 103% |
| 05/05/08 | 44,2 | 31% | 109% | 102% | 102% |
| 06/05/08 | 43,2 | 31% | 109% | 103% | 103% |
| 07/05/08 | 46,0 | 30% | 109% | 105% | 106% |
| 08/05/08 | 54,4 | 24% | 106% | 102% | 103% |
| 09/05/08 | 54,2 | 24% | 106% | 102% | 103% |
| 10/05/08 | 54,4 | 24% | 106% | 102% | 102% |
| 11/05/08 | 53,7 | 24% | 105% | 102% | 102% |
| 12/05/08 | 55,4 | 25% | 106% | 102% | 102% |
| 13/05/08 | 55,5 | 26% | 106% | 101% | 102% |
| 14/05/08 | 55,6 | 25% | 106% | 101% | 102% |
| 15/05/08 | 55,0 | 24% | 106% | 101% | 101% |
32/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 16/05/08 | 53,3 | 28% | 107% | 101% | 102% |
| 17/05/08 | 51,9 | 29% | 107% | 101% | 102% |
| 18/05/08 | 47,3 | 34% | 109% | 101% | 102% |
| 19/05/08 | 51,1 | 31% | 108% | 102% | 102% |
| 20/05/08 | 50,0 | 26% | 107% | 102% | 102% |
| 21/05/08 | 49,4 | 25% | 106% | 101% | 102% |
| 22/05/08 | 49,2 | 25% | 106% | 101% | 101% |
| 23/05/08 | 49,1 | 24% | 106% | 101% | 102% |
| 24/05/08 | 49,3 | 24% | 106% | 101% | 102% |
| 25/05/08 | 54,7 | 20% | 103% | 101% | 101% |
| 26/05/08 | 56,2 | 18% | 103% | 101% | 101% |
| 27/05/08 | 56,3 | 18% | 102% | 101% | 101% |
| 28/05/08 | 56,1 | 19% | 103% | 101% | 101% |
| 29/05/08 | 55,9 | 18% | 103% | 100% | 101% |
| 30/05/08 | 55,9 | 18% | 103% | 100% | 101% |
| 31/05/08 | 55,6 | 19% | 103% | 101% | 101% |
| 01/06/08 | 55,8 | 18% | 103% | 100% | 101% |
| 02/06/08 | 55,8 | 18% | 103% | 100% | 101% |
| 03/06/08 | 55,7 | 18% | 103% | 101% | 101% |
| 04/06/08 | 56,5 | 18% | 102% | 100% | 101% |
| 05/06/08 | 55,9 | 17% | 102% | 100% | 101% |
| 06/06/08 | 55,9 | 18% | 103% | 101% | 101% |
| 07/06/08 | 55,9 | 18% | 103% | 101% | 102% |
| 08/06/08 | 56,0 | 17% | 102% | 101% | 101% |
| 09/06/08 | 55,6 | 17% | 102% | 101% | 102% |
| 10/06/08 | 55,6 | 17% | 102% | 101% | 102% |
| 11/06/08 | 55,7 | 17% | 102% | 101% | 101% |
| 12/06/08 | 55,7 | 17% | 102% | 101% | 101% |
| 13/06/08 | 55,7 | 17% | 102% | 100% | 101% |
| 14/06/08 | 55,7 | 16% | 102% | 101% | 101% |
| 15/06/08 | 55,6 | 16% | 102% | 101% | 102% |
33/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 16/06/08 | 56,4 | 15% | 100% | 100% | 101% |
| 17/06/08 | 56,5 | 15% | 99% | 100% | 101% |
| 18/06/08 | 56,5 | 15% | 100% | 100% | 101% |
| 19/06/08 | 56,5 | 15% | 99% | 100% | 102% |
| 20/06/08 | 56,4 | 14% | 99% | 101% | 102% |
| 21/06/08 | 56,5 | 15% | 99% | 101% | 102% |
| 22/06/08 | 56,5 | 14% | 98% | 100% | 102% |
| 23/06/08 | 49,0 | 20% | 106% | 102% | 103% |
| 24/06/08 | 50,7 | 19% | 106% | 101% | 102% |
| 25/06/08 | 50,4 | 19% | 106% | 102% | 103% |
| 26/06/08 | 55,8 | 15% | 101% | 101% | 102% |
| 27/06/08 | 56,4 | 14% | 99% | 101% | 102% |
| 28/06/08 | 55,5 | 13% | 98% | 100% | 101% |
| 29/06/08 | 55,4 | 13% | 98% | 100% | 101% |
| 30/06/08 | 55,4 | 13% | 98% | 101% | 101% |
| 01/07/08 | 55,5 | 12% | 97% | 101% | 102% |
| 02/07/08 | 55,3 | 12% | 97% | 101% | 101% |
| 03/07/08 | 55,3 | 13% | 97% | 101% | 101% |
| 04/07/08 | 55,1 | 12% | 96% | 100% | 101% |
| 05/07/08 | 55,1 | 12% | 96% | 100% | 101% |
| 06/07/08 | 55,2 | 12% | 97% | 101% | 102% |
| 07/07/08 | 55,4 | 12% | 97% | 100% | 101% |
| 08/07/08 | 53,8 | 14% | 99% | 100% | 101% |
| 09/07/08 | 53,2 | 14% | 101% | 101% | 102% |
| 10/07/08 | 53,3 | 14% | 101% | 100% | 102% |
| 11/07/08 | 53,6 | 14% | 100% | 100% | 101% |
| 12/07/08 | 53,8 | 14% | 100% | 100% | 101% |
| 13/07/08 | 53,6 | 14% | 100% | 100% | 102% |
| 14/07/08 | 53,7 | 14% | 100% | 100% | 101% |
| 15/07/08 | 53,8 | 14% | 101% | 101% | 102% |
| 16/07/08 | 53,7 | 14% | 101% | 101% | 102% |
34/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 17/07/08 | 56,6 | 14% | 97% | 100% | 101% |
| 18/07/08 | 56,1 | 12% | 96% | 100% | 101% |
| 19/07/08 | 56,9 | 13% | 96% | 101% | 102% |
| 20/07/08 | 55,9 | 11% | 97% | 101% | 102% |
| 21/07/08 | 54,1 | 15% | 102% | 101% | 102% |
| 22/07/08 | 52,7 | 13% | 100% | 101% | 102% |
| 23/07/08 | 56,2 | 11% | 96% | 101% | 102% |
| 24/07/08 | 54,8 | 11% | 96% | 101% | 102% |
| 25/07/08 | 54,5 | 11% | 95% | 101% | 101% |
| 26/07/08 | 54,6 | 11% | 95% | 101% | 102% |
| 27/07/08 | 55,3 | 11% | 95% | 101% | 102% |
| 28/07/08 | 55,9 | 10% | 95% | 101% | 102% |
| 29/07/08 | 56,1 | 10% | 95% | 101% | 101% |
| 30/07/08 | 56,0 | 10% | 95% | 101% | 102% |
| 31/07/08 | 55,3 | 10% | 95% | 101% | 102% |
| 01/08/08 | 55,3 | 10% | 94% | 100% | 102% |
| 02/08/08 | 55,5 | 10% | 94% | 100% | 101% |
| 03/08/08 | 54,3 | 11% | 95% | 101% | 102% |
| 04/08/08 | 53,7 | 11% | 96% | 101% | 102% |
| 05/08/08 | 53,6 | 11% | 96% | 101% | 102% |
| 06/08/08 | 53,6 | 11% | 96% | 101% | 102% |
| 07/08/08 | 53,6 | 11% | 96% | 102% | 102% |
| 08/08/08 | 53,6 | 10% | 96% | 101% | 102% |
| 09/08/08 | 53,6 | 10% | 95% | 101% | 102% |
| 10/08/08 | 53,7 | 10% | 95% | 101% | 102% |
| 11/08/08 | 53,6 | 10% | 95% | 102% | 102% |
| 12/08/08 | 53,0 | 10% | 95% | 101% | 102% |
| 13/08/08 | 46,5 | 12% | 102% | 101% | 102% |
| 14/08/08 | 44,5 | 11% | 94% | 101% | 103% |
| 15/08/08 | 43,4 | 10% | 95% | 103% | 104% |
| 16/08/08 | 43,8 | 11% | 95% | 102% | 104% |
35/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 17/08/08 | 44,3 | 13% | 101% | 103% | 104% |
| 18/08/08 | 49,2 | 12% | 103% | 102% | 103% |
| 19/08/08 | 49,2 | 12% | 102% | 101% | 103% |
| 20/08/08 | 48,6 | 11% | 96% | 102% | 103% |
| 21/08/08 | 42,0 | 13% | 107% | 103% | 104% |
| 22/08/08 | 40,4 | 17% | 112% | 109% | 110% |
| 23/08/08 | 46,6 | 13% | 108% | 105% | 106% |
| 24/08/08 | 48,1 | 13% | 106% | 104% | 104% |
| 25/08/08 | 48,1 | 14% | 106% | 103% | 104% |
| 26/08/08 | 48,0 | 12% | 104% | 102% | 103% |
| 27/08/08 | 47,6 | 12% | 104% | 104% | 105% |
| 28/08/08 | 47,9 | 11% | 103% | 103% | 104% |
| 29/08/08 | 48,0 | 12% | 104% | 104% | 105% |
| 30/08/08 | 56,0 | 9% | 96% | 102% | 103% |
| 31/08/08 | 55,6 | 7% | 91% | 102% | 103% |
| 01/09/08 | 55,7 | 8% | 90% | 102% | 103% |
| 02/09/08 | 55,6 | 7% | 89% | 101% | 102% |
| 03/09/08 | 55,6 | 7% | 88% | 101% | 102% |
| 04/09/08 | 55,8 | 7% | 87% | 101% | 103% |
| 05/09/08 | 54,3 | 8% | 90% | 101% | 103% |
| 06/09/08 | 56,4 | 7% | 87% | 100% | 102% |
| 07/09/08 | 57,2 | 6% | 86% | 101% | 102% |
| 08/09/08 | 57,1 | 6% | 85% | 100% | 102% |
| 09/09/08 | 56,6 | 6% | 86% | 100% | 101% |
| 10/09/08 | 56,4 | 7% | 87% | 100% | 102% |
| 11/09/08 | 55,6 | 7% | 89% | 100% | 102% |
| 12/09/08 | 56,5 | 7% | 87% | 100% | 101% |
| 13/09/08 | 57,6 | 7% | 84% | 100% | 101% |
| 14/09/08 | 57,0 | 6% | 82% | 100% | 102% |
| 15/09/08 | 56,7 | 6% | 82% | 101% | 103% |
| 16/09/08 | 55,8 | 6% | 83% | 101% | 102% |
36/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 17/09/08 | 55,7 | 6% | 82% | 101% | 102% |
| 18/09/08 | 55,8 | 6% | 82% | 101% | 103% |
| 19/09/08 | 55,4 | 5% | 84% | 100% | 103% |
| 20/09/08 | 56,2 | 6% | 85% | 100% | 102% |
| 21/09/08 | 56,1 | 6% | 83% | 100% | 102% |
| 22/09/08 | 55,8 | 6% | 83% | 100% | 102% |
| 23/09/08 | 55,8 | 6% | 83% | 101% | 103% |
| 24/09/08 | 55,8 | 6% | 83% | 102% | 103% |
| 25/09/08 | 55,9 | 6% | 82% | 102% | 103% |
| 26/09/08 | 55,5 | 5% | 82% | 101% | 102% |
| 27/09/08 | 55,4 | 5% | 85% | 101% | 103% |
| 28/09/08 | 55,5 | 6% | 85% | 102% | 103% |
| 29/09/08 | 54,9 | 5% | 85% | 102% | 104% |
| 30/09/08 | 55,0 | 5% | 84% | 101% | 103% |
| 01/10/08 | 54,9 | 5% | 84% | 102% | 103% |
| 02/10/08 | 55,3 | 5% | 80% | 101% | 103% |
| 03/10/08 | 54,1 | 5% | 81% | 102% | 104% |
| 04/10/08 | 52,4 | 7% | 94% | 103% | 105% |
| 05/10/08 | 53,6 | 4% | 81% | 101% | 103% |
| 06/10/08 | 56,0 | 5% | 76% | 101% | 103% |
| 07/10/08 | 54,4 | 5% | 75% | 100% | 102% |
| 08/10/08 | 54,3 | 5% | 75% | 101% | 103% |
| 09/10/08 | 54,4 | 5% | 75% | 100% | 103% |
| 10/10/08 | 54,5 | 5% | 76% | 100% | 102% |
| 11/10/08 | 55,1 | 5% | 75% | 101% | 103% |
| 12/10/08 | 55,6 | 5% | 74% | 100% | 102% |
| 13/10/08 | 55,5 | 5% | 75% | 100% | 102% |
| 14/10/08 | 55,3 | 5% | 75% | 101% | 103% |
| 15/10/08 | 55,4 | 5% | 76% | 101% | 102% |
| 16/10/08 | 55,1 | 5% | 76% | 101% | 103% |
| 17/10/08 | 55,6 | 5% | 75% | 101% | 103% |
37/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 18/10/08 | 55,2 | 5% | 76% | 100% | 102% |
| 19/10/08 | 54,6 | 5% | 78% | 101% | 103% |
| 20/10/08 | 55,0 | 5% | 77% | 100% | 103% |
| 21/10/08 | 54,7 | 5% | 78% | 101% | 103% |
| 22/10/08 | 54,5 | 4% | 77% | 102% | 104% |
| 23/10/08 | 53,5 | 4% | 76% | 102% | 104% |
| 24/10/08 | 52,8 | 4% | 76% | 101% | 103% |
| 25/10/08 | 53,9 | 4% | 75% | 102% | 104% |
| 26/10/08 | 53,4 | 4% | 75% | 102% | 103% |
| 27/10/08 | 53,2 | 4% | 75% | 102% | 104% |
| 28/10/08 | 52,5 | 4% | 75% | 103% | 105% |
| 29/10/08 | 52,9 | 5% | 76% | 102% | 104% |
| 30/10/08 | 53,5 | 4% | 75% | 101% | 103% |
| 31/10/08 | 52,8 | 4% | 75% | 101% | 103% |
| 01/11/08 | 52,8 | 4% | 75% | 102% | 104% |
| 02/11/08 | 52,7 | 4% | 74% | 101% | 103% |
| 03/11/08 | 51,9 | 4% | 73% | 101% | 102% |
| 04/11/08 | 52,3 | 4% | 73% | 101% | 102% |
| 05/11/08 | 52,5 | 5% | 73% | 101% | 103% |
| 06/11/08 | 52,2 | 4% | 73% | 102% | 104% |
| 07/11/08 | 52,8 | 4% | 73% | 102% | 104% |
| 08/11/08 | 51,3 | 4% | 76% | 102% | 104% |
| 09/11/08 | 50,9 | 5% | 76% | 101% | 103% |
| 10/11/08 | 49,6 | 5% | 78% | 104% | 105% |
| 11/11/08 | 47,8 | 5% | 80% | 104% | 105% |
| 12/11/08 | 46,3 | 5% | 81% | 103% | 105% |
| 13/11/08 | 46,0 | 5% | 81% | 103% | 105% |
| 14/11/08 | 46,5 | 6% | 80% | 102% | 103% |
| 15/11/08 | 46,5 | 5% | 80% | 102% | 104% |
| 16/11/08 | 47,0 | 5% | 82% | 104% | 106% |
| 17/11/08 | 46,3 | 5% | 82% | 104% | 107% |
38/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW#2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 18/11/08 | 46,0 | 5% | 82% | 103% | 105% |
| 19/11/08 | 46,3 | 5% | 82% | 102% | 104% |
| 20/11/08 | 45,6 | 6% | 87% | 102% | 103% |
| 21/11/08 | 42,6 | 8% | 99% | 103% | 105% |
| 22/11/08 . | 42,8 | 8% | 105% | 104% | 105% |
| 23/11/08 | 45,0 | 8% | 102% | 103% | 103% |
| 24/11/08 | 48,9 | 5% | 81% | 101% | 102% |
| 25/11/08 | 49,5 | 5% | 74% | 101% | 103% |
| 26/11/08 | 49,7 | 5% | 72% | 101% | 103% |
| 27/11/08 | 48,1 | 4% | 73% | 103% | 105% |
| 28/11/08 | 49,7 | 4% | 74% | 103% | 106% |
| 29/11/08 | 51,2 | 4% | 73% | 101% | 103% |
| 30/11/08 | 51,2 | 4% | 72% | 100% | 103% |
| 01/12/08 | 50,6 | 5% | 75% | 101% | 103% |
| 02/12/08 | 50,3 | 6% | 80% | 101% | 102% |
| 03/12/08 | 50,1 | 5% | 80% | 101% | 103% |
| 04/12/08 | 49,9 | 5% | 81% | 103% | 104% |
| 05/12/08 | 51,2 | 6% | 82% | 102% | 103% |
| 06/12/08 | 46,0 | 5% | 82% | 98% | 100% |
| 07/12/08 | 50,8 | 6% | 78% | 102% | 104% |
| 08/12/08 | 49,9 | 5% | 82% | 102% | 104% |
| 09/12/08 | 50,0 | 5% | 82% | 102% | 103% |
| 10/12/08 | 50,5 | 5% | 82% | 102% | 103% |
| 11/12/08 | 50,1 | 5% | 82% | 101% | 102% |
| 12/12/08 | 50,0 | 5% | 81% | 101% | 103% |
| 13/12/08 | 50,0 | 5% | 82% | 102% | 104% |
| 14/12/08 | 49,9 | 5% | 82% | 103% | 104% |
| 15/12/08 | 49,8 | 5% | 82% | 102% | 103% |
| 16/12/08 | 54,0 | 3% | 73% | 101% | 102% |
| 17/12/08 | 54,7 | 4% | 71% | 101% | 103% |
| 18/12/08 | 52,0 | 5% | 79% | 103% | 105% |
39/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 19/12/08 | 45,8 | 6% | 94% | 105% | 105% |
| 20/12/08 | 54,4 | 4% | 75% | 102% | 105% |
| 21/12/08 | 54,5 | 4% | 74% | 102% | 103% |
| 22/12/08 | 54,2 | 4% | 74% | 103% | 105% |
| 23/12/08 | 55,1 | 4% | 73% | 103% | 105% |
| 24/12/08 | 55,8 | 4% | 71% | 101% | 104% |
| 25/12/08 | 55,4 | 4% | 71% | 101% | 103% |
| 26/12/08 | 55,7 | 4% | 72% | 102% | 103% |
| 27/12/08 | 55,8 | 4% | 70% | 102% | 105% |
| 28/12/08 | 55,5 | 4% | 69% | 101% | 103% |
| 29/12/08 | 55,8 | 4% | 70% | 101% | 103% |
| 30/12/08 | 56,1 | 4% | 69% | 101% | 102% |
| 31/12/08 | 56,5 | 4% | 69% | 101% | 103% |
| 01/01/09 | 56,6 | 4% | 69% | 101% | 103% |
| 02/01/09 | 56,9 | 4% | 69% | 100% | 102% |
| 03/01/09 | 56,7 | 4% | 70% | 100% | 102% |
| 04/01/09 | 57,1 | 3% | 69% | 101% | 104% |
| 05/01/09 | 56,9 | 4% | 68% | 102% | 104% |
| 06/01/09 | 57,2 | 4% | 68% | 101% | 103% |
| 07/01/09 | 56,9 | 4% | 67% | 101% | 103% |
| 08/01/09 | 56,8 | 4% | 67% | 100% | 103% |
| 09/01/09 | 55,2 | 4% | 67% | 102% | 104% |
| 10/01/09 | 55,1 | 4% | 66% | 101% | 103% |
| 11/01/09 | 54,0 | 4% | 67% | 102% | 105% |
| 12/01/09 | 54,3 | 4% | 70% | 101% | 103% |
| 13/01/09 | 54,6 | 4% | 66% | 100% | 103% |
| 14/01/09 | 54,6 | 4% | 64% | 100% | 102% |
| 15/01/09 | 54,4 | 4% | 63% | 100% | 103% |
| 16/01/09 | 54,7 | 4% | 63% | 100% | 102% |
| 17/01/09 | 54,8 | 4% | 62% | 99% | 102% |
| 18/01/09 | 54,6 | 4% | 62% | 100% | 102% |
40/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | * Aumento de temperatura TW#3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 19/01/09 | 55,0 | 4% | 62% | 100% | 102% |
| 20/01/09 | 55,0 | 3% | 61% | 100% | 102% |
| 21/01/09 | 55,0 | 4% | 62% | 100% | 103% |
| 22/01/09 | 55,1 | 4% | 61% | 101% | 103% |
| 23/01/09 | 55,2 | 4% | 61% | 100% | 103% |
| 24/01/09 | 55,2 | 4% | 61% | 100% | 102% |
| 25/01/09 | 55,3 | 4% | 60% | 100% | 102% |
| 26/01/09 | 55,0 | 4% | 60% | 101% | 104% |
| 27/01/09 | 55,2 | 3% | 60% | 100% | 103% |
| 28/01/09 | 55,2 | 4% | 59% | 100% | 103% |
| 29/01/09 | 55,2 | 4% | 59% | 101% | 104% |
| 30/01/09 | 55,1 | 4% | 59% | 100% | 104% |
| 31/01/09 | 55,5 | 4% | 58% | 99% | 103% |
| 01/02/09 | 55,4 | 3% | 57% | 99% | 101% |
| 02/02/09 | 55,1 | 3% | 57% | 99% | 102% |
| 03/02/09 | 53,0 | 4% | 60% | 100% | 102% |
| 04/02/09 | 52,6 | 4% | 61% | 101% | 105% |
| 05/02/09 | 52,5 | 4% | 58% | 101% | 105% |
| 06/02/09 | 52,5 | 4% | 58% | 101% | 105% |
| 07/02/09 | 55,0 | 3% | 57% | 100% | 104% |
| 08/02/09 | 54,4 | 4% | 56% | 100% | 103% |
| 09/02/09 | 56,0 | 4% | 58% | 99% | 102% |
| 10/02/09 | 55,7 | 4% | 59% | 100% | 102% |
| 11/02/09 | 56,6 | 4% | 57% | 99% | 102% |
| 12/02/09 | 56,3 | 4% | 56% | 99% | 102% |
| 13/02/09 | 56,3 | 3% | 56% | 98% | 102% |
| 14/02/09 | 56,0 | 4% | 55% | 99% | 102% |
| 15/02/09 | 56,4 | 4% | 54% | 99% | 102% |
| 16/02/09 | 56,4 | 4% | 54% | 98% | 102% |
| 17/02/09 | 56,3 | 4% | 54% | 99% | 103% |
| 18/02/09 | 55,6 | 3% | 53% | 99% | 103% |
41/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 19/02/09 | 55,9 | 4% | 53% | 99% | 103% |
| 20/02/09 | 55,6 | 3% | 53% | 99% | 102% |
| 21/02/09 | 56,0 | 3% | 53% | 99% | 103% |
| 22/02/09 | 55,9 | 4% | 53% | 99% | 102% |
| 23/02/09 | 55,9 | 3% | 53% | 99% | 102% |
| 24/02/09 | 55,6 | 3% | 52% | 98% | 102% |
| 25/02/09 | 55,5 | 4% | 52% | 99% | 103% |
| 26/02/09 | 56,2 | 4% | 52% | 98% | 102% |
| 27/02/09 | 56,6 | 3% | 53% | 98% | 102% |
| 28/02/09 | 56,7 | 4% | 52% | 98% | 102% |
| 01/03/09 | 56,4 | 4% | 52% | 98% | 101% |
| 02/03/09 | 57,3 | 3% | 50% | 98% | 101% |
| 03/03/09 | 45,8 | 8% | 55% | 101% | 105% |
| 04/03/09 | 56,3 | 3% | 53% | 99% | 102% |
| 05/03/09 | 56,6 | 3% | 52% | 98% | 104% |
| 06/03/09 | 56,1 | 4% | 53% | 100% | 103% |
| 07/03/09 | 56,4 | 3% | 52% | 99% | 102% |
| 08/03/09 | 57,3 | 3% | 47% | 97% | 102% |
| 09/03/09 | 57,0 | 3% | 48% | 98% | 102% |
| 10/03/09 | 56,9 | 3% | 48% | 97% | 102% |
| 11/03/09 | 56,3 | 3% | 49% | 98% | 102% |
| 12/03/09 | 57,1 | 3% | 47% | 96% | 101% |
| 13/03/09 | 57,1 | 2% | 46% | 97% | 102% |
| 14/03/09 | 56,9 | 3% | 47% | 98% | 104% |
| 15/03/09 | 57,0 | 2% | 47% | 98% | 103% |
| 16/03/09 | 57,4 | 3% | 48% | 98% | 102% |
| 17/03/09 | 57,1 | 4% | 50% | 99% | 102% |
| 18/03/09 | 57,3 | 3% | 47% | 97% | 101% |
| 19/03/09 | 57,2 | 4% | 47% | 98% | 103% |
| 20/03/09 | 57,1 | 3% | 47% | 98% | 102% |
| 21/03/09 | 57,1 | 3% | 46% | 97% | 102% |
42/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 22/03/09 | 57,1 | 4% | 47% | 98% | 103% |
| 23/03/09 | 57,0 | 4% | 46% | 98% | 102% |
| 24/03/09 | 57,1 | 4% | 46% | 98% | 102% |
| 25/03/09 | 57,3 | 3% | 46% | 98% | 102% |
| 26/03/09 | 57,3 | 3% | 46% | 97% | 102% |
| 27/03/09 | 57,1 | 3% | 45% | 97% | 102% |
| 28/03/09 | 56,9 | 4% | 46% | 97% | 103% |
| 29/03/09 | 57,0 | 3% | 45% | 97% | 102% |
| 30/03/09 | 57,0 | 3% | 45% | 97% | 101% |
| 31/03/09 | 57,0 | 3% | 45% | 97% | 101% |
| 01/04/09 | 57,2 | 3% | 45% | 97% | 102% |
| 02/04/09 | 57,2 | 4% | 45% | 97% | 102% |
| 03/04/09 | 57,2 | 3% | 44% | 96% | 101% |
| 04/04/09 | 57,4 | 4% | 45% | 97% | 101% |
| 05/04/09 | 57,4 | 3% | 44% | 97% | 102% |
| 06/04/09 | 57,5 | 4% | 44% | 97% | 101% |
| 07/04/09 | 57,0 | 3% | 44% | 96% | 101% |
| 08/04/09 | 57,2 | 3% | 44% | 97% | 101% |
| 09/04/09 | 57,5 | 3% | 45% | 97% | 101% |
| 10/04/09 | 57,1 | 3% | 45% | 98% | 102% |
| 11/04/09 | 57,3 | 3% | 44% | 97% | 102% |
| 12/04/09 | 57,3 | 3% | 43% | 96% | 101% |
| 13/04/09 | 57,5 | 3% | 43% | 97% | 101% |
| 14/04/09 | 57,9 | 3% | 43% | 97% | 101% |
| 15/04/09 | 57,8 | 3% | 43% | 96% | 101% |
| 16/04/09 | 57,9 | 3% | 43% | 96% | 101% |
| 17/04/09 | 57,8 | 3% | 43% | 97% | 101% |
| 18/04/09 | 57,8 | 3% | 42% | 96% | 101% |
| 19/04/09 | 57,9 | 3% | 42% | 96% | 101% |
| 20/04/09 | 58,1 | 3% | 42% | 96% | 101% |
| 21/04/09 | 57,9 | 4% | 43% | 96% | 101% |
43/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 22/04/09 | 57,5 | 3% | 43% | 96% | 101% |
| 23/04/09 | 57,1 | 3% | 42% | 96% | 102% |
| 24/04/09 | 57,0 | 3% | 42% | 97% | 102% |
| 25/04/09 | 56,9 | 2% | 41% | 97% | 102% |
| 26/04/09 | 56,8 | 2% | 41% | 97% | 102% |
| 27/04/09 | 57,2 | 2% | 41% | 96% | 101% |
| 28/04/09 | 57,0 | 2% | 41% | 96% | 102% |
| 29/04/09 | 57,0 | 2% | 40% | 96% | 102% |
| 30/04/09 | 57,1 | 3% | 40% | 95% | 101% |
| 01/05/09 | 57,2 | 2% | 39% | 95% | 101% |
| 02/05/09 | 57,0 | 2% | 39% | 95% | 101% |
| 03/05/09 | 57,0 | 2% | 40% | 95% | 101% |
| 04/05/09 | 57,2 | 3% | 40% | 96% | 101% |
| 05/05/09 | 57,2 | 3% | 40% | 95% | 101% |
| 06/05/09 | 57,2 | 3% | 40% | 96% | 102% |
| 07/05/09 | 57,8 | 3% | 39% | 95% | 101% |
| 08/05/09 | 57,3 | 2% | 39% | 95% | 101% |
| 09/05/09 | 57,6 | 2% | 39% | 95% | 101% |
| 10/05/09 | 57,6 | 2% | 39% | 95% | 101% |
| 11/05/09 | 57,4 | 3% | 38% | 95% | 101% |
| 12/05/09 | 57,1 | 3% | 38% | 95% | 102% |
| 13/05/09 | 56,7 | 3% | 40% | 96% | 102% |
| 14/05/09 | 56,8 | 3% | 41% | 96% | 101% |
| 15/05/09 | 57,1 | 3% | 38% | 95% | 101% |
| 16/05/09 | 57,1 | 3% | 38% | 95% | 101% |
| 17/05/09 | 57,2 | 2% | 38% | 95% | 100% |
| 18/05/09 | 57,2 | 2% | 37% | 94% | 100% |
| 19/05/09 | 57,3 | 3% | 37% | 95% | 100% |
| 20/05/09 | 57,1 | 2% | 37% | 95% | 100% |
| 21/05/09 | 57,2 | 2% | 37% | 95% | 100% |
| 22/05/09 | 57,1 | 2% | 37% | 95% | 100% |
44/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 23/05/09 | 57,4 | 2% | 36% | 94% | 100% |
| 24/05/09 | 57,2 | 2% | 36% | 95% | 100% |
| 25/05/09 | 57,4 | 3% | 36% | 94% | 100% |
| 26/05/09 | 57,2 | 2% | 36% | 94% | 101% |
| 27/05/09 | 57,1 | 2% | 36% | 94% | 101% |
| 28/05/09 | 57,2 | 3% | 36% | 94% | 101% |
| 29/05/09 | 57,4 | 3% | 36% | 94% | 100% |
| 30/05/09 | 57,1 | 2% | 36% | 94% | 100% |
| 31/05/09 | 56,9 | 2% | 35% | 94% | 101% |
| 01/06/09 | 57,1 | 2% | 35% | 94% | 100% |
| 02/06/09 | 56,8 | 3% | 35% | 94% | 101% |
| 03/06/09 | 56,9 | 3% | 35% | 94% | 100% |
| 04/06/09 | 57,0 | 3% | 35% | 94% | 101% |
| 05/06/09 | 56,9 | 2% | 34% | 94% | 100% |
| 06/06/09 | 56,8 | 2% | 34% | 94% | 101% |
| 07/06/09 | 57,1 | 3% | 34% | 94% | 101% |
| 08/06/09 | 56,9 | 2% | 34% | 94% | 100% |
| 09/06/09 | 56,9 | 3% | 34% | 94% | 101% |
| 10/06/09 | 57,0 | 2% | 34% | 93% | 100% |
| 11/06/09 | 57,1 | 2% | 34% | 93% | 100% |
| 12/06/09 | 56,9 | 2% | 33% | 93% | 100% |
| 13/06/09 | 56,8 | 2% | 33% | 93% | 100% |
| 14/06/09 | 57,0 | 2% | 33% | 94% | 101% |
| 15/06/09 | 57,0 | 3% | 33% | 94% | 101% |
| 16/06/09 | 56,8 | 2% | 33% | 93% | 101% |
| 17/06/09 | 50,4 | 3% | 46% | 98% | 102% |
| 18/06/09 | 49,7 | 3% | 50% | 100% | 102% |
| 19/06/09 | 53,1 | 3% | 37% | 95% | 101% |
| 20/06/09 | 57,0 | 2% | 31% | 92% | 100% |
| 21/06/09 | 56,7 | 2% | 30% | 92% | 100% |
| 22/06/09 | 56,9 | 2% _ | 30% | 92% | 100% |
45/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 23/06/09 | 57,1 | 3% | 30% | 92% | 100% |
| 24/06/09 | 57,1 | 3% | 30% | 93% | 100% |
| 25/06/09 | 56,9 | 2% | 30% | 92% | 101% |
| 26/06/09 | 57,2 | 2% | 30% | 92% | 101% |
| 27/06/09 | 57,0 | 2% | 30% | 92% | 101% |
| 28/06/09 | 56,9 | 2% | 30% | 92% | 101% |
| 29/06/09 | 57,0 | 3% | 30% | 93% | 101% |
| 30/06/09 | 57,0 | 3% | 30% | 93% | 100% |
| 01/07/09 | 56,8 | 3% | 30% | 93% | 101% |
| 02/07/09 | 56,7 | 3% | 30% | 92% | 101% |
| 03/07/09 | 56,8 | 3% | 29% | 92% | 100% |
| 04/07/09 | 56,9 | 3% | 29% | 92% | 101% |
| 05/07/09 | 56,2 | 3% | 30% | 93% | 101% |
| 06/07/09 | 54,4 | 2% | 31% | 94% | 101% |
| 07/07/09 | 56,9 | 3% | 29% | 92% | 100% |
| 08/07/09 | 57,0 | 2% | 28% | 92% | 100% |
| 09/07/09 | 56,8 | 2% | 29% | 91% | 100% |
| 10/07/09 | 57,3 | 3% | 29% | 92% | 100% |
| 11/07/09 | 57,5 | 2% | 28% | 91% | 100% |
| 12/07/09 | 57,5 | 3% | 28% | 91% | 100% |
| 13/07/09 | 57,4 | 2% | 28% | 91% | 100% |
| 14/07/09 | 56,5 | 2% | 28% | 91% | 101% |
| 15/07/09 | 56,9 | 2% | 28% | 91% | 101% |
| 16/07/09 | 57,2 | 2% | 28% | 91% | 101% |
| 17/07/09 | 57,2 | 2% | 28% | 91% | 100% |
| 18/07/09 | 57,3 | 3% | 28% | 90% | 100% |
| 19/07/09 | 57,1 | 2% | 27% | 90% | 100% |
| 20/07/09 | 57,3 | 2% | 26% | 90% | 100% |
| 21/07/09 | 57,4 | 2% | 28% | 91% | 100% |
| 22/07/09 | 57,3 | 3% | 31% | 93% | 101% |
| 23/07/09 | 57,2 | 2% | 27% | 91% | 101% |
46/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 24/07/09 | 57,8 | 3% | 26% | 90% | 100% |
| 25/07/09 | 57,6 | 2% | 26% | 90% | 100% |
| 26/07/09 | 57,5 | 3% | 27% | 91% | 100% |
| 27/07/09 | 57,3 | 3% | 26% | 90% | 100% |
| 28/07/09 | 57,4 | 3% | 26% | 90% | 100% |
| 29/07/09 | 57,5 | 2% | 25% | 89% | 100% |
| 30/07/09 | 56,5 | 2% | 26% | 91% | 101% |
| 31/07/09 | 57,6 | 3% | 26% | 90% | 101% |
| 01/08/09 | 57,4 | 2% | 26% | 91% | 101% |
| 02/08/09 | 57,7 | 3% | 25% | 90% | 101% |
| 03/08/09 | 57,6 | 3% | 24% | 89% | 100% |
| 04/08/09 | 57,8 | 3% | 24% | 88% | 100% |
| 05/08/09 | 57,6 | 2% | 24% | 88% | 100% |
| 06/08/09 | 57,7 | 3% | 24% | 88% | 100% |
| 07/08/09 | 57,9 | 3% | 23% | 88% | 100% |
| 08/08/09 | 57,7 | 3% | 24% | 88% | 101% |
| 09/08/09 | 55,0 | 3% | 24% | 88% | 100% |
| 10/08/09 | 57,6 | 2% | 25% | 90% | 102% |
| 11/08/09 | 57,8 | 3% | 23% | 88% | 101% |
| 12/08/09 | 57,7 | 3% | 23% | 88% | 101% |
| 13/08/09 | 57,4 | 2% | 23% | 88% | 100% |
| 14/08/09 | 57,2 | 2% | 23% | 88% | 100% |
| 15/08/09 | 57,3 | 2% | 23% | 88% | 100% |
| 16/08/09 | 57,3 | 2% | 23% | 87% | 100% |
| 17/08/09 | 57,4 | 3% | 22% | 87% | 100% |
| 18/08/09 | 57,4 | 3% | 22% | 86% | 100% |
| 19/08/09 | 57,3 | 2% | 21% | 86% | 100% |
| 20/08/09 | 57,4 | 3% | 21% | 86% | 100% |
| 21/08/09 | 57,5 | 3% | 21% | 86% | 100% |
| 22/08/09 | 57,5 | 3% | 21% | 85% | 100% |
47/65
Tabela 2
Dados Preliminares de Reator de Alquilação
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 14/09/09 | 57,5 | 2% | 13% | 73% | 99% |
| 15/09/09 | 57,2 | 2% | 12% | 73% | 100% |
| 16/09/09 | 52,6 | 3% | 16% | 80% | 100% |
| 17/09/09 | 56,9 | 2% | 13% | 75% | 99% |
| 18/09/09 | 57,4 | 2% | 12% | 73% | 99% |
| 19/09/09 | 57,4 | 2% | 12% | 72% | 99% |
| 20/09/09 | 57,3 | 2% | 12% | 71% | 99% |
| 21/09/09 | 57,5 | 2% | 12% | 71% | 99% |
| 22/09/09 | 57,5 | 3% | 12% | 72% | 100% |
| 23/09/09 | 57,4 | 2% | 12% | 71% | 99% |
| 24/09/09 | 57,7 | 3% | 12% | 71% | 99% |
| 25/09/09 | 57,6 | 3% | 12% | 71% | 100% |
| 26/09/09 | 57,4 | 2% | 12% | 70% | 99% |
| 27/09/09 | 57,6 | 2% | 11% | 70% | 99% |
| 28/09/09 | 57,6 | 2% | 11% | 68% | 99% |
| 29/09/09 | 57,4 | 2% | 11% | 68% | 99% |
| 30/09/09 | 57,5 | 2% | 10% | 68% | 99% |
| 01/10/09 | 57,7 | 3% | 11% | 66% | 98% |
| 02/10/09 | 51,7 | 2% | 10% | 66% | 98% |
| 03/10/09 | 57,5 | 3% | 11% | 65% | 98% |
| 04/10/09 | 57,9 | 3% | 11% | 63% | 97% |
| 05/10/09 | 57,4 | 3% | 11% | 65% | 97% |
| 06/10/09 | 57,4 | 3% | 11% | 66% | 97% |
| 07/10/09 | 57,6 | 3% | 11% | 63% | 97% |
| 08/10/09 | 57,6 | 2% | 9% | 61% | 96% |
| 09/10/09 | 57,5 | 2% | 9% | 61% | 97% |
| 10/10/09 | 57,8 | 3% | 10% | 61% | 97% |
| 11/10/09 | 57,5 | 3% | 10% | 60% | 97% |
| 12/10/09 | 57,6 | 3% | 9% | 58% | 95% |
48/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 13/10/09 | 58,0 | 3% | 9% | 57% | 95% |
| 14/10/09 | 57,9 | 3% | 9% | 56% | 94% |
| 15/10/09 | 58,1 | 3% | 9% | 55% | 94% |
| 16/10/09 | 57,6 | 3% | 9% | 55% | 95% |
| 17/10/09 | 57,4 | 3% | 9% | 54% | 96% |
| 18/10/09 | 57,1 | 3% | 9% | 55% | 96% |
| 19/10/09 | 56,9 | 3% | 9% | 54% | 95% |
| 20/10/09 | 56,3 | 3% | 9% | 54% | 95% |
| 21/10/09 | 56,6 | 3% | 8% | 53% | 94% |
| 22/10/09 | 56,4 | 2% | 8% | 51% | 93% |
| 23/10/09 | 56,4 | 3% | 8% | 52% | 94% |
| 24/10/09 | 56,2 | 3% | 8% | 52% | 94% |
| 25/10/09 | 56,5 | 3% | 9% | 52% | 94% |
| 26/10/09 | 56,9 | 3% | 8% | 52% | 94% |
| 27/10/09 | 55,6 | 3% | 9% | 58% | 97% |
| 28/10/09 | 54,6 | 3% | 10% | 61% | 98% |
| 29/10/09 | 55,9 | 3% | 9% | 56% | 96% |
| 30/10/09 | 56,8 | 3% | 7% | 53% | 95% |
| 31/10/09 | 56,7 | 3% | 8% | 53% | 95% |
| 01/11/09 | 57,2 | 3% | 8% | 54% | 95% |
| 02/11/09 | 57,2 | 3% | 8% | 55% | 96% |
| 03/11/09 | 57,2 | 3% | 8% | 55% | 96% |
| 04/11/09 | 57,4 | 3% | 9% | 55% | 96% |
| 05/11/09 | 57,4 | 3% | 8% | 55% | 95% |
| 06/11/09 | 57,4 | 3% | 7% | 54% | 95% |
| 07/11/09 | 57,3 | 2% | 8% | 55% | 96% |
| 08/11/09 | 57,7 | 3% | 8% | 55% | 95% |
| 09/11/09 | 57,4 | 3% | 8% | 55% | 96% |
| 10/11/09 | 57,2 | 3% | 8% | 54% | 96% |
| 11/11/09 | 57,0 | 3% | 8% | 55% | 96% |
| 12/11/09 | 56,8 | 3% | 8% | 54% | 96% |
49/65
| Data | Aumento de temperatura globa! °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW#2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 13/11/09 | 56,7 | 3% | 8% | 55% | 95% |
| 14/11/09 | 56,5 | 3% | 8% | 55% | 96% |
| 15/11/09 | 56,9 | 2% | 8% | 54% | 95% |
| 16/11/09 | 56,8 | 3% | 8% | 54% | 95% |
| 17/11/09 | 56,6 | 3% | 7% | 53% | 96% |
| 18/11/09 | 56,6 | 3% | 7% | 53% | 95% |
| 19/11/09 | 56,7 | 3% | 8% | 53% | 95% |
| 20/11/09 | 56,7 | 3% | 8% | 53% | 95% |
| 21/11/09 | 56,6 | 3% | 8% | 54% | 96% |
| 22/11/09 | 56,4 | 3% | 7% | 53% | 95% |
| 23/11/09 | 56,7 | 3% | 8% | 53% | 95% |
| 24/11/09 | 56,5 | 3% | 7% | 53% | 95% |
| 25/11/09 | 56,5 | 3% | 8% | 53% | 96% |
| 26/11/09 | 56,3 | 2% | 7% | 53% | 96% |
| 27/11/09 | 56,5 | 2% | 7% | 53% | 95% |
| 28/11/09 | 56,7 | 3% | 8% | 53% | 95% |
| 29/11/09 | 56,8 | 3% | 8% | 53% | 94% |
| 30/11/09 | 55,7 | 3% | 8% | 55% | 97% |
| 01/12/09 | 53,6 | 4% | 9% | 59% | 99% |
| 02/12/09 | 54,7 | 3% | 8% | 54% | 96% |
| 03/12/09 | 56,7 | 3% | 8% | 54% | 97% |
| 04/12/09 | 55,0 | 3% | 8% | 54% | 97% |
| 05/12/09 | 56,4 | 3% | 8% | 54% | 97% |
| 06/12/09 | 57,1 | 3% | 8% | 53% | 96% |
| 07/12/09 | 58,2 | 4% | 8% | 52% | 95% |
| 08/12/09 | 58,2 | 3% | 7% | 53% | 94% |
| 09/12/09 | 58,3 | 3% | 8% | 52% | 95% |
| 10/12/09 | 58,5 | 4% | 8% | 52% | 95% |
| 11/12/09 | 57,8 | 4% | 8% | 58% | 99% |
| 12/12/09 | 55,4 | 3% | 8% | 63% | 100% |
| 13/12/09 | 56,2 | 4% | 9% | 66% | 101% |
50/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW#2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 14/12/09 | 56,0 | 4% | 10% | 71% | 101% |
| 15/12/09 | 55,9 | 4% | 11% | 81% | 105% |
| 16/12/09 | 56,8 | 3% | 9% | 70% | 102% |
| 17/12/09 | 56,8 | 4% | 8% | 57% | 98% |
| 18/12/09 | 57,1 | 4% | 8% | 52% | 96% |
| 19/12/09 | 56,7 | 3% | 7% | 53% | 97% |
| 20/12/09 | 57,3 | 3% | 7% | 51% | 95% |
| 21/12/09 | 57,6 | 3% | 7% | 51% | 94% |
| 22/12/09 | 57,5 | 4% | 8% | 51% | 95% |
| 23/12/09 | 58,2 | 4% | 7% | 49% | 93% |
| 24/12/09 | 58,5 | 3% | 6% | 50% | 94% |
| 25/12/09 | 56,0 | 3% | 6% | 48% | 94% |
| 26/12/09 | 56,8 | 4% | 7% | 48% | 94% |
| 27/12/09 | 57,5 | 4% | 7% | 48% | 94% |
| 28/12/09 | 57,8 | 3% | 7% | 49% | 94% |
| 29/12/09 | 57,5 | 4% | 7% | 48% | 94% |
| 30/12/09 | 56,4 | 4% | 7% | 48% | 93% |
| 31/12/09 | 56,7 | 3% | 7% | 49% | 95% |
| 01/01/10 | 56,2 | 2% | 6% | 49% | 96% |
| 02/01/10 | 56,1 | 3% | 7% | 49% | 95% |
| 03/01/10 | 56,0 | 3% | 6% | 49% | 96% |
| 04/01/10 | 51,8 | 3% | 7% | 48% | 94% |
| 05/01/10 | 53,2 | 3% | 7% | 48% | 95% |
| 06/01/10 | 56,0 | 3% | 7% | 48% | 95% |
| 07/01/10 | 54,9 | 3% | 5% | 48% | 95% |
| 08/01/10 | 53,7 | 3% | 6% | 49% | 98% |
| 09/01/10 | 53,1 | 5% | 7% | 48% | 96% |
| 10/01/10 | 54,0 | 4% | 7% | 48% | 96% |
| 11/01/10 | 56,2 | 2% | 6% | 48% | 94% |
| 12/01/10 | 56,0 | 3% | 5% | 47% | 94% |
| 13/01/10 | 55,8 | 3% | 6% | 49% | 96% |
51/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 14/01/10 | 56,6 | 3% | 7% | 50% | 96% |
| 15/01/10 | 56,5 | 3% | 7% | 50% | 96% |
| 16/01/10 | 56,4 | 3% | 6% | 49% | 96% |
| 17/01/10 | 56,3 | 3% | 6% | 49% | 96% |
| 18/01/10 | 56,2 | 3% | 6% | 48% | 96% |
| 19/01/10 | 55,9 | 3% | 6% | 48% | 95% |
| 20/01/10 | 56,6 | 3% | 6% | 48% | 95% |
| 21/01/10 | 53,5 | 3% | 6% | 47% | 94% |
| 22/01/10 | 51,5 | 3% | 6% | 45% | 93% |
| 23/01/10 | 51,6 | 3% | 6% | 45% | 93% |
| 24/01/10 | 51,7 | 3% | 6% | 45% | 94% |
| 25/01/10 | 51,4 | 3% | 6% | 45% | 94% |
| 26/01/10 | 53,6 | 3% | 5% | 47% | 95% |
| 27/01/10 | 56,7 | 3% | 7% | 48% | 96% |
| 28/01/10 | 56,7 | 3% | 6% | 45% | 94% |
| 29/01/10 | 53,0 | 3% | 6% | 41% | 92% |
| 30/01/10 | 49,5 | 3% | 6% | 42% | 92% |
| 31/01/10 | 51,0 | 3% | 6% | 42% | 92% |
| 01/02/10 | 52,6 | 4% | 6% | 44% | 94% |
| 02/02/10 | 53,6 | 3% | 6% | 41% | 92% |
| 03/02/10 | 53,9 | 3% | 6% | 41% | 91% |
| 04/02/10 | 54,1 | 3% | 6% | 40% | 91% |
| 05/02/10 | 53,6 | 3% | 5% | 40% | 91% |
| 06/02/10 | 53,8 | 3% | 6% | 40% | 92% |
| 07/02/10 | 54,1 | 3% | 6% | 40% | 91% |
| 08/02/10 | 53,6 | 3% | 5% | 39% | 90% |
| 09/02/10 | 53,1 | 3% | 5% | 40% | 92% |
| 10/02/10 | 50,9 | 4% | 7% | 48% | 96% |
| 11/02/10 | 54,4 | 4% | 6% | 42% | 92% |
| 12/02/10 | 52,6 | 3% | 5% | 40% | 92% |
| 13/02/10 | 53,6 | 3% | 6% | 41% | 90% |
52/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW#3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 14/02/10 | 53,3 | 3% | 5% | 40% | 91% |
| 15/02/10 | 52,9 | 3% | 6% | 41% | 93% |
| 16/02/10 | 52,9 | 3% | 5% | 40% | 93% |
| 17/02/10 | 53,9 | 3% | 5% | 40% | 91% |
| 18/02/10 | 53,7 | 3% | 6% | 40% | 91% |
| 19/02/10 | 53,1 | 3% | 5% | 39% | 91% |
| 20/02/10 | 53,1 | 3% | 6% | 39% | 91% |
| 21/02/10 | 53,1 | 2% | 5% | 38% | 90% |
| 22/02/10 | 53,2 | 3% | 6% | 39% | 91% |
| 23/02/10 | 52,2 | 3% | 5% | 39% | 91% |
| 24/02/10 | 54,3 | 3% | 5% | 38% | 91% |
| 25/02/10 | 54,6 | 3% | 6% | 38% | 90% |
| 26/02/10 | 54,8 | 3% | 6% | 38% | 91% |
| 27/02/10 | 54,4 | 3% | 6% | 38% | 91% |
| 28/02/10 | 55,1 | 3% | 6% | 38% | 90% |
| 01/03/10 | 55,2 | 3% | 5% | 39% | 92% |
| 02/03/10 | 54,6 | 3% | 5% | 39% | 92% |
| 03/03/10 | 54,4 | 3% | 5% | 39% | 93% |
| 04/03/10 | 54,6 | 3% | 5% | 39% | 93% |
| 05/03/10 | 54,8 | 3% | 5% | 38% | 91% |
| 06/03/10 | 55,1 | 3% | 5% | 37% | 90% |
| 07/03/10 | 48,5 | 3% | 4% | 44% | 94% |
| 08/03/10 | 56,4 | 3% | 5% | 37% | 90% |
| 09/03/10 | 57,1 | 2% | 4% | 35% | 89% |
| 10/03/10 | 57,0 | 2% | 5% | 41% | 94% |
| 11/03/10 | 57,0 | 3% | 5% | 37% | 90% |
| 12/03/10 | 56,6 | 2% | 4% | 36% | 90% |
| 13/03/10 | 56,9 | 3% | 5% | 36% | 90% |
| 14/03/10 | 57,0 | 3% | 5% | 36% | 89% |
| 15/03/10 | 55,5 | 4% | 6% | 40% | 93% |
| 16/03/10 | 57,0 | 3% | 5% | 35% | 90% |
53/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 17/03/10 | 56,8 | 3% | 5% | 35% | 89% |
| 18/03/10 | 56,9 | 3% | 5% | 34% | 89% |
| 19/03/10 | 57,3 | 3% | 5% | 34% | 88% |
| 20/03/10 | 57,3 | 3% | 5% | 34% | 88% |
| 21/03/10 | 56,5 | 3% | 4% | 34% | 89% |
| 22/03/10 | 53,6 | 2% | 4% | 34% | 90% |
| 23/03/10 | 53,4 | 3% | 5% | 35% | 89% |
| 24/03/10 | 54,8 | 3% | 5% | 33% | 87% |
| 25/03/10 | 54,9 | 3% | 5% | 33% | 88% |
| 26/03/10 | 54,6 | 3% | 4% | 33% | 88% |
| 27/03/10 | 54,7 | 2% | 5% | 33% | 88% |
| 28/03/10 | 54,6 | 3% | 2% | 33% | 89% |
| 29/03/10 | 54,6 | 3% | 3% | 34% | 90% |
| 30/03/10 | 53,9 | 3% | 4% | 35% | 89% |
| 31/03/10 | 55,4 | 3% | 4% | 32% | 87% |
| 01/04/10 | 56,0 | 3% | 4% | 32% | 87% |
| 02/04/10 | 56,9 | 3% | 4% | 32% | 87% |
| 03/04/10 | 56,9 | 3% | 5% | 31% | 87% |
| 04/04/10 | 56,9 | 3% | 5% | 31% | 86% |
| 05/04/10 | 56,5 | 3% | 5% | 32% | 88% |
| 06/04/10 | 27,7 | 1% | 11% | 69% | 109% |
| 07/04/10 | 62,4 | 3% | 9% | 54% | 97% |
| 08/04/10 | 65,1 | 2% | 8% | 52% | 97% |
| 09/04/10 | 64,1 | 2% | 8% | 55% | 99% |
| 10/04/10 | 67,7 | 2% | 7% | 48% | 96% |
| 11/04/10 | 68,6 | 3% | 8% | 49% | 97% |
| 12/04/10 | 68,6 | 2% | 8% | 48% | 96% |
| 13/04/10 | 70,0 | 3% | 8% | 46% | 95% |
| 14/04/10 | 68,6 | 2% | 6% | 45% | 95% |
| 15/04/10 | 58,2 | 4% | 10% | 49% | 248% |
| 16/04/10 | 56,5 | 3% | 8% | 47% | 97% |
54/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 17/04/10 | 56,6 | 1% | 6% | 44% | 96% |
| 18/04/10 | 58,0 | 2% | 7% | 45% | 95% |
| 19/04/10 | 57,7 | 2% | 7% | 44% | 95% |
| 20/04/10 | 58,4 | 3% | 7% | 43% | 95% |
| 21/04/10 | 57,9 | 3% | 7% | 42% | 94% |
| 22/04/10 | 57,1 | 2% | 6% | 42% | 93% |
| 23/04/10 | 57,0 | 2% | 5% | 41% | 94% |
| 24/04/10 | 56,8 | 1% | 5% | 39% | 93% |
| 25/04/10 | 56,7 | 2% | 6% | 40% | 94% |
| 26/04/10 | 57,6 | 3% | 8% | 41% | 94% |
| 27/04/10 | 56,7 | 3% | 7% | 41% | 95% |
| 28/04/10 | 56,7 | 3% | 8% | 41% | 94% |
| 29/04/10 | 55,3 | 3% | 7% | 40% | 94% |
| 30/04/10 | 54,9 | 3% | 7% | 40% | 94% |
| 01/05/10 | 55,1 | 3% | 7% | 39% | 93% |
| 02/05/10 | 54,9 | 3% | 7% | 39% | 93% |
| 03/05/10 | 56,3 | 3% | 7% | 37% | 92% |
| 04/05/10 | 56,4 | 2% | 6% | 36% | 92% |
| 05/05/10 | 56,9 | 3% | 6% | 36% | 92% |
| 06/05/10 | 56,8 | 3% | 7% | 36% | 92% |
| 07/05/10 | 56,1 | 3% | 4% | 35% | 91% |
| 08/05/10 | 56,4 | 2% | 5% | 33% | 90% |
| 09/05/10 | 57,3 | 4% | 7% | 33% | 90% |
| 10/05/10 | 56,9 | 3% | 6% | 33% | 90% |
| 11/05/10 | 56,5 | 2% | 5% | 32% | 90% |
| 12/05/10 | 56,8 | 3% | 6% | 32% | 90% |
| 13/05/10 | 55,5 | 2% | 6% | 32% | 102% |
| 14/05/10 | 55,7 | 2% | 6% | 31% | 663% |
| 15/05/10 | 54,9 | 3% | 6% | 34% | 102% |
| 16/05/10 | 56,2 | I7o | 4% | 30% | 88% |
| 17/05/10 | 55,6 | 3% | 4% | 30% | 88% |
55/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 18/05/10 | 55,7 | 3% | 6% | 30% | 86% |
| 19/05/10 | 57,0 | 3% | 6% | 30% | 88% |
| 20/05/10 | 56,9 | 2% | 5% | 29% | 89% |
| 21/05/10 | 57,4 | 3% | 6% | 29% | 89% |
| 22/05/10 | 57,7 | 3% | 6% | 30% | 86% |
| 23/05/10 | 57,5 | 3% | 4% | 29% | 88% |
| 24/05/10 | 54,9 | 3% | 6% | 28% | 87% |
| 25/05/10 | 54,9 | 3% | 6% | 29% | 88% |
| 26/05/10 | 55,1 | 3% | 6% | 28% | 87% |
| 27/05/10 | 56,1 | 3% | 6% | 28% | 88% |
| 28/05/10 | 56,0 | 3% | 5% | 28% | 88% |
| 29/05/10 | 56,1 | 3% | 4% | 28% | 88% |
| 30/05/10 | 55,8 | 3% | -19% | 28% | 88% |
| 31/05/10 | 55,9 | 3% | -11% | 27% | 88% |
| 01/06/10 | 56,1 | 3% | -15% | 27% | 88% |
| 02/06/10 | 56,0 | 3% | -8% | 28% | 87% |
| 03/06/10 | 56,0 | 3% | 5% | 27% | 86% |
| 04/06/10 | 56,2 | 3% | 3% | 26% | 86% |
| 05/06/10 | 56,1 | 3% | 4% | 26% | 86% |
| 06/06/10 | 55,8 | 3% | 4% | 26% | 87% |
| 07/06/10 | 56,2 | 3% | 4% | 26% | 86% |
| 08/06/10 | 56,1 | 4% | 6% | 26% | 87% |
| 09/06/10 | 56,1 | 3% | 5% | 25% | 85% |
| 10/06/10 | 56,0 | 3% | 5% | 25% | 85% |
| 11/06/10 | 55,9 | 3% | 5% | 25% | 85% |
| 12/06/10 | 55,9 | 3% | 5% | 24% | 84% |
| 13/06/10 | 55,9 | 3% | 5% | 24% | 85% |
| 14/06/10 | 56,1 | 3% | 5% | 24% | 85% |
| 15/06/10 | 56,0 | 3% | 5% | 23% | 85% |
| 16/06/10 | 55,9 | 3% | 5% | 22% | 84% |
| 17/06/10 | 56,1 | 3% | 5% | 22% | 84% |
56/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 18/06/10 | 56,2 | 3% | 5% | 22% | 83% |
| 19/06/10 | 55,9 | 3% | 5% | 22% | 83% |
| 20/06/10 | 56,0 | 3% | 5% | 22% | 83% |
| 21/06/10 | 56,0 | 3% | 5% | 22% | 84% |
| 22/06/10 | 56,3 | 3% | 6% | 22% | 83% |
| 23/06/10 | 56,1 | 3% | 5% | 21% | 82% |
| 24/06/10 | 56,0 | 3% | 5% | 20% | 83% |
| 25/06/10 | 56,0 | 3% | 5% | 20% | 82% |
| 26/06/10 | 55,9 | 3% | 5% | 21% | 84% |
| 27/06/10 | 55,5 | 3% | 5% | 22% | 83% |
| 28/06/10 | 55,2 | 3% | 5% | 22% | 84% |
| 29/06/10 | 55,2 | 3% | 5% | 21% | 83% |
| 30/06/10 | 55,1 | 3% | 5% | 21% | 83% |
| 01/07/10 | 55,2 | 3% | 5% | 20% | 83% |
| 02/07/10 | 55,2 | 3% | 5% | 20% | 83% |
| 03/07/10 | 55,7 | 3% | 5% | 19% | 81% |
| 04/07/10 | 55,5 | 3% | 5% | 19% | 81% |
| 05/07/10 | 55,6 | 2% | 5% | 19% | 81% |
| 06/07/10 | 55,7 | 3% | 5% | 20% | 81% |
| 07/07/10 | 55,6 | 3% | 5% | 20% | 82% |
| 08/07/10 | 55,7 | 3% | 5% | 20% | 81% |
| 09/07/10 | 55,9 | 3% | 5% | 19% | 81% |
| 10/07/10 | 55,8 | 3% | 5% | 19% | 80% |
| 11/07/10 | 55,2 | 4% | 6% | 20% | 82% |
| 12/07/10 | 55,8 | 3% | 5% | 18% | 79% |
| 13/07/10 | 56,1 | 3% | 5% | 18% | 80% |
| 14/07/10 | 56,2 | 3% | 5% | 18% | 79% |
| 15/07/10 | 53,9 | 3% | 5% | 18% | 77% |
| 16/07/10 | 57,0 | 3% | 5% | 19% | 79% |
| 17/07/10 | 57,0 | 3% | 5% | 19% | 79% |
| 18/07/10 | 57,1 | 3% | 5% | 19% | 79% |
57/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW#2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 19/07/10 | 56,8 | 3% | 5% | 19% | 81% |
| 20/07/10 | 56,6 | 3% | 5% | 18% | 80% |
| 21/07/10 | 57,1 | 3% | 5% | 19% | 78% |
| 22/07/10 | 56,0 | 2% | 4% | 17% | 76% |
| 23/07/10 | 56,8 | 3% | 5% | 17% | 74% |
| 24/07/10 | 56,6 | 3% | 4% | 15% | 75% |
| 25/07/10 | 55,1 | 0% | 2% | 13% | 76% |
| 26/07/10 | 55,5 | 2% | 4% | 14% | 76% |
| 27/07/10 | 55,7 | 3% | 5% | 15% | 75% |
| 28/07/10 | 55,3 | 3% | 4% | 15% | 76% |
| 29/07/10 | 55,5 | 3% | 5% | 15% | 76% |
| 30/07/10 | 55,6 | 3% | 5% | 15% | 76% |
| 31/07/10 | 55,5 | 3% | 4% | 15% | 73% |
| 01/08/10 | 55,5 | 3% | 5% | 16% | 77% |
| 02/08/10 | 55,7 | 3% | 5% | 16% | 77% |
| 03/08/10 | 55,6 | 4% | 5% | 16% | 77% |
| 04/08/10 | 55,7 | 3% | 5% | 15% | 77% |
| 05/08/10 | 55,0 | 3% | 5% | 16% | 77% |
| 06/08/10 | 54,6 | 3% | 5% | 16% | 77% |
| 07/08/10 | 54,3 | 3% | 5% | 15% | 76% |
| 08/08/10 | 54,6 | 3% | 5% | 15% | 76% |
| 09/08/10 | 54,6 | 3% | 5% | 14% | 75% |
| 10/08/10 | 54,6 | 4% | 5% | 15% | 88% |
| 11/08/10 | 54,4 | 3% | 5% | 14% | 84% |
| 12/08/10 | 54,5 | 3% | 5% | 14% | 76% |
| 13/08/10 | 54,4 | 3% | 5% | 14% | 75% |
| 14/08/10 | 54,4 | 4% | 5% | 14% | 75% |
| 15/08/10 | 54,4 | 4% | 5% | 14% | 76% |
| 16/08/10 | 54,4 | 3% | 5% | 14% | 75% |
| 17/08/10 | 54,6 | 3% | 5% | 14% | 75% |
| 18/08/10 | 54,4 | 4% | 5% | 14% | 75% |
58/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 19/08/10 | 54,4 | 3% | 5% | 14% | 74% |
| 20/08/10 | 56,6 | 4% | 5% | 15% | 76% |
| 21/08/10 | 56,9 | 3% | 5% | 14% | 76% |
| 22/08/10 | 57,0 | 3% | 5% | 14% | 76% |
| 23/08/10 | 57,3 | 4% | 5% | 14% | 75% |
| 24/08/10 | 57,3 | 3% | 5% | 13% | 74% |
| 25/08/10 | 57,1 | 3% | 5% | 13% | 75% |
| 26/08/10 | 57,2 | 3% | 4% | 12% | 74% |
| 27/08/10 | 56,8 | 3% | 4% | 12% | 74% |
| 28/08/10 | 56,4 | 3% | 4% | 12% | 73% |
| 29/08/10 | 57,7 | 4% | 5% | 13% | 74% |
| 30/08/10 | 57,7 | 4% | 5% | 13% | 73% |
| 31/08/10 | 56,6 | 3% | 4% | 12% | 73% |
| 01/09/10 | 57,6 | 4% | 6% | 12% | 73% |
| 02/09/10 | 57,0 | 4% | 5% | 12% | 73% |
| 03/09/10 | 57,2 | 3% | 5% | 11% | 76% |
| 04/09/10 | 56,4 | 2% | 4% | 11% | 72% |
| 05/09/10 | 57,0 | 4% | 5% | 12% | 72% |
| 06/09/10 | 57,1 | 3% | 4% | 11% | 72% |
| 07/09/10 | 56,5 | 2% | 4% | 10% | 71% |
| 08/09/10 | 56,5 | 2% | 3% | 10% | 71% |
| 09/09/10 | 57,2 | 4% | 5% | 11% | 71% |
| 10/09/10 | 56,7 | 3% | 4% | 10% | 70% |
| 11/09/10 | 56,9 | 3% | 4% | 10% | 69% |
| 12/09/10 | 57,0 | 3% | 5% | 10% | 68% |
| 13/09/10 | 56,9 | 4% | 5% | 11% | 70% |
| 14/09/10 | 56,4 | 4% | 5% | 10% | 69% |
| 15/09/10 | 55,9 | 4% | 5% | 10% | 69% |
| 16/09/10 | 56,2 | 4% | 5% | 10% | 69% |
| 17/09/10 | 55,7 | 3% | 4% | 9% | 68% |
| 18/09/10 | 56,2 | 3% | 4% | 9% | 68% |
59/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 19/09/10 | 55,8 | 3% | 4% | 9% | 68% |
| 20/09/10 | 56,7 | 4% | 5% | 10% | 68% |
| 21/09/10 | 55,1 | 2% | 3% | 8% | 69% |
| 22/09/10 | 56,3 | 4% | 5% | 10% | 69% |
| 23/09/10 | 56,7 | 4% | 5% | 11% | 69% |
| 24/09/10 | 56,1 | 3% | 4% | 9% | 68% |
| 25/09/10 | 56,5 | 3% | 4% | 10% | 68% |
| 26/09/10 | 57,4 | 4% | 5% | 11% | 69% |
| 27/09/10 | 56,4 | 4% | 5% | 10% | 68% |
| 28/09/10 | 56,6 | 4% | 5% | 10% | 68% |
| 29/09/10 | 56,2 | 3% | 4% | 9% | 68% |
| 30/09/10 | 55,7 | 2% | 4% | 9% | 68% |
| 01/10/10 | 55,7 | 2% | 4% | 9% | 67% |
| 02/10/10 | 56,8 | 4% | 5% | 10% | 67% |
| 03/10/10 | 57,2 | 4% | 6% | 10% | 67% |
| 04/10/10 | 57,0 | 4% | 5% | 10% | 67% |
| 05/10/10 | 56,9 | 4% | 5% | 9% | 67% |
| 06/10/10 | 55,8 | 3% | 4% | 9% | 67% |
| 07/10/10 | 56,9 | 4% | 5% | 10% | 68% |
| 08/10/10 | 57,8 | 5% | 6% | 10% | 68% |
| 09/10/10 | 57,8 | 4% | 6% | 10% | 67% |
| 10/10/10 | 57,8 | 4% | 6% | 10% | 67% |
| 11/10/10 | 57,0 | 3% | 4% | 8% | 66% |
| 12/10/10 | 56,5 | 4% | 5% | 9% | 68% |
| 13/10/10 | 56,8 | 3% | 4% | 8% | 66% |
| 14/10/10 | 56,5 | 3% | 4% | 8% | 66% |
| 15/10/10 | 57,4 | 4% | 5% | 9% | 65% |
| 16/10/10 | 57,1 | 4% | 5% | 9% | 65% |
| 17/10/10 | 56,6 | 3% | 4% | 8% | 64% |
| 18/10/10 | 51,5 | 3% | 3% | 8% | 66% |
| 19/10/10 | 51,6 | 4% | 4% | 9% | 68% |
60/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 20/10/10 | 56,4 | 4% | 5% | 11% | 68% |
| 21/10/10 | 56,9 | 3% | 5% | 10% | 68% |
| 22/10/10 | 56,1 | 2% | 4% | 9% | 68% |
| 23/10/10 | 56,5 | 3% | 4% | 9% | 67% |
| 24/10/10 | 55,6 | 3% | 4% | 9% | 69% |
| 25/10/10 | 57,6 | 0% | 3% | 9% | 68% |
| 26/10/10 | 56,1 | 4% | 5% | 11% | 68% |
| 27/10/10 | 55,8 | 3% | 4% | 9% | 66% |
| 28/10/10 | 56,7 | 4% | 5% | 10% | 66% |
| 29/10/10 | 55,6 | 2% | 4% | 9% | 67% |
| 30/10/10 | 56,3 | 3% | 4% | 9% | 67% |
| 31/10/10 | 56,2 | 3% | 4% | 8% | 65% |
| 01/11/10 | 56,5 | 2% | 3% | 7% | 65% |
| 02/11/10 | 55,8 | 3% | 4% | 8% | 64% |
| 03/11/10 | 56,0 | 3% | 4% | 7% | 62% |
| 04/11/10 | 56,0 | 3% | 4% | 7% | 62% |
| 05/11/10 | 56,0 | 4% | 5% | 8% | 63% |
| 06/11/10 | 56,2 | 3% | 5% | 8% | 65% |
| 07/11/10 | 52,7 | 4% | 5% | 9% | 68% |
| 08/11/10 | 57,1 | 3% | 4% | 7% | 60% |
| 09/11/10 | 55,1 | 3% | 4% | 6% | 61% |
| 10/11/10 | 55,0 | 3% | 5% | 7% | 63% |
| 11/11/10 | 54,9 | 3% | 4% | 7% | 62% |
| 12/11/10 | 54,7 | 3% | 4% | 6% | 62% |
| 13/11/10 | 55,2 | 3% | 4% | 6% | 60% |
| 14/11/10 | 54,8 | 3% | 4% | 6% | 59% |
| 15/11/10 | 54,9 | 4% | 5% | 6% | 59% |
| 16/11/10 | 54,8 | 3% | 4% | 6% | 60% |
| 17/11/10 | 55,2 | 4% | 4% | 6% | 59% |
| 18/11/10 | 56,0 | 4% | 5% | 7% | 61% |
| 19/11/10 | 54,5 | 3% | 4% | 7% | 61% |
61/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 20/11/10 | 54,1 | 3% | 5% | 7% | 61% |
| 21/11/10 | 54,3 | 3% | 4% | 7% | 60% |
| 22/11/10 | 54,5 | 3% | 4% | 6% | 59% |
| 23/11/10 | 54,5 | 4% | 5% | 6% | 58% |
| 24/11/10 | 54,1 | 3% | 4% | 6% | 57% |
| 25/11/10 | 55,0 | 3% | 4% | 6% | 57% |
| 26/11/10 | 56,6 | 5% | 6% | 8% | 56% |
| 27/11/10 | 56,2 | 3% | 4% | 6% | 55% |
| 28/11/10 | 56,3 | 4% | 5% | 6% | 54% |
| 29/11/10 | 52,6 | 4% | 5% | 6% | 58% |
| 30/11/10 | 54,5 | 4% | 4% | 4% | 53% |
| 01/12/10 | 55,6 | 3% | 4% | 3% | 48% |
| 02/12/10 | 55,5 | 3% | 4% | 3% | 48% |
| 03/12/10 | 55,8 | 3% | 4% | 4% | 48% |
| 04/12/10 | 55,5 | 3% | 4% | 3% | 48% |
| 05/12/10 | 56,3 | 3% | 4% | 3% | 47% |
| 06/12/10 | 55,2 | 3% | 4% | 4% | 48% |
| 07/12/10 | 56,2 | 3% | 4% | 3% | 47% |
| 08/12/10 | 53,6 | 3% | 4% | 3% | 51% |
| 09/12/10 | 51,1 | 3% | 4% | 3% | 51% |
| 10/12/10 | 50,7 | 4% | 5% | 4% | 50% |
| 11/12/10 | 54,0 | 3% | 4% | 3% | 49% |
| 12/12/10 | 56,4 | 3% | 4% | 3% | 48% |
| 13/12/10 | 55,9 | 3% | 4% | 3% | 48% |
| 14/12/10 | 56,7 | 3% | 4% | 3% | 47% |
| 15/12/10 | 57,1 | 3% | 4% | 3% | 48% |
| 16/12/10 | 56,3 | 3% | 4% | 3% | 48% |
| 17/12/10 | 56,7 | 4% | 4% | 3% | 47% |
| 18/12/10 | 56,9 | 4% | 5% | 3% | 47% |
| 19/12/10 | 56,4 | 3% | 4% | 2% | 46% |
62/65
Tabela 3
Dados Preliminares de Reator de Alquilação após Regeneração
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 05/02/11 | 53,9 | 100% | 110% | 103% | 104% |
| 06/02/11 | 55,8 | 96% | 110% | 102% | 103% |
| 07/02/11 | 56,3 | 94% | 110% | 104% | 104% |
| 08/02/11 | 56,9 | 91% | 110% | 103% | 104% |
| 09/02/11 | 54,4 | 90% | 111% | 105% | 105% |
| 10/02/11 | 56,8 | 86% | 110% | 104% | 105% |
| 11/02/11 | 50,1 | 92% | 110% | 104% | 104% |
| 12/02/11 | 55,3 | 85% | 110% | 104% | 104% |
| 13/02/11 | 55,4 | 82% | 110% | 104% | 103% |
| 14/02/11 | 55,8 | 80% | 109% | 102% | 102% |
| 15/02/11 | 55,8 | 79% | 109% | 102% | 103% |
| 16/02/11 | 55,4 | 77% | 109% | 102% | 103% |
| 17/02/11 | 55,8 | 75% | 109% | 102% | 102% |
| 18/02/11 | 55,4 | 75% | 109% | 102% | 102% |
| 19/02/11 | 56,1 | 76% | 108% | 102% | 102% |
| 20/02/11 | 56,0 | 73% | 108% | 102% | 102% |
| 21/02/11 | 56,3 | 71% | 108% | 102% | 102% |
| 22/02/11 | 56,5 | 70% | 108% | 102% | 102% |
| 23/02/11 | 56,3 | 68% | 108% | 102% | 102% |
| 24/02/11 | 56,9 | 69% | 108% | 102% | 102% |
| 25/02/11 | 56,3 | 69% | 109% | 102% | 103% |
| 26/02/11 | 56,7 | 65% | 108% | 102% | 102% |
| 27/02/11 | 55,7 | 64% | 109% | 102% | 102% |
| 28/02/11 | 56,1 | 63% | 108% | 102% | 102% |
| 01/03/11 | 56,1 | 62% | 109% | 103% | 103% |
| 02/03/11 | 55,9 | 61% | 109% | 102% | 103% |
| 03/03/11 | 56,2 | 60% | 109% | 102% | 102% |
| 04/03/11 | 56,0 | 59% | 108% | 101% | 102% |
| 05/03/11 | 54,2 | 60% | 110% | 103% | 104% |
63/65
| Data | Aumento de temperatura global °F | Aumento de temperatura TW#1 | Aumento de temperatura TW #2 | Aumento de temperatura TW #3 | Aumento de temperatura TW #4 |
| 06/03/11 | 56,4 | 59% | 109% | 103% | 104% |
| 07/03/11 | 56,6 | 58% | 109% | 102% | 103% |
| 08/03/11 | 56,2 | 57% | 109% | 102% | 104% |
| 09/03/11 | 56,5 | 57% | 109% | 102% | 104% |
| 10/03/11 | 55,4 | 57% | 110% | 103% | 104% |
| 11/03/11 | 57,1 | 56% | 108% | 102% | 103% |
| 12/03/11 | 55,9 | 55% | 108% | 102% | 103% |
| 13/03/11 | 56,1 | 54% | 108% | 102% | 102% |
| 14/03/11 | 57,5 | 54% | 108% | 101% | 102% |
Vários termos sao usados neste pedido, até o ponto em que um termo usado não é definido neste pedido, deve ser dada definição mais ampla que as pessoas na técnica pertinente deram àquele termo como refletido nas publicações impressas e patentes emitidas.
O termo atividade refere-se ao peso do produto produzido por peso do catalisador usado em um processo por hora da reação em um conjunto padrão de condições (por exemplo, gramas de produto/grama de catalisador/hora).
O termo alquila refere-se a um grupo funcional ou cadeia lateral que consiste somente de átomos de carbono e hidrogênio únicos ligados, por exemplo, grupo etila ou metila.
O termo alquilação refere-se à adição de um grupo de alquila a outra molécula.
O termo conversão refere-se à porcentagem da entrada convertida.
O termo catalisador desativado refere-se a um catalisador que perdeu bastante atividade de catalisador já não sendo eficiente em um processo especificado.
O termo corrente de alimentação de alto teor de veneno referese a uma corrente de alimentação que tipicamente contém impurezas que desativam um catalisador em quantidades que variam de 10 ppb a 100 ppb
64/65 ou mais e podem tipicamente ter média de 20 ppb a 40 ppb.
O termo peneira molecular refere-se a um material que tem uma estrutura de rede aberta fixa, normalmente cristalina, que pode ser usado para separar hidrocarbonetos ou outras misturas pela oclusão seletiva de 5 um ou mais dos constituintes, ou pode ser usado como um catalisador em um processo de conversão catalítico.
O termo reciclo refere-se ao retorno de uma saída de um sistema como entrada àquele mesmo sistema ou a outro sistema dentro de um processo. A saída pode ser reciclada ao sistema de qualquer maneira co10 nhecida por um versado na técnica, por exemplo, combinando a corrente de saída com a de entrada ou alimentando diretamente a saída no sistema. Além disso, múltiplas correntes de entrada podem ser alimentadas a um sistema de qualquer maneira conhecida por um versado na técnica.
O termo catalisador regenerado refere-se a um catalisador que
- 15 recuperou bastante atividade para ser eficiente em um processo especificado. Tal eficiência é determinada por parâmetros de processo individuais.
O termo regeneração refere-se a um processo de renovar a atividade de catalisador e/ou fazer um catalisador reutilizável depois que sua atividade alcançou um nível inaceitável. Exemplos de tal regeneração podem 20 incluir a passagem de vapor sobre um leito de catalisador ou queima do resíduo de carbono, por exemplo.
O termo transalquilação refere-se à transferência de um grupo alquila de uma molécula aromática a outra.
O termo zeólita refere-se a uma peneira molecular que contém 25 uma treliça de silicato, normalmente em associação com alumínio, boro, gálio, ferro e/ou titânio, por exempio. Na seguinte discussão e durante esta revelação, os termos peneira molecular e zeólita serão usados mais ou menos intercambiavelmente. Um versado na técnica reconhecerá que os ensinamentos que se relacionam com zeólitas também são aplicáveis à classe 30 mais geral de materiais chamados de peneiras moleculares.
Dependendo do contexto, todas as referências neste pedido para a invenção podem referir-se em alguns casos a somente certas modali
65/65 dades específicas. Em outros casos pode referir-se para submeter à matéria citada em uma ou mais, mas não necessariamente todas as reivindicações. Enquanto o precedente é dirigido a modalidades, versões e exemplos da presente invenção, que estão incluídos para permitir um versado ordinário 5 na técnica produzir e usar as invenções quando a informação nesta patente é combinada com informação e tecnologia disponíveis, as invenções não são limitadas a somente estas modalidades, versões e exemplos particulares. Ainda outras modalidades, versões e exemplos da invenção podem ser inventados sem se afastar do escopo básico destes.
Claims (29)
- REIVINDICAÇÕES1. Método de produção de um alquilaromático pela alquilação de um aromático com um agente alquilante, o método caracterizado pelo fato de que compreende:regenerar um catalisador de zeólita H-beta desativada que foi submetido a pelo menos um ano de condições de alquilação contínua, e a recuperação de um catalisador zeólita H-beta regenerada, em que o catalisador zeólita H-beta regenerada tem uma taxa de desativação que não é mais do que 120% de uma taxa de desativação de um catalisador zeólita Hbeta fresca;fornecimento de pelo menos uma zona de reação contendo o catalisador de zeólita H-beta regenerada;introdução de uma corrente de alimentação compreendendo um aromático e um agente alquilante à zona de reação; e reação de pelo menos uma porção do aromático sob condições de alquilação para produzir um alquilaromático;em que a produção do alquilaromático com o catalisador de zeólita H-beta regenerada está dentro de 90% de uma taxa de produção de um alquilaromático com uma zeólita H-beta fresca.
- 2. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o catalisador de zeólita H-beta desativada é um catalisador de zeólita H-beta que foi submetido a condições de alquilação contínua durante de 30 meses a 42 meses.
- 3. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a corrente de alimentação compreende ainda venenos de catalisador com média de pelo menos 30 ppb.
- 4. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a quantidade de catalisador de H-beta em pelo menos uma zona de reação é pelo menos 1361 Kg (3.000 libras).
- 5. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a quantidade de catalisador de H-beta na, pelo menos uma, zona de reação está entre 1361 kg e 22680 Kg (3.000 libras e 50.000 libras)em2/6 um primeiro sistema de alquilação preliminar.
- 6. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a produção de alquilaromático é pelo menos 0,23 milhão de Kg (0,5 milhão de libras) por dia.
- 7. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o alquilaromático é etilbenzeno, o aromático é benzeno e o agente alquilante é etileno.
- 8. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que pelo menos uma zona de reação compreende pelo menos um reator de alquilação preliminar e pelo menos um reator de alquilação primário.
- 9. Método de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que pelo menos um reator de alquilação preliminar contém o catalisador de zeólita H-beta em uma quantidade entre pelo menos 1361 kg e 22680 Kg (3.000 libras e 50.000 libras).
- 10. Método de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que pelo menos um sistema de alquilação preliminar tem um tempo de execução de pelo menos 12 meses antes da regeneração.
- 11. Método de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que pelo menos um sistema de alquilação preliminar tem um tempo de execução de pelo menos 24 meses antes da desativação requerendo regeneração.
- 12. Método de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que o catalisador de zeólita H-beta no primeiro sistema de alquilação preliminar pode ser regenerado in situ.
- 13. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que pelo menos uma zona de reação contém um catalisador misturado que inclui o catalisador de zeólita H-beta e pelo menos um outro catalisador.
- 14. Método de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que o reator de alquilação preliminar contém um catalisador misturado que inclui o catalisador de zeólita H-beta e pelo menos um outro catalisa3/6 dor.
- 15. Método de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que o reator de alquilação primário contém um catalisador misturado que inclui o catalisador de zeólita H-beta e pelo menos um outro catalisador.
- 16. Método de acordo com a reivindicação 8, caracterizado pelo fato de que o reator de alquilação primário não experimenta nenhuma desativação de catalisador quando o reator de alquilação preliminar está em serviço.
- 17. Processo de produção de etilbenzeno de uma corrente de vapor de alto teor de veneno pela alquilação de benzeno com etileno, o processo caracterizado pelo fato de que compreende:regenerar um catalisador de zeólita H-beta desativada que foi submetido a pelo menos um ano de condições de alquilação contínua, e a recuperação de um catalisador zeólita H-beta regenerada, em que o catalisador zeólita H-beta regenerada tem uma taxa de desativação que não é mais do que 120% de uma taxa de desativação de um catalisador zeólita Hbeta fresca;fornecimento de pelo menos uma zona de reação contendo catalisador de zeólita H-beta regenerada;introdução de uma corrente de alimentação compreendendo benzeno e etileno à zona de reação, a corrente de alimentação contendo pelo menos 10 ppb de venenos; e reação de pelo menos uma porção de benzeno com etileno sob condições de alquilação para produzir etilbenzeno;em que o catalisador de zeólita H-beta regenerada tem uma taxa de desativação não maior que 22,68 Kg (50 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de etilbenzeno produzido.
- 18. Processo de acordo com a reivindicação 17, caracterizado pelo fato de que o catalisador de H-beta regenerado tem uma taxa de desativação não maior que 13,61 Kg (30 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de etilbenzeno produzido.
- 19. Processo de acordo com a reivindicação 17, caracterizado4/6 pelo fato de que o catalisador de H-beta regenerado tem uma taxa de desativação não maior que 4,53 Kg (10 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de etilbenzeno produzido.
- 20. Processo de acordo com a reivindicação 17, caracterizado pelo fato de que o catalisador de H-beta regenerado tem uma taxa de desativação não maior que 1,13 Kg (2,5 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de etilbenzeno produzido.
- 21. Processo de acordo com a reivindicação 17, caracterizado pelo fato de que a quantidade de catalisador em pelo menos uma zona de reação é de 1361 a 3175 Kg (3.000 a 7.000 libras) e produz mais de 0,45 bilhão (1,000 bilhão) de kilos/libras de etilbenzeno antes da regeneração do catalisador.
- 22. Processo de acordo com a reivindicação 17, caracterizado pelo fato de que a quantidade de catalisador em pelo menos uma zona de reação é de 4536 a 5443 Kg (10.000 a 12.000 libras) e produz mais de 0,91 bilhão (2,000 bilhões) de kilos/libras de etilbenzeno antes da regeneração do catalisador.
- 23. Processo de acordo com a reivindicação 17, caracterizado pelo fato de que a quantidade de catalisador em pelo menos uma zona de reação é de 9072 a 9979 Kg (20.000 a 22.000 libras) e produz mais de 1,81 bilhão (4,000 bilhões) de kilos/libras de etilbenzeno antes da regeneração do catalisador.
- 24. Processo de acordo com a reivindicação 17, caracterizado pelo fato de que pelo menos uma zona de reação contém um catalisador misturado que inclui o catalisador de zeólita H-beta regenerada e pelo menos um outro catalisador.
- 25. Processo de produção de etilbenzeno de uma corrente de alimentação de alto teor de veneno pela alquilação de benzeno com etileno, o processo caracterizado pelo fato de que compreende:fornecimento de pelo menos uma zona de reação contendo 9072 a 11340 Kg (20.000 a 25.000 libras) de catalisador de zeólita H-beta;introdução de uma corrente de alimentação de alto teor de ve5/6 neno compreendendo benzeno contendo pelo menos 10 ppb de venenos e etileno a pelo menos uma zona de reação em quantidades com média de benzeno de pelo menos 7,26 milhões (16 milhões) de kilos/libras por dia;reação de pelo menos uma porção de benzeno com etileno sob condições de alquilação para produzir etilbenzeno com média de pelo menos 3,17 milhões (7,0 milhões) de kilos/libras por dia, para um tempo de execução cumulativo de mais de 24 meses para produzir um total de pelo menos 2,27 bilhões (5,000 bilhões) de kilos/libras de etilbenzeno antes da regeneração;em que o catalisador de zeólita H-beta tem uma taxa de desativação não maior que 2,27 Kg (5 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de etilbenzeno produzido; e recuperar o catalisador de zeólita H-beta sob condições eficazes para recuperar o catalisador de zeólita H-beta regenerada que tem uma taxa de desativação que é não maior que 120% da taxa de desativação de um catalisador de zeólita de beta H-fresco.
- 26. Processo de acordo com a reivindicação 25, caracterizado pelo fato de que o catalisador de zeólita H-beta tem uma taxa de desativação não maior que 0,91 Kg (2 libras) de catalisador por milhão de kilos/libras de etilbenzeno produzido.
- 27. Processo de acordo com a reivindicação 25, caracterizado pelo fato de que o catalisador de zeólita H-beta regenerada tem uma taxa de desativação que é não maior que a taxa de desativação de um catalisador de zeólita H-beta fresca.
- 28. Processo de acordo com a reivindicação 25, caracterizado pelo fato de que o catalisador de zeólita H-beta pode ser regenerado in situ.
- 29. Método de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que a pelo menos uma zona de reação compreende um reator de alquilação primária contendo o catalisador de zeólita H-beta regenerada, e um reator de alquilação primária que contém um catalisador de alquilação;em que o catalisador de zeólita H-beta regenerada é regenerado por aquecimento de um catalisador zeólito pelo menos um catalisador de6/6 zeólita H-beta parcialmente desativada em uma série de temperaturas que variam de 300°C a 600°C através de:aquecimento do catalisador de zeólita H-beta pelo menos parcialmente desativada para uma primeira temperatura com um gás que contém 5 nitrogênio;manter um teor de oxigênio do gás elevado a cerca de 2 moles % ou menos de oxigênio para aumentar a temperatura;manter um teor de oxigênio do gás elevado a cerca de 2 moles % ou menos de oxigênio para manter uma temperatura de regeneração 10 do catalisador durante um tempo suficiente para proporcionar uma corrente de saída tendo um teor de oxigénio de 0,2 mol % ou menos; e manter o catalisador de zeolita H-beta pelo menos parcialmente desativada a uma segunda temperatura durante um período de tempo.
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