EA029134B1 - Способ получения этилбензола - Google Patents

Abstract

Раскрыт способ получения алкилароматического соединения путем алкилирования ароматического соединения алкилирующим средством, как, например, получение этилбензола с помощью реакции алкилирования бензола. Способ включает применение катализатора Н-бета в реакторе предварительного алкилирования, который расположен выше по потоку от основного реактора алкилирования. Катализатор Н-бета, применяемый в реакторе предварительного алкилирования, можно регенерировать, и регенерированный катализатор на основе цеолита Н-бета может иметь показатель дезактивации не более 120% показателя дезактивации свежего катализатора на основе цеолита Н-бета.

Description

Настоящее изобретение представляет собой частично продолжающую заявку на патент США № 12/568007, поданную 28 сентября 2009 г., которая заявляет приоритет предварительной заявки на патент США №61/101610, поданной 30 сентября 2008 г.

Область изобретения

Варианты осуществления настоящего изобретения, в целом, относятся к алкилированию ароматических соединений.

Предпосылки изобретения

Реакции алкилирования обычно включают приведение первого ароматического соединения в контакт с алкилирующим средством в присутствии катализатора с образованием второго ароматического соединения. Одной важной реакцией алкилирования является реакция бензола с этиленом при получении этилбензола. Этилбензол можно затем дегидрогенизировать с образованием стирола.

Срок службы катализатора является важным фактором в реакциях алкилирования. Существуют затраты, связанные с самим катализатором, такие как себестоимость единицы катализатора, срок нормальной эксплуатации катализатора, возможность регенерации использованного катализатора и стоимость утилизации использованного катализатора. Также существуют затраты, связанные с остановкой реактора алкилирования для замены катализатора и/или регенерации слоя катализатора, которые включают труд, материалы и потерю продуктивности.

Дезактивация катализатора может приводить к снижению степени превращения, степени избирательности или как того, так и другого, причем каждое из них может привести к нежелательным потерям эффективности способа. Могут существовать различные причины дезактивации катализаторов алкилирования. Они могут включать засорение поверхностей катализатора, например, нагаром или смолой, что может объясняться коксованием, физическое разрушение структуры катализатора и потеря промоторов или добавок из катализатора. В зависимости от применяемых катализатора и различных рабочих параметров может действовать один или несколько таких механизмов.

Другой причиной дезактивации катализатора может быть результат присутствия ядов, например, аминосоединений или соединений аммония, во входном потоке системы алкилирования. Яды могут реагировать с компонентами катализатора, что приводит к дезактивации компонента или ограничению доступа компонента в структуру катализатора. Яды, кроме того, могут вызывать снижение объема производства и повышение затрат. Таким образом, существует потребность в разработке системы алкилирования, которая способна эффективно снижать дезактивацию катализатора алкилирования, или в способе эффективного предупреждения дезактивации катализатора.

С учетом вышеуказанного было бы желательно иметь эффективный способ получения этилбензола в промышленных количествах посредством реакции каталитического алкилирования. Кроме того, было бы желательно, чтобы способ был надежным, и не происходили частые перебои вследствие прерываний процесса для регенерации или замены катализатора.

Краткое описание изобретения

Варианты осуществления настоящего изобретения включают способ получения промышленных количеств этилбензола путем реакции каталитического алкилирования бензола этиленом.

Варианты осуществления настоящего изобретения включают способ получения алкилароматических соединений путем алкилирования ароматического соединения алкилирующим средством, причем способ включает этапы, на которых обеспечивают по меньшей мере одну реакционную зону, содержащую катализатор на основе цеолита Н-бета, в которую вводят поток подаваемого материала, содержащий ароматическое соединение и алкилирующее средство. По меньшей мере часть ароматического соединения подвергают реакции при условиях алкилирования с получением алкилароматического соединения. Первый поток продукта, содержащий алкилароматическое соединение, можно затем удалить. Ароматическое соединение может представлять собой бензол, алкилирующее средство может представлять собой этилен, и алкилароматическое соединение может представлять собой этилбензол. Объем производства алкилароматических соединений может составлять по меньшей мере 226796 кг в день и может составлять по меньшей мере от 226796 кг в день до 4535924 кг в день.

По меньшей мере одна реакционная зона может включать по меньшей мере один реактор предварительного алкилирования и по меньшей мере один основной реактор алкилирования. По меньшей мере один реактор предварительного алкилирования может содержать катализатор на основе цеолита Н-бета в количестве по меньшей мере от 2268 до 22680 кг. Один или несколько из по меньшей мере одного реактора предварительного алкилирования и по меньшей мере одного основного реактора алкилирования могут содержать смешанный катализатор, который включает катализатор на основе цеолита Н-бета дополнительно к по меньшей мере еще одному другому катализатору. В варианте осуществления в основном реакторе алкилирования происходит снижение показателя дезактивации катализатора, когда реактор предварительного алкилирования, содержащий катализатор на основе цеолита Н-бета, находится в эксплуатации. В варианте осуществления в основном реакторе алкилирования не происходит дезактивации катализатора, когда реактор предварительного алкилирования, содержащий катализатор на основе цеолита Н-бета, находится в эксплуатации.

- 1 029134

Количество катализатора Н-бета может составлять по меньшей мере от 2268 до 22680 кг и может присутствовать в системе предварительного алкилирования, которая может иметь продолжительность работы до регенерации по меньшей мере 6 месяцев, или по меньшей мере 9 месяцев, или по меньшей мере 12 месяцев, или по меньшей мере 18 месяцев. Катализатор на основе цеолита Н-бета в системе предварительного алкилирования можно регенерировать ш-кйи. Система предварительного алкилирования может быть оборудована обводным трубопроводом для регенерации катализатора без вывода из эксплуатации по меньшей мере одного основного реактора алкилирования.

Краткое описание графических материалов

Фиг. 1 представляет собой блок-схему варианта осуществления способа алкилирования/трансалкилирования.

Фиг. 2 представляет собой блок-схему варианта осуществления способа алкилирования/трансалкилирования, который включает этап предварительного алкилирования.

Фиг. 3 представляет собой схематическую иллюстрацию параллельной реакторной системы, которую можно использовать на этапе предварительного алкилирования.

Фиг. 4 иллюстрирует один вариант осуществления реактора алкилирования с несколькими слоями катализатора.

Фиг. 5 представляет собой график данных процентного роста температуры, полученных в примере

1 настоящего изобретения.

Фиг. 6 представляет собой график данных процентного роста температуры, полученных в примере

2 настоящего изобретения.

Подробное описание

Способы превращения ароматических соединений, выполняемые на катализаторах-молекулярных ситах, широко известны в химической отрасли. Реакции алкилирования ароматических соединений, таких как бензол, с получением ряда алкилбензольных производных, таких как этилбензол, достаточно распространены.

Варианты осуществления настоящего изобретения в основном относятся к системам алкилирования, приспособленным для сведения к минимуму сбоев процессе вследствие дезактивации катализатора алкилирования и необходимой в результате регенерации или замены катализатора. В одном варианте осуществления настоящего изобретения в способе алкилирования применяют промышленные количества катализатора Н-бета с получением промышленных количеств этилбензола из бензола и этилена. Способ может включать один или несколько неподвижных слоев катализатора Н-бета, которые можно регенерировать либо ίη-δίΐιι. либо ех-кйи без значительных спадов уровня производства при алкилировании в промышленном масштабе.

Как используется в данном документе, промышленное количество катализатора алкилирования Нбета означает количество от 1360 до 22680 кг катализатора или более, применяемого в качестве системы алкилирования в способе алкилирования, как например, для получения этилбензола. Катализатор алкилирования Н-бета можно применять в качестве системы предварительного алкилирования в способе получения этилбензола. Например, система предварительного алкилирования может представлять собой исходный слой или слои в многослойном реакторе или может представлять собой исходный реактор или группу реакторов в способе алкилирования с несколькими реакторами. В варианте осуществления настоящего изобретения, где катализатор алкилирования Н-бета применяется как для системы предварительного алкилирования, так и для основной системы алкилирования, количество катализатора для полного способа может находиться в диапазоне до 45359 кг или более. Как используется в данном документе, промышленные количества этилбензола из способа алкилирования могут находиться в диапазоне среднесуточного объема производства от 226796 кг до 4535924 кг этилбензола или более.

Катализаторы на основе цеолита бета пригодны для применения в настоящем изобретении и хорошо известны в уровне техники. Катализаторы на основе цеолита бета обычно характеризуются молярным отношением оксид кремния/оксид алюминия (выраженным как §Ю₂/А1₂Оз) от приблизительно 10 до приблизительно 300 или от приблизительно 15 до приблизительно 75, например. В одном варианте осуществления цеолит бета может характеризоваться низким содержанием натрия, например, менее приблизительно 0,2 мол.%, выраженным как Να₂Ο, или менее приблизительно 0,06 вес.%, например. Содержание натрия можно снизить любым способом, известным специалисту в данной области техники, как например, посредством ионного обмена, например. Катализаторы на основе цеолита бета характеризуются тем, что имеют большую площадь поверхности по меньшей мере 400 м²/г, исходя из кристаллической формы, не учитывая какие-либо дополнительные компоненты, такие как связующие. В одном варианте осуществления цеолит бета может иметь площадь поверхности по меньшей мере 600 м²/г. Получение катализаторов на основе цеолита бета, кроме того, описано в патенте США № 3308069, Аабйпдет е! а1., и патенте США № 4642226, СаКеП е! а1., которые включены в данный документ с помощью ссылки.

Катализатор на основе цеолита типа Н-бета имеет характеристику присутствия водорода в его номинальной катионной форме. В одном конкретном варианте осуществления для получения этилбензола в реакции алкилирования бензола и этилена применяется в промышленных количествах коммерчески доступный катализатор Н-бета от 2ео1ук1 1п1етпа1юпа1 с коммерческим обозначением 2ео1ук1 СР 787 2ео1йе

- 2 029134

Н-Ве1а Ех1гика1е.

Цеолит можно модифицировать включением промотора. В неограничивающем варианте осуществления цеолит промотируется одним или несколькими из следующего: Со, Μη, Τι, Ζγ, V, N0, К, С§, Са, В, Р, КЬ, Ад, Να, Си, Мд, Ре, Мо, Се или их комбинаций. В варианте осуществления цеолит можно промотировать одним или несколькими из Се, Си, Р, СТ. В, Со, Са или их комбинаций. Промотор может обмениваться с элементом в цеолите и/или быть прикрепленным к цеолитному материалу путем поглощения в цеолитную структуру. В варианте осуществления количество промотора определяется количеством, необходимым при выходе менее 0,5 мол.% нежелательных побочных продуктов.

В варианте осуществления катализатор содержит более 0,1 вес.% по меньшей мере одного промотора на основе общего веса катализатора. В другом варианте осуществления катализатор содержит до 5 вес.% по меньшей мере одного промотора. В дополнительном варианте осуществления катализатор содержит от 0,1 до 3 вес.% по меньшей мере одного промотора, необязательно от 0,1 до 1 вес.% по меньшей мере одного промотора.

Фиг. 1 иллюстрирует блок-схему варианта осуществления способа 100 алкилирования/трансалкилирования. Способ 100 обычно включает подачу входного потока 102 (например, первого входного потока) в систему 104 алкилирования (например, первую систему алкилирования). Система 104 алкилирования, в целом, приспособлена для приведения входного потока 102 в контакт с катализатором алкилирования с образованием выходного потока 106 алкилирования (например, первого выходного потока).

По меньшей мере часть выходного потока 106 алкилирования поступает в первую разделительную систему 108. Головную фракцию обычно извлекают из первой разделительной системы 108 через трубопровод 110, тогда как по меньшей мере часть остаточной фракции пропускают через трубопровод 112 во вторую разделительную систему 114.

Головная фракция обычно извлекают из второй разделительной системы 114 через трубопровод 116, тогда как по меньшей мере часть остаточной фракции пропускают через трубопровод 118 в третью разделительную систему 115. Остаточную фракцию обычно извлекают из третьей разделительной системы 115 через трубопровод 119, тогда как по меньшей мере часть головной фракции подают через трубопровод 120 в трансалкилируюшую систему 121. Дополнительно к головной фракции 120 дополнительный входной поток, такой как дополнительное ароматическое соединение, обычно подают в трансалкилируюшую систему 121 через трубопровод 122, и он контактирует с катализатором трансалкилирования с образованием выходного потока 124 трансалкилирования.

Хотя это не показано в данном документе, расход для потоков в способе можно модифицировать, исходя из оптимизации установки. Например, по меньшей мере часть любой головной фракции можно рециркулировать в качестве входного потока в любую другую систему в способе. Кроме того, дополнительное оборудование для способа, такое как теплообменники, можно использовать везде в способах, описанных в данном документе, и размещение оборудования для способа может быть таким, которое известно специалисту в данной области техники. Кроме того, хотя указанные потоки описаны в плане основных компонентов, они могут включать любые дополнительные компоненты, известные специалисту в области техники.

Входной поток 102 обычно включает ароматическое соединение и алкилирующее средство. Ароматическое соединение может включать замещенные или незамещенные ароматические соединения. Ароматическое соединение может включать углеводороды, например, такие как бензол. Если присутствуют, заместители в ароматических соединениях могут быть независимо выбраны из алкила, арила, алкиларила, алкокси, арилокси, циклоалкила, галогенных и/или других групп, которые не препятствуют реакции алкилирования, например. Входной поток и алкилирующее средство 102 можно вводить в нескольких местоположениях, как показано на фиг. 4.

Алкилирующее средство может включать олефины, например такие как этилен или пропилен. В одном варианте осуществления ароматическим соединением является бензол, а алкилирующим средством является этилен, которые реагируют с образованием продукта, который включает этилбензол в качестве существенного компонента, например.

Дополнительно к ароматическому соединению и алкилирующему средству входной поток 102 может, кроме того, включать другие соединения в незначительных количествах (например, иногда называемые ядами или неактивными соединениями). Ядами могут являться азотсодержащие компоненты, такие как аммиак, аминосоединения или нитрилы, например. Эти яды могут присутствовать в количествах в диапазоне, выражаемом числом частей на миллиард (м.д.), но могут оказывать значительное воздействие на характеристики катализатора и уменьшать срок его нормальной эксплуатации. В одном варианте осуществления входной поток 102 включает количество ядов до 100 м. д. или более. В одном варианте осуществления входной поток 102 включает количество ядов, как правило, находящееся в диапазоне от 10 до 50 м. д.. В одном варианте осуществления содержание яда, как правило, составляет в среднем от 20 до 40 м. д..

Также могут присутствовать неактивные соединения, которые могут называться инертными соединениями, такими как С₆-С₈-алифатические соединения. В одном варианте осуществления входной поток

- 3 029134

102 включает менее приблизительно 5% таких соединений или менее приблизительно 1%, например.

Система 104 алкилирования может включать несколько многокамерных реакционных сосудов. В одном варианте осуществления многокамерные реакционные сосуды могут включать несколько функционально соединенных слоев катализатора, такие слои содержат катализатор алкилирования, как например, показано на фиг. 4, например. Такие реакционные сосуды обычно представляют собой жидкофазные реакторы, работающие при температурах и давлениях в реакторе, достаточных для поддержания реакции алкилирования в жидкой фазе, например, ароматическое соединение находится в жидкой фазе. Такие температуры и давления обычно определяются индивидуальными параметрами процесса. Например, температура реакционного сосуда может составлять от 65 до 300°С или от 200 до 280°С, например. Давление в реакционном сосуде может быть любым подходящим давлением, при котором реакция алкилирования будет протекать в жидкой фазе, как например, от 300 фунт/дюйм² (2068,43 кПа) манометрического давления до 1200 фунт/дюйм² (8273,71 кПа) манометрического давления, например.

В одном варианте осуществления объемная скорость для реакционного сосуда в системе 104 алкилирования составляет от 10 часовых объемных скоростей жидкости (ЬН8У) через слой до 200 ЬН8У через слой на основе скорости подачи ароматических соединений. В альтернативном варианте осуществления ЬН8У через слой может находиться в диапазоне от 10 до 100, или от 10 до 50, или от 10 до 25. Для способа алкилирования в целом, включая все слои реактора или реакторов предварительного алкилирования и основного реактора или реакторов алкилирования, в которых происходит алкилирование, объемная скорость может находиться в диапазоне от 1 до 20 БН8У.

Выходной поток 106 реакции алкилирования обычно включает второе ароматическое соединение. В одном варианте осуществления второе ароматическое соединение включает этилбензол, например.

В первой разделительной системе 108 может предусматриваться любой способ или комбинация способов, известных специалисту в данной области техники для разделения ароматических соединений. Например, первая разделительная система 108 может включать одну или несколько дистилляционных колонн (не показаны), соединенных либо последовательно, либо параллельно. Количество таких колонн может зависеть от объема выходного потока 106 реакции алкилирования, проходящего через них.

Головная фракция 110 из первой разделительной системы 108 обычно включает первое ароматическое соединение, такое как бензол, например.

Остаточная фракция 112 из первой разделительной системы 108 обычно включает второе ароматическое соединение, такое как этилбензол, например.

Во второй разделительной системе 114 может предусматриваться любой способ, известный специалисту в данной области техники, например, одну или несколько дистилляционных колонн (не показаны), соединенных либо последовательно, либо параллельно.

Головная фракция 116 из второй разделительной системы 114 обычно включает второе ароматическое соединение, такое как этилбензол, которое можно извлечь и использовать для любой подходящей цели, такой как получение стирола, например.

Остаточная фракция 118 из второй разделительной системы 114 обычно включает более тяжелые ароматические соединения, такие как полиэтилбензол, кумол и/или бутилбензол, например.

В третьей разделительной системе 115 обычно предусматривается любой способ, известный специалисту в данной области техники, например, одну или несколько дистилляционных колонн (не показаны), соединенных либо последовательно, либо параллельно.

В конкретном варианте осуществления головная фракция 120 из третьей разделительной системы 115 может включать диэтилбензол и триэтилбензол, например. Остаточную фракцию 119 (например, тяжелые фракции) можно извлечь из третьей разделительной системы 115 для дальнейшей переработки и извлечения (не показано).

Трансалкилирующая система 121 обычно включает один или несколько реакционных сосудов с расположенным в них катализатором трансалкилирования. Реакционные сосуды могут включать любой реакционный сосуд, комбинацию реакционных сосудов и/или ряд реакционных сосудов (соединенных либо параллельно, либо последовательно), известные специалисту в данной области техники.

Выходной поток 124 реакции трансалкилирования обычно включает второе ароматическое соединение, например этилбензол. Выходной поток 124 реакции трансалкилирования можно направить в одну из разделительных систем, такую как вторая разделительная система 114, для разделения компонентов выходного потока 124 реакции трансалкилирования.

В одном варианте осуществления трансалкилирующая система 121 работает в условиях жидкой фазы. Например, трансалкилирующая система 121 может работать при температуре от приблизительно 65 до приблизительно 290°С и давлении приблизительно 800 фунт/дюйм² (5515,81 кПа) манометрического давления или меньше.

В конкретном варианте осуществления входной поток 102 включает бензол и этилен. Бензол можно подавать из различных источников, таких как, например; источник свежего бензола и/или ряд источников рециркулируемых продуктов. Как используется в данном документе, выражение "источник свежего бензола" относится к источнику, включающему по меньшей мере приблизительно 95 вес.% бензола, по меньшей мере приблизительно 98 вес.% бензола или по меньшей мере приблизительно 99 вес.% бензола,

- 4 029134

например. В одном варианте осуществления молярное отношение бензола к этилену может составлять от приблизительно 1:1 до приблизительно 30:1 или от приблизительно 1:1 до приблизительно 20:1 для всего способа алкилирования, в том числе для всех алкилирующих слоев, например. Молярное отношение бензола к этилену для отдельных алкилирующих слоев может находиться в диапазоне от 10:1 до 100:1, например.

В конкретном варианте осуществления бензол извлекают через трубопровод 110 и рециркулируют (не показано) в качестве входного потока в систему 104 алкилирования, тогда как этилбензол и/или полиалкилированные бензолы извлекают через трубопровод 112.

Как обсуждалось ранее, система 104 алкилирования обычно включает катализатор алкилирования. Входной поток 102, например, бензол/этилен, взаимодействует с катализатором алкилирования в ходе реакции алкилирования с образованием выходного потока 106 реакции алкилирования, например этилбензола.

К сожалению, в каталитических системах для алкилирования обычно происходит дезактивация, требующая либо регенерации, либо замены. Кроме того, в процессах алкилирования обычно требуется периодическое техническое обслуживание. Оба эти обстоятельства обычно приводят к перебоям в процессах алкилирования в жидкой фазе. Дезактивация является следствием ряда факторов. Одним из этих факторов является то, что яды, присутствующие во входном потоке 102, такие как азотсодержащие, серосодержащие и/или кислородсодержащие примеси либо естественного происхождения, либо возникшие в результате предыдущего процесса, могут снижать активность катализатора алкилирования.

Варианты осуществления настоящего изобретения обеспечивают способ, в котором может быть достигнуто непрерывное производство в процессе регенерации катализатора и технического обслуживания. Например, один реактор можно отключить от поточной линии для регенерации катализатора либо с помощью ш-8Йн, либо с.\-5Йи способов, тогда как остальные реакторы могут оставаться подключенными в составе поточной линии для производства. Определение момента, когда такая регенерация будет необходима, может зависеть от конкретных условий в системе, но обычно представляют собой заранее определенное заданное значение (например, продуктивность катализатора, температуру или время).

Если регенерация ίη-δίΐιι невозможна при удалении катализатора из реактора для регенерации, возможна замена катализатора и размещение реактора в составе поточной линии, пока удаленный/дезактивированный катализатор регенерируется. В таком варианте осуществления затраты на замену катализатора могут быть большими и поэтому благоприятно, чтобы такие катализаторы имели большой срок службы до регенерации. Варианты осуществления настоящего изобретения могут обеспечивать систему алкилирования, способную продлить срок службы катализатора и продлить производственный цикл.

В отношении фиг. 2 алкилирующая/трансалкилирующая система 100 может дополнительно включать систему 103 предварительного алкилирования. Систему 103 предварительного алкилирования можно поддерживать при условиях алкилирования, например. Входной поток 101 предварительного алкилирования можно пропустить через систему 103 предварительного алкилирования до поступления в систему 104 алкилирования для снижения уровня содержания ядов во входном потоке 102, например. В одном варианте осуществления уровень содержания ядов снижается по меньшей мере на 10%, или по меньшей мере на 25%, или по меньшей мере на 40%, или по меньшей мере на 60%, или по меньшей мере на 80%, например. Например, систему 103 предварительного алкилирования можно применять в качестве как защитной системы, таким образом снижая количество ядов, контактирующих с катализатором алкилирования в системе 104 алкилирования и уменьшая частоту регенерации, необходимой катализатору алкилирования в системе 104 алкилирования.

В одном варианте осуществления входной поток 101 предварительного алкилирования содержит весь бензольный подаваемый материал в способе и часть этиленового подаваемого материала в способе. Этот подаваемый материал проходит через систему 103 предварительного алкилирования, которая включает катализатор на основе цеолита бета, перед входом в систему 104 алкилирования для снижения уровня содержания ядов, контактирующих с катализатором алкилирования в системе 104 алкилирования. Выходной поток 102 из системы 103 предварительного алкилирования может включать непрореагировавший бензол и этилбензол, полученные в системе 103 предварительного алкилирования. Дополнительный этилен можно добавлять в систему 104 алкилирования (не показано на фиг. 2) для реакции с непрореагировавшим бензолом. В этом варианте осуществления система 103 предварительного алкилирования может снижать уровень содержания ядов в бензоле и в той части этиленового подаваемого материала, которую добавляют во входной поток 101 предварительного алкилирования в способе. Этилен, который добавляют после системы 103 предварительного алкилирования, как например, в систему 104 алкилирования, не будет характеризоваться снижением уровня содержания ядов, как таковой из системы 103 предварительного алкилирования.

Система 103 предварительного алкилирования может работать в условиях жидкой фазы. Например, система 103 предварительного алкилирования может работать при температуре от приблизительно 100 до приблизительно 300°С или от 200 до приблизительно 280°С и давлении, обеспечивающем условия жидкой фазы, такие как от приблизительно 300 фунт/дюйм² (2068,43 кПа) манометрического давления до

- 5 029134

приблизительно 1200 фунт/дюйм² (8273,71 кПа) манометрического давления.

Система 103 предварительного алкилирования обычно включает катализатор для системы предварительного алкилирования (не показан), расположенный в ней. Катализатор алкилирования, катализатор трансалкилирования и/или катализатор для системы предварительного алкилирования может быть тем же или отличаться. В целом, такие катализаторы выбраны из катализаторов-молекулярных сит, таких как катализаторы на основе цеолита бета, например.

Как результат содержания ядов, присутствующих во входном потоке 101 предварительного алкилирования, катализатор для системы предварительного алкилирования в системе 103 предварительного алкилирования может стать дезактивированным, требующим регенерации и/или замены. Например, дезактивация катализатора для системы предварительного алкилирования может происходить быстрее, чем катализатора алкилирования.

В вариантах осуществления настоящего изобретения можно использовать катализатор на основе цеолита Н-бета в системе 103 предварительного алкилирования. Кроме того, в реакциях алкилирования можно также использовать такие катализаторы Н-бета. Варианты осуществления могут включать систему предварительного алкилирования, характеризующуюся загрузкой смешанного катализатора, которая включает катализатор на основе цеолита Н-бета и один или несколько других катализаторов. Загрузка смешанного катализатора может, например, представлять собой послойную укладку различных катализаторов с или без барьера или разделителя между ними, или, в качестве альтернативы, может включать физическую смесь, в которой различные катализаторы контактируют друг с другом. Варианты осуществления могут включать систему алкилирования, характеризующуюся загрузкой смешанного катализатора, которая включает катализатор на основе цеолита Н-бета и один или несколько других катализаторов. Загрузка смешанного катализатора может представлять собой, например, послойную укладку различных катализаторов с или без барьера или разделителя между ними, или, в качестве альтернативы, может включать физическую смесь, в которой различные катализаторы контактируют друг с другом.

Если регенерация любого из катализаторов в системе является желательной, процедура регенерации обычно включает обработку дезактивированного катализатора при высоких температурах, хотя регенерация может включать любую процедуру регенерации, известную специалисту в данной области техники.

После того как реактор отключают от поточной линии, катализатор, находящийся в нем, можно подвергнуть очистке. Очистку отключенного от потока реактора можно провести путем приведения катализатора в отключенном от поточной линии реакторе в контакт с очищающим потоком, который может включать любой подходящий инертный газ (например, азот), например. Условия очистки отключенного от поточной линии реактора обычно определяются индивидуальными параметрами процесса и обычно известны специалисту в данной области техники.

Катализатор можно затем подвергнуть регенерации. Условия регенерации могут представлять собой любые условия, которые эффективны для по меньшей мере частичной реактивации катализатора и обычно известны специалисту в данной области техники. Например, регенерация может включать нагрев катализатора алкилирования до температуры или до ряда температур, таких как температура регенерации, которая приблизительно на 200-500°С выше температуры очистки или температуры реакции алкилирования, например.

В одном варианте осуществления катализатор алкилирования нагревают до первой температуры (например, 400°С) с газом, содержащим, азот и 2 мол.% кислорода или менее, например, в течение времени, достаточного для обеспечения выходного потока, характеризующегося содержанием кислорода приблизительно 0,1 мол. %. Условия регенерации будут обычно нормироваться ограничениями системы алкилирования и/или требованиями эксплуатационных разрешений, которые могут регулировать условия, такие как допустимое содержание кислорода, которое можно направить к факелу для контроля выбросов. Катализатор алкилирования можно затем нагревать до второй температуры (например, 500°С) в течение времени, достаточного для обеспечения выходного потока, характеризующегося определенным содержанием кислорода. Катализатор, кроме того, можно поддерживать при второй температуре в течение некоторого периода времени или при третьей температуре, которая является большей, чем вторая температура, например. После регенерации катализатора реактору дают возможность остыть и затем готовят к включению в поточную линию для продолжения производства.

Фиг. 3 иллюстрирует неограниченный вариант осуществления системы 200 алкилирования, которая может представлять собой систему предварительного алкилирования. Показанная система 200 алкилирования включает несколько реакторов алкилирования, как например, два реактора 202 и 204 алкилирования, работающих параллельно. Один или оба реактора 202 и 204 алкилирования, которые могут представлять собой реакционные сосуды одинакового типа или в некоторых вариантах осуществления могут представлять собой реакционные сосуды разных типов, могут быть введены в эксплуатацию одновременно. Например, только один реактор алкилирования может быть включен в поточную линию, пока другой проходит техническое обслуживание, такое как регенерация катализатора. В одном варианте осуществления система алкилирования 200 сконфигурирована так, чтобы входной поток разделялся на приблизительно одинаковые входные потоки в каждый реактор 202 и 204 алкилирования. Однако такие

- 6 029134

значения расхода будут определяться каждой отдельной системой.

Этот режим работы (например, несколько параллельно подключенных реакторов) может включать работу отдельных реакторов при относительно низких объемных скоростях в течение длительных периодов времени с периодическими относительно короткими периодами работы при повышенных, относительно более высоких объемных скоростях, когда один реактор отключают от поточной линии. В качестве примера, в процессе нормальной работы системы 200, когда оба реактора 202 и 204 подключены к поточной линии, входной поток 206 можно подавать в каждый реактор (например, через трубопроводы 208 и 210), чтобы обеспечить сниженную объемную скорость. Выходной поток 216 может быть объединенным потоком из каждого реактора (например, через трубопроводы 212 и 214). Если реактор отключают от поточной линии, а скорость подачи материала не снижают, объемная скорость для оставшегося реактора может практически удвоиться.

В конкретном варианте осуществления один или несколько из множества реакторов алкилирования могут включать несколько соединенных между собой слоев катализатора. Несколько слоев катализатора могут включать от 2 до 15 слоев, или от 5 до 10 слоев, или в конкретных вариантах осуществления 5 или 8 слоев, например. Варианты осуществления могут включать один или несколько слоев катализатора, характеризующихся загрузкой смешанного катализатора, которая включает катализатор на основе цеолита Н-бета и один или несколько других катализаторов. Загрузка смешанного катализатора может, например, представлять собой послойную укладку различных катализаторов с или без барьера или разделителя между ними, или, в качестве альтернативы, может включать физическую смесь, где различные катализаторы контактируют друг с другом.

Фиг. 4 иллюстрирует неограниченный вариант осуществления реактора 302 алкилирования. Реактор 302 алкилирования включает пять последовательно соединенных слоев катализатора, обозначенных как слои А, В, С, Ό и Е. Входной поток 304 (например, бензол/этилен) вводят в реактор 302, пропускают через каждый из слоев катализатора для контакта с катализатором алкилирования и образования выходного потока 308 реакции алкилирования. Дополнительное алкилирующее средство можно подавать через трубопроводы 306а, 306Ь и 306с в промежуточные местоположения в реакторе 302. Дополнительное ароматическое соединение можно также вводить в промежуточные местоположения через трубопроводы 310а, 310Ь и 310с, например.

Катализатор на основе цеолита типа Н-бета можно регенерировать с помощью любой процедуры регенерации. Регенерация может включать любые необходимые процедуры регенерации при условиях, которые могут быть необходимы для регенерации катализатора. Регенерацию можно выполнять ίη-δίΐιι. при этом катализатор остается в реакторе, когда проходит регенерация, или ее можно выполнить ех-8Йи, когда катализатор удаляют из реактора для процедуры регенерации.

После того как реактор(ы), содержащий(ие) катализатор Н-бета, отключают от поточной линии, катализатор Н-бета, расположенный в нем, можно подвергнуть очистке. Очистку отключенного от поточной линии реактора можно провести путем приведения катализатора Н-бета в отключенном от поточной линии реактора в контакт с очищающим потоком, который может включать любой подходящий инертный газ (например, азот), например. Условия очистки отключенного от поточной линии реактора обычно определяются индивидуальными параметрами процесса и обычно известны специалисту в данной области техники.

После этапа очистки катализатор Н-бета можно подвергнуть регенерации. Условиями регенерации могут представлять собой любые условия, которые эффективны для по меньшей мере частичной реактивации катализатора Н-бета, и они обычно известны специалисту в данной области техники. В варианте осуществления регенерация является достаточной для регенерации по меньшей мере 50% катализатора, необязательно от 50 до 100% и необязательно от 75 до 100% катализатора. В варианте осуществления регенерация является достаточной для регенерации, по сути, всего катализатора.

Регенерация катализатора Н-бета может включать нагрев катализатора Н-бета до температуры или ряда температур, таких как температура регенерации от приблизительно 300 до приблизительно 600°С, например. Один или несколько неподвижных слоев катализатора Н-бета можно регенерировать либо ίη$ί!ιι, либо ех-8Йи без значительного спада уровня производства при алкилировании в промышленном масштабе при работе с периодически сменяющимися реакторами, или если реактор(ы), содержащий(ие) катализатор Н-бета, подключают через обводной трубопровод, тогда как реакторы алкилирования, находящиеся ниже в поточной линии продолжают работу. Условия регенерации будут обычно нормироваться ограничениями системы алкилирования и/или требованиями эксплуатационных разрешений, которые могут регулировать условия, такие как допустимое содержание кислорода, которое можно направить к факелу для контроля выбросов.

В одном варианте осуществления катализатор Н-бета нагревают до первой температуры (например, 370°С, 700°Р) с газом, содержащим азот. Содержание кислорода затем поэтапно повышают, начиная с газа, содержащего 0,2 мол.% кислорода или менее, в течение времени, достаточного для повышения температуры регенерации катализатора от приблизительно 480°С, 900°Р до приблизительно 540°С, 1000°Р.

Содержание кислорода можно поэтапно повышать до газа, содержащего приблизительно 2,0 мол.%, регулировать с поддержанием температуры регенерации катализатора (например, 510°С, 950°Р) в тече- 7 029134

ние времени, достаточного для обеспечения выходного потока, имеющего определенное содержание кислорода, как например, 0,2 мол.% или менее. Катализатор, кроме того, можно поддерживать при второй температуре в течение периода времени или при третьей температуре, которая является большей, чем вторая температура, например. В конце регенерации содержание кислорода возрастет вследствие отсутствия потребления и приблизится или достигнет содержания кислорода приблизительно 2,0 мол.%, то есть содержания во вводимом газе. После регенерации катализатора реактору дают возможность остыть и затем готовят к включению в поточную линию для продолжения производства.

Было обнаружено, что цеолит Н-бета можно регенерировать после того, как цеолит Н-бета использовался в поточной линии. В варианте осуществления цеолит Н-бета можно реактивировать и полностью регенерировать после по меньшей мере одного года непрерывного воздействия условий алкилирования. В другом варианте осуществления цеолит Н-бета можно реактивировать и полностью регенерировать того, как он до 5 лет подвергался непрерывному воздействию условий алкилирования. В дополнительном варианте осуществления цеолит Н-бета можно реактивировать и полностью регенерировать после почти непрерывного воздействия условий алкилирования в течение периода, варьирующего от 2 до 5 лет. В еще одном варианте осуществления цеолит Н-бета можно реактивировать и полностью регенерировать после почти непрерывного воздействия условии алкилирования в течение периода, варьирующего от 30 до 42 месяцев.

После регенерации катализатор Н-бета может восстановить по меньшей мере 50% исходной каталитической активности. В варианте осуществления катализатор Н-бета восстанавливает по меньшей мере 75% каталитической активности после регенерации. В другом варианте осуществления катализатор Нбета восстанавливает по меньшей мере 90% каталитической активности. В конкретном варианте осуществления катализатор алкилирования Н-бета восстанавливает всю каталитическую активность после регенерации.

После регенерации регенерированный катализатор Н-бета может иметь показатель дезактивации, который подобен показателю дезактивации нового катализатора Н-бета. В варианте осуществления регенерированный катализатор Н-бета имеет показатель дезактивации не более 30 кг катализатора на миллион кг полученного этилбензола. В другом варианте осуществления регенерированный катализатор Нбета имеет показатель дезактивации не более 10 кг катализатора на миллион кг полученного этилбензола. В дополнительном варианте осуществления регенерированный катализатор Н-бета имеет показатель дезактивации не более 5 кг катализатора на миллион кг полученного этилбензола. В дополнительном варианте осуществления регенерированный катализатор Н-бета имеет показатель дезактивации не более 3 кг катализатора на миллион кг полученного этилбензола. В дополнительном варианте осуществления регенерированный катализатор Н-бета имеет показатель дезактивации не более 2 кг катализатора на миллион кг полученного этилбензола.

В варианте осуществления количество регенерированного катализатора Н-бета составляет от 1360 до 3175 кг и дает более 453,6 млн кг этилбензола до необходимости следующей регенерации. В другом варианте осуществления количество регенерированного катализатора Н-бета от 4536 до 5443 кг и дает более 907,2 млн кг этилбензола до необходимости следующей регенерации. В дополнительном варианте осуществления количество регенерированного катализатора Н-бета составляет от 9072 до 9979 кг и дает более 1814,4 млн кг этилбензола до необходимости следующей регенерации. В дополнительном варианте осуществления количество регенерированного катализатора Н-бета составляет от 9072 до 9979 кг и дает более 2721,6 млн кг этилбензола до необходимости следующей регенерации.

В варианте осуществления для регенерированного катализатора наблюдается протекание дезактивации, подобное протеканию дезактивации у свежего катализатора Н-бета. В другом варианте осуществления для регенерированного катализатора наблюдается протекание дезактивации, идентичное протеканию дезактивации у свежего катализатора Н-бета.

Например, промышленные количества катализатора алкилирования Н-бета означают количество катализатора от 1360 до 22680 кг или более, и промышленные количества этилбензола в способе алкилирования могут находиться в диапазоне среднесуточного объема производства от 226796 кг до 45,4 млн кг этилбензола или более.

Вариант осуществления настоящего изобретения включает способ получения этилбензола из потока подаваемого материала с высоким содержанием яда путем алкилирования бензола этиленом с использованием регенерированного катализатора на основе цеолита Н-бета, который имеет показатель дезактивации катализатора не более 30 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ (этилбензол). Дополнительные варианты осуществления предусматривают способ с использованием регенерированного катализатора на основе цеолита Н-бета, имеющего показатель дезактивации катализатора, который составляет не более 20 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ, необязательно не более 10 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ, необязательно не более 7,5 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ, необязательно не более 5 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ, необязательно не более 2,5 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ, необязательно не более 2,0 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ и необязательно не более 1,5 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ.

- 8 029134

Пример 1.

В примере 1 способ получения этилбензола с использованием промышленных количеств цеолита Н-бета предусматривает систему предварительного алкилирования, содержащую один реактор, загруженный приблизительно 9979 кг катализатора на основе цеолита Н-бета. Способ дополнительно предусматривает основную систему алкилирования за системой предварительного алкилирования, которая содержит катализатор, отличный от катализатора на основе цеолита Н-бета.

Поток подаваемого материала в способе может содержать примеси, такие как ацетонитрил, аммиак и/или аминосоединения, например, в количествах, которые находятся в диапазоне от 1 м. д. до 100 м. д. или, как правило, могут составлять в среднем от 20 до 40 м. д.. Система предварительного алкилирования может удалять примеси в бензольном подаваемом материале и части этиленового подаваемого материала в способе перед основной системой алкилирования. Катализатор Н-бета является коммерчески доступным от ΖοοΙνδΙ 1п1етпайопа1 с коммерческим обозначением ΖοοΙνδΙ СР 787 2ео1йе Н-Ве1а Ех1така1е.

Бензольный подаваемый материал добавляли в реактор предварительного алкилирования со скоростью приблизительно 317515-340194 кг в час, он проходил через реактор предварительного алкилирования и затем в основную систему алкилирования. Скорость подачи бензольного подаваемого материала соответствует примерно 15-20 ЬН§У для реактора предварительного алкилирования.

Этилен добавляли как в реактор предварительного алкилирования, так и в основную систему алкилирования. Этилен добавляли в способе при молярном отношении бензол:этилен, как правило, находящемся в диапазоне от 15:1 до 20:1 для реактора предварительного алкилирования и для каждого слоя катализатора в основной системе алкилирования. Способ, предусматривающий реактор предварительного алкилирования и основную систему алкилирования, характеризовался общим молярным отношением бензол:этилен, как правило, находящемся в диапазоне от 2,7:1 до 3,7:1. Превращение бензола в этилбензол в реакторе предварительного алкилирования давало в результате общий объем производства приблизительно 453592 кг этилбензола в день. Способ, предусматривающий реактор предварительного алкилирования и основную систему алкилирования, характеризовался общим уровнем производства приблизительно 3401943 кг этилбензола в день.

В примере 1 слои катализатора в основной системе, где проходит реакция алкилирования, не проявляли существенных признаков дезактивации, что указывает на то, что слой катализатора в системе предварительного алкилирования содержит, реагирует с или дезактивируется ядами, которые присутствуют в бензольном подаваемого материале.

В табл. 1 приведены выбранные данные, полученные в примере 1. Данные представлены в виде общего процентного роста температуры в реакторе предварительного алкилирования, который произошел в конкретных местоположениях. Термопара № 1 (ТА №1) приводит температуру, снятую в точке, находящейся примерно на 11% длины слоя катализатора в реакторе предварительного алкилирования и, таким образом, может дать представление о степени реакции, которая произошла в первых 11% слоя, что представляет приблизительно 1089 кг катализатора. Термопара № 2 (ТА № 2) находится примерно приблизительно на 31% слоя катализатора в реакторе предварительного алкилирования, что представляет приблизительно 3084 кг катализатора, тогда как термопара № 3 (ТА № 3) находится примерно на 47% слоя катализатора в реакторе предварительного алкилирования, что представляет приблизительно 4672 кг катализатора, и термопара № 4 (ТА № 4) находится примерно на 64% слоя катализатора в реакторе предварительного алкилирования, что представляет приблизительно 6396 кг катализатора. Данные в табл. 1 не нормализованы для соответствия максимальному процентному росту в 100%. Величины более 100% могут присутствовать вследствие изменений показаний температуры, снятых различными инструментами.

Температурные профили слоя катализатора в реакторе предварительного алкилирования указывали на то, где происходит каталитическая реакция, и на степень дезактивации катализатора по длине слоя. Поскольку катализатор дезактивируется, и активная зона реакции смещается по длине слоя катализатора, который является активным, можно наблюдать продвижение вниз по реактору профиля роста температуры. Например, если процентный рост в ТА №1 составляет 50%, то примерно 50% роста температуры по всему предварительному слою катализатора происходит в первых 11% слоя. Если позже значение процентного роста в ТА №1 снижается до 20%, это указывает на то, что катализатор в первых 11% слоя катализатора был дезактивирован в такой степени, что лишь 20% от роста температуры происходит в первых 11% длины слоя, тогда как до 80% роста происходит после первых 11% длины слоя катализатора.

Реактор предварительного алкилирования, содержащий катализатор на основе цеолита Н-бета находился в эксплуатации более 580 дней без необходимости регенерации. Фиг. 5 иллюстрирует характер изменения данных температуры для ТА № 1, ТА № 2 и ТА №3 в течение первых 600 дней по примеру 1. Показанные точки на графике показывают процентный рост примерно каждые 10 дней. Фиг. 5 предназначена только для иллюстрации характера изменения данных в табл. 1, и ее не следует приводить для замены табл. 1 каким-либо образом. После 100 дней эксплуатации процентный рост в ТА № 1 (11% длины реактора) снизился с начальных 89 до около 25%, тогда как процентный рост в ТА № 2 (31% длины реактора) не показал какого-либо заметного снижения. После 200 дней эксплуатации процентный рост в ТА № 1 снизился до около 10%, тогда как процентный рост в ТА № 2 снизился до около 95%, тогда как процентный рост в ТА № 3 (47% длины реактора) не показал какого-либо заметного снижения. После

- 9 029134

300 дней эксплуатации процентный рост в ТА № 1 снизился до около 5%, процентный рост в ТА № 2 снизился до около 80%, тогда как процентный рост в ТА №3 не показал какого-либо заметного снижения. После 400 дней эксплуатации процентный рост в ТА № 1 снизился до менее чем 5%, процентный рост в ТА № 2 снизился до около 55%, тогда как процентный рост в ТА № 3 только начал указывать на снижение. После 500 дней эксплуатации процентный рост в ТА № 1 снизился до около 2%, процентный рост в ТА № 2 снизился до около 35%, процентный рост в ТА № 3 снизился до около 94%, тогда как процентный рост в ТА № 4 (64% длины реактора) не показал какого-либо заметного снижения. После 600 дней эксплуатации процентный рост в ТА № 1 все еще составлял около 2%, процентный рост в ТА № 2 снизился до около 26%, процентный рост в ТА № 3 снизился до около 90%, тогда как процентный рост в ТА № 4 (64% длины реактора) так и не показал какого-либо заметного снижения. В процессе в примере 1 показатель дезактивации катализатора в основном реакторе алкилирования, расположенном после реактора предварительного алкилирования, был меньшим, чем показатель дезактивации до введения реактора предварительного алкилирования в эксплуатацию. Имело место снижение дезактивации катализатора в основной системе алкилирования, это служит признаком того, что реактор предварительного алкилирования был способен содержать или реагировать с ядами, включенными в бензольный подаваемый материал, с тем, чтобы они оказывали уменьшенное воздействие на катализатор в основной системе алкилирования.

В сумме, приблизительно 616,9 млн кг ЕВ было получено с помощью способа за первые 190 дней в примере 1, из которых 181 день составляло производство в составе поточной линии, при дезактивации приблизительно 90% загрузки катализатора в реакторе предварительного алкилирования до ТА № 1 и 20% загрузки катализатора между ТА № 1 и ТА № 2, что равно приблизительно 1361 кг дезактивированного катализатора. Эта часть примера 1 обеспечивала получение приблизительно 0,45 млн кг ЕВ на кг катализатора, дезактивированного в реакторе предварительного алкилирования, или, в качестве альтернативы, дезактивацию приблизительно 2,2 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ.

В сумме приблизительно 1190,7 млн кг ЕВ было получено с помощью способа за первые 365 дней в примере 1, из которых 350 дней составляло производство в составе поточной линии, при дезактивации приблизительно 96% загрузки катализатора в реакторе предварительного алкилирования до ТА № 1 и 30% загрузки катализатора между ТА № 1 и ТА № 2, что равно приблизительно 1633 кг дезактивированного катализатора. Первые 350 дней производства в составе поточной линии давали дезактивацию приблизительно 1,4 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ.

В сумме, приблизительно 1973,1 млн кг ЕВ было получено с помощью способа за первые 595 дней в примере 1, из который 580 дней составляло производство в составе поточной линии, это данные до 09/13/09, которые показаны в табл. 1. На этот момент было дезактивировано приблизительно 97% загрузки катализатора в реакторе предварительного алкилирования до ТА № 1, 79% загрузки катализатора между ТА № 1 и ТА № 2 и 15% загрузки катализатора между ТА № 2 и ТА № 3, что равно приблизительно 2871,2 кг дезактивированного катализатора. Первые 580 дней производства в составе поточной линии в примере 1 давали дезактивацию приблизительно 1,45 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ.

В отношении фиг. 5, хотя катализатор, содержащийся в первых 11% слоя в реакторе предварительного алкилирования, эксплуатировался 580 дней, он все еще обеспечивал приблизительно 3% рост температуры по реактору предварительного алкилирования, указывая на то, что он по-прежнему обладает некоторой активностью. Кривая падения для ТА №2 менее крутая, чем таковая для ТА № 1, указывая на то, что катализатор до местоположения ТА № 1 в слое катализатора снижает воздействие присутствия ядов в бензольном подаваемом материале на катализатор, находящийся ниже по потоку, таким образом продлевая срок нормальной эксплуатации. Кривая падения для ТА № 3 менее крутая, чем таковая для ТА № 1 за время ее первоначальной дезактивации, и менее крутая, чем таковая для ТА № 2, дополнительно указывая на то, что катализатор до местоположения ТА № 2 в слое катализатора удаляет значительное количество присутствующих в подаваемом материале ядов, таким образом продлевая срок нормальной эксплуатации катализатора ниже по потоку.

Вариант осуществления настоящего изобретения включает способ получения этилбензола из потока подаваемого материала с высоким содержанием яда путем алкилирования бензола этиленом с использованием катализатора на основе цеолита Н-бета, который имеет показатель дезактивации катализатора не более 30 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ. Дополнительные варианты осуществления предусматривают способ, характеризующийся показателем дезактивации катализатора, который составляет не более 20 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ, не более 10 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ, не более 7,5 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ, не более 5 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ, не более 2,5 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ, не более 2,0 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ и не более 1,5 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ.

Пример 2.

Пример 2 представляет собой продолжение производственного периода, описанного в примере 1, который представляет собой способ получения этилбензола с использованием промышленных количеств

- 10 029134

цеолита Н-бета, он предусматривает систему предварительного алкилирования, включающую один реактор, загруженный примерно 9979 кг катализатора на основе цеолита Н-бета. Способ дополнительно предусматривает основную систему алкилирования после системы предварительного алкилирования, которая включает катализаторы, отличные от катализатора на основе цеолита Н-бета.

Бензольный подаваемый материал добавляли в реактор предварительного алкилирования со скоростью приблизительно 317515-340194 кг в час, пропускали через реактор предварительного алкилирования и затем подавали в основную систему алкилирования. Скорость подачи бензольного подаваемого материала соответствовала примерно 15-20 ЬН8У для реактора предварительного алкилирования.

Этилен добавляли как в реактор предварительного алкилирования, так и в основную систему алкилирования. Этилен добавляли в способе при молярном отношении бензол:этилен, как правило, варьирующем от 15:1 до 20:1 для реактора предварительного алкилирования и для каждого слоя катализатора в основной системе алкилирования. Способ, предусматривающий реактор предварительного алкилирования и основную систему алкилирования, как правило, характеризовался общим молярным отношением бензол:этилен, находящимся в диапазоне от 2,7:1 до 3,7:1. Превращение бензола в этилбензол в реакторе предварительного алкилирования приводило в результате к получению приблизительно 453592 кг этилбензола в день. Способ, предусматривающий реактор предварительного алкилирования и основную систему алкилирования, характеризовался общим уровнем производства приблизительно 3401943 кг этилбензола в день.

В процессе в примере 2 слои катализатора в основной системе, где проходит реакция алкилирования, не проявляли существенных признаков дезактивации, это служит признаком того, что слой катализатора в реакторе предварительного алкилирования содержит, реагирует с или дезактивируется ядами, которые присутствуют в бензольном подаваемом материале.

В табл. 2 приведены выбранные данные, полученные в примере 2. Данные в табл. 1 не нормализованы для соответствия максимальному процентному росту в 100%. Реактор предварительного алкилирования, содержащий катализатор на основе цеолита Н-бета, находился в эксплуатации со дня 600 до дня 1230, когда процесс останавливали для проведения регенерации в реакторе предварительного алкилирования. Фиг. 6 иллюстрирует данные характера изменения температуры для ТА № 1, ТА № 2, ТА № 3 и ТА № 4 за один из дней в примере 2, которые представляли собой дни 600-1230 в составе поточной линии до регенерации. Показанные точки на графике представляют собой процентный рост примерно каждые 10 дней. Фиг. 6 предназначена только для иллюстрации характера изменения данных в табл. 2, и ее не следует приводить для замены табл. 2 каким-либо образом.

После 1030 дней эксплуатации процентный рост в ТА № 1 все еще составлял около 3%, процентный рост в ТА № 2 снизился до около 4%, процентный рост в ТА № 3 снизился до около 3%, тогда как процентный рост в ТА № 4 (64% длины реактора) снизился до около 47%.

В сумме приблизительно 3492,6 млн кг ЕВ было получено с помощью способа за 1030 дней производства в составе поточной линии. К этому моменту происходила дезактивация приблизительно 97% загрузки катализатора в реакторе предварительного алкилирования до ТА № 1, 96% загрузки катализатора между ТА № 1 и ТА № 2, 97% загрузки катализатора между ТА № 2 и ТА № 3 и 53% загрузки катализатора между ТА № 3 и ТА № 4, что равно приблизительно 5443 кг дезактивированного катализатора. 1030 дней производства в составе поточной линии в примере 1 и примере 2 обеспечивало дезактивацию приблизительно 1,56 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ. Это близко к показателю дезактивации 1,45 кг катализатора на миллион кг полученного ЕВ, который рассчитывали для первых 580 дней производства в примере 1.

Реактор предварительного алкилирования выводили из эксплуатации, очищали и подвергали регенерации с использованием процедур, которые были описаны в данном документе. После регенерации реактор предварительного алкилирования возвращали в эксплуатацию и он работал 39 дней на приблизительно 85% от полной емкости, причем данные температуры записаны в табл. 3. Наблюдали, что катализатор вернулся к активности свежего катализатора в начале примера 1. За первые 39 дней производства с использованием реактора предварительного алкилирования с регенерированным катализатором процентный рост температуры в ТА № 1 снижался со 100% в день 1 до 54% в день 39. Это хорошо согласуется с данными первых дней в примере 1 со свежим катализатором также при работе на приблизительно 85% от полной емкости, при которой процентный рост температуры в ТА № 1 снижался со 100% в день 1 до 33% в день 39. Неожиданным результатом является то, что регенерированный катализатор имеет показатель дезактивации меньший, чем исходной катализатор. Было показано, что катализатор на основе цеолита типа Н-бета, используемый в реакторе предварительного алкилирования, способен к регенерации и возвращению к полной или почти полной активности.

- 11 029134

Таблица 1. Данные от реактора предварительного алкилирования

Дата	Общий рост темп., °Р	ТАУ №1, рост темп.	Т\¥ №2, рост темп.	Т\¥ №3, рост темп.	Т\¥ №4, рост темп.
01.22.08	47.5	89%	109%	102%	102%
01.23.08	53.0	87%	108%	102%	103%
01.24.08	53.5	84%	107%	103%	103%
01.25.08	54.5	75%	106%	103%	103%
01.26.08	53.7	72%	108%	103%	103%
01.27.08	53.7	71%	108%	102%	103%
01.28.08	54.1	70%	107%	102%	102%
01.29.08	54.5	64%	108%	102%	103%
01.30.08	5±9	63%	108%	103%	104%
01.31.08	54.8	63%	107%	102%	103%
02.01.08	5±0	59%	107%	102%	103%
02.02.08	55.5	58%	106%	101%	102%
02.03.08	55.4	56%	106%	101%	101%
02.04.08	55.7	55%	106%	101%	101%
02.05.08	56.0	54%	106%	101%	102%
02.06.08	55.4	55%	107%	102%	103%
02.07.08	55.9	54%	107%	102%	103%
02.08.08	5ЕЗ	53%	107%	102%	102%
02.09.08	56.8	52%	106%	102%	102%
02.10.08	56.8	51%	106%	101%	102%
02.11.08	5Е5	50%	106%	101%	102%
02.12.08	56.4	48%	107%	102%	103%
02.13.08	56.7	45%	107%	103%	104%
02.14.08	5Е5	44%	107%	102%	102%
02.15.08	56.7	43%	106%	102%	102%
02.16.08	56.9	42%	106%	102%	102%
02.17.08	56,7	41%	106%	102%	102%
02.18.08	-553-	-40%-	-167%—	-162%-	-163%-
02.19.08	53.5	38%	106%	102%	102%
02.20.08	52.2	36%	106%	101%	102%
02.21.08	55.4	37%	105%	101%	102%
02.22.08	56.1	37%	106%	102%	103%
02.23.08	56,2	37%	106%	102%	102%
02.24.08	56,1	36%	106%	102%	102%
02.25.08	56,2	35%	105%	101%	102%
02.26.08	56,3	35%	107%	103%	103%
02.27.08	55,4	35%	107%	103%	104%
02.28.08	55,4	34%	106%	102%	102%
02.29.08	55,5	33%	106%	101%	102%
03.01.08	55,4	33%	106%	102%	102%
03.02.08	55.6	32%	105%	101%	102%
03.03.08	55,5	32%	106%	102%	103%
03.04.08	55.6	32%	106%	103%	104%
03.05.08	55.3	31%	106%	102%	103%
03.06.08	55,5	31%	106%	102%	103%
03.07.08	55,6	30%	107%	103%	105%
03.08.08	55,2	31%	106%	103%	103%
03.09.08	55,3	30%	106%	102%	103%
03.10.08	53,8	34%	107%	102%	103%
03.11.08	52,5	37%	108%	103%	104%
03.12.08	52,7	38%	108%	103%	103%
03.13.08	53,2	30%	105%	102%	102%
03.14.08	53.7	26%	104%	101%	101%
03.15.08	53.5	27%	104%	102%	102%
03.16.08	53.8	26%	104%	101%	102%
03.17.08	54.8	25%	103%	101%	101%
03.18.08	55,1	24%	103%	101%	101%
03.19.08	55,1	24%	104%	102%	103%
03.20.08	55,8	25%	104%	102%	103%
03.21.08	55,3	25%	104%	102%	102%
03.22.08	54,6	28%	106%	102%	103%
03.23.08	54,8	33%	107%	103%	104%
03.24.08	56,1	25%	105%	104%	104%
03.25.08	56,9	24%	104%	102%	102%
03.26.08	55.9	24%	104%	102%	102%
03.29.08	55.5	23%	104%	101%	102%
03.30.08	55.4	23%	103%	101%	102%
03.31.08	57.6	23%	101%	99%	101%
04.01.08	53,9	22%	103%	101%	102%
04.02.08	49,8	26%	106%	103%	104%
04.03.08	41,3	26%	106%	102%	103%
04.04.08	55,6	25%	104%	102%	102%
04.05.08	54,0	23%	104%	103%	103%
04.06.08	55,7	23%	103%	101%	102%
04.07.08	56,7	24%	104%	101%	102%
04.08.08	20,2	30%	116%	104%	107%
				,„,п/
04.10.08'	-57%-	-22%-	—163%—	-164%-	-164%-

- 12 029134

04.11.08	53.2	22%	ιοι%	100%	100%
04.12.08	44.5	27%	106%	104%	104%
04.13.08	54.4	22%	104%	103%	104%
04.14.08	56.1	21%	103%	103%	104%
04.15.08	56,8	21%	102%	102%	103%
04.16.08	56,4	21%	102%	101%	102%
04.17.08	55,6	23%	104%	101%	102%
04.18.08	54,7	25%	106%	102%	103%
04.19.08	54,8	25%	106%	102%	103%
04.20.08	54,7	25%	106%	102%	102%
04.21.08	54,8	24%	105%	102%	102%
04.22.08	54,6	23%	105%	101%	102%
04.23.08	64.8	24%	105%	101%	101%
04.24.08	55.0	22%	105%	101%	101%
04.25.08	10.8	42%	136%	111%	112%
04.26.08	54.0	25%	106%	102%	103%
04.27.08	55,8	23%	106%	102%	103%
04.28.08	54,7	22%	105%	102%	103%
04.29.08	54,3	21%	105%	102%	103%
04.30.08	54,6	22%	104%	102%	102%
05.01.08	54,0	24%	105%	101%	101%
05.02.08	51,8	21%	103%	102%	102%
05.03.08	47,0	28%	109%	102%	104%
05.04.08	47,4	29%	108%	103%	104%
05.05.08	47.0	30%	109%	103%	103%
05.06.08	44.1	31%	109%	102%	103%
05.07.08	44.2	31%	109%	102%	102%
05.08.08	43.2	31%	109%	103%	103%
05.15.08	46,0	30%	109%	105%	106%
05.16.08	54,4	24%	106%	102%	103%
05.17.08	54,2	24%	106%	102%	103%
05.18.08	54,4	24%	106%	102%	102%
05.19.08	53,7	24%	105%	102%	102%
05.20.08	55,4	25%	106%	102%	102%
05.21.08	55,5	26%	106%	101%	102%
05.22.08	55,6	25%	106%	101%	102%
05.23.08	55.0	24%	106%	101%	101%
05.24.08	53.3	28%	107%	101%	102%
05.25.08	51.9	29%	107%	101%	102%
05.26.08	47.3	34%	109%	101%	102%
05.27.08	51,1	31%	108%	102%	102%
05.28.08	50,0	26%	107%	102%	102%
05.29.08	49,4	25%	106%	101%	102%
05.30.08	49,2	25%	106%	101%	101%
05.31.08	49,1	24%	106%	101%	102%
06.01.08	49,3	24%	106%	101%	102%
06.02.08	54,7	20%	103%	101%	101%
06.03.08	56,2	18%	103%	101%	101%
06.05.08	-56Л-	-Γ9%-	—шз%—	—ΗΗ%—	—ΗΗ%—

- 13 029134

06.06.08	55.9	18%	103%	100%	101%
06.07.08	55.9	18%	103%	100%	101%
06.08.08	55.6	19%	103%	101%	101%
06.09.08	55.8	18%	103%	100%	101%
06.10.08	55,8	18%	103%	100%	101%
06.11.08	55,7	18%	103%	101%	101%
06.12.08	56,5	18%	102%	100%	101%
06.13.08	55,9	17%	102%	100%	101%
06.14.08	55,9	18%	103%	101%	101%
06.15.08	55,9	18%	103%	101%	102%
06.16.08	56,0	17%	102%	101%	101%
06.17.08	55,6	17%	102%	101%	102%
06.18.08	55.6	17%	102%	101%	102%
06.19.08	55.7	17%	102%	101%	101%
06.20.08	55.7	17%	102%	101%	101%
06.21.08	55.7	17%	102%	100%	101%
06.22.08	55,7	16%	102%	101%	101%
06.23.08	55,6	16%	102%	101%	102%
06.24.08	56,4	15%	100%	100%	101%
06.25.08	56,5	15%	99%	100%	101%
06.26.08	56,5	15%	100%	100%	101%
06.27.08	56,5	15%	99%	100%	102%
06.28.08	56,4	14%	99%	101%	102%
06.29.08	56,5	15%	99%	101%	102%
06.30.08	56.5	14%	98%	100%	102%
07.01.08	49.0	20%	106%	102%	103%
07.02.08	50.7	19%	106%	101%	102%
07.03.08	50.4	19%	106%	102%	103%
07.04.08	55,8	15%	101%	101%	102%
07.05.08	56,4	14%	99%	101%	102%
07.06.08	55,5	13%	98%	100%	101%
07.07.08	55,4	13%	98%	100%	101%
07.08.08	55,4	13%	98%	101%	101%
07.09.08	55,5	12%	97%	101%	102%
07.10.08	55,3	12%	97%	101%	101%
07.11.08	55,3	13%	97%	101%	101%
07.12.08	55.1	12%	96%	100%	101%
07.13.08	55.1	12%	96%	100%	101%
07.14.08	55.2	12%	97%	101%	102%
07.15.08	55.4	12%	97%	100%	101%
07.16.08	53,8	14%	99%	100%	101%
07.17.08	53,2	14%	101%	101%	102%
07.18.08	53,3	14%	101%	100%	102%
07.19.08	53,6	14%	100%	100%	101%
07.20.08	53,8	14%	100%	100%	101%
07.21.08	53,6	14%	100%	100%	102%
07.22.08	53,7	14%	100%	100%	101%
07.23.08	53,8	14%	101%	101%	102%
07.25.08	-56^-	-ы%-	-97%-	—ш%—	—ют%—

- 14 029134

07.26.08	56.1	12%	96%	100%	101%
07.27.08	56.9	13%	96%	101%	102%
07.28.08	55.9	11%	97%	101%	102%
07.29.08	54.1	15%	102%	101%	102%
07.30.08	52,7	13%	100%	101%	102%
07.31.08	56,2	11%	96%	101%	102%
08.01.08	54,8	11%	96%	101%	102%
08.02.08	54,5	11%	95%	101%	101%
08.03.08	54,6	11%	95%	101%	102%
08.04.08	55,3	11%	95%	101%	102%
08.05.08	55,9	10%	95%	101%	102%
08.06.08	56,1	10%	95%	101%	101%
08.07.08	56.0	10%	95%	101%	102%
08.08.08	55.3	10%	95%	101%	102%
08.09.08	55.3	10%	94%	100%	102%
08.10.08	55.5	10%	94%	100%	101%
08.11.08	54,3	11%	95%	101%	102%
08.12.08	53,7	11%	96%	101%	102%
08.13.08	53,6	11%	96%	101%	102%
08.14.08	53,6	11%	96%	101%	102%
08.15.08	53,6	11%	96%	102%	102%
08.16.08	53,6	10%	96%	101%	102%
08.17.08	53,6	10%	95%	101%	102%
08.18.08	53,7	10%	95%	101%	102%
08.19.08	53.6	10%	95%	102%	102%
08.20.08	53.0	10%	95%	101%	102%
08.21.08	46.5	12%	102%	101%	102%
08.22.08	44.5	11%	94%	101%	103%
08.23.08	43,4	10%	95%	103%	104%
08.24.08	43,8	11%	95%	102%	104%
08.25.08	44,3	13%	101%	103%	104%
08.26.08	49,2	12%	103%	102%	103%
08.27.08	49,2	12%	102%	101%	103%
08.28.08	48,6	11%	96%	102%	103%
09.14.08	42,0	13%	107%	103%	104%
09.15.08	40,4	17%	112%	109%	110%
09.16.08	46.6	13%	108%	105%	106%
09.17.08	48.1	13%	106%	104%	104%
09.18.08	48.1	14%	106%	103%	104%
09.19.08	48.0	12%	104%	102%	103%
09.20.08	47,6	12%	104%	104%	105%
09.21.08	47,9	11%	103%	103%	104%
09.22.08	48,0	12%	104%	104%	105%
09.23.08	56,0	9%	96%	102%	103%
09.24.08	55,6	7%	91%	102%	103%
09.25.08	55,7	8%	90%	102%	103%
09.26.08	55,6	7%	89%	101%	102%
09.27.08	55,6	7%	88%	101%	102%
		-,ηζ		,„,η/
09.29.08	-54τ3-	-8%-	-90%-	-ΗΗ%-	——

- 15 029134

09.30.08	56.4	7%	87%	100%	102%
10.01.08	57.2	6%	86%	101%	102%
10.02.08	57.1	6%	85%	100%	102%
10.03.08	56.6	6%	86%	100%	101%
10.04.08	56,4	7%	87%	100%	102%
10.05.08	55,6	7%	89%	100%	102%
10.06.08	56,5	7%	87%	100%	101%
10.07.08	57,6	7%	84%	100%	101%
10.08.08	57,0	6%	82%	100%	102%
10.09.08	56,7	6%	82%	101%	103%
10.10.08	55,8	6%	83%	101%	102%
10.11.08	55,7	6%	82%	101%	102%
10.12.08	55.8	6%	82%	101%	103%
10.13.08	55.4	5%	84%	100%	103%
10.14.08	56.2	6%	85%	100%	102%
10.15.08	56.1	6%	83%	100%	102%
10.16.08	55,8	6%	83%	100%	102%
10.17.08	55,8	6%	83%	101%	103%
10.18.08	55,8	6%	83%	102%	103%
10.19.08	55,9	6%	82%	102%	103%
10.20.08	55,5	5%	82%	101%	102%
10.21.08	55,4	5%	85%	101%	103%
10.22.08	55,5	6%	85%	102%	103%
10.23.08	54,9	5%	85%	102%	104%
10.24.08	55.0	5%	84%	101%	103%
10.25.08	54.9	5%	84%	102%	103%
10.26.08	55.3	5%	80%	101%	103%
10.27.08	54.1	5%	81%	102%	104%
10.28.08	52,4	7%	94%	103%	105%
10.29.08	53,6	4%	81%	101%	103%
10.30.08	56,0	5%	76%	101%	103%
10.31.08	54,4	5%	75%	100%	102%
11.01.08	54,3	5%	75%	101%	103%
11.02.08	54,4	5%	75%	100%	103%
11.03.08	54,5	5%	76%	100%	102%
11.04.08	55,1	5%	75%	101%	103%
11.05.08	55.6	5%	74%	100%	102%
11.06.08	55.5	5%	75%	100%	102%
11.07.08	55.3	5%	75%	101%	103%
11.08.08	55.4	5%	76%	101%	102%
11.09.08	55,1	5%	76%	101%	103%
11.10.08	55,6	5%	75%	101%	103%
11.11.08	55,2	5%	76%	100%	102%
11.12.08	54,6	5%	78%	101%	103%
11.13.08	55,0	5%	77%	100%	103%
11.14.08	54,7	5%	78%	101%	103%
11.15.08	54,5	4%	77%	102%	104%
11.16.08	53,5	4%	76%	102%	104%
		,ηζ			ΛΖ^ζ,ηζ
11.18.08	-5±9-	-4%-	-75%-	-Ш2%-	—нм%—

- 16 029134

11.19.08	53.4	4%	75%	102%	103%
11.20.08	53.2	4%	75%	102%	104%
11.21.08	52.5	4%	75%	103%	105%
11.22.08	52.9	5%	76%	102%	104%
11.23.08	53,5	4%	75%	101%	103%
11.24.08	52,8	4%	75%	101%	103%
11.25.08	52,8	4%	75%	102%	104%
11.26.08	52,7	4%	74%	101%	103%
11.27.08	51,9	4%	73%	101%	102%
11.28.08	52,3	4%	73%	101%	102%
11.29.08	52,5	5%	73%	101%	103%
11.30.08	52,2	4%	73%	102%	104%
12.01.08	52.8	4%	73%	102%	104%
12.02.08	51.3	4%	76%	102%	104%
12.03.08	50.9	5%	76%	101%	103%
12.04.08	49.6	5%	78%	104%	105%
12.05.08	47,8	5%	80%	104%	105%
12.06.08	46,3	5%	81%	103%	105%
12.07.08	46,0	5%	81%	103%	105%
12.08.08	46,5	6%	80%	102%	103%
12.09.08	46,5	5%	80%	102%	104%
12.10.08	47,0	5%	82%	104%	106%
12.11.08	46,3	5%	82%	104%	107%
12.12.08	46,0	5%	82%	103%	105%
12.13.08	46.3	5%	82%	102%	104%
12.14.08	45.6	6%	87%	102%	103%
12.15.08	42.6	8%	99%	103%	105%
12.16.08	42.8	8%	105%	104%	105%
12.17.08	45,0	8%	102%	103%	103%
12.18.08	48,9	5%	81%	101%	102%
12.19.08	49,5	5%	74%	101%	103%
12.20.08	49,7	5%	72%	101%	103%
12.21.08	48,1	4%	73%	103%	105%
12.22.08	49,7	4%	74%	103%	106%
12.23.08	51,2	4%	73%	101%	103%
12.24.08	51,2	4%	72%	100%	103%
12.25.08	50.6	5%	75%	101%	103%
12.26.08	50.3	6%	80%	101%	102%
12.27.08	50.1	5%	80%	101%	103%
12.28.08	49.9	5%	81%	103%	104%
12.29.08	51,2	6%	82%	102%	103%
12.30.08	46,0	5%	82%	98%	100%
12.31.08	50,8	6%	78%	102%	104%
11.13.08	55,0	5%	77%	100%	103%
11.14.08	54,7	5%	78%	101%	103%
11.15.08	54,5	4%	77%	102%	104%
11.16.08	53,5	4%	76%	102%	104%
11.17.08	52,8	4%	76%	101%	103%
		,ηζ		ΛΖ^Ζ,ηΖ

- 17 029134

11.20.08	53.2	4%	75%	102%	104%
11.21.08	52.5	4%	75%	103%	105%
11.22.08	52.9	5%	76%	102%	104%
11.23.08	53.5	4%	75%	101%	103%
11.24.08	52,8	4%	75%	101%	103%
11.25.08	52,8	4%	75%	102%	104%
11.26.08	52,7	4%	74%	101%	103%
11.27.08	51,9	4%	73%	101%	102%
11.28.08	52,3	4%	73%	101%	102%
11.29.08	52,5	5%	73%	101%	103%
11.30.08	52,2	4%	73%	102%	104%
12.01.08	52,8	4%	73%	102%	104%
12.02.08	51.3	4%	76%	102%	104%
12.03.08	50.9	5%	76%	101%	103%
12.04.08	49.6	5%	78%	104%	105%
12.05.08	47.8	5%	80%	104%	105%
12.06.08	46,3	5%	81%	103%	105%
12.07.08	46,0	5%	81%	103%	105%
12.08.08	46,5	6%	80%	102%	103%
12.09.08	46,5	5%	80%	102%	104%
12.10.08	47,0	5%	82%	104%	106%
12.11.08	46,3	5%	82%	104%	107%
12.12.08	46,0	5%	82%	103%	105%
12.13.08	46,3	5%	82%	102%	104%
12.14.08	45.6	6%	87%	102%	103%
12.15.08	42.6	8%	99%	103%	105%
12.16.08	42.8	8%	105%	104%	105%
12.17.08	45.0	8%	102%	103%	103%
12.18.08	48,9	5%	81%	101%	102%
12.19.08	49,5	5%	74%	101%	103%
12.20.08	49,7	5%	72%	101%	103%
12.21.08	48,1	4%	73%	103%	105%
12.22.08	49,7	4%	74%	103%	106%
12.23.08	51,2	4%	73%	101%	103%
12.24.08	51,2	4%	72%	100%	103%
12.25.08	50,6	5%	75%	101%	103%
12.26.08	50.3	6%	80%	101%	102%
12.27.08	50.1	5%	80%	101%	103%
12.28.08	49.9	5%	81%	103%	104%
12.29.08	51.2	6%	82%	102%	103%
12.30.08	46,0	5%	82%	98%	100%
12.31.08	50,8	6%	78%	102%	104%
01.01.09	49,9	5%	82%	102%	104%
01.02.09	50,0	5%	82%	102%	103%
01.03.09	50,5	5%	82%	102%	103%
01.04.09	50,1	5%	82%	101%	102%
01.05.09	50,0	5%	81%	101%	103%
01.06.09	50,0	5%	82%	102%	104%
			ΟΖ,ηΖ		ΛΖ4,ηζ
01.08.09	-4%8-	-5%-	-82%-	-162%-	-163%—

- 18 029134

01.09.09	54.0	3%	73%	101%	102%
01.10.09	54.7	4%	71%	101%	103%
01.11.09	52.0	5%	79%	103%	105%
01.12.09	45.8	6%	94%	105%	105%
01.13.09	54,4	4%	75%	102%	105%
01.14.09	54,5	4%	74%	102%	103%
01.15.09	54,2	4%	74%	103%	105%
01.16.09	55,1	4%	73%	103%	105%
01.17.09	55,8	4%	71%	101%	104%
01.18.09	55,4	4%	71%	101%	103%
01.19.09	55,7	4%	72%	102%	103%
01.20.09	55,8	4%	70%	102%	105%
01.21.09	55.5	4%	69%	101%	103%
01.22.09	55.8	4%	70%	101%	103%
01.23.09	56.1	4%	69%	101%	102%
01.24.09	56.5	4%	69%	101%	103%
01.25.09	56,6	4%	69%	101%	103%
01.26.09	56,9	4%	69%	100%	102%
01.27.09	56,7	4%	70%	100%	102%
01.28.09	57,1	3%	69%	101%	104%
01.29.09	56,9	4%	68%	102%	104%
01.30.09	57,2	4%	68%	101%	103%
01.31.09	56,9	4%	67%	101%	103%
02.01.09	56,8	4%	67%	100%	103%
02.02.09	55.2	4%	67%	102%	104%
02.03.09	55.1	4%	66%	101%	103%
02.04.09	54.0	4%	67%	102%	105%
02.05.09	54.3	4%	70%	101%	103%
02.06.09	54,6	4%	66%	100%	103%
02.07.09	54,6	4%	64%	100%	102%
02.08.09	54,4	4%	63%	100%	103%
02.09.09	54,7	4%	63%	100%	102%
02.10.09	54,8	4%	62%	99%	102%
02.11.09	54,6	4%	62%	100%	102%
02.12.09	55,0	4%	62%	100%	102%
02.13.09	55,0	3%	61%	100%	102%
02.14.09	55.0	4%	62%	100%	103%
02.15.09	55.1	4%	61%	101%	103%
02.16.09	55.2	4%	61%	100%	103%
02.17.09	55.2	4%	61%	100%	102%
02.18.09	55,3	4%	60%	100%	102%
02.19.09	55,0	4%	60%	101%	104%
02.20.09	55,2	3%	60%	100%	103%
02.21.09	55,2	4%	59%	100%	103%
02.22.09	55,2	4%	59%	101%	104%
02.23.09	55,1	4%	59%	100%	104%
02.24.09	55,5	4%	58%	99%	103%
02.25.09	55,4	3%	57%	99%	101%
			^-,ηζ		ΛΖ^Ζ,ηΖ
02.27.4)9-	-536-	-4%-	-60%—	——	-Ш2%-

- 19 029134

02.28.09	52.6	4%	61%	101%	105%
03.01.09	52.5	4%	58%	101%	105%
03.01.09	52.5	4%	58%	101%	105%
03.02.09	55.0	3%	57%	100%	104%
03.03.09	54,4	4%	56%	100%	103%
03.04.09	56,0	4%	58%	99%	102%
03.05.09	55,7	4%	59%	100%	102%
03.06.09	56,6	4%	57%	99%	102%
03.07.09	56,3	4%	56%	99%	102%
03.08.09	56,3	3%	56%	98%	102%
03.09.09	56,0	4%	55%	99%	102%
03.10.09	56,4	4%	54%	99%	102%
03.11.09	56.4	4%	54%	98%	102%
03.12.09	56.3	4%	54%	99%	103%
03.13.09	55.6	3%	53%	99%	103%
03.14.09	55.9	4%	53%	99%	103%
03.15.09	55,6	3%	53%	99%	102%
03.16.09	56,0	3%	53%	99%	103%
03.17.09	55,9	4%	53%	99%	102%
03.18.09	55,9	3%	53%	99%	102%
03.19.09	55,6	3%	52%	98%	102%
03.20.09	55,5	4%	52%	99%	103%
03.21.09	56,2	4%	52%	98%	102%
03.22.09	56,6	3%	53%	98%	102%
03.23.09	56.7	4%	52%	98%	102%
03.24.09	56.4	4%	52%	98%	101%
03.25.09	57.3	3%	50%	98%	101%
03.26.09	45.8	8%	55%	101%	105%
03.27.09	56,3	3%	53%	99%	102%
03.28.09	56,6	3%	52%	98%	104%
03.29.09	56,1	4%	53%	100%	103%
03.30.09	56,4	3%	52%	99%	102%
03.31.09	57,3	3%	47%	97%	102%
04.01.09	57,0	3%	48%	98%	102%
04.02.09	56,9	3%	48%	97%	102%
04.03.09	56,3	3%	49%	98%	102%
04.04.09	57.1	3%	47%	96%	101%
04.05.09	57.1	2%	46%	97%	102%
04.06.09	56.9	3%	47%	98%	104%
04.07.09	57.0	2%	47%	98%	103%
04.08.09	57,4	3%	48%	98%	102%
04.09.09	57,1	4%	50%	99%	102%
04.10.09	57,3	3%	47%	97%	101%
04.11.09	57,2	4%	47%	98%	103%
04.12.09	57,1	3%	47%	98%	102%
04.13.09	57,1	3%	46%	97%	102%
04.14.09	57,1	4%	47%	98%	103%
04.15.09	57,0	4%	46%	98%	102%
η Ί Λ Π ПП	-СП ο-	-охи-	-1Λ0 -	-ООО -	-1 ПОР/-

- 20 029134

04.18.09	57.3	3%	46%	97%	102%
04.19.09	57.1	3%	45%	97%	102%
04.20.09	56.9	4%	46%	97%	103%
04.21.09	57.0	3%	45%	97%	102%
04.22.09	57,0	3%	45%	97%	101%
04.23.09	57,0	3%	45%	97%	101%
04.24.09	57,2	3%	45%	97%	102%
04.25.09	57,2	4%	45%	97%	102%
04.26.09	57,2	3%	44%	96%	101%
04.27.09	57,4	4%	45%	97%	101%
04.28.09	57,4	3%	44%	97%	102%
04.29.09	57,5	4%	44%	97%	101%
04.30.09	57.0	3%	44%	96%	101%
05.01.09	57.2	3%	44%	97%	101%
05.02.09	57.5	3%	45%	97%	101%
05.03.09	57.1	3%	45%	98%	102%
05.04.09	57,3	3%	44%	97%	102%
05.05.09	57,3	3%	43%	96%	101%
05.06.09	57,5	3%	43%	97%	101%
05.07.09	57,9	3%	43%	97%	101%
05.08.09	57,8	3%	43%	96%	101%
05.09.09	57,9	3%	43%	96%	101%
05.10.09	57,8	3%	43%	97%	101%
05.11.09	57,8	3%	42%	96%	101%
05.12.09	57.9	3%	42%	96%	101%
05.13.09	58.1	3%	42%	96%	101%
05.14.09	57.9	4%	43%	96%	101%
05.15.09	57.5	3%	43%	96%	101%
05.16.09	57,1	3%	42%	96%	102%
05.17.09	57,0	3%	42%	97%	102%
05.18.09	56,9	2%	41%	97%	102%
05.19.09	56,8	2%	41%	97%	102%
05.20.09	57,2	2%	41%	96%	101%
05.21.09	57,0	2%	41%	96%	102%
05.22.09	57,0	2%	40%	96%	102%
05.23.09	57,1	3%	40%	95%	101%
05.24.09	57.2	2%	39%	95%	101%
05.25.09	57.0	2%	39%	95%	101%
05.26.09	57.0	2%	40%	95%	101%
05.27.09	57.2	3%	40%	96%	101%
05.28.09	57,2	3%	40%	95%	101%
05.29.09	57,2	3%	40%	96%	102%
05.30.09	57,8	3%	39%	95%	101%
05.31.09	57,3	2%	39%	95%	101%
06.01.09	57,6	2%	39%	95%	101%
06.02.09	57,6	2%	39%	95%	101%
06.03.09	57,4	3%	38%	95%	101%
06.04.09	57,1	3%	38%	95%	102%
АЛ АЛ АП	-СЛ О-	-Э-О--	-/1 1 0-	-АЛО -	-1 А1 0-

- 21 029134

06.07.09	57.1	3%	38%	95%	101%
06.07.09	57.1	3%	38%	95%	101%
06.08.09	57.2	2%	38%	95%	100%
06.09.09	57.2	2%	37%	94%	100%
06.10.09	57,3	3%	37%	95%	100%
06.11.09	57,1	2%	37%	95%	100%
06.12.09	57,2	2%	37%	95%	100%
06.13.09	57,1	2%	37%	95%	100%
06.14.09	57,4	2%	36%	94%	100%
06.15.09	57,2	2%	36%	95%	100%
06.16.09	57,4	3%	36%	94%	100%
06.17.09	57,2	2%	36%	94%	101%
06.18.09	57.1	2%	36%	94%	101%
06.19.09	57.2	3%	36%	94%	101%
06.20.09	57.4	3%	36%	94%	100%
06.21.09	57.1	2%	36%	94%	100%
06.22.09	56,9	2%	35%	94%	101%
06.23.09	57,1	2%	35%	94%	100%
06.24.09	56,8	3%	35%	94%	101%
06.25.09	56,9	3%	35%	94%	100%
06.26.09	57,0	3%	35%	94%	101%
06.27.09	56,9	2%	34%	94%	100%
06.28.09	56,8	2%	34%	94%	101%
06.29.09	57,1	3%	34%	94%	101%
06.30.09	56.9	2%	34%	94%	100%
07.01.09	56.9	3%	34%	94%	101%
07.02.09	57.0	2%	34%	93%	100%
07.03.09	57.1	2%	34%	93%	100%
07.04.09	56,9	2%	33%	93%	100%
07.05.09	56,8	2%	33%	93%	100%
07.06.09	57,0	2%	33%	94%	101%
07.07.09	57,0	3%	33%	94%	101%
07.08.09	56,8	2%	33%	93%	101%
07.09.09	50,4	3%	46%	98%	102%
07.10.09	49,7	3%	50%	100%	102%
07.11.09	53,1	3%	37%	95%	101%
07.12.09	57.0	2%	31%	92%	100%
07.13.09	56.7	2%	30%	92%	100%
07.14.09	56.9	2%	30%	92%	100%
07.15.09	57.1	3%	30%	92%	100%
07.16.09	57,1	3%	30%	93%	100%
07.17.09	56,9	2%	30%	92%	101%
07.18.09	57,2	2%	30%	92%	101%
07.19.09	57,0	2%	30%	92%	101%
07.20.09	56,9	2%	30%	92%	101%
07.21.09	57,0	3%	30%	93%	101%
07.22.09	57,0	3%	30%	93%	100%
07.23.09	56,8	3%	30%	93%	101%
		-,ηζ			,„,η/

- 22 029134

07.26.09	56.9	3%	29%	92%	ιοι%
07.27.09	56.2	3%	30%	93%	ιοι%
07.28.09	54.4	2%	31%	94%	ιοι%
07.29.09	56.9	3%	29%	92%	100%
07.30.09	57,0	2%	28%	92%	100%
07.31.09	56,8	2%	29%	91%	100%
08.01.09	57,3	3%	29%	92%	100%
08.02.09	57,5	2%	28%	91%	100%
08.03.09	57,5	3%	28%	91%	100%
08.04.09	57,4	2%	28%	91%	100%
08.05.09	56,5	2%	28%	91%	101%
08.06.09	56,9	2%	28%	91%	101%
08.07.09	57.2	2%	28%	91%	101%
08.08.09	57.2	2%	28%	91%	100%
08.09.09	57.3	3%	28%	90%	100%
08.10.09	57.1	2%	27%	90%	100%
08.11.09	57,3	2%	26%	90%	100%
08.12.09	57,4	2%	28%	91%	100%
08.13.09	57,3	3%	31%	93%	101%
08.14.09	57,2	2%	27%	91%	101%
08.15.09	57,8	3%	26%	90%	100%
08.16.09	57,6	2%	26%	90%	100%
08.17.09	57,5	3%	27%	91%	100%
08.18.09	57,3	3%	26%	90%	100%
08.19.09	57.4	3%	26%	90%	100%
08.20.09	57.5	2%	25%	89%	100%
08.21.09	56.5	2%	26%	91%	101%
08.22.09	57.6	3%	26%	90%	101%
08.23.09	57,4	2%	26%	91%	101%
08.24.09	57,7	3%	25%	90%	101%
08.25.09	57,6	3%	24%	89%	100%
08.26.09	57,8	3%	24%	88%	100%
08.27.09	57,6	2%	24%	88%	100%
08.28.09	57,7	3%	24%	88%	100%
08.29.09	57,9	3%	23%	88%	100%
08.30.09	57,7	3%	24%	88%	101%
08.31.09	55.0	3%	24%	88%	100%
09.01.09	57.6	2%	25%	90%	102%
09.02.09	57.8	3%	23%	88%	101%
09.03.09	57.7	3%	23%	88%	101%
09.04.09	57,4	2%	23%	88%	100%
09.05.09	57,2	2%	23%	88%	100%
09.06.09	57,3	2%	23%	88%	100%
09.07.09	57,3	2%	23%	87%	100%
09.08.09	57,4	3%	22%	87%	100%
09.09.09	57,4	3%	22%	86%	100%
09.10.09	57,3	2%	21%	86%	100%
09.11.09	57,4	3%	21%	86%	100%
					ΛΖ4Ζ4«Ζ

- 23 029134

Таблица 2. Данные от реактора предварительного алкилирования

Дата	Общий рост темп., °Р	Т\У№1, рост темп.	Т\¥ №2, рост темп.	Т\У №3, рост темп.	Т\¥ №4, рост темп.
09.14.09	57.5	2%	13%	73%	99%
09.15.09	57.2	2%	12%	73%	100%
09.16.09	52.6	3%	16%	80%	100%
09.17.09	56.9	2%	13%	75%	99%
09.18.09	57.4	2%	12%	73%	99%
09.19.09	57.4	2%	12%	72%	99%
09.20.09	57.3	2%	12%	71%	99%
09.21.09	57.5	2%	12%	71%	99%
09.22.09	57.5	3%	12%	72%	100%
09.23.09	57.4	2%	12%	71%	99%
09.24.09	57.7	3%	12%	71%	99%
09.25.09	57.6	3%	12%	71%	100%
09.26.09	57.4	2%	12%	70%	99%
09.27.09	57.6	2%	11%	70%	99%
09.28.09	57.6	2%	11%	68%	99%
09.29.09	57.4	2%	11%	68%	99%
09.30.09	57.5	2%	10%	68%	99%
10.01.09	57.7	3%	11%	66%	98%
10.02.09	51.7	2%	10%	66%	98%
10 03.09	57.5	3%	11%	65%	98%
10.04.09	57.9	3%	11%	63%	97%
10.05.09	57.4	3%	11%	65%	97%
10 06.09	57.4	3%	11%	66%	97%
10.07.09	57.6	3%	11%	63%	97%
10.08.09	57.6	2%	9%	61%	96%
10.09.09	57.5	2%	9%	61%	97%
10.10.09	57.8	3%	10%	61%	97%
10.11.09	57.5	3%	10%	60%	97%
10.12.09	57.6	3%	9%	58%	95%
10.13.09	58.0	3%	9%	57%	95%
10.14.09	57,9	3%	9%	56%	94%
10.15.09	58,1	3%	9%	55%	94%
10.16.09	57,6	3%	9%	55%	95%
10.17.09	57,4	3%	9%	54%	96%
10.18.09	57,1	3%	9%	55%	96%
10.19.09	56,9	3%	9%	54%	95%
10.20.09	56,3	3%	9%	54%	95%
10.21.09	56,6	3%	8%	53%	94%
10.22.09	56.4	2%	8%	51%	93%
10.23.09	56.4	3%	8%	52%	94%
10.24.09	56.2	3%	8%	52%	94%
10.25.09	56.5	3%	9%	52%	94%
1 Л ЭЛ ГЛГЧ	СГ С\	ОП/	ОП /	ГЭП	ЛЛ 1П/
1 Α ΊΊ АП—	-Л-	-О О/-	-ПО-	-соп -	-тп/-

- 24 029134

10.28.09	54.6	3%	10%	61%	98%
10.29.09	55.9	3%	9%	56%	96%
10.30.09	56.8	3%	7%	53%	95%
10.31.09	56.7	3%	8%	53%	95%
11.01.09	57,2	3%	8%	54%	95%
11.02.09	57,2	3%	8%	55%	96%
11.03.09	57,2	3%	8%	55%	96%
11.04.09	57,4	3%	9%	55%	96%
11.05.09	57,4	3%	8%	55%	95%
11.06.09	57,4	3%	7%	54%	95%
11.07.09	57,3	2%	8%	55%	96%
11.08.09	57,7	3%	8%	55%	95%
11.09.09	57.4	3%	8%	55%	96%
11.10.09	57.2	3%	8%	54%	96%
11.11.09	57.0	3%	8%	55%	96%
11.12.09	56.8	3%	8%	54%	96%
11.13.09	56,7	3%	8%	55%	95%
11.14.09	56,5	3%	8%	55%	96%
11.15.09	56,9	2%	8%	54%	95%
11.16.09	56,8	3%	8%	54%	95%
11.17.09	56,6	3%	7%	53%	96%
11.18.09	56,6	3%	7%	53%	95%
11.19.09	56,7	3%	8%	53%	95%
11.20.09	56,7	3%	8%	53%	95%
11.21.09	56.6	3%	8%	54%	96%
11.22.09	56.4	3%	7%	53%	95%
11.23.09	56.7	3%	8%	53%	95%
11.24.09	56.5	3%	7%	53%	95%
11.25.09	56,5	3%	8%	53%	96%
11.26.09	56,3	2%	7%	53%	96%
11.27.09	56,5	2%	7%	53%	95%
11.28.09	56,7	3%	8%	53%	95%
11.29.09	56,8	3%	8%	53%	94%
11.30.09	55,7	3%	8%	55%	97%
12.01.09	53,6	4%	9%	59%	99%
12.02.09	54,7	3%	8%	54%	96%
12.03.09	56.7	3%	8%	54%	97%
12.04.09	55.0	3%	8%	54%	97%
12.05.09	56.4	3%	8%	54%	97%
12.06.09	57.1	3%	8%	53%	96%
12.07.09	58,2	4%	8%	52%	95%
12.08.09	58,2	3%	7%	53%	94%
12.09.09	58,3	3%	8%	52%	95%
12.10.09	58,5	4%	8%	52%	95%
12.11.09	57,8	4%	8%	58%	99%
12.12.09	55,4	3%	8%	63%	100%
12.13.09	56,2	4%	9%	66%	101%
12.14.09	56,0	4%	10%	71%	101%
		,ηζ	л ,η.

- 25 029134

12.17.09	56.8	4%	8%	57%	98%
12.18.09	57.1	4%	8%	52%	96%
12.19.09	56.7	3%	7%	53%	97%
12.20.09	57.3	3%	7%	51%	95%
12.21.09	57,6	3%	7%	51%	94%
12.22.09	57,5	4%	8%	51%	95%
12.23.09	58,2	4%	7%	49%	93%
12.24.09	58,5	3%	6%	50%	94%
12.25.09	56,0	3%	6%	48%	94%
12.26.09	56,8	4%	7%	48%	94%
12.27.09	57,5	4%	7%	48%	94%
12.28.09	57,8	3%	7%	49%	94%
12.29.09	57.5	4%	7%	48%	94%
12.30.09	56.4	4%	7%	48%	93%
12.31.09	56.7	3%	7%	49%	95%
01.01.10	56.2	2%	6%	49%	96%
01.02.10	56,1	3%	7%	49%	95%
01.03.10	56,0	3%	6%	49%	96%
01.04.10	51,8	3%	7%	48%	94%
01.05.10	53,2	3%	7%	48%	95%
01.06.10	56,0	3%	7%	48%	95%
01.07.10	54,9	3%	5%	48%	95%
01.08.10	53,7	3%	6%	49%	98%
01.09.10	53,1	5%	7%	48%	96%
01.10.10	54.0	4%	7%	48%	96%
01.11.10	56.2	2%	6%	48%	94%
01.12.10	56.0	3%	5%	47%	94%
01.13.10	55.8	3%	6%	49%	96%
01.14.10	56,6	3%	7%	50%	96%
01.15.10	56,5	3%	7%	50%	96%
01.16.10	56,4	3%	6%	49%	96%
01.17.10	56,3	3%	6%	49%	96%
01.18.10	56,2	3%	6%	48%	96%
01.19.10	55,9	3%	6%	48%	95%
01.20.10	56,6	3%	6%	48%	95%
01.21.10	53,5	3%	6%	47%	94%
01.22.10	51.5	3%	6%	45%	93%
01.23.10	51.6	3%	6%	45%	93%
01.24.10	51.7	3%	6%	45%	94%
01.25.10	51.4	3%	6%	45%	94%
01.26.10	53,6	3%	5%	47%	95%
01.27.10	56,7	3%	7%	48%	96%
01.28.10	56,7	3%	6%	45%	94%
01.29.10	53,0	3%	6%	41%	92%
01.30.10	49,5	3%	6%	42%	92%
01.31.10	51,0	3%	6%	42%	92%
02.01.10	52,6	4%	6%	44%	94%
02.02.10	53,6	3%	6%	41%	92%
Λ'Ί 1 /Л	Г 'У е\	ОП/	ЛП /	Λ ί Л /	Л1Л/
—АО А1 1 А—	-1-	-Э-СЬ--	-^04-	-А ПО/.-	-О 1 0/,-

- 26 029134

02.05.10	53.6	3%	5%	40%	91%
02.06.10	53.8	3%	6%	40%	92%
02.07.10	54.1	3%	6%	40%	91%
02.08.10	53.6	3%	5%	39%	90%
02.09.10	53,1	3%	5%	40%	92%
02.10.10	50,9	4%	7%	48%	96%
02.11.10	54,4	4%	6%	42%	92%
02.12.10	52,6	3%	5%	40%	92%
02.13.10	53,6	3%	6%	41%	90%
02.14.10	53,3	3%	5%	40%	91%
02.15.10	52,9	3%	6%	41%	93%
02.16.10	52,9	3%	5%	40%	93%
02.17.10	53.9	3%	5%	40%	91%
02.18.10	53.7	3%	6%	40%	91%
02.19.10	53.1	3%	5%	39%	91%
02.20.10	53.1	3%	6%	39%	91%
02.21.10	53,1	2%	5%	38%	90%
02.22.10	53,2	3%	6%	39%	91%
02.23.10	52,2	3%	5%	39%	91%
02.24.10	54,3	3%	5%	38%	91%
02.25.10	54,6	3%	6%	38%	90%
02.26.10	54,8	3%	6%	38%	91%
02.27.10	54,4	3%	6%	38%	91%
02.28.10	55,1	3%	6%	38%	90%
03.01.10	55.2	3%	5%	39%	92%
03.02.10	54.6	3%	5%	39%	92%
03.03.10	54.4	3%	5%	39%	93%
03.04.10	54.6	3%	5%	39%	93%
03.05.10	54,8	3%	5%	38%	91%
03.06.10	55,1	3%	5%	37%	90%
03.07.10	48,5	3%	4%	44%	94%
03.08.10	56,4	3%	5%	37%	90%
03.09.10	57,1	2%	4%	35%	89%
03.10.10	57,0	2%	5%	41%	94%
03.11.10	57,0	3%	5%	37%	90%
03.12.10	56,6	2%	4%	36%	90%
03.13.10	56.9	3%	5%	36%	90%
03.14.10	57.0	3%	5%	36%	89%
03.15.10	55.5	4%	6%	40%	93%
03.16.10	57.0	3%	5%	35%	90%
03.17.10	56,8	3%	5%	35%	89%
03.18.10	56,9	3%	5%	34%	89%
03.19.10	57,3	3%	5%	34%	88%
03.20.10	57,3	3%	5%	34%	88%
03.21.10	56,5	3%	4%	34%	89%
03.22.10	53,6	2%	4%	34%	90%
03.23.10	53,4	3%	5%	35%	89%
03.24.10	54,8	3%	5%	33%	87%
		АП/	АП/	ААП/	ппп/
ПО ОЛ 1 П—	-С1 λ-	--	-лау-	-2 Ί 0/,-	-ООО/-

- 27 029134

03.27.10	54.7	2%	5%	33%	88%
03.28.10	54.6	3%	2%	33%	89%
03.29.10	54.6	3%	3%	34%	90%
03.30.10	53.9	3%	4%	35%	89%
03.31.10	55,4	3%	4%	32%	87%
04.01.10	56,0	3%	4%	32%	87%
04.02.10	56,9	3%	4%	32%	87%
04.03.10	56,9	3%	5%	31%	87%
04.04.10	56,9	3%	5%	31%	86%
04.05.10	56,5	3%	5%	32%	88%
05.05.10	27,7	1%	11%	69%	109%
05.06.10	62,4	3%	9%	54%	97%
05.07.10	65.1	2%	8%	52%	97%
05.08.10	64.1	2%	8%	55%	99%
05.09.10	67.7	2%	7%	48%	96%
05.10.10	68.6	3%	8%	49%	97%
05.11.10	68,6	2%	8%	48%	96%
05.12.10	70,0	3%	8%	46%	95%
05.13.10	68,6	2%	6%	45%	95%
05.14.10	58,2	4%	10%	49%	248%
05.15.10	56,5	3%	8%	47%	97%
05.16.10	56,6	1%	6%	44%	96%
05.17.10	58,0	2%	7%	45%	95%
05.18.10	57,7	2%	7%	44%	95%
05.19.10	58.4	3%	7%	43%	95%
05.20.10	57.9	3%	7%	42%	94%
05.21.10	57.1	2%	6%	42%	93%
05.22.10	57.0	2%	5%	41%	94%
05.23.10	56,8	1%	5%	39%	93%
05.24.10	56,7	2%	6%	40%	94%
05.25.10	57,6	3%	8%	41%	94%
05.26.10	56,7	3%	7%	41%	95%
05.27.10	56,7	3%	8%	41%	94%
05.28.10	55,3	3%	7%	40%	94%
05.29.10	54,9	3%	7%	40%	94%
05.30.10	55,1	3%	7%	39%	93%
05.31.10	54.9	3%	7%	39%	93%
06.01.10	56.3	3%	7%	37%	92%
06.02.10	56.4	2%	6%	36%	92%
06.03.10	56.9	3%	6%	36%	92%
06.04.10	56,8	3%	7%	36%	92%
06.05.10	56,1	3%	4%	35%	91%
06.06.10	56,4	2%	5%	33%	90%
06.07.10	57,3	4%	7%	33%	90%
06.08.10	56,9	3%	6%	33%	90%
06.09.10	56,5	2%	5%	32%	90%
06.10.10	56,8	3%	6%	32%	90%
06.11.10	55,5	2%	6%	32%	102%
Г\Г 1 <4 1 /л	г г		лп /
ПЛ 17 1 П—	-Ω-	--	--	-2 .1 0/,-	-1 то/-

- 28 029134

06.14.10	56.2	1%	4%	30%	88%
06.15.10	55.6	3%	4%	30%	88%
06.16.10	55.7	3%	6%	30%	86%
06.17.10	57.0	3%	6%	30%	88%
06.18.10	56,9	2%	5%	29%	89%
06.19.10	57,4	3%	6%	29%	89%
06.20.10	57,7	3%	6%	30%	86%
06.21.10	57,5	3%	4%	29%	88%
06.22.10	54,9	3%	6%	28%	87%
06.23.10	54,9	3%	6%	29%	88%
06.24.10	55,1	3%	6%	28%	87%
06.25.10	56,1	3%	6%	28%	88%
06.26.10	56.0	3%	5%	28%	88%
06.27.10	56.1	3%	4%	28%	88%
06.28.10	55.8	3%	-19%	28%	88%
06.29.10	55.9	3%	-11%	27%	88%
06.30.10	56,1	3%	-15%	27%	88%
07.01.10	56,0	3%	-8%	28%	87%
07.02.10	56,0	3%	5%	27%	86%
07.03.10	56,2	3%	3%	26%	86%
07.04.10	56,1	3%	4%	26%	86%
07.05.10	55,8	3%	4%	26%	87%
07.06.10	56,2	3%	4%	26%	86%
07.07.10	56,1	4%	6%	26%	87%
07.08.10	56.1	3%	5%	25%	85%
07.09.10	56.0	3%	5%	25%	85%
07.10.10	55.9	3%	5%	25%	85%
07.11.10	55.9	3%	5%	24%	84%
07.12.10	55,9	3%	5%	24%	85%
07.13.10	56,1	3%	5%	24%	85%
07.14.10	56,0	3%	5%	23%	85%
07.15.10	55,9	3%	5%	22%	84%
07.16.10	56,1	3%	5%	22%	84%
07.17.10	56,2	3%	5%	22%	83%
07.18.10	55,9	3%	5%	22%	83%
07.19.10	56,0	3%	5%	22%	83%
07.20.10	56.0	3%	5%	22%	84%
07.21.10	56.3	3%	6%	22%	83%
07.22.10	56.1	3%	5%	21%	82%
07.23.10	56.0	3%	5%	20%	83%
07.24.10	56,0	3%	5%	20%	82%
07.25.10	55,9	3%	5%	21%	84%
07.26.10	55,5	3%	5%	22%	83%
07.27.10	55,2	3%	5%	22%	84%
07.28.10	55,2	3%	5%	21%	83%
07.29.10	55,1	3%	5%	21%	83%
07.30.10	55,2	3%	5%	20%	83%
07.31.10	55,2	3%	5%	20%	83%
	εε ε	0-04-	-СО-2-	-1 ηο -	-Ο 1 0-

- 29 029134

08.03.10	55.6	2%	5%	19%	81%
08.04.10	55.7	3%	5%	20%	81%
08.05.10	55.6	3%	5%	20%	82%
08.06.10	55.7	3%	5%	20%	81%
08.07.10	55,9	3%	5%	19%	81%
08.08.10	55,8	3%	5%	19%	80%
08.09.10	55,2	4%	6%	20%	82%
08.10.10	55,8	3%	5%	18%	79%
08.11.10	56,1	3%	5%	18%	80%
08.12.10	56,2	3%	5%	18%	79%
08.13.10	53,9	3%	5%	18%	77%
08.14.10	57,0	3%	5%	19%	79%
08.15.10	57.0	3%	5%	19%	79%
08.16.10	57.1	3%	5%	19%	79%
08.17.10	56.8	3%	5%	19%	81%
08.18.10	56.6	3%	5%	18%	80%
08.19.10	57,1	3%	5%	19%	78%
08.20.10	56,0	2%	4%	17%	76%
08.21.10	56,8	3%	5%	17%	74%
08.22.10	56,6	3%	4%	15%	75%
08.23.10	55,1	0%	2%	13%	76%
08.24.10	55,5	2%	4%	14%	76%
08.25.10	55,7	3%	5%	15%	75%
08.26.10	55,3	3%	4%	15%	76%
08.27.10	55.5	3%	5%	15%	76%
08.28.10	55.6	3%	5%	15%	76%
08.29.10	55.5	3%	4%	15%	73%
08.30.10	55.5	3%	5%	16%	77%
08.31.10	55,7	3%	5%	16%	77%
09.01.10	55,6	4%	5%	16%	77%
09.02.10	55,7	3%	5%	15%	77%
09.03.10	55,0	3%	5%	16%	77%
09.04.10	54,6	3%	5%	16%	77%
09.05.10	54,3	3%	5%	15%	76%
09.06.10	54,6	3%	5%	15%	76%
09.07.10	54,6	3%	5%	14%	75%
09.08.10	54.6	4%	5%	15%	88%
09.09.10	54.4	3%	5%	14%	84%
09.10.10	54.5	3%	5%	14%	76%
09.11.10	54.4	3%	5%	14%	75%
09.12.10	54,4	4%	5%	14%	75%
09.13.10	54,4	4%	5%	14%	76%
09.14.10	54,4	3%	5%	14%	75%
09.15.10	54,6	3%	5%	14%	75%
09.16.10	54,4	4%	5%	14%	75%
09.17.10	54,4	3%	5%	14%	74%
09.18.10	56,6	4%	5%	15%	76%
09.19.10	56,9	3%	5%	14%	76%
		ηη/	γ(\ /	Λ ,ηζ
—ηη Ο1 1 Л—	-СП ο-	-4-0-4-	-СО-4-	-1 4 οζ-	--7^οζ-

- 30 029134

09.22.10	57.3	3%	5%	13%	74%
09.23.10	57.1	3%	5%	13%	75%
09.24.10	57.2	3%	4%	12%	74%
09.25.10	56.8	3%	4%	12%	74%
09.26.10	56,4	3%	4%	12%	73%
09.27.10	57,7	4%	5%	13%	74%
09.28.10	57,7	4%	5%	13%	73%
09.29.10	56,6	3%	4%	12%	73%
09.30.10	57,6	4%	6%	12%	73%
10.01.10	57,0	4%	5%	12%	73%
10.02.10	57,2	3%	5%	11%	76%
10.03.10	56,4	2%	4%	11%	72%
10.04.10	57.0	4%	5%	12%	72%
10.05.10	57.1	3%	4%	11%	72%
10.06.10	56.5	2%	4%	10%	71%
10.07.10	56.5	2%	3%	10%	71%
10.08.10	57,2	4%	5%	11%	71%
10.09.10	56,7	3%	4%	10%	70%
10.10.10	56,9	3%	4%	10%	69%
10.11.10	57,0	3%	5%	10%	68%
10.12.10	56,9	4%	5%	11%	70%
10.13.10	56,4	4%	5%	10%	69%
10.14.10	55,9	4%	5%	10%	69%
10.15.10	56,2	4%	5%	10%	69%
10.16.10	55.7	3%	4%	9%	68%
10.17.10	56.2	3%	4%	9%	68%
10.18.10	55.8	3%	4%	9%	68%
10.19.10	56.7	4%	5%	10%	68%
10.20.10	55,1	2%	3%	8%	69%
10.21.10	56,3	4%	5%	10%	69%
10.22.10	56,7	4%	5%	11%	69%
10.23.10	56,1	3%	4%	9%	68%
10.24.10	56,5	3%	4%	10%	68%
10.25.10	57,4	4%	5%	11%	69%
10.26.10	56,4	4%	5%	10%	68%
10.27.10	56,6	4%	5%	10%	68%
10.28.10	56.2	3%	4%	9%	68%
10.29.10	55.7	2%	4%	9%	68%
10.30.10	55.7	2%	4%	9%	67%
10.31.10	56.8	4%	5%	10%	67%
11.01.10	57,2	4%	6%	10%	67%
11.02.10	57,0	4%	5%	10%	67%
11.03.10	56,9	4%	5%	9%	67%
11.04.10	55,8	3%	4%	9%	67%
11.05.10	56,9	4%	5%	10%	68%
11.06.10	57,8	5%	6%	10%	68%
11.07.10	57,8	4%	6%	10%	67%
11.08.10	57,8	4%	6%	10%	67%
			,ηζ	οηζ
		4-Ох-	-схи-	-ΟΟΖ-	-ΛΟΟ-

- 31 029134

11.11.10	56.8	3%	4%	8%	66%
11.12.10	56.5	3%	4%	8%	66%
11.13.10	57.4	4%	5%	9%	65%
11.14.10	57.1	4%	5%	9%	65%
11.15.10	56,6	3%	4%	8%	64%
11.16.10	51,5	3%	3%	8%	66%
11.25.10	51,6	4%	4%	9%	68%
11.26.10	56,4	4%	5%	11%	68%
11.27.10	56,9	3%	5%	10%	68%
11.28.10	56,1	2%	4%	9%	68%
11.29.10	56,5	3%	4%	9%	67%
11.30.10	55,6	3%	4%	9%	69%
12.01.10	57.6	0%	3%	9%	68%
12.02.10	56.1	4%	5%	11%	68%
12.03.10	55.8	3%	4%	9%	66%
12.04.10	56.7	4%	5%	10%	66%
12.05.10	55,6	2%	4%	9%	67%
12.06.10	56,3	3%	4%	9%	67%
12.07.10	56,2	3%	4%	8%	65%
12.08.10	56,5	2%	3%	7%	65%
12.09.10	55,8	3%	4%	8%	64%
12.10.10	56,0	3%	4%	7%	62%
12.11.10	56,0	3%	4%	7%	62%
12.12.10	56,0	4%	5%	8%	63%
12.13.10	56.2	3%	5%	8%	65%
12.14.10	52.7	4%	5%	9%	68%
12.15.10	57.1	3%	4%	7%	60%
12.16.10	55.1	3%	4%	6%	61%
12.17.10	55,0	3%	5%	7%	63%
12.18.10	54,9	3%	4%	7%	62%
12.19.10	54,7	3%	4%	6%	62%
12.20.10	55,2	3%	4%	6%	60%
12.21.10	54,8	3%	4%	6%	59%
12.22.10	54,9	4%	5%	6%	59%
12.23.10	54,8	3%	4%	6%	60%
12.24.10	55,2	4%	4%	6%	59%
12.25.10	56.0	4%	5%	7%	61%
12.26.10	54.5	3%	4%	7%	61%
12.27.10	54.1	3%	5%	7%	61%
12.28.10	54.3	3%	4%	7%	60%
12.29.10	54,5	3%	4%	6%	59%
12.30.10	54,5	4%	5%	6%	58%
12.31.10	54,1	3%	4%	6%	57%
01.01.11	55,0	3%	4%	6%	57%
01.02.11	56,6	5%	6%	8%	56%
01.03.11	56,2	3%	4%	6%	55%
01.04.11	56,3	4%	5%	6%	54%
01.05.11	52,6	4%	5%	6%	58%
		л п /	л п /	л л /	г /
01.07.11	-5%6-	3 /0	-4%-	-з%-	-48%-

01.08.11	55,5	3%	4%	3%	48%
01.09.11	55.8	3%	4%	4%	48%
01.10.11	55.5	3%	4%	3%	48%
01.11.11	56.3	3%	4%	3%	47%
01.12.11	55,2	3%	4%	4%	48%
01.13.11	56,2	3%	4%	3%	47%
01.14.11	53,6	3%	4%	3%	51%
01.15.11	51,1	3%	4%	3%	51%
01.16.11	50,7	4%	5%	4%	50%
01.17.11	54,0	3%	4%	3%	49%
01.18.11	56,4	3%	4%	3%	48%
01.19.11	55,9	3%	4%	3%	48%
01.20.11	56.7	3%	4%	3%	47%
01.21.11	57.1	3%	4%	3%	48%
01.22.11	56.3	3%	4%	3%	48%
01.23.11	56.7	4%	4%	3%	47%
01.24.11	56,9	4%	5%	3%	47%
01.25.11	56,4	3%	4%	2%	46%

- 32 029134

Таблица 3. Данные от реактора предварительного алкилирования после регенерации

Дата	Общий рост темп., °Р	ТАУ №1, рост темп.	Т\¥ №2, рост темп.	ТАУ №3, рост темп.	Т\У №4, рост темп.
02.05.11	53.9	100%	110%	103%	104%
02.06.11	55.8	96%	110%	102%	103%
02.07.11	56.3	94%	110%	104%	104%
02.08.11	56.9	91%	110%	103%	104%
02.09.11	54.4	90%	111%	105%	105%
02.10.11	56.8	86%	110%	104%	105%
02.11.11	50Д	92%	110%	104%	104%
02.12.11	55.3	85%	110%	104%	104%
02.13.11	55Д	82%	110%	104%	103%
02.14.11	55.8	80%	109%	102%	102%
02.15.11	55.8	79%	109%	102%	103%
02.16.11	55.4	77%	109%	102%	103%
02.17.11	55.8	75%	109%	102%	102%
02.18.11	55.4	75%	109%	102%	102%
02.19.11	56Д	76%	108%	102%	102%
02.20.11	56.0	73%	108%	102%	102%
02.21.11	56Д	71%	108%	102%	102%
02.22.11	56.5	70%	108%	102%	102%
02.23.11	5£3	68%	108%	102%	102%
02.24.11	56.9	69%	108%	102%	102%
02.25.11	56Д	69%	109%	102%	103%
02.26.11	56.7	65%	108%	102%	102%
02.27.11	55,7	64%	109%	102%	102%
02.28.11	56.1	63%	108%	102%	102%
03.01.11	56Д	62%	109%	103%	103%
03.02.11	55.9	61%	109%	102%	103%
03.03.11	562	60%	109%	102%	102%
03.04.11	562	59%	108%	101%	102%
03.05.11	542	60%	110%	103%	104%
03 06 11	56 4	59%	109%	103%	104%
03.07.11	56.6	58%	109%	102%	103%
03.08.11	56.2	57%	109%	102%	104%
03.09.11	56.5	57%	109%	102%	104%
03.10.11	55.4	57%	110%	103%	104%
03.11.11	57.1	56%	108%	102%	103%
03.12.11	55.9	55%	108%	102%	103%
03.13.11	56.1	54%	108%	102%	102%
03.14.11	57.5	54%	108%	101%	102%

В данном документе используются различные выражения, в той степени, в которой используемое выражение не определено в данном документе, ему следует давать наиболее широкое определение, которое дается специалистом в данной области техники, при условии, что данное выражение отражено в печатных публикациях и выданных патентах.

Выражение "активность" относится к весу полученного продукта на вес катализатора, используемого в способе, за час реакции при стандартном наборе условий (например, граммов продукта/г катализатора/ч).

Выражение "алкил" относится к функциональной группе или боковой цепи, которая состоит только из соединенных простой связью атомов углерода и водорода, например к метильной или этильной группе.

Выражение "алкилирование" относится к присоединению алкильной группы к другой молекуле.

Выражение "превращение" относится к проценту превращенного подаваемого материала.

Выражение "дезактивированный катализатор" относится к катализатору, который потерял достаточно каталитической активности для того, чтобы более не быть эффективным в определенном процессе.

Выражение "поток подаваемого материала с высоким содержанием яда" относится к потоку подаваемого материала, который, как правило, содержит примеси, которые дезактивируют катализатор, в количествах, которые находятся в диапазоне от 10 до 100 м.д. или более и, как правило, составляют в среднем от 20 до 40 м.д.

Выражение "молекулярное сито" относится к материалу, имеющему определенную структуру из открытых и сообщающихся пор, обычно кристаллическую, которую можно использовать для разделения углеводородов или других смесей путем избирательного удержания одного или нескольких составляющих или можно использовать в качестве катализатора в способе каталитического превращения.

Выражение "рециркуляция" относится к возврату выходного потока системы в виде входного потока либо в ту же систему, либо в другую систему в одном процессе. Выходной поток можно рециркулировать в систему любым способом, известным специалисту в данной области техники, например путем объединения выходного потока с входным потоком или путем непосредственной подачи выходного потока в систему. Кроме того, несколько входных потоков можно подавать в систему любым способом, известным специалисту в данной области техники.

Выражение "регенерированный катализатор" относится к катализатору, который достаточно восстановил активность для того, чтобы быть эффективным в определенном процессе. Такая эффективность определяется индивидуальными параметрами процесса.

Выражение "регенерация" относится к способу восстановления каталитической активности и/или

- 33 029134

обеспечения повторного использования катализатора после того, как его активность достигла неприемлемого уровня. Примеры такой регенерации могут включать пропускание пара через слой катализатора или выжигание углеродного остатка, например.

Выражение "трансалкилирование» относится к переносу алкильной группы с одной ароматической молекулы на другую.

Выражение "цеолит" относится к молекулярному ситу, содержащему силикатную решетку, обычно в сочетании с некоторым количеством алюминия, бора, галлия, железа и/или титана, например. В дальнейшем обсуждении и в данном описании выражения молекулярное сито и цеолит будут использоваться более или менее взаимозаменяемо. Специалист в данной области техники поймет, что идеи, касающиеся цеолитов, также применимы к более общему классу материалов, называемых молекулярными ситами.

В зависимости от контекста все ссылки на "настоящее изобретение" в данном документе могут в некоторых случаях относиться только к некоторым конкретным вариантам осуществления. В других случаях они могут относиться к объекту, упоминаемому в одном или нескольких, но не обязательно во всех пунктах формулы изобретения. Хотя вышеизложенное направлено на варианты осуществления, версии и примеры настоящего изобретения, которые включены, чтобы дать специалисту в данной области техники возможность осуществить и применить настоящие изобретения при объединении информации в данном патенте с доступной информацией и технологией, настоящие изобретения не ограничены только этими конкретными вариантами осуществления, версиями и примерами. Другие и дополнительные варианты осуществления, версии и примеры настоящего изобретения могут быть разработаны без отступления от его основного объема.

Claims (24)

1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ

   1. Способ получения алкилароматического соединения путем алкилирования ароматического соединения алкилирующим средством, причем способ включает этапы, на которых

   регенерируют катализатор на основе цеолита Н-бета, при этом катализатор Н-бета нагревают до первой температуры с газом, содержащим азот, и содержание кислорода затем поэтапно повышают, начиная с газа, содержащего 0,2 мол.% кислорода или менее, в течение времени, достаточного для повышения температуры регенерации катализатора от 480 до 540°С;

   обеспечивают по меньшей мере одну реакционную зону, содержащую реактор предварительного алкилирования, содержащий катализатор предварительного алкилирования, причем катализатор предварительного алкилирования представляет собой регенерированный катализатор на основе цеолита Н-бета; причем по меньшей мере одна реакционная зона дополнительно содержит основной реактор алкилирования, содержащий катализатор алкилирования;

   вводят поток подаваемого материала, содержащий ароматическое соединение и алкилирующее

   средство, в реакционную зону и

   осуществляют реакцию по меньшей мере части ароматического соединения при условиях алкилирования с получением алкилароматического соединения;

   причем объем производства алкилароматического соединения с регенерированным катализатором на основе цеолита Н-бета составляет до 90% уровня производства алкилароматического соединения со свежим цеолитом Н-бета;

   причем регенерированный катализатор на основе цеолита Н-бета имеет показатель дезактивации, который составляет не более 120% показателя дезактивации свежего катализатора на основе цеолита Нбета;

   причем алкилароматическое соединение представляет собой этилбензол, ароматическое соединение представляет собой бензол, и алкилирующее средство представляет собой этилен;

   причем катализатор на основе цеолита Н-бета промотируют одним или несколькими из следующего: Се, Си, Р, СТ. В, Со, Са или их комбинациями, присутствующими в количестве до 5 вес.% и прикрепленными путем поглощения.
2. 2. Способ по п.1, где поток подаваемого материала содержит каталитические яды в количестве в среднем по меньшей мере 5 м.д.
3. 3. Способ по п.1, где поток подаваемого материала содержит каталитические яды в количестве в среднем по меньшей мере 30 м.д.
4. 4. Способ по п.1, где количество катализатора Н-бета по меньшей мере в одной реакционной зоне составляет по меньшей мере 1360 кг.
5. 5. Способ по п.1, где количество катализатора Н-бета по меньшей мере в одной реакционной зоне составляет от 1360 до 22680 кг в первой системе предварительного алкилирования.
6. 6. Способ по п.1, где объем производства алкилароматического соединения составляет по меньшей мере 226796 кг в день.
7. 7. Способ по п.1, где по меньшей мере один реактор предварительного алкилирования содержит катализатор на основе цеолита Н-бета в количестве от по меньшей мере 1360 до 22680 кг.
8. 8. Способ по п.1, где по меньшей мере одна система предварительного алкилирования имеет про- 34 029134

   должительность работы до регенерации по меньшей мере 12 месяцев и продолжительность работы до дезактивации, требующей регенерации, по меньшей мере 24 месяца.
9. 9. Способ по п.1, где катализатор на основе цеолита Н-бета в первой системе предварительного алкилирования регенерируют ίη-δίΐιι.
10. 10. Способ по п.1, где по меньшей мере одна реакционная зона содержит смешанный катализатор, который включает катализатор на основе цеолита Н-бета и по меньшей мере один другой катализатор.
11. 11. Способ по п.1, где реактор предварительного алкилирования или основной реактор алкилирования содержит смешанный катализатор, который включает катализатор на основе цеолита Н-бета и по меньшей мере один другой катализатор.
12. 12. Способ по п.1, где в основном реакторе алкилирования не происходит дезактивация катализатора, когда реактор предварительного алкилирования находится в эксплуатации.
13. 13. Способ получения этилбензола из потока подаваемого материала с высоким содержанием яда путем алкилирования бензола этиленом, причем способ включает этапы, на которых

    обеспечивают по меньшей мере одну реакционную зону, содержащую реактор предварительного алкилирования, содержащий катализатор предварительного алкилирования, причем катализатор предваригельного алкилирования представляет собой катализатор на основе цеолита Н-бета;

    причем по меньшей мере одна реакционная зона дополнительно содержит основной реактор алкилирования, содержащий катализатор алкилирования;

    вводят поток подаваемого материала, содержащий бензол и этилен, в реакционную зону, причем поток подаваемого материала содержит по меньшей мере 10 м.д. ядов; и

    осуществляют реакцию по меньшей мере части бензола с этиленом при условиях алкилирования с получением этилбензола;

    причем катализатор на основе цеолита Н-бета имеет показатель дезактивации не более 50 кг катализатора на миллион кг полученного этилбензола;

    причем катализатор на основе цеолита Н-бета регенерируют, при этом катализатор Н-бета нагревают до первой температуры с газом, содержащим азот, а содержание кислорода затем поэтапно повышают, начиная с газа, содержащего 0,2 мол.% кислорода или менее, в течение времени, достаточного для повышения температуры регенерации катализатора от 480 до 540°С, и регенерированный катализатор на основе цеолита Н-бета имеет показатель дезактивации не более 120% показателя дезактивации свежего катализатора на основе цеолита Н-бета;

    причем катализатор на основе цеолита Н-бета промотируют одним или несколькими из следующего: Се, Си, Р, С8, В, Со, Са или их комбинациями, присутствующими в количестве до 5 вес.% и прикрепленными путем поглощения.
14. 14. Способ по п.13, где регенерированный катализатор Н-бета имеет показатель дезактивации не более 30 кг катализатора на миллион кг полученного этилбензола.
15. 15. Способ по п.13, где регенерированный катализатор Н-бета имеет показатель дезактивации не более 10 кг катализатора на миллион кг полученного этилбензола.
16. 16. Способ по п.13, где регенерированный катализатор Н-бета имеет показатель дезактивации не более 2,5 кг катализатора на миллион кг полученного этилбензола.
17. 17. Способ по п.13, где количество катализатора по меньшей мере в одной реакционной зоне составляет от 1360 до 3175 кг и дает более 453,6 млн кг этилбензола до регенерации катализатора.
18. 18. Способ по п.13, где количество катализатора по меньшей мере в одной реакционной зоне составляет от 4536 до 5443 кг и дает более 907,2 млн кг этилбензола до регенерации катализатора.
19. 19. Способ по п.13, где количество катализатора по меньшей мере в одной реакционной зоне составляет от 9072 до 9979 кг и дает более 1814,4 млн кг этилбензола до регенерации катализатора.
20. 20. Способ по п.13, где по меньшей мере одна реакционная зона содержит смешанный катализатор, который включает регенерированный катализатор на основе цеолита Н-бета и по меньшей мере один другой катализатор.
21. 21. Способ получения этилбензола из потока подаваемого материала с высоким содержанием яда путем алкилирования бензола этиленом, причем способ включает этапы, на которых

    обеспечивают по меньшей мере одну реакционную зону, содержащую реактор предварительного алкилирования, содержащий 9072-11340 кг катализатора предварительного алкилирования, причем катализатор предварительного алкилирования представляет собой катализатор на основе цеолита Н-бета;

    причем по меньшей мере одна реакционная зона дополнительно содержит основной реактор алкилирования, содержащий катализатор алкилирования;

    вводят поток подаваемого материала с высоким содержанием яда, включающего бензол, который содержит по меньшей мере 10 м.д. ядов, и этилен по меньшей мере в одну реакционную зону в количествах, составляющих в среднем по меньшей мере 7,3 млн кг бензола в день;

    осуществляют реакцию по меньшей мере части бензола с этиленом при условиях алкилирования с получением этилбензола в объеме, составляющем в среднем по меньшей мере 3,2 млн кг в день, при суммарной продолжительности работы до регенерации более 24 месяцев с получением всего по меньшей мере 2268 млн кг этилбензола;

    - 35 029134

    причем катализатор на основе цеолита Н-бета имеет показатель дезактивации не более 5 кг катализатора на миллион кг полученного этилбензола;

    причем катализатор на основе цеолита Н-бета регенерируют, при этом катализатор Н-бета нагревают до первой температуры с газом, содержащим азот, а содержание кислорода затем поэтапно повышают, начиная с газа, содержащего 0,2 мол.% кислорода или менее, в течение времени, достаточного для повышения температуры регенерации катализатора от 480 до 540°С, и регенерированный катализатор на основе цеолита Н-бета имеет показатель дезактивации не более 120% показателя дезактивации свежего катализатора на основе цеолита Н-бета;

    причем катализатор на основе цеолита Н-бета промотируют одним или несколькими из следующего: Се, Си, Р, Сз, В, Со, Са или их комбинациями, присутствующими в количестве до 5 вес.% и прикрепленными путем поглощения.
22. 22. Способ по п.21, где катализатор на основе цеолита Н-бета регенерируют т-зИи.
23. 23. Способ по п.22, где катализатор на основе цеолита Н-бета имеет показатель дезактивации не более 2 кг катализатора на миллион кг полученного этилбензола.
24. 24. Способ по п.22, где регенерированный катализатор на основе цеолита Н-бета имеет показатель дезактивации не больше показателя дезактивации свежего катализатора на основе цеолита Н-бета.