BR112013026065B1

BR112013026065B1 - Chapa de aço de alta resistência e tubo de aço de alta resintência excelentes em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura e método de produção dos mesmos

Info

Publication number: BR112013026065B1
Application number: BR112013026065-3A
Authority: BR
Inventors: Shinya Sakamoto; Takuya Hara
Original assignee: Nippon Steel Corporation
Priority date: 2011-04-12
Filing date: 2012-04-11
Publication date: 2020-05-26
Also published as: CN103328669B; JPWO2012141220A1; KR101531361B1; WO2012141220A1; CN103328669A; KR20130114179A; BR112013026065A2; JP5413537B2

Abstract

chapa de aço de alta resistência e tubo de aço de alta resistência excelentes em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura e método de produção dos mesmos a presente invenção refere-se a uma chapa de aço de alta resis-tência e tubo de aço de alta resistência excelentes em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura que são capazes de suprimir a re-dução na espessura no momento da deformação e métodos de produção dos mesmos, onde a chapa de aço de alta resistência é compreendida de uma composição de uma faixa numérica predeterminada e é compreendida de uma estrutura composta de ferrita e um ou mais entre bainita ou marten-sita, tem um tamanho de grão de cristal efetivo na parte central da espessu-ra de 20 µm ou menos, teve uma razão de intensidade aleatória de raios x do plano {111} paralelo à superfície da chapa na parte central da espessura de 0,5 a 5,0, uma razão de intensidade aleatória de raios x do plano {554} de 1,0 a 3,0, uma razão de intensidade aleatória de raios x do plano {100} de 3,0 ou menos, e razões de intensidade aleatória de raios x do plano {112} e do plano {223} de 0,5 a 4,0, tem uma espessura de 25 mm ou mais, e tem uma resistência à tração de 565 mpa ou mais.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para CHAPA DE AÇO DE ALTA RESISTÊNCIA E TUBO DE AÇO DE ALTA RESISTÊNCIA EXCELENTES EM CAPACIDADE DE DEFORMAÇÃO E TENACIDADE A BAIXA TEMPERATURA E MÉTODO DE PRODUÇÃO DOS MESMOS.

Campo Técnico

[0001] A presente invenção refere-se a uma chapa de aço de alta resistência e a um tubo de aço de alta resistência excelente em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura que são adequadamente usados como tubulação para transporte de gás natural, petróleo bruto, etc., em particular com uma grande tolerância de deformação em relação ao movimento do solo, etc., e métodos de produção do mesmo.

Antecedentes da Técnica

[0002] Recentemente a importância das tubulações como método de transporte a longa distância de gás natural e petróleo bruto foi crescentemente aumentada. Tubulações estão sendo colocadas em ambientes crescentemente diversos. Por exemplo, estão sendo colocadas em regiões de piso congelado onde há movimentação do solo entre o verão e o inverno, no leito marinho onde há pressão externa devido às correntes oceânicas, e em ambientes onde terremotos provocam movimentação do solo, etc. Em tais ambientes, o movimento do solo, etc., algumas vezes faz a tubulação se curvar e se deslocar, então um tubo de aço de excelente capacidade de deformação que seja resistente ao empenamento etc. mesmo quando a deformação da tubulação está sendo demandada.

[0003] No passado, como tubo de aço excelente em capacidade de deformação, foi proposto um tubo de aço conforme descrito na PLT 1 que foca no índice de endurecimento do trabalho (valor n) e tenta melhorar o mesmo e um tubo de aço tal como descrito na PLT 2 que

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2/26 foca na razão do limite de elasticidade para a resistência à tração, isto é, razão de rendimento, e tenta melhorar a mesma.

Lista de Citações

Literatura de Patente

[0004] PLT 1: Publicação de Patente Japonesa n° 11-279700A

[0005] PLT 2: Publicação de Patente Japonesa n° 2005-15823A

Sumário da Invenção

Problema Técnico

[0006] A técnica que é proposta no passado é uma técnica que tenta melhorar a capacidade de deformação e foca no índice de endurecimento do trabalho ou na razão de rendimento para melhoria na chapa de aço e no tubo de aço que é usado para a tubulação, etc.

[0007] Entretanto, em particular, a tubulação que é usada nas regiões de solo congelado e outras regiões árticas precisa ser excelente em tenacidade a baixa temperatura, mas a técnica para obter a chapa de aço e o tubo de aço excelente em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura não foi estudado suficientemente.

[0008] A presente invenção foi feita em consideração dos problemas acima e tem como tarefa fornecer uma chapa de aço de alta resistência e um tubo de aço de alta resistência excelente em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura que possa suprimir a redução na espessura no momento da deformação e métodos de produção do mesmo.

Solução para o Problema

[0009] Os inventores se engajaram em estudos intensos de modo a executar a tarefa acima. Como resultado, eles descobriram que, focando no valor de Lankford, é possível melhorar a capacidade de deformação da chapa de aço e do tubo de aço que são usados em tubulações, etc.

[00010] No passado, nenhum estudo foi feito focando na redução

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3/26 na espessura da chapa de aço e no tubo de aço que é usado para a tubulação, etc., no momento da deformação devido ao movimento do solo, etc. Como um indicador para avaliação da redução da espessura no momento da deformação, o valor de Lankford é conhecido no campo da chapa de aço para automóveis, etc. Nenhuma técnica focando no valor de Lankford para tentar melhorar a capacidade de deformação foi proposta para chapa de aço e tubo de aço que são usados para tubulações, etc.

[00011] Os inventores se engajaram em estudos intensos para obter uma chapa de aço de alta resistência e tubo de aço de alta resistência excelentes em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura. Como resultado eles descobriram que é particularmente eficaz obter uma chapa de aço de alta resistência e um tubo de aço de alta resistência excelentes em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura e então estabelecer quantidades adequadas de texturas tendo orientações de cristal predeterminadas e estabelecer magnitudes adequadas do tamanho de grão de cristal. Os inventores se engajaram em outros estudos e descobriram que é particularmente eficaz estabelecer quantidades adequadas de texturas tendo orientações de cristal predeterminadas e então controlar as várias condições de produção tais como a redução no momento da laminação a quente e que, em particular, a redução por passa na laminação na região da temperatura de recristalização ou mais é extremamente importante.

[00012] A presente invenção foi feita como resultado de estudos baseados nas descobertas acima e tem como sua essência o que segue:

(1) Chapa de aço de alta resistência excelente em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura caracterizada por compreender, em % em massa, C: 0,03 a 0,08%, Si: 0,01 a 0,50%,

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Mn: 1,50 a 2,50%, P: 0,015% ou menos, S: 0,0050% ou menos, Al: 0,001 a 0,080%, N: 0,0010 a 0,0060%, Ti: 0,005 a 0,030%, e Nb: 0,010 a 0,050%, tendo saldo consistindo de Fe e impurezas inevitáveis, tendo um Ceq expresso pela fórmula (A) a seguir de 0,35 a 0,50%, tendo um Pcm expresso pela fórmula (B) a seguir de 0,15 a 0,25%, sendo composto de uma estrutura composta de ferrita com um ou ambos entre bainita ou martensita, tendo um tamanho efetivo de grão de cristal em uma parte central da estrutura de 20 m ou menos, tendo uma razão de intensidade aleatória de raios X do plano {111} paralelo à superfície da chapa na parte central da espessura de 0,5 a 5,0, uma razão de intensidade aleatória de raios X do plano {554} de 1,0 a 3,0, uma razão de intensidade aleatória de raios X do plano {100} de 3,0 ou menos, e razões de intensidades aleatórias de raios X do plano {112} e do plano {223} de 0,5 a 4,0, tendo uma espessura de 25 mm ou mais, e tendo uma resistência à tração de 565 MPa ou mais:

Ceq=C+Mn/6+(Ni+Cu)/15+(Cr+Mo+V)/5 ..(A) Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B

...(B) em que C, Mn, Ni, Cu, Cr, Mo, V, Si, e B são teores dos elementos em % em massa.

(2) A chapa de aço de alta resistência excelente em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura conforme apresentado no item (1) caracterizada pelo fato de que um valor de Lankford rD em uma direção a 45° em relação à direção de laminação da chapa de aço e um valor de Lankford rC na direção da largura são 1,0 ou mais.

(3) A chapa de aço de alta resistência excelente em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura conforme apresentada no item (1) caracterizada por também compreender, em % em massa, um ou mais tipos de elementos selecionados entre: V:

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0,010 a 0,100%, Ni: 1,0% ou menos, Cu: 1,0% ou menos, Cr: 1,0% ou menos, Mo: 1,0% ou menos, B: 0,0001 a 0,0020%, Ca: 0,0040% ou menos, Mg: 0,0010% ou menos, e REM: 0,005% ou menos.

(4) Tubo de aço de alta resistência excelente em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura caracterizado por ser compreendido de chapa de aço conforme apresentada em qualquer um dos itens (1) a (3).

(5) Um método de produção de chapa de aço de alta resistência excelente em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura compreende aquecer uma placa de aço que contém, em % em massa, C: 0,03 a 0,08%, Si: 0,01 a 0,50%, Mn: 1,50 a 2,50%, P: 0,015% ou menos, S: 0,0050% ou menos, Al: 0,001 a 0,080%, N: 0,0010 a 0,0060%, Ti: 0,005 a 0.030%, e Nb: 0,010 a 0,050%, tem um saldo consistindo de Fe e impurezas inevitáveis, tem um Ceq expresso pela fórmula (A) a seguir de 0,35 a 0,50%, e tenha um Pcm expresso pela fórmula (B) a seguir de 0,15 a 0,25% a uma temperatura de aquecimento de 1000 a 1150°C, após isso, a laminação em uma região da temperatura de recristalização ou mais por uma redução por passa de 5 a 10% quando a temperatura de aquecimento é 1000°C a menos de 1050°C e de 10 a 15% quando a temperatura de aquecimento é 1050°C a 1150°C e, além disso, por uma redução cumulativa de 35% ou mais, e então laminando-se em uma região de temperatura de um ponto de transformação Ar3 a menos que a temperatura de recristalização por uma redução cumulativa de 70 a 80%, e após isto, resfriar a água enquanto torna uma região de temperatura do ponto de transformação Ar3 -50°C a menos que o ponto de transformação Ar3 a temperatura de início do resfriamento e tornando a região de temperaturas de 200 a 500°C a temperatura de final do resfriamento:

Ceq=C+Mn/6+(Ni+Cu)/15+(Cr+Mo+V)/5 ... (A)

Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B

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6/26 •••(B) em que, C, Mn, Ni, Cu, Cr, Mo, V, Si, e B são teores dos elementos em % em massa.

(6) O método de produção de chapa de aço de alta resistência excelente em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura como apresentado no item (5) caracterizado pelo fato de que a placa de aço também compreende, em % em massa, um ou mais tipos de elementos selecionados entre V: 0,010 a 0,100%, Ni: 1,0% ou menos, Cu: 1,0% ou menos, Cr: 1,0% ou menos, Mo: 1,0% ou menos, B: 0.0001 a 0,0020%, Ca: 0,0040% ou menos, Mg: 0,0010% ou menos, e REM: 0.005% ou menos.

(7) Um método de produção de tubo de aço de alta resistência excelente em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura caracterizado por conformar uma chapa de aço que é obtida por um método de produção conforme apresentado no item (5) ou (6) em forma de um tubo e soldando-se as peças adjacentes.

Efeitos Vantajosos da Invenção

[00013] De acordo com a presente invenção, é possível obter chapa de aço de alta resistência e tubo de aço de alta resistência excelente em capacidade de conformação e tenacidade a baixa temperatura que pode suprimir a redução na espessura no momento da deformação. Breve Descrição do Desenho

[00014] A FIG. 1 é uma fotografia da estrutura da parte central da espessura da chapa de aço da presente invenção.

Descrição das Modalidades

[00015] Inicialmente, serão explicadas as razões para a limitação nas faixas numéricas das composições das chapas de aço e do tubo de aço conforme a presente invenção. Note que, abaixo, % será considerado como % em massa.

[00016] C é um elemento que é necessário para garantir a resistên

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7/26 cia do aço. Se a quantidade de C for menor que 0,03%, o produto final se torna insuficiente em resistência, se a quantidade de C for maior que 0,08%, a matriz e a HAZ caem notavelmente em tenacidade a baixa temperatura. Portanto, a quantidade de C é feita 0,03 a 008%.

[00017] Si é um elemento que age como agente de desoxidação e também contribui para melhorar a resistência. Se a quantidade de Si for menor que 0,01%, o Produto final é capaz de se tornar insuficiente em resistência. Se a quantidade de Si estiver acima de 0,50%, a tenacidade na HAZ cai notavelmente. Portanto, a quantidade de Si é feita 0,01 a 0,50%.

[00018] Mn é um elemento que contribui para a melhoria da resistência do aço. Se a quantidade de Mn for menor que 1,50%, o produto final é passível de se tornar insuficiente em resistência. Se a quantidade de Mn for superior a 2,50%, a matriz e a HAZ caem notavelmente em tenacidade a baixa temperatura. Portanto, a quantidade de Mn é feita 1,50 a 2,50%. Preferivelmente ela é 1,50 a 2,00%.

[00019] Al é um elemento que é tornado um elemento desoxidante e também contribui para o refino da estrutura metálica. Se a quantidade de Al for menor que 0,001%, esse efeito não é suficientemente obtido. Se a quantidade de Al estiver acima de 0,080%, as inclusões não metálicas à base de Al aumentam no aço e o aço deteriora em limpeza. Portanto, a quantidade de Al é restrita a 0,080% ou menos. A faixa preferível é 0,001 a menos de 0,050%.

[00020] Ti é um elemento que precipita como TiN no aço e portanto suprime o embrutecimento da austenita no momento do reaquecimento da placa e a HAZ, refina a estrutura metálica, e melhora a tenacidade a baixa temperatura da matriz e da HAZ. Entretanto, se a quantidade de Ti for menor que 0,005%, o efeito não pode ser suficientemente obtido. Além disso, se a quantidade de Ti estiver acima de 0,030%, o embrutecimento de TiN e o endurecimento da precipitação pelo TiC,

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8/26 ao contrário, provocam a deterioração da tenacidade a baixa temperatura. Portanto, a quantidade de Ti é feita 0,005 a 0,030%.

[00021] Nb tem o efeito de suprimir a recristalização da austenita para refinar a estrutura no momento da laminação a quente e melhorar a matriz e a HAZ em tenacidade a baixa temperatura, mas se a quantidade de Nb for menor que 0,010%, esse efeito não é suficientemente obtido. Além disso, se a quantidade de Nb estiver acima de 0,050%, ao contrário, afeta prejudicialmente a tenacidade da HAZ e a capacidade de soldagem no campo. Portanto, a quantidade de Nb é feita 0,010 a 0,050%.

[00022] P é uma impureza que está inevitavelmente contida no aço. Devido à segregação nas bordas dos grãos ou à segregação central, a matriz e a HAZ deterioram em tenacidade a baixa temperatura, mas se a quantidade de P for 0,015% ou menos, a tenacidade a baixa temperatura se torna uma faixa tolerável. Portanto, a quantidade de P é limitada a 0,015% ou menos.

[00023] S é uma impureza que está inevitavelmente contida no aço. Pela formação de sulfetos que são estirados pela laminação a quente no aço, a ductilidade e a tenacidade caem, mas se a quantidade de S for 0,050% ou menos, a ductilidade e a tenacidade se tornam uma faixa tolerável. Portanto, a quantidade de S é limitada a 0,0050% ou menos.

[00024] N é um elemento que precipita como TiN no aço e portanto suprime o embrutecimento dos grãos de austenita no momento do reaquecimento da placa e a HAZ para melhorar a tenacidade a baixa temperatura da matriz e da HAZ. Se a quantidade de N for menor que 0,0010%, esse efeito não pode ser suficientemente obtido. Se a quantidade de N estiver acima de 0,0060%, o aumento na quantidade de solução sólida N faz a tenacidade cair. Portanto, a quantidade de N é feita 0,0010 a 0,0060%.

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[00025] Além disso, na presente invenção, o carbono equivalente Ceq, que é calculado a partir dos teores de C, Mn, Ni, Cu, Cr, Mo, e V em % em massa e que é expresso pela fórmula (A) a seguir, é feito 0,35 a 0,50%. O carbono equivalente Ceq é um valor que serve como um indicador de capacidade de endurecimento.

[00026] Se o valor de Ceq for menor que 0,35%, a resistência à tração almejada de 565 MPa ou mais não pode ser obtida. Além disso, se o valor de Ceq estiver acima de 0,50%, a formação de MA (constituinte martensita-austenita: mistura de martensita e austenita) provocando a deterioração da tenacidade se torna notável e a tenacidade deteriora. Note que, na fórmula (A) a seguir, elementos que não estão contidos no aço são calculados como 0.

Ceq=C+Mn/6+(Ni+Cu)/15+(Cr+Mo+V)/5 ... (A)

[00027] Além disso, na presente invenção, o Pcm, que é calculado a partir dos teores de C, Si, Mn, Cu, Cr, Ni, Mo, V, e B em % em massa e que é expresso pela fórmula (B) a seguir, é feito 0,15 a 0,25%. Pcm é um valor que serve como indicador de capacidade de soldagem.

[00028] Se Pcm estiver acima de 0,25%, a matriz e a HAZ deterioram em tenacidade a baixa temperatura. Se Pcm for menor que 0,15%, a deterioração da tenacidade a baixa temperatura da matriz e HAZ é suprimida, mas a resistência à tração almejada não pode mais ser obtida. Note que, na fórmula (B) a seguir, elementos que não estão contidos no aço são calculados como 0.

Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B ...(B)

[00029] As razões acima são as razões para limitar os elementos básicos da chapa de aço e do tubo de aço conforme a presente invenção. A chapa de aço e o tubo de aço conforme a presente invenção têm um saldo de Fe e as inevitáveis impurezas em adição a esses

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10/26 elementos básicos.

[00030] Além disso, a chapa de aço e o tubo de aço conforme a presente invenção podem também conter, de acordo com a necessidade, um ou mais elementos selecionados entre V, Ni, Cu, Cr, Mo, B, Ca, Mg, e REM nas faixas numéricas explicadas abaixo. Mesmo se esses elementos forem incluídos nas faixas a seguir, a razão de intensidade aleatória de raios X e os valores de Lankford da chapa de aço e do tubo de aço se tornam a faixa prescrita na presente invenção.

[00031] V tem efeitos substancialmente similares ao Nb, mas os efeitos são mais fracos comparados aos do Nb. Além disso, ele tem também o efeito de suprimir o amolecimento da zona de soldagem. Se a quantidade de V for menor que 0,010%, o efeito de melhoria da tenacidade a baixa temperatura da matriz e HAZ e a supressão do amolecimento da zona de soldagem se tornam insuficientes. Se a quantidade de V exceder 0,100%, há, ao contrário, um efeito prejudicial na tenacidade da HAZ e na capacidade de soldagem no campo. Portanto, a quantidade de V é feita 0,010 a 0,100%.

[00032] Ni, Cu, Cr, e Mo são elementos que melhoram a capacidade de endurecimento e contribuem para uma maior resistência do aço. Entretanto, se os teores forem muito grandes, a economia cai e a tenacidade na HAZ e a capacidade de soldagem no campo caem. Portanto, Ni, Cu, Cr, e Mo são feitos terem, respectivamente, teores de 1,0% ou menos.

[00033] B é um elemento que melhora a capacidade de endurecimento e contribui para uma maior resistência do aço. Se a quantidade de B for menor que 0,0001%, esse efeito não pode ser suficientemente obtido. Se a quantidade de B estiver acima de 0,0020%, a tenacidade da HAZ e a capacidade de soldagem no campo caem. Portanto, a quantidade de B é feita 0,0001 a 0,0020%.

[00034] Ca e REM são elementos que controlam a forma dos sulfetos

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11/26 e contribuem para a melhoria da tenacidade a baixa temperatura. Se a quantidade de Ca estiver acima de 0,0040% e a quantidade de REM estiver acima de 0,005%, CaO-CaS e REM-CaS se precipitam em grandes quantidades para formar aglomerados de grandes tamanhos e inclusões de grandes tamanhos, prejudicar a limpeza do aço, e também são passíveis de ter um efeito prejudicial na capacidade de soldagem no campo. Portanto, a quantidade de Ca é feita 0,0040% ou menos e a quantidade de REM é feita 0,005% ou menos.

[00035] Mg é um elemento que dispersa e precipita como óxidos finos e suprime o embrutecimento do tamanho de grão da HAZ para contribuir para a melhoria da tenacidade a baixa temperatura. Se a quantidade de Mg estiver acima de 0,0010%, os óxidos embrutecem, com o que a tenacidade deteriora. Portanto, a quantidade de Mg é feita 0,0010% ou menos.

[00036] A seguir, serão explicadas as razões para limitação da estrutura metálica, textura, espessura, resistência à tração. E valor Lankford (valor r) da chapa de aço e do tubo de aço conforme a presente invenção.

[00037] A estrutura metálica tem que ser compreendida de uma estrutura composta de ferrita macia e uma ou ambas entre bainita e martensita duras para melhorar as características de endurecimento no trabalho.

[00038] Além disso, a estrutura metálica tem que ter um tamanho de grão de cristal efetivo na parte central da espessura de 20 pm ou menos. Isto é porque se o tamanho de grão de cristal efetivo estiver acima de 20 pm, a tenacidade a baixa temperatura deteriora. O tamanho de grão de cristal efetivo significa o tamanho de grão de cristal em termos de diâmetro de círculo equivalente de uma parte circundada pelas bordas das estruturas de uma diferença de orientação de 15° ou menos conforme medido pelo método EBSP (padrão de difração por

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12/26 retrodifusão eletrônica).

[00039] Na textura, para obter os valores de Lankford preferíveis para a chapa de aço e tubo de aço, a razão de intensidade aleatória de raios X tem que satisfazer condições tais como as explicadas abaixo. Na presente invenção, são anotados o valor de Lankford rD em uma direção a 45° em relação à direção de laminação da chapa de aço e o valor de Lankford rC na direção da largura da chapa. Aumentando-se os valores de Lankford, a capacidade de deformação da chapa de aço e do tubo de aço pode ser aumentada.

[00040] As orientações de cristal explicadas abaixo significam orientações em relação a planos paralelos à superfície da chapa. A razão de intensidade aleatória de raios X é um valor numérico que expressa o grau de acumulação de um plano de cristal tendo, cada um, uma orientação em relação a uma amostra padrão aleatória sem textura.

[00041] Quanto mais a textura tendo a orientação de cristal do plano {111}cresce, maiores podem ser feitos rC e rD, então seu crescimento tanto quanto possível é preferível. Do ponto de vista para obter o rC e rD preferíveis, é necessário fazer a razão de intensidade aleatória de raios X do plano {111} ser 0,5 ou mais. Se a razão de intensidade aleatória de raios X do plano {111} exceder 5,0, os valores almejados da razão de intensidade aleatória de raios X para outras orientações de cristal são passíveis de não serem mais obtidos, de modo que a razão de intensidade aleatória de raios X do plano {111} é feita 5,0 ou menos.

[00042] Quanto mais a textura tendo a orientação de cristal do plano {554} cresce, mais o valor rC pode ser aumentado, então é preferível que ele cresça tanto quanto possível. Do ponto de vista de obter o rC preferível, é necessário tornar a razão de intensidade aleatória de raios X do plano {554} 1,0 ou mais. Além disso, se a razão de intensidade aleatória de raios X do plano {554} exceder 3,0, os valores alme

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13/26 jados da razão de intensidade aleatória de raios X para outras orientações de cristal são passíveis de não mais serem obtidos, de modo que a razão de intensidade aleatória de raios X do plano {554} é feita 3,0 ou menos.

[00043] Quanto mais a textura tendo a orientação de cristal do plano {100} cresce, mais se torna uma causa da diminuição de rC e rD, então seu crescimento é preferivelmente suprimido tanto quanto possível. Do ponto de vista de obter o rC preferível, a razão de intensidade aleatória de raios X do plano {100} tem que ser feita 3,0 ou menos.

[00044] Quanto mais as texturas tendo a orientação de cristal do plano {112} e do plano {223} crescem, mais o rD pode ser aumentado, então seu crescimento é preferível tanto quanto possível. Do ponto de vista de obter o rD preferível, é necessário fazer as razões de intensidade aleatória de raios X do plano {112} e do plano {223} 0,5 ou mais. Se as razões de intensidade aleatória de raios X do plano {112} e do plano {223} excederem 4,0, os valores almejados de razão de intensidade aleatória de raios X para outras orientações de cristal são passíveis de não mais serem obtidos, de modo que as razões de intensidade aleatória de raios X do plano {112} e do plano {223} são feitas 4,0 ou menos.

[00045] Para a razão de intensidade aleatória de raios X da presente invenção, é usada a medição do valor que é medido pela difração de raios X na parte central da espessura. Isto é porque a textura que pode aumentar o rC e o rD do plano {111} cresce facilmente na parte da camada de superfície da espessura e tem dificuldade crescente na parte central da espessura, então pela avaliação da razão de intensidade aleatória de raios X na parte central da espessura, é possível obter um certo nível ou mais de capacidade de deformação na direção da espessura como um todo.

[00046] Do ponto de vista de garantir a resistência necessária como

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14/26 produto final e evitar a ruptura devido à pressão interna quando usado como tubulação, a espessura da chapa de aço deve ser feita 25 mm ou mais e a resistência à tração deve ser feita 565 MPa ou mais (grau X70 ou mais da norma API).

[00047] Na presente invenção, quanto maior o valor de Lankford rD em uma direção a 45° em relação à direção de laminação da chapa de aço e o valor de Lankford rC na direção da largura, mais a capacidade de deformação é melhorada. Mo momento da deformação da chapa de aço e do tubo de aço, para reduzir a viabilidade da ocorrência de empenamento etc. devido à redução da espessura, rD e rC são preferivelmente 1,0 ou mais e são mais preferivelmente 1,1 ou mais.

[00048] A seguir, será explicado o método de produção da chapa de aço conforme a presente invenção.

[00049] Inicialmente, um método de fusão conhecido usado para um conversor, etc., é usado para fundir aço fundido da composição acima, então o lingotamento contínuo ou outro método de lingotamento conhecido é usado para obter uma placa de aço a partir do aço fundido.

[00050] Após isto, a placa de aço obtida é aquecida até uma temperatura de 1000 a 1150°C. Se a temperatura de aquecimento for menor que 1000°C, uma recristalização suficiente da austenita não é alcançada e uma tenacidade a baixa temperatura suficientemente alta não é obtida. Se a temperatura de aquecimento excede 1150°C, os grãos de austenita embrutecem, então o tamanho de grão de cristal efetivo aumenta e a tenacidade a baixa temperatura cai.

[00051] Após isto, na região da temperatura de recristalização ou mais, a redução por passa, isto é, o valor cumulativo de redução/número de passes é feito 5 a 10% quando a temperatura de aquecimento é 1000°C a menos de 1050°C e é feito 10 a 15% quando a temperatura de aquecimento é 1050°C a 1150°C. Além disso, a redu

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15/26 ção cumulativa é feito 35% ou mais para laminação. Se a redução cumulativa for menor que 35%, o refino do tamanho de grão de austenita pela recristalização não pode ser suficientemente alcançado, o tamanho de grão de cristal efetivo aumenta, e a tenacidade a baixa temperatura cai.

[00052] A redução por passa é particularmente importante em obter a textura da orientação de cristal almejada. No passado, devido às restrições nas instalações, etc., a redução por passa não foi aumentado. Entretanto, para obter a estrutura almejada na chapa de aço e no tubo de aço da presente invenção, a redução por passa tem que estar na faixa acima. Se a redução por passa estiver fora da faixa acima, a distribuição almejada de textura não pode mais ser obtida.

[00053] A redução dos passes individuais podem algumas vezes estar fora da faixa acima sem problemas devidos à programação de passes, etc., mas é preferível que as reduções estejam dentro da faixa acima em pelo menos metade do número de passes e é mais preferível que eles estejam dentro da faixa acima em todos os passes.

[00054] Após isto, na região de temperaturas do ponto de transformação Ar3 até menos que a temperatura de recristalização, a laminação é executada por uma redução cumulativa de 70% ou mais. Se a redução cumulativa for menor que 70%, o crescimento da textura do plano {554} é suprimido, a razão de intensidade aleatória de raios X que é almejada não pode mais ser obtida, e o valor rC cai.

[00055] Após isto, é executado o resfriamento à água, usando-se a região de temperaturas do ponto de transformação Ar3 -50°C até menos que o ponto de transformação Ar3 como temperatura de início do resfriamento e a região de temperaturas de 200 a 500°C como temperatura do fim do resfriamento. Se a temperatura de início do resfriamento for menor que o ponto de transformação Ar3 -50°C, a formação de ferrita é promovida e a resistência almejada não pode mais ser ob

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16/26 tida. Se a temperatura de início de resfriamento é o ponto de transformação Ars ou mais, o crescimento das texturas do plano {112} e do plano {223} é suprimido, a razão de intensidade aleatória de raios X que é almejada não pode mais ser obtida, e o valor rD cai.

[00056] Se a temperatura de término do resfriamento for menor que 200°C, isto se torna a causa de uma queda na produtividade ou defeitos de hidrogênio. Se a temperatura de término estiver acima de 500°C, a resistência almejada não pode mais ser obtida. A taxa de resfriamento não é particularmente limitada, mas é de 1 a 10°C/s ou similar.

[00057] O ponto de transformação Ars é descoberto a partir da fórmula (C) a seguir. O C, Si, etc., na fórmula (C) a seguir significa os teores dos elementos em % em massa, nos aços.

Ars=868-396xC+24.6xSi-69.1 xMn-36.1 xNi-20,7x Cu-24,8xCr+29,6xMo ...(C)

[00058] A chapa de aço assim produzida é também conformada em um tubo e ligada às partes adjacentes para obter um tubo de aço. Como o método de conformar de uma chapa de aço até uma forma tubular, o método UOE conhecido, o método de dobramento com cilindros, etc. podem ser usados. Como método de soldagem das partes adjacentes, soldagem arco, soldagem a laser, etc. podem ser usados.

[00059] Acima, exemplos de modalidades da presente invenção foram explicados em detalhes, mas as modalidades acima mostram apenas exemplos específicos de trabalho da presente invenção. Esses podem ser usados para interpretar limitativamente o escopo técnico da presente invenção.

Exemplos

[00060] Abaixo, os efeitos vantajosos da presente invenção serão explicados por exemplos.

[00061] Aços fundidos das composições dos aços tipo A a F que

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17/26 estão mostrados na Tabela 1 a seguir foram fundidos em um conversor e lingotados continuamente em placas de aço. As placas de aço assim obtidas foram laminadas a quente e resfriadas sob as condições que estão mostradas na Tabela 2 a seguir para obter as chapas de aço n^os 1 a 5 e 8 a 15 e as chapas de aço foram conformadas em tubos e unidas nas partes adjacentes para obter os tubos de aço n^os 6 a 7. Os tubos de aço n^os 6 e 7 tiveram diâmetros de 1219,2 mm (48 polegadas).

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Tabela 1

Classe	Tipo de aço	C	Si	Mn	Ti	Nb	P	S	Al	N	V
Ex. Inv.	A	0,06	0,18	1,90	0,015	0,025	0,006	0,0010	0,015	0,0030	-
Ex. Inv.	B	0,06	0,20	1,78	0,014	0,031	0,007	0,0025	0,003	0,0041	-
Inv. ex.	C	0,04	0,16	1,80	0,020	0,030	0,007	0,0020	0,003	0,0032	0,040
Ex. Inv.	D	0,05	0,30	1,85	0,016	0,012	0,007	0,0018	0,002	0,0019	-
Ex. Comp.	E	0,05	0,33	1,60	-	-	0,015	0,0020	0,018	0,0029	-
Ex. Comp	F	0,08	0,35	1,95	0,014	0,031	0,007	0,0025	0,003	0,0041	0,050

Tabela 1 - continuação

18/26

Classe	Tipo de aço	Ni	Cu	Cr	Mo	B	Ca	Mg	REM	Ceq	Pcm
Ex. Inv.	A	-	-	-	-	-	-	-	-	0,38	0,16
Ex. Inv.	B	0,22	0,27	-	0,23	-	-	0,0017	0,0030	0,44	0,19
Inv. ex.	C	-	-	0,50	-	-	0,0024	-	-	0,45	0,16
Ex. Inv.	D	-	-	-	-	0,0015	-	-	-	0,36	0,16
Ex. Comp.	E	-	-	-	-	-	-	-	-	0,32	0,14
Ex. Comp	F	0,35	0,35	0,35	0,30	-	-	0,0017	0,0030	0,59	0,26

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Tabela 2

				Condições de produção da chapa de aço
Classe	Ex. Man. N°	Tipo de aço	Al3 (°C)	Temp. de aquecimento (°C)	A redução por passa na temp. de recrist. ou mais (%)	A_redução cumulativa na temp. de recrist. ou mais (%)	Draft cumulativo a menos que a temp. de recrist. Ar3 ou mais (%)	Temp. de início do resfriamento (°C)	Temp. de término do resfriamento (°C)	Esp. da chapa (mm)	Produto
Ex. Inv.	1	A	717	1050	10	40	70	730	320	43	Chapa de aço
Ex. Inv.	2	B	719	1000	7	55	72	710	330	30	Chapa de aço
Ex. Inv.	3	C	719	1100	14	50	75	740	350	30	Chapa de aço
Ex. Inv.	4	D	728	1080	11	38	76	725	340	36	Chapa de aço
Ex. Inv.	5	B	719	1100	12	40	75	675	300	36	Chapa de aço
Ex. Inv.	6	A	717	1050	10	40	70	730	320	43	Tubos de aço
Ex. Inv.	7	B	719	1000	7	55	72	710	330	30	Tubos de aço
Ex. Comp.	8	B	719	1180	8	45	72	700	420	37	Chapa de aço
Ex. Comp.	9	B	719	1000	3	50	75	710	360	30	Chapa de aço

19/26

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Tabela 2 - continuação

				Condições de produção da chapa de aço
Classe	Ex. Man. N°	Tipo de aço	Al3 (°C)	Temp. de aquecimento (°C)	A redução por passa na temp. de recrist. ou mais (%)	A_redução cumulativa na temp. de recrist. ou mais (%)	Draft cumulativo a menos que a temp. de recrist. Ar3 ou mais (%)	Temp. de início do resfriamento (°C)	Temp. de término do resfriamento (°C)	Esp. da chapa (mm)	Produto
Ex. Comp.	10	B	719	1050	10	30	82	705	370	30	Chapa de aço
Ex. Comp.	11	B	719	1100	12	55	65	715	430	38	Chapa de aço
Ex. Comp.	12	B	719	1080	9	50	75	750	370	30	Chapa de aço
Ex. Comp.	13	B	719	1120	8	55	70	710	520	32	Chapa de aço
Ex. Comp.	14	E	746	1050	4	45	73	730	300	36	Chapa de aço
Ex. Comp.	15	F	691	1180	7	50	75	680	360	30	Chapa de aço

20/26

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21/26

[00062] As chapas de aço e tubos de aço obtidos foram medidos quanto à resistência à tração etc., conforme explicado abaixo. Os resultados estão mostrados na Tabela 3.

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Tabela 3

Classe	Ex. Man. n°	Tipo de aço	Estrutura metálica	Razão de intensidade aleatória	Propriedades mecânicas
Tipo de fases	Tamanho de grão de cristal efetivo (..m)	{111}	{100}	{112}	{223}	{554}	TS (MPa)	Valor de Lankford	Absorção de energia Charpy (J)
rD	rC	rL
Ex. Inv.	1	A	a+B	12	3,5	0,8	3,8	3,6	2,2	690	1,4	1,2	0,9	230
Ex. Inv.	2	B	a+B	11	4,0	0,8	3,8	3,2	2,0	675	1,3	1,1	0,8	240
Ex. Inv.	3	C	a+B	16	3,9	1,2	3,7	3,7	2,1	695	1,4	1,1	0,9	235
Ex. Inv.	4	D	a+B	18	3,0	1,1	2,9	3,2	2,2	685	1,2	1,2	1,0	245
Ex. Inv.	5	B	a+B+M	14	3,8	0,7	3,5	3,0	1,7	710	1,2	1,0	0,8	220
Ex. Inv.	6	A	a+B	12	3,2	0,7	3,7	3,5	2,1	690	1,3	1,1	0,9	210
Ex. Inv.	7	B	a+B	11	3,9	0,7	3,7	3,1	1,9	675	1,2	1,1	0,8	220
Ex, Comp.	8	B	a+B	23	2,8	1,1	1,7	2,0	1,9	730	1,2	1,1	0,9	160
Ex, Comp.	9	B	a+B	17	0,4	3,3	0,4	0.4	0,8	665	0,8	0,9	0,8	220
Ex, Comp.	10	B	a+B	25	3,4	1,3	3,0	2,8	1,8	670	1,2	1,0	0,8	180
Ex, Comp.	11	B	a+B	18	3,6	1,2	2,5	2,2	0,8	580	1,1	0,9	0,9	280
Ex, Comp.	12	B	a+B	16	3,9	0,9	0,4	0,4	1,5	670	0,9	1,0	0,8	250
Ex, Comp.	13	B	a+B+M	19	3,2	1,0	1,6	2,3	1,5	520	0,8	1,0	0,8	240
Ex, Comp.	14	E	a+B	18	0.3	3,2	0,4	0,4	0,8	540	0,8	0,8	0,9	225
Ex, Comp.	15	F	a+B	25	2,7	1,0	1,5	2,4	1,2	750	1,0	1,0	0,9	120

22/26

Petição 870190140410, de 27/12/2019, pág. 26/39 a: ferrita

B: bainita

M: martensita

23/26

[00063] A resistência à tração foi medida cortando-se um corpo de prova em forma de chapa da JIS n° 5 com uma direção longitudinal paralela à direção de laminação a partir da chapa de aço obtida e usando-se esse corpo de prova para executar um teste de tração baseado no método descrito na JIS Z 2241. Além disso, foi descoberta a resistência à tração para o grau da norma API. O tubo de aço foi medido quanto à resistência à tração com base na norma API para o corpo de prova de espessura total na direção longitudinal do tubo de aço. [00064] A estrutura metálica foi observada por um microscópio ótico. O tamanho de grão de cristal efetivo foi avaliado usando-se o método EBSP para medição, considerando-se as bordas da estrutura tendo uma diferença de orientação de 15° ou mais como as bordas dos grãos, descobrindo a área dentro do cristal único, convertendo aquela área para o diâmetro do círculo equivalente. E usando-se esse como o tamanho de grão de cristal efetivo.

[00065] A razão de intensidade aleatória de raios X foi avaliada cortando-se um corpo de prova de 10 mm na direção de laminação x 10 mm na direção da largura a partir da chapa de aço obtida, polindo-se o corpo de prova por polimento mecânico até próximo da parte central da espessura, polindo-o até uma superfície espelhada por polimento, removendo-se a tensão por polimento eletrolítico, etc., e simultaneamente ajustando-se a espessura de modo que a camada central se torne a superfície medida, e medindo-se as intensidades de difração das diferentes orientações de cristal pela difração de raios X.

[00066] O valor de Lankford foi avaliado cortando-se corpos de prova em forma de chapa da JIS n° 5 a partir da chapa de aço obtida para preparar um corpo de prova com uma direção longitudinal paralela à direção de laminação, um corpo de prova paralelo à direção a 45° a partir da direção de laminação, e um corpo de prova paralelo à direção da largura da chapa, usando-se esses corpos de prova para executar

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24/26 testes de tração com base no método descrito na JIS Z 2241, e medindo-se os valores de Lankford rC, rD, e rL a partir das razões das tensões na largura e tensões na espessura dos corpos de prova quando se dá aos corpos de prova uma tensão de tração unilateral de 3%. rL é o valor de Lankford na direção de laminação.

[00067] No teste de impacto Charpy, um corpo de prova Charpy com entalhe em V foi fabricado a partir de uma posição 1/4 na direção da espessura da chapa de aço obtida. De acordo com o método descrito na JIS Z 2242, foi medida a absorção de energia Charpy quando a temperatura do teste foi de -40°C.

[00068] Nos exemplos, exemplos em que a resistência à tração foi 565 MPa ou mais foram julgados como aprovados, enquanto exemplos onde a tenacidade a baixa temperatura foi uma absorção de energia Charpy de 200 J ou mais foram considerados como aprovados. Note que, nas tabelas, os valores sublinhados mostram valores fora do escopo da presente invenção.

[00069] Os exemplos de produção n^os 1 a 7 são exemplos da invenção. Os n^os 1 a 5 são exemplos de chapa de aço, enquanto os n^os 6 e 7 são exemplos de tubos de aço. Em todos esses, a composição, a estrutura metálica, o tamanho de grão de cristal efetivo, a razão de intensidade aleatória de raios X, a espessura e a resistência à tração satisfazem as condições da presente invenção. Se o valor rD for 1,0 ou mais, o valor rC for 1,0 ou mais, e a absorção de energia Charpy for 200J ou mais, uma chapa de aço de alta resistência excelente em tenacidade a baixa temperatura é obtida.

[00070] Além disso, e, todos esses, a composição, espessura, e método de produção satisfazem as condições da presente invenção, então a estrutura metálica, o tamanho de grão de cristal efetivo, a razão de intensidade aleatória de raios X, e a resistência à tração satisfazem as condições da presente invenção.

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25/26

[00071] A FIG. 1 mostra um exemplo de uma fotografia de estrutura na parte central da espessura da chapa de aço de um exemplo da invenção. A fotografia da FIG. 1 é do Exemplo de produção n° 2. Na fotografia da estrutura, as partes brancas sem estruturas finas são ferrita enquanto as partes diferentes de ferrita que são cinza na totalidade e têm estruturas finas dentro que são bainita ou martensita.

[00072] Os Exemplos de Produção n^os 8 a 15 são exemplos comparativos. O Exemplo de Produção n° 8 é um exemplo onde a temperatura de aquecimento é alta, então o tamanho de grão de cristal efetivo se torna maior e a tenacidade a baixa temperatura deteriora.

[00073] O Exemplo de Produção n° 9 é um exemplo onde a redução por passa na região da temperatura de recristalização ou mais é baixo, então a distribuição almejada da textura não é obtida e os indicadores das propriedades de deformação, isto é, o valor rD e o valor rC, deterioram.

[00074] O Exemplo de Produção n° 10 é um exemplo onde a redução cumulativa na região da temperatura de recristalização ou mais é baixo, então o refino do tamanho do grão de austenita devido à recristalização não é suficientemente alcançado, um aumento do tamanho de grão de cristal efetivo é facilitado, e a tenacidade a baixa temperatura deteriora.

[00075] O Exemplo de Produção n° 11 é um exemplo onde a redução cumulativa na região de temperatura desde o ponto de transformação Ar3 a menos que a temperatura de recristalização é baixo, então o crescimento da textura no plano {554} é suprimido e o valor rC deteriora.

[00076] O Exemplo de Produção n° 1 é um exemplo em que a temperatura de início do resfriamento é alta, então o crescimento das texturas no plano {112} e no plano {223} é suprimido e o valor rD deteriora.

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26/26

[00077] O Exemplo de Produção n° 13 é um exemplo onde a temperatura de fim do resfriamento é alta, então a resistência cai.

[00078] O Exemplo de Produção n° 14 é um exemplo onde o Ceq e Pcm são ambos baixos, e onde a redução por passa na região da temperatura de recristalização ou mais é baixo, então a resistência e o valor rD e o valor rC deterioram.

[00079] O Exemplo de Produção n° 15 é um exemplo onde o Ceq e Pcm são ambos altos e onde a temperatura de aquecimento é alta, então o tamanho de grão de cristal efetivo é alto e, além disso, a resistência aumenta, então a tenacidade cai.

Claims

REIVINDICAÇÕES

1. Chapa de aço de alta resistência excelente em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura, caracterizada pelo fato de que compreende, em % em massa,

C: 0,03 a 0,08%,

Si: 0,01 a 0,50%,

Mn: 1,50 a 2,50%,

P: 0,015% ou menos,

S: 0,0050% ou menos,

Al: 0,001 a 0,080%,

N: 0,0010 a 0,0060%

Ti: 0,005 a 0,030%,

Nb: 0,010 a 0,050%, e opcionalmente um ou mais tipos de elementos selecionados entre:

V: 0,010 a 0,100%

Ni: 1,0% ou menos,

Cu: 1,0% ou menos,

Cr: 1,0% ou menos,

Mo: 1,0% ou menos

B: 0,0001 a 0,0020%

Ca: 0,0040% ou menos,

Mg: 0,0010% ou menos, e

REM: 0,005% ou menos, tendo um saldo que consiste de Fe e as inevitáveis impurezas, tendo um Ceq expresso pela fórmula (A) a seguir de 0,35 a

0,50%, tendo um Pcm expresso pela fórmula (B) a seguir de 0,15 a

0,19%,

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2. Tubo de aço de alta resistência excelente em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura, caracterizado pelo fato de que é compreendido pela chapa de aço, como definida na reivindicação 1.

2/4 sendo compreendida de uma estrutura composta de ferrita com um ou ambos entre bainita ou martensita, tendo um tamanho de grão de cristal efetivo em uma parte central da espessura de 20pm ou menos, tendo uma razão de intensidade aleatória de raios X do plano {111} paralelo à superfície da chapa na parte central da espessura de 0,5 a 5,0, a razão de intensidade aleatória de raios X do plano {554} de 1,0 a 3,0, uma razão de intensidade aleatória de raios X do plano {100} de 3,0 ou menos, e razões de intensidades aleatórias de raios X do plano {112} e do plano {223} de 0,5 a 4,0.

tendo uma espessura de 25 mm ou mais, e tendo uma resistência à tração de 565 MPa ou mais, e 710 MPa ou menos:

Ceq=C+Mn/6+(Ni+Cu)/15+(Cr+Mo+V)/5 (A)

Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B (B) em que C, Mn, Ni, Cu, Cr, Mo, V, Si, e B são teores dos elementos em % em massa, e os elementos que não estão contidos são calculados como 0, sendo que o valor de Lankford rD em uma direção a 45° em relação à direção de laminação da chapa de aço e o valor de Lankford rC na direção da largura são 1,0 ou mais.

3/4

C: 0,03 a 0,08%,

Si: 0,01 a 0,50%,

Mn: 1,50 a 2,50%,

P: 0,015% ou menos,

S: 0,0050% ou menos,

Al: 0,001 a 0,080%,

N: 0,0010 a 0,0060%

Ti: 0,005 a 0,030%,

V: 0,010 a 0,100%

Ni: 1,0% ou menos,

Cu: 1,0% ou menos,

Cr: 1,0% ou menos,

Mo: 1,0% ou menos

B: 0,0001 a 0,0020%

Ca: 0,0040% ou menos,

Mg: 0,0010% ou menos, e

REM: 0,005% ou menos, tem um saldo consistindo de Fe e as inevitáveis impurezas, tem um Ceq expresso pela fórmula (A) a seguir de 0,35 a 0,50, e tem um Pcm expresso pela fórmula (B) a seguir de 0,15 a 0,19% a uma temperatura de aquecimento de 1000 a 1150°C, após isto, laminar em uma região de temperaturas de uma temperatura de recristalização da chapa de aço ou mais por uma redução por passa de 5 a 10% quando a temperatura de aquecimento é 1000°C a menos de 1050% de 10 a 15% quando a temperatura de

Petição 870190140410, de 27/12/2019, pág. 33/39

4/4 aquecimento é 1050°C a 1150°C e, também, por uma redução cumulativa de 35% ou mais, então laminar em uma região de temperatura do ponto de transformação Ar3 até menos que a temperatura de recristalização por uma redução cumulativa de 70 a 80%, e, após isto, resfriar com água enquanto se torna a região de temperatura do ponto de transformação Ar3 -50°C até menos que o ponto de transformação Ar3 uma temperatura de início do resfriamento e fazendo a região de temperatura de 200 a 500°C a temperatura de término do resfriamento:

Ceq=C+Mn/6+(Ni+Cu)/15+(Cr+Mo+V)/5 (A) Pcm=C+Si/30+(Mn+Cu+Cr)/20+Ni/60+Mo/15+V/10+5B (B) em que, C, Mn, Ni, Cu, Cr, Mo, V, Si, e B são teores dos elementos em % em massa, e os elementos que não estão contidos são calculados como 0.

3. Método de produção de chapa de aço de alta resistência excelente em capacidade de deformação e tenacidade a baixa temperatura, caracterizado pelo fato de que compreende:

aquecer uma placa de aço que compreende, em % em massa,

Petição 870190140410, de 27/12/2019, pág. 32/39

4. Método de produção de um tubo de aço excelente em capacidade de deformação e em tenacidade a baixa temperatura, caracterizado pelo fato de que conforma a chapa de aço que é obtida por um método de produção, como definido na reivindicação 3, em uma forma de tubo e soldando-se as partes adjacentes.