BR112013019167B1 - Liga de aço de alta resistência e alta dureza e artigo de liga temperado e revenido. - Google Patents

Liga de aço de alta resistência e alta dureza e artigo de liga temperado e revenido. Download PDF

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Abstract

“liga de aço de alta resistência e alta dureza e artigo de liga temperado e revenido” a presente invenção relaciona-se a uma liga de aço de alta resistência a tração e alta tenacidade. a liga tendo a seguinte composição em porcentagem em peso: c 0,30-0,47; mn 0,8- 1,3; si 1,5-2,5; cr 1,5- 2,5; ni 3,0-5,0; mo + ½ w 0,7-0,9; cu 0,70-0,90; co 0,01 max, v + (5/9) x nb 0,10-0,25, ti 0,001 max, e al 0,015 max. o saldo de fe. incluídas também as impurezas usuais encontradas em graus comerciais de ligas de aço produzidas para uso e propriedades similar, incluindo não mais que 0,01% de fósforo e não mais que 0,001% de enxofre. também foi descrito um artigo temperado e revenido, tendo uma elevada resistência à tração e alta tenacidade à fratura. o artigo é formado a partir da liga tendo a composição em porcentagem em peso acima. o artigo de liga de acordo com este aspecto da invenção é adicionalmente caracterizado por ser revenido a uma temperatura de cerca dea 260° c a 316ºc (500ºf a 600°f).

Description

Campo da Invenção [001] A presente invenção relaciona-se a ligas de alta resistência e alta dureza, e, em particular, a uma liga temperada e revenida em uma temperatura significativamente mais alta, sem uma significativa perda da resistência a tração. A invenção também se relaciona a um artigo de aço temperado e revenido de alta resistência e alta dureza. Descrição da Técnica Anterior [002] Aços martensíticos endurecíveis por envelhecimento que provêem uma combinação de resistência a tração e dureza a fratura muito altas são conhecidas. Dentre os aços conhecidos estão aqueles descritos nas Patentes US Nos 4.076.525 e 5.087.415. A primeira, conhecida como liga AF1410, e a segunda vendida com o nome AERMET. A combinação de resistência a tração e dureza a fratura providas por estas ligas resulta de suas composições que incluem quantidades significativas de Níquel, Cobalto, e Molibdênio, elementos que tipicamente estão dentre os elementos de liga mais caros
disponíveis. Consequentemente, aqueles aços são vendidos com
um sobrepreço significativo em comparação com outras ligas
que não contêm tais elementos.
[003] Mais recentemente, uma liga de aço foi
desenvolvida, que provê uma combinação de alta resistência a fratura e alta dureza sem precisar adições como Cobalto e Molibdênio. Um destes aços está descrito na Patente U.S. 7.067.019. O aço descrito nesta patente é um aço CuNiCr endurecível ao ar, que exclui Cobalto e Molibdênio. Quando
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2/14 submetido a teste, a liga descrita na Patente '019 foi mostrada provendo uma resistência à tração de cerca de 1930 MPa (280 ksi), junto com uma dureza a fratura de cerca de 99 MPaVm (90 ksi-pol). A liga é temperada e revenida para conseguir esta combinação de resistência e dureza. A temperatura o revenimento é limitada a não mais que cerca de 204°C (400oF), para evitar amolecimento da liga e a correspondente perda de resistência.
[004] A liga descrita na patente '019 não é aço inoxidável, e, portanto, deve ser galvanizada para resistir a corrosão. As especificações de material para aplicações aeroespaciais da liga requerem que a liga seja aquecida a 191°C (375oF) por pelo menos 23 horas depois de galvanizada, para retirar o hidrogênio adsorvido durante o processo de galvanização. O hidrogênio deve ser removido, porque fragiliza a liga, afetando adversamente sua dureza. Pelo fato de esta liga ser revenida a 204°C (400°F), um tratamento térmico de 23 horas a 191°C (375°F) pósgalvanização resulta em sobre-revenimento de partes feitas da liga, de modo que a resistência a tração de pelo menos 1930 MPa (280 ksi) não seja alcançada. Seria desejável dispor de uma liga CuNiCr que possa ser temperada e revenida para prover uma resistência a tração de pelo menos 280 ksi e dureza a fratura de cerca de 99 MPaVm (90 Ksi Vin), e manter esta combinação de resistência e dureza quando aquecida a cerca de 191°C (375°F) por pelo menos 23 horas depois de temperado e revenido.
Sumário da Invenção [005] As desvantagens das ligas conhecidas descritas acima são superadas em grande extensão com a liga da
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3/14 invenção. De acordo com um aspecto da presente invenção, provê-se uma liga de aço de alta resistência a tração e alta dureza a fratura com a composição geral e composições preferidas na Tabela abaixo (em porcentagem em peso):
Elemento Geral A Pref B Pref C Pref
C 0,30-0,55 0,37-0,50 0,30-0,40 0,40-0,47
Mn 0,6-1,3 0,7-0,9 0,8-1,3 0,8-1,3
Si 0,9-2,5 1,3-2, 1 1,5-2,5 1,5-2,5
Cr 0,75-2,5 1,2-1,5 1,5-2,5 1,5-2,5
Ni 3,0-7,0 3,7-4,5 3,0-4,5 4,0-5,0
Mo + W 0,4-1,3 0,5-1, 1 0,7-0,9 0,7-0,9
Cu 0,5-0,9 0,5-0,6 0,70-0,90 0,70-0,90
Co 0,01 Max 0,01 Max 0,01 Max 0,01 Max
V+ (5/9)x Nb 0,10-1,0 0,2-1,0 0,10-0,25 0,10-0,25
Ti 0,001 Max 0,001 Max 0,005 Max 0,005 Max
Al 0,015 Max 0,015 Max
Fe Saldo Saldo Saldo Saldo
[006] Incluídas no saldo estão as impurezas usuais encontradas em graus comerciais das ligas de aço produzidas para uso e propriedades similares. Dentre as citadas impurezas, o Fósforo é preferivelmente restrito a não mais que cerca de 0,01%, e o Enxofre a não mais que cerca de 0,001%. Dentro das faixas de porcentagem acima, os elementos Silício, Cobre, Vanádio são providos de modo que:
< (%Si + %Cu)/(%V+(5/9)x%Nb) < 34.
[007] A tabela acima é provida como um resumo conveniente, e não restringe limite superior e limite inferior das faixas de elementos individuais, para uso em combinação, ou as faixas dos elementos para uso somente em combinação. Assim, as uma ou mais faixas podem ser usadas com uma ou mais outras faixas para os elementos remanescentes. Em adição, um mínimo ou máximo de um elemento de uma carga ou composição preferida para o mesmo elemento de uma carga ou composição preferida pode ser usado com mínimo ou máximo para o mesmo elemento em outra composição preferida ou intermediária. Ademais, a liga, de acordo com a presente
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4/14 invenção, pode compreender, consistindo essencialmente de, ou consistindo dos elementos constituintes descritos acima ao longo dessa especificação. Aqui e ao longo da especificação, o termo “porcentagem ou o símbolo “% significa porcentagem em peso ou massa, a menos que especificado de forma diferente.
[008] De acordo com outro aspecto da invenção, provê-se um artigo de liga de aço temperada e revenida, tendo resistência à tração e tenacidade à fratura muito altas. O artigo é formado a partir de uma liga tendo uma composição (em porcentagem em peso) geral ou preferida, como estabelecido acima. O artigo de liga, de acordo com este aspecto da invenção, ainda se caracteriza por ser revenido a uma temperatura de cerca de
260°C a 316°C (500°F a 600°F).
Descrição detalhada
A liga de acordo com a presente invenção contém cerca de pelo menos 0,3%, e preferivelmente cerca de pelo menos
0,32% de Carbono. O
Carbono contribui para a alta resistência dureza provida pela liga.
Quando se deseja uma resistência dureza ainda mais alta, a liga preferivelmente contém pelo menos cerca de
0,4% de Carbono (e.g.
revenido da
Carbono
Portanto,
O Carbono também liga. Ademais, uma afeta adversamente a o Carbono é restrito a preferivelmente não mais que preferivelmente não mais descobriu que, quando a favorece a resistência quantidade muito grande dureza provida pela não mais que cerca de de liga.
0,55%, cerca de 0,5%, mais que cerca de liga contiver
0,47%.
inventor uma quantidade de
Carbono tão pequena quanto 0,3%, o limite superior para o Carbono pode ser restrito a não mais que cerca de 0,4%, e a
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5/14 liga pode ser balanceada com respeito a seus constituintes (e.g. B Preferido) para prover uma resistência a tração de pelo menos 2000 MPa (290 ksi).
[010] Pelo menos cerca de 0,6%, preferivelmente pelo menos cerca de 0,7%, e mais preferivelmente pelo menos cerca de 0,8% de Manganês está presente nesta liga, primariamente para desoxidá-la. Descobriu-se que o Manganês também favorece a alta resistência provida pela liga. Assim, quando se deseja uma resistência mais alta, a liga deve conter pelo menos cerca de 1,0% de Manganês. Se houver uma quantidade excessiva de Manganês, então uma quantidade indesejável de austenita retida pode resultar da têmpera e revenimento, que afeta adversamente a sua resistência. Portanto, a liga pode conter até cerca de 1,3% de Manganês. Caso contrário, a liga não deve conter não mais que cerca de 1,2%, ou não mais que cerca de 0,9% de Manganês.
[011] O Silício favorece a resistência à têmpera e ao revenimento da liga. Portanto, a liga deve conter pelo menos cerca de 0,9% de Silício, e preferivelmente pelo menos cerca de 1,3% de Silício. Pelo menos cerca de 1,5%, e preferivelmente pelo menos cerca de 1,9% de Silício está presente na liga, quando é necessário que a liga apresente dureza e resistência mais altas. Uma quantidade excessiva de Silício afeta adversamente dureza, resistência, e ductilidade da liga. Para evitar tais efeitos adversos, o Silício é restrito a não mais que cerca de 2,5%, preferivelmente a não mais que cerca de 2,2% ou 2,1% nesta liga.
[012] A liga deve conter pelo menos cerca de 0,75% de Cromo porque o Cromo contribui para uma boa temperabilidade, alta resistência, e resistência a têmpera da liga.
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Preferivelmente, a liga deve conter pelo menos cerca de 1,0%, preferivelmente pelo menos cerca de 1,2% de Cromo. Uma resistência mais alta pode ser provida quando a liga contiver pelo menos cerca de 1,5%, e preferivelmente pelo menos cerca de 1,7% de Cromo. Mais que cerca de 2,5% de Cromo na liga afeta adversamente a dureza ao impacto e a ductilidade da liga. Em configurações para alta resistência da liga, o Cromo preferivelmente deve ser restrito a não mais que cerca de 1,9%. Caso contrário, o Cromo é restrito a não mais que cerca de 1,5%, e preferivelmente a não mais que cerca de 1,35%.
[013] O Níquel favorece a boa dureza provida pela liga, de acordo com a presente invenção. Portanto, a liga deve conter pelo menos cerca de 3,0% de Níquel e preferivelmente pelo menos cerca de 3,1% de Níquel. Uma configuração preferida da liga (e.g. A Preferido) contém pelo menos cerca de 3,7% de Níquel. Quando a liga é balanceada para prover uma resistência mais alta, ela preferivelmente deve conter pelo menos cerca de 4,0% de Níquel e mais preferivelmente pelo menos cerca de 4,6% de Níquel. As vantagens providas por quantidades superiores de Níquel afetam adversamente o custo da liga, sem trazer uma vantagem significativa. Para limitar o custo crescente da liga, o Níquel é restrito a não mais que cerca de 7%. Assim, para uma configuração de resistência mais alta da liga (e.g. C Preferido) preferivelmente até cerca de 5,0% de Níquel e mais preferivelmente até cerca de 4,9% de Níquel, pode estar presente. Em configurações que provêem uma resistência mais baixa (e.g. A e B Preferidos) a liga deve conter não mais que cerca de 4,5% de Níquel.
[014] O Molibdênio é um formador de carbeto, que favorece a resistência ao revenido provida por esta liga. A presença
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7/14 de Molibdênio aumenta a temperatura de revenimento da liga, de modo a se conseguir um endurecimento secundário a cerca de 500sF. O Molibdênio também contribui para resistência e tenacidade à fratura da liga. As vantagens providas pelo Molibdênio são conseguidas quando a liga tem pelo menos cerca de 0,4% de Molibdênio, e preferivelmente pelo menos cerca de 0,5% de Molibdênio. Para resistências mais altas, a liga deve conter pelo menos cerca de 0,7% de Molibdênio. Similarmente ao Níquel, o Molibdênio não provê vantagens adicionais para as propriedades em comparação com um aumento de custo, que justifique a adição de quantidades maiores de Molibdênio. Por esta razão, a liga deve conter até cerca de 1,3% de Molibdênio, preferivelmente até cerca de 1,1% de Molibdênio, e mais preferivelmente, não mais que cerca de 0,9% de Molibdênio nas formas de resistência mais alta da liga (B e C Preferidos). O Tungstênio pode ser substituído por uma parte ou pela totalidade do Molibdênio na liga. Se houver, o Tungstênio é substituído por Molibdênio em uma proporção 2:1. [015] Esta liga preferivelmente deve conter pelo menos cerca de 0,5% de Cobre, que contribui para temperabilidade e dureza ao impacto da liga. Quando se deseja uma resistência mais alta, a liga deve conter pelo menos cerca de 0,7% de Cobre . Uma quantidade excessiva de Cobre pode resultar na precipitação de uma quantidade indesejável de Cobre livre na matriz da liga, o que afeta adversamente a tenacidade à fratura da liga. Portanto, não mais que cerca de 0,9% e preferivelmente não mais que cerca de 0,85% de Cobre deve estar presente na liga. O Cobre pode ser limitado a cerca de 0,6% Max, quando uma resistência muito alta não for necessária.
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8/14 [016] O Vanádio contribui para alta resistência e boa temperabilidade provida pela liga. O Vanádio também é um formador de carbetos, e promove a formação de carbetos que ajudam a prover o refinamento de grão, que favorece a resistência ao revenido e endurecimento secundário da liga. Por estas razões, a liga preferivelmente deve conter pelo menos cerca de 0,10% de Vanádio e preferivelmente pelo menos cerca de 0,14% de Vanádio. Uma quantidade excessiva de Vanádio afeta adversamente a resistência da liga em razão da formação de quantidades de carbetos na liga, que esgota o Carbono do material matriz da liga. Portanto, a liga pode conter até cerca de 1,0% de Vanádio, preferivelmente não mais que cerca de 0,35% de Vanádio. Em configurações de alta resistência (B e C Preferidos), o Vanádio é restrito a não mais que cerca de 0,25% e preferivelmente não mais que cerca de 0,22%. O Nióbio pode ser substituído por parte ou pela totalidade de Vanádio na liga, porque similarmente ao Vanádio, o Nióbio combina com o Carbono para formar carbetos M4C3, que favorece a resistência a têmpera e endurecimento da liga. Se houver, o Nióbio é substituído por Vanádio em uma proporção 1,8:1.
[017] A liga pode conter uma pequena quantidade de Cálcio até cerca de 0,005% retida a partir de adições durante a fusão da liga, para ajudar a remover o Enxofre da liga, e, assim, favorecendo a tenacidade a fratura provida pela liga.
[018] Os elementos Silício, Cobre, Vanádio, e eventualmente Nióbio, preferivelmente são balanceados nas faixas nas porcentagens em peso acima descritas, para prover uma combinação inédita de resistência e dureza que caracteriza esta liga. Mais especificamente, a razão (%Si +
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9/14 %Cu) : (%V + (5/9) x % Nb) é cerca de 2 a 34. A razão é preferivelmente cerca de 6-12 para níveis de resistência abaixo de cerca de 2000 MPa (290 ksi). Para níveis de resistência de 2000 MPa (290 ksi) e acima, a liga deve ser balanceada, de modo que a razão seja de cerca de 14,5 até cerca de 34. Acredita-se que, quando as quantidades de Silício, Cobre, Vanádio presentes na liga estão balanceadas de acordo com a razão, os limites do grão da liga são reforçados, impedindo a formação de fases de fragilização e elementos fortuitos nos limites do grão.
[019] O saldo da liga é constituído essencialmente de
Ferro e impurezas usuais que são encontradas em grãos comerciais de ligas similares. A este respeito, a liga preferivelmente deve conter não mais que cerca de 0,01%, preferivelmente não mais que cerca de 0,01% de Fósforo, e não mais que cerca de 0,005% de Fósforo, e não mais que cerca de 0,001% de Enxofre, e mais preferivelmente não mais que cerca de 0,0005% de Enxofre. A liga preferivelmente deve conter não mais que cerca de 0,01% de Cobalto. O Titânio pode estar presente em nível residual de até cerca de 0,01% a partir de adições de desoxidação durante fusão, e sendo preferivelmente restrito a não mais que cerca de 0,005%. Até cerca de 0,015% de Alumínio também pode estar presente na liga a partir de adições de desoxidação durante a fusão.
[020] As ligas, de acordo com as composições B e C preferidas, são balanceadas, para prover alta resistência e alta dureza na condição temperada e revenida. A este respeito, a composição B Preferida é balanceada para prover resistência a tração de pelo menos cerca de 2000 MPa (290 ksi) em combinação com boa dureza, como indicado por uma
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10/14 tenacidade a fratura KIc de pelo menos cerca de 77 MPaVm (70 ksiVin). Em adição, a composição C Preferida é balanceada para prover uma resistência de pelo menos cerca de 2140 MPa (310 ksi) em combinação com uma tenacidade a fratura KIc de pelo menos cerca de 55 MPaVm (50 ksiVin), para aplicações que requeiram uma resistência mais alta e boa dureza.
[021] Nenhuma técnica especial é necessária para produzir a liga de acordo com a presente invenção. A liga é preferivelmente fundida por indução a vácuo (VIM), e, quando desejado, para aplicações críticas refinadas, usando refusão por arco a vácuo (VAR). A liga também pode ser fundida a arco ao ar (ARC), se desejado. Depois da fusão ARC, a liga pode ser refinada por refusão de eletro-escória (ESR) ou VAR.
[022] A liga da presente invenção é preferivelmente trabalhada a quente a uma temperatura de até cerca de 1149°C (2100°F), preferivelmente cerca de 982°C (1800°F), para formar vários produtos intermediários, tais como toras e barras. A liga é preferivelmente tratada termicamente por austenização a cerca de 863°C (1585°F) a cerca de 946°C (1735°F) por 1-2 horas. A liga então é resfriada ao ar ou em óleo a partir da temperatura de austenização. Quando desejado, a liga pode ser tratada termicamente a vácuo e resfriada em gás. A liga é preferivelmente sub-resfriada a 73°C (-100°F) ou -196°C (-320°F) por cerca de 1-8 horas, e, então, aquecida ao ar. A liga é preferivelmente revenida a cerca de 260°C (500°F) por 2-3 horas e, então, resfriada ao ar. A liga pode ser preferivelmente revenida até 316°C (600°F), quando uma combinação ótima de resistência e dureza não é requerida.
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11/14 [023] As ligas da presente invenção são úteis para uma ampla gama de aplicações. Uma resistência à tração muito alta e boa tenacidade à fratura da liga as tornam úteis para componentes de ferramenta de máquinas, e também para componentes estruturais de aeronaves, incluindo o trem de aterrissagem. A liga da presente invenção também é útil para componentes automotivos, incluindo, sem limitação, membros estruturais, eixos motrizes, molas, e virabrequins. Acreditase ainda que a liga também encontre utilidade em placas e folhas de blindagem.
Exemplos de trabalho [024] Dois Lotes (Heat 1 e Heat 2) 181 kg (400 lb) cujas composições (em porcentagem em peso) estão mostradas na Tabela 1 foram preparados para avaliação, como segue. Ambos os lotes foram fundidos por indução a vácuo, e, então, fundidos em lingotes de 192 mm (7,5 pol ) .
Tabela 1
Elem Lote 1 Lote 2
C 0,35 0,41
Mn 1, 17 1,18
Si 2, 00 2,02
P 0,008 0,007
S <0,0005 0,0006
Cr 1, 74 1,74
Ni 3, 24 4,75
Mo 0, 77 0,76
Cu 0,79 0,79
Co <001
Ti 0,006 0,006
Al 0,007 0,008
N 0,0032 0,0036
O 0,0010 <0,0010
V 0, 19 0,19
Fe Saldo Saldo
[025] Os lingotes foram aquecidos a 1260°C (2300°F) por um tempo suficiente para homogeneizar as ligas. Os lingotes, então, foram trabalhados a quente a uma temperatura de 982°C (1800°F) para obter barras de 89 mm x 127 mm (3 1/2 x 5
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12/14 polegadas). As barras, então, foram reaquecidas a 982°C (1800sF) e uma porção de cada barra foi adicionalmente trabalhada a quente para obter uma seção transversal de 38 mm x 117 mm (1 1/2 x 4 5/8 polegadas) . O trabalho a quente foi executado em etapas com reaquecimento das formas intermediárias, conforme necessário. Depois do forjamento, permitiu-se que as barras fossem resfriadas ao ar, para a temperatura ambiente. As barras resfriadas, então, foram cortadas em duas partes, na junção entre dois tamanhos de seção. As partes de barra foram revenidas a 677°C (1250°F) por 8 horas, e então resfriadas ao ar.
[026] Amostras para testes de resistência a tração,
Charpy com ranhura V, dureza a fratura, e dureza foram preparadas a partir das partes de barra em ambas as orientações - longitudinal e transversal. As amostras de teste foram aquecidas para teste, como segue. As amostras do Lote 1 foram austenizadas em um forno a vácuo a 918°C (1685°F) por 1,5 hora e então resfriadas em gás. As amostras assim resfriadas foram sub-resfriadas a -73°C (-100°F) por 8 horas, e, então aquecidas ao ar para a temperatura ambiente. Finalmente, as amostras foram revenidas a 260°C (500°F) por 2 horas, e, então, resfriadas ao ar a partir da temperatura de revenimento. A amostras do Lote 2 foram austenizadas em um forno a vácuo a 946°C (1735°F) por 2 horas e, então, resfriadas em gás. As amostras assim resfriadas, então, foram sub-resfriadas a -73°C (-100°F) por 8 horas, e, então, aquecidas ao ar para a temperatura ambiente. Finalmente, as amostras foram revenidas a 260°C (500°F) por 2 horas, e, então, resfriadas ao ar, a partir da temperatura de revenimento.
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13/14 [027] Os resultados de teste de para resistência a tração, Charpy ranhura V, tenacidade a fratura, e dureza estão mostrados nas Tabelas 2A e 3B, incluindo resistência ao escoamento com deslocamento de 0,2% (YS) e máxima resistência a tração (UTS) em MPa (ksi), o alongamento em porcentagem (%El) e redução de área em porcentagem (%R A) resistência ao impacto Charpy (CVN) em Joules (lbs-pé), tenacidade a fratura com carga em degrau (SRL de Step Rising Load) KIc em MPaVm (ksiVin), e dureza em Rockwell escala C (HRC). O teste de tenacidade à fratura de carga em degrau foi conduzida de acordo com Procedimento de Teste Padrão ASTM E399, E812, e E1290. A Tabela 2A mostra os resultados para o Lote 1 (Heat 1) e a Tabela 2B mostra os resultados para o Lote 2 (Heat 2).
Tabela 2A
ORIENTAÇÃO AM YS UTS %EL %RA CVN Kic HRC
Longitudinal 1 1626 2049 11, 0 44, 9 31,3 80,9
(235,8) (297,2) (23,1) 73, 6
2 1625 2046 12, 7 50, 7 29, 8 82,3
(235,7) (296,8) (22,0) 74,8
Médio 1625 2048 11, 9 47, 8 30,6 81, 6 55, 1
(235,7) (297,0) (22,6) 74,2
Transversal 1 * * * * 30,2 82,5
(22,3) 75,0
2 1612 2044 11,1 40, 8 29,3 80,6
(233,8) (296.5) (21,6) 73,3
Médio 1612 2044 11,1 40, 8 29, 8 81, 6 55, 2
(233,8) (296, 5) (22,0) 74,2
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14/14
Tabela 2B
ORIENT AM YS UTS %EL %RA CVN Kic HRC
Long 1A 1684 2156 10,9 44,1 26, 0 62,5
(244,2) (312,7) (19,2) (56,8)
2A 1686 2155 11, 9 48,8 22,8 61,3 56, 3
(244, 5) (312,6) (16,8) (55,7)
Long 1B 1702 2159 10,7 44,1 22,8 63,3
(246, 9) (313,1) (16,8) (57,5)
2B 1689 2152 11, 6 50,4 24,3 65,2 56, 2
(245,0) (312,1) (17,9) (59,3)
Médio 1690 2155 11,3 46, 9 24 63,0 56, 3
(245, 1) (312,6) (17,7) (57,3)
Transv 1A 1682 2149 10,8 42,2 19,1 60,7
(243, 9) (311,7) (14,1) (55,2)
2A * * * * * * * * 19, 4 63,4 56, 0
(14,3) (57,6)
Transv 1B 1701 2152 10,6 41, 9 20,9 62,0
(246, 7) (312,2) (15,4) (56,4)
2B 1700 2152 10,9 43,4 20,3 62,6 56, 2
(246, 5) (312,2) (15,0) (56,9)
Médio 1694 2152 10,8 42,5 19, 9 62,2 56, 1
(245, 7) (312,1) (14,7) (56,5)
** Amostra de tração rompeu
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Claims (19)

  1. REIVINDICAÇÕES
    1. Liga de aço de alta resistência e alta tenacidade, tendo uma boa resistência de revenimento, caracterizada pelo fato de a citada liga compreender em porcentagem em peso, os seguintes elementos:
    C 0,30-0,47 Mn 0,8-1,3 Si 1,5-2,5 Cr 1,5-2,5 Ni 3,0-5,0 Mo+½ W 0,7-0,9 Cu 0,70-0,90 Co 0,01 Max V+(5/9)xNb 0,10-0,25 Ti 0,01 Max Al 0,015 Max
    o saldo sendo Ferro e impurezas usuais, onde o Fósforo é restrito a 0,01% Max e o Enxofre restrito a não mais que 0,001% Max, e onde
    14,5 < (%Si + %Cu)/(%V + (5/9) x %Nb) < 34.
  2. 2. Liga, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de compreender não mais que 0,40% de Carbono ou pelo menos 0,40% de carbono.
  3. 3. Liga, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 ou
    2, caracterizada pelo fato de compreender não mais que 4,5% de Níquel ou pelo menos 4,0% de Níquel.
  4. 4. Liga, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 1 a
    3, caracterizada pelo fato de compreender não mais que 1,2% de Manganês ou pelo menos 1,0% de Manganês.
  5. 5. Liga, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 1 a
    Petição 870180144293, de 25/10/2018, pág. 25/28
    2/3
    4, caracterizada pelo fato de compreender pelo menos 1,7% de Cromo.
  6. 6. Liga, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de o Carbono ser restrito a 030-040%, e o Níquel ser restrito a 3,0-4,5%.
  7. 7. Liga, de acordo com a reivindicação 6, caracterizada pelo fato de compreender pelo menos 3,7% de Níquel.
  8. 8 . Liga, de acordo com qualquer uma das reivindicações 6 ou
    7, caracterizada pelo fato de compreender não mais que 2,2% de Silício.
  9. 9. Liga, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 6 a
    8, caracterizada pelo fato de compreender pelo menos 0,32% de Carbono.
  10. 10. Liga, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 6 a 9, caracterizada pelo fato de compreender não mais que 1,2% de Manganês.
  11. 11. Liga, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 6 a 10, caracterizada pelo fato de compreender não mais que 0,85% de Cobre.
  12. 12. Liga, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 6 a 11, caracterizada pelo fato de %V + (5/9) x %Nb ser pelo menos 0,14%, ou %V + (5/9) x %Nb não ser mais que 0,22%.
  13. 13. Liga, de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de o Carbono ser restrito a 0,40% a 0,47%, e o Níquel ser restrito a 4,0%-5,0%.
  14. 14. Liga, de acordo com a reivindicação 13, caracterizada pelo fato de compreender pelo menos 4,6% de Níquel.
  15. 15. Liga, de acordo com qualquer uma das reivindicações 13 ou
    14, caracterizada pelo fato de compreender não mais que 2,2% de Silício ou pelo menos 1,9% de Silício.
    Petição 870180144293, de 25/10/2018, pág. 26/28
    3/3
  16. 16. Liga, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 13 a 15, caracterizada pelo fato de compreender pelo menos 1,0% de Manganês.
  17. 17. Liga, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 13 a 16, caracterizada pelo fato de compreender pelo menos 1,7% de Cromo, ou não mais que 1,9% de Cromo.
  18. 18. Liga, de acordo com qualquer uma das reivindicações de 13 a 17, caracterizada pelo fato de compreender não mais que 0,85% de Cobre.
  19. 19. Artigo de liga temperado e revenido, tendo uma resistência a tração e tenacidade à fratura muito altas, formado a partir da liga reivindicada em qualquer uma das reivindicações 1 a 18, caracterizado pelo fato de apresentar uma resistência a tração de pelo menos 2000 Mpa (290 ksi) e uma tenacidade a fratura KIc de pelo menos 55 MPaJm (50 ksiVin) depois de revenida em uma temperatura de 260°C (500°F).
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