BR112012029403B1 - reator de rápida mistura de alta velocidade e sua aplicação - Google Patents

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Dezhen Sun
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Qingle Hou
Wenbo Wang
Xueli Yu
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Abstract

reator de rápida mistura de alta velocidade e sua aplicação. divulgado é um reator de rápida mistura, que abrange um compartimento de passagem de alimentação, um compartimento de reator, uma secunda passagem de alimentação, um distribuidor de alimentação de roda lâmina, um eixo de rotação e um primeiro distribuidor de alimentação, onde o primeiro compartimento de passagem de alimentação e o compartimento do reator são construídos de forma coaxial e com a comunicação um com o outro, a segunda passagem de alimentação, o distribuidor de alimentação de roda lâmina e oeixo de rotação são fixados uns aos outros em sequência ao longo do eixo central do reator; o distribuidor de alimentação de roda lâmina está localizado dentro do compartimento do reator e gira de forma axial sob a força motriz do eixo de rotação; a segunda passagem de alimentação está conectada com o distribuidor de alimentação de roda lâmina; o primeiro compartimento de passagem de alimentação está configurado ao mesnos uma saída de líquido de reação em sua extremidade distal; e o primeiro distribuidor de alimentação e o distribuidor de alimentação de roda lâmina são fornecidos com a(s) primeira(s) cavidade(s) de injeção de alimentação respectivamente. o reator é capaz de realizar uma mistura instantaneamente rápida de dois fluxos de fluidos sob uma capacidade massiva, e melhorar a produção e qualidade do produto alvo.

Description

(54) Título: REATOR DE RÁPIDA MISTURA DE ALTA VELOCIDADE E SUA APLICAÇÃO (73) Titular: WANHUA CHEMICAL GROUP CO., LTD., Pessoa Jurídica. Endereço: No.17, TIANSHAN RD„ YEDA, YANTAI, SHANDONG 264000, China., CHINA(CN), Chinesa (72) Inventor: JIANSHENG DING; DEZHEN SUN; WEIQI HUA; QINGLE HOU; WENBO WANG; XUELI YU.
Prazo de Validade: 20 (vinte) anos contados a partir de 29/12/2010, observadas as condições legais
Expedida em: 27/11/2018
Assinado digitalmente por:
Alexandre Gomes Ciancio
Diretor Substituto de Patentes, Programas de Computador e Topografias de Circuitos Integrados
1/24
REATOR DE RÁPIDA MISTURA DE ALTA VELOCIDADE E SUA APLICAÇÃO Área Técnica
A presente invenção refere-se a um reator de mistura de alta velocidade, e, em particular, a um reator dinâmico capaz de misturar rapidamente os fluidos com a finalidade de realizar uma reação rápida sob uma enorme capacidade de produção. Além disso, a presente invenção proporciona um processo para a preparação de isocianatos por meio de fosgenação com o uso de reator e de um processo de preparação de poliamina polifenileno polietileno de anilina e formaldeído através do uso de reator.
Origem da Invenção
Nas práticas de produção de produtos químicos, frequentemente há reações de lados concorrentes ou cadeias de reações as quais acontecem rapidamente em paralelo com a reação direcionada. Essas reações, as quais ocorrem entre os produtos, intermediários e matérias primas, estão diretàmente influenciadas pelo progresso de reação e pela distribuição de> concentração de componentes no sistema de reação. Portanto, uma mistura primária de materiais é de grande importância para a distribuição, produção e qualidade dos produtos alvo e possui forte impacto sobre a eficiência energética e modelos de todos os processos de produção.
Fazendo a síntese de isocianatos (por exemplo, MDI - difenil metano diisocianato - ou TDI - tolueno di-isocianato), por exemplo, os processos são compostos principalmente de fosgenação em temperaturas ambientes e elevadas. Após a dissolução de poliaminas líquidas e fosgênio líquido em solventes inertes tais como clorobenzeno, tolueno, diclorobenzeno, cloronaftalenos, 1,2,4-triclorobenzenos, etc., a reação em temperatura ambiente
V
2/24 ocorre de 0 a 90 °C e forma principalmente amidos e hidrocloretos de poliamina como também uma pequena quantidade de ureia. As principais reações são:
RNH2+COCI2->RNHCOCI+HCI(1)
RNH2+HCI RNH2*HCI(2)
RNH2+RNHCOCI->RNCO+ RNH2«HCI(3)
RNH2+RNCO —► RNHCONHR(4)
Na fase de fosgenação em temperatura ambiente, poliaminas reagem primeiramente com fosgênio para produzir cloreto de carbamoil, ou seja, Reação (1) é uma reação rápida exotérmica a qual procede para conclusão 10 instantaneamente; simultaneamente, HCI resultante da Reação (1) reage com as poliaminas rapidamente, isto é. Reação (2), para produção de hidrocloreto de poliaminas. Ambos, cloreto de carbamoil e hidrocloreto de poliamina são sólidos os quais são insolúveis no sistema de reação. Quando o efeito da mistura local de fosgenação e poliamina é relativamente fraco, as poliaminas em excesso 15 nessa área irão reagir com o cloreto de carbamoil ou com o isocianato, como demonstrado nas Reações (3) e (4) respectivamente, produzindo ureia como uma produção não desejada a qual é viscosa e insolúvel no sistema de reação.
Esse processo apresenta reações em série e competitivas complicadas. A principal reação é uma reação instantânea á qual é finalizada em milésimos de 20 segundos ou até mais rápido, produto do qual reage com as matérias primas rapidamente, produzindo subprodutos insolúveis no sistema de reação. Portanto, a mistura inicial das duas matérias primas decide diretamente a produção e seletividade do produto alvo. Para projetar um reator de mistura de líquido de alta velocidade que proporcione a mistura inicial de dois fluxos de matéria prima, 25 é de grande importância para o aumento da produção e seletividade do produto
V
3/24 alvo e redução do subproduto viscoso.
Para outro exemplo, a reação entre anilina e formaldeído para produzir poliamina polifenileno polietileno, compreende principalmente estágios de reação que incluem formação de sal, pré-condensação e reorganização. No estágio de 5 reação de pré-condensação, a mistura líquida de hidrocloreto de anilina e líquido circulado é colocada em rápido contato com o formaldeído pára realização da reação de pré-condensação em uma faixa de temperatura de 20 a 90°C; uma dispersão microscópica melhor de formaldeído é um benefício para os resultados da reação. Excesso de formaldeído na área local resulta na formação de 10 produtos macromoleculares e mais impurezas. Caso o formaldeído for localmente excessivo, haverá polímeros gerados em rede, os quais são insolúveis e propensos a obstruir o equipamento, e consequentemente afetarão a operação. Portanto, a mistura inicial de duas matérias primas decide diretamente a produção e seletividade do produto alvo. Para projetar um reator 15 de mistura líquida de alta velocidade que proporcione a mistura inicial de dois fluxos de material prima, é de grande importância para o aumento da produção e seletividade do produto alvo e redução do subproduto viscoso.
A mistura de fluxo cruzado é uma técnica importante para alcançar rápida mistura de fluidos, a qual pode ser feita de uma maneira com o uso de jato de 20 um fluxo de fluido através da pluralidade de aberturas em outro fluxo de fluido. O fluxo ejetado é separado em uma pluralidade de fluxos finos de cada fluido, cada fluxo fino é rapidamente envolvido pelo fluxo principal, assim alcançando uma mistura rápida de dois fluxos de fluidos.
A Patente U.S.. N°. 5,117,048 revelou um reator com injeção por cavidade (como 25 mostra a Fig. 1), o qual permite rápida mistura de dois fluxos de fluidos através
4/24 do fluxo cruzado, com o jato de um fluxo (poliamina) no fluxo principal (fosgênio) através de aberturas igualmente distribuídas sobre a parte dò gargalo. Este reator aumentou a intensidade de turbulência nesses dois fluxos de materiais principalmente pelo modelo da parte do gargalo, com a finalidade de 5 melhorar a mistura inicial das matérias. Esse modelo do reator permitiu a redução da quantidade de solvente para diluição dos reagentes.
Patente U.S. N°. 5,931,579 revelou um reator o qual realizou uma mistura com o uso de um rotador e um estator para engrenar um ao outro (ver Fig. 2). Dois fluxos de fluido foram alimentados entre o rotador e o estator e a mistura foi ’ 10 conduzida pela rotação do rotador. A rotação do rotador intensificou a turbulência e realizou a mistura rápida dos dois fluxos de fluidos, a qual reduziu a quantidade de solvente para diluição.
A exemplificação acima mostra que a combinação inicial dos dois fluxos de alimentação de uma maneira bem distribuída é muito importante. A mistura 15 rápida de fluxos pode também em parte ser feita com o uso de um reator tipo injeção por cavidade o qual injeta um fluxo de fluido em outro fluxo a uma alta velocidade ou com o uso de um reator tipo agitador o qual alimenta dois fluxos de fluidos em uma zona de agitação do rotador. Como fluidos possuem zona de turbulência, espaço e espessura essenciais para alcançar a combinação 20 suficiente. A mistura de dois fluidos é relativamente fácil quando os fluidos possuem taxas de vazão menores. Portanto, atividades de produção em larga escala exigem canais de vazão maiores, ps quais podem resultar em uma mistura fraca e em má distribuição dos dois fluxos de alimentação em um curto período. Uma distância extra é necessária para alcançar o efeito de mistura, 25 porém, isso pode aumentar a possibilidade de problemas. Ambos os tipos de
5/24 reatores como discutido acima possuem uma limite de capacidade e uma efeito de reação degradado sob uma alta carga de trabalho, e, portanto é necessário o desenvolvimento de um dispositivo de mistura de alta velocidade com melhor resultado de mistura para alcançar uma reação-mistura rápida de alimentação sob uma capacidade massiva de produção.
Resumo da Invenção O objeto da invenção é para proporcionar um novo reator de mistura de alta velocidade, o qual permite instantaneamente uma rápida mistura de dois fluxos de alimentação sob uma capacidade relativamente massiva de produção, intensifica a reação principal e suprime as reações parasitas, com a finalidade de melhorar a produção e qualidade do(s) produtos(s) alvo.
O reator de acordo com a presente invenção é projetado com base no seguinte conceito de que um fluxo de fluido é introduzido através de uma passagem de fluxo, enquanto um Segundo fluxo de fluido é igualmente injetado no primeiro fluxo de fluido através de uma entrada com roda(s) lâmina(s) rotativa(s). Desde que o segundo fluxo de fluido é introduzido no primeiro fluxo de fluido através de roda(s) lâminas rotativa(s), esses dois fluxos são, portanto igualmente dispersos em cada início sem a necessidade de um espaço extra para mistura. Além disso, a(s) roda(s) lâmina(s) rotativa(s) com entrada de alimentação fornece(m) a função de agitação que permite uma rápida mistura de dois fluxos de alimentação sem a necessidade de um espaço extra. Tal modelo evita o efeito de graduação desde que um fluxo de alimentação é introduzido em dinâmica e as entradas possam ser igualmente distribuídas com relação ao outro fluxo de fluido, eliminando a afeição do espaço de passagem de vazão. Isso permite uma rápida reação e mistura de fluidos sob uma capacidade massiva de produção.
6/24
A estrutura básica do reator de mistura de acordo com a invenção é descrita a seguir.
O reator de rápida mistura abrange um primeiro compartimento de passagem de alimentação, compartimento de reator, uma segunda passagem de alimentação, 5 um distribuidor de alimentação de roda lâmina, um eixo de rotação e um primeiro distribuidor de alimentação, em que o primeiro compartimento de passagem de alimentação e o compartimento do reator são construídos de modo coaxial e conectados um ao outro através de um distribuidor de alimentação construído em uma extremidade do primeiro compartimento de passagem de alimentação; a segunda passagem de alimentação, o distribuidor de alimentação de roda lâmina e o eixo de rotação estão alinhados no eixo central do reator; o distribuidor de alimentação de roda lâmina está localizado dentro do compartimento do reator e gira através da direção do eixo de rotação; a segunda passagem de alimentação está conectada com a passagem dentro do distribuidor de alimentação de roda lâmina; o primeiro compartimento de passagem de alimentação é fornecido com ao menos uma entrada de alimentação; o compartimento do reator é fornecido ao menos com saída para o líquido de reação na extremidade distai; e o primeirõ distribuidor de alimentação e o distribuidor de alimentação de roda lâmina são fornecidos com uma primeira cavidade de injeção de alimentação e um uma segunda cavidade de injeção de alimentação, respectivamente..
No reator de rápida mistura de acordo com a invenção, preferencialmente, a segunda passagem de alimentação, o distribuidor de alimentação de roda lâmina, e o eixo de rotação são fixados nessa sequência ao longo do eixo central do reator de rápida mistura. .Mais preferencialmente, um anel de vedação . 25 dinâmico e um anel de vedação estático que se encostam à junta onde o
7/24 distribuidor de alimentação de roda lâmina é conectado com a segunda passagem de alimentação. O anel de vedação dinâmico é colocado no distribuidor de alimentação de roda lâmina e o anel de vedação estático é colocado na extremidade da segunda passagem de alimentação, onde um lado 5 do anel de vedação estático encosta no anel de vedação dinâmico no distribuidor de alimentação de roda lâmina e o outro lado é fixado ao primeiro distribuidor de alimentação através, de dentro para fora, de uma junta de expansão e uma mola.
Com este arranjo, o anel de vedação dinâmico e o anel de vedação estático podem se encostar fortemente enquanto o distribuidor de alimentação de roda 10 lâmina está girando.
De acordo com a outra configuração preferida da invenção, a segunda passagem de alimentação é construída dentro do eixo de rotação, e está rigidamente ligado e em comunicação com o distribuidor de alimentação de roda lâmina, tal que o distribuidor de alimentação de roda lâmina é gerenciado para 15 girar dentro do compartimento do reator pelo eixo de rotação.
No reator de rápida mistura de acordo com a invenção, preferencialmente, as segundas cavidades de injeção de alimentação são construídas nas faces laterais do distribuidor de alimentação de roda lâmina, ou na(s) borda(s) exterior(es) do distribuidor de alimentação de roda lâmina, ou em passagem(s) 20 que se estendem do distribuidor de alimentação de roda lâmina perpendicularmente a placa de roda lâmina. De acordo com a invenção, as segundas cavidades de injeção de alimentação proporcionadas no distribuidor de alimentação de roda lâmina não são particularmente limitadas em relação ao tamanho, forma, e número, contanto que as exigências do processo possam ser 25 cumpridas. Por exemplo, a forma da cavidade de injeção (ou seja, a forma
8/24 transversal da passagem dentro da cavidade de injeção) pode ser selecionada de um círculo, triângulo, losango, trapezoide, polígono, elipse, quadrado, retângulo ou qualquer outra combinação, preferencialmente um círculo ou retângulo. Um tamanho ou número específico das cavidades de injeção podem 5 ser determinados de acordo com as exigências de processo específicas e pela pessoa qualificada no ofício através de cálculo de rotina.
No reator de rápida mistura de acordo com a invenção, o primeiro distribuidor de alimentação é fornecido com a(s) primeira(s) cavidade(s) de injeção de alimentação. Preferencialmente, a(s) primeira(s) cavidade(s) de injeção de 10 alimentação pode(m) ser semelhante(s) ao anel ou uma pluralidade de aberturas igualmente distribuídas. Quando a(s) primeira(s) cavidade(s) de injeção de alimentação, preferencialmente, a(s) primeira(s) cavidade(s) de injeção de alimentação semelhante ao anel abrange(m) um pluralidade de fendas tipo arco combinados concentricamente com o primeiro distribuidor de alimentação e 15 tendo o(s) mesmo(s) e/ou diferente(s) diâmetros, e em particular, a pluralidade de fendas tipo arco tendo o mesmo diâmetro interno são em certa distância de um ao outro e concêntricos com o primeiro distribuidor de alimentação. Com o mesmo principal, a pluralidade de fendas tipo arco com diâmetros internos diferentes são preferencialmente combinados concentricamente com o primeiro 20 distribuidor de alimentação. Quando a(s) primeira(s) cavidade(s) de injeção de alimentação abrangem uma pluralidade de entradas igualmente distribuídas, preferencialmente, a forma das entradas pode ser selecionada de um círculo, triângulo, losango, trapezoide, polígono, elipse, quadrado, retângulo ou qualquer combinação, preferencialmente um círculo. De acordo com a invenção, a(s) • 25 primeira(s) cavidade(s) de injeção de alimentação não é(são) limitada(s) em
9/24 relação a número e tamanho. O tamanho e número específico das primeiras cavidades de injeção de alimentação podem ser determinados, de acordo com as exigências do processo específico e pela pessoa qualificada no ofício através do cálculo de rotina..
No reator de rápida mistura de acordo com a invenção, abaixo do distribuidor de alimentação de roda lâmina, preferencialmente, um bloqueio de regulação de passagem de reação anular é instalado na parede interna do compartimento do reator e projeta no interior. O modelo tem como objetivo estreitar a passagem de fluxo para reagentes em certa medida. A taxa de vazão do líquido de reação pode ser controlada em uma faixa de 10 m/s a 500 m/s, preferencialmente 30 m/s a 300 m/s através do ajuste da distância entre o bloqueio de regulação de passagem de reação e o eixo de rotação. O bloqueio de regulação de passagem de reação pode ser também construído separadamente e então anexado sobre a parede interior do compartimento de reação, ou alternativamente, formado integralmente com o compartimento do reator.
No reator de rápida mistura de acordo com a invenção, preferencialmente, ao menos uma fase da pá de agitação que abrange ao menos duas lâminas de agitação são proporcionadas perpendicularmente no eixo de rotação com a finalidade de melhorar a mistura instantaneamente rápida das correntes de reagentes a jusante do distribuidor de alimentação da roda lâmina. Mais preferencialmente, há o primeiro ao terceiro estágio das pás de agitação que compreendem de 2 a 20 pás de agitação. Ainda mais preferencialmente, um estágio de pá de agitação é perpendicularmente fornecido no eixo de rotação, e a pá de agitação e o bloqueio de regulação de passagem de reâção estão localizados na mesma seção cruzada perpendicular ao eixo central do reator.
10/24
No reator de rápida mistura de acordo com a invenção, mais preferencialmente, o reator inventivo também abrange um encaixe para um motor revelado na extremidade distai do reator, o qual seria usado para fixar o reator ao motor.
No reator de rápida mistura de acordo com a invenção, o material para o reator não é particularmente limitado, e pode ser comumente usado em arte, abrangendo, mas não se limitando a, aço, vidro, cerâmica, liga silicone, carboneto ou aço esmaltado.
De acordo com a invenção, há também o fornecimento de um processo para preparação de isocianatos aromáticos, aliciclicos e alifáticos de formula geral (II) de amina(s) de formula geral (I) através do uso do reator de rápida mistura como descrito acima.
R(NH2)n (I)
R(NCO)n (II) onde R denota um radical de hidrocarbono alifático, alicíclico ou aromático, e n =1 ou £ 2, o processo abrange as fases de :
(a) introdução de uma solução de fosgênio na primeira passagem de alimentação do reator de rápida mistura através da primeira entrada de alimentação e então a introdução no compartimento do reator através do primeiro distribuidor de alimentação;
(b) introdução de uma solução orgânica de amina de formula geral (I) no compartimento do reator através da segunda passagem de alimentação e por meio do distribuidor de alimentação de roda lâmina; e (c) mistura e reação rápidas da solução de fosgênio introduzida através do Estágio (a) e a solução de amina introduzida através do Estágio (b) uma com a
11/24 outra no compartimento do reator, e descarregar o líquido da reação produzida através da saída de líquido da reação.
No processo de preparação de isocianatos de acordo com a invenção, a solução de fosgênio é fosgênio puro ou uma solução de fosgênio dissolvida em um 5 solvente orgânico inerte em uma concentração de 30 a 100 wt %; a solução orgânica de amina é uma dissolução de amina de fórmula geral (I) em um solvente orgânico inerte em uma concentração de 10 a 60 wt %, preferencialmente 20 a 50 wt %.
No processo para preparação de isocianato de acordo com a invenção, o grupo 10 R na fórmula (I) e (II) é um radical de hidrocarboneto C2-C5o, um radical de hidrocarboneto C2-C5o alicíclico, ou um radical de hidrocarboneto C6-C5o aromático, preferencialmente, um radical de hidrocarboneto C4-C3o alifático, um radical de hidrocarboneto C4-C30 alicíclico, ou um radical de hidrocarboneto CeC30 aromático, mais preferencialmente, um radical de hidrocarboneto C5-Ci8 ‘ 15 alicíclico, um radical de hidrocarboneto C5-Ci8 alicíclico, oü um radical de hidrocarboneto Ce-C20 aromático; n em fórmula (I) e (II) denota 2 a 4.
No processo para preparação de isocianatos de acordo com a invenção, a amina de fórmula gerai (I) pode ser selecionada do diamina de tolueno, 4-4difenilmetano diamina, poliamina polifenileno polietileno, isoforóna diamina, 20 hexanodiamina, ciclohexano-diamina, naftàleno diamina, p-fenilenodiamina, dietileno benzenodiamina, dietileno ciclohexanodiamina, trimetil-1,6hexametileno diamina, tetrametila m-fenileno dimetileno diamina, dimetil bifenil diamina e metil ciclohexanodiamina, preferencialmente, tolueno diamina.
No processo para preparação de isocianatos de acordo com a invenção, os 25 solventes inertes para dissolver o fosgênio e amina podem ser os mesmos ou
12/24 diferentes. O solvente de inserção pode ser selecionado independentemente do benzeno, tolueno, clorobenzeno, o-diclorobenzeno, p-diclorobenzeno, cloreto bifenil, dialquil tereftalato, dietilftalato ou qualquer combinação dos mesmos. [0027] Além disso, a invenção fornece um processo para preparação de polietileno polifenileno poliamina (simplesmente conhecido como “poliamina”) com anilina através do uso do reator como descrito acima, abrangendo ós estágios de:
(A) introdução de uma mistura líquida de hidrocloreto de anilina e um líquido circulado na primeira passagem de alimentação do reator de rápida mistura ' 10 através da primeira entrada de alimentação e então ao compartimento do reator por meio do primeiro distribuidor de alimentação;
(B) introdução de uma solução de formaldeído em um compartimento do reator através da segunda passagem e alimentação e por meio do distribuidor de alimentação de roda lâmina rotativo; e (C) sujeição da mistura de líquido dé hidrocloreto de anilina e líquido circulado e a solução de formaldeído para rápida mistura e pré-condensação no compartimento de reação, e então a transferência da mistura de reação em um recipiente de reação com agitador para continuar com a reação pré-condensada para obter um líquido de condensação, seguido pelos estágios de aquecimento, reorganização de moléculas, neutralização, lavagem com água, refinação, etc., para produzir a poliamina refinada.
Comparando com o ofício anterior, o reator de rápida mistura e o processo para a preparação de isocianatos através do uso do reator descrito nesta invenção oferece as seguintes vantagens:
(1) um fluxo de alimentação é igualmente distribuído em outro fluxo de
13/24 alimentação através da passagem de distribuição rotativa, realizando desse modo a rápida mistura de dois fluxos.
(2) o reator pode ser, em princípio, incrementado sem quaisquer limitações, e permite a mistura instantaneamente rápida de dois fluxos de líquido sob capacidade massiva de produção, superando desse modo as desvantagens que a distância e tempo para mistura se prolongam devido ao espaço ampliado de passagens de fluxo associados com a intensificação de reatores tradicionais;
(3) o grau de mistura reversa dos fluxos misturados é minimizado na zona de reação de mistura, e o reator inventivo parece um reator “vazão a pistão” ideal; e (4) através do uso do reator inventivo para fornecer uma mistura rápida e homogênea, a(s) reação(s) lateral(s) é(são) suprimida(s) o máximo possível, a quantidade de solvente e o excesso de fosgênio usado no processo para a preparação de isocianatos por meio da fosgenação pode ser reduzida, a capacidade de instalação pode ser aumentada, a qualidade do produto pode ser 15 melhorada e o consumo de energia pode ser diminuído. No caso em que o reator de acordo com a invenção é usado para a preparação de polietileno polifenileno poliamina de anilina e formaldeído, a temperatura de reação da pré-condensação pode ser elevada, a qualidade do produto pode ser melhorada e a flexibilidade torna-se possível com operação estável para longo prazo.
Breve Descrição das Figuras
Fig. 1 é uma visualização esquemática da reorganização do reator tipo injeção por cavidade de acordo com US 5,117,048;
Fig. 2 é uma visualização esquemática da reorganização de um reator de acordo com US 5,931,579;
Fig. 3 é uma visualização esquemática do reator de acordo com a configuração
14/24 preferida da invenção;
Fig. 4 é uma visualização esquemática da organização do reator de acordo com outra configuração preferida da invenção;
Fig. 5a-5c cada uma delas é uma visualização esquemática dos modelos nos quais as cavidades de injeção de alimentação são configuradas no distribuidor de alimentação de roda lâmina de acordo com a invenção; e
Fig. 6a-6c cada uma delas é uma visualização esquemática dos modelos nos quais as aberturas de injeção de alimentação são configuradas no primeiro distribuidor de alimentação de acordo coma invenção.
Descrição Detalhada das Configurações Preferidas da Invenção
Após isso, um reator de mistura de alta velocidade e um processo para preparação de isocianatos com o uso do reator de acordo com a invenção será descrito em detalhes com referência às figuras, portanto, deve ser entendido que a presente invenção não está limitada a mesma de qualquer maneira.
Como mostrado na Fig. 3, o reator de mistura de alta velocidade de acordo com a invenção abrange principalmente um primeiro compartimento de passagem de alimentação 1, um compartimento de reator 4, uma segunda passagem de alimentação 17, um distribuidor de alimentação de roda lâmina 6, um eixo de rotação 10, e um primeiro distribuidor de alimentação 3. A primeira passagem de alimentação 1 é construída de forma coaxial com relação ao compartimento do reator 4 e em comunicação com o espaço de reação dentro do compartimento de reação através do primeiro distribuidor de alimentação 3 que está configurado na extremidade no primeiro compartimento de passagem de alimentação 1. A segunda passagem de alimentação 17, o distribuidor de alimentação de roda lâmina 6 e o eixo de rotação 10 cada um deles é fixado em conexão uns com os
15/24 outros na sequência ao longo do eixo central do reator. O distribuidor de alimentação de roda lâmina 6 está localizado dentro do compartimento do reator e gira de modo axial sob a força motriz do eixo de rotação 10. A segunda passagem de alimentação 17 está conectada com a passagem de alimentação
12 dentro do distribuidor de alimentação de roda lâmina 6. O terceiro compartimento de passagem de alimentação 1 é configurado com ao menos uma primeira entrada de alimentação 2, o primeiro compartimento de passagem de alimentação 1 e o primeiro distribuidor de alimentação 3 delimitam um espaço que é definido como a primeira passagem de alimentação 18. A extremidade distai do compartimento do reator 4 é configurada com ao menos uma saída de líquido de reação 8. O primeiro distribuidor de alimentação 3 é configurado com uma pluralidade de primeiras cavidades de injeção de alimentação 13 que possuem distância proporcional umas com as outras, e o distribuidor de alimentação de roda lâmina 6 é configurado com uma pluralidade de passagens perpendiculares a sua placa de roda lâmina. As passagens perpendiculares à placa de roda lâmina são todas configuradas com uma pluralidade de segundas cavidades de injeção de alimentação 5. Fig. 5c é uma ampliação do local das passagens perpendiculares à placa de roda lâmina, a qual mostra um padrão de cavidades de injeção a uma diferente extensão da que foi mostrada na Fig. 3.
Alternativamente, o distribuidor de alimentação de roda lâmina 6 de acordo com a invenção pode ser projetado com as segundas cavidades de injeção de alimentação como mostrado na Fig. 5a, 5b ou em qualquer outro modelo que se adeque a invenção.
Como mostrado na Fig. 3, a junta entre o distribuidor de alimentação de roda . 25 lâmina 6 e a segunda passagem de alimentação 17 é vedada com um anel de
16/24 vedação dinâmico 14 e um anel de vedação estático 19 que encostam fortemente um no outro. O anel de vedação dinâmico 14 é colocado no distribuidor de alimentação de roda lâmina 6, e o anel de vedação estático 19 é colocado na extremidade da segunda passagem de alimentação 17. Um lado do anel de vedação estático 19 encosta fortemente no anel de vedação dinâmico 14 sobre o distribuidor de alimentação de roda lâmina 6 e o outro lado do mesmo é fixado ao primeiro distribuidor de alimentação 3 através da junta de uma expansão 16 e uma mola 15 posicionada fora da junta de expansão 16. Com esse modelo, o anel de vedação dinâmico 14 sobre o distribuidor de alimentação de roda lâmina 6 e o anel de vedação estática 19 sobre a segunda passagem de alimentação 17 encostam fortemente um no outro para vedar a junta e prevenir o vazamento da segunda alimentação dentro do compartimento do reator 4 quando o eixo de rotação 10 trabalha.
Além disso, como mostrado na Fig. 3, jusante ao distribuidor de alimentação de . 15 roda lâmina 6, um bloqueio de regulação de passagem de reação anular 7 é fixado sobre a parede interior do compartimento do reator 4 e projeta internamente. Isso tem como objetivo estreitar a passagem da mistura de reação em certa medida. O eixo de rotação 10 é configurado com um Estágio-I pá de agitação 11, a qual é perpendicular a mesma. A pá de agitação 11 e o bloqueio de regulação de passagem de reação 7 estão localizados na mesma sessão de cruzamento perpendicular aos eixos centrais do reator. Mais preferencialmente, o reator descrito na invenção abrange uma peça de conexão motora 9 na extremidade distai do reator, a qual ajuda a fixar o motor ao reator.
Como mostrado na Fig 6a-6c, as primeiras cavidades de injeção de alimentação
13 configuradas no primeiro distribuidor de alimentação 3 podem ser fendas tipo
17/24 anéis ou uma pluralidade de aberturas igualmente distribuídas, desde que a entrada da primeira alimentação na zona de reação a jusante através das cavidades de injeção 13 seja homogênea.
Quando a preparação de isocianatos é realizada usando o reator como mostrado 5 na Fig. 3, em primeiro lugar, a solução de fosgênio passa primeiramente pela primeira entrada de alimentação 2 e preenche a primeira passagem de alimentação 18. Então a solução de fosgênio entra no compartimento do reator 4 através das primeiras cavidades de injeção de alimentação 13 que estão igualmente distribuídas no primeiro distribuidor de alimentação 3. Ao mesmo 10 tempo, uma solução orgânica de poliamina que corresponde a formula geral (I) é introduzida através da segunda passagem de alimentação 17. A solução de poliamina flui através da passagem de alimentação 12 dentro do distribuidor de alimentação de roda lâmina rotativa 6 e é igualmente injetado no fluxo da solução de fosgênio através de uma pluralidade das segundas cavidades de 15 injeção de alimentação 5. Desse modo, a reação e mistura rápida podem ser alcançadas. A mistura procede a jusante sob pressões de alimentação e entra no reator do próximo estágio através da saída de líquido de reação 8 após ser agitado pela pá de agitação 11 perpendicular ao eixo de rotação 10. Os isocianatos alvo são formados pela elevação da temperatura no reator do 20 próximo estágio.
Fig. 4 é uma visualização esquemática da organização de um reator de acordo com a outra configuração preferida da invenção, a qual mostra que cada reator abrange principalmente um primeiro compartimento de passagem de alimentação 21, um compartimento de reator 24, uma segunda passagem de 25 alimentação 34, um distribuidor de alimentação de roda lâmina 26, um eixo de
18/24 rotação 30 e um primeiro distribuidor de alimentação 23. O primeiro compartimento de passagem de distribuição 21 é construído de forma coaxial com relação ao compartimento do reator 24 e com comunicação com o espaço de reação dentro do compartimento do reator através do primeiro distribuidor de 5 alimentação 23 que é configurado em uma extremidade do primeiro compartimento de passagem de alimentação. A segunda passagem de alimentação 34 é colocada dentro do eixo de rotação 30, além disso, a segunda passagem de alimentação 34, o eixo de rotação 30, e o distribuidor de alimentação de roda lâmina 26 são fixados em conexão um com outro em 10 sequência ao longo do eixo central do reator de rápida mistura. O distribuidor de alimentação de roda lâmina 26 é fixado na extremidade do eixo de rotação 30 para que o distribuidor de alimentação de roda lâmina 26 possa girar de modo axial sob a força motriz do eixo de rotação 30 dentro do compartimento do reator.
A segunda passagem de alimentação é conectada com uma passagem de 15 alimentação 32 dentro do distribuidor de alimentação de roda lâmina 26, O primeiro compartimento de passagem de alimentação é configurado com ao menos uma primeira entrada de alimentação 22 na mesma, o primeiro compartimento de passagem de alimentação 21 e o primeiro distribuidor de alimentação 23 delimita um espaço que é definido como a primeira passagem de 20 alimentação 35. A extremidade distai do compartimento do reator é configurada com ao menos uma saída de líquido de reação 28. O primeiro distribuidor de alimentação 23 é configurado com uma pluralidade das primeiras cavidades de injeção de alimentação 33 que possuem distância proporcional umas com as outras, e o distribuidor de alimentação de roda lâmina 26 é configurado com uma 25 pluralidade passagens perpendiculares à sua placa de roda lâmina. As
19/24 passagens perpendiculares a placa de roda lâmina são todas configuradas com uma pluralidade de segundas cavidades de injeção de alimentação 25. Alternativamente, o distribuidor de alimentação de roda lâmina de acordo com a invenção pode ser projetado com as segundas cavidades de injeção de 5 alimentação organizadas como mostra a Fig 5a, 5b ou 5c ou em qualquer modelo que se adeque a invenção.
Além disso, como mostrado na Fig. 4, a jusante do distribuidor de alimentação de roda lâmina 26, um bloqueio de regulação de passagem de reação anular 27 é fixado na parede interior do compartimento do reator. Esse modelo tem como 10 objetivo estreitar a passagem de vazão das misturas de reação em uma certa medida. O eixo de rotação 30 é configurado com o Estágio-I pá de agitação 31, a pá de agitação 31 e o bloqueio de regulação de passagem de reação 27 estão localizados na mesma seção de cruzamento perpendicular ao eixo central do reator. Mais preferencialmente, o reator descrito nessa configuração preferida 15 abrange uma peça de conexão motora 29 na extremidade distai do reator, a qual ajuda a fixar o reator ao motor.
Também, quando a preparação de isocianatos é realizada com o uso do reator como mostrado na Fig. 4, em primeiro lugar, a solução de fosgênio passa pela primeira entrada de alimentação 22 e preenche a primeira passagem de 20 alimentação 35. Então a solução de fosgênio entra no compartimento do reator através das primeiras cavidades de injeção de alimentação 33 que estão igualmente distribuídas no primeiro distribuidor de alimentação 23. Ao mesmo tempo, uma solução orgânica de poliamina que corresponde à fórmula geral (I) é introduzida através da segunda passagem de alimentação 34 dentro do eixo de 25 rotação. A solução de poliamina flui através da passagem de alimentação 32
20/24 dentro do distribuidor de alimentação de roda lâmina 26 e é igualmente injetado dentro do fluxo da solução de fosgênio através de uma pluralidade das segundas cavidades de injeção de alimentação 25. Desse modo, a reação e mistura rápida podem ser alcançadas. As misturas resultantes procedem à jusante sob pressões de alimentação e entram no reator do próximo estágio através da 28 para o líquido de reação após ser agitada pela pá de agitação 31 perpendicular ao eixo de rotação 30. Os isocianatos alvo são formados pela elevação de temperatura no reator do próximo estágio.
Após o reator de rápida mistura de acordo coma invenção e as aplicações da mesma também serão ilustrado através de exemplos, porém a invenção não limita aos mesmos de forma alguma.
Exemplo 1
O reator de rápida mistura como mostrado na Fig. 3 foi usado para o experimento na produção de MDI. O primeiro distribuidor de alimentação do reator de rápida mistura foi projetado como mostrado na Fig. 6c. Nõ primeiro distribuidor de alimentação uma pluralidade passagens circulares com um diâmetro 20 mm foram igualmente distribuídas. A solução de fosgênio retirada das passagens circulares do primeiro distribuidor de alimentação em uma taxa de rendimento de 6 m/s. As segundas cavidades de injeção de alimentação com um diâmetro de 10 mm foram configuradas no distribuidor de alimentação de roda lâmina, no modelo como mostrado na Fig. 5c. A solução de poliamina retirada das segundas cavidades de injeção de alimentação em um taxa de rendimento de 16 m/s. O eixo de rotação girado em uma velocidade rotação de 1200 rpm. O reator foi empregado em uma usina de MDI para teste sob uma carga de teste de 220 mil toneladas de produtos de MDI por ano. O
21/24 clorobenzeno foi usado como solvente e a solução de amina em clorobenzeno em uma concentração de 33wt % foram alimentadas em uma taxa 24 toneladas por hora. A solução de fosgênio teve uma concentração de 80%. A solução de amina em clorobenzeno foi injetada no compartimento do reator por meio do distribuidor de alimentação de roda lâmina rotativo e rapidamente reagido com a solução de fosgênio que entrou no compartimento do reator por meio do primeiro distribuidor de alimentação. A proporção de massa entre os dois reagente foi fosgênio: amina = 1.7:1. Portanto, a mistura de reação descarregada na saída do reator foi transferida a uma cascata de quatro fosgendores de 40 m3 para fosgenação em uma temperatura elevada até a solução tornar-se clara. As temperaturas desses quatros fosgenadores em série foram 90°C, 105°C, 115°C, e 120 °C respectivamente. A solução bruta do produto foi destilada após obter os produtos de MDI polimerizados os quais possuíam viscosidade de 200 cp e um conteúdo de NCO de 31.62 wt %.
Exemplo 2
O reator de rápida mistura como mostrado na Fig. 3 foi usado no experimento na produção de MDI. O primeiro distribuidor de alimentação do reator de rápida mistura foi projetado como mostrado na Fig. 6b. No primeiro distribuidor de alimentação uma pluralidade de fendas tipo-arco com diâmetros internos diferentes e uma amplitude radial de 2 mm foram igualmente distribuídas. A solução de fosgênio retirada das fendas tipo-arco em uma taxa de rendimento de 10 m/s. As segundas cavidades de injeção de alimentação com um tamanho de cavidade retangular de 3 mm χ 8 mm foram configuradas no distribuidor de alimentação de roda lâmina no modelo como mostrado na Fig. 5b. A solução de amina retirada das segundas cavidades de injeção de alimentação em uma taxa
22/24 de rendimento de 22 m/s. O eixo de rotação gira a uma velocidade rotação de 1400 rpm. O reator foi empregado em uma usina de MDI para teste sob uma carga de teste de 300 mil toneladas de produtos de MDI por ano. Clorobenzeno foi usado como solvente a solução de amina em clorobenzeno a uma concentração de 33wt % foi alimentada a uma taxa de 33 toneladas por hora. A solução de fosgênio tinha uma concentração de 75%. A solução de amina em clorobenzeno foi injetada do compartimento do reator por meio do segundo distribuidor de alimentação e rapidamente reagido com a solução de fosgênio que entrou no compartimento do reator por meio do primeiro distribuidor de alimentação. A proporção de massa entre os dois reagentes foi fosgênio: amina = 1.8:1. Depois disso, a mistura de reação descarregada na saída do reator foi transferida a uma cascata de quatro fosgenadores de 40 m3 para fosgenação em uma temperatura elevada até a solução tornar-se clara. As temperaturas desses quatro fosgenadores eram 90 °C, 105 °C, 115 °C, e 120 °C respectivamente. A solução bruta do produto foi destilada após obter os produtos de MDI polimerizados os quais tinham uma viscosidade de 200 cp e um conteúdo de NCO de 31.56 wt %.
Isso pode ser visto a partir de dois exemplos descritos acima, o reator de rápida mistura de acordo coma invenção pode ser usado para produção de MDI com a solução de amina em uma concentração tão alta quanto 33wt % e uma proporção de massa entre o fosgênio e amina tão baixo quanto 1.7:1, as quais são muito vantajosas em relação aos reatores convencionais os quais são amplamente usados (com uma concentração de solução de amina variando de 15 a 22% e uma proporção de massa entre o fosgênio e amina variando de 2.4 a 4). A redução de volumes de solventes e fosgênios não melhoram somente a
23/24 eficácia do reator e de toda capacidade, como também reduz a energia para condensação do fosgênio em excesso e do solvente destilado, trazendo a redução do consumo de energia em até 40% por quilograma de produto.
Exemplo 3
O reator de rápida mistura como mostrado na Fig. 4 foi usado para o experimento sobre a produção de polietileno polifenileno poliamina. O primeiro distribuidor de alimentação do reator de rápida mistura foi projetado como mostrado na Fig. 6b. No primeiro distribuidor de alimentação uma pluralidade de fendas tipo-arco com diâmetros internos diferentes e uma amplitude radial de 6 mm foram igualmente distribuídas. A mistura de líquido de hidrocloreto de anilina e o líquido circulado retirados das fendas tipo-arco em uma taxa de rendimento de 5 m/s. As segundas cavidades de injeçãó de alimentação com um tamanho de cavidade retangular de 3 mm χ 8 mm foram configuradas no distribuidor de alimentação de roda lâmina no modelo como mostrado na Fig. 5b. A solução de formaldeído retirada das segundas cavidades de injeção de alimentação em uma taxa de rendimento de 20 m/s. O eixo de rotação gira em uma velocidade de rotação 2400 rpm. O reator foi empregado em uma usina de polietileno polifenileno poliamida para teste sob uma carga de teste 300 mil toneladas por ano. A solução de formaldeído (em uma concentração de 37wt %) foi alimentada a uma taxa de 16 toneladas por hora. A solução de formaldeído foi ejetada no compartimento do reator por meio do segundo distribuidor de alimentação e rapidamente reagido com a mistura de líquido de hidrocloreto de anilina e líquido circulado que entrou no compartimento do reator por meio do primeiro distribuidor de alimentação. A proporção molar entre o ácido clorídrico (32wt %) e a anilina fresca foi 0.36:1; a proporção molar entre o formaldeído a anilina fresca
24/24 foi 0.52:1; a taxa de vazão total da mistura de líquido de hidrocloreto de anilina e o líquido circulado foi de 220m3/hora. Depois disso, a mistura de reação descarregada na saída do reator foi transferida a um recipiente com agitação para continuar com a reação de pré-condensação a uma temperatura de reação 5 65 °C, a qual seguida pelos estágios de aquecimento, reorganização molecular, neutralização, lavagem com água, refinação de poliamina, etc, para coletar o produto de polietileno polifenileno poliamina refinado com uma quantidade de Nmetil de 0.12%, a qual cumpre com as especificações da qualidade do produto.
O reator de rápida mistura de acordo com a invenção permite a temperatura de reação de pré-condensação a elevar-se a partir 40 °C quando o reator do tipo injeção por cavidade é usado a 65 °C. O consumo de energia é reduzido em até 35% e o reator limpa uma vez ao mês devido ao entupimento ter sido eliminado como a mistura ter sido melhorada. A taxa de operação de toda a produção desse modo cresceu significantemente.
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Claims (19)

  1. REIVINDICAÇÕES
    1. Reator de rápida mistura, caracterizado por abranger um primeiro compartimento de passagem de alimentação, um compartimento de reator, uma segunda passagem de alimentação, um distribuidor de alimentação de roda lâmina, e um primeiro distribuidor.
    onde o primeiro compartimento de passagem de alimentação é construído de forma coaxial com relação ao compartimento do reator e com comunicação com o espaço do reator dentro do compartimento do reator através do primeiro distribuidor de alimentação que é configurado em uma extremidade do primeiro compartimento de passagem de alimentação.
    a segunda passagem de alimentação, o distribuidor de alimentação de roda lâmina e o eixo de rotação são fixados em conexão uns com os outros em sequência ao longo do eixo central do reator, o distribuidor de alimentação de roda lâmina é localizado dentro do compartimento do reator e gira de modo axial sob a força motriz do eixo de rotação.
    a segunda passagem de alimentação é conectada com uma passagem de alimentação dentro do distribuidor de alimentação da roda lâmina;
    o primeiro compartimento de passagem de alimentação é configurado com ao menos uma primeira entrada de alimentação na mesma;
    o compartimento do reator é configurado com ao menos uma saída de líquido de reação em sua extremidade distai; e o primeiro distribuidor de alimentação e o distribuidor de alimentação de roda lâmina são fornecidos com primeira(s) cavidade(s) de injeção de alimentação e segunda(s) cavidade(s) de injeção de alimentação, respectivamente.
  2. 2. Reator, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado em que a segunda
    2/6 passagem de alimentação, o distribuidor de alimentação de roda lâmina, e o eixo de rotação são rigidamente atrelados nesta ordem ao longo do eixo central do reator.
  3. 3. Reator, de acordo com a reivindicação 2, caracterizado em que um anel de vedação dinâmico e um anel de vedação estático os quais podem ser encostados fortemente um no outro são colocados no local onde o distribuidor de alimentação de roda lâmina é conectado com a segunda passagem de alimentação; e o anel de vedação dinâmico é colocado no distribuidor de alimentação de roda lâmina, e o anel de vedação estático é colocado na extremidade da segunda passagem de alimentação, onde um lado do anel de vedação estático encosta no anel de vedação dinâmico sobre o distribuidor de alimentação de roda lâmina, e o outro lado é fixado no primeiro distribuidor de alimentação através, de dentro para fora, de uma junta de expansão e de uma mola.
  4. 4. Reator, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado onde a segunda passagem de alimentação é construída dentro do eixo de rotação, e é rigidamente conectado e comunicado com o distribuidor de alimentação de roda lâmina.
  5. 5. Reator, de acordo com quaisquer reivindicações 1 a 4, caracterizadas onde as segundas cavidades de injeção de alimentação são construídas sobre as faces laterais ou nas bordas exteriores do distribuidor de alimentação de roda lâmina, ou em certas passagens com extensão do distribuidor de alimentação de roda lâmina perpendicularmente a placa de roda lâmina.
  6. 6. Reator, de acordo com a reivindicação 5, caracterizado pelas segundas cavidades de injeção de alimentação configurada no distribuidor de alimentação
    3/6 de roda lâmina possui uma forma selecionada de um círculo, um triângulo, um losango, um trapezoide, um polígono, um elipse, um quadrado, um retângulo ou qualquer combinação dos mesmos, preferencialmente um circulo ou um retângulo.
  7. 7. Reator, de acordo com a reivindicação 1 ou 6, caracterizadas pelas primeiras cavidades de injeção de alimentação são como anéis ou uma pluralidade de aberturas igualmente distribuídas;
    onde as primeiras cavidades de injeção de alimentação são similarmente anulares, as primeiras cavidades de injeção de alimentação tipo anulares abrangem uma pluralidade de fendas tipo-arco organizadas concentricamente com o primeiro distribuidor de alimentação e possuem o(s) mesmo(s) e/ou diferente(s) diâmetro(s), com a pluralidade fendas tipo-arco sendo espaçadas umas das outras; e quando as primeiras cavidades de injeção de alimentação abrangem uma pluralidade de aberturas igualmente distribuídas, as aberturas possuem formas selecionadas de um circulo, um triângulo, um losango, um trapezoide, um polígono, um elipse, um quadrado, um retângulo ou qualquer combinação dos mesmos, preferencialmente um circulo.
  8. 8. Reator, de acordo com a reivindicação 7, caracterizada pelo bloqueio de regulação de passagem de reação anular é fixado sobre a parede interior do compartimento do reator e projeta no interior, a jusante do distribuidor de alimentação de roda lâmina.
  9. 9. Reator, de acordo com a reivindicação 1 oú 8, caracterizadas onde ao menos uma pá de agitação que abrange ao menos duas lâminas de agitação é fixada sobre o eixo de rotação e perpendicularmente a ele.
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  10. 10. Reator, de acordo com a reivindicação 9, caracterizada onde a pá de agitação é perpendicularmente fixada sobre o eixo de rotação, a pá de agitação e o bloqueio de regulação de passagem de reação são localizados na mesma seção de cruzamento perpendicular ao eixo central do reator.
  11. 11. Reator, de acordo com a reivindicação 10, caracterizada onde o reator também abrange um encaixe para um motor colocado em uma extremidade distai do reator.
  12. 12. Processo para a preparação de isocianatos aromáticos, alifáticos ou acíclicos de formula geral (II) de uma amina de fórmula geral (I) com o uso do reator de acordo com quaisquer das reivindicações de 1 a 11, caracterizado por: R(NH2)n (I)
    R(NCO)n (II) onde R denota radicais de hidrocarbono aromático, alicíclico ou alifático, e n =1 ou £ 2, o processo abrange os estágios de:
    (a) introdução de uma solução de fosgênio em uma primeira passagem de alimentação do reator de mistura rápida através da primeira entrada de alimentação e então no compartimento do reator por meio do primeiro distribuidor de alimentação;
    (b) introdução de uma solução orgânica de amina(s) de formula geral (I) em um compartimento de reator através da segunda passagem de alimentação e através do distribuidor de alimentação de roda lâmina rotativo; e (c) mistura e reação rápida da solução de fosgênio introduzida através do estágio (a) e a solução de amina(s) introduzida através do estágio (b) uma com a outra no compartimento de reação, e descarga de líquido de reação produzido através
    5/6 da saída para líquido de reação.
  13. 13. Processo, de acordo com a reivindicação 12, caracterizada em que a solução de fosgênio é definida como uma dissolução de fosgênio puro ou uma solução de fosgênio em um solvente orgânico inerte em uma concentração de 30
    5 a100wt%.
  14. 14. Processo, de acordo com a reivindicação 12, caracterizado em que a solução orgânica de amina(s) é definida como dissolução da(s) amina(s) de fórmula geral (I) em um solvente orgânico a uma concentração de 10 a 60 wt%, preferencialmente 20 a 50 wt%.
    10
  15. 15. Processo, de acordo com a reivindicação 12, caracterizado em naquele em que o grupo R na fórmula (I) e (II) é um radical de hidrocarbono C2-C50 alifático, um radical de hidrocarbono C2-C50 alicíclico; ou um radical de hidrocarbono C6C50 aromático, preferencialmente, um radical de hidrocarbono C4-C30 alifático, um radical de hidrocarbono C4-C30 alicíclico, ou um radical de hidrocarbono C615 C30 aromático, mais preferencialmente, um radical de hidrocarbono C5-C18 alifático, um radical de hidrocarbono C5-C18 alicíclico, ou um radical de hidrocarbono C6-C20 aromático; e n em fórmula (I) e (II) denota de 2 a 4.
  16. 16. Processo, de acordo com reivindicação 12, caracterizada naquela em que a
    20 amina de fórmula geral (I) é selecionada de um grupo que consiste de tolueno, diamina, difenilometano-4,4'-diamina, polietileno polifenileno poliamina, isoforona diamina, hexanodiamina, ciclohexano- diamina, naftilenodiamina, p-fenileno diamina, benzeno dimetileno diamina, ciclohexano dimetilenodiamina, trimetil1,6-hexametileno diamina, tetrametil m-fenileno dimetil diamina, dimetil bifenil
    25 diamina and metil ciclohexanodiamina, preferencialmente tolueno diamina.
    6/6
  17. 17. Processo, de acordo com quaisquer reivindicações de 12 a 16, caracterizadas em que os solventes inertes para dissolver fosgênio ou amina podem ser os mesmo ou diferentes, e são selecionados independentemente do grupo que consiste de benzeno, tolueno, clorobenzeno, o-diclorobenzeno, p-
    5 diclorobenzeno, cloreto bifenil, tereftalato dialquilo, dietilftalato ou qualquer cominação dos mesmos.
  18. 18. Processo para preparação de polietileno polifenileno poliaminas de anilina com o uso de reator de acordo com quaisquer das reivindicações de 1 a 11, caracterizado por abranger os estágios de:
    . 10 (A) introdução de uma mistura de líquido de hidrocloreto anilina e úm fluxo de líquido de reação circulado em uma primeira passagem de alimentação do reator de rápida mistura através de uma primeira entrada de alimentação e então o compartimento do reator por meio do primeiro distribuidor de alimentação;
    (B) introdução de uma solução de formaldeído em um compartimento de reator 15 através da segunda passagem de alimentação e através do distribuidor de alimentação de roda lâmina rotativo; e (C) sujeição da mistura de líquido de hidrocloreto de anilina e líquido de reação circulada e a solução de formaldeído para mistura rápida e précondensação no compartimento do reator, seguido por estágios de aquecimento,
  19. 20 reorganização de moléculas, neutralização, lavagem com água e refinação para produção de polietileno polifenileno poliamina refinada.
    (Cl)
    1/6
    h.
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