BR102016018488A2 - Tubular weld wire with a fine coat for improved deposit rates - Google Patents

Tubular weld wire with a fine coat for improved deposit rates Download PDF

Info

Publication number
BR102016018488A2
BR102016018488A2 BR102016018488-6A BR102016018488A BR102016018488A2 BR 102016018488 A2 BR102016018488 A2 BR 102016018488A2 BR 102016018488 A BR102016018488 A BR 102016018488A BR 102016018488 A2 BR102016018488 A2 BR 102016018488A2
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
approximately
welding wire
tubular
weight
welding
Prior art date
Application number
BR102016018488-6A
Other languages
English (en)
Inventor
Edward Barhorst Steven
C. Bundy Joseph
Scott Bertram Michael
Original Assignee
Hobart Brothers Company
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Hobart Brothers Company filed Critical Hobart Brothers Company
Publication of BR102016018488A2 publication Critical patent/BR102016018488A2/pt

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
    • B23K35/3033—Ni as the principal constituent
    • B23K35/304—Ni as the principal constituent with Cr as the next major constituent
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
    • B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
    • B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
    • B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
    • B23K35/0266—Rods, electrodes, wires flux-cored
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/40—Making wire or rods for soldering or welding
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/40—Making wire or rods for soldering or welding
    • B23K35/406—Filled tubular wire or rods
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K9/00—Arc welding or cutting
    • B23K9/16—Arc welding or cutting making use of shielding gas
    • B23K9/173—Arc welding or cutting making use of shielding gas and of a consumable electrode
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Plasma & Fusion (AREA)
  • Nonmetallic Welding Materials (AREA)
  • Arc Welding In General (AREA)

Abstract

a presente invenção se refere em geral à soldagem. especificamente, a pre- sente invenção se refere fios de solda tubulares para processos de soldagem em arco, tal como soldadura em arco de metal gás (gnaw), soldadura em arco de núcleo de fluxo (fcaw) e soldadura em arco submersa (saw). o fio de soldagem tubular inclui um revestimento de metal que circunda um núcleo granular. o revesti- mento de metal inclui mais do que aproximadamente 0,6% de manganês por peso e mais do que aproximadamente 0,05% de silício por peso. além disso, o revestimento de metal possui uma espessura entre aproximadamente 0,2032mis e aproximada- mente 0,508 milímetros.

Description

"FIO DE SOLDA TUBULAR GGM UM REVESTIMENTO MAIS FINO PARA TAXAS DE DEPÓSITO MELHORADAS* REFERÊNCIA CRUZADA COM PEDIDOS RELACIONADOS
[001] Este pedido reivindica a prioridade e o benefício, do Pedido de Patente Provisório U.S. d© Série Na 62/203,627» intitulado “FIO DE SOLDA TUBULAR COM UM REVESTIMENTO MAIS FINO PARA TAXAS DE. DEPÓSITO MELHORADAS", depositado em 1.1 de agosto de 2015, cuja descrição encontra-se inteiramente incorporada ao presente a título de referência.
FUNDAMENTOS· DA INVENÇÃO
[002] A presente invenção refere-se em geral a, mais especificamente, a fios de solda tubular para processos de soldadura em· arco, tais como Soldadura em Arco de Metal Gás (GMAW), Soldadura em Arco de Núcleo de Fluxo (FGAW) e Soldadura em Are©·Submersa (SAW).
[003] A soldagem é um processo que se tornou onipresente em várias indústrias para uma variedade de aplicações. Por exemplo, a soldagem é-frequentemente usada em aplicações tais como construção naval, plataforma marítima, construção, usinas de tubos, e assim por diante. Determinadas técnicas de soldagem (por exemplo, GMAW, SAW ou FGAW), tipicamente empregam um eletrodo de soldagem na forma de um fio de solda. O fio de solda pode geralmente fornecer um suprimento de metal de enchimento para a solda, bem como fornecer um caminho para a corrente durante o processo de soldagem.
SUMÁRIO DA INVENÇÃO
[004] Em uma modalidade, um fio de solda tubular inclui um revestimento de metal que circunda u núcleo granular. O revestimento de metal incluí mais do que aproximadamente 0,6% de manganês por peso e mais do que aproximadamente 0,05% de silício por peso. Além disso, o revestimento de metal possui uma espessura entre aproximadamente 0,2032 milímetros e aproximadamente 0,508 milímetros. .[0051 Em outra modalidade, um método da fabricação de fio de soida tubular inclui dispor um núcleo granular dentro de um revestimento metálico, em que o revestimento de metal inclui mais do que aproximadamente 0,6% de manganês por peso e mais do que aproximadamente 0,05% de silício por peso, e em que o revestimento de metal possui uma espessura entre aproximadamente 0,2032 milímetros e aproximadamente 0,508 milímetros, O método incluir comprimir o núcleo granular dentro do revestimento de metal para produzir o fio de solda tubular, em que o fio de solda tubular possuí um diâmetro entre aproximadamente 0,782 milímetros e aproximadamente 6,35 milímetros.
DESCRIÇÃO DOS DESENHOS
[006] Esses e outros recursos, aspectos e vantagens da presente revelação serio mais bem compreendidos mediante a leitura da descrição detalhada com referência aos desenhos em anexo nos.quais caracteres semelhantes representam partes semelhantes por· todos os desenhos, em que: [O07J A Figura 1A é um diagrama em bloco de um sistema de Soldadura em Arco de Metal Gás (GMAW), de acordo com modalidades da presente revelação;
[0G8J A Figura 1B é um diagrama em bloco de um sistema de Soldadura em Arco Submersa (3AW), de acordo com modalidades da presente revelação;
[009] A Figura 2 é uma vista em corte transversal de um eletrodo de solda-gem tubular, de acordo com modalidades da presente revelação;
[010] A Figura 3 é um fluxograma de um processo pelo qual o eletrodo de soldagem tubular pode ser usado para soldar uma peça de trabalho usando o sistema GMAW da Figura 1Α, de acordo com modalidades da presente revelação;
[011] A Figura 4 é um gráfico que ilustra corrente de soldagem versus taxa de deposito de depósito de solda para dois fios de soldagem modelo tubulares; e [012] A Figura 5 é um fluxograma de um processo para fabricar o eletrodo de soldagem. .tubular, de acordo com modalidades da presente revelação, DESCRIÇÃO DETALHADA
[013] Uma ou mais modalidades, da presente revelação serão descritas abaixo. Em um esforço para fornecer uma descrição concisa dessas.modalidades, todos os recursos de uma implementação real podem não ser descritos..rio· relatório. Deve ser apreciado que no desenvolvimento, de tal; implementação real» como· em qualquer projeto de engenharia e de desenho, precisam ser tomadas várias decisões de implementação específicas para alcançar os. objetivos específicos dos desenvolvedores, tais como cumprimento do sistema relacionado e limitações relacionadas ao· negócio, que podem variar de uma implementação para outra. Além disso, deve ser apreciado que tal esforço de desenvolvimento·pode ser complexo e demorado, mas, no entanto» ser uma rotina de empreendimento do projeto, fabricação e manufatura para aqueles versados na técnica com o benefício:·da presente revelação, [014] Ao introduzir os elementos das várias modalidades da presente revelação, os artigos “um", “o”, e “dito” pretendem significar que há um ou mais desses elementos. Os termos “compreendendo”, “incluindo” e “possuindo” pretendem ser inclusivos e significar que pode haver elementos adicionais e outros que não sejam os elementos listados, [015] As modalidades de fio de soida tubular presentemente reveladas podem incluir um ou mais componentes (por exemplo, fluxo, estabilizadores de amo, ou outros aditivo# que geralmente alteram o processo de a e/ou as propriedades da solda resultante, Além disso, além da composição, pode ser desejável que o fio de solda tubular também tenha determinadas propriedades físicas, Por exemplo, como o fio de solda tubular é consumido durante a soldagem» pode ser alimentado para o maçarico de soldar a partir de um tambor (por exemplo, em um aiímentador de fio de solda), Gomo tal, se, por exemplo, a firmeza do fio de solda for muito baixa, então p fio de solda pode amassar» emaranhar, ou alimentado de outro modo inapropriada-mente quando o fio de soida encontrar resistência durante o desenrolar e/ou alimen- tação. Atualmente, é reconhecido ser especiaimente um problema para fios de solda tubulares de diâmetro maior, que podem geralmente ser mais propensos a empe-namento. Quando o fio de solda tubular empena durante, ■^■alimentação, pode formar um “ninho de pássaro” emaranhado que geralmente perde fio de solda e tempo do operador bem como, em determinadas circunstancias, afeta'adversamente as operações do sistema de soldagem (por exemplo, bobina de fio, ou componentes· de alimentação de fio similares do sistema de soldagem). Adicionalmente, quando a firmeza de um:, fio de soldagem de diâmetro maior é baixa demais, o fio pode ter maior .probabilidade de esmagamento (por· exemplo, o fio tubular ter um formato de “ovo”)., que pode resultar no deslizamento e/ou outras inconsistências na alimentação de fio que pode ter efeitos danosos ao processo de soldagem. Portanto, pode ser desejável ter um fio de solda com uma firmeza maior de modo que o fio será menos propenso a experimentar problemas de desenrolo ou alimentação durante p processo de soldagem. Além disso, acredita-se que aperfeiçoando a firmeza e/ou resistência do revestimento, possa ser produzido um fio de solda tubular com diâmetro grande e revestimento relativamente fino que forneça propriedades físicas adequadas para alimentar enquanto também possibilita taxas mais altas de depósito.
[016] Com o acima em mente, as modalidades do fio de solda tubular aqui descritas possuem um revestimento de metal que inclui um ou mais componentes, permitindo que os elementos tais como manganês e/ou silício, que podem não estar incluídos nos revestimentos de metal de outros fios de soldagem nos níveis revelados no momento. Deve ser apreciado que esses componentes podem· incluir componentes que sejam fornecidos pelo núcleo granular dos fios de· solda convencionais. Além disso, determinadas modalidades do fio de solda tubular aqui descritas também possuem propriedades físicas superiores (por exemplo, firmeza, dureza, e/ou resistência) como resultado de ter esses componentes carregados no revestimento de metal em vez do núcleo granular. Em particular, as modalidades do fio de solda tubular aqui descritas incluam um conteúdo de manganês substancialmente alto (por exemplo, duas a três vezes..mais·altos) do. que os revestimentos de .meta! convencionais, que pode melhorara, firmeza, do.lio dê solda tubular e servir .para aumentar o conteúdo de manganês dá solda,.Adicionafmente, determinadas modalidades de fio de solda tubular incluim;':eon.tudo^de:Síflcíio. substaneialmente mais alto (por exemplo, duas a dez vezes mais altos) do que determinados revestimentos de metal convencionais, que podem também melhorar a firmeza do fio de solda tubular e servir para aumentar o conteúdo de silício na solda. Como tal, o fio de solda tubular presentemente revelado possibilita uma flexibilidade maior na seleção dos componentes para o núcleo granular porque pelo menos uma parte desses componentes pode em vez disso ser distribuída pelo revestimento de metal. As propriedades físicas melhoradas dos revestimentos de metal revelados possibilitam a produção de fios de solda tubulares que possuem revestimento mais fino (por exemplo, menos do que 9,7112 milímetros, menos do que 0,509 milímetros ou igual a 0,4064 milímetros, menos dos que ou igual a 0,3556 milímetros ou menos do que ou igual a 0,2032 milímetros de espessura) e carregando o núcleo granular mais alto (por exemplo, em que o núcleo granular é considerado para ser maior do que 25% maior do que 30%, ou maior do que 40% do peso total do fio), que possibilitaria taxas de depósito mais altas do que outros fios de solda, conforme comentado em maior detalhe abaixo, Além disso, deve ser apreciado que, embora o presente comentário seja geralmente direcionado ao fio de solda tubular, em outras, modalidades, a presente técnica pode ser usada para produzir outros, consumívels de sofdagem (por exemplo, hastes de soldagem).
[017] Como as propriedades.técnicas do revestimento de metal revelado são melhoradas pela presença dos elementos de liga supracitados, pode·, ser usado um revestimento de metal mais fino para fabricar determinadas modalidades do fio de solda tubular. Conforme comentado acima, essa cm mais fina possibilita a produção de fios de solda tubulares com carga de núcleo .grenular mais alta. Além da alimentação melhorada acima, acredita-se que os fios de. .solda tubulares de revestimento fino revelados possibilitam, velocidades de alimentação de fio mais e. taxas de deposito mais altas· do que os fios de solda tubulares.convencionais· comparáveis em am-peragens similares. Adíçlonalmente, acredita-se: que os fios de soida tubulares de revestimento· fino revelados possibilitem taxas de deposito similares conforme os fios de solda tubulares convencionais comparáveis embora usando menos amperagem, o que resulta, na liberação de menos, calor sendo distribuído para a superfície da peça de. trabalho e um· uma zona menor afetada pelo calor (HAZ). Pode ser apreciado que essa distribuição de calor reduzida pode reduzir substancialmente a distorção de calor induzido de partes da peça de trabalho perto da solda, especialmente para peças de trabalho mais finas. Por exemplo, para aplicações de soida em navio, os painéis do casco de navio sio relativamente finos © são geralmente soldados a reforços usando uma quantidade substancial de filete, e um grande navio pode incluir milhas de soldas de filete. Para tais aplicações, pode ser desejável usar um fio de solda que forneça uma alta taxa de depósito para reduzir o tempo total de solda e melhorar a eficiência da operação de soldagem; contudo, os fios de solda convencionais podem distribuir calor em demasia para a peça de trabalho em altas taxas de depósito, resultando em queima inaceitável da peça de trabalho. Ao contrário, distribuindo menos calor para a peça de trabalho durante a operação de soldagem, as modalidades do fio de solda tubular presentemente reveladas possibilitam a soldagem das peças de trabalho finas em altas taxas de depósito sem ocasionar queima da peça de trabalho ou criar uma HAZ tão grande.
[018] De um modo geral, há vantagens na utilização de um fio de solda tubular no qual um ou mais componentes tipicamente encontrados no núcleo granular do fio de solda tubular são em vez disso fornecidos pelo em, conforme presentemente revelado, isto i» determinados componentes podem estar presentes dentro do nú- cleo granular de um fio de solda tubular convencional que contribua para a química da solda. Pode ser apreciado que, ao comparar dois fios de solda tubulares que possuem o mesmo diâmetro e espessura, de revestimento diferentes, o fio de solda com o revestimento mais fino necessariamente.propicia um maior volume .interno, e, portanto, possibilita uma carga de núcleo granular mais alta. Adicionalmente, considerando o volume interno finito de um fio de solda tubular, movendo um ou mais componentes (por exemplo, fontes de manganês e/ou silício) do núcleo granular para ©'.revestimento de metal, pode ser disponibilizado ainda mais espaço no núcleo do fio de solda tubular para outros componentes (por exemplo, outros metais, fluxos, estabilizadores, ou componentes similares).
[01S] De um modo geral, o conteúdo de manganês e silício fornecido pelo revestimento de metal do fio de soida tubular presentemente revelado pode desoxi-dar a poça de soida, e também ajudar a umedeeer a poça de solda de metal base durante a operação de soldagem. O silício, por exemplo específico, pode possibilitar umedecimento de gota de solda melhorado. Para as modalidades reveladas, o conteúdo de manganês e siltcío relativo incluído no revestimento de metal pode ser equilibrado para equilibrar as propriedades químicas desejadas (por exemplo, deso-xidação e propriedades de umedecimento) e propriedades mecânicas (por exemplo, firmeza, força, viabilidade), Pode ser apreciado que o volume interno maior e carga de núcleo granular mais alta, possibilitados pelos fios de solda tubulares revelados, permitem maior flexibilidade na química do depósito de solda resultante. Por exemplo, em determinadas modalidades, pode ser usada uma tira de metal de liga alta particular para fabricar uma série de fios de solda diferentes, em que a composição do depósito de solda pode ser dominada pelos componentes de liga dispostos dentro dos núcleos granulares desses fios. Além disso, o volume interno adicional propiciado pelas modalidades de fio de solda tubular da presente abordagem pode ser dedicado a outros aditivos para controle d aspectos adicionais da operação de sol- dagem e/ou depósito de soida (por exemplo, umedecimento força, resistência, aparência).
[020] Além disso, movendo um ou mais componentes (por exemplo, manganês e/ou fontes de silício) do núcleo granular e para o revestimento metálico, a química do processo de soldagem podem também ser variada. Por exemplo, colocando determinados componentes (por exemplo, manganês e/ou fontes de silício) no revestimento metálico em vez do núcleo granular pode possibilitar mais liberdade para selecionar outros componentes para o núcleo granular (por exemplo, incluindo componentes que não sejam de outro modo compatíveis com o manganês e/ou fontes de silício). Ainda como exemplo, em determinadas modalidades, colocando um ou mais componentes (por exemplo, manganês e/ou fontes de silício) no revestimento metálico em vez de no núcleo granular, uma porção maior desses componentes pode se tornar incorporada no metal de solda (por exemplo, em vez de reagir com outros componentes no núcleo granular e/ou formar fumaça). Portanto, pode ser desejável em vez de usar o revestimento de metal do fio de solda tubular para distribuir esses, componentes para-a solda, [021] Voltando para., as Figuras, a Figura 1A é um diagrama em bloco de uma modalidade·, deum.sistema de. soldadura, em arco de metal gás (GMAW) to que utiliza: um fio de solda:"tubular 12, de. acordo, coma presente revelação, Deve ser apreciado que,, embora a presente revelação foque no sistema .GMAW 10 ilustrado na. Figura 1 A, o, fio. de· solda presentemente revelado pode beneficiar qualquer processo de soldaduretem arco (por exemplo, FCAW-, FCAW-G, QTAW, SAW), ou processo de soldadura em arco similar que use uma seção transversal (por exemplo, eletrodo ou baste de solda tubular). Deve ser apreciado que determinadas modalidades de sistema de soldagem (por exemplo, sistemas.de soldagem SAW ou sistemas de soldagem GTAW) que usem o fio ou eletrodo de soldagem revelado podem incluir componentes·: nio ilustrados no sistema GMAW 10 de exemplo (por exemplo, um alimentador de fluxo, um componente distribuidor de fluxo, e eletrodo de solda com haste» etc.) e/ou não incluir componentes que estejam ilustrados no sistema GMAVtf 10 de exemplo (por exemplo, o sistema de fornecimento de gás 16). Deve ser também: apreciado que, em outras modalidades, o fio de solda tubular presentemente revelado:'pode ser utilizado como um “fio de soldagem a frio”, no qual o fio de solda tubular não transporta corrente (por exemplo, não: forma o arco para a superfície da peça de trabalho) durante o processo de soldagem. Em determinadas modalidades, o sistema de soldagem 10 pode ser operado manualmente por um soldador humano. Em outras modalidades, o sistema de soldagem 10 pode ser um sistema de soldagem robótico que seja capaz de produzir soldas de alta qualidade em velocidades de alimentação de fio mais altas (por exemplo, mais do que 6, 985 metros por minuto, mais do que aproximadamente 7,62 metros por minuto) e taxas de depósito mais altas (por exemplo, mais do que aproximadamente 11,3398 quilos, mais do que aproximadamente..1:3.,6078. quilos por hora) do que possa ser prático ou sustentável para um soldador humano, especialmente para soldas mais desafiadoras (por exemplo, soldas de filete).
[022] O sistema de soldagem ilustrado 10 da Figura 1A inclui uma unidade de potência de soldagem 13, um alimentador de fio de soldagem 14, um sistema de fornecimento de gás 16, e um maçarico de soldar 18. A unidade de potência de soldagem 13 geralmente fornece energia para o sistema de soldagem 10 e pode ser acoplada ao alimentador de fio de soldagem 14 por via de um feixe de cabo 20 bem como acoplado a uma peça de trabalho 22 usando um cabo de chumbo 24 que possui um prendedor 26. Na modalidade ilustrada, o alimentador de fio de soldagem 14 é acoplado ao maçarico de soldar 18 por meio de um feixe de cabo 28 para fornecer artigo de consumo, fio de solda tubular 12 (por exemplo, eletrodo de soldagem) e energia para o maçarico de soldar 18 durante a operação do sistema de soldagem 10. Em outra modalidade, a unidade de potência de soldagem 13 pode acoplar e fornecer diretamente energia para o a maçarico de soldar 18, [023] A unidade de potência de soldagem 13 pode geralmente incluir conjunto de circuitos de conversão de energia que recebe energia de entrada proveniente de urna fonte de energia de corrente alternada 30 (por exemplo, uma rede elétrica AC, um conjunto de motor / gerador, ou uma combinação dos mesmos), condiciona a energia de entrada e fornece energia de saída DC ou AC por meio do cabo 20, Como tai, a unidade de potência de soldagem 13 pode energizar o alimentador de fio de soldagem 14 que, sucessivamente, energiza o maçarico de soldar 18, de acordo com as demandas do sistema de soldagem 10. O cabo de chumbo 24 que termina no prendedor 26 acopla a unidade de potência de soldagem 13 à peça de trabalho 22 para fechar o circuito entre a unidade de potência de soldagem 13, a peça de trabalho 22 e o maçarico de soldar 18. A unidade de potência de soldagem 13 pode incluir elementos· dê· circuito (por exemplo, transformadores, retifícadores, comutadores, e assim por diante) capazes de converter a energia de entrada AC para uma saída positiva de eletrodo de corrente direta (DCEP), saída negativa de eletrodo de corrente direta (DOEN), polaridade variável DC, ou uma saída AC de equilíbrio variável (por exemplo, equilibrado ou desequilibrado), conforme ditado pelas demandas do sistema de soldagem 10. Deve ser apreciado que o fio de solda tubular presentemente revelado 12 pode possibilitar melhorias no processo de sol-dagem (por exemplo, alimentação de fio melhorada, estabilidade de .arco melhorada, e/ou qualidade de solda melhorada) para uma·· série de configurações de energia diferentes.
[024] O sistema da soldagem ilustrado 10, inclui um sistema de fornecimento de gás 16 que fornece um gás de proteção ou misturas de gás de proteção a partir de uma ou mais fontes de gás de proteção 17 para o maçarico de soldar 18. Na modalidade descrita, o sistema de fornecimento de gás 16 é diretamente acoplado ao maçarico de soldar 18 por meio de um conduto de gás 32. Em outras modalidades, o sistema de fornecimento de gás 16 pode, em vez disso, ser acoplado ao alimentador de fio 14, β o alimentador de fio 14 pode regular o fluxo de gás do sistema de fornecimento de gás 16 para o maçarico de soldar 18, Um gás de proteção, conforme usado no contexto, pode se referir a qualquer gás ou mistura de gases que possam ser fornecidas para o arco e/ou poça de solda para fornecer uma atmosfera local particular (por exemplo, proteger o arco, melhorar a estabilidade do arco, limitar a formação de óxidos de metal, melhorar a umidade das superfícies de metal, alterar a química do depósito de solda, e assim por diante). Em determinadas modalidades, o fluxo de gás de proteção pode ser um gás de proteção ou mistura de gás de proteção (por exemplo, argônio (Ar), hélio (He), dióxido de carbono (COa), oxigênio (O2), nitrogênio (N2), gases de proteção similares, ou quaisquer misturas dos mesmos). Por exemplo, um fluxo de gás de proteção (por exemplo, distribuído por meio do conduto 82) pode incluir Ar, misturas MOOz, misturas Ar/He, e assim por diante.
[025] Portanto, o maçarico de soldar ilustrado 18 geralmente recebe 0 fio de soldagem tubular 12 e energia por meio do alimentador de fio de soldagem 14, e um fluxo de gás de proteção do sistema de fornecimento de gás 16..para realizar GMAW da peça de trabalho 22. Durante a operação* 0..maçarico de soldar 18 pode ser levada perto da peça de trabalho 22 de modo que possa ser formado um arco 34 entre o eletrodo de soldagem consumívei (por exemplo, o fio de soldagem tubular 12 que sai de uma ponta de contato do maçarico de soldar 18) e a peça de trabalho 22 para formar uma poça de solda na peça de trabalho. Adicionalmente, conforme comentado abaixo, controlando a composição do fio de soldagem tubular 12, a química do arco 34 e/ou a solda resultante (por exemplo, composição, e características· físicas) podem ser sintonizadas. Por exemplo, 0 fio de soldagem tubular 12 pode incluir qualquer número de componentes de fluxo e/ou liga que o=possam agir como estabilizadores de arco e, adicionalmente, podem ser tomar pelo menos parcialmente incorporados na solda, afetando as propriedades mecânicas da solda. Além disso, em determinadas modalidades, os componentes do fio de soldagem tubular 12 podem fornecer atmosfera de proteção adicional perto do arco 34, afetar as propriedades de transferência do arco 34, e/ou desoxídar a superfície da peça de trabalho 22.
[026] O alimentador de fio de soldagem 4 também inclui componentes para alimentar o fio de soldagem tubular 12 ao maçarico de soldar 18, e, por meio disso à aplicação de soldagem, sob o controle de um controlador 36. Por exemplo, em determinadas modalidades, um ou mais fornecimentos de fio (por exemplo, uma bobina de fio 38) do fio de soldagem tubular 12 pode ser alojada no alimentador de fio de soldagem 14, Uma unidade de acionamento de alimentador de fio 40 pode desenrolar o fio de soldagem tubular 1.2 da bobina 38 e progressivamente alimentar o fio de soldagem tubular. 12. para o maçarico de soldar 18. Para esse fim, a unidade-de acionamento de-almentador de::fio,4§.pode incluir componentes-tais como conjunto de circuitos, m'Ot0rpSv;.'':.rt9los,..'e'..;a®sim:::-p.or diante, configurados-em um modo adequado para-'-estabetecer uma alimentação^^^-âprapriada. Por exemplo, em uma modalidade, a- unidade·-de acionamento de alimentador de fio 40 pode. incluir um motor de alimentação que engata-comos rolos para-impulsionar o fio-do alimentador de fio de soldagem·-. 14 -em direção ao maçarico de -soldar 1-8. Adieionalmente, a energia proveniente da -unldade-de- potência, de soldagem 13 pode ser aplicada ao fio alimentado.
[027] Contudo, durante esse processo de alimentação de fio, se a firmeza do fio de soldagem tubular 12 for insuficiente, então o fio de soldagem 12 pode amassar, emaranhar, ou ser alimentado de maneira não apropriada. P o fio de soldagem tubular 12 pode formar um “ninho de pássaro” emaranhado de fio de soldagem (por exemplo, na bobina 38 e/ou na unidade de acionamento de alimentador de fio 40) em vez de alimentar apropriadamente para o maçarico de soldar 18. Como a falta de alimentação leva o operador de soldagem a cessar as operações de soldagem para remover o fio de soldagem tubular 12 alimentado de maneira inapropriada, esses problemas de alimentação geralmente perdem tempo do operador e o fio de solda-gem tubular 12. Adteíonalmente, em determinadas circunstancias, tais problemas de alimentação afetam adversamente a operação do sistema de soldagem 10 (por exemplo, o alimentador de fio de soldagem 40, a bobina de fio 38, ou componentes de alimentador de fio similares do sistema de soldagem 10), criando custos adicionais. Portanto, determinadas modalidades do fio de soldagem tubular presentemente descrito 12 utilizam revestimento de metal ou metálicos que incluem quantidades particulares de manganês e/ou silício. Êm determinadas modalidades, esses revestimentos de metal de liga mais alta demonstram melhor firmeza, que pode geralmente melhorar a alimentação do fio de soldagem tubular 12 através do sistema de soldagem 10.
[028] Como outro exemplo, a Figura 1 é um diagrama em bloco de uma modalidade de um sistema de soldadura em arco.submersa (SAW) 42 que utiliza.um fio de soldagem· tubular 1.2, de acordo com a presente revelação. O sistema SAW 1:2 ilustrado na Figura 1B inclui muitos dos mesmos componentes ilustrados na Figura 1A (por exemplo, fonte de força 30, unidade de potência de soldagem 13, alimentador de fio de soldagem 14 © maçarico 18). Contudo, o sistema SAW 42 ilustrado na Figura 1B não inclui o sistema de fornecimento de gás 16 ilustrado na Figura 1A para o sistema GMAW 10. Em vez disso, o sistema SAW 42 inclui um sistema de fornecimento de-fluxo 44 (por exemplo, um alimentador de fio) que armazena e distribui um fluxo de fluxo SAW granular para o maçarico de soldar 18 por via por meio do conduto 46, e o maçarico de soldar 18 subsequentemente distribui o fluxo SAW granular para a superfície da peça de trabalho 22 perto do ar co 34, formando uma base de fluxo sobre a poça de solta fundida que protege a poça de solda da atmosfera circundante. Em determinadas modalidades, o conduto 46 pode distribuir o fluxo SAW granular para um componente de distribuição de fluxo que é separado do maçarico de soldar 18.
[029] Uma seção transversa! de uma modalidade do fio de soldagem tubular presentemente deserto 12 (ou haste de soldagem tubular) está ilustrada na Figura 12. A modalidade do fio de soldagem tubular 12 ilustrada na Figurai 12 inclui proteção metálica 52 que possui uma espessura específica 53 que condensam (por exemplo, rodeiam, circundam) um núcleo granular ou energlzado 54. Além disso, o fio de soldagem tubular 12 pode ser descrito como tendo um diâmetro externo particular 55, Dependendo da composição do núcleo granular 54, o fio de soldagem tubular 12 pode era um fio de soldagem tubular de núcleo de metal ou um fio de soldagem tubular de núcleo de fluxo, em determinadas modalidades, Em determinadas modalidades, o núcleo granular 54 pode incluir componentes de limpeza atmosférica, componentes de formação de gás, e/ou componentes de fluxo que formam uma atmosfera protetora perto do depósito de solda sem usar um gás de proteção externo. Adteionalmente, em algumas modalidades, o núcleo granular 54 pode ser parcial ou çompletanítente ausente, deixando um vazio dentro do fio de soldagem tubular 12 (por exemplo, um fio de soldagem tubular oco), [030J:Em algumas, modalidades, a espessura 53 do revestimento metálico 52 pode ser de aproximadamente 0,2032 milímetros e 0,508 milímetros (por exemplo, entre aproximadamente 0,2032 milímetros e aproximadamente 4,064 milímetros, entre aproximadamente 0,254 milímetros e aproximadamente 0,3556 milímetros. Em determinadas modalidades, as propriedades, físicas melhoradas reveladas do revestimento de metálico 52 facilita, a boa alimentação, da seção transversal. 12, mesmo em velocidades de alimentador de fio altas (por exemplo, maior do que 6,35 metros por minuto, maior do que 6,98.5 metros por minuto, maior· do que 7,62 metros por minuto). Conforme mencionado, para um fio de soldagem tubular 12 de um determinado diâmetro 55. Como a espessura 52 do revestimento metálico 52 diminui, o volume interno dentro do fio de soldagem tubular 12 aumenta, possibilitando a fabricação de fios de soldagem com carga mais alta de núcleo granular 54. Em determina- das modalidades, o núcleo granular 54 pode ser responsável por entre aproximadamente 20% e aproximadamente 60% (por exemplo, entre aproximadamente 35% e aproximadamente 50%, entre aproximadamente 30% e aproximadamente 40%) do fio de soldagem tubular 12 por peso. Em determinadas modalidades, o fio de solda-gem tubular 12 pode ter um diâmetro 55 relativamente grande (por exemplo, entre aproximadamente 0,762 milímetros e aproximadamente 6,35 milímetros, entre aproximadamente 1,016 milímetros e aproximadamente 6,35 milímetros, entre aproximadamente 2,032 milímetros e aproximadamente 4,064 milímetros, entre aproximadamente 2,54 milímetros e aproximadamente 4,826 milímetros) além de um revestimento de metálico relativamente fino 52 (por exemplo, entre aproximadamente 0,2.032 milímetros e aproximadamente 0,508 milímetros).
[031] G revestimento metálico 52 pode incluir qualquer metal ou liga adequada (por exemplo, ferro, aço de alto carbono, aço de baixo carbono, ou outro metal ou liga adequada) que possua conteúdo de manganês e/ou silício, de acordo com aspectos das presentes técnicas. Por exemplo, em determinadas modalidades, o revestimento metálico 52 pode Incluir 80%, 90%, 95% ou 98% de ferro ou aço. Deve ser apreciado que como o revestimento metálico 52 geralmente fornece pelo menos uma parte do metal enchedor para a solda, a composição do revestimento metálico 52 geralmente afeta a composição da solda resultante. Por exemplo, além do manganês e/ou silício, o revestimento metálico 52 pode inclui outros aditivos ou impurezas (por exemplo, carbono, enxofre, fósforo, cobre, níquel, estanho, cromo, e/ou outros elementos) que podem afetar as propriedades da solda. Por exemplo, em determinadas modalidades, o revestimento metálico 52 pode inclui menos do que aproximadamente 0,1% ou menos do que aproximadamente 0,02% de carbono por peso. Em determinadas modalidades, o revestimento metálico 52 pode incluir entre aproximadamente 0,01% e 0,2%, entre aproximadamente 0,1% e 0,15%, entre aproximadamente 0,1% e 0,12%, ou entre aproximadamente 0,12% e 0,15% de carbono por peso. Conforme comentado em maior detalhe abaixo, em· determinadas modalidades, o fio de soldagem tubular50 pode incluir revestimento de aço carbono que tenha entre aproximadamente· 0*08% e 0,15% de carbono por peso, e controlando a composição do núcleo·. granulâf í>4 para incluir determinados- componentes (por exemplo, cromo, níquel, moflbdinio), o fio de soldagem tubufárSO pode .ser projetado para formar um depósito de. solda de aço inoxidável (por exemplo,, um depósito de solda inoxidável de série 300). Embora outros fios de soldagem de série 300 usem um revestimento metálico inoxidável, é presântemente reconhecido que um revestimento de aço carbono possibilita vantagens sobre revestimentos metálicos inoxidáveis em termos de estabilidade de arco e aderência reduzida, e determinadas modalidades presentes possibilitam a formação de um depósito de solda inoxidável usando revestimento de aço carbono 52. Adicionalmente, em determinadas modalidades, o revestimento, .metálico·.52 pode incluir menos do. .que aproximadamente 0,02%, merios.do que aproximadamente. .0,015%, ou menos do que aproximadamente 0,01% de enxofre por peso. Além disso, em determinadas modalidades, o revestimento metálico 52 pode incluir menos do que aproximadamente 0,02%, menos do que aproximadamente 0,015%, ou menos do que aproximadamente 0,01% de fósforo por peso.
[032] Com respeito ao conteúdo de manganês, em determinadas modalidades, o conteúdo de manganês do revestimento metálico 52 pode ser geralmente maior do que aproximadamente 0,3% ou 0,6% por peso. Em determinadas modalidades, o revestimento metálico 52 pode incluir entre aproximadamente 0,1 % e aproximadamente 2% de manganês por peso, entre aproximadamente 0,2% e aproximadamente 1,9% de manganês por peso, entre aproximadamente 0,6% e aproximadamente 1,8% de manganês por peso, entre aproximadamente 0,8% e aproximadamente 2% de manganês por peso, entre aproximadamente 0,9% e aproximadamente 1,1% de manganês por peso, ou quaisquer subvariaçôes entre qualquer um desses valores,. Com respeito ao conteúdo de silício, em determinadas modalidades, o conteúdO'de silício do revestimento metálico 52 pode ser gemlmeftte maior do que aproximadamente 0,05% ou 0,1% por peso. Em determinadas modalidades, o revestimento metálico 52 pode incluir entre aproximadamente 0,1% e aproximadamente 0,4 de silício por peso, 0,1% e aproximadamente 0,3% de silício por peso, entre aproximadamente 0,2% e aproximadamente 0,3% de silício por peso, entre aproximadamente 0,25% e aproximadamente 0,35 de silício por peso, entre aproximadamente 0,3% e aproximadamente 0,75% de silício por peso, entre aproximadamente 0,25% e aproximadamente 0,75% de sifício por peso, ou quaisquer subvanações entre qualquer um desses valores. Em particular, em determinadas modalidades, o revestimento metálico 52 pode Incluir aproximadamente 1 % de manganês e aproximadamente 0,3% de silício por peso, [033J/.Conforme mencionado, o manganês e/ou silício incluído no revestimento metálico· 52 pode afetar as propriedades físicas do revestimento metálico 52 e o fio de soldagem tubular 12. Por exemplo, uma modalidade.do revestimento metálico 52 pode ter uma dureza de fratura de modo que apenas pressões maiores do que aproximadamente 60.000 psi, ou entre aproximadamente. 68.000 psi e 69,000 psi, podem induzir fratura. Ao contrário, tiras de sotdagem metálicas do mesmo tamanho que não tenham conteúdo de manganês e/ou silício presentemente descrito podem ter uma dureza de fratura de modo que as pressões de entre aproximadamente 43.000 a 52.000 psi podem, induzir fratura. Portanto, a adição de manganês e/ou silício ao revestimento metálico 52 pode geralmente fornecer propriedades mecânicas e/ou físicas melhoradas (por exemplo, dureza de fratura, força elástica, firmeza e similares) que podem melhorar a habilidade do fio de soldagem tubular resultante 12 para ailmentarapropríadamente dentro do sistema de soldagem 10.
[034] Ό núcleo granuiar 54 do fio de soldagem tubular ilustrado 12 pode ser geralmente· .um pó compactado com uma composição que, conforme comentado abaixo, pode incluir componentes (por exemplo, metais enchedores, fluxos, estabilizadores, e similares) que afetam o processo de soldagem. Por exemplo, em determinadas modalidades, o núcleo granular 54 do eletrodo de soldagem tubular 12 pode incluir elementos (por exemplo, ferro, titânio, bário, lítio, flúor, ou outros elementos) e/ou minerais (por exemplo, pinta, magnetita, e assim por diante) para fornecer estabilidade de arco e controlar a química da solda resultante. Os vários componentes do núcleo granular 54 podem ser dispostos de maneira homogênea ou não (por exemplo, em prendedores ou grupos 56) dentro do núcleo granular 54. Gomo os componentes de manganis e/ou silício do fio de soldagem tubular 12 podem ser fornecidos, pelo .revestimento metálico 52, em determinadas, modalidades, o núcleo granular:5'4.''pode:..ser·:sub$tancíalmente livre (por exemplo, aproximadamente 0% por peso,.,incluindo·..apenas vestígio, ou menos·: .do .que aproximadamente 0,01 % ou 0,05%)·'de·.manganês·, de silício, ou tanto··, dé.manganês e silício. Por exemplo, em determinadas modalidades, o núcleo granular 54 do fio de soldagem tubular 12 pode incluir menos do que 5%, 2%, 1%, 0,5%, 0,05%, ou 0,01% de manganês por peso. Como exemplo adicional, em determinadas modalidades, o núcleo granular 54 do fio de soldagem tubular 12 pode incluir menos do que 5%, 2%, 1%, 0,5%, 0,05%, ou 0,01 % de etlfclo por peso. Deve ser apreciado que, nas condições do arco 34, os componentes do fio de soldagem tubular 12 (por exemplo, o revestimento de metal 52, o núcleo granular 64 e assim por diante) podem mudar o estado físico, reagir quimicamente (por exemplo, oxidar, decompor, e assim por diante), ou incorporar na solda, substancialmente não modificados pelo processo.
[035] Por exemplo, em determinadas modartdades, o fio de soldagem tubular 50 pode conformar com um ou mais padrões da especifieaçio da Sociedade de Soldagem Americana (AWS) Α5.22 para fios de soldagem de fluxo com núcleo que produzem depósitos de solda inoxidável. Como exemplo específico, em determinadas modalidades, o fio de soldagem tubular 50 pode ser um fio de soldagem tubular de fluxo com núcleo 50 que possui, uma classificação AWS de EC308, EQ38SJ, EC3Q8H, EC308L, ou EC308LSÍ, em que o núcleo granular 54 inclui eníre 19,5% de peso 22,0% de peso de cromo, entre 9,0% de peso e 11,0% de peso de níquel, e entre .0,5% de peso e 0,75% de peso de molibdênio, com base no peso do fio de soldagem tubular 50. Em determinadas modalidades, o fio de soldagem tubular 50: pode ser um fio de soldagem tubular de fluxo com núcleo 50 que possuí uma. classificação AWS de EC3Q9, EC309SÍ, EC303L» ou EC309.LSÍ, em que o núcleo granular 54· inclui entre 23,0% de peso e 25,0% de peso de cromo, entre 12,0% de peso e 14,0% de peso e 14,0% de peso de níquel, e menos do que aproximadamente 0,75% de peso de molibdênio, com base no peso do fio de soldagem. tubular 50. Em determinadas modalidades, o fio de soldagem tubular 50 pode ter um fio de soldagem tubular de fluxo com núcleo 50 que possui uma classificação AWS de EG316, EC316SÍ, EC316H, EC316L, ou EC316LSÍ, em que o núcleo granular 54 inclui entre 18,0% de peso e 20,0% de peso de cromo, entre 11,0% de peso e 14,0% de peso de níquel, e entre 2,0% de peso e 3,0% de peso de molibdênio, com base no peso do fio de soldagem tubular 50. Para cada desses exemplos os fios de solda tubulares com fluxo com núcleo 50, todo ou uma parte substancial (por exemplo, entre aproximadamente 90% e aproximadamente 99,9%) do manganês ou silício presente no fio de soldagem tubular 50 pode estar presente no revestimento metálico 52. Além. disso, em determinadas modalidades, cada dos exemplos acima mencionados de,fios de·.solda tubulares com fluxo com núcleo·· 50 pode incluir revestimento metálico de..aço carbono 32 (por exemplo, tendo um conteúdo de carbono entre aproximadamente 0,01% e aproximadamente 0,15% ou entre aproximadamente 0,1% e aproximadamente .0,15%.por.peso do revestimento. 52) em vez de um revestimento metálico inoxidável..52 (porexemplo, série 300· ou série 400).
[Q36]"£m determinadas modalidades, o fio de soldagem tubular 50 pode. conformar com· um ou mais. padrões da especificação da Sociedade de Soldagem Ame- ricana (AWS) A5.22 para fios da soldagem coro.-núcleo de metal que produzam depósitos de soida inoxidável. Por exemplo específico, em determinadas modalidades, o fio de soldagem tubular 50 pode.· ser .um fio- de soldagem tubular com núcleo de metal que possua uma classificação AWS de M308TX-X, E308HTX-X, ou E308LTX-X, em que o núcleo granular 54 inclui·':entre· 18,0% dé· peso e '21,0%. de peso de cro-mo, entre 9,0% de peso e 11,0% de peso de níquel, e menos do que aproximadamente 0,75% de peso de molibdênio, com base no peso do fio de soldagem tubular 50. Em determinadas modalidades, o fio de soldagem tubular 50 pode ser um fio de soldagem tubular com núcleo de metal 50 que possua uma classificação AWS de E309TX-X, E309HTX-X, ou E309LTX-X, em que o núcleo granular 54 inclui entre 22,0% de peso e 25,0% de cromo, entre 12,0% de peso e 14,0% de peso de níquel, e menos do que aproximadamente 0,75% de peso de molibdênio, com base no fio de soldagem tubular 50. Em determinadas modalidades, o fio de soldagem tubular 50 pode ser um fio de soldagem tubular com núcleo de metal 50 com uma classificação AWS de E316TX-X ou E316HTX-X, em que o núcleo granular 54 Inclui entre 17,0% de peso e 20,0% de peso de cromo, entre 11,0% de peso e 14,0% de peso de níquel, e entre 2,0% de peso e 3,0% de peso de molibdênio, com base no peso do fio de soldagem tubular 50. Para cada desses exemplos de fios de soldagem tubulares com núcleo de metal 50, todo ou uma parte substancial (por exemplo, entre aproximadamente 90% e aproximadamente 99,9%) do manganês e silício presentes no fio de soldagem tubular 50 pode estar presente no revestimento metálico 52. Além disso, em determinadas modalidades, cada dos exemplos acima mencionados de fios de solda tubulares com núcleo de metal 50 pode incluir um revestimento metálico de aço carbono 52 {por exemplo, tendo unrt conteúdo de carbono de aproximadamente 0,01% e aproximadamente. 0,15% ou entre aproximadamente 0,1% e aproximadamente 0,15% por peso. de revestimento 52) em vez de um revestimento metálico 52 (por exemplo, série 300 ou 400). Pode ser apreciado que determinadas cias- sificações aqui reveladas, tais como classificações de baixo carbono designado pela letra “L”, podem: requerer que o conteúdo de carbono do depósito de solda seja par-ticularmente baixo (por exemplo, 0,03% por peso do peso de depósito ou menos). Para as modalidades do fio de soldagem tubular 50 designado para tais classificações, a quantidade de carbono do revestimento 52. pode ser particularmente baixa (por exemplo, entre aproximadamente 0,01% e 0,03% por peso do revestimento. 52) e o núcleo 54 pode ser substancialmente livre (por exemplo, menos do que aproximadamente 0,01% por peso do núcleo 54) de carbono para atender essa exigência classificação.
[037] A Figura 3 é um fluxograma de uma modalidade de. um processo 60 pelo qual uma peça de trabalho 12 pode ser soldada usando o sistema de soldagem GMAW' 10 da Figura 1A e o eletrodo de soldagem tubular 12, que inclui um revestimento metálico 52 que possuí manganês, silício, ou ambos. O processo ilustrado 60 começa com a alimentação (bloco 62) do fio de soldagem tubular 12 para um aparelho de soldagem (por exemplo, o maçarico de soldar 18), no qual o fio de soldagem tubular 12 inclui manganês a/ou silício. Adicionalmente, o processo 60 Inclui alimentação (bloco 64) de um fluxo de gás de proteção (por exemplo, 100% de argônio, 75% de argônio 125% de dióxido de carbono, 90% / 10% de hélio, ou fluxo de gás de proteção similar) para o aparelho de soldagem (por exemplo, a ponta de contato do maçarico de soldar 18), Em outras modalidades, pode ser usado o sistema de soldagem que não usa um sistema de fornecimento de gás (por exemplo, tal como o sistema de fornecimento de gás 16 ilustrado na Figura 1 A), e um ou mais componentes (por exemplo, alumínio, ferro vários sais de fluorefo, ou outros componentes) do fio de soldagem tubular 12 podem fornecer atmosfera de proteção de componente perto do depósito de solda. Em seguida, o fio de soldagem tubular 12 pode ser levado perto (bloco 66) (por exemplo, 0,25 mm, 0,5 mm, 1 mm, 2 mm, 3 mm, 5 mm, 10 mm, ou geralmente menos do que 30 mm afastado) da peça de trabalho 22 de ma- neira que o arco 34 possa ser formado entre o fio de soldagem tubular 12 e a peça de trabalho 22. Deve ser apreciado que o arco 34 pode ser produzido usando uma polaridade variável DOEP, DOEM, DC, configuração de força AC equilibrada ou desequilibrada para um sistema. GMâWrt.QyAlém disso, em determinadas modalidades (porexemplo,.o.sistema de soidâgem$AW 42 da Figura 2), um fluxo.SAW.granular pode ser'.distribuído na ou perto do arco e/ou poça de solda para fornecer pelo· menos uma parte da atmosfera no ou perto do arco e/ou da poça de solda além {ou como uma alternativa) do fluxo de gás de proteção. Então, uma parte· do fio de soldagem tubular %Z é consumida (bloco 68) enquanto forma a solda na peça de trabalho 22. Era determinadas modalidades, o manganês e/ou silício disposto, no revestimento metálico 52 pode ser liberado para interagir com o arco 34 e/ou,· pelo menos parcialmente, incorporar na solda. |038J Pode ser geralmente apreciado que a carga de componentes (por exemplo,., manganês e/ou sífício) no revestimento de metal 52 em vez do núcleo granular 54 pode ter também um efeito em como esses materiais reagem no arco 34 e/ou são incorporados no processo de soldagem. isto é, uma vantagem de dispor o manganês e/ou silício no revestimento metálico 52 em vez do núcleo granular 54 pode ser que uma porção maior do manganês e/ou silício alcance a poça de soida (por exemplo, em vez de formar fumaça). Em outras palavras, pode haver diferenças substanciais ou sutis no arco 34 e/ou nas condições da poça de soida (por exemplo, temperatura, voltagem, posições relativas de reagentes, e similares) experimentadas pelos componentes de manganês e/ou siffcio. distribuídos por meio..do revestimento metálico- 52 em vez de por meio do núcleo granular 54. Portanto, em determinadas modalidades, o fio de soldagem tubular revelado 12 pode produzir fumaças que possuam concentração de manganês mais baixa do que outros fios de soldagem que possuam manganês fornecido pelo núcleo granular 54. Além disso, em determinadas modalidades a quantidade total de um componente (por exemplo, manganês e/ou silício) que pode ser usada ao distribuir o componente por meio do revestimento metálico 52 pode'· ser substancialmente menor do que a quantidade do componente usado ao distribuir o componente para a solda por meio do núcleo granular 54, porque menor quantidade do componente pode ser consumida na formação dos subprodutos: de· soldâgem (por exemplo, fumaças e/ou escória).
[039] Adicionalmente, conforme mencionado· em determinadas modalidades, acredita-se que os fios de solda tubulares revelados 12 possibilitem taxas mais altas " de depósito usando a mesma corrente de soldâgem .e/ou possibilitem taxas, de depósito comparáveis em corrente de soldâgem.'mais baixa do que outros fios de sol-dagem. Conforme mencionado, as composições reveladas do revestimento metálico 52 geralmente possibilitam endurecimento· de. trabalho melhorado e firmeza melhorada para melhor alimentação do fio de soldâgem. tubular 12. Portanto, conforme mencionado, o revestimento metálico revelado 52 possibilita a fabricação de fios de soida tubulares 12 que possuem um revestimento relativamente fino (por exemplo, entre aproximadamente 0,2032 milímetros e aproximadamente 0,4064 milímetros), um diâmetro relativamente grande (por exemplo, maior do que 1,016 milímetros, maior do que 2,54 milímetros) e uma carga reiativamente alta do núcleo granular 54 (por exemplo, entre aproximadamente 10% e 60%, entre aproximadamente 20% e 60%, ou entre aproximadamente 20% e 40% do fio de soldâgem tubular 12 por peso). Acredita-se que determinadas modalidades do fio de soldâgem tubular 12 possibilitará taxas de depósito maiores do que 11,3398 quilos por hora (Ibs/hr) e velocidades de alimentação de fio maiores do que 6.985 metros por minuto (ipm) em uma corrente de solda de 600 ampè.res (amp) ou menos, taxas de depósito maiores do que· 1-8: lbs/h.r e velocidades de alimentação de fio maiores do que 260 ipm em 500 ampères ou menos; taxas de depósito maiores do que 13 Ibs/hr e velocidades de alimentação de fio maiores do que 145 ipm em 400 ampères ou menos; e/ou taxas de depósito maiores do que 8 ibs/hr e velocidades de alimentação de fio maiores do que 95 ipm em 300 ampères ou menos. Portanto, acredita-se que determinadas modalidades do fio de soldagem tubular 12 irá possibilitar taxas de depósito maiores do que aproximadamente 0,508 milímetros por hora por ampère (Ibs/amp), maiores do que aproximadamente 0,025 Ibs/br/amp, maior do que aproximadamente 0,03 Ibs/hr/amp, ©u maior do que aproximadamente 0,04 Ibs/hr/amp. Conforme mencionado acima, a quantidade relativamente alta de depósftõ de solda formada por ampère de corrente de soldagem, que possibilita depostos de solda a serem rapidamente formados sem muita distribuição de calor para a peça de trabalho, desse modo reduzindo o HAZ da peça de trabalho.
[040] Por exemplo, o gráfico 65 da Figura 4 ilustra uma comparação entre as taxas de depósito de dois fios de solda tubulares de modelo que possuem revestimentos metálicos das composições padrões, O primeiro fio de soldagem 67 ilustrado no gráfico 65 possui um diâmetro de aproximadamente 0,094 inches (3/32 inches), um: ■revestimento de metal que-possui 0,7112 milímetros de espessura, e um núcleo granular que responde por 18% do peso total do fio. 0' segundo fio de soldagem.69 ilustrado no gráfico possuí um·, diâmetro de aproximadamente 2,3876 milímetros, um revestimento de metal que possuí uma espessura de 0,4064 milímetros, e um núcleo granular que responde por 40:% do peso total do fio. O gráfico 65 ilustra as taxas de depósito para dois fios de soldagem 67 e 69· como uma função de amperagem, e também inclui a velocidade de alimentação de fio (W-FS) para cada operação de soldagem em polegadas por minuto (Ipm). Conforme ilustrado, o segundo fio de soldagem 69 possibilita taxas de depósito que são maiores do que as taxas de depósito que são maiores do que as taxas de depósito do primeiro fio de soldagem 67 (isto é aproximadamente 23% maior em 600 ampères, aproximadamente 23% maior em 500 ampères, aproximadamente 7% maior do que 400 ampères, aproximadamente 27% maior em 300 ampères). Além disso, o segundo.fio· de.· soldagem 69 possibilita uma velocidade de alimentação de fio mais alta do que o primeiro fio de .soldagem 67 em cada amperagem {por exemplo, aproximadamente 31% maior em 600 ampères, aproximadamente 30% maior em 500 ampères, aproximadamente 12% maior em 400 ampères, e aproximadamente 19% maior em 300 ampères). Gomo tal, os primeiro e segundo fios de soídagem 67 e 69 apresentados na Figura 4 não incluem um revestimento metálico tendo a composição mencionada acima, o gráfico 65 ilustra as vantagens gerais de revestimentos metálicos mais finos 52 e carga mais alta do núcleo granular 54 em termos de taxas de depósito e velocidades de alimentação de fio. Portanto, para a presente modalidade do fio de soídagem tubular 1-2, na qual a dureza e/ou firmeza do revestimento de metal. 52 excede aquela dos revestimentos do fio de soídagem modelo 69 representado na Figura 4, acredita-se que as taxas de depósito e/ou velocidades de alimentação de fio que podem ser atingidas que são maiores do que ou igual às taxas de depósito e/ou velocidades de alimentação de fio do fio de soídagem modelo 69.
[0411 A. Figura 5 é um fluxograma de uma modalidade de um processo 70 pelo qual o eletrodo de soídagem tubular 12 pode ser fabricado. O processo 70 começa com uma tira de metal plana (isto é, incluindo manganês, silício, ou ambos) sendo alimentada (bloco 72) através de uma série de moldes que modelam a tira em um revestimento de metal parcialmente circular 52 (por exemplo, produzindo um semicírculo ou calha). Após a tira de metal ter sido pelo menos parcialmente moldada no revestimento de metal 52, pode ser preenchida (bloco 74) com o material do núcleo granular 54. Portanto, o revestimento de metal parcialmente moldado 52 pode ser preenchido com vários fluxos em pó e componentes de liga (por exemplo, ferro, ôxido de ferro, sais de fluoreto, ou fluxo e/ou componentes de liga similares). Em determinadas modalidades, não pode ser adicionado nenhum componente de manganês ou silício ao revestimento de metal parcialmente moldado 52. Guando o revestimento de metal parcialmente moldado 52 foi preenchido com vários componentes do núcleo granular 54, o revestimento de metal parcialmente moldado 52 po- de ser então alimentado através (bloco 76) de um ou mais moldes que podem geralmente fechar O revestimento de metal 52 de modo-qUê: circunde substinctalmente o material.;da· núcleo granular 54 (por exemplo, formando uma emenda 1¾ tal como mostrado.ca Figura 2), Âdicionalmente, o revestimento de metal fechado 52 pode subsequentemente ser alimentado através (bloco 78): de uma série de· moldes (por exemplo, moldes de desenho) para reduzir o diâmetrodo fio de soldagem·tubular 12 comprimindo o material de núcleo granular 54. Em outras modalidades, ©.fio· de soi-dagem tubular 1:2 pode ser formado embalando o núcleo, granular 54 dentro de um cilindro metálico oco que serve como revestimento metálico 52, e o cilindro metálico oco pode ser subsequentemente retirado para reduzir o diâmetro do cilindro·: metálico oco .eerabaláro· núcleo granular 54 pra produzir um fio de soldagem tubular 12 se a emenda.58: ilustrada na Figura 2. £042}. Deve ser apreciado que embora a melhora da firmeza do revestimento de metal do fio de soldagem tubular 12 possa melhorar a alimentação do fio de soldagem tubular 12, essa abordagem também apresenta determinados desafios. Por exemplo, aumentando a firmeza do revestimento de metal 52 do eletrodo de soldagem tubular 12, a quantidade de trabalho frio usado para moldar o revestimento de metal 52 era volta do núcleo granular 54 (por exemplo, nos blocos 72, 76 e 78) pode também aumentar, Além disso, como a dureza do revestimento de metal 52 pode também aumentar com a adição dos componentes manganês e/ou silício, os moldes acima mencionados (por exemplo, nos blocos 72, 76, e 78) que podem ser usados para moldar o revestimento de metal 52 em volta do núcleo granular 54 pode desgastar mais rapidamente devido ao aumento de firmeza e/ou dureza do fio de soldagem tubular 12, Adicionalmente, os moldes usados para moldar o revestimento de metal 52 durante a manufatura o fio de soldagem tubular 12 podem ser manufaturados a partir de um material que também tenha propriedades mecânicas melhoradas (por exemplo, material de molde mais duro ou resistente) para acomodar as proprie- dades mecânicas alteradas das modalidades do fio de soldagem tubular revelado 12, Gomo tal, podeíhaver desafios de projeto ao tentar melhorar a alimentação· cforfio de soldagem tubular 12 aumentâfido a firmeza do revestimento de metal 52, conforme presentemente revelado, {Ô4SJ imbora apenas determinados recursos da revelação tenham sido ilustrados e descritos no contexto, multas modificações· e alterações irão ocorrer'às. pessoas versadas na técnica. Portanto, deve ser compreendido que as reivindicações em anexo pretendem cobrir todas essas modificações e alterações na medida em que incidam no espírito verdadeiro da revelação.
REIVINDICAÇÕES

Claims (22)

1. Fio de soldagem tubular, CARACTERIZADO pelo fato de que compreende: um revestimento de metal que circunda um núcleo granular, em que o revestimento de metal compreende mais do que aproximadamente 0,6% de manganês por peso e mais do que aproximadamente 0,05% de silício por peso e em que o revestimento de metal possui uma firmeza entre aproximadamente 0,2032 milímetros e aproximadamente 0,508 milímetros,
2. Fio de soldagem tubular, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que o revestimento de metal compreende entre aproximadamente 0,9% e aproximadamente 1,1% de manganês por peso e entre aproximadamente 0,1 % e aproximadamente 0,4%. de silício por peso.
3. Fio de soldagem tubular, de acordo com a reivindicação 2, CARACTERIZADO pelo fato de que o revestimento de metal compreende entre 1 % de manganês por peso e aproximadamente 0,3% de silício por peso.
4. Fio de soldagem tubular, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO peio fato de que a espessura do revestimento de metal é entre aproximadamente 0,2032 milímetros e aproximadamente 0,4064 milímetros.
5. Fio de soldagem tubular, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que o fio de soldagem tubular possui um diâmetro externo entre aproximadamente 0,782 milímetros e aproximadamente 6,35 milímetros.
6. Fio de soldagem tubular, de acordo com a reivindicação 5, CARACTERIZADO pelo fato de que o fio de soldagem tubular possui um diâmetro externo entre aproximadamente 10016 milímetros e aproximadamente 2m54 milímetros.
7. Fio de soldagem tubular, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato· de que o núcleo granular compreende entre aproximadamente 10% e.aproximadamente 60% do fio de soldagem tubular por peso.
8. Fio de soldagem tubular, de acordo com a reivindicação 7, CARACTERIZADO pelo tato de que· o núcleo granular compreende entre aproximadamente 20% e aproximadamente 40% do fio de soldagem tubular por peso.
9. Fio de soldagem tubular, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que o núcleo granular compreende crômio, níquel e molibdênio, e em que o fio de soldagem tubular é configurado para formar um depósito de soida inoxidável.
10. Fio de soldagem tubular, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que o núcleo granular compreende menos do que 2% de manganês por pesto.e menos do que 2% de silício por peso.
11. Fio de soldagem tubular, de acordo com a reivindicação 10, CARACTERIZADO pelo fato de que o núcleo granular compreende menos do que 1% de manganês por peso e menos do que 1 % de silício por peso.
12. Fio de soldagem tubular, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que o revestimento de metal compreende entre aproximadamente 0,01% e aproximadamente 0,15% de carbono por peso.
13. Fio de soldagem tubular, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que o fio de soldagem tubular é configurado para ser usado em combinação com um fluxo de soldadura em arco granular submersa (SAW) que protege a poça de solda da atmosfera circundante.4urante S'AW.
14. Fio de soldagem tubular, de acordo com a reivindicação 1, CARACTERIZADO pelo fato de que o fio de soldagem tubular é configurado para formar um depósito de solda em uma peça de trabalho em uma taxa de depósito de pelo menos 9,071847 gramas por hora por ampère (ibs/hr/amp) de corrente de sot-dagem.
15. Fio de soldagem tubular, de acordo com a reivindicação 14, CARACTERIZADO pelo fato d© que a taxa de depósito é pelo menos aproximadamente 18,14369 ibe/hr/amp.
16. Método de fabricação de um fio de soldagem tubular, CARACTERIZADO pelo fato de^ue compreende: dispor um núcleo granular dentro dê úm revestimento de metal, em que o revestimento de metal compreende mais do que aproximadamente 0,6% de manganês por peso e mais do que aproximadamente 0,05% de silício por peso, e em que o revestimento de metal possui uma espessura entre aproximadamente 0,2032 milímetros e aproximadamente 0,508 milímetros; e comprimir o núcleo granutar dentro do revestimento metálico para produzir o fio de soldagem tubular, em que o fio de soldagem tubular possui um diâmetro externo entre aproximadamente 0,762 milímetros e aproximadamente 6,35 milímetros.
17. Método, de acordo com a reivindicação 16, CARACTERIZADO pelo fato de que o revestimento de metal compreende entre .aproximadamente 0,9% e aproximadamente 1,1% de manganês por peso e entre aproximadamente 0,1% e aproximadamente 0,4% de silício por peso.
18. Método, de acordo com a reivindicação 16, CARACTERIZADO pelo fato de que a espessura do revestimento de metal· é. entre aproximadamente 0,254 milímetros e aproximadamente 0,3556 milímetros.
19. Método, de acordo com a reivindicação 16, CARACTERIZADO pelo. fato de que o diâmetro externo do fio de soldagem tubular é entre aproximadamente 1,,778 milímetros e aproximadamente 2,286 milímetros.
20. Método, de acordo com a reivindicação 16, CARACTERIZADO pelo fato de que dispor o núcleo granular dentro do revestimento metálico compreende dispor o núcleo granular dentro de um tubo de metal sem emenda,
21. Método, de acordo com a reivindicação 16, CARACTERIZADO pelo fa- to de que o núcleo granular compreende menos do que 2% de manganês por peso e compreende menos do que 2% de silício por peso.
22. Método, de acordo com a reivindicação 16, CARACTERIZADO pelo fato de que o núcleo granular compreende entre 10% e 60% do fio de soldagem tubular por peso.
BR102016018488-6A 2015-08-11 2016-08-11 Tubular weld wire with a fine coat for improved deposit rates BR102016018488A2 (pt)

Applications Claiming Priority (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201562203627P 2015-08-11 2015-08-11
US62/203.627 2015-08-11
US15/151.662 2016-05-11
US15/151,662 US10646965B2 (en) 2015-08-11 2016-05-11 Tubular welding wire with a thinner sheath for improved deposition rates

Publications (1)

Publication Number Publication Date
BR102016018488A2 true BR102016018488A2 (pt) 2017-07-11

Family

ID=56842613

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BR102016018488-6A BR102016018488A2 (pt) 2015-08-11 2016-08-11 Tubular weld wire with a fine coat for improved deposit rates

Country Status (6)

Country Link
US (1) US10646965B2 (pt)
EP (1) EP3130425B1 (pt)
CN (1) CN106425152A (pt)
BR (1) BR102016018488A2 (pt)
CA (1) CA2937562C (pt)
MX (1) MX2016010398A (pt)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10668572B2 (en) 2016-11-16 2020-06-02 Lincoln Global, Inc. Welding electrode wires having alkaline earth metals
US11247291B2 (en) 2016-11-16 2022-02-15 Lincoln Global, Inc. Welding electrode wires having alkaline earth metals
CN110497115B (zh) * 2018-05-16 2022-08-09 林肯环球股份有限公司 具有碱土金属的焊接电极焊丝
US20210402501A1 (en) * 2020-06-30 2021-12-30 Hobart Brothers Llc Metal-cored wire electrode for high deposition rate welding processes

Family Cites Families (46)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2345758A (en) * 1942-04-21 1944-04-04 Lincoln Electric Co Arc welding
US2983808A (en) * 1957-08-22 1961-05-09 British Oxygen Co Ltd Electric arc welding
US3076888A (en) * 1961-04-19 1963-02-05 R I Patents Inc Method of producing weld coatings or fusion welds
US3303323A (en) * 1963-08-19 1967-02-07 Hobart Brothers Co Welding electrodes
BE664719A (pt) * 1965-05-31
AT265804B (de) * 1965-09-03 1968-10-25 Boehler & Co Ag Geb Herstellung verschleißfester Aufpanzerungen
US3428442A (en) * 1966-09-22 1969-02-18 Eutectic Welding Alloys Coated spray-weld alloy powders
GB1160156A (en) 1967-04-18 1969-07-30 Murex Welding Processes Ltd Arc Welding Electrodes
US3495069A (en) 1967-04-24 1970-02-10 Chemetron Corp Welding electrode
US3424892A (en) 1967-12-18 1969-01-28 Arcos Corp Process of electric arc welding
GB1313292A (en) 1969-04-09 1973-04-11 Murex Welding Processes Ltd Welding consumables and their production
JPS496748B1 (pt) * 1970-09-07 1974-02-15
US3848109A (en) 1971-03-01 1974-11-12 Stoody Co Arc welding process and electrode for stainless steel
US3999036A (en) * 1975-03-07 1976-12-21 Viktor Alexeevich Muratov Powder-cored strip electrode for surfacing with abrasion-resistant composite alloys
US4072845A (en) * 1975-07-28 1978-02-07 Boc Limited Welding electrode
CA1104040A (en) 1978-03-29 1981-06-30 Huntington Alloys, Inc. Flux cored wire for welding ni-cr-fe alloys
FR2513920A1 (fr) 1981-10-02 1983-04-08 Air Liquide Atmosphere de protection pour soudage avec fil en acier inoxydable fourre
CH673005A5 (pt) 1987-05-04 1990-01-31 Inst Chernoi Metallurgii
US5192851A (en) * 1988-02-05 1993-03-09 Commonwealth Scientific And Industrial Research Organization And Welding Industries Limited Cored electrode wires
US5219425A (en) 1989-08-25 1993-06-15 Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho Flux containing wire for use in stainless steel welding
US5171968A (en) * 1991-09-30 1992-12-15 Inco Alloys International, Inc. Low porosity welding electrode
US5525779A (en) 1993-06-03 1996-06-11 Martin Marietta Energy Systems, Inc. Intermetallic alloy welding wires and method for fabricating the same
US6042782A (en) 1996-09-13 2000-03-28 Sumikin Welding Industries Ltd. Welding material for stainless steels
US6835913B2 (en) 2003-03-03 2004-12-28 Hobart Brothers Company Hardsurfacing welding wire and process
FR2865152B1 (fr) * 2004-01-21 2007-02-02 Air Liquide Procede de soudage hybride arc-laser des aciers ferritiques
US7863538B2 (en) 2004-03-19 2011-01-04 Hobart Brothers Company Metal-core gas metal arc welding of ferrous steels with noble gas shielding
US7491910B2 (en) * 2005-01-24 2009-02-17 Lincoln Global, Inc. Hardfacing electrode
US8519303B2 (en) 2005-05-19 2013-08-27 Lincoln Global, Inc. Cored welding electrode and methods for manufacturing the same
US8791389B2 (en) 2006-01-25 2014-07-29 Lincoln Global, Inc. Electric arc welding wire
US8664567B2 (en) 2006-02-09 2014-03-04 Lincoln Global, Inc. Metal cored wire
KR100774155B1 (ko) 2006-10-20 2007-11-07 고려용접봉 주식회사 이상 스테인리스강 용접용 플럭스 코어드 와이어와 그제조방법
US8563897B2 (en) 2007-04-30 2013-10-22 Illinois Tool Works Inc. Sheathed welding wire
RU2436664C1 (ru) * 2007-10-05 2011-12-20 Кабусики Кайся Кобе Сейко Се Сплошная сварочная проволока
CN101402161B (zh) 2008-11-07 2010-10-13 山东大学 一种抗磨料磨损的堆焊药芯焊丝
CN102225495B (zh) 2011-05-30 2013-06-19 中冶焊接科技有限公司 堆焊药芯焊丝及提高堆焊熔敷金属的强韧性的方法
CN102601547A (zh) 2012-03-15 2012-07-25 江苏中江焊丝有限公司 一种不锈钢药芯焊丝
US9029733B2 (en) 2012-04-13 2015-05-12 Hobart Brothers Company Systems and methods for tubular welding wire
US9724786B2 (en) 2012-11-14 2017-08-08 Postle Industries, Inc. Metal cored welding wire, hardband alloy and method
CN103480984B (zh) 2013-09-22 2015-11-18 北京工业大学 一种低六价铬排放的308不锈钢药芯焊丝
CN103659051B (zh) 2014-01-06 2015-11-04 四川大西洋焊接材料股份有限公司 一种核电工程用碳钢药芯焊丝及其制备和应用
CN104028913A (zh) 2014-05-30 2014-09-10 洛阳双瑞特种合金材料有限公司 一种无缝自保护药芯焊丝
CN104259690B (zh) 2014-07-09 2017-03-01 北京工业大学 一种用于炼镁还原罐的不锈耐热型自保护药芯焊丝
CN104646856B (zh) 2015-01-12 2016-09-14 北京工业大学 一种用于压力机锻模修复的堆焊药芯焊丝
CN104646868B (zh) 2015-02-12 2016-10-05 西安理工大学 17-4ph沉淀硬化不锈钢自保护药芯焊丝及制备方法
CN104741824B (zh) 2015-03-09 2017-01-25 西安理工大学 用于焊接d406a钢的药芯焊丝及其制备方法
CN104741829A (zh) 2015-03-12 2015-07-01 西安理工大学 钛-管线钢焊接用Cu-Ag-Cr焊丝及其制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
CN106425152A (zh) 2017-02-22
US10646965B2 (en) 2020-05-12
US20170043434A1 (en) 2017-02-16
CA2937562A1 (en) 2017-02-11
EP3130425A1 (en) 2017-02-15
MX2016010398A (es) 2017-02-23
EP3130425B1 (en) 2021-01-06
CA2937562C (en) 2020-03-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN104144765B (zh) 用于焊接电极的系统和方法
CN107073624B (zh) 电极反接脉冲焊接系统和方法
EP2836330B1 (en) Systems and methods for tubular welding wire
RU2600466C2 (ru) Решение для сварки корневого прохода
BR102016018488A2 (pt) Tubular weld wire with a fine coat for improved deposit rates
KR20150007306A (ko) 전극을 용접하기 위한 시스템 및 방법
KR20150037808A (ko) 관형 용접 와이어，용접 방법 및 용접 시스템
WO2014140708A1 (en) Consumable for specially coated metals
CN112317927A (zh) 用于焊接带有轧制氧化皮的工件的系统和方法
CN105195866B (zh) 一种双金属复合管的管端全自动根焊方法
JP2009148774A (ja) ガスシールドアーク溶接用ルチール系フラックス入りワイヤ
EP3932611B1 (en) Metal-cored wire electrode for high deposition rate welding processes
CA2955351C (en) Systems and methods for low-manganese welding alloys
EP3666452A1 (en) Improved crack-resistant wire electrode containing added sulfur source and magnesium oxide
CN105612024B (zh) 用于防腐蚀焊条的系统和方法
CN104526126A (zh) 一种14-16mm板厚的铝及其合金TIG焊焊接工艺
JP3947422B2 (ja) チタン又はチタン合金のｍｉｇ溶接方法
JP3881587B2 (ja) アーク安定性に優れたチタン又はチタン合金のｍｉｇ溶接方法
JP2003320460A (ja) チタン又はチタン合金のｍｉｇ溶接方法
JP2004066273A (ja) Ｍｉｇ溶接用チタン合金溶接ワイヤ、溶接方法および溶接金属
JP2003320479A (ja) アーク安定性に優れたチタン又はチタン合金ｍｉｇ溶接用ワイヤと、該ワイヤを用いるチタン又はチタン合金のｍｉｇ溶接方法
Sivabalan CHAPTER-2 SUBMERGED ARC WELDING (SAW)-AN OVERVIEW
JP2003320457A (ja) チタンおよびチタン合金のｍｉｇ溶接方法

Legal Events

Date Code Title Description
B03A Publication of a patent application or of a certificate of addition of invention [chapter 3.1 patent gazette]
B08F Application dismissed because of non-payment of annual fees [chapter 8.6 patent gazette]

Free format text: REFERENTE A 3A ANUIDADE.

B08K Patent lapsed as no evidence of payment of the annual fee has been furnished to inpi [chapter 8.11 patent gazette]

Free format text: EM VIRTUDE DO ARQUIVAMENTO PUBLICADO NA RPI 2532 DE 16-07-2019 E CONSIDERANDO AUSENCIA DE MANIFESTACAO DENTRO DOS PRAZOS LEGAIS, INFORMO QUE CABE SER MANTIDO O ARQUIVAMENTO DO PEDIDO DE PATENTE, CONFORME O DISPOSTO NO ARTIGO 12, DA RESOLUCAO 113/2013.