JP2004066273A - Ｍｉｇ溶接用チタン合金溶接ワイヤ、溶接方法および溶接金属 - Google Patents
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Abstract
【課題】チタン又はチタン合金をＭＩＧ溶接方法を用いて、安定、かつ高能率に、かつ半自動溶接による現場溶接を可能とし、溶接時間短縮によるシールドガス使用量低減によるコスト削減を図ったチタンまたはチタン合金のＭＩＧ溶接方法を提供する。
【解決手段】チタンまたはチタン合金用溶接ワイヤであって、前記ワイヤが少なくとも複数本以上を撚ってなり、かつこの撚ったＮ本のワイヤで、全ワイヤ中のＡ１含有量が下記式１を満たし、残部チタンおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ。
ただし、Ｓｉ：Ｉ本目のワイヤの断面積（ｍｍ２）、Ｕｉ：Ｉ本目のワイヤのＡ１含有量（質量％）
【選択図】 図５
【解決手段】チタンまたはチタン合金用溶接ワイヤであって、前記ワイヤが少なくとも複数本以上を撚ってなり、かつこの撚ったＮ本のワイヤで、全ワイヤ中のＡ１含有量が下記式１を満たし、残部チタンおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ。
ただし、Ｓｉ：Ｉ本目のワイヤの断面積（ｍｍ２）、Ｕｉ：Ｉ本目のワイヤのＡ１含有量（質量％）
【選択図】 図５
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、船舶、建築構造物などに使用されるチタンまたはチタン合金部材の溶接の際に使用されるＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ、溶接方法および溶接金属に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、チタンまたはチタン合金は、高い耐食性が要求される船舶、建築構造物、自動車、自動二輪車等に使用されており、最近においてはその使用量が益々増加している。このチタンまたはチタン合金の溶接に際しては、現在では、主に非消耗電極式溶接方法の１種であるＴＩＧ溶接方法（タングステンイナートガスメタル溶接方法）を採用している。これに対して、消耗電極式溶接方法であるＭＩＧ溶接方法（イナートガスメタルアーク溶接方法）では、ＴＩＧ溶接方法に比較して数倍以上の溶接能率が得られるという利点を有するものの、純チタン製の溶接ワイヤを用いてＭＩＧ溶接を行った場合、溶接アークが極めて不安定になる。
【０００３】
これは、チタンおよびチタン合金をＭＩＧ溶接方法で溶接した場合、アークは陰極点を維持するために、チタンおよびチタン合金の被溶接材の表面酸化膜が残存する位置にアークが激しく移動して暴れるワンダリング現象が生じるため、溶接スパッタが多量に発生し、母材となるチタンおよびチタン合金にスパッタが付着する。また、このワンダリング現象によって溶接ビードが蛇行するという問題があり、溶接部の外観不良が頻発している。このため、チタンおよびチタン合金をＭＩＧ溶接方法で溶接するという危険は極力忌避されてきた。
【０００４】
一方、ＴＩＧ溶接方法を採用した場合には、高融点の非消耗電極を使用してアークを発生させて、母材に生成される溶融池に、溶接ワイヤを供給しながら溶接を行うためにスパッタ発生はない。また、電極側が負極性で、被溶接側が正極性であるために、被溶接材表面に生成する酸化膜を除去するクリーニング作用があることから上記ワンダリング現象が生じることはなく、依って、溶接ビードは蛇行はなく、良好な溶接外観形状が得られる。このために、チタンおよびチタン合金の溶接に際しては専らＴＩＧ溶接方法が採用されていた。
【０００５】
また、ＴＩＧ溶接では溶接トーチを適正な位置に保持しつつ、溶接ワイヤも適正な位置に保持する必要がある。そのために、工場等で溶接トーチと溶接ワイヤを適切な位置に保持できる装置を準備できる場合は良いものの、非溶接物が大型の構造物である場合には、溶接作業者がこれら溶接トーチと溶接ワイヤ等を適切な位置に保持しつつ、溶接進行に伴って移動しなければならないために溶接作業者にかかる負担は想像もできない。更に、溶接トーチ内に溶接ワイヤを送給するガイド装置が組み込まれているものは、ＭＩＧ溶接用半自動溶接トーチに比較して極めて高価である。加えて、ＴＩＧ溶接は、ＭＩＧ溶接に比べて溶接入熱が小さいために溶接時間が長く、そのために溶接能率が悪いという問題がある。また、溶接時間が長いためにシールドガスに使用するガス量が多量となり、コスト高となる。
【０００６】
例えば、特公昭５９−２２６１５９号公報には、加工組織をなす２本のチタン帯板の長さ方向端面を突き合わせ、ＴＩＧ溶接して溶接部近傍の母材部を軟化焼鈍することで破断することのないチタン帯板の接続方法が開示されている。このように、従来ではチタン帯板の溶接に際しては専らＴＩＧ溶接方法での溶接が行われている。また、特公平１２−２８００７６号公報には、不活性ガスに微量の酸化性ガスを添加したシールドガス、及びチタン又はチタン合金の消耗電極を使用してパルス溶接電流を通電して溶接するチタン又はチタン合金のアーク溶接方法が開示されている。しかし、シールドガスから酸素或いは酸化物を供給すると溶接アークを安定化させるだけでなく、溶接金属内に大量の酸素が混入するために、溶接部が軟化し、伸びが低下するなどの機械的特性の劣化を招くことになる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上述した従来技術の問題点に鑑み、チタン又はチタン合金をＭＩＧ溶接方法を用いて、安定、かつ高能率に、かつ半自動溶接による現場溶接を可能とし、溶接時間短縮によるシールドガス使用量低減によるコスト削減を図ったＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ、溶接方法および溶接金属を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記課題を解決するためになされたもので、その要旨は次の通りである。
（１）チタンまたはチタン合金用溶接ワイヤであって、前記ワイヤが少なくとも複数本以上を撚ってなり、かつこの撚ったＮ本のワイヤで、全ワイヤ中のＡ１含有量が下記式１を満たし、残部チタンおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ。
【０００９】
ただし、
Ｓｉ：Ｉ本目のワイヤの断面積（ｍｍ２ ）
Ｕｉ：Ｉ本目のワイヤのＡ１含有量（質量％）
（２）前記撚った複数本のワイヤの各断面積Ｓｎの合計が下記式２を満たすことを特徴とする（１）記載のＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ。
【００１０】
（３）（１）または（２）記載の溶接ワイヤを用いてチタンまたはチタン合金をＭＩＧ溶接する方法において、下記電流条件を満たすパルス溶接電流を用いて溶接することを特徴とするチタンまたはチタン合金のＭＩＧ溶接方法。
【００１１】
３００Ａ≦ピーク電流≦５００Ａ
２．０≦ピーク電流／ベース電流≦５．０
（４）（１）または（２）記載の溶接ワイヤを用い、かつ（３）記載のＭＩＧ溶接方法を用いて溶接したチタンまたはチタン合金の溶着部の組成が、質量％で、Ａ１：０．５〜１０％、Ｏ：０〜１．０％、残部チタンであることを特徴とするチタンまたはチタン合金の溶接金属。
【００１２】
【発明の実施の形態】
先ず、ＭＩＧ溶接に使用する溶接装置について図１を用いて説明する。図１において、被溶接材１に対し、溶接部位の直上に、中心に溶接ワイヤ３、その外周に別途設けたシールドガス供給装置３から供給されるシールドガス４を溶融地５に向けて噴射する噴射口を備えたＭＩＧ溶接用トーチ２を配置し、溶接電流を通電して溶接作業を行い、溶接ビード６を形成する。一般に、チタンまたはチタン合金は鋼などに比べて低温で酸化し易く、鋼で用いる溶接トーチ先端のみのガスシールドでは、溶接金属が酸化して硬化し、溶接金属の良好な伸びが得られなくなる。そのために、溶接直後の溶接トーチの後方にシールドボックスを設けて、溶接アーク点の後方もＡｒガスなどの不活性ガスでシールドする。本発明で用いる上記シールドガス供給装置３は、シールドガス供給パイプ３−１から供給されたシールドガスをシールドボックス３−２内に一旦取り込み、このシールドボックス３−２内に、シールドガスが溶接ビード６の表面に均一に供給されるように、溶接方向と平行にガス供給パイプ３−３を配置し、ガス出口３−４を溶接ビード６と反対の出口に複数箇所設けてガス出口から噴射するシールドガス４′をシールドボックス３−２内の上壁に当ててから、下面の溶接ビード６に当てる方法が採用される。
【００１３】
図２に従来方法によるＭＩＧ溶接を行った場合のワンダリング現象によるスパッタの飛散状況を、また図３に溶接ビード外観の模式図をそれぞれ示した。図２に示すように、従来のチタンおよびチタン合金のＭＩＧ溶接においては、アークが陰極点を維持するために溶接アークが極めて不安定になり、被溶接材の表面酸化膜が残存する位置にアークが激しく移動して暴れるワンダリング現象のために溶接スパッタが多量に発生し、母材表面にスパッタ７が飛散して付着する。また、図３に示すように、上記スパッタの飛散・付着に加え、ワンダリング現象によって溶接ビードが蛇行し、溶接部の外観不良の発生および溶接金属の強度低下となる。図３において、ワンダリング現象が起こると溶接ビード始端部の外側に、上記ワンダリング現象によってアークがうねり幅方向に移動した痕跡が残り、極めて劣悪な溶接ビード形状となる。
【００１４】
そこで、本発明者らは、チタンおよびチタン合金のＭＩＧ溶接において、溶接効率の向上、溶接ビードのより安定化およびワンダリング現象の抑制を図るには、溶接ワイヤ断面積を増加させればよいことを知見した。本発明者らは、この知見に基づき、チタンまたはチタン合金のＭＩＧ溶接に使用するチタン溶接ワイヤを複数本に撚り合わせてＮ本、好ましくは２〜３本とし、溶接ワイヤとしての断面積を増やし、しかも、これら撚り合わせたＮ本の溶接ワイヤ中に含有するＡ１量を特定値にすることで所望の目的を達成することができる。上記Ａ１含有量の特定については、下記式１を満足する必要がある。
【００１５】
ただし、Ｓｉ：Ｉ本目のワイヤの断面積（ｍｍ２ ）で、Ｕｉ：Ｉ本目のワイヤのＡ１含有量（質量％）である。
【００１６】
また、上記撚り合わせたＮ本の溶接ワイヤの断面積が上述した目的と相関関係があることから、下記式２を満足する必要がある。
【００１７】
本発明におけるは、チタン溶接ワイヤは複数本、好ましくは２〜３本、より好ましくは３本を撚り合わせる。撚り合わせるチタン溶接ワイヤ素線の外径は、それぞれ０．５ｍｍ、断面積０．１９６ｍｍ２ であるが、最も安定度の高い３本を撚り合わせた場合の断面積は０．５８９ｍｍ２ となる。
【００１８】
なお、ワイヤの撚り合わせ方法は、複数本の純ワイヤと上記式１を満足するようにＡ１ワイヤを撚り合わせることも可能である。
【００１９】
また、本発明においては、ＭＩＧ溶接に際し、溶接電源にパルス溶接電源を用い、かつ、３００Ａ≦（ピーク電流）≦５００Ａ、および２．０≦（ピーク電流）／（ベース電流）≦５．０、の条件を満たすパルス溶接電流を用いて溶接することによりワンダリング現象を起こさず、安定してＭＩＧ溶接しうる条件を採用することが好ましい。
【００２０】
このような溶接ワイヤを用い、かつ上述で特定した溶接条件を採用してチタン或いはチタン合金をＭＩＧ溶接した場合には、チタンまたはチタン合金の溶着部の組成が、質量％で、Ａ１：０．５〜１０％、Ｏ：０〜１．０％、残部チタンである溶接金属を得ることができる。
【００２１】
また、本発明においては、溶接時の溶滴移行を規則的、かつスムースに行うため、一般にパルス溶接電流を用いて溶接電流をパルス状に制御して溶接することが知られているが、本発明におけるＭＩＧ溶接においては、通常の直流溶接電源の代わりに、直流パルス溶接電源を用いてパルス溶接電流を使用することで、ワンダリング現象幅、或いは溶接ビード蛇行幅を更に現象させることができる。
【００２２】
【実施例】
＜実施例１＞
ワイヤ線径０．５ｍｍ、断面積０．１９６ｍｍ２ のチタン溶接ワイヤを３本撚り合わせ、合計断面積は０．５８９ｍｍ２ とした撚り合わせ、式１に従ってＡ１含有量を様々に変化させたチタン溶接ワイヤを用い、被溶接材料として、板厚み１２．７ｍｍｎｏＶ 開先（９０°）を有する純チタン材を、溶接電流：３００Ａ、溶接電圧：３０Ｖ、溶接速度：１００ｃｍ／ｍｉｎ 、流量：２５１／ｍｉｎ のＡｒガスをシールドガスとして用い、ＭＩＧ溶接を行った。表１に溶接ワイヤへのＡ１添加量と外観評価の結果を示した。
【００２３】
【表１】
【００２４】
なお、表１において、ワンダリング現象幅とは、ワンダリング現象によりアークが不安定となってワンダリング現象が大きくなり、溶接ビード始端部の外側にワンダリング現象の痕跡が残る幅をいい、溶接ビード蛇行幅とは、溶接ビード始端部が最も凹んでいる位置を通って溶接方向に平行な直線と、溶接ビード始端部が最も出っ張っている位置を通って溶接方向に平行な直線との最短距離をいう。（図１参照）
＜実施例２＞
被溶接材料として、板厚み１２．７ｍｍｎｏＶ 開先（９０°）を有する純チタン材を、溶接電流：３００Ａ、溶接電圧：３０Ｖ、溶接速度：１００ｃｍ／ｍｉｎ 、流量：２５１／ｍｉｎ のＡｒガスをシールドガスとして用いた溶接条件で、更にパルス溶接電流のピーク電流を２００Ａから６００Ａに、ベース電流を５０Ａから２５０Ａの範囲内で溶接を行った結果を表２および図５に示した。
【００２５】
【表２】
【００２６】
表２および図５から分かるように、ピーク電流が３００Ａ〜５００Ａで、かつピーク電流／ベース電流が２．０〜５．０の範囲内にある場合には、ワンダリング幅およびビード蛇行幅が著しく減少し、溶接ビード外観形状も極めて良好であった。
【００２７】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明は、チタン又はチタン合金をＭＩＧ溶接方法を用いて、安定、かつ高能率に、かつ半自動溶接による現場溶接を可能とし、溶接時間短縮によるシールドガス使用量低減によるコスト削減を図ったＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ、溶接方法および溶接金属の提供を可能にする。
【図面の簡単な説明】
【図１】
ＭＩＧ溶接装置の外観模式図。
【図２】
ＭＩＧ溶接法の外観模式図。
【図３】
従来のＭＩＧ溶接による溶接ビードの平面模式図。
【図４】
本発明によるＭＩＧ溶接による溶接ビードの平面模式図。
【図５】
パルス溶接時の適正溶接電流範囲を示す図。
【発明の属する技術分野】
本発明は、船舶、建築構造物などに使用されるチタンまたはチタン合金部材の溶接の際に使用されるＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ、溶接方法および溶接金属に関する。
【０００２】
【従来の技術】
従来より、チタンまたはチタン合金は、高い耐食性が要求される船舶、建築構造物、自動車、自動二輪車等に使用されており、最近においてはその使用量が益々増加している。このチタンまたはチタン合金の溶接に際しては、現在では、主に非消耗電極式溶接方法の１種であるＴＩＧ溶接方法（タングステンイナートガスメタル溶接方法）を採用している。これに対して、消耗電極式溶接方法であるＭＩＧ溶接方法（イナートガスメタルアーク溶接方法）では、ＴＩＧ溶接方法に比較して数倍以上の溶接能率が得られるという利点を有するものの、純チタン製の溶接ワイヤを用いてＭＩＧ溶接を行った場合、溶接アークが極めて不安定になる。
【０００３】
これは、チタンおよびチタン合金をＭＩＧ溶接方法で溶接した場合、アークは陰極点を維持するために、チタンおよびチタン合金の被溶接材の表面酸化膜が残存する位置にアークが激しく移動して暴れるワンダリング現象が生じるため、溶接スパッタが多量に発生し、母材となるチタンおよびチタン合金にスパッタが付着する。また、このワンダリング現象によって溶接ビードが蛇行するという問題があり、溶接部の外観不良が頻発している。このため、チタンおよびチタン合金をＭＩＧ溶接方法で溶接するという危険は極力忌避されてきた。
【０００４】
一方、ＴＩＧ溶接方法を採用した場合には、高融点の非消耗電極を使用してアークを発生させて、母材に生成される溶融池に、溶接ワイヤを供給しながら溶接を行うためにスパッタ発生はない。また、電極側が負極性で、被溶接側が正極性であるために、被溶接材表面に生成する酸化膜を除去するクリーニング作用があることから上記ワンダリング現象が生じることはなく、依って、溶接ビードは蛇行はなく、良好な溶接外観形状が得られる。このために、チタンおよびチタン合金の溶接に際しては専らＴＩＧ溶接方法が採用されていた。
【０００５】
また、ＴＩＧ溶接では溶接トーチを適正な位置に保持しつつ、溶接ワイヤも適正な位置に保持する必要がある。そのために、工場等で溶接トーチと溶接ワイヤを適切な位置に保持できる装置を準備できる場合は良いものの、非溶接物が大型の構造物である場合には、溶接作業者がこれら溶接トーチと溶接ワイヤ等を適切な位置に保持しつつ、溶接進行に伴って移動しなければならないために溶接作業者にかかる負担は想像もできない。更に、溶接トーチ内に溶接ワイヤを送給するガイド装置が組み込まれているものは、ＭＩＧ溶接用半自動溶接トーチに比較して極めて高価である。加えて、ＴＩＧ溶接は、ＭＩＧ溶接に比べて溶接入熱が小さいために溶接時間が長く、そのために溶接能率が悪いという問題がある。また、溶接時間が長いためにシールドガスに使用するガス量が多量となり、コスト高となる。
【０００６】
例えば、特公昭５９−２２６１５９号公報には、加工組織をなす２本のチタン帯板の長さ方向端面を突き合わせ、ＴＩＧ溶接して溶接部近傍の母材部を軟化焼鈍することで破断することのないチタン帯板の接続方法が開示されている。このように、従来ではチタン帯板の溶接に際しては専らＴＩＧ溶接方法での溶接が行われている。また、特公平１２−２８００７６号公報には、不活性ガスに微量の酸化性ガスを添加したシールドガス、及びチタン又はチタン合金の消耗電極を使用してパルス溶接電流を通電して溶接するチタン又はチタン合金のアーク溶接方法が開示されている。しかし、シールドガスから酸素或いは酸化物を供給すると溶接アークを安定化させるだけでなく、溶接金属内に大量の酸素が混入するために、溶接部が軟化し、伸びが低下するなどの機械的特性の劣化を招くことになる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は、上述した従来技術の問題点に鑑み、チタン又はチタン合金をＭＩＧ溶接方法を用いて、安定、かつ高能率に、かつ半自動溶接による現場溶接を可能とし、溶接時間短縮によるシールドガス使用量低減によるコスト削減を図ったＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ、溶接方法および溶接金属を提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
本発明は、上記課題を解決するためになされたもので、その要旨は次の通りである。
（１）チタンまたはチタン合金用溶接ワイヤであって、前記ワイヤが少なくとも複数本以上を撚ってなり、かつこの撚ったＮ本のワイヤで、全ワイヤ中のＡ１含有量が下記式１を満たし、残部チタンおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ。
【０００９】
Ｓｉ：Ｉ本目のワイヤの断面積（ｍｍ２ ）
Ｕｉ：Ｉ本目のワイヤのＡ１含有量（質量％）
（２）前記撚った複数本のワイヤの各断面積Ｓｎの合計が下記式２を満たすことを特徴とする（１）記載のＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ。
【００１０】
【００１１】
３００Ａ≦ピーク電流≦５００Ａ
２．０≦ピーク電流／ベース電流≦５．０
（４）（１）または（２）記載の溶接ワイヤを用い、かつ（３）記載のＭＩＧ溶接方法を用いて溶接したチタンまたはチタン合金の溶着部の組成が、質量％で、Ａ１：０．５〜１０％、Ｏ：０〜１．０％、残部チタンであることを特徴とするチタンまたはチタン合金の溶接金属。
【００１２】
【発明の実施の形態】
先ず、ＭＩＧ溶接に使用する溶接装置について図１を用いて説明する。図１において、被溶接材１に対し、溶接部位の直上に、中心に溶接ワイヤ３、その外周に別途設けたシールドガス供給装置３から供給されるシールドガス４を溶融地５に向けて噴射する噴射口を備えたＭＩＧ溶接用トーチ２を配置し、溶接電流を通電して溶接作業を行い、溶接ビード６を形成する。一般に、チタンまたはチタン合金は鋼などに比べて低温で酸化し易く、鋼で用いる溶接トーチ先端のみのガスシールドでは、溶接金属が酸化して硬化し、溶接金属の良好な伸びが得られなくなる。そのために、溶接直後の溶接トーチの後方にシールドボックスを設けて、溶接アーク点の後方もＡｒガスなどの不活性ガスでシールドする。本発明で用いる上記シールドガス供給装置３は、シールドガス供給パイプ３−１から供給されたシールドガスをシールドボックス３−２内に一旦取り込み、このシールドボックス３−２内に、シールドガスが溶接ビード６の表面に均一に供給されるように、溶接方向と平行にガス供給パイプ３−３を配置し、ガス出口３−４を溶接ビード６と反対の出口に複数箇所設けてガス出口から噴射するシールドガス４′をシールドボックス３−２内の上壁に当ててから、下面の溶接ビード６に当てる方法が採用される。
【００１３】
図２に従来方法によるＭＩＧ溶接を行った場合のワンダリング現象によるスパッタの飛散状況を、また図３に溶接ビード外観の模式図をそれぞれ示した。図２に示すように、従来のチタンおよびチタン合金のＭＩＧ溶接においては、アークが陰極点を維持するために溶接アークが極めて不安定になり、被溶接材の表面酸化膜が残存する位置にアークが激しく移動して暴れるワンダリング現象のために溶接スパッタが多量に発生し、母材表面にスパッタ７が飛散して付着する。また、図３に示すように、上記スパッタの飛散・付着に加え、ワンダリング現象によって溶接ビードが蛇行し、溶接部の外観不良の発生および溶接金属の強度低下となる。図３において、ワンダリング現象が起こると溶接ビード始端部の外側に、上記ワンダリング現象によってアークがうねり幅方向に移動した痕跡が残り、極めて劣悪な溶接ビード形状となる。
【００１４】
そこで、本発明者らは、チタンおよびチタン合金のＭＩＧ溶接において、溶接効率の向上、溶接ビードのより安定化およびワンダリング現象の抑制を図るには、溶接ワイヤ断面積を増加させればよいことを知見した。本発明者らは、この知見に基づき、チタンまたはチタン合金のＭＩＧ溶接に使用するチタン溶接ワイヤを複数本に撚り合わせてＮ本、好ましくは２〜３本とし、溶接ワイヤとしての断面積を増やし、しかも、これら撚り合わせたＮ本の溶接ワイヤ中に含有するＡ１量を特定値にすることで所望の目的を達成することができる。上記Ａ１含有量の特定については、下記式１を満足する必要がある。
【００１５】
【００１６】
また、上記撚り合わせたＮ本の溶接ワイヤの断面積が上述した目的と相関関係があることから、下記式２を満足する必要がある。
【００１７】
【００１８】
なお、ワイヤの撚り合わせ方法は、複数本の純ワイヤと上記式１を満足するようにＡ１ワイヤを撚り合わせることも可能である。
【００１９】
また、本発明においては、ＭＩＧ溶接に際し、溶接電源にパルス溶接電源を用い、かつ、３００Ａ≦（ピーク電流）≦５００Ａ、および２．０≦（ピーク電流）／（ベース電流）≦５．０、の条件を満たすパルス溶接電流を用いて溶接することによりワンダリング現象を起こさず、安定してＭＩＧ溶接しうる条件を採用することが好ましい。
【００２０】
このような溶接ワイヤを用い、かつ上述で特定した溶接条件を採用してチタン或いはチタン合金をＭＩＧ溶接した場合には、チタンまたはチタン合金の溶着部の組成が、質量％で、Ａ１：０．５〜１０％、Ｏ：０〜１．０％、残部チタンである溶接金属を得ることができる。
【００２１】
また、本発明においては、溶接時の溶滴移行を規則的、かつスムースに行うため、一般にパルス溶接電流を用いて溶接電流をパルス状に制御して溶接することが知られているが、本発明におけるＭＩＧ溶接においては、通常の直流溶接電源の代わりに、直流パルス溶接電源を用いてパルス溶接電流を使用することで、ワンダリング現象幅、或いは溶接ビード蛇行幅を更に現象させることができる。
【００２２】
【実施例】
＜実施例１＞
ワイヤ線径０．５ｍｍ、断面積０．１９６ｍｍ２ のチタン溶接ワイヤを３本撚り合わせ、合計断面積は０．５８９ｍｍ２ とした撚り合わせ、式１に従ってＡ１含有量を様々に変化させたチタン溶接ワイヤを用い、被溶接材料として、板厚み１２．７ｍｍｎｏＶ 開先（９０°）を有する純チタン材を、溶接電流：３００Ａ、溶接電圧：３０Ｖ、溶接速度：１００ｃｍ／ｍｉｎ 、流量：２５１／ｍｉｎ のＡｒガスをシールドガスとして用い、ＭＩＧ溶接を行った。表１に溶接ワイヤへのＡ１添加量と外観評価の結果を示した。
【００２３】
【表１】
なお、表１において、ワンダリング現象幅とは、ワンダリング現象によりアークが不安定となってワンダリング現象が大きくなり、溶接ビード始端部の外側にワンダリング現象の痕跡が残る幅をいい、溶接ビード蛇行幅とは、溶接ビード始端部が最も凹んでいる位置を通って溶接方向に平行な直線と、溶接ビード始端部が最も出っ張っている位置を通って溶接方向に平行な直線との最短距離をいう。（図１参照）
＜実施例２＞
被溶接材料として、板厚み１２．７ｍｍｎｏＶ 開先（９０°）を有する純チタン材を、溶接電流：３００Ａ、溶接電圧：３０Ｖ、溶接速度：１００ｃｍ／ｍｉｎ 、流量：２５１／ｍｉｎ のＡｒガスをシールドガスとして用いた溶接条件で、更にパルス溶接電流のピーク電流を２００Ａから６００Ａに、ベース電流を５０Ａから２５０Ａの範囲内で溶接を行った結果を表２および図５に示した。
【００２５】
【表２】
表２および図５から分かるように、ピーク電流が３００Ａ〜５００Ａで、かつピーク電流／ベース電流が２．０〜５．０の範囲内にある場合には、ワンダリング幅およびビード蛇行幅が著しく減少し、溶接ビード外観形状も極めて良好であった。
【００２７】
【発明の効果】
以上述べたように、本発明は、チタン又はチタン合金をＭＩＧ溶接方法を用いて、安定、かつ高能率に、かつ半自動溶接による現場溶接を可能とし、溶接時間短縮によるシールドガス使用量低減によるコスト削減を図ったＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ、溶接方法および溶接金属の提供を可能にする。
【図面の簡単な説明】
【図１】
ＭＩＧ溶接装置の外観模式図。
【図２】
ＭＩＧ溶接法の外観模式図。
【図３】
従来のＭＩＧ溶接による溶接ビードの平面模式図。
【図４】
本発明によるＭＩＧ溶接による溶接ビードの平面模式図。
【図５】
パルス溶接時の適正溶接電流範囲を示す図。
Claims (4)
- チタンまたはチタン合金用溶接ワイヤであって、前期ワイヤが少なくとも複数本以上を撚ってなり、かつこの撚ったＮ本のワイヤで、全ワイヤ中のＡ１含有量が下記式１を満たし、残部チタンおよび不可避的不純物からなることを特徴とするＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ。
ただし、
Ｓｉ：Ｉ本目のワイヤの断面積（ｍｍ２）
Ｕｉ：Ｉ本目のワイヤのＡ１含有量（質量％） - 前記撚った複数本のワイヤの各断面積Ｓｎの合計が下記式２を満たすことを特徴とする請求項１記載のＭＩＧ溶接用チタン合金溶接ワイヤ。
- 請求項１または２記載の溶接ワイヤを用いてチタンまたはチタン合金をＭＩＧ溶接する方法において、下記電流条件を満たすパルス溶接電流を用いて溶接することを特徴とするチタンまたはチタン合金のＭＩＧ溶接方法。
３００Ａ≦ピーク電流≦５００Ａ
２．０≦ピーク電流／ベース電流≦５．０ - 請求項１または２記載の溶接ワイヤを用い、かつ請求項３記載のＭＩＧ溶接方法を用いて溶接したチタンまたはチタン合金の溶着部の組成が、質量％で、Ａ１：０．５〜１０％、Ｏ：０〜１．０％、残部チタンであることを特徴とするチタンまたはチタン合金の溶接金属。
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| JP2002226450A JP2004066273A (ja) | 2002-08-02 | 2002-08-02 | Ｍｉｇ溶接用チタン合金溶接ワイヤ、溶接方法および溶接金属 |
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|---|---|---|---|---|
| CN116555603A (zh) * | 2023-04-19 | 2023-08-08 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种tc17钛合金铸锭的熔炼方法 |
-
2002
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| CN116555603B (zh) * | 2023-04-19 | 2023-11-24 | 西部超导材料科技股份有限公司 | 一种tc17钛合金铸锭的熔炼方法 |
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