BR102014025256A2 - sistema e processo para remoção de carboxilatos orgânicos de fluxos de água com mono etileno glicol (meg) por acidificação e vaporização a vácuo - Google Patents

Abstract

sistema e processo para remoção de carboxilatos orgânicos de fluxos de água com mono etileno glicol (meg) por acidificação e vaporização a vácuo. a presente invenção refere-se a um sistema e método para a remoção de carboxilatos orgânicos de um fluxo de monoetileno glicol ("meg") que inclui um vaso de reação, meios para resfriar e diluir o fluxo de meg que é direcionado para o vaso de reação, meios para acidificar o fluxo de meg resfriado e diluído durante seu tempo de permanência dentro do vaso de reação; e meios para remover um fluxo superior rico em acético do vaso de reação. a acidificação do fluxo de meg resfriado e diluído ocorre a vácuo. o vaso de reação pode estar localizado à jusante de um vaso de remoção de cálcio e receber um fluxo inferior filtrado desse vaso, ou pode ser um único vaso de reação que realiza um ciclo entre um modo de remoção de cálcio e um modo de remoção de acetato com a pressão do único vaso que é maior durante o modo de remoção de cálcio do que durante o modo de remoção de acetato.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "SISTE- MA E PROCESSO PARA REMOÇÃO DE CARBOXILATOS ORGÂ- NICOS DE FLUXOS DE ÁGUA COM MONO ETILENO GLICOL (MEG) POR ACIDIFICAÇÃO E VAPORIZAÇÃO A VÁCUO".

ANTECEDENTES DA INVENÇÃO [001] Esta invenção refere-se a sistemas e métodos projetados para tratar fluxos de monoetileno glicol ("MEG") usados na indústria de óleo e gás para controlar a formação de hidratos na tubulação de pro- dução. Mais particularmente, a invenção se refere a sistemas e pro- cessos que permitem a remoção de carboxilatos do fluxo de água MEG de um pacote de aproveitamento de regeneração de MEG para reduzir perdas de MEG. [002] Na indústria de óleo e gás, MEG seco (de baixa liga) é inje- tado na tubulação de produção para controlar a formação de hidratos dentro do fluxo produzido. A injeção de MEG é parte de um circuito de MEG de uma estação de produção de gás. O circuito inclui, tipicamen- te, um pacote de aproveitamento e regeneração para tratar o MEG molhado (enriquecido) e recuperar tanto MEG quanto possível para reinjeção na tubulação. [003] As águas de formação e as águas condensadas, as quais chegam à estação de produção de gás junto com os produtos de hi- drocarboneto bruto, contêm ácidos orgânicos. Como esses ácidos or- gânicos são altamente solúveis em misturas de água com MEG, os mesmos tendem a seguir o fluxo de água com MEG. Adicionalmente, a fim de proteger tubulações de produção contra corrosão e remover cá- tions bivalentes dissolvidos do fluxo de MEG, o pH da água com MEG na tubulação é elevado pela adição de bases, tal como hidróxido de sódio. Em pH elevado, os ácidos orgânicos estão presentes como um sal carboxilato (por exemplo, acetato de sódio). [004] A baixa volatilidade dos sais carboxilato resulta no acúmulo dos mesmos nos fluxos de processo de MEG dentro do circuito de MEG. Esse acúmulo, por sua vez, resulta em densidade e viscosidade aumentadas, tornando os fluxos de MEG mais difíceis de bombear. [005] Para controlar os níveis de carboxilato no circuito de MEG, o MEG rico em carboxilato é periodicamente descarregado. No entanto, isso resulta na perda de MEG do sistema e exige a substituição para garantir que o inventário de MEG do circuito seja mantido. Portanto, e- xiste uma necessidade por sistemas e processos que controlem os ní- veis de carboxilato e reduzam ou eliminem a perda de MEG no circuito. [006] O acúmulo de carboxilato (tanto como o ácido orgânico co- mo o sal correspondente) é uma questão para os pacotes de regene- ração e recuperação de MEG devido à alta solubilidade dessas espé- cies na fase aquosa de MEG em água. [007] A fim de minimizar questões de corrosão, o Circuito de MEG é operado com um pH relativamente alto através do que os áci- dos carboxílicos estão presentes de maneira predominante como os sais carboxilatos que têm baixa volatilidade e, desse modo, não são removidos no fluxo superior (água produzida) dos regeneradores ou recuperadores do Pacote de Recuperação de MEG. Sua alta solubili- dade em meios de soluções alcalinas de MEG significa que não é pre- cipitado quando o pH é elevado para remover o cálcio, magnésio e ou- tros cátions bivalentes. [008] O acúmulo de acetatos pode levar à densidade e viscosida- de elevadas em fluxos de MEG que, por sua vez, levam a dificuldades operacionais. Portanto, existe uma necessidade por um sistema e pro- cesso para remover carboxilatos orgânicos do fluxo de água com MEG.

SUMÁRIO DA INVENÇÃO [009] Empregando-se um sistema e processo feitos e praticados de acordo com essa invenção, os problemas discutidos na seção de antecedentes acima são minimizados devido ao fato de que os níveis de acetato são controlados para um nível gerenciável, enquanto per- das de MEG associadas ao processo de remoção de acetato são man- tidas a um mínimo quando comparadas às alternativas. [0010] Um sistema e processo para remoção de carboxilatos or- gânicos a partir de um fluxo de mono etileno glicol ("MEG") inclui um vaso de reação; meios para resfriar e diluir o fluxo de MEG que é dire- cionado para o vaso de reação; meios para acidificar o fluxo de MEG resfriado e diluído durante seu tempo de permanência dentro do vaso de reação; e meios para a remoção de um fluxo superior rico em acéti- co do vaso de reação. A acidificação do fluxo de MEG resfriado e dilu- ído ocorre a vácuo. [0011] O vaso de reação pode estar localizado a jusante de um vaso de remoção de cálcio e recebe um fluxo inferior filtrado daquele vaso, ou pode ser um único vaso de reação que realiza um ciclo entre um modo de remoção de cálcio e um modo de remoção de acetato, com a pressão do único vaso que é maior durante o modo de remoção de cálcio do que durante o modo de remoção de acetato. [0012] Preferencialmente, os meios de resfriamento e diluição re- sultam no fluxo de MEG de entrada para ser 50% em peso de MEG, a uma temperatura em uma faixa de 80°a 100 Ό. No mo do de remoção de acetato, a pressão é subatmosférica, preferencial mente em uma faixa de 10 a 30 kPa (0,1 a 0,3 bar). Os meios de acidificação, que po- dem ser ácido clorídrico, resultam no fluxo de MEG resfriado e diluído durante seu tempo de permanência dentro do vaso de reação para ter um pH em uma faixa de 3,5 a 5,5. [0013] Os objetivos da invenção incluem fornecer um sistema e processo que: (1) possa ser retroajustado em circuitos de MEG exis- tentes; (2) controle e reduza a quantia de acetatos no fluxo de água com MEG; (3) estenda o comprimento da série de produção; (4) redu- za a perda de MEG e (5) aumente a recuperação de MEG para reuso.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS [0014] A Figura 1A é uma modalidade preferencial de um sistema e processo praticado de acordo com essa invenção. Um único vaso de reação é usado para a remoção de cálcio e carboxilatos de um fluxo de água com mono etileno (MEG). O vaso de reação balança ou reali- za um ciclo entre esses dois modos de remoção. O fluxo superior rico em acetato é direcionado diretamente a um tambor de extração. [0015] A Figura 1B é outra modalidade preferencial de um sistema e processo praticado de acordo com essa invenção. Um único vaso de reação é usado para a remoção de cálcio e carboxilatos de um fluxo de água com mono etileno (MEG). Similarmente à Figura 1A, o vaso realiza um ciclo entre esses dois modos de remoção. O fluxo superior rico em acetato é direcionado diretamente a uma coluna de destilação, em que é misturado com um fluxo superior de água com MEG a partir de um recuperador. [0016] A Figura 2 é ainda outra modalidade preferencial de um sis- tema e processo praticado de acordo com essa invenção. Um vaso de reação é usado para a remoção de cálcio do fluxo de água com MEG e outro vaso de reação é usado para a remoção de carboxilatos. O alto fluxo de pH gerado no vaso de remoção de cálcio é filtrado para remo- ver sólidos e, então, tratado com ácido clorídrico no vaso de remoção de acetato, operado a uma pressão subatmosférica. [0017] As Figuras 3 a 7 mostram resultados simulados de um sis- tema e processo feitos de acordo com as Figuras 1 A, 1B e 2 para a remoção de acetato a partir de uma solução modelo, em que a solução de pH foi reduzida a 4,5 antes de aumentar a temperatura e reduzir a pressão. [0018] A Figura 3 é um gráfico de remoção de acetato como uma função de temperatura e pressão. [0019] A Figura 4 é um gráfico de perdas de MEG no vaso de rea- ção suspendido como uma função de temperatura e pressão. [0020] A Figura 5 é um gráfico de remoção de acetato em função da perda de MEG em três temperaturas (80, 90 e 100° C). [0021] A Figura 6 é um gráfico de perda de MEG calculada por kg de acetato rejeitado como uma função de pressão de operação. [0022] A Figura 7 é um gráfico de acetato calculado removido do vaso de reação como uma função de pH inicial (3,5; 4,5; 5,5), tempera- tura (60 a 100Ό) e pressão de operação (10 a 30 kP a (0,1 a 0,3 bara)). [0023] A Figura 8 é esquemática de um aparelho usado para testar modalidades preferenciais do sistema e processo dessa invenção.

Elementos e numeração de elementos usados nas figuras dese- nhadas 10 Sistema 11 Vaso de reação 13 Entrada de fluxo de MEG rico em carboxilato 15 Fluxo de água 17 Fluxo de água com MEG resfriado e diluído 19 Meios de precipitação 21 Meios de acidificação 23 Fluxo superior rico em acetato 25 Fluxo superior rico em acetato condensado 27 Fluxo inferior de carbonatos de cálcio 29 Fluxo inferior de carbonatos de cálcio filtrado DESCRIÇÃO DETALHADA DAS MODALIDADES PREFERENCIAIS [0024] Um sistema e processo feitos e praticados de acordo com essa invenção permitem que um sal alvo (nesse caso, acetato) acumu- le-se em um vaso de reação e, então, remova o acetato de um líquido concentrado dentro do vaso de reação mantendo, dessa maneira, o local do vaso e o inventário a um mínimo. [0025] Em referência aos desenhos e, primeiramente, às Figuras 1Α e 1B, um sistema 10 para remoção de carboxilatos orgânicos como acetatos de um fluxo de água MEG inclui um vaso de reação 11 como parte do circuito de MEG de um pacote de recuperação e regeneração de MEG. A unidade de recuperação de MEG (não mostrada) é tipica- mente operada a uma temperatura em uma faixa de cerca de 120 °a 140 Ό e à pressão subatmosférica (cerca de 10 a 30 kPa (0,1 a 0,3 bara)). O circuito de reciclo dentro da unidade de recuperação é ope- rada à pressão elevada (cerca de 400 kPa (4 bar)). O vaso de reação 11 é firmemente acoplado ao circuito de reciclo do pacote. [0026] O fluxo de MEG rico em carboxilato de entrada 13 é tipica- mente a 80 a 90% em peso de MEG e pH alto (>9,5). O fluxo de MEG de entrada 13 é resfriado e diluído com água 15 para render um fluxo resfriado e diluído de água MEG 17 que entra e permanece dentro do vaso de reação 11 como uma mistura de água com MEG. O fluxo de MEG resfriado e diluído 17 está, preferencialmente, a uma temperatu- ra de cerca de 80 a 100 Ό e 50% em peso de MEG. [0027] O vaso de reação 11 pode ser comutado entre um modo de remoção de cálcio (pH alto, pressão atmosférica) e um modo de remo- ção de acetato (pH baixo, subpressão ambiente). A frequência de cir- culação de remoção de cálcio e circulação de remoção de acetato po- de ser variada para controlar os níveis de cálcio e ácidos orgânicos no circuito de MEG que depende da composição da alimentação de MEG que entra no pacote de regeneração de MEG. [0028] Quando o vaso de reação 11 está em um modo de remo- ção de cálcio ou circulação, o vaso 11 opera em pressão atmosférica e remove cálcio e outros cátions bivalentes do fluxo de entrada de água MEG ao elevar o pH. Meios de precipitação 19, tal como carbonato de sódio ou potássio ou hidróxido de sódio ou potássio, são introduzidos ao vaso de reação 11. Os sais presentes na mistura de água com MEG - tal como cloreto de cálcio e, comumente, quantidades menores de outros sais bivalentes como cloreto de magnésio, bário e estrôncio - reagem com o agente precipitante e precipitam fora da mistura de água com MEG como cristais sólidos. Os cristais sólidos são removi- dos como um fluxo inferior 27. [0029] Quando o vaso de reação 11 está em um modo de remo- ção de acetato, o vaso 11 opera sob um vácuo (preferencialmente, em uma faixa de cerca de 10 a 30 kPa (0,1 a 0,3 bar)) e remove carboxila- tos ao diminuir o pH (preferencialmente, em uma faixa de cerca de 3,5 a 5,5). O fluxo 17 é acidificado dentro do vaso de reação 11 com o uso de meios de acidificação 21, tal como ácido clorídrico (por exemplo, 30% em peso de HCI em água) para alcançar um pH em uma faixa de cerca de 3,5 a 5,5. A pressão no vaso de reação 11 é, então, reduzida para 10 a 30 kPa (0,1 a 0,3 bar) e os acetatos são desenvolvidos junto com água, algum dióxido de carbono e algum MEG. Meios bem co- nhecidos na técnica são empregados para remover o fluxo superior rico em acético 23 do vaso 11. [0030] A composição do fluxo superior 23 do vaso de reação 11 é, principalmente, uma função de temperatura e pressão (consulte as Fi- guras 3 e 4). Idealmente, o fluxo superior 23 contém uma quantidade máxima de ácido acético e uma quantidade mínima de MEG. Os resul- tados relatados abaixo, nas Figuras 3 e 4, podem ser aplicados para determinar um regime de pH inicial, a temperatura e a pressão ideais, através das quais o rendimento máximo de ácido acético é combinado com um rendimento reduzido de MEG no fluxo 23. [0031] No sistema da Figura 1A, o fluxo superior 23 é condensado e o fluxo condensado 25 (pH baixo < 3) pode ser direcionado ao equi- pamento de tratamento de água ou neutralizado em um tambor de knockout. No sistema da Figura 1B, o fluxo superior 23 é condensado e o fluxo condensado 25 é direcionado diretamente para a coluna de destilação em que é misturado com um fluxo superior de água com MEG do recuperador. A divisão de acetatos entre a fase aquosa (água produzida) e a fase magra de MEG. A experimentação de rotina pode ser usada para determinar a divisão de ácido acético entre água e MEG magro para determinar o direcionamento preferencial de fluxo de água com MEG em ácido acético do processo de remoção de acetato. [0032] Agora, em referência à Figura 2, vasos separados 31, 33 são usados para remoção de cálcio e remoção de carboxilatos, respec- tivamente. Durante produção simultânea de cálcio e ácidos carboxílicos, o cálcio (e outros cátions bivalentes) é precipitado no vaso 31 a aproxi- madamente 80 O e 10 kPa (1,0 bar) elevando-se o pH com o uso de meios de precipitação 19 e filtrando-se o fluxo de carbonato de cálcio resultante 27. O fluxo concentrado/filtrado 29 é acidificado com o uso de meios de acidificação 21 a 80 a 100 Ό e a pressão subatmosférica (cerca de 10 a 30 kPa (0,1 a 0,3 bar)) no vaso 33 para remover os áci- dos orgânicos e água como um fluxo superior 23. O MEG livre de ácido orgânico e livre de cálcio pode ser devolvido ao processo de produção. [0033] No entanto, o mesmo processo de remoção de cálcio con- forme aquele descrito para o vaso 11 (consulte as Figuras 1A e 1B) é empregado dentro do vaso 31, já que é o mesmo processo de remo- ção de acetato para o vaso 33.

RESULTADOS SIMULADOS [0034] Os resultados simulados foram obtidos empregando-se software OLI STREAM ANALYZER™ (OLI Systems, Inc., Cedar Knolls, New Jersey). Uma alimentação modelo que representa um pH alto, so- lução de 50% de MEG com 3% em peso de acetato de sódio dissolvi- do, e excesso de hidróxido de sódio e bicarbonato de sódio foi reagido com ácido clorídrico (como HCI) para reduzir o pH para 3,5 a 5,5. A temperatura da solução e a pressão de reação foram ajustadas e a composição do fluxo superior esperado foi calculada. O conteúdo de acetato da mistura de reação foi fixada em 30 kg de acetato de sódio. [0035] A Figura 3 mostra acetato removido como uma função de temperatura e pressão. Os níveis mais altos de acetato são removidos em temperatura elevada e baixa pressão. A Figura 4 mostra que per- das de MEG são mais altas em temperatura elevada e pressão reduzi- da. Portanto, uma condição temperatura/pressão ideal é exigida para maximizar a remoção de acetato enquanto reduz ou minimiza perdas de MEG a níveis aceitáveis. [0036] A Figura 5 representa a remoção de acetato contra a perda de MEG para três temperaturas (80, 90 e 100 Ό). Temperaturas mais baixas e baixa pressão são preferenciais para maximizar a remoção de acetato. A Figura 6 representa a perda de MEG como uma função de acetato rejeitado do Circuito de MEG. Com o uso de purga simples, 950 kg de MEG serão ejetados com cada 30 kg de acetato de sódio (44 kg de MEG por kg de acetato). [0037] A Figura 7 representa a remoção de acetato como uma função de temperatura e pressão para três condições iniciais de pH: 3,5, 4,5, 5,5. A eficiência de remoção de acetato é aumentada confor- me o pH da solução inicial é reduzido. Para um pH inicial de 3,5, 89% do acetato no vaso de reação é removido no fluxo superior a 100 Ό e 10 kPa (0,1 bara) comparado a 48,3% para um pH de solução inicial de 4,5 e 8,8% para um pH de solução inicial de pH de 5,5. [0038] Com o uso do esquema de acidifícação/vaporização prati- cado de acordo com essa invenção, pode-se reduzir de maneira signi- ficativa essa perda de MEG. A 80 Ό e 15 kPa (0,15 bar), o software de simulação prevê 73,8 kg de MEG no fluxo superior juntamente com 8,75 kg de ácido acético (8,58 kg de MEG por kg 20 de acetato). A 80 O e 15 kPa (0,15 bar), apenas 40% do acetato é removido por lote com o acetato remanescente na fase líquida, que é direcionado de vol- ta para o recuperador para reprocessamento.

RESULTADOS EXPERIMENTAIS [0039] O aparelho usado no teste é mostrado na Figura 8. Um va- so de reator de vidro de camada dupla de 5L 101 - equipado com uma sonda de pH 102 (um Hamilton Polilyte Plus ARC 425), uma sonda de oxigênio dissolvido 103 (Hamilton Oxygold G ARC 425), uma sonda RedOx 104 (Hamilton Polilyte Plus ORP ARC 425), uma sonda de condutividade elétrica 105 (Hamilton Conducell 4USF ARC PG425) e um agitador 106 - foi aquecido por meio de um banho de circulador de óleo quente e aquecedor 107. O vaso de reator 101 foi conectado a um condensador 108 e um vaso coletor de destilado 109. O vaso de reator 101, o condensador 108 e o vaso coletor de destilado 109 foram evacuados com o uso de uma bomba a vácuo 110, uma válvula de controle de pressão 111 e um transdutor de pressão 112. Um supri- mento de nitrogênio livre de oxigênio 113 foi conectado ao vaso de re- ator 101 para fornecer função de gás isolante. [0040] Uma solução ácida de acético de água com MEG foi prepa- rada no vaso de reator 101 adicionando-se 93 g de ácido acético (99 a 100% exemplo: Sigma-Aldrich) a uma mistura de monoetilenoglicol (1.737g, Uninhibited CoolFIow MEG exemplo: Hydra Technologies Li- mited, Fforestfach, Swansea SA5 4AJ, UK) e água deionizada (1.710g). O pH dessa solução foi medido como 2,61 a 23 Ό. O conte- údo de acetato da solução foi calculado como 2,58% em peso. [0041] O pH da mistura de teste foi elevado a 10,2 por adição de 100 g de anidro carbonato de sódio (exemplo: Sigma-Aldrich) e 1 g de peletes de hidróxido de sódio (exemplo: Sigma-Aldrich). A esse pH al- to, o ácido acético é convertido em acetato de sódio que é não volátil e que não será removido do vaso de reação, elevando-se a temperatura e reduzindo-se a pressão de operação. [0042] Nos circuitos de MEG convencionais, os ácidos orgânicos na água de formação e água condensada estão usualmente presentes como o sal de sódio: 2 CH3C02H (aq) + Na2C03 (aq) - 2 CH3C02Na + C02(aq) + H20 CH3C02H (aq) + NaOH (aq) — CH3C02Na + H20 [0043] A fim de remover de maneira efetiva o acetato dissolvido, o pH da solução foi reduzido de 10,2 para 3,5 por adição de 70 g de 37% em peso de solução de ácido clorídrico (Sigma-Aldrich). A pres- são no vaso de reator 101 foi reduzida para 15 kPa (0,15 barA) e a temperatura foi elevada para 80 Ό. O vaso de reato r 101 foi mantido a 15 kPa (0,15 barA)/80 Ό durante aproximadamente 3, 3 horas. [0044] Permitiu-se que o vaso de reator 101 resfriasse e o resíduo no vaso 101 e o destilado coletado no vaso coletor de água com MEG 109 foram pesados e analisados. Os resultados são mostrados na Ta- bela 1 abaixo. [0045] A Tabela 1 mostra que o nível de MEG no vaso de reator 101 aumenta de 53,6% em peso para 7% em peso, conforme os com- ponentes da água são removidos, de preferência, para o MEG menos volátil à baixa pressão e temperaturas elevadas. A Tabela 1 também mostra que o componente de acetato no vaso de reator 101 é também removido, de preferência, para o componente MEG e que o teor de acetato do destilado (predominantemente água) é mais alto (29.093 mg/l) que na mistura de reator original (medida a 20.994 mg/l, calcula- do a partir de composição inicial a 25.396 mg/l). TABELA 1: Análise de Reator e Conteúdos de Vaso Destilado [0046] Nota 1: Conteúdo de MEG medido por Cromatografia gaso- sa [0047] Nota 2: Densidade estimada como uma função de MEG: água: sal dissolvido a 20 V [0048] Nota 3: Conteúdo de acetato medido usando-se Cromato- grafia de íon [0049] Nota 4: Acetato(g) = Acetato (mg/l) x Inventário (g) /Densidade (g/l) [0050] Com base em uma medição total de acetato final de 78,44g (32,75g remanescente no vaso de reator 101 mais 45,69g coletado no destilado), calcula-se que 58,3% no acetato presente como acetato de sódio no vaso de reator a pH=10,2 foram removidos, como ácido acé- tico, reduzindo-se o pH para 3.5, reduzindo, então, a pressão para 15 a 17 kPa (0,15 a 0,17 barA) e aumentando a temperatura para 80 Ό.

[0051] Os resultados experimentais e valores previstos do OLI STREAM ANALYZER™ são mostrados na Tabela 2 abaixo. O modelo OLI prevê 70% de remoção de acetato a 80 Ό/150 kPa (1,5 barA). TABELA 2: Remoção de acetato experimental comparada com re- sultados simulados [0052] As modalidades preferenciais acima, de um sistema e mé- todo feitos e praticados de acordo com essa invenção, não são todas modalidades possíveis. As reivindicações listadas abaixo definem o escopo da invenção, incluindo equivalentes aos elementos listados.

Claims (12)

1. Sistema para remoção de carboxilatos orgânicos de um fluxo de mono etileno glicol ("MEG"), o sistema caracterizado pelo fato de que compreende: um vaso de reação; meios para resfriar e diluir o fluxo de MEG que é direciona- do ao vaso de reação; meios para acidificar o fluxo de MEG resfriado e diluído du- rante seu tempo de permanência dentro do vaso de reação; e meios para remover um fluxo superior rico em acético do vaso de reação; em que a acidificação do fluxo de MEG resfriado e diluído ocorre a vácuo.

2. Sistema, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o vaso de reação inclui um modo de remoção de ace- tato e um modo de remoção de cálcio, em que o vaso de reação inclui meios para alternar entre os modos mencionados acima, a pressão do vaso de reação que é maior durante o modo de remoção de cálcio do que durante o modo de remoção de acetato.

3. Sistema, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o vaso de reação está localizado à jusante de um va- so de remoção de cálcio dentro de um circuito de recirculação de MEG e recebe um fluxo inferior do vaso de remoção de cálcio.

4. Sistema, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende, adicionalmente, meios para aumentar a alcalinidade do fluxo de MEG resfriado e diluído durante seu tempo de permanência dentro do vaso de tratamento.

5. Sistema, de acordo com a reivindicação 4, caracterizado pelo fato de que os meios de aumento de alcalinidade são seleciona- dos a partir do grupo que consiste em carbonato de sódio, carbonato de potássio, hidróxido de sódio e hidróxido de potássio.

6. Sistema, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que compreende, adicionalmente, meios para remover um fluxo inferior rico em cálcio do vaso de reação.

7. Sistema, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o vaso de reação está a uma pressão em uma faixa de 10 a 30 kPa (0,1 a 0,3 bar).

8. Sistema, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que os meios de acidificação resultam no fluxo de MEG resfriado e diluído durante seu tempo de permanência dentro do vaso de reação que tem um pH em uma faixa de 3,5 a 5,5.

9. Sistema, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que os meios de acidificação são ácido clorídrico.

10. Sistema, de acordo com a reivindicação 1, caracteriza- do pelo fato de que o fluxo de MEG resfriado e diluído está abaixo de 80% em peso de MEG.

11. Sistema, de acordo com a reivindicação 10, caracteri- zado pelo fato de que o fluxo de MEG resfriado e diluído é de cerca de 50% em peso de MEG.

12. Sistema, de acordo com a reivindicação 1, caracteriza- do pelo fato de que o fluxo de MEG resfriado e diluído está em uma temperatura em uma faixa de 80 Ό a 100 Ό.