AT5399U1 - Variabler ventiltrieb - Google Patents

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AT5399U1
AT5399U1 AT0073601U AT7362001U AT5399U1 AT 5399 U1 AT5399 U1 AT 5399U1 AT 0073601 U AT0073601 U AT 0073601U AT 7362001 U AT7362001 U AT 7362001U AT 5399 U1 AT5399 U1 AT 5399U1
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pressure
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control
valve train
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AT0073601U
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Thomas Dipl Ing Kammerdiener
Ludwig Dipl Ing Buergler
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Avl List Gmbh
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Abstract

Die Erfindung betrifft einen variablen Ventiltrieb (1) für ein nockenbetätigtes Hubventil (4) einer Brennkraftmaschine, welches durch eine Schließkraft (6) entgegen der Öffnungsrichtung (7) belastet ist, mit einer entgegen der Schließkraft (6) auf das Hubventil (4) einwirkenden hydraulischen Kraftaufbringeinrichtung (9) mit einem in einem Zylinder (11) längsverschiebbar angeordneten, an einen hydraulischen Steuerraum (13) grenzenden Druckkolben (12), wobei durch Absteuern von Hydraulikflüssigkeit aus dem Steuerraum (13) mittels eines Steuerventiles (15) ein durch einen Betätigungsnocken (2a) verursachter Hub des Hubventiles (4) zumindest verringerbar ist. Um auf möglichst einfache Weise Ventilhub und Ventilöffnung möglichst frei zu gestalten, ist vorgesehen, dass der Steuerraum (13) vorzugsweise mittels des Steuerventiles (15) mit einem Hochdruckniveau verbindbar ist.

Description


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  Die Erfindung betrifft einen variablen Ventiltrieb für ein nockenbetätigtes Hub- ventil einer Brennkraftmaschine, welches durch eine Schliesskraft entgegen der Öffnungsrichtung belastet ist, mit einem Hydrauliksystem mit einer entgegen der Schliesskraft auf das Hubventil einwirkenden hydraulischen Kraftaufbringeinrich- tung mit einem in einem Zylinder längsverschiebbar angeordneten, an einen hydraulischen Steuerraum grenzenden Steuerkolben, wobei durch Absteuern von Hydraulikflüssigkeit aus dem Steuerraum mittels eines Steuerventiles ein durch einen Betätigungsnocken verursachter Hub des Hubventiles zumindest verringer- bar ist. 



   A Aus der US   5,839,400 ist   ein variabler Ventiltrieb für eine Brennkraftmaschine mit zwei Einlassventilen pro Zylinder bekannt. Durch Druckentlastung einer zwi- schen Stössel und Einlassventil angeordneten Kammer kann eine Entkoppelung der Hubbewegung des Einlassventiles von der durch den Einlassnocken vorgege- benen mechanischen Hubkurve erreicht werden. Ein derartiges System wird als "lost motion"-System bezeichnet. Solche "lost motion"-Systeme zeichnen sich dadurch aus, dass die durch die Form des Betätigungsnockens vorgegebene Hubkurve nur vermindert, keines falls aber erhöht werden kann. Somit sind keine Zusatzhübe möglich. 



  Die US 5,127,375 A beschreibt beispielsweise ebenfalls einen derartigen Ventil- trieb. Nachteilig ist, dass auch hier keine aktive Druckbeaufschlagung im Sinne einer hydraulischen Hebevorrichtung erfolgt und somit kein mehrmaliges Öffnen des Hubventiles je Arbeitsspiel auf hydraulischem Wege möglich ist. 



  Die US 5,216,988 A beschreibt eine Ventilbetätigungseinrichtung, bei der die Druckerzeugung und die Druckübersetzung im Tassenstössel erfolgt. Mit einer mit dem Inneren des Tassenstössels verbundenen Spülpumpe und einem ablaufseiti- gen Ablaufsteuerventil können Luftblasen aus dem System entfernt werden. 



  Die US 5,005,540 A beschreibt eine Ventilsteuerungseinrichtung mit einem zwi- schen Nocken und Hubventil angeordneten hydraulischen Tassenstössel. Über eine externe Pumpe wird ein Vordruck im hydraulischen Tassenstössel erzeugt. 



  Die Absteuerung der Druckkammer des Tassenstössels erfolgt über ein Magnet- ventil. Eine aktive hydraulische Ventilerhebung ist auch hier nicht möglich. 



  Aus der DE 43 17 607 al ist ein variabler Ventiltrieb für ein Hubventil bekannt, mit welchem während der mechanischen Hubphase durch den Nocken ein hyd- raulischer Zusatzhub erzeugt werden kann. Ein hydraulischer Hub ist bei dem bekannten Ventiltrieb allerdings nur möglich, solange sich die gehäusefeste 
Druckleitung mit dem Druckkanal in der durch einen Tassenstössel gebildeten 

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 Kraftaufbringeinrichtung überdeckt. Während der Grundkreis des Nockens am Tassenstössel angreift, ist die Druckmittelzufuhr zum Tassenstössel unterbrochen. 



  Die Möglichkeit der hydraulischen Aktivierung des Hubventiles ist somit geomet- risch auf einen sehr kleinen Zeitraum begrenzt. Eine Verminderung des Ventilhu- bes im Sinne eines "lost motion"-Systemes ist nicht vorgesehen. Der Ventilhub und die Ventilsteuerzeiten können somit nur wenig beeinflusst werden. 



  Aufgabe der Erfindung ist es, die genannten Nachteile zu vermeiden und bei ei- nem Ventiltrieb der eingangs genannten Art Ventilhub und Ventilöffnung mög- lichst frei zu gestalten. 



  Erfindungsgemäss wird dies dadurch erreicht, dass der Druckraum vorzugsweise mittels des Steuerventiles mit einem Hochdruckniveau verbindbar ist. Auf diese Weise lässt sich neben der "lost motion"-Funktion auch eine aktive hydraulische Ventilbetätigung erreichen, wobei sowohl Steuerzeiten und Ventilhübe, die un- terhalb der nockenbedingten mechanischen Hubkurve des Hubventiles liegen, als auch solche, die oberhalb der nockenbedingten mechanischen Bewegung des Hubventiles liegen, realisiert werden können. 



  Zur Realisierung der gewünschten Funktionen "lost motion" und "variable Ventil- betätigung" ist es vorteilhaft, wenn das Steuerventil ein 3/3-Wege-Ventil ist, welches an eine mit dem Steuerraum verbundene Steuerleitung, an eine Hoch- druckleitung, sowie an eine Mitteldruckleitung angeschlossen ist. In einer beson- ders kompakten Ausführungsvariante ist dabei vorgesehen, dass das Steuerventil als Steuerschieber ausgebildet ist. 



  In einer äusserst bevorzugten Ausführungsvariante der Erfindung ist vorgesehen, dass in den Steuerraum eine Mitteldruckzuflussleitung einmündet, wobei die 
Mitteldruckzuflussleitung vorzugsweise ein in Richtung des Steuerraumes öffnen- des erstes Rückschlagventil aufweist, und wobei vorzugsweise die Mitteldruck- leitung als Absteuerleitung für den Steuerraum ausgebildet ist. Dadurch kann bei quasi ortsfestem Auflagepunkt des Schlepphebels ein hydraulischer Ventilspiel- ausgleich erreicht werden. Das Steuerventil befindet sich dabei in einer mittleren 
Stellung, in welcher die Verbindung zwischen dem Steuerraum und der Hoch- druckleitung einerseits bzw. der Mitteldruckleitung andererseits unterbrochen ist. 



   Die "lost motion" -Funktion lässt sich durch Absteuern der Hydraulikflüssigkeit aus dem Steuerraum erreichen. 



   Um einen gleichmässigen Druck in der Hochdruckleitung zu gewährleisten, ist es vorteilhaft, wenn die Hochdruckleitung über eine erste Drosseleinrichtung mit einem Hochdruckspeicher verbunden ist. Der Hochdruckspeicher kann durch die 
Verteilerleitung eines Kraftstoffeinspritzsystems gebildet werden. Ein konstanter 
Druck in der Mitteldruckleitung wird gewährleistet, wenn die Mitteldruckleitung 

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 über eine zweite Drosselleitung in einen Versorgungstank für die Hydraulikflüs- sigkeit mündet. 



  In einer besonders bevorzugten Ausführungsvariante der Erfindung ist vorgese- hen, dass Hochdruckleitung und Mitteldruckleitung über eine dritte Drosselein- richtung miteinander verbunden sind. Um eine Veränderung des Druckes in der Hochdruckleitung bzw. der Mitteldruckleitung in einem weiten Bereich zu ermög- lichen, können die Drosseleinrichtungen als Regelventile ausgebildet sein. Erste, zweite und dritte Drosseleinrichtung bilden eine Kaskadenregelung, welche es erlaubt, den variablen Ventiltrieb mit möglichst geringem Energieaufwand zu betreiben, weil stets nur eine solche Kraftstoffmenge aus dem Hochdruckspeicher entnommen wird, die gerade vom variablen Ventiltrieb benötigt wird.

   Zur Rege- lung der Gesamtfördermenge ist darüber hinaus vorgesehen, dass die Mittel- druckzuführleitung, vorzugsweise stromabwärts einer Vorpumpe, mit einer über eine vierte Drosseleinrichtung und eine Hochdruckpumpe in den Hochdruckspei- cher mündenden Druckleitung verbunden ist. Die vierte Drosseleinrichtung ist dabei vorzugsweise zwischen der Vorpumpe und der Hochdruckpumpe angeord- net. Durch die als Regelventil ausgeführte vierte Drosseleinrichtung wird die er- forderliche Gesamtfördermenge für Einspritzung, variablen Ventiltrieb, sowie eine Regelreserve definiert. 



  Gemäss einer weiteren bevorzugten Ausführungsvariante der Erfindung ist vorge- sehen, dass die Mitteldruckleitung über eine hydraulische Druckverstärkungsein- richtung mit dem Hochdruckspeicher verbunden ist. Durch die hydraulische Druckverstärkungseinrichtung kann die Absteuermenge aus dem Druckraum während einer "lost motion"-Funktion des Ventiltriebes genutzt werden, um den Druckspeicher bei einem niedrigen Druckniveau (Mitteldruck) zu füllen. Vorzugs- weise ist dabei vorgesehen, dass die Druckverstärkungseinrichtung einen an ei- nen Arbeitsraum und einen Druckraum grenzenden Stufenkolben aufweist, wobei die Mitteldruckleitung in den Arbeitsraum einmündet und wobei vom Druckraum eine zum Hochdruckspeicher führende Druckleitung ausgeht. Zumindest ein Teil- hub eines Hubventiles wird somit benutzt, um eine Pumpwirkung zu erzielen.

   Um das Füllen des Hochdruckspeichers durch die Pumpwirkung des Hubventiles bei niedrigem Druckniveau zu ermöglichen, ist einerseits in der Mitteildruckleitung ein in Richtung des Arbeitsraumes öffnendes zweites Rückschlagventil und an- dererseits in der Druckleitung zwischen Druckraum und Hochdruckspeicher ein drittes, in Richtung des Hochdruckspeichers öffnendes Rückschlagventil angeord- net. Zur Einspeisung des Druckraumes der Druckverstärkungseinrichtung ist die- ser über eine Speiseleitung mit der Mitteldruckleitung verbunden, wobei in der 
Speiseleitung ein in Richtung des Druckraumes öffnendes viertes Rückschlagven- til angeordnet ist. 

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  Werden bei Mehrventilmotoren beispielsweise im Teillastbetrieb zufolge einer Ka- nalabschaltung jeweils nur ein Einlass- und ein Auslassventil für den Gaswechsel betätigt, so können die nicht betätigten Ventile zur Füllung des Hochdruckspei- chers herangezogen werden. Dies ist insbesondere dann möglich, wenn die den Betätigungsnocken aufweisende Nockenwelle mit Kurbelwellendrehzahl umläuft. 



  Besonders vorteilhaft ist es, wenn zumindest für eine Gruppe von Hubventilen ein einziger Druckverstärker und ein einziger Hochdruckspeicher vorgesehen ist, wobei vorzugsweise eine Mitteldruckleitung pro Hubventil mit dem Druckverstär- ker und vorzugsweise eine Hochdruckleitung pro Hubventil mit dem Hochdruck- speicher verbunden ist. Die Steuerung der Druckverstärkungseinrichtung erfolgt dabei diskontinuierlich mittels eines 2/2-Wege-Ventiles, welches in einer mit dem Arbeitsraum verbundenen Absteuerleitung angeordnet ist. Um eine individuelle Steuerung der Hübe der Hubventile zu erreichen, ist es vorteilhaft, wenn pro Hubventil ein Steuerventil vorgesehen ist. 



  Ein besonders einfacher und energiesparender variabler Ventiltrieb lässt sich er- reichen, wenn der Betätigungsnocken über einen Schlepphebel auf das Hubventil einwirkt, wobei vorzugsweise die hydraulische Kraftaufbringeinrichtung im Be- reich des Schlepphebellagers angeordnet ist und der Auflagerpunkt des Schlepp- hebellagers durch die Kraftaufbringeinrichtung verstellbar ist. Darüber hinaus kann die hydraulische Kraftaufbringungseinrichtung aber auch bei Ventiltrieben mit Kipphebeln eingesetzt werden. 



  Alternativ dazu kann der Betätigungsnocken auch über einen Tassenstössel auf das Hubventil einwirken. wobei vorzugsweise der Tassenstössel als hydraulische Kraftaufbringeinrichtung ausgebildet ist. 



  Das Hydrauliksystem kann mit einem Schmierölkreislauf oder mit einem Kraft- stoffsystem, etwa einem Speichereinspritzsystem, der Brennkraftmaschine ver- bunden sein.Die Erfindung wird im Folgenden anhand der Figuren näher erläu- tert. 



  Die Fig. 1 bis 5 zeigen schematisch verschiedene Ausführungsvarianten von erfindungsgemässen variablen   Ventiltrieben.   



   Funktionsgleiche Bauteile sind in den Ausführungsbeispielen mit gleichen Be- zugszeichen versehen. 



   Der variable Ventiltrieb 1 weist zumindest ein durch einen Betätigungsnocken 2a einer Nockenwelle 2 über einen Schlepphebel 3 (Fig. 1 bis 3) bzw. einen Tassen- stössel 3a (Fig. 4 bis 6) betätigtes Hubventil 4 auf, welches durch eine durch eine 
Schliessfeder 5 gebildete Schliesskraft 6 entgegen der Öffnungsrichtung 7 belastet ist. Im Bereich des Schlepphebellagers 8 wirkt in den Fig. 1 bis 3 eine hydrauli- 

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 sche Kraftaufbringeinrichtung 9 auf den Schlepphebel 3 ein und ermöglicht eine Höhenverstellung des Auflagerpunktes 10 des Schlepphebellagers 8. In den Fig. 4 bis 6 ist der Tassenstössel 3a als hydraulische Kraftaufbringeinrichtung 9 ausgebildet, wodurch eine direkte Einflussnahme auf das Hubventil 4 möglich ist. 



  Die Kraftaufbringeinrichtung 9 weist einen in einem Zylinder 11 längsverschieb- bar angeordneten Druckkolben 12 auf, welcher an einen hydraulischen Steuer- raum 13 grenzt. Der Steuerraum 13 ist mittels eines durch einen Steuerschieber 14 gebildeten Steuerventiles 15 über eine Steuerleitung 16 wahlweise mit einer Mitteldruckleitung 17 oder einer Hochdruckleitung 18 verbindbar, wobei die Hochdruckleitung 18 mit einem Hochdruckspeicher 19 kommuniziert. In den Steuerraum 13 mündet eine Mitteldruckzuflussleitung 20, in welcher ein Richtung des Steuerraumes 13 öffnendes erstes Rückschlagventil 21 angeordnet ist. Der Mitteldruck wird in den Ausführungsbeispielen durch eine Mitteldruckpumpe 22 generiert, welche die beispielsweise durch Kraftstoff gebildete Hydraulikflüssig- keit aus einem Versorgungstank 23 entnimmt. 



  Bei den in den Fig. 1, 2,4 und 5 dargestellten Ausführungsbeispielen ist der Hochdruckspeicher die Verteilerleitung (common rail) eines Kraftstoff-Spei- chereinspritzsystemes und weist einen Druck von etwa 200 bis 2000 bar auf. Für die Betätigung des Ventiltriebes ist in der Hochdruckleitung nur ein Druck von etwa 80 bis 400 bar, vorzugsweise etwa bei 200 bar erforderlich. Zur Druck- absenkung ist daher in der Hochdruckleitung 18 auf der Seite des Hochdruck- speichers 19 eine erste Drosseleinrichtung 24 angeordnet. Um auch in der Mit- teldruckleitung 17 ein gleichmässiges Mitteldruckniveau von etwa 25 bar einzu- stellen, ist auch in der als Absteuerleitung ausgebildeten Mitteldruckleitung 17 eine zweite Drosseleinrichtung 25 angeordnet.

   Um eine Regelung des Hochdru- ckes und des Mitteldruckes zu ermöglichen, sind die Drosseleinrichtungen 24,25 als Regelventile ausgebildet. 



  Bei den in der Fig. 2 und 4 dargestellten Ausführungsvarianten sind Hochdruck- leitung 18 und Mitteldruckleitung 17 über eine durch ein Regelventil gebildete dritte Drosseleinrichtung 26 miteinander verbunden. Weiters kann zwischen einer durch Mitteldruckpumpe 22 gebildeten Vorpumpe und einer Hochdruckpumpe 27 zur Speisung des Hochdruckspeichers 19 eine durch ein Regelventil gebildete vierte Drosseleinrichtung 28 angeordnet sein.

   Durch die durch die Drosselein- richtungen 24,25 und 26 gebildete Kaskadenregelung kann der variable Ventil- trieb 1 mit äusserst geringem Energieaufwand betrieben werden, weil stets nur eine solche Kraftstoffmenge aus dem Hochdruckspeicher 19 entnommen wird, wie gerade vom Ventiltrieb 1 benötigt wird, zuzüglich einer Menge, welche für die 
Regelung der Druckniveaus in der Mitteldruckleitung 17, der Hochdruckleitung 18 und der Mitteldruckzuflussleitung 20 erforderlich ist. Die erforderliche Gesamt- 

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 fördermenge zur Einspritzung und zum Betreiben des variablen Ventiltriebes 1, zuzüglich einer Regelreserve, wird dabei durch die vierte Drosseleinrichtung 28 definiert.

   Auf diese Weise kann der Druck in der Hochdruckleitung 18 in einem weiten Bereich, beispielsweise zwischen 80 bis 400 bar und der Druck in der Mitteldruckleitung 17 beispielsweise zwischen 1 und 25 bar geregelt werden. 



  Zumindest die erste, zweite und vierte Drosseleinrichtung 24,26, 28 sind über Regelleitungen 29 miteinander verbunden, um eine Abstimmung des Systemdru- ckes zu erreichen. 



  Mit den Pfeilen P ist die Durchflussrichtung der Hydraulikflüssigkeit angedeutet. 



  Die Fig. 3 und 6 zeigen Ausführungsbeispiele, bei denen die Pumpwirkung zumin- dest eines Teilhubes eines Hubventiles 4 während der "lost motion"-Funktion des Ventiltriebes 1 benutzt wird, um den Hochdruckspeicher 19 zu füllen. Wäh- rend dieser Füllung befindet sich der Steuerkolben 14 in Fig. 3 in seiner unteren Stellung, bei der die Verbindung zwischen dem Steuerraum 13 und der Mittel- druckleitung 17 hergestellt ist. Da die Pumpwirkung auf einem relativ niedrigem Druckniveau von beispielsweise 20 bar erfolgt, wird zur Anhebung des Druckes auf etwa 100 bar im Hochdruckspeicher 19 eine hydraulische Druckverstär- kungseinrichtung 30 verwendet, welche einen Stufenkolben 31 beinhaltet. Der Stufenkolben 31 grenzt mit seiner grösseren Stirnfläche 31a an einen Arbeitsraum 32, in welchen die Mitteldruckleitung 17 einmündet.

   Die kleinere Stirnfläche 31b des Stufenkolbens grenzt an einen Druckraum 33, von welchem eine zum Hoch- druckspeicher 19 führende Druckleitung 34 ausgeht. Der Druckraum 33 ist über eine Speiseleitung 35 mit der Mitteldruckleitung 17 stromabwärts eines in Rich- tung des Arbeitsraumes 32 öffnenden zweiten Rückschlagventils 36 verbunden. 



  In der Druckleitung 34 ist ein drittes, in Richtung des Hochdruckspeichers 19 öff- nendes Rückschlagventil 37 angeordnet. Ein viertes Rückschlagventil 38 ist in der Speiseleitung 35 vorgesehen. 



  Wenn die Nockenwelle 2 mit Kurbelwellendrehzahl umläuft, kann zumindest jeder zweite Nockenhub des Betätigungsnockens 2a zur Füllung des Druckspeichers 19 verwendet werden.Insbesondere bei Mehrventilmotoren ist es vorteilhaft, im Teil- lastbetrieb zufolge einer Kanalabschaltung jeweils nur ein Einlass- und ein Aus- lassventil pro Zylinder zu betätigen. Die restlichen Hubventile werden mittels des 
Kraftaufbringelementes 9 des Ventiltriebes 1 abgeschaltet, das heisst, der Steu- erraum 13 wird mittels des Steuerventiles 15 mit der Mitteldruckleitung 17 ver- bunden. Die aus dem Steuerraum 13 abgesteuerte Menge an Hydraulikflüssigkeit kann genutzt werden, um den Druckspeicher 19 zu füllen. Dabei werden die Mit- teldruckleitungen 17 von abgeschalteten Hubventilen 4 dem Druckverstärker 30 zugeführt.

   Um eine möglichst hohe Effizienz zu erreichen, ist ein einziger Druck- verstärker 30 für eine Gruppe von Hubventilen 4 beziehungsweise für alle Hub- 

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 ventile 4 vorgesehen. Die Steuerung des Druckverstärkers 30 erfolgt über ein 2/2-Wege-Ventil 39, welches in einer vom Arbeitsraum 32 ausgehenden Absteu- erleitung 40 angeordnet ist. Befindet sich das Steuerventil 15 in seiner mittleren Stellung, in welcher die Mitteldruckleitung 17 und die Hochdruckleitung 18 vom Steuerraum 13 getrennt sind, so erfolgt die Öffnung des Hubventiles 4 entspre- chend der durch den Betätigungsnocken 2a der Nockenwelle 2 vorgegebenen mechanischen Hubkurve, wobei durch die Mitteldruckzuflussleitung 4 und das erste Rückschlagventil 21 die Funktion eines hydraulischen Ventilspielausgleiches gegeben ist. 



  Durch den beschriebenen variablen Ventiltrieb 1 kann eine höchstmögliche Flexi- bilität bei der Steuerung der Öffnung der Hubventile 4 erreicht werden. Ausge- hend von einer durch den Nocken 2a des Hubventiles 4 definierten mechanischen Hubkurve kann der Hub des Hubventiles 4 innerhalb konstruktiv vorgegebener Grenzen beliebig vergrössert, verkleinert, verkürzt oder verzögert werden, wobei insbesondere auch ein Nullhub des Hubventiles 4 realisierbar ist.

Claims (23)

  1. ANSPRÜCHE 1. Variabler Ventiltrieb (1) für ein nockenbetätigtes Hubventil (4) einer Brenn- kraftmaschine, welches durch eine Schliesskraft (6) entgegen der Öffnungs- richtung (7) belastet ist, mit einem Hydrauliksystem mit einer entgegen der Schliesskraft (6) auf das Hubventil (4) einwirkenden hydraulischen Kraftauf- bringeinrichtung (9) mit einem in einem Zylinder (11) längsverschiebbar angeordneten, an einen hydraulischen Steuerraum (13) grenzenden Druck- kolben (12), wobei durch Absteuern von Hydraulikflüssigkeit aus dem Steu- erraum (13) mittels eines Steuerventiles (15) ein durch einen Betätigungs- nocken (2a) verursachter Hub des Hubventiles (4) zumindest verringerbar ist, dadurch gekennzeichnet, dass der Steuerraum (13) vorzugsweise mittels des Steuerventiles (15) mit einem Hochdruckniveau verbindbar ist.
  2. 2. Ventiltrieb (1) nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das Steuerventil (15) ein 3/3-Wege-Ventil ist, welches an eine mit dem Steuer- raum (13) verbundene Steuerleitung (16), an eine das Hochdruckniveau aufweisende Hochdruckleitung (18), sowie an eine Mitteldruckleitung (17) angeschlossen ist.
  3. 3. Ventiltrieb (1) nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass das Steuerventil (15) als Steuerschieber (14) ausgebildet ist.
  4. 4. Ventiltrieb (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeich- net, dass in den Steuerraum (13) eine Mitteldruckzuflussleitung (20) ein- mündet, wobei die Mitteldruckzuflussleitung (20) vorzugsweise ein in Rich- tung des Druckraumes (13) öffnendes erstes Rückschlagventil (21) auf- weist.
  5. 5. Ventiltrieb (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeich- net, dass die Mitteldruckleitung (17) als Absteuerleitung für den Steuer- raum (13) ausgebildet ist.
  6. 6. Ventiltrieb (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeich- net, dass die Hochdruckleitung (18) über eine erste Drosseleinrichtung (24) mit einem Hochdruckspeicher (19) verbunden ist.
  7. 7. Ventiltrieb (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeich- net, dass die Mitteldruckleitung (17) über eine zweite Drosseleinrichtung (25) in einen Versorgungstank (23) für die Hydraulikflüssigkeit mündet. <Desc/Clms Page number 9>
  8. 8. Ventiltrieb (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeich- net, dass Hochdruckleitung (18) und Mitteldruckleitung (17) über eine dritte Drosseleinrichtung (26) miteinander verbunden sind.
  9. 9. Ventiltrieb (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeich- net, dass die Mitteldruckzuführleitung (20), vorzugsweise stromabwärts ei- ner Vorpumpe (22), mit einem über eine vierte Drosseleinrichtung (28) und eine Hochdruckpumpe (27) in den Hochdruckspeicher (19) mündete Druck- leitung (34a) verbunden ist.
  10. 10. Ventiltrieb (1) nach einem der Ansprüche 6 bis 9, dadurch gekennzeich- net, dass zumindest eine Drosseleinrichtung (24,25, 26,27) als Regelventil ausgebildet ist.
  11. 11. Ventiltrieb (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeich- net, dass die Mitteldruckleitung (17) über eine hydraulische Druckverstär- kungseinrichtung (30) mit dem Hochdruckspeicher (19) verbunden ist.
  12. 12. Ventiltrieb (1) nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, dass die Druckverstärkungseinrichtung (30) einen an einen Arbeitsraum (32) und ei- nen Druckraum (33) grenzenden Stufenkolben (31) aufweist, wobei die Mitteldruckleitung (17) in den Arbeitsraum (32) einmündet und wobei vom Druckraum (33) eine zum Hochdruckspeicher (19) führende Druckleitung (34) ausgeht.
  13. 13. Ventiltrieb (1) nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, dass in der Mitteldruckleitung (17) ein in Richtung des Arbeitsraumes (32) öffnendes zweites Rückschlagventil (36) angeordnet ist.
  14. 14. Ventiltrieb (1) nach Anspruch 12 oder 13, dadurch gekennzeichnet, dass in der Druckleitung (34) ein in Richtung des Hochdruckspeichers (19) öff- nendes drittes Rückschlagventil (37) angeordnet ist.
  15. 15. Ventiltrieb (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeich- net, dass in den Druckraum (33) eine von der Mitteldruckleitung (17) vor- zugsweise stromabwärts des zweiten Rückschlagventils (36) ausgehende Speiseleitung (35) einmündet, wobei in der Speiseleitung (35) vorzugsweise ein in Richtung des Druckraumes (33) öffnendes viertes Rückschlagventil (38) angeordnet ist.
  16. 16. Ventiltrieb (1) nach einem der Ansprüche 11 bis 15, dadurch gekenn- zeichnet, dass zumindest für eine Gruppe von Hubventilen (4) ein einziger Druckverstärker (31) und ein einziger Hochdruckspeicher (19) vorgesehen ist, wobei vorzugsweise eine Mitteldruckleitung (17) pro Hubventil (4) mit <Desc/Clms Page number 10> dem Druckverstärker (31) und vorzugsweise eine Hochdruckleitung (18) pro Hubventil (4) mit dem Hochdruckspeicher (19) verbunden ist.
  17. 17. Ventiltrieb (1) nach einem der Ansprüche 11 bis 16, dadurch gekenn- zeichnet, dass zur Steuerung der Druckverstärkungseinrichtung (30) vom Arbeitsraum (32) eine ein 2/2-Wege-Ventil (39) aufweisende Absteuerlei- tung (40) ausgeht, welche vorzugsweise in den Versorgungstank (23) mün- det.
  18. 18. Ventiltrieb (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 17, dadurch gekennzeich- net, dass pro Hubventil (4) ein Steuerventil (15) vorgesehen ist.
  19. 19. Ventiltrieb (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 18, dadurch gekennzeich- net, dass der Betätigungsnocken (2a) über einen Schlepphebel (3) auf das Hubventil (4) einwirkt, wobei vorzugsweise die hydraulische Kraftaufbring- einrichtung (9) im Bereich des Schlepphebellagers (8) angeordnet ist und der Auflagerpunkt (10) des Schlepphebellagers (8) durch die Kraftaufbring- einrichtung (9) verstellbar ist.
  20. 20. Ventiltrieb (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 18, dadurch gekennzeich- net, dass der Betätigungsnocken (2a) über einen Tassenstössel (3a) auf das Hubventil (4) einwirkt. wobei vorzugsweise der Tassenstössel (3a) als hyd- raulische Kraftaufbringeinrichtung (9) ausgebildet ist.
  21. 21. Ventiltrieb (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 20, dadurch gekennzeich- net, dass die den Betätigungsnocken (2a) aufweisende Nockenwelle (2) mit Kurbelwellendrehzahl umläuft.
  22. 22. Ventiltrieb (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 22, dadurch gekennzeich- net, dass das Hydrauliksystem mit einem Schmierölkreislauf der Brenn- kraftmaschine verbunden ist.
  23. 23. Ventiltrieb (1) nach einem der Ansprüche 1 bis 22, dadurch gekennzeich- net, dass das Hydrauliksystem mit einem Kraftstoffsystem der Brennkraft- maschine verbunden ist.
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