<Desc/Clms Page number 1>
Kohlenstoffstähle und legierte Stähle mit Niobzusatz.
EMI1.1
<Desc/Clms Page number 2>
Die bisher üblichen Mittel zur Kornverfeinerung von Kohlenstoffstählen und niedrig legierten Stählen haben in den meisten Fällen entweder die Zähigkeit der Stähle schädlich beeinflusst oder konnten eine Kornvergrösserung bei erhöhten Temperaturen, beispielsweise während der Herstellung nicht verhindern. Die Kornvergrösserung wird noch beträchtlich verschlimmert bei der Kohlenstoffeinsatzhärtung ; bei einem solchen Verfahren ist der Niobzusatz zum Stahl besonders vorteilhaft, wie aus Tabelle I hervorgeht, in welcher die experimentell bestimmte Kornzahl (A. S. T. M. Specification E 19-33) der Härtungssehichten einer Reihe von Stählen nach der Karburierung während acht Stunden je bei drei verschiedenen Temperaturen gezeigt ist. In jedem Falle war die Korngrösse des Kernes kleiner als jene der Härtungsschicht.
Tabelle L
EMI2.1
<tb>
<tb> Zusammensetzung <SEP> von <SEP> Stahl <SEP> Korn-Nr. <SEP> der <SEP> Härtungsschicht
<tb> (Rest <SEP> Eisen) <SEP> nach <SEP> 8 <SEP> stündigem <SEP> Karburieren
<tb> Andere <SEP> Metalle
<tb> % <SEP> 0 <SEP> % <SEP> Mn <SEP> % <SEP> Si <SEP> % <SEP> Nb <SEP> bei <SEP> bei <SEP> bei
<tb> 925 C <SEP> 975 C <SEP> 1025 C
<tb> 0#16 <SEP> 0#46 <SEP> 0#29 <SEP> - <SEP> - <SEP> 3-5 <SEP> 3-5 <SEP> 1-4
<tb> 0-17 <SEP> 048 <SEP> 0-26 <SEP> 045-7-8 <SEP> 5-8 <SEP> 5-8
<tb> 0-41 <SEP> 0-77 <SEP> 0-27--.
<SEP> 2-4 <SEP> 1-4 <SEP> 1-4
<tb> 0-38 <SEP> 0-80 <SEP> 0-27 <SEP> 0-06-5-7 <SEP> 4-7 <SEP> 5-7
<tb> 0-77 <SEP> 0-75 <SEP> 0-22-.-1-3 <SEP> 1-3 <SEP> 1-3
<tb> 0-94 <SEP> 0-75 <SEP> 0-25 <SEP> 0-04-5-7 <SEP> 4-6 <SEP> 4-6
<tb> 0#93 <SEP> 0#73 <SEP> 0#24 <SEP> 0#18 <SEP> - <SEP> 6#7 <SEP> 6-7 <SEP> 5-8
<tb> 0#15 <SEP> 1-50 <SEP> 0-16--1-3 <SEP> 1-3 <SEP> 1-3
<tb> 0-17 <SEP> 1-61 <SEP> 0-33 <SEP> 0-12-5-8 <SEP> 5-8 <SEP> 5-8
<tb> % <SEP> Ni
<tb> 0-16 <SEP> 0-36 <SEP> 0-16-349 <SEP> 2-6 <SEP> 2-6 <SEP> 2-7
<tb> 0-17 <SEP> 047 <SEP> 0-31 <SEP> 0-10 <SEP> 345 <SEP> 6-9 <SEP> 6-9 <SEP> 5-8
<tb> 047 <SEP> 0-80 <SEP> :
<SEP> 0-31 <SEP> 0-08 <SEP> 342 <SEP> 4-7 <SEP> 4-6 <SEP> 4-6
<tb> cr
<tb> 0. <SEP> 18 <SEP> 0-24-0-75 <SEP> 3-7 <SEP> 1-8 <SEP> 1-3
<tb> 0#22 <SEP> 0#46 <SEP> 0#27 <SEP> 0#10 <SEP> 0#75 <SEP> 7-8 <SEP> 5-8 <SEP> 5-8
<tb> 049 <SEP> 0-68 <SEP> 0-24 <SEP> 0-07 <SEP> 1-05 <SEP> 4-6 <SEP> 4-6 <SEP> 4-7
<tb> 0#28 <SEP> 0#53 <SEP> 0#36 <SEP> 0#06 <SEP> 2#94 <SEP> 8 <SEP> 8 <SEP> 3-7
<tb> % <SEP> Mo
<tb> 0-17 <SEP> 043 <SEP> 0-19-0-33 <SEP> 2-8 <SEP> 2-6 <SEP> 1-5
<tb> 0#18 <SEP> 0#37 <SEP> 0#18 <SEP> 0#084 <SEP> 0#32 <SEP> 6-8 <SEP> 6-8 <SEP> 6-8
<tb> 0#33 <SEP> 0#40 <SEP> 0#17 <SEP> 0#10 <SEP> 0#16 <SEP> 7-9 <SEP> 9 <SEP> 9
<tb> % <SEP> Ni <SEP> % <SEP> Cr
<tb> 0#13 <SEP> 0#42 <SEP> 0#16 <SEP> - <SEP> 1#25 <SEP> 0#44 <SEP> 2-7 <SEP> 2-6 <SEP> 1-6
<tb> 0#34 <SEP> 0#41 <SEP> 0#13 <SEP> - <SEP> 1#34 <SEP> 0#47 <SEP> 3-9 <SEP> 3-8 <SEP> 2-4
<tb> 0-14 <SEP> 0#43 <SEP> 0#21 <SEP> 0#09 <SEP>
1#24 <SEP> 0#59 <SEP> 4-8 <SEP> 5-7 <SEP> 3-8
<tb> 0#47 <SEP> 0#60 <SEP> 0#14 <SEP> 0#11 <SEP> 1#61 <SEP> 0#68 <SEP> 4-8 <SEP> 4-6 <SEP> 4-7
<tb> 0-17 <SEP> 0#41 <SEP> 0#31 <SEP> - <SEP> 3#40 <SEP> 1#25 <SEP> 3-8 <SEP> 2-6 <SEP> 1-6
<tb> 0#32 <SEP> 0#38 <SEP> 0#18 <SEP> - <SEP> 3#57 <SEP> 1#49 <SEP> 4-7 <SEP> 3-7 <SEP> 2-4
<tb> 0-14 <SEP> 0#36 <SEP> 0#16 <SEP> 0#08 <SEP> 3#45 <SEP> 1#46 <SEP> 6-8 <SEP> 6-8 <SEP> 5-8
<tb> % <SEP> Ni <SEP> % <SEP> Mo
<tb> 0#18 <SEP> 0#50 <SEP> 0#22 <SEP> - <SEP> 1#74 <SEP> 0#24 <SEP> 4-7 <SEP> 1-6 <SEP> 1-5
<tb> 0-31 <SEP> 042 <SEP> 0#09 <SEP> - <SEP> 1#74 <SEP> 0#25 <SEP> 8 <SEP> 2-7 <SEP> 2-8
<tb> 0#40 <SEP> 0#43 <SEP> 0#23 <SEP> 0#10 <SEP> 1#77 <SEP> 0#14 <SEP> 9 <SEP> 8-9 <SEP> 8-9
<tb> % <SEP> Cr <SEP> % <SEP> Mo
<tb> 0#20 <SEP> 0#80 <SEP> 0#24 <SEP> - <SEP> 0#58 <SEP> 0#21 <SEP> 3-7 <SEP> 1-6 <SEP> 1-5
<tb> 0#35 <SEP> 0#68 <SEP> 0#15 <SEP> -
<SEP> 0#96 <SEP> 0#25 <SEP> 3-5 <SEP> 1-6 <SEP> 1-6
<tb> 0#15 <SEP> 0#67 <SEP> 0#20 <SEP> 0#09 <SEP> 0#63 <SEP> 0#22 <SEP> 7-8 <SEP> 5-8 <SEP> 5-8
<tb> 0#37 <SEP> 0#71 <SEP> 0#27 <SEP> 0#10 <SEP> 1#00 <SEP> 0#17 <SEP> 4-7 <SEP> 4-7 <SEP> 4-7.
<tb>
<Desc/Clms Page number 3>
Im allgemeinen ist die Kornverfeinerung ungefähr proportional dem Niobgehalt bis zu einer gewissen Höchstmenge an Niob, welche hauptsächlich vom Kohlenstoffgehalt des Stahles abhängt. Die Kornverfeinerung eines maximal 0#1% Kohlenstoff enthaltenden Stahles erreicht ihren höchsten
EMI3.1
stoff bei etwa 0'18% Niob und mit 0#5% Kohlenstoff bei etwa 0'25% Niob. Die Gegenwart von Chrom,
Molybdän oder Vanadin erniedrigt etwas diese Höchstmengen an Niob. Ein mässiger Niobüberschuss über das Optimum aber unterhalb 1% beeinträchtigt die Eigenschaften der Stähle gewöhnlich nicht in ernsthaftem Ausmass.
Der Einfluss des Kornverfeinerungseffektes von Niob auf die Zug-und Sehlagfestigkeitseigenschaften der in Betracht kommenden Stähle ergibt sich aus den Tabellen II und III, welche die experi- mentell ermittelten Zahlen für die Streckgrenze in Kilogramm pro Quadratmillimeter, die Festigkeit in Kilogramm pro Quadratmillimeter, die prozentische Dehnung bei einer Einspannlänge von 50#8 mm und die prozentische Einschnürung angeben, wobei alle Prüfungen mit A. S. T. M.
Standard-Zug- festigkeitsprüfproben mit einem Durchmesser von 0'505 Zoll durchgeführt wurden ; in den Tabellen ist auch die Kerbzähigkeit in Izodzahlen in Kilogrammetern angegeben, wie sie auf einer Standard-
Izodmaschine mit einer Anfangsenergie von 16#62 kg/m und einer Standardprüfprobe von 1 cm2 mit einer 45 -Kerbe bestimmt wurden.
Tabelle II.
EMI3.2
<tb>
<tb>
Stahlzustammensetzung <SEP> Prozent.
<tb>
(Rest <SEP> Eisen) <SEP> Dehnung <SEP> Prozent.
<tb>
% <SEP> C <SEP> % <SEP> Mn <SEP> % <SEP> Si <SEP> % <SEP> Nb <SEP> kg/mm2 <SEP> kg/mm2 <SEP> länge <SEP> schnürung <SEP> kg/m
<tb> 50#8 <SEP> mm)
<tb> Gewalzt:
<tb> 0-09 <SEP> 0#30 <SEP> 0#20 <SEP> - <SEP> 33#78 <SEP> 40#4 <SEP> 35 <SEP> 63 <SEP> 10#5
<tb> 0#08 <SEP> 0#25 <SEP> 0#20 <SEP> 0#28 <SEP> 42#5 <SEP> 45#7 <SEP> 26 <SEP> I <SEP> 69 <SEP> 12'9
<tb> Luftgekühlt <SEP> von <SEP> 900 <SEP> C <SEP> :
<tb> 0#09 <SEP> 0#30 <SEP> 0#20 <SEP> - <SEP> 28#8 <SEP> 38#7 <SEP> 39 <SEP> 64 <SEP> 11#4
<tb> 0#08 <SEP> 0#25 <SEP> 0#20 <SEP> 0#28 <SEP> 38#6 <SEP> 42#5 <SEP> 27 <SEP> 68 <SEP> 13#2
<tb> Von <SEP> 9000 <SEP> C <SEP> in <SEP> Wasser <SEP> abgeschreckt <SEP> und <SEP> bei <SEP> 1500 <SEP> C <SEP> gezogen <SEP> :
<tb> 0-16 <SEP> 0-46 <SEP> 0-29-45-4 <SEP> 70-2 <SEP> 17 <SEP> 55 <SEP> 5-8
<tb> 0#15 <SEP> 0#45 <SEP> 0#27 <SEP> 0#017 <SEP> 51#0 <SEP> 62#6 <SEP> 27 <SEP> 63 <SEP> 10-4
<tb> 0-17 <SEP> 0-48 <SEP> 0-26 <SEP> 0-45 <SEP> 49-9 <SEP> 52-5 <SEP> 31 <SEP> 71 <SEP> 10-4
<tb> Luftgekühlt <SEP> von <SEP> 9250 <SEP> C <SEP> :
<tb> 0-16 <SEP> 0-46 <SEP> 0#29 <SEP> - <SEP> 32#7 <SEP> 47#0 <SEP> 35 <SEP> 55 <SEP> 10#0
<tb> 0-15 <SEP> 0-45 <SEP> 0-27 <SEP> 0-017 <SEP> 35-2 <SEP> 47-5 <SEP> 33 <SEP> 62 <SEP> 10-0
<tb> 0-17 <SEP> 0-48 <SEP> 0-26 <SEP> 0'45 <SEP> 35'2 <SEP> 44'6 <SEP> 36 <SEP> 69 <SEP> 10-4
<tb> Von <SEP> 8500 <SEP> C <SEP> in <SEP> Wasser <SEP> abgeschreckt <SEP> und <SEP> bei <SEP> 5500 <SEP> C <SEP> gezogen <SEP> :
<tb> 0-41 <SEP> 0#77 <SEP> 0-27-71-2 <SEP> 88-2 <SEP> 19 <SEP> 51 <SEP> 5#1
<tb> 0-38 <SEP> 0-80 <SEP> 0-27 <SEP> 0-06 <SEP> 64-4 <SEP> 77-6 <SEP> 21 <SEP> 57 <SEP> 6-5
<tb> 0-43 <SEP> 0'74 <SEP> 0'22 <SEP> 0'36 <SEP> 61'2 <SEP> 73'8 <SEP> 24 <SEP> 55 <SEP> 6-8
<tb> In <SEP> Luft <SEP> gekühlt <SEP> von <SEP> 875 C:
<tb> 0#41 <SEP> 0#77 <SEP> 0#27 <SEP> - <SEP> 43#6 <SEP> 64#0 <SEP> 25 <SEP> 48 <SEP> 2#1
<tb> 0#38 <SEP> 0#80 <SEP> 0#27 <SEP> 0#06 <SEP> 45#7 <SEP> 63#6 <SEP> 21 <SEP> 57 <SEP> 3#9
<tb> 0#43 <SEP> 0#74 <SEP> 0#22 <SEP> 0#36 <SEP> 45#4 <SEP> 60#5 <SEP> 24 <SEP> 56 <SEP> 5#5
<tb> Tabelle <SEP> III.
<tb>
Stahlzusammensetzung
<tb> (Rest <SEP> Eisen)
<tb> % <SEP> C <SEP> % <SEP> Mn <SEP> % <SEP> Si <SEP> % <SEP> Cr <SEP> % <SEP> Ni <SEP> % <SEP> Mo <SEP> % <SEP> Nb
<tb> c <SEP> Ni
<tb> In <SEP> Öl <SEP> abgeschreckt <SEP> von <SEP> 850 <SEP> bis <SEP> 9000 <SEP> C <SEP> ; <SEP> in <SEP> Luft <SEP> gezogen <SEP> bei <SEP> 150 <SEP> bis <SEP> 425 <SEP> C <SEP> :
<tb> 0-18 <SEP> 0-45 <SEP> 0-24 <SEP> 0#75 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> 42#9 <SEP> 68#2 <SEP> 22 <SEP> 50 <SEP> 4#5
<tb> 0#22 <SEP> 0#46 <SEP> 0#27 <SEP> 0#75 <SEP> - <SEP> - <SEP> 0#10 <SEP> 50#6 <SEP> 81#6 <SEP> 19 <SEP> 40 <SEP> 4#7
<tb> 0#35 <SEP> 0#43 <SEP> 0#25 <SEP> 2#00 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> 134#3 <SEP> 143#5 <SEP> 9 <SEP> 37 <SEP> 1#0
<tb> 0-41 <SEP> 0-40 <SEP> 0-25 <SEP> 2#00 <SEP> - <SEP> - <SEP> 0#43 <SEP> 138#5 <SEP> 152#6 <SEP> 9 <SEP> 37 <SEP> 1#2
<tb>
<Desc/Clms Page number 4>
EMI4.1
<tb>
<tb> Stahlzusammensetzung
<tb> (Rest <SEP> Eisen)
<tb> % <SEP> 0 <SEP> % <SEP> Mn <SEP> % <SEP> Si <SEP> % <SEP> Cr <SEP> % <SEP> Ni <SEP> % <SEP> Mo <SEP> % <SEP> Nb
<tb> 0#13 <SEP> 0#42 <SEP> 0#16 <SEP> 0#44 <SEP> 1#25 <SEP> - <SEP> - <SEP> 49#9 <SEP> 70#2 <SEP> 24 <SEP> 60 <SEP> 7#9
<tb> 0#18 <SEP> 0#43 <SEP> 0#21 <SEP> 0#59 <SEP> 1#24 <SEP> - <SEP> 0#09 <SEP> 47#8 <SEP> 76#0 <SEP> 20 <SEP> 66 <SEP> 6#4
<tb> 0-49 <SEP> 0-75 <SEP> 0-25 <SEP> 0-65 <SEP> 1-5-0-42 <SEP> 125-0 <SEP> 136-4 <SEP> 12 <SEP> 44 <SEP> 1-4
<tb> 0-17 <SEP> 0-43 <SEP> 0-19--0-33-40-8 <SEP> 61-9 <SEP> 26 <SEP> 68 <SEP> 10#2
<tb> 0-17 <SEP> 0-45 <SEP> 0-25--0-35 <SEP> 0-17 <SEP> 33-0 <SEP> 50-6 <SEP> 35 <SEP> 67 <SEP> 11#2
<tb> 0-18 <SEP> 0-50 <SEP> 0-22-1-74 <SEP> 0-24-57-0 <SEP> 82-3 <SEP> 18 <SEP> 43 <SEP> 4-7
<tb> 0-16 <SEP> 0-45 <SEP> 0-25-1-75 <SEP> 0-25 <SEP> 0-18 <SEP> 38-7 <SEP> 66-1 <SEP> 26 <SEP> 69 <SEP> 10-6
<tb> 0#20 <SEP> 0-80 <SEP> 0-24 <SEP>
0-58-0-21-69-6 <SEP> 87-9 <SEP> 13 <SEP> 38 <SEP> 2-9
<tb> 0-18 <SEP> 0-75 <SEP> 0-25 <SEP> 0-6-0-25 <SEP> 0-23 <SEP> 34-2 <SEP> 83-7 <SEP> 21 <SEP> 45 <SEP> 6-8
<tb> Von <SEP> 850 <SEP> bis <SEP> 900 <SEP> C <SEP> in <SEP> Luft <SEP> gekühlt <SEP> :
<tb> 0#18 <SEP> 0-45 <SEP> 0-24 <SEP> 0-75---41-5 <SEP> 50-6 <SEP> 35 <SEP> 67 <SEP> 10#0
<tb> 0#22 <SEP> 0-46 <SEP> 0-27 <SEP> 0-75--0-10 <SEP> 41-5 <SEP> 53-4 <SEP> 34 <SEP> 69 <SEP> 10-9
<tb> 0-35 <SEP> 0-43 <SEP> 0-25 <SEP> 2#00 <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> 71#7 <SEP> 104#8 <SEP> 11 <SEP> 23 <SEP> 0-7
<tb> 0-41 <SEP> 0-40 <SEP> 0-25 <SEP> 2-00--0-43 <SEP> 95-6 <SEP> 134-4 <SEP> 10 <SEP> 18 <SEP> 0-8
<tb> 0-13 <SEP> 0-42 <SEP> 0-16 <SEP> 0-44 <SEP> 1-25--33-0 <SEP> 48-5 <SEP> 34 <SEP> 66 <SEP> 10-4
<tb> 0-14 <SEP> 0-43 <SEP> 0-21 <SEP> 0-59 <SEP> 1#24 <SEP> - <SEP> 0#09 <SEP> 42#2 <SEP> 51#3 <SEP> 30 <SEP> 54 <SEP> 10#9
<tb> 0-49
<SEP> 0-75 <SEP> 0-25 <SEP> 0-65 <SEP> 1-5-0-42 <SEP> 85-1 <SEP> 113-3 <SEP> 9 <SEP> is <SEP> 0. <SEP> 9
<tb> 0'17 <SEP> 0-43 <SEP> 0-19--0-33-36-6 <SEP> 49-2 <SEP> 34 <SEP> 61 <SEP> 10#0
<tb> 0-17 <SEP> 0-45 <SEP> 0-25--0-35 <SEP> 0-17 <SEP> 38-7 <SEP> 61-2 <SEP> 31 <SEP> 70 <SEP> 11#1
<tb> 0#18 <SEP> 0#50 <SEP> 0#22 <SEP> - <SEP> 1#74 <SEP> 0#24 <SEP> - <SEP> 36#6 <SEP> 61#2 <SEP> 27 <SEP> 52 <SEP> 6-8
<tb> 0#16 <SEP> 0#45 <SEP> 0#25 <SEP> - <SEP> 1#75 <SEP> 0#25 <SEP> 0#18 <SEP> 40#1 <SEP> 54#2 <SEP> 35 <SEP> 69 <SEP> 7#2
<tb> 0#20 <SEP> 0#80 <SEP> 0#24 <SEP> 0#58 <SEP> - <SEP> 0#21 <SEP> - <SEP> 37#3 <SEP> 63#3 <SEP> 24 <SEP> 48 <SEP> 2#7
<tb> 0-18 <SEP> 0-75 <SEP> 0-25 <SEP> 0-6-0-25 <SEP> 0-23 <SEP> 30-9 <SEP> 57-7 <SEP> 31 <SEP> 63 <SEP> 10-1
<tb>
Aus den Tabellen II und III ergibt sich,
dass bei Stählen mit bis zu 0#3% ohlenstoff der Zusatz bis zu etwa 0'1% Niob die Streckgrenze, Festigkeit und das Verhältnis von Streckgrenze zu Festigkeit erhöht. Die Dehnbarkeit wird nur wenig beeinflusst. Bei Erhöhung des Niobgehaltes über 0'1% beginnt der Erweichungseffekt des Niobs vorzuherrschen, die Streckgrenze und Festigkeit werden erniedrigt und die Dehnbarkeit wesentlich erhöht. Bei Erhöhung des Kohlenstoffgehaltes über 0'3% und bei Zufügung anderer Legierungszusätze wird die Wirkung des Niobs auf die Zugfestigkeitseigenschaft verringert, besonders wenn die Stähle warm behandelt sind.
Aus den Tabellen II und III geht ferner hervor, dass der Niobzusatz die Schlagfestigkeit der Stähle erhöht und dass die Verbesserung bei den hohen Kohlenstoffstählen und bei chrohaltigen Stählen am grössten ist.
Wie oben erwähnt, wird durch den Niobzusatz zu Kohlenstoffstählen uhd niedrig legierten Stählen die Sehlagfestigkeit bei Temperaturen unter 0 C wesentlich erhöht ; dieser Effekt hängt mit der Kornverfeinerung zusammen. Bereits ein geringer Niobzusatz von 0'3% erhöht die Schlagfestigkeit bei-1000 C auf 1-385 /m. und darüber.
Die nachstehende Tabelle IV enthält Prüfdaten über die Schlagfestigkeit, welche in gleicher Weise wie die Zahlen der Tabellen II und III erhalten wurden, ausgenommen, dass die Proben der vorletzten Spalte mit der Überschrift #-78 C" vor der Prüfung etwa eine Stunde auf -78 C in einem Bad aus Azeton und festem Kohlendioxyd abgekühlt wurden und die Proben der letzten Spalte mit der *Gberschrift"-1000 C"vor der Prüfung etwa eine Stunde auf -100 C in flüssigem Propan abgekühlt wurden, welches seinerseits durch flüssige Luft gekühlt wurde. Nach dem Abkühlen wurden die Proben rasch aus dem Kältebad in die Izodmaschine eingeführt und geprüft.
Die Zeit, welche zur Einführung und Prüfung erforderlich war, betrug in allen Fällen weniger als 10 Sekunden.
<Desc/Clms Page number 5>
EMI5.1
EMI5.2
<tb>
<tb>
Stahlzusammensetzung <SEP> Kerbzähigkeit <SEP> in <SEP> Izodzahlen
<tb> (Rest <SEP> Eisen) <SEP> ka/m <SEP> bei
<tb> Andere <SEP> Metalle
<tb> % <SEP> C <SEP> % <SEP> Mn <SEP> % <SEP> Si <SEP> % <SEP> Nb <SEP> +28 C <SEP> -78 C <SEP> -100 C
<tb> 0#21 <SEP> 0#4 <SEP> 0#3 <SEP> - <SEP> - <SEP> 7#8 <SEP> 0#55 <SEP> 0#28
<tb> 0-18 <SEP> 0-5 <SEP> 0-3 <SEP> 0-08-8-0 <SEP> 2-3 <SEP> 0-69
<tb> 0-20 <SEP> 0-5 <SEP> 0-3 <SEP> 0-20-9-3 <SEP> 4-2 <SEP> 1-4
<tb> 0-24 <SEP> 0-7 <SEP> 0-4 <SEP> 0-32-9-3 <SEP> 4-8 <SEP> 2-1
<tb> 0-17 <SEP> 1-6 <SEP> 0-3 <SEP> 0-12-11-9 <SEP> 6-9-
<tb> % <SEP> Ni
<tb> 0-17 <SEP> j <SEP> 0-5 <SEP> 0-3 <SEP> 0-10 <SEP> 3-5 <SEP> 10-1 <SEP> 6-9 <SEP> -
<tb> % <SEP> Cr
<tb> 0-22 <SEP> 0#5 <SEP> 0#3 <SEP> 0#10 <SEP> 0#75 <SEP> 10#9 <SEP> 5#1 <SEP> -
<tb> % <SEP> Cr <SEP> % <SEP> V
<tb> 0-16 <SEP> 0#4 <SEP> 0#2 <SEP> 0#10 <SEP> 1#0 <SEP> 0#2 <SEP> 11#5 <SEP> 9#6 <SEP>
-
<tb> % <SEP> Cr <SEP> % <SEP> Ni
<tb> 0#14 <SEP> 0#4 <SEP> 0#2 <SEP> 0#09 <SEP> 0#6 <SEP> 1#2 <SEP> 10#9 <SEP> 9#6 <SEP> -
<tb> % <SEP> Mo <SEP> % <SEP> Ni
<tb> 0#15 <SEP> 0#4 <SEP> 0#2 <SEP> 0#09 <SEP> 0#22 <SEP> 1#7 <SEP> 9#4 <SEP> 9#7 <SEP> -
<tb> % <SEP> Cr <SEP> % <SEP> Cu
<tb> 0#18 <SEP> 0#8 <SEP> 0#3 <SEP> 0#46 <SEP> 0#8 <SEP> 1#05 <SEP> 11#4 <SEP> 11#9 <SEP> 11#4
<tb>
Die Erfindung kommt in Betracht für Gegenstände, welche durch Tiefziehen erhalten werden, für Gegenstände aus den unter A bis F aufgezählten Stählen mit einem Kern mit weniger als 0-5% Kohlenstoff und einer gekohlten Härtungsschicht mit mehr als 0'8% Kohlenstoff, für Teile von Maschinen und Apparaten, welche einer Beanspruchung bei mässig erhöhten Temperaturen widerstehen sollen, für Gegenstände,
welche bei Temparaü ren unter 0 C einer Schlagbeanspruchung wider- stehen sollen, und für Druckbehälter, welche bei Temperaturen unter 00 beansprucht werden.