WO2024181119A1 - ガラス繊維用ガラス組成物、ガラス繊維、ガラス繊維織物およびガラス繊維強化樹脂組成物 - Google Patents

ガラス繊維用ガラス組成物、ガラス繊維、ガラス繊維織物およびガラス繊維強化樹脂組成物 Download PDF

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WO2024181119A1
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glass fiber
composition
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貴庸 細川
椋 西久保
陽一 平石
忠史 栗田
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日東紡績株式会社
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    • H05K1/03—Use of materials for the substrate

Definitions

  • the present invention relates to a glass composition for glass fibers, glass fibers, glass fiber fabrics, and glass fiber reinforced resin compositions.
  • Glass fiber is manufactured by melting glass raw materials, which have been mixed to produce a glass composition for glass fiber having the desired composition, in a glass melting furnace to produce molten glass (melt of glass composition for glass fiber), discharging the molten glass from a container (bushing) having a nozzle plate with several to several thousand nozzle tips, and winding it up at high speed to stretch it while cooling and solidifying it into a fibrous form (hereinafter, this operation may be referred to as "spinning").
  • the bushing is made of a precious metal, such as platinum.
  • glass fibers have been widely used to improve the strength of resin compositions, and these resin compositions are increasingly being used in the housings or parts of electronic devices such as servers, smartphones, and laptops.
  • the printed wiring boards used in these electronic devices have become thinner, and these printed wiring boards are required to not only have high rigidity, but also excellent dimensional stability. Therefore, the glass fibers used to reinforce the printed wiring boards are required to have a low linear expansion coefficient in particular.
  • S-glass composition is known as a glass fiber composition with a high elastic modulus and a low linear expansion coefficient.
  • glass compositions for glass fibers having an S-glass composition have a high liquidus temperature, there is a problem in that the temperature of the molten glass must be kept high during the production of glass fibers.
  • the applicant has proposed a glass composition for glass fibers that can lower the liquidus temperature while maintaining a high elastic modulus of the glass fibers formed (see, for example, Patent Document 1).
  • the glass composition for glass fibers described in Patent Document 1 has a problem in that the formed glass fibers have a high elastic modulus but an insufficiently low linear expansion coefficient.
  • the present applicant has further proposed a glass composition for glass fibers that can achieve both a high elastic modulus and a low linear expansion coefficient for the formed glass fibers while suppressing an increase in the liquidus temperature (see Patent Application No. 2022-083983 specification).
  • the glass composition for glass fiber described in Patent Application No. 2022-083983 can be spun without any problems for short-term, small-scale production, and can achieve both a high elastic modulus and a low linear expansion coefficient for the glass composition for glass fiber while suppressing an increase in the liquidus temperature.
  • the glass composition for glass fibers described in Patent Application No. 2022-083983 has the disadvantage that, when glass fibers are mass-produced industrially over a long period of time, the molten glass may crystallize inside the bushing, causing a deterioration in spinnability.
  • phase separation is a phase separation phenomenon in which single-phase molten glass forms glass phases with different compositions due to heat or other factors.
  • phase separation occurs, the chemical durability of the glass fiber decreases, and when phase separation is particularly noticeable, it may become difficult to fiberize the molten glass.
  • the present invention aims to eliminate such inconveniences, obtain molten glass that has a low 1000 poise temperature, a wide working temperature range, and suppresses phase separation, and to provide a glass composition for glass fibers that has a small linear expansion coefficient and can be produced using the molten glass.
  • the present invention also aims to provide glass fibers made from the glass composition for glass fibers of the present invention, and glass fiber fabrics and glass fiber reinforced resin compositions that use the glass fibers.
  • the glass composition for glass fiber of the present invention is characterized by containing, based on the total amount, SiO 2 in the range of 42.00 to 63.00 mass%, Al 2 O 3 in the range of 19.00 to 27.30 mass%, ZnO in the range of more than 3.00 mass% and not more than 13.00 mass%, P 2 O 5 in the range of 6.50 to 19.00 mass%, MgO in the range of 0.00 to 7.00 mass%, and Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O in the range of not more than 1.00 mass% in total.
  • the glass composition for glass fiber of the present invention by containing SiO2, Al2O3, ZnO, P2O5 , MgO , Li2O , Na2O and K2O in the above-mentioned ranges, it is possible to obtain a molten glass having a low 1000 poise temperature, a wide working temperature range, and suppressed phase separation, and it is possible to obtain a glass composition for glass fiber having a small linear expansion coefficient.
  • a low 1000 poise temperature means that the 1000 poise temperature of the molten glass is 1520°C or lower
  • a wide working temperature range means that the working temperature range is 0°C or higher
  • phase separation is suppressed means that no phase separation is observed when evaluated by the method described below.
  • being able to obtain a glass composition for glass fiber with a small linear expansion coefficient means that the linear expansion coefficient of the obtained glass composition for glass fiber is 3.0 ppm/°C or lower.
  • the phase separation can be evaluated by the following method. First, a glass raw material (glass batch) prepared to obtain the composition of the glass composition for glass fiber of the present invention is placed in a platinum crucible with a diameter of 80 mm, heated at a temperature of 1650°C for 6 hours to melt, and then removed from the platinum crucible to obtain a homogeneous glass bulk or glass cullet. Next, the obtained glass bulk or glass cullet is annealed by heating at a temperature of 750°C for 8 hours to obtain a test piece. Next, the test piece is processed into a disk shape using a cutting machine, for example, a diamond cutter and a grinding machine.
  • a cutting machine for example, a diamond cutter and a grinding machine.
  • the disk-shaped test piece is placed on the boundary between the black plate and the white plate, and the boundary surface between the black plate and the white plate is observed from the top surface of the test piece through the test piece. If no turbidity is observed in the test piece and the boundary surface can be clearly observed, it is evaluated that no phase separation is observed.
  • the glass composition for glass fiber of the present invention preferably contains, based on the total amount, ZnO in the range of 5.10 to 10.00 mass%, P 2 O 5 in the range of more than 8.00 mass% and not more than 15.50 mass%, and B 2 O 3 in the range of 1.00 to 4.80 mass%,
  • the glass composition for glass fiber of the present invention contains ZnO, P 2 O 5 , and B 2 O 3 in the above-mentioned ranges, so that the working temperature range is wider and a glass composition for glass fiber with a smaller linear expansion coefficient can be obtained.
  • “wider working temperature range” means that the working temperature range is 40° C. or higher
  • “being able to obtain a glass composition for glass fiber with a smaller linear expansion coefficient” means that the linear expansion coefficient of the obtained glass fiber for glass fiber is 2.2 ppm/° C. or lower.
  • the glass composition for glass fiber of the present invention more preferably contains ZnO in the range of 7.00 to 8.80 mass % and P 2 O 5 in the range of 9.50 to 13.50 mass % based on the total amount.
  • the glass composition for glass fiber of the present invention further broadens the working temperature range by containing ZnO and P 2 O 5 in the above ranges, respectively.
  • the further broadening of the working temperature range means that the working temperature range is 60° C. or higher.
  • the glass fiber of the present invention is characterized by being made of the glass composition for glass fiber of the present invention.
  • the glass fiber fabric of the present invention is characterized by containing the glass fiber of the present invention, and the glass fiber reinforced resin composition of the present invention is characterized by containing the glass fiber of the present invention.
  • the glass composition for glass fibers of this embodiment contains, based on the total amount, SiO 2 in the range of 42.00 to 63.00 mass%, Al 2 O 3 in the range of 19.00 to 27.30 mass%, ZnO in the range of more than 3.00 mass% and not more than 13.00 mass%, P 2 O 5 in the range of 6.50 to 19.00 mass%, MgO in the range of 0.00 to 7.00 mass%, and Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O in the range of 1.00 mass% or less in total.
  • the glass composition for glass fiber of the present embodiment by containing SiO2 , Al2O3 , ZnO, P2O5 , MgO, Li2O , Na2O and K2O in the above-mentioned ranges, it is possible to obtain a molten glass having a low 1000 poise temperature, a wide working temperature range, and suppressed phase separation, and it is possible to obtain a glass composition for glass fiber having a small linear expansion coefficient.
  • the content of SiO2 is less than 42.00 mass% based on the total amount of the glass composition for glass fiber, the working temperature range is narrowed and crystals are likely to be crystallized during spinning, causing nozzle clogging. Also, if the content of SiO2 exceeds 63.00 mass%, the 1000 poise temperature is high and the melting property is deteriorated.
  • the content of SiO 2 relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is preferably in the range of 44.00 to 60.00 mass%, more preferably in the range of 45.80 to 55.90 mass%, even more preferably in the range of 47.30 to 54.90 mass%, particularly preferably in the range of 47.90 to 54.30 mass%, and particularly preferably in the range of 48.90 to 53.30 mass%.
  • the content of Al 2 O 3 is less than 19.00 mass % based on the total amount of the glass composition for glass fiber, the 1000 poise temperature becomes high and the melting property becomes poor. Also, if the content of Al 2 O 3 exceeds 27.30 mass %, the working temperature range becomes narrow and the spinnability becomes poor.
  • the content of Al 2 O 3 relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is preferably in the range of 19.50 to 26.40 mass%, more preferably in the range of 20.50 to 25.80 mass%, even more preferably in the range of 22.10 to 25.30 mass%, particularly preferably in the range of 22.60 to 24.90 mass%, and particularly preferably in the range of 23.20 to 24.40 mass%.
  • the ZnO content is 3.00 mass% or less relative to the total amount of the glass composition for glass fiber, the 1000 poise temperature becomes high and melting properties deteriorate. Furthermore, if the ZnO content exceeds 13.00 mass%, it is not possible to obtain glass fibers with a small linear expansion coefficient.
  • the content of ZnO relative to the total amount of the glass composition for glass fibers is preferably in the range of 3.10 to 12.50 mass%, and more preferably in the range of 4.10 to 11.40 mass%.
  • the content of P2O5 is less than 6.50 mass % based on the total amount of the glass composition for glass fiber, the working temperature range is narrowed and crystals are likely to be crystallized during spinning, causing nozzle clogging. If the content of P2O5 exceeds 19.00 mass%, the 1000 poise temperature is high, the melting property is deteriorated, and the liquidus temperature is high, making spinning difficult.
  • the content of P 2 O 5 relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is preferably in the range of 7.10 to 17.00 mass %.
  • the MgO content exceeds 7.00 mass% relative to the total amount of the glass composition for glass fibers, glass fibers with a small linear expansion coefficient cannot be obtained.
  • the content of MgO relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is preferably in the range of 0.00 to 5.90 mass%, more preferably in the range of 0.50 to 4.90 mass%, even more preferably in the range of 1.10 to 3.50 mass%, particularly preferably in the range of 1.50 to 2.90 mass%, especially preferably in the range of 1.90 to 2.70 mass%, and particularly preferably in the range of 2.10 to 2.60 mass%.
  • the glass composition for glass fiber of this embodiment if the total content of Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O exceeds 1.00 mass % relative to the total amount of the glass composition for glass fiber, the water resistance of the glass fiber made of the glass composition for glass fiber deteriorates, and glass fibers with a small linear expansion coefficient cannot be obtained.
  • the total content of Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is preferably in the range of 0.50 mass% or less, more preferably in the range of less than 0.10 mass%, even more preferably in the range of 0.05 mass% or less, particularly preferably in the range of 0.03 mass% or less, especially preferably in the range of 0.02 mass% or less, and particularly preferably in the range of 0.01 mass% or less.
  • the content of B 2 O 3 relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is, from the viewpoint of obtaining glass fiber having a high elastic modulus and a small linear expansion coefficient, preferably in the range of 10.00 mass% or less, more preferably in the range of 7.90 mass% or less, even more preferably in the range of 0.50 to 5.90 mass%, particularly preferably in the range of 1.00 to 4.80 mass%, and particularly preferably in the range of 1.50 to 3.50 mass%.
  • the glass composition for glass fiber of this embodiment preferably contains, relative to the total amount of the glass composition for glass fiber, ZnO in the range of 5.10 to 10.00 mass%, P 2 O 5 in the range of more than 8.00 mass% and not more than 15.50 mass%, and B 2 O 3 in the range of 1.00 to 4.80 mass%.
  • ZnO in the range of 5.10 to 10.00 mass%
  • P 2 O 5 in the range of more than 8.00 mass% and not more than 15.50 mass%
  • B 2 O 3 in the range of 1.00 to 4.80 mass%.
  • the content of ZnO relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is more preferably in the range of 5.10 to 10.00 mass%, and further preferably in the range of 6.30 to 9.40 mass%. Also, the content of P 2 O 5 relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is more preferably in the range of 8.60 to 14.90 mass%.
  • the glass composition for glass fiber of this embodiment more preferably contains ZnO in the range of 7.00 to 8.80 mass % and P 2 O 5 in the range of 9.50 to 13.50 mass % based on the total amount of the glass composition for glass fiber.
  • the glass composition for glass fiber of this embodiment contains ZnO and P 2 O 5 in the above ranges based on the total amount of the glass composition for glass fiber, respectively, so that a glass fiber having a small linear expansion coefficient can be obtained while the working temperature range is further widened.
  • the content of ZnO based on the total amount of the glass composition for glass fiber is particularly preferably in the range of 7.70 to 8.80 mass %, and particularly preferably in the range of 7.20 to 8.30 mass %.
  • the content of P 2 O 5 based on the total amount of the glass composition for glass fiber is particularly preferably in the range of 10.50 to 13.60 mass %, and particularly preferably in the range of 11.00 to 13.30 mass %.
  • the ratio of the content of P2O5 to the content of ZnO is preferably in the range of 0.40 to 5.60 . If the ratio of the content of P2O5 to the content of ZnO ( P2O5 /ZnO) is less than 0.40, the working temperature range tends to be narrowed or the linear expansion coefficient of the glass fiber made of the glass composition for glass fiber tends to be large, and if it exceeds 5.60, the 1000 poise temperature tends to be too high.
  • the ratio of the P 2 O 5 content to the ZnO content is more preferably in the range of 0.70 to 4.50, further preferably in the range of 0.80 to 3.70, particularly preferably in the range of 0.90 to 2.80, and particularly preferably in the range of 0.95 to 2.00 for glass fibers.
  • the ratio of the total content of Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O to the content of Al 2 O 3 is, from the viewpoint of improving the chemical durability and water resistance of the glass fiber, preferably in the range of less than 0.10, more preferably in the range of less than 0.05, even more preferably in the range of less than 0.03, and particularly preferably in the range of less than 0.01.
  • the glass composition for glass fiber of this embodiment may contain CaO from the viewpoint of lowering the liquidus temperature and improving meltability.
  • the content of CaO relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is, for example, in the range of 0.00 to 5.00 mass%, preferably in the range of 0.00 to 2.50 mass%, more preferably in the range of 0.00 to 0.90 mass%, even more preferably in the range of 0.00 to 0.40 mass%, and particularly preferably in the range of 0.00 mass% or more and less than 0.10 mass%.
  • the glass composition for glass fiber of the present embodiment may contain TiO 2 from the viewpoint of lowering the melt viscosity and improving the spinning workability while maintaining a low linear expansion coefficient.
  • TiO 2 the content of TiO 2 relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is, for example, in the range of 0.00 to 5.00 mass%, preferably in the range of 0.00 to 2.50 mass%, more preferably in the range of 0.00 to 1.80 mass%, even more preferably in the range of 0.00 to 0.90 mass%, and particularly preferably in the range of 0.00 to 0.40 mass%.
  • the glass composition for glass fiber of the present embodiment may contain ZrO 2 from the viewpoint of reducing the melt viscosity of the molten glass to facilitate fiber lengthening.
  • ZrO 2 the content of ZrO 2 relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is, for example, in the range of 3.00 mass% or less, preferably in the range of 1.00 mass% or less, more preferably in the range of 0.60 mass% or less, even more preferably in the range of 0.40 mass% or less, particularly preferably in the range of 0.20 mass% or less, particularly preferably in the range of 0.10 mass% or less, and particularly preferably in the range of 0.001 mass% or less.
  • the glass composition for glass fiber of the present embodiment may contain F 2 and Cl 2 from the viewpoint of improving the degassing property of the molten glass and increasing the stability of fiber lengthening.
  • F 2 and Cl 2 the content of F 2 and Cl 2 relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is, for example, in the range of 3.00 mass% or less, preferably in the range of 1.00 mass% or less, more preferably in the range of 0.40 mass% or less, even more preferably in the range of 0.20 mass% or less, particularly preferably in the range of 0.10 mass% or less, and particularly preferably in the range of 0.001 mass% or less.
  • the glass composition for glass fiber of this embodiment may contain oxides of Sr, Ba, Mn, Co, Ni, Cu, Cr, Mo, W, Ce, Y, La, Bi, Gd, Pr, Sc, or Yb as impurities originating from the raw materials in a total amount of less than 3.00 mass%, preferably less than 2.00 mass%, and more preferably less than 1.00 mass% based on the total amount of the glass composition for glass fiber.
  • the glass composition for glass fiber of this embodiment contains SrO, BaO, CeO2 , Y2O3 , La2O3 , Bi2O3, Gd2O3 , Pr2O3 , Sc2O3 , or Yb2O3 as an impurity
  • the content thereof is preferably independently less than 0.40 mass%, more preferably less than 0.20 mass%, even more preferably less than 0.10 mass%, particularly preferably less than 0.05 mass%, especially preferably less than 0.01 mass%, and particularly preferably less than 0.001 mass%, based on the total amount of the glass composition for glass fiber.
  • the total content of MgO, CaO, SrO, and BaO relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is preferably in the range of 0.00 to 7.00 mass%, more preferably in the range of 0.00 to 5.90 mass%, even more preferably in the range of 0.50 to 4.90 mass%, particularly preferably in the range of 1.10 to 3.50 mass%, and especially preferably in the range of 1.50 to 2.90 mass%.
  • the content of each component of the glass composition for glass fiber can be measured using an ICP optical emission spectrometer for the light element Li.
  • the content of other elements can be measured using a wavelength dispersive X-ray fluorescence analyzer.
  • the glass batch is placed in a platinum crucible and melted in an electric furnace at 1650°C while stirring for six hours to obtain homogeneous molten glass.
  • glass fiber is placed in a platinum crucible and melted in an electric furnace at 1650°C while stirring for six hours to obtain homogeneous molten glass.
  • the glass batch is prepared by mixing glass raw materials. If organic matter is attached to the glass fiber surface, or if the glass fiber is contained in an organic material (resin) mainly as a reinforcing material, the glass fiber is used after removing the organic matter by, for example, heating in a muffle furnace at 300 to 650°C for 0.5 to 24 hours.
  • organic material resin mainly as a reinforcing material
  • the resulting molten glass is poured onto a carbon plate to produce glass cullet, which is then crushed and powdered to obtain glass powder.
  • the light element Li is quantitatively analyzed using an ICP optical emission spectrometer after the glass powder is heated and decomposed with acid.
  • the other elements are quantitatively analyzed using a wavelength-dispersive X-ray fluorescence analyzer after the glass powder is formed into a disk shape using a press.
  • Quantitative analysis using a wavelength-dispersive X-ray fluorescence analyzer can be performed by preparing a calibration curve sample based on the results measured using the fundamental parameter method and analyzing it using the calibration curve method.
  • the content of each component in the calibration curve sample can be quantitatively analyzed using an ICP optical emission spectrometer.
  • the results of these quantitative analyses are converted into oxides to calculate the content and total amount of each component, and the content (mass%) of each of the aforementioned components can be calculated from these values.
  • the 1000 poise temperature is, for example, a temperature in the range of 1520°C or less, preferably a temperature in the range of 1500°C or less, and although there is no particular lower limit, it is more preferably a temperature in the range of 1350 to 1490°C, and even more preferably a temperature in the range of 1400 to 1480°C.
  • the 1000 poise temperature can be measured as follows. First, the glass batch is placed in an 80 mm diameter platinum crucible and held in an electric furnace at a temperature in the range of 1500 to 1650°C for 4 hours, and the glass batch is melted while being stirred to obtain homogeneous molten glass. The molten glass obtained is then poured onto a carbon plate and cooled to obtain lump-shaped glass cullet. Next, the glass cullet is melted, and the viscosity of the molten glass is continuously measured while changing the melting temperature using a rotational Brookfield viscometer, and the temperature at which the rotational viscosity is 1000 poise is taken as the 1000 poise temperature.
  • the liquidus temperature is preferably a temperature in the range of 1500°C or less, and although there is no particular lower limit, it is more preferably a temperature in the range of 1300 to 1470°C, even more preferably a temperature in the range of 1320 to 1430°C, particularly preferably a temperature in the range of 1330 to 1420°C, and especially preferably a temperature in the range of 1340 to 1400°C.
  • the liquidus temperature can be measured as follows. First, the glass cullet is crushed, and 40 g of glass particles with a particle size range of 0.5 to 1.5 mm are placed in a platinum boat of 180 x 20 x 15 mm. The boat is heated for 8 hours or more in a tubular electric furnace with a temperature gradient of 900 to 1550°C, and then removed from the tubular electric furnace and observed under a polarizing microscope to identify the position where crystals derived from the glass (devitrification) begin to precipitate. Then, the temperature inside the tubular electric furnace is measured using a type B thermocouple, and the temperature at the position where crystals derived from the glass begin to precipitate is taken as the liquidus temperature.
  • the working temperature range is, for example, a temperature in the range of 0°C or higher, preferably a temperature in the range of 20°C or higher, more preferably a temperature in the range of 40°C or higher, and even more preferably a temperature in the range of 60°C or higher.
  • a temperature in the range of 80 to 200°C is particularly preferred, and a temperature in the range of 100 to 180°C is particularly preferred.
  • the glass fiber of this embodiment can be formed from the glass composition for glass fiber of this embodiment, for example, as follows. First, the glass raw materials are mixed so as to obtain the composition of the glass composition for glass fiber of this embodiment, based on the components and the content of each component contained in the ore that is the glass raw material, and the amount of volatilization of each component during the melting process. Next, the mixed glass raw materials (glass batch) are supplied to a melting furnace and melted at a temperature range of 1000 poise temperature or higher, specifically, at a temperature in the range of 1450 to 1650°C.
  • the glass batch (molten glass) melted at the temperature range is discharged from 100 to 8000 nozzle tips or holes of a bushing controlled to a predetermined temperature, and is stretched by winding at high speed to cool and solidify, thereby forming a glass single fiber (glass filament).
  • the glass filament discharged from one nozzle tip or hole and cooled and solidified usually has a perfect circular cross-sectional shape and a diameter in the range of 2.0 to 35.0 ⁇ m.
  • the glass filament preferably has a diameter in the range of 3.0 to 6.0 ⁇ m, more preferably a diameter in the range of 3.0 to 4.5 ⁇ m.
  • the nozzle tip has a non-circular shape and has a protrusion or a notch for quenching the molten glass, it is possible to obtain a glass filament having a non-circular (e.g., elliptical or oval) cross-sectional shape by controlling the temperature conditions.
  • the ratio of the major axis to the minor axis of the cross-sectional shape is, for example, in the range of 2.0 to 10.0
  • the fiber diameter when the cross-sectional area is converted to a perfect circle is, for example, in the range of 2.0 to 35.0 ⁇ m.
  • the glass fiber of this embodiment is usually in the form of a glass fiber bundle (glass strand) in which the glass filaments are bundled in the range of 10 to 8,000 pieces, and has a weight in the range of 0.3 to 10,000.0 tex (g/km).
  • the glass fiber of this embodiment can take various forms, such as yarn, woven fabric, knitted fabric, nonwoven fabric (including chopped strand mat and multiaxial nonwoven fabric), chopped strand, roving, powder, etc., obtained by further processing the glass strands in various ways.
  • the elastic modulus is preferably in the range of 75.0 GPa or more, more preferably in the range of 78.0 GPa or more, and even more preferably in the range of 79.0 GPa or more.
  • the elastic modulus can be measured as follows. First, the glass batch is placed in a platinum crucible with a diameter of 80 mm, and melted by heating at a temperature of 1650°C for 6 hours. The glass batch is then removed from the platinum crucible to obtain a homogeneous glass bulk or glass cullet. The obtained glass bulk or glass cullet is then annealed by heating at a temperature of 750°C for 8 hours to obtain a test piece.
  • test piece is then processed into a 50 mm x 50 mm x 5 mm test piece for measuring the elastic modulus using a cutting machine, for example a diamond cutter and a polishing machine, and the elastic modulus is measured using the test piece for measuring the elastic modulus by the ultrasonic pulse method in accordance with JIS R 1602:1995.
  • a cutting machine for example a diamond cutter and a polishing machine
  • the linear expansion coefficient is, for example, in the range of 3.0 ppm/°C or less, preferably in the range of 2.9 ppm/°C or less, and more preferably in the range of less than 2.5 ppm/°C.
  • the linear expansion coefficient can be measured as follows. First, a test piece obtained in the same manner as in the measurement of the elastic modulus is machined into a 4 mm x 4 mm x 20 mm test piece for measuring the linear expansion coefficient using a cutting machine, for example a diamond cutter and a polisher. Next, the obtained test piece for measuring the linear expansion coefficient is heated at a temperature increase rate of 10°C/min, and the amount of elongation is measured at temperatures in the range of 50 to 200°C using a thermal expansion coefficient measuring device (manufactured by NETZSCH, product name: DIL402), and the linear expansion coefficient is calculated from the amount of elongation.
  • a thermal expansion coefficient measuring device manufactured by NETZSCH, product name: DIL402
  • the glass fiber of this embodiment may be coated on its surface with an organic material for the purpose of improving the bundling of the glass filaments, improving the adhesion between the glass fiber and the resin, improving the uniform dispersion of the glass fiber in a mixture of the glass fiber and the resin or the inorganic material, etc.
  • organic materials include starch, urethane resin, epoxy resin, vinyl acetate resin, acrylic resin, modified polypropylene (particularly carboxylic acid modified polypropylene), copolymers of (poly)carboxylic acid (particularly maleic acid) and unsaturated monomers, etc.
  • the glass fiber of this embodiment may be coated with a resin composition containing a silane coupling agent, a lubricant, a surfactant, etc. in addition to these resins.
  • the glass fiber of this embodiment may be coated with a treatment composition that does not contain the resin and contains a silane coupling agent, a surfactant, etc.
  • the glass fiber is coated with such a resin composition or treatment composition at a ratio in the range of 0.1 to 2.0 mass % based on the mass of the glass fiber of this embodiment in a state where it is not coated with the resin composition or treatment composition.
  • the glass fiber can be coated with the organic material by, for example, applying a resin solution or a resin composition solution to the glass fiber using a known method such as a roller-type applicator during the manufacturing process of the glass fiber, and then drying the glass fiber to which the resin solution or the resin composition solution has been applied.
  • the glass fiber of this embodiment in the form of a woven fabric can be coated with the organic material by immersing the glass fiber in a treatment composition solution, and then drying the glass fiber to which the treatment composition has been applied.
  • the silane coupling agent may be, for example, aminosilane, chlorosilane, epoxysilane, mercaptosilane, vinylsilane, acrylicsilane, or cationic silane.
  • the silane coupling agent may be used alone or in combination of two or more of these compounds.
  • aminosilanes include ⁇ -aminopropyltriethoxysilane, N- ⁇ -(aminoethyl)- ⁇ -aminopropyltrimethoxysilane, N- ⁇ -(aminoethyl)-N'- ⁇ -(aminoethyl)- ⁇ -aminopropyltrimethoxysilane, and ⁇ -anilinopropyltrimethoxysilane.
  • chlorosilane is gamma-chloropropyltrimethoxysilane.
  • epoxy silanes include ⁇ -glycidoxypropyltrimethoxysilane and ⁇ -(3,4-epoxycyclohexyl)ethyltrimethoxysilane.
  • Examples of mercaptosilanes include gamma-mercaptotrimethoxysilane.
  • vinyl silanes examples include vinyltrimethoxysilane, N- ⁇ -(N-vinylbenzylaminoethyl)- ⁇ -aminopropyltrimethoxysilane, etc.
  • acrylic silanes examples include gamma-methacryloxypropyltrimethoxysilane.
  • cationic silanes examples include N-(vinylbenzyl)-2-aminoethyl-3-aminopropyltrimethoxysilane hydrochloride, N-phenyl-3-aminopropyltrimethoxysilane hydrochloride, etc.
  • the lubricants include modified silicone oils, animal oils and their hydrogenated products, vegetable oils and their hydrogenated products, animal waxes, vegetable waxes, mineral waxes, condensates of higher saturated fatty acids and higher saturated alcohols, polyethyleneimines, polyalkylpolyamine alkylamide derivatives, fatty acid amides, and quaternary ammonium salts.
  • the lubricants can be used alone or in combination of two or more types.
  • An example of an animal oil is beef tallow.
  • Vegetable oils include soybean oil, coconut oil, rapeseed oil, palm oil, castor oil, etc.
  • animal waxes examples include beeswax and lanolin.
  • Examples of vegetable waxes include candelilla wax and carnauba wax.
  • mineral waxes examples include paraffin wax, montan wax, etc.
  • condensation products of higher saturated fatty acids and higher saturated alcohols include stearic acid esters such as lauryl stearate.
  • fatty acid amides include dehydrated condensates of polyethylene polyamines such as diethylenetriamine, triethylenetetramine, and tetraethylenepentamine with fatty acids such as lauric acid, myristic acid, palmitic acid, and stearic acid.
  • Quaternary ammonium salts include alkyltrimethylammonium salts such as lauryltrimethylammonium chloride.
  • the surfactant may be a nonionic surfactant, a cationic surfactant, an anionic surfactant, or an amphoteric surfactant.
  • the surfactant may be used alone or in combination of two or more kinds.
  • Nonionic surfactants include ethylene oxide propylene oxide alkyl ethers, polyoxyethylene alkyl ethers, polyoxyethylene-polyoxypropylene block copolymers, alkyl polyoxyethylene-polyoxypropylene block copolymer ethers, polyoxyethylene fatty acid esters, polyoxyethylene fatty acid monoesters, polyoxyethylene fatty acid diesters, polyoxyethylene sorbitan fatty acid esters, glycerol fatty acid ester ethylene oxide adducts, polyoxyethylene castor oil ethers, hydrogenated castor oil ethylene oxide adducts, alkylamine ethylene oxide adducts, fatty acid amide ethylene oxide adducts, glycerol fatty acid esters, polyglycerin fatty acid esters, pentaerythritol fatty acid esters, sorbitol fatty acid esters, sorbitan fatty acid esters, sucrose fatty acid esters, polyhydric alcohol alkyl
  • Cationic surfactants include alkyl dimethyl benzyl ammonium chloride, alkyl trimethyl ammonium chloride, alkyl dimethyl ethyl ammonium ethyl sulfate, higher alkyl amine acetate, higher alkyl amine hydrochloride, ethylene oxide adducts of higher alkyl amines, condensates of higher fatty acids and polyalkylene polyamines, salts of esters of higher fatty acids and alkanolamines, salts of higher fatty acid amides, imidazoline-type cationic surfactants, alkyl pyridinium salts, etc.
  • Anionic surfactants include higher alcohol sulfates, higher alkyl ether sulfates, ⁇ -olefin sulfates, alkylbenzene sulfonates, ⁇ -olefin sulfonates, reaction products of fatty acid halides and N-methyltaurine, dialkyl sulfosuccinates, higher alcohol phosphates, and phosphates of higher alcohol ethylene oxide adducts.
  • Amphoteric surfactants include amino acid amphoteric surfactants such as alkali metal alkylaminopropionates, betaine types such as alkyldimethylbetaines, and imidazoline amphoteric surfactants.
  • the glass fiber fabric of this embodiment contains the glass fiber of this embodiment described above.
  • the glass fiber fabric of this embodiment can be obtained by weaving the glass fiber of this embodiment described above as at least a part of the warp or weft using a loom known per se.
  • the loom include jet looms such as air jets or water jets, shuttle looms, and rapier looms.
  • the weaving method used with the loom include plain weave, satin weave, tanabae weave, and twill weave, with plain weave being preferred from the viewpoint of manufacturing efficiency.
  • the glass fiber of this embodiment described above is preferably composed of glass filaments with diameters in the range of 3.0 to 21.0 ⁇ m bundled in the range of 35 to 20,000 pieces, with a twist in the range of 0 to 1.0 turns/25 mm, and with a mass in the range of 0.9 to 600.0 tex (g/km).
  • the warp weave density is preferably in the range of 10 to 120 threads/25 mm, and the weft weave density is preferably in the range of 10 to 120 threads/25 mm.
  • the glass fiber fabric of this embodiment may be subjected to a de-oiling treatment, a surface treatment, and a fiber opening treatment.
  • the deoiling process may involve placing the glass fiber fabric in a heating furnace with an atmospheric temperature in the range of 350°C to 400°C for a period in the range of 40 to 80 hours, and thermally decomposing any organic matter adhering to the glass fibers.
  • the surface treatment may involve immersing the glass fiber fabric in a solution containing the silane coupling agent or the silane coupling agent and the surfactant, squeezing out excess water, and then drying by heating at a temperature in the range of 80 to 180°C for a period of time in the range of 1 to 30 minutes.
  • Examples of the opening process include processes in which a tension in the range of 30 to 200 N is applied to the warp threads of the glass fiber fabric, and the warp threads are opened by water flow pressure, opened by high-frequency vibration using a liquid as a medium, opened by the pressure of a fluid having a surface pressure, or opened by pressure applied by a roll, thereby expanding the thread width of the warp threads and weft threads.
  • the glass fiber fabric of this embodiment preferably has a mass per unit area in the range of 7.0 to 750.0 g/ m2 and a thickness in the range of 8.0 to 500.0 ⁇ m.
  • the yarn width of the warp yarns of the glass fiber fabric of this embodiment is preferably in the range of 110 to 600 ⁇ m, and the yarn width of the weft yarns is preferably in the range of 110 to 600 ⁇ m.
  • the glass fiber fabric of this embodiment may have a surface treatment layer containing the silane coupling agent, or the silane coupling agent and the surfactant.
  • the surface treatment layer may have a mass in the range of, for example, 0.03 to 1.50 mass% relative to the total mass of the glass fiber fabric including the surface treatment layer.
  • the glass fiber reinforced resin composition of this embodiment contains the glass fiber of this embodiment described above. Specifically, the glass fiber reinforced resin composition of this embodiment contains, for example, 10 to 90 mass% of glass fiber relative to the total amount of the glass fiber reinforced resin composition in a glass fiber reinforced resin composition containing a resin (thermoplastic resin or thermosetting resin), glass fiber, and other additives. Also, the glass fiber reinforced resin composition of this embodiment contains, for example, 90 to 10 mass% of resin relative to the total amount of the glass fiber reinforced resin composition, and contains other additives in the range of 0 to 40 mass%.
  • Thermoplastic resins forming the glass fiber reinforced resin composition of this embodiment include polyethylene, polypropylene, polystyrene, styrene/maleic anhydride resin, styrene/maleimide resin, polyacrylonitrile, acrylonitrile/styrene (AS) resin, acrylonitrile/butadiene/styrene (ABS) resin, chlorinated polyethylene/acrylonitrile/styrene (ACS) resin, acrylonitrile/ethylene/styrene (AES) resin, acrylonitrile/styrene/methyl acrylate (ASA) resin, styrene/acrylonitrile (SAN) resin, methacrylic resin, polyvinyl chloride (PVC), polyvinylidene chloride (PVDC), polyamide, polyacetal, polyethylene terephthalate (PET), polybutylene terephthalate (PBT), polytrimethylene terephthalate (P TT
  • polyethylene examples include high density polyethylene (HDPE), medium density polyethylene, low density polyethylene (LDPE), linear low density polyethylene (LLDPE), ultra-high molecular weight polyethylene, etc.
  • HDPE high density polyethylene
  • LDPE low density polyethylene
  • LLDPE linear low density polyethylene
  • ultra-high molecular weight polyethylene etc.
  • polypropylene examples include isotactic polypropylene, atactic polypropylene, syndiotactic polypropylene, and mixtures thereof.
  • polystyrene examples include general-purpose polystyrene (GPPS), which is an atactic polystyrene having an atactic structure, high impact polystyrene (HIPS), which is GPPS with a rubber component added, and syndiotactic polystyrene, which has a syndiotactic structure.
  • GPPS general-purpose polystyrene
  • HIPS high impact polystyrene
  • syndiotactic polystyrene which has a syndiotactic structure.
  • methacrylic resin examples include a homopolymer of one of acrylic acid, methacrylic acid, styrene, methyl acrylate, ethyl acrylate, ethyl methacrylate, butyl acrylate, butyl methacrylate, and fatty acid vinyl esters, or a copolymer of two or more of them.
  • the polyvinyl chloride may be a vinyl chloride homopolymer polymerized by a conventional method such as emulsion polymerization, suspension polymerization, microsuspension polymerization, or bulk polymerization; a copolymer of a vinyl chloride monomer with a copolymerizable monomer; or a graft copolymer in which a vinyl chloride monomer is graft-polymerized onto a polymer.
  • the polyamides include polycaproamide (polyamide 6), polyhexamethylene adipamide (polyamide 66), polytetramethylene adipamide (polyamide 46), polytetramethylene sebacamide (polyamide 410), polypentamethylene adipamide (polyamide 56), polypentamethylene sebacamide (polyamide 510), polyhexamethylene sebacamide (polyamide 610), polyhexamethylene dodecamide (polyamide 612), polydecamethylene adipamide (polyamide 106), poly Decamethylene sebacamide (Polyamide 1010), polydecamethylene dodecamide (Polyamide 1012), polyundecane amide (Polyamide 11), polyundecamethylene adipamide (Polyamide 116), polydodecanamide (Polyamide 12), polyxylene adipamide (Polyamide XD6), polyxylene sebacamide (Polyamide XD10), polymeta-xylylene adipamide
  • polyacetal examples include homopolymers whose main repeating unit is an oxymethylene unit, and copolymers that are mainly composed of oxymethylene units and contain oxyalkylene units having 2 to 8 adjacent carbon atoms in the main chain.
  • the polyethylene terephthalate may be a polymer obtained by polycondensing terephthalic acid or a derivative thereof with ethylene glycol.
  • the polybutylene terephthalate may be a polymer obtained by polycondensing terephthalic acid or a derivative thereof with 1,4-butanediol.
  • the polytrimethylene terephthalate may be a polymer obtained by polycondensing terephthalic acid or a derivative thereof with 1,3-propanediol.
  • the polycarbonate may be a polymer obtained by the transesterification method in which a dihydroxy diaryl compound is reacted with a carbonate ester such as diphenyl carbonate in a molten state, or a polymer obtained by the phosgene method in which a dihydroxy diaryl compound is reacted with phosgene.
  • polyarylene sulfide examples include linear polyphenylene sulfide, crosslinked polyphenylene sulfide that has been polymerized and then cured, polyphenylene sulfide sulfone, polyphenylene sulfide ether, and polyphenylene sulfide ketone.
  • modified polyphenylene ether examples include a polymer alloy of poly(2,6-dimethyl-1,4-phenylene) ether and polystyrene, a polymer alloy of poly(2,6-dimethyl-1,4-phenylene) ether and a styrene/butadiene copolymer, a polymer alloy of poly(2,6-dimethyl-1,4-phenylene) ether and a styrene/maleic anhydride copolymer, a polymer alloy of poly(2,6-dimethyl-1,4-phenylene) ether and a polyamide, and a polymer alloy of poly(2,6-dimethyl-1,4-phenylene) ether and a styrene/butadiene/acrylonitrile copolymer.
  • polyaryletherketone examples include polyetherketone (PEK), polyetheretherketone (PEEK), polyetherketoneketone (PEKK), polyetheretherketoneketone (PEEKK), etc.
  • the liquid crystal polymer (LCP) may be a (co)polymer consisting of one or more structural units selected from aromatic hydroxycarbonyl units, aromatic dihydroxy units, aromatic dicarbonyl units, aliphatic dihydroxy units, aliphatic dicarbonyl units, etc., which are thermotropic liquid crystal polyesters.
  • fluororesin examples include polytetrafluoroethylene (PTFE), perfluoroalkoxy resin (PFA), fluorinated ethylene propylene resin (FEP), fluorinated ethylene tetrafluoroethylene resin (ETFE), polyvinyl fluoride (PVF), polyvinylidene fluoride (PVDF), polychlorotrifluoroethylene (PCTFE), ethylene/chlorotrifluoroethylene resin (ECTFE), etc.
  • PTFE polytetrafluoroethylene
  • PFA perfluoroalkoxy resin
  • FEP fluorinated ethylene propylene resin
  • ETFE fluorinated ethylene tetrafluoroethylene resin
  • PVDF polyvinyl fluoride
  • PVDF polyvinylidene fluoride
  • PCTFE polychlorotrifluoroethylene
  • ECTFE ethylene/chlorotrifluoroethylene resin
  • the ionomer (IO) resin may be a copolymer of olefin or styrene with an unsaturated carboxylic acid, in which some of the carboxyl groups have been neutralized with metal ions.
  • olefin/vinyl alcohol resin examples include ethylene/vinyl alcohol copolymer, propylene/vinyl alcohol copolymer, saponified ethylene/vinyl acetate copolymer, saponified propylene/vinyl acetate copolymer, etc.
  • cyclic olefin resin examples include monocyclic compounds such as cyclohexene, polycyclic compounds such as tetracyclopentadiene, and polymers of cyclic olefin monomers.
  • polylactic acid examples include poly-L-lactic acid, which is a homopolymer of the L-form, poly-D-lactic acid, which is a homopolymer of the D-form, and stereocomplex polylactic acid, which is a mixture thereof.
  • cellulose resin examples include methyl cellulose, ethyl cellulose, hydroxy cellulose, hydroxy methyl cellulose, hydroxy ethyl cellulose, hydroxy ethyl methyl cellulose, hydroxy propyl methyl cellulose, cellulose acetate, cellulose propionate, cellulose butyrate, etc.
  • unsaturated polyester resins include resins that can be obtained by subjecting an aliphatic unsaturated dicarboxylic acid to an esterification reaction with an aliphatic diol.
  • Vinyl ester resins include bis-vinyl ester resins and novolac-vinyl ester resins.
  • Epoxy resins include bisphenol A type epoxy resin, bisphenol F type epoxy resin, bisphenol E type epoxy resin, bisphenol S type epoxy resin, bisphenol M type epoxy resin (4,4'-(1,3-phenylenediisopridiene) bisphenol type epoxy resin), bisphenol P type epoxy resin (4,4'-(1,4-phenylenediisopridiene) bisphenol type epoxy resin), bisphenol Z type epoxy resin (4,4'-cyclohexydiene bisphenol type epoxy resin), phenol novolac type epoxy resin, cresol novolac type epoxy resin, tetraphenol group ethane type novolac type epoxy resin.
  • epoxy resins include novolac-type epoxy resins having a condensed ring aromatic hydrocarbon structure, biphenyl-type epoxy resins, aralkyl-type epoxy resins such as xylylene-type epoxy resins and phenylaralkyl-type epoxy resins, naphthylene ether-type epoxy resins, naphthol-type epoxy resins, naphthalene diol-type epoxy resins, bifunctional to tetrafunctional epoxy-type naphthalene resins, binaphthyl-type epoxy resins, naphthalene aralkyl-type epoxy resins, anthracene-type epoxy resins, phenoxy-type epoxy resins, dicyclopentadiene-type epoxy resins, norbornene-type epoxy resins, adamantane-type epoxy resins, and fluorene-type epoxy resins.
  • novolac-type epoxy resins having a condensed ring aromatic hydrocarbon structure biphenyl-type epoxy
  • a melamine resin is a polymer formed by polycondensation of melamine (2,4,6-triamino-1,3,5-triazine) and formaldehyde.
  • Phenol resins include novolac-type phenol resins such as phenol novolac resin, cresol novolac resin, and bisphenol A-type novolac resin; resol-type phenol resins such as methylol-type resol resin and dimethylene ether-type resol resin; and aryl alkylene-type phenol resins, and may be used alone or in combination of two or more of these.
  • Urea resins include those obtained by condensation of urea and formaldehyde.
  • thermoplastic resin or the thermosetting resin may be used alone or in combination of two or more kinds.
  • the other additives mentioned above include reinforcing fibers other than glass fibers (e.g., carbon fibers, metal fibers), fillers other than glass fibers (e.g., glass powder, talc, mica), flame retardants, ultraviolet absorbers, heat stabilizers, antioxidants, antistatic agents, flow improvers, antiblocking agents, lubricants, nucleating agents, antibacterial agents, pigments, etc.
  • reinforcing fibers other than glass fibers e.g., carbon fibers, metal fibers
  • fillers other than glass fibers e.g., glass powder, talc, mica
  • flame retardants e.g., ultraviolet absorbers, heat stabilizers, antioxidants, antistatic agents, flow improvers, antiblocking agents, lubricants, nucleating agents, antibacterial agents, pigments, etc.
  • the glass fiber reinforced resin composition of this embodiment can be obtained, for example, by kneading the chopped strands and the resin in a twin-screw kneader and performing injection molding using the resulting resin pellets.
  • the glass fiber reinforced resin composition may be obtained using a known molding method such as injection compression molding, two-color molding, hollow molding, foam molding (including supercritical fluid foam molding), insert molding, in-mold coating molding, extrusion molding, sheet molding, thermoforming, rotational molding, lamination molding, press molding, blow molding, stamping molding, infusion, hand layup, spray-up, resin transfer molding, sheet molding compound method, bulk molding compound method, pultrusion method, filament winding method, etc.
  • a known molding method such as injection compression molding, two-color molding, hollow molding, foam molding (including supercritical fluid foam molding), insert molding, in-mold coating molding, extrusion molding, sheet molding, thermoforming, rotational molding, lamination molding, press molding, blow molding, stamping molding, infusion, hand layup, spray-up, resin transfer molding, sheet molding compound method, bulk molding compound method, pultrusion method, filament winding method, etc.
  • the glass fiber reinforced resin composition of this embodiment may also be a prepreg obtained by impregnating the glass fiber fabric of this embodiment with the resin by a method known per se and semi-curing it.
  • molded articles made from the glass fiber reinforced resin composition of this embodiment include, for example, electronic device housings, electronic components, vehicle exterior components, vehicle interior components, vehicle engine peripheral components, muffler-related components, high-pressure tanks, composite materials for wind energy, etc.
  • Examples of electronic components include printed wiring boards.
  • Vehicle exterior components include bumpers, fenders, bonnets, air dams, wheel covers, etc.
  • Vehicle interior components include door trims, ceiling materials, etc.
  • vehicle engine-related components examples include oil pans, engine covers, intake manifolds, exhaust manifolds, etc.
  • Examples of muffler-related parts include sound-absorbing parts.
  • Examples of composite materials for wind energy include wind turbine blades.
  • the glass fibers of this embodiment can also be suitably used as a reinforcing material for inorganic materials such as gypsum and cement, in addition to the glass fiber reinforced resin composition of this embodiment.
  • the glass fibers having the glass composition in the above range can be contained in an amount of 0.1 to 4.0 mass% relative to the total mass of the gypsum.
  • the glass batch is placed in a platinum crucible with a diameter of 80 mm, and is held in an electric furnace at a temperature in the range of 1500 to 1650°C for 4 hours, and is melted while stirring the glass batch to obtain a homogeneous molten glass.
  • the molten glass obtained is then poured onto a carbon plate and cooled to obtain a lump of glass cullet.
  • the glass cullet is then melted, and the viscosity of the molten glass is continuously measured while changing the melting temperature using a rotational Brookfield viscometer, and the temperature at which the rotational viscosity is 1000 poise is defined as the 1000 poise temperature.
  • the glass batch is placed in a platinum crucible with a diameter of 80 mm, heated at a temperature of 1650°C for 6 hours to melt, and then removed from the platinum crucible to obtain a homogeneous glass bulk or glass cullet.
  • the obtained glass bulk or glass cullet is annealed at a temperature of 750°C for 8 hours to obtain a test piece.
  • test piece is processed into a test piece for measuring elastic modulus of 50 mm x 50 mm x 5 mm using a cutting machine, for example, a diamond cutter and a polishing machine, and the elastic modulus is measured by the ultrasonic pulse method according to JIS R 1602:1995 using the test piece for measuring elastic modulus.
  • a cutting machine for example, a diamond cutter and a polishing machine
  • a test piece obtained in the same manner as in the case of measuring the elastic modulus is machined into a test piece for measuring the linear expansion coefficient of 4 mm x 4 mm x 20 mm using a cutting machine, for example, a diamond cutter and a grinder.
  • a cutting machine for example, a diamond cutter and a grinder.
  • the obtained test piece for measuring the linear expansion coefficient is heated at a temperature increase rate of 10°C/min, and the elongation is measured at a temperature range of 50 to 200°C using a thermal expansion measuring device (manufactured by NETZSCH, product name: DIL402), and the linear expansion coefficient is calculated from the elongation.
  • a thermal expansion measuring device manufactured by NETZSCH, product name: DIL402
  • the glass batch is placed in a platinum crucible with a diameter of 80 mm, heated at a temperature of 1650 ° C. for 6 hours to melt, and then the platinum crucible is removed from the electric furnace and left to stand at room temperature for 30 minutes to cool. Then, the cooled glass is removed from the platinum crucible to obtain a homogeneous glass bulk or glass cullet. Next, the obtained glass bulk or glass cullet is heated at a temperature of 750 ° C. for 8 hours to anneal, and a test piece is obtained. Next, the test piece is processed into a disk shape using a cutting machine, for example, a diamond cutter and a polishing machine.
  • a cutting machine for example, a diamond cutter and a polishing machine.
  • the disk-shaped test piece is placed on the boundary between the black plate and the white plate, and the boundary surface between the black plate and the white plate is observed from the upper surface of the test piece through the test piece. If no white turbidity is observed in the test piece and the boundary surface can be clearly observed, it is evaluated that phase separation is suppressed, and is shown by " ⁇ " in Tables 1 to 4. On the other hand, when the test piece was clouded and the boundary surface could not be clearly observed, it was evaluated that phase separation was not suppressed, and this is indicated by "X" in Tables 1 to 4.
  • the glass compositions for glass fibers of Examples 1 to 12 can produce molten glass with a low 1,000 poise temperature, a wide working temperature range, and suppressed phase separation, and can produce glass compositions for glass fibers with a small linear expansion coefficient.
  • the glass composition for glass fiber of Comparative Example 1 in which the content of Al 2 O 3 is 17.00 mass% relative to the total amount of the glass composition for glass fiber, is less than 19.00 mass%, has a 1000 poise temperature as high as 1538°C, which is more than 1520°C, and cannot suppress phase separation.
  • the glass composition for glass fiber of Comparative Example 2 in which the content of Al 2 O 3 is 29.00 mass%, which is more than 27.30 mass%, relative to the total amount of the glass composition for glass fiber, and the content of ZnO is 0.00 mass%, which is less than 3.00 mass%, relative to the total amount of the glass composition for glass fiber, has a low working temperature range of -61°C, which is less than 0°C.
  • Table 3 clearly shows that the glass composition for glass fiber of Comparative Example 3, in which the MgO content is 10.00 mass%, which is greater than 7.00 mass%, relative to the total amount of the glass composition for glass fiber, is unable to suppress phase separation and has a large linear expansion coefficient of 3.4 ppm/°C, which is greater than 3.0 ppm/°C.
  • Table 3 clearly shows that the glass composition for glass fiber of Comparative Example 4, in which the MgO content is 8.00 mass% relative to the total amount of the glass composition for glass fiber, is greater than 7.00 mass%, and has a large linear expansion coefficient of 3.2 ppm/°C, greater than 3.0 ppm/°C.
  • the glass composition for glass fiber of Comparative Example 5 in which the content of P2O5 is 6.00 mass% relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is less than 6.50 mass%, has a 1000 poise temperature as high as 1556°C, which is more than 1520°C.
  • Table 4 clearly shows that the glass composition for glass fiber of Comparative Example 6, in which the ZnO content is 2.00 mass% relative to the total amount of the glass composition for glass fiber, which is 3.00 mass% or less, has a high 1000 poise temperature of 1540°C, which is higher than 1520°C.
  • the glass composition for glass fiber of Comparative Example 8 in which the content of P2O5 is 20.00 mass%, which is more than 19.00 mass%, relative to the total amount of the glass composition for glass fiber, has a 1000 poise temperature as high as 1529°C, which is more than 1520°C.
  • the glass composition for glass fiber of Comparative Example 9 in which the total content of Li 2 O, Na 2 O and K 2 O relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is 2.00 mass%, which is greater than 1.00 mass%, has a low working temperature range of -72°C, which is less than 0°C, and a high linear expansion coefficient of 3.1 ppm/°C, which is greater than 3.0 ppm/°C.
  • Table 4 clearly shows that the glass composition for glass fiber of Comparative Example 10, in which the ZnO content relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is 17.50 mass%, which is greater than 13.00 mass%, has a low working temperature range of -8°C, which is less than 0°C.
  • the glass composition for glass fiber in Comparative Example 11 in which the Al2O3 content relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is 16.00 mass% which is less than 19.00 mass%, the ZnO content relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is 2.60 mass% which is 3.00 mass% or less, the P2O5 content relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is 0.00 mass% which is less than 6.50 mass%, and the MgO content relative to the total amount of the glass composition for glass fiber is 7.80 mass% which is more than 7.00 mass%, has a large linear expansion coefficient of 3.1 ppm/°C which is more than 3.0 ppm/°C.
  • Example 13 The glass raw materials were mixed so that the glass composition after melting and solidifying was the same as that of Example 1, to obtain a glass batch. Next, the glass batch was melted at 1630°C, and the obtained molten material was discharged from a bushing having a nozzle plate formed with 200 nozzle tips, and was cooled and solidified while being stretched by winding at a predetermined speed, to form a glass single fiber (glass filament) having a perfect circular cross section and a fiber diameter of 7 ⁇ m. A bundling agent was applied to the obtained 200 glass filaments with an applicator to bundle them, and the filaments were wound on a collet to obtain a glass fiber bundle. A series of operations (spinning) was continued for 6 hours, and no breakage of the glass fibers occurred, and no nozzle clogging occurred.
  • Comparative Example 12 The glass raw materials were mixed so that the glass composition after melting and solidifying was the same as that of Comparative Example 10, and a glass batch was obtained. Next, the glass batch was melted at 1630°C, and the obtained molten material was discharged from a bushing having a nozzle plate formed with 200 nozzle tips, and was cooled and solidified while being stretched by winding at a predetermined speed, forming a glass single fiber (glass filament) having a perfect circular cross section and a fiber diameter of 7 ⁇ m. A bundling agent was applied to the obtained 200 glass filaments with an applicator to bundle them, and the filaments were wound on a collet to obtain a glass fiber bundle.
  • the glass composition for glass fiber of the present invention can produce glass single fibers and glass fiber bundles while suppressing breakage of these fibers.
  • the number of breaks in the glass fiber during 6 hours of continuous spinning is 7 times or less and no nozzle clogging occurs, the glass composition for glass fiber of the present invention can withstand industrial production, and this standard is fully met.
  • the number of breaks in the glass fiber during 6 hours of continuous spinning is preferably 5 times or less, more preferably 3 times or less, and even more preferably 1 time or less.

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Abstract

１０００ポイズ温度が低く、作業温度範囲が広く、分相が抑制される溶融ガラスを得ることができ、該溶融ガラスを用いてガラス繊維を製造する際に、長期に亘って大量生産を行っても紡糸性が悪化することがなく、線膨張係数が小さいガラス繊維を得ることができるガラス繊維用ガラス組成物を提供する。本発明のガラス繊維用ガラス組成物は、全量に対し、４２．００～６３．００質量％のＳｉＯ２と、１９．００～２７．３０質量％のＡｌ２Ｏ３と、３．００質量％超１３．００質量％以下のＺｎＯと、６．５０～１９．００質量％のＰ２Ｏ５と、０．００～７．００質量％のＭｇＯと、合計で１．００質量％以下のＬｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏとを含む。

Description

ガラス繊維用ガラス組成物、ガラス繊維、ガラス繊維織物およびガラス繊維強化樹脂組成物
　本発明は、ガラス繊維用ガラス組成物、ガラス繊維、ガラス繊維織物およびガラス繊維強化樹脂組成物に関する。
　ガラス繊維は、所望の組成を有するガラス繊維用ガラス組成物となるように調合されたガラス原料をガラス溶融炉で溶融して溶融ガラス（ガラス繊維用ガラス組成物の溶融物）とし、該溶融ガラスを数個から数千個のノズルチップを形成したノズルプレートを有する容器（ブッシング）から吐出し、高速で巻き取ることにより引き伸ばしながら冷却し、固化して繊維状とする（以下、この操作を「紡糸」と言うことがある）ことにより製造されている。前記ブッシングは、例えば、白金等の貴金属により形成されている。
　従来、ガラス繊維は、樹脂組成物の強度を向上させるために広く用いられており、該樹脂組成物は、サーバー、スマートフォンやノートパソコン等の電子機器の筐体又は部品に用いられることが増えている。近年、前記電子機器の小型化及び軽量化に伴い、該電子機器に用いられるプリント配線板が薄物化しており、該プリント配線板は、高い剛性が求められているだけでなく、優れた寸法安定性が求められている。そこで、前記プリント配線板の強化用に用いられるガラス繊維は、特に、低い線膨張係数を備えることが求められている。
　高い弾性率と低い線膨張係数とを備えるガラス繊維組成としては、Ｓガラス組成が知られている。しかし、Ｓガラス組成を備えるガラス繊維用ガラス組成物は、液相温度が高いので、ガラス繊維の製造時に、溶融ガラスの温度を高温に保つ必要があるという問題がある。前記問題を解決するために、本出願人は、形成されるガラス繊維の高弾性率を維持しながらも液相温度を低下させることができるガラス繊維用ガラス組成物を提案している（例えば、特許文献１参照）。
　しかし、特許文献１に記載のガラス繊維用ガラス組成物は、形成されるガラス繊維の弾性率は高いものの、線膨張係数の低さが充分でないという問題がある。特許文献１に記載のガラス繊維用ガラス組成物における、前記問題を解決するために、本出願人は、液相温度の上昇を抑制しながら、形成されるガラス繊維の高弾性率と低線膨張係数とを両立させることができるガラス繊維用ガラス組成物を、さらに提案している（特願２０２２－０８３９８３明細書参照）。
　特願２０２２－０８３９８３明細書記載のガラス繊維用ガラス組成物は、短期間かつ少量の生産であれば問題なく紡糸することができ、液相温度の上昇を抑制しながら、該ガラス繊維用ガラス組成物の高弾性率と低線膨張係数とを両立させることができる。
特許第５９８８０１３号公報
　しかしながら、特願２０２２－０８３９８３明細書記載のガラス繊維用ガラス組成物は、ガラス繊維を工業的に長期にわたって大量生産する際には、溶融ガラスがブッシング内部で結晶化し、紡糸性が悪化していくことが起こり得るという不都合がある。
　前記溶融ガラスがブッシング内部で結晶化する理由について、本発明者らの検討によれば、次のように考えられる。
　まず、ガラス繊維を低コストで大量生産するためにはノズルプレートに形成されるノズルチップの数を増やし、例えば、ノズルチップの数を１００個以上とする必要があるが、ノズルチップの数を増やすためにはブッシングの容積を大きくする必要がある。ところが、ブッシング容積が大きくなるほど、ブッシング内部での温度の偏りが大きくなる。また、長期間製造することで、一部の溶融ガラスが、ブッシング内部の比較的温度の低い領域に長期間滞留してしまう。すると、前記溶融ガラスの結晶化速度が充分に遅かったとしても、紡糸温度（１０００ポイズ温度）と液相温度との差（作業温度範囲）が小さい場合には、やがては結晶化してしまう。そして、結晶化した溶融ガラスが、ノズルチップ内部に流入してしまうと、結晶によってノズルが閉塞し（「ノズル詰まり」と言うことがある）、紡糸切断が発生し、製造を継続することが困難になることがある。
　さらには、ガラス組成によっては、分相を引き起こすことがある。前記分相とは、単一相の溶融ガラスが熱等により、組成の異なるガラス相を形成する相分離現象である。前記分相が発生すると、ガラス繊維の化学的耐久性が低下し、分相の発生が特に顕著な場合は、溶融ガラスの繊維化が困難になることがある。
　この結果、前述のように、紡糸性が悪化していくことが起こり得るという、不都合が生じることになると考えられる。
　本発明は、かかる不都合を解消して、１０００ポイズ温度が低く、作業温度範囲が広く、分相が抑制される溶融ガラスを得ることができ、該溶融ガラスを用いて製造することにより得ることができる、線膨張係数が小さいガラス繊維用ガラス組成物を提供することを目的とする。
　また、本発明は、本発明のガラス繊維用ガラス組成物からなるガラス繊維、該ガラス繊維を用いる、ガラス繊維織物およびガラス繊維強化樹脂組成物を提供することを目的とする。
　かかる目的を達成するために、本発明のガラス繊維用ガラス組成物は、全量に対し、４２．００～６３．００質量％の範囲のＳｉＯ２と、１９．００～２７．３０質量％の範囲のＡｌ２Ｏ３と、３．００質量％超１３．００質量％以下の範囲のＺｎＯと、６．５０～１９．００質量％の範囲のＰ２Ｏ５と、０．００～７．００質量％の範囲のＭｇＯと、合計で１．００質量％以下の範囲のＬｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏとを含むことを特徴とする。
　本発明のガラス繊維用ガラス組成物によれば、ＳｉＯ２と、Ａｌ２Ｏ３と、ＺｎＯと、Ｐ２Ｏ５と、ＭｇＯと、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏとを、それぞれ前記範囲で含むことにより、１０００ポイズ温度が低く、作業温度範囲が広く、分相が抑制される溶融ガラスを得ることができ、線膨張係数が小さいガラス繊維用ガラス組成物を得ることができる。
　ここで、１０００ポイズ温度が低いとは、溶融ガラスの１０００ポイズ温度が１５２０℃以下であることを意味し、作業温度範囲が広いとは、作業温度範囲が０℃以上であることを意味し、分相が抑制されるとは、後述の方法により評価するときに、分相が認められないことを意味する。また、線膨張係数が小さいガラス繊維用ガラス組成物を得ることができるとは、得られるガラス繊維用ガラス組成物の線膨張係数が３．０ｐｐｍ／℃以下であることを意味する。
　前記分相の評価は、次の方法により行うことができる。まず、本発明のガラス繊維用ガラス組成物の組成となるように調合されたガラス原料（ガラスバッチ）を、８０ｍｍ径の白金ルツボに入れ、１６５０℃の温度で６時間加熱して溶融した後、該白金ルツボから取り出し、均質なガラスバルク又はガラスカレットを得る。次に、得られたガラスバルク又はガラスカレットを、７５０℃の温度で、８時間加熱して焼き鈍し、試験片を得る。次に、前記試験片を、切削加工機、例えばダイヤモンドカッターと研磨機とを用いて、円盤状に加工する。次に、円盤状に加工した試験片を、黒色の板と白色の板との境界上に静置し、該試験片の上面から、該試験片を通して、黒色の板と白色の板との境界面を観察し、該試験片内に白濁が見られず、該境界面が明確に観察できる場合に、分相が認められない、と評価する。
　また、本発明のガラス繊維用ガラス組成物は、好ましくは、全量に対し、５．１０～１０．００質量％の範囲のＺｎＯと、８．００質量％超１５．５０質量％以下の範囲のＰ２Ｏ５と、１．００～４．８０質量％の範囲のＢ２Ｏ３とを含む。
　本発明のガラス繊維用ガラス組成物は、ＺｎＯと、Ｐ２Ｏ５と、Ｂ２Ｏ３とを、それぞれ前記範囲で含むことにより、より作業温度範囲が広くなり、より線膨張係数が小さいガラス繊維用ガラス組成物を得ることができる。ここで、より作業温度範囲が広いとは、作業温度範囲が４０℃以上であることを意味し、より線膨張係数が小さいガラス繊維用ガラス組成物を得ることができるとは、得られるガラス繊維用ガラス繊維の線膨張係数が２．２ｐｐｍ／℃以下であることを意味する。
　また、本発明のガラス繊維用ガラス組成物は、より好ましくは、全量に対し、７．００～８．８０質量％の範囲のＺｎＯと、９．５０～１３．５０質量％の範囲のＰ２Ｏ５とを含む。
　本発明のガラス繊維用ガラス組成物は、ＺｎＯと、Ｐ２Ｏ５とを、それぞれ前記範囲で含むことにより、さらに作業温度範囲が広くなる。ここで、さらに作業温度範囲が広いとは、作業温度範囲が６０℃以上であることを意味する。
　また、本発明のガラス繊維は、本発明のガラス繊維用ガラス組成物からなることを特徴とする。また、本発明のガラス繊維織物は、本発明のガラス繊維を含むことを特徴とし、本発明のガラス繊維強化樹脂組成物は、本発明のガラス繊維を含むことを特徴とする。
　次に、本発明の実施の形態についてさらに詳しく説明する。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物は、全量に対し、４２．００～６３．００質量％の範囲のＳｉＯ２と、１９．００～２７．３０質量％の範囲のＡｌ２Ｏ３と、３．００質量％超１３．００質量％以下の範囲のＺｎＯと、６．５０～１９．００質量％の範囲のＰ２Ｏ５と、０．００～７．００質量％の範囲のＭｇＯと、合計で１．００質量％以下の範囲のＬｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏとを含む。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物によれば、ＳｉＯ２と、Ａｌ２Ｏ３と、ＺｎＯと、Ｐ２Ｏ５と、ＭｇＯと、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏとを、それぞれ前記範囲で含むことにより、１０００ポイズ温度が低く、作業温度範囲が広く、分相が抑制される溶融ガラスを得ることができ、線膨張係数が小さいガラス繊維用ガラス組成物を得ることができる。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物は、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対し、ＳｉＯ２の含有率が４２．００質量％未満では、作業温度範囲が狭くなり紡糸中に結晶が晶出してノズルが閉塞する恐れがある。また、ＳｉＯ２の含有率が６３．００質量％超では、１０００ポイズ温度が高くなり溶融性が悪化する。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物において、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対する、ＳｉＯ２の含有率は、好ましくは４４．００～６０．００質量％の範囲であり、より好ましくは４５．８０～５５．９０質量％の範囲であり、さらに好ましくは４７．３０～５４．９０質量％の範囲であり、特に好ましくは４７．９０～５４．３０質量％の範囲であり、殊に好ましくは４８．９０～５３．３０質量％の範囲である。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物は、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対し、Ａｌ２Ｏ３の含有率が１９．００質量％未満では、１０００ポイズ温度が高くなり溶融性が悪化する。また、Ａｌ２Ｏ３の含有率が２７．３０質量％超では、作業温度範囲が狭くなり紡糸性が悪化する。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物において、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対する、Ａｌ２Ｏ３の含有率は、好ましくは１９．５０～２６．４０質量％の範囲であり、より好ましくは２０．５０～２５．８０質量％の範囲であり、さらに好ましくは２２．１０～２５．３０質量％の範囲であり、特に好ましくは２２．６０～２４．９０質量％の範囲であり、殊に好ましくは２３．２０～２４．４０質量％の範囲である。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物は、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対し、ＺｎＯの含有率が３．００質量％以下では、１０００ポイズ温度が高くなり溶融性が悪化する。また、ＺｎＯの含有率が１３．００質量％超では、線膨張係数が小さいガラス繊維を得ることができない。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物において、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対する、ＺｎＯの含有率は、好ましくは３．１０～１２．５０質量％の範囲であり、より好ましくは４．１０～１１．４０質量％の範囲である。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物は、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対し、Ｐ２Ｏ５の含有率が６．５０質量％未満では、作業温度範囲が狭くなり紡糸中に結晶が晶出してノズルが閉塞する恐れがある。また、Ｐ２Ｏ５の含有率が１９．００質量％超では、１０００ポイズ温度が高くなり溶融性が悪化し、液相温度が高温になり紡糸するのが難しくなる。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物において、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対する、Ｐ２Ｏ５の含有率は、好ましくは７．１０～１７．００質量％の範囲である。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物は、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対し、ＭｇＯの含有率が７．００質量％超では、線膨張係数が小さいガラス繊維を得ることができない。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物において、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対する、ＭｇＯの含有率は、好ましくは０．００～５．９０質量％の範囲であり、より好ましくは０．５０～４．９０質量％の範囲であり、さらに好ましくは１．１０～３．５０質量％の範囲であり、特に好ましくは１．５０～２．９０質量％の範囲であり、殊に好ましくは１．９０～２．７０質量％の範囲であり、とりわけ好ましくは２．１０～２．６０質量％の範囲である。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物は、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対し、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、および、Ｋ２Ｏの合計含有率が１．００質量％超では、該ガラス繊維用ガラス組成物からなるガラス繊維の耐水性が悪化し、また、線膨張係数が小さいガラス繊維を得ることができない。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物において、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対する、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、および、Ｋ２Ｏの合計含有率は、好ましくは０．５０質量％以下の範囲であり、より好ましくは０．１０質量％未満の範囲であり、さらに好ましくは０．０５質量％以下の範囲であり、特に好ましくは０．０３質量％以下の範囲であり、殊に好ましくは０．０２質量％以下の範囲であり、殊に好ましくは０．０１質量％以下の範囲である。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物において、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対する、Ｂ２Ｏ３の含有率は、弾性率を高くし、線膨張係数が小さいガラス繊維を得るという観点からは、好ましくは１０．００質量％以下の範囲であり、より好ましくは７．９０質量％以下の範囲であり、さらに好ましくは０．５０～５．９０質量％の範囲であり、特に好ましくは１．００～４．８０質量％の範囲であり、殊に好ましくは１．５０～３．５０質量％の範囲である。
　また、本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物は、好ましくは、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対し、５．１０～１０．００質量％の範囲のＺｎＯと、８．００質量％超１５．５０質量％以下の範囲のＰ２Ｏ５と、１．００～４．８０質量％の範囲のＢ２Ｏ３とを含む。本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物は、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対し、ＺｎＯと、Ｐ２Ｏ５と、Ｂ２Ｏ３とを、それぞれ前記範囲で含むことにより、作業温度範囲がより広くなり、線膨張係数がより小さいガラス繊維を得ることができる。
　このとき、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対する、ＺｎＯの含有率は、より好ましくは５．１０～１０．００質量％の範囲であり、さらに好ましくは６．３０～９．４０質量％の範囲である。また、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対する、Ｐ２Ｏ５の含有率は、より好ましくは８．６０～１４．９０質量％の範囲である。
　さらに、本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物は、より好ましくは、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対し、７．００～８．８０質量％の範囲のＺｎＯと、９．５０～１３．５０質量％の範囲のＰ２Ｏ５とを含む。本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物は、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対し、ＺｎＯと、Ｐ２Ｏ５とを、それぞれ前記範囲で含むことにより、線膨張係数が小さいガラス繊維を得ることができながら作業温度範囲がさらに広くなる。このとき、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対する、ＺｎＯの含有率は、特に好ましくは７．７０～８．８０質量％の範囲であり、殊に好ましくは７．２０～８．３０質量％の範囲である。また、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対する、Ｐ２Ｏ５の含有率は、殊に好ましくは１０．５０～１３．６０質量％の範囲であり、とりわけ好ましくは１１．００～１３．３０質量％の範囲である。
　また、本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物において、前記ＺｎＯの含有率に対する、前記Ｐ２Ｏ５の含有率の比（Ｐ２Ｏ５／ＺｎＯ）は、０．４０～５．６０の範囲にあることが好ましい。前記ＺｎＯの含有率に対する、前記Ｐ２Ｏ５の含有率の比（Ｐ２Ｏ５／ＺｎＯ）が、０．４０未満では、作業温度範囲が小さくなるか、前記ガラス繊維用ガラス組成物からなるガラス繊維の線膨張係数が大きくなる傾向があり、５．６０超では、１０００ポイズ温度が高くなりすぎる傾向がある。前記ＺｎＯの含有率に対する、前記Ｐ２Ｏ５の含有率の比（Ｐ２Ｏ５／ＺｎＯ）は、より好ましくは、０．７０～４．５０の範囲であり、さらに好ましくは０．８０～３．７０の範囲であり、特に好ましくは０．９０～２．８０の範囲であり、殊にガラス繊維好ましくは０．９５～２．００の範囲である。
　また、本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物において、前記Ａｌ２Ｏ３の含有率に対する、前記Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ、および、Ｋ２Ｏの合計含有率の比（（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ）／Ａｌ２Ｏ３）は、ガラス繊維の化学耐久性、および、耐水性を向上させるという観点からは、好ましくは、０．１０未満の範囲であり、より好ましくは、０．０５未満の範囲であり、さらに好ましくは０．０３未満の範囲であり、特に好ましくは０．０１未満の範囲である。
　また、本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物は、液相温度を下げ溶融性を向上させるという観点からは、ＣａＯを含んでもよい。ＣａＯを含む場合に、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＣａＯの含有率は、例えば、０．００～５．００質量％の範囲であり、好ましくは、０．００～２．５０質量％の範囲であり、より好ましくは、０．００～０．９０質量％の範囲であり、さらに好ましくは０．００～０．４０質量％の範囲であり、特に好ましくは０．００質量％以上０．１０質量％未満の範囲である。
　また、本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物は、線膨張係数を低く維持しながら、溶融粘度を下げ紡糸作業性を上げるという観点からは、ＴｉＯ２を含んでもよい。ＴｉＯ２を含む場合に、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＴｉＯ２の含有率は、例えば、０．００～５．００質量％の範囲であり、好ましくは、０．００～２．５０質量％の範囲であり、より好ましくは、０．００～１．８０質量％の範囲であり、さらに好ましくは０．００～０．９０質量％の範囲であり、特に好ましくは０．００～０．４０質量％の範囲である。
　また、本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物は、溶融ガラスの溶融粘度を低減させて長繊維化を容易とするという観点からは、ＺｒＯ２を含んでもよい。ＺｒＯ２を含む場合に、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＺｒＯ２の含有率は、例えば、３．００質量％以下の範囲であり、好ましくは、１．００質量％以下の範囲であり、より好ましくは、０．６０質量％以下の範囲であり、さらに好ましくは、０．４０質量％以下の範囲であり、特に好ましくは、０．２０質量％以下の範囲であり、殊に好ましくは、０．１０質量％以下の範囲であり、とりわけ好ましくは、０．００１質量％以下の範囲である。
　また、本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物は、溶融ガラスの脱泡性を高めて、長繊維化の安定性を高めるという観点からは、Ｆ２及びＣｌ２を含んでもよい。Ｆ２及びＣｌ２を含む場合に、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＦ２及びＣｌ２の含有率は、合計で、例えば、３．００質量％以下の範囲であり、好ましくは、１．００質量％以下の範囲であり、より好ましくは、０．４０質量％以下の範囲であり、さらに好ましくは、０．２０質量％以下の範囲であり、特に好ましくは、０．１０質量％以下の範囲であり、殊に好ましくは、０．００１質量％以下の範囲である。
　さらに、本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物は、原材料に起因する不純物として、Ｓｒ、Ｂａ、Ｍｎ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ、Ｃｅ、Ｙ、Ｌａ、Ｂｉ、Ｇｄ、Ｐｒ、Ｓｃ、又は、Ｙｂの酸化物を、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対し、合計で３．００質量％未満の範囲で含んでもよく、好ましくは２．００質量％未満の範囲で含んでもよく、より好ましくは１．００質量％未満の範囲で含んでもよい。
　特に、本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物が、不純物として、ＳｒＯ、ＢａＯ、ＣｅＯ２、Ｙ２Ｏ３、Ｌａ２Ｏ３、Ｂｉ２Ｏ３、Ｇｄ２Ｏ３、Ｐｒ２Ｏ３、Ｓｃ２Ｏ３、又はＹｂ２Ｏ３を含む場合、その含有量は、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対し、好ましくは、それぞれ独立に０．４０質量％未満の範囲であり、より好ましくは、０．２０質量％未満の範囲であり、さらに好ましくは、０．１０質量％未満の範囲であり、特に好ましくは、０．０５質量％未満の範囲であり、殊に好ましくは、０．０１質量％未満の範囲であり、とりわけ好ましくは、０．００１質量％未満の範囲である。
　また、特に、本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物が、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、および、ＢａＯを含む場合、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対する、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、および、ＢａＯの合計含有率は、好ましくは０．００～７．００質量％の範囲であり、より好ましくは０．００～５．９０質量％の範囲であり、さらに好ましくは０．５０～４．９０質量％の範囲であり、特に好ましくは１．１０～３．５０質量％の範囲であり、殊に好ましくは１．５０～２．９０質量％の範囲である。
　前記ガラス繊維用ガラス組成物の各成分の含有率の測定は、軽元素であるＬｉについてはＩＣＰ発光分光分析装置を用いて行うことができる。また、その他の元素の含有率の測定は、波長分散型蛍光Ｘ線分析装置を用いて行うことができる。
　測定方法としては、次の方法を挙げることができる。初めに、ガラスバッチを白金ルツボに入れ、電気炉中で、１６５０℃の温度に、６時間保持して撹拌を加えながら溶融させることにより、均質な溶融ガラスを得る。あるいは、ガラス繊維を白金ルツボに入れ、電気炉中で、１６５０℃の温度に、６時間保持して撹拌を加えながら溶融させることにより、均質な溶融ガラスを得る。
　前記ガラスバッチは、ガラス原料を混合して調合したものである。また、前記ガラス繊維は、ガラス繊維表面に有機物が付着している場合、又は、ガラス繊維が有機物（樹脂）中に主に強化材として含まれている場合には、例えば、３００～６５０℃のマッフル炉で０．５～２４時間程度加熱する等して、有機物を除去してから用いる。
　次に、得られた溶融ガラスをカーボン板上に流し出してガラスカレットを作製した後、該ガラスカレットを粉砕し粉末化してガラス粉末を得る。
　次に、軽元素であるＬｉについては前記ガラス粉末を酸で加熱分解した後、ＩＣＰ発光分光分析装置を用いて定量分析する。その他の元素は前記ガラス粉末をプレス機で円盤状に成形した後、波長分散型蛍光Ｘ線分析装置を用いて定量分析する。波長分散型蛍光Ｘ線分析装置を用いた定量分析は、具体的には、ファンダメンタルパラメーター法によって測定した結果をもとに検量線用試料を作製し、検量線法により分析することができる。なお、検量線用試料における各成分の含有量は、ＩＣＰ発光分光分析装置によって定量分析することができる。これらの定量分析結果を酸化物換算して各成分の含有量及び全量を計算し、これらの数値から前述した各成分の含有率（質量％）を求めることができる。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物によれば、１０００ポイズ温度は、例えば１５２０℃以下の範囲の温度であり、好ましくは１５００℃以下の範囲の温度であり、下限は特に制限されないが、より好ましくは１３５０～１４９０℃の範囲の温度であり、さらに好ましくは１４００～１４８０℃の範囲の温度である。
　前記１０００ポイズ温度は、次のようにして測定することができる。まず、前記ガラスバッチを８０ｍｍ径の白金ルツボに入れ、１５００～１６５０℃の範囲の温度で、電気炉中に４時間保持し、ガラスバッチに攪拌を加えながら溶融することにより均質な溶融ガラスを得る。次に、得られた溶融ガラスをカーボン板上に流し出し、冷却して、塊状のガラスカレットを得る。次に、前記ガラスカレットを溶融し、回転式ブルックフィールド型粘度計を用いて溶融温度を変化させながら連続的に溶融ガラスの粘度を測定し、回転粘度が１０００ポイズのときの温度を１０００ポイズ温度とする。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物によれば、液相温度は、好ましくは１５００℃以下の範囲の温度であり、下限は特に制限されないが、より好ましくは１３００～１４７０℃の範囲の温度であり、さらに好ましくは１３２０～１４３０℃の範囲の温度であり、特に好ましくは１３３０～１４２０℃の範囲の温度であり、殊に好ましくは１３４０～１４００℃の範囲の温度である。
　前記液相温度は、次のようにして測定することができる。まず、前記ガラスカレットを粉砕し、粒径０．５～１．５ｍｍの範囲のガラス粒子４０ｇを１８０×２０×１５ｍｍの白金製ボートに入れ、９００～１５５０℃の範囲の温度勾配を設けた管状電気炉で８時間以上加熱した後、該管状電気炉から取り出し、偏光顕微鏡で観察して、ガラス由来の結晶（失透）が析出し始めた位置を特定する。そして、Ｂ熱電対を用いて前記管状電気炉内の温度を実測し、前記ガラス由来の結晶が析出し始めた位置の温度を液相温度とする。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物によれば、作業温度範囲は、例えば０℃以上の範囲の温度であり、好ましくは２０℃以上の範囲の温度であり、より好ましくは４０℃以上の範囲の温度であり、さらに好ましくは６０℃以上の範囲の温度であり、上限は特に制限されないが、特に好ましくは８０～２００℃の範囲の温度であり、殊に好ましくは１００～１８０℃の範囲の温度である。
　前記作業温度範囲は、前述の方法で測定した１０００ポイズ温度と液相温度との差として算出することができる（作業温度範囲＝１０００ポイズ温度－液相温度）。
　本実施形態のガラス繊維は、本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物から、例えば次のようにして形成することができる。まず、ガラス原料となる鉱石に含まれる成分と各成分の含有率、及び、溶融過程における各成分の揮発量に基づき、本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物の組成となるように、ガラス原料を調合する。次に、調合されたガラス原料（ガラスバッチ）を溶融炉に供給し、１０００ポイズ温度以上の温度域、具体的には、１４５０～１６５０℃の範囲の温度で溶融する。次に、前記範囲の温度で溶融されたガラスバッチ（溶融ガラス）を所定の温度に制御された、ブッシングの１００～８０００個のノズルチップ又は孔から吐出し、高速で巻き取ることにより引き伸ばしながら冷却し、固化することによりガラス単繊維（ガラスフィラメント）を形成する。
　本実施形態のガラス繊維を形成する際に、１個のノズルチップ又は孔から吐出され、冷却・固化されたガラスフィラメントは、通常、真円形の断面形状を有し、２．０～３５．０μｍの範囲の直径を有する。低い線膨張係数を求められる用途には、前記ガラスフィラメントは、好ましくは、３．０～６．０μｍの範囲の直径を有し、より好ましくは、３．０～４．５μｍの範囲の直径を有する。一方、前記ノズルチップが、非円形形状を有し、溶融ガラスを急冷する突起部や切欠部を有する場合には、温度条件を制御することで、非円形（例えば、楕円形、長円形）の断面形状を有するガラスフィラメントを得ることができる。前記ガラスフィラメントが楕円形又は長円形の断面形状を有する場合、断面形状の短径に対する長径の比（長径／短径）は、例えば、２．０～１０．０の範囲にあり、断面積を真円に換算したときの繊維径（換算繊維径）は、例えば、２．０～３５．０μｍの範囲にある。
　本実施形態のガラス繊維は、通常、前記ガラスフィラメントが、１０～８０００本の範囲で集束されたガラス繊維束（ガラスストランド）の形状をとり、０．３～１００００．０ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の範囲の重量を備える。
　本実施形態のガラス繊維は、前記ガラスストランドにさらに種々の加工をして得られる、ヤーン、織物、編物、不織布（チョップドストランドマットや多軸不織布を含む。）、チョップドストランド、ロービング、パウダー等の種々の形態を取り得る。
　本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物によれば、弾性率が、好ましくは７５．０ＧＰａ以上の範囲であり、より好ましくは７８．０ＧＰａ以上の範囲であり、さらに好ましくは７９．０ＧＰａ以上の範囲であり、上限は特に制限されないが、特に好ましくは８０．０～９０．０ＧＰａの範囲であり、殊に好ましくは８１．０～８６．０ＧＰａの範囲である。
　前記弾性率は、次のようにして測定することができる。まず、前記ガラスバッチを、８０ｍｍ径の白金ルツボに入れ、１６５０℃の温度で６時間加熱して溶融した後、該白金ルツボから取り出し、均質なガラスバルク又はガラスカレットを得る。次に、得られたガラスバルク又はガラスカレットを、７５０℃の温度で、８時間加熱して焼き鈍し、試験片を得る。次に、前記試験片を、切削加工機、例えばダイヤモンドカッターと研磨機とを用いて、５０ｍｍ×５０ｍｍ×５ｍｍの弾性率測定用試験片に加工し、該弾性率測定用試験片を用い、ＪＩＳ　Ｒ　１６０２：１９９５に従って超音波パルス法にて弾性率を測定する。
　また、本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物によれば、線膨張係数が、例えば、３．０ｐｐｍ／℃以下の範囲であり、好ましくは２．９ｐｐｍ／℃以下の範囲であり、より好ましくは２．５ｐｐｍ／℃未満の範囲であり、下限は特に制限されないが、さらに好ましくは１．５～２．３ｐｐｍ／℃の範囲であり、特に好ましくは１．８～２．２ｐｐｍ／℃の範囲である。
　前記線膨張係数は、次のようにして測定することができる。まず、前記弾性率の測定の場合と同一にして得られた試験片を、切削加工機、例えばダイヤモンドカッターと研磨機とを用いて、４ｍｍ×４ｍｍ×２０ｍｍの線膨張係数測定用試験片に加工する。次に、得られた線膨張係数測定用試験片を昇温速度１０℃／分で加熱し、５０～２００℃の範囲の温度で、熱膨張率測定装置（ＮＥＴＺＳＣＨ社製、商品名：ＤＩＬ４０２）を用いて伸び量を測定し、該伸び量から線膨張係数を算出する。
　本実施形態のガラス繊維は、ガラスフィラメントの集束性の向上、ガラス繊維と樹脂との接着性の向上、ガラス繊維と樹脂又は無機材料との混合物中におけるガラス繊維の均一分散性の向上等を目的として、その表面を有機物で被覆されてもよい。このような有機物としては、デンプン、ウレタン樹脂、エポキシ樹脂、酢酸ビニル樹脂、アクリル樹脂、変性ポリプロピレン（特にカルボン酸変性ポリプロピレン）、（ポリ）カルボン酸（特にマレイン酸）と不飽和単量体との共重合体等を挙げることができる。また、本実施形態のガラス繊維は、これらの樹脂に加えて、シランカップリング剤、潤滑剤、界面活性剤等を含む樹脂組成物で被覆されていてもよい。また、本実施形態のガラス繊維は、前記樹脂を含まず、シランカップリング剤、界面活性剤等を含む処理剤組成物で被覆されていてもよい。
　このような樹脂組成物又は処理剤組成物は、樹脂組成物又は処理剤組成物に被覆されていない状態の本実施形態のガラス繊維の質量を基準として、０．１～２．０質量％の範囲の割合で、該ガラス繊維を被覆する。なお、前記有機物による前記ガラス繊維の被覆は、例えば、該ガラス繊維の製造工程において、ローラー型アプリケーター等の公知の方法を用いて樹脂溶液又は樹脂組成物溶液を該ガラス繊維に付与し、その後、該樹脂溶液又は該樹脂組成物溶液の付与された該ガラス繊維を乾燥させることで行うことができる。また、前記有機物による織物の形態をとる本実施形態のガラス繊維の被覆は、該ガラス繊維を処理剤組成物溶液中に浸漬し、その後、該処理剤組成物の付与された該ガラス繊維を乾燥させることで行うことができる。
　前記シランカップリング剤としては、アミノシラン、クロルシラン、エポキシシラン、メルカプトシラン、ビニルシラン、アクリルシラン、カチオニックシランを挙げることができる。前記シランカップリング剤は、これらの化合物を単独で使用することもでき、又は、２種類以上を併用することもできる。
　アミノシランとしては、γ－アミノプロピルトリエトキシシラン、Ｎ－β－（アミノエチル）－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ－β－（アミノエチル）－Ｎ’－β－（アミノエチル）－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン、γ－アニリノプロピルトリメトキシシラン等を挙げることができる。
　クロルシランとしては、γ－クロロプロピルトリメトキシシラン等を挙げることができる。
　エポキシシランとしては、γ－グリシドキシプロピルトリメトキシシラン、β－(３，４－エポキシシクロヘキシル)エチルトリメトキシシラン等を挙げることができる。
　メルカプトシランとしては、γ－メルカプトトリメトキシシラン等を挙げることができる。
　ビニルシランとしては、ビニルトリメトキシシラン、Ｎ－β－（Ｎ－ビニルベンジルアミノエチル）－γ－アミノプロピルトリメトキシシラン等を挙げることができる。
　アクリルシランとしては、γ－メタクリロキシプロピルトリメトキシシラン等を挙げることができる。
　カチオニックシランとしては、Ｎ－（ビニルベンジル）－２－アミノエチル－３－アミノプロピルトリメトキシシラン塩酸塩、Ｎ－フェニル－３－アミノプロピルトリメトキシシラン塩酸塩等を挙げることができる。
　前記潤滑剤としては、変性シリコーンオイル、動物油及びこの水素添加物、植物油及びこの水素添加物、動物性ワックス、植物性ワックス、鉱物系ワックス、高級飽和脂肪酸と高級飽和アルコールとの縮合物、ポリエチレンイミン、ポリアルキルポリアミンアルキルアマイド誘導体、脂肪酸アミド、第４級アンモニウム塩を挙げることができる。前記潤滑剤は、これらを単独で使用することもでき、又は、２種類以上を併用することもできる。
　動物油としては、牛脂等を挙げることができる。
　植物油としては、大豆油、ヤシ油、ナタネ油、パーム油、ひまし油等を挙げることができる。
　動物性ワックスとしては、蜜蝋、ラノリン等を挙げることができる。
　植物性ワックスとしては、キャンデリラワックス、カルナバワックス等を挙げることができる。
　鉱物系ワックスとしては、パラフィンワックス、モンタンワックス等を挙げることができる。
　高級飽和脂肪酸と高級飽和アルコールとの縮合物としては、ラウリルステアレート等のステアリン酸エステル等を挙げることができる。
　脂肪酸アミドとしては、例えば、ジエチレントリアミン、トリエチレンテトラミン、テトラエチレンペンタミン等のポリエチレンポリアミンと、ラウリン酸、ミリスチン酸、パルミチン酸、ステアリン酸等の脂肪酸との脱水縮合物等を挙げることができる。
　第４級アンモニウム塩としては、ラウリルトリメチルアンモニウムクロライド等のアルキルトリメチルアンモニウム塩等を挙げることができる。
　前記界面活性剤としては、ノニオン系界面活性剤、カチオン系界面活性剤、アニオン系界面活性剤、両性界面活性剤を挙げることができる。前記界面活性剤は、これらを単独で使用することもでき、又は、２種類以上を併用することもできる。
　ノニオン系界面活性剤としては、エチレンオキサイドプロピレンオキサイドアルキルエーテル、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、ポリオキシエチレン－ポリオキシプロピレン－ブロックコポリマー、アルキルポリオキシエチレン－ポリオキシプロピレン－ブロックコポリマーエーテル、ポリオキシエチレン脂肪酸エステル、ポリオキシエチレン脂肪酸モノエステル、ポリオキシエチレン脂肪酸ジエステル、ポリオキシエチレンソルビタン脂肪酸エステル、グリセロール脂肪酸エステルエチレンオキサイド付加物、ポリオキシエチレンキャスターオイルエーテル、硬化ヒマシ油エチレンオキサイド付加物、アルキルアミンエチレンオキサイド付加物、脂肪酸アミドエチレンオキサイド付加物、グリセロール脂肪酸エステル、ポリグリセリン脂肪酸エステル、ペンタエリスリトール脂肪酸エステル、ソルビトール脂肪酸エステル、ソルビタン脂肪酸エステル、ショ糖脂肪酸エステル、多価アルコールアルキルエーテル、脂肪酸アルカノールアミド、アセチレングリコール、アセチレンアルコール、アセチレングリコールのエチレンオキサイド付加物、アセチレンアルコールのエチレンオキサイド付加物等を挙げることができる。
　カチオン系界面活性剤としては、塩化アルキルジメチルベンジルアンモニウム、塩化アルキルトリメチルアンモニウム、アルキルジメチルエチルアンモニウムエチルサルフェート、高級アルキルアミン酢酸塩、高級アルキルアミン塩酸塩等、高級アルキルアミンへのエチレンオキサイド付加物、高級脂肪酸とポリアルキレンポリアミンとの縮合物、高級脂肪酸とアルカノールアミンとのエステルの塩、高級脂肪酸アミドの塩、イミダゾリン型カチオン性界面活性剤、アルキルピリジニウム塩等を挙げることができる。
　アニオン系界面活性剤としては、高級アルコール硫酸エステル塩、高級アルキルエーテル硫酸エステル塩、α－オレフィン硫酸エステル塩、アルキルベンゼンスルホン酸塩、α－オレフィンスルホン酸塩、脂肪酸ハライドとＮ－メチルタウリンとの反応生成物、スルホコハク酸ジアルキルエステル塩、高級アルコールリン酸エステル塩、高級アルコールエチレンオキサイド付加物のリン酸エステル塩等を挙げることができる。　両性界面活性剤としては、アルキルアミノプロピオン酸アルカリ金属塩等のアミノ酸型両性界面活性剤、アルキルジメチルベタイン等のベタイン型、イミダゾリン型両性界面活性剤等を挙げることができる。
　本実施形態のガラス繊維織物は、前述の本実施形態のガラス繊維を含む。具体的には、本実施形態のガラス繊維織物は、前述の本実施形態のガラス繊維を、少なくとも経糸又は緯糸の一部として、それ自体公知の織機により製織することより得ることができる。前記織機としては、例えば、エアージェット又はウォータージェット等のジェット式織機、シャトル式織機、レピア織機等を挙げることができる。また、前記織機による織り方としては、例えば、平織、朱子織、ななこ織、綾織等を挙げることができるが、製造効率の観点から好ましくは平織である。
　本実施形態のガラス繊維織物において、前述の本実施形態のガラス繊維は、３．０～２１．０μｍの範囲の直径を備えるガラスフィラメントが、３５～２００００本の範囲で集束されて、０～１．０回／２５ｍｍの範囲の撚りを備え、０．９～６００．０ｔｅｘ（ｇ／ｋｍ）の範囲の質量を備えることが好ましい。
　本実施形態のガラス繊維織物において、前述の本実施形態のガラス繊維を経糸又は緯糸として用いる場合、経糸織密度は、好ましくは１０～１２０本／２５ｍｍの範囲であり、緯糸織密度は、好ましくは１０～１２０本／２５ｍｍの範囲である。
　本実施形態のガラス繊維織物は、製織された後で、脱油処理、表面処理、及び開繊処理を施されてもよい。
　前記脱油処理としては、前記ガラス繊維織物を雰囲気温度が３５０℃～４００℃の範囲の温度の加熱炉内に４０～８０時間の範囲の時間配置し、ガラス繊維に付着している有機物を加熱分解する処理を挙げることができる。
　前記表面処理としては、前記シランカップリング剤、又は、前記シランカップリング剤及び前記界面活性剤を含む溶液中に前記ガラス繊維織物を浸漬し、余分な水を絞液した後、８０～１８０℃の範囲の温度で、１～３０分間の範囲の時間、加熱乾燥させる処理を挙げることができる。
　前記開繊処理としては、例えば、前記ガラス繊維織物の経糸に３０～２００Ｎの範囲の張力をかけながら、水流圧力による開繊、液体を媒体とした高周波の振動による開繊、面圧を有する流体の圧力による開繊、ロールによる加圧での開繊等を行い、経糸及び緯糸の糸幅を拡幅する処理を挙げることができる。
　本実施形態のガラス繊維織物は、７．０～７５０．０ｇ／ｍ２の範囲の単位面積あたりの質量を備え、８．０～５００．０μｍの範囲の厚さを備えることが好ましい。
　本実施形態のガラス繊維織物の経糸の糸幅は、１１０～６００μｍの範囲であることが好ましく、緯糸の糸幅は、１１０～６００μｍの範囲であることが好ましい。
　本実施形態のガラス繊維織物は、前記シランカップリング剤、又は、前記シランカップリング剤及び前記界面活性剤を含む表面処理層を備えてもよい。本実施形態のガラス繊維織物が前記表面処理層を含む場合、該表面処理層は、該表面処理層を含むガラス繊維織物の全量に対して、例えば、０．０３～１．５０質量％の範囲の質量を備えることができる。
　本実施形態のガラス繊維強化樹脂組成物は、前述の本実施形態のガラス繊維を含む。具体的には、本実施形態のガラス繊維強化樹脂組成物は、樹脂（熱可塑性樹脂又は熱硬化性樹脂）、ガラス繊維、その他の添加剤を含むガラス繊維強化樹脂組成物において、ガラス繊維強化樹脂組成物全量に対して、例えば、１０～９０質量％のガラス繊維を含む。また、本実施形態のガラス繊維強化樹脂組成物は、ガラス繊維強化樹脂組成物全量に対して、例えば、９０～１０質量％の樹脂を含み、その他の添加剤を０～４０質量％の範囲で含む。
　本実施形態のガラス繊維強化樹脂組成物を形成する熱可塑性樹脂としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、スチレン／無水マレイン酸樹脂、スチレン／マレイミド樹脂、ポリアクリロニトリル、アクリロニトリル／スチレン（ＡＳ）樹脂、アクリロニトリル／ブタジエン／スチレン（ＡＢＳ）樹脂、塩素化ポリエチレン／アクリロニトリル／スチレン（ＡＣＳ）樹脂、アクリロニトリル／エチレン／スチレン（ＡＥＳ）樹脂、アクリロニトリル／スチレン／アクリル酸メチル（ＡＳＡ）樹脂、スチレン／アクリロニトリル（ＳＡＮ）樹脂、メタクリル樹脂、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）、ポリ塩化ビニリデン（ＰＶＤＣ）、ポリアミド、ポリアセタール、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリカーボネート、ポリアリーレンサルファイド、ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）、ポリフェニルスルホン（ＰＰＳＵ）、ポリフェニレンエーテル（ＰＰＥ）、変性ポリフェニレンエーテル（ｍ－ＰＰＥ）、ポリアリールエーテルケトン、液晶ポリマー（ＬＣＰ）、フッ素樹脂、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリアリレート（ＰＡＲ）、ポリサルフォン（ＰＳＦ）、ポリアミドイミド（ＰＡＩ）、ポリアミノビスマレイミド（ＰＡＢＭ）、熱可塑性ポリイミド（ＴＰＩ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、エチレン／酢酸ビニル（ＥＶＡ）樹脂、アイオノマー（ＩＯ）樹脂、ポリブタジエン、スチレン／ブタジエン樹脂、ポリブチレン、ポリメチルペンテン、オレフィン／ビニルアルコール樹脂、環状オレフィン樹脂、セルロース樹脂、ポリ乳酸等を挙げることができる。
　前記ポリエチレンとしては、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）、中密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン（ＬＤＰＥ）、直鎖状低密度ポリエチレン（ＬＬＤＰＥ）、超高分子量ポリエチレン等を挙げることができる。
　前記ポリプロピレンとしては、アイソタクチックポリプロピレン、アタクチックポリプロピレン、シンジオタクチックポリプロピレン及びこれらの混合物等を挙げることができる。
　前記ポリスチレンとしては、アタクチック構造を有するアタクチックポリスチレンである汎用ポリスチレン（ＧＰＰＳ）、ＧＰＰＳにゴム成分を加えた耐衝撃性ポリスチレン（ＨＩＰＳ）、シンジオタクチック構造を有するシンジオタクチックポリスチレン等を挙げることができる。
　前記メタクリル樹脂としては、アクリル酸、メタクリル酸、スチレン、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、メタクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸ブチル、脂肪酸ビニルエステルのうち一種を単独重合した重合体、又は二種以上を共重合した重合体等を挙げることができる。
　前記ポリ塩化ビニルとしては、従来公知の乳化重合法、懸濁重合法、マイクロ懸濁重合法、塊状重合法等の方法により重合される塩化ビニル単独重合体、又は、塩化ビニルモノマーと共重合可能なモノマーとの共重合体、又は、重合体に塩化ビニルモノマーをグラフト重合したグラフト共重合体等を挙げることができる。
　前記ポリアミドとしては、ポリカプロアミド（ポリアミド６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ポリアミド６６）、ポリテトラメチレンアジパミド（ポリアミド４６）、ポリテトラメチレンセバカミド（ポリアミド４１０）、ポリペンタメチレンアジパミド（ポリアミド５６）、ポリペンタメチレンセバカミド（ポリアミド５１０）、ポリヘキサメチレンセバカミド（ポリアミド６１０）、ポリヘキサメチレンドデカミド（ポリアミド６１２）、ポリデカメチレンアジパミド（ポリアミド１０６）、ポリデカメチレンセバカミド（ポリアミド１０１０）、ポリデカメチレンドデカミド（ポリアミド１０１２）、ポリウンデカンアミド（ポリアミド１１）、ポリウンデカメチレンアジパミド（ポリアミド１１６）、ポリドデカンアミド（ポリアミド１２）、ポリキシレンアジパミド（ポリアミドＸＤ６）、ポリキシレンセバカミド（ポリアミドＸＤ１０）、ポリメタキシリレンアジパミド（ポリアミドＭＸＤ６）、ポリパラキシリレンアジパミド（ポリアミドＰＸＤ６）、ポリテトラメチレンテレフタルアミド（ポリアミド４Ｔ）、ポリペンタメチレンテレフタルアミド（ポリアミド５Ｔ）、ポリヘキサメチレンテレフタルアミド（ポリアミド６Ｔ）、ポリヘキサメチレンイソフタルアミド（ポリアミド６Ｉ）、ポリノナメチレンテレフタルアミド（ポリアミド９Ｔ）、ポリデカメチレンテレフタルアミド（ポリアミド１０Ｔ）、ポリウンデカメチレンテレフタルアミド（ポリアミド１１Ｔ）、ポリドデカメチレンテレフタルアミド（ポリアミド１２Ｔ）、ポリテトラメチレンイソフタルアミド（ポリアミド４Ｉ）、ポリビス（３－メチル－４－アミノヘキシル）メタンテレフタルアミド（ポリアミドＰＡＣＭＴ）、ポリビス（３－メチル－４－アミノヘキシル）メタンイソフタルアミド（ポリアミドＰＡＣＭＩ）、ポリビス（３－メチル－４－アミノヘキシル）メタンドデカミド（ポリアミドＰＡＣＭ１２）、ポリビス（３－メチル－４－アミノヘキシル）メタンテトラデカミド（ポリアミドＰＡＣＭ１４）等の成分のうち１種、もしくは２種以上の複数成分を組み合わせた共重合体やこれらの混合物等を挙げることができる。
　前記ポリアセタールとしては、オキシメチレン単位を主たる繰り返し単位とする単独重合体、および、主としてオキシメチレン単位からなり、主鎖中に２～８個の隣接する炭素原子を有するオキシアルキレン単位を含有する共重合体等を挙げることができる。
　前記ポリエチレンテレフタレートとしては、テレフタル酸又はその誘導体と、エチレングリコールを重縮合することにより得られる重合体等を挙げることができる。
　前記ポリブチレンテレフタレートとしては、テレフタル酸又はその誘導体と、１，４－ブタンジオールを重縮合することにより得られる重合体等を挙げることができる。
　前記ポリトリメチレンテレフタレートとしては、テレフタル酸又はその誘導体と、１，３－プロパンジオールを重縮合することにより得られる重合体等を挙げることができる。
　前記ポリカーボネートとしては、ジヒドロキシジアリール化合物とジフェニルカーボネート等の炭酸エステルとを溶融状態で反応させるエステル交換法により得られる重合体、又は、ジヒドロキシアリール化合物とホスゲンとを反応するホスゲン法により得られる重合体を挙げることができる。
　前記ポリアリーレンサルファイドとしては、直鎖型ポリフェニレンサルファイド、重合の後に硬化反応を行うことで高分子量化した架橋型ポリフェニレンサルファイド、ポリフェニレンサルファイドサルフォン、ポリフェニレンサルファイドエーテル、ポリフェニレンサルファイドケトン等を挙げることができる。
　前記変性ポリフェニレンエーテルとしては、ポリ（２，６－ジメチル－１，４－フェニレン）エーテルとポリスチレンとのポリマーアロイ、ポリ（２，６－ジメチル－１，４－フェニレン）エーテルとスチレン／ブタジエン共重合体とのポリマーアロイ、ポリ（２，６－ジメチル－１，４－フェニレン）エーテルとスチレン／無水マレイン酸共重合体とのポリマーアロイ、ポリ（２，６－ジメチル－１，４－フェニレン）エーテルとポリアミドとのポリマーアロイ、ポリ（２，６－ジメチル－１，４－フェニレン）エーテルとスチレン／ブタジエン／アクリロニトリル共重合体とのポリマーアロイ等を挙げることができる。
　前記ポリアリールエーテルケトンとしては、ポリエーテルケトン（ＰＥＫ）、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、ポリエーテルケトンケトン（ＰＥＫＫ）、ポリエーテルエーテルケトンケトン（ＰＥＥＫＫ）等を挙げることができる。
　前記液晶ポリマー（ＬＣＰ）としては、サーモトロピック液晶ポリエステルである芳香族ヒドロキシカルボニル単位、芳香族ジヒドロキシ単位、芳香族ジカルボニル単位、脂肪族ジヒドロキシ単位、脂肪族ジカルボニル単位等から選ばれる１種以上の構造単位からなる（共）重合体等を挙げることができる。
　前記フッ素樹脂としては、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、パーフルオロアルコキシ樹脂（ＰＦＡ）、フッ化エチレンプロピレン樹脂（ＦＥＰ）、フッ化エチレンテトラフルオロエチレン樹脂（ＥＴＦＥ）、ポリビニルフロライド（ＰＶＦ）、ポリフッ化ビニリデン（ＰＶＤＦ）、ポリクロロトリフルオロエチレン（ＰＣＴＦＥ）、エチレン／クロロトリフルオロエチレン樹脂（ＥＣＴＦＥ）等を挙げることができる。
　前記アイオノマー（ＩＯ）樹脂としては、オレフィン又はスチレンと不飽和カルボン酸との共重合体であって、カルボキシル基の一部を金属イオンで中和してなる重合体等を挙げることができる。
　前記オレフィン／ビニルアルコール樹脂としては、エチレン／ビニルアルコール共重合体、プロピレン／ビニルアルコール共重合体、エチレン／酢酸ビニル共重合体ケン化物、プロピレン／酢酸ビニル共重合体ケン化物等を挙げることができる。
　前記環状オレフィン樹脂としては、シクロヘキセン等の単環体、テトラシクロペンタジエン等の多環体、環状オレフィンモノマーの重合体等を挙げることができる。
　前記ポリ乳酸としては、Ｌ体の単独重合体であるポリＬ－乳酸、Ｄ体の単独重合体であるポリＤ－乳酸、又はその混合物であるステレオコンプレックス型ポリ乳酸等を挙げることができる。
　前記セルロース樹脂としては、メチルセルロース、エチルセルロース、ヒドロキシセルロース、ヒドロキシメチルセルロース、ヒドロキシエチルセルロース、ヒドロキシエチルメチルセルロース、ヒドロキシプロピルメチルセルロース、セルロースアセテート、セルロースプロピオネート、セルロースブチレート等を挙げることができる。
　また、本実施形態のガラス繊維強化樹脂組成物を形成する前記熱硬化性樹脂としては、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、エポキシ（ＥＰ）樹脂、メラミン（ＭＦ）樹脂、フェノール樹脂（ＰＦ）、ウレタン樹脂（ＰＵ）、ポリイソシアネート、ポリイソシアヌレート、ポリイミド（ＰＩ）、ユリア（ＵＦ）樹脂、シリコーン（ＳＩ）樹脂、フラン（ＦＲ）樹脂、ベンゾグアナミン（ＢＲ）樹脂、アルキド樹脂、キシレン樹脂、ビスマレイドトリアジン（ＢＴ）樹脂、ジアリルフタレート樹脂（ＰＤＡＰ）、熱硬化型ポリフェニレンエーテル樹脂等を挙げることができる。
　具体的に、不飽和ポリエステル樹脂としては、脂肪族不飽和ジカルボン酸と脂肪族ジオールをエステル化反応させることで得ることができる樹脂を挙げることができる。
　ビニルエステル樹脂としては、ビス系ビニルエステル樹脂、ノボラック系ビニルエステル樹脂を挙げることができる。
　エポキシ樹脂としては、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＥ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＳ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＭ型エポキシ樹脂（４，４'－（１，３－フェニレンジイソプリジエン）ビスフェノール型エポキシ樹脂）、ビスフェノールＰ型エポキシ樹脂（４，４'－（１，４－フェニレンジイソプリジエン）ビスフェノール型エポキシ樹脂）、ビスフェノールＺ型エポキシ樹脂（４，４'－シクロヘキシジエンビスフェノール型エポキシ樹脂）、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂、テトラフェノール基エタン型ノボラック型エポキシ樹脂、縮合環芳香族炭化水素構造を有するノボラック型エポキシ樹脂、ビフェニル型エポキシ樹脂、キシリレン型エポキシ樹脂やフェニルアラルキル型エポキシ樹脂などのアラルキル型エポキシ樹脂、ナフチレンエーテル型エポキシ樹脂、ナフトール型エポキシ樹脂、ナフタレンジオール型エポキシ樹脂、２官能ないし４官能エポキシ型ナフタレン樹脂、ビナフチル型エポキシ樹脂、ナフタレンアラルキル型エポキシ樹脂、アントラセン型エポキシ樹脂、フェノキシ型エポキシ樹脂、ジシクロペンタジエン型エポキシ樹脂、ノルボルネン型エポキシ樹脂、アダマンタン型エポキシ樹脂、フルオレン型エポキシ樹脂等を挙げることができる。
　メラミン樹脂としては、メラミン（２，４，６－トリアミノ－１，３，５－トリアジン）とホルムアルデヒドとの重縮合からなる重合体を挙げることができる。
　フェノール樹脂としては、フェノールノボラック樹脂、クレゾールノボラック樹脂、ビスフェノールＡ型ノボラック樹脂等のノボラック型フェノール樹脂、メチロール型レゾール樹脂、ジメチレンエーテル型レゾール樹脂等のレゾール型フェノール樹脂、または、アリールアルキレン型フェノール樹脂等を挙げることができ、この中の一種、もしくは、二種以上を組み合わせたものを挙げることができる。
　ユリア樹脂としては、尿素とホルムアルデヒドとの縮合によって得られる樹脂を挙げることができる。
　前記熱可塑性樹脂又は前記熱硬化性樹脂は、単独で用いてもよく、二種以上組み合わせて用いてもよい。
　前記その他の添加剤としては、ガラス繊維以外の強化繊維（例えば、炭素繊維、金属繊維）、ガラス繊維以外の充填剤（例えば、ガラスパウダー、タルク、マイカ）、難燃剤、紫外線吸収剤、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤、流動性改良剤、アンチブロッキング剤、潤滑剤、核剤、抗菌剤、顔料等を挙げることができる。
　本実施形態のガラス繊維強化樹脂組成物は、例えば、前記チョップドストランドと、前記樹脂とを、二軸混練機にて混練し、得られた樹脂ペレットを用いて射出成形を行うことにより得ることができる。
　また、前記ガラス繊維強化樹脂組成物は、射出圧縮成形法、二色成形法、中空成形法、発泡成形法（超臨界流体発泡成形法含む）、インサート成形法、インモールドコーティング成形法、押出成形法、シート成形法、熱成形法、回転成形法、積層成形法、プレス成形法、ブロー成形法、スタンピング成形法、インフュージョン法、ハンドレイアップ法、スプレイアップ法、レジントランスファーモールディング法、シートモールディングコンパウンド法、バルクモールディングコンパウンド法、プルトルージョン法、フィラメントワインディング法等の公知の成形方法を用いて得られたものであってもよい。
　また、本実施形態のガラス繊維強化樹脂組成物は、本実施形態の前記ガラス繊維織物に、それ自体公知の方法により、前記樹脂を含浸させ、半硬化させたプリプレグであってもよい。
　本実施形態のガラス繊維強化樹脂組成物からなる成形品の用途としては、例えば、電子機器筐体、電子部品、車両外装部材、車両内装部材、車両エンジン周り部材、マフラー関連部材、高圧タンク、風力エネルギー用複合材等を挙げることができる。
　電子部品としては、プリント配線板等を挙げることができる。
　車両外装部材としては、バンパー、フェンダー、ボンネット、エアダム、ホイールカバー等を挙げることができる。
　車両内装部材としては、ドアトリム、天井材等を挙げることができる。
　車両エンジン周り部材としては、オイルパン、エンジンカバー、インテークマニホールド、エキゾーストマニホールド等を挙げることができる。
　マフラー関連部材としては、消音部材等を挙げることができる。
　風力エネルギー用複合材としては、風力タービンブレード等を挙げることができる。
　なお、本実施形態のガラス繊維は、本実施形態のガラス繊維強化樹脂組成物以外にも、石膏やセメントといった無機材料の補強材としても好適に用いることができる。例えば、石膏、とりわけ、４～６０ｍｍの範囲の厚さを備える石膏ボードの補強材として用いられる場合、前記の範囲のガラス組成を備えるガラス繊維は、石膏の全質量に対して、０．１～４．０質量％の範囲で含まれることができる。
　次に、本発明の実施例及び比較例を示す。
　〔実施例１～１２、比較例１～１１〕
　表１～２に示す実施例１～１２又は、表３～４に示す比較例１～１１の各ガラス繊維用ガラス組成物の組成となるように調合された、各ガラスバッチについて、後述の測定方法により１０００ポイズ温度、液相温度、弾性率、および、線膨張係数の測定を行い、１０００ポイズ温度と液相温度との差として作業温度範囲を算出した（作業温度範囲＝１０００ポイズ温度－液相温度）。また、各ガラスバッチについて、後述の評価方法により分相が抑制されているか否かを評価した。結果を表１～４に示す。
　〔１０００ポイズ温度の測定方法〕
　まず、前記ガラスバッチを８０ｍｍ径の白金ルツボに入れ、１５００～１６５０℃の範囲の温度で、電気炉中に４時間保持し、ガラスバッチに攪拌を加えながら溶融することにより均質な溶融ガラスを得る。次に、得られた溶融ガラスをカーボン板上に流し出し、冷却して、塊状のガラスカレットを得る。次に、前記ガラスカレットを溶融し、回転式ブルックフィールド型粘度計を用いて溶融温度を変化させながら連続的に溶融ガラスの粘度を測定し、回転粘度が１０００ポイズのときの温度を１０００ポイズ温度とする。
　〔液相温度の測定方法〕
　前記ガラスカレットを粉砕し、粒径０．５～１．５ｍｍの範囲のガラス粒子４０ｇを１８０×２０×１５ｍｍの白金製ボートに入れ、９００～１５５０℃の範囲の温度勾配を設けた管状電気炉で８時間以上加熱した後、該管状電気炉から取り出し、偏光顕微鏡で観察して、ガラス由来の結晶（失透）が析出し始めた位置を特定する。そして、Ｂ熱電対を用いて前記管状電気炉内の温度を実測し、析出が開始した位置の温度を液相温度とする。
　〔弾性率の測定方法〕
　まず、前記ガラスバッチを、８０ｍｍ径の白金ルツボに入れ、１６５０℃の温度で６時間加熱して溶融した後、該白金ルツボから取り出し、均質なガラスバルク又はガラスカレットを得る。次に、得られたガラスバルク又はガラスカレットを、７５０℃の温度で、８時間加熱して焼き鈍し、試験片を得る。次に、前記試験片を、切削加工機、例えばダイヤモンドカッターと研磨機とを用いて、５０ｍｍ×５０ｍｍ×５ｍｍの弾性率測定用試験片に加工し、該弾性率測定用試験片を用い、ＪＩＳ　Ｒ　１６０２：１９９５に従って超音波パルス法にて弾性率を測定する。
　〔線膨張係数の測定方法〕
　まず、前記弾性率の測定の場合と同一にして得られた試験片を、切削加工機、例えばダイヤモンドカッターと研磨機とを用いて、４ｍｍ×４ｍｍ×２０ｍｍの線膨張係数測定用試験片に加工する。次に、得られた線膨張係数測定用試験片を昇温速度１０℃／分で加熱し、５０～２００℃の範囲の温度で、熱膨張率測定装置（ＮＥＴＺＳＣＨ社製、商品名：ＤＩＬ４０２）を用いて伸び量を測定し、該伸び量から線膨張係数を算出する。
　〔分相の評価方法〕
　まず、前記ガラスバッチを、８０ｍｍ径の白金ルツボに入れ、１６５０℃の温度で６時間加熱して溶融した後、該白金ルツボを電気炉から取り出し、室温で３０分間静置して冷却する。そして、前記白金ルツボから冷却したガラスを取り出し、均質なガラスバルク又はガラスカレットを得る。次に、得られたガラスバルク又はガラスカレットを、７５０℃の温度で、８時間加熱して焼き鈍し、試験片を得る。次に、前記試験片を、切削加工機、例えばダイヤモンドカッターと研磨機とを用いて、円盤状に加工する。次に、円盤状に加工した試験片を、黒色の板と白色の板との境界上に静置し、該試験片の上面から、該試験片を通して、黒色の板と白色の板との境界面を観察し、該試験片内に白濁が見られず、該境界面が明確に観察できる場合に、分相が抑制されていると評価し、表１～４に「〇」で示す。一方、前記試験片内に白濁が見られ、前記境界面が明確に観察できない場合に、分相が抑制されていないと評価し、表１～４に「×」で示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
  
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
  
　表１～２から、実施例１～１２のガラス繊維用ガラス組成物によれば、１０００ポイズ温度が低く、作業温度範囲が広く、分相が抑制される溶融ガラスを得ることができ、線膨張係数が小さいガラス繊維用ガラス組成物を得ることができることが明らかである。
　一方、表３から、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＡｌ２Ｏ３の含有率が１９．００質量％未満の１７．００質量％である比較例１のガラス繊維用ガラス組成物によれば、１０００ポイズ温度が１５２０℃超の１５３８℃と高く、分相を抑制することができないことが明らかである。
　また、表３から、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＡｌ２Ｏ３の含有率が２７．３０質量％超の２９．００質量％であり、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＺｎＯの含有率が３．００質量％未満の０．００質量％である比較例２のガラス繊維用ガラス組成物によれば、作業温度範囲が０℃未満の－６１℃と低いことが明らかである。
　また、表３から、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＭｇＯの含有率が７．００質量％超の１０．００質量％である比較例３のガラス繊維用ガラス組成物によれば、分相を抑制することができず、線膨張係数が３．０ｐｐｍ／℃超の３．４ｐｐｍ／℃と大きいことが明らかである。
　また、表３から、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＭｇＯの含有率が７．００質量％超の８．００質量％である比較例４のガラス繊維用ガラス組成物によれば、線膨張係数が３．０ｐｐｍ／℃超の３．２ｐｐｍ／℃と大きいことが明らかである。
　また、表３から、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＰ２Ｏ５の含有率が６．５０質量％未満の６．００質量％である比較例５のガラス繊維用ガラス組成物によれば、１０００ポイズ温度が１５２０℃超の１５５６℃と高いことが明らかである。
　また、表４から、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＺｎＯの含有率が３．００質量％以下の２．００質量％である比較例６のガラス繊維用ガラス組成物によれば、１０００ポイズ温度が１５２０℃超の１５４０℃と高いことが明らかである。
　また、表４から、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＺｎＯの含有率が１３．００質量％１５．００質量％である比較例７のガラス繊維用ガラス組成物によれば、分相を抑制することができず、３．０ｐｐｍ／℃超の３．１ｐｐｍ／℃と大きいことが明らかである。
　また、表４から、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＰ２Ｏ５の含有率が１９．００質量％超の２０．００質量％である比較例８のガラス繊維用ガラス組成物によれば、１０００ポイズ温度が１５２０℃超の１５２９℃と高いことが明らかである。
　また、表４から、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＬｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの合計含有率が１．００質量％超の２．００質量％である比較例９のガラス繊維用ガラス組成物によれば、作業温度範囲が０℃未満の－７２℃と低く、線膨張係数が３．０ｐｐｍ／℃超の３．１ｐｐｍ／℃と大きいことが明らかである。
　また、表４から、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＺｎＯの含有率が１３．００質量％超の１７．５０質量％である比較例１０のガラス繊維用ガラス組成物によれば、作業温度範囲が０℃未満の－８℃と低いことが明らかである。
　さらに、表４から、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＡｌ２Ｏ３の含有率が１９．００質量％未満の１６．００質量％であり、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＺｎＯの含有率が３．００質量％以下の２．６０質量％であり、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＰ２Ｏ５の含有率が６．５０質量％未満の０．００質量％であり、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＭｇＯの含有率が７．００質量％超の７．８０質量％である比較例１１のガラス繊維用ガラス組成物によれば、線膨張係数が３．０ｐｐｍ／℃超の３．１ｐｐｍ／℃と大きいことが明らかである。
　〔実施例１３〕
　溶融固化後のガラス組成が、実施例１と同一の組成となるように、ガラス原料を混合し、ガラスバッチを得た。次いで、前記ガラスバッチを１６３０℃で溶融し、得られた溶融物を、２００個のノズルチップを形成したノズルプレートを有するブッシングから吐出し、所定の速度で巻き取ることにより引き伸ばしながら冷却固化して、真円状の円形断面を備え、繊維径７μmのガラス単繊維（ガラスフィラメント）を形成させた。得られた２００本のガラスフィラメントにアプリケーターで集束剤を付与して集束させて、コレットに巻取り、ガラス繊維束を得た。一連の操作（紡糸）を、６時間継続したところ、ガラス繊維の切断は発生せず、また、ノズル詰まりは発生しなかった。
　〔比較例１２〕
　溶融固化後のガラス組成が、比較例１０と同一の組成となるように、ガラス原料を混合し、ガラスバッチを得た。次いで、前記ガラスバッチを１６３０℃で溶融し、得られた溶融物を、２００個のノズルチップを形成したノズルプレートを有するブッシングから吐出し、所定の速度で巻き取ることにより引き伸ばしながら冷却固化して、真円状の円形断面を備え、繊維径７μmのガラス単繊維（ガラスフィラメント）を形成させた。得られた２００本のガラスフィラメントにアプリケーターで集束剤を付与して集束させて、コレットに巻取り、ガラス繊維束を得た。一連の操作（紡糸）を、６時間継続したところ、２０回以上のガラス繊維の切断が発生した。また、２００個のノズルチップのうち１００個以上のノズルチップにノズル詰まりが発生し、紡糸作業を継続し所定のガラス繊維を得ることが困難であった。
　実施例１３及び比較例１２より、本発明のガラス繊維用ガラス組成物であれば、ガラス単繊維及びガラス繊維束を、これらの切断を抑制して、製造可能なことが確認された。また、紡糸を６時間継続した場合のガラス繊維の切断回数が７回以下であり、ノズル詰まりが発生しなければ、工業的な製造に耐えるところ、本発明のガラス繊維用ガラス組成物は十分にこの水準を満たすことが確認された。なお、工業的にガラス繊維を製造する場合、紡糸を６時間継続した場合のガラス繊維の切断回数は、好ましくは、５回以下であり、より好ましくは、３回以下であり、さらに好ましくは、１回以下である。

Claims (6)

  1. 　ガラス繊維用ガラス組成物であって、
    　全量に対し、４２．００～６３．００質量％の範囲のＳｉＯ２と、
    　１９．００～２７．３０質量％の範囲のＡｌ２Ｏ３と、
    　３．００質量％超１３．００質量％以下の範囲のＺｎＯと、
    　６．５０～１９．００質量％の範囲のＰ２Ｏ５と、
    　０．００～７．００質量％の範囲のＭｇＯと、
    　合計で１．００質量％以下の範囲のＬｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏとを含むことを特徴とする、ガラス繊維用ガラス組成物。
  2. 　請求項１記載のガラス繊維用ガラス組成物において、全量に対し、５．１０～１０．００質量％の範囲のＺｎＯと、８．００質量％超１５．５０質量％以下の範囲のＰ２Ｏ５と、１．００～４．８０質量％の範囲のＢ２Ｏ３とを含むことを特徴とする、ガラス繊維用ガラス組成物。
  3. 　請求項１記載のガラス繊維用ガラス組成物において、全量に対し、７．００～８．８０質量％の範囲のＺｎＯと、９．５０～１３．５０質量％の範囲のＰ２Ｏ５とを含むことを特徴とする、ガラス繊維用ガラス組成物。
  4. 　請求項１記載のガラス繊維用ガラス組成物からなることを特徴とする、ガラス繊維。
  5. 　請求項４に記載のガラス繊維を含むことを特徴とする、ガラス繊維織物。
  6. 　請求項４に記載のガラス繊維を含むことを特徴とする、ガラス繊維強化樹脂組成物。
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