JP5988013B1

JP5988013B1 - ガラス繊維用ガラス組成物

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Publication number: JP5988013B1
Application number: JP2016524168A
Authority: JP
Inventors: 貴史野中; 平山　紀夫; 紀夫平山; 和明南; 洋佑貫井
Original assignee: Nitto Boseki Co Ltd
Current assignee: Nitto Boseki Co Ltd
Priority date: 2015-08-21
Filing date: 2015-12-18
Publication date: 2016-09-07
Anticipated expiration: 2035-12-18
Also published as: TW201708141A; CN107614450A; WO2016203676A1; EP3147267A1; KR20170033814A; CN107614450B; JPWO2016203676A1; US20170226003A1; HK1248202A1; EP3147267B1; EP3147267A4; KR101803943B1; WO2017033246A1; US9878942B2; TWI642640B

Abstract

ガラス繊維に赤色の異物が混入することなく安定に紡糸を行うことができるガラス繊維用ガラス組成物を提供する。ガラス繊維用ガラス組成物は、全量に対し、５７．０〜６０．０質量％の範囲のＳｉＯ２と、１７．５〜２０．０質量％の範囲のＡｌ２Ｏ３と、８．５〜１２．０質量％の範囲のＭｇＯと、１０．０〜１３．０質量％の範囲のCａOと、０．５〜１．５質量％の範囲のＢ２Ｏ３とを含み、且つ、ＳｉＯ２、Ａｌ２Ｏ３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９８．０質量％以上である。

Description

本発明は、ガラス繊維用ガラス組成物に関する。

ガラス繊維は、所望の組成を有するガラス組成物となるように調合されたガラス原料を溶融炉で溶融して溶融ガラス（ガラス組成物の溶融物）とし、該溶融ガラスを数十から数千個のノズルチップを形成したノズルプレートを有する容器（ブッシング）から吐出し、高速で巻き取ることにより引き伸ばしながら冷却し、固化して繊維状とする（以下、この操作を「紡糸」と言うことがある）ことにより製造されている。前記ブッシングは、例えば、白金等の貴金属により形成されている。

従来、前記ガラス繊維を形成するガラスの１つとして、ＳｉＯ_２と、Ａｌ_２Ｏ_３と、ＭｇＯとからなる組成を有するガラス（Ｓガラス）が知られている。前記Ｓガラスによれば、Ｅガラス等の汎用ガラスに比較して、高い繊維強度や高い繊維弾性率を備えるガラス繊維を得ることができるが、１０００ポイズ温度及び液相温度の点で、ガラス繊維の紡糸が必ずしも容易ではないという問題がある。

ここで、１０００ポイズ温度とは、溶融ガラスの粘度が１０００ポイズ（１００Ｐａ・ｓ）となる温度をいい、液相温度とは、溶融ガラスの温度を低下させたときに最初に結晶の析出が生じる温度をいう。一般に、ガラス繊維は溶融ガラスの粘度を１０００ポイズ付近にした場合に効率的に紡糸可能である。従って、ガラス繊維の紡糸は、通常、１０００ポイズ温度と液相温度との間の温度範囲（作業温度範囲）が広いほど容易に、安定に行うことができる。

Ｓガラスは、１０００ポイズ温度と液相温度とが極めて近く、前記作業温度範囲が狭いため、溶融したガラスがわずかな温度の低下の影響下においても結晶化（失透）しやすい。このため、Ｓガラスの紡糸を安定に行うためには、ガラス繊維の製造工程において、紡糸条件を精度よく制御する必要がある。

そこで、Ｓガラスよりも製造容易で、前記汎用ガラスよりも高い繊維強度や高い繊維弾性率を備えるガラス繊維のためのガラス組成物として、全量に対し、ＳｉＯ_２の含有量が５７．０〜６３．０質量％、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量が１９．０〜２３．０質量％、ＭｇＯの含有量が１０．０〜１５．０質量％、CａOの含有量が４．０〜１１．０質量％であり、且つ、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計含有量が９９.５質量％以上である組成を有するガラス組成物が、本出願人により提案されている（特許文献１参照）。

特許文献１記載のガラス組成物によれば、１０００ポイズ温度及び液相温度を低くすることができ、前記範囲の組成のガラス組成物となるように調合されたガラス原料を溶融した溶融ガラスを紡糸することにより前記汎用ガラスよりも高い繊維強度や高い繊維弾性率を備えるガラス繊維を容易に製造することができる。

特許文献１記載の範囲の組成のガラス組成物となるように調合されたガラス原料を溶融した溶融ガラスを紡糸する際に、通常は、円形のノズルチップを備えたブッシングが用いられ、該ブッシングは、溶融ガラスの液相温度より高い温度に制御されている。このようにすると、前記円形のノズルチップから吐出された溶融ガラスは、それ自体の表面張力により丸まろうとする作用が強いため、断面形状が真円に近いガラス繊維を容易に得ることができる。また、溶融ガラスの粘度が２００ポイズ（２０Ｐａ・ｓ）以下となると、ノズルチップから吐出されたガラスが液滴状になり、繊維とならない。このため、前記ブッシングは、溶融ガラスの粘度が２００ポイズとなる温度以下で制御されている。

一方、扁平形状等の異形断面を備えるガラス繊維を得る場合には、扁平形状のノズルチップを備えたブッシングが用いられる。ただし、溶融ガラスを１０００ポイズ以下の粘度で紡糸すると、ノズルチップから吐出されたガラスの粘度が低すぎて、それ自体の表面張力により丸まってしまい異形断面のガラス繊維を得ることが困難となる。そこで、扁平形状のノズルチップを備えたブッシングを溶融ガラスの液相温度より高く、且つ粘度が１０００ポイズ以上となる温度に制御することが行われている。このようにすると、前記扁平形状のノズルチップから吐出された溶融ガラスの粘度が高くなり、溶融ガラス自体の表面張力が働きにくくなるため、該ノズルチップの開口部の形状に沿う扁平形状等の異形断面を備えるガラス繊維を得ることができる。

国際公開第２０１１／１５５３６２号

しかしながら、特許文献１記載の範囲の組成のガラス組成物となるように調合されたガラス原料を溶融した溶融ガラスを紡糸すると、得られたガラス繊維に赤色の結晶が混入し、紡糸切断が多発して生産性が低下することが稀に生じるという不都合がある。

本発明は、かかる不都合を解消して、ガラス繊維に赤色の結晶が混入することなく安定に紡糸を行うことができ、汎用ガラス（Ｅガラス）よりも高い繊維強度や高い繊維弾性率を備えたガラス繊維用ガラス組成物を提供することを目的とする。

本発明者らは、特許文献１記載の範囲の組成のガラス組成物となるように調合されたガラス原料を溶融した溶融ガラスを紡糸したときに、得られたガラス繊維に赤色の結晶が混入する原因及び条件について、鋭意検討した。

この結果、前記赤色の結晶は、前記ガラス原料を月産数百トン以上の大型炉で溶融し、得られたガラス組成物としての溶融ガラスをブッシングのノズルチップから吐出して、扁平形状等の異形断面を備えるガラス繊維や繊維径が３μｍ以上１０μｍ未満の真円状の円形断面を備えるガラス繊維を製造する際に稀に発生することを知見した。

扁平形状等の異形断面を備えるガラス繊維を製造する場合には、紡糸切断や外部環境の温度変動により、ブッシング内端部やノズルチップ付近に温度低下が生じた際に、赤色の結晶が発生することを知見した。

また、繊維径が３μｍ以上１０μｍ未満の真円状の円形断面を備えるガラス繊維を製造する場合には、ブッシングに流入する前記溶融ガラス量が少ないため、該溶融ガラスが該ブッシングに持ち込む熱量が低下して、制御温度より低い温度域がブッシング内端部やその上部に生じた際に、赤色の結晶が発生することを知見した。

前記大型炉は、例えばガスバーナーによる間接火炎加熱方式で加熱され、溶融ガラスに接触する部分には、高温におけるガラス耐食性に優れた酸化クロムレンガが使用されている。前記赤色の結晶は、前記酸化クロムレンガに含まれるＣｒ成分が溶融ガラス中に溶出し、該溶融ガラスがブッシング内や上部の温度低下した部分に停滞したときに、溶出したＣｒ成分とガラス中の成分とが反応することによって、スピネル系のＣｒ、Ｍｇ、Ａｌの複合酸化物からなる結晶として析出するものと考えられる。

本発明者らは、前記知見に基づいてさらに検討を重ねた結果、特定のガラス繊維用ガラス組成物となるように調合されたガラス原料を溶融した溶融ガラスを紡糸してガラス繊維を製造する際に、該ガラス繊維用ガラス組成物が前記赤色の結晶の発生を抑制可能な添加物を含むことにより、前記不都合を解決することができることを見出し、本発明に到達した。

そこで前記目的を達成するために、本発明のガラス繊維用ガラス組成物は、全量に対し、５７．０〜６０．０質量％の範囲のＳｉＯ_２と、１７．５〜２０．０質量％の範囲のＡｌ_２Ｏ_３と、８．５〜１２．０質量％の範囲のＭｇＯと、１０．０〜１３．０質量％の範囲のCａOと、０．５〜１．５質量％の範囲のＢ_２Ｏ_３とを含み、且つ、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９８．０質量％以上であることを特徴とする。

本発明のガラス繊維用ガラス組成物によれば、上述の範囲のＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOに、さらに前記赤色の結晶の発生を抑制可能な成分として前記範囲の量のＢ_２Ｏ_３を含むことにより、得られたガラス繊維に赤色の結晶が混入することを防止し、ガラス繊維の製造を安定に行うことができる。

また、本発明のガラス繊維用ガラス組成物によれば、全量に対するＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの含有量を上述の範囲とすることにより、前記範囲の量のＢ_２Ｏ_３を添加したときにも、汎用ガラス（Ｅガラス）よりも高い繊維強度や高い繊維弾性率を備えるガラス繊維を製造することができる。

本発明のガラス繊維用ガラス組成物において、Ｂ_２Ｏ_３の量が全量に対して０．５質量％未満であると、得られたガラス繊維に前記赤色の結晶が混入することを防止できず、１．５質量％を超えると得られたガラス繊維の繊維強度や繊維弾性率等の物性が損なわれる。

本発明のガラス繊維用ガラス組成物は、その全量に対するＢ_２Ｏ_３の含有量を０．６〜１．４質量％の範囲とすることが好ましく、０．７〜１．３質量％の範囲とすることがより好ましく、０．８〜１．２質量％の範囲とすることがさらに好ましく、０．９〜１．１質量％の範囲とすることが特に好ましい。

本発明のガラス繊維用ガラス組成物は、その全量に対するＢ_２Ｏ_３の含有量をこのような範囲にすることにより、得られたガラス繊維において、高い繊維弾性率を維持しつつ赤色の結晶析出を抑制することができるという効果を得ることができる。

前記ガラス繊維用ガラス組成物は、その全量に対するＳｉＯ_２の含有量が５７．０質量％未満であると得られたガラス繊維の機械的強度を向上させることができず、化学的にも不安定になる。一方、前記ガラス繊維用ガラス組成物は、その全量に対するＳｉＯ_２の含有量が６０．０質量％を超えると１０００ポイズ温度及び液相温度が高くなり、ガラス繊維の製造が困難になる。

前記ガラス繊維用ガラス組成物は、その全量に対するＳｉＯ_２の含有量を、５７．５〜５９．５質量％の範囲とすることが好ましく、５８．０〜５９．３質量％の範囲とすることがより好ましく、５８．１〜５９．２質量％の範囲とすることがさらに好ましく、５８．１〜５９．１質量％の範囲とすることがとりわけ好ましく、５８．２〜５９．０質量％の範囲とすることが特に好ましく、５８．３〜５９．０質量％の範囲とすることが殊に好ましく、５８．５〜５８．８質量％の範囲とすることが極めて好ましく、５８．６〜５８．８質量％の範囲とすることが最も好ましい。前記ガラス繊維用ガラス組成物は、このようにすることにより、高い繊維強度を維持しつつ広い作業温度範囲を維持することができるという効果を得ることができる。

また、前記ガラス繊維用ガラス組成物は、その全量に対するＡｌ_２Ｏ_３の含有量が１７．５質量％未満であると得られたガラス繊維の繊維弾性率を高くすることができず、２０．０質量％を超えると液相温度が高くなるため作業温度範囲が狭くなる。また、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量が２０．０質量％を超えた場合には、得られたガラス繊維に前記赤色の結晶が混入することを防止できない。

前記ガラス繊維用ガラス組成物は、その全量に対するＡｌ_２Ｏ_３の含有量を、１８．０〜１９．５質量％の範囲とすることが好ましく、１８．１〜１９．４質量％の範囲とすることがより好ましく、１８．２〜１９．０質量％の範囲とすることがさらに好ましく、１８．３〜１８．９質量％の範囲とすることが特に好ましい。前記ガラス繊維用ガラス組成物は、このようにすることにより、高い繊維弾性率を維持しつつ赤色の結晶の析出を抑制することができるという効果を得ることができる。

また、前記ガラス繊維用ガラス組成物は、その全量に対するＭｇＯの含有量が８．５質量％未満であると得られたガラス繊維の繊維弾性率を高くすることができず、１２．０質量％を超えると液相温度が高くなるため作業温度範囲が狭くなる。

前記ガラス繊維用ガラス組成物は、その全量に対するＭｇＯの含有量を、８．８〜１１．５質量％の範囲とすることが好ましく、８．９〜１１．４質量％の範囲とすることがより好ましく、９．０〜１１．０質量％の範囲とすることがさらに好ましく、９．０〜１０．９質量％の範囲とすることが特に好ましく、９．０〜９．９質量％の範囲とすることが最も好ましい。前記ガラス繊維用ガラス組成物は、このようにすることにより、高い繊維弾性率を維持しつつ広い作業温度範囲を維持できるという効果を得ることができる。

また、前記ガラス繊維用ガラス組成物は、その全量に対するＣａＯの含有量が１０．０質量％未満であると液相温度が高くなるため作業温度範囲が狭くなり、得られたガラス繊維に前記赤色の結晶が混入することを防止できない。また、ＣａＯの含有量が１３．０質量％を超えると得られたガラス繊維の繊維弾性率を高くすることができず、ガラス繊維の線膨張係数が大きくなる。

前記ガラス繊維用ガラス組成物は、その全量に対するＣａＯの含有量を、１０．３〜１２．５質量％の範囲とすることが好ましく、１０．４〜１２．４質量％の範囲とすることがより好ましく、１０．５〜１２．０質量％の範囲とすることがさらに好ましく、１０．６〜１１．９質量％の範囲とすることが特に好ましく、１１．１〜１１．９質量％の範囲とすることが最も好ましい。前記ガラス繊維用ガラス組成物は、このようにすることにより、低い線膨張係数を維持しつつ赤色の結晶析出を抑制することができるという効果を得ることができる。

また、前記ガラス繊維用ガラス組成物は、その全量に対するＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びＣａＯの合計量が、９８．０質量％未満であると、他の不純物成分の含有量が相対的に多くなる。この結果、前記ガラス繊維用ガラス組成物からガラス繊維を製造するときに、作業温度範囲が狭くなり、或いは得られるガラス繊維の繊維強度や繊維弾性率を高くすることができない。

本発明のガラス繊維用ガラス組成物は、その全量に対するＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びＣａＯの合計量が、９８．０質量％以上９９．５質量％未満であることが好ましく、９８．５質量％以上９９．０質量％未満であることがより好ましい。前記ガラス繊維用ガラス組成物は、このようにすることにより、作業温度範囲を広くすることができ、得られたガラス繊維の繊維強度や繊維弾性率を高くすることができる。

また、本発明のガラス繊維用ガラス組成物は、Ａｌ_２Ｏ_３の含有率（質量％）に対するＣａＯの含有率（質量％）の比（ＣａＯ（質量％）／Ａｌ_２Ｏ_３（質量％））が０.５０〜０．７２の範囲であり、且つ、Ａｌ_２Ｏ_３の含有率（質量％）に対するＢ_２Ｏ_３の含有率（質量％）とＣａＯの含有率（質量％）との積の比（（Ｂ_２Ｏ_３（質量％）×ＣａＯ（質量％））／Ａｌ_２Ｏ_３（質量％））が０．２２〜１．００の範囲であることが好ましい。

また、本発明のガラス繊維用ガラス組成物は、（ＣａＯ（質量％）／Ａｌ_２Ｏ_３（質量％））が、０．５３〜０．７０の範囲であり、且つ、（（Ｂ_２Ｏ_３（質量％）×ＣａＯ（質量％））／Ａｌ_２Ｏ_３（質量％））が０．２７〜０．７８の範囲であることがより好ましく、（ＣａＯ（質量％）／Ａｌ_２Ｏ_３（質量％））が、０．５３〜０．６４の範囲であり、且つ、（（Ｂ_２Ｏ_３（質量％）×ＣａＯ（質量％））／Ａｌ_２Ｏ_３（質量％））が０．２８〜０．６４の範囲であることがさらに好ましい。本発明のガラス繊維用ガラス組成物によれば、このようにすることにより、得られたガラス繊維において、高い繊維弾性率を維持しつつ赤色の結晶析出を抑制することができるという効果を得ることができる。

また、本発明のガラス繊維用ガラス組成物は、該ガラス繊維用ガラス組成物から製造されたガラス繊維が、０．００１〜０．０１０質量％、好ましくは０．００１〜０．００５質量％の量のＣｒ_２Ｏ_３を含んでいてもよい。本発明のガラス繊維用ガラス組成物から製造されたガラス繊維は、Ｃｒ_２Ｏ_３の含有量が前記範囲であれば、複合材料などの成形品としたとき、ガラスの着色による色ムラ、色調変化、外観不良などの発生を抑制することができる。

本発明のガラス繊維用ガラス組成物は、前記の成分に加えて、Ｎａ_２Ｏ及びＫ_２Ｏを含んでいてもよい。Ｎａ_２Ｏ及びＫ_２Ｏは、通常、ガラスの粘度を下げて溶けやすくするために加えられるが、ガラスの強度や耐薬品性が低下するため、ガラス繊維用ガラス組成物全量に対するＮａ_２Ｏ及びＫ_２Ｏの合計量を０．０５〜１．０質量％の範囲とすることが好ましい。

また、本発明のガラス繊維用ガラス組成物は、Ｆｅ_２Ｏ_３を含んでいてもよい。Ｆｅ_２Ｏ_３は、通常、ガラス原料中の不純物として存在するが、溶融ガラス中の輻射熱の吸収やガラス繊維の着色に影響するため、ガラス繊維用ガラス組成物全量に対するＦｅ_２Ｏ_３の含有量を０．０５〜１．０質量％の範囲とすることが好ましい。

また、本発明のガラス繊維用ガラス組成物において、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ及びＦｅ_２Ｏ_３を含む場合、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ及びＦｅ_２Ｏ_３の合計量は、０．１〜２．０質量％の範囲とすることが好ましく、０．１〜０．５質量％の範囲とすることがより好ましい。

尚、本発明のガラス繊維用ガラス組成物において、上述した各成分の含有率の測定は、軽元素であるＢについてはＩＣＰ発光分光分析装置を用いて、その他の元素は波長分散型蛍光Ｘ線分析装置を用いて行うことができる。

測定方法としては、初めにガラスバッチ（ガラス原料を混合して調合したもの）、又は、ガラス繊維（ガラス繊維表面に有機物が付着している場合、又は、ガラス繊維が有機物（樹脂）中に主に強化材として含まれている場合には、例えば、３００〜６００℃のマッフル炉で２〜２４時間程度加熱する等して、有機物を除去してから用いる）を白金ルツボに入れ、電気炉中で１５５０℃の温度に６時間保持して撹拌を加えながら溶融させることにより、均質な溶融ガラスを得る。次に、得られた溶融ガラスをカーボン板上に流し出してガラスカレットを作製した後、粉砕し粉末化する。軽元素であるＢについてはガラス粉末をアルカリ溶融分解した後、ＩＣＰ発光分光分析装置を用いて定量分析する。その他の元素はガラス粉末をプレス機で円盤状に成形した後、波長分散型蛍光Ｘ線分析装置を用いて定量分析する。これらの定量分析結果を酸化物換算して各成分の含有量及び全量を計算し、これらの数値から上述した各成分の含有率を求めることができる。

また、本発明のガラス繊維用ガラス組成物は、該ガラス繊維用ガラス組成物から製造されたガラス繊維の繊維弾性率が８３ＧＰａ以上であり、線膨張係数が５０〜２００℃の温度範囲で４．２ｐｐｍ／Ｋ以下であり、繊維強度が４．０ＧＰａ以上であることが好ましい。本発明のガラス繊維用ガラス組成物によれば、前記繊維弾性率、線膨張係数、繊維強度を前記範囲とすることにより、汎用ガラス（Ｅガラス）よりも高い繊維強度や高い繊維弾性率を備えるガラス繊維を得ることができる。

また、本発明のガラス繊維用ガラス組成物によれば、その製造過程において赤色の結晶発生を抑制できるので、扁平形状等の異形断面を備えるガラス繊維、及び、真円状の円形断面を備え繊維径が３μｍ以上１０μｍ未満の範囲にあるガラス繊維を効率的に得ることができる。ここで、扁平形状等の異形断面を備えるガラス繊維としては、断面形状の短径に対する長径の比（長径／短径）が２．０〜６．０の範囲にあり、且つ、断面積を真円に換算したときの繊維径が１０〜３０μｍの範囲にあるガラス繊維を挙げることができる。このような異形断面を備えるガラス繊維がとる断面形状としては、長円形（長方形の両端に半円状の形状を付けたもの、あるいはそれに類似した形状をいう）、楕円形、長手方向の中央部がくびれた繭形を挙げることができ、このガラス繊維を含む樹脂成形品を製造する際の流動性に優れることから、長円形であることが好ましい。

実施例１のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。実施例２のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。実施例３のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。比較例１のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。比較例２のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。比較例３のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。実施例４のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。実施例５のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。実施例６のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。実施例７のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。比較例４のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。実施例８のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。実施例９のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。実施例１０のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。比較例５のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。比較例６のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。比較例７のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。比較例８のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。比較例９のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。比較例１０のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。比較例１１のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。比較例１２のガラス繊維用ガラス組成物から得られたガラスにおける赤色の結晶の析出の有無を示すレーザー顕微鏡写真。

次に、本発明の実施の形態についてさらに詳しく説明する。

本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物は、全量に対し、５７．０〜６０．０質量％の範囲のＳｉＯ_２と、１７．５〜２０．０質量％の範囲のＡｌ_２Ｏ_３と、８．５〜１２．０質量％の範囲のＭｇＯと、１０．０〜１３．０質量％の範囲のCａOと、０．５〜１．５質量％の範囲のＢ_２Ｏ_３とを含み、且つ、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９８．０質量％以上である。

前記ガラス繊維用ガラス組成物は、赤色の結晶の発生を抑制可能な添加物として前記範囲の量のＢ_２Ｏ_３を含むので、得られたガラス繊維に赤色の結晶が混入することを防止し、ガラス繊維の製造を安定に行うことができる。また、前記ガラス繊維用ガラス組成物は、全量に対するＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの含有量を上述の範囲とすることにより、前記範囲の量のＢ_２Ｏ_３を添加したときにも、汎用ガラスよりも高い繊維強度や高い繊維弾性率を備えるガラス繊維を製造することができる。

前記ガラス繊維用ガラス組成物は、前述の組成となるように調合されたガラス原料（ガラスバッチ）を溶融することにより得ることができる。

前記組成を備えるガラス繊維用ガラス組成物は、１０００ポイズ温度が１３００〜１３５０℃の範囲の温度であり、液相温度が１２００〜１２５０℃の範囲の温度である。この場合、１０００ポイズ温度と液相温度との間の温度範囲である作業温度範囲が５０℃以上であることにより、安定した紡糸が可能となり、月産数百トン以上といったガラス繊維の大規模製造に適する。なお、前記組成を備えるガラス繊維用ガラス組成物において、作業温度範囲は、例えば、１００〜１３０℃の範囲となり、好ましくは、１０２〜１２５℃の範囲となり、より好ましくは、１０５〜１２２℃の範囲となる。

前記ガラス繊維用ガラス組成物からガラス繊維を製造するときには、まず、前述のように調合したガラス原料を溶融炉に供給し、前記１０００ポイズ温度以上の温度域、具体的には１４５０〜１５５０℃の範囲の温度で溶融する。そして、前記温度に溶融された溶融ガラスを所定の温度に制御されたブッシングのノズルチップから吐出し、高速で巻き取ることにより引き伸ばしながら冷却し、固化することによりガラス繊維を形成する。

前記溶融炉は、月産数百トン以上の大型炉であり、例えばガスバーナーによる間接火炎加熱方式で加熱され、溶融ガラスに接触する部分には、高温におけるガラス耐食性に優れた酸化クロムレンガが使用されている。

また、前記ノズルチップは、例えば、扁平形状等の異形断面を備えるガラス繊維を製造する場合には、ブッシング底面のノズルプレートに、短径に対する長径の比（長径／短径）が２〜１０の範囲にあり、開口径が長径１．０〜１０．０ｍｍ、短径０．５〜２．０ｍｍである開口部（オリフィス孔）及び、開口部を通過した溶融ガラスを急冷するための切欠部や突起部といった冷却手段を備えるものを用いることができる。

また、前記ノズルチップは、例えば、真円状の円形断面を備え、繊維径が３μｍ以上１０μｍ未満のガラス繊維を製造する場合には、開口径が０．５〜１．５ｍｍである円形の開口部を備えるものを用いることができる。

前記扁平形状等の異形断面を備えるガラス繊維を製造する場合、前記ブッシングの制御温度は、１２６０〜１３５０℃である。前記ブッシングの制御温度が、１２６０℃未満では前記溶融ガラスの粘性が極めて高く、加えて、液相温度に近づくためガラス由来の結晶（失透）が析出しやすくなるため、ノズルチップからの吐出が困難となりガラス繊維の製造自体が困難になる。また、前記ブッシングの制御温度が１３５０℃を超えると、溶融ガラスの粘度が低くなり表面張力が作用しやすくなるので、前記扁平形状等の異形断面を備えるガラス繊維を得ることができない。

一方、前記真円状の円形断面を備え繊維径が３μｍ以上１０μｍ未満のガラス繊維を製造する場合、前記ブッシングの制御温度は、１３００〜１４５０℃である。前記ブッシングの制御温度が１３００℃未満では溶融ガラスの粘性が高くなるため、細いノズルチップからの吐出が困難となり、ガラス繊維の製造自体が困難になる。また、前記ブッシングの制御温度が１４５０℃を超えると、ノズルチップから吐出した溶融ガラスが液滴状となり繊維とならない。

本実施形態のガラス繊維用ガラス組成物によれば、前述のようにしてガラス繊維を製造することにより、該ガラス繊維に赤色の結晶が混入することなく安定に紡糸を行うことができる。次に本発明の実施例及び比較例を示す。

〔実施例１〕
本実施例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、ＳｉＯ_２を５９．３質量％、Ａｌ_２Ｏ_３を１９．０質量％、ＭｇＯを１０．０質量％、CａOを１１．０質量％、Ｂ_２Ｏ_３を０．５質量％、その他の成分としてＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ及びＦｅ_２Ｏ_３を０．２質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合されたガラスバッチを得た。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９９．３質量％となっている。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表１に示す。

次に、前記ガラスバッチを白金ルツボに入れ、電気炉中、１５５０℃の温度に６時間保持して撹拌を加えながら溶融させることにより、均質な溶融ガラスを得た。次に、得られた溶融ガラスをカーボン板上に流し出してガラスカレットを作製した。このとき前記溶融ガラスの１０００ポイズ温度と液相温度とを測定し、作業温度範囲（ΔＴ）を算出した。

１０００ポイズ温度は、回転粘度計付高温電気炉（芝浦システム株式会社製）を用い、白金ルツボ中でガラスカレットを溶融し、回転式ブルックフィールド型粘度計を用いて溶融温度を変化させながら連続的に溶融ガラスの粘度を測定し、回転粘度が１０００ポイズのときに対応する温度を測定することにより求めた。

また、液相温度は、以下の手順により求めた。まず、ガラスカレットを粉砕し、粒径０．５〜１．５ｍｍのガラス粒子４０gを１８０×２０×１５ｍｍの白金製ボートに入れ、１０００〜１４００℃の温度勾配を設けた管状電気炉で８時間以上加熱した後、該管状電気炉から取り出し、偏光顕微鏡で観察して、ガラス由来の結晶（失透）が析出し始めた位置を特定した。管状電気炉内の温度をＢ熱電対を用いて実測し、前記結晶が析出し始めた位置の温度を求めて液相温度とした。

また、上述の方法で測定した１０００ポイズ温度と液相温度との差を作業温度範囲（ΔＴ）として算出した。結果を表２に示す。

次に、得られたガラスカレットを容器底部に１つの円形ノズルチップを有する小型の筒型白金製ブッシング内に入れ、所定の温度に加熱して溶融したのち、ノズルチップから吐出した溶融ガラスを所定の速度で巻き取ることにより引き伸ばしながら冷却固化して、真円状の円形断面を備え、繊維径１３μmのガラス繊維を得た。

次に、ノズルチップと巻き取り機の間の一本の繊維（モノフィラメント）を採取し、接触や摩擦による劣化のない状態のものをサンプルとして、本実施例で得られたガラス繊維の繊維強度、繊維弾性率を測定した。

繊維強度は、接触、摩擦等による傷、劣化等のないモノフィラメントを、中央に直径２５ｍｍの穴の開いた所定の台紙に接着して試験片とし、該試験片を引張試験機（株式会社オリエンテック製）のつかみ具にセットし、台紙の端部を切除した後、クロスヘッド速度５ｍｍ／分で引張試験を行い、破断時の最大荷重値と繊維断面積から算出した。前記繊維断面積は、走査型電子顕微鏡（日立株式会社製、商品名：Ｓ−３４００）にてモノフィラメントを観察して得られた繊維径から算出した。測定中に糸抜けや糸折れが生じた試験片は除外し、ｎ＝３０の平均値を繊維強度の測定値とした。

繊維弾性率は、前記モノフィラメントを、中央に直径５０ｍｍの穴の開いた所定の台紙に接着して試験片とし、該試験片を前記引張試験機のつかみ具にセットし、台紙の端部を切除した後、クロスヘッド速度５ｍｍ／分で引張試験を行い、初期の強度変動値とそれに対応する伸び率から算出した。測定中に糸抜けが生じた試験片は除外し、ｎ＝１５の平均値を繊維弾性率の測定値とした。

また、線膨張係数は次のようにして測定した。まず、ガラスカレットを溶融した後、冷却してガラスバルクを作製し、ガラスバルクの歪みを除くために除歪温度（６６０〜７５０℃）で２時間加熱し、８時間かけて室温（２０〜２５℃）まで冷却した後、該ガラスバルクから４×４×２０ｍｍの試験片を作製した。次に、前記試験片を昇温速度１０℃／分で加熱し、５０〜２００℃の範囲の温度で、熱機械分析装置（株式会社日立ハイテクサイエンス製）を用いて伸び量を測定し、該伸び量から線膨張係数を算出した。

本実施例で得られたガラス繊維の繊維強度、繊維弾性率及び線膨張係数を表２に示す。

次に、本実施例では、ガラス繊維製造において、稀に生じる赤色の結晶が発生する状況を再現することにより、前記ガラス繊維用ガラス組成物と赤色の結晶との関係性を検証した。

本実施例では、赤色の結晶が発生する状況を再現するために、前記ガラス繊維用ガラス組成物にＣｒ_２Ｏ_３を添加するが、このＣｒ_２Ｏ_３の添加量は、溶融ガラスに接触する部分が前記酸化クロムレンガからなるガラス溶融炉内に滞留しているガラス塊に含まれるＣｒ_２Ｏ_３の最大濃度に基づいている。前記ガラス塊には、前記酸化クロムレンガから長時間をかけて溶出したＣｒ_２Ｏ_３が凝縮しているため、前記溶融炉を短時間で通過して繊維化される溶融ガラスが含み得るＣｒ_２Ｏ_３濃度は、該ガラス塊中のＣｒ_２Ｏ_３の最大濃度を超えることはない。

そこで、次に、本実施例のガラス繊維用ガラス組成物の全量に対し、０．１０質量％の酸化クロム（Ｃｒ_２Ｏ_３）を含むようにガラスバッチを調合した。次に、前記酸化クロムを含むガラスバッチを白金製ルツボに入れ、電気炉中、１５５０℃の温度に６時間保持して撹拌を加えながら溶融させることにより、均質な溶融ガラスを得た。次に、得られた溶融ガラスをカーボン板上に流し出してガラスカレットを作製した。

得られたガラスカレット４０gを６０×３０×１５ｍｍの白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、ブッシング制御温度より低い１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、前記白金製ボートからガラスを取り除き、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡（オリンパス株式会社製、商品名：レーザー走査型顕微鏡ＬＥＸＴＯＬＳ）を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図１及び表２に示す。

尚、顕微鏡倍率２００倍の視野（１．３０×１．０５ｍｍ）で１０μm以上の結晶物が５個以下であるときに、赤色結晶の析出が無いと判定した。

〔実施例２〕
本実施例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、ＳｉＯ_２を５８．８質量％、Ｂ_２Ｏ_３を１．０質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合した以外は、実施例１と全く同一にしてガラスバッチを得た。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９８．８質量％となっている。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表１に示す。

次に、本実施例のガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製し、該ガラスカレットを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラス繊維を紡糸した。次に、実施例１と全く同一にして、本実施例のガラス繊維用ガラス組成物の１０００ポイズ温度、液相温度、作業温度範囲、線膨張係数と、本実施例で得られたガラス繊維（モノフィラメント）の繊維強度、繊維弾性率とを測定した。結果を表２に示す。

次に、本実施例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図２及び表２に示す。

〔実施例３〕
本実施例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、ＳｉＯ_２を５８．３質量％、Ｂ_２Ｏ_３を１．５質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合した以外は、実施例１と全く同一にしてガラスバッチを得た。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９８．３質量％となっている。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表１に示す。

次に、本実施例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図３及び表２に示す。

〔比較例１〕
本比較例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、ＳｉＯ_２を５９．８質量％含み、Ｂ_２Ｏ_３を全く含まないガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合した以外は、実施例１と全く同一にしてガラスバッチを得た。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９９．８質量％となっている。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表１に示す。

次に、本比較例のガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製し、該ガラスカレットを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラス繊維を紡糸した。次に、実施例１と全く同一にして本比較例のガラス繊維用ガラス組成物の１０００ポイズ温度、液相温度、作業温度範囲、線膨張係数と、本比較例で得られたガラス繊維（モノフィラメント）の繊維強度、繊維弾性率とを測定した。結果を表２に示す。

次に、本比較例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図４及び表２に示す。

〔比較例２〕
本比較例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、ＳｉＯ_２を５９．５質量％、Ｂ_２Ｏ_３を０．３質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合した以外は、実施例１と全く同一にしてガラスバッチを得た。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９９．５質量％となっている。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表１に示す。

次に、本比較例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図５及び表２に示す。

〔比較例３〕
本比較例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、ＳｉＯ_２を５７．８質量％、Ｂ_２Ｏ_３を２．０質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合した以外は、実施例１と全く同一にしてガラスバッチを得た。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９７．８質量％となっている。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表１に示す。

次に、本比較例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図６及び表２に示す。

図４、５及び表１から、Ｂ_２Ｏ_３の含有量がガラス繊維用ガラス組成物の全量の０．５質量％未満の場合（比較例１、比較例２）には、ガラスカレットのガラス組織中に微小な粒子（赤色の結晶）が生じていることがわかる。

これに対し、図１〜３及び表１から、Ｂ_２Ｏ_３を、ガラス繊維用ガラス組成物の全量の０．５〜１．５質量％の範囲で含む場合（実施例１〜３）には、ガラスカレットのガラス組織中に微小な粒子（赤色の結晶）が全く生じていないことがわかる。

また、図６及び表１から、Ｂ_２Ｏ_３の含有量がガラス繊維用ガラス組成物の全量の１．５質量％を超える場合（比較例３）には、ガラスカレットのガラス組織中に微小な粒子（赤色の結晶）は生じないものの、８３ＧＰａ以上の十分な繊維弾性率及び４．０ＧＰａ以上の十分な繊維強度を得ることができないことがわかる。

さらに、表１〜２から、比較例１のガラス繊維用ガラス組成物の組成において、０．５〜１．５質量％のＢ_２Ｏ_３を含み、Ｂ_２Ｏ_３の含有量だけＳｉＯ_２の含有量を減じた実施例１〜３のガラス繊維用ガラス組成物によれば、ガラス繊維において比較例１と同等の繊維強度及び繊維弾性率を得ることができることが明らかである。

〔実施例４〕
本実施例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、ＳｉＯ_２を５８．８質量％、Ａｌ_２Ｏ_３を１９．５質量％、ＭｇＯを９．０質量％、CａOを１２．０質量％、Ｂ_２Ｏ_３を０．５質量％、その他の成分としてＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ及びＦｅ_２Ｏ_３を０．２質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合されたガラスバッチを得た。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９９．３質量％となっている。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表３に示す。

次に、本実施例のガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製し、該ガラスカレットを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラス繊維を紡糸した。次に、実施例１と全く同一にして本実施例で得られたガラス繊維（モノフィラメント）の繊維強度、繊維弾性率を測定した。結果を表３に示す。

次に、本実施例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図７及び表３に示す。

〔実施例５〕
本実施例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、Ａｌ_２Ｏ_３を１９．０質量％、Ｂ_２Ｏ_３を１．０質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合した以外は、実施例４と全く同一にしてガラスバッチを得た。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９８．８質量％となっている。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表３に示す。

次に、本実施例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図８及び表３に示す。

〔実施例６〕
本実施例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、Ａｌ_２Ｏ_３を１８．５質量％、Ｂ_２Ｏ_３を１．５質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合した以外は、実施例４と全く同一にしてガラスバッチを得た。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９８．３質量％となっている。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表３に示す。

次に、本実施例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図９及び表３に示す。

〔実施例７〕
本実施例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、Ａｌ_２Ｏ_３を１８．２質量％、MｇOを１０．０質量％、ＣａOを１１．８質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合した以外は、実施例５と全く同一にしてガラスバッチを得た。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９８．８質量％となっている。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表３に示す。

次に、本実施例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図１０及び表３に示す。

〔比較例４〕
本比較例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、Ａｌ_２Ｏ_３を２０．０質量％含み、Ｂ_２Ｏ_３を全く含まないガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合した以外は、実施例４と全く同一にしてガラスバッチを得た。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９９．８質量％となっている。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表３に示す。

次に、本比較例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図１１及び表３に示す。

図１１及び表３から、Ｂ_２Ｏ_３を全く含まない比較例４の場合には、ガラスカレットのガラス組織中に微小な粒子（赤色の結晶）が生じていることがわかる。

これに対し、図７〜１０及び表３から、比較例４のガラス繊維用ガラス組成物の組成において、０．５〜１．５質量％のＢ_２Ｏ_３を含み、Ｂ_２Ｏ_３の含有量だけＡｌ_２Ｏ_３の含有量を減じた実施例４〜６のガラス繊維用ガラス組成物、及び１．０質量％のＢ_２Ｏ_３を含み、Ａｌ_２Ｏ_３含有量とＣａＯ含有量を減じ、ＭｇＯ含有量を増加した実施例７のガラス繊維用ガラス組成物によれば、赤色結晶の析出を無くすことができることが明らかである。

〔実施例８〕
本実施例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、ＳｉＯ_２を５８．３質量％、Ａｌ_２Ｏ_３を１９．０質量％、ＭｇＯを１２．０質量％、CａOを１０．０質量％、Ｂ_２Ｏ_３を０．５質量％、その他の成分としてＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ及びＦｅ_２Ｏ_３を０．２質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合されたガラスバッチを得た。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９９．３質量％となっている。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表４に示す。

次に、本実施例のガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製し、該ガラスカレットを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラス繊維を紡糸した。次に、実施例１と全く同一にして本実施例で得られたガラス繊維（モノフィラメント）の繊維強度、繊維弾性率を測定した。結果を表４に示す。

次に、本実施例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図１２及び表４に示す。

〔実施例９〕
本実施例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、Ａｌ_２Ｏ_３を１８．７質量％、ＭｇＯを１１．８質量％、Ｂ_２Ｏ_３を１．０質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合した以外は、実施例８と全く同一にしてガラスバッチを得た。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９８．８質量％となっている。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表４に示す。

次に、本実施例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図１３及び表４に示す。

〔実施例１０〕
本実施例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、Ａｌ_２Ｏ_３を１８．５質量％、ＭｇＯを１１．５質量％、Ｂ_２Ｏ_３を１．５質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合した以外は、実施例８と全く同一にしてガラスバッチを得た。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９８．３質量％となっている。本実施例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表４に示す。

次に、本実施例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図１４及び表４に示す。

〔比較例５〕
本比較例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、ＳｉＯ_２を５８．８質量％含み、Ｂ_２Ｏ_３を全く含まないガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合した以外は、実施例８と全く同一にしてガラスバッチを得た。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９９．８質量％となっている。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表４に示す。

次に、本比較例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図１５及び表４に示す。

図１５及び表４から、Ｂ_２Ｏ_３を全く含まない比較例５の場合には、ガラスカレットのガラス組織中に微小な粒子（赤色の結晶）が生じていることがわかる。

これに対し、図１２〜１４及び表４から、比較例５のガラス繊維用ガラス組成物の組成において、０．５〜１．５質量％のＢ_２Ｏ_３を含み、Ｂ_２Ｏ_３の含有量だけＳｉＯ_２のみ、又はＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯの含有量を減じた実施例８〜１０のガラス繊維用ガラス組成物によれば、赤色結晶の析出を無くすことができることが明らかである。

〔比較例６〕
本比較例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、ＳｉＯ_２を５７．０質量％、Ａｌ_２Ｏ_３を２２．０質量％、ＭｇＯを９．８質量％、CａOを１０．０質量％、Ｂ_２Ｏ_３を１．０質量％、その他の成分としてＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ及びＦｅ_２Ｏ_３を０．２質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合されたガラスバッチを得た。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９８．８質量％となっている。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表５に示す。

次に、本比較例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図１６及び表５に示す。

〔比較例７〕
本比較例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、ＳｉＯ_２を５９．０質量％、Ａｌ_２Ｏ_３を２０．０質量％、ＭｇＯを１２．０質量％、CａOを７．８質量％、Ｂ_２Ｏ_３を１．０質量％、その他の成分としてＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ及びＦｅ_２Ｏ_３を０．２質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合されたガラスバッチを得た。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９８．８質量％となっている。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表５に示す。

次に、本比較例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図１７及び表５に示す。

〔比較例８〕
本比較例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、ＳｉＯ_２を５７．５質量％、Ａｌ_２Ｏ_３を２２．０質量％、ＭｇＯを１１．８質量％、CａOを７．５質量％、Ｂ_２Ｏ_３を１．０質量％、その他の成分としてＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ及びＦｅ_２Ｏ_３を０．２質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合されたガラスバッチを得た。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９８．８質量％となっている。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表５に示す。

次に、本比較例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図１８及び表５に示す。

図１６〜１８及び表５から、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＡｌ_２Ｏ_３の含有量が２０．０質量％を超えている比較例６、ＣａＯの含有量が１０．０質量％未満の比較例７、Ａｌ_２Ｏ_３の含有量が２０．０質量％を超え、ＣａＯの含有量が１０．０質量％未満の比較例８の場合には、Ｂ_２Ｏ_３の含有量が０．５〜１．５質量％の範囲であっても赤色結晶の析出を防止できないことが明らかである。

〔比較例９〕
本比較例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、ＳｉＯ_２を５９．８質量％、Ａｌ_２Ｏ_３を１６．０質量％、ＭｇＯを１０．５質量％、CａOを１２．５質量％、Ｂ_２Ｏ_３を１．０質量％、その他の成分としてＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ及びＦｅ_２Ｏ_３を０．２質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合されたガラスバッチを得た。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９８．８質量％となっている。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表６に示す。

次に、本比較例のガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製し、本比較例のガラス繊維用ガラス組成物の１０００ポイズ温度、液相温度、作業温度範囲を測定した。また、前記ガラスカレットを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラス繊維を紡糸し、実施例１と全く同一にして本比較例で得られたガラス繊維（モノフィラメント）の繊維強度、繊維弾性率を測定した。結果を表６に示す。

次に、本比較例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図１９及び表６に示す。

〔比較例１０〕
本比較例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、ＳｉＯ_２を５８．３質量％、Ａｌ_２Ｏ_３を１８．０質量％、ＭｇＯを９．０質量％、CａOを１３．５質量％、Ｂ_２Ｏ_３を１．０質量％、その他の成分としてＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ及びＦｅ_２Ｏ_３を０．２質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合されたガラスバッチを得た。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９８．８質量％となっている。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表６に示す。

次に、本比較例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図２０及び表６に示す。

〔比較例１１〕
本比較例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、ＳｉＯ_２を５９．８質量％、Ａｌ_２Ｏ_３を２０．０質量％、ＭｇＯを８．０質量％、CａOを１１．０質量％、Ｂ_２Ｏ_３を１．０質量％、その他の成分としてＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ及びＦｅ_２Ｏ_３を０．２質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合されたガラスバッチを得た。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９８．８質量％となっている。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表６に示す。

次に、本比較例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図２１及び表６に示す。

〔比較例１２〕
本比較例では、まず、各ガラス原料を混合し、溶融したときに、全量に対し、ＳｉＯ_２を５７．０質量％、Ａｌ_２Ｏ_３を１８．０質量％、ＭｇＯを１３．０質量％、CａOを１０．８質量％、Ｂ_２Ｏ_３を１．０質量％、その他の成分としてＮａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ及びＦｅ_２Ｏ_３を０．２質量％含むガラス繊維用ガラス組成物の溶融物（溶融ガラス）となるように調合されたガラスバッチを得た。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物は、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びCａOの合計量が９８．８質量％となっている。本比較例のガラス繊維用ガラス組成物の組成を表６に示す。

次に、本比較例のガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製し、本比較例のガラス繊維用ガラス組成物の１０００ポイズ温度、液相温度、作業温度範囲を測定した。また、前記ガラスカレットを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラス繊維を紡糸したが、本比較例ではＭｇＯの含有量が１２．０質量％を超えているために、１０００ポイズ温度と液相温度とが近く、作業温度範囲が狭くなっている。この結果、本比較例ではガラス繊維の紡糸を安定に行うことができず、ガラス繊維（モノフィラメント）の繊維強度、繊維弾性率を測定することができなかった。結果を表６に示す。

次に、本比較例で得られたガラスバッチを用いた以外は、実施例１と全く同一にして酸化クロムを含むガラスバッチを調合し、該酸化クロムを含むガラスバッチを用いた以外は実施例１と全く同一にしてガラスカレットを作製した。次に、得られたガラスカレットを実施例１と全く同一にして白金製ボートに入れ、電気炉中１５５０℃で２時間溶融した後、１２５０℃に降温して１２時間保持した。次に、実施例１と全く同一にして、白金表面上の該ガラスとの界面部分をレーザー顕微鏡を用いて倍率２００倍で観察し、赤色結晶の析出の有無を調べた。結果を図２２及び表６に示す。

図１９〜２２及び表６から、ガラス繊維用ガラス組成物の全量に対するＡｌ_２Ｏ_３の含有量が１７．５質量％未満の比較例９、ＣａＯの含有量が１３．０質量％を超えている比較例１０、ＭｇＯの含有量が８．５質量％未満の比較例１１の場合には、ガラスカレットのガラス組織中に微小な粒子（赤色の結晶）は生じないものの、８３ＧＰａ以上の十分な繊維弾性率を得ることができないことが明らかである。

また、ＭｇＯの含有量が１２．０質量％を超えている比較例１２の場合には、１０００ポイズ温度と液相温度とが近く、作業温度範囲が５０℃未満と狭いため、ガラス繊維の紡糸を安定に行うことが難しく、ガラス繊維の製造に適さない。

Claims

全量に対し、５７．０〜６０．０質量％の範囲のＳｉＯ_２と、１７．５〜２０．０質量％の範囲のＡｌ_２Ｏ_３と、８．５〜１２．０質量％の範囲のＭｇＯと、１０．０〜１３．０質量％の範囲のＣａＯと、０．５〜１．５質量％の範囲のＢ_２Ｏ_３とを含み、且つ、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びＣａＯの合計量が９８．０質量％以上であることを特徴とするガラス繊維用ガラス組成物。
請求項１記載のガラス繊維用ガラス組成物において、全量に対し、５７．５〜５９．５質量％の範囲のＳｉＯ_２と、１８．０〜１９．５質量％の範囲のＡｌ_２Ｏ_３と、８．８〜１１．５質量％の範囲のＭｇＯと、１０．３〜１２．５質量％の範囲のＣａＯと含むことを特徴とするガラス繊維用ガラス組成物。
請求項１又は請求項２記載のガラス繊維用ガラス組成物において、全量に対し、５８．０〜５９．３質量％の範囲のＳｉＯ_２と、１８．２〜１９．０質量％の範囲のＡｌ_２Ｏ_３と、９．０〜１１．０質量％の範囲のＭｇＯと、１０．５〜１２．０質量％の範囲のＣａＯと含むことを特徴とするガラス繊維用ガラス組成物。
請求項１〜請求項３のいずれか１項記載のガラス繊維用ガラス組成物において、全量に対し、５８．０〜５９．３質量％の範囲のＳｉＯ_２と、１８．２〜１９．０質量％の範囲のＡｌ_２Ｏ_３と、９．０〜１１．０質量％の範囲のＭｇＯと、１０．５〜１１．９質量％の範囲のＣａＯと含むことを特徴とするガラス繊維用ガラス組成物。
請求項１〜請求項４のいずれか１項記載のガラス繊維用ガラス組成物において、Ａｌ_２Ｏ_３の含有率（質量％）に対するＣａＯの含有率（質量％）の比（ＣａＯ（質量％）／Ａｌ_２Ｏ_３（質量％））が０．５０〜０．７２の範囲であり、且つ、Ａｌ_２Ｏ_３の含有率（質量％）に対するＢ_２Ｏ_３の含有率（質量％）とＣａＯの含有率（質量％）との積の比（（Ｂ_２Ｏ_３（質量％）×ＣａＯ（質量％））／Ａｌ_２Ｏ_３（質量％））が０．２２〜１．００の範囲であることを特徴とするガラス繊維用ガラス組成物。
請求項１〜請求項５のいずれか１項記載のガラス繊維用ガラス組成物において、前記ガラス繊維用ガラス組成物から製造されたガラス繊維が０．００１〜０．０１０質量％の範囲の量のＣｒ_２Ｏ_３を含むことを特徴とするガラス繊維用ガラス組成物。
請求項１〜請求項６のいずれか１項記載のガラス繊維用ガラス組成物において、前記ガラス繊維用ガラス組成物から製造されたガラス繊維の繊維弾性率が８３ＧＰａ以上であることを特徴とするガラス繊維用ガラス組成物。
請求項１〜請求項７のいずれか１項記載のガラス繊維用ガラス組成物において、前記ガラス繊維用ガラス組成物から製造されたガラス繊維の線膨張係数が５０〜２００℃の温度範囲で４．２ｐｐｍ／Ｋ以下であることを特徴とするガラス繊維用ガラス組成物。
請求項１〜請求項８のいずれか１項記載のガラス繊維用ガラス組成物において、前記ガラス繊維用ガラス組成物から製造されたガラス繊維の繊維強度が４．０ＧＰａ以上であることを特徴とするガラス繊維用ガラス組成物。
全量に対し、５７．０〜６０．０質量％の範囲のＳｉＯ_２と、１７．５〜２０．０質量％の範囲のＡｌ_２Ｏ_３と、８．５〜１２．０質量％の範囲のＭｇＯと、１０．０〜１３．０質量％の範囲のＣａＯと、０．５〜１．５質量％の範囲のＢ_２Ｏ_３とを含み、且つ、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びＣａＯの合計量が９８．０質量％以上であるガラス繊維用ガラス組成物から形成されたガラス繊維であって、
該ガラス繊維は、断面形状の短径に対する長径の比（長径／短径）が２．０〜６．０の範囲にあり、断面積を真円に換算したときの繊維径が１０〜３０μｍの範囲にある異形断面を備えることを特徴とするガラス繊維。
全量に対し、５７．０〜６０．０質量％の範囲のＳｉＯ_２と、１７．５〜２０．０質量％の範囲のＡｌ_２Ｏ_３と、８．５〜１２．０質量％の範囲のＭｇＯと、１０．０〜１３．０質量％の範囲のＣａＯと、０．５〜１．５質量％の範囲のＢ_２Ｏ_３とを含み、且つ、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ及びＣａＯの合計量が９８．０質量％以上であるガラス繊維用ガラス組成物から形成されたガラス繊維であって、
該ガラス繊維は、真円状の円形断面を備え、繊維径が３μｍ以上１０μｍ未満の範囲にあることを特徴とするガラス繊維。