WO2024166862A1

WO2024166862A1 - 光学ガラスおよび光学素子

Info

Publication number: WO2024166862A1
Application number: PCT/JP2024/003703
Authority: WO
Inventors: 昂浩庄司; 智明根岸
Original assignee: Hoya株式会社; 豪雅光電科技（威海）有限公司
Priority date: 2023-02-10
Filing date: 2024-02-05
Publication date: 2024-08-15
Also published as: WO2024166860A1; WO2024166861A1

Abstract

【課題】　所望の光学恒数を有し、機械的特性の低減が抑制され、ガラス転移温度の高くない光学ガラスおよび光学素子を提供すること。【解決手段】　アッベ数νｄが６２．００以上であり、Ｂ³⁺の含有量が０カチオン％を超え５０．００カチオン％以下であり、Ｓｉ⁴⁺の含有量が０カチオン％を超え、Ｆ^-の含有量が０アニオン％を超え、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量［Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺］が５カチオン％以上である、光学ガラス。

Description

光学ガラスおよび光学素子

　本発明は、所望の光学的性質を有する光学ガラスおよび光学素子に関する。

　各アッベ領域において屈折率が高く異常部分分散性を備えるレンズは、車載用カメラ、一眼レフ等のデジタルカメラ、およびスマートフォン等の情報携帯端末機器など、幅広く使用されている。これらの用途では、レンズ製造時の歩留まりを向上させるため、ガラスの機械的特性が高いことが望まれている。また、例えばガラスを非球面レンズに加工する場合には、ガラス転移温度が高いガラスでは加工が困難になる場合がある。そこで、ガラス転移温度が低減されたガラスが求められている。

　特に、アッベ数νｄが６２以上であるレンズに着目すると、従来では、アッベ数νｄが６２以上であり屈折率ｎｄの比較的高いガラスとして、Ｐ－Ａｌ－ＲＯ系およびＰ－Ａｌ－Ｆ系といった、Ｐ（リン）をネットワーク形成成分として含有する組成系のガラスが用いられてきた。しかし、このようなＰ（リン）をネットワーク形成成分として含有する組成系のガラスでは、機械的特性に劣るため、レンズ加工工程における歩留まりの悪化や、製品の品質悪化が問題となっていた。また、Ｓｉ（ケイ素）をネットワーク形成成分として含有する組成系のガラスでは、高屈折低分散化に寄与するガラス成分を多量に導入することが困難であり、アッベ数νｄが６２以上で屈折率ｎｄが高いといった所望の光学恒数を達成することは困難であった。

　そこで、本願発明では、Ｂ－Ｌａ－Ｆ系のガラスに着目した。従来、Ｂ－Ｌａ－Ｆ系のガラスでは、ガラスの低分散化に寄与する成分の多くが熔解中に揮発し、アッベ数νｄを高めることは困難であった。本願発明では、ガラス組成を調整することでガラス成分の揮発を抑制し、アッベ数νｄが６２以上であり、機械的特性に優れるガラスを発明するに至った。

　特許文献１には、屈折率に対するアッベ数の値が大きく、耐失透性に優れた、弗素を含有する光学ガラスが開示されている。また、特許文献２には屈折率が高く近赤外領域での透過率が高い光学ガラスが開示されている。しかしながら、特許文献１および特許文献２では、アッベ数νｄを６２以上にまで高めた光学ガラスは開示されていない。

特開昭５６－１６９１５０号公報特開２０１７－１９６７０号公報

　本発明は、このような実状に鑑みてなされ、所望の光学恒数を有し、機械的特性の低減が抑制され、ガラス転移温度の高くない光学ガラスおよび光学素子を提供することを目的とする。

　本発明の要旨は以下のとおりである。

（１）　アッベ数νｄが６２．００以上であり、
　Ｂ³⁺の含有量が０カチオン％を超え５０．００カチオン％以下であり、
　Ｓｉ⁴⁺の含有量が０カチオン％を超え、
　Ｆ^-の含有量が０アニオン％を超え、
　Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量［Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺］が５カチオン％以上である、
　光学ガラス。

（２）　Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｐ⁵⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、Ｂｉ³⁺、Ｚｒ⁴⁺、およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対する、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、Ｙ³⁺、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｒｂ⁺、Ｃｓ⁺、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺＋Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺＋Ｒｂ⁺＋Ｃｓ⁺＋Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｐ⁵⁺＋Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］が０．５０以上である、
　（１）記載の光学ガラス。

（３）　アッベ数νｄが６２．００以上であり、
　Ｂ³⁺の含有量が０カチオン％を超え５０．００カチオン％以下であり、
　Ｆ^-の含有量が０アニオン％を超え８５アニオン％以下であり、
　Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量［Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺］が５カチオン％以上であり、
　Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｐ⁵⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、Ｂｉ³⁺、Ｚｒ⁴⁺、およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対する、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、Ｙ³⁺、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｒｂ⁺、Ｃｓ⁺、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺＋Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺＋Ｒｂ⁺＋Ｃｓ⁺＋Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｐ⁵⁺＋Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］が０．６０以上であり、
　Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、およびＰ⁵⁺の合計含有量に対するＳｉ⁴⁺およびＢ³⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｐ⁵⁺）］が０．２以上である、
　光学ガラス。

（４）　Ｓｂイオンの含有量が、外割で１．０質量ｐｐｍ以上である、（１）～（３）のいずれかに記載の光学ガラス。

（５）　厚さを１０．０ｍｍ±０．１ｍｍとしたときの、波長７００ｎｍにおける外部透過率と波長３６０ｎｍにおける外部透過率との差が１０％以下である、（１）～（３）のいずれかに記載の光学ガラス。

（６）　上記（１）～（３）のいずれかに記載の光学ガラスからなるプレス成形用ガラス素材。

（７）　上記（１）～（３）のいずれかに記載の光学ガラスからなる光学素子。

　本発明によれば、所望の光学恒数を有し、機械的特性の低減が抑制され、ガラス転移温度の高くない光学ガラスおよび光学素子を提供できる。

　本発明の実施形態において、光学ガラスのガラス組成は、特記しない限り、カチオン％にて表示する。カチオン％とは、全てのカチオン成分の含有量の合計を１００％としたときのモル百分率である。ガラス成分の含有量および合計含有量は、特記しない限りカチオン％基準であり、「％」は「カチオン％」を意味する。また、カチオン比とは、カチオン％における、カチオン成分同士の含有量（複数種のカチオン成分の合計含有量も含む）の割合（比）をいう。

　なお、アニオン％とは、全てのアニオン成分の含有量の合計を１００％としたときのモル百分率である。

　カチオン成分の価数（例えばＢ³⁺の価数は＋３、Ｓｉ⁴⁺の価数は＋４、Ｌａ³⁺の価数は＋３）は、慣習により定まった値であり、ガラス成分としてのＢ、Ｓｉ、Ｌａを酸化物基準で表記する際、Ｂ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂、Ｌａ₂Ｏ₃と表記するのと同様である。したがって、ガラス組成を分析する際、カチオン成分の価数まで分析しなくてもよい。また、アニオン成分の価数（例えばＯ^2-の価数が－２）も慣習により定まった値であり、上記のように酸化物基準におけるガラス成分を、例えばＢ₂Ｏ₃、ＳｉＯ₂、Ｌａ₂Ｏ₃と表記するのと同様である。したがって、ガラス組成を分析する際、アニオン成分の価数まで分析しなくてもよい。

　ガラス成分の含有量は、公知の方法、例えば、誘導結合プラズマ発光分光分析法（ＩＣＰ－ＡＥＳ）、誘導結合プラズマ質量分析法（ＩＣＰ－ＭＳ）、イオンクロマトグラフィー（ＩＣ）、非分散型赤外線吸収法（ＮＤ－ＩＲ）等の方法で定量することができる。また、本明細書および本発明において、構成成分の含有量が０％とは、この構成成分を実質的に含まないことを意味し、該成分が不可避的不純物レベルで含まれることを許容する。

　本明細書において、化学的耐久性とは、耐水性Ｄａおよび耐水性Ｄｗのいずれかまたはその両方に優れることをいう。また、機械的特性とは、ヌープ硬度Ｈｋで評価されるガラスの硬度が優れることをいう。ヌープ硬度Ｈｋとは、ガラスの押し込み硬さを示す指標である。なおヌープ硬度Ｈｋの単位は「ＭＰａ」であるが、本発明が属する技術分野においてヌープ硬度Ｈｋの単位を省略する慣例になっていることから、本明細書においてもヌープ硬度Ｈｋの単位を省略することとする。さらに、ガラスの熱的安定性および再加熱時の安定性とは、ともにガラス中における結晶析出のしにくさを指す。熱的安定性は熔融状態のガラスが固化する際の結晶析出のしにくさを指し、再加熱時の安定性はリヒートプレス時のように、固化したガラスを再加熱したときの結晶析出のしにくさを指すものとする。

　本明細書において、ガラス成分の揮発が低減または抑制されているとは、熔解時にガラス成分が揮発することによる、ガラス成分の損失が小さいまたは抑制されていることを意味する。熔解時の揮発によるガラス成分の損失が小さいと、屈折率をはじめとした諸特性の変動が抑制され、またガラス内部における脈理等の内部欠陥の発生が抑制され、品質を安定させることが出来る。またガラス成分の損失がすくないことにより投入原料に対する製品の収率を直接高めることが出来る。一方で熔解時に揮発しやすいガラス成分は、分散性の低下、異常部分分散性の向上、およびガラス転移温度Ｔｇの低下に寄与する成分である。そのためこれらの成分の揮発を抑制することにより、所望の光学恒数を有し、ガラス転移温度Ｔｇの高くない光学ガラスおよび光学素子を提供できる。

　屈折率は、特記しない限り、ヘリウムのｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）における屈折率ｎｄをいう。

　以下に、本発明の光学ガラスを、第１実施形態および第２実施形態として説明する。

第１実施形態
　第１実施形態に係る光学ガラスは、
　アッベ数νｄが６２．００以上であり、
　Ｂ³⁺の含有量が０カチオン％を超え５０．００カチオン％以下であり、
　Ｓｉ⁴⁺の含有量が０カチオン％を超え、
　Ｆ^-の含有量が０アニオン％を超え、
　Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量［Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺］が５カチオン％以上である。

＜アッベ数νｄ＞
　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、アッベ数νｄは６２．００以上である。アッベ数νｄは好ましくは６２～７５であり、６２．２～７３、６２．４～７１、６２．６～６９、６２．８～６８、６３～６７または６２～６３とすることもできる。

　アッベ数νｄは、各ガラス成分の含有量を適宜調整することにより所望の値にすることができる。相対的にアッベ数νｄを低くする成分、すなわち高分散化成分は、Ｎｂ⁵⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｚｒ⁴⁺、Ｗ⁶⁺、Ｂｉ³⁺、Ｔａ⁵⁺等である。一方、相対的にアッベ数νｄを高くする成分、すなわち低分散化成分は、Ｆ^-、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｌａ³⁺、Ｂａ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺等である。

　本発明では、アッベ数νｄ、後述する部分分散比Ｐｇ，Ｆを次のように算出する。すなわち、日本工業規格（ＪＩＳ規格）ＪＩＳ　Ｂ　７０７１－１　光学ガラスの屈折率測定法－第１部：最小偏角法により、表Ａに示す１２の波長における屈折率を測定する。次に、日本工業規格（ＪＩＳ規格）ＪＩＳ　Ｂ　７０７１－１　光学ガラスの屈折率測定法－第１部：最小偏角法の附属書Ｂで定められているショットの分散式に、測定によって得た各線の屈折率をあてはめ、最小二乗法によりショットの分散式の定数を求める。そして、定数の定まったショットの分散式を使用して得た各線屈折率の値よりアッベ数νｄ、後述する部分分散比Ｐｇ，Ｆを算出する。

　ショットの分散式：　ｎ²＝ａ₀＋ａ₁λ²＋ａ₂λ^-2＋ａ₃λ^-4＋ａ₄λ^-6＋ａ₅λ^-8
　ここで、ｎは屈折率、λは波長（μｍ）、ａ₀、ａ₁、ａ₂、ａ₃、ａ₄、ａ₅は定数である。
　アッベ数νｄは、ｄ線、Ｆ線、Ｃ線における各屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎＣを用いて次のように表される。
　　νｄ＝（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ）

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ³⁺の含有量は０％を超え５０．００％以下である。Ｂ³⁺の含有量の下限は、好ましくは５％であり、さらには１０％、１１％、１２％、１３％、１４％、１５％、１６％、１７％、１８％、１９％、２０％、２１％の順により好ましい。また、Ｂ³⁺の含有量の上限は、好ましくは４５．００％であり、さらには４０．００％、３９．００％、３８．００％、３７．００％、３６．００％、３５．００％、３４．００％、３３．００％、３２．００％、３１．００％、３０．００％、２９．００％、２８．００％、２７．００％、２６．００％、２５．００％、２４．００％、２３．００％の順により好ましい。

　Ｂ³⁺はガラスのネットワーク形成成分である。Ｂ³⁺の含有量を上記範囲とすることで、化学的耐久性を改善できる。一方、Ｂ³⁺の含有量が少なすぎると、ガラスの熱的安定性および機械的特性が低下するおそれがある。また、Ｂ³⁺の含有量が多すぎると、ガラス成分の揮発が増大するおそれがあり、また、ガラスの熱的安定性および化学的耐久性が低下するおそれがある。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺の含有量は０％を超える。Ｓｉ⁴⁺の含有量の下限は、好ましくは１％であり、さらには２％、３％、４％、５％、６％、７％、８％の順により好ましい。また、Ｓｉ⁴⁺の含有量の上限は、好ましくは３０％であり、さらには２５％、２３％、２１％、２０％、１９％、１８％、１７％、１６％、１５％、１４％、１３％、１２％、１１％、１０％の順により好ましい。

　Ｓｉ⁴⁺はガラスのネットワーク形成成分である。Ｓｉ⁴⁺の含有量を上記範囲とすることで、異常部分分散性を有し、化学的耐久性、機械的特性、および熱的安定性が改善された光学ガラスが得られる。一方、Ｓｉ⁴⁺の含有量が少なすぎると、ガラスの化学的耐久性、機械的特性、および熱的安定性が低下するおそれがある。Ｓｉ⁴⁺の含有量が多すぎると、ガラスの熔解性が低下するおそれがあり、また、屈折率ｎｄが低下するおそれがある。また、ガラスの熱的安定性が低下するおそれがあり、ガラス転移温度Ｔｇが上昇するおそれがある。

　第１実施形態に係る光学ガラスは、アニオン成分としてＦ^-を含み、すなわち、Ｆ^-の含有量は０アニオン％を超える。Ｆ^-の含有量の下限は、好ましくは５アニオン％であり、さらには１０アニオン％、１５アニオン％、２０アニオン％、２４アニオン％、２７アニオン％、３０アニオン％、３３アニオン％、３５アニオン％、３７アニオン％、３９アニオン％、４１アニオン％、４３アニオン％、４５アニオン％、４６アニオン％、４７アニオン％、４８アニオン％、４９アニオン％、５０アニオン％、５１アニオン％、５２アニオン％、５３アニオン％、５４アニオン％、５５アニオン％、５６アニオン％、５７アニオン％の順により好ましい。また、Ｆ^-の含有量の上限は、好ましくは８０アニオン％であり、さらには７７アニオン％、７５アニオン％、７３アニオン％、７１アニオン％、６９アニオン％、６７アニオン％、６５アニオン％、６４アニオン％、６３アニオン％、６２アニオン％、６１アニオン％、６０アニオン％、５９アニオン％の順により好ましい。Ｆ^-の含有量を上記範囲とすることで、低分散性の割に高屈折であり、熱的安定性が高く、異常部分分散性を有し、ガラス転移温度Ｔｇが低く、精密プレス成形に適した光学ガラスが得られる。一方、Ｆ^-の含有量が少なすぎると、ガラスの熱的安定性が低下するおそれがあり、異常部分分散性が得られないおそれがある。Ｆ^-の含有量が大きすぎると、ガラス成分の揮発が増大するおそれがある。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量［Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺］は５％以上である。該合計含有量の下限は、好ましくは１０％であり、さらには１５％、２０％、２５％、３０％、３１％、３２％、３３％、３４％、３５％、３６％、３７％、３８％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは６０％であり、さらには５５％、５０％、４８％、４６％、４５％、４４％、４３％、４２％、４１％の順により好ましい。該合計含有量を上記範囲とすることで、屈折率ｎｄの高い光学ガラスが得られる。一方、該合計含有量が少なすぎると、所望の光学恒数が得られないおそれがある。該合計含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性が低下するおそれがある。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおける上記以外のガラス成分の含有量およびガラス特性について、以下に非制限的な例を示す。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺およびＢ³⁺の合計含有量［Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺］の下限は、好ましくは１０％であり、さらには１２％、１４％、１６％、１８％、２０％、２２％、２４％、２６％、２８％、２９％、３０％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは７０％であり、さらには６５％、６０％、５８％、５６％、５４％、５２％、５０％、４８％、４７％、４６％、４５％、４４％、４３％、４２％、４１％、４０％、３９％、３８％、３７％、３６％、３５％、３４％、３３％、３２％の順により好ましい。所望の光学恒数および異常部分分散性を有し、化学的耐久性、機械的特性、および熱的安定性が改善され、熔融時のガラス成分の揮発を抑えた光学ガラスを得る観点から、該合計含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　本実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、およびＫ⁺の合計含有量［Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺］の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、２％、３％、４％、５％、６％、７％、８％、９％、１０％、１１％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは５０％であり、さらには４５％、４０％、３５％、３０％、２５％、２０％、１８％、１６％、１４％、１３％の順により好ましい。ガラスの液相温度を下げ、またガラス転移温度Ｔｇを低下させる観点から、合計含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量［Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺］の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、３％、５％、７％、９％、１０％、１１％、１２％、１３％、１４％、１５％、１６％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは３０％であり、さらには２９％、２８％、２７％、２６％、２５％、２４％、２３％、２２％、２１％、２０％、１９％の順により好ましい。該合計含有量が少なすぎると、ガラス成分の揮発が増大し、ガラスの熱的安定性および耐失透性が低下するおそれがある。また、該合計含有量が多すぎると、高屈折性が損なわれるおそれがあり、ガラスの熱的安定性が損なわれるおそれがある。所望の光学恒数を有し、ガラス成分の揮発が低減された、ガラスの熱的安定性の高い光学ガラスを得る観点から、該合計含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、Ｂａ²⁺およびＺｎ²⁺の合計含有量［Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺＋Ｚｎ²⁺］の上限は、好ましくは５０％であり、さらには４５％、４０％、３５％、３０％、２９％、２８％、２７％、２６％、２５％、２４％、２３％、２２％、２１％、２０％、１９％の順により好ましい。該合計含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、３％、５％、７％、９％、１０％、１１％、１２％、１３％、１４％、１５％、１６％の順により好ましい。該合計含有量が多すぎると、高屈折性が損なわれるおそれがあり、ガラスの熱的安定性が損なわれるおそれがある。また、該合計含有量が少なすぎると、ガラス成分の揮発が増大し、ガラスの熱的安定性および耐失透性が低下するおそれがある。そのため、該合計含有量は、上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量［Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺＋Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺］の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、３％、５％、７％、９％、１１％、１３％、１５％、１７％、１９％、２１％、２３％、２５％、２７％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは５０％であり、さらには４５％、４２％、４０％、３９％、３８％、３７％、３６％、３５％、３４％、３３％、３２％、３１％の順により好ましい。所望の光学恒数を有し、ガラス転移温度Ｔｇおよびガラスの液相温度が低減され、さらに熔解時のガラス成分の揮発の低減された光学ガラスを得る観点から、該合計含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｒｂ⁺、Ｃｓ⁺、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量［Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺＋Ｒｂ⁺＋Ｃｓ⁺＋Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺］の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、３％、５％、７％、９％、１１％、１３％、１５％、１７％、１９％、２１％、２３％、２５％、２７％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは５０％であり、さらには４５％、４２％、４０％、３９％、３８％、３７％、３６％、３５％、３４％、３３％、３２％、３１％の順により好ましい。所望の光学恒数を有し、ガラス転移温度Ｔｇが低減され、ガラス成分の揮発が低減され、熱的安定性の高い光学ガラスを得る観点から、該合計含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、およびＢｉ³⁺の合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺］の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．２％、０．４％、０．６％、０．８％、１．０％、１．２％、１．４％、１．６％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１５％、１０％、５％、４％、３.５％、３％、２．５％の順により好ましい。高屈折低分散性を維持する観点から該合計含有量は０％であってもよい。また、所望のアッベ数νｄを維持し、可視～近紫外域における異常部分分散性を向上させる観点から、該合計含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｚｒ⁴⁺およびＴａ⁵⁺の合計含有量［Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺］の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１５％、１０％、５％、４％、３％、２％、１％の順により好ましい。また、該合計含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．１％、０．２％、０．３％の順により好ましい。高屈折低分散性を維持する観点から該合計含有量は０％であってもよい。また、ガラスの熱的安定性を維持する観点から、該合計含有量を上記範囲とすることが好ましい。該合計含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性が低下するおそれがあり、原料コストが増大するおそれがある。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｂｉ³⁺、Ｗ⁶⁺、Ｚｒ⁴⁺、およびＴａ⁵⁺の合計含有量［Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺］の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１５％、１０％、５％、４％、３.５％、３％、２．５％の順により好ましい。また、該合計含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．２％、０．４％、０．６％、０．８％、１．０％、１．２％、１．４％、１．６％の順により好ましい。高屈折低分散性を維持する観点から該合計含有量は０％であってもよい。また、所望のアッベ数νｄを維持し、可視～近紫外域における異常部分分散性を向上させる観点から、該合計含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺およびＢ³⁺の合計含有量に対するＳｉ⁴⁺の含有量のカチオン比［Ｓｉ⁴⁺／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺）］の下限は、好ましくは０．０２０であり、さらには０．０５、０．０９、０．１３、０．１５、０．１７、０．１９、０．２１、０．２２、０．２３、０．２４、０．２５の順により好ましい。また、該カチオン比の上限は、好ましくは０．８０であり、さらには０．７０、０．６０、０．５０、０．４０、０．３５、０．３４、０．３３、０．３２の順により好ましい。化学的耐久性、機械的特性、および熱的安定性が改善された光学ガラスを得る観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺およびＢ³⁺の合計含有量に対するＢ³⁺の含有量のカチオン比［Ｂ³⁺／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺）］の上限は、好ましくは０．９８０であり、さらには、０．９５、０．９１、０．８７、０．８５、０．８３、０．８１、０．７９、０．７８、０．７７、０．７６、０．７５の順により好ましい。また、該カチオン比の下限は、好ましくは０．２０であり、さらには０．３０、０．４０、０．５０、０．６０、０．６５、０．６６、０．６７、０．６８の順により好ましい。化学的耐久性、機械的特性、および熱的安定性が改善された光学ガラスを得る観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、およびＰ⁵⁺の合計含有量［Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｐ⁵⁺］の下限は、好ましくは１０％であり、さらには１２％、１４％、１６％、１８％、２０％、２２％、２４％、２６％、２８％、２９％、３０％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは７０％であり、さらには６５％、６０％、５８％、５６％、５４％、５２％、５０％、４８％、４７％、４６％、４５％、４４％、４３％、４２％、４１％、４０％、３９％、３８％、３７％、３６％、３５％、３４％、３３％、３２％の順により好ましい。所望の光学恒数および異常部分分散性を有し、化学的耐久性、機械的特性、および熱的安定性が改善され、熔融時のガラス成分の揮発を抑えた光学ガラスを得る観点から、該合計含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、およびＰ⁵⁺の合計含有量に対するＳｉ⁴⁺の含有量のカチオン比［Ｓｉ⁴⁺／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｐ⁵⁺）］の上限は、好ましくは０．８０であり、さらには０．７０、０．６０、０．５０、０．４０、０．３５、０．３４、０．３３、０．３２の順により好ましい。また、該カチオン比の下限は、好ましくは０．０２０であり、さらには０．０５、０．０９、０．１３、０．１５、０．１７、０．１９、０．２１、０．２２、０．２３、０．２４、０．２５の順により好ましい。化学的耐久性、機械的特性、および熱的安定性が改善された光学ガラスを得る観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、およびＰ⁵⁺の合計含有量に対するＢ³⁺の含有量のカチオン比［Ｂ³⁺／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｐ⁵⁺）］の上限は、好ましくは０．９８０であり、さらには、０．９５、０．９１、０．８７、０．８５、０．８３、０．８１、０．７９、０．７８、０．７７、０．７６、０．７５の順により好ましい。また、該カチオン比の下限は、好ましくは０．２０であり、さらには０．３０、０．４０、０．５０、０．６０、０．６５、０．６６、０．６７、０．６８の順により好ましい。化学的耐久性、機械的特性、および熱的安定性が改善された光学ガラスを得る観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、およびＰ⁵⁺の合計含有量に対するＰ⁵⁺の含有量のカチオン比［Ｐ⁵⁺／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｐ⁵⁺）］の上限は、好ましくは０．５０であり、さらには０．４０、０．３０、０．２０、０．１０、０．０８、０．０６、０．０４、０．０２の順により好ましい。また、該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．００５、０．０１、０．０１５の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。化学的耐久性、機械的特性、および熱的安定性が改善された光学ガラスを得る観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、およびＰ⁵⁺の合計含有量に対するＳｉ⁴⁺およびＢ³⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｐ⁵⁺）］の下限は、好ましくは０．２であり、さらには０．３、０．４、０．５、０．６、０．７、０．８、０．８５、０．９、０．９５の順により好ましい。また、該カチオン比の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９９、０．９８、０．９７の順により好ましい。該カチオン比は１であってもよい。化学的耐久性および機械的特性に優れる光学ガラスを得る観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、およびＫ⁺の合計含有量に対するＬｉ⁺の含有量のカチオン比［Ｌｉ⁺／（Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９５、０．９０、０．８５の順により好ましい。また、該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．１、０．２、０．３、０．４、０．５、０．６、０．７の順により好ましい。該カチオン比は１であってもよい。再加熱時の安定性の低下を抑制する観点、またガラス転移温度Ｔｇを低減する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、およびＫ⁺の合計含有量に対するＮａ⁺の含有量のカチオン比［Ｎａ⁺／（Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４、０．３の順により好ましい。また、該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．１０、０．１５の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。再加熱時の安定性の低下を抑制する観点、またガラス転移温度Ｔｇを低減する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、およびＫ⁺の合計含有量に対するＫ⁺の含有量のカチオン比［Ｋ⁺／（Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４、０．３の順により好ましい。また、該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．１０、０．１５の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。再加熱時の安定性の低下を抑制する観点、またガラス転移温度Ｔｇを低減する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量に対するＭｇ²⁺の含有量のカチオン比［Ｍｇ²⁺／（Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５５、０．５の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．１、０．１５、０．１８、０．２、０．２２、０．２４、０．２６、０．２８、０．３０、０．３２、０．３４、０．３６、０．３８、０．４０、０．４２、０．４４、０．４６の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。ガラスの再加熱時の安定性および熱的安定性の低下を抑制する観点から、該カチオン比は上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量に対するＣａ²⁺の含有量のカチオン比［Ｃａ²⁺／（Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４、０．３、０．２、０．１５の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．１の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。ガラスの再加熱時の安定性および熱的安定性の低下を抑制する観点から、該カチオン比は上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量に対するＳｒ²⁺の含有量のカチオン比［Ｓｒ²⁺／（Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４、０．３、０．２、０．１５の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．１の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。ガラスの再加熱時の安定性および熱的安定性の低下を抑制する観点から、該カチオン比は上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量に対するＢａ²⁺の含有量のカチオン比［Ｂａ²⁺／（Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）］の下限は、好ましくは０であり、さらには０．１、０．１５、０．２０、０．２５、０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、０．５０の順により好ましい。該カチオン比の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９０、０．８０、０．７５、０．７４、０．７３、０．７２、０．７１、０．７０、０．６９、０．６８、０．６７、０．６６、０．６５、０．６４、０．６３、０．６２、０．６１、０．６０、０．５９、０．５８、０．５７、０．５６、０．５５の順により好ましい。ガラスの再加熱時の安定性および熱的安定性の低下を抑制する観点から、該カチオン比は上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、Ｂａ²⁺、およびＺｎ²⁺の合計含有量に対するＭｇ²⁺の含有量のカチオン比［Ｍｇ²⁺／（Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺＋Ｚｎ²⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５５、０．５の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．１、０．１５、０．１８、０．２、０．２２、０．２４、０．２６、０．２８、０．３０、０．３２、０．３４、０．３６、０．３８、０．４０、０．４２、０．４４、０．４６の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。ガラスの再加熱時の安定性および熱的安定性の低下を抑制する観点から、該カチオン比は上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、Ｂａ²⁺、およびＺｎ²⁺の合計含有量に対するＣａ²⁺の含有量のカチオン比［Ｃａ²⁺／（Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺＋Ｚｎ²⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４、０．３、０．２、０．１５の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．１の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。ガラスの再加熱時の安定性および熱的安定性の低下を抑制する観点から、該カチオン比は上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、Ｂａ²⁺、およびＺｎ²⁺の合計含有量に対するＳｒ²⁺の含有量のカチオン比［Ｓｒ²⁺／（Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺＋Ｚｎ²⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４、０．３、０．２、０．１５の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．１の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。ガラスの再加熱時の安定性および熱的安定性の低下を抑制する観点から、該カチオン比は上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、Ｂａ²⁺、およびＺｎ²⁺の合計含有量に対するＢａ²⁺の含有量のカチオン比［Ｂａ²⁺／（Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺＋Ｚｎ²⁺）］の下限は、好ましくは０であり、さらには０．１、０．１５、０．２０、０．２５、０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、０．５０の順により好ましい。該カチオン比の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９０、０．８０、０．７５、０．７４、０．７３、０．７２、０．７１、０．７０、０．６９、０．６８、０．６７、０．６６、０．６５、０．６４、０．６３、０．６２、０．６１、０．６０、０．５９、０．５８、０．５７、０．５６、０．５５の順により好ましい。ガラスの再加熱時の安定性および熱的安定性の低下を抑制する観点から、該カチオン比は上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、Ｂａ²⁺、およびＺｎ²⁺の合計含有量に対するＺｎ²⁺の含有量のカチオン比［Ｚｎ²⁺／（Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺＋Ｚｎ²⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４、０．３、０．２、０．１５の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．１の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。ガラスの再加熱時の安定性および熱的安定性の低下を抑制する観点、またガラスの高屈折性を維持する観点から、該カチオン比は上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量に対するＬａ³⁺の含有量のカチオン比［Ｌａ³⁺／（Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺）］の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．１０、０．１５、０．２０、０．２５、０．２７、０．２９、０．３１、０．３３、０．３５、０．３７、０．３９、０．４０、０．４１、０．４２、０．４３、０．４４、０．４５の順により好ましい。該カチオン比の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９５、０．９０、０．８５、０．８０、０．７５、０．７０、０．６５、０．６０、０．５９、０．５８、０．５７、０．５６、０．５５、０．５４、０．５３の順により好ましい。屈折率ｎｄを高め、またガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量に対するＧｄ³⁺の含有量のカチオン比［Ｇｄ³⁺／（Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９５、０．９０、０．８５、０．８０、０．７５、０．７０、０．６５、０．６０、０．５５、０．５０、０．４５、０．４０、０．３５、０．３０、０．２５、０．２０、０．１５、０．１０の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０１、０．０５の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。屈折率ｎｄを高め、またガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点、重希土類であるＧｄ³⁺の含有量を削減する観点、および原料コストの上昇を抑制する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量に対するＹ³⁺の含有量のカチオン比［Ｙ³⁺／（Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９５、０．９０、０．８５、０．８０、０．７５、０．７０、０．６５、０．６３、０．６１、０．６０、０．５９、０．５８、０．５７、０．５６、０．５５の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．１０、０．１５、０．２０、０．２５、０．２７、０．２９、０．３１、０．３３、０．３５、０．３７、０．３９、０．４０、０．４１、０．４２、０．４３、０．４４、０．４５、０．４６、０．４７、０．４８の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。屈折率ｎｄを高め、またガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、およびＢｉ³⁺の合計含有量に対するＴｉ⁴⁺の含有量のカチオン比［Ｔｉ⁴⁺／（Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４５、０．４、０．３５、０．３、０．２５、０．２３、０．２１、０．２、０．１９、０．１８、０．１７、０．１６、０．１５、０．１４、０．１３、０．１２、０．１１の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０１、０．０２、０．０３、０．０４、０．０５、０．０６、０．０７、０．０８の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。屈折率ｎｄを高め、また所望のアッベ数νｄおよびガラスの熱的安定性を維持する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、およびＢｉ³⁺の合計含有量に対するＮｂ⁵⁺の含有量のカチオン比［Ｎｂ⁵⁺／（Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９５、０．９０、０．８５、０．８０、０．７５、０．７４、０．７３、０．７２、０．７１、０．７０、０．６９、０．６８、０．６７の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．１、０．１５、０．２、０．２５、０．３、０．３５、０．４、０．４５、０．５、０．５１、０．５２、０．５３、０．５４、０．５５、０．５６、０．５７、０．５８、０．５９、０．６０、０．６１、０．６２の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。屈折率ｎｄを高め、所望のアッベ数νｄを維持し、またガラスの熱的安定性を維持する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、およびＢｉ³⁺の合計含有量に対するＷ⁶⁺の含有量のカチオン比［Ｗ⁶⁺／（Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４５、０．４４、０．４３、０．４２、０．４１、０．４０、０．３９、０．３８、０．３７、０．３６、０．３５、０．３４、０．３３、０．３２、０．３１、０．３、０．２９、０．２８、０．２７の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．１、０．１２、０．１４、０．１６、０．１８、０．２０、０．２１、０．２２、０．２３、０．２４の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。部分分散比Ｐｇ，Ｆを高め、所望のアッベ数νｄを維持し、またガラスの熱的安定性を維持する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、およびＢｉ³⁺の合計含有量に対するＢｉ³⁺の含有量のカチオン比［Ｂｉ³⁺／（Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４５、０．４４、０．４３、０．４２、０．４１、０．４０、０．３９、０．３８、０．３７、０．３６、０．３５、０．３４、０．３３、０．３２、０．３１、０．３、０．２９、０．２８、０．２７の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、０．０５、０．１、０．１２、０．１４、０．１６、０．１８、０．２０、０．２１、０．２２、０．２３、または０．２４であってもよい。該カチオン比は０であってもよい。屈折率ｎｄおよび部分分散比Ｐｇ，Ｆを高め、所望のアッベ数νｄを維持し、またガラスの熱的安定性を維持する観点、および白金製熔解設備へのダメージを軽減する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｚｒ⁴⁺およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対するＺｒ⁴⁺の含有量のカチオン比［Ｚｒ⁴⁺／（Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９５、０．９０、０．８５の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、０．５、０．６、０．７、または０．８であってもよい。該カチオン比は０であってもよい。所望の光学恒数を維持し、また原料コストを抑える観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｚｒ⁴⁺およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対するＴａ⁵⁺の含有量のカチオン比［Ｔａ⁵⁺／（Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．５、０．４、０．３、０．２の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、０．０５、０．１０、または０．１５であってもよい。該カチオン比は０であってもよい。所望の光学恒数を維持し、また原料コストを抑える観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｂｉ³⁺、Ｗ⁶⁺、Ｚｒ⁴⁺、およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対するＴｉ⁴⁺の含有量のカチオン比［Ｔｉ⁴⁺／（Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４５、０．４、０．３５、０．３、０．２５、０．２３、０．２１、０．２、０．１９、０．１８、０．１７、０．１６、０．１５、０．１４、０．１３、０．１２、０．１１、０．１０、０．０９、０．０８、０．０７、０．０６の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０１、０．０２、０．０３、０．０４の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。屈折率ｎｄを高め、また所望のアッベ数νｄを維持する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｂｉ³⁺、Ｗ⁶⁺、Ｚｒ⁴⁺、およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対するＮｂ⁵⁺の含有量のカチオン比［Ｎｂ⁵⁺／（Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９５、０．９０、０．８５、０．８０、０．７５、０．７０、０．６５、０．６０、０．５５、０．５０、０．４５、０．４０、０．３５、０．３４、０．３３、０．３２、０．３１、０．３０、０．２９、０．２８、０．２７の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．１０、０．１１、０．１２、０．１３、０．１４、０．１５、０．１６、０．１７、０．１８、０．１９、０．２０、０．２１、０．２２、０．２３、０．２４の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。屈折率ｎｄを高め、また所望のアッベ数νｄを維持する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｂｉ³⁺、Ｗ⁶⁺、Ｚｒ⁴⁺、およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対するＢｉ³⁺の含有量のカチオン比［Ｂｉ³⁺／（Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４、０．３５、０．３０、０．２９、０．２８、０．２７、０．２６、０．２５、０．２４、０．２３、０．２２、０．２１、０．２０、０．１９、０．１８、０．１７、０．１６、０．１５、０．１４、０．１３、０．１２、０．１１の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、０．０１、０．０２、０．０３、０．０４、０．０５、０．０６、０．０７、０．０８、または０．０９であってもよい。該カチオン比は０であってもよい。屈折率ｎｄおよび部分分散比Ｐｇ，Ｆを高め、所望のアッベ数νｄを維持し、またガラスの熱的安定性を維持する観点、および白金製熔解設備へのダメージを軽減する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｂｉ³⁺、Ｗ⁶⁺、Ｚｒ⁴⁺、およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対するＷ⁶⁺の含有量のカチオン比［Ｗ⁶⁺／（Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５、０．４、０．３５、０．３０、０．２９、０．２８、０．２７、０．２６、０．２５、０．２４、０．２３、０．２２、０．２１、０．２０、０．１９、０．１８、０．１７、０．１６、０．１５、０．１４、０．１３、０．１２、０．１１の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０１、０．０２、０．０３、０．０４、０．０５、０．０６、０．０７、０．０８、０．０９の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。部分分散比Ｐｇ，Ｆを高め、所望のアッベ数νｄを維持し、またガラスの熱的安定性を維持する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｂｉ³⁺、Ｗ⁶⁺、Ｚｒ⁴⁺、およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対するＺｒ⁴⁺の含有量のカチオン比［Ｚｒ⁴⁺／（Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９５、０．９、０．８５、０．８０、０．７５、０．７０、０．６９、０．６８、０．６７、０．６６、０．６５、０．６４、０．６３、０．６２の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０１、０．１、０．２、０．３、０．４、０．４５、０．５、０．５１、０．５２、０．５３、０．５４、０．５５、０．５６、０．５７、０．５８の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。屈折率ｎｄを高め、また所望のアッベ数νｄを維持する観点、およびガラスの機械的特性および化学的耐久性を向上する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｂｉ³⁺、Ｗ⁶⁺、Ｚｒ⁴⁺、およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対するＴａ⁵⁺の含有量のカチオン比［Ｔａ⁵⁺／（Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．５、０．４、０．３、０．２５、０．２、０．１５、０．１、０．０８、０．０６、０．０４の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、０．０１、０．０２、または０．０３であってもよい。該カチオン比は０であってもよい。所望の恒数を維持し、原料コストを抑える観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺およびＢ³⁺の合計含有量に対するＡｌ³⁺の含有量のカチオン比［Ａｌ³⁺／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺）］の上限は、好ましくは０．５であり、さらには０．４５、０．４０、０．３５、０．３０、０．２５、０．２０の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０１、０．０５、０．１、０．１５の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。該カチオン比を高くすることによりガラスの機械的特性および化学的耐久性を向上させることができる。一方で該カチオン比が高くなりすぎると、液相温度が上昇し、ガラスの熱的安定性が損なわれる。ガラスの熱的安定性を維持する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、およびＫ⁺の合計含有量に対するＡｌ³⁺の含有量のカチオン比［Ａｌ³⁺／（Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺）］の上限は、好ましくは２であり、さらには１．８、１．６、１．４、１．２、１．０、０．８、０．６、０．４、０．２の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．１、０．１５の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。該カチオン比を高くすることによりガラスの機械的特性および化学的耐久性を向上させることができる。一方で該カチオン比が高くなりすぎると液相温度が上昇し、ガラスの熱的安定性が損なわれる。ガラスの熱的安定性を維持する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量に対するＡｌ³⁺の含有量のカチオン比［Ａｌ³⁺／（Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）］の上限は、好ましくは２であり、さらには１．８、１．６、１．４、１．２、１．０、０．８、０．６、０．４、０．３、０．２の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．１、０．１５の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。該カチオン比を高くすることによりガラスの機械的特性および化学的耐久性を向上させることができる。一方で該カチオン比が高くなりすぎると液相温度が上昇し、ガラスの熱的安定性が損なわれる。ガラスの熱的安定性および耐失透性を維持する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量に対するＡｌ³⁺の含有量のカチオン比［Ａｌ³⁺／（Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺＋Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）］の上限は、好ましくは５であり、さらには４、３、２、１．８、１．６、１．４、１．２、１．０、０．８、０．６、０．４、０．３、０．２の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．１、０．１５の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。該カチオン比を高くすることによりガラスの機械的特性および化学的耐久性を向上させることができる。一方で該カチオン比が高くなりすぎると液相温度が上昇し、ガラスの熱的安定性が損なわれる。ガラスの熱的安定性および耐失透性を維持する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量に対するＡｌ³⁺の含有量のカチオン比［Ａｌ³⁺／（Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺）］の上限は、好ましくは２であり、さらには１．８、１．６、１．４、１．２、１．０、０．８、０．６、０．４、０．３、０．２の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．１、０．１５の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。屈折率ｎｄを高め、またガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺およびＢ³⁺の合計含有量に対するＬｉ⁺、Ｎａ⁺、およびＫ⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７５、０．７０、０．６５、０．６０、０．５５、０．５０、０．４５、０．４３、０．４２、０．４１、０．４０の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．１０、０．１５、０．２０、０．２５、０．３０、０．３２、０．３３、０．３４、０．３５の順により好ましい。ガラスの化学的耐久性、機械的特性、および熱的安定性を改善し、再加熱時の安定性の低下を抑制する観点、またガラス転移温度Ｔｇの低減された光学ガラスを得る観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺およびＢ³⁺の合計含有量に対するＭｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９５、０．９０、０．８５、０．８０、０．７５、０．７０、０．６８、０．６６、０．６４、０．６２、０．６０、０．５９、０．５８の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．１、０．１５、０．１７、０．１９、０．２１、０．２３、０．２５、０．２７、０．２９、０．３１、０．３３、０．３５、０．３７、０．３９、０．４１、０．４３、０．４５、０．４７、０．４９、０．５１、０．５３、０．５５の順により好ましい。ガラスの化学的耐久性、機械的特性、および熱的安定性の低下を抑制する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺およびＢ³⁺の合計含有量に対するＬｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺＋Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺）］の下限は、好ましくは０．０１であり、さらには、０．０５、０．１０、０．１５、０．２０、０．２５、０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、０．５０、０．５５、０．６０、０．６５、０．７０、０．７５、０．８０、０．８５、０．９０、０．９５の順により好ましい。該カチオン比の上限は、好ましくは２であり、さらには１．９、１．８、１．７、１．６、１．５、１．４、１．３、１．２、１．１、１．０の順により好ましい。所望の光学恒数を有し、熔融中のガラス成分の揮発を抑制しつつ、ガラス転移温度Ｔｇの低減された光学ガラスを得る観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺およびＢ³⁺の合計含有量に対するＬａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺）］の下限は、好ましくは０．０１であり、さらには０．１０、０．２０、０．３０、０．４０、０．５０、０．６０、０．７０、０．８０、０．９０、１．００、１．０２、１．０４、１．０６、１．０８、１．１０、１．１２、１．１４、１．１６、１．１８、１．２０、１．２１、１．２２、１．２３、１．２４、１．２５の順により好ましい。該カチオン比の上限は、好ましくは３であり、さらには２．５、２、１．９、１．８、１．７５、１．７０、１．６５、１．６０、１．５５、１．５０、１．４５、１．４０、１．３８、１．３６、１．３４、１．３２、１．３０の順により好ましい。屈折率ｎｄを高め、またガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺およびＢ³⁺の合計含有量に対するＬｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、Ｂａ²⁺、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺＋Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺＋Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺）］の下限は、好ましくは０．０１であり、さらには０．１０、０．２０、０．３０、０．４０、０．５０、０．６０、０．７０、０．８０、０．９０、１．００、１．０５、１．１０、１．１５、１．２０、１．２５、１．３０、１．３５、１．４０、１．４５、１．５０、１．５５、１．６０、１．６５、１．７０、１．７５、１．８０、１．８５、１．９０、１．９５、２．００、２．０５、２．１０、２．１５、２．２０の順により好ましい。該カチオン比の上限は、好ましくは４であり、さらには３．５、３．０、２．８、２．６、２．５、２．４、２．３７、２．３５、２．３３、２．３１、２．２９、２．２７、２．２５の順により好ましい。熔融中のガラス成分の揮発を抑制しつつ、化学的耐久性、機械的特性、および熱的安定性の優れる光学ガラスを得る観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺およびＢ³⁺の合計含有量に対するＴｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、およびＢｉ³⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺）］の上限は、好ましくは０．５であり、さらには０．４、０．３、０．２、０．1の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０１、０．０２、０．０３、０．０４の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。所望のアッベ数νｄにおける屈折率ｎｄの低下を抑える観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺およびＢ³⁺の合計含有量に対するＺｒ⁴⁺およびＴａ⁵⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺）］の上限は、好ましくは０．５であり、さらには０．４、０．３、０．２、０．1の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０１、０．０２、０．０３、０．０４の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。ガラスの熱的安定性を維持する観点から、また、また所望のアッベ数νｄにおける屈折率ｎｄの低下を抑える観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、およびＢｉ³⁺の合計含有量に対する、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、およびＫ⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５６、０．５４、０．５２、０．５０、０．４８、０．４６、０．４４、０．４２、０．４０の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．０７、０．０９、０．１１、０．１３、０．１５、０．１７、０．１９、０．２１、０．２３、０．２５、０．２７、０．２９、０．３０、０．３１、０．３２、０．３３、０．３４、０．３５、０．３７の順により好ましい。該カチオン比は０であってもよい。ガラスの化学的耐久性、機械的特性、および熱的安定性を改善し、再加熱時の安定性の低下を抑制する観点、また、ガラス転移温度Ｔｇの低減された光学ガラスを得る観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、およびＢｉ³⁺の合計含有量に対する、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９５、０．９０、０．８５、０．８０、０．７５、０．７０、０．６５、０．６３、０．６１、０．６０、０．５９の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．１、０．１５、０．１７、０．１９、０．２１、０．２３、０．２５、０．２７、０．２９、０．３１、０．３３、０．３５、０．３７、０．３９、０．４１、０．４３、０．４５、０．４７、０．４９、０．５１、０．５３、０．５５の順により好ましい。ガラスの化学的耐久性、機械的特性、および熱的安定性の低下を抑制する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、およびＢｉ³⁺の合計含有量に対する、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺＋Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺）］の下限は、好ましくは０．０１であり、さらには、０．０５、０．１０、０．１５、０．２０、０．２５、０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、０．５０、０．５５、０．６０、０．６５、０．７０、０．７５、０．８０、０．８５、０．９０、０．９１、０．９２、０．９３、０．９４の順により好ましい。該カチオン比の上限は、好ましくは３であり、さらには２．９、２．８、２．７、２．６、２．５、２．４、２．３、２．２、２．１、２．０、１．９、１．８、１．７、１．６、１．５、１．４、１．３、１．２、１．１、１．０５の順により好ましい。所望の光学恒数を有し、熔融中のガラス成分の揮発を抑制しつつ、ガラス転移温度Ｔｇの低減された光学ガラスを得る観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、およびＢｉ³⁺の合計含有量に対する、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺）］の下限は、好ましくは０．０１であり、さらには０．１０、０．２０、０．３０、０．４０、０．５０、０．５５、０．６０、０．６５、０．７０、０．７５、０．８０、０．８５、０．９０、０．９５、１．００、１．０５、１．０７、１．０９、１．１１、１．１３、１．１５、１．１７、１．１９、１．２０、１．２１、１．２２、１．２３、１．２４、１．２５の順により好ましい。該カチオン比の上限は、好ましくは３であり、さらには２．５、２、１．９、１．８、１．７、１．６、１．５、１．４５、１．４０、１．３５、１．３４、１．３３、１．３２、１．３１、１．３０、１．２９、１．２８の順により好ましい。屈折率ｎｄを高め、またガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、およびＢｉ³⁺の合計含有量に対する、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、Ｂａ²⁺、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺＋Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺＋Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺）］の下限は、好ましくは０．０１であり、さらには０．１０、０．２０、０．３０、０．４０、０．５０、０．６０、０．７０、０．８０、０．９０、１．００、１．０５、１．１０、１．１５、１．２０、１．２５、１．３０、１．３５、１．４０、１．４５、１．５０、１．５５、１．６０、１．６５、１．７０、１．７５、１．８０、１．８５、１．９０、１．９５、２．００、２．０５、２．１０、２．１５、２．２０の順により好ましい。該カチオン比の上限は、好ましくは４であり、さらには３．８、３．６、３．４、３．２、３．０、２．９、２．８、２．７、２．６５、２．６０、２．５５、２．５０、２．４０、２．３５、２．３０、２．２５の順により好ましい。熔融中のガラス成分の揮発を抑制しつつ、化学的耐久性、機械的特性、および熱的安定性の優れる光学ガラスを得る観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、Ｂｉ³⁺、Ｚｒ⁴⁺およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対する、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、およびＫ⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９、０．８、０．７、０．６、０．５６、０．５４、０．５２、０．５０、０．４８、０．４６、０．４４、０．４２、０．４０の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．０５、０．０７、０．０９、０．１１、０．１３、０．１５、０．１７、０．１９、０．２１、０．２３、０．２５、０．２７、０．２９、０．３０、０．３１、０．３２、０．３３、０．３４、０．３５、０．３７の順により好ましい。ガラスの化学的耐久性、機械的特性、および熱的安定性を改善し、再加熱時の安定性の低下を抑制する観点、また、ガラス転移温度Ｔｇの低減された光学ガラスを得る観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、Ｂｉ³⁺、Ｚｒ⁴⁺およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対する、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９５、０．９０、０．８５、０．８０、０．７５、０．７０、０．６５、０．６３、０．６１、０．６０、０．５９の順により好ましい。該カチオン比の下限は、好ましくは０であり、さらには０．１、０．１５、０．１７、０．１９、０．２１、０．２３、０．２５、０．２７、０．２９、０．３１、０．３３、０．３５、０．３７、０．３９、０．４１、０．４３、０．４５、０．４７、０．４９、０．５１、０．５３、０．５５の順により好ましい。ガラスの化学的耐久性、機械的特性、および熱的安定性の低下を抑制する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、Ｂｉ³⁺、Ｚｒ⁴⁺およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対する、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺＋Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］の下限は、好ましくは０．０１であり、さらには、０．０５、０．１０、０．１５、０．２０、０．２５、０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、０．５０、０．５５、０．６０、０．６５、０．７０、０．７５、０．８０、０．８５、０．９０、０．９１、０．９２、０．９３、０．９４の順により好ましい。該カチオン比の上限は、好ましくは３であり、さらには２．９、２．８、２．７、２．６、２．５、２．４、２．３、２．２、２．１、２．０、１．９、１．８、１．７、１．６、１．５、１．４、１．３、１．２、１．１、１．０５の順により好ましい。所望の光学恒数を有し、熔融中のガラス成分の揮発を抑制しつつ、ガラス転移温度Ｔｇの低減された光学ガラスを得る観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、Ｂｉ³⁺、Ｚｒ⁴⁺およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対する、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］の下限は、好ましくは０．０１であり、さらには０．１０、０．２０、０．３０、０．４０、０．５０、０．５５、０．６０、０．６５、０．７０、０．７５、０．８０、０．８５、０．９０、０．９５、１．００、１．０５、１．０７、１．０９、１．１１、１．１３、１．１５、１．１７、１．１９、１．２０、１．２１、１．２２、１．２３、１．２４、１．２５の順により好ましい。該カチオン比の上限は、好ましくは３であり、さらには２．５、２、１．９、１．８、１．７、１．６、１．５、１．４５、１．４０、１．３５、１．３４、１．３３、１．３２、１．３１、１．３０、１．２９、１．２８の順により好ましい。屈折率ｎｄを高め、またガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、Ｂｉ³⁺、Ｚｒ⁴⁺およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対する、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、Ｂａ²⁺、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺＋Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺＋Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］の下限は、好ましくは０．０１であり、さらには０．１０、０．２０、０．３０、０．４０、０．５０、０．６０、０．７０、０．８０、０．９０、１．００、１．０５、１．１０、１．１５、１．２０、１．２５、１．３０、１．３５、１．４０、１．４５、１．５０、１．５５、１．６０、１．６５、１．７０、１．７５、１．８０、１．８５、１．９０、１．９５、２．００、２．０５、２．１０、２．１５、２．２０の順により好ましい。該カチオン比の上限は、好ましくは４であり、さらには３．８、３．６、３．４、３．２、３．０、２．９、２．８、２．７、２．６５、２．６０、２．５５、２．５０、２．４０、２．３５、２．３０、２．２５の順により好ましい。熔融中のガラス成分の揮発を抑制しつつ、化学的耐久性、機械的特性、および熱的安定性の優れる光学ガラスを得る観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｐ⁵⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、Ｂｉ³⁺、Ｚｒ⁴⁺、およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対する、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、Ｙ³⁺、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｒｂ⁺、Ｃｓ⁺、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺＋Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺＋Ｒｂ⁺＋Ｃｓ⁺＋Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｐ⁵⁺＋Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］の下限は、好ましくは０．５０であり、さらには０．６０、０．７０、０．８０、０．９０、１．００、１．０５、１．１０、１．１５、１．２０、１．２５、１．３０、１．３５、１．４０、１．４５、１．５０、１．５５、１．６０、１．６５、１．７０、１．７５、１．８０、１．８５、１．９０、１．９５、２．００、２．０５、２．１０、２．１５、２．２０の順により好ましい。該カチオン比の上限は、好ましくは４であり、さらには３．８、３．６、３．４、３．２、３．０、２．９、２．８、２．７、２．６５、２．６０、２．５５、２．５０、２．４０、２．３５、２．３０、２．２５の順により好ましい。該カチオン比が小さすぎると、ガラス成分の揮発が増大するおそれがある。また、該カチオン比が大きすぎるとガラスの熱的安定性が低下するおそれがある。ガラス成分の揮発を抑制する観点から、該カチオン比を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｐ⁵⁺の含有量の上限は、好ましくは３０％であり、さらには２０％、１０％、８％、６％、５％、４％、３％、２％、１％の順により好ましい。また、Ｐ⁵⁺の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．０５％、０．１％、０．５％の順により好ましい。Ｐ⁵⁺の含有量は０％であってもよい。Ｐ⁵⁺の含有量を上記範囲とすることで、機械的特性ならびに化学的耐久性の比較的高いガラスを得ることが出来る。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ａｌ³⁺の含有量の上限は、好ましくは３０％であり、さらには２０％、１０％、８％、６％、５％、４％、３％、２％、１％の順により好ましい。また、Ａｌ³⁺の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．０５％、０．１％、０．５％の順により好ましい。。Ａｌ³⁺の含有量は０％であってもよい。Ａｌ³⁺は、適当量を含有することによりガラスの相分離を抑制する働きを有する。また、Ａｌ³⁺の含有量を多くすることによりガラスの機械的特性および化学的耐久性を向上させることが出来る。一方でＡｌ³⁺の含有量が多くなりすぎると液相温度が上昇し、ガラスの熱的安定性が損なわれる。液相温度が上昇するとガラスを流出および成形する時にガラス成分の揮発が増大し脈理の原因となる。ガラスの熱的安定性を維持する観点から、Ａｌ³⁺の含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ⁺の含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３０％、２０％、１７％、１５％、１４％、１３％、１２．５％の順により好ましい。また、Ｌｉ⁺の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、２％、３％、４％、４．５％、５％、５．５％、６％、６．５％、７％、７．５％、８％、８．５％、９％、９．５％、１０％、１０．５％、１１％、１１．５％の順により好ましい。Ｌｉ⁺の含有量は０％であってもよい。Ｌｉ⁺はガラスの低粘性化に寄与する成分である。Ｌｉ⁺の含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性ならびに再加熱時の安定性が低下するおそれがある。また、Ｌｉ⁺の含有量が少なすぎると、ガラス転移温度Ｔｇが上昇するおそれがある。そのため、Ｌｉ⁺の含有量は、上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係るガラスにおいて、Ｎａ⁺の含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３０％、２０％、１０％、８％、６％、５％、４％、３％、２％、１％、０．５％の順により好ましい。また、Ｎａ⁺の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．０５％、０．１％、０．１５％、０．２％、０．２５％、０．３％、０．３５％の順により好ましい。Ｎａ⁺の含有量は０％であってもよい。Ｎａ⁺は、Ｌｉ⁺と同様にガラスの低粘性化に寄与する成分である。Ｎａ⁺の含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性ならびに再加熱時の安定性が低下するおそれがある。そのため、Ｎａ⁺の含有量は、上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｋ⁺の含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３０％、２０％、１０％、８％、６％、５％、４％、３％、２％、１％、０．５％の順により好ましい。また、Ｋ⁺の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．０５％、０．１％、０．１５％、０．２％、０．２５％、０．３％、０．３５％の順により好ましい。Ｋ⁺の含有量は０％であってもよい。Ｋ⁺は、液相温度を下げ、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有する。一方、Ｋ⁺の含有量が多すぎると、化学的耐久性、耐候性、再加熱時の安定性が低下する。そのため、Ｋ⁺の含有量は、上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｒｂ⁺の含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３０％、２０％、１０％、８％、６％、５％、４％、３％、２％、１％、０．５％の順により好ましい。また、Ｒｂ⁺の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｒｂ⁺の含有量は０％であってもよい。Ｒｂ⁺は含有量が多くなると、熔解中にガラス成分の揮発が増加して、所望のガラスが得られなくなる。また高価な成分であるため、Ｒｂ⁺の含有量は、上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｃｓ⁺の含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３０％、２０％、１０％、８％、６％、５％、４％、３％、２％、１％、０．５％の順により好ましい。Ｃｓ⁺の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｃｓ⁺の含有量は０％であってもよい。Ｃｓ⁺は含有量が多くなると、熔解中にガラス成分の揮発が増加して、所望のガラスが得られなくなる。また化学的耐久性、耐候性が低下するおそれがある。そのため、Ｃｓ⁺の含有量は、上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｍｇ²⁺の含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３０％、２０％、１８％、１６％、１５％、１４％、１３％、１２％、１１％、１０％、９％の順により好ましい。また、Ｍｇ²⁺の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、２％、３％、４％、５％、６％、７％、８％の順により好ましい。Ｍｇ²⁺の含有量は０％であってもよい。Ｍｇ²⁺の含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性および耐失透性が低下するおそれがある。一方Ｍｇ²⁺の含有量が少なすぎると、ガラスの再加熱時の安定性が低下するおそれがある。そのため、Ｍｇ²⁺の含有量は、上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｃａ²⁺の含有量の上限は、好ましくは２５％であり、さらには２０％、１５％、１０％、９％、８％、７％、６％、５％の順により好ましい。また、Ｃａ²⁺の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．５％、１％、２％の順により好ましい。Ｃａ²⁺の含有量は０％であってもよい。Ｃａ²⁺の含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性が損なわれ、また、ガラス転移温度Ｔｇおよび液相温度ＴＬが上昇するおそれがある。所望の光学恒数を有する光学ガラスを得る観点から、Ｃａ²⁺の含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｒ²⁺の含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３０％、２０％、１０％、８％、６％、５％、４％、３％、２％、１％、０．５％の順により好ましい。また、Ｓｒ²⁺の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｓｒ²⁺の含有量は０％であってもよい。Ｓｒ²⁺は、アルカリ土類金属の中では屈折率ｎｄを高める成分である。しかし、Ｓｒ²⁺の含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性および耐失透性が低下するおそれがある。そのため、Ｓｒ²⁺の含有量は、上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂａ²⁺の含有量の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３０％、２５％、２０％、１８％、１６％、１５％、１４％、１３％、１２％、１１％、１０％の順により好ましい。Ｂａ²⁺の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、２％、３％、４％、５％、６％、７％、８％、９％の順により好ましい。Ｂａ²⁺は、アルカリ土類金属の中では屈折率ｎｄを高める成分であると同時に適量含有することにより液相温度を下げガラスの安定性を高める成分である。しかし、Ｂａ²⁺の含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性および再加熱時安定性が低下するおそれがある。また、Ｂａ²⁺の含有量が少なすぎると、ガラスの熱的安定性が低下するおそれがあり、また熔融中のガラスの成分の揮発が増大するおそれがある。そのため、Ｂａ²⁺の含有量は、上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｚｎ²⁺の含有量の上限は、好ましくは１３％であり、さらには１０％、８％、６％、５％の順により好ましい。また、Ｚｎ²⁺の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．５％、１％、２％の順により好ましい。Ｚｎ²⁺の含有量は０％であってもよい。

　Ｚｎ²⁺は、ガラス転移温度Ｔｇを低下させる働きを有するガラス成分である。Ｚｎ²⁺の含有量が多すぎると、比重が上昇するおそれがあり、またガラスの熱的安定性、化学的耐久性が低下するおそれがあり、さらにアッベ数が増大する結果、所望の高屈折率特性が得られないおそれがある。したがって、ガラス転移温度Ｔｇが改善された光学ガラスを得る観点から、Ｚｎ²⁺の含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ³⁺の含有量の下限は、好ましくは５％であり、さらには６％、７％、８％、９％、１０％、１１％、１２％、１３％、１４％、１４.５％、１５％、１５．５％、１６％、１６．５％、１７％、１７．５％の順により好ましい。また、Ｌａ³⁺の含有量の上限は、好ましくは５０％であり、さらには４８％、４６％、４４％、４２％、４０％、３８％、３６％、３４％、３２％、３０％、２８％、２６％、２４％、２３％、２２％、２１.５％、２１％、２０.５％、２０％の順により好ましい。Ｌａ³⁺は一定量導入することにより、ガラス成分の揮発を抑制し、屈折率ｎｄを高めることができる。しかし、Ｌａ³⁺の含有量が多くなり過ぎるとガラスの熱的安定性が低下し、製造中にガラスが失透しやすくなるおそれがある。したがって、Ｌａ³⁺の含有量は上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係るガラスにおいて、Ｇｄ³⁺の含有量の上限は、好ましくは５０％であり、さらには４０％、３０％、２０％、１５％、１０％、８％、６％、４％、３％、２％、１％の順により好ましい。また、Ｇｄ³⁺の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｇｄ³⁺の含有量は０％であってもよい。Ｇｄ³⁺はＬａ³⁺と同様に一定量導入することにより、ガラス成分の揮発を抑制し、屈折率ｎｄを高めることができる。一方でＧｄ³⁺の含有量が多くなり過ぎるとガラスの熱的安定性が低下する。また、Ｇｄ³⁺の含有量が多くなり過ぎるとガラスの比重が増大し、好ましくない。また原料コストが増大するおそれがある。したがって、ガラスの熱的安定性を良好に維持しつつ、比重の増大を抑制する観点、また重希土類であるＧｄ³⁺の含有量を削減する観点から、Ｇｄ³⁺の含有量は上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係るガラスにおいて、Ｙ³⁺の含有量の上限は、好ましくは５０％であり、さらには４８％、４６％、４４％、４２％、４０％、３８％、３６％、３４％、３２％、３０％、２８％、２６％、２５％、２４％、２３％、２２.５％、２２％、２１.５％の順により好ましい。また、Ｙ³⁺の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、５％、８％、１０％、１２％、１４％、１６％、１８％の順により好ましい。Ｙ³⁺の含有量は０％であってもよい。

　Ｙ³⁺は一定量導入することにより、ガラス成分の揮発を抑制し、屈折率ｎｄを高めることができる。しかしＹ³⁺の含有量が多すぎるとガラスの熱的安定性が低下し、製造中にガラスが失透しやすくなる。一方、Ｙ³⁺の含有量が少なすぎてもガラスの熱的安定性が低下するおそれがある。したがって、ガラスの熱的安定性の低下を抑制する観点から、Ｙ³⁺の含有量は上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係るガラスにおいて、Ｙｂ³⁺の含有量の上限は、好ましくは５０％であり、さらには４０％、３０％、２０％、１５％、１０％、８％、６％、４％、３％、２％、１％の順により好ましい。また、Ｙｂ³⁺の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｙｂ³⁺の含有量は０％であってもよい。Ｙｂ³⁺は、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、Ｙ³⁺と比べて分子量が大きいため、ガラスの比重を増大させる。また、Ｙｂ³⁺の含有量が多すぎるとガラスの熱的安定性が低下する。ガラスの熱的安定性の低下を防ぎ、比重の増大を抑制する観点から、Ｙｂ³⁺の含有量は上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔｉ⁴⁺の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１５％、１０％、５％、４％、３.５％、３％、２．５％の順により好ましい。また、Ｔｉ⁴⁺の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．１％、０．２％、０．４％、０．６％、０．８％、１．０％、１．２％、１．４％、または１．６％であってもよい。Ｔｉ⁴⁺の含有量は０％であってもよい。所望のアッベ数νｄを維持し、また可視～近紫外域における異常部分分散性を向上させる観点から、Ｔｉ⁴⁺の含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｎｂ⁵⁺の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１５％、１０％、５％、４％、３．５％、３％、２．５％の順により好ましい。また、Ｎｂ⁵⁺の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．２％、０．４％、０．６％、０．８％、１．０％、１．２％、１．４％、１．６％の順により好ましい。Ｎｂ⁵⁺の含有量は０％であってもよい。所望のアッベ数νｄを維持し、また可視～近紫外域における異常部分分散性を向上させる観点から、Ｎｂ⁵⁺の含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｗ⁶⁺の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１５％、１０％、５％、４％、３．５％、３％、２．５％の順により好ましい。Ｗ⁶⁺の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．２％、０．４％、０．６％、０．８％、１．０％、１．２％、１．４％、１．６％の順により好ましい。Ｗ⁶⁺の含有量は０％であってもよい。透過率を高め、また、比重を低減する観点から、また所望のアッベ数νｄを維持し、また可視～近紫外域における異常部分分散性を向上させる観点から、Ｗ⁶⁺の含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂｉ³⁺の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１５％、１０％、５％、４％、３.５％、３％、２．５％の順により好ましい。また、Ｂｉ³⁺の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．２％、０．４％、０．６％、０．８％、１．０％、１．２％、１．４％、または１．６％であってもよい。Ｂｉ³⁺の含有量は０％であってもよい。透過率を高め、また比重を低減する観点から、白金製の製造装置へのダメージ低減の観点から、また可視～近紫外域における異常部分分散性を向上させる観点から、Ｂｉ³⁺の含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｚｒ⁴⁺の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、３％、２％、１％の順により好ましい。また、Ｚｒ⁴⁺の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．０５％、０．１％、０．５％の順により好ましい。Ｚｒ⁴⁺の含有量は０％であってもよい。Ｚｒ⁴⁺は適当量含有することにより化学的耐久性を改善する作用がある。しかしＺｒ⁴⁺の含有量が多すぎると、液相温度ＬＴが上昇するおそれがあり、またガラスの熔解性が低下するおそれがある。このため、Ｚｒ⁴⁺の含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｔａ⁵⁺の含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、３％、２％、１％の順により好ましい。また、Ｔａ⁵⁺の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには０．０５％、０．１％、０．５％の順により好ましい。Ｔａ⁵⁺の含有量は０％であってもよい。Ｔａ⁵⁺は、ガラスの高屈折低分散性に寄与する成分である。一方、Ｔａ⁵⁺の含有量が多すぎると、原料コストが高くなるおそれがあり、またガラスの熔解性が低下するおそれがある。さらに、比重が上昇するおそれがある。そのため、Ｔａ⁵⁺の含有量は上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｇｅ⁴⁺の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４．５％、４％、３．５％、３％、２．５％、２％、１．５％、１％、０．５％の順により好ましい。また、Ｇｅ⁴⁺の含有量の下限は、好ましくは０％である。Ｇｅ⁴⁺の含有量は０％であってもよい。

　Ｇｅ⁴⁺は、ガラスの高分散性を高める働きを有するが、一般的に使用されるガラス成分の中で、突出して高価な成分である。したがって、ガラスの製造コストを低減する観点から、Ｇｅ⁴⁺の含有量を上記範囲とすることが好ましい。

　第１実施形態に係るガラスにおいて、Ｓｃ³⁺の含有量は、好ましくは２％以下である。また、Ｓｃ³⁺の含有量の下限は、好ましくは０％である。

　第１実施形態に係るガラスにおいて、Ｈｆ⁴⁺の含有量は、好ましくは２％以下である。また、Ｈｆ⁴⁺の含有量の下限は、好ましくは０％である。

　Ｓｃ³⁺、Ｈｆ⁴⁺は、ガラスの高分散性を高める働きを有するが、高価な成分である。そのため、Ｓｃ³⁺、Ｈｆ⁴⁺の各含有量は上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｕ³⁺の含有量は、好ましくは２％以下である。また、Ｌｕ³⁺の含有量の下限は、好ましくは０％である。

　Ｌｕ³⁺は、ガラスの高分散性を高める働きを有するが、分子量が大きいことから、ガラスの比重を増加させるガラス成分でもある。そのため、Ｌｕ³⁺の含有量は上記範囲であることが好ましい。

　第１実施形態に係るガラスは、必須成分としてＳｉ⁴⁺およびＢ³⁺、任意成分としてＣａ²⁺、Ｚｎ²⁺、Ｐ⁵⁺、Ａｌ³⁺、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｒｂ⁺、Ｃｓ⁺、Ｍｇ²⁺、Ｓｒ²⁺、Ｂａ²⁺、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、Ｙ³⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、Ｂｉ³⁺、Ｔａ⁵⁺、およびＺｒ⁴⁺で構成されていることが好ましい。これらのガラス成分の合計含有量は、好ましくは９５％以上であり、より好ましくは９８％以上である、さらに好ましくは９９％以上であり、特に好ましくは９９．５％以上である。

　第１実施形態に係る光学ガラスは、アニオン成分としてＯ^2-を含む。Ｏ^2-の含有量の上限は、好ましくは９０アニオン％であり、さらには８０アニオン％、７５アニオン％、７３アニオン％、７１アニオン％、６９アニオン％、６７アニオン％、６５アニオン％、６３アニオン％、６１アニオン％、６０アニオン％、５９アニオン％、５８アニオン％、５７アニオン％、５６アニオン％、５５アニオン％、５４アニオン％、５３アニオン％、５２アニオン％、５１アニオン％、５０アニオン％、４９アニオン％、４８アニオン％、４７アニオン％、４６アニオン％、４５アニオン％、４４アニオン％、４３アニオン％の順により好ましい。また、Ｏ^2-の含有量の下限は、好ましくは１０アニオン％であり、さらには１２アニオン％、１４アニオン％、１６アニオン％、１８アニオン％、２０アニオン％、２２アニオン％、２４アニオン％、２６アニオン％、２８アニオン％、３０アニオン％、３２アニオン％、３４アニオン％、３５アニオン％、３６アニオン％、３７アニオン％、３８アニオン％、３９アニオン％、４０アニオン％、４１アニオン％の順により好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスは、アニオン成分として、Ｏ^2-およびＦ^-以外の成分を含んでいてもよい。Ｏ^2-およびＦ^-以外のアニオン成分として、Ｃｌ^-、Ｂｒ^-、Ｉ^-を例示できる。しかし、Ｃｌ^-、Ｂｒ^-、Ｉ^-は、いずれもガラスの熔融中に揮発しやすい。これらの成分の揮発によって、ガラスの特性が変動する、ガラスの均質性が低下する、熔融設備の消耗が著しくなる等の問題が生じる。したがって、Ｃｌ^-の含有量は、５アニオン％未満であることが好ましく、より好ましくは３アニオン％未満、さらに好ましくは１アニオン％未満、特に好ましくは０．５アニオン％未満、一層好ましくは０．２５アニオン％未満である。また、Ｂｒ^-およびＩ^-の合計含有量は、５アニオン％未満であることが好ましく、より好ましくは３アニオン％未満、さらに好ましくは１アニオン％未満、特に好ましくは０．５アニオン％未満、一層好ましくは０．１アニオン％未満、より一層好ましくは０アニオン％である。

　第１実施形態に係るガラスは、基本的に上記ガラス成分により構成されることが好ましいが、本発明の作用効果を妨げない範囲において、その他の成分を含有することも可能である。また、本発明において、不可避的不純物の含有を排除するものではない。

　本実施形態に係る光学ガラスでは、波長３６０ｎｍ付近における透過率の低減を抑制する観点から、Ｓｂイオンを添加できる。Ｓｂイオンの含有量の上限は、好ましくは外割で１．００００質量％であり、さらには０．５０００質量％、０．１０００質量％、０．０９００質量％、０．０８００質量％、０．０７００質量％、０．０６００質量％、０．０５００質量％、０．０４００質量％、０．０３００質量％、０．０２５０質量％、０．０２００質量％、０．０１５０質量％、０．０１００質量％、０．００９０質量％、０．００８０質量％、０．００７０質量％、０．００６０質量％、０．００５０質量％の順により好ましい。また、Ｓｂイオンの含有量は、好ましくは外割で１．０質量ｐｐｍ以上である。なお、１．０質量ｐｐｍは０．０００１質量％である。Ｓｂイオンの含有量の下限は、より好ましくは外割で０．０００５質量％であり、さらには０．０００８質量％、０．００１０質量％、０．００１２質量％、０．００１４質量％、０．００１６質量％、０．００１８質量％、０．００２０質量％、０．００２２質量％、０．００２４質量％、０．００２６質量％、０．００２８質量％、０．００３０質量％、０．００３２質量％、０．００３４質量％、０．００３６質量％、０．００３８質量％の順により好ましい。

　Ｓｂイオンは、例えばＳｂ₂Ｏ₃やＳｂ₂Ｓ₃によってガラスに添加できる。Ｓｂイオンには、３価、５価、およびその他の価数を有する全てのＳｂイオンが含まれる。また、Ｓｂイオンの含有量は外割である。すなわち、Ｓｂイオン以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときのＳｂイオンの含有量を質量％で示す。波長３６０ｎｍ付近における透過率の低減を抑制する観点から、Ｓｂイオンの含有量を上記範囲とすることが好ましい。Ｓｂイオンの含有量が多すぎると、坩堝由来のＰｔがガラスに導入されやすくなり、Ｐｔコロイドが形成されてガラス内にチンダル状のクモリが発生し波長帯に依らない光線透過率悪化が発生するおそれがある。またＳｂイオン自身の光吸収により特定波長の光線透過率が悪化するおそれがある。Ｓｂイオンを含有しない場合やＳｂイオンの含有量が少なすぎる場合は、波長３６０ｎｍ付近におけるＰｔイオンの吸収が顕在化し、その結果可視光にまでおよぶ波長範囲において特定波長の光線透過率が悪化するおそれがある。

　また、上記光学ガラスは、可視領域の広い範囲にわたり高い透過率が得られる。こうした特長を活かすには、着色性の元素を含まないことが好ましい。着色性の元素としては、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｃｒ、Ｅｕ、Ｎｄ、Ｅｒ、Ｖ等を例示することができる。いずれの元素とも、１００質量ｐｐｍ未満であることが好ましく、０～８０質量ｐｐｍであることがより好ましく、０～５０質量ｐｐｍであることが更に好ましく、実質的に含まれないことが特に好ましい。

　Ｇａ、Ｔｅ、Ｔｂ等は、導入が不要な成分であり、高価な成分でもある。そのため、質量％表示によるＧａ₂Ｏ₃、ＴｅＯ₂、ＴｂＯ₂の含有量の範囲は、いずれも、それぞれ０～０．１％であることが好ましく、０～０．０５％であることがより好ましく、０～０．０１％であることが更に好ましく、０～０．００５％であることが一層好ましく、０～０．００１％であることがより一層好ましく、実質的に含まれないことが特に好ましい。

（ガラス特性）
＜屈折率ｎｄ＞
　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、屈折率ｎｄは、好ましくは１．５５～１．８０であり、１．５６～１．７５、１．５７～１．７０、１．５８～１．６５、１．５９～１．６３、１．６０～１．６２、または１．５８～１．６０とすることもできる。

　屈折率ｎｄは各ガラス成分の含有量を適宜調整することにより所望の値にすることができる。相対的に屈折率ｎｄを高める働きを有する成分（高屈折率化成分）は、Ｎｂ⁵⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｗ⁶⁺、Ｂｉ³⁺、Ｚｒ⁴⁺、Ｔａ⁵⁺、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、Ｙ³⁺等である。一方、相対的に屈折率ｎｄを低くする働きを有する成分（低屈折率化成分）は、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺等である。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、屈折率ｎｄとアッベ数νｄとは下記式〔１－１〕を満たすことが好ましい。
　　ｎｄ≧（－０．００８１×νｄ＋２．１１８１）　・・・〔１－１〕
　屈折率ｎｄとアッベ数νｄとは、下記式〔１－２〕を満たすことがより好ましく、さらには、下記式〔１－３〕、下記式〔１－４〕、下記式〔１－５〕の順に満たすことがより好ましい。
　　ｎｄ≧（－０．００８１×νｄ＋２．１２３１）　・・・〔１－２〕
　　ｎｄ≧（－０．００８１×νｄ＋２．１２８１）　・・・〔１－３〕
　　ｎｄ≧（－０．００８１×νｄ＋２．１３３１）　・・・〔１－４〕
　　ｎｄ≧（－０．００８１×νｄ＋２．１３８１）　・・・〔１－５〕

＜部分分散比Ｐｇ，Ｆ＞
　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、可視短波長域における部分分散比Ｐｇ，Ｆの下限は、好ましくは０．５２００であり、さらには０．５２５０、０．５３００、０．５３５０、０．５４００、０．５４１０、０．５４２０、０．５４３０、０．５４４０、０．５４５０の順により好ましい。部分分散比Ｐｇ，Ｆを上記範囲とすることで、高次の色収差補正に好適な光学ガラスが得られる。一方、部分分散比Ｐｇ，Ｆの上限は、特に限定されないが、通常０．５７００であり、好ましくは０．５６５０である。

　また、第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、部分分散比Ｐｇ，Ｆは下記式〔２－１〕を満たすことが好ましい。
　Ｐｇ，Ｆ≧０．６２００－０．００１４×νｄ　…〔２－１〕
　部分分散比Ｐｇ，Ｆは、下記式〔２－２〕を満たすことがより好ましく、さらには、下記式〔２－３〕、下記式〔２－４〕、下記式〔２－５〕、下記式〔２－６〕の順に満たすことがより好ましい。
　Ｐｇ，Ｆ≧０．６２２０－０．００１４×νｄ　…〔２－２〕
　Ｐｇ，Ｆ≧０．６２４０－０．００１４×νｄ　…〔２－３〕
　Ｐｇ，Ｆ≧０．６２６０－０．００１４×νｄ　…〔２－４〕
　Ｐｇ，Ｆ≧０．６２８０－０．００１４×νｄ　…〔２－５〕
　Ｐｇ，Ｆ≧０．６３００－０．００１４×νｄ　…〔２－６〕

　第１実施形態に係る光学ガラスからなる光学素子において、広い波長範囲において色収差を良好に補正する観点から、部分分散比Ｐｇ，Ｆは上記式を満たすことが好ましい。

　第１実施形態に係る光学ガラスにおいて、ΔＰｇ，Ｆの上限は特に限定されないが、好ましくは０．０５００であり、さらには０．０４００、０．０３００、０.０２００、０.０１５０である。一方、ΔＰｇ，Ｆの下限は、好ましくは－０．０１００であり、さらには－０．００９０、－０．００８０、－０.００７０、－０.００６０、－０.００５０、－０.００４０、－０.００３０、－０.００２０、－０.００１０、０.００００、０.００１０、０.００２０、０.００３０、０.００４０、０.００５０、０.００６０、０.００７０、０.００８０、０.００９０、０.０１００、０.０１１０、０.０１２０、０.０１３０の順に好ましい。ΔＰｇ，Ｆを上記範囲とすることで、高次の色収差補正に好適な光学ガラスが得られる。

　部分分散比Ｐｇ，Ｆは、上記ショットの分散式を用いて算出する。
　本願発明では、部分分散比Ｐｇ，Ｆは、上記表Ａに示す１２の異なる波長（スペクトル線）において測定した屈折率の値を用い、上記ショットの分散式と呼ばれる屈折率と波長とを関係付ける式の波長項の係数をフィッティングにより求め、これら係数を定めた後に当該分散式を用いて算出する。１２の異なる波長において測定した屈折率の値を使用することにより、高い精度で部分分散比Ｐｇ，Ｆを算出することができる。一方、屈折率を測定する波長の数を減らし、簡略化した方法によって部分分散比Ｐｇ，Ｆを算出することもできるが、精度が十分でない。

　部分分散比Ｐｇ，Ｆは、ｇ線、Ｆ線、Ｃ線における各屈折率ｎｇ、ｎＦ、ｎＣを用いて次のように表される。
　　Ｐｇ，Ｆ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）
　また、横軸をアッベ数νｄ、縦軸を部分分散比Ｐｇ，Ｆとする平面において、ノーマルラインは下式により表される。
　　Ｐｇ，Ｆ（０）＝０．６４８３－（０．００１８０２×νｄ）
　さらに、ノーマルラインからの部分分散比Ｐｇ，Ｆの偏差ΔＰｇ，Ｆは次のように表される。
　　ΔＰｇ，Ｆ＝Ｐｇ，Ｆ－Ｐｇ，Ｆ（０）

＜ガラスの比重＞
　第１実施形態に係る光学ガラスの比重は、好ましくは６．０以下であり、さらには５．５以下、５．０以下、４．８以下、４．６以下の順により好ましい。
　相対的に比重を高くする成分は、Ｂａ²⁺、Ｌａ³⁺、Ｚｒ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｔａ⁵⁺等である。一方、相対的に比重を低くする成分は、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｍｇ²⁺等である。これら成分の含有量を適宜調整することで比重を制御することができる。

＜液相温度ＬＴ＞
　第１実施形態に係る光学ガラスの液相温度ＬＴの上限は、好ましくは１２００℃であり、さらには１１５０℃、１１００℃、１０５０℃、１０００℃、９８０℃、９７０℃、９６０℃、９５０℃、９４０℃、９３０℃、９２０℃、９１０℃、９００℃、８９０℃の順により好ましい。液相温度を上記範囲とすることで、ガラスの熔融、成形温度を低下させることができ、その結果、熔融工程におけるガラス熔融器具（例えば、坩堝、熔融ガラスの攪拌器具など）の侵蝕ならびにガラス成分自身の揮発に起因する脈理の発生を低減できる。液相温度ＬＴの下限は特に限定されない。液相温度ＬＴは、全てのガラス成分の含有量のバランスによって決まる。その中でも、液相温度ＬＴに対しては、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺等の含有量の影響が大きい。またＺｒ⁴⁺、Ａｌ³⁺等の含有量が多いと液相温度は上昇する。

　液相温度は次のように決定する。１０ｃｃ（１０ｍｌ）のガラスを白金坩堝中に投入し１２００℃以上の温度で１５～３０分熔融した後にガラス転移温度Ｔｇ以下まで冷却し、ガラスを白金坩堝ごと所定温度の熔解炉に入れ２時間保持する。保持温度は１０℃刻みで任意温度で設定し、２時間保持後、冷却し、１００倍の光学顕微鏡でガラス内部の結晶の有無を観察する。この操作を温度毎に繰り返し、結晶の析出しなかった最低温度を液相温度とする。

＜ガラス転移温度Ｔｇ＞
　第１実施形態に係る光学ガラスのガラス転移温度Ｔｇの上限は、好ましくは６００℃であり、さらには５８０℃、５６０℃、５４０℃、５２０℃、５１０℃、５００℃、４９０℃、４８０℃、４７０℃、４６０℃、４５０℃、４４０℃、４３０℃の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限は、好ましくは３５０℃であり、さらには３６０℃、３７０℃、３８０℃、３９０℃、４００℃、４１０℃、４２０℃の順により好ましい。精密プレス成型時の歩留まりを向上する観点から、ガラス転移温度Ｔｇを上記範囲とすることが好ましい。ガラス転移温度Ｔｇが高すぎると、精密プレス成型ができないおそれがある。
　相対的にガラス転移温度Ｔｇを下げる成分は、Ｆ^-、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺等である。相対的にガラス転移温度Ｔｇを上げる成分は、Ｓｉ⁴⁺、Ｌａ³⁺、Ｚｒ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺等である。これらの成分の含有量を適宜調整することでガラス転移温度Ｔｇを制御できる。

＜ガラスの光線透過性＞
　第１実施形態に係る光学ガラスの光線透過性は、着色度λ８０、λ７０、およびλ５により評価できる。
　厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料について波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定し、外部透過率が８０％となる波長をλ８０、外部透過率が７０％となる波長をλ７０、外部透過率が５％となる波長をλ５とする。

　第１実施形態に係る光学ガラスのλ８０は、好ましくは４５０ｎｍ以下であり、より好ましくは４００ｎｍ以下であり、さらに好ましくは３５０ｎｍ以下である。λ７０は、好ましくは４３０ｎｍ以下であり、より好ましくは３８０ｎｍ以下であり、さらに好ましくは３３０ｎｍ以下である。λ５は、好ましくは３８０ｎｍ以下であり、より好ましくは３３０ｎｍ以下であり、さらに好ましくは２８０ｎｍ以下である。

　＜機械的特性　ヌープ硬度Ｈｋ＞
　第１実施形態に係る光学ガラスのヌープ硬度Ｈｋの下限は、好ましくは４００であり、さらには４１０、４２０、４３０、４４０、４５０、４６０、４７０、４８０の順により好ましい。ガラスを取り扱う際、およびガラスを研削、研磨、切削など機械加工してレンズ等を製造する際の加傷を防止する観点から、ヌープ硬度Ｈｋを上記範囲とすることが好ましい。ヌープ硬度Ｈｋの上限は特に限定されないが、通常７５０であり、好ましくは６００である。

　ヌープ硬度Ｈｋは、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、Ｙ³⁺、Ｓｉ⁴⁺、Ｚｒ⁴⁺、Ａｌ³⁺の含有量を調整することにより高めることができる。

＜ΔＴ３６０＞
　本実施形態に係る光学ガラスにおいて、厚さを１０．０ｍｍ±０．１ｍｍとしたときの、波長７００ｎｍにおける外部透過率と波長３６０ｎｍにおける外部透過率との差（ΔＴ３６０）の上限は、好ましくは３１．０％であり、さらには３０．０％、２８．０％、２６．０％、２４．０％、２２．０％、２０．０％、１８．０％、１６．０％、１５．０％、１４．０％、１３．０％、１２．０％、１１．０％、１０．０％、９．０％、８．０％、７．０％、６．０％の順により好ましい。ΔＴ３６０の下限は、特に限定されないが、一般的には２～３０％である。ΔＴ３６０は、Ｓｂイオンの導入により調節することができる。また、本願においては低分散性を持つガラスを提供するため、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｗ、Ｂｉ等の高分散成分を用いることは原則好ましくないが、高異常分散化等の目的によりこれらを導入する場合はΔＴ３６０が増大しうる。ΔＴ３６０を上記範囲とすることで、波長３６０ｎｍ近傍における透過率の低減が抑制できる。

　外部透過率は、ガラスサンプルの厚み方向に光を入射したときの、入射光強度に対する透過光強度の百分率［透過光強度／入射光強度×１００］で定義される。なお、外部透過率にはサンプル表面における光線の反射損失も含まれる。

（光学ガラスの製造）
　第１実施形態に係るガラスは、上記所定の組成となるようにガラス原料を調合し、調合したガラス原料により公知のガラス製造方法に従って作製すればよい。例えば、複数種の化合物を調合し、十分混合してバッチ原料とし、バッチ原料を白金坩堝等の中に入れて粗熔解（ラフメルト）する。粗熔解によって得られた熔融物を急冷、粉砕してカレットを作製する。さらにカレットを白金坩堝中に入れて加熱、再熔融（リメルト）して熔融ガラスとし、さらに清澄、均質化した後に熔融ガラスを成形し、徐冷して光学ガラスを得る。熔融ガラスの成形、徐冷には、公知の方法を適用すればよい。

　なお、ガラス中に所望のガラス成分を所望の含有量となるように導入することができれば、バッチ原料を調合するときに使用する化合物は特に限定されないが、このような化合物として、酸化物、炭酸塩、硝酸塩、水酸化物、弗化物、複合酸化物、弗珪酸塩、弗硼酸塩等が挙げられる。

（プレス成形用ガラス素材の製造）
　本発明の一態様によれば、第１実施形態に係る光学ガラスからなるプレス成形用ガラス素材およびその製造方法を提供することができる。

　プレス成形用ガラス素材のプレス成形は、加熱して軟化した状態にあるプレス成形用ガラス素材をプレス成形型でプレスすることにより行うことができる。加熱、プレス成形は、ともに大気中で行うことができる。プレス成形用ガラス素材の表面に、窒化ホウ素などの粉末状離型剤を均一に塗布し、加熱、プレス成形すると、ガラスと成形型の融着を確実に防止できる他、プレス成形型の成形面に沿ってガラスをスムーズに延ばすことができる。プレス成形後にアニールしてガラス内部の歪を低減することにより、均質な光学素子ブランクを得ることができる。

　プレス成形用ガラス素材の例としては、精密プレス成形用プリフォーム、光学素子ブランクをプレス成形するためのガラス素材（プレス成形用ガラスゴブ）等があり、目的とするプレス成形品の質量に相当する質量を有するガラス塊が挙げられる。

　また、プレス成形用ガラス素材は、プリフォームとも呼ばれ、そのままの状態でプレス成形に供されるものに加え、切断、研削、研磨などの機械加工を施すことによりプレス成形に供されるものも含む。切断方法としては、ガラス板の表面の切断したい部分にスクライビングと呼ばれる方法で溝を形成し、溝が形成された面の裏面から溝の部分に局所的な圧力を加えて、溝の部分でガラス板を割る方法や、切断刃によってガラス板をカットする方法などがある。また、研削方法としてはカーブジェネレーターを用いた球面加工やスムージング加工などが挙げられる。研磨方法としては、酸化セリウムや酸化ジルコニウム等の砥粒を用いた研磨が挙げられる。

　第１実施形態に係るプレス成形用ガラス素材は、機械的特性に優れる光学ガラスからなるため、取り扱い時および加工時に加傷しにくい。従来、精密プレス成形用ガラス素材では、ガラス素材表面の傷がプレス成形後の光学素子表面、特に光学機能面に残存しやすいことが問題となっていた。本実施形態に係るプレス成形用ガラス素材は、機械的特性に優れ、ガラス素材表面に傷が付きにくいことから、精密プレス成形用ガラス素材として好ましく使用できる。また、プレス成形後のプレス成形品に機械加工、すなわち研削、研磨して光学素子を作製する場合にも、機械加工によって加傷しにくいプレス成形品が製造できる。

（光学素子ブランクの製造）
　本発明の一態様によれば、第１実施形態に係る光学ガラスからなる光学素子ブランクを提供することができる。光学素子ブランクは、製造しようとする光学素子の形状に近似する形状を有するガラス成形体である。光学素子ブランクは、製造しようとする光学素子の形状に加工する際に除去する加工代を加えた形状にガラスを成形する方法等により作製することができる。例えば、プレス成形用ガラス素材を加熱、軟化してプレス成形する方法（リヒートプレス法）、公知の方法で熔融ガラス塊をプレス成形型に供給しプレス成形する方法（ダイレクトプレス法）等により光学素子ブランクを作製することができる。

（光学素子の製造）
　第１実施形態に係る光学ガラスを使用して光学素子を作製するには、公知の方法を適用すればよい。例えば、上述の光学素子ブランクを用いて製造できる。また例えば、上記光学ガラスの製造において、熔融ガラスを鋳型に流し込んで板状に成形し、本発明に係る光学ガラスからなるガラス素材を作製する。得られたガラス素材を適宜、切断、研削、研磨し、プレス成形に適した大きさ、形状のカットピースを作製する。カットピースを加熱、軟化して、公知の方法でプレス成形（リヒートプレス）し、光学素子の形状に近似する光学素子ブランクを作製する。光学素子は、光学素子ブランクを加工する工程を含む方法により製造することができる。加工としては、切断、切削、粗研削、精研削、研磨等を例示することができる。こうした加工を行う際、上記ガラスを使用することにより、破損を軽減することができ、高品質の光学素子を安定して供給することができる。

　光学素子の種類としては、球面レンズ、非球面レンズ等のレンズ、プリズム、回折格子等を例示することができる。レンズの形状としては、両凸レンズ、平凸レンズ、両凹レンズ、平凹レンズ、凸メニスカスレンズ、凹メニスカスレンズ等の諸形状を例示することができる。光学素子の光学機能面には使用目的に応じて、反射防止膜、全反射膜などをコーティングしてもよい。

　第１実施形態に係る光学素子は、機械的特性に優れる光学ガラスからなるため、取り扱い時および加工時に加傷しにくい。特に、光学素子を固定する際にも加傷しにくい。例えば、レンズの芯取り加工において、レンズ表面を両側から挟んで固定しても加傷しにくい。

第２実施形態
　第２実施形態に係る酸化物光学ガラスは、
　アッベ数νｄが６２．００以上であり、
　Ｂ³⁺の含有量が０カチオン％を超え５０．００カチオン％以下であり、
　Ｆ^-の含有量が０アニオン％を超え８５アニオン％以下であり、
　Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量［Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺］が５カチオン％以上であり、
　Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｐ⁵⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、Ｂｉ³⁺、Ｚｒ⁴⁺、およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対する、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、Ｙ³⁺、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｒｂ⁺、Ｃｓ⁺、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺＋Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺＋Ｒｂ⁺＋Ｃｓ⁺＋Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｐ⁵⁺＋Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］が０．６０以上であり、
　Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、およびＰ⁵⁺の合計含有量に対するＳｉ⁴⁺およびＢ³⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｐ⁵⁺）］が０．２以上である。

＜アッベ数νｄ＞
　第２実施形態に係る光学ガラスにおいて、アッベ数νｄは６２．００以上である。アッベ数νｄは好ましくは６２～７５であり、６２．２～７３、６２．４～７１、６２．６～６９、６２．８～６８、６３～６７または６２～６３とすることもできる。アッベ数νｄは、第１実施形態と同様に算出する。

　第２実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｂ³⁺の含有量は０％を超え５０．００％以下である。Ｂ³⁺の含有量の下限は、好ましくは５％であり、さらには１０％、１１％、１２％、１３％、１４％、１５％、１６％、１７％、１８％、１９％、２０％、２１％の順により好ましい。また、Ｂ³⁺の含有量の上限は、好ましくは４５．００％であり、さらには４０．００％、３９．００％、３８．００％、３７．００％、３６．００％、３５．００％、３４．００％、３３．００％、３２．００％、３１．００％、３０．００％、２９．００％、２８．００％、２７．００％、２６．００％、２５．００％、２４．００％、２３．００％の順により好ましい。

　第２実施形態に係る光学ガラスは、アニオン成分としてＦ^-を含む。Ｆ^-の含有量は０アニオン％を超え８５アニオン％以下である。Ｆ^-の含有量の下限は、好ましくは５アニオン％であり、さらには１０アニオン％、１５アニオン％、２０アニオン％、２４アニオン％、２７アニオン％、３０アニオン％、３３アニオン％、３５アニオン％、３７アニオン％、３９アニオン％、４１アニオン％、４３アニオン％、４５アニオン％、４６アニオン％、４７アニオン％、４８アニオン％、４９アニオン％、５０アニオン％、５１アニオン％、５２アニオン％、５３アニオン％、５４アニオン％、５５アニオン％、５６アニオン％、５７アニオン％の順により好ましい。また、Ｆ^-の含有量の上限は、好ましくは８０アニオン％であり、さらには７７アニオン％、７５アニオン％、７３アニオン％、７１アニオン％、６９アニオン％、６７アニオン％、６５アニオン％、６４アニオン％、６３アニオン％、６２アニオン％、６１アニオン％、６０アニオン％、５９アニオン％の順により好ましい。Ｆ^-の含有量を上記範囲とすることで、低分散性の割に高屈折であり、熱的安定性が高く、異常部分分散性を有し、ガラス転移温度Ｔｇが低く、精密プレス成形に適した光学ガラスが得られる。一方、Ｆ^-の含有量が少なすぎると、ガラスの熱的安定性が低下するおそれがあり、異常部分分散性が得られないおそれがある。Ｆ^-の含有量が大きすぎると、ガラス成分の揮発が増大するおそれがある。

　第２実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量［Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺］は５％以上である。該合計含有量の下限は、好ましくは１０％であり、さらには１５％、２０％、２５％、３０％、３１％、３２％、３３％、３４％、３５％、３６％、３７％、３８％の順により好ましい。また、該合計含有量の上限は、好ましくは６０％であり、さらには５５％、５０％、４８％、４６％、４５％、４４％、４３％、４２％、４１％の順により好ましい。該合計含有量を上記範囲とすることで、屈折率ｎｄの高い光学ガラスが得られる。一方、該合計含有量が少なすぎると、所望の光学恒数が得られないおそれがある。該合計含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性が低下するおそれがある。

　第２実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｐ⁵⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、Ｂｉ³⁺、Ｚｒ⁴⁺、およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対する、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、Ｙ³⁺、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｒｂ⁺、Ｃｓ⁺、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺＋Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺＋Ｒｂ⁺＋Ｃｓ⁺＋Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｐ⁵⁺＋Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］は０．６０以上である。該カチオン比の下限は、好ましくは０．７０であり、さらには０．８０、０．９０、１．００、１．０５、１．１０、１．１５、１．２０、１．２５、１．３０、１．３５、１．４０、１．４５、１．５０、１．５５、１．６０、１．６５、１．７０、１．７５、１．８０、１．８５、１．９０、１．９５、２．００、２．０５、２．１０、２．１５、２．２０の順により好ましい。該カチオン比の上限は、好ましくは４であり、さらには３．８、３．６、３．４、３．２、３．０、２．９、２．８、２．７、２．６５、２．６０、２．５５、２．５０、２．４０、２．３５、２．３０、２．２５の順により好ましい。該カチオン比を上記範囲とすることで、ガラス成分の揮発を抑制できる。一方、該カチオン比が小さすぎると、ガラス成分の揮発が増大するおそれがある。また、該カチオン比が大きすぎるとガラスの熱的安定性が低下するおそれがある。

　第２実施形態に係る光学ガラスにおいて、Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、およびＰ⁵⁺の合計含有量に対するＳｉ⁴⁺およびＢ³⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｐ⁵⁺）］は０．２以上である。該カチオン比の下限は、好ましくは０．３であり、さらには０．４、０．５、０．６、０．７、０．８、０．８５、０．９、０．９５の順により好ましい。また、該カチオン比の上限は、好ましくは１であり、さらには０．９９、０．９８、０．９７の順により好ましい。該カチオン比は１であってもよい。該カチオン比を上記範囲とすることで、化学的耐久性および機械的特性に優れる光学ガラスが得られる。

　第２実施形態に係る光学ガラスにおいて、上記以外のガラス成分の含有量および比率は、第１実施形態と同様とすることができる。

　また、第２実施形態に係る光学ガラスにおいて、ガラス特性は、第１実施形態と同様とすることができる。

　さらに、第２実施形態に係る光学ガラスの製造、プレス成形用ガラス素材の製造、光学素子ブランクの製造、および光学素子の製造も、第１実施形態と同様とすることができる。

　以下に、本発明を実施例により更に詳細に説明する。ただし、本発明は実施例に示す態様に限定されるものではない。

（実施例１）
　表１～９に示すガラス組成を有するガラスサンプルを以下の手順で作製し、各種評価を行った。

［光学ガラスの製造］
　まず、ガラスの構成成分に対応する酸化物、弗化物、水酸化物、炭酸塩、および硝酸塩、複合酸化物、弗珪酸塩、弗硼酸塩等を原材料として準備し、得られる光学ガラスのガラス組成が、表１に示す各組成となるように上記原材料を秤量、調合して、原材料を十分に混合した。こうして得られた調合原料（バッチ原料）を、白金坩堝に投入し、１１５０～１２５０℃で１．５～３時間加熱して熔融ガラスとし、攪拌して均質化を図り、清澄してから、熔融ガラスを適当な温度に予熱した金型に鋳込んだ。鋳込んだガラスを、ガラス転移温度Ｔｇ近傍の温度で３０分間熱処理し、炉内で室温まで放冷することにより、ガラスサンプルを得た。

　表１（１）～（９）において、表示のないガラス成分の含有量は０．００カチオン％である。例えば、いずれのガラスサンプルにおいても、Ｒｂ⁺、Ｃｓ⁺、およびＧｅ⁴⁺の各含有量は０．００カチオン％であった。

［カチオンの数に対するアニオンの数の比］
　カチオンの数に対するアニオンの数の比（anion数／cation数）は、カチオンの合計数とアニオンの合計数とのモル比であり、組成から計算できる。具体的には、カチオンの合計数を１００(任意の定数)とした時の各カチオンの持つ正電荷の総和を算出し、それと同数となるアニオンの負電荷とアニオンモル百分率とを組み合わせることにより、カチオンの合計数を１００とした時のアニオンの合計数を算出する。この算出された数値から、カチオンの数に対するアニオンの数の比（anion数／cation数）を算出した。

［光学特性の測定］
　得られたガラスサンプルを、さらにガラス転移温度Ｔｇ付近で約３０分から約２時間アニール処理した後、炉内で降温速度－３０℃／時間で室温まで冷却してアニールサンプルを得た。得られたアニールサンプルについて、屈折率、アッベ数νｄ、部分分散比Ｐｇ，Ｆ、ΔＰｇ，Ｆ、比重、ガラス転移温度Ｔｇ、液相温度ＬＴ、λ８０、λ７０、λ５、およびΔＴ３６０を測定した。結果を表２に示す。

（ｉ）屈折率ｎｄ、ｎｇ、ｎＦ、ｎＣ、アッベ数νｄ、および部分分散比Ｐｇ，Ｆ
　　上記アニールサンプルについて、日本工業規格（ＪＩＳ規格）ＪＩＳ　Ｂ　７０７１－１　光学ガラスの屈折率測定法－第１部：最小偏角法により、表Ａに示す１２の波長における屈折率を測定した。
　次に日本工業規格（ＪＩＳ規格）　ＪＩＳ　Ｂ　７０７１－１　光学ガラスの屈折率測定法－第１部：最小偏角法の附属書Ｂで定められているショットの分散式に、測定によって得た各線の屈折率をあてはめ、最小二乗法によりショットの分散式の定数を求めた。そして、定数の定まったショットの分散式を使用してアッベ数νｄ、および部分分散比Ｐｇ，Ｆを算出した。

　ショットの分散式：　ｎ²＝ａ₀＋ａ₁λ²＋ａ₂λ^-2＋ａ₃λ^-4＋ａ₄λ^-6＋ａ₅λ^-8
　ここで、ｎは屈折率、λは波長（μｍ）、ａ₀、ａ₁、ａ₂、ａ₃、ａ₄、ａ₅は定数である。
　なお、屈折ｎｄとは、波長５８７．５６ｎｍにおける屈折率である。
　アッベ数νｄは、ｄ線、Ｆ線、Ｃ線における各屈折率ｎｄ、ｎＦ、ｎＣを用いて次のように表される。
　　νｄ＝（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ）
　部分分散比Ｐｇ，Ｆは、ｇ線、Ｆ線、Ｃ線における各屈折率ｎｇ、ｎＦ、ｎＣを用いて次のように表される。
　　Ｐｇ，Ｆ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）

（ii）ΔＰｇ，Ｆ
　横軸をアッベ数νｄ、縦軸を部分分散比Ｐｇ，Ｆとする平面において、ノーマルラインＰｇ，Ｆ（０）は下式により表される。
　　Ｐｇ，Ｆ（０）＝０．６４８３－（０．００１８０２×νｄ）
　ノーマルラインからの部分分散比Ｐｇ，Ｆの偏差ΔであるＰｇ，Ｆを下記式に基づき算出した。
　　ΔＰｇ，Ｆ＝Ｐｇ，Ｆ－Ｐｇ，Ｆ（０）

（iii）比重
　比重は、アルキメデス法により測定した。

（iv）ガラス転移温度Ｔｇ
　ガラス転移温度Ｔｇは、ＮＥＴＺＳＣＨ　ＪＡＰＡＮ社製の示差走査熱量分析装置（ＤＳＣ３３００ＳＡ）を使用し、昇温速度１０℃／分にて測定した。

（ｖ）液相温度ＬＴ
　ガラスを所定温度に加熱された炉内に入れて約２時間保持し、冷却後、ガラス内部を４０～１００倍の光学顕微鏡で観察し、結晶の有無から液相温度を測定した。

（vi）λ８０、λ７０、λ５
　上記アニールサンプルを、厚さ１０ｍｍで、互いに平行かつ光学研磨された平面を有するように加工し、波長２８０ｎｍから７００ｎｍまでの波長域における分光透過率を測定した。光学研磨された一方の平面に垂直に入射する光線の強度を強度Ａとし、他方の平面から出射する光線の強度を強度Ｂとして、分光透過率Ｂ／Ａを算出した。分光透過率が８０％になる波長をλ８０とし、分光透過率が７０％になる波長をλ７０とし、分光透過率が５％になる波長をλ５とした。なお、分光透過率には試料表面における光線の反射損失も含まれる。

（vii）ΔＴ３６０
　上記アニールサンプルを、厚さを１０．０ｍｍ±０．１ｍｍで、互いに平行かつ光学研磨された平面を有するように加工し、波長７００ｎｍおよび波長３６０ｎｍにおける外部透過率を測定した。波長７００ｎｍにおける外部透過率（Ｔ７００）と波長３６０ｎｍにおける外部透過率（Ｔ３６０）との差を算出し、ΔＴ３６０とした。

［機械的特性　ヌープ硬度Ｈｋ］
　得られたガラスサンプルを、厚さ２ｍｍ～２０ｍｍで、互いに平行かつ光学研磨された平面を有するように加工し、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ－０９に準じて、ヌープ硬度Ｈｋを測定した。具体的には、加工したガラスサンプルにｋｎｏｏｐ圧子を押し込み、その圧痕の大きさからヌープ硬度Ｈｋを測定した。結果を表２（１）～（２）に示す。

（実施例２）
　実施例１において作製した各光学ガラスを用いて、公知の方法により、レンズブランクを作製し、レンズブランクを研磨等の公知方法により加工して各種レンズを作製した。
　作製した光学レンズは、両凸レンズ、両凹レンズ、平凸レンズ、平凹レンズ、凹メニスカスレンズ、凸メニスカスレンズ等の各種レンズである。
　上記作製した各種レンズを、該レンズよりもアッベ数が小さいガラス、例えばフリントガラスからなるレンズと組合せることにより、近紫外域～可視域における高次の色収差を良好に補正することができた。

　今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなく特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

　例えば、上記に例示されたガラス組成に対し、明細書に記載の組成を調整することにより、本発明の一態様にかかる光学ガラスを作製することができる。
　また、明細書に例示または好ましい範囲として記載した事項の２つ以上を任意に組み合わせることは、もちろん可能である。

Claims

　アッベ数νｄが６２．００以上であり、
　Ｂ³⁺の含有量が０カチオン％を超え５０．００カチオン％以下であり、
　Ｓｉ⁴⁺の含有量が０カチオン％を超え、
　Ｆ^-の含有量が０アニオン％を超え、
　Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量［Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺］が５カチオン％以上である、
　光学ガラス。
　Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｐ⁵⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、Ｂｉ³⁺、Ｚｒ⁴⁺、およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対する、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、Ｙ³⁺、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｒｂ⁺、Ｃｓ⁺、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺＋Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺＋Ｒｂ⁺＋Ｃｓ⁺＋Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｐ⁵⁺＋Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］が０．５０以上である、
　請求項１に記載の光学ガラス。
　アッベ数νｄが６２．００以上であり、
　Ｂ³⁺の含有量が０カチオン％を超え５０．００カチオン％以下であり、
　Ｆ^-の含有量が０アニオン％を超え８５アニオン％以下であり、
　Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、およびＹ³⁺の合計含有量［Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺］が５カチオン％以上であり、
　Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、Ｐ⁵⁺、Ｔｉ⁴⁺、Ｎｂ⁵⁺、Ｗ⁶⁺、Ｂｉ³⁺、Ｚｒ⁴⁺、およびＴａ⁵⁺の合計含有量に対する、Ｌａ³⁺、Ｇｄ³⁺、Ｙ³⁺、Ｌｉ⁺、Ｎａ⁺、Ｋ⁺、Ｒｂ⁺、Ｃｓ⁺、Ｍｇ²⁺、Ｃａ²⁺、Ｓｒ²⁺、およびＢａ²⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｌａ³⁺＋Ｇｄ³⁺＋Ｙ³⁺＋Ｌｉ⁺＋Ｎａ⁺＋Ｋ⁺＋Ｒｂ⁺＋Ｃｓ⁺＋Ｍｇ²⁺＋Ｃａ²⁺＋Ｓｒ²⁺＋Ｂａ²⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｐ⁵⁺＋Ｔｉ⁴⁺＋Ｎｂ⁵⁺＋Ｗ⁶⁺＋Ｂｉ³⁺＋Ｚｒ⁴⁺＋Ｔａ⁵⁺）］が０．６０以上であり、
　Ｓｉ⁴⁺、Ｂ³⁺、およびＰ⁵⁺の合計含有量に対するＳｉ⁴⁺およびＢ³⁺の合計含有量のカチオン比［（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺）／（Ｓｉ⁴⁺＋Ｂ³⁺＋Ｐ⁵⁺）］が０．２以上である、
　光学ガラス。
　Ｓｂイオンの含有量が、外割で１．０質量ｐｐｍ以上である、請求項１～３のいずれかに記載の光学ガラス。
　厚さを１０．０ｍｍ±０．１ｍｍとしたときの、波長７００ｎｍにおける外部透過率と波長３６０ｎｍにおける外部透過率との差が１０％以下である、請求項１～３のいずれかに記載の光学ガラス。
　請求項１～３のいずれかに記載の光学ガラスからなるプレス成形用ガラス素材。
　請求項１～３のいずれかに記載の光学ガラスからなる光学素子。