WO2024023891A1 - 熱交換器 - Google Patents

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WO2024023891A1
WO2024023891A1 PCT/JP2022/028635 JP2022028635W WO2024023891A1 WO 2024023891 A1 WO2024023891 A1 WO 2024023891A1 JP 2022028635 W JP2022028635 W JP 2022028635W WO 2024023891 A1 WO2024023891 A1 WO 2024023891A1
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heat exchanger
space
refrigerant
header
region
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PCT/JP2022/028635
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English (en)
French (fr)
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伸 中村
悟 梁池
剛志 前田
敦 森田
篤史 ▲高▼橋
晃 石橋
翔 平井
Original Assignee
三菱電機株式会社
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    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/02—Header boxes; End plates
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F9/00—Casings; Header boxes; Auxiliary supports for elements; Auxiliary members within casings
    • F28F9/22—Arrangements for directing heat-exchange media into successive compartments, e.g. arrangements of guide plates
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
    • F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
    • F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
    • F28D1/053—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being straight

Definitions

  • the present disclosure relates to a heat exchanger equipped with a refrigerant distributor.
  • Patent Document 1 in a double-structured refrigerant distributor having an inner pipe and an outer pipe extending in the horizontal direction, a plurality of refrigerant distributors are provided in the inner pipe at intervals along the direction in which the inner pipe extends, and refrigerant flows inside the inner pipe.
  • a refrigerant outlet hole that allows the refrigerant to flow toward the outer tube side is provided in a range where the angle ⁇ from the lower end of the inner tube to the position where the refrigerant outlet exists on a vertical line passing through the center of the inner tube is 10° ⁇ 80°.
  • the refrigerant outflow hole is provided only near the liquid surface (air-liquid interface) of the refrigerant, so that the refrigerant is uniformly distributed from the inner pipe (second space) to the space between the inner pipe and the outer pipe.
  • the refrigerant can be distributed to the space (the first space), and appropriate refrigerant distribution can be performed.
  • Patent Document 1 since the inner tube exists below the insertion tip, which is the tip of the part of the heat transfer tube inserted into the refrigerant distributor, in the direction of gravity, the gravitational force between the insertion tip of the heat transfer tube and the refrigerant outlet hole The distance in the direction is long.
  • liquid refrigerant is sucked in from the insertion tip of the heat exchanger tube, so the liquid level of the refrigerant must reach the height of the insertion tip of the heat exchanger tube, and there is a large amount of liquid refrigerant in the refrigerant distributor.
  • the liquid refrigerant would stagnate and the amount of refrigerant used would increase.
  • the present disclosure has been made to solve the above-mentioned problems, and aims to provide a heat exchanger that can reduce the amount of refrigerant used when functioning as an evaporator.
  • the heat exchanger includes a plurality of heat exchanger tubes extending in the vertical direction and arranged at intervals from each other in the left-right direction, and a refrigerant provided under the plurality of heat exchanger tubes and extending in the left-right direction.
  • a distributor the refrigerant distributor includes a first space in which the plurality of heat transfer tubes are inserted, and a first space in which the plurality of heat exchanger tubes are inserted, and a first space in which the refrigerant flows when functioning as an evaporator.
  • a partition wall that partitions the first space into a second space located upstream of the first space, and the partition wall has a plurality of first communication holes in the left-right direction that communicate the first space and the second space.
  • the insertion tips of the plurality of heat exchanger tubes are formed at intervals from each other, and the insertion tips of the plurality of heat exchanger tubes inserted into the first space are located on the lower surface of the uppermost member of the first space and the uppermost member of the second space. It is located below the bottom surface of.
  • the insertion tips of the plurality of heat transfer tubes are located below the lower surface of the uppermost member in the first space and the lower surface of the uppermost member in the second space. That is, the insertion tips of the plurality of heat exchanger tubes can be provided lower in the first space without being obstructed by the uppermost member of the second space. Therefore, when functioning as an evaporator, the distance in the gravity direction from the insertion tip of the heat transfer tube to the plurality of first communication holes, which are refrigerant outlet holes formed in the partition wall, can be made shorter than before, and the refrigerant flow The liquid level can be lowered. As a result, the amount of refrigerant retained can be suppressed, and the amount of refrigerant used when functioning as an evaporator can be reduced.
  • FIG. 3 is a diagram showing an example of a refrigerant circuit of the refrigeration cycle device according to the first embodiment.
  • 1 is a perspective view schematically showing an example of a heat exchanger according to Embodiment 1.
  • FIG. 1 is a front view schematically showing an example of a heat exchanger according to Embodiment 1.
  • FIG. 3 is a perspective view schematically showing a first modification of the heat exchanger according to the first embodiment.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view of the first header of the heat exchanger shown in FIG. 3 taken along the line A-A' in the direction of the arrow.
  • FIG. 2 is a plan view schematically showing a first header of the heat exchanger according to the first embodiment.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating the flow of refrigerant in the first header of the heat exchanger according to the first embodiment. It is a graph showing the relationship between dryness and void rate for each saturation temperature of R32. It is a graph showing the relationship between dryness and void ratio for each saturation temperature of R290. It is a graph which shows the relationship between the dryness and void rate with respect to each saturation temperature of R1234yf.
  • FIG. 3 is a diagram illustrating the flow of refrigerant in the first header of the heat exchanger according to the first embodiment. It is a graph showing the relationship between dryness and void rate for each saturation temperature of R32. It is a graph showing the relationship between dryness and void ratio for each saturation temperature of R290. It is a graph which shows the relationship between the dryness and void rate with respect to each saturation temperature of R1234yf.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view taken along the line A-A' of a first modified example of the first header of the heat exchanger shown in FIG. 3, as viewed in the direction of the arrow.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view taken along line A-A' of a second modification of the first header of the heat exchanger shown in FIG. 3, as viewed in the direction of the arrow.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view taken along line A-A' of a third modification of the first header of the heat exchanger shown in FIG. 3, as viewed in the direction of the arrow.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view taken along the line A-A' of a fourth modification of the first header of the heat exchanger shown in FIG.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view taken along the line A-A' of a fifth modification of the first header of the heat exchanger shown in FIG. 3, as viewed in the direction of the arrow.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view taken along the line A-A' of a sixth modification of the first header of the heat exchanger shown in FIG. 3, as viewed in the direction of the arrow.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view taken along the line A-A' of a seventh modification of the first header of the heat exchanger shown in FIG. 3, as viewed in the direction of the arrow.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view taken along line A-A' of an eighth modification example of the first header of the heat exchanger shown in FIG. 3, as viewed in the direction of the arrow;
  • FIG. 3 is a partial cross-sectional view schematically showing a part of a second modification of the heat exchanger according to the first embodiment.
  • FIG. 7 is a plan view schematically showing a part of a second modification of the heat exchanger according to the first embodiment.
  • FIG. 3 is a front view schematically showing an example of a heat exchanger according to a second embodiment.
  • 24 is a cross-sectional view taken along line B-B' of the heat exchanger shown in FIG. 23, viewed in the direction of the arrow.
  • 24 is a cross-sectional view taken along the line C-C' of the heat exchanger shown in FIG. 23, viewed in the direction of the arrow.
  • FIG. 1 is a diagram showing an example of a refrigerant circuit of a refrigeration cycle device 1 according to the first embodiment.
  • a refrigeration cycle device 1 according to Embodiment 1 will be described with reference to FIG. 1.
  • the refrigeration cycle device 1 includes a compressor 2, an indoor heat exchanger 3, an indoor fan 4, a throttle device 5, a heat exchanger 10, an outdoor fan 6, and a flow path switching device. 7.
  • the compressor 2, heat exchanger 10, throttle device 5, and flow path switching device 7 are provided in the outdoor unit, and the indoor heat exchanger 3 is provided in the indoor unit.
  • the refrigeration cycle device 1 includes a refrigerant circuit in which refrigerant can circulate.
  • the refrigerant circuit includes a compressor 2, a flow path switching device 7, an indoor heat exchanger 3, a throttling device 5, and a heat exchanger 10 connected in this order through piping.
  • a refrigeration cycle is performed in which a refrigerant circulates through a refrigerant circuit while undergoing a phase change.
  • the compressor 2 compresses the refrigerant, and is, for example, a rotary compressor, a scroll compressor, a screw compressor, or a reciprocating compressor.
  • the indoor heat exchanger 3 functions as a condenser during heating operation, and functions as an evaporator during cooling operation.
  • the indoor heat exchanger 3 is, for example, a fin-and-tube heat exchanger, a microchannel heat exchanger, a finless heat exchanger, a shell-and-tube heat exchanger, a heat pipe heat exchanger, or a double-tube heat exchanger. heat exchanger or plate heat exchanger.
  • the expansion device 5 expands and depressurizes the refrigerant, and is, for example, an electric expansion valve that can adjust the flow rate of the refrigerant.
  • the expansion device 5 may be not only an electric expansion valve but also a mechanical expansion valve employing a diaphragm as a pressure receiving part, a capillary tube, or the like.
  • the heat exchanger 10 functions as an evaporator during heating operation and as a condenser during cooling operation, and is of a fin-and-tube type or a finless type. Note that details of the heat exchanger 10 will be described later.
  • the flow path switching device 7 is capable of switching the refrigerant flow path in the refrigeration cycle device 1, and is, for example, a four-way valve. During heating operation, the flow path switching device 7 is switched to connect the discharge port of the compressor 2 and the indoor heat exchanger 3, and to connect the suction port of the compressor 2 and the heat exchanger 10, and the refrigerant circuit Refrigerant circulates inside in the direction of the solid arrow.
  • the flow path switching device 7 connects the discharge port of the compressor 2 to the heat exchanger 10 and connects the suction port of the compressor 2 to the indoor heat exchanger 3 during cooling operation and dehumidification operation.
  • the refrigerant circulates in the direction of the dashed arrow in the refrigerant circuit.
  • the indoor fan 4 is provided near the indoor heat exchanger 3 and supplies the indoor heat exchanger 3 with air inside the living room as a heat exchange fluid.
  • the outdoor fan 6 is provided near the heat exchanger 10 and supplies outdoor air to the heat exchanger 10.
  • FIG. 2 is a perspective view schematically showing an example of the heat exchanger 10 according to the first embodiment.
  • FIG. 3 is a front view schematically showing an example of the heat exchanger 10 according to the first embodiment.
  • FIG. 4 is a perspective view schematically showing a first modification of the heat exchanger 10 according to the first embodiment.
  • the heat exchanger 10 will be explained with reference to FIGS. 2 to 4.
  • the direction in which the long side of each cross section of the plurality of heat exchanger tubes 20 of the heat exchanger 10 extends (hereinafter also referred to as the depth direction) is referred to as the X direction, and the plurality of heat exchanger tubes 20 that the heat exchanger 10 has
  • the direction in which each of the heat exchanger tubes 20 of the heat exchanger 10 is arranged side by side at intervals (hereinafter also referred to as the left-right direction) is the Y direction
  • the direction in which each of the plurality of heat exchanger tubes 20 of the heat exchanger 10 extends (hereinafter referred to as the left-right direction) is the Y direction.
  • the heat exchanger 10 is configured such that the X direction is along the flow direction of the heat exchange fluid supplied from the outdoor fan 6 shown in FIG. 1 (the direction of the white arrow in FIG. 2), and the Z direction is It is arranged along the direction of gravity (direction of arrow g in FIG. 2).
  • the heat exchanger 10 is, for example, a single-row heat exchanger, and includes a plurality of heat exchanger tubes 20 and corrugated fins 30 arranged between adjacent heat exchanger tubes 20. It is configured as a fin-and-tube heat exchanger.
  • the heat exchanger tube 20 has a flat cross section. However, the cross section of the heat exchanger tube 20 is not limited thereto, and may have another shape, such as a circular shape.
  • the corrugated fin 30 includes a plurality of bent portions 30a formed by bending a plate member at predetermined intervals, and a fin body portion 30b arranged between adjacent bent portions 30a.
  • the heat exchanger 10 is a finless type heat exchanger in which corrugated fins 30 are not arranged between adjacent heat exchanger tubes 20, and a plurality of heat exchanger tubes 20 are arranged independently. It may be configured as Further, the heat exchanger may be configured as a heat exchanger having a structure of two or more rows. Furthermore, the heat exchanger tube 20 may have a single cross-sectional flow path, or may be a multi-hole tube in which a plurality of cross-sectional flow paths are formed.
  • the first header 40 is provided on the lower side of the heat exchanger 10 in the vertical direction (Z direction), and the second header 50 is provided on the upper side.
  • One end of the plurality of heat exchanger tubes 20 is connected to a first header 40 (hereinafter also referred to as a refrigerant distributor) extending in the left-right direction (Y direction).
  • a second header 50 extending in the left-right direction (Y direction).
  • One end of the first header 40 is connected to a first inlet/outlet pipe 41 (hereinafter also referred to as an inlet/outlet pipe), and one end of the second header 50 is connected to a second inlet/outlet pipe 51 .
  • the heat exchanger 10 When the heat exchanger 10 functions as an evaporator, the refrigerant flowing from the first inlet/outlet pipe 41 is distributed to each heat exchanger tube 20 within the first header 40, and the refrigerant distributed to each heat exchanger tube 20 is They merge within the second header 50. The combined refrigerant then flows out from the second inlet/outlet pipe 51.
  • the heat exchanger 10 includes a refrigerant flow path in which the first inlet/outlet pipe 41, the first header 40, each heat transfer tube 20, the second header 50, and the second inlet/outlet pipe 51 flow in this order.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of the first header 40 of the heat exchanger 10 shown in FIG. 3 taken along the line A-A' in the direction of the arrow.
  • FIG. 6 is a plan view schematically showing the first header 40 of the heat exchanger 10 according to the first embodiment.
  • FIG. 7 is a partial sectional view of the first header 1040 of the heat exchanger of the first comparative example.
  • a first space 100 and a second space 200 are formed inside the outer wall 43 that forms the outer shell of the first header 40 according to the first embodiment.
  • the first space 100 and the second space 200 are arranged side by side in the depth direction (X direction).
  • a plurality of insertion holes 44 into which the plurality of heat exchanger tubes 20 are inserted are formed at intervals in the left-right direction (Y direction). is inserted into the first space 100 through the insertion hole 44 of.
  • a first inlet/outlet pipe 41 is connected to the second space 200, which serves as an inlet for the refrigerant when the heat exchanger 10 functions as an evaporator, and serves as an outlet for the refrigerant when the heat exchanger 10 functions as a condenser.
  • a partition wall 42 is provided between the first space 100 and the second space 200 to partition these spaces so as to extend in the left-right direction (Y direction). That is, the partition wall 42 partitions the inside of the outer wall 43 into a first space 100 and a second space 200 along the left-right direction (Y direction).
  • a plurality of first communication holes 45 that communicate the first space 100 and the second space 200 are formed in the partition wall 42 at intervals in the left-right direction (Y direction).
  • the insertion tips 20a of the plurality of heat exchanger tubes 20 are connected to the lower surface 110 of the uppermost member (outer wall 43 in the first embodiment) of the first space 100 and the uppermost member (in the first embodiment) of the second space 200. It is arranged below the lower surface 210 of the outer wall 43) and above the lower end 45al of the first communication hole 45.
  • G1, G2, G3, and G4 shown in FIG. 5 are respectively the lower surface 110 of the uppermost member in the first space 100, the lower surface 210 of the uppermost member in the second space 200, the insertion tip 20a of the heat exchanger tube 20, This figure shows the position of the lower end 45al of the first communication hole 45 in the vertical direction (gravitational direction), and the same applies to other figures.
  • the first header 1040 of the heat exchanger of the first comparative example has a first space 1100 and a second space 1200 formed therein, similarly to the first embodiment. ing.
  • a plurality of first through holes 1044 into which the plurality of heat exchanger tubes 1020 are inserted are formed at intervals in the left-right direction (Y direction), and the plurality of heat exchanger tubes 1020 are formed at intervals in the left-right direction (Y direction). is inserted into the first space 1100 via the plurality of first through holes 1044.
  • a first inlet/outlet pipe 1041 is connected to the second space 1200, which serves as an inlet for refrigerant when the heat exchanger functions as an evaporator, and serves as an outlet for refrigerant when the heat exchanger functions as a condenser.
  • a partition wall 1042 is provided between the first space 1100 and the second space 1200 so as to extend in the left-right direction (Y direction) to partition these spaces. That is, the partition wall 1042 partitions the inside of the outer wall 1043 into a first space 1100 and a second space 1200 along the left-right direction (Y direction).
  • a plurality of first communication holes 1045 are formed in the partition wall 1042 at intervals in the left-right direction (Y direction) to communicate the first space 1100 and the second space 1200.
  • Embodiment 1 shown in FIG. 5 The difference from Embodiment 1 shown in FIG. 5 is that in the comparative example shown in FIG. It is arranged below, rather than above, 1020a. In other words, the insertion tip 1020a of the heat exchanger tube 1020 is arranged above the lower surface 1200a of the second space 1200.
  • the insertion tip 1020a cannot be placed below the lower surface 1200a of the second space 1200. As a result, the liquid level of the refrigerant becomes high and a large amount of the refrigerant stagnates.
  • the first space 100 and the second space 200 are separated by the partition wall 42 in the depth direction (X direction), so that the partition wall 42 is a refrigerant outflow hole.
  • the distance in the gravity direction from the first communication hole 45 to the insertion tip 20a of the heat transfer tube 20 can be shortened, and the liquid level of the refrigerant can be lowered, so the amount of refrigerant retained can be suppressed and the amount of refrigerant can be reduced. can.
  • the heat exchanger 10 functions as a condenser
  • the gas-liquid two-phase refrigerant flowing out from the heat exchanger tubes 20 is separated into liquid and gas by gravity, and the gas refrigerant is separated from the insertion tip of the heat exchanger tubes 20.
  • 20a and the lower surface 110 of the uppermost member of the first space 100 a cross-sectional area of the flow path through which the gas refrigerant passes is secured, and the refrigerant flow rate is reduced, thereby reducing the pressure loss of the refrigerant. Can be reduced.
  • FIG. 8 is a diagram illustrating the flow of refrigerant in the first header 2040 of the heat exchanger of the second comparative example.
  • FIG. 9 is a diagram illustrating the flow of refrigerant within the first header 40 of the heat exchanger 10 according to the first embodiment.
  • the flow of refrigerant when the heat exchanger 10 functions as an evaporator will be described in detail.
  • the gas-liquid two-phase refrigerant that has flowed in from the first inlet/outlet pipe 41 flows into the second space 200 and flows toward the other end of the first header 40 within the second space 200. (see arrow F1) and a flow flowing from the second space 200 into the first space 100 via the plurality of first communication holes 45 (see arrow F2).
  • the flow resistance of the refrigerant flowing in the second space 200 toward the other end of the first header 40 is smaller than the flow resistance when passing through each of the first communication holes 45 .
  • each first communication hole 45 is configured as a very narrow flow path compared to the second space 200.
  • liquid refrigerant which is a gas-liquid two-phase refrigerant
  • uniform distribution can be obtained to the other end side of the first header 40. In other words, good distribution can be obtained. It is possible to obtain the desired heat exchanger performance.
  • the liquid level of the gas-liquid two-phase refrigerant is It is known that when the first communication holes 45 and the plurality of first communication holes 45 are located close to each other, distribution of the gas-liquid two-phase refrigerant becomes better.
  • the flow rate of the refrigerant flowing through each of the first communication holes 45 is small, when the gas-liquid two-phase refrigerant flows into the first space 100 through the plurality of first communication holes 45, it spreads within the space. As a result, the refrigerant flow rate decreases, and the liquid and gas of the gas-liquid two-phase refrigerant are separated vertically (see arrow F3). Then, the liquid level of the liquid refrigerant in the first space 100 continues to rise until it reaches the insertion tip 20a of the heat exchanger tube 20 (see arrow F4). Therefore, when the insertion tip 20a of the heat exchanger tube 20 is located at a high position, the liquid separation level thereof also becomes high. Therefore, in the first embodiment, as shown in FIG. By arranging the refrigerant at a lower position, it is possible to suppress the amount of liquid refrigerant that remains.
  • the gas-liquid two-phase refrigerant flowing in the second space 200 may be separated into liquid and gas due to the influence of gravity, for example, even if the second space 200 is sufficiently wide.
  • the distribution of the liquid refrigerant will be explained using the void ratio fg , which is an index indicating the gas ratio of the gas-liquid two-phase refrigerant in a certain cross section.
  • the void ratio fg is expressed by the following formula (1).
  • K e is an empirical constant, and the recommended value of 0.4 is used.
  • FIG. 10 is a graph showing the relationship between dryness and void ratio for each saturation temperature of R32.
  • FIG. 11 is a graph showing the relationship between dryness and void ratio for each saturation temperature of R290.
  • FIG. 12 is a graph showing the relationship between dryness and void ratio for each saturation temperature of R1234yf.
  • FIGS. 10 to 12 show the relationship between dryness and void ratio for each saturation temperature of R32, R290, and R1234yf, which are refrigerants used in refrigerators, air conditioners, etc.
  • R32, R290, and R1234yf which are refrigerants used in refrigerators, air conditioners, etc.
  • the void ratio tends to increase, that is, the gas ratio increases and the liquid level tends to decrease.
  • the dryness is 0.1 or higher and the saturation temperature is 10°C or lower, and in these regions, the void ratio is 0.5 or higher for any refrigerant.
  • the void ratio is 0.5 or more and the flow path cross section is line symmetrical with respect to the center in the vertical direction (for example, the flow path cross section is circular or rectangular), the intermediate position in the vertical direction (Z direction)
  • the plurality of first communication holes 45 are formed below the intermediate position (broken line M in FIG. 5) of the second space 200 in the vertical direction (Z direction).
  • the positions of the liquid surface and the plurality of first communication holes 45 are easily aligned.
  • the gas-liquid interface is likely to be located between the lower end 45al and the upper end 45au of the plurality of first communication holes 45, allowing for good distribution.
  • the first inlet/outlet pipe 41 is arranged so that its lower end 41a is located below the lower ends 45al of the plurality of first communication holes 45.
  • the liquid level of the refrigerant when the heat exchanger 10 functions as a condenser is at the same height as the plurality of first communication holes 45. Therefore, if the first inlet/outlet pipe 41 is located above the plurality of first communication holes 45, the liquid refrigerant will not flow out. Therefore, by locating the lower end 41a of the first inlet/outlet pipe 41 below the plurality of first communication holes 45, the liquid refrigerant can be flowed out when the heat exchanger 10 functions as a condenser. , it is possible to suppress the amount of refrigerant retained and reduce the amount of refrigerant.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of the first modification of the first header 40 of the heat exchanger 10 shown in FIG. 3 taken along the line AA' in the direction of the arrow.
  • a second space 200 is configured within the first space 100.
  • a partition wall 42 is provided inside the outer wall 43, a first space 100 is formed between the outer wall 43 and the partition wall 42, and a second space 200 is formed inside the partition wall 42. has been done.
  • the partition wall 42 constituting the second space 200 is shifted in the depth direction (X direction), and the portion 42c of the partition wall 42 closest to the insertion tip 20a of the heat exchanger tube 20 is inclined.
  • the portion 42c of the partition wall 42 may have a linear shape and be inclined, or may have an arcuate shape and be inclined.
  • the insertion tip 20a of the heat exchanger tube 20 can be installed below the lower surface 210 of the second space 200, and the liquid level can be lowered.
  • the second space 200 is configured in a circular shape
  • the heat exchanger tube 20 can be inserted deeply, so the liquid level can be lowered.
  • the partition wall 42 closest to the insertion tip 20a of the heat exchanger tube 20 can be inserted more deeply.
  • FIG. 14 is a cross-sectional view of the second modification of the first header 40 of the heat exchanger 10 shown in FIG. 3 taken along the line AA' in the direction of the arrow.
  • the first header 1240 according to the second modification is configured by bending one plate member 43a instead of the outer wall 43 and the partition wall 42.
  • the outer wall 43 and the partition wall 42 are configured by one plate member 43a.
  • FIG. 15 is a cross-sectional view of the third modification of the first header 40 of the heat exchanger 10 shown in FIG. 3 taken along the line AA' in the direction of the arrow.
  • G5 shown in FIG. 15 indicates the position of the upper end 45au of the first communication hole 45 in the vertical direction (gravitational direction), and the same applies to the other figures.
  • the plurality of first communication holes 45 match the height of the insertion tip 20a of the heat exchanger tube 20.
  • the insertion tip 20a of the heat exchanger tube 20 is located between the lower end 45al and the upper end 45au of the plurality of first communication holes 45.
  • FIG. 16 is a cross-sectional view of the fourth modification of the first header 40 of the heat exchanger 10 shown in FIG. 3 taken along the line AA' in the direction of the arrow.
  • the partition wall 42 is configured such that the width of the second space 200 increases and the width of the first space 100 decreases as it goes downward. It is installed at an angle. Then, an imaginary line A-A' is drawn in the depth direction (X direction), which is a direction perpendicular to the vertical direction (Z direction), using the middle position in the vertical direction (Z direction) of the second space 200 as a reference.
  • the cross section of the second space 200 at a position above the virtual line A-A' is the first flow path cross section 201
  • the cross section of the second space 200 at a position below the virtual line A-A' is
  • each cross section is defined as the second flow path cross section 202
  • the area of the first flow path cross section 201 and the area of the second flow path cross section 202 are the same for the gas-liquid two-phase refrigerant flowing in the second space 200. It becomes possible to make the gas-liquid interface of the refrigerant exist at a lower position than in the case where the gas-liquid interface of the refrigerant is present. Therefore, the positions of the plurality of first communication holes 45 can be lowered, and distribution performance can be improved. Furthermore, since the insertion tip 20a of the heat transfer tube 20 can also be placed at a lower position, it is possible to improve distribution performance, further suppress retention of liquid refrigerant, and reduce the amount of refrigerant.
  • the partition wall 42 is provided in an inclined manner so that the width of the second space 200 becomes larger and the width of the first space 100 becomes smaller as it goes downward, the inclined part of the partition wall 42 is connected to the heat exchanger tube. 20 can be used for positioning during insertion, and productivity can be improved.
  • FIG. 17 is a cross-sectional view of the fifth modification of the first header 40 of the heat exchanger 10 shown in FIG. 3 taken along the line AA' in the direction of the arrow.
  • the lower surface 210 of the uppermost member in the second space 200 is located below the lower surface 110 of the uppermost member in the first space 100. are doing.
  • FIG. 18 is a cross-sectional view of the sixth modification of the first header 40 of the heat exchanger 10 shown in FIG. 3 taken along the line AA' in the direction of the arrow.
  • a plurality of partition walls 42a, 42b are provided inside, and a plurality of second spaces 200a, 200b are formed inside.
  • a plurality of first communication holes 45a, 45b are formed in the partition walls 42a, 42b at intervals in the left-right direction (Y direction) to communicate the first space 100 and the second spaces 200a, 200b.
  • two second spaces 200a and 200b are formed, but three or more may be formed.
  • the heat exchanger 10 functions as an evaporator, the amount of circulating refrigerant flowing into each of the plurality of second spaces 200a, 200b can be reduced. Therefore, the size of the flow path cross section of the second spaces 200a, 200b necessary to maintain the pressure loss balance (distribution performance) between the upstream side and the downstream side of the refrigerant flow direction in the second spaces 200a, 200b is determined. can be reduced. Note that the size of the flow passage cross section of the second spaces 200a and 200b can be reduced in the vertical direction (Z direction) and the depth direction (X direction), but by reducing the size in the vertical direction (Z direction), the refrigerant It becomes possible to make the gas-liquid interface exist at a low position.
  • the positions of the plurality of first communication holes 45a, 45b can be lowered further, and distribution performance can be improved. Furthermore, since the insertion tip 20a of the heat transfer tube 20 can also be placed at a lower position, it is possible to improve distribution performance, further suppress retention of liquid refrigerant, and reduce the amount of refrigerant.
  • FIG. 19 is a cross-sectional view of the seventh modification of the first header 40 of the heat exchanger 10 shown in FIG. 3 taken along the line AA' in the direction of the arrow.
  • a plurality of second spaces 200a, 200b are formed inside, similarly to the sixth modification.
  • two second spaces 200a and 200b are formed, but three or more may be formed.
  • straight plate members 43a and 43c and a bent plate member 43b are used in place of the outer wall 43 and the partition wall 42, and are configured by stacking them.
  • the outer wall 43 and the partition wall 42 are constituted by the three plate materials 43a, 43b, and 43c.
  • the first header 1740 according to the seventh modification can improve the moldability and assemblability of the parts, and the pressure resistance of each flow path.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view of the eighth modification of the first header 40 of the heat exchanger 10 shown in FIG. 3, taken along the line AA' in the direction of the arrow.
  • a plurality of second spaces 200a and 200b are formed inside the first space 100.
  • a plurality of partition walls 42a, 42b are provided inside the outer wall 43, a first space 100 is formed between the outer wall 43 and the partition walls 42a, 42b, and the inside of the partition walls 42a, 42b is Second spaces 200a and 200b are formed therein. Note that in the eighth modification, two second spaces 200a and 200b are formed, but three or more may be formed.
  • FIG. 21 is a partial sectional view schematically showing a part of the second modification of the heat exchanger 10 according to the first embodiment.
  • FIG. 22 is a plan view schematically showing a part of the second modified example of the heat exchanger 10 according to the first embodiment.
  • fins 31 are provided so as to extend from the heat exchanger tubes 20 in the depth direction (X direction). Note that the fins 31 may be provided so as to extend at least toward the second space 200 side. Furthermore, the fins 31 are provided so as not to protrude from the distributor 1940 in plan view.
  • the heat exchanger 10 includes a plurality of heat exchanger tubes 20 extending in the vertical direction (Z direction) and arranged at intervals in the left and right direction (Y direction), and a plurality of heat exchanger tubes 20 and a refrigerant distributor extending in the left-right direction (Y direction), and a plurality of heat transfer tubes 20 are inserted inside the refrigerant distributor along the left-right direction (Y direction).
  • the partition wall 42 partitions the first space 100 and the second space 200 located upstream of the first space 100 in the flow of refrigerant when functioning as an evaporator.
  • the insertion tip 20a is located below the lower surface 110 of the uppermost member in the first space 100 and the lower surface 210 of the uppermost member in the second space 200.
  • the insertion tips 20a of the plurality of heat exchanger tubes 20 are connected to the lower surface 110 of the uppermost member in the first space 100 and the lower surface 210 of the uppermost member in the second space 200. located below. That is, the insertion tips 20a can be provided lower in the first space 100 without the insertion of the tips of the plurality of heat exchanger tubes 20 being inhibited by the uppermost member of the second space 200. Therefore, when functioning as an evaporator, the distance in the gravity direction from the insertion tip 20a of the heat transfer tube 20 to the plurality of first communication holes 45, which are refrigerant outflow holes, can be made shorter than before, and the liquid level of the refrigerant can be reduced. Therefore, the amount of refrigerant retained can be suppressed, and the amount of refrigerant used when functioning as an evaporator can be reduced.
  • the insertion tips 20a of the plurality of heat transfer tubes 20 are at the same height as the lower ends 45a1 of the plurality of first communication holes 45, or the lower ends 45a1 of the plurality of first communication holes 45. It is located above.
  • the insertion tips 20a of the plurality of heat transfer tubes 20 are located below the plurality of first communication holes 45, the liquid refrigerant remains below the heat transfer tubes 20, and the lower part of the first space 100 and Since the distance between the two is also close, there is a risk that the insertion tips 20a of the plurality of heat exchanger tubes 20 will come into contact with the lower part of the first space 100 and the opening of the insertion tips 20a of the heat exchanger tubes 20 will be blocked, and the flow path through which the gas refrigerant passes may be interrupted. Since the area is small, when the refrigerant is spouted out from the heat transfer tube 20, there is a possibility that the pressure loss will be large.
  • the insertion tips 20a of the plurality of heat exchanger tubes 20 are at the same height as the plurality of first communication holes 45 or higher than the plurality of first communication holes 45. Because of its location, those fears can be avoided.
  • the lower ends 45a1 of the plurality of first communication holes 45 are located below the intermediate position of the second space 200 in the vertical direction (Z direction). be.
  • the positions of the gas-liquid interface and the plurality of first communication holes 45 are easily aligned.
  • the gas-liquid interface is likely to be located between the lower end 45al and the upper end 45au of the plurality of first communication holes 45, allowing for good distribution.
  • the insertion tips 20a of the plurality of heat transfer tubes 20 are located between the lower end 45al and the upper end 45au of the plurality of first communication holes 45.
  • heat exchanger 10 when the heat exchanger 10 functions as an evaporator, heat exchange is performed while suppressing the liquid level from rising more than necessary on the first space 100 side.
  • the vessel 10 functions as a condenser, it is also possible to prevent the liquid level from rising more than necessary on the second space 200 side.
  • an imaginary line is drawn in a direction perpendicular to the vertical direction (Z direction), with the intermediate position of the second space 200 in the vertical direction (Z direction) as a reference.
  • the cross section located above the imaginary line is defined as the first flow path cross section 201
  • the cross section located below the imaginary line is defined as the second flow path cross section 202
  • the first flow path cross section 201 The area of the second flow path cross section 202 is satisfied.
  • the heat exchanger 10 when the heat exchanger 10 functions as an evaporator, the area of the first flow path cross section 201 for the gas-liquid two-phase refrigerant flowing in the second space 200 Compared to the case where the area of the second flow path cross section 202 and the area of the second flow path cross section 202 are the same, it is possible to make the gas-liquid interface of the refrigerant exist at a lower position. Therefore, the positions of the plurality of first communication holes 45 can be lowered, and distribution performance can be improved. Furthermore, since the insertion tip 20a of the heat transfer tube 20 can also be placed at a lower position, it is possible to improve distribution performance, further suppress retention of liquid refrigerant, and reduce the amount of refrigerant.
  • the partition wall 42 is provided in an inclined manner so that the width of the second space 200 increases and the width of the first space 100 decreases as it goes downward. ing.
  • the partition wall 42 is provided so as to be inclined such that the width of the second space 200 increases and the width of the first space 100 decreases as it goes downward. Therefore, the inclined portion of the partition wall 42 can be used for positioning when inserting the heat exchanger tube 20, and productivity can be improved.
  • the lower surface 210 of the uppermost member in the second space 200 is located lower than the lower surface 110 of the uppermost member in the first space 100.
  • the heat exchanger 10 when the heat exchanger 10 functions as an evaporator, the gas-liquid two-phase refrigerant flowing in the second space 200 is stored in the uppermost stage of the second space 200.
  • the lower surface 210 of the member and the lower surface 110 of the uppermost member of the first space 100 are at the same position, it is possible to make the gas-liquid interface of the refrigerant exist at a lower position. Therefore, the positions of the plurality of first communication holes 45 can be lowered, and distribution performance can be improved.
  • the insertion tip 20a of the heat transfer tube 20 can also be placed at a lower position, it is possible to improve distribution performance, further suppress retention of liquid refrigerant, and reduce the amount of refrigerant.
  • the heat exchanger 10 according to the first embodiment has a plurality of second spaces 200 formed therein.
  • the heat exchanger 10 when the heat exchanger 10 functions as an evaporator, the amount of circulating refrigerant flowing into each of the plurality of second spaces 200a and 200b is reduced. can do. Therefore, the size of the flow path cross section of the second spaces 200a, 200b necessary to maintain the pressure loss balance (distribution performance) between the upstream side and the downstream side of the refrigerant flow direction in the second spaces 200a, 200b is determined. can be reduced.
  • the size of the flow passage cross section of the second spaces 200a and 200b can be reduced in the vertical direction (Z direction) and the depth direction (X direction), but by reducing the size in the vertical direction (Z direction), the refrigerant It becomes possible to make the gas-liquid interface exist at a low position. Therefore, the positions of the plurality of first communication holes 45 can be lowered, and distribution performance can be improved. Furthermore, since the insertion tip 20a of the heat transfer tube 20 can also be placed at a lower position, it is possible to improve distribution performance, further suppress retention of liquid refrigerant, and reduce the amount of refrigerant.
  • the second space 200 is provided with an inlet/outlet pipe through which refrigerant flows in and out from the outside, and the lower end of the inlet/outlet pipe is connected to a plurality of first communication holes. It is located below the lower end 45al of 45.
  • the lower end 41a of the first inlet/outlet pipe 41 is located below the plurality of first communication holes 45, so that the heat exchanger 10 functions as a condenser. Since the liquid refrigerant can be flowed out at the same time, the amount of refrigerant retained can be suppressed and the amount of refrigerant can be reduced.
  • Embodiment 2 will be described below, but the description of parts that overlap with Embodiment 1 will be omitted, and the same or corresponding parts as in Embodiment 1 will be given the same reference numerals.
  • FIG. 23 is a front view schematically showing an example of the heat exchanger 10 according to the second embodiment.
  • FIG. 24 is a cross-sectional view of the heat exchanger 10 shown in FIG. 23 taken along the line B-B' in the direction of the arrow.
  • FIG. 25 is a cross-sectional view of the heat exchanger 10 shown in FIG. 23 taken along the line C-C' in the direction of the arrow.
  • a first space 100 and a second space 200 are formed inside the outer wall 43 that forms the outer shell of the first header 40 according to the second embodiment.
  • the first space 100 and the second space 200 are arranged side by side in the depth direction (X direction).
  • a plurality of insertion holes 44 into which the plurality of heat exchanger tubes 20 are inserted are formed at intervals in the left-right direction (Y direction).
  • Y direction left-right direction
  • a partition wall 42 is provided between the first space 100 and the second space 200 to partition these spaces so as to extend in the left-right direction (Y direction).
  • a plurality of first communication holes 45 that communicate the first space 100 and the second space 200 are formed in the partition wall 42 at intervals in the left-right direction (Y direction).
  • a first region 40a and a second region 40b are formed inside the first header 40.
  • the first region 40a and the second region 40b are arranged side by side in the left-right direction (Y direction).
  • a first partition 46 (hereinafter also referred to as a partition) is provided between the first region 40a and the second region 40b to partition these regions into left and right sides.
  • a second communication hole 47 is formed in the first partition 46 to communicate the first region 40a and the second region 40b.
  • the second header 50 has a first region 50a and a second region 50b formed therein.
  • the first region 50a and the second region 50b are arranged side by side in the left-right direction (Y direction).
  • a second partition 56 is provided between the first region 50a and the second region 50b to partition these regions into left and right sides.
  • the first partition 46 and the second partition 56 are provided at the same position in the depth direction (X direction).
  • One end of the second header 50 is connected to a first inlet/outlet pipe 57 , and the other end of the second header 50 is connected to a second inlet/outlet pipe 58 .
  • the heat exchanger 10 functions as a condenser
  • the refrigerant flowing from the first inlet/outlet pipe 57 is distributed to each heat exchanger tube 20 in the first region 50a of the second header 50;
  • the refrigerants are combined in the first region 40a of the first header 40.
  • the combined refrigerant then flows through the second communication hole 47 to the second region 40b of the first header 40, and is distributed to each heat exchanger tube 20 in the second region 40b.
  • the refrigerants merge at the second region 50b of the second header 50.
  • the combined refrigerant then flows out from the second inlet/outlet pipe 58.
  • the heat exchanger 10 includes the first inlet/outlet pipe 57, the first region 50a of the second header 50, each heat transfer tube 20, the first region 40a of the first header 40, and the second region 50a of the first header 40.
  • a refrigerant flow path is provided in which the refrigerant flows through the region 40b, each heat transfer tube 20, the second region 50b of the second header 50, and the second inlet/outlet pipe 58 in this order.
  • the refrigerant flowing from the second inlet/outlet pipe 58 is distributed to each heat exchanger tube 20 in the second region 50b of the second header 50;
  • the refrigerants are combined at the second region 40b of the first header 40.
  • the combined refrigerant then flows through the second communication hole 47 to the first region 40a of the first header 40, and is distributed to each heat exchanger tube 20 in the first region 40a.
  • the refrigerant flows from the second space 200 of the first region 40a to the first space 100 via the first communication hole 45 and flows into each heat exchanger tube 20, resulting in good distribution.
  • the refrigerant distributed to each heat exchanger tube 20 joins in the first region 50a of the second header 50.
  • the combined refrigerant then flows out from the first inlet/outlet pipe 57.
  • the plurality of heat exchanger tubes 20 are composed of heat exchanger tubes of a first heat exchanger tube group (hereinafter referred to as first heat exchanger tubes 21) and heat exchanger tubes of a second heat exchanger tube group (hereinafter referred to as second heat exchanger tubes 22). has been done.
  • first heat exchanger tubes 21 One end of the first heat exchanger tube 21 is inserted into the first region 40a of the first header 40, and the other end is inserted into the first region 50a of the second header 50.
  • the first heat exchanger tube 21 connects the first region 40a of the first header 40 and the first region 50a of the second header 50.
  • One end of the second heat exchanger tube 22 is inserted into the second region 40b of the first header 40, and the other end is inserted into the second region 50b of the second header 50.
  • This second heat exchanger tube 22 connects the second region 40b of the first header 40 and the second region 50b of the second header 50.
  • the insertion tip 22a of the second heat exchanger tube 22 is located lower than the insertion tip 21a of the first heat exchanger tube 21.
  • G1, G2, G31, G32, and G4 shown in FIG. 24 and FIG. The positions of the insertion tip 21a of the heat tube 21, the insertion tip 22a of the second heat exchanger tube 22, and the lower end 45al of the first communication hole 45 in the vertical direction (in the direction of gravity) are shown.
  • the plurality of heat exchanger tubes 20 extending in the vertical direction (Z direction) and arranged at intervals in the left and right direction (Y direction), and the plurality of heat exchanger tubes 20, and a refrigerant distributor extending in the left-right direction (Y direction).
  • a second communication hole 47 is formed in the partition to communicate the first region 40a and the second region 40b.
  • another part of the plurality of heat exchanger tubes is inserted into the second region 40b, and the insertion tip 20a of the heat exchanger tube 20 inserted into the second region 40b is inserted into the first region 40a. It is located below the insertion tip 20a of the heat exchanger tube 20 to be inserted.
  • the heat exchanger 10 according to the second embodiment it is possible to suppress the retention amount of liquid refrigerant and reduce the amount of refrigerant.
  • Refrigeration cycle device 2 Compressor, 2a Insertion tip, 3 Indoor heat exchanger, 4 Indoor fan, 5 Throttle device, 6 Outdoor fan, 7 Flow path switching device, 10 Heat exchanger, 20 Heat transfer tube, 20a Insertion tip, 21 First heat exchanger tube, 21a Insertion tip, 21b Insertion tip, 22 Second heat exchanger tube, 22a Insertion tip, 30 Corrugated fin, 30a Bent part, 30b Fin main body, 31 Fin, 40 First header, 40a First Region, 40b second region, 41 first entrance/exit pipe, 41a lower end, 42 partition wall, 42a partition wall, 42b partition wall, 42c part, 43 outer wall, 43a plate material, 43b plate material, 43c plate material, 44 insertion hole, 45 first communication Hole, 45a first communication hole, 45b first communication hole, 45a1 lower end, 45al lower end, 45au upper end, 46 first partition, 47 second communication hole, 50 second header, 50a first region, 50b second region , 51 second entrance/exit pipe, 56

Landscapes

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Abstract

熱交換器は、上下方向に延伸し、左右方向に互いに間隔を隔てて配置された複数の伝熱管と、複数の伝熱管の下部に設けられ、左右方向に延伸した冷媒分配器と、を備え、冷媒分配器は、左右方向に沿って内部を、複数の伝熱管が挿入される第１の空間と、蒸発器として機能する際に冷媒の流れにおいて第１の空間の上流に位置する第２の空間とに仕切る隔壁を備え、隔壁には、第１の空間と第２の空間とを連通させる複数の第１連通孔が左右方向に互いに間隔を隔てて形成されており、第１の空間に挿入される複数の伝熱管の挿入先端は、第１の空間の最上段部材の下面および前記第２の空間の最上段部材の下面よりも下方に位置するものである。

Description

熱交換器
　本開示は、冷媒分配器を備えた熱交換器に関するものである。
　従来技術として、内管と外管とを有する２重構造の配管を使用して冷媒の分配を行う冷媒分配器がある。種々の理由により、一般的な流動様式線図で環状流域であるのにも関わらず、冷媒分配器の鉛直方向の断面の液相分布が、気液が分離して流動する分離流となり、偏りが生じる可能性がある。そこで、適切な冷媒分配を行うことを目的とした冷媒分配器が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
　特許文献１では、水平方向に延びる内管と外管とを有する２重構造の冷媒分配器において、内管にその延びる方向に沿って間隔を隔てて複数設けられ、内管の内部を流れる冷媒を外管側に流す冷媒流出孔を、内管の中心を通る鉛直線上の内管の下端から冷媒流出孔が存在する位置までの角度θが１０°≦θ≦８０°となる範囲に設けている。そうすることで、冷媒流出孔が冷媒の液面（気液界面）近傍にのみ設けられるため、冷媒を均一に内管（第２の空間）から内管と外管との間に形成される空間（第１の空間）に分配することができ、適切な冷媒分配を行うことができる。
国際公開第２０２１／２３５４６３号
　しかしながら、特許文献１では、伝熱管の冷媒分配器に挿入された部分の先端である挿入先端の重力方向下方に内管が存在するため、伝熱管の挿入先端と冷媒流出孔との間の重力方向の距離が長い。特に、蒸発器として機能する際には、伝熱管の挿入先端から液冷媒が吸入されたるため、伝熱管の挿入先端高さまで冷媒の液面が到達する必要があり、冷媒分配器内に多くの液冷媒が滞留することとなり、使用する冷媒量が増加してしまうという課題があった。
　本開示は、以上のような課題を解決するためになされたもので、蒸発器として機能する際に使用する冷媒量を削減することが可能な熱交換器を提供することを目的としている。
　本開示に係る熱交換器は、上下方向に延伸し、左右方向に互いに間隔を隔てて配置された複数の伝熱管と、前記複数の伝熱管の下部に設けられ、前記左右方向に延伸した冷媒分配器と、を備え、前記冷媒分配器は、前記左右方向に沿って内部を、前記複数の伝熱管が挿入される第１の空間と、蒸発器として機能する際に冷媒の流れにおいて前記第１の空間の上流に位置する第２の空間とに仕切る隔壁を備え、前記隔壁には、前記第１の空間と前記第２の空間とを連通させる複数の第１連通孔が前記左右方向に互いに間隔を隔てて形成されており、前記第１の空間に挿入される前記複数の伝熱管の挿入先端は、前記第１の空間の最上段部材の下面および前記第２の空間の最上段部材の下面よりも下方に位置するものである。
　本開示に係る熱交換器によれば、複数の伝熱管の挿入先端は、第１の空間の最上段部材の下面および第２の空間の最上段部材の下面よりも下方に位置する。つまり、第２の空間の最上段部材によって複数の伝熱管の先端の挿入が阻害されることなく、挿入先端を第１の空間のより下側に設けることができる。そのため、蒸発器として機能する際に、伝熱管の挿入先端から隔壁に形成された冷媒流出孔である複数の第１連通孔までの重力方向の距離を従来よりも短くすることができ、冷媒の液面を下げられる。その結果、冷媒の滞留量を抑制し、蒸発器として機能する際に使用する冷媒量を削減することができる。
実施の形態１に係る冷凍サイクル装置の冷媒回路の一例を示す図である。 実施の形態１に係る熱交換器の一例を模式的に示す斜視図である。 実施の形態１に係る熱交換器の一例を模式的に示す正面図である。 実施の形態１に係る熱交換器の第１変形例を模式的に示す斜視図である。 図３に示す熱交換器の第１ヘッダのＡ－Ａ’断面を矢視方向に見た図である。 実施の形態１に係る熱交換器の第１ヘッダを模式的に示す平面図である。 第１比較例の熱交換器の第１ヘッダの部分断面図である。 第２比較例の熱交換器の第１ヘッダ内の冷媒の流れを説明する図である。 実施の形態１に係る熱交換器の第１ヘッダ内の冷媒の流れを説明する図である。 Ｒ３２の各飽和温度に対する乾き度とボイド率との関係を示すグラフである。 Ｒ２９０の各飽和温度に対する乾き度とボイド率との関係を示すグラフである。 Ｒ１２３４ｙｆの各飽和温度に対する乾き度とボイド率との関係を示すグラフである。 図３に示す熱交換器の第１ヘッダの第１変形例のＡ－Ａ’断面を矢視方向に見た図である。 図３に示す熱交換器の第１ヘッダの第２変形例のＡ－Ａ’断面を矢視方向に見た図である。 図３に示す熱交換器の第１ヘッダの第３変形例のＡ－Ａ’断面を矢視方向に見た図である。 図３に示す熱交換器の第１ヘッダの第４変形例のＡ－Ａ’断面を矢視方向に見た図である。 図３に示す熱交換器の第１ヘッダの第５変形例のＡ－Ａ’断面を矢視方向に見た図である。 図３に示す熱交換器の第１ヘッダの第６変形例のＡ－Ａ’断面を矢視方向に見た図である。 図３に示す熱交換器の第１ヘッダの第７変形例のＡ－Ａ’断面を矢視方向に見た図である。 図３に示す熱交換器の第１ヘッダの第８変形例のＡ－Ａ’断面を矢視方向に見た図である。 実施の形態１に係る熱交換器の第２変形例の一部を模式的に示す部分断面図である。 実施の形態１に係る熱交換器の第２変形例の一部を模式的に示す平面図である。 実施の形態２に係る熱交換器の一例を模式的に示す正面図である。 図２３に示す熱交換器のＢ－Ｂ’断面を矢視方向に見た図である。 図２３に示す熱交換器のＣ－Ｃ’断面を矢視方向に見た図である。
　以下、本開示の実施の形態を図面に基づいて説明する。なお、以下に説明する実施の形態によって本開示が限定されるものではない。また、以下の図面では各構成部材の大きさの関係が実際のものとは異なる場合がある。
　実施の形態１．
　図１は、実施の形態１に係る冷凍サイクル装置１の冷媒回路の一例を示す図である。以下、実施の形態１に係る冷凍サイクル装置１について、図１を参照して説明する。図１に示すように、冷凍サイクル装置１は、圧縮機２と、室内熱交換器３と、室内ファン４と、絞り装置５と、熱交換器１０と、室外ファン６と、流路切替装置７とを備えている。例えば、圧縮機２、熱交換器１０、絞り装置５、および流路切替装置７が室外機に、室内熱交換器３が室内機に設けられている。また、冷凍サイクル装置１は、冷媒が循環可能な冷媒回路を備えている。冷媒回路は、圧縮機２、流路切替装置７、室内熱交換器３、絞り装置５、熱交換器１０が配管で順に接続されて構成されている。冷凍サイクル装置１では、冷媒回路中を冷媒が相変化しながら循環する冷凍サイクルが行われる。
　圧縮機２は、冷媒を圧縮させるものであり、例えば、ロータリ圧縮機、スクロール圧縮機、スクリュー圧縮機、あるいは往復圧縮機などである。室内熱交換器３は、暖房運転時には凝縮器として機能し、冷房運転時には蒸発器として機能するものである。室内熱交換器３は、例えば、フィンアンドチューブ型熱交換器、マイクロチャネル熱交換器、フィンレス型熱交換器、シェルアンドチューブ式熱交換器、ヒートパイプ式熱交換器、二重管式熱交換器、あるいはプレート熱交換器などである。絞り装置５は、冷媒を膨張させて減圧させるものであり、例えば冷媒の流量を調整可能な電動膨張弁などである。なお、絞り装置５としては、電動膨張弁だけでなく、受圧部にダイアフラムを採用した機械式膨張弁、あるいはキャピラリーチューブなどであってもよい。
　熱交換器１０は、暖房運転時には蒸発器として機能し、冷房運転時には凝縮器として機能するものであり、フィンアンドチューブ型あるいはフィンレス型である。なお、熱交換器１０の詳細は後述する。流路切替装置７は、冷凍サイクル装置１における冷媒の流路を切り替え可能なものであり、例えば四方弁などである。流路切替装置７は、暖房運転時、圧縮機２の吐出口と室内熱交換器３とを接続し、圧縮機２の吸入口と熱交換器１０とを接続するように切り替えられ、冷媒回路中を実線矢印の方向に冷媒が循環する。また、流路切替装置７は、冷房運転および除湿運転時、圧縮機２の吐出口と熱交換器１０とを接続し、圧縮機２の吸入口と室内熱交換器３とを接続するように切り替えられ、冷媒回路中を破線矢印の方向に冷媒が循環する。室内ファン４は、室内熱交換器３の近くに設けられており、室内熱交換器３に対して熱交換流体としての居室内の空気を供給する。室外ファン６は、熱交換器１０の近くに設けられており、熱交換器１０に対して室外の空気を供給する。
　図２は、実施の形態１に係る熱交換器１０の一例を模式的に示す斜視図である。図３は、実施の形態１に係る熱交換器１０の一例を模式的に示す正面図である。図４は、実施の形態１に係る熱交換器１０の第１変形例を模式的に示す斜視図である。
　次に、図２～図４を参照して、熱交換器１０について説明する。なお、以下では、説明の便宜上、熱交換器１０が有する複数の伝熱管２０の各々の断面の長辺が延びる方向（以下、奥行き方向とも称する）をＸ方向とし、熱交換器１０が有する複数の伝熱管２０の各々が互いに間隔を隔てて並んで配置されている方向（以下、左右方向とも称する）をＹ方向とし、熱交換器１０が有する複数の伝熱管２０の各々の延伸方向（以下、上下方向とも称する）をＺ方向とする。熱交換器１０は、冷凍サイクル装置１において、Ｘ方向が図１に示す室外ファン６から供給される熱交換流体の流通方向（図２の白抜き矢印方向）に沿うように、かつＺ方向が重力方向（図２の矢印ｇ方向）に沿うように配置される。
　図２および図３に示すように、熱交換器１０は、例えば１列構造の熱交換器であり、複数の伝熱管２０と、隣接する伝熱管２０の間に配置されたコルゲートフィン３０とを備えたフィンアンドチューブ型熱交換器として構成されている。伝熱管２０は、断面が扁平形状である。ただし、それに限定されず、伝熱管２０の断面は、例えば円形状などその他の形状でもよい。コルゲートフィン３０は、板材部材が所定間隔で折り曲げられた複数の折曲部３０ａと、隣接する折曲部３０ａの間に配置されるフィン本体部３０ｂとで構成されている。
　なお、熱交換器１０は、図４に示すように、隣接する伝熱管２０の間にコルゲートフィン３０が配置されておらず、複数の伝熱管２０が独立して配列されたフィンレス型熱交換器として構成されていてもよい。また、２列以上の構造の熱交換器として構成されていてもよい。さらに、伝熱管２０は、断面流路が単数でもよいし、断面流路が複数形成された多穴管でもよい。
　図２および図３に示すように、熱交換器１０の上下方向（Ｚ方向）の下側に第１ヘッダ４０が設けられており、上側に第２ヘッダ５０が設けられている。複数の伝熱管２０の一端は、左右方向（Ｙ方向）に延伸する第１ヘッダ４０（以下、冷媒分配器とも称する）に接続されている。また、複数の伝熱管２０の他端は、左右方向（Ｙ方向）に延伸する第２ヘッダ５０に接続されている。第１ヘッダ４０の一端側は、第１出入口管４１（以下、出入口管とも称する）と接続されており、第２ヘッダ５０の一端側は、第２出入口管５１と接続されている。そして、熱交換器１０が蒸発器として機能する際、第１出入口管４１から流入した冷媒は、第１ヘッダ４０内で各伝熱管２０に分配され、各伝熱管２０に分配された冷媒は、第２ヘッダ５０内で合流する。そして、合流した冷媒は、第２出入口管５１から流出する。
　このように、熱交換器１０は、第１出入口管４１、第１ヘッダ４０、各伝熱管２０、第２ヘッダ５０、および、第２出入口管５１の順に流れる冷媒流路を備えている。
　図５は、図３に示す熱交換器１０の第１ヘッダ４０のＡ－Ａ’断面を矢視方向に見た図である。図６は、実施の形態１に係る熱交換器１０の第１ヘッダ４０を模式的に示す平面図である。図７は、第１比較例の熱交換器の第１ヘッダ１０４０の部分断面図である。
　図５および図６に示すように、実施の形態１に係る第１ヘッダ４０の外郭を構成する外壁４３の内部には、第１の空間１００と第２の空間２００とが形成されている。第１の空間１００と第２の空間２００とは、奥行き方向（Ｘ方向）に並んで配置されている。第１の空間１００の上部には、複数の伝熱管２０が挿入されるための複数の挿入孔４４が左右方向（Ｙ方向）に間隔を隔てて形成されており、複数の伝熱管２０が複数の挿入孔４４を介して第１の空間１００に挿入される。第２の空間２００には、熱交換器１０が蒸発器として機能する際に冷媒の入口となり、熱交換器１０が凝縮器として機能する際に冷媒の出口となる第１出入口管４１が接続されている。また、第１の空間１００と第２の空間２００との間には、それら空間を仕切る隔壁４２が左右方向（Ｙ方向）に延びるように設けられている。つまり、隔壁４２は、外壁４３の内部を左右方向（Ｙ方向）に沿って第１の空間１００と第２の空間２００とに仕切っている。隔壁４２には、第１の空間１００と第２の空間２００とを連通させる複数の第１連通孔４５が左右方向（Ｙ方向）に間隔を隔てて形成されている。そして、複数の伝熱管２０の挿入先端２０ａは、第１の空間１００の最上段部材（実施の形態１では外壁４３）の下面１１０および第２の空間２００の最上段部材（実施の形態１では外壁４３）の下面２１０よりも下方に配置され、第１連通孔４５の下端４５ａｌよりも上方に配置されている。なお、図５に示すＧ１、Ｇ２、Ｇ３、Ｇ４は、それぞれ第１の空間１００の最上段部材の下面１１０、第２の空間２００の最上段部材の下面２１０、伝熱管２０の挿入先端２０ａ、第１連通孔４５の下端４５ａｌの上下方向（重力方向）の位置を示しており、その他の図についても同様である。
　一方で、第１比較例の熱交換器の第１ヘッダ１０４０は、図７に示すように、実施の形態１と同様に、第１の空間１１００と第２の空間１２００とが内部に形成されている。第１の空間１１００の上部には、複数の伝熱管１０２０が挿入されるための複数の第１貫通孔１０４４が左右方向（Ｙ方向）に間隔を隔てて形成されており、複数の伝熱管１０２０が複数の第１貫通孔１０４４を介して第１の空間１１００に挿入される。第２の空間１２００には、熱交換器が蒸発器として機能する際に冷媒の入口となり、熱交換器が凝縮器として機能する際に冷媒の出口となる第１出入口管１０４１が接続されている。また、第１の空間１１００と第２の空間１２００との間には、それら空間を仕切る隔壁１０４２が左右方向（Ｙ方向）に延びるように設けられている。つまり、隔壁１０４２は、外壁１０４３の内部を左右方向（Ｙ方向）に沿って第１の空間１１００と第２の空間１２００とに仕切っている。隔壁１０４２には、第１の空間１１００と第２の空間１２００とを連通させる複数の第１連通孔１０４５が左右方向（Ｙ方向）に間隔を隔てて形成されている。
　図５に示す実施の形態１との相違点としては、図７に示す比較例では、第２の空間１２００の最上段部材（比較例では隔壁１０４２）の下面１２００ａが、伝熱管１０２０の挿入先端１０２０ａよりも上方ではなく下方に配置されている。言い換えると、伝熱管１０２０の挿入先端１０２０ａは、第２の空間１２００の下面１２００ａよりも上方に配置されている。
　また、図７に示す比較例の第１ヘッダ１０４０では、第２の空間１２００を構成する部材（比較例では隔壁１０４２）の頂部１０４２ｔが伝熱管１０２０の挿入領域と干渉するため、伝熱管１０２０の挿入先端１０２０ａは、第２の空間１２００の下面１２００ａよりも下方に配置できない。その結果、冷媒の液面が高くなり、冷媒が多く滞留してしまう。
　一方で、実施の形態１に係る第１ヘッダ４０では、例えば、第１の空間１００と第２の空間２００を奥行き方向（Ｘ方向）に隔壁４２で分断しているため、冷媒流出孔である第１連通孔４５から伝熱管２０の挿入先端２０ａまでの重力方向の距離を短くすることができ、冷媒の液面を下げられるため、冷媒の滞留量を抑制し、冷媒量を削減することができる。
　加えて、熱交換器１０が凝縮器として機能する際に、伝熱管２０から流出した気液二相冷媒は、冷媒が重力により液とガスに分離した際、ガス冷媒について伝熱管２０の挿入先端２０ａと、第１の空間１００の最上段部材の下面１１０との間に空間が設けられるため、ガス冷媒が通過する流路断面積を確保され、冷媒流速が下がることで、冷媒の圧力損失を低減できる。
　図８は、第２比較例の熱交換器の第１ヘッダ２０４０内の冷媒の流れを説明する図である。図９は、実施の形態１に係る熱交換器１０の第１ヘッダ４０内の冷媒の流れを説明する図である。
　ここで、熱交換器１０が蒸発器として機能する際の冷媒の流動に関して詳細に記載する。図８に示すように、第１出入口管４１から流入した気液二相冷媒は、第２の空間２００に流入し、第２の空間２００内での第１ヘッダ４０の他端側への流れ（矢印Ｆ１参照）と、第２の空間２００から複数の第１連通孔４５を介して第１の空間１００へ流入する流れ（矢印Ｆ２参照）とに分離される。ここで、第２の空間２００内を第１ヘッダ４０の他端側へ流れる冷媒の流動抵抗は、各第１連通孔４５を通過する際の流動抵抗に比べて小さい。言い換えると、各第１連通孔４５は、第２の空間２００に比べて非常に狭い流路にて構成されている。そのため、流動抵抗のバランスだけを考慮すると、各第１連通孔４５からは均一な冷媒流量が第１の空間１００およびその後の各伝熱管２０に対して流入し、均一な分配が得られる、言い換えると良好な分配が得られる。一方で、流動抵抗のバランスが一致しても、気液二相冷媒の液とガスとの割合が各第１連通孔４５に対して崩れて分配されると、結果的には不均一な分配となる。そうすると、伝熱管２０での熱交換時に蒸発が極端に早くガス化してしまい、熱交換量が低減してしまう領域が発生し、熱交換器性能の悪化に繋がる。そのため、気液二相冷媒の液冷媒が、各第１連通孔４５から均一に排出されれば、第１ヘッダ４０の他端側に対し、均一な分配が得られる、言い換えると良好な分配が得られ、所望の熱交換器性能を発揮することができる。
　ここで、従来技術では、気液二相冷媒が十分発達せずに、第２の空間２００内にて冷媒が重力方向に分離した分離流として流れる場合にも、気液二相冷媒の液面と複数の第１連通孔４５との位置が近くにある場合、気液二相冷媒の分配が良好となることが知られている。
　また、第１連通孔４５の１つ１つに流れる冷媒流量は小さいため、気液二相冷媒が複数の第１連通孔４５を介して第１の空間１００に流入した際に空間内に広がることで、冷媒流速が落ち、気液二相冷媒の液とガスとが上下に分離する（矢印Ｆ３参照）。そして、第１の空間１００における液冷媒の液面は、伝熱管２０の挿入先端２０ａに到達するまで上がり続ける（矢印Ｆ４参照）。そのため、伝熱管２０の挿入先端２０ａが高い位置にある場合、その分液面も高くなる。そこで、実施の形態１では、図９に示すように、伝熱管２０の挿入先端２０ａを、第１の空間１００の最上段部材の下面１１０および第２の空間２００の最上段部材の下面２１０よりも下方に配置することで、液冷媒の滞留量を抑制することができる。
　また、第２の空間２００を流動する気液二相冷媒は、例えば第２の空間２００が十分に広い場合も、気液二相冷媒が重力の影響で液とガスとに分離する可能性がある。ここで、ある断面における気液二相冷媒のガスの比率を示す指標であるボイド率ｆｇを用いて、液冷媒の分布について説明する。ボイド率ｆｇを予測する方法として、理論式の中でも比較的一致するとの報告のあるSmithの式にて、種々の冷媒のボイド率を予測する。Smithの式によるボイド率ｆｇは下記式（１）にて表される。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
 ｆｇ：ボイド率［－］
ｘ：乾き度［－］
ρｌ：飽和液密度［ｋｇ／ｍ３］
ρｇ：飽和ガス密度［ｋｇ／ｍ３］
ここで、Ｋｅは経験的な定数であり、推奨値である０．４を用いる。
　図１０は、Ｒ３２の各飽和温度に対する乾き度とボイド率との関係を示すグラフである。図１１は、Ｒ２９０の各飽和温度に対する乾き度とボイド率との関係を示すグラフである。図１２は、Ｒ１２３４ｙｆの各飽和温度に対する乾き度とボイド率との関係を示すグラフである。
　図１０～図１２に冷凍機および空調機などで用いられる冷媒であるＲ３２、Ｒ２９０、Ｒ１２３４ｙｆそれぞれの各飽和温度に対する乾き度とボイド率との関係を示す。傾向としては、どの冷媒も乾き度が大きくなる、あるいは飽和温度が低くなると、ボイド率が増加、すなわちガス割合が増えて液面が低下する傾向にある。
　一般的に、熱交換器が蒸発器として機能する際には、乾き度は０．１以上、飽和温度は１０℃以下であり、それらの領域では、ボイド率はどの冷媒でも０．５以上となる。ここで、例えばボイド率が０．５以上の場合で、流路断面が上下方向中央を基準に線対称である場合（例えば流路断面が円形あるいは矩形）、上下方向（Ｚ方向）の中間位置よりも下方に液冷媒および気液界面が位置する。そこで、実施の形態１では、複数の第１連通孔４５を、第２の空間２００の上下方向（Ｚ方向）の中間位置（図５の破線Ｍ）よりも下側に形成することで、気液界面と複数の第１連通孔４５との位置が一致しやすくなる。つまり、複数の第１連通孔４５の下端４５ａｌから上端４５ａｕまでの間に気液界面が位置しやすくなり、良好な分配が可能となる。
　また、図５に示すように、第１出入口管４１は、その下端部４１ａが、複数の第１連通孔４５の下端４５ａｌよりも下方に位置するよう配置されている。
　熱交換器１０が凝縮器として機能する際の冷媒の液面は、複数の第１連通孔４５と同等の高さとなる。そのため、第１出入口管４１が複数の第１連通孔４５よりも上方に位置していると、液冷媒が流出されない。そこで、第１出入口管４１の下端部４１ａが複数の第１連通孔４５よりも下方に位置することで、熱交換器１０が凝縮器として機能する際に液冷媒が流出されるようにできるため、冷媒の滞留量を抑制し、冷媒量を削減することができる。
（実施の形態１の第１変形例）
　図１３は、図３に示す熱交換器１０の第１ヘッダ４０の第１変形例のＡ－Ａ’断面を矢視方向に見た図である。
　図１３に示すように、第１変形例に係る第１ヘッダ１１４０では、第１の空間１００の中に第２の空間２００が構成されている。具体的には、外壁４３の内部に隔壁４２が設けられており、外壁４３と隔壁４２との間に第１の空間１００が形成されており、隔壁４２の内部に第２の空間２００が形成されている。その場合、第２の空間２００を構成する隔壁４２を奥行き方向（Ｘ方向）にずらし、かつ隔壁４２の伝熱管２０の挿入先端２０ａに最も近接する部分４２ｃを傾斜させる。なお、隔壁４２の上記部分４２ｃは、直線形状で傾斜していてもよいし円弧形状で傾斜していてもよい。
（効果）
　伝熱管２０の挿入先端２０ａを第２の空間２００の下面２１０よりも下方に設置することができ、液面を下げられる。このように、第２の空間２００が円形にて構成される場合にも、隔壁４２の頂部が、伝熱管２０の挿入先端２０ａから少しでも奥行き方向（Ｘ方向）にずれていれば、伝熱管２０を深く差し込めるため、液面を下げられる。また、伝熱管２０の挿入先端２０ａに最も近接する隔壁４２を傾斜させることで、伝熱管２０をさらに深く差し込める。
（実施の形態１の第２変形例）
　図１４は、図３に示す熱交換器１０の第１ヘッダ４０の第２変形例のＡ－Ａ’断面を矢視方向に見た図である。
　図１４に示すように、第２変形例に係る第１ヘッダ１２４０は、外壁４３および隔壁４２の代わりに１つの板材４３ａを折り曲げて構成されている。言い換えると、１つの板材４３ａで外壁４３および隔壁４２を構成している。
（効果）
　第２変形例に係る第１ヘッダ１２４０では、図７に示すような二重管式の第１ヘッダ１０４０に比べ、部品点数を簡素化できる。
（実施の形態１の第３変形例）
　図１５は、図３に示す熱交換器１０の第１ヘッダ４０の第３変形例のＡ－Ａ’断面を矢視方向に見た図である。なお、図１５に示すＧ５は、第１連通孔４５の上端４５ａｕの上下方向（重力方向）の位置を示しており、その他の図についても同様である。
　図１５に示すように、第３変形例に係る第１ヘッダ１３４０では、複数の第１連通孔４５は、伝熱管２０の挿入先端２０ａの高さと一致している。言い換えると、複数の第１連通孔４５の下端４５ａｌから上端４５ａｕまでの間に、伝熱管２０の挿入先端２０ａが位置している。
（効果）
　熱交換器１０が蒸発器として機能する際に、第１の空間１００側で必要以上に液面が上昇することを抑制しつつ、熱交換器１０が凝縮器として機能する際に、第２の空間２００側で必要以上に液面が上昇することも抑制できる。
（実施の形態１の第４変形例）
　図１６は、図３に示す熱交換器１０の第１ヘッダ４０の第４変形例のＡ－Ａ’断面を矢視方向に見た図である。
　図１６に示すように、第４変形例に係る第１ヘッダ１４４０では、隔壁４２が、下方に向かうにつれて、第２の空間２００の幅が大きくなり第１の空間１００の幅が小さくなるように傾斜して設けられている。そして、第２の空間２００の上下方向（Ｚ方向）の中間位置を基準とし、上下方向（Ｚ方向）と垂直な方向である奥行き方向（Ｘ方向）に対して仮想線Ａ-Ａ’を引いた時に、仮想線Ａ-Ａ’よりも上方の位置での第２の空間２００の断面を第１流路断面２０１、仮想線Ａ-Ａ’よりも下方に位置での第２の空間２００の断面を第２流路断面２０２とそれぞれ定義した場合、第１流路断面２０１の面積＜第２流路断面２０２の面積となる。
（効果）
　熱交換器１０が蒸発器として機能する際に、第２の空間２００を流動する気液二相冷媒について、第１流路断面２０１の面積と第２流路断面２０２の面積とが同じとなる場合に比べ、冷媒の気液界面を低い位置に存在させることが可能となる。そのため、複数の第１連通孔４５の位置を、さらに低い位置にすることができ、分配性能を良好にすることができる。さらに、伝熱管２０の挿入先端２０ａについても、さらに低い位置にすることができるため、分配性能を良好にしつつ、液冷媒の滞留をさらに抑制し、冷媒量を削減することができる。また、隔壁４２が、下方に向かうにつれて、第２の空間２００の幅が大きくなり第１の空間１００の幅が小さくなるように傾斜して設けられているため、隔壁４２の傾斜部を伝熱管２０の挿入時の位置決めとして活用でき、製造性を向上させることができる。
（実施の形態１の第５変形例）
　図１７は、図３に示す熱交換器１０の第１ヘッダ４０の第５変形例のＡ－Ａ’断面を矢視方向に見た図である。
　図１７に示すように、第５変形例に係る第１ヘッダ１５４０では、第２の空間２００の最上段部材の下面２１０が、第１の空間１００の最上段部材の下面１１０よりも下方に位置している。
（効果）
　熱交換器１０が蒸発器として機能する際に、第２の空間２００を流動する気液二相冷媒について、第２の空間２００の最上段部材の下面２１０と第１の空間１００の最上段部材の下面１１０とが同じ位置となる場合に比べ、冷媒の気液界面を低い位置に存在させることが可能となる。そのため、複数の第１連通孔４５の位置を、さらに低い位置にすることができ、分配性能を良好にすることができる。さらに、伝熱管２０の挿入先端２０ａについても、さらに低い位置にすることができるため、分配性能を良好にしつつ、液冷媒の滞留をさらに抑制し、冷媒量を削減することができる。
（実施の形態１の第６変形例）
　図１８は、図３に示す熱交換器１０の第１ヘッダ４０の第６変形例のＡ－Ａ’断面を矢視方向に見た図である。
　図１８に示すように、第６変形例に係る第１ヘッダ１６４０では、内部に複数の隔壁４２ａ、４２ｂが設けられ、内部に複数の第２の空間２００ａ、２００ｂが形成されている。そして、隔壁４２ａ、４２ｂには、第１の空間１００と第２の空間２００ａ、２００ｂとを連通させる複数の第１連通孔４５ａ、４５ｂが左右方向（Ｙ方向）に間隔を隔てて形成されている。なお、第６変形例では、２つの第２の空間２００ａ、２００ｂが形成されているが、３つ以上形成されていてもよい。
（効果）
　熱交換器１０が蒸発器として機能する際に、複数の第２の空間２００ａ、２００ｂの１つ１つに流入する冷媒の循環量を削減することができる。そのため、第２の空間２００ａ、２００ｂ内の冷媒流れ方向の上流側と下流側との圧力損失バランス（分配性能）を保つために必要な第２の空間２００ａ、２００ｂの流路断面の大きさを削減することができる。なお、第２の空間２００ａ、２００ｂの流路断面の大きさは、上下方向（Ｚ方向）および奥行き方向（Ｘ方向）に縮小可能だが、上下方向（Ｚ方向）に縮小することで、冷媒の気液界面を低い位置に存在させることが可能となる。そのため、複数の第１連通孔４５ａ、４５ｂの位置を、さらに低い位置にすることができ、分配性能を良好にすることができる。さらに、伝熱管２０の挿入先端２０ａについても、さらに低い位置にすることができるため、分配性能を良好にしつつ、液冷媒の滞留をさらに抑制し、冷媒量を削減することができる。
（実施の形態１の第７変形例）
　図１９は、図３に示す熱交換器１０の第１ヘッダ４０の第７変形例のＡ－Ａ’断面を矢視方向に見た図である。
　図１９に示すように、第７変形例に係る第１ヘッダ１７４０では、第６変形例と同様に、内部に複数の第２の空間２００ａ、２００ｂが形成されている。なお、第７変形例では、２つの第２の空間２００ａ、２００ｂが形成されているが、３つ以上形成されていてもよい。また、第７変形例に係る第１ヘッダ１７４０では、外壁４３および隔壁４２の代わりに直線状の板材４３ａ、４３ｃ、および折り曲げられた板材４３ｂが用いられ、それらを積層して構成されている。言い換えると、３つの板材４３ａ、４３ｂ、４３ｃで外壁４３および隔壁４２を構成している。
（効果）
　第７変形例に係る第１ヘッダ１７４０では、第６変形例に記載の効果に加え、部品の成形性、組立性、および、各流路の耐圧を向上させることができる。
（実施の形態１の第８変形例）
　図２０は、図３に示す熱交換器１０の第１ヘッダ４０の第８変形例のＡ－Ａ’断面を矢視方向に見た図である。
　図２０に示すように、第８変形例に係る第１ヘッダ１８４０では、第１の空間１００の内部に、複数の第２の空間２００ａ、２００ｂが形成されている。具体的には、外壁４３の内部に複数の隔壁４２ａ、４２ｂが設けられており、外壁４３と隔壁４２ａ、４２ｂとの間に第１の空間１００が形成されており、隔壁４２ａ、４２ｂの内部に第２の空間２００ａ、２００ｂが形成されている。なお、第８変形例では、２つの第２の空間２００ａ、２００ｂが形成されているが、３つ以上形成されていてもよい。
（効果）
　第８変形例に係る第１ヘッダ１８４０では、第６変形例に記載の効果と同様の効果を得ることができる。
（実施の形態１の第９変形例）
　図２１は、実施の形態１に係る熱交換器１０の第２変形例の一部を模式的に示す部分断面図である。図２２は、実施の形態１に係る熱交換器１０の第２変形例の一部を模式的に示す平面図である。
　図２１および図２２に示すように、第２変形例に係る熱交換器１０では、伝熱管２０から奥行き方向（Ｘ方向）に延びるようにフィン３１が設けられている。なお、このフィン３１は、少なくとも第２の空間２００側に延びるように設けられていればよい。また、このフィン３１は、平面視して分配器１９４０からはみ出さないように設けられている。
（効果）
　このように、伝熱管２０から奥行き方向（Ｘ方向）に延びるようにフィン３１を設けることで、伝熱性能を向上させることができる。また、第２の空間２００の上方空間にはスペースがあるため、このスペースにフィン３１を延長して設けても、構造上の制約無く配置することができる。また、フィン３１を、平面視して分配器１９４０からはみ出さないように設けることで、搬送時などにフィン３１が損傷するのを抑制することができる。
　以上、実施の形態１に係る熱交換器１０は、上下方向（Ｚ方向）に延伸し、左右方向（Ｙ方向）に互いに間隔を隔てて配置された複数の伝熱管２０と、複数の伝熱管２０の下部に設けられ、左右方向（Ｙ方向）に延伸した冷媒分配器と、を備え、冷媒分配器は、左右方向（Ｙ方向）に沿って内部を、複数の伝熱管２０が挿入される第１の空間１００と、蒸発器として機能する際に冷媒の流れにおいて第１の空間１００の上流に位置する第２の空間２００とに仕切る隔壁４２を備え、隔壁４２には、第１の空間１００と第２の空間２００とを連通させる複数の第１連通孔４５が左右方向（Ｙ方向）に互いに間隔を隔てて形成されており、第１の空間１００に挿入される複数の伝熱管２０の挿入先端２０ａは、第１の空間１００の最上段部材の下面１１０および第２の空間２００の最上段部材の下面２１０よりも下方に位置するものである。
　実施の形態１に係る熱交換器１０によれば、複数の伝熱管２０の挿入先端２０ａは、第１の空間１００の最上段部材の下面１１０および第２の空間２００の最上段部材の下面２１０よりも下方に位置する。つまり、第２の空間２００の最上段部材によって複数の伝熱管２０の先端の挿入が阻害されることなく、挿入先端２０ａを第１の空間１００のより下側に設けることができる。そのため、蒸発器として機能する際に伝熱管２０の挿入先端２０ａから冷媒流出孔である複数の第１連通孔４５までの重力方向の距離を従来よりも短くすることができ、冷媒の液面を下げられるため、冷媒の滞留量を抑制し、蒸発器として機能する際に使用する冷媒量を削減することができる。
　また、実施の形態１に係る熱交換器１０において、複数の伝熱管２０の挿入先端２０ａは、複数の第１連通孔４５の下端４５ａ１と同じ高さもしくは複数の第１連通孔４５の下端４５ａ１よりも上方に位置するものである。
　仮に複数の伝熱管２０の挿入先端２０ａが、複数の第１連通孔４５よりも下方に位置する場合、伝熱管２０の下方には液冷媒が滞留しており、第１の空間１００の下部との距離も近いため、複数の伝熱管２０の挿入先端２０ａが第１の空間１００の下部と接触して伝熱管２０の挿入先端２０ａの開口が塞がる恐れ、および、ガス冷媒が通過する流路断面積が小さくて冷媒が伝熱管２０から噴き出した際に圧力損失が大きくなる恐れがある。しかし、実施の形態１に係る熱交換器１０によれば、複数の伝熱管２０の挿入先端２０ａが、複数の第１連通孔４５と同じ高さもしくは複数の第１連通孔４５よりも上方に位置するため、それらの恐れを回避することができる。
　また、実施の形態１に係る熱交換器１０において、複数の第１連通孔４５の下端４５ａ１は、第２の空間２００の上下方向（Ｚ方向）の中間位置よりも下側に位置するものである。
　実施の形態１に係る熱交換器１０によれば、気液界面と複数の第１連通孔４５との位置が一致しやすくなる。つまり、複数の第１連通孔４５の下端４５ａｌから上端４５ａｕまでの間に気液界面が位置しやすくなり、良好な分配が可能となる。
　また、実施の形態１に係る熱交換器１０において、複数の伝熱管２０の挿入先端２０ａは、複数の第１連通孔４５の下端４５ａｌから上端４５ａｕまでの間に位置している。
　実施の形態１に係る熱交換器１０によれば、熱交換器１０が蒸発器として機能する際に、第１の空間１００側で必要以上に液面が上昇することを抑制しつつ、熱交換器１０が凝縮器として機能する際に、第２の空間２００側で必要以上に液面が上昇することも抑制できる。
　また、実施の形態１に係る熱交換器１０において、第２の空間２００の上下方向（Ｚ方向）の中間位置を基準とし、上下方向（Ｚ方向）と垂直な方向に対して、仮想線を引いた時に、前記仮想線よりも上方に位置する断面を第１流路断面２０１、仮想線よりも下方に位置する断面を第２流路断面２０２とそれぞれ定義したとき、第１流路断面２０１の面積＜第２流路断面２０２の面積となる。
　実施の形態１に係る熱交換器１０によれば、熱交換器１０が蒸発器として機能する際に、第２の空間２００を流動する気液二相冷媒について、第１流路断面２０１の面積と第２流路断面２０２の面積とが同じとなる場合に比べ、冷媒の気液界面を低い位置に存在させることが可能となる。そのため、複数の第１連通孔４５の位置を、さらに低い位置にすることができ、分配性能を良好にすることができる。さらに、伝熱管２０の挿入先端２０ａについても、さらに低い位置にすることができるため、分配性能を良好にしつつ、液冷媒の滞留をさらに抑制し、冷媒量を削減することができる。
　また、実施の形態１に係る熱交換器１０において、隔壁４２は、下方に向かうにつれて、第２の空間２００の幅が大きくなり第１の空間１００の幅が小さくなるように傾斜して設けられている。
　実施の形態１に係る熱交換器１０によれば、隔壁４２が、下方に向かうにつれて、第２の空間２００の幅が大きくなり第１の空間１００の幅が小さくなるように傾斜して設けられているため、隔壁４２の傾斜部を伝熱管２０の挿入時の位置決めとして活用でき、製造性を向上させることができる。
　また、実施の形態１に係る熱交換器１０において、第２の空間２００の最上段部材の下面２１０は、第１の空間１００の最上段部材の下面１１０よりも下方に位置する。
　実施の形態１に係る熱交換器１０によれば、熱交換器１０が蒸発器として機能する際に、第２の空間２００を流動する気液二相冷媒について、第２の空間２００の最上段部材の下面２１０と第１の空間１００の最上段部材の下面１１０とが同じ位置となる場合に比べ、冷媒の気液界面を低い位置に存在させることが可能となる。そのため、複数の第１連通孔４５の位置を、さらに低い位置にすることができ、分配性能を良好にすることができる。さらに、伝熱管２０の挿入先端２０ａについても、さらに低い位置にすることができるため、分配性能を良好にしつつ、液冷媒の滞留をさらに抑制し、冷媒量を削減することができる。
　また、実施の形態１に係る熱交換器１０は、第２の空間２００が複数形成されているものである。
　実施の形態１に係る熱交換器１０によれば、熱交換器１０が蒸発器として機能する際に、複数の第２の空間２００ａ、２００ｂの１つ１つに流入する冷媒の循環量を削減することができる。そのため、第２の空間２００ａ、２００ｂ内の冷媒流れ方向の上流側と下流側との圧力損失バランス（分配性能）を保つために必要な第２の空間２００ａ、２００ｂの流路断面の大きさを削減することができる。なお、第２の空間２００ａ、２００ｂの流路断面の大きさは、上下方向（Ｚ方向）および奥行き方向（Ｘ方向）に縮小可能だが、上下方向（Ｚ方向）に縮小することで、冷媒の気液界面を低い位置に存在させることが可能となる。そのため、複数の第１連通孔４５の位置を、さらに低い位置にすることができ、分配性能を良好にすることができる。さらに、伝熱管２０の挿入先端２０ａについても、さらに低い位置にすることができるため、分配性能を良好にしつつ、液冷媒の滞留をさらに抑制し、冷媒量を削減することができる。
　また、実施の形態１に係る熱交換器１０において、第２の空間２００には、外部から冷媒を流入出させる出入口管が設けられており、出入口管の下端部は、複数の第１連通孔４５の下端４５ａｌよりも下側に位置する。
　実施の形態１に係る熱交換器１０によれば、第１出入口管４１の下端部４１ａが複数の第１連通孔４５よりも下方に位置することで、熱交換器１０が凝縮器として機能する際に液冷媒が流出されるようにできるため、冷媒の滞留量を抑制し、冷媒量を削減することができる。
　実施の形態２．
　以下、実施の形態２について説明するが、実施の形態１と重複するものについては説明を省略し、実施の形態１と同じ部分または相当する部分には同じ符号を付す。
　図２３は、実施の形態２に係る熱交換器１０の一例を模式的に示す正面図である。図２４は、図２３に示す熱交換器１０のＢ－Ｂ’断面を矢視方向に見た図である。図２５は、図２３に示す熱交換器１０のＣ－Ｃ’断面を矢視方向に見た図である。
　図２３～図２５に示すように、実施の形態２に係る第１ヘッダ４０の外郭を構成する外壁４３の内部には、第１の空間１００と第２の空間２００とが形成されている。第１の空間１００と第２の空間２００とは、奥行き方向（Ｘ方向）に並んで配置されている。第１の空間１００の上部には、複数の伝熱管２０が挿入されるための複数の挿入孔４４が左右方向（Ｙ方向）に間隔を隔てて形成されており、複数の伝熱管２０が複数の挿入孔４４を介して第１の空間１００に挿入される。また、第１の空間１００と第２の空間２００との間には、それら空間を仕切る隔壁４２が左右方向（Ｙ方向）に延びるように設けられている。隔壁４２には、第１の空間１００と第２の空間２００とを連通させる複数の第１連通孔４５が左右方向（Ｙ方向）に間隔を隔てて形成されている。
　第１ヘッダ４０には、第１の領域４０ａと第２の領域４０ｂとが内部に形成されている。第１の領域４０ａと第２の領域４０ｂとは、左右方向（Ｙ方向）に並んで配置されている。第１の領域４０ａと第２の領域４０ｂとの間には、それら領域を左右に仕切る第１仕切り４６（以下、仕切りとも称する）が設けられている。第１仕切り４６には、第１の領域４０ａと第２の領域４０ｂとを連通させる第２連通孔４７が形成されている。そして、熱交換器１０が凝縮器として機能する際に、冷媒は、第１の領域４０ａから第２連通孔４７を通って第２の領域４０ｂへ流れる。
　また、第２ヘッダ５０には、第１の領域５０ａと第２の領域５０ｂとが内部に形成されている。第１の領域５０ａと第２の領域５０ｂとは、左右方向（Ｙ方向）に並んで配置されている。第１の領域５０ａと第２の領域５０ｂとの間には、それら領域を左右に仕切る第２仕切り５６が設けられている。ここで、第１仕切り４６と第２仕切り５６とは、奥行き方向（Ｘ方向）において同じ位置に設けられている。
　第２ヘッダ５０の一端側は、第１出入口管５７と接続されており、第２ヘッダ５０の他端側は、第２出入口管５８と接続されている。そして、熱交換器１０が凝縮器として機能する際、第１出入口管５７から流入した冷媒は、第２ヘッダ５０の第１の領域５０ａで各伝熱管２０に分配され、各伝熱管２０に分配された冷媒は、第１ヘッダ４０の第１の領域４０ａで合流する。そして、合流した冷媒は、第２連通孔４７を通って第１ヘッダ４０の第２の領域４０ｂへ流れ、第２の領域４０ｂで各伝熱管２０に分配され、各伝熱管２０に分配された冷媒は、第２ヘッダ５０の第２の領域５０ｂで合流する。そして、合流した冷媒は、第２出入口管５８から流出する。
　このように、熱交換器１０は、第１出入口管５７、第２ヘッダ５０の第１の領域５０ａ、各伝熱管２０、第１ヘッダ４０の第１の領域４０ａ、第１ヘッダ４０の第２の領域４０ｂ、各伝熱管２０、第２ヘッダ５０の第２の領域５０ｂ、および、第２出入口管５８の順に流れる冷媒流路を備えている。
　また、熱交換器１０が蒸発器として機能する際、第２出入口管５８から流入した冷媒は、第２ヘッダ５０の第２の領域５０ｂで各伝熱管２０に分配され、各伝熱管２０に分配された冷媒は、第１ヘッダ４０の第２の領域４０ｂで合流する。そして、合流した冷媒は、第２連通孔４７を通って第１ヘッダ４０の第１の領域４０ａへ流れ、第１の領域４０ａで各伝熱管２０に分配される。このとき、冷媒が第１の領域４０ａの第２の空間２００から第１連通孔４５を介して第１の空間１００へ流れ、各伝熱管２０へ流入するので、良好な分配となる。各伝熱管２０に分配された冷媒は、第２ヘッダ５０の第１の領域５０ａで合流する。そして、合流した冷媒は、第１出入口管５７から流出する。
　複数の伝熱管２０は、第１の伝熱管群の伝熱管（以下、第１伝熱管２１と称する）と、第２の伝熱管群の伝熱管（第２伝熱管２２と称する）とで構成されている。第１伝熱管２１は、一端が第１ヘッダ４０の第１の領域４０ａに挿入され、他端が第２ヘッダ５０の第１の領域５０ａに挿入されている。この第１伝熱管２１は、第１ヘッダ４０の第１の領域４０ａと第２ヘッダ５０の第１の領域５０ａとを接続する。第２伝熱管２２は、一端が第１ヘッダ４０の第２の領域４０ｂに挿入され、他端が第２ヘッダ５０の第２の領域５０ｂに挿入されている。この第２伝熱管２２は、第１ヘッダ４０の第２の領域４０ｂと第２ヘッダ５０の第２の領域５０ｂとを接続する。
　第１ヘッダ４０内において、第２伝熱管２２の挿入先端２２ａは、第１伝熱管２１の挿入先端２１ａよりも下方に位置している。なお、図２４および図２５に示すＧ１、Ｇ２、Ｇ３１、Ｇ３２、Ｇ４は、それぞれ第１の空間１００の最上段部材の下面１１０、第２の空間２００の最上段部材の下面２１０、第１伝熱管２１の挿入先端２１ａ、第２伝熱管２２の挿入先端２２ａ、第１連通孔４５の下端４５ａｌの上下方向（重力方向）の位置を示している。
（効果）
　第２伝熱管２２を介して冷媒が上昇する場合、実施の形態１で説明した気液二相状態と同様に、第２伝熱管２２の挿入先端２２ａまで冷媒の液面が到達する。そこで、第２伝熱管２２の挿入先端２２ａが第１伝熱管２１の挿入先端２１ｂよりも下方となるように、第２伝熱管２２を第１伝熱管２１よりも深く挿入することで、液冷媒の滞留量を抑制し、冷媒量を削減することができる。
　以上、実施の形態２に係る熱交換器１０において、上下方向（Ｚ方向）に延伸し、左右方向（Ｙ方向）に互いに間隔を隔てて配置された複数の伝熱管２０と、複数の伝熱管２０の下部に設けられ、左右方向（Ｙ方向）に延伸した冷媒分配器と、を備え、冷媒分配器は、内部を左右に第１の領域４０ａと第２の領域４０ｂとに仕切る仕切りが設けられており、仕切りには、第１の領域４０ａと第２の領域４０ｂとを連通させる第２連通孔４７が形成されており、第１の領域４０ａには複数の伝熱管２０のうち一部が、第２の領域４０ｂには前記複数の伝熱管のうち他の一部が挿入されており、第２の領域４０ｂに挿入される伝熱管２０の挿入先端２０ａは、第１の領域４０ａに挿入される伝熱管２０の挿入先端２０ａよりも下方に位置している。
　以上、実施の形態２に係る熱交換器１０によれば、液冷媒の滞留量を抑制し、冷媒量を削減することができる。
　１　冷凍サイクル装置、２　圧縮機、２ａ　挿入先端、３　室内熱交換器、４　室内ファン、５　絞り装置、６　室外ファン、７　流路切替装置、１０　熱交換器、２０　伝熱管、２０ａ　挿入先端、２１　第１伝熱管、２１ａ　挿入先端、２１ｂ　挿入先端、２２　第２伝熱管、２２ａ　挿入先端、３０　コルゲートフィン、３０ａ　折曲部、３０ｂ　フィン本体部、３１　フィン、４０　第１ヘッダ、４０ａ　第１の領域、４０ｂ　第２の領域、４１　第１出入口管、４１ａ　下端部、４２　隔壁、４２ａ　隔壁、４２ｂ　隔壁、４２ｃ　部分、４３　外壁、４３ａ　板材、４３ｂ　板材、４３ｃ　板材、４４　挿入孔、４５　第１連通孔、４５ａ　第１連通孔、４５ｂ　第１連通孔、４５ａ１　下端、４５ａｌ　下端、４５ａｕ　上端、４６　第１仕切り、４７　第２連通孔、５０　第２ヘッダ、５０ａ　第１の領域、５０ｂ　第２の領域、５１　第２出入口管、５６　第２仕切り、５７　第１出入口管、５８　第２出入口管、１００　第１の空間、１１０　下面、２００　第２の空間、２００ａ　第２の空間、２００ｂ　第２の空間、２０１　第１流路断面、２０２　第２流路断面、２１０　下面、１０２０　伝熱管、１０２０ａ　挿入先端、１０４０　第１ヘッダ、１０４１　第１出入口管、１０４２　隔壁、１０４２ｔ　頂部、１０４３　外壁、１０４４　第１貫通孔、１０４５　第１連通孔、１１００　第１の空間、１１４０　第１ヘッダ、１２００　第２の空間、１２００ａ　下面、１２４０　第１ヘッダ、１３４０　第１ヘッダ、１４４０　第１ヘッダ、１５４０　第１ヘッダ、１６４０　第１ヘッダ、１７４０　第１ヘッダ、１８４０　第１ヘッダ、１９４０　分配器、２０４０　第１ヘッダ。

Claims (10)

  1. 　上下方向に延伸し、左右方向に互いに間隔を隔てて配置された複数の伝熱管と、
    　前記複数の伝熱管の下部に設けられ、前記左右方向に延伸した冷媒分配器と、を備え、
    　前記冷媒分配器は、
    　前記左右方向に沿って内部を、前記複数の伝熱管が挿入される第１の空間と、蒸発器として機能する際に冷媒の流れにおいて前記第１の空間の上流に位置する第２の空間とに仕切る隔壁を備え、
    　前記隔壁には、前記第１の空間と前記第２の空間とを連通させる複数の第１連通孔が前記左右方向に互いに間隔を隔てて形成されており、
    　前記第１の空間に挿入される前記複数の伝熱管の挿入先端は、
    　前記第１の空間の最上段部材の下面および前記第２の空間の最上段部材の下面よりも下方に位置する
    　熱交換器。
  2. 　前記複数の伝熱管の挿入先端は、
    　前記複数の第１連通孔の下端と同じ高さもしくは前記複数の第１連通孔の下端よりも上方に位置する
    　請求項１に記載の熱交換器。
  3. 　前記複数の第１連通孔の下端は、
    　前記第２の空間の前記上下方向の中間位置よりも下側に位置する
    　請求項１または２に記載の熱交換器。
  4. 　前記複数の伝熱管の挿入先端は、
    　前記複数の第１連通孔の下端から上端までの間に位置している
    　請求項１～３のいずれか一項に記載の熱交換器。
  5. 　前記第２の空間の前記上下方向の中間位置を基準とし、前記上下方向と垂直な方向に対して、仮想線を引いた時に、前記仮想線よりも上方に位置する断面を第１流路断面、前記仮想線よりも下方に位置する断面を第２流路断面とそれぞれ定義したとき、
    　前記第１流路断面の面積＜前記第２流路断面の面積となる
    　請求項１～４のいずれか一項に記載の熱交換器。
  6. 　前記隔壁は、
    　下方に向かうにつれて、前記第２の空間の幅が大きくなり前記第１の空間の幅が小さくなるように傾斜して設けられている
    　請求項５に記載の熱交換器。
  7. 　前記第２の空間の最上段部材の下面は、前記第１の空間の最上段部材の下面よりも下方に位置する
    　請求項１～６のいずれか一項に記載の熱交換器。
  8. 　前記第２の空間が複数形成されている
    　請求項１～７のいずれか一項に記載の熱交換器。
  9. 　前記第２の空間には、外部から冷媒を流入出させる出入口管が設けられており、
    　前記出入口管の下端部は、前記複数の第１連通孔の下端よりも下側に位置する
    　請求項１～８のいずれか一項に記載の熱交換器。
  10. 　上下方向に延伸し、左右方向に互いに間隔を隔てて配置された複数の伝熱管と、
    　前記複数の伝熱管の下部に設けられ、前記左右方向に延伸した冷媒分配器と、を備え、
    　前記冷媒分配器は、
    　内部を左右に第１の領域と第２の領域とに仕切る仕切りが設けられており、
    　前記仕切りには、前記第１の領域と前記第２の領域とを連通させる第２連通孔が形成されており、
    　前記第１の領域には前記複数の伝熱管のうち一部が、第２の領域には前記複数の伝熱管のうち他の一部が挿入されており、
    　前記第２の領域に挿入される伝熱管の挿入先端は、前記第１の領域に挿入される伝熱管の挿入先端よりも下方に位置している
    　熱交換器。
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