WO2024013967A1 - 二酸化炭素回収システム - Google Patents

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WO2024013967A1
WO2024013967A1 PCT/JP2022/027805 JP2022027805W WO2024013967A1 WO 2024013967 A1 WO2024013967 A1 WO 2024013967A1 JP 2022027805 W JP2022027805 W JP 2022027805W WO 2024013967 A1 WO2024013967 A1 WO 2024013967A1
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carbon dioxide
blower
recovery system
condenser
section
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PCT/JP2022/027805
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洋次 尾中
誠 谷島
俊雄 篠木
誠 川本
誠治 中島
智哉 福井
琢視 井上
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三菱電機株式会社
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
    • F24F3/12—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F5/00—Air-conditioning systems or apparatus not covered by F24F1/00 or F24F3/00, e.g. using solar heat or combined with household units such as an oven or water heater
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Definitions

  • the present disclosure relates to a carbon dioxide recovery system.
  • Patent Document 1 discloses an apparatus that removes carbon dioxide from the air using an adsorbent that can adsorb carbon dioxide.
  • Patent Document 1 There is a need to improve the efficiency of carbon dioxide recovery using adsorbents.
  • a vacuum pump is used to separate carbon dioxide from the adsorbent, which increases energy for separation.
  • the present disclosure aims to provide a carbon dioxide recovery system that can improve carbon dioxide recovery efficiency.
  • One aspect of the carbon dioxide recovery system includes an outdoor unit of a first heat pump device that includes a heat exchanger and a first blower, and an adsorbent capable of adsorbing carbon dioxide, which removes carbon dioxide from the air.
  • the first blower includes a recovery unit that recovers carbon dioxide and a separation unit that separates carbon dioxide from the adsorbent transferred from the recovery unit, and the first blower is configured to perform the heat exchange when the first heat pump device performs cooling operation. A heated air stream is sent out toward the separation section.
  • FIG. 1 is a schematic diagram of a carbon dioxide recovery system according to Embodiment 1.
  • FIG. FIG. 2 is a schematic diagram of a carbon dioxide recovery system according to a second embodiment.
  • 3 is a schematic diagram of a carbon dioxide recovery system according to Embodiment 3.
  • FIG. 3 is a schematic diagram of a carbon dioxide recovery system according to Embodiment 4.
  • FIG. 3 is a schematic diagram of a carbon dioxide recovery system according to a fifth embodiment.
  • FIG. 7 is a schematic diagram of a carbon dioxide recovery system according to a sixth embodiment.
  • FIG. 7 is a schematic diagram of a carbon dioxide recovery system according to Embodiment 7. It is a schematic diagram of the carbon dioxide recovery system concerning Embodiment 8.
  • FIG. 7 is a schematic diagram of a carbon dioxide recovery system according to a ninth embodiment.
  • FIG. 3 is a schematic diagram of a carbon dioxide recovery system according to Embodiment 10.
  • FIG. 7 is a schematic diagram of a carbon dioxide recovery system according to Embodiment 11.
  • This is an example of a Ts diagram of a general vapor compression heat pump cycle.
  • 1 is a schematic diagram of a heat pump cycle.
  • 1 is an example of a Ts diagram of a transcritical heat pump cycle.
  • 1 is an example of a Ts diagram of a heat pump cycle using a non-azeotropic mixed refrigerant.
  • FIG. 7 is a schematic diagram of a carbon dioxide recovery system according to Embodiment 12.
  • FIG. 7 is a schematic diagram of a vortex tube according to Embodiment 12.
  • FIG. 1 is a schematic diagram of a carbon dioxide recovery system 1 according to the first embodiment. As shown in FIG. 1, the carbon dioxide recovery system 1 includes an outdoor unit 10, a recovery section 21, and a separation section 23.
  • the outdoor unit 10 is part of the first heat pump device and is used together with an indoor unit (not shown).
  • the first heat pump device is an air conditioner that has at least a function of cooling a room.
  • the outdoor unit 10 and the indoor unit are connected by a pipe (not shown) or the like for circulating refrigerant.
  • the outdoor unit 10 includes a housing 11, a heat exchanger 12, and a first blower 13.
  • the outdoor unit 10 also includes a compressor (not shown) and the like.
  • a suction port 14 and a blowout port 15 are formed in the housing 11 .
  • Heat exchanger 12 and first blower 13 are arranged inside housing 11 .
  • the heat exchanger 12 exchanges heat between the refrigerant and the outside air (air).
  • the first blower 13 blows air from the inside of the outdoor unit 10 to the outside.
  • the upstream side in the distribution direction of the airflow generated by the first blower 13 will be simply referred to as the upstream side
  • the downstream side in the distribution direction of the airflow generated by the first blower 13 will also be simply referred to as the downstream side.
  • the recovery unit 21 has a function of recovering carbon dioxide from the air.
  • the recovery unit 21 is arranged downstream of the first blower 13 .
  • a first duct 22 that conveys airflow from the first blower 13 to the recovery section 21 is provided between the first blower 13 and the recovery section 21 .
  • the recovery section 21 has an adsorbent.
  • the adsorbent includes a material capable of adsorbing carbon dioxide. Examples of materials capable of adsorbing carbon dioxide include amines, zeolites, silica gel, diatomaceous earth, alumina, and activated carbon. A plurality of materials may be selected from those listed above, or materials other than those listed above may be employed.
  • the adsorbent may be granular (eg, bead-like (spherical), pellet-like (cylindrical)).
  • a powdered adsorbent may be employed. In this case, a powdered adsorbent may be supported on the surface of the base material.
  • the base material may have a honeycomb shape, for example. For example, a powdered adsorbent may be supported on a honeycomb rotor.
  • the adsorbent may be a liquid adsorbent.
  • the recovery unit 21 is configured to be able to hold the adsorbent at a position where it receives the airflow generated by the first blower 13 .
  • the recovery unit 21 may have a container that can accommodate an adsorbent and has air permeability. In this case, this container is placed in a position to receive the airflow generated by the first blower 13.
  • the recovery section 21 may have a support section that supports the honeycomb rotor at a position that receives the airflow generated by the first blower 13.
  • the adsorbent held in the recovery section 21 is hit by the airflow blown out from the blower outlet 15 by the drive of the first blower 13. This causes air to enter the adsorbent and air from the adsorbent to be expelled.
  • the recovery unit 21 brings the airflow generated by the first blower 13 into contact with the adsorbent, and causes the adsorbent to adsorb carbon dioxide. That is, in this embodiment, the recovery unit 21 uses the blowing power of the first blower 13 to recover carbon dioxide.
  • the separation unit 23 has a function of separating carbon dioxide from the adsorbent that has adsorbed carbon dioxide. Separation section 23 is arranged downstream of first blower 13 . A second duct 24 is provided between the first blower 13 and the separation section 23 to convey airflow from the first blower 13 to the separation section 23 . The separation unit 23 is configured to be able to hold the adsorbent at a position where it receives the airflow generated by the first blower 13 .
  • the adsorbent that has adsorbed carbon dioxide in the recovery section 21 moves to the separation section 23 . Further, the adsorbent from which carbon dioxide has been separated in the separation section 23 moves to the recovery section 21 again. As shown in FIG. 1, the adsorbent is transported (moved) from the collection section 21 to the separation section 23 via the first pipe 25, and transported (moved) from the separation section 23 to the collection section 21 via the second pipe 26. may be moved). Alternatively, for example, when the adsorbent is supported on a honeycomb rotor, the honeycomb rotor is arranged straddling the collection section 21 and the separation section 23, and as the honeycomb rotor rotates, the adsorption agent is separated from the collection section 21. It may be moved between the parts 23 and 23.
  • the adsorbent held in the separation section 23 is hit by the airflow blown out from the outlet 15 by the drive of the first blower 13.
  • the air sucked into the housing 11 from the suction port 14 is heated to, for example, 45 to 70° C. by the heat exchanger 12.
  • the first blower 13 sends out the airflow heated by the heat exchanger 12 toward the separation section 23 . Therefore, the airflow heated by the heat exchanger 12 hits the adsorbent held in the separation section 23 .
  • the separation unit 23 separates carbon dioxide from the adsorbent by bringing the heated airflow sent out from the first blower 13 into contact with the adsorbent and heating the adsorbent. In this embodiment, the separation unit 23 uses the blowing power of the first blower 13 to separate carbon dioxide.
  • the carbon dioxide recovery system 1 includes the outdoor unit 10 of the first heat pump device, which has the heat exchanger 12 and the first blower 13, and an adsorbent capable of adsorbing carbon dioxide.
  • a recovery unit 21 that recovers carbon dioxide from the air
  • a separation unit 23 that separates carbon dioxide from the adsorbent transferred from the recovery unit 21.
  • the first blower 13 sends out the airflow heated by the heat exchanger 12 toward the separation section 23 when the first heat pump device performs cooling operation. Air heated by the heat exchanger 12 is supplied to the separation section 23 using the blowing power of the first blower 13 .
  • the separation unit 23 uses the heat of the air heated by the heat exchanger 12 as at least part of the heat source for separating carbon dioxide. Therefore, carbon dioxide can be separated with energy and cost savings, and the carbon dioxide recovery efficiency is improved.
  • the first blower 13 sends out the airflow that has passed through the heat exchanger 12 toward both the recovery section 21 and the separation section 23 . Thereby, carbon dioxide can be recovered and separated using the blowing power of the first blower 13, so that further energy saving can be achieved.
  • Embodiment 2 Next, a carbon dioxide recovery system 1 according to a second embodiment will be described. Since the basic configuration of the carbon dioxide recovery system 1 according to the present embodiment is the same as that of the first embodiment, the explanation will focus on the different points.
  • FIG. 2 is a schematic diagram of the carbon dioxide recovery system 1 according to the second embodiment. As shown in FIG. 2, in this embodiment, the carbon dioxide recovery system 1 further includes a second blower 31, a control section 32, and a merging section 33.
  • the second blower 31 supplies outside air or indoor air that has not passed through the heat exchanger 12 to the recovery section 21 via the confluence section 33.
  • a third duct 34 is provided between the second blower 31 and the confluence section 33 to convey the airflow from the second blower 31 to the confluence section 33.
  • the confluence section 33 is arranged between the first blower 13 and the recovery section 21.
  • the first duct 22 is provided between the first blower 13 and the confluence section 33 and transmits airflow from the first blower 13 to the confluence section 33.
  • the confluence section 33 mixes the air from the first blower 13 that has passed through the heat exchanger 12 with the outside air or indoor air that has not passed through the heat exchanger 12 from the second blower 31, and collects this mixed air. 21.
  • the airflow from the first blower 13 is mixed with outside air or indoor air sent out by the second blower 31 to lower the temperature and supply the air to the recovery unit 21.
  • the confluence section 33 is provided with a temperature sensor (not shown) that measures the temperature of the mixed air.
  • the adsorbent held in the recovery unit 21 is hit by a mixed air flow in which air from the first blower 13 and outside air or indoor air from the second blower 31 are mixed.
  • This airflow of mixed air is brought into contact with the adsorbent to cause the adsorbent to adsorb carbon dioxide. That is, in this embodiment, the recovery unit 21 uses the blowing power of the first blower 13 and the second blower 31 to recover carbon dioxide.
  • the control unit 32 controls each component of the carbon dioxide recovery system 1.
  • the control unit 32 controls the flow rate of air supplied from the second blower 31 to the merging portion 33 based on the measurement result of a temperature sensor provided in the merging portion 33.
  • the control unit 32 may control the flow rate of air from the second blower 31 by controlling the opening degree of a flow control valve provided in the third duct 34.
  • the control unit 32 may control the flow rate of air from the second blower 31 by controlling the rotation speed of the second blower 31.
  • the carbon dioxide recovery system 1 further includes the second blower 31 that supplies outside air or indoor air that has not passed through the heat exchanger 12 to the recovery unit 21.
  • the outside air or indoor air from the second blower 31 can be used for recovering carbon dioxide in the recovery unit 21.
  • the adsorption efficiency of carbon dioxide by the adsorbent may decrease.
  • a decrease in adsorption efficiency can be suppressed. Therefore, carbon dioxide recovery efficiency is improved.
  • the carbon dioxide concentration in indoor air often increases as people breathe.
  • carbon dioxide can be recovered from air with a high carbon dioxide concentration, which further improves carbon dioxide recovery efficiency.
  • the air from the first blower 13 that has passed through the heat exchanger 12 is mixed with the outside air or indoor air that has not passed through the heat exchanger 12 from the second blower 31, the air from the first blower 13
  • the temperature of the air supplied to the recovery unit 21 can be lowered compared to the case where only air is supplied to the recovery unit 21.
  • the control unit 32 controls the flow rate of the air supplied from the second blower 31 to the merging unit 33 based on the measurement result of a temperature sensor that measures the temperature of the mixed air, thereby controlling the temperature of the air in contact with the adsorbent. , the temperature can be reliably adjusted to suit the adsorption of carbon dioxide.
  • Embodiment 3 Next, a carbon dioxide recovery system 1 according to Embodiment 3 will be described. Since the basic configuration of the carbon dioxide recovery system 1 according to the present embodiment is the same as that of the first embodiment, the explanation will focus on the different points.
  • FIG. 3 is a schematic diagram of the carbon dioxide recovery system 1 according to the third embodiment. As shown in FIG. 3, in this embodiment, the carbon dioxide recovery system 1 further includes a regulating section 35.
  • the regulating section 35 is provided between the first blower 13 and the collecting section 21.
  • the regulating section 35 regulates the airflow generated by the first blower 13 from reaching the collecting section 21 .
  • the regulating section 35 is, for example, a plate-shaped member that blocks the airflow from the first blower 13 toward the collecting section 21 .
  • the recovery unit 21 uses the blowing power of the second blower 31 to recover carbon dioxide.
  • the carbon dioxide recovery system 1 is provided between the first blower 13 and the recovery section 21, and the airflow heated by the heat exchanger 12 reaches the recovery section 21. It further includes a regulating section 35 that regulates this.
  • the recovery unit 21 is not supplied with air heated by the heat exchanger 12, but only with outside air or indoor air from the second blower 31 that has not passed through the heat exchanger 12. Therefore, a decrease in carbon dioxide adsorption efficiency by the adsorbent due to an increase in the temperature of the air supplied to the recovery unit 21 can be prevented.
  • the air heated by the heat exchanger 12 is supplied only to the separation section 23, the amount of air supplied to the separation section 23 can be increased. Therefore, carbon dioxide recovery efficiency is improved.
  • Embodiment 4 Next, a carbon dioxide recovery system 1 according to Embodiment 4 will be described. Since the basic configuration of the carbon dioxide recovery system 1 according to the present embodiment is the same as that of the first embodiment, the explanation will focus on the different points.
  • FIG. 4 is a schematic diagram of the carbon dioxide recovery system 1 according to the fourth embodiment. As shown in FIG. 4, in this embodiment, the carbon dioxide recovery system 1 further includes a second heat pump device 40.
  • the second heat pump device 40 is provided between the first blower 13 and the recovery section 21 and separation section 23.
  • the second heat pump device 40 includes an evaporator 41, a condenser 42, a compressor 43, and an expansion valve 44.
  • the refrigerant circulates between the evaporator 41 and the condenser 42. Specifically, the gaseous refrigerant compressed by the compressor 43 flows into the condenser 42 . The refrigerant in the condenser 42 exchanges heat with the surrounding air to heat the surrounding air. The refrigerant that has become liquid through heat exchange is expanded by the expansion valve 44 and flows into the evaporator 41 . The refrigerant in the evaporator 41 exchanges heat with the surrounding air to cool the surrounding air. The refrigerant that has become gaseous through heat exchange is returned to the compressor 43.
  • the evaporator 41 is located between the first blower 13 and the recovery section 21.
  • the first duct 22 is provided between the first blower 13 and the evaporator 41 and transmits airflow from the first blower 13 to the evaporator 41.
  • the air from the first blower 13 is cooled by passing through the evaporator 41 and is supplied to the recovery section 21 . Further, the air from the first blower 13 is dehumidified by passing through the evaporator 41.
  • the condenser 42 is located between the first blower 13 and the separation section 23.
  • the second duct 24 is provided between the first blower 13 and the condenser 42 and transmits airflow from the first blower 13 to the condenser 42 .
  • the air from the first blower 13 is heated by passing through the condenser 42 and is supplied to the separation section 23 .
  • the carbon dioxide recovery system 1 further includes the second heat pump device 40 having the evaporator 41 and the condenser 42.
  • the evaporator 41 is located between the first blower 13 and the recovery section 21
  • the condenser 42 is located between the first blower 13 and the separation section 23 .
  • the adsorption efficiency of carbon dioxide by the adsorbent may decrease.
  • the temperature suitable for adsorption of carbon dioxide by the adsorbent is, for example, 5 to 30°C
  • the temperature suitable for separation of carbon dioxide from the adsorbent is, for example, 60 to 120°C.
  • the present disclosure is not limited thereto, and the appropriate temperature varies depending on the specific material of the adsorbent.
  • the first heat pump device when the first heat pump device is an air conditioner having a function of cooling and heating the room, the first heat pump device performs cooling operation and heating operation depending on the season, temperature, and the like.
  • the first blower 13 supplies the airflow cooled by the heat exchanger 12 to the recovery unit 21 through the evaporator 41 and also through the condenser 42. and supplied to the separation section 23.
  • the airflow cooled by the heat exchanger 12 can be heated by the condenser 42 and supplied to the separation section 23 . Therefore, even when the first heat pump device performs heating operation, carbon dioxide can be recovered and separated.
  • the second heat pump device 40 is a transcritical heat pump cycle in which the refrigerant operates at a pressure higher than the critical pressure.
  • the working fluid used in the transcritical heat pump cycle is a refrigerant whose main component is carbon dioxide refrigerant.
  • Examples of the working fluid used in the transcritical heat pump cycle include a carbon dioxide refrigerant, a mixed refrigerant using a carbon dioxide refrigerant, and the like.
  • FIG. 12A is an example of a Ts diagram of a general vapor compression heat pump cycle.
  • FIG. 12B is a schematic diagram of a heat pump cycle.
  • the vertical axis is temperature and the horizontal axis is entropy.
  • the refrigerant flowing inside the condenser 42 has a gas single-phase region (region from state 1 to state 1a) and a gas-liquid two-phase region (region from state 1 to state 1a).
  • the gas-liquid two-phase region (region from state 1a to state 1b) and a liquid single phase region (region from state 1b to state 2).
  • the gas-liquid two-phase region (region from state 1a to state 1b) is a latent heat region, and in this region, the gas refrigerant liquefies without any temperature change.
  • the temperature difference between the refrigerant and the air is large in the process from state 1 to state 2.
  • the ratio of the gas-liquid two-phase region (region from state 1a to state 1b), which is a latent heat region, is large in the region from state 1 to state 2. It is difficult to create a temperature difference between the two.
  • FIG. 13 is an example of a Ts diagram of a transcritical heat pump cycle.
  • the vertical axis is temperature and the horizontal axis is entropy.
  • the refrigerant flowing inside the condenser 42 is in a supercritical state. Since the refrigerant in the supercritical state changes in specific heat, it does not have a latent heat region, and the temperature of the refrigerant changes throughout the process from state 1 to state 2. Therefore, it is easy to create a temperature difference between the refrigerant and the air, and energy loss can be reduced. Furthermore, since the temperature of the refrigerant changes easily, it is easy to raise the temperature of the refrigerant.
  • the second heat pump device 40 when the second heat pump device 40 has a transcritical heat pump cycle, the air from the first blower 13 can be efficiently heated by the condenser 42. Therefore, the temperature of the air supplied to the separation section 23 can be increased, and the carbon dioxide recovery efficiency can be improved.
  • the second heat pump device 40 may use non-azeotropic mixed refrigerants having different boiling points as the working fluid.
  • a mixed refrigerant a mixture of carbon dioxide as a main component and other refrigerants having different boiling points (propane, chlorofluorocarbon, etc.) may be used.
  • FIG. 14 is an example of a Ts diagram of a heat pump cycle using a non-azeotropic mixed refrigerant. In FIG. 14, the vertical axis is temperature and the horizontal axis is entropy.
  • the refrigerant flowing inside the condenser 42 has a latent heat region (region from state 1a to state 1b) accompanied by temperature changes. Since the temperature of the refrigerant also changes in the latent heat region, it is easy to create a temperature difference between the refrigerant and the air, making it easy to raise the temperature of the refrigerant. Therefore, when the second heat pump device 40 uses non-azeotropic mixed refrigerants with different boiling points as the working fluid, the air from the first blower 13 can be efficiently heated by the condenser 42.
  • the temperature of the air supplied to the separation section 23 can be increased, and the carbon dioxide recovery efficiency can be improved. Moreover, since the pressure inside the second heat pump device 40 can be lowered compared to the case where a single refrigerant is used as the working fluid, the pressure resistance design of the device can be relaxed.
  • Embodiment 5 Next, a carbon dioxide recovery system 1 according to Embodiment 5 will be described. Since the basic configuration of the carbon dioxide recovery system 1 according to the present embodiment is the same as that of the first to fourth embodiments, the explanation will focus on the differences.
  • FIG. 5 is a schematic diagram of the carbon dioxide recovery system 1 according to the fifth embodiment.
  • This embodiment is a combination of Embodiment 2 and Embodiment 4. That is, the carbon dioxide recovery system 1 according to the present embodiment includes the outdoor unit 10, the recovery section 21, the separation section 23, the second blower 31, the control section 32, the confluence section 33, and the second heat pump device. 40.
  • the confluence section 33 is arranged between the first blower 13 and the evaporator 41.
  • the first duct 22 is provided between the first blower 13 and the merging section 33 and transmits airflow from the first blower 13 toward the evaporator 41 .
  • the merging section 33 mixes the air from the first blower 13 that has passed through the heat exchanger 12 with the outside air or indoor air that has not passed through the heat exchanger 12 from the second blower 31, and evaporates this mixed air. It is sent out toward the container 41.
  • the mixed air is cooled by passing through the evaporator 41 and supplied to the recovery section 21 .
  • the temperature sensor is provided immediately before the recovery unit 21 and measures the temperature of the air immediately before being supplied to the recovery unit 21 (that is, the air after passing through the evaporator 41).
  • the control section 32 controls the flow rate of air supplied from the second blower 31 to the confluence section 33 based on the measurement result of this temperature sensor.
  • the second blower 31 supplies the outside air or indoor air that has not passed through the heat exchanger 12 to the recovery unit 21 by passing it through the evaporator 41.
  • the outside air or indoor air from the second blower 31 can be used for recovering carbon dioxide in the recovery unit 21.
  • the evaporator 41 can cool and dehumidify the outside air or indoor air from the second blower 31 and supply it to the recovery unit 21 . Therefore, carbon dioxide recovery efficiency is improved.
  • the carbon dioxide recovery system 1 mixes the airflow generated by the first blower 13 with the outside air or indoor air sent out by the second blower 31 when the first heat pump device performs heating operation. Then, the temperature is increased and the sample is supplied to the recovery section 21.
  • the airflow generated by the first blower 13 is cooled by the heat exchanger 12, but if the temperature of the air supplied to the recovery unit 21 is too low, the carbon dioxide adsorption efficiency may be reduced. may decrease.
  • the airflow generated by the first blower 13 with the outside air or indoor air sent out by the second blower 31 the airflow is raised in temperature and supplied to the recovery unit 21. Thereby, a decrease in carbon dioxide adsorption efficiency can be prevented.
  • the temperature of the indoor air becomes higher than the temperature of the outside air.
  • the airflow by the first blower 13 is mixed with the indoor air sent out by the second blower 31, the temperature of the airflow by the first blower 13 can be raised more effectively.
  • Embodiment 6 Next, a carbon dioxide recovery system 1 according to a sixth embodiment will be described.
  • the basic configuration of the carbon dioxide recovery system 1 according to the present embodiment is the same as that of the fifth embodiment, so the explanation will focus on the different points.
  • FIG. 6 is a schematic diagram of the carbon dioxide recovery system 1 according to the sixth embodiment.
  • the carbon dioxide recovery system 1 further includes a regulating section 35.
  • the regulating portion 35 is provided in the first duct 22 or the second duct 24.
  • the regulating section 35 regulates at least a portion of the airflow generated by the first blower 13 from reaching the evaporator 41 or the condenser 42 .
  • the regulating portion 35 may be a plate-shaped member that is provided in the first duct 22 or the second duct 24 and blocks the airflow from the first blower 13 toward the evaporator 41 or the condenser 42 .
  • the regulating portion 35 may be movable between the first duct 22 and the second duct 24.
  • the regulating portion 35 may be a flow control valve provided in the first duct 22 and the second duct 24, respectively.
  • the opening degree of the flow control valve provided in the first duct 22 the flow path opening rate of the first duct 22 by the regulating section 35 is changed, and the flow rate control valve provided in the second duct 24 is changed.
  • the opening degree the flow path opening rate of the second duct 24 by the regulating part 35 is changed.
  • the control unit 32 controls the flow path opening rate of the first duct 22 and the second duct 24 by the regulation unit 35 according to the operation mode of the first heat pump device and the like.
  • the control unit 32 controls the flow path opening rate of the first duct 22 to be 0% and the flow path opening rate of the second duct 24 to be 100%. Controls the regulating section 35.
  • the control part 32 moves the regulating part 35 to the first duct 22, as shown in FIG.
  • the regulation unit 35 is a flow control valve
  • the control unit 32 sets the opening degree of the flow control valve provided in the first duct 22 to 0%, and sets the opening degree of the flow control valve provided in the second duct 24 to 100%. shall be. This restricts the airflow heated by the heat exchanger 12 from reaching the evaporator 41 (that is, being supplied to the recovery unit 21). Therefore, a decrease in carbon dioxide adsorption efficiency by the adsorbent due to an increase in the temperature of the air supplied to the recovery unit 21 can be prevented.
  • the control unit 32 controls the regulating unit so that the channel opening rate of the first duct 22 becomes 100% and the channel opening rate of the second duct 24 becomes 0%.
  • Control 35 For example, when the regulating section 35 is a plate-shaped member, the control section 32 moves the regulating section 35 to the second duct 24 .
  • the control unit 32 sets the opening degree of the flow control valve provided in the first duct 22 to 100%, and the opening degree of the flow control valve provided in the second duct 24 to 0%. shall be. This restricts the airflow cooled by the heat exchanger 12 from reaching the condenser 42 (that is, being supplied to the separation section 23). Therefore, a decrease in carbon dioxide recovery efficiency due to a decrease in the temperature of the air supplied to the separation unit 23 can be prevented.
  • the second blower 31 may blow air toward the condenser 42 (that is, the separation section 23).
  • the control of the channel opening rate by the control unit 32 is not limited to this, and the channel opening rate may be arbitrarily changed according to seasonal conditions.
  • the control unit 32 controls the flow path opening rate of the first duct 22 to be 0% and the flow path opening rate of the second duct 24 to be 100% even when the first heat pump device performs heating operation.
  • the regulating section 35 may also be controlled. Even in this case, the airflow cooled by the heat exchanger 12 can be heated by the condenser 42 and supplied to the separation section 23, so that carbon dioxide can be separated.
  • the control unit 32 can set the channel opening ratios of the first duct 22 and the second duct 24 to any value between 0 and 100%.
  • the carbon dioxide recovery system 1 includes the second heat pump device 40 having the evaporator 41 and the condenser 42, and the It is provided in the second duct 24 that conveys the airflow from the first duct 22 or the first blower 13 toward the condenser 42 to ensure that at least a part of the airflow generated by the first blower 13 reaches the evaporator 41 or the condenser 42. It includes a regulating section 35 that regulates, and a control section 32 that controls the flow path opening rate of the first duct 22 and the second duct 24 by the regulating section 35. By controlling the channel opening rate of the first duct 22 and the second duct 24 by the regulation unit 35 according to the operation mode of the first heat pump device, etc., carbon dioxide can be recovered more efficiently.
  • Embodiment 7 Next, a carbon dioxide recovery system 1 according to Embodiment 7 will be described. Since the basic configuration of the carbon dioxide recovery system 1 according to the present embodiment is the same as that of the sixth embodiment, the explanation will focus on the different points.
  • FIG. 7 is a schematic diagram of the carbon dioxide recovery system 1 according to the seventh embodiment. As shown in FIG. 7, in this embodiment, the carbon dioxide recovery system 1 further includes a heater 46.
  • the heater 46 is arranged between the condenser 42 and the separation section 23.
  • the heater 46 further heats the air heated by passing through the condenser 42 and supplies the heated air to the separation section 23 . Thereby, the carbon dioxide recovery efficiency can be further improved.
  • Embodiment 8 Next, a carbon dioxide recovery system 1 according to Embodiment 8 will be described.
  • the basic configuration of the carbon dioxide recovery system 1 according to the present embodiment is the same as that of the fifth embodiment, so the explanation will focus on the different points.
  • FIG. 8 is a schematic diagram of the carbon dioxide recovery system 1 according to the eighth embodiment. As shown in FIG. 8, in this embodiment, the carbon dioxide recovery system 1 includes a second heat pump device 60 instead of the second heat pump device 40.
  • the second heat pump device 60 is provided between the first blower 13 and the recovery section 21 and separation section 23.
  • the second heat pump device 60 includes an evaporator 61, a first condenser 62, a second condenser 63, a compressor 64, a first regulating valve 65, and a second regulating valve 66.
  • Evaporator 61 is located between first blower 13 and merging section 33 .
  • the air from the first blower 13 and a portion of the air from the second blower 31 are cooled by passing through the evaporator 61 and supplied to the confluence section 33 .
  • the second condenser 63 is located between the first blower 13 and the confluence section 33.
  • the air from the first blower 13 and another part of the air from the second blower 31 are heated by passing through the second condenser 63 and supplied to the confluence section 33 .
  • the confluence section 33 is arranged between the second heat pump device 60 and the recovery section 21.
  • the confluence section 33 mixes the air cooled by the evaporator 61 and the air heated by the second condenser 63, and supplies this mixed air to the recovery section 21.
  • the first condenser 62 is located between the first blower 13 and the separation section 23.
  • the air from the first blower 13 is heated by passing through the first condenser 62 and is supplied to the separation section 23 .
  • the first regulating valve 65 is located between the evaporator 61 and the second condenser 63.
  • the first regulating valve 65 is an expansion valve that expands the refrigerant.
  • the second regulating valve 66 is located between the first condenser 62 and the second condenser 63.
  • the second regulating valve 66 regulates the amount of refrigerant flowing through the first condenser 62 and the second condenser 63.
  • the control section 32 may control the second regulating valve 66 based on the measurement result of a temperature sensor provided in the confluence section 33.
  • the carbon dioxide recovery system 1 includes the evaporator 61, the first condenser 62, the second condenser 63, and the space between the evaporator 61 and the second condenser 63.
  • the second heat pump device 60 includes a first regulating valve 65 located between the first condenser 62 and the second condenser 63, and a second regulating valve 66 located between the first condenser 62 and the second condenser 63.
  • the evaporator 61 and the second condenser 63 are located between the first blower 13 and the recovery section 21
  • the first condenser 62 is located between the first blower 13 and the separation section 23 .
  • Embodiment 9 Next, a carbon dioxide recovery system 1 according to a ninth embodiment will be described. Since the basic configuration of the carbon dioxide recovery system 1 according to the present embodiment is the same as that of the eighth embodiment, the different points will be mainly explained.
  • FIG. 9 is a schematic diagram of the carbon dioxide recovery system 1 according to the ninth embodiment. As shown in FIG. 9, in this embodiment, the carbon dioxide recovery system 1 further includes a total heat exchanger 71.
  • the total heat exchanger 71 is arranged upstream of the second blower 31.
  • the second blower 31 supplies indoor air that has passed through the total heat exchanger 71 to the recovery unit 21 . Thereby, the exhaust heat of the indoor air is recovered using the total heat exchanger 71 and then supplied to the recovery unit 21. Therefore, the energy efficiency of the entire system can be improved.
  • Embodiment 10 Next, a carbon dioxide recovery system 1 according to a tenth embodiment will be described.
  • the basic configuration of the carbon dioxide recovery system 1 according to the present embodiment is the same as that of the ninth embodiment, so the explanation will focus on the differences.
  • FIG. 10 is a schematic diagram of the carbon dioxide recovery system 1 according to the tenth embodiment. As shown in FIG. 10, in this embodiment, the carbon dioxide recovery system 1 further includes a third heat pump device 80, a carbon dioxide tank 85, and a first supply path 86.
  • the third heat pump device 80 is located downstream of the separation section 23.
  • the third heat pump device 80 includes an evaporator 81, a condenser (third condenser) 82, a compressor 83, and an expansion valve 84.
  • the gas containing high concentration carbon dioxide discharged from the separation section 23 is cooled by passing through the evaporator 81. This liquefies carbon dioxide.
  • the liquefied carbon dioxide is stored in a carbon dioxide tank 85.
  • the condenser 82 heats the surrounding fluid (eg, air, water).
  • the first supply path 86 connects the condenser 82 and the second duct 24.
  • the fluid heated in the condenser 82 is supplied to the separation section 23 via the first supply path 86 and the second duct 24. Note that the fluid heated in the condenser 82 may be directly supplied to the separation unit 23 via the first supply path 86.
  • the carbon dioxide recovery system 1 further includes the third heat pump device 80 that liquefies the carbon dioxide separated from the adsorbent in the separation section 23.
  • the carbon dioxide separated in the separation unit 23 can be liquefied and stored in a small volume.
  • the carbon dioxide recovery system 1 further includes a first supply path 86 that supplies the fluid heated in the condenser 82 of the third heat pump device 80 to the separation unit 23.
  • a first supply path 86 that supplies the fluid heated in the condenser 82 of the third heat pump device 80 to the separation unit 23.
  • Embodiment 11 Next, a carbon dioxide recovery system 1 according to an eleventh embodiment will be described. Since the basic configuration of the carbon dioxide recovery system 1 according to the present embodiment is the same as that of the tenth embodiment, the explanation will focus on the different points.
  • FIG. 11 is a schematic diagram of the carbon dioxide recovery system 1 according to the eleventh embodiment. As shown in FIG. 11, in this embodiment, the carbon dioxide recovery system 1 further includes a second supply path 88.
  • the gas after carbon dioxide has been recovered is discharged from the recovery section 21.
  • the second supply path 88 connects the recovery section 21 and the second duct 24.
  • the gas discharged from the recovery section 21 is supplied to the separation section 23 via the second supply path 88 and the second duct 24. Note that the gas discharged from the recovery section 21 may be directly supplied to the separation section 23 via the second supply path 88.
  • the carbon dioxide recovery system 1 further includes the second supply path 88 that supplies the gas discharged from the recovery unit 21 to the separation unit 23.
  • the adsorbent adsorbs carbon dioxide in the recovery section 21, heat of adsorption is generated.
  • this heat of adsorption can be used as part of the heat source for carbon dioxide separation. Therefore, the carbon dioxide recovery efficiency can be further improved.
  • Embodiment 12 Next, a carbon dioxide recovery system 1 according to a twelfth embodiment will be described. Since the basic configuration of the carbon dioxide recovery system 1 according to the present embodiment is the same as that of the tenth embodiment, the explanation will focus on the different points.
  • FIG. 15 is a schematic diagram of the carbon dioxide recovery system 1 according to the twelfth embodiment. As shown in FIG. 15, in this embodiment, the carbon dioxide recovery system 1 includes a liquefaction system 100 instead of the third heat pump device 80.
  • the liquefaction system 100 includes a liquefaction heat exchanger 101, a compressor 103, and a vortex tube 104.
  • the liquefaction system 100 uses cold heat generated by the vortex tube 104 to liquefy carbon dioxide separated from the adsorbent in the separation section 23 .
  • the liquefaction system 100 only needs to include at least one liquefaction heat exchanger 101, and may include a plurality of liquefaction heat exchangers 101.
  • the compressor 103 supplies compressed gas, such as atmospheric air or dry air, to the vortex tube 104.
  • FIG. 16 is a schematic diagram of the vortex tube 104.
  • the vortex tube 104 includes a main body 104a, a cold air outlet 104b, a warm air outlet 104c, a compressed gas supply port 104d, and a valve 104e.
  • the main body portion 104a has a cylindrical shape extending in the longitudinal direction.
  • the cold air outlet 104b is provided at one end in the longitudinal direction of the main body portion 104a.
  • the warm air outlet 104c is provided at the other end in the longitudinal direction of the main body portion 104a.
  • the compressed gas supply port 104d is provided on the side surface of the main body portion 104a.
  • the compressed gas supply port 104d is provided close to the cold air outlet 104b.
  • Compressed gas is supplied from the compressor 103 to the compressed gas supply port 104d.
  • Compressed gas is introduced into the main body portion 104a from the compressed gas supply port 104d.
  • the compressed gas supply port 104d is configured such that the compressed gas introduced from the compressed gas supply port 104d forms a swirling flow along the inner circumferential surface of the main body 104a inside the main body 104a.
  • the valve 104e is provided inside the main body portion 104a. Valve 104e is provided close to warm air outlet 104c. The flow path area of the swirling flow is narrowed down by the valve 104e compared to the cross-sectional area of the main body portion 104a. The valve 104e allows part of the gas forming the swirl flow to be discharged from the hot air outlet 104c, and prevents the remaining gas from being discharged.
  • the operation of the vortex tube 104 will be explained.
  • compressed gas is introduced from the compressor 103 into the compressed gas supply port 104d.
  • the compressed gas forms an outer swirling flow Q along the inner peripheral surface of the main body portion 104a.
  • This gas flows toward the warm air outlet 104c (valve 104e) while being pressed against the inner peripheral surface of the main body portion 104a.
  • the temperature of this gas increases as it moves toward the warm air outlet 104c.
  • the pressure near the inner peripheral surface of the main body 104a becomes higher than the pressure at the center of the main body 104a.
  • the temperature of the gas flowing near the inner peripheral surface of the main body 104a becomes higher than the temperature of the gas flowing through the center of the main body 104a.
  • the gas that forms the outer swirling flow Q reaches the valve 104e, the gas that has flowed near the inner peripheral surface of the main body 104a and has become high temperature flows between the valve 104e and the inner peripheral surface of the main body 104a.
  • the first fluid F1 is discharged from the warm air outlet 104c as a high temperature first fluid F1.
  • the gas flowing through the center of the main body portion 104a is prevented from being discharged by the valve 104e, and moves toward the cold air outlet 104b on the opposite side.
  • This gas flows toward the cold air outlet 104b while forming an inner swirling flow P at the center of the main body portion 104a.
  • the temperature of this gas becomes lower toward the cold air outlet 104b.
  • the low-temperature gas flowing through the center of the main body portion 104a is discharged from the cold air outlet 104b as a low-temperature second fluid F2.
  • T1 the temperature of the compressed gas supplied from the compressed gas supply port 104d
  • T2 the temperature of the first fluid F1 discharged from the warm air outlet 104c
  • the temperature of the second fluid F2 discharged from the cold air outlet 104b is T3, T2>T1>T3.
  • the vortex tube 104 rotates the compressed gas introduced from the compressor 103 at high speed inside the main body 104a, and utilizes the swirling flow generated by this high speed rotation and the pressure difference due to the compression and expansion of the gas.
  • the compressed gas is separated into a high temperature first fluid F1 (warm air) and a low temperature second fluid F2 (cold air).
  • F1 warm air
  • F2 low temperature second fluid
  • the vortex tube 104 cold heat can be generated with a simple configuration.
  • the temperature, amount of heat, etc. of the cold heat can be adjusted by, for example, the pressure, temperature, and flow rate of the compressed gas supplied to the vortex tube 104, the flow rates of the first fluid F1 and the second fluid F2, and the like.
  • the flow rates of the first fluid F1 and the second fluid F2 can be adjusted by the valve 104e.
  • the second fluid F2 discharged from the cold air outlet 104b is supplied to the liquefaction heat exchanger 101.
  • the liquefaction heat exchanger 101 cools and liquefies carbon dioxide by exchanging heat between the second fluid F2 and the carbon dioxide separated from the adsorbent in the separation section 23.
  • the liquefied carbon dioxide is stored in a carbon dioxide tank 85.
  • the first fluid F1 discharged from the warm air outlet 104c may be supplied to the separation unit 23 via the third supply path 105.
  • the heat of the high temperature first fluid F1 can be used as part of the heat source for carbon dioxide separation.
  • the second fluid F2 after heat exchange in the liquefaction heat exchanger 101 may be supplied to the recovery unit 21 via the fourth supply path 106.
  • the energy of the compressed gas introduced into the vortex tube 104 can be reused as power for supplying air to the recovery section 21.
  • the first fluid F1 does not need to be supplied to the separation section 23.
  • the second fluid F2 does not need to be supplied to the recovery section 21.
  • the carbon dioxide recovery system 1 separates compressed air into the first fluid F1 and the second fluid F2, which is lower temperature than the first fluid F1, and A liquefaction heat exchanger that liquefies carbon dioxide by exchanging heat between the vortex tube 104 that discharges F1 and the second fluid F2, and the second fluid F2 and the carbon dioxide separated from the adsorbent in the separation section 23. 101.
  • the carbon dioxide separated in the separation unit 23 can be liquefied and stored in a small volume.
  • carbon dioxide can be liquefied with a simple configuration.
  • the carbon dioxide recovery system 1 further includes a third supply path 105 that supplies the first fluid F1 discharged from the vortex tube 104 to the separation section 23.
  • a third supply path 105 that supplies the first fluid F1 discharged from the vortex tube 104 to the separation section 23.
  • the confluence section 33 is arranged upstream of the evaporator 41, but the present disclosure is not limited thereto.
  • the merging section 33 may be arranged downstream of the evaporator 41.
  • one evaporator 61 and one second condenser 63 are provided between the first blower 13 and the recovery unit 21, but the present disclosure is not limited thereto.
  • Two or more evaporators may be provided between the first blower 13 and the recovery section 21, and two or more condensers may be provided.
  • the second condenser 63 may be located between the evaporator 61 and the recovery section 21. In this case, air dehumidified by the evaporator 61 is heated by the second condenser 63 and supplied to the recovery unit 21 .
  • the total heat exchanger 71 of the ninth embodiment may be provided in the carbon dioxide recovery system 1 of the first to eighth embodiments.
  • the third heat pump device 80 and the first supply path 86 of the tenth embodiment may be provided in the carbon dioxide recovery system 1 of the first to eighth embodiments.
  • the second supply path 88 of the eleventh embodiment may be provided in the carbon dioxide recovery system 1 of the first to ninth embodiments.
  • the liquefaction system 100 of the twelfth embodiment may be provided in the carbon dioxide recovery system 1 of the first to ninth embodiments.
  • control unit 32 described above has a computer system inside. Then, a program for realizing the functions of each component of the carbon dioxide recovery system 1 described above is recorded on a computer-readable recording medium, and the program recorded on the recording medium is read into the computer system and executed. Accordingly, the above-described processing in the control unit 32 may be performed. Furthermore, hardware other than the control unit 32 may perform the above-described processing.
  • reading a program recorded on a recording medium into a computer system and executing it includes installing the program on the computer system.
  • the "computer system” herein includes an OS and hardware such as peripheral devices.
  • a "computer system” may include a plurality of computer devices connected via the Internet or a network including a communication line such as a WAN, LAN, or a dedicated line.
  • a communication line such as a WAN, LAN, or a dedicated line.
  • computer-readable recording medium refers to portable media such as flexible disks, magneto-optical disks, ROMs, and CD-ROMs, and storage devices such as hard disks built into computer systems.
  • the recording medium storing the program may be a non-transitory recording medium such as a CD-ROM.
  • the recording medium also includes a recording medium provided internally or externally that can be accessed from the distribution server to distribute the program.
  • the program may be divided into a plurality of parts, downloaded at different times, and then combined into each component of the carbon dioxide recovery system 1.
  • the distribution server that distributes each of the divided programs may be May be different.
  • a "computer-readable recording medium” refers to a storage medium that retains a program for a certain period of time, such as volatile memory (RAM) inside a computer system that is a server or client when a program is transmitted via a network. This shall also include things.
  • the above-mentioned program may be for realizing a part of the above-mentioned functions.
  • it may be a so-called difference file (difference program) that can realize the above-mentioned functions in combination with a program already recorded in the computer system.

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Abstract

本開示の二酸化炭素回収システムは、熱交換器および第１送風機を有する、第１ヒートポンプ装置の室外機と、二酸化炭素を吸着可能な吸着剤を有し、空気から二酸化炭素を回収する回収部と、回収部から移動した吸着剤から二酸化炭素を分離する分離部と、を備え、第１送風機は、第１ヒートポンプ装置が冷房運転を行う際に、熱交換器によって加熱された気流を分離部に向けて送り出す。

Description

二酸化炭素回収システム
　本開示は、二酸化炭素回収システムに関する。
　特許文献１には、二酸化炭素を吸着可能な吸着剤を用いて、空気中の二酸化炭素を除去する装置が開示されている。
特開２０２０－１３１１６６号公報
　吸着剤による二酸化炭素の回収効率を向上させることが求められている。特許文献１の構成では、吸着剤から二酸化炭素を分離するために減圧ポンプが用いられており、分離のためのエネルギーが増加する。
　本開示は、上記の事情に鑑みて、二酸化炭素の回収効率を向上させることが可能な二酸化炭素回収システムを提供することを目的とする。
　本開示に係る二酸化炭素回収システムの一つの態様は、熱交換器および第１送風機を有する、第１ヒートポンプ装置の室外機と、二酸化炭素を吸着可能な吸着剤を有し、空気から二酸化炭素を回収する回収部と、前記回収部から移動した前記吸着剤から二酸化炭素を分離する分離部と、を備え、前記第１送風機は、前記第１ヒートポンプ装置が冷房運転を行う際に、前記熱交換器によって加熱された気流を前記分離部に向けて送り出す。
　本開示によれば、二酸化炭素の回収効率を向上させることが可能な二酸化炭素回収システムを提供できる。
実施の形態１に係る二酸化炭素回収システムの模式図である。 実施の形態２に係る二酸化炭素回収システムの模式図である。 実施の形態３に係る二酸化炭素回収システムの模式図である。 実施の形態４に係る二酸化炭素回収システムの模式図である。 実施の形態５に係る二酸化炭素回収システムの模式図である。 実施の形態６に係る二酸化炭素回収システムの模式図である。 実施の形態７に係る二酸化炭素回収システムの模式図である。 実施の形態８に係る二酸化炭素回収システムの模式図である。 実施の形態９に係る二酸化炭素回収システムの模式図である。 実施の形態１０に係る二酸化炭素回収システムの模式図である。 実施の形態１１に係る二酸化炭素回収システムの模式図である。 一般的な蒸気圧縮式ヒートポンプサイクルのＴ－ｓ線図の一例である。 ヒートポンプサイクルの概略図である。 遷臨界ヒートポンプサイクルのＴ－ｓ線図の一例である。 非共沸混合冷媒を用いたヒートポンプサイクルのＴ－ｓ線図の一例である。 実施の形態１２に係る二酸化炭素回収システムの模式図である。 実施の形態１２に係るボルテックスチューブの模式図である。
　以下、図面を参照しながら、本開示の実施の形態について説明する。なお、本開示の範囲は、以下の実施の形態に限定されず、本開示の技術的思想の範囲内で任意に変更可能である。
実施の形態１．
　図１は、実施の形態１に係る二酸化炭素回収システム１の模式図である。
　図１に示されるように、二酸化炭素回収システム１は、室外機１０と、回収部２１と、分離部２３と、を備える。
　室外機１０は、第１ヒートポンプ装置の一部であり、不図示の室内機とともに用いられる。本実施の形態では、第１ヒートポンプ装置は、少なくとも室内を冷房する機能を有する空気調和機である。室外機１０および室内機は、冷媒を循環させるための不図示のパイプ等で接続されている。
　室外機１０は、筐体１１と、熱交換器１２と、第１送風機１３と、を備える。また、室外機１０は、不図示の圧縮機等を有している。
　筐体１１には、吸込口１４および吹出口１５が形成される。熱交換器１２および第１送風機１３は、筐体１１の内部に配置される。熱交換器１２は、冷媒と外気（空気）との間で熱交換をさせる。第１送風機１３は、室外機１０の内部から外部に向けて送風する。
　第１送風機１３が駆動すると、吸込口１４から空気が筐体１１内に吸い込まれる。筐体１１内に吸い込まれた空気は、熱交換器１２を通過して、吹出口１５から筐体１１の外部に吹き出される。
　以下、第１送風機１３により生じる気流の流通方向における上流側を単に上流側ともいい、第１送風機１３により生じる気流の流通方向における下流側を単に下流側ともいう。
　回収部２１は、空気から二酸化炭素を回収する機能を有する。回収部２１は、第１送風機１３の下流側に配置される。第１送風機１３と回収部２１との間には、第１送風機１３から回収部２１まで気流を伝える第１ダクト２２が設けられている。
　回収部２１は、吸着剤を有する。吸着剤は、二酸化炭素を吸着可能な材質を含んでいる。二酸化炭素を吸着可能な材質としては、例えばアミン、ゼオライト、シリカゲル、珪藻土、アルミナ、活性炭等が挙げられる。上記のなかから複数の材質を選択して採用してもよいし、上記以外の材質を採用してもよい。吸着剤は粒状（例えばビーズ状（球形）、ペレット状（円柱形））であってもよい。あるいは、粉状の吸着剤を採用してもよい。この場合、粉状の吸着剤を、基材の表面に担持させてもよい。基材は、例えばハニカム形状であってもよい。例えば、粉状の吸着剤を、ハニカムロータに担持させてもよい。吸着剤は、液体の吸着液であってもよい。
　回収部２１は、第１送風機１３が生み出す気流を受ける位置で、吸着剤を保持可能に構成される。
　例えば、回収部２１は、吸着剤を収容可能であり、通気性を有する容器を有していてもよい。この場合、この容器は、第１送風機１３が生み出す気流を受ける位置に配置される。
　あるいは、例えば吸着剤がハニカムロータに担持されている場合、回収部２１は、第１送風機１３が生み出す気流を受ける位置にハニカムロータを支持する支持部を有していてもよい。
　回収部２１において保持された吸着剤には、第１送風機１３の駆動により吹出口１５から吹き出される気流が当たる。これにより、吸着剤内に空気が入り込んだり、吸着剤内の空気が排出されたりする。回収部２１は、第１送風機１３により生じる気流と、吸着剤とを接触させて、吸着剤に二酸化炭素を吸着させる。すなわち、本実施の形態において、回収部２１は、第１送風機１３の送風動力を二酸化炭素の回収に利用する。
　分離部２３は、二酸化炭素を吸着した吸着剤から二酸化炭素を分離する機能を有する。分離部２３は、第１送風機１３の下流側に配置される。第１送風機１３と分離部２３との間には、第１送風機１３から分離部２３まで気流を伝える第２ダクト２４が設けられている。分離部２３は、第１送風機１３が生み出す気流を受ける位置で、吸着剤を保持可能に構成される。
　分離部２３には、回収部２１において二酸化炭素を吸着した吸着剤が移動する。また、分離部２３において二酸化炭素が分離された吸着剤は、再び回収部２１に移動する。
　図１に示されるように、吸着剤は、第１配管２５を介して回収部２１から分離部２３に搬送（移動）され、第２配管２６を介して分離部２３から回収部２１に搬送（移動）されてもよい。
　あるいは、例えば吸着剤がハニカムロータに担持されている場合、ハニカムロータが回収部２１と分離部２３とを跨いで配置されており、ハニカムロータが回転することにより、吸着剤が回収部２１と分離部２３との間を移動してもよい。
　分離部２３において保持された吸着剤には、第１送風機１３の駆動により吹出口１５から吹き出される気流が当たる。ここで、第１ヒートポンプ装置が冷房運転を行う際には、吸込口１４から筐体１１内に吸い込まれた空気は、熱交換器１２によって例えば４５～７０℃まで加熱される。第１送風機１３は、熱交換器１２によって加熱された気流を、分離部２３に向けて送り出す。したがって、分離部２３において保持された吸着剤には、熱交換器１２によって加熱された気流が当たる。分離部２３は、第１送風機１３から送り出される加熱された気流と、吸着剤とを接触させて、吸着剤を加熱することで、吸着剤から二酸化炭素を分離する。本実施の形態において、分離部２３は、第１送風機１３の送風動力を二酸化炭素の分離に利用する。
　以上説明したように、本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、熱交換器１２および第１送風機１３を有する、第１ヒートポンプ装置の室外機１０と、二酸化炭素を吸着可能な吸着剤を有し、空気から二酸化炭素を回収する回収部２１と、回収部２１から移動した吸着剤から二酸化炭素を分離する分離部２３と、を備える。第１送風機１３は、第１ヒートポンプ装置が冷房運転を行う際に、熱交換器１２によって加熱された気流を分離部２３に向けて送り出す。
　第１送風機１３の送風動力を利用して、熱交換器１２によって加熱された空気を分離部２３に供給する。分離部２３は、熱交換器１２によって加熱された空気の熱を、二酸化炭素の分離の熱源の少なくとも一部として利用する。したがって、二酸化炭素を省エネルギーおよび省コストで分離することができ、二酸化炭素の回収効率が向上する。
　また、第１送風機１３は、熱交換器１２を通過した気流を、回収部２１および分離部２３の両方に向けて送り出す。
　これにより、第１送風機１３の送風動力を利用して、二酸化炭素の回収および分離を行うことができるため、更なる省エネルギー化を図ることができる。
実施の形態２．
　次に、実施の形態２に係る二酸化炭素回収システム１について説明する。本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、基本的な構成は実施の形態１と同様であるため、異なる点を中心に説明する。
　図２は、実施の形態２に係る二酸化炭素回収システム１の模式図である。
　図２に示されるように、本実施の形態では、二酸化炭素回収システム１が、第２送風機３１と、制御部３２と、合流部３３と、をさらに備えている。
　第２送風機３１は、熱交換器１２を通過していない外気、または屋内空気を、合流部３３を介して、回収部２１に供給する。第２送風機３１と合流部３３との間には、第２送風機３１から合流部３３まで気流を伝える第３ダクト３４が設けられている。
　合流部３３は、第１送風機１３と、回収部２１との間に配置される。本実施の形態では、第１ダクト２２は、第１送風機１３と合流部３３との間に設けられ、第１送風機１３から合流部３３まで気流を伝える。合流部３３は、第１送風機１３からの熱交換器１２を通過した空気と、第２送風機３１からの熱交換器１２を通過していない外気または屋内空気とを混合し、この混合空気を回収部２１に供給する。第１ヒートポンプ装置が冷房運転を行う際には、第１送風機１３による気流を、第２送風機３１により送り出される外気または屋内空気と混合させることで、温度を下降させて回収部２１に供給する。合流部３３には、混合空気の温度を計測する、不図示の温度センサが設けられている。
　本実施の形態では、回収部２１において保持された吸着剤には、第１送風機１３からの空気と、第２送風機３１からの外気または屋内空気とが混合された混合空気の気流が当たる。この混合空気の気流と、吸着剤とを接触させて、吸着剤に二酸化炭素を吸着させる。すなわち、本実施の形態において、回収部２１は、第１送風機１３および第２送風機３１の送風動力を、二酸化炭素の回収に利用する。
　制御部３２は、二酸化炭素回収システム１の各構成を制御する。本実施の形態では、制御部３２は、合流部３３に設けられる温度センサの計測結果に基づき、第２送風機３１から合流部３３に供給される空気の流量を制御する。例えば、制御部３２は、第３ダクト３４に設けられる流量制御弁の開度を制御することにより、第２送風機３１からの空気の流量を制御してもよい。制御部３２は、第２送風機３１の回転数を制御することにより、第２送風機３１からの空気の流量を制御してもよい。
　以上説明したように、本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、熱交換器１２を通過していない外気、または屋内空気を回収部２１に供給する第２送風機３１をさらに備える。
　これにより、第２送風機３１からの外気または屋内空気を、回収部２１における二酸化炭素の回収に用いることができる。また、吸着剤と接触する空気の温度が高いと、吸着剤による二酸化炭素の吸着効率が低下する場合がある。熱交換器１２を通過していない外気、または屋内空気を回収部２１に供給することにより、吸着効率の低下を抑制することができる。したがって、二酸化炭素の回収効率が向上する。
　屋内空気の二酸化炭素濃度は、人間の呼吸に伴って上昇している場合が多い。第２送風機３１により屋内空気を回収部２１に供給する場合、二酸化炭素濃度が高い空気から二酸化炭素を回収することができるため、二酸化炭素の回収効率がより向上する。
　また、第１送風機１３からの熱交換器１２を通過した空気と、第２送風機３１からの熱交換器１２を通過していない外気または屋内空気とを混合させる場合、第１送風機１３からの空気のみを回収部２１に供給する場合と比べて、回収部２１に供給される空気の温度を下降させることができる。制御部３２が、混合空気の温度を計測する温度センサの計測結果に基づき、第２送風機３１から合流部３３に供給される空気の流量を制御することにより、吸着剤と接触する空気の温度を、二酸化炭素の吸着に適した温度により確実に調整することができる。
実施の形態３．
　次に、実施の形態３に係る二酸化炭素回収システム１について説明する。本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、基本的な構成は実施の形態１と同様であるため、異なる点を中心に説明する。
　図３は、実施の形態３に係る二酸化炭素回収システム１の模式図である。
　図３に示されるように、本実施の形態では、二酸化炭素回収システム１が、規制部３５をさらに備える。
　規制部３５は、第１送風機１３と回収部２１との間に設けられる。規制部３５は、第１送風機１３により生じる気流が回収部２１に到達することを規制する。規制部３５は、例えば、第１送風機１３から回収部２１に向かう気流を遮る板状部材である。
　本実施の形態では、回収部２１において保持された吸着剤には、第２送風機３１からの空気のみが供給される。第２送風機３１により生じる気流と、吸着剤とを接触させて、吸着剤に二酸化炭素を吸着させる。すなわち、本実施の形態において、回収部２１は、第２送風機３１の送風動力を二酸化炭素の回収に利用する。
　以上説明したように、本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、第１送風機１３と回収部２１との間に設けられ、熱交換器１２によって加熱された気流が回収部２１に到達することを規制する規制部３５をさらに備える。
　これにより、回収部２１には、熱交換器１２によって加熱された空気は供給されず、第２送風機３１からの熱交換器１２を通過していない外気または屋内空気のみが供給される。したがって、回収部２１に供給される空気の温度の上昇による、吸着剤による二酸化炭素の吸着効率の低下を防止することができる。また、熱交換器１２によって加熱された空気は分離部２３のみに供給されることとなるため、分離部２３に供給される空気の量を増加させることができる。したがって、二酸化炭素の回収効率が向上する。
実施の形態４．
　次に、実施の形態４に係る二酸化炭素回収システム１について説明する。本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、基本的な構成は実施の形態１と同様であるため、異なる点を中心に説明する。
　図４は、実施の形態４に係る二酸化炭素回収システム１の模式図である。
　図４に示されるように、本実施の形態では、二酸化炭素回収システム１が、第２ヒートポンプ装置４０をさらに備える。
　第２ヒートポンプ装置４０は、第１送風機１３と、回収部２１および分離部２３との間に設けられる。第２ヒートポンプ装置４０は、蒸発器４１と、凝縮器４２と、圧縮機４３と、膨張弁４４と、を有する。
　第２ヒートポンプ装置４０においては、冷媒が、蒸発器４１と凝縮器４２との間を循環する。具体的には、圧縮機４３により圧縮された気体状態の冷媒が、凝縮器４２に流れる。凝縮器４２内の冷媒は周囲の空気と熱交換して周囲の空気を加熱する。熱交換によって液体状態となった冷媒は、膨張弁４４により膨張させられ、蒸発器４１に流入する。蒸発器４１内の冷媒は周囲の空気と熱交換して周囲の空気を冷却する。熱交換によって気体状態となった冷媒は圧縮機４３に戻される。
　蒸発器４１は、第１送風機１３と回収部２１との間に位置する。本実施の形態では、第１ダクト２２は、第１送風機１３と蒸発器４１との間に設けられ、第１送風機１３から蒸発器４１まで気流を伝える。第１送風機１３からの空気は、蒸発器４１を通過することにより冷却され、回収部２１に供給される。また、第１送風機１３からの空気は、蒸発器４１を通過することにより除湿される。
　凝縮器４２は、第１送風機１３と分離部２３との間に位置する。本実施の形態では、第２ダクト２４は、第１送風機１３と凝縮器４２との間に設けられ、第１送風機１３から凝縮器４２まで気流を伝える。第１送風機１３からの空気は、凝縮器４２を通過することにより加熱され、分離部２３に供給される。
　以上説明したように、本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、蒸発器４１および凝縮器４２を有する第２ヒートポンプ装置４０をさらに備える。蒸発器４１は第１送風機１３と回収部２１との間に位置し、凝縮器４２は第１送風機１３と分離部２３との間に位置する。
　蒸発器４１によって第１送風機１３からの空気を冷却することにより、回収部２１に供給される空気の温度を、吸着剤による二酸化炭素の吸着に適した温度に調整することができる。凝縮器４２によって第１送風機１３からの空気を加熱することにより、分離部２３に供給される空気の温度を、吸着剤からの二酸化炭素の分離に適した温度に調整することができる。したがって、二酸化炭素の回収効率を向上させることができる。また、吸着剤と接触する空気の湿度が高いと、吸着剤による二酸化炭素の吸着効率が低下する可能性がある。蒸発器４１により、回収部２１に供給される空気の除湿を行うことで、吸着効率の低下を防止することができる。
　なお、吸着剤による二酸化炭素の吸着に適した温度は、例えば、５～３０℃であり、吸着剤からの二酸化炭素の分離に適した温度は、例えば、６０～１２０℃である。本開示はこれに限られず、適正温度は、吸着剤の具体的な材質によって異なる。
　ここで、第１ヒートポンプ装置が、室内を冷房および暖房する機能を有する空気調和機である場合、第１ヒートポンプ装置は、季節、気温等に応じて、冷房運転および暖房運転を行う。
　第１送風機１３は、第１ヒートポンプ装置が暖房運転を行う際に、熱交換器１２によって冷却された気流を、蒸発器４１を通過させて回収部２１に供給するとともに、凝縮器４２を通過させて分離部２３に供給する。
　熱交換器１２によって冷却された気流を、凝縮器４２によって加熱して、分離部２３に供給することができる。したがって、第１ヒートポンプ装置が暖房運転を行う場合であっても、二酸化炭素の回収および分離を行うことができる。
　また、本実施の形態では、第２ヒートポンプ装置４０が、冷媒が臨界圧力よりも高い圧力で動作する遷臨界ヒートポンプサイクルであることが好ましい。遷臨界ヒートポンプサイクルに用いられる作動流体は、二酸化炭素冷媒を主成分とする冷媒である。遷臨界ヒートポンプサイクルに用いられる作動流体としては、二酸化炭素冷媒、二酸化炭素冷媒を用いた混合冷媒、等が挙げられる。
　まず、図１２Ａを参照して、冷媒が臨界圧力よりも低い圧力で動作する一般的な蒸気圧縮式ヒートポンプサイクルについて説明する。図１２Ａは、一般的な蒸気圧縮式ヒートポンプサイクルのＴ－ｓ線図の一例である。図１２Ｂは、ヒートポンプサイクルの概略図である。図１２Ａにおいて、縦軸は温度であり、横軸はエントロピーである。図１２Ａに示されるように、一般的な蒸気圧縮式ヒートポンプサイクルでは、凝縮器４２の内部を流れる冷媒は、ガス単相領域（状態１から状態１ａまでの領域）と、気液二相領域（状態１ａから状態１ｂまでの領域）と、液単相領域（状態１ｂから状態２までの領域）とを有する。気液二相領域（状態１ａから状態１ｂまでの領域）は潜熱領域であり、この領域においては、温度変化を伴わずに、ガス冷媒が液化していく。凝縮器４２により分離部の上流の空気を加熱する際には、状態１から状態２へ至る過程において冷媒と空気との温度差が大きいことが好ましい。しかしながら、一般的な蒸気圧縮式ヒートポンプサイクルでは、状態１から状態２までの領域における、潜熱領域である気液二相領域（状態１ａから状態１ｂまでの領域）の割合が大きいため、冷媒と空気との温度差をつけにくい。
　図１３は、遷臨界ヒートポンプサイクルのＴ－ｓ線図の一例である。図１３において、縦軸は温度であり、横軸はエントロピーである。図１３に示されるように、遷臨界ヒートポンプサイクルでは、凝縮器４２の内部を流れる冷媒は、超臨界状態の冷媒となる。超臨界状態の冷媒は、比熱が変化するため、潜熱領域を有しておらず、状態１から状態２へ至る過程の全体において冷媒の温度が変化する。したがって、冷媒と空気との温度差を作りやすく、エネルギーロスを減少させることができる。また、冷媒の温度が変化しやすいため、冷媒を昇温させやすい。
　このため、第２ヒートポンプ装置４０が遷臨界ヒートポンプサイクルである場合、第１送風機１３からの空気を、凝縮器４２で効率よく加熱することができる。したがって、分離部２３に供給する空気の温度を上昇させることができ、二酸化炭素の回収効率を向上させることができる。
　あるいは、第２ヒートポンプ装置４０は、沸点の異なる非共沸混合冷媒を作動流体として用いてもよい。例えば、混合冷媒として、二酸化炭素を主成分とし、他の沸点の異なる冷媒（プロパン、フロン等）を混ぜたものを用いてもよい。
　図１４は、非共沸混合冷媒を用いたヒートポンプサイクルのＴ－ｓ線図の一例である。図１４において、縦軸は温度であり、横軸はエントロピーである。非共沸混合冷媒を用いたヒートポンプサイクルでは、混合冷媒の沸点が異なるため、凝縮器４２の内部を流れる冷媒は、温度変化を伴う潜熱領域（状態１ａから状態１ｂまでの領域）を有する。潜熱領域においても冷媒の温度が変化するため、冷媒と空気との温度差を作りやすく、冷媒を昇温させやすい。
　このため、第２ヒートポンプ装置４０が沸点の異なる非共沸混合冷媒を作動流体として用いる場合、第１送風機１３からの空気を、凝縮器４２で効率よく加熱することができる。したがって、分離部２３に供給する空気の温度を上昇させることができ、二酸化炭素の回収効率を向上させることができる。また、単一の冷媒を作動流体として利用する場合に比べて、第２ヒートポンプ装置４０の内部の圧力を下げることができるので、機器の耐圧強度設計を緩和できる。
実施の形態５．
　次に、実施の形態５に係る二酸化炭素回収システム１について説明する。本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、基本的な構成は実施の形態１～４と同様であるため、異なる点を中心に説明する。
　図５は、実施の形態５に係る二酸化炭素回収システム１の模式図である。
　本実施の形態は、実施の形態２と実施の形態４とを組み合わせたものである。すなわち、本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、室外機１０と、回収部２１と、分離部２３と、第２送風機３１と、制御部３２と、合流部３３と、第２ヒートポンプ装置４０と、を備える。
　本実施の形態では、合流部３３は、第１送風機１３と蒸発器４１との間に配置される。第１ダクト２２は、第１送風機１３と合流部３３との間に設けられ、第１送風機１３から蒸発器４１に向けて気流を伝える。合流部３３は、第１送風機１３からの熱交換器１２を通過した空気と、第２送風機３１からの熱交換器１２を通過していない外気または屋内空気とを混合し、この混合空気を蒸発器４１に向けて送り出す。混合空気は、蒸発器４１を通過することにより冷却され、回収部２１に供給される。
　また、本実施の形態では、温度センサは、回収部２１の直前に設けられ、回収部２１に供給される直前の空気（すなわち、蒸発器４１を通過後の空気）の温度を計測する。制御部３２は、この温度センサの計測結果に基づき、第２送風機３１から合流部３３に供給される空気の流量を制御する。
　以上説明したように、本実施の形態では、第２送風機３１は、熱交換器１２を通過していない外気、または屋内空気を、蒸発器４１を通過させて回収部２１に供給する。
　これにより、第２送風機３１からの外気または屋内空気を、回収部２１における二酸化炭素の回収に用いることができる。また、蒸発器４１により、第２送風機３１からの外気または屋内空気を冷却および除湿して、回収部２１に供給することができる。したがって、二酸化炭素の回収効率が向上する。
　また、本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、第１ヒートポンプ装置が暖房運転を行う際に、第１送風機１３による気流を、第２送風機３１により送り出される外気または屋内空気と混合させることで、温度を上昇させて回収部２１に供給する。
　第１ヒートポンプ装置が暖房運転を行う際には、第１送風機１３による気流は熱交換器１２により冷却されるが、回収部２１に供給される空気の温度が低すぎると、二酸化炭素の吸着効率が低下する場合がある。第１送風機１３による気流を、第２送風機３１により送り出される外気または屋内空気と混合させることで、温度を上昇させて回収部２１に供給する。これにより、二酸化炭素の吸着効率の低下を防止することができる。
　第１ヒートポンプ装置が暖房運転を行う際には、屋内空気の温度は外気の温度よりも高くなる。第１送風機１３による気流を、第２送風機３１により送り出される屋内空気と混合させる場合、第１送風機１３による気流の温度をより効果的に上昇させることができる。
実施の形態６．
　次に、実施の形態６に係る二酸化炭素回収システム１について説明する。本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、基本的な構成は実施の形態５と同様であるため、異なる点を中心に説明する。
　図６は、実施の形態６に係る二酸化炭素回収システム１の模式図である。
　本実施の形態では、二酸化炭素回収システム１は、規制部３５をさらに備えている。
　本実施の形態では、規制部３５は、第１ダクト２２または第２ダクト２４に設けられる。規制部３５は、第１送風機１３により生じる気流の少なくとも一部が蒸発器４１または凝縮器４２に到達することを規制する。
　例えば、規制部３５は、第１ダクト２２または第２ダクト２４に設けられ、第１送風機１３から蒸発器４１または凝縮器４２に向かう気流を遮る板状部材であってもよい。規制部３５は、第１ダクト２２と第２ダクト２４との間で移動可能であってもよい。この場合、第１ダクト２２または第２ダクト２４に対する規制部３５の位置を変更することにより、規制部３５による第１ダクト２２または第２ダクト２４の流路開放率が変更される。
　規制部３５は、第１ダクト２２および第２ダクト２４にそれぞれ設けられる流量制御弁であってもよい。この場合、第１ダクト２２に設けられる流量制御弁の開度を変更することにより、規制部３５による第１ダクト２２の流路開放率が変更され、第２ダクト２４に設けられる流量制御弁の開度を変更することにより、規制部３５による第２ダクト２４の流路開放率が変更される。
　制御部３２は、第１ヒートポンプ装置の運転モード等に応じて、規制部３５による第１ダクト２２および第２ダクト２４の流路開放率を制御する。
　例えば、第１ヒートポンプ装置が冷房運転を行う場合には、制御部３２は、第１ダクト２２の流路開放率が０％となり、第２ダクト２４の流路開放率が１００％となるよう、規制部３５を制御する。例えば、規制部３５が板状部材である場合、図６に示されるように、制御部３２は、規制部３５を第１ダクト２２に移動させる。規制部３５が流量制御弁である場合、制御部３２は、第１ダクト２２に設けられる流量制御弁の開度を０％とし、第２ダクト２４に設けられる流量制御弁の開度を１００％とする。これにより、熱交換器１２によって加熱された気流が蒸発器４１に到達すること（すなわち、回収部２１に供給されること）が規制される。したがって、回収部２１に供給される空気の温度の上昇による、吸着剤による二酸化炭素の吸着効率の低下を防止することができる。
　第１ヒートポンプ装置が暖房運転を行う場合には、制御部３２は、第１ダクト２２の流路開放率が１００％となり、第２ダクト２４の流路開放率が０％となるよう、規制部３５を制御する。例えば、規制部３５が板状部材である場合、制御部３２は、規制部３５を第２ダクト２４に移動させる。規制部３５が流量制御弁である場合、制御部３２は、第１ダクト２２に設けられる流量制御弁の開度を１００％とし、第２ダクト２４に設けられる流量制御弁の開度を０％とする。これにより、熱交換器１２によって冷却された気流が凝縮器４２に到達すること（すなわち、分離部２３に供給されること）が規制される。したがって、分離部２３に供給される空気の温度の低下による、二酸化炭素の回収効率の低下を防止することができる。なお、この場合には、第２送風機３１は、凝縮器４２（すなわち、分離部２３）に向けて送風してもよい。
　制御部３２による上記の流路開放率の制御はこれに限られず、季節ごとの条件に応じて任意に流路開放率を変更してもよい。
　例えば、制御部３２は、第１ヒートポンプ装置が暖房運転を行う場合にも、第１ダクト２２の流路開放率が０％となり、第２ダクト２４の流路開放率が１００％となるよう、規制部３５を制御してもよい。この場合であっても、熱交換器１２によって冷却された気流を、凝縮器４２によって加熱して、分離部２３に供給することができるため、二酸化炭素の分離を行うことができる。また、第１送風機１３からの空気は熱交換器１２を通過することで除湿されているため、凝縮器４２により温度を上昇させやすい。
　また、制御部３２は、第１ダクト２２および第２ダクト２４の流路開放率を、０～１００％の間の任意の値に設定することができる。
　以上説明したように、本実施の形態では、二酸化炭素回収システム１は、蒸発器４１および凝縮器４２を有する第２ヒートポンプ装置４０と、第１送風機１３から蒸発器４１に向けて気流を伝える第１ダクト２２または第１送風機１３から凝縮器４２に向けて気流を伝える第２ダクト２４に設けられ、第１送風機１３により生じる気流の少なくとも一部が蒸発器４１または凝縮器４２に到達することを規制する規制部３５と、規制部３５による第１ダクト２２および第２ダクト２４の流路開放率を制御する制御部３２と、を備える。
　第１ヒートポンプ装置の運転モード等に応じて、規制部３５による第１ダクト２２および第２ダクト２４の流路開放率を制御することにより、二酸化炭素をより効率的に回収することができる。
実施の形態７．
　次に、実施の形態７に係る二酸化炭素回収システム１について説明する。本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、基本的な構成は実施の形態６と同様であるため、異なる点を中心に説明する。
　図７は、実施の形態７に係る二酸化炭素回収システム１の模式図である。
　図７に示されるように、本実施の形態では、二酸化炭素回収システム１が、ヒータ４６をさらに備えている。
　ヒータ４６は、凝縮器４２と分離部２３との間に配置される。ヒータ４６は、凝縮器４２を通過することにより加熱された空気をさらに加熱し、分離部２３に供給する。これにより、二酸化炭素の回収効率をより向上させることができる。
実施の形態８．
　次に、実施の形態８に係る二酸化炭素回収システム１について説明する。本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、基本的な構成は実施の形態５と同様であるため、異なる点を中心に説明する。
　図８は、実施の形態８に係る二酸化炭素回収システム１の模式図である。
　図８に示されるように、本実施の形態では、二酸化炭素回収システム１が、第２ヒートポンプ装置４０の代わりに、第２ヒートポンプ装置６０を備えている。
　第２ヒートポンプ装置６０は、第１送風機１３と、回収部２１および分離部２３との間に設けられる。第２ヒートポンプ装置６０は、蒸発器６１と、第１凝縮器６２と、第２凝縮器６３と、圧縮機６４と、第１調整弁６５と、第２調整弁６６と、有する。
　蒸発器６１は、第１送風機１３と合流部３３との間に位置する。第１送風機１３からの空気、および第２送風機３１からの空気の一部は、蒸発器６１を通過することにより冷却され、合流部３３に供給される。
　第２凝縮器６３は、第１送風機１３と合流部３３との間に位置する。第１送風機１３からの空気、および第２送風機３１からの空気の他の一部は、第２凝縮器６３を通過することにより加熱され、合流部３３に供給される。
　合流部３３は、第２ヒートポンプ装置６０と、回収部２１との間に配置される。合流部３３は、蒸発器６１により冷却された空気と、第２凝縮器６３により加熱された空気とを混合し、この混合空気を回収部２１に供給する。
　第１凝縮器６２は、第１送風機１３と分離部２３との間に位置する。第１送風機１３からの空気は、第１凝縮器６２を通過することにより加熱され、分離部２３に供給される。
　第１調整弁６５は、蒸発器６１と第２凝縮器６３との間に位置する。第１調整弁６５は、冷媒を膨張させる膨張弁である。
　第２調整弁６６は、第１凝縮器６２と第２凝縮器６３との間に位置する。第２調整弁６６は、第１凝縮器６２および第２凝縮器６３を流通する冷媒量を調整する。制御部３２は、合流部３３に設けられる温度センサの計測結果に基づき、第２調整弁６６を制御してもよい。
　以上説明したように、本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、蒸発器６１と、第１凝縮器６２と、第２凝縮器６３と、蒸発器６１と第２凝縮器６３との間に位置する第１調整弁６５と、第１凝縮器６２と第２凝縮器６３との間に位置する第２調整弁６６と、有する第２ヒートポンプ装置６０を備える。蒸発器６１および第２凝縮器６３は第１送風機１３と回収部２１との間に位置し、第１凝縮器６２は第１送風機１３と分離部２３との間に位置する。
　蒸発器６１および第２凝縮器６３を用いて、回収部２１に供給される空気の温度をより精度よく調整することができる。したがって、二酸化炭素の回収効率がより向上する。
実施の形態９．
　次に、実施の形態９に係る二酸化炭素回収システム１について説明する。本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、基本的な構成は実施の形態８と同様であるため、異なる点を中心に説明する。
　図９は、実施の形態９に係る二酸化炭素回収システム１の模式図である。
　図９に示されるように、本実施の形態では、二酸化炭素回収システム１が、全熱交換器７１をさらに備えている。
　全熱交換器７１は、第２送風機３１の上流側に配置される。第２送風機３１は、全熱交換器７１を通過した屋内空気を回収部２１に供給する。これにより、屋内空気の排熱が全熱交換器７１を用いて回収された後に、回収部２１に供給される。したがって、システム全体としてのエネルギー効率を向上させることができる。
実施の形態１０．
　次に、実施の形態１０に係る二酸化炭素回収システム１について説明する。本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、基本的な構成は実施の形態９と同様であるため、異なる点を中心に説明する。
　図１０は、実施の形態１０に係る二酸化炭素回収システム１の模式図である。
　図１０に示されるように、本実施の形態では、二酸化炭素回収システム１が、第３ヒートポンプ装置８０と、二酸化炭素タンク８５と、第１供給経路８６と、をさらに備えている。
　第３ヒートポンプ装置８０は、分離部２３の下流に位置する。第３ヒートポンプ装置８０は、蒸発器８１と、凝縮器（第３凝縮器）８２と、圧縮機８３と、膨張弁８４と、を有する。
　分離部２３から排出される、高濃度の二酸化炭素を含む気体は、蒸発器８１を通過することにより冷却される。これにより、二酸化炭素が液化される。液化された二酸化炭素は、二酸化炭素タンク８５に貯留される。
　凝縮器８２は、周囲の流体（例えば空気、水）を加熱する。第１供給経路８６は、凝縮器８２と第２ダクト２４とを接続する。凝縮器８２において加熱された流体は、第１供給経路８６および第２ダクト２４を介して、分離部２３に供給される。なお、凝縮器８２において加熱された流体は、第１供給経路８６を介して、分離部２３に直接供給されてもよい。
　以上説明したように、本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、分離部２３において吸着剤から分離された二酸化炭素を液化する第３ヒートポンプ装置８０をさらに備える。
　これにより、分離部２３において分離された二酸化炭素を液化して、低容積で保存することができる。
　また、本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、第３ヒートポンプ装置８０の凝縮器８２において加熱された流体を、分離部２３に供給する第１供給経路８６をさらに備える。
　これにより、凝縮器８２において加熱された流体の熱を、二酸化炭素の分離の熱源の一部として利用することができる。したがって、二酸化炭素の回収効率をより向上させることができる。
実施の形態１１．
　次に、実施の形態１１に係る二酸化炭素回収システム１について説明する。本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、基本的な構成は実施の形態１０と同様であるため、異なる点を中心に説明する。
　図１１は、実施の形態１１に係る二酸化炭素回収システム１の模式図である。
　図１１に示されるように、本実施の形態では、二酸化炭素回収システム１が、第２供給経路８８をさらに備えている。
　二酸化炭素が回収された後の気体は、回収部２１から排出される。第２供給経路８８は、回収部２１と第２ダクト２４とを接続する。回収部２１から排出される気体は、第２供給経路８８および第２ダクト２４を介して、分離部２３に供給される。なお、回収部２１から排出される気体は、第２供給経路８８を介して、分離部２３に直接供給されてもよい。
　以上説明したように、本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、回収部２１から排出される気体を、分離部２３に供給する第２供給経路８８をさらに備える。
　回収部２１において吸着剤が二酸化炭素を吸着するとき、吸着熱が発生する。回収部２１から排出される気体を分離部２３に供給することにより、この吸着熱を、二酸化炭素の分離の熱源の一部として利用することができる。したがって、二酸化炭素の回収効率をより向上させることができる。
実施の形態１２．
　次に、実施の形態１２に係る二酸化炭素回収システム１について説明する。本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、基本的な構成は実施の形態１０と同様であるため、異なる点を中心に説明する。
　図１５は、実施の形態１２に係る二酸化炭素回収システム１の模式図である。
　図１５に示されるように、本実施の形態では、二酸化炭素回収システム１が、第３ヒートポンプ装置８０の代わりに、液化システム１００を備えている。
　液化システム１００は、液化熱交換器１０１と、圧縮機１０３と、ボルテックスチューブ１０４と、を備える。液化システム１００は、ボルテックスチューブ１０４で発生させる冷熱を利用して、分離部２３において吸着剤から分離された二酸化炭素を液化する。なお、液化システム１００は、少なくとも１つの液化熱交換器１０１を備えていればよく、複数の液化熱交換器１０１を備えていてもよい。
　圧縮機１０３は、大気、乾燥空気等を圧縮した圧縮ガスを、ボルテックスチューブ１０４に供給する。
　図１６は、ボルテックスチューブ１０４の模式図である。
　図１６に示されるように、ボルテックスチューブ１０４は、本体部１０４ａと、冷気出口１０４ｂと、暖気出口１０４ｃと、圧縮ガス供給口１０４ｄと、バルブ１０４ｅと、を有する。
　本体部１０４ａは、長手方向に延びる円筒形状を有する。冷気出口１０４ｂは、本体部１０４ａの長手方向における一端に設けられる。暖気出口１０４ｃは、本体部１０４ａの長手方向における他端に設けられる。
　圧縮ガス供給口１０４ｄは、本体部１０４ａの側面に設けられる。圧縮ガス供給口１０４ｄは、冷気出口１０４ｂに近接して設けられる。圧縮ガス供給口１０４ｄには、圧縮機１０３から圧縮ガスが供給される。圧縮ガスは、圧縮ガス供給口１０４ｄから、本体部１０４ａの内部に導入される。圧縮ガス供給口１０４ｄは、本体部１０４ａの内部において、圧縮ガス供給口１０４ｄから導入された圧縮ガスが本体部１０４ａの内周面に沿った旋回流を形成するよう構成される。
　バルブ１０４ｅは、本体部１０４ａの内部に設けられる。バルブ１０４ｅは、暖気出口１０４ｃに近接して設けられる。バルブ１０４ｅにより、旋回流の流路面積が、本体部１０４ａの断面積より絞られる。バルブ１０４ｅは、旋回流を形成するガスの一部を暖気出口１０４ｃから排出させるとともに、残りのガスの排出を妨げる。
　ボルテックスチューブ１０４の動作について説明する。
　まず、圧縮ガスが、圧縮機１０３から圧縮ガス供給口１０４ｄに導入される。圧縮ガスは、本体部１０４ａの内周面に沿った外側旋回流Ｑを形成する。このガスは、本体部１０４ａの内周面に押しつけられながら暖気出口１０４ｃ（バルブ１０４ｅ）に向かって流れる。このガスの温度は、暖気出口１０４ｃに向かうに従い高くなる。また、旋回の遠心力によって、本体部１０４ａの内周面の付近の圧力は、本体部１０４ａの中心部の圧力に比べて高くなる。この圧力差により、本体部１０４ａの内周面の付近を流れるガスの温度は、本体部１０４ａの中心部を流れるガスの温度よりも高くなる。
　外側旋回流Ｑを形成するガスがバルブ１０４ｅに到達すると、このガスのうち、本体部１０４ａの内周面の付近を流れて高温となったガスは、バルブ１０４ｅと本体部１０４ａの内周面との間を通って、暖気出口１０４ｃから高温の第１流体Ｆ１として排出される。一方、本体部１０４ａの中心部を流れるガスは、バルブ１０４ｅにより排出を妨げられ、反対側の冷気出口１０４ｂに向けて移動する。このガスは、本体部１０４ａの中心部において内側旋回流Ｐを形成しつつ、冷気出口１０４ｂに向かって流れる。このガスの温度は、冷気出口１０４ｂに向かうに従い低くなる。本体部１０４ａの中心部を流れて低温となったガスは、冷気出口１０４ｂから低温の第２流体Ｆ２として排出される。
　圧縮ガス供給口１０４ｄから供給される圧縮ガスの温度をＴ１、暖気出口１０４ｃから排出された第１流体Ｆ１の温度をＴ２、冷気出口１０４ｂから排出された第２流体Ｆ２の温度をＴ３とすると、Ｔ２＞Ｔ１＞Ｔ３である。
　すなわち、ボルテックスチューブ１０４は、圧縮機１０３から導入された圧縮ガスを本体部１０４ａの内部で高速で回転させて、この高速回転により発生する旋回流、並びにガスの圧縮および膨張による圧力差を利用して、圧縮ガスを高温の第１流体Ｆ１（暖気）と低温の第２流体Ｆ２（冷気）とに分離する。ボルテックスチューブ１０４を用いることにより、簡単な構成で、冷熱を生成することができる。なお、冷熱の温度、熱量等は、例えば、ボルテックスチューブ１０４に供給される圧縮ガスの圧力、温度、流量、第１流体Ｆ１および第２流体Ｆ２の流量、等によって調整することができる。第１流体Ｆ１および第２流体Ｆ２の流量は、バルブ１０４ｅにより調整することができる。
　冷気出口１０４ｂから排出された第２流体Ｆ２は、液化熱交換器１０１に供給される。液化熱交換器１０１は、第２流体Ｆ２と、分離部２３において吸着剤から分離された二酸化炭素とで熱交換を行うことにより、二酸化炭素を冷却して液化する。液化した二酸化炭素は、二酸化炭素タンク８５に貯留される。
　図１５に示されるように、暖気出口１０４ｃから排出された第１流体Ｆ１を、第３供給経路１０５を介して分離部２３に供給してもよい。この場合、高温の第１流体Ｆ１の熱を、二酸化炭素の分離の熱源の一部として利用することができる。
　また、液化熱交換器１０１での熱交換後の第２流体Ｆ２を、第４供給経路１０６を介して回収部２１に供給してもよい。この場合、ボルテックスチューブ１０４に導入された圧縮ガスのエネルギーを、回収部２１への空気の供給動力として再利用することができる。
　なお、第１流体Ｆ１は、分離部２３に供給されなくてもよい。第２流体Ｆ２は、回収部２１に供給されなくてもよい。
　以上説明したように、本実施の形態に係る二酸化炭素回収システム１は、圧縮空気を、第１流体Ｆ１と、第１流体Ｆ１よりも低温の第２流体Ｆ２とに分離して、第１流体Ｆ１および第２流体Ｆ２をそれぞれ排出するボルテックスチューブ１０４と、第２流体Ｆ２と、分離部２３において吸着剤から分離された二酸化炭素とで熱交換することにより、二酸化炭素を液化する液化熱交換器１０１と、をさらに備える。
　これにより、分離部２３において分離された二酸化炭素を液化して、低容積で保存することができる。また、簡単な構成で二酸化炭素を液化することができる。
　また、二酸化炭素回収システム１は、ボルテックスチューブ１０４から排出された第１流体Ｆ１を、分離部２３に供給する第３供給経路１０５をさらに備える。
　これにより、高温の第１流体Ｆ１の熱を、二酸化炭素の分離の熱源の一部として利用することができる。したがって、二酸化炭素の回収効率をより向上させることができる。
　なお、本開示の技術的範囲は前記実施の形態に限定されず、本開示の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。
　例えば、実施の形態５では、合流部３３は、蒸発器４１の上流に配置されているが、本開示はこれに限られない。合流部３３は、蒸発器４１の下流に配置されていてもよい。
　実施の形態８では、第１送風機１３と回収部２１との間には、１つの蒸発器６１と１つの第２凝縮器６３とが設けられているが、本開示はこれに限られない。第１送風機１３と回収部２１との間に、２以上の蒸発器が設けられていてもよく、２以上の凝縮器が設けられていてもよい。
　実施の形態８において、第２凝縮器６３は、蒸発器６１と回収部２１との間に位置していてもよい。この場合、蒸発器６１で除湿した空気を、第２凝縮器６３で加熱し、回収部２１に供給する。
　その他、上記した実施の形態あるいは変形例を、適宜組み合わせてもよい。
　例えば、実施の形態９の全熱交換器７１が、実施の形態１～８の二酸化炭素回収システム１に設けられていてもよい。
　実施の形態１０の第３ヒートポンプ装置８０および第１供給経路８６が、実施の形態１～８の二酸化炭素回収システム１に設けられていてもよい。
　実施の形態１１の第２供給経路８８が、実施の形態１～９の二酸化炭素回収システム１に設けられていてもよい。
　実施の形態１２の液化システム１００が、実施の形態１～９の二酸化炭素回収システム１に設けられていてもよい。
　尚、上述した制御部３２は、内部にコンピュータシステムを有している。そして、上述した二酸化炭素回収システム１が備える各構成の機能を実現するためのプログラムをコンピュータ読み取り可能な記録媒体に記録して、この記録媒体に記録されたプログラムをコンピュータシステムに読み込ませ、実行することにより、上述した制御部３２における処理を行ってもよい。また、制御部３２以外のハードウェアが、上述した処理を行ってもよい。
　ここで、「記録媒体に記録されたプログラムをコンピュータシステムに読み込ませ、実行する」とは、コンピュータシステムにプログラムをインストールすることを含む。ここでいう「コンピュータシステム」とは、ＯＳ及び周辺機器等のハードウェアを含むものとする。
　また、「コンピュータシステム」は、インターネット又はＷＡＮ、ＬＡＮ、専用回線等の通信回線を含むネットワークを介して接続された複数のコンピュータ装置を含んでもよい。また、「コンピュータ読み取り可能な記録媒体」とは、フレキシブルディスク、光磁気ディスク、ＲＯＭ、ＣＤ－ＲＯＭ等の可搬媒体、コンピュータシステムに内蔵されるハードディスク等の記憶装置のことをいう。このように、プログラムを記憶した記録媒体は、ＣＤ－ＲＯＭ等の非一過性の記録媒体であってもよい。
　また、記録媒体には、当該プログラムを配信するために配信サーバからアクセス可能な内部又は外部に設けられた記録媒体も含まれる。尚、プログラムを複数に分割し、それぞれ異なるタイミングでダウンロードした後に二酸化炭素回収システム１が備える各構成で合体される構成であってもよく、また、分割されたプログラムのそれぞれを配信する配信サーバが異なっていてもよい。さらに「コンピュータ読み取り可能な記録媒体」とは、ネットワークを介してプログラムが送信された場合のサーバ又はクライアントとなるコンピュータシステム内部の揮発性メモリ（ＲＡＭ）のように、一定時間プログラムを保持しているものも含むものとする。また、上記プログラムは、上述した機能の一部を実現するためのものであってもよい。さらに、上述した機能をコンピュータシステムに既に記録されているプログラムとの組み合わせで実現できるもの、いわゆる差分ファイル（差分プログラム）であってもよい。
　１…二酸化炭素回収システム　１０…室外機　１２…熱交換器　１３…第１送風機　２１…回収部　２２…第１ダクト　２３…分離部　２４…第２ダクト　３１…第２送風機　３２…制御部　３５…規制部　４０、６０…第２ヒートポンプ装置　４１、６１…蒸発器　４２…凝縮器　４６…ヒータ　６２…第１凝縮器　６３…第２凝縮器　６５…第１調整弁　６６…第２調整弁　７１…全熱交換器　８０…第３ヒートポンプ装置　８２…凝縮器（第３凝縮器）　８６…第１供給経路　８８…第２供給経路　１００…液化システム　１０１…液化熱交換器　１０４…ボルテックスチューブ　１０５…第３供給経路。

Claims (21)

  1. 　熱交換器および第１送風機を有する、第１ヒートポンプ装置の室外機と、
    　二酸化炭素を吸着可能な吸着剤を有し、空気から二酸化炭素を回収する回収部と、
    　前記回収部から移動した前記吸着剤から二酸化炭素を分離する分離部と、
    を備え、
    　前記第１送風機は、前記第１ヒートポンプ装置が冷房運転を行う際に、前記熱交換器によって加熱された気流を前記分離部に向けて送り出す、二酸化炭素回収システム。
  2. 　前記第１送風機は、前記熱交換器を通過した気流を、前記回収部および前記分離部の両方に向けて送り出す、請求項１に記載の二酸化炭素回収システム。
  3. 　前記熱交換器を通過していない外気、または屋内空気を前記回収部に供給する第２送風機をさらに備える、請求項１または２に記載の二酸化炭素回収システム。
  4. 　前記第１送風機と前記回収部との間に設けられ、前記熱交換器によって加熱された気流が前記回収部に到達することを規制する規制部をさらに備える、請求項３に記載の二酸化炭素回収システム。
  5. 　蒸発器および凝縮器を有する第２ヒートポンプ装置をさらに備え、
    　前記蒸発器は前記第１送風機と前記回収部との間に位置し、
    　前記凝縮器は前記第１送風機と前記分離部との間に位置する、請求項１から４のいずれか一項に記載の二酸化炭素回収システム。
  6. 　蒸発器および凝縮器を有する第２ヒートポンプ装置をさらに備え、
    　前記蒸発器は前記第１送風機と前記回収部との間に位置し、
    　前記凝縮器は前記第１送風機と前記分離部との間に位置し、
    　前記第２送風機は、前記熱交換器を通過していない外気、または屋内空気を、前記蒸発器を通過させて前記回収部に供給する、請求項３に記載の二酸化炭素回収システム。
  7. 　前記第１ヒートポンプ装置が冷房運転を行う際に、前記熱交換器によって加熱された気流が前記蒸発器に到達することを規制する規制部をさらに備える、請求項６に記載の二酸化炭素回収システム。
  8. 　前記凝縮器と前記分離部との間に配置されたヒータ、をさらに備える、請求項５から７のいずれか一項に記載の二酸化炭素回収システム。
  9. 　前記第２ヒートポンプ装置は、冷媒が臨界圧力よりも高い圧力で動作する遷臨界ヒートポンプサイクルである、請求項５から８のいずれか一項に記載の二酸化炭素回収システム。
  10. 　前記第２ヒートポンプ装置は、二酸化炭素を主成分とする冷媒を作動流体として用いる、請求項９に記載の二酸化炭素回収システム。
  11. 　前記第２ヒートポンプ装置は、非共沸混合冷媒を作動流体として用いる、請求項５から１０のいずれか一項に記載の二酸化炭素回収システム。
  12. 　前記第１送風機は、前記第１ヒートポンプ装置が暖房運転を行う際に、前記熱交換器によって冷却された気流を、前記蒸発器を通過させて前記回収部に供給するとともに、前記凝縮器を通過させて前記分離部に供給する、請求項５から１１のいずれか一項に記載の二酸化炭素回収システム。
  13. 　前記熱交換器を通過していない外気、または屋内空気を前記回収部に供給する第２送風機を備え、
    　前記第１ヒートポンプ装置が暖房運転を行う際に、前記第１送風機による前記気流を、前記第２送風機により送り出される前記外気または前記屋内空気と混合させることで、温度を上昇させて前記回収部に供給する、請求項１２に記載の二酸化炭素回収システム。
  14. 　前記第１送風機から前記蒸発器に向けて気流を伝える第１ダクトまたは前記第１送風機から前記凝縮器に向けて気流を伝える第２ダクトに設けられ、前記第１送風機により生じる気流の少なくとも一部が前記蒸発器または前記凝縮器に到達することを規制する規制部と、
    　前記規制部による前記第１ダクトおよび前記第２ダクトの流路開放率を制御する制御部と、
    をさらに備える、請求項５から１１のいずれか一項に記載の二酸化炭素回収システム。
  15. 　蒸発器と、第１凝縮器と、第２凝縮器と、前記蒸発器と前記第２凝縮器との間に位置する第１調整弁と、前記第１凝縮器と前記第２凝縮器との間に位置する第２調整弁と、有する第２ヒートポンプ装置を備え、
    　前記蒸発器および前記第２凝縮器は前記第１送風機と前記回収部との間に位置し、
    　前記第１凝縮器は前記第１送風機と前記分離部との間に位置する、請求項１から４のいずれか一項に記載の二酸化炭素回収システム。
  16. 　全熱交換器と、
    　前記全熱交換器を通過した屋内空気を前記回収部に供給する第２送風機と、
    をさらに備える、請求項１から１５のいずれか一項に記載の二酸化炭素回収システム。
  17. 　前記分離部において前記吸着剤から分離された二酸化炭素を液化する第３ヒートポンプ装置、をさらに備える、請求項１から１６のいずれか一項に記載の二酸化炭素回収システム。
  18. 　前記第３ヒートポンプ装置の第３凝縮器において加熱された流体を、前記分離部に供給する第１供給経路、をさらに備える、請求項１７に記載の二酸化炭素回収システム。
  19. 　前記回収部から排出された気体を、前記分離部に供給する第２供給経路、をさらに備える、請求項１から１８のいずれか一項に記載の二酸化炭素回収システム。
  20. 　圧縮空気を、第１流体と、前記第１流体よりも低温の第２流体とに分離して、前記第１流体および前記第２流体をそれぞれ排出するボルテックスチューブと、
    　前記第２流体と、前記分離部において前記吸着剤から分離された二酸化炭素とで熱交換することにより、前記二酸化炭素を液化する液化熱交換器と、
    をさらに備える、請求項１から１６のいずれか一項に記載の二酸化炭素回収システム。
  21. 　前記ボルテックスチューブから排出された前記第１流体を、前記分離部に供給する第３供給経路、をさらに備える、請求項２０に記載の二酸化炭素回収システム。
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