WO2022249960A1

WO2022249960A1 - 断熱容器、及びそれを用いた脊磁計

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Publication number: WO2022249960A1
Application number: PCT/JP2022/020761
Authority: WO
Inventors: 正明平井; 寿男中村
Original assignee: 株式会社有沢製作所
Priority date: 2021-05-28
Filing date: 2022-05-19
Publication date: 2022-12-01
Also published as: TWI809894B; JPWO2022249960A1; EP4350789A1; TW202245686A; CN117378298A

Abstract

断熱容器（１０）は、内容器（１１）と、内容器（１１）を空隙（１５）を介して包囲する外容器（１４）と、を備える。内容器（１１）及び外容器（１４）は、基材に樹脂が含浸された繊維強化プラスチックから構成される。内容器（１１）は、内部に冷媒（１６）を貯留する収容部（２３）及び収容部（２４）を有する筒状容器（１３）及び第二の筒状容器（２２）と、冷媒（１６）を注入する冷媒注入管（１２）と、を備える。収容部（２４）は収容部（２３）に連通している。第二の筒状容器（２２）の所定領域及び外容器（１４）の所定領域を構成する基材は、織物を含む。外容器（１４）の所定領域はハニカムシートを更に含む。

Description

断熱容器、及びそれを用いた脊磁計

　本発明は、断熱容器、及びそれを用いた脊磁計に関する。

　医療分野において、脊髄の神経活動によって生じた磁場を測定する装置（脊磁計）が開発されている。脊磁計は、超伝導原理を利用した超伝導量子干渉計（Ｓｕｐｅｒｃｏｎｄｕｃｔｉｎｇ　Ｑｕａｎｔｕｍ　Ｉｎｔｅｒｆｅｒｅｎｃｅ　Ｄｅｖｉｃｅ、以下「ＳＱＵＩＤ」という。）を用いて、脊髄で発生する微弱な磁場を測定する。

　ＳＱＵＩＤは、超伝導状態を発現させるために、例えば液体ヘリウム等の冷媒に浸漬される必要がある。このため、脊磁計は、冷媒を長く貯留できる断熱性に優れた断熱容器を必要とする。更に、断熱容器を構成する材料は、磁気の影響を受けない非磁性の材料から構成されている必要がある。

　例えば、特許文献１には、繊維強化プラスチック（Ｆｉｂｅｒ　Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　Ｐｌａｓｔｉｃｓ、以下「ＦＲＰ」ともいう。）から構成される内容器とその内容器を包囲する外容器とを備える極低温容器と、その極低温容器を備える磁気検知装置とが開示されている。この内容器内は、低沸点を有する液体で満たされ、この液体中に磁気検知センサが配設されている。また、内容器と外容器との間の空隙は真空状態である。

特開平７－３０２９３３号公報

　微弱な磁場を測定するため、ＳＱＵＩＤと脊髄の測定部位との距離（リフトオフ）をできるだけ短くする必要がある。特にＳＱＵＩＤと脊髄の測定部位との間に介在する断熱容器は、断熱機能を維持しつつ、断熱容器を構成する壁の厚さを薄くする必要がある。

　特許文献１に開示されている内容器及び外容器は、断熱機能を高めるため、それらの壁が厚い。このため、ＳＱＵＩＤが微弱な磁場を感知し難いという問題がある。

　本発明は、上記事情に鑑みなされたものであり、断熱性に優れ、壁が薄い断熱容器、及びそれを用いた脊磁計を提供することを目的とする。

　上記目的を達成するために、［１］本発明に係る断熱容器は、内容器と、前記内容器を空隙を介して包囲する外容器と、を備え、前記内容器及び前記外容器は、繊維を含む基材に樹脂が含浸された繊維強化プラスチックから構成され、前記内容器は、内部に冷媒を貯留する収容部をそれぞれ有する筒状容器及び第二の筒状容器と、前記筒状容器に冷媒を注入する冷媒注入管と、を備え、前記第二の筒状容器は、その収容部が前記筒状容器の前記収容部に連通しており、前記第二の筒状容器の所定領域及び前記外容器の所定領域を構成する基材は、織物を含み、前記外容器の前記所定領域はハニカムシートを更に含み、前記ハニカムシートの一面及び他面に前記織物が積層されている。

　また、［２］前記織物は、ガラス繊維、アルミナ繊維、及び炭素繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種から構成される、ようにしてもよい。

　また、［３］前記外容器の前記所定領域を構成する基材は、複数の繊維が一方向に引き揃えられてなる一方向繊維シートを更に含み、前記ハニカムシートの一面と他面の少なくとも一方の面に、前記一方向繊維シートが積層されている、ようにしてもよい。

　また、［４］前記第二の筒状容器の軸芯の延在方向に対して、前記外容器の前記所定領域を構成する前記一方向繊維シートの繊維が平行である、ようにしてもよい。

　また、［５］前記第二の筒状容器の前記所定領域を構成する基材は、複数の繊維が一方向に引き揃えられてなる一方向繊維シートを更に含む、ようにしてもよい。

　また、［６］前記第二の筒状容器の軸芯の延在方向に対して、前記第二の筒状容器の前記所定領域を構成する前記一方向繊維シートの繊維が直交している、ようにしてもよい。

　また、［７］前記外容器の前記所定領域を構成する一方向繊維シートと前記第二の筒状容器の前記所定領域を構成する一方向繊維シートとが対向する状態で、前記外容器が前記第二の筒状容器を包囲している、ようにしてもよい。

　また、［８］前記外容器の前記所定領域を構成する前記一方向繊維シートは、ガラス繊維、アルミナ繊維、及び炭素繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種から構成される、ようにしてもよい。

　また、［９］前記第二の筒状容器の前記所定領域を構成する前記一方向繊維シートは、ガラス繊維、アルミナ繊維、及び炭素繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種から構成される、ようにしてもよい。

　また、［１０］前記ハニカムシートの厚さは、１～７ｍｍである、ようにしてもよい。

　また、［１１］前記樹脂が、エポキシ樹脂を含む、ようにしてもよい。

　また、［１２］本発明に係る脊磁計は、生体から発生する磁場を検出する超伝導量子干渉計と、［１］から［１１］のいずれかに記載の断熱容器と、を備え、前記超伝導量子干渉計が、前記第二の筒状容器の前記収容部に貯留された冷媒中に浸漬される。

　本発明によれば、断熱性に優れ、壁が薄い断熱容器、及びそれを用いた脊磁計を提供することができる。

本発明の一実施の形態に係る断熱容器の概略側面図である。本発明の一実施の形態に係る断熱容器の概略上面図である。図２のＡ－Ａ線矢視断面図である。図３に示す冷媒注入管の構成を示す概略図である。一方向繊維シートの構成を示す概略図である。図３に示す筒状容器の筒状部の構成を示す概略図である。図３に示す筒状容器の筒状部の変形例の構成を示す概略断面図である。図２のＢ－Ｂ線矢視断面図である。本発明の一実施の形態に係る断熱容器を用いた脊磁計の概略断面図である。

　以下、本発明の実施の形態に係る断熱容器と、それを用いた脊磁計を詳細に説明する。以下の実施の形態は、本発明を説明するための例示であり、本発明を以下の内容に限定する趣旨ではない。本発明は、その要旨の範囲内で適宜に変形して実施できる。

　（実施の形態）
　実施の形態の断熱容器１０について説明する。図１は、断熱容器１０の側面図である。図２は、断熱容器１０の上面図である。図３は、図２に示した断熱容器１０のＡ－Ａ線矢視断面図である。断熱容器１０は、図３に示すように冷媒１６を貯留するための容器である。断熱容器１０は、内容器１１と、内容器１１を空隙１５を介して包囲する外容器１４と、を備える。

　内容器１１及び外容器１４について説明する。

　［内容器１１］
　内容器１１は、内部に冷媒１６を貯留する収容部２３を有する筒状容器１３と、筒状容器１３に取り付けられている冷媒注入管１２と、内部に冷媒１６を貯留する収容部２４を有する第二の筒状容器２２と、を備える。収容部２４は収容部２３に連通している。筒状容器１３は、上面を構成する上面部１３１と、側壁を構成する筒状部１３２と、底面を構成する底面部１３３と、を有する。冷媒注入管１２は、上面部１３１に取り付けられている。なお、冷媒注入管１２は、筒状部１３２に取り付けられていてもよい。ここで、内容器１１における「内部」は、冷媒１６が接する可能性がある面が構成する領域をいう。

　冷媒注入管１２、筒状容器１３及び第二の筒状容器２２について説明する。

　［冷媒注入管１２］
　冷媒注入管１２は、筒状容器１３に冷媒１６を注入するための管体である。管体は、円筒状、楕円筒状、角筒状等の形状で構成されていてもよい。

　断熱性を向上させる観点、及び、常温及び冷媒１６により達成される－１９６℃以下の温度域において剛性を発現させる観点から、冷媒注入管１２を構成する壁の厚さは、好ましくは２～３０ｍｍであり、より好ましくは２．５～１５ｍｍである。以下、「－１９６℃以下の温度域」を「極低温域」という。また、冷媒注入管１２を構成する壁の厚さとは、冷媒注入管１２の長手方向（高さ方向）と直交する平面における冷媒注入管１２を構成する壁の厚さをいう。

　冷媒注入管１２の長さは、外容器１４及び内容器１１の大きさに応じて設定され、例えば１００～５００ｍｍである。

　冷媒注入管１２の形状が円筒状である場合、冷媒注入管１２の直径（内径）は、冷媒１６の蒸発を抑制する観点から、例えば５０～３００ｍｍである。

　冷媒注入管１２の形状が楕円筒状である場合、その長軸の長さは、例えば５０～３００ｍｍである。

　冷媒注入管１２の形状が角筒状である場合、その対角線の長さは、冷媒注入管１２の長手方向（高さ方向）と直交する平面における管体の断面において、例えば１００～４００ｍｍである。

　冷媒注入管１２は、基材２１と基材２１に含浸された樹脂とから構成される繊維強化プラスチック（Ｆｉｂｅｒ　Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ　Ｐｌａｓｔｉｃｓ、以下「ＦＲＰ」という。）から構成される。

　ここで、ＦＲＰを構成する樹脂の硬化状態は、硬化反応が完全に進んだ状態（以下、「Ｃステージ状態」ともいう。）である。以下の説明において特に断りがない限り、ＦＲＰの硬化状態はＣステージ状態である。他の実施の形態においても同じである。

　冷媒注入管１２を構成するＦＲＰの基材２１は、ガラス繊維、アルミナ繊維、及び炭素繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種から構成される。基材２１は、コスト、加工性及び入手容易性の観点、及び常温から極低温域における熱伝導率を小さくする観点から、ガラス繊維が好ましい。

　基材２１を構成する繊維は、冷媒注入管１２を介した外部から筒状容器１３への熱の伝導を遅くするために、図４に示すように、冷媒注入管１２の軸芯ＣＬの延在方向にらせん状に巻かれている。繊維の配向方向と冷媒注入管１２の軸芯ＣＬの延在方向とが成す角度θは、５０～８９°である。角度θは、冷媒注入管１２において熱の伝導を遅くする観点、及び剛性を高める観点から、５５～７０°がより好ましい。

　基材２１に含浸させる樹脂は、例えば、エポキシ樹脂を主剤としたエポキシ系樹脂組成物、フェノール樹脂を主剤としたフェノール系樹脂組成物、熱硬化性ポリイミド樹脂を主剤としたポリイミド系樹脂組成物等から構成される。

　基材２１に含浸させる樹脂量は、筒状容器１３への熱の伝導を遅くする観点から、冷媒注入管１２を構成するＦＲＰの全重量に対して、好ましくは１５～５０ｗｔ％である。

　以下、基材に含浸させる樹脂の割合を樹脂量（ｗｔ％）と呼ぶ。樹脂量（ｗｔ％）は、ＦＲＰ全重量に対するＦＲＰに含まれる樹脂成分の重量を割合で示したものである。樹脂量（ｗｔ％）は、樹脂量（ｗｔ％）＝（樹脂の重量（ｗｔ）×１００）／（繊維の重量（ｗｔ）＋樹脂の重量（ｗｔ））で表される。なお、「樹脂の重量」とは、固形分に換算した樹脂の重量を意味する。固形分に換算した樹脂の重量は、例えば溶剤のような揮発性の成分を除いた樹脂の重量をいう。

　［筒状容器１３］
　筒状容器１３は、内部に冷媒１６を貯留する収容部２３を有する有底で筒状の容器である。収容部２３は、筒状容器１３の内部に形成されている。筒状容器１３を構成する筒状部１３２は、円筒状、楕円筒状、角筒状等の形状で構成されていてもよい。

　筒状容器１３を構成する壁の厚さは、断熱性を向上させる観点及び極低温域において剛性を発現させる観点から、好ましくは２～３０ｍｍであり、より好ましくは２．５～１５ｍｍである。ここで、筒状容器１３を構成する壁の厚さとは、筒状部１３２を構成する壁の厚さをいう。

　筒状容器１３の大きさは、例えば、人体の磁場を測定する装置に使用する場合、装置を長時間稼働させる観点から、５０～１５０リットルの冷媒を貯留できる大きさであることが好ましい。

　筒状容器１３を構成する筒状部１３２は、基材に樹脂が含浸されたＦＲＰから構成される。ＦＲＰを構成する基材は、例えば、繊維、織物、複数の繊維が一方向に引き揃えられた一方向繊維シート等から構成される。基材は、筒状容器１３の断熱性を高めるため、繊維又は一方向繊維シートを含むことが好ましい。また、基材は、筒状部１３２の剛性を高めるため、織物と一方向繊維シートとが積層された構成を有していることがより好ましい。

　ｉ）基材が繊維から構成される場合、繊維の種類は、ガラス繊維、アルミナ繊維、及び炭素繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種から構成される。繊維の種類は、極低温域において熱伝導率を低くする観点から、好ましくはアルミナ繊維である。基材は、複数種の繊維、例えば、アルミナ繊維とガラス繊維から構成されてもよい。繊維は、筒状部１３２の軸芯の延在方向に対して、らせん状に巻かれている。繊維を巻く角度は、筒状部１３２の軸芯の延在方向に対して、５０～８９°である。

　ｉｉ）基材が織物から構成される場合、織物は、ガラス繊維、アルミナ繊維、及び炭素繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種から構成される繊維が織成されてなる。織物の織り方として、例えば、朱子織り、平織り、綾織りが挙げられる。織物は、筒を形成するように積層されている。織物は、例えば、筒状部１３２の軸芯の延在方向に対して、経糸が＋４５°、緯糸が－４５°となるように積層されている。また、織物は、筒状部１３２の軸芯の延在方向に対して、経糸が０°、緯糸が９０°となるように積層されていてもよい。また、疑似等方の剛性を発現させる観点から、例えば、一の織物が筒状部１３２の軸芯の延在方向に対して、経糸が＋４５°、緯糸が－４５°となるように配置され、その上に、他の織物が、経糸が０°、緯糸が９０°となるように積層され、この繰り返しで積層されてもよい。なお、筒状部１３２の軸芯の延在方向に対して経糸及び緯糸が成す角度は、厳密なものではなく、筒状部１３２の剛性を損なわない程度の角度の誤差を許容する。この角度の許容範囲は、例えば、所定の角度に対して±１０°、望ましくは±５°である。

　ｉｉｉ）基材が一方向繊維シートから構成される場合、一方向繊維シートは、ガラス繊維、アルミナ繊維、及び炭素繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種から構成される。図５は、一方向繊維シートの正面図である。図示するように、一方向繊維シートは、複数の扁平糸６６が一方向に引き揃えられて構成される。一方向繊維シートは、例えば、引き揃えられた複数の扁平糸６６が崩れないように止め糸６５により保持されている。一方向繊維シートは、例えば、図６に示すように扁平糸６６の繊維と筒状部１３２の軸芯ＣＬの延在方向とが成す角度φが５０～８９°となるように、らせん状に巻かれ、筒を形成している。

　筒状容器１３を構成する基材に含浸させる樹脂は、例えば、エポキシ樹脂を主剤としたエポキシ系樹脂組成物、フェノール樹脂を主剤としたフェノール系樹脂組成物、熱硬化性ポリイミド樹脂を主剤としたポリイミド系樹脂組成物等から構成される。樹脂は、常温から極低温域において筒状容器１３の剛性及び靭性を発現させる観点、及び良好な加工性を確保する観点から、好ましくは、エポキシ系樹脂組成物である。樹脂は、２種以上の樹脂組成物から構成されていてもよい。

　筒状容器１３の樹脂量は、冷媒１６を貯留した際の筒状容器１３の剛性を維持する観点から、筒状容器１３を構成するＦＲＰの全重量に対して、好ましくは１５～５０ｗｔ％である。

　筒状容器１３の上面部１３１及び底面部１３３は、基材に樹脂が含浸されたＦＲＰから構成される。基材は、例えば織物である。織物は複数枚積層されている。樹脂は、常温及び極低温域において、筒状部１３２及び冷媒注入管１２の伸縮挙動と上面部１３１及び底面部１３３の伸縮挙動を同じにする観点から、筒状部１３２及び冷媒注入管１２を構成する樹脂と同じ樹脂であることが好ましい。上面部１３１の樹脂量は、上面部１３１を構成するＦＲＰの全重量に対して、好ましくは１５～５０ｗｔ％である。底面部１３３の樹脂量は、底面部１３３を構成するＦＲＰの全重量に対して、好ましくは１５～５０ｗｔ％である。上面部１３１及び底面部１３３の厚さは、例えば、筒状部１３２の厚さと同じである。

　冷媒１６としては、例えば、液体酸素、液体窒素、液体ヘリウム等が挙げられる。脊髄の磁場を測定する用途においては、好ましくは、液体ヘリウムである。

　［第二の筒状容器２２］
　第二の筒状容器２２は、その側壁を構成する筒状部１２２と、筒状部１２２の一方の端部を塞ぐ底面部１２３と、を備える。第二の筒状容器２２は、筒状容器１３の筒状部１３２に固定されている。収容部２４は、第二の筒状容器２２の内部に形成されている。収容部２４は、筒状容器１３の収容部２３に連通している。

　第二の筒状容器２２は、第二の筒状容器２２の長手方向が筒状部１３２の長手方向と直交するように筒状部１３２に気密に固定されている。

　第二の筒状容器２２は、例えば、円筒状、楕円筒状、角筒状等の形状で構成される。角筒状には第二の筒状容器２２の長手方向に対して直交する平面における断面が正方形、台形又は長方形の柱状を含む。

　第二の筒状容器２２の筒状部１２２を構成する壁の厚さは、筒状容器１３を構成する壁の厚さと同じにしてもよい。脊髄の磁場を測定する装置に断熱容器１０を使用する場合、リフトオフを短くする観点及び断熱性を向上させる観点から、第二の筒状容器２２を構成する壁の厚さは、好ましくは２～１５ｍｍであり、より好ましくは２．５～１０ｍｍである。ここで、リフトオフとは、超伝導量子干渉計の測定面から脊髄の測定部位までの距離をいう。

　第二の筒状容器２２の大きさは、例えば、脊髄の磁場を測定する装置に断熱容器１０を使用する場合、第二の筒状容器２２だけで１０～３０リットルの冷媒１６を貯留できる大きさであることが好ましい。

　筒状部１２２は、測定対象物及び測定装置の間に位置し、これらに対向する所定領域を備える。そこで、まず、筒状部１２２の所定領域以外の領域の構造（基本構造）を説明する。

　筒状部１２２は、筒状の形状を有し、基材と基材に含浸された樹脂とから構成されたＦＲＰから構成される。この基材は、ｉ）織物、ｉｉ）一方向繊維シート、又はｉｉｉ）織物及び一方向繊維シートから構成される。筒状部１２２の変形を抑制する観点から、基材は、ｉｉ）一方向繊維シート、又は、ｉｉｉ）織物及び一方向繊維シートから構成されることが望ましい。

　ｉ）基材が織物から構成される場合、織物は、ガラス繊維、アルミナ繊維、及び炭素繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種の繊維が織成されてなる。繊維は、筒状部１２２の剛性を保持する観点、及び良好な加工性を確保する観点から、好ましくはガラス繊維又はアルミナ繊維である。基材は、２種以上の繊維から構成されていてもよい。織物の織り方として、例えば、朱子織り、平織り、綾織りが挙げられる。織物の織り方は、賦形性の観点から、好ましくは朱子織りである。

　織物は、例えば、筒状部１２２の軸芯の延在方向に対して、経糸が０°、緯糸が９０°となるように積層されている。織物は、経糸が＋４５°、緯糸が－４５°となるように積層されていてもよい。また、織物は、疑似等方の剛性を発現させる観点から、筒状部１２２の軸芯の延在方向に対して、一の織物が経糸が０°、緯糸が９０°となるように配置され、その織物の上に、他の織物が経糸が＋４５°、緯糸が－４５°となるように積層されていてもよい。

　ｉｉ）基材が一方向繊維シートから構成される場合、一方向繊維シートは、ガラス繊維、アルミナ繊維、及び炭素繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種から構成される。この繊維は、筒状部１２２の剛性を保持する観点、及び良好な加工性を確保する観点から、好ましくはガラス繊維又はアルミナ繊維である。基材は、２種以上の繊維から構成されていてもよい。一方向繊維シートは、筒状部１２２の変形を抑制する観点から、筒状部１２２の軸芯の延在方向に対して、一方向繊維シートの繊維が直交（９０°）するように積層されていることが好ましい。

　ｉｉｉ）基材が織物及び一方向繊維シートから構成される場合、基材は、筒状部１２２の変形を抑制する観点から、一方向繊維シートの少なくとも一面に織物が積層された構成、織物の両面に一方向繊維シートが積層された構成、又は、織物と一方向繊維シートとが交互に積層された構成を有する。織物及び一方向繊維シートは、剛性を高める観点から、筒状部１２２の壁の断面を見たとき、厚さ方向において中心にくる織物又は一方向繊維シートを基準として線対称となる構成であることが好ましい。例えば、織物及び一方向繊維シートは、一方向繊維シートを中心として、一方向繊維シートの両面に織物が積層されている構成を有することが好ましい。このときの一方向繊維シートは、筒状部１２２の変形を抑制する観点から、筒状部１２２の軸芯の延在方向に対して、一方向繊維シートの繊維が直交（９０°）するように積層されていることが好ましい。なお、直交は、厳密な意味ではなく、筒状部１２２の剛性を損なわない程度の誤差を許容する。この角度の許容範囲は、例えば、９０°±１５°である。

　次に、筒状部１２２の所定領域の構造を図８を例に説明する。図８は、図２に示した断熱容器１０のＢ－Ｂ線矢視断面図である。「所定領域」は、断熱容器１０の使用段階において、測定対象物１０１と測定装置１０２の間に位置し、リフトオフを小さくするために、壁を薄く形成したい領域を意味する。筒状部１２２の所定領域は、図８の符号１１１で示す領域であり、上壁の一部領域でも、上壁の全体領域でもよい。なお、外容器１４の「所定領域」については後述する。

　所定領域１１１はＦＲＰから構成される。ＦＲＰの基材は、ｉ）織物か、ｉｉ）織物及び一方向繊維シートである。

　ｉ）基材が織物から構成される場合の所定領域１１１の基材の構成は、上記所定領域１１１以外の基材が織物である場合の構造と実質同一である。すなわち、織物は、ガラス繊維、アルミナ繊維、及び炭素繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種の繊維が織成されてなる。繊維は、筒状部１２２の剛性を保持する観点、及び良好な加工性を確保する観点から、好ましくはガラス繊維又はアルミナ繊維である。基材は、２種以上の繊維から構成されていてもよい。織物の織り方として、例えば、朱子織り、平織り、綾織りが挙げられる。織物の織り方は、賦形性の観点から、好ましくは朱子織りである。

　一方、ｉｉ）所定領域１１１の基材が織物及び一方向繊維シートから構成される場合、上記所定領域１１１以外の基材が織物及び一方向繊維シートである場合の構造と実質同一である。すなわち、基材は、筒状部１２２の変形を抑制する観点から、一方向繊維シートの少なくとも一面に織物が積層された構成、織物の両面に一方向繊維シートが積層された構成、又は、織物と一方向繊維シートとが交互に積層された構成を有する。

　所定領域１１１の基材が一方向繊維シートを含む場合、基材は、剛性を高める観点から、筒状部１２２の壁の断面を見たとき、厚さ方向において中心にくる織物又は一方向繊維シートを基準として線対称となる構成であることが好ましい。例えば、織物及び一方向繊維シートは、一方向繊維シートを中心として、一方向繊維シートの両面に織物が積層されている構成を有することが好ましい。このときの一方向繊維シートは、筒状部１２２の変形を抑制する観点から、筒状部１２２の軸芯の延在方向に対して、一方向繊維シートの繊維が直交（９０°）するように積層されていることが好ましい。なお、直交は、厳密な意味ではなく、筒状部１２２の剛性を損なわない程度の誤差を許容する。この角度の許容範囲は、例えば、９０°±１５°である。

　所定領域１１１の基材に一方向繊維シートを含む場合、一方向繊維シートが応力に対して高い剛性を発現するので、ＦＲＰは高い剛性を有する。従って、基材が織物から構成される場合と比較して、高い剛性を確保しつつ、壁を相対的に薄く形成することができる。これにより、例えば、断熱容器１０の使用段階で、測定装置１０２を測定対象物１０１に近づけることができる。所定領域１１１は、剛性を保持する観点から、筒状部１２２の上壁の全体領域であることが好ましい。

　筒状部１２２の形状が円筒状である場合、筒状部１２２の所定領域１１１は、円筒の半分を構成する半円筒の周面（曲面）の一部領域、又は半円筒の周面（曲面）の全体領域である。

　筒状部１２２の所定領域１１１及び所定領域１１１以外の樹脂量は、剛性を維持する観点から、筒状部１２２を構成するＦＲＰの全重量に対して、１５～５０ｗｔ％である。

　筒状部１２２を構成する基材に含浸させる樹脂は、例えば、エポキシ樹脂を主剤としたエポキシ系樹脂組成物、フェノール樹脂を主剤としたフェノール系樹脂組成物、又は熱硬化性ポリイミド樹脂を主剤としたポリイミド系樹脂組成物等から構成される。樹脂は、常温及び極低温域において剛性及び靭性を有する観点、及び良好な加工性を確保する観点から、好ましくは、エポキシ系樹脂組成物である。樹脂は、２種以上の樹脂組成物から構成されていてもよい。

　底面部１２３は基材と基材に含浸された樹脂とから構成されるＦＲＰから構成される。基材は、複数枚積層された織物から構成されている。樹脂は、常温から極低温域において、筒状部１２２の伸縮挙動と底面部１２３の伸縮挙動を同じにさせる観点から、筒状部１２２を構成する樹脂と同じ樹脂であることが好ましい。底面部１２３の樹脂量は、冷媒を貯留した際の筒状容器１３の剛性を維持する観点から、筒状部１２２の樹脂量と同じ、底面部１２３のＦＲＰの全重量に対して、１５～５０ｗｔ％であることが好ましい。

　筒状容器１３の収容部２３と第二の筒状容器２２の収容部２４は、例えば、管等の部材を介して連通して固定されてもよい。この場合、収容部２３と収容部２４とを連通するための部材は、筒状容器１３及び第二の筒状容器２２を構成する材料と同じ材料で構成されていることが好ましい。

　筒状容器１３と第二の筒状容器２２との接合方法として、例えば、筒状容器１３の接合面と第二の筒状容器２２の接合面に接着剤を塗布して気密に接合する方法、筒状容器１３の接合面及び第二の筒状容器２２の接合面にねじを形成し、接着剤を塗布した後に螺合して気密に接合する方法等が挙げられる。接合方法は、空隙１５を真空状態に保つことができる気密な接合であることが好ましい。

　使用する接着剤は、良好な接着性を発現させる観点から、冷媒注入管１２及び筒状容器１３を構成する樹脂と同じ樹脂であることが好ましい。樹脂として、例えば、エポキシ樹脂を主剤としたエポキシ系樹脂組成物、フェノール樹脂を主剤としたフェノール系樹脂組成物、又は熱硬化性ポリイミド樹脂を主剤としたポリイミド系樹脂組成物等が挙げられる。樹脂は、常温から極低温域において剛性及び靭性を有する観点、及び良好な接着性を確保する観点から、好ましくは、エポキシ系樹脂組成物である。樹脂は、２種以上の樹脂組成物から構成されていてもよい。

　［外容器１４］
　外容器１４は、図３に示すように、内容器１１を空隙１５を介して包囲するように構成されている。外容器１４の上面部は、冷媒注入管１２を介して筒状容器１３を支持している。断熱容器１０において、冷媒注入管１２の端面と外容器１４の上面部の面は同じ平面上に存在する。

　ここで、「包囲」とは、外容器１４が空隙１５を介して内容器１１を包み込むように取り囲んでいる状態をいう。外容器１４の「内部」とは、外容器１４において空隙１５に接する領域をいう。外容器１４の上面となる部分を「上面部」という。

　空隙１５は、断熱効果を上げる観点から、真空状態であることが好ましい。外容器１４は、空隙１５が真空状態になっても、外容器１４の形状を保持できる程度の剛性を有する。

　外容器１４の形状及び大きさは、内容器１１を包囲できるものであれば、限定されるものではない。外容器１４は、空隙１５を真空状態にしたときの容器の変形を防ぐ観点から、応力を分散できる丸みを帯びた形状で構成されていることが好ましい。特に、外容器１４の角部は、曲率半径が大きい形状で形成されていることが好ましい。これにより真空に伴う容器への収縮応力が容器の特定部分に集中することを防ぐことができる。

　外容器１４についても、図８に示す測定対象物１０１と測定装置１０２の間に位置する所定領域１１２とそれ以外の領域に分けて説明する。まず、所定領域１１２以外の領域の構成について説明する。

　外容器１４を構成する壁の厚さは、空隙１５を真空状態にしたときに容器の変形を防ぐ観点から、筒状容器１３及び第二の筒状容器２２の厚さ以上であることが好ましい。

　外容器１４の所定領域１１２以外の部分は、基材と基材に含浸された樹脂とから構成されるＦＲＰから構成される。外容器１４の所定領域１１２を構成する基材は、ｉ）織物、又は、ｉｉ）織物及び一方向繊維シートから構成されていてもよい。

　基材が織物から構成される場合、織物は、ガラス繊維、アルミナ繊維、及び炭素繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種の繊維が織成されてなる。織物を構成する繊維は、剛性を保持する観点、及び良好な加工性を確保する観点から、好ましくはガラス繊維及びアルミナ繊維である。基材は、２種以上の繊維から構成されていてもよい。織物の織り方として、例えば、朱子織り、平織り、綾織りが挙げられる。織物の織り方は、賦形性の観点から、好ましくは朱子織りである。

　織物は、例えば、第二の筒状容器２２の軸芯の延在方向に対して、織物の経糸が０°、緯糸が９０°となるように積層されていてもよいし、経糸が＋４５°、緯糸が－４５°となるように積層されていてもよい。また、織物は、疑似等方に剛性を発現させる観点から、第二の筒状容器２２の軸芯の延在方向に対して、経糸が０°、緯糸が９０°となるように一の織物が配置されており、その織物の上に経糸が＋４５°、緯糸が－４５°となるように他の織物が積層されていてもよい。ここで、第二の筒状容器２２の軸芯の延在方向に対して経糸及び緯糸が成す角度の許容範囲は、±１０°、望ましくは±５°である。

　外容器１４の所定領域１１２以外の領域を構成する樹脂は、例えば、エポキシ樹脂を主剤としたエポキシ系樹脂組成物、フェノール樹脂を主剤としたフェノール系樹脂組成物、又は熱硬化性ポリイミド樹脂を主剤としたポリイミド系樹脂組成物等から構成される。樹脂は、常温から極低温域において剛性及び靭性を有する観点、及び良好な加工性を確保する観点から、好ましくはエポキシ系樹脂組成物である。樹脂は、２種以上の樹脂組成物から構成されていてもよい。

　次に、外容器１４の所定領域１１２の構造を図８の円２を参照して説明する。外容器１４の所定領域１１２も、ＦＲＰから構成される。外容器１４の所定領域１１２を構成する基材は、ｉ）織物、又は、ｉｉ）織物及び一方向繊維シートから構成される。

　ｉ）基材が織物から構成される場合、その構成は外容器１４の他の部分の基材の構成と同一である。すなわち、織物は、ガラス繊維、アルミナ繊維、及び炭素繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種の繊維が織成されてなる。織物を構成する繊維は、剛性を保持する観点、及び良好な加工性を確保する観点から、好ましくはガラス繊維及びアルミナ繊維である。基材は、２種以上の繊維から構成されていてもよい。織物の織り方として、例えば、朱子織り、平織り、綾織りが挙げられる。織物の織り方は、賦形性の観点から、好ましくは朱子織りである。

　ｉｉ）次に、基材が織物及び一方向繊維シートから構成される場合、織物は、外容器１４の他の部分の基材を構成する織物と実質同一である。一方向繊維シートは、ガラス繊維、アルミナ繊維、及び炭素繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種の繊維から構成される。この繊維は、剛性を保持する観点、及び良好な加工性を確保する観点から、好ましくはガラス繊維又はアルミナ繊維である。この繊維は、２種以上の繊維から構成されていてもよい。

　一方向繊維シートは、剛性を高める観点、及び外容器１４の変形を抑える観点から、第二の筒状容器２２（筒状部１２２）の軸芯の延在方向に対して、一方向繊維シートを構成する繊維が平行（０°）になるように積層されていることが好ましい。ここで、平行（０°）は、外容器１４の剛性を低下させない程度の誤差を許容する。角度の許容範囲は、±１０°、望ましくは、±５°である。

　外容器１４の所定領域１１２には、測定対象物１０１の荷重がかかり、他の部分よりも剛性が要求される。このため、図８の円２に拡大して示すように、外容器１４は、所定領域１１２を構成するＦＲＰ内に、剪断力に強く、断熱性に寄与するハニカムシート７０を更に含む。ハニカムシート７０は、例えば、アラミドハニカムシート、ペーパーハニカムシート、不燃ハニカムシートから構成される。ハニカムシート７０は、剛性を確保する観点から、好ましくは、アラミドハニカムシートである。ハニカムシート７０を構成する多角形状、例えば、六角形状のセルのサイズは、セルを構成する一辺の長さが３～１０ｍｍであり、断熱性を維持する観点、及びハニカム形状を保持する観点から、好ましくは３～５ｍｍである。ハニカムシートの厚さ（高さ）は、１～７ｍｍであり、断熱性を維持する観点、及び外容器１４の壁を薄くする観点から、好ましくは１～３ｍｍである。セル内は空隙となっており、断熱性が高められている。セルの空隙は真空でも空気が入っていてもよい。

　所定領域１１２の基材が織物から構成される場合、織物は、ハニカムシート７０の両面に積層される。一方、所定領域１１２の基材が織物及び一方向繊維シートから構成される場合、ハニカムシート７０の一面又は他面の少なくとも一方の面に一方向繊維シートが積層されることが望ましい。例えば、外容器１４の所定領域１１２のＦＲＰは、ｉ）ハニカムシート７０の両面に織物が積層されており、少なくとも１つの織物の上に一方向繊維シートが積層されている構成、ｉｉ）ハニカムシート７０の両面に一方向繊維シートが積層され、これらの一方向繊維シートの上に織物が積層されている構成、ｉｉｉ）ハニカムシート７０の一面に一方向繊維シートが積層され、その一方向繊維シートの上に織物が積層され、ハニカムシート７０の他面に織物が積層されている構成、を有する。

　外容器１４の所定領域１１２を構成する基材に織物及び一方向繊維シートを含む場合、所定領域１１２は、基材が織物の場合よりも、高い剛性を有する。このため、外容器１４の所定領域１１２を構成する壁を薄くすることができる。また、織物及び一方向繊維シートからなる構成は織物のみからなる構成に比べて、壁を薄くしても外容器１４の所定領域の変形が生じ難い。

　外容器１４の所定領域１１２は、断熱性及び剛性を高める観点から、第二の筒状容器２２の所定領域１１１より大きい（広い）方が好ましい。

　外容器１４の所定領域１１２を構成する樹脂は、所定領域１１２以外の領域を構成する樹脂と同一でよい。すなわち、樹脂は、例えば、エポキシ樹脂を主剤としたエポキシ系樹脂組成物、フェノール樹脂を主剤としたフェノール系樹脂組成物、又は熱硬化性ポリイミド樹脂を主剤としたポリイミド系樹脂組成物等から構成される。樹脂は、常温から極低温域において剛性及び靭性を有する観点、及び良好な加工性を確保する観点から、好ましくはエポキシ系樹脂組成物である。樹脂は、２種以上の樹脂組成物から構成されていてもよい。

　なお、外容器１４の所定領域１１２以外の部分のＦＲＰの基材を、織物及び一方向繊維シートから構成してもよい。この場合、織物及び一方向繊維シートは、外容器１４の変形を抑制する観点から、一方向繊維シートの少なくとも一面に織物が積層された構成、織物の両面に一方向繊維シートが積層された構成、又は、織物と一方向繊維シートとが交互に積層された構成を有する。

　外容器１４の所定領域１１２の樹脂量は、冷媒１６を貯留した際の外容器１４の剛性を維持する観点から、外容器１４を構成するＦＲＰの全重量に対して、好ましくは１５～５０ｗｔ％である。

　なお、空隙１５に、荷重を支え、筒状容器１３及び第二の筒状容器２２を定位置に固定する支持体（図示しない）が配置されてもよい。

　外容器１４と冷媒注入管１２は、気密に接合されている。外容器１４と冷媒注入管１２との接合方法として、例えば、外容器１４の接合面と冷媒注入管１２の接合面に接着剤を塗布して気密に接合する方法、外容器１４の接合面及び冷媒注入管１２の接合面にねじを形成し、接着剤を塗布した後に螺合して気密に接合する方法等が挙げられる。

　上述の実施の形態では、単層の壁で構成される筒状部１３２について説明したが、筒状部１３２の壁は多層の壁で構成されていてもよい。また、同じような筒の形状を有する冷媒注入管１２等も多層の壁で構成されていてもよい。例えば、図７の円１に示すように、筒状部１３２は、外層１３２Ｏと内層１３２Ｉとから構成されてもよい。外層１３２Ｏは空隙１５（外）に近い層を構成し、内層１３２Ｉは冷媒１６（内）に近い層を構成する。

　外層１３２Ｏ及び内層１３２Ｉは、それぞれ、ＦＲＰから構成される。ＦＲＰを構成する基材は、繊維、又は一方向繊維シートである。基材の材質は、ガラス又はアルミナである。

　筒状部１３２の剛性を確保する観点、筒状部１３２の熱伝導率を低くする観点、及び、コストを抑える観点から、外層１３２Ｏを構成する基材は、繊維、又は一方向繊維シートであることが好ましい。基材の材質はガラスであることが好ましい。内層１３２Ｉを構成する基材は、繊維又は一方向繊維シートであることが好ましい。基材の材質はアルミナであることが好ましい。

　外層１３２Ｏ及び内層１３２Ｉを構成する基材は、それぞれ、筒状部１３２の軸芯の延在方向に対して、らせん状に巻かれている。筒状部１３２の軸芯の延在方向に対する、繊維又は一方向繊維シートを構成する繊維の傾きは、外層１３２Ｏと内層１３２Ｉとで異なっていても、同じであってもよい。筒状部１３２の剛性を高くする観点、及び作業性（金型からの脱型性）を良くする観点から、内層１３２Ｉを構成する繊維又は一方向繊維シートを構成する繊維の傾きは、外層１３２Ｏを構成する繊維又は一方向繊維シートを構成する繊維の傾きよりも大きいことが好ましい。外層１３２Ｏと内層１３２Ｉの厚さは、同じか、内層１３２Ｉが外層１３２Ｏよりも厚いことが好ましい。内層１３２Ｉの厚さと外層１３２Ｏの厚さの比率は、５０：５０～８０：２０であり、好ましくは５０：５０～７０：３０であり、より好ましくは５０：５０～６０：４０である。

　外層１３２Ｏ及び内層１３２Ｉを構成する基材に含浸される樹脂は、層間剥離防止の観点から、同じ樹脂を使用することが好ましい。

　筒状部１３２のＦＲＰの構成が２層構成である場合、上面部１３１及び底面部１３３のＦＲＰの構成も２層構成にすることが好ましい。冷媒注入管１２を介した外部からの内容器１１全体への熱の伝導を遅くする観点から、上面部１３１及び底面部１３３の外層を構成する繊維の材質は、例えばガラスであり、内層を構成する繊維の材質は、例えばアルミナである。上面部１３１及び底面部１３３を構成する樹脂は、筒状部１３２を構成する樹脂と同じ樹脂であることが好ましい。

　以下、冷媒注入管１２、筒状容器１３、第二の筒状容器２２、及び外容器１４の製造方法について説明する。

　［冷媒注入管１２の製造方法］
　冷媒注入管１２の製造方法は、液状の樹脂を含浸させた繊維、すなわち、基材を棒状の金型にらせん状に巻き付けて冷媒注入管１２の形状を成形する成形工程と、加熱して樹脂を硬化させる硬化工程と、硬化させた冷媒注入管１２を金型から外す脱型工程と、を含む。

　成形工程における成形方法は、例えば、フィラメントワインディング法による成形方法を採用することができる。金型に繊維を巻き付ける角度は、金型の軸芯の延在方向に対して、５０～８９°である。

　硬化工程において、樹脂を硬化させるための温度及び時間は、樹脂の種類及び樹脂量等により適宜設定することができる。例えば、樹脂としてエポキシ系樹脂組成物を使用し、樹脂量を２０～５０ｗｔ％とする場合、加熱温度は８０～１５０℃、硬化時間は１～１２時間である。

　脱型工程において、室温まで冷却して、金型から冷媒注入管１２を外し、冷媒注入管１２を得る。

　［筒状容器１３の製造方法］
　筒状容器１３の製造方法の一例について説明する。筒状容器１３を構成する筒状部１３２は、繊維、織物、一方向繊維シート等から構成される基材に樹脂を含浸させたプリプレグを、繊維の向きを考慮しつつ、棒状の金型に巻き付け、硬化させ、所定の形状にカットすることで得られる。筒状容器１３を構成する上面部１３１及び底面部１３３は、プリプレグを積層し、硬化させ、所定の形状にカットすることで得られる。ここで、プリプレグは、樹脂の硬化反応が途中まで進んでいるものの、完全に進んでいないＢステージ状態にある複合材料をいう。

　続いて、形成した上面部１３１と筒状部１３２とを、気密に接合する。接合方法としては、例えば、上面部１３１の接合面と筒状部１３２とを接着剤等により接合する方法、上面部１３１の接合面及び筒状部１３２の接合面にねじを形成し、螺合する方法が挙げられる。ねじに常温で硬化する接着剤等を塗布してから螺合してもよい。これにより、接合面は気密に封止される。底面部１３３と筒状部１３２も、上面部１３１と筒状部１３２との接合方法と同じ方法により接合することができる。このようにして、筒状容器１３が完成する。

　筒状容器１３の製造方法の他の例について説明する。この製造方法は、基材に樹脂を含浸させた後に加熱してプリプレグを作製するプリプレグ作製工程と、筒状容器１３を形取った金型の表面にプリプレグを貼って成形する成形工程と、加熱及び加圧によりプリプレグを硬化させる硬化工程と、硬化させたプリプレグを金型から外す脱型工程と、を含む。

　プリプレグ作製工程において、基材に樹脂を含浸させる時間、及び含浸させた後の織物を加熱する温度は、樹脂の種類及び織物に付着した樹脂の付着量（樹脂量）等により適宜設定される。例えば、樹脂がエポキシ系樹脂組成物であり、樹脂量が２０～５０ｗｔ％である場合、時間は１～１２時間、温度は８０～１５０℃である。

　成形工程において、プリプレグは筒状容器１３の形状に合わせてカットされる。そのプリプレグは金型に貼られ成形される。プリプレグは、金型が複雑な形状である場合、小さくカットされ、金型に貼られ成形される。これにより、金型の形状にプリプレグを追従させることができる。

　硬化工程において、プリプレグは加熱及び加圧により硬化する。硬化させる方法は、例えば高圧釜を用いたオートクレーブ成形方法が挙げられる。これにより、プリプレグを均一に硬化させることができる。

　脱型工程において、プリプレグは、室温まで冷却して金型から外される。そして筒状容器１３が得られる。

　また、例えば、筒状部１３２が２層の壁から構成されるＦＲＰである場合、筒状部１３２は、例えば、フィラメントワインディング法により作製することができる。

　内層を構成する基材がアルミナ繊維であり、外層を構成する基材がガラス繊維である場合、次のように筒状部１３２を作製する。樹脂を含浸させたアルミナ繊維を棒状の金型に、らせん状に巻き付ける。次に、その巻き付けたアルミナ繊維の上に、樹脂を含浸させたガラス繊維をらせん状に巻き付けて、２層の壁から構成される筒状部１３２を成形する。その後、加熱して筒状部１３２を構成する樹脂を硬化させる。室温まで冷却した後、筒状部１３２を金型から外し、２層の壁から構成される筒状部１３２を得る。

　上面部１３１及び底面部１３３も、２層の壁となるように作製する。上面部１３１の製造方法は、アルミナ繊維が織成されてなる織物を基材としたプリプレグ、及びガラス繊維が織成されてなる織物を基材としたプリプレグをそれぞれ作製するプリプレグ作製工程と、壁が２層となるように２種のプリプレグを積層する積層工程と、積層されたプリプレグを硬化させる硬化工程と、を含む。底面部１３３は、上面部１３１の製造方法と同じ製造方法により作製される。

　２層の壁から構成される上面部１３１と筒状部１３２との接合方法、及び２層の壁から構成される底面部１３３と筒状部１３２との接合方法は、上面部１３１と筒状部１３２との接合方法と同じ方法を採用することができる。

　［第二の筒状容器２２の製造方法］
　第二の筒状容器２２は、第二の筒状容器２２を構成する筒状部１２２と底面部１２３を別々に作製する。

　まず、基材が織物から構成される筒状部１２２の製造方法について説明する。筒状部１２２の製造方法は、織物を基材としたクロスプリプレグを作製するクロスプリプレグ作製工程と、筒状部１２２を形取った金型の表面に、経糸又は緯糸の延在方向が金型の軸芯の延在方向に対して直交するようにクロスプリプレグを貼って成形するクロスプリプレグ成形工程と、積層されたクロスプリプレグを硬化させる硬化工程と、金型から硬化させたクロスプリプレグを外す脱型工程と、を含む。

　クロスプリプレグ作製工程において、織物に樹脂を含浸させる。その後、その織物を加熱する。加熱時間及び加熱温度は、樹脂の種類及び織物に付着した樹脂の量（樹脂量）等により適宜設定される。例えば、樹脂がエポキシ系樹脂組成物であり、樹脂量が２０～５０ｗｔ％である場合、加熱時間は１～１２時間、加熱温度は８０～１５０℃である。

　クロスプリプレグ成形工程において、クロスプリプレグは金型の大きさに合わせてカットされる。そのクロスプリプレグは金型に貼られ成形される。クロスプリプレグは、例えば、織物を構成する経糸又は緯糸が金型の軸芯の延在方向に対して直交するように貼られ成形される。

　硬化工程において、クロスプリプレグは加熱及び加圧により硬化する。硬化させる方法は、例えば高圧釜を用いたオートクレーブ成形方法が挙げられる。これにより、クロスプリプレグを均一に硬化させることができる。

　脱型工程において、クロスプリプレグは、室温まで冷却して金型から外される。そして筒状部１２２が得られる。

　次に底面部１２３を、底面部１３３の作製方法と同じ作製方法により作製する。作製した底面部１２３を筒状部１２２に接合することで、第二の筒状容器２２を得る。底面部１２３と筒状部１２２との接合方法は、底面部１３３と筒状部１３２との接合方法と同じ方法を採用することができる。

　次に、基材が織物と一方向繊維シートから構成される筒状部１２２の製造方法について説明する。基材が織物と一方向繊維シートから構成される筒状部１２２の製造方法は、織物を基材としたクロスプリプレグ及び一方向繊維シートを基材としたＵＤプリプレグを作製するプリプレグ作製工程と、筒状部１２２を形取った金型の表面に、織物の経糸又は緯糸の延在方向が金型の軸芯の延在方向に対して直交するようにクロスプリプレグを貼って成形するクロスプリプレグ第一成形工程と、そのクロスプリプレグの上に一方向繊維シートの繊維が金型の軸芯の延在方向に対して直交するようにＵＤプリプレグを貼って成形するＵＤプリプレグ成形工程と、そのＵＤプリプレグの上に、織物の経糸又は緯糸の延在方向が金型の軸芯の延在方向に対して直交するようにクロスプリプレグを貼って成形するクロスプリプレグ第二成形工程と、積層されたプリプレグを硬化させる硬化工程と、金型から硬化させたプリプレグを外す脱型工程と、を含む。

　プリプレグ作製工程において、織物に樹脂を含浸させ、一方向繊維シートに樹脂を含浸させる。その後、織物及び一方向繊維シートをそれぞれ加熱する。加熱時間及び加熱温度は、樹脂の種類、及び、織物及び一方向繊維シートに付着した樹脂の量（樹脂量）等により適宜設定される。例えば、樹脂がエポキシ系樹脂組成物であり、樹脂量が２０～５０ｗｔ％である場合、加熱時間は１～１２時間、加熱温度は８０～１５０℃である。

　クロスプリプレグ第一成形工程において、クロスプリプレグは金型の大きさに合わせてカットされる。そのクロスプリプレグは金型に貼られ成形される。クロスプリプレグは、織物を構成する経糸又は緯糸が金型の軸芯の延在方向に対して直交するように貼られ成形される。

　ＵＤプリプレグ成形工程において、ＵＤプリプレグは、一方向繊維シートの繊維が金型の軸芯の延在方向に対して直交するように、クロスプリプレグの上に貼られ成形される。ＵＤプリプレグがクロスプリプレグの上に貼られ成形される領域は、筒状部１２２において少なくとも所定領域１１１であればよい。ＵＤプリプレグは、筒状部１２２の剛性を高める観点、及び筒状部１２２の変形を抑える観点から、クロスプリプレグの上の全体領域に貼られ成形されることが好ましい。

　クロスプリプレグ第二成形工程において、クロスプリプレグは金型の大きさに合わせてカットされる。そのクロスプリプレグは、貼られているＵＤプリプレグの上に貼られ成形される。そのクロスプリプレグは、織物の経糸又は緯糸が金型の軸芯の延在方向に対して直交するように貼られ成形される。

　脱型工程において、プリプレグは、室温まで冷却して金型から外される。そして筒状部１２２が得られる。

　基材が一方向繊維シートから構成される筒状部１２２の製造方法は、上述した基材が織物と一方向繊維シートから構成される筒状部１２２の製造方法から、織物にかかる工程を除いた製造方法と同じである。

　筒状部１２２の内、所定領域１１１と他の領域の構成が異なる場合、所定領域１１１について、所望の構成が得られる製造方法を採用し、他の領域に関しては、可能な範囲で所望の構成が得られる製造方法を組み合わせて実行すればよい。

　［外容器１４の製造方法］
　外容器１４は、筒状容器１３を包囲する第１の部分と第二の筒状容器２２を包囲する第２の部分と底面部１２３を包囲する第３の部分とに分けて作製される。

　まず、第１の部分の製造方法の一例を説明する。ＦＲＰの基材が織物から構成される場合、第１の部分を製造する方法は、織物を基材としたクロスプリプレグを作製するクロスプリプレグ作製工程と、筒状容器１３を包囲する外容器１４を形取った金型の表面にクロスプリプレグを貼って成形するクロスプリプレグ成形工程と、積層されたクロスプリプレグを加熱及び加圧により硬化させる硬化工程と、金型から硬化させたクロスプリプレグを外す脱型工程と、を含む。

　クロスプリプレグ作製工程において、基材としての織物に樹脂を含浸させる。その後、織物を加熱する。加熱時間及び加熱温度は、樹脂の種類、及び、織物に付着した樹脂の量（樹脂量）等により適宜設定される。例えば、樹脂がエポキシ系樹脂組成物であり、樹脂量が２０～５０ｗｔ％である場合、加熱時間は１～１２時間、加熱温度は８０～１５０℃である。

　クロスプリプレグ成形工程において、クロスプリプレグは金型の大きさに合わせてカットされる。そのクロスプリプレグは金型に貼られ成形される。

　脱型工程において、クロスプリプレグは、室温まで冷却して金型から外される。以上で、第１の部分が得られる。

　次に、外容器１４の第２の部分の製造方法の一例を説明する。基材が織物から構成される場合の、第２の部分を製造する方法は、織物を基材としたクロスプリプレグを作製するクロスプリプレグ作製工程と、第二の筒状容器２２を包囲する外容器１４の第２の部分を形取った金型の表面に、織物の経糸又は緯糸の延在方向が金型の軸芯の延在方向と平行となるようにクロスプリプレグを貼って成形するクロスプリプレグ第一成形工程と、貼って成形したクロスプリプレグの所定領域１１２の上にハニカムシート７０を積層するハニカムシート積層工程と、織物の経糸又は緯糸の延在方向が金型の軸芯の延在方向と平行となるようにハニカムシート７０の上、及び、クロスプリプレグ第一成形工程で貼って成形したクロスプリプレグの上に、クロスプリプレグを貼って成形するクロスプリプレグ第二成形工程と、積層されたクロスプリプレグを硬化させる硬化工程と、金型から硬化させたクロスプリプレグを外す脱型工程と、を含む。

　クロスプリプレグ第一成形工程において、クロスプリプレグは外容器１４の第２の部分の形状に合わせてカットされる。そのクロスプリプレグは金型に貼られ成形される。そのクロスプリプレグは、織物の経糸又は緯糸が金型の軸芯の延在方向に対して平行となるように貼られ成形される。そのクロスプリプレグは、５０～１００℃の温風をあてながら、貼られ成形されてもよい。

　ハニカムシート積層工程において、ハニカムシート７０は、クロスプリプレグの所定領域１１２となる予定領域の上に配置される。

　クロスプリプレグ第二成形工程において、クロスプリプレグは、貼られているハニカムシート７０及びクロスプリプレグの上に、さらに金型の形状に沿って貼って成形される。クロスプリプレグは、織物の経糸又は緯糸が金型の軸芯の延在方向に対して平行となるように貼られ成形される。そのクロスプリプレグは、５０～１００℃の温風をあてながら、貼られ成形されてもよい。

　硬化工程において、積層されたクロスプリプレグは加熱及び加圧により硬化する。硬化させる方法は、例えば高圧釜を用いたオートクレーブ成形方法が挙げられる。これにより、クロスプリプレグを均一に硬化させることができる。

　脱型工程において、クロスプリプレグは、室温まで冷却して金型から外される。そして第二の筒状容器２２を包囲する外容器１４が得られる。

　次に、基材が織物と一方向繊維シートから構成される場合の、第２の部分を製造する方法の一例を説明する。この製造方法は、織物を基材としたクロスプリプレグと一方向繊維シートを基材としたＵＤプリプレグを作製するプリプレグ作製工程と、第二の筒状容器２２の所定領域１１１を包囲する外容器１４の第２の部分を形取った金型の表面に、織物の経糸又は緯糸の延在方向が金型の軸芯の延在方向と平行となるようにクロスプリプレグを貼って成形するクロスプリプレグ第一成形工程と、そのクロスプリプレグの所定領域１１２の上にハニカムシートを積層するハニカムシート積層工程と、織物の経糸又は緯糸の延在方向が金型の軸芯の延在方向と平行となるようにハニカムシートの上、及び、クロスプリプレグ第一成形工程で貼って成形したクロスプリプレグの上に、クロスプリプレグを貼って成形するクロスプリプレグ第二成形工程と、そのクロスプリプレグの上に一方向繊維シートの繊維が金型の軸芯の延在方向に平行となるようにＵＤプリプレグを貼って成形するＵＤプリプレグ成形工程と、積層されたプリプレグを硬化させる硬化工程と、金型から硬化させたプリプレグを外す脱型工程と、を含む。

　プリプレグ作製工程において、織物と一方向繊維シートに、それぞれ、樹脂を含浸させ、加熱し、Ｂステージ状態にしたクロスプリプレグとＵＤプリプレグを作製する。加熱時間及び加熱温度は、樹脂の種類、及び、織物及び一方向繊維シートに付着した樹脂の量（樹脂量）等により適宜設定される。例えば、樹脂がエポキシ系樹脂組成物であり、樹脂量が２０～５０ｗｔ％である場合、加熱時間は１～１２時間、加熱温度は８０～１５０℃である。

　クロスプリプレグ第一成形工程において、クロスプリプレグは金型の大きさに合わせてカットされる。そのクロスプリプレグは金型に貼られ成形される。クロスプリプレグは、織物の経糸又は緯糸の延在方向が金型の軸芯の延在方向に例えば平行となるように貼られ成形される。そのクロスプリプレグは、５０～１００℃の温風をあてながら、貼られ成形されてもよい。

　クロスプリプレグ第二成形工程において、クロスプリプレグは金型の大きさに合わせてカットされる。そのクロスプリプレグは、ハニカムシート７０及びクロスプリプレグの上に、貼られ成形される。そのクロスプリプレグは、織物の経糸又は緯糸の延在方向が金型の軸芯の延在方向に例えば平行となるように貼られ成形される。そのクロスプリプレグは、５０～１００℃の温風をあてながら、貼られ成形されてもよい。

　ＵＤプリプレグ成形工程において、ＵＤプリプレグは、一方向繊維シートの繊維が金型の軸芯の延在方向に例えば平行となるように、クロスプリプレグの上に貼られ成形される。ＵＤプリプレグがクロスプリプレグの上に貼られ成形される領域は、少なくとも、外容器１４の所定領域１１２となる領域を含む。ＵＤプリプレグは、外容器１４の剛性を高める観点、及び外容器１４の変形を抑える観点から、外容器１４の全体領域に貼られ成形されることが好ましい。

　硬化工程において、積層されたプリプレグは加熱及び加圧により硬化する。硬化させる方法は、例えば高圧釜を用いたオートクレーブ成形方法が挙げられる。これにより、プリプレグを均一に硬化させることができる。

　脱型工程において、プリプレグは、室温まで冷却して金型から外される。これにより、外容器１４の第２の部分を得ることができる。

　外容器１４の第３の部分は、底面部１２３の作製方法と同じ作製方法により作製することができる。続いて、外容器１４の第１の部分と第３の部分とを気密に接合する。接合方法は、底面部１２３と筒状部１２２との接合方法と同じ方法を採用することができる。

　こうして形成された各部を接合して、断熱容器１０を完成する。具体的には、第二の筒状容器２２を筒状容器１３の筒状部１３２に気密に接合する。次に、冷媒注入管１２を筒状容器１３に気密に接合する。さらに、内容器１１を包囲するように外容器１４の第１の部分と第２の部分と第３の部分をそれぞれ配置して気密に接合する。

　次に、予め形成されている又は新たに形成された空気穴を介して、真空ポンプなどを用いて、空隙１５内の空気を排気し、空隙１５内の圧力が基準値以下となった段階で、樹脂等を用いて、空気穴を気密に塞ぐ。以上で、断熱容器１０が完成する。各部の接合には、底面部１２３と筒状部１２２との接合方法と同じ方法を採用することができる。

　以上、実施の形態１で説明した断熱容器１０は、例えば医療分野で使用される断熱容器として用いることができる。以下、断熱容器１０を用いた応用例について説明する。

　［応用例１］
　断熱容器１０を用いた応用例として、脊磁計６０が挙げられる。

　図９に示すように、脊磁計６０は、生体１８から発生する磁場を検出する超伝導量子干渉計１７と、断熱容器１０と、を備える。断熱容器１０は、内容器１１と、内容器１１を空隙１５を介して包囲する外容器１４と、を備える。内容器１１は、内部に冷媒１６を貯留する収容部２３を有する筒状容器１３と、筒状容器１３に取り付けられる冷媒注入管１２と、内部に冷媒１６を貯留する収容部２４を有する第二の筒状容器２２と、を備える。超伝導量子干渉計１７は、第二の筒状容器２２に貯留された冷媒１６中に浸漬された状態で第二の筒状容器２２に収容されている。生体１８は、図９に示すように生体１８の脊髄部分と超伝導量子干渉計１７の測定面１９の上に位置するように横になっている。

　図９の円３に拡大して示すように、外容器１４の所定領域は、ハニカムシート７１の一面に織物６３が積層され、他面に織物６４が積層された構成を有する。超伝導量子干渉計１７は、冷媒１６に浸漬された状態で第二の筒状容器２２に収容されている。また、測定面１９は、ハニカムシート７１と対向している。

　外容器１４の所定領域１１２を構成する基材は、織物６３と一方向繊維シートを含んでもよい。一方向繊維シートは、ハニカムシート７１と織物６３との間に積層されている。一方向繊維シートは、織物６３の上に積層されていてもよい。一方向繊維シートは、ハニカムシート７１と織物６４との間に積層されていてもよい。一方向繊維シートは、織物６４の下に積層されていてもよい。また、この一方向繊維シートは、外容器１４の剛性を確保する観点、及び、外圧及び外部応力に対する外容器１４の変形を抑える観点から、第二の筒状容器２２の軸芯の延在方向に対して、繊維が平行となるように積層されていることが好ましい。

　第二の筒状容器２２の所定領域１１１を構成する基材は、織物と一方向繊維シートを含んでもよい。この一方向繊維シートは、第二の筒状容器２２の所定領域１１１の剛性を確保する観点、及び、内圧に対する第二の筒状容器２２の変形を抑える観点から、第二の筒状容器２２の軸芯の延在方向に対して、繊維が直交していることが好ましい。

　また、外容器１４の所定領域１１２を構成する基材に一方向繊維シートを含む場合、超伝導量子干渉計１７の測定面１９は、外容器１４の所定領域１１２を構成する一方向繊維シートの面と対向している。第二の筒状容器２２の所定領域１１１を構成する基材に一方向繊維シートを含む場合、超伝導量子干渉計１７の測定面１９は、第二の筒状容器２２の所定領域１１１を構成する一方向繊維シートの面と対向している。

　［効果］
　断熱容器１０及びそれを用いた脊磁計６０は、以下の効果を奏する。

　断熱容器１０において、外容器１４の所定領域１１２を構成する基材は織物６３及び織物６４を含み、外容器１４の所定領域１１２にハニカムシート７１を含む。ハニカムシート７１の一面には織物６３が積層され、他面には織物６４が積層されている。これにより、断熱容器１０の断熱性が向上する。

　外容器１４の所定領域１１２を構成する基材に一方向繊維シートを更に含むことで、外容器１４の剛性を確保することができる。外容器１４は、外容器１４の所定領域１１２を構成する一方向繊維シートと第二の筒状容器２２の所定領域１１１を構成する一方向繊維シートとが対向する状態で、第二の筒状容器２２を包囲している。これにより、断熱容器１０は、空隙１５が真空である場合において、外部応力、内圧及び外圧に耐えうる剛性を有する。

　また、第二の筒状容器２２の所定領域１１１を構成する基材と外容器１４の所定領域１１２を構成する基材に応力に対して高い剛性を発現する一方向繊維シートが含まれることで、第二の筒状容器２２の所定領域１１１及び外容器１４の所定領域１１２は、剛性を有する。すなわち、織物のみからなる構成で発現する剛性と同じ剛性を織物及び一方向繊維シートからなる構成で発現させる場合、壁の厚さを薄くすることができる。すなわち、断熱容器１０を用いた脊磁計６０は、超伝導量子干渉計１７の測定面１９から生体１８の脊髄（測定部位）までの距離（リフトオフ）を短くすることができる。

　また、冷媒注入管１２を備えた断熱容器１０を用いた脊磁計６０は、冷媒注入管１２を介した外部から筒状容器１３及び第二の筒状容器２２への熱の伝導を小さくすることができる。これにより、断熱容器１０に冷媒１６を長時間保管することができるため、脊磁計６０の稼働時間を長くすることができる。

　断熱容器１０を構成する外容器１４の断熱性を評価するため、表１に記載した実施例及び比較例の構成に従ってサンプルを作製し、熱伝導率を測定した。さらに、外容器１４を構成する壁の積層構成の違いによる剛性の評価と、第二の筒状容器２２を構成する壁の積層構成の違いによる剛性の評価を行うために、表１及び表２に記載した実施例及び比較例の構成に従ってサンプルを作製し、曲げ強度及び曲げ弾性率を測定した。なお、本発明は、以下の実施例により何ら限定されるものではない。

　実施例及び比較例で使用した樹脂、基材及びハニカムシートは、以下の通りである。

　（樹脂）
　（１）マトリクス樹脂Ａ
　（１－１）主剤：ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ダウケミカル社製、ＤＥＲ３８３ＬＣＬ）、
　（１－２）硬化剤：酸無水物系硬化剤（日立化成工業社製、ＨＮ－２０００）、
　（１－３）硬化促進剤：Ｎ，Ｎ－ジメチルベンジルアミン（花王社製、カオライザーＮｏ．２０）。

　（２）マトリクス樹脂Ｂ
　（２－１）主剤：ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂（ＤＩＣ社製、ＥＰＩＣＬＯＮ８５０）、
　（２－２）硬化剤：アミン系硬化剤（日本カーバイド工業社製、ＤＩＣＹ）、
　（２－３）硬化促進剤：ジメチルベンジルアミン（花王社製、カオライザーＮｏ．２０）。

　（基材及びハニカムシート）
　（１）織物（ガラス）：ガラスクロス（アリサワファイバーグラス社製、ＥＣＣ７５　１８１）、
　（２）織物（アルミナ）：アルミナクロス（有沢製作所社製、ＡＬＰＴ５１０７）、
　（３）織物（炭素）：カーボンクロス（有沢製作所社製、ＣＦＰＨ３１１３）、
　（４）ＵＤ（アルミナ）：アルミナ繊維を使用した一方向繊維シート（有沢製作所社製、ＵＤＰ－ＡＬ／ＣＲ８）、
　（５）ＵＤ（ガラス）：ガラス繊維を使用した一方向繊維シート（有沢製作所社製、ＵＤＰ－ＧＦ／ＣＲ８）、
　（６）ＵＤ（炭素）：炭素繊維を使用した一方向繊維シート（有沢製作所社製、ＵＤＰ－ＣＦ／ＣＲ８）、
　（７）ハニカムシートＡ（ＴＡＳＵＮＳ社製、ハニカムコア）厚さ　１．２ｍｍ、
　（８）ハニカムシートＢ（ＴＡＳＵＮＳ社製、ハニカムコア）厚さ　７．０ｍｍ。

　基材に含浸させるための樹脂をそれぞれ調製した。
　（１）樹脂の調製
　（１－１）基材を織物としたプリプレグに用いた樹脂の調製
　マトリクス樹脂Ａの主剤、硬化剤、及び硬化促進剤を使用した。まず、容器に、主剤１００重量部、硬化剤８８重量部、及び硬化促進剤０．８重量部を加えた。その後、室温下、７００ｒｐｍ、６０分の条件にて高速ミキサーで撹拌し、マトリクス樹脂Ａを得た。このときの粘度は、５００ｍＰａ・ｓであった。

　（１－２）基材をＵＤとしたプリプレグに用いた樹脂の調製
　マトリクス樹脂Ｂの主剤、硬化剤、及び硬化促進剤を使用した。まず、容器に、主剤１００重量部、硬化剤８８重量部、及び硬化促進剤０．８重量部を加えた。その後、室温下、７００ｒｐｍ、６０分の条件にて高速ミキサーで撹拌し、マトリクス樹脂Ｂを得た。このときの粘度は、５００ｍＰａ・ｓであった。

　調製した樹脂を使用してプリプレグを作製した。
　（２）プリプレグの作製
　（２－１）基材を織物としたクロスプリプレグの作製
　硬化後の樹脂量が３５ｗｔ％となるように織物にマトリクス樹脂Ａを含浸させた。次に、１３０℃、１０分の条件で乾燥させ、樹脂量が３５ｗｔ％のＢステージ状態のプリプレグを得た。

　（２－２）基材をＵＤとしたＵＤプリプレグの作製
　硬化後の樹脂量が３５ｗｔ％となるようにＵＤにマトリクス樹脂Ｂを含浸させた。次に、１３０℃、１０分の条件で乾燥させ、樹脂量が３５ｗｔ％のＢステージ状態のＵＤプリプレグを得た。

　各測定に用いたサンプルの作製、測定方法及び評価は、次のように行った。

　（３）外容器１４を構成する壁を評価するための測定用サンプルの作製
　外容器１４を構成する壁の熱伝導率、曲げ強度、及び曲げ弾性率を測定するための測定用サンプルを次のように作製した。まず、（２－１）及び（２－２）で作製したプリプレグとハニカムシートを、表１に示した実施例１～１０、及び比較例１の積層構成と同じ積層構成となるように積層した。クロスプリプレグは、積層する際に、最下層のプリプレグの一辺を基準として、その一辺と経糸とが成す角度が所定の角度となるように積層した。ＵＤプリプレグは、積層する際に、クロスプリプレグを積層する際に基準とした最下層のプリプレグの一辺を基準として、その一辺とＵＤプリプレグを構成する繊維とが成す角度が所定の角度となるようにＵＤプリプレグを積層した。所定の角度とは、表１に記載の実施例及び比較例において示した角度をいう。次に、積層したプリプレグを、硬化後の樹脂量が３５ｗｔ％、硬化後の厚さが２．５ｍｍとなるように、１３０℃、９０分、０．２９ＭＰａの条件でプレスした。プレス後、Ｃステージ状態の測定用サンプルを得た。

　曲げ強度及び曲げ弾性率を測定するための測定用サンプルを、幅１０ｍｍ、長さ２０ｍｍの長方形にカットして大きさを整えた。実施例１～４、及び比較例１における測定用サンプルを、測定用サンプルを構成するクロスプリプレグの経糸に対して、測定用サンプルの長辺方向が平行となるようにカットした。実施例５～１０における測定用サンプルを、測定用サンプルを構成するＵＤプリプレグの繊維に対して、測定用サンプルの長辺方向が平行となるようにカットした。実施例５～１０の測定用サンプルにおいて、ＵＤプリプレグの繊維に対して、測定用サンプルの長辺方向が平行となるようにカットした理由は、一方向繊維シートが断熱容器１０の壁を構成する基材に使用された際に、繊維の延在方向の違いによる効果（剛性）の差異を適切に評価するためである。

　熱伝導率を測定するための測定用サンプルは、熱伝導率、曲げ強度、及び曲げ弾性率を測定するために作製した厚さ２．５ｍｍの平板状の測定用サンプルを直径５０ｍｍの円形にカットしたものとした。

　（４）第二の筒状容器２２を構成する壁を評価するための測定用サンプルの作製
　第二の筒状容器２２を構成する壁の曲げ強度及び曲げ弾性率を測定するための測定用サンプルを次のように作製した。（２－１）及び（２－２）で作製したプリプレグを、表２に示した実施例１１～１８の積層構成と同じ積層構成となるように積層した。その積層する際に、最下層のプリプレグの一辺を基準として、その一辺と経糸とが成す角度が所定の角度となるようにクロスプリプレグを積層した。ＵＤプリプレグを積層する場合、クロスプリプレグを積層する際に基準とした最下層のプリプレグの一辺を基準として、その一辺とＵＤプリプレグを構成する繊維とが成す角度が所定の角度となるようにＵＤプリプレグを積層した。所定の角度とは、表２に記載の実施例において示した角度をいう。積層した後のプリプレグを、硬化後の樹脂量が３５ｗｔ％、硬化後の厚さが２．５ｍｍとなるように、１３０℃、９０分、０．２９ＭＰａの条件でプレスした。プレス後、Ｃステージ状態の測定用サンプルを得た。更に、得られた測定用サンプルを、幅１０ｍｍ、長さ２０ｍｍの長方形にカットした。実施例１１～１３における測定用サンプルを、測定用サンプルを構成するクロスプリプレグの経糸に対して、測定用サンプルの長辺方向が平行となるようにカットした。実施例１４～１８における測定用サンプルを、測定用サンプルを構成するＵＤプリプレグの繊維に対して、測定用サンプルの長辺方向が平行となるようにカットした。

　（５）熱伝導率の測定
　熱伝導率（Ｗ／ｍ・Ｋ）は、測定装置（アグネ技術センター社製、ＡＲＣ－ＴＣ－１０００型）を用いて測定した。測定は、温度傾斜法により行った。測定条件は、ＡＳＴＭＥ１２２５に準拠した。

　（６）曲げ強度、曲げ弾性率の測定
　曲げ強度及び曲げ弾性率は、オートグラフ試験機（島津製作所社製、ＡＧ－１０）を用いて測定した。測定は３点曲げ（支点間距離１０ｍｍ、試験速度２ｍｍ／分）で行った。測定に際し、３点曲げの両端の支点が測定用サンプルの長手方向において両端に配置されるように、測定用サンプルを試験機に設置した。曲げ強度及び曲げ弾性率は、ＪＩＳ　Ｋ７０１７に準拠し、得られた最大曲げ応力（破壊荷重）から算出した。

　表１は、実施例１～１０、及び比較例１の熱伝導率、曲げ強度、及び曲げ弾性率の測定結果を示したものである。表２は、実施例１１～１８の曲げ強度、及び曲げ弾性率の測定結果を示したものである。

　表１に示した実施例同士を対比してみると、例えば、実施例１は、比較例１に比べて、熱伝導率を約８０％低減できることがわかった。また、実施例８は、比較例１に比べて、約７０％の曲げ強度を維持しつつ、熱伝導率を約５０％低減できることがわかった。

　また、表２に示した実施例と比較例とを対比してみると、厚さを同一としたときに、例えば、実施例１３の曲げ強度は、実施例１１の曲げ強度に比べて約１．７倍であることがわかった。また、実施例１７の曲げ弾性率は、実施例１１の曲げ弾性率に比べて約２．２倍であることがわかった。

　これらの測定結果から、第二の筒状容器２２を包囲する外容器１４の所定領域１１２を構成する壁を実施例１～実施例１０に記載の積層構成とすることで、断熱容器１０の断熱性を向上させることができる。さらに、第二の筒状容器２２の所定領域１１１を構成する壁を実施例１１～実施例１８に記載の積層構成とすることで、従来の断熱容器を構成する壁の剛性を維持しつつ、第二の筒状容器２２を構成する壁を薄くすることができる。さらに、このような断熱容器１０を脊磁計６０の断熱容器として使用することで、超伝導量子干渉計１７の測定面１９から脊髄の測定部位までの距離（リフトオフ）を短くすることができ、超微弱な磁場の測定が可能となる。

　以上の結果から、実施の形態の断熱容器は、断熱性に優れ、壁が薄い断熱容器、及びそれを用いた脊磁計を提供することができる。

　本発明は、本発明の広義の精神と範囲を逸脱することなく、様々な実施の形態及び変形が可能とされるものである。また、上述した実施の形態は、この発明を説明するためのものであり、本発明の範囲を限定するものではない。すなわち、本発明の範囲は、実施の形態ではなく、請求の範囲によって示される。そして、請求の範囲内及びそれと同等の発明の意義の範囲内で施される様々な変形が、この発明の範囲内とみなされる。

　本出願は、２０２１年５月２８日に出願された、日本国特許出願２０２１－０９００８６号に基づく。本明細書中に日本国特許出願２０２１－０９００８６号の明細書、特許請求の範囲、図面全体を参照して取り込むものとする。

　１０　断熱容器、
　１１　内容器、
　１２　冷媒注入管、
　１３　筒状容器、
　１３１　上面部、
　１２２、１３２　筒状部、
　１２３、１３３　底面部、
　１３２Ｏ　外層、
　１３２Ｉ　内層、
　１１１、１１２　所定領域、
　１０１　測定対象物、
　１０２　測定装置、
　１４　外容器、
　１５　空隙、
　１６　冷媒、
　１７　超伝導量子干渉計、
　１８　生体、
　１９　測定面、
　２１　基材、
　２２　第二の筒状容器、
　２３、２４　収容部、
　６０　脊磁計、
　６３、６４　織物、
　６５　止め糸、
　６６　扁平糸、
　７０、７１　ハニカムシート。

Claims

　内容器と、前記内容器を空隙を介して包囲する外容器と、を備え、
　前記内容器及び前記外容器は、繊維を含む基材に樹脂が含浸された繊維強化プラスチックから構成され、
　前記内容器は、内部に冷媒を貯留する収容部をそれぞれ有する筒状容器及び第二の筒状容器と、前記筒状容器に冷媒を注入する冷媒注入管と、を備え、
　前記第二の筒状容器は、その収容部が前記筒状容器の前記収容部に連通しており、
　前記第二の筒状容器の所定領域及び前記外容器の所定領域を構成する基材は、織物を含み、
　前記外容器の前記所定領域はハニカムシートを更に含み、前記ハニカムシートの一面及び他面に前記織物が積層されている、断熱容器。
　前記織物は、ガラス繊維、アルミナ繊維、及び炭素繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種から構成される、請求項１に記載の断熱容器。
　前記外容器の前記所定領域を構成する基材は、複数の繊維が一方向に引き揃えられてなる一方向繊維シートを更に含み、前記ハニカムシートの一面と他面の少なくとも一方の面に、前記一方向繊維シートが積層されている、請求項１又は２に記載の断熱容器。
　前記第二の筒状容器の軸芯の延在方向に対して、前記外容器の前記所定領域を構成する前記一方向繊維シートの繊維が平行である、請求項３に記載の断熱容器。
　前記第二の筒状容器の前記所定領域を構成する基材は、複数の繊維が一方向に引き揃えられてなる一方向繊維シートを更に含む、請求項３又は４に記載の断熱容器。
　前記第二の筒状容器の軸芯の延在方向に対して、前記第二の筒状容器の前記所定領域を構成する前記一方向繊維シートの繊維が直交している、請求項５に記載の断熱容器。
　前記外容器の前記所定領域を構成する一方向繊維シートと前記第二の筒状容器の前記所定領域を構成する一方向繊維シートとが対向する状態で、前記外容器が前記第二の筒状容器を包囲している、請求項５又は６に記載の断熱容器。
　前記外容器の前記所定領域を構成する前記一方向繊維シートは、ガラス繊維、アルミナ繊維、及び炭素繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種から構成される、請求項３から７のいずれか１項に記載の断熱容器。
　前記第二の筒状容器の前記所定領域を構成する前記一方向繊維シートは、ガラス繊維、アルミナ繊維、及び炭素繊維からなる群から選ばれる少なくとも１種から構成される、請求項５から７のいずれか１項に記載の断熱容器。
　前記ハニカムシートの厚さは、１～７ｍｍである、請求項１から９のいずれか１項に記載の断熱容器。
　前記樹脂が、エポキシ樹脂を含む、請求項１から１０のいずれか１項に記載の断熱容器。
　生体から発生する磁場を検出する超伝導量子干渉計と、
　請求項１から１１のいずれか１項に記載の断熱容器と、を備え、
　前記超伝導量子干渉計が、前記第二の筒状容器の前記収容部に貯留された冷媒中に浸漬される、脊磁計。