WO2022114166A1 - ホルダ、切削工具及び切削加工物の製造方法 - Google Patents

ホルダ、切削工具及び切削加工物の製造方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2022114166A1
WO2022114166A1 PCT/JP2021/043555 JP2021043555W WO2022114166A1 WO 2022114166 A1 WO2022114166 A1 WO 2022114166A1 JP 2021043555 W JP2021043555 W JP 2021043555W WO 2022114166 A1 WO2022114166 A1 WO 2022114166A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
magnetostrictive element
holder
central axis
width
seat surface
Prior art date
Application number
PCT/JP2021/043555
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
智仁 首藤
Original Assignee
京セラ株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 京セラ株式会社 filed Critical 京セラ株式会社
Priority to JP2022565481A priority Critical patent/JPWO2022114166A1/ja
Publication of WO2022114166A1 publication Critical patent/WO2022114166A1/ja

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B27/00—Tools for turning or boring machines; Tools of a similar kind in general; Accessories therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23B—TURNING; BORING
    • B23B29/00—Holders for non-rotary cutting tools; Boring bars or boring heads; Accessories for tool holders
    • B23B29/02—Boring bars
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23C—MILLING
    • B23C9/00—Details or accessories so far as specially adapted to milling machines or cutter
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23Q—DETAILS, COMPONENTS, OR ACCESSORIES FOR MACHINE TOOLS, e.g. ARRANGEMENTS FOR COPYING OR CONTROLLING; MACHINE TOOLS IN GENERAL CHARACTERISED BY THE CONSTRUCTION OF PARTICULAR DETAILS OR COMPONENTS; COMBINATIONS OR ASSOCIATIONS OF METAL-WORKING MACHINES, NOT DIRECTED TO A PARTICULAR RESULT
    • B23Q11/00—Accessories fitted to machine tools for keeping tools or parts of the machine in good working condition or for cooling work; Safety devices specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, machine tools
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
    • F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
    • F16F15/02—Suppression of vibrations of non-rotating, e.g. reciprocating systems; Suppression of vibrations of rotating systems by use of members not moving with the rotating systems

Definitions

  • This disclosure relates to a holder used in cutting.
  • the present invention relates to a holder provided with an anti-vibration mechanism.
  • the cutting process include turning and turning.
  • the turning process include outer diameter processing, inner diameter processing, grooving processing, end face processing and the like.
  • Patent Document 1 JP-A-6-31508
  • Patent Document 2 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2002-536298
  • Patent Document 2 Japanese Patent Application Laid-Open No. 2002-536298
  • the one-sided holder of the present disclosure includes a rod-shaped main body extending along the central axis from the first end to the second end, and a first magnetostrictive element.
  • the main body has a pocket located on the side of the first end and on which a cutting insert can be mounted, and a hollow portion located closer to the second end than the pocket and extending along the central axis.
  • the first magnetostrictive element is located in the hollow portion and extends along the central axis.
  • the pocket has a flat seating surface to which the cutting insert can abut.
  • the first magnetostrictive element has a flat shape in which the width in the direction orthogonal to the seat surface is smaller than the width in the direction parallel to the seat surface.
  • FIG. 1 It is a perspective view which shows the holder (cutting tool) in one surface which is not limited in this disclosure. It is an enlarged view which expanded the area A1 shown in FIG. It is a side view which looked at the holder shown in FIG. 1 from the direction parallel to the seat surface, and is the figure which see through the hollow part, a sensor and the like. It is sectional drawing of the IV-IV cross section in the holder shown in FIG. It is an enlarged view which expanded the area A2 shown in FIG. It is a side view which saw the holder shown in FIG. 1 from the direction perpendicular to a seat surface, and is the figure which see through the hollow part, a sensor and the like.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of a VII-VII cross section of the holder shown in FIG. It is an enlarged view of the area A3 shown in FIG. 7. It is sectional drawing of the IX-IX cross section in the holder shown in FIG. It is sectional drawing of the XX cross section in the holder shown in FIG.
  • FIG. 6 is a cross-sectional view of a cross section of XI-XI in the holder shown in FIG. It is a perspective view of the 1st magnetostrictive element in the holder shown in FIG. It is sectional drawing which shows the holder (cutting tool) in one surface which is not limited in this disclosure, and is the figure which corresponds to FIG.
  • the one-sided holder 1 without limitation of the present disclosure will be described in detail with reference to the drawings.
  • the holder 1 for a cutting tool may include any component not shown in each of the referenced figures.
  • the dimensions of the members in each drawing do not faithfully represent the dimensions of the actual constituent members and the dimensional ratio of each member.
  • the holder 1 may have a main body 3 as in the non-limiting example shown in FIGS. 1 to 11.
  • the main body 3 may have a rod shape extending along the central axis O1 from the first end 3a to the second end 3b.
  • the first end 3a is called the "tip” and the second end 3b is called the "rear end”.
  • the main body 3 may have a cylindrical shape as shown in FIG. 1 as an example without limitation.
  • the cylindrical shape does not have to be a strictly cylindrical shape, and may include some irregularities and curves.
  • the main body 3 is not limited to the cylindrical shape.
  • the main body 3 may have, for example, a polygonal prism shape. The point that the polygonal pillar shape does not have to be a strictly polygonal pillar shape is the same as in the case of the cylindrical shape.
  • the size of the main body 3 may be appropriately set according to the size of the work material.
  • the length of the main body 3 in the direction along the central axis O1 may be set to about 60 mm or more and 4000 mm or less.
  • the width (diameter) of the main body 3 in the direction orthogonal to the central axis O1 may be set to about 6 mm or more and 250 mm or less.
  • the material of the main body 3 include magnesium alloy, stainless steel, steel, cast iron, aluminum alloy and the like.
  • the main body 3 may have a pocket 5 as in the non-limiting example shown in FIG.
  • the pocket 5 may be located on the side of the first end 3a.
  • the pocket 5 can accommodate a cutting insert.
  • the pocket 5 may be a recessed portion on the side of the first end 3a of the main body 3.
  • the main body 3 may have a hollow portion 7 as in the case of the unrestricted example shown in FIG.
  • the hollow portion 7 can accommodate a magnetostrictive element or the like described below inside.
  • the hollow portion 7 may be located closer to the second end 3b than the pocket 5. In this case, the rigidity of the portion of the main body 3 where the pocket 5 is located is likely to be ensured. Further, the hollow portion 7 may extend along the central axis O1.
  • the hollow portion 7 may have a cylindrical shape such as a cylindrical shape.
  • the holder 1 may have a first magnetostrictive element 9 as in the non-limiting example shown in FIGS. 8, 9 and 12.
  • the first magnetostrictive element 9 may be located in the hollow portion 7.
  • the first magnetostrictive element 9 may extend along the central axis O1.
  • the magnetostrictive element may mean a magnetic material whose shape changes (Joule effect) due to the application of a magnetic field and where a magnetic field is generated (Villar effect) due to the change in shape.
  • Examples of the material of the magnetic strain element include Ni (nickel), Fe (iron) -Ni alloy, Fe-Co (cobalt) alloy, Fe-Ga (gallium) alloy, and Tb (terbium) -Dy (dysprocium) -Fe alloy. And so on.
  • the pocket 5 may have a seating surface 11 as in the non-limiting example shown in FIGS. 2 and 3.
  • the seat surface 11 can be contacted by the cutting insert. Further, the seat surface 11 may be flat. Flatness does not have to be flat in the strict sense of the word.
  • the seat surface 11 may be a substantially flat surface, and may be slightly curved or may have slight irregularities so as not to be noticeable when the holder 1 is viewed as a whole. For example, the seat surface 11 may have slight irregularities of about several tens of ⁇ m.
  • the first magnetostrictive element 9 has a width W1 in the direction B1 orthogonal to the seat surface 11 in a direction B2 parallel to the seat surface 11. It may have a flat shape smaller than the width W2 of. In this case, the first magnetostrictive element 9 tends to bend in the direction B1 orthogonal to the bearing surface 11 while ensuring a large cross-sectional area of the first magnetostrictive element 9 in the cross section orthogonal to the central axis O1. During cutting, the main component force is likely to be applied in the direction B1 orthogonal to the bearing surface 11.
  • the application of the magnetic field tends to cause the first magnetostrictive element 9 to be greatly deformed in the direction B1 orthogonal to the seat surface 11.
  • the deformation of the holder 1 caused by the cutting load can be efficiently suppressed. Therefore, the holder 1 has high anti-vibration performance.
  • Orthogonality is not limited to strict orthogonality, and may mean allowing a range of about 90 ° ⁇ 5 °. Further, the term "parallel” is not limited to strict parallelism, and may mean that an inclination of about ⁇ 5 ° is allowed.
  • the width W1 and the width W2 are not limited to specific values.
  • the width W1 may be set to about 4 to 10 mm.
  • the width W2 may be set to about 5 to 20 mm.
  • the first magnetostrictive element 9 may have a flat shape extending in the direction B2 parallel to the seat surface 11. In this case, the first magnetic element 9 is more likely to bend in the direction B1 orthogonal to the seat surface 11. Therefore, the deformation of the holder 1 caused by the cutting load can be suppressed more efficiently.
  • the holder 1 may further have a second magnetostrictive element 13.
  • the second magnetostrictive element 13 may be located in the hollow portion 7.
  • the second magnetostrictive element 13 may extend along the central axis O1.
  • the second magnetostrictive element 13 may be located on the opposite side of the first magnetostrictive element 9 with respect to the central axis O1. In these cases, the first magnetic element 9 is more likely to bend in the direction B1 orthogonal to the bearing surface 11. Therefore, the deformation of the holder 1 caused by the cutting load can be suppressed more efficiently.
  • the first magnetostrictive element 9 and the second magnetostrictive element 13 When the holder 1 has the first magnetostrictive element 9 and the second magnetostrictive element 13, when a magnetic field is applied to the first magnetostrictive element 9 and the second magnetostrictive element 13, the first magnetostrictive element 9 and the second magnetostrictive element 13 are applied. May be applied with magnetic fields opposite to each other. In this case, for example, the first magnetostrictive element 9 is stretched by the Joule effect, while the second magnetostrictive element 13 is easily shrunk by the Joule effect. Therefore, the deformation of the holder 1 due to the application of the magnetic field can be increased. As a result, the deformation of the holder 1 caused by the cutting load is easily canceled by the deformation of the holder 1 due to the application of the magnetic field, so that the deformation of the holder 1 can be efficiently suppressed.
  • the shape of the second magnetostrictive element 13 may be the same as or different from the shape of the first magnetostrictive element 9.
  • the shape of the second magnetostrictive element 13 may be the same as the shape of the first magnetostrictive element 9, as in the non-limiting example shown in FIGS. 8 to 11.
  • the holder 1 may further include a third magnetostrictive element 15 and a fourth magnetostrictive element 17, as in the non-limiting example shown in FIGS. 5 and 9.
  • the third magnetostrictive element 15 and the fourth magnetostrictive element 17 may be located between the first magnetostrictive element 9 and the second magnetostrictive element 13, respectively. More specifically, the third magnetostrictive element 15 and the fourth magnetostrictive element 17 may be located between the first magnetostrictive element 9 and the second magnetostrictive element 13 in the circumferential direction of the central axis O1. Further, the third magnetostrictive element 15 and the fourth magnetostrictive element 17 may extend along the central axis O1, respectively.
  • the fourth magnetostrictive element 17 may be located on the opposite side of the third magnetostrictive element 15 with respect to the central axis O1.
  • the feed component force is likely to be applied during cutting in the direction B2 parallel to the seat surface 11, that is, in the direction orthogonal to the direction B1.
  • the third magnetostrictive element 15 and the fourth magnetostrictive element 17 are deformed in the direction B2 parallel to the seat surface 11 by applying a magnetic field. As a result, the deformation of the holder 1 caused by the cutting load is efficiently suppressed.
  • the third magnetostrictive element 15 and the fourth magnetostrictive element 17 When the holder 1 has the third magnetostrictive element 15 and the fourth magnetostrictive element 17, when a magnetic field is applied to the third magnetostrictive element 15 and the fourth magnetostrictive element 17, the third magnetostrictive element 15 and the fourth magnetostrictive element 17 May be applied with magnetic fields opposite to each other.
  • the third magnetostrictive element 15 is stretched by the Joule effect, while the fourth magnetostrictive element 17 is easily shrunk by the Joule effect. Therefore, the deformation of the holder 1 due to the application of the magnetic field can be increased.
  • the deformation of the holder 1 caused by the cutting load is easily canceled by the deformation of the holder 1 due to the application of the magnetic field, so that the deformation of the holder 1 can be efficiently suppressed.
  • the shape of the fourth magnetostrictive element 17 may be the same as or different from the shape of the third magnetostrictive element 15.
  • the shape of the fourth magnetostrictive element 17 may be the same as the shape of the third magnetostrictive element 15, as in the unrestricted example shown in FIGS. 5 and 9 to 11.
  • the length L1 in the direction along the central axis O1 in the first magnetostrictive element 9 and the second magnetostrictive element 13 is the same as the length L2 in the direction along the central axis O1 in the third magnetostrictive element 15 and the fourth magnetostrictive element 17. It may be, or it may be different. For example, the length L1 may be longer than the length L2.
  • the main component force is larger than the feed component force as the load during cutting.
  • the length L1 is longer than the length L2
  • the length L1 and the length L2 are not limited to specific values.
  • the length L1 may be set to about 36 to 3500 mm.
  • the length L2 may be set to about 30 to 3000 mm.
  • the third magnetostrictive element 15 and the fourth magnetostrictive element 17 each have a width W3 in the direction B2 parallel to the seating surface 11 and a seating surface. It may have a flat shape smaller than the width W4 in the direction B1 orthogonal to 11. In this case, the third magnetic element 15 and the fourth magnetic element 17 tend to bend in the direction B2 parallel to the seat surface 11. Therefore, the deformation of the holder 1 due to the feed component force is efficiently suppressed.
  • the width W3 and the width W4 are not limited to specific values.
  • the width W3 may be set to about 3 to 9 mm.
  • the width W4 may be set to about 4 to 18 mm.
  • the third magnetostrictive element 15 and the fourth magnetostrictive element 17 may each have a flat shape extending in the direction B1 orthogonal to the seat surface 11.
  • the third magnetic element 15 and the fourth magnetic element 17 are more likely to bend in the direction B2 parallel to the seat surface 11. Therefore, the deformation of the holder 1 due to the feed component force can be suppressed more efficiently.
  • the maximum width of the first magnetostrictive element 9 and the second magnetostrictive element 13 may be the same as or different from the maximum width of the third magnetostrictive element 15 and the fourth magnetostrictive element 17. You may.
  • the maximum width of the first magnetostrictive element 9 and the second magnetostrictive element 13 may be larger than the maximum width of the third magnetostrictive element 15 and the fourth magnetostrictive element 17.
  • the first magnetic element 9 is more likely to bend in the direction B1 orthogonal to the seat surface 11. Therefore, the deformation of the holder 1 caused by the cutting load can be suppressed more efficiently.
  • the maximum width of the first magnetostrictive element 9 and the second magnetostrictive element 13 may be the width W2 in the direction B2 parallel to the seat surface 11. Further, the maximum width of the third magnetostrictive element 15 and the fourth magnetostrictive element 17 may be the width W4 in the direction B1 orthogonal to the seat surface 11.
  • the main body 3 may further have a first member 19 in which the pocket 5 is located, as in the non-limiting example shown in FIG.
  • the first member 19 can fix the cutting insert.
  • the first member 19 is generally called a "head”.
  • the first member 19 can also be referred to as a "cutting portion" because it can play a major role in the cutting of the work material.
  • the holder 1 may further have a sensor 21 that is located closer to the pocket 5 than the first magnetostrictive element 9 and is capable of measuring the state of the first member 19. In this case, it is easy to install the sensor 21 on the side of the first end 3a having a large amplitude. Further, it is possible to detect the measurement result by the sensor 21 in real time and feed it back to the voltage (current) applied to the first magnetostrictive element 9.
  • the sensor 21 may be located inside the main body 3. Examples of the sensor 21 include an acceleration sensor and the like.
  • the sensor 21 may be located away from the hollow portion 7. In this case, it is easy to reduce the influence of the magnetic field around the first magnetostrictive element 9 on the sensor 21. Therefore, measurement error is unlikely to occur.
  • the main body 3 further includes a second member 23 located closer to the second end 3b than the first member 19, and a third member 25 located closer to the second end 3b than the second member 23. You may. Since the second member 23 is located between the first member 19 and the third member 25, it can also be called an "intermediate member”. The third member 25 can be gripped by a machine tool. The third member 25 is generally referred to as a "shank”.
  • the hollow portion 7 may be located in the second member 23.
  • the hollow portion 7 may be located closer to the third member 25 than the center of the second member 23 in the direction along the central axis O1.
  • the sensor 21 may be located on the second member 23.
  • the sensor 21 may be located closer to the first member 19 than the center of the second member 23 in the direction along the central axis O1.
  • the first magnetostrictive element 9 may have a plate-shaped main body portion 9a as in the case of the unrestricted example shown in FIG. Further, the first magnetostrictive element 9 may have a coil 9b located on the outer peripheral surface of the main body portion 9a. In these cases, when the coil 9b wound on the outer peripheral surface of the main body 9a is energized, a magnetic field is generated in the coil 9b, and the first magnetostrictive element 9 (main body 9a) is deformed. Further, by changing the energizing direction with respect to the coil 9b, it becomes possible to select the expansion / contraction of the first magnetostrictive element 9 (main body portion 9a).
  • the coil 9b may be located at the center of the outer peripheral surface of the main body portion 9a in the direction along the central axis O1.
  • the coil 9b may be paraphrased as a coil 9b for a magnetostrictive element.
  • magnetostrictive elements may also have a main body and a coil.
  • the second magnetostrictive element 13 may have a plate-shaped main body portion 13a and a coil 13b located on the outer peripheral surface of the main body portion 13a.
  • the third magnetostrictive element 15 may have a plate-shaped main body portion 15a and a coil 15b located on the outer peripheral surface of the main body portion 15a.
  • the fourth magnetostrictive element 17 may have a plate-shaped main body portion 17a and a coil 17b located on the outer peripheral surface of the main body portion 17a.
  • the evaluation of the width W1 and the width W2 may be based on the first magnetostrictive element 9 without the coil 9b, that is, the main body portion 9a.
  • the evaluation of the length L1 may be based on the main body portion 9a.
  • the holder 1 may have a first yoke 27 and a second yoke 29.
  • the first yoke 27 may be located closer to the first end 3a than the first magnetostrictive element 9 in the hollow portion 7.
  • the second yoke 29 may be located closer to the second end 3b than the first magnetostrictive element 9 in the hollow portion 7.
  • the first yoke 27 and the second yoke 29 may have a ring shape such as an annular shape.
  • the first yoke 27 and the second yoke 29 are located at both ends of the first magnetostrictive element 9 in the direction along the central axis O1, and thus the coil. It is easy to suppress the unnecessary spread of the magnetic field generated by 9b. Therefore, the amount of deformation of the first magnetostrictive element 9 tends to be large. This point is the same for other magnetostrictive elements.
  • the holder 1 may have a first magnet 31, a second magnet 33, and a third yoke 35.
  • the first magnet 31 may be located closer to the second end 3b than the first yoke 27 in the hollow portion 7, or may be located closer to the central axis O1 than the first magnetostrictive element 9. .
  • the second magnet 33 may be located closer to the first end 3a than the second yoke 29 in the hollow portion 7, or may be located closer to the central axis O1 than the first magnetostrictive element 9. .
  • the first magnet 31 and the second magnet 33 may have a ring shape such as an annular shape.
  • the third yoke 35 may be located between the first magnet 31 and the second magnet 33.
  • the third yoke 35 may extend along the central axis O1.
  • the third yoke 35 may have a cylindrical shape such as a cylindrical shape.
  • the first magnet 31, the second magnet 33, and the third yoke 35 may form a base static magnetic field. It will be possible. Therefore, the amount of deformation of the first magnetostrictive element 9 tends to be large. This point is the same for other magnetostrictive elements.
  • the first magnet 31 may be connected to the first yoke 27 and the third yoke 35. Further, the second magnet 33 may be connected to the second yoke 29 and the third yoke 35. In these cases, the involvement of the base static magnetic field in the first magnetostrictive element 9 is strengthened. Therefore, the amount of deformation of the first magnetostrictive element 9 tends to be large. This point is the same for other magnetostrictive elements.
  • the holder 1 may have a coil 37 located on the outer peripheral surface of the third yoke 35.
  • the coil 37 wound on the outer peripheral surface of the third yoke 35 is energized, the magnetic flux density of the static magnetic field as a base can be adjusted.
  • the coil 37 may be paraphrased as a yoke coil 37.
  • the holder 1 may have a holder 39.
  • the holder 39 can hold the first magnetostrictive element 9 inside.
  • the holder 39 can also hold other magnetostrictive elements and the like inside.
  • the holder 39 may be located in the hollow portion 7.
  • the holder 39 may be in contact with the inner peripheral surface of the hollow portion 7.
  • the holder 39 may extend along the central axis O1.
  • the holder 39 may have a cylindrical shape such as a cylindrical shape.
  • the material of the holder 39 include metal and resin.
  • the metal may include magnesium alloys, stainless steels, steels, cast irons, aluminum alloys and the like.
  • the resin include polyethylene, acrylic resin, epoxy resin, polycarbonate, polyimide resin and the like.
  • the main body 3 may have a first flow path 41 that is located inside the main body 3 and extends along the central axis O1, as in the non-limiting example shown in FIGS. 4 and 7.
  • the first flow path 41 is capable of flowing a coolant (cooling fluid).
  • the first flow path 41 may be connected to the hollow portion 7.
  • the first flow path 41 may have a coolant inflow port 43.
  • the inflow port 43 may be located on the end face of the main body 3 on the side of the second end 3b.
  • the position of the inflow port 43 is not limited to the above-mentioned end face, and may be, for example, the outer peripheral surface of the main body 3.
  • the inflow port 43 may be one or a plurality.
  • the main body 3 may have a coolant hole 45 located in the hollow portion 7.
  • the coolant hole 45 allows the coolant to flow. Therefore, when the main body 3 has the coolant hole 45, the coolant supplied from the inflow port 43 to the first flow path 41 can flow to the side of the first end 3a through the coolant hole 45.
  • the coolant hole 45 may be formed by a ring-shaped first yoke 27 and a second yoke 29, a ring-shaped first magnet 31 and a second magnet 33, and a tubular third yoke 35.
  • the main body 3 may have a second flow path 47 that is located inside the main body 3 and extends from the hollow portion 7 toward the side of the first end 3a.
  • the second flow path 47 is capable of flowing coolant.
  • the second flow path 47 may have a coolant outlet 49. In these cases, the coolant can be flowed from the hollow portion 7 (coolant hole 45) to the second flow path 47 and injected from the outlet 49.
  • the outlet 49 may be opened in the first member 19. Further, the outlet 49 may be opened toward the cutting insert. The position of the outlet 49 is not limited to a specific place. The number of outlets 49 may be one or may be plural.
  • coolant examples include water-insoluble oils and water-soluble oils.
  • water-insoluble oil agent examples include cutting oils such as oil-based type, inert extreme pressure type and active extreme pressure type.
  • Water-soluble oils may include, for example, cutting oils such as emulsions, solutions and solutions.
  • the coolant is not limited to a liquid and may be a gas such as an inert gas. The coolant may be appropriately selected and used according to the material of the work material.
  • the one-sided holder 1A without limitation of the present disclosure will be described with reference to FIGS. 13 to 15.
  • the differences between the holder 1A and the holder 1 will be mainly described, and detailed description of the points having the same configuration as the holder 1 may be omitted.
  • the first magnetostrictive element 9 may have a plate shape, as in the non-limiting example shown in FIGS. 13 to 15. Further, the first magnetostrictive element 9 may have a central portion 9c, a first end portion 9d, and a second end portion 9e. The first end portion 9d may be located closer to the first end portion 3a than the central portion 9c. The second end portion 9e may be located closer to the second end portion 3b than the central portion 9c.
  • the width H1 of the direction B1 orthogonal to the seat surface 11 at the first end portion 9d and the second end portion 9e may be the same as the width H2 of the direction B1 orthogonal to the seat surface 11 at the central portion 9c. It may be different.
  • the width H1 may be larger than the width H2, as in the unrestricted example shown in FIG.
  • the width H1 since the width H1 is relatively large, the wall thickness of the first end portion 9d and the second end portion 9e tends to be large, and the strength is high.
  • the width H2 is relatively small, for example, when the coil 9b is located on the outer peripheral surface of the central portion 9c, it is less bulky and the first magnetostrictive element 9 can be easily positioned in the hollow portion 7. When the coil 9b is energized, the central portion 9c is easily deformed.
  • the width D1 of the direction B2 parallel to the seat surface 11 at the first end portion 9d and the second end portion 9e may be the same as the width D2 of the direction B2 parallel to the seat surface 11 at the central portion 9c. It may be different.
  • the width D1 may be larger than the width D2, as in the unrestricted example shown in FIG. In this case, since the width D1 is relatively large, the strength of the first end portion 9d and the second end portion 9e is high.
  • the width D2 is relatively small, for example, when the coil 9b is located on the outer peripheral surface of the central portion 9c, it is less bulky and the first magnetostrictive element 9 can be easily positioned in the hollow portion 7. When the coil 9b is energized, the central portion 9c is easily deformed.
  • magnetostrictive elements may also have a central portion, a first end portion, and a second end portion.
  • the second magnetostrictive element 13 may have a plate shape, or may have a central portion 13c, a first end portion 13d, and a second end portion 13e. good.
  • the cutting tool 101 includes a holder 1 and a cutting insert 103 (hereinafter, may be referred to as “insert 103”) located in the pocket 5 of the holder 1, as in the case of the non-limiting example shown in FIGS. 1 to 12. , May have.
  • the holder 1 has high vibration isolation performance, so that excellent cutting performance can be exhibited.
  • the insert 103 may have a polygonal plate shape as shown in FIG. 2 as an example without limitation. Further, the insert 103 may have a cutting edge 105.
  • the insert 103 may be located in the pocket 5 so that the cutting edge 105 projects laterally on the side of the first end 3a of the holder 1.
  • the cutting tool 101 can perform cutting by bringing the cutting edge 105 into contact with the work material.
  • the cutting edge 105 may be located farthest from the central axis O1 on the side of the first end 3a of the main body 3. In this case, only the vicinity of the cutting edge 105 can be brought into contact with the work material.
  • the insert 103 may further have a through hole 107. Further, the cutting tool 101 may further have a fixing member 109.
  • the fixing member 109 may be a member for fixing the insert 103 to the holder 1.
  • the fixing member 109 may be a screw.
  • the fixing member 109 is not limited to the screw, and may be, for example, a clamp member or the like.
  • the holder 1 may have a screw hole at a position corresponding to the through hole 107 in the pocket 5.
  • the insert 103 can be fixed to the holder 1 by inserting a screw, which is a fixing member 109, into the through hole 107 of the insert 103 and fixing the screw to the screw hole of the holder 1.
  • the through hole 107 and the screw hole may extend in a direction orthogonal to the central axis O1.
  • Examples of the material of the insert 103 include cemented carbide and cermet.
  • Examples of the composition of the cemented carbide include WC-Co, WC-TiC-Co and WC-TiC-TaC-Co.
  • WC, TiC and TaC may be hard particles, and Co may be a bonded phase.
  • the cermet may be a sintered composite material in which a metal is composited with a ceramic component.
  • a titanium compound containing titanium carbide (TiC) or titanium nitride (TiN) as a main component may be mentioned.
  • the material of the insert 103 is not limited to the above composition.
  • the cutting tool 101 has the holder 1, but the cutting tool 101 is not limited to such a form.
  • the cutting tool 101 may have a holder 1A.
  • the work piece 203 may be manufactured by cutting the work material 201.
  • the method for manufacturing the machined product 203 may include the following steps. That is, (1) The process of rotating the work material 201 and (2) The process of bringing the cutting tool 101 into contact with the rotating work material 201, (3) The process of separating the cutting tool 101 from the work material 201, May be provided.
  • the work material 201 may be rotated around the shaft O2, and the cutting tool 101 may be relatively close to the work material 201.
  • the cutting edge 105 of the insert 103 in the cutting tool 101 may be brought into contact with the work material 201 to cut the work material 201.
  • the cutting tool 101 may be relatively far from the work material 201.
  • the work material 201 is fixed and the cutting tool 101 is moved in each process, but the form is not limited to such a form as a matter of course.
  • the work material 201 may be brought closer to the cutting tool 101.
  • the work material 201 may be moved away from the cutting tool 101.
  • the process of keeping the work material 201 rotated and bringing the cutting edge 105 of the insert 103 into contact with different parts of the work material 201 may be repeated.
  • Examples of the material of the work material 201 include carbon steel, alloy steel, stainless steel, cast iron, non-ferrous metal and the like.
  • the cutting tool 101 having the holder 1 is used, but the present invention is not limited to such a form.
  • a cutting tool 101 having a holder 1A may be used.
  • Main body 17b ... Coil (coil for magnetostrictive element) 19 ... 1st member 21 ... Sensor 23 ... 2nd member 25 ... 3rd member 27 ... 1st yoke 29 ... 2nd yoke 31 ... 1st magnet 33 ... ⁇ 2nd magnet 35 ⁇ ⁇ ⁇ 3rd yoke 37 ⁇ ⁇ ⁇ Coil (coil for yoke) 39 ... Holder 41 ... First flow path 43 ... Inlet 45 ... Coolant hole 47 ... Second flow path 49 ... Outlet 101 ... Cutting tool 103 ... Cutting insert (insert) 105 ... Cutting edge 107 ... Through hole 109 ... Fixing member (screw) 201 ... Work material 203 ... Machined work O1 ... Central axis B1 ... Direction orthogonal to the seat surface B2 ... Direction parallel to the seat surface O2 ... Axis

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Acoustics & Sound (AREA)
  • Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
  • Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)

Abstract

本開示の限定されない一面のホルダは、第１端から第２端にかけて中心軸に沿って延びた棒形状の本体と、第１磁歪素子と、を有する。本体は、第１端の側に位置し、切削インサートを搭載可能なポケットと、ポケットよりも第２端の近くに位置するとともに中心軸に沿って延びた中空部と、を有する。第１磁歪素子は、中空部に位置し、中心軸に沿って延びる。ポケットは、切削インサートが当接可能な平らな座面を有する。中心軸に直交する断面において、第１磁歪素子は、座面に直交する方向での幅が、座面に平行な方向での幅よりも小さい扁平形状である。

Description

ホルダ、切削工具及び切削加工物の製造方法 関連出願の相互参照
　本出願は、２０２０年１１月３０日に出願された日本国特許出願２０２０－１９８０９３号の優先権を主張するものであり、この先の出願の開示全体を、ここに参照のために取り込む。
　本開示は、切削加工において用いられるホルダに関する。具体的には、防振機構を備えたホルダに関する。切削加工としては、例えば、転削加工及び旋削加工などが挙げられ得る。旋削加工としては、例えば、外径加工、内径加工、溝加工及び端面加工などが挙げられ得る。
　従来から防振機構を備えたホルダが種々提案されている。特開平６－３１５０８号公報（特許文献１）に記載のホルダにおいては、錘が内蔵されている。錘の張力を調整することによって、錘の固有振動数が調整される。特表２００２－５３６２９８号公報（特許文献２）に記載のホルダは、圧電素子を有する。切削加工時に圧電素子が変形し、圧電効果により電流が生じる。この電流が抵抗にて消費されることで、ホルダの変形量が抑制される。
　特許文献１に記載のホルダにおいては、錘の張力を調整する作業が煩雑である。また、特許文献２に記載のホルダにおいては、圧電効果により生じる電流が微弱であるため、ホルダの変形を抑制する効果は不十分である。
　本開示の限定されない一面のホルダは、第１端から第２端にかけて中心軸に沿って延びた棒形状の本体と、第１磁歪素子と、を有する。前記本体は、前記第１端の側に位置し、切削インサートを搭載可能なポケットと、前記ポケットよりも前記第２端の近くに位置するとともに前記中心軸に沿って延びた中空部と、を有する。前記第１磁歪素子は、前記中空部に位置し、前記中心軸に沿って延びる。前記ポケットは、前記切削インサートが当接可能な平らな座面を有する。前記中心軸に直交する断面において、前記第１磁歪素子は、前記座面に直交する方向での幅が、前記座面に平行な方向での幅よりも小さい扁平形状である。
本開示の限定されない一面におけるホルダ（切削工具）を示す斜視図である。 図１に示す領域Ａ１を拡大した拡大図である。 図１に示すホルダを座面に平行な方向から見た側面図であり、中空部及びセンサなどを透視した図である。 図３に示すホルダにおけるＩＶ－ＩＶ断面の断面図である。 図４に示す領域Ａ２を拡大した拡大図である。 図１に示すホルダを座面に垂直な方向から見た側面図であり、中空部及びセンサなどを透視した図である。 図６に示すホルダにおけるＶＩＩ－ＶＩＩ断面の断面図である。 図７に示す領域Ａ３を拡大した拡大図である。 図６に示すホルダにおけるＩＸ－ＩＸ断面の断面図である。 図６に示すホルダにおけるＸ－Ｘ断面の断面図である。 図６に示すホルダにおけるＸＩ－ＸＩ断面の断面図である。 図１に示すホルダにおける第１磁歪素子の斜視図である。 本開示の限定されない一面におけるホルダ（切削工具）を示す断面図であり、図８に相当する図である。 図１３に示すホルダにおける第１磁歪素子の斜視図である。 図１３に示すホルダにおける第１磁歪素子の斜視図であり、コイルを省略した図である。 本開示の限定されない一面における切削加工物の製造方法の一工程を示す概略図である。 本開示の限定されない一面における切削加工物の製造方法の一工程を示す概略図である。 本開示の限定されない一面における切削加工物の製造方法の一工程を示す概略図である。
　＜ホルダ＞
　以下、本開示の限定されない一面のホルダ１について、図面を用いて詳細に説明する。但し、以下で参照する各図では、説明の便宜上、実施形態を説明する上で必要な主要部材のみが簡略化して示される。したがって、切削工具用のホルダ１は、参照する各図に示されない任意の構成部材を備え得る。また、各図中の部材の寸法は、実際の構成部材の寸法及び各部材の寸法比率などを忠実に表したものではない。これらの点は、後述する切削工具及び切削加工物の製造方法においても同様である。
　ホルダ１は、図１～図１１に示す限定されない一例のように、本体３を有してもよい。本体３は、第１端３ａから第２端３ｂにかけて中心軸Ｏ１に沿って延びた棒形状であってもよい。一般的には、第１端３ａが「先端」と呼ばれ、第２端３ｂが「後端」と呼ばれる。
　本体３は、図１に示す限定されない一例のように、円柱形状であってもよい。円柱形状とは、厳密に円柱の形状である必要はなく、若干の凹凸及び湾曲などを含んでもよい。なお、本体３は、円柱形状に限定されない。本体３は、例えば、多角柱形状などであってもよい。多角柱形状が、厳密に多角形の柱形状である必要がない点は、円柱形状の場合と同様である。
　本体３の大きさは、被削材の大きさに応じて適宜設定されてもよい。例えば、中心軸Ｏ１に沿った方向における本体３の長さは、６０ｍｍ以上４０００ｍｍ以下程度に設定されてもよい。また、中心軸Ｏ１に直交する方向における本体３の幅（径）は、６ｍｍ以上２５０ｍｍ以下程度に設定されてもよい。本体３の材質としては、例えば、マグネシウム合金、ステンレス、鋼、鋳鉄及びアルミニウム合金などが挙げられ得る。
　本体３は、図２に示す限定されない一例のように、ポケット５を有してもよい。ポケット５は、第１端３ａの側に位置してもよい。ポケット５は、切削インサートを搭載することが可能である。ポケット５は、本体３のうち第１端３ａの側において窪んだ部位であってもよい。
　本体３は、図３に示す限定されない一例のように、中空部７を有してもよい。中空部７は、以下で説明する磁歪素子などを内部に収容することが可能である。中空部７は、ポケット５よりも第２端３ｂの近くに位置してもよい。この場合には、本体３のうちポケット５が位置する部分の剛性が確保され易い。また、中空部７は、中心軸Ｏ１に沿って延びてもよい。中空部７は、円筒形状などの筒形状であってもよい。
　ホルダ１は、図８、図９及び図１２に示す限定されない一例のように、第１磁歪素子９を有してもよい。第１磁歪素子９は、中空部７に位置してもよい。第１磁歪素子９は、中心軸Ｏ１に沿って延びてもよい。
　なお、磁歪素子とは、磁界の印加によって形状が変化（ジュール効果）し、また、形状の変化によって磁界が発生（ビラリ効果）する磁性体のことを意味してもよい。磁歪素子の材質としては、例えば、Ｎｉ（ニッケル）、Ｆｅ（鉄）－Ｎｉ合金、Ｆｅ－Ｃｏ（コバルト）合金、Ｆｅ－Ｇａ（ガリウム）合金、Ｔｂ（テルビウム）－Ｄｙ（ジスプロシウム）－Ｆｅ合金などが挙げられ得る。
　ここで、ポケット５は、図２及び図３に示す限定されない一例のように、座面１１を有してもよい。座面１１は、切削インサートが当接することが可能である。また、座面１１は、平らであってもよい。平らとは、厳密な意味での平らである必要はない。座面１１は、概ね平らな面であればよく、ホルダ１を全体的に見た場合においては分からない程度に、僅かに湾曲してもよく、或いは、僅かな凹凸を有してもよい。例えば、座面１１は、数十μｍ程度の僅かな凹凸を有してもよい。
　図９に示す限定されない一例のように、中心軸Ｏ１に直交する断面において、第１磁歪素子９は、座面１１に直交する方向Ｂ１での幅Ｗ１が、座面１１に平行な方向Ｂ２での幅Ｗ２よりも小さい扁平形状であってもよい。この場合には、中心軸Ｏ１に直交する断面における第１磁歪素子９の断面積を大きく確保しつつ、座面１１に直交する方向Ｂ１に第１磁性素子９が撓み易い。切削加工時において、座面１１に直交する方向Ｂ１に主分力が加わり易い。そのため、磁界の印加によって第１磁歪素子９が座面１１に直交する方向Ｂ１に大きく変形し易い。これにより、切削負荷に伴って生じるホルダ１の変形が効率よく抑えられる。そのため、ホルダ１は防振性能が高い。
　直交とは、厳密な直交に限定されず、９０°±５°程度の範囲を許容することを意味してもよい。また、平行とは、厳密な平行に限定されず、±５°程度の傾斜を許容することを意味してもよい。
　幅Ｗ１及び幅Ｗ２は、特定の値に限定されない。例えば、幅Ｗ１は、４～１０ｍｍ程度に設定されてもよい。また、幅Ｗ２は、５～２０ｍｍ程度に設定されてもよい。
　中心軸Ｏ１に直交する断面において、第１磁歪素子９は、座面１１に平行な方向Ｂ２に延びた扁平形状であってもよい。この場合には、座面１１に直交する方向Ｂ１に第１磁性素子９がさらに撓み易い。そのため、切削負荷に伴って生じるホルダ１の変形がより効率よく抑えられる。
　ホルダ１は、第２磁歪素子１３をさらに有してもよい。第２磁歪素子１３は、中空部７に位置してもよい。第２磁歪素子１３は、中心軸Ｏ１に沿って延びてもよい。第２磁歪素子１３は、中心軸Ｏ１を基準として第１磁歪素子９に対して反対側に位置してもよい。これらの場合には、座面１１に直交する方向Ｂ１に第１磁性素子９がさらに撓み易い。そのため、切削負荷に伴って生じるホルダ１の変形がより効率よく抑えられる。
　ホルダ１が第１磁歪素子９及び第２磁歪素子１３を有する場合において、第１磁歪素子９及び第２磁歪素子１３に磁界を印加する際には、第１磁歪素子９及び第２磁歪素子１３には互いに逆方向となる磁界を印加してもよい。この場合には、例えば、第１磁歪素子９がジュール効果によって伸びる一方で、第２磁歪素子１３がジュール効果によって縮み易い。そのため、磁界の印加によるホルダ１の変形を大きくできる。これにより、切削負荷に伴って生じるホルダ１の変形が、磁界の印加によるホルダ１の変形によって相殺され易くなるため、ホルダ１の変形が効率よく抑えられる。
　第２磁歪素子１３の形状は、第１磁歪素子９の形状と同じであってもよく、また、異なってもよい。例えば、図８～図１１に示す限定されない一例のように、第２磁歪素子１３の形状は、第１磁歪素子９の形状と同じであってもよい。
　ホルダ１は、図５及び図９に示す限定されない一例のように、第３磁歪素子１５及び第４磁歪素子１７をさらに有してもよい。第３磁歪素子１５及び第４磁歪素子１７は、第１磁歪素子９及び第２磁歪素子１３の間にそれぞれ位置してもよい。より具体的には、第３磁歪素子１５及び第４磁歪素子１７は、中心軸Ｏ１の周方向において、第１磁歪素子９及び第２磁歪素子１３の間にそれぞれ位置してもよい。また、第３磁歪素子１５及び第４磁歪素子１７は、中心軸Ｏ１に沿ってそれぞれ延びてもよい。第４磁歪素子１７は、中心軸Ｏ１を基準として第３磁歪素子１５に対して反対側に位置してもよい。
　中心軸Ｏ１に直交する断面において座面１１に平行な方向Ｂ２、すなわち、方向Ｂ１に直交する方向には、切削加工時において送り分力が加わり易い。ホルダ１が上記した第３磁歪素子１５及び第４磁歪素子１７を有する場合には、磁界の印加により第３磁歪素子１５及び第４磁歪素子１７を座面１１に平行な方向Ｂ２に変形させることによって、切削負荷に伴って生じるホルダ１の変形が効率よく抑えられる。
　ホルダ１が第３磁歪素子１５及び第４磁歪素子１７を有する場合において、第３磁歪素子１５及び第４磁歪素子１７に磁界を印加する際には、第３磁歪素子１５及び第４磁歪素子１７には互いに逆方向となる磁界を印加してもよい。この場合には、例えば、第３磁歪素子１５がジュール効果によって伸びる一方で、第４磁歪素子１７がジュール効果によって縮み易い。そのため、磁界の印加によるホルダ１の変形を大きくできる。これにより、切削負荷に伴って生じるホルダ１の変形が、磁界の印加によるホルダ１の変形によって相殺され易くなるため、ホルダ１の変形が効率よく抑えられる。
　第４磁歪素子１７の形状は、第３磁歪素子１５の形状と同じであってもよく、また、異なってもよい。例えば、図５、図９～図１１に示す限定されない一例のように、第４磁歪素子１７の形状は、第３磁歪素子１５の形状と同じであってもよい。
　第１磁歪素子９及び第２磁歪素子１３における中心軸Ｏ１に沿った方向の長さＬ１は、第３磁歪素子１５及び第４磁歪素子１７における中心軸Ｏ１に沿った方向の長さＬ２と同じであってもよく、また、異なってもよい。例えば、長さＬ１は、長さＬ２よりも長くてもよい。
　一般的に、切削加工時の負荷としては、送り分力よりも主分力の方が大きい。長さＬ１が長さＬ２よりも長い場合には、磁界の印加による第３磁歪素子１５及び第４磁歪素子１７の変形よりも磁界の印加による第１磁歪素子９及び第２磁歪素子１３の変形を大きくし易い。そのため、ホルダ１の変形が効率よく抑えられる。
　長さＬ１及び長さＬ２は、特定の値に限定されない。例えば、長さＬ１は、３６～３５００ｍｍ程度に設定されてもよい。また、長さＬ２は、３０～３０００ｍｍ程度に設定されてもよい。
　図９に示す限定されない一例のように、中心軸Ｏ１に直交する断面において、第３磁歪素子１５及び第４磁歪素子１７は、それぞれ座面１１に平行な方向Ｂ２での幅Ｗ３が、座面１１に直交する方向Ｂ１での幅Ｗ４よりも小さい扁平形状であってもよい。この場合には、座面１１に平行な方向Ｂ２に第３磁性素子１５及び第４磁性素子１７が撓み易い。そのため、送り分力に起因するホルダ１の変形が効率よく抑えられる。
　幅Ｗ３及び幅Ｗ４は、特定の値に限定されない。例えば、幅Ｗ３は、３～９ｍｍ程度に設定されてもよい。また、幅Ｗ４は、４～１８ｍｍ程度に設定されてもよい。
　中心軸Ｏ１に直交する断面において、第３磁歪素子１５及び第４磁歪素子１７は、それぞれ座面１１に直交する方向Ｂ１に延びた扁平形状であってもよい。この場合には、座面１１に平行な方向Ｂ２に第３磁性素子１５及び第４磁性素子１７がさらに撓み易い。そのため、送り分力に起因するホルダ１の変形がより効率よく抑えられる。
　中心軸Ｏ１に直交する断面において、第１磁歪素子９及び第２磁歪素子１３の最大幅は、第３磁歪素子１５及び第４磁歪素子１７の最大幅と同じであってもよく、また、異なってもよい。例えば、図９に示す限定されない一例のように、第１磁歪素子９及び第２磁歪素子１３の最大幅は、第３磁歪素子１５及び第４磁歪素子１７の最大幅よりも大きくてもよい。この場合には、座面１１に直交する方向Ｂ１に第１磁性素子９がさらに撓み易い。そのため、切削負荷に伴って生じるホルダ１の変形がより効率よく抑えられる。
　なお、第１磁歪素子９及び第２磁歪素子１３の最大幅は、座面１１に平行な方向Ｂ２での幅Ｗ２であってもよい。また、第３磁歪素子１５及び第４磁歪素子１７の最大幅は、座面１１に直交する方向Ｂ１での幅Ｗ４であってもよい。
　本体３は、図３に示す限定されない一例のように、ポケット５が位置する第１部材１９をさらに有してもよい。第１部材１９は、切削インサートを固定することが可能である。第１部材１９は、一般的に「ヘッド」と呼ばれる。第１部材１９は、被削材の切削加工において主要な役割を果たすことが可能なため、「切削部」とも呼ばれ得る。
　ホルダ１は、第１磁歪素子９よりもポケット５の近くに位置し、第１部材１９の状態を測定することが可能なセンサ２１をさらに有してもよい。この場合には、振幅の大きい第１端３ａの側にセンサ２１を設置し易い。また、センサ２１での測定結果をリアルタイムで検出し、第１磁歪素子９への印加電圧（電流）にフィードバックすることが可能となる。なお、センサ２１は、本体３の内部に位置してもよい。センサ２１としては、例えば、加速度センサなどが挙げられ得る。
　センサ２１は、中空部７から離れて位置してもよい。この場合には、第１磁歪素子９の周辺の磁界によるセンサ２１への影響を低減し易い。そのため、測定誤差が生じにくい。
　本体３は、第１部材１９よりも第２端３ｂの近くに位置する第２部材２３と、第２部材２３よりも第２端３ｂの近くに位置する第３部材２５と、をさらに有してもよい。第２部材２３は、第１部材１９及び第３部材２５の間に位置することから、「中間部材」とも呼ばれ得る。第３部材２５は、工作機械によって把持されることが可能である。第３部材２５は、一般的に「シャンク」と呼ばれる。
　中空部７は、第２部材２３に位置してもよい。中空部７は、中心軸Ｏ１に沿った方向における第２部材２３の中央よりも第３部材２５の近くに位置してもよい。
　センサ２１は、第２部材２３に位置してもよい。センサ２１は、中心軸Ｏ１に沿った方向における第２部材２３の中央よりも第１部材１９の近くに位置してもよい。
　第１磁歪素子９は、図１２に示す限定されない一例のように、板形状の本体部９ａを有してもよい。また、第１磁歪素子９は、本体部９ａの外周面の上に位置するコイル９ｂを有してもよい。これらの場合には、本体部９ａの外周面の上に巻き付けられたコイル９ｂに通電すると、コイル９ｂの内に磁界が発生し、第１磁歪素子９（本体部９ａ）が変形する。また、コイル９ｂに対する通電方向を変えることで、第１磁歪素子９（本体部９ａ）の伸び縮みを選択することが可能となる。なお、コイル９ｂは、中心軸Ｏ１に沿った方向における本体部９ａの外周面の中央に位置してもよい。コイル９ｂは、磁歪素子用コイル９ｂと言い換えてもよい。
　第１磁歪素子９と同様に、他の磁歪素子も本体部及びコイルを有してもよい。例えば、図８に示す限定されない一例のように、第２磁歪素子１３は、板形状の本体部１３ａと、本体部１３ａの外周面の上に位置するコイル１３ｂと、を有してもよい。また、図５に示す限定されない一例のように、第３磁歪素子１５は、板形状の本体部１５ａと、本体部１５ａの外周面の上に位置するコイル１５ｂと、を有してもよい。第４磁歪素子１７は、板形状の本体部１７ａと、本体部１７ａの外周面の上に位置するコイル１７ｂと、を有してもよい。
　なお、第１磁歪素子９がコイル９ｂを有する場合には、幅Ｗ１及び幅Ｗ２の評価は、コイル９ｂがない状態の第１磁歪素子９、すなわち本体部９ａを基準にしてもよい。同様に、長さＬ１の評価も、本体部９ａを基準にしてもよい。これらの点は、第２磁歪素子１３における幅Ｗ１、幅Ｗ２及び長さＬ１を評価する場合においても同様である。また、第３磁歪素子１５及び第４磁歪素子１７における幅Ｗ３、幅Ｗ４及び長さＬ２を評価する場合においても同様である。
　図８に示す限定されない一例のように、ホルダ１は、第１ヨーク２７及び第２ヨーク２９を有してもよい。第１ヨーク２７は、中空部７において、第１磁歪素子９よりも第１端３ａの近くに位置してもよい。第２ヨーク２９は、中空部７において、第１磁歪素子９よりも第２端３ｂの近くに位置してもよい。第１ヨーク２７及び第２ヨーク２９は、円環形状などの環形状であってもよい。
　ホルダ１が第１ヨーク２７及び第２ヨーク２９を有する場合には、中心軸Ｏ１に沿った方向における第１磁歪素子９の両端に第１ヨーク２７及び第２ヨーク２９が位置することから、コイル９ｂにより生じる磁界の不要な拡がりを抑制し易い。そのため、第１磁歪素子９の変形量が大きくなり易い。この点は、他の磁歪素子においても同様である。
　ホルダ１は、第１磁石３１、第２磁石３３及び第３ヨーク３５を有してもよい。第１磁石３１は、中空部７において、第１ヨーク２７よりも第２端３ｂの近くに位置してもよく、また、第１磁歪素子９よりも中心軸Ｏ１の近くに位置してもよい。第２磁石３３は、中空部７において、第２ヨーク２９よりも第１端３ａの近くに位置してもよく、また、第１磁歪素子９よりも中心軸Ｏ１の近くに位置してもよい。第１磁石３１及び第２磁石３３は、円環形状などの環形状であってもよい。
　第３ヨーク３５は、第１磁石３１及び第２磁石３３の間に位置してもよい。第３ヨーク３５は、中心軸Ｏ１に沿って延びてもよい。第３ヨーク３５は、円筒形状などの筒形状であってもよい。
　ホルダ１が、第１磁石３１、第２磁石３３及び第３ヨーク３５を有する場合には、第１磁石３１、第２磁石３３及び第３ヨーク３５によって、ベースとなる静磁場を形成することが可能となる。そのため、第１磁歪素子９の変形量が大きくなり易い。この点は、他の磁歪素子においても同様である。
　第１磁石３１は、第１ヨーク２７及び第３ヨーク３５に接続されてもよい。また、第２磁石３３は、第２ヨーク２９及び第３ヨーク３５に接続されてもよい。これらの場合には、ベースとなる静磁場の第１磁歪素子９への関与が強まる。そのため、第１磁歪素子９の変形量が大きくなり易い。この点は、他の磁歪素子においても同様である。
　ホルダ１は、第３ヨーク３５の外周面の上に位置するコイル３７を有してもよい。この場合には、第３ヨーク３５の外周面の上に巻き付けられたコイル３７に通電すると、ベースとなる静磁場の磁束密度を調整することが可能となる。なお、コイル３７は、ヨーク用コイル３７と言い換えてもよい。
　ホルダ１は、保持具３９を有してもよい。保持具３９は、第１磁歪素子９を内部に保持することが可能である。保持具３９は、第１磁歪素子９に加えて、他の磁歪素子なども内部に保持することが可能である。
　保持具３９は、中空部７に位置してもよい。保持具３９は、中空部７の内周面に接してもよい。保持具３９は、中心軸Ｏ１に沿って延びてもよい。保持具３９は、円筒形状などの筒形状であってもよい。保持具３９の材質としては、例えば、金属及び樹脂などが挙げられ得る。金属としては、例えば、マグネシウム合金、ステンレス、鋼、鋳鉄及びアルミニウム合金などが挙げられ得る。樹脂としては、例えば、ポリエチレン、アクリル樹脂、エポキシ樹脂、ポリカーボネート及びポリイミド樹脂などが挙げられ得る。なお、保持具３９の材質として金属のような導電材料が用いられる場合には、コイル９ｂ、１３ｂ、１５ｂ、１７ｂとの絶縁性を確保してもよい。
　本体３は、図４及び図７に示す限定されない一例のように、本体３の内部に位置し、中心軸Ｏ１に沿って延びた第１流路４１を有してもよい。第１流路４１は、クーラント（冷却流体）を流すことが可能である。第１流路４１は、中空部７に繋がってもよい。第１流路４１は、クーラントの流入口４３を有してもよい。流入口４３は、本体３における第２端３ｂの側の端面に位置してもよい。なお、流入口４３の位置は、上記の端面に限定されず、例えば、本体３の外周面であってもよい。流入口４３は、１つであってもよく、また、複数であってもよい。
　本体３は、中空部７に位置するクーラント孔４５を有してもよい。クーラント孔４５は、クーラントを流すことが可能である。そのため、本体３がクーラント孔４５を有する場合には、流入口４３から第１流路４１に供給されたクーラントを、クーラント孔４５を介して第１端３ａの側に流すことが可能となる。クーラント孔４５は、環形状の第１ヨーク２７及び第２ヨーク２９、環形状の第１磁石３１及び第２磁石３３、並びに、筒形状の第３ヨーク３５によって形成されてもよい。
　本体３は、本体３の内部に位置し、中空部７から第１端３ａの側に向かって延びた第２流路４７を有してもよい。第２流路４７は、クーラントを流すことが可能である。第２流路４７は、クーラントの流出口４９を有してもよい。これらの場合には、クーラントを中空部７（クーラント孔４５）から第２流路４７に流して流出口４９から噴射させることが可能となる。
　流出口４９は、第１部材１９において開口してもよい。また、流出口４９は、切削インサートに向かって開口してもよい。なお、流出口４９の位置は、特定の場所に限定されない。流出口４９は、１つであってもよく、また、複数であってもよい。
　クーラントとしては、例えば、不水溶性油剤及び水溶性油剤などが挙げられ得る。不水溶性油剤としては、例えば、油性形、不活性極圧形及び活性極圧形などの切削油が挙げられ得る。水溶性油剤としては、例えば、エマルジョン、ソリューブル及びソリューションなどの切削油が挙げられ得る。クーラントは、液体に限定されず、不活性ガスなどの気体であってもよい。クーラントは、被削材の材質に応じて適宜選択して用いてもよい。
　次に、本開示の限定されない一面のホルダ１Ａについて、図１３～図１５を用いて説明する。以下では、ホルダ１Ａにおけるホルダ１との相違点について主に説明し、ホルダ１と同様の構成を有する点については詳細な説明を省略する場合がある。
　ホルダ１Ａでは、図１３～図１５に示す限定されない一例のように、第１磁歪素子９が板形状であってもよい。また、第１磁歪素子９は、中央部９ｃ、第１端部９ｄ及び第２端部９ｅを有してもよい。第１端部９ｄは、中央部９ｃよりも第１端３ａの近くに位置してもよい。第２端部９ｅは、中央部９ｃよりも第２端３ｂの近くに位置してもよい。
　第１端部９ｄ及び第２端部９ｅにおける座面１１に直交する方向Ｂ１の幅Ｈ１は、中央部９ｃにおける座面１１に直交する方向Ｂ１の幅Ｈ２と同じであってもよく、また、異なってもよい。例えば、図１５に示す限定されない一例のように、幅Ｈ１は、幅Ｈ２よりも大きくてもよい。この場合には、幅Ｈ１が相対的に大きくなることから、第１端部９ｄ及び第２端部９ｅの肉厚が大きくなり易く、強度が高い。また、幅Ｈ２が相対的に小さくなることから、例えば、中央部９ｃの外周面の上にコイル９ｂが位置する場合にかさばりにくく、第１磁歪素子９を中空部７に位置させ易い。コイル９ｂに通電すると、中央部９ｃが変形し易い。
　第１端部９ｄ及び第２端部９ｅにおける座面１１に平行な方向Ｂ２の幅Ｄ１は、中央部９ｃにおける座面１１に平行な方向Ｂ２の幅Ｄ２と同じであってもよく、また、異なってもよい。例えば、図１５に示す限定されない一例のように、幅Ｄ１は、幅Ｄ２よりも大きくてもよい。この場合には、幅Ｄ１が相対的に大きくなることから、第１端部９ｄ及び第２端部９ｅの強度が高い。また、幅Ｄ２が相対的に小さくなることから、例えば、中央部９ｃの外周面の上にコイル９ｂが位置する場合にかさばりにくく、第１磁歪素子９を中空部７に位置させ易い。コイル９ｂに通電すると、中央部９ｃが変形し易い。
　第１磁歪素子９と同様に、他の磁歪素子も、中央部、第１端部及び第２端部を有してもよい。例えば、図１３に示す限定されない一例のように、第２磁歪素子１３は、板形状であってもよく、また、中央部１３ｃ、第１端部１３ｄ及び第２端部１３ｅを有してもよい。
　＜切削工具＞
　次に、本開示の限定されない一面の切削工具１０１について、上記のホルダ１を有する場合を例に挙げて、図１～図１２を参照して詳細に説明する。
　切削工具１０１は、図１～図１２に示す限定されない一例のように、ホルダ１と、ホルダ１のポケット５の内に位置する切削インサート１０３（以下、「インサート１０３」ということがある。）と、を有してもよい。切削工具１０１がホルダ１を有する場合には、ホルダ１の防振性能が高いことから、優れた切削性能を発揮することが可能となる。
　インサート１０３は、図２に示す限定されない一例のように、多角板形状であってもよい。また、インサート１０３は、切刃１０５を有してもよい。インサート１０３は、切刃１０５がホルダ１の第１端３ａの側において側方に突出するようにポケット５の内に位置してもよい。切削工具１０１は、切刃１０５を被削材に接触させることによって切削加工を行うことが可能である。なお、切刃１０５は、本体３の第１端３ａの側において中心軸Ｏ１から最も離れて位置してもよい。この場合には、切刃１０５の近傍のみを被削材に接触させることが可能となる。
　インサート１０３は、貫通孔１０７をさらに有してもよい。また、切削工具１０１は、固定部材１０９をさらに有してもよい。固定部材１０９は、インサート１０３をホルダ１に固定するための部材であってもよい。固定部材１０９は、ネジであってもよい。なお、固定部材１０９は、ネジに限定されず、例えば、クランプ部材などであってもよい。
　ホルダ１は、ポケット５における貫通孔１０７に対応する位置にネジ孔を有してもよい。インサート１０３の貫通孔１０７に固定部材１０９であるネジを挿入し、このネジをホルダ１のネジ孔に固定することによって、インサート１０３をホルダ１に固定することが可能である。なお、貫通孔１０７及びネジ孔は、中心軸Ｏ１に直交する方向に延びてもよい。
　インサート１０３の材質としては、例えば、超硬合金及びサーメットなどが挙げられ得る。超硬合金の組成としては、例えば、ＷＣ－Ｃｏ、ＷＣ－ＴｉＣ－Ｃｏ及びＷＣ－ＴｉＣ－ＴａＣ－Ｃｏが挙げられ得る。ここで、ＷＣ、ＴｉＣ及びＴａＣは硬質粒子であってもよく、また、Ｃｏは結合相であってもよい。
　また、サーメットは、セラミック成分に金属を複合させた焼結複合材料であってもよい。サーメットの一例として、炭化チタン（ＴｉＣ）又は窒化チタン（ＴｉＮ）を主成分としたチタン化合物が挙げられ得る。インサート１０３の材質が上記の組成に限定されないことは言うまでもない。
　なお、図１などに示す限定されない一例においては、切削工具１０１がホルダ１を有するが、このような形態に限定されない。例えば、切削工具１０１は、ホルダ１Ａを有してもよい。
　＜切削加工物の製造方法＞
　次に、本開示の限定されない一面の切削加工物２０３の製造方法について、上記の切削工具１０１を用いる場合を例に挙げて、図１６～図１８を参照して詳細に説明する。
　切削加工物２０３は、被削材２０１を切削加工することによって作製してもよい。切削加工物２０３の製造方法は、以下の工程を備えてもよい。すなわち、
（１）被削材２０１を回転させる工程と、
（２）回転している被削材２０１に切削工具１０１を接触させる工程と、
（３）切削工具１０１を被削材２０１から離す工程と、
を備えてもよい。
　具体的には、まず、図１６に示す限定されない一例のように、被削材２０１を軸Ｏ２の周りで回転させるとともに、被削材２０１に切削工具１０１を相対的に近づけてもよい。次に、図１７に示す限定されない一例のように、切削工具１０１におけるインサート１０３の切刃１０５を被削材２０１に接触させて、被削材２０１を切削してもよい。そして、図１８に示す限定されない一例のように、切削工具１０１を被削材２０１から相対的に遠ざけてもよい。
　切削加工物２０３の製造方法において、ホルダ１を有する切削工具１０１を用いる場合には、ホルダ１の防振性能が高いことから、優れた加工精度で被削材２０１を切削することが可能となる。その結果、精度が高い加工表面を有する切削加工物２０３を得ることが可能となる。
　なお、図１６～図１８に示す限定されない一例では、それぞれの工程において、被削材２０１を固定するとともに切削工具１０１を動かしているが、当然ながらこのような形態に限定されない。
　例えば、（１）の工程において、被削材２０１を切削工具１０１に近づけてもよい。同様に、（３）の工程において、被削材２０１を切削工具１０１から遠ざけてもよい。切削加工を継続する場合には、被削材２０１を回転させた状態を維持して、被削材２０１の異なる箇所にインサート１０３の切刃１０５を接触させる工程を繰り返してもよい。
　被削材２０１の材質としては、例えば、炭素鋼、合金鋼、ステンレス、鋳鉄及び非鉄金属などが挙げられ得る。
　なお、図１６～図１８に示す限定されない一例においては、ホルダ１を有する切削工具１０１を用いるが、このような形態に限定されない。例えば、ホルダ１Ａを有する切削工具１０１を用いてもよい。
　　１・・・ホルダ
　　３・・・本体
　　３ａ・・第１端
　　３ｂ・・第２端
　　５・・・ポケット
　　７・・・中空部
　　９・・・第１磁歪素子
　　９ａ・・本体部
　　９ｂ・・コイル（磁歪素子用コイル）
　　９ｃ・・中央部
　　９ｄ・・第１端部
　　９ｅ・・第２端部
　１１・・・座面
　１３・・・第２磁歪素子
　１３ａ・・本体部
　１３ｂ・・コイル（磁歪素子用コイル）
　１３ｃ・・中央部
　１３ｄ・・第１端部
　１３ｅ・・第２端部
　１５・・・第３磁歪素子
　１５ａ・・本体部
　１５ｂ・・コイル（磁歪素子用コイル）
　１７・・・第４磁歪素子
　１７ａ・・本体部
　１７ｂ・・コイル（磁歪素子用コイル）
　１９・・・第１部材
　２１・・・センサ
　２３・・・第２部材
　２５・・・第３部材
　２７・・・第１ヨーク
　２９・・・第２ヨーク
　３１・・・第１磁石
　３３・・・第２磁石
　３５・・・第３ヨーク
　３７・・・コイル（ヨーク用コイル）
　３９・・・保持具
　４１・・・第１流路
　４３・・・流入口
　４５・・・クーラント孔
　４７・・・第２流路
　４９・・・流出口
１０１・・・切削工具
１０３・・・切削インサート（インサート）
１０５・・・切刃
１０７・・・貫通孔
１０９・・・固定部材（ネジ）
２０１・・・被削材
２０３・・・切削加工物
　Ｏ１・・・中心軸
　Ｂ１・・・座面に直交する方向
　Ｂ２・・・座面に平行な方向
　Ｏ２・・・軸

Claims (13)

  1. 　第１端から第２端にかけて中心軸に沿って延びた棒形状であって、
    　　前記第１端の側に位置し、切削インサートを搭載可能なポケットと、
    　　前記ポケットよりも前記第２端の近くに位置するとともに前記中心軸に沿って延びた中空部と、
    　を有する本体と、
    　前記中空部に位置し、前記中心軸に沿って延びた第１磁歪素子と、を有するホルダであって、
    　前記ポケットは、前記切削インサートが当接可能な平らな座面を有し、
    　前記中心軸に直交する断面において、前記第１磁歪素子は、前記座面に直交する方向での幅が、前記座面に平行な方向での幅よりも小さい扁平形状である、ホルダ。
  2. 　前記中心軸に直交する断面において、前記第１磁歪素子は、前記座面に平行な方向に延びた扁平形状である、請求項１に記載のホルダ。
  3. 　前記中空部に位置し、前記中心軸に沿って延びた第２磁歪素子をさらに有し、
    　前記第２磁歪素子は、前記中心軸を基準として前記第１磁歪素子に対して反対側に位置する、請求項１又は２に記載のホルダ。
  4. 　前記第１磁歪素子及び前記第２磁歪素子の間にそれぞれ位置し、前記中心軸に沿ってそれぞれ延びた第３磁歪素子及び第４磁歪素子をさらに有し、
    　前記第４磁歪素子は、前記中心軸を基準として前記第３磁歪素子に対して反対側に位置する、請求項３に記載のホルダ。
  5. 　前記第１磁歪素子及び前記第２磁歪素子における前記中心軸に沿った方向の長さは、前記第３磁歪素子及び前記第４磁歪素子における前記中心軸に沿った方向の長さよりも長い、請求項４に記載のホルダ。
  6. 　前記中心軸に直交する断面において、
    　前記第３磁歪素子及び前記第４磁歪素子は、それぞれ前記座面に平行な方向での幅が、前記座面に直交する方向での幅よりも小さい扁平形状である、請求項４又は５に記載のホルダ。
  7. 　前記中心軸に直交する断面において、
    　前記第１磁歪素子及び前記第２磁歪素子の最大幅が、前記第３磁歪素子及び前記第４磁歪素子の最大幅よりも大きい、請求項６に記載のホルダ。
  8. 　前記第１磁歪素子は、板形状であって、
    　　中央部と、
    　　前記中央部よりも前記第１端の近くに位置する第１端部と、
    　　前記中央部よりも前記第２端の近くに位置する第２端部と、を有し、
    　前記第１端部及び前記第２端部における前記座面に直交する方向の幅が、前記中央部における前記座面に直交する方向の幅よりも大きい、請求項１～７のいずれか１つに記載のホルダ。
  9. 　前記第１磁歪素子は、板形状であって、
    　　中央部と、
    　　前記中央部よりも前記第１端の近くに位置する第１端部と、
    　　前記中央部よりも前記第２端の近くに位置する第２端部と、を有し、
    　前記第１端部及び前記第２端部における前記座面に平行な方向の幅が、前記中央部における前記座面に平行な方向の幅よりも大きい、請求項１～８のいずれか１つに記載のホルダ。
  10. 　前記本体は、前記ポケットが位置する第１部材をさらに有し、
    　前記第１磁歪素子よりも前記ポケットの近くに位置し、前記第１部材の状態を測定することが可能なセンサをさらに有する、請求項１～９のいずれか１つに記載のホルダ。
  11. 　前記センサは、前記中空部から離れて位置する、請求項１０に記載のホルダ。
  12. 　請求項１～１１のいずれか１つに記載のホルダと、
    　前記ポケット内に位置する、切削インサートと、を有する切削工具。
  13. 　被削材を回転させる工程と、
    　回転している前記被削材に請求項１２に記載の切削工具を接触させる工程と、
    　前記切削工具を前記被削材から離す工程と、を備えた切削加工物の製造方法。
PCT/JP2021/043555 2020-11-30 2021-11-29 ホルダ、切削工具及び切削加工物の製造方法 WO2022114166A1 (ja)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2022565481A JPWO2022114166A1 (ja) 2020-11-30 2021-11-29

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2020-198093 2020-11-30
JP2020198093 2020-11-30

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2022114166A1 true WO2022114166A1 (ja) 2022-06-02

Family

ID=81754503

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2021/043555 WO2022114166A1 (ja) 2020-11-30 2021-11-29 ホルダ、切削工具及び切削加工物の製造方法

Country Status (2)

Country Link
JP (1) JPWO2022114166A1 (ja)
WO (1) WO2022114166A1 (ja)

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS59129602A (ja) * 1983-01-12 1984-07-26 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 切削用工具ホルダ
JPH11107880A (ja) * 1997-09-30 1999-04-20 Nissan Motor Co Ltd 燃料噴射弁
US5913955A (en) * 1998-02-12 1999-06-22 Sandia Corporation Vibration damping method and apparatus
JP2005177973A (ja) * 2003-11-26 2005-07-07 Sumitomo Electric Hardmetal Corp 防振切削工具
JP2009189077A (ja) * 2008-02-01 2009-08-20 Sony Corp 駆動装置及びその制御方法
WO2017086238A1 (ja) * 2015-11-17 2017-05-26 シチズン時計株式会社 工作機械及び工作機械による加工方法
US20190375026A1 (en) * 2018-06-12 2019-12-12 Iscar, Ltd. Tool holder having integrally formed anti-vibration component and cutting tool provided with tool holder

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS59129602A (ja) * 1983-01-12 1984-07-26 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 切削用工具ホルダ
JPH11107880A (ja) * 1997-09-30 1999-04-20 Nissan Motor Co Ltd 燃料噴射弁
US5913955A (en) * 1998-02-12 1999-06-22 Sandia Corporation Vibration damping method and apparatus
JP2005177973A (ja) * 2003-11-26 2005-07-07 Sumitomo Electric Hardmetal Corp 防振切削工具
JP2009189077A (ja) * 2008-02-01 2009-08-20 Sony Corp 駆動装置及びその制御方法
WO2017086238A1 (ja) * 2015-11-17 2017-05-26 シチズン時計株式会社 工作機械及び工作機械による加工方法
US20190375026A1 (en) * 2018-06-12 2019-12-12 Iscar, Ltd. Tool holder having integrally formed anti-vibration component and cutting tool provided with tool holder

Also Published As

Publication number Publication date
JPWO2022114166A1 (ja) 2022-06-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US11554422B2 (en) Tool holder with built-in cavities
JP4423425B2 (ja) 振動磁気研磨方法及び装置並びに工具
US5749274A (en) Cylindrical member and method of manufacturing the same
US9993879B1 (en) Eddy current vibration absorber assembly for cutting tool
WO2022114166A1 (ja) ホルダ、切削工具及び切削加工物の製造方法
CN101698244B (zh) 用于轴承轴套类加工使用的弹簧夹头改进方法
WO1993010942A1 (en) Holding structure of tool holder
JP7216744B2 (ja) ホルダ、切削工具及び切削加工物の製造方法
JP6875546B2 (ja) 切削工具及び切削加工物の製造方法
JP7392119B2 (ja) ホルダ、切削工具及び切削加工物の製造方法
JP4353710B2 (ja) ツールホルダ
JP7045460B2 (ja) 切削工具及び切削加工物の製造方法
WO2022085760A1 (ja) ホルダ、切削工具及び切削加工物の製造方法
Singh et al. Non-contact auxiliary fixture for machining stability improvement of thin flexible workpieces using eddy currents
Kim et al. Surface finish improvement using a damping-alloy sleeve-insert tool holder in the end milling process
WO2021132337A1 (ja) ホルダ、切削工具及び切削加工物の製造方法
Carbide The designer’s guide to tungsten carbide
WO2018159525A1 (ja) 切削工具用ホルダ、切削工具及び切削加工物の製造方法
CN110044667B (zh) 一种金属复合板焊接接头腐蚀试样的制备方法
WO2023176441A1 (ja) 切削工具及び切削加工物の製造方法
WO2022234755A1 (ja) ホルダ、切削工具及び切削加工物の製造方法
WO2023090247A1 (ja) 切削インサート、切削工具、及び切削加工物の製造方法
WO2024024550A1 (ja) 切削工具、及び切削加工物の製造方法
JPH0947879A (ja) 工作機械における案内構造の滑り面肉盛溶接方法および案内構造
Daghini Theoretical and experimental study of tooling systems: passive control of machining vibration

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 21898138

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2022565481

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 21898138

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1