WO2021235083A1 - Ａｌめっきホットスタンプ鋼材 - Google Patents

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WO2021235083A1
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steel
plated
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伸一 山口
宗士 藤田
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日本製鉄株式会社
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Definitions

  • the plated steel sheet is provided with a surface treatment layer containing a specific compound such as zinc oxide (ZnO). It is known to provide.
  • the zirconia particle size is 5nm or more 500nm or less, lanthanum oxide, cerium oxide and one or more oxides per side 0.2 g / m 2 or more 2g selected from neodymium oxide / m 2
  • Patent Document 1 teaches that the presence of magnesium oxide, calcium oxide or zinc oxide on the surface layer of the surface treatment layer after hot pressing improves the phosphate treatment property.
  • a ZnO aqueous dispersion (A) and an aqueous dispersible organic resin (B) are contained, and the ZnO aqueous dispersion (A) contains water and ZnO particles having an average particle size of 10 to 300 nm.
  • the water-dispersible organic resin (B) has an emulsion average particle size of 5 ⁇ 300 nm
  • the mass of ZnO particles of the ZnO aqueous dispersion with (W a) the solid content of the water-dispersible organic resin
  • the mass ratio of the mass (W B) of (W a / W B) is surface-treatment liquid of the hot-press coated steel sheet is described which is 30 / 70-95 / 5.
  • an Al-based plated steel sheet for hot stamping Fe is diffused from the steel base material (base iron) by hot stamping to form an alloy layer containing Al and Fe, and in some cases Si, on the steel base material.
  • a plating layer containing the mixture is formed, and then a chemical conversion treatment is generally performed to form a chemical conversion treatment film such as a phosphate film, which is further coated by electrodeposition coating or the like.
  • a chemical conversion treatment film such as a phosphate film, which is further coated by electrodeposition coating or the like.
  • an Al-based plating hot having a plating layer including the alloy layer and further subjected to chemical conversion treatment. It is known that the stamped steel material is less likely to have flaws reaching the steel base material and is generally excellent in corrosion resistance after painting.
  • the present invention has been made in view of the above, and an object of the present invention is to provide improved post-painting corrosion resistance in an Al-plated hot stamped steel material which has been subjected to chemical conversion treatment after hot stamping.
  • Al is formed by forming a chemical conversion-treated film containing a zinc phosphate-based crystal and a Ce-based compound adhering to the surface of the zinc phosphate-based crystal, and further appropriately controlling the amount of these adhering amounts and the like. Even if the plated hot stamped steel has a flaw that reaches the steel base material, Ce is eluted from the above Ce-based compound in the flawed portion, and a protective film is applied to the cathode reaction region of the exposed portion of the steel base material. Therefore, it is possible to suppress the progress of the cathode reaction in the exposed portion of the steel base material.
  • a plating layer containing Al and Si is generally formed on the steel base material (base iron) at the beginning, and by performing hot stamping, Fe is obtained from the steel base material. Is diffused to form a plating layer containing an alloy layer made of Al—Fe—Si or the like on the steel base material, and then a chemical conversion treatment is generally performed to form a chemical conversion treatment film such as a phosphate film. Furthermore, painting is applied by electrodeposition coating or the like. As described above, since the alloy layer formed on the steel base material during hot stamping is relatively hard, Al is provided with a plating layer containing the alloy layer and further subjected to chemical conversion treatment.
  • system-plated hot stamped steel material is less likely to have flaws reaching the steel base material and is generally excellent in corrosion resistance after painting.
  • Al-plated hot stamped steel material once a flaw reaches the steel base material, corrosion of the steel base material progresses and the corrosion resistance after painting deteriorates. There is a risk.
  • the exposed part of the steel base becomes the cathode and the Al-plated part becomes the anode. It occurs at the interface between the steel base and the plating.
  • the exposed portions of the steel base material the cathode reaction (O 2 + 2H 2 O + 4e - ⁇ 4OH -) of dissolved oxygen for fast progression, which in connection with progress corrosion of the plating interface between the steel base material This may cause swelling of the coating film.
  • the present inventors perform a chemical conversion treatment obtained by chemical conversion treatment of an Al-plated hot stamped steel material provided with a surface treatment layer containing zinc (Zn).
  • the components in the film were examined.
  • the present inventors have found that it is effective to include cerium (Ce) as a corrosion inhibitor (inhibitor) in the chemical conversion treatment film. More specifically, the present inventors add Ce to the surface-treated layer containing Zn and perform chemical conversion treatment on the Ce to adhere to the surface of the zinc phosphate-based crystal and the zinc phosphate-based crystal.
  • Ce ions particularly trivalent and / or tetravalent Ce ions
  • the eluted Ce ions, cathode reaction (O 2 + 2H 2 O + 4e - ⁇ 4OH -) believed to move in order to maintain electrical neutrality towards the steel base metal exposed portion became alkaline environment with the progress of the ..
  • the Ce ion since the Ce ion is stable to exist in the form of a hydroxide under an alkaline environment, it precipitates as cerium hydroxide composed of Ce (OH) 3 and / or Ce (OH) 4, and further.
  • the steel base material according to the embodiment of the present invention may be any steel material having a thickness and a chemical composition generally used in a hot stamped compact. More specifically, the present invention aims to provide improved post-coating corrosion resistance in an Al-based plated hot stamped steel material that has been subjected to chemical conversion treatment after hot stamping as described above, and is intended to provide improved post-coating corrosion resistance of an Al-plated layer.
  • a chemical conversion-treated film containing a zinc phosphate-based crystal and a Ce-based compound adhering to the surface of the zinc phosphate-based crystal is formed on the film, and the amount of the zinc phosphate-based crystal adhered and the area ratio of the Ce-based compound are appropriately adjusted. By controlling it, the purpose is achieved.
  • Carbon (C) is an element that is inevitably contained in steel and / or is contained in order to secure the desired mechanical strength. Excessive reduction of the C content increases the refining cost, so the C content is preferably 0.01% or more. Further, if the C content is low, it is necessary to contain a large amount of other alloying elements in order to secure the mechanical strength. Therefore, from the viewpoint of ensuring the mechanical strength, the C content is 0.05%. As mentioned above, it is preferably 0.10% or more or 0.20% or more. On the other hand, if C is excessively contained, the steel material can be further hardened, but it may become brittle and melt cracking may occur. Therefore, the C content is preferably 0.55% or less, and more preferably 0.50% or less, 0.40% or less, or 0.30% or less from the viewpoint of preventing melt cracking.
  • Si is an element that is inevitably contained in the refining process of steel, such as being added as a deoxidizing agent, and also has an effect of improving strength.
  • the Si content may be 0%, but is preferably 0.01% or more from the viewpoint of improving the strength.
  • the Si content may be 0.05% or more or 0.10% or more.
  • an excessive content of Si may cause a decrease in ductility in the hot spreading step at the time of manufacturing a steel sheet, or may deteriorate the surface texture as a result. Therefore, the Si content is preferably 2.00% or less.
  • the Si content may be 1.50% or less or 1.00% or less.
  • Si is also an easily oxidizable element and forms an oxide film on the surface of the steel sheet. Therefore, if the Si content is relatively high, the wettability is lowered during hot-dip plating, and non-plating may occur. There is. Therefore, more preferably, the Si content is 0.60% or less.
  • Aluminum (Al) is an element used as a deoxidizing agent during steelmaking, and the lower limit of the Al content is preferably 0.001% from the refining limit.
  • the Al content may be 0.005% or more or 0.010% or more.
  • the upper limit of the Al content is preferably 0.100%.
  • the Al content may be 0.080% or less or 0.050% or less.
  • N Nitrogen (N) is also an element that is inevitably contained. However, if the amount is too large, the production cost is expected to increase. Therefore, the upper limit of the N content is preferably 0.020%. For example, the N content may be 0.015% or less or 0.010% or less. On the other hand, the lower limit of the N content may be 0%, but is preferably 0.001% from the viewpoint of manufacturing cost. For example, the N content may be 0.002% or more or 0.003% or more.
  • the basic chemical composition of the steel base material suitable for use in the present invention is as described above. Further, the steel base material is optionally Ti: 0 to 0.100%, B: 0 to 0.0100%, Cr: 0 to 1.00%, Ni: 0 to 5.00%, Mo :. 0 to 2.000%, Cu: 0 to 1.000%, Nb: 0 to 1.000%, Sn: 0 to 1.000%, Ca: 0 to 0.1000% and REM: 0 to 0.0100. May contain 1 or more of%.
  • these optional elements will be described in detail.
  • B is an element that acts during quenching and has the effect of improving the strength of steel materials.
  • the B content may be 0%, but in order to obtain such an effect, the B content is preferably 0.0001% or more.
  • the B content may be 0.0003% or more, 0.0010% or more, or 0.0020% or more.
  • inclusions for example, BN, carbon boride, etc.
  • the B content is preferably 0.0100% or less.
  • the B content may be 0.0080% or less or 0.0060% or less.
  • Chromium (Cr) is a nitride formed at the interface of the Al-based plating layer, and has an effect of suppressing the formation of a nitride that causes peeling of the Al-based plating layer.
  • Cr is also an element that improves wear resistance and hardenability.
  • the Cr content may be 0%, but in order to obtain these effects, the Cr content is preferably 0.01% or more.
  • the Cr content may be 0.05% or more or 0.10% or more.
  • the Cr content is preferably 1.00% or less.
  • the Cr content may be 0.80% or less or 0.50% or less.
  • Nickel (Ni) has the effect of improving the quenching property during hot pressing, and also has the effect of improving the corrosion resistance of the steel material itself.
  • the Ni content may be 0%, but in order to obtain these effects, the Ni content is preferably 0.01% or more.
  • the Ni content may be 0.05% or more or 0.10% or more.
  • the Ni content is preferably 5.00% or less.
  • the Ni content may be 3.00% or less or 2.00% or less.
  • Molybdenum has the effect of improving the quenching property during hot pressing, and also has the effect of improving the corrosion resistance of the steel material itself.
  • the Mo content may be 0%, but in order to obtain these effects, the Mo content is preferably 0.001% or more.
  • the Mo content may be 0.005% or more, 0.010% or more, or 0.100% or more.
  • the Mo content is preferably 2.000% or less.
  • the Mo content may be 1.500% or less or 1.000% or less.
  • Copper (Cu) has the effect of improving the quenching property during hot pressing, and also has the effect of improving the corrosion resistance of the steel material itself.
  • the Cu content may be 0%, but in order to obtain these effects, the Cu content is preferably 0.001% or more.
  • the Cu content may be 0.005% or more, 0.010% or more, or 0.050% or more.
  • the Cu content is preferably 1.000% or less.
  • the Cu content may be 0.500% or less or 0.200% or less.
  • Niobium (Nb) is an element that contributes to strengthening precipitation and the like.
  • the Nb content may be 0%, but in order to obtain such an effect, the Nb content is preferably 0.001% or more.
  • the Nb content may be 0.005% or more or 0.010% or more.
  • the Nb content is preferably 1.000% or less.
  • the Nb content may be 0.500% or less or 0.200% or less.
  • Ca 0 to 0.1000%
  • Ca is an element for inclusion control.
  • the Ca content may be 0%, but in order to obtain such an effect, the Ca content is preferably 0.0001% or more.
  • the Ca content may be 0.0002% or more, 0.0010% or more, or 0.0020% or more.
  • the alloy cost increases, so that the Ca content is preferably 0.1000% or less.
  • the Ca content may be 0.0500% or less or 0.0100% or less.
  • REM 0 to 0.0100%
  • REM (rare earth metal) is an element for inclusion control.
  • the REM content may be 0%, but in order to obtain such an effect, the REM content is preferably 0.0001% or more.
  • the REM content may be 0.0002% or more, 0.0005% or more, or 0.0010% or more.
  • the REM content is preferably 0.0100% or less.
  • the REM content may be 0.0080% or less or 0.0050% or less.
  • REM is a group consisting of atomic number 21 scandium (Sc), atomic number 39 yttrium (Y), and lanthanoid atomic number 57 lanthanum (La) to atomic number 71 lutetium (Lu). It is one or more elements selected from, and the REM content is the total content of these elements.
  • an Al plating layer is formed on at least one side of the steel base material, that is, on one side or both sides of the steel base material.
  • the "Al plating layer” refers to a plating layer having a chemical composition immediately after plating containing Al as a main component, and more specifically, a plating layer having a chemical composition immediately after plating of more than 50% by mass. It is a thing.
  • Fe diffuses from the steel base material into the Al plating layer, so that the chemical composition of the Al plating layer changes depending on the heat treatment conditions (heating temperature, holding time, etc.) at the time of hot stamping.
  • the Al-plated layer according to the embodiment of the present invention preferably contains Si.
  • Fe diffuses from the steel base material during the plating process, and the diffused Fe reacts with Al in the plating layer to form Al- at the interface between the plating layer and the steel base material. It is known that an Fe alloy layer is formed. Since the Al—Fe alloy layer is a hard layer, if the Al—Fe alloy layer is excessively formed, for example, the formability of the steel sheet during cold working may be impaired.
  • Si in the Al plating layer is known to have a function of suppressing the formation of such an Al—Fe alloy layer.
  • the Al plating layer according to the embodiment of the present invention after hot stamping is alloyed with Fe diffused from the steel base material into the Al plating layer during hot stamping.
  • a relatively hard Al—Fe—Si alloy layer can be included. As a result, it is possible to reliably maintain high resistance to the formation of flaws that reach the steel base material in the finally obtained Al-plated hot stamped steel material.
  • FIG. 1 is a schematic view showing an Al-plated hot stamped steel material according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1 for simplification, only one side portion of the Al-plated hot stamped steel material is shown, but of course, the Al-plated hot stamped steel material according to the embodiment of the present invention is not only on one side but also on both sides of the steel base material. It may have an Al plating layer or the like. Referring to FIG.
  • the exposed portions of the steel base material the cathode reaction (O 2 + 2H 2 O + 4e - ⁇ 4OH -) of dissolved oxygen for fast progression, which in connection with progress corrosion of the plating interface between the steel base material This may cause swelling of the coating film.
  • a Ce-based compound is further attached to the zinc phosphate-based crystal and contained in the chemical conversion-treated film containing the zinc phosphate-based crystal.
  • the cerium component more specifically the Ce ion, particularly the trivalent and / /
  • tetravalent Ce ions may be eluted to form a protective film, more specifically, a protective film consisting of Ce (OH) 3 and / or Ce (OH) 4 in the cathode reaction region of the exposed portion of the steel base material.
  • the chemical conversion-treated film according to the embodiment of the present invention may contain a Zn-containing compound such as zinc oxide (for example, zinc oxide particles). This is because, as will be described in detail later, since the chemical conversion treatment film is produced by, for example, a chemical conversion treatment of a film containing a Zn-containing compound, a part of Zn is contained during the chemical conversion treatment. This is because the compound may not react and may remain in the final chemical conversion treatment film.
  • a Zn-containing compound such as zinc oxide (for example, zinc oxide particles).
  • the amount of zinc phosphate crystals adhered to the chemical conversion coating film is small, it may not be possible to fully exert the effect of improving the adhesion of the coating film, and in such a case, the corrosion resistance after coating is deteriorated. .. Therefore, the amount of zinc phosphate crystals attached is 0.3 g / m 2 or more in terms of metallic Zn, preferably 1.0 g / m 2 or more, more preferably 1.5 g / m 2 or more, and most preferably 2. It is 0 g / m 2 or more.
  • the amount of zinc phosphate-based crystals attached is 4.0 g / m 2 or less in terms of metallic Zn, for example, 3.5 g / m 2 or less, 3.0 g / m 2 or less, or 2.5 g / m 2 or less. There may be.
  • the amount of zinc phosphate-based crystals adhered to the chemical conversion coating is determined by measuring the amount of metal Zn adhering to the chemical conversion coating by a fluorescent X-ray analysis method in accordance with JIS G 3314: 2011. Will be done.
  • the zinc phosphate crystals may be any suitable compounds known to those skilled in the art, but are not limited to, for example, Hopeito (Zn 3 (PO 4) 2 ⁇ 4H 2 O) and phosphophyllite ( Zn 2 Fe 2+ (PO 4) preferably includes a 2 ⁇ 4H least one compound of the 2 O).
  • Hopeito Zn 3 (PO 4) 2 ⁇ 4H 2 O
  • phosphophyllite Zn 2 Fe 2+ (PO 4) preferably includes a 2 ⁇ 4H least one compound of the 2 O).
  • the Al-plated hot stamped steel material according to the embodiment of the present invention may be left as it is after chemical conversion treatment, or may be coated by electrodeposition coating or the like after chemical conversion treatment.
  • the zinc phosphate-based crystal is not only a compound such as hopate and phosphophyllite, but also a Zn-containing compound derived from these compounds, that is, Zn 6 Al 2 (OH) derived from hopate. also like 16 CO 3 ⁇ 4H 2 O is intended to cover.
  • Ce-based compound In the Al-plated hot stamped steel material according to the embodiment of the present invention, as described above, mainly by adjusting the amount of zinc phosphate-based crystals adhered to the chemical conversion coating to an appropriate amount, the adhesion to the coating film is improved. , Ce-based compounds improve post-coating corrosion resistance.
  • the Ce-based compound exists in a state of being attached to the surface of the zinc phosphate-based crystal in the chemical conversion treatment film. More specifically, the chemical conversion-treated film has a structure in which a Ce-based compound smaller than the zinc phosphate-based crystal is attached to the surface of the zinc phosphate-based crystal.
  • FIG. 2 shows an observation image of the chemical conversion-treated film with a scanning electron microscope (SEM), and FIG.
  • FIG. 2 (a) shows the chemical conversion-treated film according to the embodiment of the present invention containing a zinc phosphate-based crystal and a Ce-based compound. An SEM observation image is shown, and FIG. 2B shows a cross-sectional SEM observation image of a chemical conversion-treated coating containing only zinc phosphate-based crystals and no Ce-based compound.
  • the zinc phosphate-based crystals 4 exist in a relatively tightly aggregated state regardless of the presence or absence of the Ce-based compound.
  • the chemical conversion-treated film according to the embodiment of the present invention has a Ce-based film smaller than the zinc phosphate-based crystal on the surface of the zinc phosphate-based crystal 4 as shown by an arrow.
  • the compound 5 has a structure to which the compound 5 is attached. By having such a structure, the zinc phosphate crystals 4 can be aggregated relatively densely and the gap between the zinc phosphate crystals 4 can be reduced, so that Ce adhered to the surface of these crystals.
  • the chemical conversion-treated film according to the embodiment of the present invention it is sufficient that at least a part of the Ce-based compound 5 is attached to the surface of the zinc phosphate-based crystal 4, that is, all of the Ce-based compound 5 is not necessarily zinc phosphate. It does not have to be attached to the surface of the system crystal 4. For example, some Ce-based compounds 5 may be incorporated into the zinc phosphate-based crystal 4.
  • the Ce-based compound 5 when the Ce-based compound 5 is incorporated into the zinc phosphate-based crystal 4, it becomes relatively difficult to elute the Ce from the Ce-based compound 5 into the cathode reaction region of the exposed portion of the steel base material. Therefore, there is a risk that sufficient corrosion resistance after painting cannot be achieved. Therefore, from the viewpoint of improving the corrosion resistance after coating, it is extremely important that the chemical conversion coating film contains a Ce-based compound adhering to the surface of the zinc phosphate-based crystal.
  • the area ratio of the Ce-based compound in the chemical conversion treatment film is controlled to 0.5 to 25%. If the area ratio of the Ce-based compound in the chemical conversion treatment film is low, the effect obtained by adding the Ce-based compound, that is, the effect of improving the corrosion resistance after coating cannot be sufficiently exhibited. On the other hand, if the area ratio of the Ce-based compound in the chemical conversion-treated film is too large, the amount of the elution-based Ce-based compound adhered to the chemical conversion-treated film increases, that is, the amount of the Ce ion eluted increases. The adhesive interface of the coating film is reduced, and the adhesion of the coating film is lowered.
  • the area ratio of the Ce-based compound in the chemical conversion-treated film is such that the surface of the chemical conversion-treated film has a beam diameter of 10 ⁇ m, a step interval of 10 ⁇ m, and the number of steps is 500 points ⁇ 500 points using an EPMA (electron probe microanalyzer). It is determined by measuring under the above conditions and calculating the percentage of the Ce-based compound in the whole (500 points ⁇ 500 points).
  • EPMA electron probe microanalyzer
  • the amount of the Ce-based compound adhered to the chemical conversion-treated film is preferably 1.0 to 280 mg / m 2 in terms of metal Ce.
  • the amount of the Ce-based compound adhered to the chemical conversion coating is small, the effect obtained by adding the Ce-based compound, that is, the effect of improving the corrosion resistance after coating, is sufficiently exhibited as in the case of the area ratio of the Ce-based compound. May not be possible.
  • the amount of the Ce-based compound adhered to the chemical conversion coating film is too large, the amount of Ce ions eluted from the chemical conversion coating film increases, so that the adhesion interface with the coating film decreases and the adhesion to the coating film deteriorates.
  • the corrosion resistance after painting may be deteriorated.
  • the area ratio of the Ce-based compound in the chemical conversion coating may be controlled within the range of 0.5 to 25%, and in addition, the amount of the Ce-based compound adhered may be controlled.
  • the adhesion amount of the Ce-based compound is within the range of 1.0 to 280 mg / m 2.
  • the amount of the Ce-based compound adhered to the chemical conversion coating may be 5 mg / m 2 or more, 10 mg / m 2 or more, 30 mg / m 2 or more, 50 mg / m 2 or 100 mg / m 2 or more, and / Alternatively, it may be 250 mg / m 2 or less, 220 mg / m 2 or less, 200 mg / m 2 or less, 180 mg / m 2 or less, or 150 mg / m 2 or less.
  • the amount of the Ce-based compound adhered to the chemical conversion-treated film is determined by measuring the amount of the metal Ce adhered to the chemical conversion-treated film by a fluorescent X-ray analysis method in accordance with JIS G 3314: 2011. ..
  • the Ce-based compound may be any suitable compound capable of eluting Ce ions, and is not particularly limited.
  • cerium hydroxide (IV) (Ce (OH) 4 ) preferably containing at least one compound selected from the group consisting of Ce (OH) 3 and Ce (OH) 4 . It is more preferable to contain a compound, and most preferably to contain Ce (OH) 3.
  • Ce-based compounds even if the Al-plated hot-stamped steel material has a flaw that reaches the steel base material, a trivalent or tetravalent Ce from the Ce-based compound is present in the flawed portion.
  • ions can be eluted to form a protective film composed of Ce (OH) 3 and / or Ce (OH) 4 in the cathode reaction region of the exposed steel base material, the cathode reaction in the exposed steel base material can be formed. It is possible to suppress further progress.
  • Ce (OH) 3 and / or Ce (OH) as a Ce-based compound in the chemical conversion coating film.
  • the progress of corrosion is considered to be suppressed by the following mechanism.
  • the corroded environment becomes acidic, and the acidity is used as a driving force to elute Ce ions from Ce (OH) 3 and / or Ce (OH) 4 in the chemical conversion coating.
  • cathode reaction (O 2 + 2H 2 O + 4e - ⁇ 4OH -) proceeds by moving to keep the electrical neutrality towards the steel base metal exposed portion became alkaline environment.
  • Ce ions since it is stable that Ce ions exist in the form of hydroxide under an alkaline environment, cerium hydroxide composed of Ce (OH) 3 and / or Ce (OH) 4 is formed again. It precipitates, and this precipitate film acts as a protective film to suppress further progress of the cathode reaction in the exposed portion of the steel base material.
  • CeO 2 when CeO 2 is present as a Ce-based compound in the chemical conversion-treated film , CeO 2 can elute Ce ions without any particular restrictions on the acidic environment or alkaline environment, and thus after elution of Ce ions. Can suppress further progress of the cathode reaction in the exposed portion of the steel base material by the same mechanism as when Ce (OH) 3 and / or Ce (OH) 4 is contained as the Ce-based compound.
  • the Al-plated hot stamped steel material according to the embodiment of the present invention having the above characteristics is The process of forming an Al plating layer on at least one side of a steel sheet, It can be manufactured by a method comprising a step of hot-pressing the steel sheet and a step of forming a chemical conversion treatment film on the hot-pressed steel material.
  • a method comprising a step of hot-pressing the steel sheet and a step of forming a chemical conversion treatment film on the hot-pressed steel material.
  • the cold-rolled steel sheet N 2 -H 2 mixed gas atmosphere for example at a temperature of 750 - 850 ° C. 10 seconds to 5 minutes
  • the inert atmosphere such as a nitrogen atmosphere
  • this steel sheet is immersed in an Al plating bath containing 3 to 15% by mass of Si at a temperature of 600 to 750 ° C. for 0.1 to 60 seconds, then pulled up and immediately subjected to N 2 gas or air by a gas wiping method.
  • a hot press (hot press) is applied to the steel sheet on which the Al plating layer is formed.
  • the above hot press can be carried out by any method known to those skilled in the art, and is not particularly limited. It can be heated to a temperature, generally about 850-1000 ° C., and then hot pressed for a predetermined time. Here, if the heating temperature is less than 850 ° C., sufficient quenching hardness may not be obtained, which is not preferable. Further, if the heating temperature exceeds 1000 ° C., the alloying of Al and Fe may proceed too much due to the excessive diffusion of Fe from the steel base material to the Al plating layer. In such a case, the corrosion resistance after painting is achieved.
  • quenching with a die during hot pressing is not particularly limited, but for example, after leaving the heating furnace, it is cooled at an average cooling speed of 30 ° C./sec or more until the temperature drops to 400 ° C.
  • a chemical conversion treatment film is formed on the Al plating layer.
  • the chemical conversion-treated film can be formed by various methods and is not particularly limited. For example, after a hot pressing step, a film containing a Zn-containing compound and / or a Ce-containing compound is formed, and then the film is subjected to the conversion. It may be formed by chemical conversion treatment, or a film containing a Zn-containing compound and / or a Ce-containing compound is formed in advance before the hot pressing step, and the film is subjected to hot pressing. It may be formed by subjecting it to a chemical conversion treatment.
  • the former a film containing a Zn-containing compound and / or a Ce-containing compound is formed after the hot pressing step, and then a chemical conversion treatment is performed
  • electrolytic Zn plating is performed on the Al plating layer after the hot pressing step.
  • a predetermined amount of an aqueous solution of cerium oxide sol is applied in a spray form and air-dried, and then subjected to normal chemical conversion treatment to generate crystalline zinc phosphate crystals from the Zn-containing compound and the phosphorus. It is possible to form a chemical conversion-treated film having a structure in which a Ce-based compound is attached to the surface of a zinc acid-based crystal.
  • the chemical conversion treatment film according to the embodiment of the present invention can be formed.
  • the metal-equivalent adhesion amount of Zn can be controlled within a desired range by appropriately adjusting the concentration of the zinc oxide gel aqueous solution, the coating amount, and the like, and similarly, the Ce-based compound.
  • the Ce-based compound when the Ce-based compound is applied by immersing the steel material in an aqueous solution containing the Ce-based compound instead of applying the Ce-based compound by spraying, the Ce-based compound is applied.
  • the amount of adhesion becomes too large, and it becomes impossible to control within an appropriate range.
  • the area ratio of the Ce-based compound in the finally obtained chemical conversion-treated film may greatly exceed 25% and reach 100%.
  • the adhesive interface with the coating film is reduced, resulting in a decrease in the adhesion of the coating film.
  • the amount of the Ce-based compound adhered becomes too large, and the finally obtained chemical conversion-treated film is Ce-based.
  • the area ratio of the compound may greatly exceed 25% and reach 100%.
  • a film containing no Zn-containing compound is subjected to chemical conversion treatment, an amorphous phosphoric acid compound is formed, and the chemical conversion-treated film containing zinc phosphate-based crystals according to the embodiment of the present invention is formed. It cannot be formed.
  • the Al-plated hot stamped steel material that has undergone chemical conversion treatment may be coated by electrodeposition coating or the like, if necessary.
  • the painting process can be carried out under any suitable conditions known to those skilled in the art.
  • the Al-plated hot stamped steel material according to the embodiment of the present invention may be left as it is after chemical conversion treatment, or may be coated by electrodeposition coating or the like after chemical conversion treatment as described above. Further, in the Al-plated hot stamped steel material according to the embodiment of the present invention, the composition of the chemical conversion treatment film does not change before and after coating, and in addition, the chemical conversion is performed even after the coating is peeled off with a release liquid or the like after coating. The composition of the treated film is essentially unchanged. Therefore, the Al-plated hot stamped steel material according to the embodiment of the present invention is not only the Al-plated hot-stamped steel material that has been coated as it is and after the chemical conversion treatment, but also the Al-plated hot stamped steel material that has been once coated with the coating. It also includes steel materials.
  • steel materials corresponding to the Al-plated hot stamped steel materials according to the present invention were manufactured under various conditions, and their coating film adhesion and post-coating corrosion resistance were investigated.
  • N Al plating layer on both sides of a cold-rolled steel sheet (plate thickness 1.4 mm) having a chemical composition of 0.001%, Ti: 0.020%, B: 0.0030%, and the balance: Fe and impurities by the Zenzimer method. Formed. More specifically, first, the above-mentioned cold-rolled steel sheet N 2 -H 2 mixture gas (H 2 4%, N 2 balance) was annealed 1 minute at 800 ° C. in an atmosphere, a nitrogen atmosphere to near the plating bath temperature Cooled with.
  • this steel sheet was immersed in an Al plating bath containing 9% by mass of Si at a temperature of 670 ° C. for 3 seconds, then pulled up and immediately sprayed with N 2 gas by the gas wiping method to increase the amount of Al plating adhered.
  • the temperature was adjusted to 160 g / m 2 on both sides (80 g / m 2 on one side).
  • an Al plating layer was applied to both sides of the steel sheet by blowing air on the steel sheet to cool the steel sheet.
  • the cooled Al-plated steel sheet is cut into a size of 120 mm ⁇ 200 mm and placed in a furnace simulating a hot stamp, and then installed on a 70 mm ⁇ 70 mm SiC pedestal with the evaluation surface facing up. Then, it was held at 900 ° C. ⁇ 10 ° C. for 1 minute. Immediately after taking out the Al-plated steel sheet from the furnace, it was sandwiched between stainless steel dies and rapidly cooled at a cooling rate of about 150 ° C./sec, and the edges of the obtained steel were sheared to a size of 70 mm x 150 mm from the center. Obtained the steel material of.
  • the obtained steel material was immersed in a 10% aqueous hydrochloric acid solution for 5 seconds, and then pickled and washed with water.
  • 30 A / dm in an electrolytic Zn plating solution (Zn 2 SO 4 : 200 g / L + ZnCl 2 : 100 g / L + (NH 4 ) 2 SO 4 : 30 g / L) at 50 ° C. on the surface of the Al plating layer.
  • Cathode electrolysis was performed in step 2.
  • the metal equivalent adhesion amount of Zn was adjusted by the number of energized Coulombs.
  • the obtained steel material was subjected to chemical conversion treatment with a chemical conversion treatment liquid (PB-SX35 manufactured by Nihon Parkerizing Co., Ltd.).
  • PB-SX35 manufactured by Nihon Parkerizing Co., Ltd.
  • a 70 mm ⁇ 150 mm steel material with a thermocouple welded into the furnace set at 900 ° C was charged, and the temperature up to 900 ° C was measured to calculate the average temperature rise rate.
  • the average temperature rise rate was 5 ° C / sec. rice field.
  • the chemical conversion-treated steel material was coated with an electrodeposition paint (Powernics 110 manufactured by Nippon Paint Co., Ltd.) so that the film thickness was 15 ⁇ m, and baked at 170 ° C.
  • the amount of zinc phosphate crystals attached to the chemical conversion coating in terms of metal Zn
  • the amount of Ce-based compounds attached in terms of metal Ce
  • the film adhesion and post-coating corrosion resistance were evaluated.
  • the area ratio of the Ce-based compound in the chemical conversion coating film is the beam diameter of the surface of the chemical conversion coating film in each steel material after the coating film is peeled off using an EPMA (electron probe microanalyzer). Measured under the conditions of 10 ⁇ m, current value 10 -6 A, step interval 10 ⁇ m, and number of steps 500 points ⁇ 500 points, Ce-based compound (number of points with intensity of 10 cps or more) occupying the whole (500 points ⁇ 500 points). ) was determined by calculating the percentage.
  • EPMA electron probe microanalyzer
  • the amount of zinc phosphate crystals and Ce-based compounds attached and the area ratio of Ce-based compounds shown in Table 1 were measured for the chemical conversion-treated film in a state where the coating was once applied and then peeled off. The value of was equivalent to the value separately measured separately for the steel material as it was subjected to chemical conversion treatment.
  • Corrosion resistance after coating was evaluated by conducting a SAE J2334 test on each coated steel material and measuring the swelling width of the coating film. More specifically, the coating film was cut (scratched) with an acrylic cutter. For the steel material for which it was confirmed that the cut reached the steel substrate, the width of the coating film swelling from the cut portion after 200 cycles in the SAE J2334 test (maximum value on one side) was measured. Here, the smaller the value of the "coating film swelling width" in Table 1, the better the corrosion resistance of the steel material after coating. Table 1 also shows the test results of a steel material provided with a chemical conversion treatment film containing no Ce-based compound as a comparative example (Comparative Example 1 in Table 1).
  • the coating film swelling width (maximum value on one side) was 6 mm when the same test was performed. A case where the coating film swelling width was 6 mm or less was regarded as acceptable, and a case where the coating film swelling width was more than 6 mm was regarded as unacceptable. The results are shown in Table 1.
  • Comparative Example 1 in which the chemical conversion coating film does not contain a Ce-based compound, the effect of improving the corrosion resistance after coating by adding the Ce-based compound is naturally not obtained, and as a result, the coating film swelling width is 8 mm. It showed lower corrosion resistance after painting compared to 6 mm of GA material. In Comparative Example 6, since the amount of zinc phosphate-based crystals adhered was low, the corrosion resistance after coating was lowered. It is considered that the result of Comparative Example 6 is due to the fact that the evaluation of the coating film adhesion was passed with a score of 1, but the coating film adhesion was relatively low within the range of the score 1. ..
  • Comparative Example 14 since the area ratio of the Ce compound was high, the amount of the elution Ce-based compound adhered to the chemical conversion coating film increased, the coating film adhesion decreased, and the corrosion resistance after coating decreased in connection with this. bottom.
  • Comparative Example 15 the amount of zinc phosphate-based crystals adhered was large, so that the corrosion resistance after coating was lowered. It is considered that as a result of the thickening of the chemical conversion coating, the elution of Ce into the cathode reaction region of the exposed portion of the steel base material was inhibited.

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Abstract

鋼母材と、前記鋼母材の少なくとも片面に形成されたＡｌめっき層と、前記Ａｌめっき層の上に形成され、リン酸亜鉛系結晶及び前記リン酸亜鉛系結晶の表面に付着したＣｅ系化合物を含む化成処理皮膜とを含み、前記化成処理皮膜中のリン酸亜鉛系結晶の付着量が金属Ｚｎ換算で０．３～４．０ｇ／ｍ2であり、前記化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の面積率が０．５～２５％であることを特徴とするＡｌめっきホットスタンプ鋼材が提供される。

Description

Ａｌめっきホットスタンプ鋼材
　本発明は、Ａｌめっきホットスタンプ鋼材に関し、より詳しくは化成処理が施されたＡｌめっきホットスタンプ鋼材に関する。
　高強度鋼板のような成形が困難な材料をプレス成形する技術として、ホットスタンプ（熱間プレス）が知られている。ホットスタンプは、成形に供される材料を加熱してから成形する熱間成形技術である。この技術では、材料を加熱してから成形するため、成形時には鋼材が軟質で良好な成形性を有する。したがって、高強度の鋼材であっても複雑な形状に精度よく成形することが可能であり、また、プレス金型によって成形と同時に焼き入れを行うため、成形後の鋼材は十分な強度を有することが知られている。
　従来、ホットスタンプ用のめっき鋼板の化成性、塗膜密着性、及び摺動性などを改善するために、例えば、当該めっき鋼板に酸化亜鉛（ＺｎＯ）などの特定の化合物を含む表面処理層を設けることが知られている。
　特許文献１では、粒径が５ｎｍ以上５００ｎｍ以下であるジルコニア、酸化ランタン、酸化セリウム及び酸化ネオジウムから選ばれる１種又は２種以上の酸化物を片面当たり０．２ｇ／ｍ2以上２ｇ／ｍ2以下の範囲で含有し、さらに酸化マグネシウム、酸化カルシウム又は酸化亜鉛を片面あたり０．２ｇ／ｍ2以上５．０ｇ／ｍ2以下の範囲で含有する表面処理層を備えた溶融亜鉛系めっき鋼板が記載されている。また、特許文献１では、熱間プレス後の表面処理層の表層に酸化マグネシウム、酸化カルシウム又は酸化亜鉛が存在することでリン酸塩処理性が向上すると教示されている。
　特許文献２では、ＺｎＯ水分散液（Ａ）と水分散性有機樹脂（Ｂ）とを含み、前記ＺｎＯ水分散液（Ａ）は、水及び平均粒径が１０～３００ｎｍであるＺｎＯ粒子を含み、前記水分散性有機樹脂（Ｂ）は、５～３００ｎｍのエマルション平均粒径を有し、前記ＺｎＯ水分散液中のＺｎＯ粒子の質量（ＷA）と、前記水分散性有機樹脂の固形分の質量（ＷB）との質量比（ＷA／ＷB）が３０／７０～９５／５である熱間プレス用めっき鋼板の表面処理液が記載されている。また、特許文献２では、上記の表面処理液を用いてＺｎＯ粒子と水分散性有機樹脂を特定の質量比で含有する表面処理皮膜をめっき鋼板の表面に形成させることで、皮膜の耐水性、耐溶剤性及びめっき鋼板との密着性を確保し、安定的に熱間潤滑性、熱間プレス後の化成処理性、塗装後耐食性、スポット溶接性に優れためっき鋼板を得ることができると記載されている。加えて、特許文献２では、上記の表面処理液にＢ、Ｍｇ、Ｓｉ、Ｃａ、Ｔｉ、Ｖ、Ｚｒ、Ｗ、Ｃｅから成る群より選ばれる元素を含む化合物から選ばれる少なくとも１種の添加剤（Ｃ）を含めることで、塗装後耐食性をさらに向上させることができると記載されている。
国際公開第２０１６／１５９３０７号 国際公開第２０１６／１９５１０１号
　例えば、ホットスタンプ用Ａｌ系めっき鋼板では、ホットスタンプ成形を行うことで鋼母材（地鉄）からＦｅが拡散して鋼母材上にＡｌ及びＦｅ、場合によりさらにＳｉを含有する合金層を含むめっき層が形成され、次いで、一般的に化成処理が施されてリン酸塩皮膜等の化成処理皮膜が形成され、さらに電着塗装等により塗装が施される。ここで、ホットスタンプ成形の際に鋼母材上に形成される上記の合金層は比較的硬質であるため、当該合金層を含むめっき層を備え、さらに化成処理が施されたＡｌ系めっきホットスタンプ鋼材は、鋼母材まで達する疵が入りにくく、一般的には塗装後耐食性に優れることが知られている。しかしながら、このようなＡｌ系めっきホットスタンプ鋼材であっても、いったん鋼母材まで達するような疵が入ってしまった場合には、当該鋼母材の腐食が進行して塗装後耐食性が低下する虞がある。このため、より厳しい条件下においても高い塗装後耐食性を示すＡｌ系めっきホットスタンプ鋼材に対するニーズがある。
　特許文献１に記載の発明は、溶融亜鉛系めっき鋼板に関するものであり、それゆえ当該特許文献１では、Ａｌ系めっきホットスタンプ鋼材及びその塗装後耐食性に対する改善については何ら記載も示唆もされていない。
　また、特許文献２では、上記のとおり、ＺｎＯ粒子と水分散性有機樹脂を特定の質量比で含有する表面処理皮膜をめっき鋼板の表面に形成させることで、塗装後耐食性等に優れためっき鋼板を得ることができると記載されている。しかしながら、当該表面処理皮膜に含まれる有機樹脂は、ホットスタンプ時の高温下においてそれを構成する炭素の一部が燃焼し、さらにはこのような燃焼の際に隣接するＺｎＯ粒子の一部から酸素を奪う虞がある。このような場合には、当初意図した表面処理皮膜の形態及び／又は機能を完全には維持できなくなる可能性があることから、特許文献２に記載の表面処理液には、特に高温下でのホットスタンプを考慮した際に依然として改良の余地があった。
　本発明は、上記に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、ホットスタンプ後に化成処理が施されたＡｌ系めっきホットスタンプ鋼材において改善された塗装後耐食性を提供することにある。
　上記目的を達成する本発明は下記のとおりである。
　（１）鋼母材と、
　前記鋼母材の少なくとも片面に形成されたＡｌめっき層と、
　前記Ａｌめっき層の上に形成され、リン酸亜鉛系結晶及び前記リン酸亜鉛系結晶の表面に付着したＣｅ系化合物を含む化成処理皮膜と
を含み、前記化成処理皮膜中のリン酸亜鉛系結晶の付着量が金属Ｚｎ換算で０．３～４．０ｇ／ｍ2であり、前記化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の面積率が０．５～２５％であることを特徴とする、Ａｌめっきホットスタンプ鋼材。
　（２）前記リン酸亜鉛系結晶が、ホペイト及びフォスフォフィライトのうち少なくとも１種の化合物を含むことを特徴とする、上記（１）に記載のＡｌめっきホットスタンプ鋼材。
　（３）前記化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の付着量が金属Ｃｅ換算で１．０～２８０ｍｇ／ｍ2であることを特徴とする、上記（１）又は（２）に記載のＡｌめっきホットスタンプ鋼材。
　（４）前記Ｃｅ系化合物が、ＣｅＯ2、Ｃｅ（ＯＨ）3及びＣｅ（ＯＨ）4からなる群より選択される少なくとも１種の化合物を含むことを特徴とする、上記（１）～（３）のいずれか１項に記載のＡｌめっきホットスタンプ鋼材。
　（５）前記Ａｌめっき層がＡｌ－Ｆｅ－Ｓｉ合金層を含むことを特徴とする、上記（１）～（４）のいずれか１項に記載のＡｌめっきホットスタンプ鋼材。
　本発明によれば、リン酸亜鉛系結晶及び当該リン酸亜鉛系結晶の表面に付着したＣｅ系化合物を含む化成処理皮膜を形成し、さらにこれらの付着量等を適切に制御することで、Ａｌめっきホットスタンプ鋼材に対して鋼母材まで達するような疵が入った場合であっても、疵部において上記のＣｅ系化合物からＣｅを溶出させて鋼母材露出部のカソード反応領域に保護皮膜を形成することができるので、鋼母材露出部でのカソード反応の進行を抑制することが可能となる。その結果として、本発明によれば、塗膜膨れ等の発生が顕著に抑制された塗装後耐食性、特には長期的な塗装後耐食性に優れたＡｌめっきホットスタンプ鋼材を得ることができる。
本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材を示す模式図である。 化成処理皮膜の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による観察像を示し、（ａ）はリン酸亜鉛系結晶及びＣｅ系化合物を含む本発明の実施形態に係る化成処理皮膜のＳＥＭ観察像を示し、（ｂ）はリン酸亜鉛系結晶のみを含み、Ｃｅ系化合物を含まない化成処理皮膜の断面ＳＥＭ観察像を示す。
＜Ａｌめっきホットスタンプ鋼材＞
　本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材は、
　鋼母材と、
　前記鋼母材の少なくとも片面に形成されたＡｌめっき層と、
　前記Ａｌめっき層の上に形成され、リン酸亜鉛系結晶及び前記リン酸亜鉛系結晶の表面に付着したＣｅ系化合物を含む化成処理皮膜と
を含み、前記化成処理皮膜中のリン酸亜鉛系結晶の付着量が金属Ｚｎ換算で０．３～４．０ｇ／ｍ2であり、前記化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の面積率が０．５～２５％であることを特徴としている。
　ホットスタンプ用Ａｌ系めっき鋼板では、当初は一般的にＡｌとＳｉを含有するめっき層が鋼母材（地鉄）上に形成されており、ホットスタンプ成形を行うことで当該鋼母材からＦｅが拡散して鋼母材上にＡｌ－Ｆｅ－Ｓｉ等からなる合金層を含むめっき層が形成され、次いで、一般的に化成処理が施されてリン酸塩皮膜等の化成処理皮膜が形成され、さらに電着塗装等により塗装が施される。先に述べたとおり、ホットスタンプ成形の際に鋼母材上に形成される上記の合金層は比較的硬質であるため、当該合金層を含むめっき層を備え、さらに化成処理が施されたＡｌ系めっきホットスタンプ鋼材は、鋼母材まで達する疵が入りにくく、一般的には塗装後耐食性に優れることが知られている。しかしながら、このようなＡｌ系めっきホットスタンプ鋼材であっても、いったん鋼母材まで達するような疵が入ってしまった場合には、当該鋼母材の腐食が進行して塗装後耐食性が低下する虞がある。
　より具体的には、Ａｌ系めっきホットスタンプ鋼材に対して鋼母材まで達するような疵が入った場合には、鋼母材の露出部がカソードとなり、Ａｌめっき部がアノードとなるめっき腐食が鋼母材とめっきの界面で起こる。加えて、鋼母材の露出部では、溶存酸素のカソード反応（Ｏ2＋２Ｈ2Ｏ＋４ｅ-→４ＯＨ-）の進行が速いため、これに関連して鋼母材とめっき界面での腐食が進展して塗膜膨れなどの現象が生じることがある。
　そこで、このような塗膜膨れ等の発生を抑制するために、本発明者らは、亜鉛（Ｚｎ）を含む表面処理層を備えたＡｌめっきホットスタンプ鋼材を化成処理することによって得られる化成処理皮膜中の成分について検討を行った。その結果、本発明者らは、当該化成処理皮膜中に腐食抑制剤（インヒビター）としてセリウム（Ｃｅ）を含めることが有効であることを見出した。より具体的に説明すると、本発明者らは、Ｚｎを含む表面処理層にＣｅを添加し、これを化成処理することによってリン酸亜鉛系結晶及び当該リン酸亜鉛系結晶の表面に付着したＣｅ系化合物を含む化成処理皮膜を形成し、さらにこれらの付着量等を適切に制御することで、Ａｌめっきホットスタンプ鋼材に対して鋼母材まで達するような疵が入った場合であっても、疵部において上記のＣｅ系化合物からＣｅを溶出させて鋼母材露出部のカソード反応領域に保護皮膜を形成することができるので、鋼母材露出部でのカソード反応の進行を抑制することが可能となることを見出した。その結果として、本発明者らは、塗膜膨れ等の発生が顕著に抑制された塗装後耐食性、特には長期的な塗装後耐食性に優れたＡｌめっきホットスタンプ鋼材を得ることができることを見出した。
　何ら特定の理論に束縛されることを意図するものではないが、上記の疵部においては、Ｃｅ系化合物からＣｅイオン、特には３価及び／又は４価のＣｅイオンが溶出するものと考えられる。そして、溶出したＣｅイオンが、カソード反応（Ｏ2＋２Ｈ2Ｏ＋４ｅ-→４ＯＨ-）の進行によってアルカリ環境となった鋼母材露出部の方へ電気的な中性を保つために移動すると考えられる。ここで、Ｃｅイオンは、アルカリ環境下では水酸化物の形態で存在することが安定であることから、Ｃｅ（ＯＨ）3及び／又はＣｅ（ＯＨ）4からなる水酸化セリウムとして沈殿し、さらにはこの沈殿皮膜が保護皮膜として作用して、鋼母材露出部でのカソード反応のさらなる進行を抑制するものと考えられる。以下、本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材の各構成についてより詳しく説明する。
［鋼母材］
　本発明の実施形態に係る鋼母材は、ホットスタンプ成形体において一般的に用いられる厚さ及び化学組成を有する任意の鋼材であってよい。より詳しくは、本発明は、上記のとおりホットスタンプ後に化成処理が施されたＡｌ系めっきホットスタンプ鋼材において改善された塗装後耐食性を提供することを目的とするものであって、Ａｌめっき層の上にリン酸亜鉛系結晶及び当該リン酸亜鉛系結晶の表面に付着したＣｅ系化合物を含む化成処理皮膜を形成し、さらにリン酸亜鉛系結晶の付着量及びＣｅ系化合物の面積率を適切に制御することで当該目的を達成するものである。したがって、鋼母材の化学組成は、本発明の目的を達成する上で必須の技術的特徴ではないため、特には限定されず、ホットスタンプ成形体において一般的に用いられる範囲内で適切に決定すればよい。以下、本発明の実施形態に係る鋼母材の好ましい化学組成について詳しく説明するが、これらの説明は、単なる例示を意図するものであって、本発明をこのような特定の化学組成を有する鋼母材を用いたものに限定することを意図するものではない。例えば、このような鋼母材としては、特に限定されないが、０．３～２．３ｍｍの厚さを有し、及び／又は、質量％で、Ｃ：０．０１～０．５５％、Ｓｉ：２．００％以下、Ｍｎ：０．０１～３．５０％、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．０５０％以下、Ａｌ：０．００１～０．１００％、Ｎ：０．０２０％以下、並びに残部：Ｆｅ及び不純物からなる化学組成を含む鋼材を挙げることができる。以下、本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材において適用することが好ましい上記鋼母材に含まれる各成分についてより詳しく説明する。なお、以下の説明において、各成分の含有量に関する「％」は、特に断りがない限り「質量％」を意味するものである。
［Ｃ：０．０１～０．５５％］
　炭素（Ｃ）は、鋼に不可避的に含まれるか及び／又は目的とする機械的強度を確保するために含有させる元素である。Ｃ含有量を過剰に低減することは、精錬コストを増大させるため、Ｃ含有量は０．０１％以上であることが好ましい。また、Ｃ含有量が低いと、機械的強度を確保するために他の合金元素を多量に含有させる必要が生じるため、機械的強度を確保するという観点からは、Ｃ含有量は０．０５％以上、０．１０％以上又は０．２０％以上であることが好ましい。一方で、Ｃを過度に含有すると、鋼材をさらに硬化させることができるものの、脆くなり、また溶融割れが生じる場合がある。したがって、Ｃ含有量は０．５５％以下であることが好ましく、溶融割れ防止の観点からは０．５０％以下、０．４０％以下又は０．３０％以下であることがより好ましい。
［Ｓｉ：２．００％以下］
　ケイ素（Ｓｉ）は、脱酸剤として添加されるなど、鋼の精錬過程において不可避的に含まれる元素であるとともに、強度向上の効果も有する元素である。Ｓｉ含有量は０％であってもよいが、強度向上の観点からは０．０１％以上であることが好ましい。例えば、Ｓｉ含有量は０．０５％以上又は０．１０％以上であってもよい。一方で、Ｓｉの過度な含有は、鋼板製造時の熱延工程で延性低下を生じさせたり、あるいはその結果として表面性状を悪化させたりする場合がある。このため、Ｓｉ含有量は２．００％以下とすることが好ましい。例えば、Ｓｉ含有量は１．５０％以下又は１．００％以下であってもよい。また、Ｓｉは易酸化性元素でもあり、鋼板表面に酸化膜を形成することから、Ｓｉ含有量が比較的高いと、溶融めっきを行う際に、濡れ性が低下し、不めっきが生じる可能性がある。したがって、より好ましくは、Ｓｉ含有量は０．６０％以下である。
［Ｍｎ：０．０１～３．５０％］
　マンガン（Ｍｎ）もＳｉと同様に、脱酸剤として添加されるなど、鋼の精錬過程において不可避的に含まれる元素であるが、強度向上及び焼き入れ向上の効果、さらにはＳに起因する熱間脆性を抑制する効果もあり、０．０１％以上含有することが好ましい。例えば、Ｍｎ含有量は０．１０％以上、０．２０％以上、０．３０％以上、０．４０％以上又は０．５０％以上であってもよい。一方で、Ｍｎを過度に含有すると、鋳造時に偏析による品質の均一性の悪化、鋼の過剰な硬化、熱間・冷間加工時の延性の低下を招くことがあるため、Ｍｎ含有量は３．５０％以下とすることが好ましい。例えば、Ｍｎ含有量は３．００％以下、２．００％以下又は１．００％以下であってもよい。
［Ｐ：０．１００％以下］
　リン（Ｐ）は、不可避的に含有される元素であるが、固溶強化元素でもあり、比較的安価に鋼材の強度を向上させることができる元素でもある。しかしながら、Ｐの過度な含有は、靭性の低下を招くことがあるため、Ｐ含有量は０．１００％以下とすることが好ましい。例えば、Ｐ含有量は０．０５０％以下又は０．０２０％以下であってもよい。一方で、Ｐ含有量の下限は０％であってもよいが、精錬限界から０．００１％とすることが好ましい。例えば、Ｐ含有量は０．００３％以上又は０．００５％以上であってもよい。
［Ｓ：０．０５０％以下］
　硫黄（Ｓ）も不可避的に含有される元素であり、ＭｎＳとして介在物となって破壊の起点となり、延性や靭性を阻害して加工性劣化の要因となる場合がある。このため、Ｓ含有量は低ければ低いほど好ましく、０．０５０％以下であることがより好ましい。例えば、Ｓ含有量は０．０２０％以下又は０．０１０％以下であってもよい。一方で、Ｓ含有量の下限は０％であってもよいが、製造上のコストから０．００１％とすることが好ましい。例えば、Ｓ含有量は０．００２％以上又は０．００３％以上であってもよい。
［Ａｌ：０．００１～０．１００％］
　アルミニウム（Ａｌ）は、脱酸剤として製鋼時に使用される元素であり、精錬限界から、Ａｌ含有量の下限は０．００１％とすることが好ましい。例えば、Ａｌ含有量は０．００５％以上又は０．０１０％以上であってもよい。また、Ａｌはめっき性阻害元素でもあることから、Ａｌ含有量の上限は０．１００％とすることが好ましい。例えば、Ａｌ含有量は０．０８０％以下又は０．０５０％以下であってもよい。
［Ｎ：０．０２０％以下］
　窒素（Ｎ）も不可避的に含有される元素である。しかしながら、多過ぎると、製造コストの増加が見込まれることから、Ｎ含有量の上限は０．０２０％とすることが好ましい。例えば、Ｎ含有量は０．０１５％以下又は０．０１０％以下であってもよい。一方、Ｎ含有量の下限は０％であってもよいが、製造上のコストから０．００１％とすることが好ましい。例えば、Ｎ含有量は０．００２％以上又は０．００３％以上であってもよい。
　本発明において使用するのに好適な鋼母材の基本化学組成は上記のとおりである。さらに、当該鋼母材は、任意選択で、Ｔｉ：０～０．１００％、Ｂ：０～０．０１００％、Ｃｒ：０～１．００％、Ｎｉ：０～５．００％、Ｍｏ：０～２．０００％、Ｃｕ：０～１．０００％、Ｎｂ：０～１．０００％、Ｓｎ：０～１．０００％、Ｃａ：０～０．１０００％及びＲＥＭ：０～０．０１００％のうち１種又は２種以上を含有してもよい。以下、これらの任意選択元素について詳しく説明する。
［Ｔｉ：０～０．１００％］
　チタン（Ｔｉ）は、強化元素の１つで、Ａｌ系めっき層の耐熱性を向上させる元素でもある。Ｔｉ含有量は０％であってもよいが、強度向上や耐熱性向上の効果を得るためには、Ｔｉ含有量は０．００１％以上であることが好ましい。例えば、Ｔｉ含有量は０．００５％以上、０．０１０％以上又は０．０１５％以上であってもよい。一方、Ｔｉを過度に含有すると、例えば、炭化物や窒化物を形成して鋼材の軟質化につながるため、Ｔｉ含有量は０．１００％以下とすることが好ましい。例えば、Ｔｉ含有量は０．０８０％以下又は０．０５０％以下であってもよい。
［Ｂ：０～０．０１００％］
　ホウ素（Ｂ）は、焼き入れ時に作用して鋼材の強度を向上させる効果を有する元素である。Ｂ含有量は０％であってもよいが、このような効果を得るためには、Ｂ含有量は０．０００１％以上であることが好ましい。Ｂ含有量は、０．０００３％以上、０．００１０％以上又は０．００２０％以上であってもよい。一方で、Ｂを過度に含有すると、介在物（例えば、ＢＮ、炭硼化物など）が形成されて脆化し、疲労強度を低下させる虞がある。したがって、Ｂ含有量は０．０１００％以下であることが好ましい。Ｂ含有量は０．００８０％以下又は０．００６０％以下であってもよい。
［Ｃｒ：０～１．００％］
　クロム（Ｃｒ）は、Ａｌ系めっき層の界面に生成する窒化物であって、当該Ａｌ系めっき層の剥離の原因となる窒化物の生成を抑制する効果を有する。また、Ｃｒは、耐摩耗性を向上させ、焼き入れ性を高める元素でもある。Ｃｒ含有量は０％であってもよいが、これらの効果を得るためには、Ｃｒ含有量は０．０１％以上であることが好ましい。Ｃｒ含有量は０．０５％以上又は０．１０％以上であってもよい。一方で、Ｃｒを過度に含有すると、上記の効果が飽和するだけでなく鋼材の製造コストも上昇する。したがって、Ｃｒ含有量は１．００％以下であることが好ましい。Ｃｒ含有量は０．８０％以下又は０．５０％以下であってもよい。
［Ｎｉ：０～５．００％］
　ニッケル（Ｎｉ）は、熱間プレス時の焼き入れ性を向上させる効果を有し、また鋼材自体の耐食性を高める効果も有する。Ｎｉ含有量は０％であってもよいが、これらの効果を得るためには、Ｎｉ含有量は０．０１％以上であることが好ましい。Ｎｉ含有量は０．０５％以上又は０．１０％以上であってもよい。一方で、Ｎｉを過度に含有すると、上記の効果が飽和するだけでなく鋼材の製造コストも上昇する。したがって、Ｎｉ含有量は５．００％以下であることが好ましい。Ｎｉ含有量は３．００％以下又は２．００％以下であってもよい。
［Ｍｏ：０～２．０００％］
　モリブデン（Ｍｏ）は、熱間プレス時の焼き入れ性を向上させる効果を有し、また鋼材自体の耐食性を高める効果も有する。Ｍｏ含有量は０％であってもよいが、これらの効果を得るためには、Ｍｏ含有量は０．００１％以上であることが好ましい。Ｍｏ含有量は０．００５％以上、０．０１０％以上又は０．１００％以上であってもよい。一方で、Ｍｏを過度に含有すると、上記の効果が飽和するだけでなく鋼材の製造コストも上昇する。したがって、Ｍｏ含有量は２．０００％以下であることが好ましい。Ｍｏ含有量は１．５００％以下又は１．０００％以下であってもよい。
［Ｃｕ：０～１．０００％］
　銅（Ｃｕ）は、熱間プレス時の焼き入れ性を向上させる効果を有し、また鋼材自体の耐食性を高める効果も有する。Ｃｕ含有量は０％であってもよいが、これらの効果を得るためには、Ｃｕ含有量は０．００１％以上であることが好ましい。Ｃｕ含有量は０．００５％以上、０．０１０％以上又は０．０５０％以上であってもよい。一方で、Ｃｕを過度に含有すると、上記の効果が飽和するだけでなく鋼材の製造コストも上昇する。したがって、Ｃｕ含有量は１．０００％以下であることが好ましい。Ｃｕ含有量は０．５００％以下又は０．２００％以下であってもよい。
［Ｎｂ：０～１．０００％］
　ニオブ（Ｎｂ）は、析出強化等に寄与する元素である。Ｎｂ含有量は０％であってもよいが、このような効果を得るためには、Ｎｂ含有量は０．００１％以上であることが好ましい。例えば、Ｎｂ含有量は０．００５％以上又は０．０１０％以上であってもよい。一方で、Ｎｂを過度に含有しても効果が飽和し、それゆえＮｂを必要以上に鋼材中に含有させることは製造コストの単なる上昇を招く虞がある。したがって、Ｎｂ含有量は１．０００％以下であることが好ましい。Ｎｂ含有量は０．５００％以下又は０．２００％以下であってもよい。
［Ｓｎ：０～１．０００％］
　錫（Ｓｎ）は、耐食性の向上に有効な元素である。Ｓｎ含有量は０％であってもよいが、このような効果を得るためには、Ｓｎ含有量は０．００１％以上であることが好ましい。Ｓｎ含有量は０．００５％以上又は０．０１０％以上であってもよい。一方で、Ｓｎを過度に含有しても効果が飽和し、それゆえＳｎを必要以上に鋼材中に含有させることは製造コストの単なる上昇を招く虞がある。したがって、Ｓｎ含有量は１．０００％以下であることが好ましい。Ｓｎ含有量は０．５００％以下又は０．２００％以下であってもよい。
［Ｃａ：０～０．１０００％］
　カルシウム（Ｃａ）は、介在物制御のための元素である。Ｃａ含有量は０％であってもよいが、このような効果を得るためには、Ｃａ含有量は０．０００１％以上であることが好ましい。Ｃａ含有量は０．０００２％以上、０．００１０％以上又は０．００２０％以上であってもよい。一方で、Ｃａを過度に含有すると、合金コストが高くなるため、Ｃａ含有量は０．１０００％以下であることが好ましい。Ｃａ含有量は０．０５００％以下又は０．０１００％以下であってもよい。
［ＲＥＭ：０～０．０１００％］
　ＲＥＭ（希土類金属）は、介在物制御のための元素である。ＲＥＭ含有量は０％であってもよいが、このような効果を得るためには、ＲＥＭ含有量は０．０００１％以上であることが好ましい。ＲＥＭ含有量は０．０００２％以上、０．０００５％以上又は０．００１０％以上であってもよい。一方で、ＲＥＭを過度に含有すると、合金コストが高くなるため、ＲＥＭ含有量は０．０１００％以下であることが好ましい。ＲＥＭ含有量は０．００８０％以下又は０．００５０％以下であってもよい。ＲＥＭとは、原子番号２１番のスカンジウム（Ｓｃ）、原子番号３９番のイットリウム（Ｙ）、及びランタノイドである原子番号５７番のランタン（Ｌａ）～原子番号７１番のルテチウム（Ｌｕ）からなる群から選択される１種以上の元素であり、ＲＥＭ含有量はこれら元素の合計含有量である。
　さらに、本発明の実施形態に係る鋼母材は、上記の任意選択元素に加えて又はそれらに代えて、本明細書において説明する本発明の効果を阻害しない範囲内で、他の元素を適宜含有してもよく、例えば、Ｗ、Ｖ、Ｓｂ等の元素を適宜含有してもよい。
　本発明の実施形態に係る鋼母材において、上記成分以外の残部はＦｅ及び不純物からなる。ここで、当該鋼母材における不純物とは、本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材を工業的に製造する際に、鉱石やスクラップ等のような原料を始めとして、製造工程の種々の要因によって混入する成分等である。
［Ａｌめっき層］
　本発明によれば、上記鋼母材の少なくとも片面すなわち上記鋼母材の片面又は両面にＡｌめっき層が形成される。本発明において、「Ａｌめっき層」とは、めっき直後の化学組成がＡｌを主成分とするめっき層、より具体的にはめっき直後の化学組成がＡｌ：５０質量％超であるめっき層を言うものである。ホットスタンプ成形を行うと鋼母材からＦｅがＡｌめっき層中に拡散するため、当該Ａｌめっき層の化学組成はホットスタンプの際の加熱処理条件（加熱温度、保持時間等）によって変化する。例えば、鋼母材からＡｌめっき層へのＦｅの拡散量が多ければ、たとえめっき直後のＡｌ含有量が５０質量％超であったとしても、ホットスタンプ後のＡｌ含有量はそれよりも低下することになる。したがって、ホットスタンプ後の本発明の実施形態に係るＡｌめっき層の化学組成は、必ずしもＡｌ：５０質量％超である必要はない。
　本発明の実施形態に係るＡｌめっき層は、好ましくはＳｉを含有する。一般的に、Ａｌ系めっき鋼板では、めっき処理の際に鋼母材からＦｅが拡散し、拡散したＦｅがめっき層中のＡｌと反応して当該めっき層と鋼母材との界面にＡｌ－Ｆｅ合金層が形成することが知られている。Ａｌ－Ｆｅ合金層は硬質な層であることから、当該Ａｌ－Ｆｅ合金層が過度に形成してしまうと、例えば冷間加工時の鋼板の成形性が損なわれる虞がある。ここで、Ａｌめっき層中のＳｉは、このようなＡｌ－Ｆｅ合金層の形成を抑制する機能を有することが知られている。また、Ｓｉを含有することで、ホットスタンプ後の本発明の実施形態に係るＡｌめっき層は、ホットスタンプの際に鋼母材からＡｌめっき層中に拡散してきたＦｅと合金化することで、比較的硬質なＡｌ－Ｆｅ－Ｓｉ合金層を含むことができる。その結果として、最終的に得られるＡｌめっきホットスタンプ鋼材において、鋼母材まで達するような疵の形成に対しても高い抵抗性を確実に維持することが可能となる。
　さらに、本発明の実施形態に係るＡｌめっき層は、本発明の効果を阻害しない範囲内で、他の元素を適宜含有してもよい。例えば、Ａｌめっき層は、Ｓｉに加えて、当該Ａｌめっき層の耐食性を向上させるために、任意選択で、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ及びミッシュメタル等の元素を含有してもよく及び／又はＡｌめっき層における添加元素として当業者に公知の他の元素を含有してもよい。
　本発明の実施形態に係るＡｌめっき層において、上記成分（すなわちＳｉ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ及びミッシュメタル等の元素及び／又は当業者に公知の他の添加元素）以外の残部は、Ａｌ、Ｆｅ及び不純物からなる。ここで、当該Ａｌめっき層における不純物とは、Ａｌめっき層を製造する際に、原料を始めとして、製造工程の種々の要因によって混入する成分等（ただし、鋼母材からめっき浴中に溶け出したＦｅ及びホットスタンプの際に鋼母材からＡｌめっき層中に拡散したＦｅを除く）である。
［化成処理皮膜］
　本発明によれば、上記Ａｌめっき層の上に、リン酸亜鉛系結晶及び当該リン酸亜鉛系結晶の表面に付着したＣｅ系化合物を含む化成処理皮膜が形成される。図１は、本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材を示す模式図である。図１では、簡略化のため、Ａｌめっきホットスタンプ鋼材の片面部分のみを示しているが、当然ながら、本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材は鋼母材の片面だけでなく両面にＡｌめっき層等を有していてもよい。図１を参照すると、本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材１０は、鋼母材（地鉄）１の片面にＡｌめっき層２が形成され、当該Ａｌめっき層２の上にさらにリン酸亜鉛系結晶及び当該リン酸亜鉛系結晶の表面に付着したＣｅ系化合物を含む化成処理皮膜３が形成された構造を有することがわかる。
　一般的に、ＺｎＯなどの特定の化合物を含む表面処理層をＡｌめっき層の上に形成することで、Ａｌ系めっき鋼板の化成性、塗膜密着性、及び摺動性などを改善できることが知られている。しかしながら、このようなＡｌ系めっき鋼板をホットスタンプし、さらには化成処理及び／又は電着塗装が施されたＡｌ系めっきホットスタンプ鋼材であっても、鋼母材まで達するような疵が入った場合には、先に述べたとおり、当該鋼母材の露出部がカソードとなり、Ａｌめっき部がアノードとなるめっき腐食が鋼母材とめっきの界面で起こることがある。加えて、鋼母材の露出部では、溶存酸素のカソード反応（Ｏ2＋２Ｈ2Ｏ＋４ｅ-→４ＯＨ-）の進行が速いため、これに関連して鋼母材とめっき界面での腐食が進展して塗膜膨れなどの現象が生じることがある。
　これに対し、本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材においては、リン酸亜鉛系結晶を含む化成処理皮膜に、さらにＣｅ系化合物を当該リン酸亜鉛系結晶に付着させて含めることで、Ａｌめっきホットスタンプ鋼材に対して鋼母材まで達するような疵が入った場合であっても、疵部において当該Ｃｅ系化合物からセリウム成分、より具体的にはＣｅイオン、特には３価及び／又は４価のＣｅイオンを溶出させて鋼母材露出部のカソード反応領域に保護皮膜、より具体的にはＣｅ（ＯＨ）3及び／又はＣｅ（ＯＨ）4からなる保護皮膜を形成することができるので、鋼母材露出部でのカソード反応のさらなる進行を抑制することが可能となる。その結果として、本発明によれば、塗膜膨れ等の発生が顕著に抑制された塗装後耐食性に優れたＡｌめっきホットスタンプ鋼材を得ることができる。本発明の実施形態に係る化成処理皮膜は、酸化亜鉛（例えば酸化亜鉛粒子）などのＺｎ含有化合物を含んでいてもよい。というのも、後で詳しく説明するように、当該化成処理皮膜は、例えばＺｎ含有化合物を含む皮膜を化成処理することによって生成されるものであるため、当該化成処理の際に一部のＺｎ含有化合物が反応せずに最終的な化成処理皮膜中に残ってしまう場合があるからである。
［リン酸亜鉛系結晶］
　化成処理皮膜中のリン酸亜鉛系結晶の付着量が少ないと、塗膜密着性等の向上効果を十分に発揮することができない場合があり、そのような場合には塗装後耐食性の低下を招く。したがって、リン酸亜鉛系結晶の付着量は金属Ｚｎ換算で０．３ｇ／ｍ2以上とし、好ましくは１．０ｇ／ｍ2以上、より好ましくは１．５ｇ／ｍ2以上、最も好ましくは２．０ｇ／ｍ2以上である。一方で、リン酸亜鉛系結晶の付着量が多すぎると、化成処理皮膜が厚くなりすぎたり、リン酸亜鉛系結晶同士の隙間が小さくなりすぎたりして、鋼母材露出部のカソード反応領域へのＣｅの溶出が阻害される場合がある。したがって、リン酸亜鉛系結晶の付着量は金属Ｚｎ換算で４．０ｇ／ｍ2以下とし、例えば３．５ｇ／ｍ2以下、３．０ｇ／ｍ2以下、又は２．５ｇ／ｍ2以下であってもよい。本発明において、化成処理皮膜中のリン酸亜鉛系結晶の付着量は、ＪＩＳ　Ｇ　３３１４：２０１１に準拠して蛍光Ｘ線分析法により化成処理皮膜中の金属Ｚｎの付着量を測定することにより決定される。
　リン酸亜鉛系結晶としては、当業者に公知の任意の適切な化合物であってよく、特に限定されないが、例えば、ホペイト（Ｚｎ3（ＰＯ4）2・４Ｈ2Ｏ）及びフォスフォフィライト（Ｚｎ2Ｆｅ2+（ＰＯ4）2・４Ｈ2Ｏ）のうち少なくとも１種の化合物を含むことが好ましい。これらの化合物を含むことで、高い塗膜密着性を得ることができ、ひいては塗装後耐食性を確実に向上させることができる。本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材は、化成処理したままでもよいし、あるいは化成処理後に電着塗装等により塗装が施されたものであってもよい。特定の実施形態によれば、例えば、化成処理したままのＡｌめっきホットスタンプ鋼材において、化成処理皮膜中でホペイトとして存在していたリン酸亜鉛系結晶が、電着塗装後にその少なくとも一部又は全部がＺｎ6Ａｌ2（ＯＨ）16ＣＯ3・４Ｈ2Ｏへと変化する場合がある。ここで、本発明において、リン酸亜鉛系結晶とは、ホペイト及びフォスフォフィライト等の化合物だけでなく、これらの化合物に由来するＺｎ含有化合物、すなわちホペイトに由来するＺｎ6Ａｌ2（ＯＨ）16ＣＯ3・４Ｈ2Ｏなどをも包含するものである。
［Ｃｅ系化合物］
　本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材では、上記のように、主として、化成処理皮膜中のリン酸亜鉛系結晶の付着量を適切なものとすることで塗膜密着性を向上させつつ、Ｃｅ系化合物によって塗装後耐食性が改善される。ここで、Ｃｅ系化合物は、化成処理皮膜中でリン酸亜鉛系結晶の表面に付着した状態において存在している。より具体的には、化成処理皮膜は、リン酸亜鉛系結晶の表面に当該リン酸亜鉛系結晶よりも小さいＣｅ系化合物が付着した構造を有する。図２は、化成処理皮膜の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）による観察像を示し、図２（ａ）は、リン酸亜鉛系結晶及びＣｅ系化合物を含む本発明の実施形態に係る化成処理皮膜のＳＥＭ観察像を示し、図２（ｂ）は、リン酸亜鉛系結晶のみを含み、Ｃｅ系化合物を含まない化成処理皮膜の断面ＳＥＭ観察像を示している。
　図２（ａ）及び（ｂ）を参照すると、Ｃｅ系化合物の有無にかかわらず、リン酸亜鉛系結晶４同士が比較的密に凝集した状態で存在していることがわかる。そして、図２（ａ）を参照すると、本発明の実施形態に係る化成処理皮膜は、矢印で示されるように、リン酸亜鉛系結晶４の表面に当該リン酸亜鉛系結晶よりも小さいＣｅ系化合物５が付着した構造を有していることがわかる。このような構造を有することで、リン酸亜鉛系結晶４同士を比較的密に凝集させてリン酸亜鉛系結晶４間の隙間を小さくすることができるので、これらの結晶の表面に付着したＣｅ系化合物５からのＣｅの溶出を比較的ゆっくりと進行させることが可能となる。したがって、このような構造は、長期的な塗装後耐食性を達成するという観点からは非常に有利である。本発明の実施形態に係る化成処理皮膜においては、Ｃｅ系化合物５の少なくとも一部がリン酸亜鉛系結晶４の表面に付着していればよく、すなわちＣｅ系化合物５の全部が必ずしもリン酸亜鉛系結晶４の表面に付着している必要はない。例えば、一部のＣｅ系化合物５は、リン酸亜鉛系結晶４の内部に取り込まれていてもよい。しかしながら、Ｃｅ系化合物５がリン酸亜鉛系結晶４の内部に取り込まれている場合には、当該Ｃｅ系化合物５から鋼母材露出部のカソード反応領域へのＣｅの溶出が比較的困難となることから、十分な塗装後耐食性を達成できない虞がある。したがって、塗装後耐食性を向上させるという観点からは、化成処理皮膜がリン酸亜鉛系結晶の表面に付着したＣｅ系化合物を含むことが極めて重要となる。
　本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材では、化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の面積率は０．５～２５％に制御される。化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の面積率が低いと、Ｃｅ系化合物の添加によって得られる効果、すなわち塗装後耐食性の向上効果を十分に発揮することができない。一方で、化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の面積率が大きすぎると、化成処理皮膜において溶出性のＣｅ系化合物の付着量が多くなり、すなわちＣｅイオンの溶出量が多くなるため、塗膜との接着界面が減少して塗膜密着性が低下し、その結果として塗装後耐食性の低下を招く。化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の面積率を０．５～２５％の範囲内に制御することで、塗膜密着性を維持しつつ、Ｃｅ系化合物の添加によって得られる塗装後耐食性の向上効果を確実に発揮させることが可能となる。例えば、化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の面積率は１％以上、３％以上、５％以上若しくは１０％以上であってもよく、及び／又は２２％以下、２０％以下、１８％以下若しくは１５％以下であってもよい。
　本発明において、化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の面積率は、当該化成処理皮膜の表面をＥＰＭＡ（電子線マイクロアナライザ）を用いてビーム径１０μｍ、ステップ間隔１０μｍ、及びステップ数５００点×５００点の条件下で測定し、全体（５００点×５００点）に占めるＣｅ系化合物の百分率を算出することにより決定される。
　化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の付着量は、金属Ｃｅ換算で１．０～２８０ｍｇ／ｍ2であることが好ましい。化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の付着量が小さいと、Ｃｅ系化合物の面積率の場合と同様に、Ｃｅ系化合物の添加によって得られる効果、すなわち塗装後耐食性の向上効果を十分に発揮することができない場合がある。一方で、化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の付着量が大きすぎると、化成処理皮膜においてＣｅイオンの溶出量が多くなるため、塗膜との接着界面が減少して塗膜密着性が低下し、その結果として塗装後耐食性の低下を招く場合がある。本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材では、化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の面積率を０．５～２５％の範囲内に制御すればよく、それに加えてＣｅ系化合物の付着量を制御することは要求されないが、化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の面積率を上記範囲内に制御することに加えて、Ｃｅ系化合物の付着量を１．０～２８０ｍｇ／ｍ2の範囲内に制御することで、塗膜密着性を維持しつつ、Ｃｅ系化合物の添加によって得られる塗装後耐食性の向上効果をより確実かつ十分に発揮させることが可能となる。
　例えば、化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の付着量は５ｍｇ／ｍ2以上、１０ｍｇ／ｍ2以上、３０ｍｇ／ｍ2以上、５０ｍｇ／ｍ2若しくは１００ｍｇ／ｍ2以上であってもよく、及び／又は２５０ｍｇ／ｍ2以下、２２０ｍｇ／ｍ2以下、２００ｍｇ／ｍ2以下、１８０ｍｇ／ｍ2以下若しくは１５０ｍｇ／ｍ2以下であってもよい。本発明において、化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の付着量は、ＪＩＳ　Ｇ　３３１４：２０１１に準拠して蛍光Ｘ線分析法により化成処理皮膜中の金属Ｃｅの付着量を測定することにより決定される。
　Ｃｅ系化合物としては、Ｃｅイオンを溶出することができる任意の適切な化合物であってよく、特に限定されないが、例えば、酸化セリウム（ＣｅＯ2）、水酸化セリウム（ＩＩＩ）（Ｃｅ（ＯＨ）3）及び水酸化セリウム（ＩＶ）（Ｃｅ（ＯＨ）4）からなる群より選択される少なくとも１種の化合物を含むことが好ましく、Ｃｅ（ＯＨ）3及びＣｅ（ＯＨ）4のうち少なくとも１種の化合物を含むことがより好ましく、Ｃｅ（ＯＨ）3を含むことが最も好ましい。これらのＣｅ系化合物を含むことで、Ａｌめっきホットスタンプ鋼材に対して鋼母材まで達するような疵が入った場合であっても、疵部において当該Ｃｅ系化合物から３価又は４価のＣｅイオンを溶出させて鋼母材露出部のカソード反応領域にＣｅ（ＯＨ）3及び／又はＣｅ（ＯＨ）4からなる保護皮膜を形成することができるので、鋼母材露出部でのカソード反応のさらなる進行を抑制することが可能となる。
　より具体的に説明すると、例えば、Ａｌめっきホットスタンプ鋼材において鋼母材まで達するような疵が入った場合に、化成処理皮膜中にＣｅ系化合物としてＣｅ（ＯＨ）3及び／又はＣｅ（ＯＨ）4が存在すると、腐食の進行は以下のメカニズムによって抑制されると考えられる。まず、鉄が腐食すると、その腐食環境は酸性となるため、この酸性を駆動力として化成処理皮膜中のＣｅ（ＯＨ）3及び／又はＣｅ（ＯＨ）4からＣｅイオンが溶出する。次いで、溶出したＣｅイオンは、カソード反応（Ｏ2＋２Ｈ2Ｏ＋４ｅ-→４ＯＨ-）の進行によってアルカリ環境となった鋼母材露出部の方へ電気的な中性を保つために移動する。ここで、Ｃｅイオンは、アルカリ環境下では水酸化物の形態で存在することが安定であることから、再びＣｅ（ＯＨ）3及び／又はＣｅ（ＯＨ）4からなる水酸化セリウムを形成して沈殿し、さらにはこの沈殿皮膜が保護皮膜として作用して、鋼母材露出部でのカソード反応のさらなる進行を抑制する。
　一方で、化成処理皮膜中にＣｅ系化合物としてＣｅＯ2が存在する場合には、ＣｅＯ2は特に酸性環境やアルカリ環境の制限なしにＣｅイオンを溶出させることができるので、Ｃｅイオンを溶出した後は、Ｃｅ系化合物としてＣｅ（ＯＨ）3及び／又はＣｅ（ＯＨ）4を含む場合と同様のメカニズムによって鋼母材露出部でのカソード反応のさらなる進行を抑制することが可能である。
［Ａｌめっきホットスタンプ鋼材の製造方法］
　次に、本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材の好ましい製造方法について説明する。以下の説明は、本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材を製造するための特徴的な方法の例示を意図するものであって、当該Ａｌめっきホットスタンプ鋼材を以下に説明するような製造方法によって製造されるものに限定することを意図するものではない。
　例えば、上記の特徴を有する本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材は、
　鋼板の少なくとも片面にＡｌめっき層を形成する工程、
　前記鋼板を熱間プレスする工程、及び
　熱間プレスされた鋼材上に化成処理皮膜を形成する工程
を含むことを特徴とする方法によって製造することが可能である。以下、この製造方法の各工程について詳しく説明する。
［Ａｌめっき層の形成工程］
　Ａｌめっき層の形成工程では、所定の厚さ及び組成を有する鋼板の少なくとも片面にゼンジマー法等によりＡｌめっき層が形成される。当該鋼板は、特に限定されないが、例えば、鋼母材に関連して上で説明したように、０．３～２．３ｍｍの厚さを有し、及び／又は、質量％で、Ｃ：０．０１～０．５５％、Ｓｉ：２．００％以下、Ｍｎ：０．０１～３．５０％、Ｐ：０．１００％以下、Ｓ：０．０５０％以下、Ａｌ：０．００１～０．１００％、Ｎ：０．０２０％以下、並びに残部：Ｆｅ及び不純物からなり、任意選択で、さらに、Ｔｉ：０～０．１００％、Ｂ：０～０．０１００％、Ｃｒ：０～１．００％、Ｎｉ：０～５．００％、Ｍｏ：０～２．０００％、Ｃｕ：０～１．０００％、Ｎｂ：０～１．０００％、Ｓｎ：０～１．０００％、Ｃａ：０～０．１０００％及びＲＥＭ：０～０．０１００％のうち１種又は２種以上を含む化学組成を有するものであってもよい。
　より具体的には、まず、上記の鋼板、特には冷延鋼板をＮ2－Ｈ2混合ガス雰囲気中で所定の温度及び時間、例えば７５０～８５０℃の温度で１０秒～５分間にわたり焼鈍した後、めっき浴温付近まで窒素雰囲気等の不活性雰囲気下で冷却する。次いで、この鋼板を３～１５質量％のＳｉを含有するＡｌめっき浴に６００～７５０℃の温度で０．１～６０秒間浸漬した後、これを引き上げ、ガスワイピング法により直ちにＮ2ガス又は空気を吹き付けることでＡｌめっきの付着量を所定の範囲、例えば両面で４０～２００ｇ／ｍ2の範囲内に調整する。最後に、鋼板に空気等を吹き付けて冷却することにより当該鋼板の片面又は両面にＡｌめっき層が形成される。
［熱間プレス（ホットプレス）工程］
　次に、Ａｌめっき層が形成された鋼板に対し、熱間プレス（ホットプレス）が施される。上記の熱間プレスは、当業者に公知の任意の方法により実施することができ、特に限定されないが、例えば、Ａｌめっき鋼板を約３～３００℃／秒の昇温速度で、Ａｃ３点以上の温度、一般的には約８５０～１０００℃の温度まで加熱し、次いで所定の時間にわたり熱間プレスを実施することができる。ここで、８５０℃未満の加熱温度では十分な焼入れ硬度が得られない可能性があり好ましくない。また、加熱温度が１０００℃を超えると、鋼母材からＡｌめっき層へのＦｅの過度の拡散によりＡｌとＦｅの合金化が進行し過ぎる場合があり、このような場合には、塗装後耐食性の低下を招くことがあるため好ましくない。また、熱間プレスの際の金型による焼入れは、特に限定されないが、例えば、加熱炉を出た後、温度が４００℃に下がるまで、平均冷速３０℃／秒以上で冷却される。
［化成処理皮膜の形成工程］
　次に、Ａｌめっき層の上に化成処理皮膜が形成される。当該化成処理皮膜は、種々の方法によって形成することができ、特に限定されないが、例えば、熱間プレス工程の後にＺｎ含有化合物及び／又はＣｅ含有化合物を含む皮膜を形成し、次いで当該皮膜に対して化成処理を施すことにより形成してもよいし、あるいはまた熱間プレス工程の前にＺｎ含有化合物及び／又はＣｅ含有化合物を含む皮膜を予め形成しておき、熱間プレス後に当該皮膜に対して化成処理を施すことにより形成してもよい。前者（熱間プレス工程後にＺｎ含有化合物及び／又はＣｅ含有化合物を含む皮膜を形成し、次いで化成処理）の具体例としては、例えば、まず熱間プレス工程後のＡｌめっき層上に電解Ｚｎめっきを施し、次いで所定量の酸化セリウムゾルの水溶液を噴霧状に塗布して自然乾燥させ、次いで通常の化成処理を施すことによりＺｎ含有化合物から結晶質のリン酸亜鉛系結晶を生成するとともに、当該リン酸亜鉛系結晶の表面にＣｅ系化合物が付着された構造を有する化成処理皮膜を形成することができる。この場合、Ｚｎの金属換算付着量は、電解めっきの際の通電クーロン数によって調整することが可能である。また、Ｃｅ系化合物の面積率及び／又は付着量は、酸化セリウムゾルの水溶液の噴霧時間、噴霧圧及び濃度などを適宜調整することにより所望の範囲内に制御することが可能である。後者（熱間プレス工程前にＺｎ含有化合物及び／又はＣｅ含有化合物を含む皮膜を予め形成し、熱間プレス後に化成処理）の具体例としては、例えば、まず熱間プレス工程前のＡｌめっき層上に酸化亜鉛のゲル水溶液のみを塗布し、次いで熱間プレス及び化成処理を施した後、最後に鋼材表面に炭酸セリウム（ＩＩＩ）八水和物等を噴霧状に塗布して自然乾燥させることにより本発明の実施形態に係る化成処理皮膜を形成することができる。後者の具体例においても、Ｚｎの金属換算付着量は、酸化亜鉛のゲル水溶液の濃度、塗布量などを適宜調整することにより所望の範囲内に制御することが可能であり、同様にＣｅ系化合物の面積率及び／又は付着量は、炭酸セリウム（ＩＩＩ）八水和物等の噴霧時間、噴霧圧、濃度などを適宜調整することにより所望の範囲内に制御することが可能である。なお、上記のいずれの場合も、化成処理は、当業者に公知の任意の適切な条件下で実施することが可能である。
　例えば、上記のいずれの例においても、噴霧によるＣｅ系化合物の塗布に代えて、当該Ｃｅ系化合物を含有する水溶液に鋼材を浸漬させることによりＣｅ系化合物を塗布した場合には、Ｃｅ系化合物の付着量が多くなりすぎてしまい、適切な範囲内に制御するができなくなる。その結果として、最終的に得られる化成処理皮膜においてＣｅ系化合物の面積率が２５％を大きく超えて、１００％に達する場合もある。このような場合には、化成処理皮膜においてＣｅイオンの溶出量が多くなるため、塗膜との接着界面が減少して塗膜密着性の低下を招く。また、Ｚｎ含有化合物とＣｅ含有化合物を含有する混合処理液を鋼材に塗布等した場合も同様に、Ｃｅ系化合物の付着量が多くなりすぎてしまい、最終的に得られる化成処理皮膜においてＣｅ系化合物の面積率が２５％を大きく超えて、１００％に達する場合がある。また、例えばＺｎ含有化合物を含まない皮膜を化成処理した場合などには、非晶質のリン酸化合物が形成してしまい、本発明の実施形態に係るリン酸亜鉛系結晶を含む化成処理皮膜を形成することはできない。
（塗装処理）
　化成処理が施されたＡｌめっきホットスタンプ鋼材は、必要に応じて、電着塗装等により塗装を施してもよい。塗装処理は、当業者に公知の任意の適切な条件下で実施することが可能である。
　本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材は、化成処理したままでもよいし、あるいは上記のとおり化成処理後に電着塗装等により塗装が施されたものであってもよい。さらに、本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材は、塗装の前後で化成処理皮膜の構成は変化せず、加えて塗装後に剥離液等を用いて塗装を剥いだ後であっても化成処理皮膜の構成は本質的には変化しない。したがって、本発明の実施形態に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材は、化成処理したまま及び化成処理後に塗装が施されたＡｌめっきホットスタンプ鋼材だけでなく、一旦施された塗装を剥いだＡｌめっきホットスタンプ鋼材をも包含するものである。
　以下、実施例によって本発明をより詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に何ら限定されるものではない。
　以下の実施例では、本発明に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材に対応する鋼材を種々の条件下で製造し、それらの塗膜密着性及び塗装後耐食性について調べた。
　まず、質量％で、Ｃ：０．２２％、Ｓｉ：０．１２％、Ｍｎ：１．２５％、Ｐ：０．０１０％、Ｓ：０．００５％、Ａｌ：０．０４０％、Ｎ：０．００１％、Ｔｉ：０．０２０％、Ｂ：０．００３０％、並びに残部：Ｆｅ及び不純物からなる化学組成を有する冷延鋼板（板厚１．４ｍｍ）の両面にゼンジマー法によりＡｌめっき層を形成した。より具体的には、まず、上記の冷延鋼板をＮ2－Ｈ2混合ガス（Ｈ2４％、Ｎ2バランス）雰囲気中８００℃で１分間焼鈍した後、めっき浴温付近まで窒素雰囲気下で冷却した。次いで、この鋼板を９質量％のＳｉを含有するＡｌめっき浴に６７０℃の温度で３秒間浸漬した後、これを引き上げ、ガスワイピング法により直ちにＮ2ガスを吹き付けることでＡｌめっきの付着量を両面で１６０ｇ／ｍ2（片面８０ｇ／ｍ2）に調整した。次いで、鋼板に空気を吹き付けて冷却することにより当該鋼板の両面にＡｌめっき層を施した。
　次に、冷却後のＡｌめっき鋼板を１２０ｍｍ×２００ｍｍの大きさに切断してホットスタンプを模擬した炉内に装入し、次いで７０ｍｍ×７０ｍｍのＳｉＣ製の台座上に評価面を上向きにして設置し、９００℃±１０℃で１分間保持した。Ａｌめっき鋼板を炉から取り出した後、直ちにステンレス製金型に挟んで約１５０℃／秒の冷却速度で急冷し、得られた鋼材の端部を剪断して中央部より７０ｍｍ×１５０ｍｍの大きさの鋼材を得た。
　次に、得られた鋼材を１０％塩酸水溶液に５秒間浸漬させ、次いで水洗洗浄する酸洗処理を施した。次に、Ａｌめっき層の表面に対し、５０℃の電解Ｚｎめっき液（Ｚｎ2ＳＯ4：２００ｇ／Ｌ＋ＺｎＣｌ2：１００ｇ／Ｌ＋（ＮＨ4）2ＳＯ4：３０ｇ／Ｌ）中にて３０Ａ／ｄｍ2で陰極電解を行った。Ｚｎの金属換算付着量は通電クーロン数によって調整した。得られた電解Ｚｎめっき表面に、Ｃｅ系化合物の面積率が表１に示す値となるように所定量の１％酸化セリウムゾル（商品名ニードラール、多木化学（株）社製）水溶液を適切な噴霧時間及び噴霧圧にて噴霧状に塗布して自然乾燥させた。
　次に、得られた鋼材を化成処理液（日本パーカライジング（株）社製ＰＢ－ＳＸ３５）にて化成処理した。なお、９００℃に設定した炉内に熱電対を溶接した７０ｍｍ×１５０ｍｍの鋼材を装入し、９００℃になるまでの温度を計測して平均昇温速度を算出したところ５℃／秒であった。化成処理された鋼材に電着塗料（日本ペイント（株）社製パワーニクス１１０）を膜厚が１５μｍとなるよう塗装して１７０℃で焼き付けた。得られた各鋼材について、化成処理皮膜中のリン酸亜鉛系結晶の付着量（金属Ｚｎ換算）及びＣｅ系化合物の付着量（金属Ｃｅ換算）並びにＣｅ系化合物の面積率を測定し、さらに塗膜密着性及び塗装後耐食性の評価を行った。
［化成処理皮膜中のリン酸亜鉛系結晶及びＣｅ系化合物の付着量の測定］
　各鋼材について、塗膜剥離剤（ナトコ（株）社製スケルトンＮＣ　６５１ＮＣ）を刷毛で塗膜面に塗布後、塗膜が浮き上がってきたところでスポンジでそれをかき取った。次いで、露出した化成処理皮膜について、ＪＩＳ　Ｇ　３３１４：２０１１に準拠して蛍光Ｘ線分析法により金属Ｚｎ及び金属Ｃｅの付着量を測定することにより、化成処理皮膜中のリン酸亜鉛系結晶及びＣｅ系化合物の付着量を決定した。
［化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の面積率の測定］
　化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の面積率は、同様に塗膜剥離剤を用いて塗膜を剥いだ後の各鋼材における化成処理皮膜の表面をＥＰＭＡ（電子線マイクロアナライザ）を用いてビーム径１０μｍ、電流値１０-6Ａ、ステップ間隔１０μｍ、及びステップ数５００点×５００点の条件下で測定し、全体（５００点×５００点）に占めるＣｅ系化合物（１０ｃｐｓ以上の強度の点の数）の百分率を算出することにより決定した。
　表１に示すリン酸亜鉛系結晶及びＣｅ系化合物の付着量並びにＣｅ系化合物の面積率は、一旦塗装を施した後、それを剥いだ状態の化成処理皮膜について測定したものであるが、これらの値は、化成処理したままの鋼材について別途同様に測定した値と同等であった。
［塗膜密着性の評価］
　塗膜密着性は、塗装が施された各鋼材を４０℃の温水に２００時間浸漬した後、ペーパータオルで水分を取り除き、次いでＪＩＳ　Ｋ　５６００－５－６：１９９９に準拠してテープ剥離試験を実施することにより評価した。より具体的には、当該規格の章８．３の表１に示されている６段階にて評価を行い、評点０（カットの縁が完全に滑らかで、どの格子の目にも剥がれがない。）及び評点１（カットの交差点における塗膜の小さな剥がれ。クロスカット部分で影響を受けるのは明確に５％を上回ることはない。）の場合を合格とした。一方で、評点が２以上の場合を不合格とした。
［塗装後耐食性の評価］
　塗装後耐食性は、塗装が施された各鋼材についてＳＡＥ　Ｊ２３３４試験を実施し、塗膜膨れ幅を計測することにより評価した、より具体的には、塗膜にアクリルカッターでカット（疵）を入れ、カットが鋼素地まで達していることを確認した鋼材について、ＳＡＥ　Ｊ２３３４試験における２００サイクル後のカット部からの塗膜膨れの幅（片側最大値）を計測した。ここで、表１中の「塗膜膨れ幅」の値が小さいほど、鋼材の塗装後耐食性が優れていることを意味する。表１では、比較例としてＣｅ系化合物を含まない化成処理皮膜を備えた鋼材の試験結果についても示している（表１中の比較例１）。なお、ＧＡ材（合金化溶融亜鉛めっき鋼板、片面付着量４５ｇ／ｍ2）について、同様の試験を行った場合の塗膜膨れ幅（片側最大値）が６ｍｍであったことから、本試験では塗膜膨れ幅が６ｍｍ以下の場合を合格とし、６ｍｍ超の場合を不合格とした。その結果を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１を参照すると、化成処理皮膜にＣｅ系化合物を含まない比較例１では、当然ながらＣｅ系化合物の添加による塗装後耐食性の向上効果が得られず、結果として塗膜膨れ幅が８ｍｍとなり、ＧＡ材の６ｍｍと比べて低い塗装後耐食性を示した。比較例６では、リン酸亜鉛系結晶の付着量が低かったために、塗装後耐食性が低下した。比較例６の結果は、塗膜密着性の評価が評点１で合格ではあったものの、評点１の範囲内では比較的低い塗膜密着性を示すものであったことに起因するものと考えられる。比較例１４では、Ｃｅ化合物の面積率が高かったために、化成処理皮膜において溶出性のＣｅ系化合物の付着量が多くなり、塗膜密着性が低下し、これに関連して塗装後耐食性が低下した。比較例１５では、リン酸亜鉛系結晶の付着量が多かったために塗装後耐食性が低下した。化成処理皮膜が厚くなった結果、鋼母材露出部のカソード反応領域へのＣｅの溶出が阻害されたものと考えられる。
　これとは対照的に、他の全ての実施例に係るＡｌめっきホットスタンプ鋼材において、化成処理皮膜中にリン酸亜鉛系結晶を及びＣｅ系化合物を含有させ、さらにリン酸亜鉛系結晶の付着量、及びＣｅ系化合物の面積率を適切に制御することにより、塗膜膨れ幅を６ｍｍ以下に抑制することができ、Ｃｅ系化合物を含まない比較例１と比べて改善され、さらにＧＡ材と比べても同等以上の塗装後耐食性を達成することができた。また、表１には示していないが、全ての実施例のＡｌめっきホットスタンプ鋼材において、ＳＥＭ観察像により、図２（ａ）に示される化成処理皮膜の構造、すなわちリン酸亜鉛系結晶の表面にＣｅ系化合物が付着した構造を確認した。
　１　　鋼母材
　２　　Ａｌめっき層
　３　　化成処理皮膜
　４　　リン酸亜鉛系結晶
　５　　Ｃｅ系化合物
　１０　　Ａｌめっきホットスタンプ鋼材

Claims (5)

  1. 　鋼母材と、
    　前記鋼母材の少なくとも片面に形成されたＡｌめっき層と、
    　前記Ａｌめっき層の上に形成され、リン酸亜鉛系結晶及び前記リン酸亜鉛系結晶の表面に付着したＣｅ系化合物を含む化成処理皮膜と
    を含み、前記化成処理皮膜中のリン酸亜鉛系結晶の付着量が金属Ｚｎ換算で０．３～４．０ｇ／ｍ2であり、前記化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の面積率が０．５～２５％であることを特徴とする、Ａｌめっきホットスタンプ鋼材。
  2. 　前記リン酸亜鉛系結晶が、ホペイト及びフォスフォフィライトのうち少なくとも１種の化合物を含むことを特徴とする、請求項１に記載のＡｌめっきホットスタンプ鋼材。
  3. 　前記化成処理皮膜中のＣｅ系化合物の付着量が金属Ｃｅ換算で１．０～２８０ｍｇ／ｍ2であることを特徴とする、請求項１又は２に記載のＡｌめっきホットスタンプ鋼材。
  4. 　前記Ｃｅ系化合物が、ＣｅＯ2、Ｃｅ（ＯＨ）3及びＣｅ（ＯＨ）4からなる群より選択される少なくとも１種の化合物を含むことを特徴とする、請求項１～３のいずれか１項に記載のＡｌめっきホットスタンプ鋼材。
  5. 　前記Ａｌめっき層がＡｌ－Ｆｅ－Ｓｉ合金層を含むことを特徴とする、請求項１～４のいずれか１項に記載のＡｌめっきホットスタンプ鋼材。
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