WO2021171556A1 - 電動機、送風機及び空気調和装置 - Google Patents

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WO2021171556A1
WO2021171556A1 PCT/JP2020/008310 JP2020008310W WO2021171556A1 WO 2021171556 A1 WO2021171556 A1 WO 2021171556A1 JP 2020008310 W JP2020008310 W JP 2020008310W WO 2021171556 A1 WO2021171556 A1 WO 2021171556A1
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bearing
outer ring
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peripheral surface
motor according
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洋樹 麻生
諒伍 ▲高▼橋
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三菱電機株式会社
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    • H02K1/27—Rotor cores with permanent magnets
    • H02K1/2706—Inner rotors
    • H02K1/272—Inner rotors the magnetisation axis of the magnets being perpendicular to the rotor axis
    • H02K1/274—Inner rotors the magnetisation axis of the magnets being perpendicular to the rotor axis the rotor consisting of two or more circumferentially positioned magnets
    • H02K1/2746—Inner rotors the magnetisation axis of the magnets being perpendicular to the rotor axis the rotor consisting of two or more circumferentially positioned magnets the rotor consisting of magnets arranged with the same polarity, e.g. consequent pole type
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    • H02K2213/03—Machines characterised by numerical values, ranges, mathematical expressions or similar information

Definitions

  • This disclosure relates to motors, blowers and air conditioners.
  • the motor of Patent Document 1 further has a bearing that supports the rotating shaft of the rotor and a bearing holding portion that holds the bearing.
  • the outer ring of the bearing may be fixed to the bearing holding portion by a clearance fit.
  • the object of the present disclosure is to prevent the occurrence of creep in bearings in an electric motor having a concave pole type rotor.
  • the motor according to one aspect of the present disclosure includes a stator, a concave pole type rotor having a rotating shaft, a bearing which is a rolling bearing that supports the rotating shaft, and a bearing fixed to the stator of the bearing. Prevents creep that is arranged between the bearing holding portion that holds the outer ring and the outer ring of the bearing and the bearing holding portion, and increases the frictional resistance of the outer ring between the outer ring of the bearing and the bearing holding portion in the circumferential direction. Has a bearing.
  • FIG. It is a block diagram which shows the partial cross section and the side surface of the electric motor which concerns on Embodiment 1.
  • FIG. It is sectional drawing which cut
  • FIG. It is a schematic diagram for demonstrating the creep of a bearing in an electric motor.
  • FIG. It is an enlarged cross-sectional view which shows the structure around the bearing on the load side of the motor shown in FIG.
  • FIG. 5 is an enlarged cross-sectional view showing a configuration around a bearing on the load side of the motor according to the second embodiment.
  • FIG. 5 is an enlarged cross-sectional view showing a configuration around a bearing on the load side of the motor according to the third embodiment. It is an enlarged cross-sectional view which shows the structure around the bearing on the load side of the electric motor which concerns on the modification of Embodiment 3.
  • (A) is an enlarged cross-sectional view showing the configuration around the bearing on the load side of the motor according to the fourth embodiment.
  • FIG. 5 is an enlarged cross-sectional view showing a configuration around a bearing on the load side of the motor according to the fifth embodiment. It is a block diagram which shows the partial cross section and the side surface of the electric motor which concerns on Embodiment 6. It is a block diagram which shows the partial cross section and the side surface of the electric motor which concerns on the modification 1 of Embodiment 6.
  • FIG. 15 is an enlarged cross-sectional view showing a configuration around a bearing on the opposite load side of the motor shown in FIG. It is a block diagram which shows the partial cross section and the side surface of the electric motor which concerns on the modification 2 of Embodiment 6.
  • FIG. 6 It is a block diagram which shows the partial cross section and the side surface of the electric motor which concerns on the modification 3 of Embodiment 6. It is a figure which shows the structure of the air conditioner to which the motor which concerns on one of Embodiments 1-6 is applied. It is sectional drawing which shows the structure of the outdoor unit shown in FIG.
  • the drawing shows the xyz Cartesian coordinate system for easy understanding of the description.
  • the z-axis is a coordinate axis parallel to the axis of the rotor.
  • the x-axis is a coordinate axis orthogonal to the z-axis.
  • the y-axis is a coordinate axis orthogonal to both the x-axis and the z-axis.
  • FIG. 1 is a configuration diagram showing a partial cross section and side surfaces of the motor 100 according to the first embodiment.
  • the electric motor 100 has a rotor 1 and a mold stator 9 as a stator.
  • the rotor 1 is arranged inside the mold stator 9. That is, the electric motor 100 is an inner rotor type electric motor.
  • the rotor 1 has a shaft 15 as a rotation axis.
  • the rotor 1 is rotatable about the axis C1 of the shaft 15.
  • the shaft 15 projects from the mold stator 9 toward the + z axis.
  • a fan of the blower that is, an impeller 704 of the outdoor blower 150 described later
  • the tip portion 15a of the shaft 15 is referred to as the "circumferential direction" (for example, the arrow R1 shown in FIG. 2).
  • the z-axis direction is referred to as "axial direction”, and the direction orthogonal to the axial direction is referred to as “diameter direction”.
  • the protruding side of the shaft 15 (that is, the + z-axis side) is referred to as a "load side”, and the side opposite to the load side of the shaft 15 is referred to as a "counter-load side”.
  • the motor 100 further includes a bearing 21 that supports the load side of the shaft 15 and a bearing 22 that supports the opposite load side of the shaft 15.
  • the bearing 21 and the bearing 22 are arranged on opposite sides of the stator core 50 of the mold stator 9.
  • the bearing 21 supports a portion 15c of the shaft 15 on the load side of the mold stator 9.
  • the bearing 22 supports the end portion (that is, the portion on the counterload side) 15b of the shaft 15 on the ⁇ z axis side via the insulating sleeve 60.
  • the bearing 21 and the bearing 22 are rolling bearings, for example, ball bearings.
  • the insulating sleeve 60 is arranged between the end portion 15b of the shaft 15 on the ⁇ z axis side and the bearing 22.
  • the insulating sleeve 60 is, for example, substantially cylindrical.
  • the insulating sleeve 60 is made of, for example, a thermosetting resin.
  • the insulating sleeve 60 is formed of a BMC (Bulk Molding Compound) resin.
  • the shaft 15 and the bearing 22 are insulated from each other. Therefore, the shaft current that generates electrolytic corrosion is prevented from flowing from the shaft 15 to the bearing 22. Further, by preventing the axial current from flowing to the bearing 22, it is also possible to prevent the axial current from flowing to the bearing 21 via the bearing 22, the mold stator 9, and the metal bracket 6.
  • the insulating sleeve 60 may be arranged between the shaft 15 and the bearing 21, or may be arranged both between the shaft 15 and the bearing 21 and between the shaft 15 and the bearing 22. ..
  • the motor 100 further has a cap 8.
  • the cap 8 is fixed to the shaft 15 so as to cover a part of the metal bracket 6.
  • the cap 8 is a member that prevents foreign matter (for example, water) from entering the inside of the electric motor 100.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view of the rotor 1 and the mold stator 9 shown in FIG. 1 cut along the A2-A2 line. In FIG. 2, the mold resin portion 56 of the mold stator 9 is not shown.
  • the mold stator 9 has a stator core 50, a coil 55 wound around the stator core 50, and a mold resin portion 56 that covers the stator core 50. ..
  • the stator core 50 has an annular yoke 51 centered on the axis C1 and a plurality of teeth 52 extending radially inward from the yoke 51.
  • the plurality of teeth 52 are arranged at regular intervals in the circumferential direction R1.
  • the tip of each of the plurality of teeth 52 faces the rotor 1 in the radial direction via an air gap.
  • the coil 55 is wound around the teeth 52 via an insulator 53.
  • the mold resin portion 56 is formed of, for example, a thermosetting resin such as BMC resin.
  • the mold resin portion 56 has an opening 56a.
  • the opening 56a is formed on the + z-axis side of the mold resin portion 56.
  • a metal bracket 6 as a bearing holding portion is fixed to the opening 56a.
  • a bearing 21 on the load side is held in the metal bracket 6. That is, in the first embodiment, the bearing holding portion that holds the bearing 21 on the load side is made of metal. As shown in FIG. 17 or 18 described later, the bearing holding portion that holds the bearing 21 may be made of resin.
  • the mold resin portion 56 further has a holding portion 56b formed on the ⁇ z axis side.
  • the bearing 22 is held in the holding portion 56b. That is, in the first embodiment, the bearing holding portion for holding the bearing 22 on the counterload side is made of resin. As shown in FIGS. 15 to 17 described later, the bearing holding portion for holding the bearing 22 may be made of metal.
  • the circuit board 7 is embedded inside the mold resin portion 56.
  • a power supply lead wire or the like for supplying electric power to the coil 55 is connected to the circuit board 7.
  • FIG. 3 is an enlarged cross-sectional view showing the configuration of the rotor 1 shown in FIG.
  • the rotor 1 has a rotor core 10 and a shaft 15.
  • the rotor core 10 is an annular member centered on the axis C1.
  • the rotor core 10 is formed by fixing a plurality of electromagnetic steel sheets laminated in the axial direction to each other by, for example, caulking.
  • the rotor core 10 is provided with a permanent magnet 40.
  • the permanent magnet 40 is embedded in the rotor core 10. That is, the rotor 1 has an IPM (Interior Permanent Magnet) structure.
  • the rotor 1 may have an SPM (Surface Permanent Magnet) structure in which a permanent magnet 40 is attached to the outer periphery of the rotor core 10.
  • the rotor core 10 has a first iron core portion 11 to which the permanent magnet 40 is attached and a second iron core portion 12 to which the permanent magnet 40 is not attached.
  • the rotor core 10 has a plurality of (for example, five) first iron core portions 11 and a plurality of (for example, five) second iron core portions 12.
  • the plurality of first iron core portions 11 and the plurality of second iron core portions 12 are alternately arranged in the circumferential direction R1.
  • the first iron core portion 11 has a magnet insertion hole 11a.
  • the magnet insertion hole 11a is formed radially inside the outer circumference of the first iron core portion 11.
  • the shape of the magnet insertion hole 11a is, for example, linear in a plan view.
  • one permanent magnet 40 is inserted into one magnet insertion hole 11a.
  • the shape of the magnet insertion hole 11a may be a V shape having a convex shape in the radial direction or a convex shape in the radial direction in a plan view. Further, two or more permanent magnets 40 may be inserted into one magnet insertion hole 11a.
  • the permanent magnet 40 is, for example, a rare earth magnet.
  • the permanent magnet 40 is a neodymium rare earth magnet containing, for example, Nd (neodymium) -Fe (iron) -B (boron).
  • the plurality of permanent magnets 40 have magnetic poles (for example, N poles) having the same polarity as each other on the outer side in the radial direction.
  • the magnet magnetic pole P1 is formed on the outer circumference of the first iron core portion 11.
  • a straight line extending in the radial direction through the center (that is, the pole center) of the magnetic pole P1 in the circumferential direction R1 is referred to as a "pole center line M1" (see FIG. 6).
  • the plurality of permanent magnets 40 have magnetic poles (for example, S poles) having the same polarity inside each other in the radial direction.
  • a virtual magnetic pole P2 (for example, an S pole) is formed on the radial outer side of the second iron core portion 12 by the magnetic flux emitted from the radial inside of the permanent magnet 40 flowing into the second iron core portion 12. .. Therefore, the plurality of second iron core portions 12 have virtual magnetic poles P2 having the same polarity as each other on the outer side in the radial direction.
  • the rotor 1 is a concave pole type rotor in which magnet magnetic poles P1 and virtual magnetic poles P2 are alternately arranged in the circumferential direction R1.
  • the number of permanent magnets 40 can be halved as compared with the non-consequent pole type rotor 1 having the same number of poles. As a result, the manufacturing cost of the rotor 1 is reduced.
  • the number of poles of the rotor 1 is 10, but the number of poles is not limited to 10, and it may be an even number of 2 or more.
  • the magnet magnetic pole P1 may be the S pole and the virtual magnetic pole P2 may be the N pole.
  • the first iron core portion 11 further has a plurality of flux barriers 11b as leakage flux suppression holes.
  • the flux barrier 11b is formed on both sides of the magnet insertion hole 11a in the circumferential direction R1. Since the portion between the flux barrier 11b and the outer circumference of the first iron core portion 11 is thin, the leakage flux between the adjacent magnet magnetic poles P1 and the virtual magnetic pole P2 is suppressed.
  • the second iron core portion 12 has a caulking portion 14.
  • the caulking portion 14 is a caulking mark formed when a plurality of electromagnetic steel sheets laminated in the axial direction are fixed by caulking.
  • the shape of the crimped portion 14 when viewed in the axial direction is, for example, a circular shape.
  • the shape of the crimped portion 14 is not limited to a circular shape, and may be another shape such as a rectangular shape.
  • the rotor 1 further has a connecting portion 30 that connects the rotor core 10 and the shaft 15.
  • the connecting portion 30 is formed of a resin material having an electrically insulating property.
  • the connecting portion 30 is formed of, for example, a thermoplastic resin such as PBT (Poly Butene terephlate).
  • PBT Poly Butene terephlate
  • the connecting portion 30 has an inner cylinder portion 31, a plurality of ribs 32, and an outer cylinder portion 33.
  • the inner cylinder portion 31 has an annular shape and is in contact with the outer peripheral surface 15d of the shaft 15.
  • the outer cylinder portion 33 is in contact with the inner peripheral surface 10a of the rotor core 10.
  • the plurality of ribs 32 connect the inner cylinder portion 31 and the outer cylinder portion 33.
  • the plurality of ribs 32 extend radially outward from the inner cylinder portion 31.
  • the plurality of ribs 32 are arranged at equal intervals in the circumferential direction R1 with the axis C1 as the center.
  • a cavity 35 penetrating in the axial direction is formed between the plurality of ribs 32 adjacent to each other in the circumferential direction R1.
  • the rotor core 10 and the shaft 15 may be directly fixed without the connection portion 30.
  • the rotor 1 further has a sensor magnet 16.
  • the sensor magnet 16 is attached to, for example, the ⁇ z axis side of the rotor core 10 and faces the circuit board 7.
  • a magnetic sensor (not shown) provided on the circuit board 7, the position of the rotor 1 in the circumferential direction R1 is detected.
  • FIG. 4 is a cross-sectional view showing the configuration of the metal bracket 6.
  • the metal bracket 6 is formed of, for example, a galvanized steel plate.
  • the metal bracket 6 is not limited to the galvanized steel plate, and may be formed of another metal material such as an aluminum alloy.
  • the metal bracket 6 has a cylindrical portion 61, a flange portion 62, a fixing portion 63, and a bottom surface portion 64.
  • the cylindrical portion 61 extends substantially parallel to the axis C1.
  • the flange portion 62 is formed integrally with the cylindrical portion 61, and extends radially outward from the end portion of the cylindrical portion 61 on the counterload side.
  • the fixing portion 63 extends from the radial outer end of the flange portion 62 toward the + z axis side.
  • the fixing portion 63 is a portion of the metal bracket 6 that is fixed to the mold resin portion 56 (see FIG. 1).
  • the fixing portion 63 is fixed to, for example, the mold resin portion 56 by press fitting.
  • the bottom surface portion 64 is formed integrally with the cylindrical portion 61, and extends radially inward from the end of the cylindrical portion 61 on the load side.
  • the cylindrical portion 61, the flange portion 62, and the bottom surface portion 64 are formed, for example, by drawing the above-mentioned galvanized steel sheet.
  • a shaft penetrating portion 65 through which the shaft 15 (see FIG. 1) is penetrated is formed on the bottom surface portion 64.
  • the shaft penetrating portion 65 projects toward the + z axis side from the radial inner end portion of the bottom surface portion 64.
  • the outer ring 21b of the bearing 21 shown in FIG. 1 is fixed to the cylindrical portion 61 by a clearance fit. If a load is applied to the outer ring 21b while the motor 100 is rotating while the outer ring 21b is fixed to the cylindrical portion 61 by a clearance fit, creep may occur in which the outer ring 21b rotates with respect to the cylindrical portion 61. ..
  • FIG. 5 is a schematic diagram for explaining creep in the bearing 21.
  • the bearing 21 is formed between the inner ring 21a that supports the shaft 15, the outer ring 21b that is fixed to the cylindrical portion 61 of the metal bracket 6 via the clearance ⁇ , and the inner ring 21a and the outer ring 21b. It has a ball 21c as an arranged rolling element.
  • the clearance ⁇ is exaggerated, but the size of the clearance ⁇ is about 10 ⁇ m.
  • the circumferential length of the outer ring 21b is shorter than the circumferential length of the cylindrical portion 61.
  • the load Fr acting on the outer ring 21b is generated as a radial load that touches around when the shaft 15 of the rotor 1 is eccentric, for example.
  • the shaft 15 of the rotor 1 depends on the difference between the surface magnetic flux density of the magnet magnetic pole P1 and the surface magnetic flux density of the virtual magnetic pole P2. Eccentricity is likely to occur.
  • FIG. 6 is a magnetic flux diagram showing a simulation result of the flow of magnetic flux in the motor 100.
  • reference numerals 40a, 40b, 40c, 40d, and 40e are attached to the permanent magnets in order to facilitate understanding of the description.
  • the magnetic flux emitted from the radial inside of the permanent magnet 40a flows into the second iron core portions 12 located on both sides of the circumferential direction R1 with reference to the polar center line M1, thereby causing the virtual magnetic pole P2. (See FIG. 3) is formed.
  • the magnetic flux density varies between the second iron core portions 12 located on both sides of the circumferential direction R1 with reference to the polar center line M1. In some cases. Therefore, in the circumferential direction R1 of the rotor 1, the difference between the surface magnetic flux density at the magnet magnetic pole P1 and the surface magnetic flux density at the virtual magnetic pole P2 may become large.
  • the magnitude of the magnetic attraction acting between the stator core 50 and the rotor 1 becomes unbalanced in the circumferential direction R1. Therefore, the axis C1 of the shaft 15 is eccentric and a radial excitation force acts on the rotor 1. Therefore, in the motor 100 according to the first embodiment, the radial excitation force acts on the bearing 21 or the bearing 22 that supports the shaft 15 of the rotor 1 as the load Fr shown in FIG.
  • the creep prevention portion for preventing the occurrence of creep in the bearing 21 (in the first embodiment, the annular elastic body 23 shown in FIG. 1 or 7) will be described.
  • FIG. 7 is an enlarged cross-sectional view showing the configuration around the bearing 21 of the motor 100 shown in FIG.
  • the electric motor 100 has an annular elastic body 23 as an elastic member which is a creep prevention portion.
  • the annular elastic body 23 is arranged between the outer peripheral surface 21f of the outer ring 21b and the inner peripheral surface 61a of the cylindrical portion 61, and is compressed in the radial direction.
  • the coefficient of friction between the annular elastic body 23 and the cylindrical portion 61 is larger than the coefficient of friction between the outer ring 21b and the cylindrical portion 61. That is, by providing the annular elastic body 23 between the outer ring 21b and the cylindrical portion 61, the frictional resistance in the circumferential direction R1 between the outer peripheral surface 21f of the outer ring 21b and the inner peripheral surface 61a of the cylindrical portion 61 (that is, that is, Friction force) goes up. As a result, the outer ring 21b is less likely to rotate with respect to the cylindrical portion 61, so that the occurrence of creep in the bearing 21 can be suppressed.
  • FIG. 8 (A) is a plan view showing the annular elastic body 23 shown in FIG. 7, and FIG. 8 (B) is a cross-sectional view showing the annular elastic body 23 shown in FIG. 8 (A).
  • the annular elastic body 23 is an annular elastic member centered on the axis C1.
  • the cross-sectional shape of the annular elastic body 23 is, for example, circular.
  • the annular elastic body 23 is an O-ring.
  • the cross-sectional shape of the annular elastic body 23 is not limited to a circle, and may be another shape such as a quadrangle.
  • the coefficient of friction between the O-ring and the mating surface is, for example, a value included in the range of 1.03 to 1.25.
  • the coefficient of friction between the iron forming the outer ring 21b and the metal bracket 6 and the mating surface is about 0.2. Therefore, the coefficient of friction between the O-ring and the mating surface is larger than the coefficient of friction between the iron and the mating surface.
  • the annular elastic body 23 is, for example, a rubber containing a thermosetting elastomer.
  • the rubber containing the thermosetting elastomer is, for example, fluororubber, silicon rubber, ethylene propylene rubber, nitrile rubber and the like.
  • the annular elastic body 23 is arranged in the groove portion 21d formed on the outer peripheral surface 21f of the outer ring 21b.
  • the groove portion 21d is a long groove extending in the circumferential direction R1 on the outer peripheral surface 21f.
  • the groove portion 21d may be formed on the inner peripheral surface 61a of the cylindrical portion 61.
  • the groove portion 21d is formed on the outer peripheral surface 21f at a position deviated from the axial center position P of the ball 21c to one side in the axial direction (+ z axis side in FIG. 7).
  • the annular elastic body 23 can be arranged on the outer ring 21b while ensuring a sufficient wall thickness at the central portion in the axial direction.
  • the groove portion 21d may be formed on the outer peripheral surface 21f at a position deviated toward the ⁇ z axis side with respect to the central position P in the axial direction of the ball 21c.
  • the annular elastic body 23 is arranged between the outer ring 21b and the cylindrical portion 61 on the bottom surface portion 64 side with reference to the axial center position P of the ball 21c.
  • the cylindrical portion 61, the flange portion 62, and the bottom surface portion 64 are formed, for example, by drawing a galvanized steel sheet.
  • the mold that is, punch
  • the flange portion 62 side of the inner peripheral surface 61a of the cylindrical portion 61 tends to expand in diameter outward in the radial direction as compared with the bottom surface portion 64 side. That is, the closer the inner peripheral surface 61a of the cylindrical portion 61 is to the bottom surface portion 64, the higher the dimensional accuracy can be easily obtained.
  • the motor 100 further has a preload spring 45 arranged between the bottom surface portion 64 of the metal bracket 6 and the bearing 21.
  • the preload spring 45 applies a force that presses the end surface 21i of the outer ring 21b in the axial direction toward the mold stator 9 shown in FIG. As a result, the internal clearance in the bearing 21 becomes a negative clearance, so that the rigidity of the bearing 21 is increased.
  • the preload spring 45 has a through hole 45a through which the shaft 15 penetrates.
  • the preload spring 45 is, for example, a wave washer.
  • the annular elastic body 23 that increases the frictional resistance in the circumferential direction R1 between the outer peripheral surface 21f of the outer ring 21b of the bearing 21 and the inner peripheral surface 61a of the cylindrical portion 61 of the metal bracket 6. Is placed. This makes it possible to prevent the occurrence of creep in the bearing 21. Therefore, in the motor 100, it is possible to prevent problems such as vibration and noise caused by creep, and the quality of the motor 100 is improved.
  • the groove portion 21d in which the annular elastic body 23 is arranged is located at a position shifted to one side in the axial direction with reference to the axial center position P of the ball 21c. It is formed.
  • the annular elastic body 23 can be arranged while ensuring a sufficient wall thickness at the central portion in the axial direction.
  • the annular elastic body 23 is arranged between the outer ring 21b and the cylindrical portion 61 on the bottom surface portion 64 side with reference to the axial center position P of the ball 21c.
  • the metal bracket 6 is formed by drawing, the closer the metal bracket 6 is to the bottom surface 64 on the inner peripheral surface 61a of the cylindrical portion 61, the higher the dimensional accuracy can be easily obtained. Therefore, when the annular elastic body 23 is arranged on the bottom surface portion 64 side between the outer ring 21b and the cylindrical portion 61, the compressive force acting on the annular elastic body 23 is stabilized. As a result, the frictional force that prevents the outer ring 21b from rotating with respect to the cylindrical portion 61 is also stabilized, so that the occurrence of creep in the bearing 21 can be further prevented.
  • the bearing holding portion for holding the bearing 21 on the load side is a metal bracket 6 formed of a galvanized steel plate. Since the galvanized steel sheet can easily obtain high dimensional accuracy as compared with resin, the dimensional accuracy between the outer ring 21b of the bearing 21 and the metal bracket 6 can be managed with high accuracy. Further, since the bearing holding portion (that is, the holding portion 56b) that holds the bearing 22 on the counterload side is formed of BMC resin, the manufacturing cost of the motor 100 can be reduced.
  • the annular elastic body 23 for preventing the occurrence of creep in the bearing 21 in which creep is likely to occur is provided. This makes it possible to reduce the cost of the motor 100 as compared with a configuration that prevents the occurrence of creep in both the bearing 21 and the bearing 22.
  • the sequential pole type rotor 1 when a radial excitation force acts on the bearings 21 and 22 supporting the shaft 15, it is formed between the ball 21c and the raceway ring (inner ring 21a or outer ring 21b).
  • the oil film may break.
  • the ball 21c and the raceway ring are in direct contact with each other without passing through the oil film, electrolytic corrosion is likely to occur when the axial current flows through the bearings 21 and 22.
  • the insulating sleeve 60 is arranged between the end portion 15b of the shaft 15 on the ⁇ z axis side and the bearing 22. As a result, the flow of the axial current to the bearings 21 and 22 that support the shaft 15 is prevented, so that the occurrence of electrolytic corrosion can be prevented.
  • the connecting portion 30 formed of the resin material having an electrically insulating property connects the rotor core 10 and the shaft 15, the rotor core 10 and the connecting portion 30 are connected to the rotor core 10. Axial current is prevented from flowing between the shaft 15 and the shaft 15. As a result, the shaft current is prevented from flowing through the rotor core 10 and the shaft 15 to the bearings 21 and 22, so that galvanic corrosion can be prevented from occurring.
  • FIG. 9 is an enlarged cross-sectional view showing the configuration around the bearing 221 on the load side of the motor 200 according to the second embodiment.
  • components that are the same as or correspond to the components shown in FIG. 7 are designated by the same reference numerals as those shown in FIG.
  • the motor 200 according to the second embodiment is characterized in that a plurality of annular elastic bodies 23 and 24 are arranged between the outer ring 221b of the bearing 221 on the load side and the cylindrical portion 61 of the metal bracket 6. It is different from the electric motor 100 according to the above.
  • the electric motor 200 includes a load-side bearing 221 that supports the load-side of the shaft 15, a metal bracket 6 that holds the load-side bearing 221 and a plurality of electric motors 200 as creep prevention portions (in FIG. 9). It has two) annular elastic bodies 23 and 24.
  • the plurality of annular elastic bodies 23 and 24 are arranged between the outer peripheral surface 221f of the outer ring 221b and the inner peripheral surface 61a of the cylindrical portion 61.
  • the number of annular elastic bodies 23 and 24 arranged between the outer ring 221b and the cylindrical portion 61 is not limited to two, and may be three or more.
  • the outer ring 221b includes a first groove portion 21d and a second groove portion 221e formed at different positions in the axial direction on the outer peripheral surface 221f.
  • the first groove portion 21d and the second groove portion 221e are arranged at positions symmetrical with respect to, for example, the axial center position P of the ball 21c.
  • An annular elastic body 23 is arranged in the first groove portion 21d.
  • An annular elastic body 24 is arranged in the second groove portion 221e.
  • the annular elastic body 24 is, like the annular elastic body 23, a rubber containing, for example, a thermosetting elastomer. Further, the annular elastic body 24 is an O-ring like the annular elastic body 23, for example.
  • the coefficient of friction between the annular elastic body 24 and the cylindrical portion 61 is larger than the coefficient of friction between the outer ring 21b and the cylindrical portion 61. Therefore, when the plurality of annular elastic bodies 23, 24 arranged between the outer peripheral surface 21f of the outer ring 21b and the inner peripheral surface 61a of the cylindrical portion 61 are compressed in the radial direction, the annular elastic bodies 23, 24 are formed.
  • the frictional resistance in the circumferential direction R1 between the outer ring 21b and the cylindrical portion 61 increases. As a result, the outer ring 21b is less likely to rotate with respect to the cylindrical portion 61, so that the occurrence of creep in the bearing 21 can be prevented.
  • a plurality of annular elastic bodies 23 and 24 are arranged between the outer peripheral surface 221f of the outer ring 221b and the inner peripheral surface 61a of the cylindrical portion 61.
  • the frictional resistance in the circumferential direction R1 between the outer peripheral surface 221f of the outer ring 221b and the inner peripheral surface 61a of the cylindrical portion 61 is further increased. Therefore, it is possible to further prevent the occurrence of creep in the bearing 221 on the load side.
  • the plurality of annular elastic bodies 23 and 24 are arranged at positions symmetrical with respect to the axial center position P of the ball 21c.
  • a plurality of annular elastic bodies 23 and 24 can be arranged while ensuring a sufficient wall thickness at the central portion in the axial direction on which the load from the ball 21c acts.
  • the motor 200 according to the second embodiment is the same as the motor 100 according to the first embodiment.
  • FIG. 10 is an enlarged cross-sectional view showing the configuration around the bearing 321 on the load side of the motor 300 according to the third embodiment.
  • components that are the same as or correspond to the components shown in FIG. 7 are designated by the same reference numerals as those shown in FIG.
  • the electric motor 300 is different from the electric motors 100 and 200 according to the first or second embodiment in the configuration of the creep prevention portion.
  • the motor 300 includes a load-side bearing 321 that supports the load-side of the shaft 15, a metal bracket 6 that holds the load-side bearing 321 and a resin member 323 as a creep prevention portion. doing.
  • the resin member 323 is arranged between the outer peripheral surface 321f of the outer ring 321b of the bearing 321 on the load side and the inner peripheral surface 61a of the cylindrical portion 61 of the metal bracket 6.
  • the resin member 323 is formed of, for example, a thermoplastic elastomer.
  • the resin member 323 is preliminarily fixed to the outer ring 321b by being integrated with the outer ring 321b by, for example, integral molding.
  • the resin member 323 may be fixed to the outer ring 321b in advance with an adhesive or the like. Further, the resin member 323 may be fixed to the metal bracket 6 in advance.
  • the coefficient of friction between the resin member 323 and the cylindrical portion 61 is larger than the coefficient of friction between the outer ring 321b and the cylindrical portion 61. That is, when the resin member 323 is arranged between the outer peripheral surface 321f of the outer ring 321b and the inner peripheral surface 61a of the cylindrical portion 61, the frictional resistance in the circumferential direction R1 between the outer ring 321b and the cylindrical portion 61 is increased. As a result, the outer ring 321b is less likely to rotate with respect to the cylindrical portion 61, so that it is possible to prevent the occurrence of creep in the bearing 321 on the load side.
  • the resin member 323 that increases the frictional resistance in the circumferential direction R1 between the outer ring 321b and the cylindrical portion 61 is arranged.
  • the outer ring 321b is less likely to rotate with respect to the cylindrical portion 61, so that it is possible to prevent the occurrence of creep in the bearing 321 on the load side.
  • the third embodiment is the same as either the first or the second embodiment.
  • FIG. 11 is an enlarged cross-sectional view showing the configuration around the bearing 321 on the load side of the electric motor 300A according to the modified example of the third embodiment.
  • the same or corresponding components as those shown in FIG. 7 or 10 are designated by the same reference numerals as those shown in FIG. 7 or 10.
  • the electric motor 300A is different from the electric motor according to any one of the first to third embodiments in the configuration of the creep prevention portion.
  • the adhesive 323A is interposed between the outer ring 321b of the bearing 321 on the load side and the inner peripheral surface of the cylindrical portion 61 of the metal bracket 6.
  • the outer peripheral surface 321f of the outer ring 321b and the inner peripheral surface 61a of the cylindrical portion 61 are fixed to each other by the adhesive 323A. This makes it difficult for the outer ring 321b to rotate with respect to the cylindrical portion 61.
  • the adhesive 323A is interposed between the outer peripheral surface 321f of the outer ring 321b and the inner peripheral surface 61a of the cylindrical portion 61, and the outer ring 321b
  • the outer peripheral surface 321f and the inner peripheral surface 61a of the cylindrical portion 61 are fixed to each other.
  • the outer ring 321b is less likely to rotate with respect to the cylindrical portion 61, so that it is possible to prevent the occurrence of creep in the bearing 321 on the load side.
  • FIG. 12A is an enlarged cross-sectional view showing the configuration around the bearing 400 on the load side of the motor 400 according to the fourth embodiment.
  • FIG. 12B is a partial front view of the outer peripheral surface 421f of the outer ring 421b shown in FIG. 12A.
  • components that are the same as or correspond to the components shown in FIG. 7 are designated by the same reference numerals as those shown in FIG.
  • the electric motor 400 is different from the electric motor according to any one of the first to third embodiments in the configuration of the creep prevention portion.
  • the motor 400 includes a load-side bearing 421 that supports the load-side of the shaft 15, a metal bracket 6 that holds the load-side bearing 421, and a creep prevention portion. It has an uneven surface 423 as a surface.
  • the uneven surface 423 is formed on the outer peripheral surface 421f of the outer ring 421b.
  • the uneven surface 423 is formed, for example, on the entire outer peripheral surface 421f in the axial direction.
  • the uneven surface 423 may be formed on at least a part of the outer peripheral surface 421f.
  • the uneven surface 423 has a convex portion 423 g and a concave portion 423 h.
  • the uneven surface 423 is formed by, for example, shot blasting the outer peripheral surface 421f of the outer ring 421b.
  • the surface roughness Ra of the uneven surface 423 on the outer peripheral surface 421f after processing is larger than the surface roughness Ra of the outer peripheral surface 421f before processing.
  • the surface roughness Ra of the outer peripheral surface 421f before processing is, for example, 0.025 ⁇ m to 0.2 ⁇ m.
  • the surface roughness Ra of the outer peripheral surface 421f after processing is, for example, 0.2 ⁇ m to 20 ⁇ m.
  • the surface roughness Ra is the "arithmetic mean roughness" defined in JIS B0601: 2013.
  • the coefficient of friction between the uneven surface 423 and the inner peripheral surface 61a of the cylindrical portion 61 is the friction between the outer peripheral surface 421f (that is, the surface other than the uneven surface 423) before processing and the inner peripheral surface 61a of the cylindrical portion 61. Greater than the coefficient. As a result, the frictional resistance in the circumferential direction R1 between the outer ring 421b and the cylindrical portion 61 increases.
  • the uneven surface 423 that increases the frictional resistance in the circumferential direction R1 between the outer ring 421b and the cylindrical portion 61 is formed on the outer peripheral surface 421f of the outer ring 421b.
  • the outer ring 421b is less likely to rotate with respect to the cylindrical portion 61, so that it is possible to prevent the occurrence of creep in the bearing 421 on the load side.
  • the fourth embodiment is the same as any one of the first to third embodiments.
  • FIG. 13 is an enlarged cross-sectional view showing the configuration around the bearing 521 on the load side of the motor 500 according to the fifth embodiment.
  • the same or corresponding components as those shown in FIG. 7 are designated by the same reference numerals as those shown in FIG.
  • the electric motor 500 is different from the electric motor according to any one of the first to fourth embodiments in that the creep prevention portion is configured.
  • the motor 500 includes a load-side bearing 521 that supports the load-side of the shaft 15, a metal bracket 6 that holds the load-side bearing 521, and a metal bracket 6 and a load-side bearing 521. It has a preload spring 45 arranged between the bearings and a resin member 546 as a creep prevention portion.
  • the resin member 546 is arranged between the bearing 521 on the load side and the preload spring 45.
  • the resin member 546 is in contact with the preload spring 45 and the end surface 521i of the outer ring 521b.
  • the preload spring 45 applies a force for pressing the end surface 521i of the outer ring 521b toward the mold stator 9 (see FIG. 1) via the resin member 546.
  • the resin member 546 is formed of, for example, a thermoplastic elastomer.
  • the resin member 546 is, for example, an annular member centered on the axis C1.
  • the resin member 546 has a through hole 546a through which the shaft 15 penetrates.
  • the coefficient of friction between the resin member 546 and the outer ring 521b is larger than the coefficient of friction between the outer ring 521b and the preload spring 45.
  • the frictional resistance between the outer ring 521b and the preload spring 45 increases.
  • the pressing force of the preload spring 45 is stabilized, so that the frictional resistance of the outer ring 521b in the circumferential direction R1 also increases between the outer ring 521b and the cylindrical portion 61. Therefore, it is possible to prevent the occurrence of creep in the bearing 521 on the load side, which makes it difficult for the outer ring 521b to rotate with respect to the cylindrical portion 61.
  • the creep prevention portion arranged between the bearing 521 on the load side and the preload spring 45 is not limited to the resin member 546, but is another elastic body (for example, rubber) or an adhesive. It may be a member.
  • a creep prevention portion for example, a resin member 546) that increases the frictional resistance between the outer ring 521b and the preload spring 45 between the outer ring 521b and the preload spring 45. ) Is placed.
  • the frictional resistance in the circumferential direction R1 between the outer ring 521b and the cylindrical portion 61 also increases. Therefore, since it becomes difficult for the outer ring 521b to rotate with respect to the cylindrical portion 61, it is possible to prevent the occurrence of creep in the bearing 521 on the load side.
  • the fifth embodiment is the same as any of the first to fourth embodiments.
  • FIG. 14 is a configuration diagram showing a partial cross section and side surfaces of the motor 600 according to the sixth embodiment.
  • components that are the same as or correspond to the components shown in FIG. 1 are designated by the same reference numerals as those shown in FIG.
  • the motor 600 is different from the motor 100 according to the first embodiment in that it further has a second creep prevention portion for preventing creep in the bearing 622 on the counterload side.
  • the electric motor 600 includes an annular elastic body 23 as a first creep prevention portion and a plurality of (two in FIG. 14) annular elastic bodies 623 and 624 as a second creep prevention portion. And have.
  • the plurality of annular elastic bodies 623 and 624 are arranged between the outer ring 622b of the bearing 622 and the holding portion 56b of the mold resin portion 56.
  • Each of the plurality of annular elastic bodies 623 and 624 is a rubber containing, for example, a thermosetting elastomer.
  • each of the plurality of annular elastic bodies 623 and 624 is, for example, an O-ring, similarly to the annular elastic body 23.
  • the number of annular elastic bodies 623 and 624 arranged between the outer ring 622b and the holding portion 56b is not limited to two, and may be one or more.
  • the sixth embodiment is the same as any one of the first to fifth embodiments.
  • FIG. 15 is a configuration diagram showing a partial cross section and side surfaces of the electric motor 600A according to the first modification of the sixth embodiment.
  • components that are the same as or correspond to the components shown in FIG. 14 are designated by the same reference numerals as those shown in FIG.
  • the motor 600A relates to the sixth embodiment in terms of the material of the holding portion 82 that holds the bearing 622 on the load side and the number of annular elastic bodies 624 arranged between the bearing 622 and the holding portion 82. It is different from the electric motor 600.
  • the motor 600A has a cover member 80 fixed to the end portion of the mold resin portion 56 on the ⁇ z axis side.
  • the cover member 80 is made of metal.
  • the cover member 80 is formed of, for example, a hot-dip galvanized aluminum-magnesium alloy plated steel sheet. Fused zinc-aluminum-magnesium alloy plated steel sheet has good workability because it can be pressed, so it is easy to obtain high dimensional accuracy and high thermal conductivity compared to general resins such as BMC and PBT. ..
  • the cover member 80 has a flange portion 81 fixed to the mold resin portion 56 and a holding portion 82 located radially inside the flange portion 81.
  • the holding portion 82 holds the bearing 622. That is, in the first modification of the sixth embodiment, the holding portion 82 as the second holding portion for holding the bearing 622 on the counterload side is formed of metal.
  • FIG. 16 is an enlarged cross-sectional view showing the configuration around the bearing 622 of the motor 600A shown in FIG.
  • the bearing 622 includes an inner ring 622a that supports the end portion 15b of the shaft 15 on the ⁇ z axis side via an insulating sleeve 60, and an outer ring 622b that is fixed to the holding portion 82 by clearance fitting. It has a ball 622c as a rolling element arranged between the inner ring 622a and the outer ring 622b.
  • the flange portion 81 has a first surface 81a in contact with the axial end surface of the end portion 556b on the ⁇ z axis side of the mold resin portion 56, and a second surface 81b in contact with the inner surface of the end portion 556b. ..
  • the holding portion 82 has a cylindrical surface 83, a contact surface 84, and a separation surface 85.
  • the cylindrical surface 83 faces a part of the outer peripheral surface 622f of the outer ring 622b in the radial direction.
  • the contact surface 84 is in contact with the end surface 622g of the outer ring 622b on the ⁇ z axis side in the axial direction.
  • the separation surface 85 is separated from the inner ring 622a and the shaft 15 of the bearing 622 in the radial direction of the contact surface 84 and is separated from the shaft 15 on the ⁇ z axis side. That is, the holding portion 82 abuts on the outer ring 622b, but does not abut on the inner ring 622a and the shaft 15. As a result, the shaft current flowing through the shaft 15 is suppressed from passing through the ball 622c via the holding portion 82 and the inner ring 622a.
  • An annular elastic body 624 is arranged between the outer peripheral surface 622f of the outer ring 622b and the cylindrical surface 83 of the holding portion 82.
  • the annular elastic body 624 is arranged in the groove portion 622d formed on the outer peripheral surface 622f of the outer ring 622b.
  • the groove portion 622d is formed on the outer peripheral surface 622f on the ⁇ z axis side with reference to the axial position of the center of the ball 622c.
  • the coefficient of friction between the annular elastic body 624 and the cylindrical surface 83 is larger than the coefficient of friction between the outer peripheral surface 622f and the cylindrical surface 83. That is, when the annular elastic body 624 is arranged between the outer peripheral surface 622f and the cylindrical surface 83, the frictional resistance in the circumferential direction R1 between the outer ring 622b and the cylindrical surface 83 of the holding portion 82 increases. As a result, the outer ring 622b is less likely to rotate with respect to the holding portion 82, and creep in the bearing 622 can be prevented from occurring.
  • both the bearing holding portion that holds the bearing 21 on the load side and the bearing holding portion that holds the bearing 622 on the non-load side are formed of metal. In this case, it is possible to prevent the occurrence of creep in each of the bearing 21 on the load side and the bearing 622 on the non-load side.
  • FIG. 17 is a configuration diagram showing a partial cross section and side surfaces of the electric motor 600B according to the second modification of the sixth embodiment.
  • components that are the same as or correspond to the components shown in FIG. 15 are designated by the same reference numerals as those shown in FIG.
  • the motor 600B has the sixth embodiment in terms of the material of the holding portion 556c that holds the bearing 21 on the load side and the number of annular elastic bodies 23 and 24 arranged between the bearing 21 and the holding portion 556c. It is different from the electric motor 600A according to the first modification of the above.
  • the mold stator 9 of the motor 600B has a mold resin portion 556 that covers the stator core 50.
  • the mold resin portion 556 has a holding portion 556c as a first holding portion formed on the + z-axis side.
  • the bearing 21 is held in the holding portion 556c. That is, in the second modification of the sixth embodiment, the bearing holding portion that holds the bearing 21 on the load side is made of resin.
  • a preload spring 45 that applies a force that presses the end face of the outer ring 21b on the + z-axis side toward the mold stator 9 is arranged between the bearing 21 and the holding portion 556c.
  • a plurality of (two in FIG. 17) annular elastic bodies 23 and 24 are arranged between the outer ring 21b of the bearing 21 and the holding portion 556c.
  • the coefficient of friction between the annular elastic bodies 23, 24 and the holding portion 556c is larger than the coefficient of friction between the outer ring 21b and the holding portion 556c. That is, when the annular elastic bodies 23 and 24 are arranged between the outer ring 21b and the holding portion 556c, the frictional resistance in the circumferential direction R1 between the outer ring 21b and the holding portion 556c increases. As a result, the outer ring 21b is less likely to rotate with respect to the holding portion 556c, so that the occurrence of creep in the bearing 21 can be prevented.
  • the number of annular elastic bodies 23 and 24 arranged between the outer ring 21b and the holding portion 556c is not limited to two, and may be one or more.
  • the bearing holding portion that holds the bearing 21 on the load side is formed of resin, and the bearing holding portion that holds the bearing 622 on the counterload side is formed.
  • the bearing holding portion that holds the bearing 622 on the counterload side is formed.
  • the holding portion 556c for holding the bearing 21 on the load side is formed of resin, and when creep occurs in the bearing 21, the holding portion 556c is likely to be worn. According to the motor 600B according to the second modification of the sixth embodiment, the occurrence of creep in the bearing 21 is prevented, so that the wear of the holding portion 556c can be prevented.
  • FIG. 18 is a configuration diagram showing a partial cross section and side surfaces of the electric motor 600C according to the third modification of the sixth embodiment.
  • components that are the same as or correspond to the components shown in FIG. 14 are designated by the same reference numerals as those in FIG.
  • the motor 600C is implemented in terms of the material of the bearing holding portion (resin bracket 90 described later) that holds the bearing 21, and the number of annular elastic bodies 23 and 24 arranged between the bearing 21 and the holding portion 556c. It is different from the electric motor 600 according to the sixth embodiment.
  • the motor 600C has a resin bracket 90 as a first holding portion for holding the bearing 21. It is fixed to the opening 56a of the mold resin portion 56.
  • the resin bracket 90 is fixed to the opening 56a by press fitting, for example.
  • the resin bracket 90 is made of, for example, a BMC resin.
  • the resin bracket 90 has a cylindrical portion 91 that faces the outer ring 21b of the bearing 21 in the radial direction.
  • the cylindrical portion 91 extends substantially parallel to the axis C1.
  • a preload spring 45 that applies a force that presses the end face of the outer ring 21b on the + z-axis side toward the mold stator 9 is arranged between the bearing 21 and the resin bracket 90.
  • the shape of the resin bracket 90 is not limited to the shape shown in FIG. 18, and may be any other shape as long as it has a cylindrical portion 91 that faces the outer ring 21b in the radial direction.
  • a plurality of (two in FIG. 18) annular elastic bodies 23 and 24 are arranged between the outer ring 21b of the bearing 21 and the cylindrical portion 91 of the resin bracket 90. This prevents creep from occurring in the bearing 21.
  • the number of annular elastic bodies 23 and 24 arranged between the outer ring 21b and the cylindrical portion 91 is not limited to two, and may be one or more.
  • the bearing holding portion for holding the bearing 21 on the load side and the counterload When the bearing holding portion for holding the side bearing 622 is formed of resin, it is possible to prevent creep from occurring in each of the load side bearing 21 and the counterload side bearing 622.
  • Air conditioner 700 to which the motor according to any one of the above-described embodiments 1 to 6 is applied will be described.
  • the air conditioner 700 to which the motor 100 according to the first embodiment is applied will be described as an example.
  • FIG. 19 is a diagram showing the configuration of the air conditioner 700.
  • the air conditioner 700 has an outdoor unit 701, an indoor unit 702, and a refrigerant pipe 703 that connects the outdoor unit 701 and the indoor unit 702.
  • an operation such as a cooling operation in which cold air is blown from the indoor unit 702 or a heating operation in which warm air is blown can be performed.
  • the outdoor unit 701 has an outdoor blower 150 as a blower, a frame 707 that supports the outdoor blower 150, and a housing 708 that covers the outdoor blower 150 and the frame 707.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view showing the configuration of the outdoor unit 701 shown in FIG.
  • the outdoor blower 150 of the outdoor unit 701 has an electric motor 100 attached to the frame 707 and an impeller 704 attached to the shaft 15 of the electric motor 100.
  • the impeller 704 has a boss portion 705 fixed to the shaft 15 and blades 706 provided on the outer periphery of the boss portion 705.
  • the impeller 704 is, for example, a propeller fan.
  • the impeller 704 rotates and an air flow is generated.
  • the outdoor blower 150 can blow air.
  • the heat released when the refrigerant compressed by the compressor (not shown) is condensed by the condenser (not shown) is blown to the outside by the blower of the outdoor blower 150. discharge.
  • the electric motor according to any one of the first to sixth embodiments may be provided in a blower other than the outdoor blower 150 of the outdoor unit 701 (for example, the indoor blower of the indoor unit 702). Further, the electric motor according to any one of the first to sixth embodiments may be provided in a home electric appliance other than the air conditioner.

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Abstract

電動機（１００）は、固定子（５）と、回転軸（１５）を有するコンシクエントポール型の回転子（１）と、回転軸（１５）を支持する転がり軸受である軸受（２１）と、固定子（５）に固定され、軸受（２１）の外輪（２１ｃ）を保持する第軸受保持部（６）と、クリープ防止部（２３）とを有する。クリープ防止部（２３）は、外輪（２１ｃ）と軸受保持部（６）との間に配置され、外輪（２１ｃ）と軸受保持部（６）との間の外輪（２１）の周方向の摩擦抵抗を上げる。

Description

電動機、送風機及び空気調和装置
　本開示は、電動機、送風機及び空気調和装置に関する。
　固定子と、コンシクエントポール型の回転子とを有する電動機が提案されている。例えば、特許文献１を参照。コンシクエントポール型の回転子では、回転子鉄心に磁石磁極と仮想磁極とが形成される。
　特許文献１の電動機は、回転子の回転軸を支持する軸受と、軸受を保持する軸受保持部とを更に有している。ここで、軸受の外輪は、軸受保持部にすきま嵌めで固定される場合がある。
特開２００３－３０９９５３号公報（例えば、段落００３３、図１参照）
　しかしながら、外輪が軸受保持部にすきま嵌めで固定されている状態で、外輪に荷重が作用すると、外輪が軸受保持部に接しながら回転するクリープが発生する場合がある。クリープが発生すると、外輪と軸受保持部との接触面が摩耗する又は軸受における振動及び騒音が増大する等といった不具合が生じる。
　特許文献１のように、コンシクエントポール型の回転子では、磁石磁極における磁束密度及び仮想磁極における磁束密度に差が生じる場合がある。このとき、回転子と固定子との間に作用する磁気吸引力の大きさが周方向において一定でなくなるため、回転子が偏心して外輪に加振力が作用する場合がある。よって、コンシクエントポール型の回転子を有する電動機では、軸受の外輪に、クリープを発生させる荷重が作用し易い。
　本開示は、コンシクエントポール型の回転子を有する電動機において、軸受におけるクリープの発生を防止することを目的とする。
　本開示の一態様に係る電動機は、固定子と、回転軸を有するコンシクエントポール型の回転子と、前記回転軸を支持する転がり軸受である軸受と、前記固定子に固定され、前記軸受の外輪を保持する軸受保持部と、前記軸受の外輪と前記軸受保持部との間に配置され、前記軸受の外輪と前記軸受保持部との間の前記外輪の周方向の摩擦抵抗を上げるクリープ防止部とを有する。
　本開示によれば、コンシクエントポール型の回転子を有する電動機において、軸受におけるクリープの発生を防止することができる。
実施の形態１に係る電動機の部分断面及び側面を示す構成図である。 図１に示される電動機をＡ２－Ａ２線で切断した断面図である。 図２に示される回転子の構成を示す拡大断面図である。 実施の形態１に係る電動機の金属ブラケットの構成を示す断面図である。 電動機における軸受のクリープを説明するための模式図である。 実施の形態１に係る電動機における磁束の流れのシミュレーション結果を示す磁束線図である。 図１に示される電動機の負荷側の軸受周辺の構成を示す拡大断面図である。 （Ａ）は、図７に示されるＯリングを示す平面図である。（Ｂ）は、（Ａ）に示されるＯリングを示す断面図である。 実施の形態２に係る電動機の負荷側の軸受周辺の構成を示す拡大断面図である。 実施の形態３に係る電動機の負荷側の軸受周辺の構成を示す拡大断面図である。 実施の形態３の変形例に係る電動機の負荷側の軸受周辺の構成を示す拡大断面図である。 （Ａ）は、実施の形態４に係る電動機の負荷側の軸受周辺の構成を示す拡大断面図である。（Ｂ）は、（Ａ）に示される負荷側の軸受の外輪の部分正面図である。 実施の形態５に係る電動機の負荷側の軸受周辺の構成を示す拡大断面図である。 実施の形態６に係る電動機の部分断面及び側面を示す構成図である。 実施の形態６の変形例１に係る電動機の部分断面及び側面を示す構成図である。 図１５に示される電動機の反負荷側の軸受周辺の構成を示す拡大断面図である。 実施の形態６の変形例２に係る電動機の部分断面及び側面を示す構成図である。 実施の形態６の変形例３に係る電動機の部分断面及び側面を示す構成図である。 実施の形態１～６のいずれかに係る電動機が適用された空気調和装置の構成を示す図である。 図１９に示される室外機の構成を示す断面図である。
　以下に、本開示の実施の形態に係る回転子、電動機、送風機及び空気調和装置を、図面を参照しながら説明する。以下の実施の形態は、例にすぎず、実施の形態を適宜組み合わせること及び各実施の形態を適宜変更することが可能である。
　図面には、説明の理解を容易にするために、ｘｙｚ直交座標系が示されている。ｚ軸は、回転子の軸線に平行な座標軸である。ｘ軸は、ｚ軸に直交する座標軸である。ｙ軸は、ｘ軸及びｚ軸の両方に直交する座標軸である。
　《実施の形態１》
　〈電動機〉
　図１は、実施の形態１に係る電動機１００の部分断面及び側面を示す構成図である。電動機１００は、回転子１と、固定子としてのモールド固定子９とを有している。回転子１は、モールド固定子９の内側に配置されている。つまり、電動機１００は、インナーロータ型の電動機である。
　回転子１は、回転軸としてのシャフト１５を有する。回転子１は、シャフト１５の軸線Ｃ１を中心に回転可能である。シャフト１５は、モールド固定子９から＋ｚ軸側に突出している。シャフト１５の先端部１５ａには、例えば、送風機のファン（つまり、後述する室外送風機１５０の羽根車７０４）が取り付けられる。なお、以下の説明では、シャフト１５の軸線Ｃ１を中心とする円の円周に沿った方向を「周方向」（例えば、図２に示される矢印Ｒ１）と呼ぶ。また、ｚ軸方向を「軸方向」、軸方向に直交する方向を「径方向」と呼ぶ。また、シャフト１５の突出側（つまり、＋ｚ軸側）を「負荷側」、シャフト１５の負荷側に対する反対側を「反負荷側」と呼ぶ。
　電動機１００は、シャフト１５の負荷側を支持する軸受２１と、シャフト１５の反負荷側を支持する軸受２２とを更に有している。軸受２１及び軸受２２は、モールド固定子９の固定子鉄心５０を挟んで互いに反対側に配置されている。軸受２１は、シャフト１５におけるモールド固定子９より負荷側の部分１５ｃを支持している。軸受２２は、絶縁スリーブ６０を介して、シャフト１５の－ｚ軸側の端部（つまり、反負荷側の部分）１５ｂを支持している。軸受２１及び軸受２２は転がり軸受であり、例えば、玉軸受である。
　絶縁スリーブ６０は、シャフト１５の－ｚ軸側の端部１５ｂと軸受２２との間に配置されている。絶縁スリーブ６０は、例えば、略円筒状である。絶縁スリーブ６０は、例えば、熱硬化性樹脂によって形成されている。実施の形態１では、絶縁スリーブ６０は、ＢＭＣ（Ｂｕｌｋ　Ｍｏｌｄｉｎｇ　Ｃｏｍｐｏｕｎｄ）樹脂によって形成されている。
　シャフト１５の－ｚ軸側の端部１５ｂと軸受２２との間に絶縁スリーブ６０が配置されていることにより、シャフト１５と軸受２２との間が絶縁される。よって、電食を発生させる軸電流がシャフト１５から軸受２２へと流れることが防止される。また、軸電流が軸受２２に流れることが防止されることにより、軸電流が軸受２２、モールド固定子９、及び金属ブラケット６を経由して軸受２１にも流れることも防止される。なお、絶縁スリーブ６０は、シャフト１５と軸受２１との間に配置されていてもよいし、シャフト１５と軸受２１との間及びシャフト１５と軸受２２との間の両方に配置されていてもよい。
　図１に示されるように、電動機１００は、キャップ８を更に有している。キャップ８は、金属ブラケット６の一部を覆うように、シャフト１５に固定されている。キャップ８は、電動機１００の内部に異物（例えば、水など）が侵入することを防止する部材である。
　〈モールド固定子〉
　次に、図１及び２を用いて、モールド固定子９の構成について、説明する。図２は、図１に示される回転子１及びモールド固定子９をＡ２－Ａ２線で切断した断面図である。なお、図２では、モールド固定子９のモールド樹脂部５６の図示が省略されている。
　図１及び２に示されるように、モールド固定子９は、固定子鉄心５０と、固定子鉄心５０に巻き付けられたコイル５５と、固定子鉄心５０を覆うモールド樹脂部５６とを有している。
　固定子鉄心５０は、軸線Ｃ１を中心とする環状のヨーク５１と、ヨーク５１から径方向内側に延びる複数のティース５２とを有している。複数のティース５２は、周方向Ｒ１に一定間隔で配置されている。複数のティース５２のそれぞれの先端部は、エアギャップを介して回転子１と径方向に対向している。コイル５５は、インシュレータ５３を介してティース５２に巻き付けられている。
　モールド樹脂部５６は、例えば、ＢＭＣ樹脂等の熱硬化性樹脂によって形成されている。モールド樹脂部５６は、開口部５６ａを有している。開口部５６ａは、モールド樹脂部５６の＋ｚ軸側に形成されている。開口部５６ａには、軸受保持部としての金属ブラケット６が固定されている。金属ブラケット６には、負荷側の軸受２１が保持されている。つまり、実施の形態１では、負荷側の軸受２１を保持する軸受保持部は、金属から形成されている。なお、後述する図１７又は１８に示されるように、軸受２１を保持する軸受保持部は、樹脂から形成されていてもよい。
　モールド樹脂部５６は、－ｚ軸側に形成された保持部５６ｂを更に有している。保持部５６ｂには、軸受２２が保持されている。つまり、実施の形態１では、反負荷側の軸受２２を保持する軸受保持部は、樹脂から形成されている。なお、後述する図１５～１７に示されるように、軸受２２を保持する軸受保持部は、金属から形成されていてもよい。
　モールド樹脂部５６の内部には、回路基板７が埋め込まれている。回路基板７には、コイル５５に電力を供給するための電源リード線などが接続されている。
　〈回転子〉
　次に、図２及び３を用いて、回転子１の構成について説明する。図３は、図２に示される回転子１の構成を示す拡大断面図である。図２及び３に示されるように、回転子１は、回転子鉄心１０と、シャフト１５とを有している。
　回転子鉄心１０は、軸線Ｃ１を中心とする環状の部材である。回転子鉄心１０は、軸方向に積層された複数の電磁鋼板を、例えば、カシメによって互いに固定することで構成されている。
　回転子鉄心１０には、永久磁石４０が備えられている。実施の形態１では、永久磁石４０は、回転子鉄心１０に埋め込まれている。つまり、回転子１は、ＩＰＭ（Ｉｎｔｅｒｉｏｒ　Ｐｅｒｍａｎｅｎｔ　Ｍａｇｎｅｔ）構造である。なお、回転子１は、回転子鉄心１０の外周に永久磁石４０が取り付けられたＳＰＭ（Ｓｕｒｆａｃｅ　Ｐｅｒｍａｎｅｎｔ　Ｍａｇｎｅｔ）構造であってもよい。
　回転子鉄心１０は、永久磁石４０が取り付けられている第１の鉄心部１１と、永久磁石４０が取り付けられていない第２の鉄心部１２とを有している。実施の形態１では、回転子鉄心１０は、複数（例えば、５つ）の第１の鉄心部１１と、複数（例えば、５つ）の第２の鉄心部１２とを有している。複数の第１の鉄心部１１及び複数の第２の鉄心部１２は、周方向Ｒ１に交互に配置されている。
　第１の鉄心部１１は、磁石挿入孔１１ａを有している。磁石挿入孔１１ａは、第１の鉄心部１１の外周よりも径方向内側に形成されている。磁石挿入孔１１ａの形状は、例えば、平面視で、直線状である。実施の形態１では、１つの磁石挿入孔１１ａに１つの永久磁石４０が挿入されている。なお、磁石挿入孔１１ａの形状は、平面視で、径方向内側に凸を向けた又は径方向外側に凸を向けたＶ字形状であってもよい。また、１つの磁石挿入孔１１ａには、２つ以上の永久磁石４０が挿入されていてもよい。
　永久磁石４０は、例えば、希土類磁石である。実施の形態１では、永久磁石４０は、例えば、Ｎｄ（ネオジウム）－Ｆｅ（鉄）－Ｂ（ホウ素）を含むネオジウム希土類磁石である。
　図３に示されるように、複数の永久磁石４０は、径方向外側に互いに同一の極性を持つ磁極（例えば、Ｎ極）を有している。これにより、第１の鉄心部１１の外周には、磁石磁極Ｐ１が形成されている。なお、以下の説明では、磁石磁極Ｐ１の周方向Ｒ１の中心（つまり、極中心）を通って径方向に延びる直線を「極中心線Ｍ１」（図６参照）と呼ぶ。
　複数の永久磁石４０は、径方向内側に互いに同一の極性を持つ磁極（例えば、Ｓ極）を有している。第２の鉄心部１２には、永久磁石４０の径方向内側から出た磁束が流れ込むことにより、第２の鉄心部１２の径方向外側に仮想磁極Ｐ２（例えば、Ｓ極）が形成されている。したがって、複数の第２の鉄心部１２は、径方向外側に互いに同一の極性を持つ仮想磁極Ｐ２を有している。
　回転子１は、磁石磁極Ｐ１及び仮想磁極Ｐ２が周方向Ｒ１に交互に配列されているコンシクエントポール型の回転子である。コンシクエントポール型の回転子１では、同じ極数の非コンシクエントポール型の回転子と比較して、永久磁石４０の数を半分にすることができる。これにより、回転子１の製造コストが低減される。なお、実施の形態１では、回転子１の極数は１０であるが、１０に限らず、２以上の偶数であればよい。また、回転子１では、磁石磁極Ｐ１がＳ極、仮想磁極Ｐ２がＮ極であってもよい。
　第１の鉄心部１１は、漏れ磁束抑制穴としての複数のフラックスバリア１１ｂを更に有している。フラックスバリア１１ｂは、磁石挿入孔１１ａの周方向Ｒ１の両側にそれぞれ形成されている。フラックスバリア１１ｂと第１の鉄心部１１の外周との間の部分は薄肉となっているため、隣り合う磁石磁極Ｐ１と仮想磁極Ｐ２との間における漏れ磁束が抑制される。
　第２の鉄心部１２は、カシメ部１４を有している。カシメ部１４は、軸方向に積層された複数の電磁鋼板をカシメによって固定したときに形成されたカシメ痕である。実施の形態１では、軸方向に見たときのカシメ部１４の形状は、例えば、円形状である。なお、カシメ部１４の形状は円形状に限らず、矩形状などの他の形状であってもよい。
　回転子１は、回転子鉄心１０とシャフト１５とを連結する連結部３０を更に有している。連結部３０は、電気絶縁性を有する樹脂材料によって形成されている。連結部３０は、例えば、ＰＢＴ（Ｐｏｌｙ　Ｂｕｔｙｌｅｎｅ　Ｔｅｌｅｐｈｔｈａｌａｔｅ）等の熱可塑性樹脂によって形成されている。回転子鉄心１０、シャフト１５、及び絶縁スリーブ６０は、連結部３０を介して一体化されている。
　連結部３０は、内筒部３１と、複数のリブ３２と、外筒部３３とを有している。内筒部３１は環状であり、シャフト１５の外周面１５ｄに接している。外筒部３３は、回転子鉄心１０の内周面１０ａに接している。複数のリブ３２は、内筒部３１と外筒部３３とを接続している。複数のリブ３２は、内筒部３１から径方向外側に放射状に延びている。複数のリブ３２は、軸線Ｃ１を中心として周方向Ｒ１に等間隔に配置されている。周方向Ｒ１に隣り合う複数のリブ３２の間には、軸方向に貫通する空洞部３５が形成されている。なお、回転子鉄心１０とシャフト１５は、連結部３０を介さずに直接固定されていてもよい。
　図１に示されるように、回転子１は、センサマグネット１６を更に有している。センサマグネット１６は、例えば、回転子鉄心１０よりも－ｚ軸側に取り付けられていて、回路基板７と対向している。センサマグネット１６の磁界が回路基板７に備えられた磁気センサ（図示しない）によって検出されることによって、回転子１の周方向Ｒ１における位置が検出される。
　〈金属ブラケット〉
　次に、図４を用いて、金属ブラケット６の構成について説明する。図４は、金属ブラケット６の構成を示す断面図である。金属ブラケット６は、例えば、亜鉛メッキ鋼板によって形成されている。なお、金属ブラケット６は、亜鉛メッキ鋼板に限らず、アルミニウム合金などの他の金属材料によって形成されていてもよい。
　金属ブラケット６は、円筒部６１と、フランジ部６２と、固定部６３と、底面部６４と、を有している。円筒部６１は、軸線Ｃ１に略平行に延びている。金属ブラケット６がシャフト１５に固定されたとき、円筒部６１は、軸受２１の外輪２１ｂ（図７参照）と径方向に対向する。フランジ部６２は、円筒部６１と一体に形成されていて、円筒部６１の反負荷側の端部から径方向外側に延びている。固定部６３は、フランジ部６２の径方向外側の端部から＋ｚ軸側に延びている。固定部６３は、金属ブラケット６において、モールド樹脂部５６（図１参照）に固定される部分である。固定部６３は、例えば、モールド樹脂部５６に圧入によって固定される。
　底面部６４は、円筒部６１と一体に形成されていて、円筒部６１の負荷側の端部から径方向内側に延びている。円筒部６１、フランジ部６２及び底面部６４は、例えば、上述した亜鉛メッキ鋼板を絞り加工することによって形成される。底面部６４には、シャフト１５（図１参照）を貫通させるシャフト貫通部６５が形成されている。シャフト貫通部６５は、底面部６４の径方向内側の端部から＋ｚ軸側に突出している。
　例えば、金属ブラケット６と軸受２１との組み付けを容易にするために、円筒部６１には、図１に示される軸受２１の外輪２１ｂがすきま嵌めで固定される。外輪２１ｂが円筒部６１にすきま嵌めで固定されている状態で、電動機の１００の回転中に外輪２１ｂに荷重が作用すると、外輪２１ｂが円筒部６１に対して回転するクリープが発生する場合がある。
　図５は、軸受２１におけるクリープを説明するための模式図である。図５に示されるように、軸受２１は、シャフト１５を支持する内輪２１ａと、金属ブラケット６の円筒部６１にすきまδを介して固定される外輪２１ｂと、内輪２１ａと外輪２１ｂとの間に配置された転動体としてのボール２１ｃとを有している。図５では、すきまδが誇張して描かれているが、すきまδの大きさは、約１０μｍである。外輪２１ｂの周方向長さは、円筒部６１の周方向長さよりも短い。
　そのため、電動機１００の回転中に外輪２１ｂに荷重Ｆｒが作用すると、外輪２１ｂが円筒部６１に接しながら矢印Ｒ２で示される方向に回転するクリープが発生する。クリープが発生すると、外輪２１ｂと円筒部６１との嵌合面が摩耗し、軸受２１における振動及び騒音の発生、又は軸受２１内部への摩耗粉の侵入等といった不具合が生じる。
　外輪２１ｂに作用する荷重Ｆｒは、例えば、回転子１のシャフト１５が偏心したときに触れ回りラジアル荷重として発生する。コンシクエントポール型の回転子１を有する電動機１００では、後述する図６に示されるように、磁石磁極Ｐ１における表面磁束密度と仮想磁極Ｐ２における表面磁束密度との違いによって、回転子１のシャフト１５に偏心が発生し易い。
　図６は、電動機１００における磁束の流れのシミュレーション結果を示す磁束線図である。なお、図６では、説明の理解を容易にするために、永久磁石に符号４０ａ，４０ｂ，４０ｃ，４０ｄ，４０ｅを付している。
　図６に示されるように、永久磁石４０ａの径方向内側から出た磁束が、極中心線Ｍ１を基準に周方向Ｒ１の両側に位置する第２の鉄心部１２に流れ込むことによって、仮想磁極Ｐ２（図３参照）が形成される。ただし、図６に示されるように、コンシクエントポール型の回転子１では、極中心線Ｍ１を基準に周方向Ｒ１の両側に位置する第２の鉄心部１２間で、磁束密度のばらつきが生じる場合がある。そのため、回転子１の周方向Ｒ１において、磁石磁極Ｐ１における表面磁束密度と仮想磁極Ｐ２における表面磁束密度との差が大きくなる場合がある。
　この場合、固定子鉄心５０と回転子１との間に作用する磁気吸引力の大きさが、周方向Ｒ１においてアンバランスとなる。そのため、シャフト１５の軸線Ｃ１が偏心して回転子１に径方向の加振力が作用する。よって、実施の形態１に係る電動機１００では、回転子１のシャフト１５を支持する軸受２１又は軸受２２に径方向の加振力が図５に示される荷重Ｆｒとして作用する。
　また、シャフト１５の先端部１５ａ（図１参照）に送風機のファンが取り付けられた場合、軸受２１には、図５に示される荷重Ｆｒとしてファンの自重も作用する。そのため、軸受２１では、軸受２２よりも、荷重Ｆｒが大きいため、クリープが発生し易い。そこで、実施の形態１では、軸受２１におけるクリープの発生を防止するクリープ防止部（実施の形態１では、図１又は７に示される環状弾性体２３）について説明する。
　図７は、図１に示される電動機１００の軸受２１周辺の構成を示す拡大断面図である。図７に示されるように、電動機１００は、クリープ防止部である弾性部材としての環状弾性体２３を有している。環状弾性体２３は、外輪２１ｂの外周面２１ｆと円筒部６１の内周面６１ａとの間に配置され、径方向に圧縮されている。
　環状弾性体２３と円筒部６１との間の摩擦係数は、外輪２１ｂと円筒部６１との間の摩擦係数よりも大きい。つまり、外輪２１ｂと円筒部６１との間に環状弾性体２３が備えられることにより、外輪２１ｂの外周面２１ｆと円筒部６１の内周面６１ａとの間の周方向Ｒ１の摩擦抵抗（つまり、摩擦力）が上がる。これにより、円筒部６１に対して外輪２１ｂが回転し難くなるため、軸受２１におけるクリープの発生を抑制することができる。
　図８（Ａ）は、図７に示される環状弾性体２３を示す平面図であり、図８（Ｂ）は、図８（Ａ）に示される環状弾性体２３を示す断面図である。図８（Ａ）及び（Ｂ）に示されるように、環状弾性体２３は、軸線Ｃ１を中心とする環状の弾性部材である。環状弾性体２３の断面形状は、例えば、円形である。実施の形態１では、環状弾性体２３は、Ｏリングである。なお、環状弾性体２３の断面形状は円形に限らず、四角形などの他の形状であってもよい。
　環状弾性体２３がＯリングである場合、Ｏリングと相手面との間の摩擦係数は、例えば、１．０３～１．２５の範囲内に含まれる値である。ここで、外輪２１ｂ及び金属ブラケット６を構成している鉄と相手面との間の摩擦係数は、約０．２である。よって、Ｏリングと相手面との間の摩擦係数は、鉄と相手面との摩擦係数よりも大きい。
　環状弾性体２３は、例えば、熱硬化性エラストマーを含むゴムである。熱硬化性エラストマーを含むゴムは、例えば、フッ素ゴム、シリコンゴム、エチレンプロピレンゴム、ニトリルゴムなどである。
　図７に示されるように、環状弾性体２３は、外輪２１ｂの外周面２１ｆに形成された溝部２１ｄ内に配置されている。溝部２１ｄは、外周面２１ｆにおいて、周方向Ｒ１に延びる長溝である。なお、溝部２１ｄは、円筒部６１の内周面６１ａに形成されていてもよい。
　ここで、外輪２１ｂにおいて、ボール２１ｃの中心と軸方向位置が重なる軸方向中央部では、ボール２１ｃからの荷重に耐えられる肉厚を確保する必要がある。そのため、実施の形態１では、溝部２１ｄは、外周面２１ｆにおいて、ボール２１ｃの軸方向の中心位置Ｐを基準に軸方向一方側（図７では、＋ｚ軸側）にずれた位置に形成されている。これにより、外輪２１ｂにおいて、軸方向中央部の肉厚を十分な厚さに確保しつつ、外輪２１ｂに環状弾性体２３を配置することができる。なお、溝部２１ｄは、外周面２１ｆにおいて、ボール２１ｃの軸方向の中心位置Ｐを基準に－ｚ軸側にずれた位置に形成されていてもよい。
　また、環状弾性体２３は、外輪２１ｂと円筒部６１との間においてボール２１ｃの軸方向の中心位置Ｐを基準に底面部６４側に配置されている。上述した通り、円筒部６１、フランジ部６２及び底面部６４は、例えば、亜鉛メッキ鋼板を絞り加工することによって形成される。絞り加工時に金型（つまり、パンチ）が進行するにつれて、円筒部６１の内周面６１ａのうちフランジ部６２側は、底面部６４側に比べて径方向外側に拡径し易い。つまり、円筒部６１の内周面６１ａにおいて、底面部６４に近いほど、高い寸法精度が得られ易い。よって、環状弾性体２３が外輪２１ｂと円筒部６１との間においてボール２１ｃの軸方向の中心位置Ｐを基準に底面部６４側に配置されることにより、環状弾性体２３に作用する圧縮力が安定する。これにより、円筒部６１に対する外輪２１ｂの回転を防止する摩擦力が安定するため、軸受２１におけるクリープの発生を一層防止することができる。
　電動機１００は、金属ブラケット６の底面部６４と軸受２１との間に配置された予圧バネ４５を更に有している。予圧バネ４５は、軸方向における外輪２１ｂの端面２１ｉを図１に示されるモールド固定子９に向けて押し付ける力を付与する。これにより、軸受２１における内部すきまが負のすきまとなるため、軸受２１の剛性が高められる。予圧バネ４５は、シャフト１５が貫通する貫通孔４５ａを有している。予圧バネ４５は、例えば、波ワッシャである。
　〈実施の形態１の効果〉
　以上に説明した実施の形態１に係る電動機１００によれば、以下に示す効果が得られる。
　実施の形態１に係る電動機１００によれば、軸受２１の外輪２１ｂの外周面２１ｆと金属ブラケット６の円筒部６１の内周面６１ａとの間の周方向Ｒ１の摩擦抵抗を上げる環状弾性体２３が配置されている。これにより、軸受２１におけるクリープの発生を防止することができる。そのため、電動機１００において、クリープに起因する振動及び騒音の発生等といった不具合を防止することができ、電動機１００の品質が向上する。
　また、実施の形態１に係る電動機１００によれば、外輪２１ｂにおいて、環状弾性体２３が配置される溝部２１ｄがボール２１ｃの軸方向の中心位置Ｐを基準に軸方向一方側にずれた位置に形成されている。これにより、外輪２１ｂにおいて、軸方向中央部の肉厚を十分な厚さに確保しつつ、環状弾性体２３を配置することができる。
　また、実施の形態１に係る電動機１００によれば、環状弾性体２３は、外輪２１ｂと円筒部６１との間においてボール２１ｃの軸方向の中心位置Ｐを基準に底面部６４側に配置されている。金属ブラケット６が絞り加工によって形成されている場合、円筒部６１の内周面６１ａにおいて、底面部６４に近いほど、高い寸法精度が得られ易い。よって、環状弾性体２３が外輪２１ｂと円筒部６１との間において底面部６４側に配置されたときに、環状弾性体２３に作用する圧縮力が安定する。これにより、円筒部６１に対する外輪２１ｂの回転を防止する摩擦力も安定するため、軸受２１におけるクリープの発生を一層防止することができる。
　また、実施の形態１に係る電動機１００によれば、負荷側の軸受２１を保持する軸受保持部が亜鉛メッキ鋼板から形成された金属ブラケット６である。亜鉛メッキ鋼板は、樹脂と比較して高い寸法精度が得られ易いため、軸受２１の外輪２１ｂと金属ブラケット６との間の寸法精度を高精度に管理することができる。また、反負荷側の軸受２２を保持する軸受保持部（つまり、保持部５６ｂ）がＢＭＣ樹脂から形成されているため、電動機１００の製造コストを低減することができる。
　また、実施の形態１に係る電動機１００によれば、クリープが発生し易い軸受２１におけるクリープの発生を防止するための環状弾性体２３が備えられている。これにより、軸受２１及び軸受２２の両方におけるクリープの発生を防止する構成と比較して、電動機１００のコストを低減することができる。
　また、コンシクエントポール型の回転子１において、径方向の加振力がシャフト１５を支持する軸受２１，２２に作用したとき、ボール２１ｃと軌道輪（内輪２１ａ又は外輪２１ｂ）との間に形成された油膜が切れる場合がある。この場合、ボール２１ｃと軌道輪とが油膜を介さずに直接接触するため、軸受２１，２２に軸電流が流れたときに、電食が発生し易い。実施の形態１によれば、シャフト１５の－ｚ軸側の端部１５ｂと軸受２２との間に絶縁スリーブ６０が配置されている。これにより、シャフト１５を支持する軸受２１，２２への軸電流の流れが防止されるため、電食が発生することを防止できる。
　また、実施の形態１に係る電動機１００によれば、電気絶縁性を有する樹脂材料によって形成された連結部３０が、回転子鉄心１０とシャフト１５とを連結しているため、回転子鉄心１０とシャフト１５との間を軸電流が流れることが防止される。これにより、軸電流が回転子鉄心１０とシャフト１５との間を通って軸受２１，２２に流れることが防止されるため、電食が発生することを防止できる。
　《実施の形態２》
　図９は、実施の形態２に係る電動機２００の負荷側の軸受２２１周辺の構成を示す拡大断面図である。図９において、図７に示される構成要素と同一又は対応する構成要素には、図７に示される符号と同じ符号が付されている。実施の形態２に係る電動機２００は、負荷側の軸受２２１の外輪２２１ｂと金属ブラケット６の円筒部６１との間に、複数の環状弾性体２３，２４が配置されている点で実施の形態１に係る電動機１００と相違する。
　図９に示されるように、電動機２００は、シャフト１５の負荷側を支持する負荷側の軸受２２１と、負荷側の軸受２２１を保持する金属ブラケット６と、クリープ防止部としての複数（図９では、２つ）の環状弾性体２３，２４とを有している。
　複数の環状弾性体２３，２４は、外輪２２１ｂの外周面２２１ｆと円筒部６１の内周面６１ａとの間に配置されている。なお、外輪２２１ｂと円筒部６１との間に配置される環状弾性体２３，２４の数は、２つに限らず、３つ以上であってもよい。
　外輪２２１ｂは、外周面２２１ｆにおいて軸方向の異なる位置に形成された第１の溝部２１ｄと第２の溝部２２１ｅとを含む。実施の形態２では、第１の溝部２１ｄ及び第２の溝部２２１ｅは、例えば、ボール２１ｃの軸方向の中心位置Ｐを基準に対称な位置に配置されている。第１の溝部２１ｄ内には、環状弾性体２３が配置されている。第２の溝部２２１ｅ内には、環状弾性体２４が配置されている。環状弾性体２４は、環状弾性体２３と同様に、例えば、熱硬化性エラストマーを含むゴムである。また、環状弾性体２４は、例えば、環状弾性体２３と同様に、Ｏリングである。
　環状弾性体２４と円筒部６１との間の摩擦係数は、外輪２１ｂと円筒部６１との間の摩擦係数よりも大きい。そのため、外輪２１ｂの外周面２１ｆと円筒部６１の内周面６１ａとの間に配置された複数の環状弾性体２３，２４が径方向に圧縮されたときに、環状弾性体２３，２４は、外輪２１ｂと円筒部６１との間の周方向Ｒ１の摩擦抵抗が上がる。これにより、円筒部６１に対して外輪２１ｂが回転し難くなるため、軸受２１におけるクリープの発生を防止することができる。
　以上に説明した実施の形態２に係る電動機２００によれば、外輪２２１ｂの外周面２２１ｆと円筒部６１の内周面６１ａとの間に複数の環状弾性体２３，２４が配置されている。これにより、外輪２２１ｂの外周面２２１ｆと円筒部６１の内周面６１ａとの間の周方向Ｒ１の摩擦抵抗が一層上がる。よって、負荷側の軸受２２１におけるクリープの発生を一層防止することができる。
　また、実施の形態２に係る電動機２００によれば、複数の環状弾性体２３，２４が、ボール２１ｃの軸方向の中心位置Ｐを基準に対称な位置に配置されている。これにより、外輪２１ｂにおいて、ボール２１ｃからの荷重が作用する軸方向中央部の肉厚を十分な厚さに確保しつつ、複数の環状弾性体２３，２４を配置することができる。
　なお、上記以外の点について、実施の形態２に係る電動機２００は、実施の形態１に係る電動機１００と同じである。
　《実施の形態３》
　図１０は、実施の形態３に係る電動機３００の負荷側の軸受３２１周辺の構成を示す拡大断面図である。図１０において、図７に示される構成要素と同一又は対応する構成要素には、図７に示される符号と同じ符号が付されている。電動機３００は、クリープ防止部の構成の点で、実施の形態１又は２に係る電動機１００，２００と相違する。
　図１０に示されるように、電動機３００は、シャフト１５の負荷側を支持する負荷側の軸受３２１と、負荷側の軸受３２１を保持する金属ブラケット６と、クリープ防止部としての樹脂部材３２３を有している。樹脂部材３２３は、負荷側の軸受３２１の外輪３２１ｂの外周面３２１ｆと金属ブラケット６の円筒部６１の内周面６１ａとの間に配置されている。
　樹脂部材３２３は、例えば、熱可塑性エラストマーによって形成されている。樹脂部材３２３は、例えば、一体成形によって外輪３２１ｂと一体化されることによって、外輪３２１ｂに予め固定されている。なお、樹脂部材３２３は、接着剤等によって外輪３２１ｂに予め固定されていてもよい。また、樹脂部材３２３は、金属ブラケット６に予め固定されていてもよい。
　樹脂部材３２３と円筒部６１との間の摩擦係数は、外輪３２１ｂと円筒部６１との間の摩擦係数よりも大きい。つまり、外輪３２１ｂの外周面３２１ｆと円筒部６１の内周面６１ａとの間に樹脂部材３２３が配置されたとき、外輪３２１ｂと円筒部６１との間の周方向Ｒ１の摩擦抵抗を上げる。これにより、円筒部６１に対して外輪３２１ｂが回転し難くなるため、負荷側の軸受３２１におけるクリープの発生を防止することができる。
　以上に説明した実施の形態３に係る電動機３００によれば、外輪３２１ｂと円筒部６１との間の周方向Ｒ１の摩擦抵抗を上げる樹脂部材３２３が配置されている。これにより、円筒部６１に対して外輪３２１ｂが回転し難くなるため、負荷側の軸受３２１におけるクリープの発生を防止することができる。
　上記以外の点について、実施の形態３は、実施の形態１又は２のいずれかと同じである。
　《実施の形態３の変形例》
　図１１は、実施の形態３の変形例に係る電動機３００Ａの負荷側の軸受３２１周辺の構成を示す拡大断面図である。図１１において、図７又は１０に示される構成要素と同一又は対応する構成要素には、図７又は１０に示される符号と同じ符号が付されている。電動機３００Ａは、クリープ防止部の構成の点で、実施の形態１～３のいずれかに係る電動機と相違する。
　図１１に示されるように、電動機３００Ａでは、負荷側の軸受３２１の外輪３２１ｂと金属ブラケット６の円筒部６１の内周面との間には、接着剤３２３Ａが介在している。電動機３００Ａでは、外輪３２１ｂの外周面３２１ｆと円筒部６１の内周面６１ａとが接着剤３２３Ａによって互いに固定されている。これにより、円筒部６１に対して外輪３２１ｂが回転し難くなる。
　以上に説明した実施の形態３の変形例に係る電動機３００Ａによれば、外輪３２１ｂの外周面３２１ｆと円筒部６１の内周面６１ａとの間に接着剤３２３Ａが介在しており、外輪３２１ｂの外周面３２１ｆと円筒部６１の内周面６１ａとが互いに固定されている。これにより、円筒部６１に対して外輪３２１ｂが回転し難くなるため、負荷側の軸受３２１におけるクリープの発生を防止することができる。
　《実施の形態４》
　図１２（Ａ）は、実施の形態４に係る電動機４００の負荷側の軸受４００周辺の構成を示す拡大断面図である。図１２（Ｂ）は、図１２（Ａ）に示される外輪４２１ｂの外周面４２１ｆの部分正面図である。図１２（Ａ）において、図７に示される構成要素と同一又は対応する構成要素には、図７に示される符号と同じ符号が付されている。電動機４００は、クリープ防止部の構成の点で、実施の形態１～３のいずれかに係る電動機と相違する。
　図１２（Ａ）及び（Ｂ）に示されるように、電動機４００は、シャフト１５の負荷側を支持する負荷側の軸受４２１と、負荷側の軸受４２１を保持する金属ブラケット６と、クリープ防止部としての凹凸面４２３を有している。凹凸面４２３は、外輪４２１ｂの外周面４２１ｆに形成されている。凹凸面４２３は、例えば、外周面４２１ｆの軸方向全体に形成されている。なお、凹凸面４２３は、外周面４２１ｆの少なくとも一部に形成されていてもよい。
　図１２（Ｂ）に示されるように、凹凸面４２３は、凸部４２３ｇと凹部４２３ｈとを有している。凹凸面４２３は、例えば、外輪４２１ｂの外周面４２１ｆをショットブラスト加工することによって形成される。加工後の外周面４２１ｆにおける凹凸面４２３の表面粗さＲａは、加工前の外周面４２１ｆの表面粗さＲａよりも大きい。加工前の外周面４２１ｆの表面粗さＲａは、例えば、０．０２５μｍ～０．２μｍである。加工後の外周面４２１ｆの表面粗さＲａは、例えば、０．２μｍ～２０μｍである。ここで、表面粗さＲａは、ＪＩＳ　Ｂ０６０１：２０１３において定義された「算術平均粗さ」である。
　凹凸面４２３と円筒部６１の内周面６１ａとの間の摩擦係数は、加工前の外周面４２１ｆ（つまり、凹凸面４２３以外の面）と円筒部６１の内周面６１ａとの間の摩擦係数よりも大きい。これにより、外輪４２１ｂと円筒部６１との間の周方向Ｒ１の摩擦抵抗が上がる。
　以上に説明した実施の形態４に係る電動機４００によれば、外輪４２１ｂと円筒部６１との間の周方向Ｒ１の摩擦抵抗を上げる凹凸面４２３が外輪４２１ｂの外周面４２１ｆに形成されている。これにより、円筒部６１に対して外輪４２１ｂが回転し難くなるため、負荷側の軸受４２１におけるクリープの発生を防止することができる。
　上記以外の点について、実施の形態４は、実施の形態１～３のいずれかと同じである。
　《実施の形態５》
　図１３は、実施の形態５に係る電動機５００の負荷側の軸受５２１周辺の構成を示す拡大断面図である。図１３において、図７に示される構成要素と同一又は対応する構成要素には、図１３に示される符号と同じ符号が付されている。電動機５００は、クリープ防止部の構成の点で、実施の形態１～４のいずれかに係る電動機と相違する。
　図１３に示されるように、電動機５００は、シャフト１５の負荷側を支持する負荷側の軸受５２１と、負荷側の軸受５２１を保持する金属ブラケット６と、金属ブラケット６と負荷側の軸受５２１との間に配置された予圧バネ４５と、クリープ防止部としての樹脂部材５４６とを有している。
　樹脂部材５４６は、負荷側の軸受５２１と予圧バネ４５との間に配置されている。樹脂部材５４６は、予圧バネ４５及び外輪５２１ｂの端面５２１ｉに接している。言い換えれば、実施の形態５では、予圧バネ４５は、樹脂部材５４６を介して外輪５２１ｂの端面５２１ｉをモールド固定子９（図１参照）に向けて押し付ける力を付与している。樹脂部材５４６は、例えば、熱可塑性エラストマーによって形成されている。樹脂部材５４６は、例えば、軸線Ｃ１を中心とする環状の部材である。樹脂部材５４６は、シャフト１５が貫通する貫通孔５４６ａを有している。
　樹脂部材５４６と外輪５２１ｂとの間の摩擦係数は、外輪５２１ｂと予圧バネ４５との間の摩擦係数よりも大きい。外輪５２１ｂと予圧バネ４５との間に樹脂部材５４６が配置されることによって、外輪５２１ｂと予圧バネ４５との間の摩擦抵抗が上がる。これにより、予圧バネ４５の押し付け力が安定するため、外輪５２１ｂと円筒部６１との間において、外輪５２１ｂの周方向Ｒ１の摩擦抵抗も上がる。よって、円筒部６１に対して外輪５２１ｂが回転し難くなる、負荷側の軸受５２１におけるクリープの発生を防止することができる。なお、実施の形態５において、負荷側の軸受５２１と予圧バネ４５との間に配置されるクリープ防止部は、樹脂部材５４６に限らず、弾性体（例えば、ゴム）又は接着剤などの他の部材であってもよい。
　以上に説明した実施の形態５に係る電動機５００によれば、外輪５２１ｂと予圧バネ４５との間において、外輪５２１ｂと予圧バネ４５との間の摩擦抵抗を上げるクリープ防止部（例えば、樹脂部材５４６）が配置されている。これにより、外輪５２１ｂと円筒部６１との間の周方向Ｒ１の摩擦抵抗も上がる。よって、円筒部６１に対して外輪５２１ｂの回転し難くなるため、負荷側の軸受５２１におけるクリープの発生を防止することができる。
　上記以外の点について、実施の形態５は、実施の形態１～４のいずれかと同じである。
　《実施の形態６》
　図１４は、実施の形態６に係る電動機６００の部分断面及び側面を示す構成図である。図１４において、図１に示される構成要素と同一又は対応する構成要素には、図１に示される符号と同じ符号が付されている。電動機６００は、反負荷側の軸受６２２におけるクリープを防止する第２のクリープ防止部を更に有している点で、実施の形態１に係る電動機１００と相違する。
　図１４に示されるように、電動機６００は、第１のクリープ防止部としての環状弾性体２３と、第２のクリープ防止部としての複数（図１４では、２つ）の環状弾性体６２３，６２４とを有している。複数の環状弾性体６２３，６２４は、軸受６２２の外輪６２２ｂとモールド樹脂部５６の保持部５６ｂとの間に配置されている。複数の環状弾性体６２３，６２４はそれぞれ、例えば、熱硬化性エラストマーを含むゴムである。また、複数の環状弾性体６２３，６２４はそれぞれ、環状弾性体２３と同様に、例えば、Ｏリングである。なお、外輪６２２ｂと保持部５６ｂとの間に配置される環状弾性体６２３，６２４の数は、２つに限らず、１つ以上であればよい。
　外輪６２２ｂと保持部５６ｂとの間に配置された環状弾性体６２３，６２４が径方向に圧縮されることによって、保持部５６ｂに対する外輪６２２ｂの回転を防止する摩擦力が働く。つまり、外輪６２２ｂと保持部５６ｂとの間に環状弾性体６２３，６２４が配置されたとき、外輪６２２ｂと保持部５６ｂとの間の周方向Ｒ１の摩擦抵抗が上がる。これにより、反負荷側の軸受６２２においても、クリープが発生することが防止される。
　以上に説明した実施の形態６に係る電動機６００によれば、負荷側の軸受２１及び反負荷側の軸受６２２のそれぞれにおいて、クリープの発生を防止することができる。
　上記以外の点について、実施の形態６は、実施の形態１～５のいずれかと同じである。
　《実施の形態６の変形例１》
　次に、実施の形態６の変形例１について説明する。図１５は、実施の形態６の変形例１に係る電動機６００Ａの部分断面及び側面を示す構成図である。図１５において、図１４に示される構成要素と同一又は対応する構成要素には、図１４に示される符号と同じ符号が付されている。電動機６００Ａは、負荷側の軸受６２２を保持する保持部８２の材質の点、及び軸受６２２と保持部８２との間に配置される環状弾性体６２４の数の点で、実施の形態６に係る電動機６００と相違する。
　図１５に示されるように、電動機６００Ａは、モールド樹脂部５６の－ｚ軸側の端部に固定されたカバー部材８０を有している。カバー部材８０は、金属から形成されている。カバー部材８０は、例えば、溶融亜鉛－アルミニウム－マグネシウム合金めっき鋼板で形成されている。溶融亜鉛－アルミニウム－マグネシウム合金めっき鋼板は、プレス加工が可能であるため加工性が良いため、高い寸法精度を得やすい上、ＢＭＣ、ＰＢＴ等の一般的な樹脂と比較して熱伝導率が高い。
　カバー部材８０は、モールド樹脂部５６に固定されるフランジ部８１と、フランジ部８１よりも径方向内側に位置する保持部８２とを有している。保持部８２は、軸受６２２を保持する。つまり、実施の形態６の変形例１では、反負荷側の軸受６２２を保持する第２の保持部としての保持部８２は、金属から形成されている。
　図１６は、図１５に示される電動機６００Ａの軸受６２２周辺の構成を示す拡大断面図である。図１６に示されるように、軸受６２２は、絶縁スリーブ６０を介してシャフト１５の－ｚ軸側の端部１５ｂを支持する内輪６２２ａと、保持部８２にすきま嵌めで固定される外輪６２２ｂと、内輪６２２ａと外輪６２２ｂとの間に配置された転動体としてのボール６２２ｃとを有している。
　フランジ部８１は、モールド樹脂部５６の－ｚ軸側の端部５５６ｂの軸方向端面に接する第１の面８１ａと、当該端部５５６ｂの内面に接する第２の面８１ｂとを有している。
　保持部８２は、円筒面８３と、当接面８４と、離間面８５とを有している。円筒面８３は、外輪６２２ｂの外周面６２２ｆの一部と径方向に対向している。当接面８４は、軸方向における外輪６２２ｂの－ｚ軸側の端面６２２ｇに当接している。離間面８５は、当接面８４の径方向内側に離接して、軸受６２２の内輪６２２ａ及びシャフト１５から－ｚ軸側に離間している。すなわち、保持部８２は、外輪６２２ｂには当接するが、内輪６２２ａ及びシャフト１５には当接しない。これにより、シャフト１５を流れる軸電流が、保持部８２及び内輪６２２ａを介してボール６２２ｃを通過することを抑制している。
　外輪６２２ｂの外周面６２２ｆと保持部８２の円筒面８３との間には、環状弾性体６２４が配置されている。環状弾性体６２４は、外輪６２２ｂの外周面６２２ｆに形成された溝部６２２ｄに配置されている。溝部６２２ｄは、外周面６２２ｆにおいて、ボール６２２ｃの中心の軸方向位置を基準に－ｚ軸側に形成されている。
　環状弾性体６２４と円筒面８３との間の摩擦係数は、外周面６２２ｆと円筒面８３との間の摩擦係数よりも大きい。つまり、外周面６２２ｆと円筒面８３との間に環状弾性体６２４に配置されたとき、外輪６２２ｂと保持部８２の円筒面８３との間の周方向Ｒ１の摩擦抵抗が上がる。これにより、保持部８２に対して外輪６２２ｂが回転し難くなり、軸受６２２におけるクリープの発生を防止することができる。
　以上に説明した実施の形態６の変形例１に係る電動機６００Ａによれば、負荷側の軸受２１を保持する軸受保持部及び反負荷側の軸受６２２を保持する軸受保持部がいずれも金属から形成されていた場合において、負荷側の軸受２１及び反負荷側の軸受６２２のそれぞれにおけるクリープの発生を防止することができる。
　《実施の形態６の変形例２》
　次に、実施の形態６の変形例２について説明する。図１７は、実施の形態６の変形例２に係る電動機６００Ｂの部分断面及び側面を示す構成図である。図１７において、図１５に示される構成要素と同一又は対応する構成要素には、図１５に示される符号と同じ符号が付されている。電動機６００Ｂは、負荷側の軸受２１を保持する保持部５５６ｃの材質の点、及び軸受２１と保持部５５６ｃとの間に配置される環状弾性体２３，２４の数の点で、実施の形態６の変形例１に係る電動機６００Ａと相違する。
　図１７に示されるように、電動機６００Ｂのモールド固定子９は、固定子鉄心５０を覆うモールド樹脂部５５６を有している。モールド樹脂部５５６は、＋ｚ軸側に形成された第１の保持部としての保持部５５６ｃを有している。保持部５５６ｃには、軸受２１が保持されている。つまり、実施の形態６の変形例２では、負荷側の軸受２１を保持する軸受保持部は、樹脂から形成されている。軸受２１と保持部５５６ｃとの間には、外輪２１ｂの＋ｚ軸側の端面をモールド固定子９に向けて押し付ける力を付与する予圧バネ４５が配置されている。
　軸受２１の外輪２１ｂと保持部５５６ｃとの間には複数（図１７では、２つ）の環状弾性体２３，２４が配置されている。環状弾性体２３，２４と保持部５５６ｃとの間の摩擦係数は、外輪２１ｂと保持部５５６ｃとの間の摩擦係数よりも大きい。つまり、外輪２１ｂと保持部５５６ｃとの間に環状弾性体２３，２４が配置されたとき、外輪２１ｂと保持部５５６ｃとの間の周方向Ｒ１の摩擦抵抗が上がる。これにより、保持部５５６ｃに対して外輪２１ｂが回転し難くなるため、軸受２１におけるクリープの発生を防止することができる。なお、外輪２１ｂと保持部５５６ｃとの間に配置される環状弾性体２３，２４の数は、２つに限らず、１つ以上であればよい。
　以上に説明した実施の形態６の変形例２に係る電動機６００Ｂによれば、負荷側の軸受２１を保持する軸受保持部が樹脂から形成され、反負荷側の軸受６２２を保持する軸受保持部が金属から形成されていた場合において、負荷側の軸受２１及び反負荷側の軸受６２２のそれぞれにおけるクリープの発生を防止することができる。
　また、負荷側の軸受２１を保持する保持部５５６ｃが樹脂から形成されている場合、軸受２１にクリープが発生した場合、保持部５５６ｃが摩耗し易い。実施の形態６の変形例２に係る電動機６００Ｂによれば、軸受２１におけるクリープの発生が防止されるため、保持部５５６ｃにおける摩耗を防止することができる。
　《実施の形態６の変形例３》
　次に、実施の形態６の変形例３について説明する。図１８は、実施の形態６の変形例３に係る電動機６００Ｃの部分断面及び側面を示す構成図である。図１８において、図１４に示される構成要素と同一又は対応する構成要素には、図１４と同じ符号が付されている。電動機６００Ｃは、軸受２１を保持する軸受保持部（後述する樹脂ブラケット９０）の材質の点、及び軸受２１と保持部５５６ｃとの間に配置される環状弾性体２３，２４の数の点で実施の形態６に係る電動機６００と相違する。
　図１８に示されるように、電動機６００Ｃは、軸受２１を保持する第１の保持部としての樹脂ブラケット９０を有している。モールド樹脂部５６の開口部５６ａに固定されている。樹脂ブラケット９０は、例えば、開口部５６ａに圧入によって固定されている。樹脂ブラケット９０は、例えば、ＢＭＣ樹脂から形成されている。樹脂ブラケット９０は、軸受２１の外輪２１ｂと径方向に対向する円筒部９１を有している。円筒部９１は、軸線Ｃ１に略平行に延びている。軸受２１と樹脂ブラケット９０との間には、外輪２１ｂの＋ｚ軸側の端面をモールド固定子９に向けて押し付ける力を付与する予圧バネ４５が配置されている。なお、樹脂ブラケット９０の形状は、図１８に示される形状に限らず、外輪２１ｂと径方向に対向する円筒部９１を有していれば、他の形状であってもよい。
　軸受２１の外輪２１ｂと樹脂ブラケット９０の円筒部９１との間には、複数（図１８では、２つ）の環状弾性体２３，２４が配置されている。これにより、軸受２１において、クリープが発生することが防止される。なお、外輪２１ｂと円筒部９１との間に配置される環状弾性体２３，２４の数は、２つに限らず、１つ以上であればよい。
　以上に説明した実施の形態６の変形例３によれば、以上に説明した実施の形態６の変形例１に係る電動機６００Ｃによれば、負荷側の軸受２１を保持する軸受保持部及び反負荷側の軸受６２２を保持する軸受保持部がいずれも樹脂から形成されていた場合において、負荷側の軸受２１及び反負荷側の軸受６２２のそれぞれにおけるクリープの発生を防止することができる。
　〈空気調和装置〉
　次に、上述した実施の形態１～６のいずれかに係る電動機が適用される空気調和装置７００について説明する。なお、以下の説明では、実施の形態１に係る電動機１００が適用された空気調和装置７００を例にして説明する。
　図１９は、空気調和装置７００の構成を示す図である。図１９に示されるように、空気調和装置７００は、室外機７０１と、室内機７０２と、室外機７０１と室内機７０２とを接続する冷媒配管７０３とを有している。空気調和装置７００では、例えば、室内機７０２から冷たい空気を送風する冷房運転、又は温かい空気を送風する暖房運転等の運転を行うことができる。
　室外機７０１は、送風機としての室外送風機１５０と、室外送風機１５０を支持するフレーム７０７と、室外送風機１５０及びフレーム７０７を覆うハウジング７０８とを有している。
　図２０は、図１９に示される室外機７０１の構成を示す断面図である。図２０に示されるように、室外機７０１の室外送風機１５０は、フレーム７０７に取り付けられた電動機１００と、電動機１００のシャフト１５に取り付けられた羽根車７０４とを有している。羽根車７０４は、シャフト１５に固定されるボス部７０５と、ボス部７０５の外周に備えられた羽根７０６とを有している。羽根車７０４は、例えば、プロペラファンである。
　電動機１００が羽根車７０４を駆動させると、羽根車７０４が回転し、気流が生成される。これにより、室外送風機１５０は送風することができる。例えば、空気調和装置７００の冷房運転時には、圧縮機（図示せず）で圧縮された冷媒が凝縮器（図示せず）で凝縮する際に放出された熱を、室外送風機１５０の送風によって室外に放出する。
　上述した実施の形態１～６のいずれかに係る電動機では、クリープに起因する振動及び騒音が防止されているため、室外送風機１５０の静音性が向上されている。これにより、室外送風機１５０を有する室外機７０１の静音性も向上される。また、実施の形態１に係る電動機１００では、軸受２１におけるクリープの発生を低コストで防止しているため、当該電動機１００が備えられた空気調和装置７００の低コスト化を図ることができる。
　なお、実施の形態１～６のいずれかの電動機は、室外機７０１の室外送風機１５０以外の他の送風機（例えば、室内機７０２の室内送風機）に備えられていてもよい。また、実施の形態１～６のいずれかの電動機は、空気調和装置以外の他の家電機器に備えられていてもよい。
　１　回転子、　６　金属ブラケット（軸受保持部、第１の保持部）、　９　モールド固定子（固定子）、　１５　シャフト（回転軸）、　１５ｂ　反負荷側の部分、　１５ｃ　負荷側の部分、　２１　軸受（第１の軸受）、　２１ｂ　外輪、　２１ｂ　外周面、　２１ｉ　端面、　２２　軸受（第２の軸受）、　２３、２４、６２３、６２４　環状弾性体（弾性部材）、　４５　予圧バネ、　５６ｂ　保持部（軸受保持部、第２の保持部）、　６１ａ　内周面（内面）、　８２　保持部（軸受保持部、第２の保持部）、　９０　樹脂ブラケット（軸受保持部、第１の保持部）、　１００、２００、３００、３００Ａ、４００、５００、６００、６００Ａ、６００Ｂ、６００Ｃ　電動機、　１５０　室外送風機（送風機）、　３２３　樹脂部材、　３２３Ａ　接着剤、　４２３　凹凸面、　５４６　樹脂部材、　５５６ｃ　保持部（軸受保持部、第１の保持部）、　７００　空気調和装置、　Ｐ　中心位置。

Claims (20)

  1. 　固定子と、
    　回転軸を有するコンシクエントポール型の回転子と、
    　前記回転軸を支持する転がり軸受である軸受と、
    　前記固定子に固定され、前記軸受の外輪を保持する軸受保持部と、
    　前記外輪と前記軸受保持部との間に配置され、前記外輪と前記軸受保持部との間の前記外輪の周方向の摩擦抵抗を上げるクリープ防止部と
    　を有する電動機。
  2. 　前記クリープ防止部は、前記外輪の外周面と前記軸受保持部の内周面との間に配置された弾性部材を有する
    　請求項１に記載の電動機。
  3. 　前記外輪は、前記外周面に形成された溝部を有し、
    　前記弾性部材は、前記溝部内に配置されている
    　請求項２に記載の電動機。
  4. 　前記弾性部材は、Ｏリングである
    　請求項２又は３に記載の電動機。
  5. 　前記クリープ防止部は、前記外輪の外周面と前記軸受保持部の内周面との間に配置された樹脂部材を有する
    　請求項１から４のいずれか１項に記載の電動機。
  6. 　前記クリープ防止部は、前記外輪の外周面と前記軸受保持部の内周面との間に配置された接着剤を有する
    　請求項１から５のいずれか１項に記載の電動機。
  7. 　前記クリープ防止部は、前記外輪の外周面と前記軸受保持部の内周面との間において、前記軸受の転動体の中心を基準に前記回転軸の軸方向一方側にずれた位置に配置されている
    　請求項１から６のいずれか１項に記載の電動機。
  8. 　前記軸受保持部は、前記回転軸の径方向において前記外輪と対向する円筒部と、前記円筒部から前記径方向の内側に延びる底面部とを有し、
    　前記クリープ防止部は、前記外輪の外周面と前記円筒部の内周面との間において、前記軸受の転動体の軸方向の中心位置を基準に前記底面部側に配置されている
    　請求項１から７のいずれか１項に記載の電動機。
  9. 　前記クリープ防止部は、前記外輪の外周面に形成され、前記軸受保持部の内周面に接する凹凸面を有する
    　請求項１から８のいずれか１項に記載の電動機。
  10. 　前記凹凸面と前記軸受保持部の内周面との間の第１の摩擦係数は、前記外輪の前記凹凸面以外の面と前記軸受保持部の内周面との間の第２の摩擦係数よりも大きい
    　請求項９に記載の電動機。
  11. 　前記軸受と前記軸受保持部との間に配置され、前記回転軸の軸方向における前記外輪の端面を前記固定子に向けて押し付ける力を付与する予圧バネを更に有し、
    　前記クリープ防止部は、前記外輪の前記端面と前記予圧バネとの間に配置されている部材を有する
    　請求項１から１０のいずれか１項に記載の電動機。
  12. 　前記軸受は、前記回転軸における負荷側の部分又は反負荷側の部分を支持する
    　請求項１から１１のいずれか１項に記載の電動機。
  13. 　前記軸受保持部は、金属及び樹脂の少なくとも一方から形成されている
    　請求項１から１２のいずれか１項に記載の電動機。
  14. 　前記軸受は、前記固定子を挟んで互いに反対側に配置された第１の軸受と第２の軸受とを含み、
    　前記軸受保持部は、前記第１の軸受の第１の外輪を保持する第１の保持部と、前記第２の軸受の第２の外輪を保持する第２の保持部とを含み、
    　前記クリープ防止部は、前記第１の外輪と前記第１の保持部との間の前記第１の外輪の前記周方向の前記摩擦抵抗を上げる第１のクリープ防止部と、前記第２の外輪と前記第２の保持部との間の前記第２の外輪の前記周方向の前記摩擦抵抗を上げる第２のクリープ防止部とを含む
    　請求項１から１３のいずれか１項に記載の電動機。
  15. 　前記第１の保持部は、金属から形成されていて、
    　前記第２の保持部は、樹脂から形成されている
    　請求項１４に記載の電動機。
  16. 　前記第１の保持部は、亜鉛メッキ鋼板によって形成されていて、
    　前記第２の保持部は、ＢＭＣ樹脂によって形成されている
    　請求項１４又は１５に記載の電動機。
  17. 　前記第１の保持部及び前記第２の保持部はいずれも、金属から形成されている
    　請求項１４に記載の電動機。
  18. 　前記第１の保持部及び前記第２の保持部はいずれも、樹脂から形成されている
    　請求項１４に記載の電動機。
  19. 　請求項１から１８のいずれか１項に記載の電動機と、
    　前記電動機によって回転する羽根車と
    　を有する送風機。
  20. 　室外機と、
    　前記室外機に冷媒配管によって接続された室内機と
    　を有し、
    　前記室外機及び前記室内機の少なくとも一方は、請求項１９に記載の送風機を有する
    　空気調和装置。
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