WO2021153657A1 - 合金材加熱用酸化防止剤、及び、それを用いた合金材の加熱方法 - Google Patents

Abstract

耐ブロッキング性に優れ、さらに、高温長時間加熱する場合であっても耐酸化性に優れる合金材加熱用酸化防止剤を提供する。本実施形態による合金材加熱用酸化防止剤は、質量％で、ＳｉＯ_２：４０．０～８０．０％、Ａｌ_２Ｏ_３：０～３０．０％、ＭｇＯ：０～５．０％、及び、Ｎａ_２Ｏ：１０．０％以下、Ｋ_２Ｏ：２０．００％以下、及び、ＣａＯ：２５．０％以下からなる群から選択される１種以上を合計で１０．００～５０．００％、及び、Ｂ_２Ｏ_３：０～０．５％未満、を含有し、残部が不純物からなり、かつ、式（１）を満たす。　（２ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３）／（０．１ＭｇＯ＋０．２Ｂ_２Ｏ_３＋６Ｎａ_２Ｏ＋１．４Ｋ_２Ｏ＋２ＣａＯ）≦２．５０　（１）　ここで、式（１）中の各化学式には、対応する成分の質量％での含有量が代入される。

Description

合金材加熱用酸化防止剤、及び、それを用いた合金材の加熱方法

　本発明は、合金材加熱用酸化防止剤、及び、それを用いた合金材の加熱方法に関する。

　合金材としてたとえば、Ｃｒを含有する合金材が知られている。合金材は、以下の工程で製造される。はじめに、溶鋼を製造する。溶鋼を鋳造し、鋳造材（スラブ、ブルーム、インゴット）を得る。鋳造材を加熱する。加熱した鋳造材を熱間加工する。熱間加工して得られた中間材を、必要に応じて冷間加工等して成形する。

　上述のとおり、合金材は、熱間加工前に加熱される。合金材は、熱間加工前の加熱時に、表面に不動態被膜を生成する。不動態被膜は主に、クロミア（Ｃｒ_２Ｏ_３）を主体とする被膜である。以下、クロミア（Ｃｒ_２Ｏ_３）を主体とする被膜を、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜ともいう。

　Ｃｒ_２Ｏ_３被膜は、合金材の酸化を抑制する。しかしながら、熱間加工前の加熱では、たとえば１０００℃以上の高温で合金材が加熱される場合がある。１０００℃以上の高温で合金材を加熱する場合、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜に代わって、Ｆｅを主体とするスケールが合金材の表面に生成しやすい。Ｆｅを主体とするスケールが合金材の表面に生成すれば、その後の熱間加工によって、合金材の表面に、Ｆｅを主体とするスケール起因の疵が発生する場合がある。そのため、熱間加工前に高温で加熱をした場合であっても、合金材の酸化が抑制されることが望まれる。

　合金材の酸化を抑制する技術がたとえば、特開２００７－３１４８７５号公報（特許文献１）、特開平２－２０９４２０号公報（特許文献２）、特開平３－２９１３２５号公報（特許文献３）、特開昭５６－０２６６０３号公報（特許文献４）、特開平４－０７２０１９号公報（特許文献５）、特開平４－０７２０１１号公報（特許文献６）、特開平６－１５８１５３号公報（特許文献７）、特開平７－０６２４２９号公報（特許文献８）及び特開平６－１９８３１０号公報（特許文献９）に開示されている。

　特許文献１～９はいずれも、酸化防止剤を用いて合金材の酸化を抑制する技術を開示する。特許文献１～３では、処理時間が２０分～４時間程度の短時間の加熱を想定している。特許文献４では、熱間加工前の加熱時を対象としていない。特許文献５～８では、加工後の合金材を対象とする。

　具体的には、特許文献１では、処理時間が２０分程度の熱処理を想定している。特許文献１の酸化防止剤組成物は、軟化点の異なるガラスフリットを複数含む。これにより、酸化防止剤組成物が異なる温度域に応じて適正な粘度を維持し、酸化防止剤組成物が鋼表面に保持される。その結果、熱処理時において、スケールの生成を抑制する、と特許文献１には記載されている。

　特許文献２では、処理時間が１時間程度の熱処理を想定している。特許文献２の高温用酸化防止剤は、軟化点が１０００℃以下であるガラス成分を含有し、かつ、全体としての１２００℃の温度での粘度が１０^３ポイズ以上であるガラス組成物からなる。これにより、高温での熱処理時に、ガラス組成物を鋼表面に維持することができ、スケールの形成を抑制する、と特許文献２には記載されている。

　特許文献３では、処理時間が４時間程度の熱処理を想定している。特許文献３の金属材の高温酸化防止方法は、金属材を加熱し圧延する際に、加熱に先立って、ガラス成分５０～９５重量％と骨材５～５０重量％とからなる鋼材加熱用酸化防止剤を、厚さ５０～５００μｍに塗布することを特徴とする。これにより、９００～１３００℃に酸化性雰囲気中で加熱しても表層酸化を防止できる、と特許文献３には記載されている。

　特許文献４では、鋼片の表面に酸化防止剤を塗布し、その表面の一部又は全部を鋼板で被覆して加熱する。これにより、粒界酸化を抑制する、と特許文献４には記載されている。

　特許文献５～特許文献８は、熱間圧延及び／又は冷間圧延後の焼鈍処理において、合金加工材に対してスケールを抑制する技術を提案する。特許文献５～特許文献８では、処理時間が１時間程度の熱処理を想定しているものと考えられる。特許文献５～特許文献８では、加工後の鋼材を熱処理の対象とする。

　特許文献９の継目無ステンレス鋼管の製管方法は、１２ｗｔ％以上のクロムを含有する鉄基合金製の素材を所定温度に加熱し、後続する圧延機に送給して所定の圧延を施す継目無ステンレス鋼管の製管方法において、加熱の前に素材の外表面に酸化防止剤を塗布し、酸化防止剤を圧延機による圧延開始前に除去することを特徴とする。これにより、高温酸化物としてのスケールの生成を防ぐ、と特許文献９には記載されている。

特開２００７－３１４８７５号公報 特開平２－２０９４２０号公報 特開平３－２９１３２５号公報 特開昭５６－０２６６０３号公報 特開平４－０７２０１９号公報 特開平４－０７２０１１号公報 特開平６－１５８１５３号公報 特開平７－０６２４２９号公報 特開平６－１９８３１０号公報

　ところで、合金材を加熱する際、バッチ式の加熱炉が用いられる場合がある。バッチ式の加熱炉内において、合金材は上下に積み重ねられた状態で加熱される。加熱終了後、合金材は、クレーン等の搬送手段により加熱炉から１つずつ抽出される。具体的には、加熱炉の天井が開かれる。そして、加熱炉内に積層された複数の合金材のうち、最上位に配置された合金材をクレーン等の搬送手段により把持し、把持した合金材を加熱炉から引き上げて、加熱炉から抽出する。抽出された合金材を、圧延装置等の熱間加工装置につながる搬送路上に配置する。

　バッチ式の加熱炉内で複数の合金が上下に積み重ねられた状態で高温環境下に曝されれば、表面の酸化防止剤により上下に積み重ねられた合金材同士が粘着する場合がある。合金材同士が粘着すれば、合金材を単体で加熱炉から抽出するのが困難になる場合がある。本明細書において、加熱炉から単体で抽出することが困難なほどに合金材同士が粘着することをブロッキングという。ブロッキングが生じると、加熱炉からの合金材の抽出作業が著しく煩雑となり、作業性が著しく低下する。そのため、酸化防止剤には、優れた耐ブロッキング性が求められる。

　しかしながら、特許文献１～特許文献９では、合金材同士の粘着について記載はない。つまり、特許文献１～特許文献９では、ブロッキングについて検討すらされていない。

　また一方で、合金材は合金元素を多量に含む。そのため、合金材では偏析が起きやすい。高温で長時間加熱を実施すれば、合金元素の拡散が進み、偏析が低減する。そのため、合金材では、高温で長時間加熱を実施する場合がある。具体的には、熱間加工前において、１０００～１３５０℃の温度で１５時間～５０時間、特に、２５時間以上の均熱が実施される場合がある。

　しかしながら、１０００～１３５０℃の温度で１５時間～５０時間の均熱のような、高温長時間の均熱を実施する場合、合金材表面にスケールが過剰に生成する。過剰なスケールは、合金材の歩留まりを低下する。したがって、合金材に対して高温長時間の均熱を実施する場合であっても、スケールの生成が抑制されることが好ましい。そのため、酸化防止剤には、高温長時間加熱する場合であっても、優れた耐酸化性が求められる。

　特許文献１～特許文献９では、合金材の偏析低減を目的とした高温長時間加熱（均熱）を主たる目的としていない。そのため、特許文献１～特許文献９に開示されている酸化防止剤を、上述の合金材の高温長時間加熱（均熱）に適用した場合、スケールの生成を十分に抑制できない場合がある。

　本発明の目的は、耐ブロッキング性に優れ、さらに、高温長時間加熱する場合であっても耐酸化性に優れる合金材加熱用酸化防止剤、及び、ブロッキングを抑制可能であり、さらに、高温長時間加熱する場合であっても合金材の酸化を抑制できる合金材の加熱方法を提供することである。

　本開示の合金材加熱用酸化防止剤は、
　酸化物に換算した場合、質量％で、
　ＳｉＯ_２：４０．０～８０．０％、
　Ａｌ_２Ｏ_３：０～３０．０％、
　ＭｇＯ：０～５．０％、
　Ｎａ_２Ｏ：１０．０％以下、Ｋ_２Ｏ：２０．００％以下、及び、ＣａＯ：２５．０％以下からなる群から選択される１種以上を合計で１０．００～５０．００％、及び、
　Ｂ_２Ｏ_３：０～０．５％未満、を含有し、
　残部が不純物からなり、かつ、式（１）を満たす。
　（２ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３）／（０．１ＭｇＯ＋０．２Ｂ_２Ｏ_３＋６Ｎａ_２Ｏ＋１．４Ｋ_２Ｏ＋２ＣａＯ）≦２．５０　（１）
　ここで、式（１）中の各化学式には、対応する成分の質量％での含有量が代入される。

　本開示の合金材の加熱方法は、
　上記の合金材加熱用酸化防止剤を、合金材の表面に塗布する工程と、
　前記合金材加熱用酸化防止剤が塗布された前記合金材を加熱する工程とを備える。

　本開示の合金材加熱用酸化防止剤は、耐ブロッキング性に優れ、さらに、高温長時間加熱する場合であっても耐酸化性に優れる。また、本開示の合金材の加熱方法は、ブロッキングを抑制可能であり、さらに、高温長時間加熱する場合であっても合金材の酸化を抑制できる。

図１は、実施例中の試験番号１－１の板状試験片の平面図である。 図２は、実施例中の試験番号１－２の板状試験片の平面図である。 図３は、実施例中の試験番号１－３の板状試験片の平面図である。 図４は、実施例中の試験番号１－１の走査型電子顕微鏡（Ｓｃａｎｎｉｎｇ　Ｅｌｅｃｔｒｏｎ　Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ：ＳＥＭ）による断面観察図である。 図５は、実施例中の試験番号１－２のＳＥＭによる断面観察図である。 図６は、実施例中の試験番号１－３のＳＥＭによる断面観察図である。 図７は、実施例中の試験番号１－１の板状試験片の断面を電子線マイクロアナライザ（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ　Ｐｒｏｂｅ　Ｍｉｃｒｏ　Ａｎａｌｙｚｅｒ：ＥＰＭＡ）で分析して得られた図である。 図８は、実施例中の試験番号１－２の板状試験片の断面をＥＰＭＡで分析して得られた図である。 図９は、実施例中の試験番号１－３の板状試験片の断面をＥＰＭＡで分析して得られた図である。 図１０は、実施例中の試験番号１－１及び試験番号１－２の合金材加熱用酸化防止剤を用いた場合の、煤塵発生量（ｍｇ／ｍ^３）のグラフである。 図１１は、耐ブロッキング性を評価するための装置の模式図である。

　本発明者らは、耐ブロッキング性に優れ、さらに、高温長時間加熱する場合であっても耐酸化性に優れる合金材加熱用酸化防止剤について、種々の調査及び検討を行った。以降の説明において、１０００～１３５０℃の温度で１５～５０時間加熱する処理を「高温長時間加熱」という。

　本発明者らははじめに、上述の特許文献１～特許文献９に開示された酸化防止剤を用いても、高温長時間加熱を行った場合には十分な耐酸化性が得られない場合がある原因を調査した。

　上記のとおり、合金材に対して高温長時間加熱を実施した場合、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜に代わって、Ｆｅを主体とするスケールが生成しやすくなる。特に、１５時間以上の長時間の加熱では、短時間での加熱と比較して、加熱中における合金材表面への酸素の供給量の総量が多くなる。この場合、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜の維持及び生成に必要なＣｒ量に対し、合金材の内部から合金材表面へのＣｒ供給量が不足する。合金材表面へのＣｒ供給量が不足すると、合金材表面において、ＣｒよりもＦｅが優先して酸化し、ＦｅＯを形成する。形成されたＦｅＯはさらに、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜に対して、ＦｅＯ＋Ｃｒ_２Ｏ_３＝ＦｅＣｒ_２Ｏ_４の反応を起こす。この反応により、Ｃｒ_２Ｏ_３が消費され、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜は破れる。Ｃｒ_２Ｏ_３被膜が破れた部分では、合金材の酸化がさらに加速する。その結果、合金材の表面に、ＦｅＯ及びＦｅＣｒ_２Ｏ_４を主体とするスケールが生成する。ＦｅＯ及びＦｅＣｒ_２Ｏ_４を主体とするスケールの生成を異常酸化という。異常酸化が発生した場合、歩留まりが低下する場合がある。したがって、高温長時間加熱において、異常酸化の発生を抑制できることが好ましい。

　そこで、本発明者らは、異常酸化を抑制できる酸化防止剤を検討した。本発明者らは初めに、従来の酸化防止剤が表面に塗布された合金材に対して、高温長時間加熱を実施した。その結果、従来の酸化防止剤では、高温長時間加熱を実施している最中に、合金材の表面から酸化防止剤が下方へ流れ落ちたり、垂れ落ちたりすることが判明した。加熱される対象となる合金材は、水平面に対して平行な平面だけで構成されておらず、上面、下面、側面等を有する立体的な形状である。高温長時間加熱の場合、長時間の加熱中に酸化防止剤が軟化し、合金材の表面から垂れ落ちてしまう。特に、在炉中の合金材の側面や下面に塗布された酸化防止剤は、長時間の加熱の途中で下方に垂れ落ちやすい。合金材の表面のうち、合金材加熱用酸化防止剤が垂れ落ちた部分では、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜が破れやすくなり、異常酸化が発生しやすい。

　そこで、本発明者らは、高温長時間加熱中において、合金材表面から垂れ落ちにくい酸化防止材、つまり、高温長時間加熱中であっても、合金材表面に残存しやすい酸化防止材を検討した。検討の結果、本発明者らは、合金酸化防止剤を合金材表面に残存させるために、合金酸化防止剤の軟化点を高めることを考えた。本発明者らが種々の検討を重ねた結果、合金材加熱用酸化防止剤の軟化点が８００℃以上であれば、高温長時間加熱を実施しても、合金材加熱用酸化防止剤が合金材の表面から垂れ落ちにくく、合金材加熱用酸化防止剤が合金材の表面に残存しやすいと考えた。そこで本発明者らは、軟化点を８００℃以上にできる、合金材加熱用酸化防止剤の組成を検討し、軟化点が８００℃以上になる合金材加熱用酸化防止剤を得た。

　しかしながら、軟化点が８００℃以上の合金材加熱用酸化防止剤を用いても、依然として異常酸化が発生する場合があった。そこで、本発明者らは、さらなる調査及び検討を実施した。その結果、軟化点が高くても、合金材加熱用酸化防止剤が、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜と反応する成分を含有する場合、異常酸化が発生することが分かった。合金材加熱用酸化防止剤が、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜と反応する成分を含有すれば、合金材加熱用酸化防止剤がＣｒ_２Ｏ_３被膜と反応して、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜が溶解する。したがって、合金材の表面の異常酸化を抑制するためには、合金材加熱用酸化防止剤を、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜と反応しにくい化合物で構成することが有効である。

　合金材加熱用酸化防止剤として、ガラスフリットが一般的に使用される。ガラスフリットとは、ガラスを適度な大きさに粉砕したフレーク状、粒状、又は粉末状のガラスを意味する。ガラスフリットとして、通常、Ｂ_２Ｏ_３が利用される。しかしながら、Ｂ_２Ｏ_３はＣｒ_２Ｏ_３被膜と反応してＣｒ_２Ｏ_３被膜を溶解する。したがって、本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤では、Ｂ_２Ｏ_３の含有量をできるだけ低減する方が好ましい。

　また、合金材加熱用酸化防止剤のガラスフリットとして、Ｎａ_２Ｏも通常利用される。しかしながら、Ｎａ_２ＯもＢ_２Ｏ_３と同様に、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜と反応してＣｒ_２Ｏ_３被膜を溶解する。したがって、本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤では、Ｎａ_２Ｏの含有量もできるだけ低減する方が好ましい。

　そこで本発明者らは、高温長時間加熱時においてＣｒ_２Ｏ_３被膜と反応しやすいＢ_２Ｏ_３及びＮａ_２Ｏの含有量を抑えつつ、軟化点が８００℃以上となる酸化防止剤の成分を検討した。その結果、酸化物に換算した場合、質量％で、ＳｉＯ_２：４０．０～８０．０％、Ａｌ_２Ｏ_３：０～３０．０％、ＭｇＯ：０～５．０％を含有し、さらに、Ｎａ_２Ｏ：１０．０％以下、Ｋ_２Ｏ：２０．００％以下、及び、ＣａＯ：２５．０％以下からなる群から選択される１種以上を合計で１０．００～５０．００％含有し、さらに、Ｂ_２Ｏ_３：０～０．５％未満を含有する合金材加熱用酸化防止剤であれば、高温長時間加熱中においても合金材表面から垂れ落ちにくく、合金材表面に残存しやすく、かつ、Ｃｒ_２Ｏ_３との反応に起因した異常酸化の発生も抑制できることを見出した。上記組成及び軟化点を有する合金材加熱用酸化防止剤を用いて、合金材を高温長時間加熱した場合、合金材の酸化を十分に抑制できた。

　しかしながら、上記組成及び軟化点を有する合金材加熱用酸化防止剤では、高温長時間加熱における合金材の酸化を抑制できても、上述のブロッキングを抑制できない場合があった。本発明者らは、この原因を詳細に調査した。その結果、以下の知見を得た。

　合金材加熱用酸化防止剤は、加熱前はたとえば、フレーク状、粒状、又は粉末状である。加熱されることにより、合金材加熱用酸化防止剤は溶融する。溶融した合金材加熱用酸化防止剤中には、網目構造が形成される。網目構造は、溶融した合金材加熱用酸化防止剤中に網状に広がる構造で、互いに連結できる。溶融した合金材加熱用酸化防止剤は、網目構造が互いに連結することで、曳糸性が高まる。曳糸性とは、糸状に伸びる性質をいう。合金材加熱用酸化防止剤の曳糸性が高ければ、合金材加熱用酸化防止剤が糸状に伸びやすい。

　上述のとおり、合金材を加熱する加熱炉として、バッチ式の加熱炉が利用される場合がある。バッチ式加熱炉で合金材を加熱する場合、バッチ式加熱炉内で合金材は積層された状態で加熱される。加熱炉内で、合金材は、表面に酸化防止剤が付着した状態で、他の合金材と積み重ねられる。そのため、積層した合金材の間には、酸化防止剤が介在している。酸化防止剤の曳糸性が高ければ、高温環境下において、互いに積層した合金材が、酸化防止剤を介して粘着してしまう。互いに積層した合金材が過度に粘着すれば、加熱炉から単体で抽出することが困難になる。本明細書において、加熱炉から単体で抽出することが困難なほどに合金材同士が粘着することをブロッキングという。一方、合金材加熱用酸化防止剤の曳糸性が低ければ、合金材同士が粘着しにくくなる。この場合、ブロッキングが抑制される。

　そこで、本発明者らは、Ｃｒ_２Ｏ_３と反応しにくい組成であって、かつ、軟化点が８００℃以上であり、さらに、ブロッキングを抑制可能な酸化防止剤について、組成の観点からさらに検討を行った。その結果、本発明者らはさらに、次の知見を得た。

　被膜中で網目構造を形成する成分は、ＳｉＯ_２及びＡｌ_２Ｏ_３である。一方、網目構造を切断する成分は、ＭｇＯ、Ｂ_２Ｏ_３、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ及びＣａＯである。網目構造を形成する成分により、合金材加熱用酸化防止剤の曳糸性が高まる。一方、網目構造を切断する成分は、合金材加熱用酸化防止剤の曳糸性を低下させる。そこで、本発明者らは、網目構造を形成する成分と、網目構造を切断する成分とのバランスを適切に調整することにより、合金材加熱用酸化防止剤の曳糸性を低くできると考えた。

　具体的には、合金材加熱用酸化防止剤が式（１）を満たせば、曳糸性を低くできる。
　（２ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３）／（０．１ＭｇＯ＋０．２Ｂ_２Ｏ_３＋６Ｎａ_２Ｏ＋１．４Ｋ_２Ｏ＋２ＣａＯ）≦２．５０　（１）
　ここで、式（１）中の各化学式には、対応する成分の質量％での含有量が代入される。

　（２ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３）／（０．１ＭｇＯ＋０．２Ｂ_２Ｏ_３＋６Ｎａ_２Ｏ＋１．４Ｋ_２Ｏ＋２ＣａＯ）＝Ｆ１と定義する。Ｆ１は、合金材加熱用酸化防止剤の曳糸性を示す指標として用いることができる。Ｆ１≦２．５０であれば、網目構造を形成する成分に対して、網目構造を切断する成分が十分に含まれる。この場合、合金材加熱用酸化防止剤の曳糸性が低くなる。その結果、ブロッキングを抑制できる。

　以上の知見に基づいて完成した本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤及び合金材の加熱方法は以下の構成を有する。

　［１］
　合金材加熱用酸化防止剤であって、
　酸化物に換算した場合、質量％で、
　ＳｉＯ_２：４０．０～８０．０％、
　Ａｌ_２Ｏ_３：０～３０．０％、
　ＭｇＯ：０～５．０％、
　Ｎａ_２Ｏ：１０．０％以下、Ｋ_２Ｏ：２０．００％以下、及び、ＣａＯ：２５．０％以下からなる群から選択される１種以上を合計で１０．００～５０．００％、及び、
　Ｂ_２Ｏ_３：０～０．５％未満、を含有し、
　残部が不純物からなり、かつ、式（１）を満たす、
　合金材加熱用酸化防止剤。
　（２ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３）／（０．１ＭｇＯ＋０．２Ｂ_２Ｏ_３＋６Ｎａ_２Ｏ＋１．４Ｋ_２Ｏ＋２ＣａＯ）≦２．５０　（１）
　ここで、式（１）中の各化学式には、対応する成分の質量％での含有量が代入される。

　［２］
　［１］に記載の合金材加熱用酸化防止剤を、合金材の表面に塗布する工程と、
　前記合金材加熱用酸化防止剤が塗布された前記合金材を加熱する工程とを備える、
　合金材の加熱方法。

　［３］
　［２］に記載の合金材の加熱方法であって、
　前記合金材の化学組成は、１２～５０質量％のＣｒを含有する、
　合金材の加熱方法。

　［４］
　［３］に記載の合金材の加熱方法であって、
　前記合金材の化学組成は、１～１５質量％のＭｏを含有する、
　合金材の加熱方法。

　［５］
　［２］～［４］のいずれか１項に記載の合金材の加熱方法であって、
　前記加熱する工程では、前記合金材加熱用酸化防止剤が塗布された前記合金材を、１０００～１３５０℃の温度で１５～５０時間加熱する、
　合金材の加熱方法。

　本実施形態による合金材加熱用酸化防止剤は、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜を生成する合金材を１０００～１３５０℃の温度で１５～５０時間加熱する場合に適しており、特に、１３００℃以上の高温かつ２５時間以上で加熱する場合に好適である。

　本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤を用いると、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜を生成する合金材において、１０００～１３５０℃の温度で１５～５０時間保持する長時間の加熱を実施しても耐酸化性に優れる。本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤はさらに、耐ブロッキング性に優れる。

　以下、本実施形態による合金材加熱用酸化防止剤について詳述する。各成分に関する「％」は、特に断りがない限り、合金材加熱用酸化防止剤の化合物の組成の合計量を１００％とした場合の質量％を意味する。

　本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤は、次の化合物を含有する。合金材加熱用酸化防止剤が次の化合物で構成されれば、合金材加熱用酸化防止剤の軟化点を、８００℃以上にすることができる。なお、合金材感熱用酸化防止剤はフレーク状、粒状、又は粉末状のガラスフリットであり、各化合物の含有量は、ガラスフリットの１粒が平均的に含有する含有量である。

　ＳｉＯ_２：４０．０～８０．０％
　シリカ（ＳｉＯ_２）は、高温長時間加熱中に、他の成分と共に合金材表面に保護被膜を形成する。ＳｉＯ_２は、保護被膜のマトリクスになる。保護被膜は、合金材表面への酸素の供給を抑制する。ＳｉＯ_２はさらに、１６００℃以上の高い軟化点を有する。合金材加熱用酸化防止剤がＳｉＯ_２を含有すれば、合金材加熱用酸化防止剤の軟化点が高まる。そのため、高温長時間加熱中でも、合金材加熱用酸化防止剤が合金材表面から垂れ落ちにくく、合金材表面に残存しやすい。合金材加熱用酸化防止剤は、ＳｉＯ_２含有量が４０．０％以上であれば、高温長時間加熱中においても、合金材表面を被覆し、合金材表面に酸素が供給されるのを抑制できる。その結果、耐酸化性が高まる。耐酸化性が高まればさらに、Ｍｏを含む合金材を用いた場合、ＭｏＯ_３由来の煤塵が抑制できる。すなわち、防塵性が高まる。ＳｉＯ_２含有量が４０．０％未満の場合、高温長時間加熱中において、合金材加熱用酸化防止剤の粘度が低くなり、垂れ落ちやすくなる。その結果、上記の効果が十分に得られない。一方、ＳｉＯ_２含有量が８０．０％を超えると、合金材加熱用酸化防止剤の軟化点が高くなりすぎる。この場合、合金材加熱用酸化防止剤が濡れ広がりにくくなる。その結果、合金材加熱用酸化防止剤で合金材表面全体を均一に被覆することが困難となり、耐酸化性が低下する。耐酸化性が低下すれば、Ｍｏを含む合金材を用いた場合、防塵性も低下する。ＳｉＯ_２含有量が８０．０％を超えるとさらに、合金材加熱用酸化防止剤の軟化点が高くなる。そのため、混合された成分が溶融しにくくなって、合金材加熱用酸化防止剤の製造自体が困難になる。したがって、ＳｉＯ_２含有量は、４０．０～８０．０％である。ＳｉＯ_２含有量の好ましい下限は４５．０％であり、さらに好ましくは５０．０％である。ＳｉＯ_２含有量の好ましい上限は７５．０％であり、さらに好ましくは７０．０％である。

　Ａｌ_２Ｏ_３：０～３０．０％
　アルミナ（Ａｌ_２Ｏ_３）は、含有されなくてもよい。つまりＡｌ_２Ｏ_３含有量は、０％でもよい。含有される場合、Ａｌ_２Ｏ_３は、ＳｉＯ_２同様、高温長時間加熱中に、合金材表面に保護被膜を形成する。Ａｌ_２Ｏ_３はさらに、合金材加熱用酸化防止剤の軟化点を高める。そのため、高温長時間加熱中において、合金材加熱用酸化防止剤が垂れ落ちにくく、合金材表面に残存しやすい。その結果、合金材の耐酸化性が高まる。合金材の耐酸化性が高まると、Ｍｏを含む合金材を用いた場合、防塵性も高まる。しかしながら、Ａｌ_２Ｏ_３含有量が３０．０％を超えると、ＳｉＯ_２の含有比率が低下するため、保護被膜がＳｉＯ_２主体のマトリクスとならない。その結果、合金材加熱用酸化防止剤の粘度が低くなり、高温長時間加熱中に垂れ落ちる。したがって、Ａｌ_２Ｏ_３含有量は、０～３０．０％である。Ａｌ_２Ｏ_３含有量の好ましい下限は１．０％であり、さらに好ましくは５．０％であり、さらに好ましくは１０．０％である。Ａｌ_２Ｏ_３含有量の好ましい上限は２８．０％であり、さらに好ましくは２５．０％である。

　ＭｇＯ：０～５．０％
　マグネシア（ＭｇＯ）は含有されなくてもよい。つまり、ＭｇＯ含有量は、０％でもよい。含有される場合、ＭｇＯは、ＳｉＯ_２及びＡｌ_２Ｏ_３同様、高温長時間加熱中に、合金材表面に保護被膜を形成する。ＭｇＯはさらに、合金材加熱用酸化防止剤の軟化点を下げる。そのため、高温長時間加熱中において、合金材加熱用酸化防止剤が濡れ広がり、合金材表面を均一に被覆する。しかしながら、ＭｇＯ含有量が５．０％を超えると、ＭｇＯが保護被膜であるＣｒ_２Ｏ_３被膜を溶解するため、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜が十分に形成されない。その結果、耐酸化性が低下する。そして、Ｍｏを含む合金材を用いた場合、防塵性も低下する。したがって、ＭｇＯ含有量は、０～５．０％である。ＭｇＯ含有量の好ましい下限は０．１％であり、さらに好ましくは０．２％である。ＭｇＯ含有量の好ましい上限は４．０％であり、さらに好ましくは３．０％である。

　Ｎａ_２Ｏ：１０．０％以下、Ｋ_２Ｏ：２０．００％以下、及び、ＣａＯ：２５．０％以下からなる群から選択される１種以上：合計で１０．００～５０．００％
　Ｎａ_２Ｏは０％超であり、Ｋ_２Ｏは０％超であり、ＣａＯは０％超である。Ｎａ_２Ｏ：１０．０％以下、Ｋ_２Ｏ：２０．００％以下、及び、ＣａＯ：２５．０％以下からなる群から選択される１種以上の合計含有量が１０．００％未満である場合、合金材加熱用酸化防止剤の高温時における流動性が低下する。一方、Ｎａ_２Ｏ：１０．０％以下、Ｋ_２Ｏ：２０．００％以下、及び、ＣａＯ：２５．０％以下からなる群から選択される１種以上の合計含有量が５０．００％を超える場合、合金材加熱用酸化防止剤の軟化点が過剰に低下する。合金材加熱用酸化防止剤の軟化点が低下すれば、高温長時間加熱中に、合金材加熱用酸化防止剤が合金材表面から垂れ落ちる。したがって、Ｎａ_２Ｏ：１０．０％以下、Ｋ_２Ｏ：２０．００％以下、及び、ＣａＯ：２５．０％以下からなる群から選択される１種以上の合計含有量は、１０．００～５０．００％である。

　Ｎａ_２Ｏ：１０．０％以下、Ｋ_２Ｏ：２０．００％以下、及び、ＣａＯ：２５．０％以下からなる群から選択される１種以上の合計含有量の好ましい下限は１５．００％であり、さらに好ましくは２０．００％である。Ｎａ_２Ｏ：１０．０％以下、Ｋ_２Ｏ：２０．００％以下、及び、ＣａＯ：２５．０％以下からなる群から選択される１種以上の合計含有量の好ましい上限は４５．００％であり、さらに好ましくは４０．００％である。

　Ｎａ_２Ｏ：１０．０％以下
　酸化ナトリウム（Ｎａ_２Ｏ）は、ＳｉＯ_２を主とする合金材加熱用酸化防止剤に不可避的に含有される。Ｎａ_２Ｏは、合金材加熱用酸化防止剤の高温時における流動性を高める。しかしながら、Ｎａ_２Ｏは、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜と反応してＣｒ_２Ｏ_３被膜が破れやすくなる。特に、合金材のＣｒ含有量が２０．０質量％未満の場合、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜が破れやすくなる。さらに、Ｎａ_２Ｏ含有量が１０．０％を超えれば、合金材加熱用酸化防止剤の軟化点が過剰に低下する。したがって、Ｎａ_２Ｏ含有量は、１０．０％以下であり、より具体的には、Ｎａ_２Ｏ含有量は０％超～１０．０％である。Ｎａ_２Ｏの好ましい下限は、０．１％であり、さらに好ましくは０．２％である。Ｎａ_２Ｏ含有量の好ましい上限は９．０％であり、さらに好ましくは７．０％、さらに好ましくは６．０％、さらに好ましくは５．０％、さらに好ましくは４．０％、さらに好ましくは３．０％、さらに好ましくは２．０％である。

　Ｋ_２Ｏ：２０．００％以下
　酸化カリウム（Ｋ_２Ｏ）は、ＳｉＯ_２を主とする合金材加熱用酸化防止剤に不可避的に含有される。Ｋ_２Ｏは、合金材加熱用酸化防止剤の軟化点を下げる。軟化点が下がれば、高温での流動性が高まり、合金材表面へ濡れ広がりやすくなる。その結果、合金材表面を合金材加熱用酸化防止剤で均一に被覆しやすくなる。しかしながら、Ｋ_２Ｏ含有量が２０．００％を超えると、合金材加熱用酸化防止剤の軟化点が過剰に低下する。この場合、高温長時間加熱中に、合金材加熱用酸化防止剤が合金材表面から垂れ落ち、異常酸化が発生しやすくなる。合金材加熱用酸化防止剤が合金材表面から垂れ落ちれば、Ｍｏを含有する合金材を用いた場合、ＭｏＯ_３由来の煤塵が発生しやすくなる。したがって、Ｋ_２Ｏ含有量は２０．００％以下であり、より具体的には、Ｋ_２Ｏ含有量は０％超～２０．００％である。Ｋ_２Ｏ含有量の好ましい下限は０．０１％であり、さらに好ましくは０．０２％である。Ｋ_２Ｏ含有量の好ましい上限は１９．５０％であり、さらに好ましくは１９．００％である。

　ＣａＯ：２５．０％以下
　酸化カルシウム（ＣａＯ）は、ＳｉＯ_２を主とする合金材加熱用酸化防止剤に不可避的に含有される。ＣａＯは、Ｋ_２Ｏと同様に、合金材加熱用酸化防止剤の軟化点を下げる。軟化点が下がれば、高温での流動性が高まり、合金材表面へ濡れ広がりやすくなる。その結果、合金材表面を合金材加熱用酸化防止剤で均一に被覆しやすくなる。しかしながら、ＣａＯ含有量が２５．０％を超えると、合金材加熱用酸化防止剤の軟化点が過剰に低下する。合金材加熱用酸化防止剤の軟化点が低下すれば、高温長時間加熱中に、合金材加熱用酸化防止剤が合金材の表面から垂れ落ち、異常酸化が発生しやすくなる。合金材加熱用酸化防止剤が合金材表面から垂れ落ちれば、Ｍｏを含有する合金材を用いた場合、ＭｏＯ_３由来の煤塵が発生しやすくなる。したがって、ＣａＯ含有量は２５．０％以下であり、より具体的には、ＣａＯ含有量は０％超～２５．０％である。ＣａＯ含有量の好ましい下限は０．６％であり、さらに好ましくは０．８％であり、さらに好ましくは１０．０％であり、さらに好ましくは１１．０％であり、さらに好ましくは１２．０％である。ＣａＯ含有量の好ましい上限は２４．５％であり、さらに好ましくは２４．０％である。

　Ｂ_２Ｏ_３：０～０．５％未満
　ホウ酸（Ｂ_２Ｏ_３）は、不純物である。つまり、Ｂ_２Ｏ_３含有量は０％であっても良い。Ｂ_２Ｏ_３は、酸化防止剤として周知の化合物である。しかしながら、Ｂ_２Ｏ_３はＣｒ_２Ｏ_３被膜と反応して、高温長時間加熱中において、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜を溶解する。この場合、異常酸化が発生しやすくなる。Ｃｒ_２Ｏ_３被膜を溶解すればさらに、Ｍｏを含む合金材を用いる場合、ＭｏＯ_３由来の煤塵が発生しやすくなる。したがって、Ｂ_２Ｏ_３含有量は０～０．５％未満である。Ｂ_２Ｏ_３含有量はなるべく低いほうが好ましい。Ｂ_２Ｏ_３含有量の好ましい上限は０．４％であり、さらに好ましくは０．３％であり、さらに好ましくは０％である。

　本発明の実施形態による合金材加熱用酸化防止剤の化合物の組成の残部は、不純物からなる。ここで、不純物とは合金材加熱用酸化防止剤を工業的に製造する際に、原料としての無機材料、又は製造環境などから混入されるものであって、本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。

　［式（１）］
　合金材加熱用酸化防止剤は、式（１）を満たす。
　（２ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３）／（０．１ＭｇＯ＋０．２Ｂ_２Ｏ_３＋６Ｎａ_２Ｏ＋１．４Ｋ_２Ｏ＋２ＣａＯ）≦２．５０　（１）
　ここで、式（１）中の各化学式には、対応する成分の質量％での含有量が代入される。

　（２ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３）／（０．１ＭｇＯ＋０．２Ｂ_２Ｏ_３＋６Ｎａ_２Ｏ＋１．４Ｋ_２Ｏ＋２ＣａＯ）＝Ｆ１と定義する。Ｆ１が２．５０を超えれば、合金材加熱用酸化防止剤の成分中に、網目構造を形成する成分が、網目構造を切断する成分に対して過剰に含まれている。そのため、合金材加熱用酸化防止剤の曳糸性が高まる。その結果、高温長時間加熱後に、合金材同士が粘着し、ブロッキングが生じる。したがって、Ｆ１≦２．５０である。Ｆ１の好ましい上限は２．４５であり、さらに好ましくは２．４０であり、さらに好ましくは２．３０である。Ｆ１の下限は特に限定されないが、たとえば０．６２である。

　［軟化点］
　合金材加熱用酸化防止剤の軟化点は、８００℃以上である。合金材加熱用酸化防止剤の軟化点が８００℃以上であれば、高温長時間加熱を実施した場合に、合金材加熱用酸化防止剤は合金材表面全体に濡れ広がり、表面を覆う。その結果、合金材表面の酸化が抑制される。合金材加熱用酸化防止剤の軟化点が８００℃未満の場合、高温長時間加熱を実施した場合に、合金材加熱用酸化防止剤が合金材表面から垂れ落ち、合金材表面が部分的に露出する。露出された部分では、合金材表面への酸素の供給を抑制することができない。その結果、合金材表面に異常酸化が発生する。さらに、合金材表面への酸素の供給を抑制することができないため、Ｍｏを含む合金材を用いる場合、ＭｏＯ_３由来の煤塵が発生しやすくなる。したがって、合金材加熱用酸化防止剤の軟化点は８００℃以上である。合金材加熱用酸化防止剤の軟化点の好ましい下限は８２０℃であり、さらに好ましくは８４０℃であり、さらに好ましくは８６０℃である。合金材加熱用酸化防止剤の軟化点の上限は特に限定されないが、たとえば、１１００℃である。

　合金材加熱用酸化防止剤の軟化点は、合金材加熱用酸化防止剤の化合物の組成により決まる。本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤の化合物の組成であれば、軟化点は８００℃以上となる。

　［軟化点の測定方法］
　合金材加熱用酸化防止剤の軟化点は、熱重量－示差熱同時測定装置（ＴＧ－ＤＴＡ）を用いて測定する。具体的には次のとおりである。１０ｍｇの合金材加熱用酸化防止剤をＴＧ－ＤＴＡの試料ホルダに設置する。１３００℃まで１０℃／分の昇温速度で、合金材加熱用酸化防止剤を加熱する。加熱中の雰囲気は大気とする。このときの示差熱を測定し、ＤＴＡ（示差熱）チャートの第４変曲点を合金材加熱用酸化防止剤の軟化点とする。

　上述の合金材加熱用酸化防止剤は、耐ブロッキング性に優れ、さらに、高温長時間加熱する場合であっても耐酸化性に優れる。本発明者らはさらに、Ｍｏを含有する合金材に塗布する場合、上述の合金材加熱用酸化防止剤が、優れた防塵性を示すことを知見した。

　従来のＳｉＯ_２及び１０．０％を超えるＮａ_２Ｏを含む合金材加熱用酸化防止剤を用いた場合、上述のとおり、Ｎａ_２Ｏが合金材のＣｒ_２Ｏ_３被膜を過剰に溶解する。Ｃｒ_２Ｏ_３被膜が溶解すれば、合金材内部のＭｏが空気中の酸素と反応し、ＭｏＯ_３が生成する。ＭｏＯ_３は沸点が低い。そのため、高温長時間加熱時及び熱間加工時にＭｏＯ_３由来の白い煤塵が発生する。煤塵はオペレータの視認性を低下させる。したがって、ＭｏＯ_３由来の煤塵の発生を抑制できる方が好ましい。

　本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤を用いた場合、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜が溶解されにくい。そのため、合金材内部のＭｏが酸化反応しにくく、ＭｏＯ_３が生成しにくい。その結果、高温長時間加熱時及び熱間加工時にＭｏＯ_３由来の白い煤塵の発生を抑制できる。

　［合金材加熱用酸化防止剤の形態］
　合金材加熱用酸化防止剤はガラスフリットである。ガラスフリットとは、上記各成分の粉末を溶かし、凝固させた後、粉砕したガラスである。合金材加熱用酸化防止剤はたとえば、フレーク状、粒状、又は粉末状である。

　合金材加熱用酸化防止剤が粉末状である場合、好ましい粒径は２５μｍ以下である。ここでいう粒径は、体積平均粒径（メジアン径）Ｄ５０である。体積平均粒径Ｄ５０は以下の方法で求められる。粒度分布測定装置により、ガラスフリットの体積粒度分布を求める。得られた体積粒度分布を用いて、累積体積分布における小粒径側から累積体積が５０％になる粒径を、体積平均粒径Ｄ５０と定義する。粒径が２５μｍ以下であれば、常温において、合金材加熱用酸化防止剤が溶液（水）に分散しやすくなり、スラリーを生成しやすい。

　［合金材加熱用酸化防止剤の製造方法］
　本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤は、以下の方法で製造される。合金材加熱用酸化防止剤を構成する上記の成分を混合する。混合された成分を溶融し、水中又は空気中で急冷してガラス化する。溶融温度は、たとえば、１４００～１６００℃である。溶融後急冷し、粉砕を行う。本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤の粒度はたとえば、１μｍ～２５μｍである。これにより、本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤の軟化点に調整することができる。本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤は、以上の工程により製造される。

　本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤は、合金材の製造に用いることができる。本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤はたとえば、Ｃｒ含有量が１２～５０質量％である合金材に対して、１０００～１３５０℃の温度で１５～５０時間の加熱（高温長時間加熱）を実施する時に適用できる。本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤は特に、１３００℃以上で２５時間以上の加熱に好適である。１０００～１３５０℃の温度で１５時間未満の短時間の加熱を実施する場合でも、優れた耐酸化性を有する。以下、この点を説明する。

　［合金材］
　本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤を用いる対象としての合金材とは、Ｃｒを含有するＦｅ基又はＮｉ基の合金材である。Ｆｅ基の合金材とは、Ｆｅ含有量が５０質量％以上の合金材である。Ｎｉ基の合金材とは、Ｎｉ含有量が５０質量％以上の合金材である。合金材中のＣｒ含有量は質量％で１２～５０％であってもよい。合金材中のＣｒ含有量は質量％で２０～４０％であってもよい。Ｃｒを含む合金材とはたとえば、Ｓｉ：０～５％、Ｍｎ：０～２０％、Ｃｒ：１２～５０％、Ｍｏ：０～１５％、Ｗ：０～１０％、Ｃｕ：０～５％、Ｔｉ：０～３％、Ｖ：０～１％、Ａｌ：０～５％、を含有し、上記元素及び、Ｆｅ及び／又はＮｉの合計含有量が９９％以上である合金材であってもよい。合金材のＣｒ含有量が２０質量％以上であれば、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜をより長時間維持しやすい。

　本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤は、鋳造材の合金材に特に適する。合金材はたとえばステンレス鋼材であって、たとえば、マルテンサイト系ステンレス鋼材、フェライト系ステンレス鋼材、オーステナイト系ステンレス鋼材、析出硬化系ステンレス鋼材、及び、二相ステンレス鋼材である。本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤は、鋳造材の合金材に特に適する。しかしながら、本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤は鋳造材に限定されず、鋳造材に対して熱間加工を実施した加工材に適用してもよい。要するに、本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤は、合金材（鋳造材、加工材）に広く適用可能である。

　さらに、本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤は、上記合金材であって、Ｍｏ含有量が０％超である合金材を用いた場合、優れた防塵性を有する。上述のとおり、高温長時間加熱時には、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜が溶解しやすい。Ｍｏを含有する合金材のＣｒ_２Ｏ_３被膜が溶解すると、ＭｏＯ_３が生成する。その結果、ＭｏＯ_３由来の煤塵が発生する。しかしながら、本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤を用いる場合、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜をより長時間維持することができるため、ＭｏＯ_３の生成を抑制することができる。

　［本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤を用いた合金材の加熱方法］
　本実施形態の合金材の加熱方法は、合金材加熱用酸化防止剤を、合金材の表面に塗布する工程と、合金材加熱用酸化防止剤が塗布された合金材を加熱する工程とを備える。

　［塗布工程］
　塗布工程ではまず、合金材加熱用酸化防止剤を準備する。準備した合金材加熱用酸化防止剤をたとえば、スラリーにする。スラリーはたとえば、合金材加熱用酸化防止剤に、水を混合して製造する。加熱前の合金材の表面（上面、下面、及び、側面）に対して、スラリーを塗布する。スラリーとして合金材加熱用酸化防止剤を塗布することにより、加熱前の合金材表面に合金材加熱用酸化防止剤をほぼ均一に塗布しやすい。

　スラリー内において、合金材加熱用酸化防止剤１００質量部に対して、水の好ましい含有率は７０～１００質量部である。水の含有率が少なすぎたり、多すぎたりすれば、合金材加熱用酸化防止剤は塗布されにくい。水の含有率を調整すれば、常温において、合金材の表面にほぼ均一に塗布可能な程度に、スラリーの粘度を調整できる。

　スラリーにはさらに、懸濁剤及び分散剤を含有してもよい。

　懸濁剤は、合金材加熱用酸化防止剤等を溶液（水）中にほぼ均一に分散する。懸濁剤はたとえば、蛙目粘土と、ベントナイト及び／又はセピオライトとを含有する。本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤が、蛙目粘土と、ベントナイト及び／又はセピオライトと共に合金材の表面に塗布されれば、合金材の表面において合金材加熱用酸化防止剤が垂れにくく、かつ、乾燥して固形化したときに、合金材の表面から合金材加熱用酸化防止剤が剥離しにくい。

　蛙目粘土は、カリオン質の粘土と、複数の石英粒子とを含有する。より具体的には、蛙目粘土は、カオリナイト、ハロサイト、石英を含有する。

　蛙目粘土は、液状の合金材加熱用酸化防止剤の耐垂れ性を向上する。蛙目粘土を含有したスラリーは、常温において合金材の表面に塗布された後、垂れ落ちにくい。そのため、蛙目粘土を含有すれば、合金材加熱用酸化防止剤は、常温において、合金材の表面全体を覆いやすい。

　スラリーが蛙目粘土を含有する場合、スラリー内において、合金材加熱用酸化防止剤１００質量部に対して、好ましい蛙目粘土の含有率は、４質量部以上である。この場合、常温における合金材加熱用酸化防止剤が垂れ落ちにくい。さらに好ましい蛙目粘土の含有率は、５質量部以上であり、さらに好ましくは、６質量部以上である。スラリーが蛙目粘土を過剰に含有すれば、スラリー内の合金材加熱用酸化防止剤が合金材の表面に均一に分散されにくくなり、耐酸化性が低下する。したがって、好ましい蛙目粘土の含有率の上限は、３０質量部である。

　ただし、蛙目粘土の含有率が４質量部未満であっても、合金材加熱用酸化防止剤の常温における垂れ落ちは、ある程度抑制できる。

　ベントナイトは、モンモリロナイトを主成分とする粘土である。ベントナイトはさらに、石英及びオパール等の珪酸鉱物や、長石及びゼオライト等の珪酸塩鉱物、ドロマイト等の炭酸塩鉱物や硫酸塩鉱物、パイライト等の硫化鉱物等を含有してもよい。

　セピオライトは、含水マグネシウム珪酸塩であり、たとえば、Ｍｇ_８Ｓｉ_１２Ｏ_３０（ＯＨ）_４（ＯＨ_２）_４・８Ｈ_２Ｏの化学式で示される。

　ベントナイト及びセピオライトは、いずれも、合金材加熱用酸化防止剤が剥離するのを抑制する。具体的には、液状のスラリーは、合金材の表面に塗布される。そして、加熱又は乾燥により、合金材に塗布されたスラリーの水分が蒸発し、合金材加熱用酸化防止剤が固形化する。スラリーがベントナイト及び／又はセピオライトを含有する場合、ベントナイト及びセピオライトは、固形化した合金材加熱用酸化防止剤が、合金材の表面から剥離するのを抑制する。ベントナイト及び／又はセピオライトを含有するスラリーは、外力を受けた場合であっても剥離しにくい。スラリーがベントナイト及び／又はセピオライトを含有する場合、スラリーは、ベントナイト及びセピオライトのいずれか１種以上を含有すればよい。

　スラリーがベントナイト及び／又はセピオライトを含有する場合、スラリー内において、合金材加熱用酸化防止剤１００質量部に対して、好ましいベントナイト及び／又はセピオライトの含有率の下限は、４質量部以上である。ベントナイト及び／又はセピオライトの含有率が４質量部以上であれば、合金材加熱用酸化防止剤の耐剥離性がさらに向上する。スラリーが、ベントナイト及びセピオライトを含有する場合、ベントナイト含有率及びセピオライトの含有率の合計値の下限は、好ましくは５質量部以上である。

　また、スラリーがベントナイト及び／又はセピオライトを含有する場合、合金材加熱用酸化防止剤１００質量部に対して、好ましいベントナイト及び／又はセピオライトの含有率の上限は、９質量部未満である。ベントナイト及び／又はセピオライトの含有率が９質量部を超えると、液状のスラリー内で、合金材加熱用酸化防止剤が分散されにくくなる。つまり、合金材加熱用酸化防止剤がスラリー化しにくくなる。スラリーがベントナイト及びセピオライトを含有する場合、ベントナイトの含有率とセピオライトの含有率との合計値の上限は、好ましくは８質量部未満である。

　ただし、ベントナイト及び／又はセピオライトの含有率が上述の範囲を超えた場合であっても、合金材加熱用酸化防止剤の剥離を抑制する効果はある程度得られる。

　懸濁剤は、上述の蛙目粘土、ベントナイト及びセピオライト以外の他の粘土類を含んでもよい。粘土類はたとえば、酸化鉄（Ｆｅ_２Ｏ_３）を含有する。

　本発明の実施形態において、スラリーは分散剤を含有しなくてもよい。しかしながら、合金材加熱用酸化防止剤全体の分散性を高め、施工性を高める観点から、スラリーは分散剤を含有することが好ましい。スラリーが分散剤を含有すればさらに、合金材加熱用酸化防止剤を分散させる水の量を低減でき、結果として付着性が高まる。分散剤はたとえば、トリポリリン酸ソーダ、ヘキサメタリン酸ソーダ、ウルトラポリリン酸ソーダ、酸性ヘキサメタリン酸ソーダ、ホウ酸ソーダ、炭酸ソーダ、ポリメタリン酸などの無機塩、クエン酸ソーダ、酒石酸ソーダ、ポリアクリル酸、ポリアクリル酸ソーダ、スルホン酸ソーダ、ポリカルボン酸塩、β－ナフタレンスルホン酸塩類、メラニンスルホン酸塩類、及び、ナフタレンスルホン酸からなる群から選択される１種以上である。スラリー内において、合金材加熱用酸化防止剤１００質量部に対して、好ましい分散剤の含有量は、合計で４．５質量部未満である。

　スラリーにした合金材加熱用酸化防止剤を、加熱前の合金材の表面に塗布する。つまり、スラリーにした合金材加熱用酸化防止剤を、常温の合金材の表面に塗布する。

　スラリーにした合金材加熱用酸化防止剤の塗布方法は特に限定されない。作業者がはけを用いて合金材の表面に、スラリーにした合金材加熱用酸化防止剤を塗布してもよい。また、スプレー等によりスラリーにした合金材加熱用酸化防止剤を合金材の表面に塗布してもよい。スラリーにした合金材加熱用酸化防止剤が貯められた浴槽を準備し、その浴槽に合金材を浸漬してもよい（いわゆる「どぶ漬け」）。これらの塗布方法により、合金材加熱用酸化防止剤が合金材の表面に塗布される。合金材加熱用酸化防止剤を合金材の表面に塗布した後、合金材加熱用酸化防止剤を乾燥してもよい。

　［加熱工程］
　続いて、合金材加熱用酸化防止剤が塗布された合金材を加熱する（加熱工程）。加熱工程では、合金材加熱用酸化防止剤が塗布された合金材に対して、たとえば、１０００～１３５０℃の温度で１５～５０時間加熱する。

　本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤は、上述の化合物を含有する。上述の化合物は合金材表面のＣｒ_２Ｏ_３被膜と反応しにくい。そのため、高温長時間加熱中において、Ｃｒ_２Ｏ_３被膜が破れるのを抑制する。さらに、Ｍｏを含有する合金材に対して用いた場合、ＭｏＯ_３由来の煤塵を抑制することができる。本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤はさらに、軟化点が８００℃以上である。そのため、高温長時間加熱中においても、合金材加熱用酸化防止剤は合金材表面から垂れ落ちにくく、合金材表面に残存する。その結果、異常酸化の発生を抑制でき、高温長時間加熱であっても、合金材の酸化を抑制できる。本実施形態の合金加熱用酸化防止剤はさらに、式（１）を満たす。そのため、合金材加熱用酸化防止剤の曳糸性は低い。その結果、合金材同士の粘着を抑制でき、ブロッキングを抑制できる。

　以下、実施例により本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤の効果をさらに具体的に説明する。以下の実施例での条件は、本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例である。したがって、本実施形態の合金材加熱用酸化防止剤はこの一条件例に限定されない。

　化合物の組成が異なる複数の合金材加熱用酸化防止剤を準備した。準備された複数の合金材加熱用酸化防止剤を用いて、耐酸化性の評価として、酸化確認試験と酸化減量測定試験とを実施した。

　［酸化確認試験］
　表１に示す合金材加熱用酸化防止剤を準備した。試験番号１－１及び試験番号１－４は、表１に記載の組成であり、残部は不純物であった。合金材加熱用酸化防止剤の組成は、合金材加熱用酸化防止剤を製造後、乾燥し、高周波誘導結合プラズマ（ＩＣＰ：Ｉｎｄｕｃｔｉｖｅｌｙ　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｐｌａｓｍａ）分析を行うことにより、得た。具体的には、ＩＣＰにより得られたＳｉ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｎａ、Ｋ、Ｃａ及びＢの含有量を、それぞれ、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、ＣａＯ及びＢ_２Ｏ_３の含有量に換算して、各成分の含有量を求めた。試験番号１－２は、東罐マテリアル・テクノロジー社製、製品名アクナス（軟化点：７００℃）を使用した。製品名アクナスの化合物の組成は不明であった。

　各試験番号の合金材加熱用酸化防止剤の軟化点を、熱重量－示差熱同時測定装置（ＴＧ－ＤＴＡ）を用いて測定した。具体的には次のとおりとした。１０ｍｇの合金材加熱用酸化防止剤をＴＧ－ＤＴＡの試料ホルダに設置した。１３００℃まで１０℃／分の昇温速度で、合金材加熱用酸化防止剤を加熱した。加熱中の雰囲気は大気とした。このときの潜熱を測定し、ＤＴＡ（示差熱）チャートの第４変曲点を合金材加熱用酸化防止剤の軟化点とした。結果を表１に示す。

　合金材を模擬した板状試験片を準備した。板状試験片はＡＳＴＭで規定されるＡ２４０　ＵＮＳ　Ｓ３９２７４に相当する二相ステンレス鋼材を用いた。板状試験片のサイズは、厚さ１３ｍｍ、縦４０ｍｍ、及び、横１００ｍｍであった。

　スラリーは、合金材加熱用酸化防止剤１００質量部に対し、蛙目粘土を６質量部、ベントナイトを５質量部、水を７０～１００質量部混合して生成した。得られたスラリーを、はけを用いて板状試験片の上面である４０ｍｍ×１００ｍｍの面に塗布後、乾燥した。

　合金材加熱用酸化防止剤を塗布後の板状試験片を１３００℃で２５時間加熱した。雰囲気は、ＬＮＧ燃焼を模擬した。具体的には、雰囲気ガスの組成が２～３％Ｏ_２、８～１０％ＣＯ_２、１５～２０％Ｈ_２Ｏ及び残部がＮ_２となるように、雰囲気ガスを調整した。

　加熱後の板状試験片に異常酸化が発生しているか否かを次の方法で確認した。加熱後の板状試験片に対して、上面である４０ｍｍ×１００ｍｍの面を目視で観察した。さらに、４０ｍｍ×１００ｍｍの面に対して垂直な断面のうち、板状試験片の表層部分（４０ｍｍ×１００ｍｍの面近傍）を、走査型電子顕微鏡（Ｓｃａｎｎｉｎｇ　Ｅｌｅｃｔｒｏｎ　Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ：ＳＥＭ）で観察した。ＳＥＭの観察条件は、倍率４０倍、視野面積２０００μｍ×２０００μｍとした。異常酸化の有無は、目視で確認した。目視評価により、板状試験片の４０ｍｍ×１００ｍｍの面、及び／又は、４０ｍｍ×１００ｍｍの面に対して垂直な断面において、異常酸化がある場合を不合格とした（表１の「酸化確認試験」「合否」欄において、「不合格」で示す）。異常酸化がない場合を合格とした（表１の「酸化確認試験」「合否」欄において、「合格」で示す）。

　図１は試験番号１－１の板状試験片の平面図である。図２は試験番号１－２の板状試験片の平面図である。図３は試験番号１－３の板状試験片の平面図である。板状試験片の４０ｍｍ×１００ｍｍの上面において、明瞭に異常酸化した領域が観察される場合（たとえば、図２中の符号１、及び、図３の全面）、異常酸化が発生したと判断した。一方、図１のように、試験片の４０ｍｍ×１００ｍｍの面において、異常酸化が観察されない場合、異常酸化が発生しなかったと判断した。

　さらに、４０ｍｍ×１００ｍｍの面に対して垂直な断面のＳＥＭ観察により、母材への影響も調査した。図４は、試験番号１－１のＳＥＭによる断面観察図である。図５は試験番号１－２のＳＥＭによる断面観察図である。図６は試験番号１－３のＳＥＭによる断面観察図である。図４のように、異常酸化が観察されない場合、異常酸化が発生しなかったと判断した。一方、４０ｍｍ×１００ｍｍの面に対して垂直な断面において、明瞭に異常酸化した領域が観察される場合（たとえば図５の符号３、及び、図６の符号４のようなスケールが発生し、母材が減肉した状態が観察される場合）、異常酸化が発生したと判断した。

　さらに、板状試験片の４０ｍｍ×１００ｍｍの面に対して垂直な断面について、電子線マイクロアナライザ（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ　Ｐｒｏｂｅ　Ｍｉｃｒｏ　Ａｎａｌｙｚｅｒ：ＥＰＭＡ）を用いて、元素マッピングによる元素分析を実施した。元素分析により、スケール状態を分析した。結果を図７～図９に示す。図７は、試験番号１－１の元素マッピング分析結果を示す図である。図８は、試験番号１－２の元素マッピング分析結果を示す図である。図９は、試験番号１－３の元素マッピング分析結果を示す図である。

　［試験結果］
　表１を参照して、試験番号１－１では、化合物の組成が適切であったため、合金材加熱用酸化防止剤の軟化点が８００℃以上であった。そのため、図１及び図７を参照して、板状試験片の表面に、均一な厚さのＣｒ_２Ｏ_３被膜２が形成されており、正常酸化が観察された。図４を参照して、試験番号１－１ではさらに、母材１０の減肉はなかった。つまり、試験番号１－１の合金材加熱用酸化防止剤を用いることで、合金材の耐酸化性は向上した。

　試験番号１－４も、化合物の組成が適切であったため、合金材加熱用酸化防止剤の軟化点が８００℃以上であった。その結果、板状試験片の表面に、均一な厚さのＣｒ_２Ｏ_３被膜が形成されており、正常酸化が観察された。試験番号１－４ではさらに、母材の減肉はなかった。つまり、試験番号１－４の合金材加熱用酸化防止剤を用いることで、合金材の耐酸化性は向上した。

　一方、試験番号１－２は、合金材加熱用酸化防止剤の軟化点が８００℃未満であった。軟化点が８００℃未満であったため、試験番号１－２では、化合物の組成も適切ではなかったと考えられる。そのため、図２を参照して、異常酸化１が発生した。試験番号１－２ではさらに、図５を参照して、母材２０に深さ約１．５ｍｍの凹みが生成した。試験番号１－２ではさらに、図８を参照して、Ｆｅを主体とするスケール３が形成された。試験番号１－２の合金材加熱用酸化防止剤を用いることで、合金材の耐酸化性は向上しなかった。

　試験番号１－３では、合金材加熱用酸化防止剤を用いなかった。そのため、図３を参照して、板状試験片の表面全体が激しく酸化していた。試験番号１－３ではさらに、図６を参照して、母材３０の表面全体が約０．８ｍｍ減肉し、スケール４が形成された。試験番号１－３ではさらに、図９を参照して、Ｆｅ及びＣｒを主体とするスケール４が形成された。

　［酸化減量測定試験］
　表２に示す合金材加熱用酸化防止剤を準備した。試験番号２－２～２－４は、表２に記載の組成であった。試験番号２－２は、表２に記載の各成分の合計量が１００質量％であった。試験番号２－３及び試験番号２－４は、表２に記載の各成分の合計量が１００質量％未満であり、残部は不純物であった。合金材加熱用酸化防止剤の組成は、合金材加熱用酸化防止剤を製造後、乾燥し、ＩＣＰ分析を行うことにより、得た。具体的には、ＩＣＰにより得られたＳｉ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｎａ、Ｋ、Ｃａ及びＢの含有量を、それぞれ、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、ＣａＯ及びＢ_２Ｏ_３の含有量に換算して、各成分の含有量を求めた。

　合金材を模擬した板状試験片を準備した。板状試験片は、質量％で、Ｆｅを８７％、及び、Ｃｒを１３％含有するステンレス鋼材であった。板状試験片のサイズは、厚さ１０ｍｍ、縦２０ｍｍ、及び、横２０ｍｍであった。スラリー塗布前の板状試験片の質量（ｇ）を測定し、試験前質量（ｇ）とした。

　スラリーは、合金材加熱用酸化防止剤１００質量部に対し、蛙目粘土を６質量部、ベントナイトを５質量部、水を７０～１００質量部混合して生成した。得られたスラリーを、はけを用いて板状試験片の全表面（上面、下面、及び、４つの側面）に塗布後、乾燥させた。

　加熱工程を模擬して、板状試験片を１２００℃で２時間加熱した。雰囲気は、ＬＮＧ燃焼を模擬した。具体的には、雰囲気ガスの組成が２～３％Ｏ_２、８～１０％ＣＯ_２、１５～２０％Ｈ_２Ｏ及び残部がＮ_２となるように、雰囲気ガスを調整した。加熱により板状試験片に付着したスケールを、アルカリ水溶液に浸漬後、さらにクエン酸水溶液に浸漬することで、除去した。スケール除去後の板状試験片の質量（ｇ）を測定し、試験後質量（ｇ）とした。

　加熱前の板状試験片の質量（ｇ）と加熱後の板状試験片の質量（ｇ）との差を、板状試験片の表面（上面、及び、４つの側面）の表面積（１２００ｍｍ^２）で除した値を、酸化減量とした。酸化減量が０．２００ｇ／ｍｍ^２以下のものを、耐酸化性に優れると判断した。

　［試験結果］
　試験番号２－２は、化合物の組成が適切であったため、合金材加熱用酸化防止剤の軟化点が８００℃以上であった。その結果、試験番号２－２の合金材加熱用酸化防止剤は酸化減量が０．２００ｇ／ｍｍ^２以下であり、耐酸化性に優れていた。

　一方、試験番号２－１では、合金材加熱用酸化防止剤を用いなかった。そのため、酸化減量が０．２００ｇ／ｍｍ^２より高く、耐酸化性が劣っていた。

　試験番号２－３では、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ及びＣａＯの合計含有量が低かった。そのため、軟化点が８００℃未満であった。そのため、合金材加熱用酸化防止剤の流動性が低かった。その結果、酸化減量が０．２００ｇ／ｍｍ^２より高く、耐酸化性が劣っていた。

　試験番号２－４では、Ｎａ_２Ｏの含有量が高かった。そのため、保護被膜であるＣｒ_２Ｏ_３被膜が溶解した。その結果、酸化減量が０．２００ｇ／ｍｍ^２より高く、耐酸化性が劣っていた。

　［耐ブロッキング性評価試験］
　表３に示す合金材加熱用酸化防止剤を準備した。試験番号３－１～３－５は、表３に記載の組成であった。試験番号３－３は、表３に記載の各成分の合計量が１００質量％であった。試験番号３－１、３－２、３－４及び３－５は、表３に記載の各成分の合計量が１００質量％未満であり、残部は不純物であった。合金材加熱用酸化防止剤の組成は、合金材加熱用酸化防止剤を製造後、乾燥し、ＩＣＰ分析を行うことにより、得た。具体的には、ＩＣＰにより得られたＳｉ、Ａｌ、Ｍｇ、Ｎａ、Ｋ、Ｃａ及びＢの含有量を、それぞれ、ＳｉＯ_２、Ａｌ_２Ｏ_３、ＭｇＯ、Ｎａ_２Ｏ、Ｋ_２Ｏ、ＣａＯ及びＢ_２Ｏ_３の含有量に換算して、各成分の含有量を求めた。なお、試験番号３－１は、試験番号１－１と同じである。試験番号３－２は、試験番号１－４と同じである。試験番号３－３は、試験番号２－２と同じである。

　合金材を模擬した板状試験片を準備した。板状試験片はＡＳＴＭで規定されるＡ２４０　ＵＮＳ　Ｓ３９２７４に相当する二相ステンレス鋼材を用いた。板状試験片のサイズは、厚さ４ｍｍ、縦２５ｍｍ、及び、横８０ｍｍであった。スラリーは、合金材加熱用酸化防止剤１００質量部に対し、蛙目粘土を６質量部、ベントナイトを５質量部、水を７０～１００質量部混合して生成した。得られたスラリーを、はけを用いて板状試験片の上面である２５ｍｍ×８０ｍｍの面のうち，端部の２５ｍｍ×２０ｍｍ面に塗布後、乾燥した。２枚の板状試験片を、スラリー塗布面同士が全面接するように重ねた。

　合金材加熱用酸化防止剤を塗布後の板状試験片を１３００℃で２時間加熱した。雰囲気は、大気雰囲気下とした。

　加熱後の２枚の板状試験片が粘着しているか否かを評価した。図１１は、耐ブロッキング性を評価するための装置の模式図である。２枚の板状試験片が粘着しているか否かは、図１１に示す装置を用いて評価した。具体的には、図１１を参照して、２枚の板状試験片のうち、片方の板状試験片Ａの端部に予め金属棒１００を溶接により固定した。金属棒１００が溶接された板状試験片Ａと、もう一枚の板状試験片Ｂとを、スラリー塗布面同士が全面接するように重ねた。板状試験片Ｂを、固定具１２０を介して管状炉１１０内に固定した。金属棒１００を水平方向に引っ張り、２枚の板状試験片を２５ｍｍ×８０ｍｍの面に対して水平な方向に引きはがす際の粘着力Ｆ（ｋｇ）を測定した。粘着力の測定には、トラスコ中山株式会社製デジタル吊りばかりＴＤＴＢ－２５を用いた。測定時の試験片加熱温度は１３００℃、測定環境は大気雰囲気、引張速度は１０～２０ｃｍ／秒であった。結果を表３中、「粘着力（ｋｇ）」の欄に示す。

　［試験結果］
　表３を参照して、試験番号３－１～３－３及び３－５の合金材加熱用酸化防止剤は、各成分の含有量が適切であり、かつ、式（１）を満たした。そのため、２枚の板状試験片を引きはがす際の粘着力が２．６０ｋｇ以下であった。試験番号３－１～３－３及び３－５の合金材加熱用酸化防止剤は、耐ブロッキング性に優れた。

　一方、試験番号３－４の合金材加熱用酸化防止剤は、各成分の含有量が適切であったものの、式（１）を満たさなかった。そのため、２枚の板状試験片を引きはがす際の粘着力が２．８４ｋｇであった。試験番号３－４の合金材加熱用酸化防止剤は、耐ブロッキング性に優れなかった。

　［防塵性評価試験］
　表１の試験番号１－１及び表１の試験番号１－２の合金材加熱用酸化防止剤を準備した。試験片はＪＩＳ　ＳＵＳ３１２Ｌの鋼材を準備した。

　表１の試験番号１－１の合金材加熱用酸化防止剤のスラリーを鋼材に塗布した。合金材加熱用酸化防止剤のスラリーは、合金材加熱用酸化防止剤１００質量部に対し、蛙目粘土を６質量部、ベントナイトを５質量部、水を７０～１００質量部混合して生成した。得られたスラリーを、鋼材の表面（上面、下面、及び、４つの側面）に塗布後、乾燥させ、均熱処理を施した。均熱処理は、１２７０℃で５０時間実施した。均熱処理中、１時間毎に均熱炉の煙突から排出ガスを回収した。回収した排出ガス量を排出ガス測定装置で測定した。さらに、回収した排出ガス内の白色固形物を煤塵として、重量測定を行った。排出ガス体積当たりに対する煤塵（白色固形物）の重量を煤塵発生量（ｍｇ／ｍ^３）として算出した。均熱処理中１時間毎に合計５０回、上記の試験を行い、得られた煤塵発生量（ｍｇ／ｍ^３）の最大値を試験番号１－１の煤塵発生量（ｍｇ／ｍ^３）とした。表１の試験番号１－２の合金材加熱用酸化防止剤について、表１の試験番号１－１の合金材加熱用酸化防止剤と同様の方法で、防塵性評価試験を行った。試験番号１－２の加熱用酸化防止剤も、試験番号１－１と同じ割合で生成したスラリーを、鋼材の表面（上面、下面、及び、４つの側面）に塗布した。試験番号１－２の合金材加熱用酸化防止剤を塗布した鋼材に対して、試験番号１－１と同様に均熱処理を実施した。試験番号１－２の合金材加熱用酸化防止剤について、試験番号１－１の合金材加熱用酸化防止剤を用いた場合と同様に、均熱処理中の煤塵発生量を求めた。結果を図１０に示す。

　試験番号１－１の合金材加熱用酸化防止剤は、試験番号１－２の合金材加熱用酸化防止剤よりも煤塵発生量が顕著に少なく、防塵性に優れていた。

　以上、本発明の実施形態を説明した。しかしながら、上述した実施形態は本発明を実施するための例示に過ぎない。したがって、本発明は上述した実施形態に限定されることなく、その趣旨を逸脱しない範囲内で上述した実施形態を適宜変更して実施することができる。

　１　　異常酸化
　２　　Ｃｒ_２Ｏ_３被膜
　３　　Ｆｅを主体とするスケール
　４　　Ｆｅ及びＣｒを主体とするスケール
　１０　母材
　２０　母材
　３０　母材

Claims (5)

1. 　合金材加熱用酸化防止剤であって、
   　酸化物に換算した場合、質量％で、
   　ＳｉＯ_２：４０．０～８０．０％、
   　Ａｌ_２Ｏ_３：０～３０．０％、
   　ＭｇＯ：０～５．０％、
   　Ｎａ_２Ｏ：１０．０％以下、Ｋ_２Ｏ：２０．００％以下、及び、ＣａＯ：２５．０％以下からなる群から選択される１種以上を合計で１０．００～５０．００％、及び、
   　Ｂ_２Ｏ_３：０～０．５％未満、を含有し、
   　残部が不純物からなり、かつ、式（１）を満たす、
   　合金材加熱用酸化防止剤。
   　（２ＳｉＯ_２＋Ａｌ_２Ｏ_３）／（０．１ＭｇＯ＋０．２Ｂ_２Ｏ_３＋６Ｎａ_２Ｏ＋１．４Ｋ_２Ｏ＋２ＣａＯ）≦２．５０　（１）
   　ここで、式（１）中の各化学式には、対応する成分の質量％での含有量が代入される。
2. 　請求項１に記載の合金材加熱用酸化防止剤を、合金材の表面に塗布する工程と、
   　前記合金材加熱用酸化防止剤が塗布された前記合金材を加熱する工程とを備える、
   　合金材の加熱方法。
3. 　請求項２に記載の合金材の加熱方法であって、
   　前記合金材の化学組成は、１２～５０質量％のＣｒを含有する、
   　合金材の加熱方法。
4. 　請求項３に記載の合金材の加熱方法であって、
   　前記合金材の化学組成は、１～１５質量％のＭｏを含有する、
   　合金材の加熱方法。
5. 　請求項２～４のいずれか１項に記載の合金材の加熱方法であって、
   　前記加熱する工程では、前記合金材加熱用酸化防止剤が塗布された前記合金材を、１０００～１３５０℃の温度で１５～５０時間加熱する、
   　合金材の加熱方法。

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