JP3252301B2 - 高Ｃｒまたは高Ｃｒ−Ｎｉ合金用スケール除去用組成物 - Google Patents
高Ｃｒまたは高Ｃｒ−Ｎｉ合金用スケール除去用組成物Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ステンレス鋼、Ｃｒ含
有Ｎｉ基合金などの高Ｃｒ合金、または１０％以上のＣ
ｒを含有する高Ｃｒ−Ｎｉ合金を熱処理した際に生ずる
難デスケール性スケールの除去に適したスケール除去用
組成物に関するものである。
有Ｎｉ基合金などの高Ｃｒ合金、または１０％以上のＣ
ｒを含有する高Ｃｒ−Ｎｉ合金を熱処理した際に生ずる
難デスケール性スケールの除去に適したスケール除去用
組成物に関するものである。
【０００２】
【従来技術と解決すべき課題】通常、上記のような鋼材
もしくは合金材は製造工程において熱間圧延、焼鈍など
の熱処理に晒されるため、表面にＦｅ、Ｃｒなどの酸化
物からなるスケールが発生する。このようなスケールを
完全に除去しないと良好な表面品質の製品が得られない
ため、熱処理の都度、長時間のショットブラスト、酸洗
によりスケール除去処理が施される。
もしくは合金材は製造工程において熱間圧延、焼鈍など
の熱処理に晒されるため、表面にＦｅ、Ｃｒなどの酸化
物からなるスケールが発生する。このようなスケールを
完全に除去しないと良好な表面品質の製品が得られない
ため、熱処理の都度、長時間のショットブラスト、酸洗
によりスケール除去処理が施される。
【０００３】しかしながら、２５Ｃｒ−６Ｎｉ−含Ｍｏ
のような二相ステンレス鋼あるいは２５Ｃｒ−２０Ｎｉ
（ＳＵＳ３１０）のような高Ｃｒ−Ｎｉの完全オーステ
ナイト鋼や、２０Ｃｒ−４０Ｎｉ−含有Ｍｏ（ＮＣＦ８
２５）などの耐食・耐熱合金では、非常に緻密なスケー
ルができたり、また、熱処理温度が高いためスケール厚
が厚くなる傾向がある。同じことはインコロイ８００や
２０Ｃｒ−５Ａｌ、３０Ｃｒ−２Ｍｏなどの高Ｃｒ鋼に
ついてもいえる。
のような二相ステンレス鋼あるいは２５Ｃｒ−２０Ｎｉ
（ＳＵＳ３１０）のような高Ｃｒ−Ｎｉの完全オーステ
ナイト鋼や、２０Ｃｒ−４０Ｎｉ−含有Ｍｏ（ＮＣＦ８
２５）などの耐食・耐熱合金では、非常に緻密なスケー
ルができたり、また、熱処理温度が高いためスケール厚
が厚くなる傾向がある。同じことはインコロイ８００や
２０Ｃｒ−５Ａｌ、３０Ｃｒ−２Ｍｏなどの高Ｃｒ鋼に
ついてもいえる。
【０００４】このようなスケールは、ショットブラスト
や酸洗によるスケール除去処理では除去することが非常
に困難であり、たとえば通常使用する酸（２％ＨＦと１
０％ＨＮＯ3 の混合水溶液）では液温６０℃で上記ＮＣ
Ｆ８２５合金の厚板を酸洗する際に４分以上の処理時間
を必要とする（通常のスケールでは、４分以下）。この
ため、場合によっては、これらの工程の後さらにグライ
ンダーによる研削処理を行わなければならない。
や酸洗によるスケール除去処理では除去することが非常
に困難であり、たとえば通常使用する酸（２％ＨＦと１
０％ＨＮＯ3 の混合水溶液）では液温６０℃で上記ＮＣ
Ｆ８２５合金の厚板を酸洗する際に４分以上の処理時間
を必要とする（通常のスケールでは、４分以下）。この
ため、場合によっては、これらの工程の後さらにグライ
ンダーによる研削処理を行わなければならない。
【０００５】そこで、一部の鋼材についてはＳｉＯ2 −
Ａｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ系のような耐火物からなる酸化防止
剤を使用して熱処理中のスケール生成量を減らす試みも
なされている。しかしながら、この方法では圧延中にこ
の酸化防止剤が押し込み疵や酸洗むらを招くなど、却っ
て好ましくない現象も見られる。
Ａｌ2 Ｏ3 −ＣａＯ系のような耐火物からなる酸化防止
剤を使用して熱処理中のスケール生成量を減らす試みも
なされている。しかしながら、この方法では圧延中にこ
の酸化防止剤が押し込み疵や酸洗むらを招くなど、却っ
て好ましくない現象も見られる。
【０００６】また、熱処理前に塗布しスケールを改質す
るスケール除去用組成物も提案されている（特公平２−
２６３９８７号公報参照）。しかし、この組成物は１０
００℃以下の熱処理ではスケール除去効果を発揮するも
のの、１０００℃以上の熱処理温度では反応性が高すぎ
てスケールだけでなく鋼材生地をも侵食するという問題
があり、またそのため１０００℃以上で熱処理した場
合、冷却時の塗膜の剥離性も劣る嫌いがある。
るスケール除去用組成物も提案されている（特公平２−
２６３９８７号公報参照）。しかし、この組成物は１０
００℃以下の熱処理ではスケール除去効果を発揮するも
のの、１０００℃以上の熱処理温度では反応性が高すぎ
てスケールだけでなく鋼材生地をも侵食するという問題
があり、またそのため１０００℃以上で熱処理した場
合、冷却時の塗膜の剥離性も劣る嫌いがある。
【０００７】本発明は、上記の実情に鑑みてなされたも
のであって、その目的は、ステンレス鋼、Ｃｒ含有Ｎｉ
基合金などの高Ｃｒ合金、または１０％以上のＣｒを含
有する高Ｃｒ−Ｎｉ合金を熱処理した際に生ずる難デス
ケール性スケールの除去において、熱処理温度が１００
０℃以上であっても支障なくスケールを除去でき、しか
も酸洗時間が短くてすむスケール除去用組成物を提供す
るにある。
のであって、その目的は、ステンレス鋼、Ｃｒ含有Ｎｉ
基合金などの高Ｃｒ合金、または１０％以上のＣｒを含
有する高Ｃｒ−Ｎｉ合金を熱処理した際に生ずる難デス
ケール性スケールの除去において、熱処理温度が１００
０℃以上であっても支障なくスケールを除去でき、しか
も酸洗時間が短くてすむスケール除去用組成物を提供す
るにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明による高Ｃｒまた
は高Ｃｒ−Ｎｉ合金用スケール除去用組成物は、上記課
題を解決すべく工夫されたもので、(a) １０００℃以下
の軟化点を有するガラス、硼酸および硼砂よりなる群か
ら選んだ少なくとも１つのフラックス成分を２５〜９
４．５重量％、(b) ハロゲン含有化合物からなるスケー
ル攻撃成分を０．５〜５０重量％、(c) ＳｉＯ2 、Ａｌ
2 Ｏ3 、Ｃｒ2 Ｏ3 、ＺｒＯ2 およびＴｉＯ2 、ならび
に、これら酸化物の少なくとも１つを主成分とする鉱
物、ならびに炭化珪素および窒化珪素よりなる群から選
ばれた少なくとも１つの耐火性充填剤成分を５〜７０重
量％含むことを特徴とするものである。
は高Ｃｒ−Ｎｉ合金用スケール除去用組成物は、上記課
題を解決すべく工夫されたもので、(a) １０００℃以下
の軟化点を有するガラス、硼酸および硼砂よりなる群か
ら選んだ少なくとも１つのフラックス成分を２５〜９
４．５重量％、(b) ハロゲン含有化合物からなるスケー
ル攻撃成分を０．５〜５０重量％、(c) ＳｉＯ2 、Ａｌ
2 Ｏ3 、Ｃｒ2 Ｏ3 、ＺｒＯ2 およびＴｉＯ2 、ならび
に、これら酸化物の少なくとも１つを主成分とする鉱
物、ならびに炭化珪素および窒化珪素よりなる群から選
ばれた少なくとも１つの耐火性充填剤成分を５〜７０重
量％含むことを特徴とするものである。
【０００９】本発明による鋼材のスケール除去方法は、
１０％以上のＣｒを含有する高Ｃｒ合金または高Ｃｒ−
Ｎｉ合金のスケール付き鋼材ないしは合金材（これらを
「被処理材」という）に、本発明によるスケール除去用
組成物を熱処理前に塗布した後、該被処理材を１０００
℃以上で熱処理し、ついで冷却し、さらに酸洗すること
を特徴とするものである。
１０％以上のＣｒを含有する高Ｃｒ合金または高Ｃｒ−
Ｎｉ合金のスケール付き鋼材ないしは合金材（これらを
「被処理材」という）に、本発明によるスケール除去用
組成物を熱処理前に塗布した後、該被処理材を１０００
℃以上で熱処理し、ついで冷却し、さらに酸洗すること
を特徴とするものである。
【００１０】高Ｃｒ−Ｎｉ合金としては、２２Ｃｒ−
５．５Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ、２５Ｃｒ−７Ｎｉ−３．２Ｍ
ｏ−Ｎ、２５Ｃｒ−６Ｎｉ−含Ｍｏのような二相ステン
レス鋼あるいは２５Ｃｒ−２０Ｎｉ（ＳＵＳ３１０）の
ような完全オーステナイト鋼や、２０Ｃｒ−４０Ｎｉ−
含有Ｍｏ（ＮＣＦ８２５）などの耐食・耐熱合金が例示
される。
５．５Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ、２５Ｃｒ−７Ｎｉ−３．２Ｍ
ｏ−Ｎ、２５Ｃｒ−６Ｎｉ−含Ｍｏのような二相ステン
レス鋼あるいは２５Ｃｒ−２０Ｎｉ（ＳＵＳ３１０）の
ような完全オーステナイト鋼や、２０Ｃｒ−４０Ｎｉ−
含有Ｍｏ（ＮＣＦ８２５）などの耐食・耐熱合金が例示
される。
【００１１】高Ｃｒ鋼としては、インコロイ８００、２
０Ｃｒ−５Ａｌ、３０Ｃｒ−２Ｍｏなどが例示される。
０Ｃｒ−５Ａｌ、３０Ｃｒ−２Ｍｏなどが例示される。
【００１２】本発明によるスケール除去用組成物は、熱
間圧延工程で生成したスケール上にこれを塗布した後、
被処理材を熱処理することによって、次のように作用す
る。
間圧延工程で生成したスケール上にこれを塗布した後、
被処理材を熱処理することによって、次のように作用す
る。
【００１３】１） 熱処理中の熱により、スケール除去
剤中のフラックス成分はガラス質の塗膜を形成し、スケ
ールと反応してスケールを塗膜中に吸収させる。
剤中のフラックス成分はガラス質の塗膜を形成し、スケ
ールと反応してスケールを塗膜中に吸収させる。
【００１４】また、その際スケール攻撃剤成分は、加熱
により溶融または分解し、スケールを塗膜中に吸収しや
すい形に変化させる。
により溶融または分解し、スケールを塗膜中に吸収しや
すい形に変化させる。
【００１５】２） 耐火性充填剤が徐々にフラックス成
分に溶融することにより、塗膜粘度の急激な低下を抑制
し、さらに被処理材と塗膜との過剰な反応（スケール
化）も抑制する。
分に溶融することにより、塗膜粘度の急激な低下を抑制
し、さらに被処理材と塗膜との過剰な反応（スケール
化）も抑制する。
【００１６】また、耐火性充填剤が塗料中に含まれるこ
とにより、熱処理後、被処理材の冷却の際に塗膜の剥離
性が向上する。
とにより、熱処理後、被処理材の冷却の際に塗膜の剥離
性が向上する。
【００１７】３） フラックス成分および耐火物成分が
形成するガラス状の塗膜が大気中の酸素を遮断し、熱処
理中の新たな酸化を防止する。
形成するガラス状の塗膜が大気中の酸素を遮断し、熱処
理中の新たな酸化を防止する。
【００１８】４） 熱処理後、冷却工程でほとんどのス
ケールはガラス質塗膜ごと剥離され、さらに酸洗工程で
スケールは完全に除去される。
ケールはガラス質塗膜ごと剥離され、さらに酸洗工程で
スケールは完全に除去される。
【００１９】以下、各構成成分についてさらに詳しく説
明する。
明する。
【００２０】Ａ） フラックス成分 本発明において用いるフラックス成分は、１０００℃以
下の軟化点を有するガラス、硼砂、硼酸よりなる群から
選んだものである。
下の軟化点を有するガラス、硼砂、硼酸よりなる群から
選んだものである。
【００２１】ガラスの例としては、たとえばＳｉＯ2 、
Ｂ2 Ｏ3 、Ｐ2 Ｏ5 、Ａｌ2 Ｏ3 、Ｆｅ2 Ｏ3 、Ｃａ
Ｏ、ＭｇＯ、ＢａＯ、Ｌｉ2 Ｏ、Ｎａ2 Ｏ、Ｋ2 Ｏ、Ｔ
ｉＯ2、ＺｒＯ2 、ＰｂＯ、ＺｎＯなどの酸化物成分を
含む珪酸塩ガラス、ほう珪酸塩ガラス、アルミノ珪酸ガ
ラスなどが挙げられ、これらが単独でもしくは２以上の
組み合わせで使用される。また、本発明においては、少
なくとも１０００℃以上の融点を有する結晶を含む結晶
化ガラス、または熱処理中にそれらの結晶を析出させる
ガラスが好適に使用される。これは、ガラス中に含まれ
る結晶により耐火性充填剤と同様に塗膜の溶融性、反応
性などをコントロールできるからである。このような１
０００℃以上の融点を有する結晶の代表例を表１に挙げ
る。
Ｂ2 Ｏ3 、Ｐ2 Ｏ5 、Ａｌ2 Ｏ3 、Ｆｅ2 Ｏ3 、Ｃａ
Ｏ、ＭｇＯ、ＢａＯ、Ｌｉ2 Ｏ、Ｎａ2 Ｏ、Ｋ2 Ｏ、Ｔ
ｉＯ2、ＺｒＯ2 、ＰｂＯ、ＺｎＯなどの酸化物成分を
含む珪酸塩ガラス、ほう珪酸塩ガラス、アルミノ珪酸ガ
ラスなどが挙げられ、これらが単独でもしくは２以上の
組み合わせで使用される。また、本発明においては、少
なくとも１０００℃以上の融点を有する結晶を含む結晶
化ガラス、または熱処理中にそれらの結晶を析出させる
ガラスが好適に使用される。これは、ガラス中に含まれ
る結晶により耐火性充填剤と同様に塗膜の溶融性、反応
性などをコントロールできるからである。このような１
０００℃以上の融点を有する結晶の代表例を表１に挙げ
る。
【００２２】
【表１】 フラックス成分の軟化点または溶融温度が１０００℃よ
り高い場合には、熱処理中の被処理材表面の塗膜がガラ
ス質の被覆層を形成しにくくなり、スケールとの反応性
が低下する。
り高い場合には、熱処理中の被処理材表面の塗膜がガラ
ス質の被覆層を形成しにくくなり、スケールとの反応性
が低下する。
【００２３】フラックス成分の含有量は２５〜９４．５
重量％であり、より好ましくは４０〜８０重量％であ
る。フラックス成分の含有量が２５重量％より少ない場
合には、熱処理中の被処理材の表面にガラス質の塗膜を
充分形成できなくなり、スケールとの反応性が低下す
る。また、フラックス成分の含有量が９４．５重量％よ
り多い場合にはフラックス成分が被処理材と過剰に反応
し、スケール層ばかりでなくその下の被処理材表面をも
浸蝕するため、冷却時の塗膜の剥離性が低下してしま
う。
重量％であり、より好ましくは４０〜８０重量％であ
る。フラックス成分の含有量が２５重量％より少ない場
合には、熱処理中の被処理材の表面にガラス質の塗膜を
充分形成できなくなり、スケールとの反応性が低下す
る。また、フラックス成分の含有量が９４．５重量％よ
り多い場合にはフラックス成分が被処理材と過剰に反応
し、スケール層ばかりでなくその下の被処理材表面をも
浸蝕するため、冷却時の塗膜の剥離性が低下してしま
う。
【００２４】Ｂ） スケール攻撃成分 本発明において用いるスケール攻撃剤はハロゲン含有化
合物からなるものである。これは、前述の如く熱やフラ
ックスにより溶融もしくは分解し、被処理材表面のスケ
ールを攻撃してスケール層を脆弱化することにより、フ
ラックス成分とスケールを反応しやすくするものであ
る。
合物からなるものである。これは、前述の如く熱やフラ
ックスにより溶融もしくは分解し、被処理材表面のスケ
ールを攻撃してスケール層を脆弱化することにより、フ
ラックス成分とスケールを反応しやすくするものであ
る。
【００２５】ハロゲン含有化合物としては、ＬｉＣｌ、
ＮａＣｌ、ＫＣｌ、ＭｇＣｌ2 、ＣａＣｌ2 、ＢａＣｌ
2 、ＫＢｒ、ＮａＦ、ＫＦ、ＡｌＦ3 、Ｋ2 ＳｉＦ6 、
ＫＢＦ4 、Ｎａ3 ＡｌＦ3 などが単独でもしくは２以上
の組み合わせで使用される。スケール攻撃成分の含有量
は０．５〜５０重量％であり、より好ましくは１〜１０
重量％割合である。スケール攻撃剤の含有量が０．５重
量％未満であると、充分なスケール攻撃能が発揮され
ず、また逆にこの含有量が５０重量％以上であると、ス
ケール層ばかりでなく、その下の被処理材表面も侵食さ
れてしまう。
ＮａＣｌ、ＫＣｌ、ＭｇＣｌ2 、ＣａＣｌ2 、ＢａＣｌ
2 、ＫＢｒ、ＮａＦ、ＫＦ、ＡｌＦ3 、Ｋ2 ＳｉＦ6 、
ＫＢＦ4 、Ｎａ3 ＡｌＦ3 などが単独でもしくは２以上
の組み合わせで使用される。スケール攻撃成分の含有量
は０．５〜５０重量％であり、より好ましくは１〜１０
重量％割合である。スケール攻撃剤の含有量が０．５重
量％未満であると、充分なスケール攻撃能が発揮され
ず、また逆にこの含有量が５０重量％以上であると、ス
ケール層ばかりでなく、その下の被処理材表面も侵食さ
れてしまう。
【００２６】Ｃ） 耐火性充填剤成分 本発明において用いる耐火性充填剤は、ＳｉＯ2 、Ａｌ
2 Ｏ3 、Ｃｒ2 Ｏ3 、ＺｒＯ2 およびＴｉＯ2 、ならび
に、これら酸化物の少なくとも１つを主成分とする鉱
物、ならびに炭化珪素および窒化珪素よりなる群から選
ばれたものである。
2 Ｏ3 、Ｃｒ2 Ｏ3 、ＺｒＯ2 およびＴｉＯ2 、ならび
に、これら酸化物の少なくとも１つを主成分とする鉱
物、ならびに炭化珪素および窒化珪素よりなる群から選
ばれたものである。
【００２７】上記酸化物の少なくとも１つを主成分とす
る鉱物は、例えばムライト、コーディエライト、長石、
ジルコン、ウォラステナイト、アノルサイトなどの珪酸
塩、アルミノ珪酸塩などである。
る鉱物は、例えばムライト、コーディエライト、長石、
ジルコン、ウォラステナイト、アノルサイトなどの珪酸
塩、アルミノ珪酸塩などである。
【００２８】上記炭化珪素はＳｉＣなどであり、上記窒
化珪素はＳｉ3 Ｎ4 などである。
化珪素はＳｉ3 Ｎ4 などである。
【００２９】上記耐火性充填剤は、前述の如く徐々にフ
ラックス成分に溶融することにより、塗膜粘度の急激な
低下を抑制し、さらに被処理材と塗膜との過剰な反応
（スケール化）も抑制させるものであり、また、これら
が塗料中に含まれることにより、熱処理後、被処理材の
冷却の際に塗膜の剥離性を向上させるものである。
ラックス成分に溶融することにより、塗膜粘度の急激な
低下を抑制し、さらに被処理材と塗膜との過剰な反応
（スケール化）も抑制させるものであり、また、これら
が塗料中に含まれることにより、熱処理後、被処理材の
冷却の際に塗膜の剥離性を向上させるものである。
【００３０】耐火性充填剤の含有量は５〜７０重量％で
あり、より好ましくは２０〜６０重量％である。耐火性
充填剤の含有量が５重量％より少ないと、塗膜粘度の急
激な低下を抑制できなくなり、さらには冷却時の剥離性
が低下する。また、この含有量が７０重量％より多い
と、熱処理時に塗膜全体が溶融し難くなり、塗膜とスケ
ールとの反応が阻害される。
あり、より好ましくは２０〜６０重量％である。耐火性
充填剤の含有量が５重量％より少ないと、塗膜粘度の急
激な低下を抑制できなくなり、さらには冷却時の剥離性
が低下する。また、この含有量が７０重量％より多い
と、熱処理時に塗膜全体が溶融し難くなり、塗膜とスケ
ールとの反応が阻害される。
【００３１】なお、本発明によるスケール除去剤は、通
常、塗料の形態で被処理材表面に塗布せられる。そのた
め、塗膜に強度が必要とされる場合は、前述の３つの成
分の他にＣＭＣ、ポリビニルアルコール、アクリル系樹
脂、ウレタン系樹脂、エポキシ系樹脂、酢酸ビニル系樹
脂などを適量の水や溶剤と共に加えることもある。
常、塗料の形態で被処理材表面に塗布せられる。そのた
め、塗膜に強度が必要とされる場合は、前述の３つの成
分の他にＣＭＣ、ポリビニルアルコール、アクリル系樹
脂、ウレタン系樹脂、エポキシ系樹脂、酢酸ビニル系樹
脂などを適量の水や溶剤と共に加えることもある。
【００３２】また、前述の３つの成分に影響を与えない
範囲で、水ガラス、コロイダルシリカ、第１燐酸アルミ
ニウムなどの無機バインダーを適量の水と共に加えて使
用してもよい。さらに、塗料の作業性改善の目的で、消
泡剤、分散剤、増粘剤などの各種添加剤を加えてもよ
い。
範囲で、水ガラス、コロイダルシリカ、第１燐酸アルミ
ニウムなどの無機バインダーを適量の水と共に加えて使
用してもよい。さらに、塗料の作業性改善の目的で、消
泡剤、分散剤、増粘剤などの各種添加剤を加えてもよ
い。
【００３３】
【発明の効果】本発明によれば、高温での加熱時に発生
したスケールを有する被処理材に、本発明のスケール除
去用組成物を塗布して熱処理することにより、被処理材
冷却時にスケールをほとんど塗膜と共に被処理材から剥
離させ、さらに酸洗により迅速かつ完全にスケールを除
去することができる。
したスケールを有する被処理材に、本発明のスケール除
去用組成物を塗布して熱処理することにより、被処理材
冷却時にスケールをほとんど塗膜と共に被処理材から剥
離させ、さらに酸洗により迅速かつ完全にスケールを除
去することができる。
【００３４】そして、熱処理温度が１０００℃以上であ
っても支障なくスケールを除去することができ、しかも
酸洗時間が短くてすむ。
っても支障なくスケールを除去することができ、しかも
酸洗時間が短くてすむ。
【００３５】
【実施例】次に本発明の優れた効果を実施例によって実
証する。
証する。
【００３６】試料の調製 表２に示す組成の３種のガラス（ガラス−１、ガラス−
２およびガラス−３）を使用し、表３および表４に示す
配合物を適量のアクリルエマルジョンと水を加えて塗料
化した。
２およびガラス−３）を使用し、表３および表４に示す
配合物を適量のアクリルエマルジョンと水を加えて塗料
化した。
【００３７】
【表２】 注） ガラス−１、ガラス−２はそれぞれジルコン、Ｔ
ｉＯ2 （ルチル）の結晶化ガラス。
ｉＯ2 （ルチル）の結晶化ガラス。
【００３８】
【表３】
【表４】 表５に示す被処理材（厚さ１０〜２０μｍのスケールが
付いている）に上記配合物を含む塗料を塗布し、乾燥後
熱処理を行い、その後、２％ＨＦと１０％ＨＮＯ3 の酸
水溶液で６０℃で４分間被処理材を酸洗し、スケール除
去性を調べた。
付いている）に上記配合物を含む塗料を塗布し、乾燥後
熱処理を行い、その後、２％ＨＦと１０％ＨＮＯ3 の酸
水溶液で６０℃で４分間被処理材を酸洗し、スケール除
去性を調べた。
【００３９】スケール除去性の評価は、スケールが完全
に除去できたものを○印、半分以上残っているものを×
印でそれぞれ表５に示した。
に除去できたものを○印、半分以上残っているものを×
印でそれぞれ表５に示した。
【００４０】
【表５】 実施例１〜４ 表３のＡ−１の配合物を含む塗料を、スケール付きの被
処理材（２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ、ＳＵＳ３
１０Ｓ、２５Ｃｒ−７Ｎｉ−３．２Ｍｏ−Ｎ、ＮＣＦ８
２５の４種）にスプレーにて約３００μｍ塗布し乾燥し
た後、被処理材を１１００℃で３０分加熱した。熱処理
後冷却したのち被処理材表面を観察すると、いずれの被
処理材もスケールは塗膜ごと剥離しており、若干の２次
スケールができていた。さらに酸洗を行うと、２次スケ
ールもなくなり、良好な表面品質の被処理材が得られ
た。
処理材（２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ、ＳＵＳ３
１０Ｓ、２５Ｃｒ−７Ｎｉ−３．２Ｍｏ−Ｎ、ＮＣＦ８
２５の４種）にスプレーにて約３００μｍ塗布し乾燥し
た後、被処理材を１１００℃で３０分加熱した。熱処理
後冷却したのち被処理材表面を観察すると、いずれの被
処理材もスケールは塗膜ごと剥離しており、若干の２次
スケールができていた。さらに酸洗を行うと、２次スケ
ールもなくなり、良好な表面品質の被処理材が得られ
た。
【００４１】実施例５〜８ 表３のＡ−２の配合物を含む塗料を、スケール付きの被
処理材（インコロイ８００、２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３
Ｍｏ−Ｎ、２０Ｃｒ−５Ａｌ、３０Ｃｒ−２Ｍｏの４
種）に刷毛塗りにて２００〜３００μｍ塗布し乾燥した
後、被処理材を１１００℃で１時間加熱した。熱処理後
水冷したのち被処理材表面を観察すると、いずれの被処
理材もスケールは塗膜ごと剥離しており、若干の２次ス
ケールができていた。さらに酸洗を行うと、２次スケー
ルもなくなり、良好な表面品質の被処理材が得られた。
処理材（インコロイ８００、２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３
Ｍｏ−Ｎ、２０Ｃｒ−５Ａｌ、３０Ｃｒ−２Ｍｏの４
種）に刷毛塗りにて２００〜３００μｍ塗布し乾燥した
後、被処理材を１１００℃で１時間加熱した。熱処理後
水冷したのち被処理材表面を観察すると、いずれの被処
理材もスケールは塗膜ごと剥離しており、若干の２次ス
ケールができていた。さらに酸洗を行うと、２次スケー
ルもなくなり、良好な表面品質の被処理材が得られた。
【００４２】実施例９ 表３のＡ−３の配合物を含む塗料を、スケール付きの被
処理材（２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ）に刷毛塗
りにて１００〜２００μｍ塗布し乾燥した後、被処理材
を１０５０℃で３０分加熱した。熱処理後、そのまま大
気中で冷却したのち被処理材表面を観察すると、スケー
ルは塗膜ごとほとんど剥離しており、さらに酸洗を行う
と、良好な表面品質の被処理材が得られた。
処理材（２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ）に刷毛塗
りにて１００〜２００μｍ塗布し乾燥した後、被処理材
を１０５０℃で３０分加熱した。熱処理後、そのまま大
気中で冷却したのち被処理材表面を観察すると、スケー
ルは塗膜ごとほとんど剥離しており、さらに酸洗を行う
と、良好な表面品質の被処理材が得られた。
【００４３】実施例１０ 表３のＡ−４の配合物を含む塗料を、スケール付きの被
処理材（２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ）に刷毛塗
りにて１００〜２００μｍ塗布し乾燥した後、被処理材
を１０５０℃で３０分加熱した。熱処理後、高圧水で冷
却したのち被処理材表面を観察すると、スケールは塗膜
ごとほとんど剥離しており、若干の２次スケールができ
ていた。さらに酸洗を行うと、２次スケールもなくなり
良好な表面品質の被処理材が得られた。
処理材（２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ）に刷毛塗
りにて１００〜２００μｍ塗布し乾燥した後、被処理材
を１０５０℃で３０分加熱した。熱処理後、高圧水で冷
却したのち被処理材表面を観察すると、スケールは塗膜
ごとほとんど剥離しており、若干の２次スケールができ
ていた。さらに酸洗を行うと、２次スケールもなくなり
良好な表面品質の被処理材が得られた。
【００４４】比較例１〜３ スケール付きの被処理材（２５Ｃｒ−７Ｎｉ−３．２Ｍ
ｏ−Ｎ、ＳＵＳ３１０Ｓ、２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３Ｍ
ｏ−Ｎの３種）を１１００℃で３０分加熱した。熱処理
後、高圧水で冷却したのち被処理材表面を観察すると、
いずれの被処理材もスケールは熱処理前とほとんど変わ
らずそのまま残留しており、酸洗してもほとんど除去で
きなかった。
ｏ−Ｎ、ＳＵＳ３１０Ｓ、２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３Ｍ
ｏ−Ｎの３種）を１１００℃で３０分加熱した。熱処理
後、高圧水で冷却したのち被処理材表面を観察すると、
いずれの被処理材もスケールは熱処理前とほとんど変わ
らずそのまま残留しており、酸洗してもほとんど除去で
きなかった。
【００４５】比較例４ 表４のＢ−１の配合物を含む塗料を、スケール付きの被
処理材（２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ）に刷毛塗
りにて１００〜２００μｍ塗布し乾燥した後、被処理材
を１１００℃で３０分加熱した。熱処理後、水冷したの
ち被処理材表面を観察すると、塗膜がほとんど残留して
おり、酸洗を行っても除去できなかった。
処理材（２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ）に刷毛塗
りにて１００〜２００μｍ塗布し乾燥した後、被処理材
を１１００℃で３０分加熱した。熱処理後、水冷したの
ち被処理材表面を観察すると、塗膜がほとんど残留して
おり、酸洗を行っても除去できなかった。
【００４６】比較例５ 表４のＢ−２の配合物を含む塗料を、スケール付きの被
処理材（２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ）にスプレ
ーにて約２００μｍ塗布し乾燥した後、被処理材を１１
００℃で３０分加熱した。熱処理後、水冷したのち被処
理材表面を観察すると、塗膜はかなり剥離しているが、
スケールはほとんど残留していた。酸洗を行うと、塗膜
はほとんど除去できたが、スケールはそのまま残った。
処理材（２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ）にスプレ
ーにて約２００μｍ塗布し乾燥した後、被処理材を１１
００℃で３０分加熱した。熱処理後、水冷したのち被処
理材表面を観察すると、塗膜はかなり剥離しているが、
スケールはほとんど残留していた。酸洗を行うと、塗膜
はほとんど除去できたが、スケールはそのまま残った。
【００４７】比較例６ 表４のＢ−３の配合物を含む塗料を、スケール付きの被
処理材（２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ）にスプレ
ーにて約２００μｍ塗布し乾燥した後、被処理材を１１
００℃で３０分加熱した。熱処理後水冷したのち被処理
材表面を観察すると、塗膜の大部分はスケール化して剥
離せず、さらに酸洗を行っても除去できなかった。
処理材（２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ）にスプレ
ーにて約２００μｍ塗布し乾燥した後、被処理材を１１
００℃で３０分加熱した。熱処理後水冷したのち被処理
材表面を観察すると、塗膜の大部分はスケール化して剥
離せず、さらに酸洗を行っても除去できなかった。
【００４８】比較例７ 表４のＢ−４の配合物を含む塗料を、スケール付きの被
処理材（２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ）にスプレ
ーにて約２００μｍ塗布し乾燥した後、被処理材を１１
００℃で３０分加熱した。熱処理後水冷したのち被処理
材表面を観察すると、塗膜の大部分は剥離せず、さらに
酸洗を行っても一部しか除去できなかった。また、スケ
ールは、塗膜が除去された部分でもほとんどとれていな
かった。
処理材（２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ）にスプレ
ーにて約２００μｍ塗布し乾燥した後、被処理材を１１
００℃で３０分加熱した。熱処理後水冷したのち被処理
材表面を観察すると、塗膜の大部分は剥離せず、さらに
酸洗を行っても一部しか除去できなかった。また、スケ
ールは、塗膜が除去された部分でもほとんどとれていな
かった。
【００４９】比較例８ 表４のＢ−５の配合物を含む塗料を、スケール付きの被
処理材（２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ）にスプレ
ーにて約２００μｍ塗布し乾燥した後、被処理材を１１
００℃で３０分加熱した。熱処理後水冷したのち被処理
材表面を観察すると、塗膜の大部分はスケール化して剥
離せず、さらに酸洗を行っても一部しか除去できなかっ
た。
処理材（２２Ｃｒ−５．５Ｎｉ−３Ｍｏ−Ｎ）にスプレ
ーにて約２００μｍ塗布し乾燥した後、被処理材を１１
００℃で３０分加熱した。熱処理後水冷したのち被処理
材表面を観察すると、塗膜の大部分はスケール化して剥
離せず、さらに酸洗を行っても一部しか除去できなかっ
た。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小川 一利 大阪市中央区北浜４丁目５番33号 住友 金属工業株式会社内 (72)発明者 伊藤 哲也 大阪市北区大淀北２丁目１番27号 日本 フエロー株式会社内 (72)発明者 野口 竜幸 大阪市北区大淀北２丁目１番27号 日本 フエロー株式会社内 (56)参考文献 特開 平２−263987（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) C23G 1/28
Claims (2)
- 【請求項１】(a) １０００℃以下の軟化点を有するガラ
ス、硼酸および硼砂よりなる群から選んだ少なくとも１
つのフラックス成分を２５〜９４．５重量％、 (b) ハロゲン含有化合物からなるスケール攻撃成分を
０．５〜５０重量％、 (c) ＳｉＯ2 、Ａｌ2 Ｏ3 、Ｃｒ2 Ｏ3 、ＺｒＯ2 およ
びＴｉＯ2 、ならびに、これら酸化物の少なくとも１つ
を主成分とする鉱物、ならびに炭化珪素および窒化珪素
よりなる群から選ばれた少なくとも１つの耐火性充填剤
成分を５〜７０重量％含むことを特徴とする、高Ｃｒま
たは高Ｃｒ−Ｎｉ合金用スケール除去用組成物。 - 【請求項２】１０％以上のＣｒを含有する高Ｃｒ合金ま
たは高Ｃｒ−Ｎｉ合金のスケール付き被処理材に、請求
項１項記載のスケール除去用組成物を熱処理前に塗布し
た後、該被処理材を１０００℃以上で熱処理し、ついで
冷却し、さらに酸洗することを特徴とするスケール除去
方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03350593A JP3252301B2 (ja) | 1993-02-23 | 1993-02-23 | 高Ｃｒまたは高Ｃｒ−Ｎｉ合金用スケール除去用組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP03350593A JP3252301B2 (ja) | 1993-02-23 | 1993-02-23 | 高Ｃｒまたは高Ｃｒ−Ｎｉ合金用スケール除去用組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06248474A JPH06248474A (ja) | 1994-09-06 |
| JP3252301B2 true JP3252301B2 (ja) | 2002-02-04 |
Family
ID=12388409
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP03350593A Expired - Lifetime JP3252301B2 (ja) | 1993-02-23 | 1993-02-23 | 高Ｃｒまたは高Ｃｒ−Ｎｉ合金用スケール除去用組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3252301B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102418110A (zh) * | 2010-09-26 | 2012-04-18 | 通用电气公司 | 去除氧化物的方法 |
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|---|---|---|---|---|
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| JP5854632B2 (ja) * | 2011-05-10 | 2016-02-09 | 三菱電機株式会社 | スケールの除去方法 |
| JP7333837B2 (ja) * | 2020-01-31 | 2023-08-25 | 日本製鉄株式会社 | 合金材加熱用酸化防止剤、及び、それを用いた合金材の加熱方法 |
| CN115140849B (zh) * | 2022-06-22 | 2023-10-13 | 北京师范大学 | 一种线性释放型长效无磷阻垢剂 |
-
1993
- 1993-02-23 JP JP03350593A patent/JP3252301B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102418110A (zh) * | 2010-09-26 | 2012-04-18 | 通用电气公司 | 去除氧化物的方法 |
| CN102418110B (zh) * | 2010-09-26 | 2015-06-10 | 通用电气公司 | 去除氧化物的方法 |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH06248474A (ja) | 1994-09-06 |
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