WO2021101079A1 - 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판 및 그 제조 방법 - Google Patents

중성자 차폐용 금속 클래딩 강판 및 그 제조 방법 Download PDF

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WO2021101079A1
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neutron
metal plate
steel sheet
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장재훈
김성대
하헌영
이태호
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한국재료연구원
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    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese

Definitions

  • the present invention relates to a neutron shielding structure, and more particularly, to a metal cladding steel sheet for neutron shielding and a method of manufacturing the same.
  • the material used as the spent nuclear fuel storage container is required to have excellent thermal neutron absorption capacity.
  • a material having excellent corrosion resistance should be applied so that the storage container is not damaged by corrosion.
  • Other selection criteria should include resistance to neutrons, mechanical stability, weight of materials, consumption of moderators, gas generation rate, use cases and problem occurrence history.
  • boron or boron compound (B 4 C) is added to aluminum alloy or stainless steel, which is a base metal, as a shielding material. If the content of boron exceeds a certain amount, hot workability, cold workability, toughness, and weldability are deteriorated. There is a problem that it is very difficult to add more than a certain amount.
  • Boron isotopes include B 10 and B 11 , and natural boron contains about 20% of B 10, which has a large neutron absorption cross-section.
  • B 11 hardly absorbs neutrons, so it is common to concentrate B 10 depending on the application.
  • the content of boron regardless of the compound present, the content of boron itself exhibits a neutron shielding effect. Therefore, in terms of neutron shielding, the higher the boron content, the better.
  • the technical problem to be achieved by the technical idea of the present invention is to solve various problems including the above problems, and neutron shielding having high neutron shielding performance so that a large amount of spent nuclear fuel can be efficiently stored in a narrow space. It is an object of the present invention to provide a metal cladding steel sheet and a method for producing the same.
  • a metal cladding steel sheet for shielding neutrons is provided.
  • the metal cladding steel sheet for shielding neutrons comprises: a first metal sheet including a neutron absorbing element; And a second metal plate laminated on at least one surface of the first metal plate, including chromium in a range of 12% to 20% by weight, and excluding the neutron absorbing element.
  • the neutron absorbing element in the metal cladding steel sheet for shielding neutrons, may include boron (B) or gadolinium (Gd).
  • the neutron absorbing element in the metal cladding steel sheet for shielding neutrons, may range from 0.1% to 5% by weight.
  • the first metal plate in the metal cladding steel plate for shielding neutrons, is C: 0.01 to 0.15, Mn: 1.0 to 20, Cr: 0 to 20, Ni: 0 in weight %. ⁇ 15, B: 1-3 and the balance may be composed of Fe and unavoidable impurities.
  • the first metal plate in the metal cladding steel plate for shielding neutrons, is C: 0.01 to 0.15, Mn: 1.0 to 20, Cr: 0 to 20, Ni: 0 in weight %. ⁇ 15, Gd: 0.1-5 and the balance may be composed of Fe and unavoidable impurities.
  • the first metal sheet in the metal cladding steel sheet for shielding neutrons, may further include Si: 0.1 to 1.0 in weight %.
  • the second metal plate in the metal cladding steel plate for shielding neutrons, is C: 0.01 to 0.15, Si: 0.1 to 1.0, Mn: 0.1 to 2.5, Cr: 12 in weight %. ⁇ 20, Ni: 1-15, and the balance may be composed of Fe and unavoidable impurities.
  • the total thickness of the neutron shielding metal cladding steel sheet may range from 1 mm to 20 mm, and the sum of the thicknesses of the second metal sheet is It may be 100 ⁇ m or more and less than half of the total thickness.
  • a method of manufacturing a metal cladding steel sheet for shielding neutrons is provided.
  • a method of manufacturing a metal cladding steel sheet for shielding neutrons includes: preparing a first metal plate including a neutron absorbing element; Preparing a second metal plate containing chromium in the range of 12% to 20% by weight and excluding the neutron absorbing element; Bonding the second metal plate to at least one surface of the first metal plate to form a plate joining structure; Heat-treating the plate-joined structure; And hot rolling the plate-joined structure.
  • the heat treatment may include heat treatment of the plate-joined structure at a temperature in the range of 1000°C to 1250°C for a time in the range of 4 hours to 100 hours. I can.
  • the reheating of the plate-joined structure at a temperature in the range of 1000°C to 1250°C for a time in the range of 1 minute to 3 hours You can do it after you do it.
  • a heating temperature and a heating time may be controlled according to Equation 1 below.
  • Equation 1 A is a heating temperature (°C), and B is a heating time (hour).
  • the scope of the present invention is not limited by these effects.
  • FIG. 1 is a schematic diagram showing a metal cladding steel sheet for shielding neutrons according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 2 is a flowchart illustrating a method of manufacturing a metal cladding steel sheet for shielding neutrons according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 3 are photographs showing a plate joint structure before hot rolling of a metal cladding steel sheet for neutron shielding according to an embodiment of the present invention.
  • FIGS. 4 are photographs showing whether cracks are formed by hot rolling of a metal cladding steel sheet for neutron shielding according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 5 are scanning electron micrographs showing the microstructure of a metal cladding steel sheet for shielding neutrons according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1 is a schematic diagram showing a metal cladding steel plate 100 for shielding neutrons according to an embodiment of the present invention.
  • a metal cladding steel plate 100 for shielding neutrons includes a first metal plate 110 and a second metal plate 120.
  • the metal cladding steel plate 100 for selectively shielding neutrons may further include a welding region 130 to which the first metal plate 110 and the second metal plate 120 are joined.
  • the first metal plate 110 may include a neutron absorbing element.
  • the neutron absorbing element may range from 0.1% to 5% by weight.
  • the neutron absorbing element may include boron (B) or gadolinium (Gd).
  • B boron
  • Gd gadolinium
  • the first metal plate 110 may include various general steels.
  • the first metal plate 110 is, for example, C: 0.01 to 0.15 in weight %, Mn: 1.0 to 20, Cr: 0 to 20, Ni: 0 to 15, B: 1 to 3 and the balance is inevitable with Fe It may be composed of impurities.
  • the first metal plate 110 is, for example, C: 0.01 to 0.15, Mn: 1.0 to 20, Cr: 0 to 20, Ni: 0 to 15, Gd: 0.1 to 5 and the balance by weight% Fe And inevitable impurities.
  • the first metal plate 110 may further include 0.1 to 1.0% by weight of Si.
  • the first metal plate 110 may include various metal plates including a neutron absorbing element.
  • the second metal plate 120 may be stacked on at least one surface of the first metal plate 110.
  • the second metal plate 120 may be disposed above or below the first metal plate 110. Furthermore, as shown in FIG. 1, the second metal plate 120 may be disposed on both sides of the first metal plate 110.
  • the second metal plate 120 may include chromium in the range of 12% by weight to 20% by weight, and the neutron absorbing element may be excluded.
  • the second metal plate 120 may include, for example, stainless steel, and may include, for example, 304 stainless steel.
  • the second metal plate is composed of C: 0.01 to 0.15, Si: 0.1 to 1.0, Mn: 0.1 to 2.5, Cr: 12 to 20, Ni: 1 to 15, and the remainder of Fe and unavoidable impurities in weight%. I can. However, this is exemplary, and the second metal plate 120 may include various metal plates including a neutron absorbing element.
  • the first metal plate 110 may be made of a material having a high neutron absorption rate and relatively low corrosion resistance.
  • the second metal plate 120 may be made of a material having a low neutron absorption rate and relatively high corrosion resistance. Therefore, the first metal plate 110 performs a neutron absorption function, and the second metal plate 120 reinforces the low corrosion resistance of the first metal plate 110, at least one side of the first metal plate 110 It can be placed in the function to increase the overall corrosion resistance.
  • the neutron absorption rate of 1% by weight gadolinium is about 4,4 times that of 1% by weight of boron. Accordingly, as an addition amount for the same neutron absorption rate, the first metal plate 110 is "4.4B + Gd ⁇ 0.1" and the second metal plate 120 is "4.4B + Gd> 0.1".
  • the metal cladding steel plate 100 for shielding neutrons may have various dimensions.
  • the total thickness of the metal cladding steel sheet 100 for shielding neutrons may range from 1 mm to 20 mm.
  • the sum of the thicknesses of the second metal plate 120 may range from 100 ⁇ m or more to half of the total thickness.
  • the first metal plate 110 may range from 5 mm to 10 mm, and the second metal plate 120 may range from 50 ⁇ m to 2.5 mm.
  • the welding region 130 may include various welding materials for bonding the first metal plate 110 and the second metal plate 120 to each other.
  • FIG. 2 is a flowchart illustrating a method (S100) of manufacturing a metal cladding steel sheet for shielding neutrons according to an embodiment of the present invention.
  • a method of manufacturing a metal cladding steel sheet for neutron shielding includes: preparing a first metal sheet material including a neutron absorbing element (S110); Preparing a second metal plate including chromium in the range of 12% by weight to 20% by weight and excluding the neutron absorbing element (S120); Bonding the second metal plate to at least one surface of the first metal plate to form a plate joining structure (S130); Heat-treating the plate-joined structure (S140); And hot rolling the plate-joined structure (S150).
  • Preparing the first metal plate (S110) and preparing the second metal plate (S120) may be performed as follows.
  • the first metal plate and the second metal plate are as described above with reference to FIG. 1.
  • the first metal plate and the second metal plate may be formed by various methods, for example, casting and hot rolling.
  • Each of the first metal plate and the second metal plate is made of molten metal by combining, for example, a desired alloy or pure metal at a desired composition ratio, and then heated in a melting furnace at about 1500°C or higher to form a molten metal, and then charged into a mold to ingot. After manufacturing (ingot), it can be cooled to room temperature and then reheated at a temperature of about 1150° C. for about 1 hour to perform hot rolling to form a plate.
  • the plate joining structure may be formed by temporarily joining the welding member by introducing the welding member into a partial area to fix the first metal plate and the second metal plate to each other. .
  • the heat treatment effect may be insignificant at a temperature of less than 1000° C., and a liquid phase may be formed at a temperature of more than 1250° C. to change the microstructure.
  • the step (S140) of heat-treating the plate bonding structure may be performed in a vacuum atmosphere. After performing the heat treatment step (S140) of the plate-joined structure, it may be cooled to room temperature, and may have various cooling rates such as slow cooling, row cooling, and rapid cooling.
  • a heating temperature and a heating time may be controlled according to Equation 1 below.
  • Equation 1 A is a heating temperature (°C), and B is a heating time (hour).
  • FIG. 3 are photographs showing a plate joint structure before hot rolling of a metal cladding steel sheet for neutron shielding according to an embodiment of the present invention.
  • comparative examples and examples of the structures were manufactured by the manufacturing method described above with reference to FIG. 2, and were manufactured in dimensions of 60 mm in width, 40 mm in height, and 20 mm in height.
  • Table 1 is a table showing yield strength and elongation as a composition and mechanical properties of a first metal plate constituting a metal cladding steel plate for neutron shielding according to an embodiment of the present invention.
  • the examples have a boron content in the range of 1% by weight to 3% by weight, which is higher than that of the comparative examples.
  • the examples have a yield strength in the range of 700 MPa to 800 MPa, which is higher than that of the comparative example, while the elongation of the examples is lower than that of the comparative example. Accordingly, the metal cladding steel sheet for neutron shielding according to an embodiment of the present invention can provide excellent mechanical properties required to form a neutron shielding structure.
  • Table 2 is a table showing workability according to heat treatment conditions of a metal cladding steel sheet for shielding neutrons according to an embodiment of the present invention.
  • the success of hot rolling was classified as success (denoted as O) when no crack occurred, and failure (denoted by X) when cracking occurred.
  • the interfacial adhesiveness refers to the degree of bonding between the first metal plate and the second metal plate.
  • Example 2 the comparative examples did not perform vacuum heat treatment at 1200° C., and no cracks occurred after hot rolling, but the interfacial adhesion was poor.
  • Example 1 in which the boron content was relatively low compared to other examples, when vacuum heat treatment was not performed at 1200°C or for 2 hours, cracks did not occur after hot rolling, but the interfacial adhesion was poor. appear.
  • Examples 2 and 3 in which the boron content was relatively high compared to Example 1, when vacuum heat treatment was not performed at 1200° C. or for 2 hours, cracks occurred after hot rolling, and the interfacial adhesiveness was Appeared poorly.
  • Example 3 having the highest boron content, when vacuum heat treatment was performed at 1200° C. for 48 hours, cracks occurred after hot rolling, and interfacial adhesion was excellent.
  • FIGS. 4 are photographs showing whether cracks are formed by hot rolling of a metal cladding steel sheet for neutron shielding according to an embodiment of the present invention.
  • Example 2 in the case of Example 1, cracks due to hot rolling did not occur in all cases regardless of whether the silver vacuum heat treatment was performed. In Example 2, when the vacuum heat treatment was not performed or when the vacuum heat treatment was performed for 2 hours, cracks occurred after hot rolling, but when the vacuum heat treatment was performed for 48 hours, cracks did not occur.
  • FIG. 5 are scanning electron micrographs showing the microstructure of a metal cladding steel sheet for shielding neutrons according to an embodiment of the present invention.
  • Example 2 a microstructure in the case of vacuum heat treatment in Example 2 for 48 hours is shown. It can be seen that the interfacial adhesion between the first metal plate disposed in the center and the second metal plate disposed on both outer sides is excellent.
  • a metal cladding steel sheet for neutron shielding having excellent workability, toughness, and weldability while increasing the boron content so as to be inexpensive and excellent in neutron shielding performance, and a manufacturing method thereof can be implemented.

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Abstract

본 발명의 기술적 사상은 많은 양의 사용후 핵연료를 좁은 공간에 효율적으로 저장할 수 있도록 높은 중성자 차폐성능을 갖는 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판 및 그 제조 방법을 제공한다. 본 발명의 일 관점에 따르면, 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판이 제공된다. 상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판은, 중성자 흡수 원소를 포함하는 제1 금속 판재; 및 상기 제1 금속 판재의 적어도 일면에 적층되고, 12 중량% 내지 20 중량% 범위의 크롬을 포함하고, 상기 중성자 흡수 원소가 배제된 제2 금속 판재;를 포함한다.

Description

중성자 차폐용 금속 클래딩 강판 및 그 제조 방법
본 발명은 중성자 차폐 구조체에 관한 것으로서, 더 상세하게는 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판 및 그 제조 방법에 관한 것이다.
원자력 발전소의 경우, 사용후 핵연료는 많은 양의 열중성자가 발생되며, 이러한 열중성자가 외부로 방출되는 것을 방지하기 위해서 사용후 핵연료를 수중에서 보관하고 저장하는 실정이다. 그러나, 계속적인 전력 사용으로 사용후 핵연료의 발생량이 지속적으로 증가함에 따라 저장 공간이 포화되면서 저장공간의 확보 문제가 큰 이슈로 대두되고 있다.
따라서 많은 양의 사용후 핵연료를 좁은 공간에 효율적으로 저장할 수 있는 사용후 핵연료 저장용 구조체의 고효율화 및 고밀도화가 불가피한 실정이며, 구조체 소재의 고성능화가 요구되고 있다. 사용후 핵연료 저장 용기로서 사용되는 재료는 우수한 열중성자 흡수능을 구비하고 있는 것이 요구된다. 아울러 저장용 용기가 부식에 의해 손상을 받지 않도록 우수한 부식저항성을 갖는 소재가 적용되어야 한다. 그 외의 선택 기준으로서 중성자에 대한 저항성, 기계적 안정도, 재질의 무게, 감속재의 소모성, 기체발생율, 사용사례 및 문제 발생 이력 등이 포함되어야 한다.
또한, 소재의 제조 측면에서 가공 및 용접/접합이 용이하여 조밀랙 등의 부품 제조가 가능해야 한다. 이러한 목적으로 최근에 열중성자 차폐용 재료로서 내부식성이 우수한 알루미늄 합금 및 스테인리스 강에 중성자 흡수능이 우수한 붕소(B)를 복합화하여 고효율의 차폐 성능을 갖는 신소재 기술 개발 연구에 박차를 가하고 있으나, 상기 중성자 차폐소재는 수소발생 등의 문제점이 노출되어 점차 사용이 제한되고 있다.
대개의 경우, 차폐소재는 기지금속인 알루미늄합금이나 스테인리스 강에 붕소 또는 붕소 화합물(B 4C)을 첨가하게 되는데, 붕소의 함량이 일정량 이상이 되면 열간가공성, 냉간가공성, 인성 및 용접성 등이 저하되는 문제점이 있어서 일정량 이상의 첨가가 매우 어렵다.
그 중에서도, 스테인리스강의 경우 오스테나이트상 내의 붕소의 용해도가 거의 없기 때문에 매우 소량의 붕소, 예를 들어 2 중량% 미만의 붕소가 첨가될 수밖에 없으며 높은 차폐성능을 기대하기 어렵다. 붕소의 동위원소에는 B 10와 B 11이 있으며, 천연붕소에는 중성자 흡수단면적이 큰 B 10이 약 20% 함유되어 있다. 붕소의 동위원소 중에서 B 11은 중성자를 거의 흡수하지 않으므로 용도에 따라서는 B 10을 농축하여 사용하는 게 일반적이다. 붕소의 경우에는 어떤 화합물로 존재하든지에 상관없이 붕소의 함량 자체가 중성자 차폐 효과를 나타낸다. 따라서 중성자 차폐 입장에서는 붕소의 함량이 높을수록 좋다.
특히, 스테인리스의 경우 주조에 의해 제조할 경우 크롬(Cr)과 붕소(B)가 반응하여 형성된 Cr 2B 금속간화합물이 석출됨에 따라 취성이 강해져서 열간가공성 및 인장특성이 현저하게 감소한다. 따라서 붕소를 높은 함량으로 첨가하기 위해서는 주로 분말야금법에 의해 제조되나, 이는 매우 비싼 제조 공정으로 제품 가격이 크게 상승되는 문제가 있다.
본 발명의 기술적 사상이 이루고자 하는 기술적 과제는, 상기와 같은 문제점을 포함하여 여러 문제점들을 해결하기 위한 것으로서, 많은 양의 사용후 핵연료를 좁은 공간에 효율적으로 저장할 수 있도록 높은 중성자 차폐성능을 갖는 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판 및 그 제조 방법을 제공하는 것을 목적으로 한다.
그러나 이러한 과제는 예시적인 것으로, 이에 의해 본 발명의 범위가 한정되는 것은 아니다.
본 발명의 일 관점에 따르면, 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판이 제공된다.
본 발명의 일부 실시예들에 있어서, 상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판은, 중성자 흡수 원소를 포함하는 제1 금속 판재; 및 상기 제1 금속 판재의 적어도 일면에 적층되고, 12 중량% 내지 20 중량% 범위의 크롬을 포함하고, 상기 중성자 흡수 원소가 배제된 제2 금속 판재;를 포함한다.
본 발명의 일부 실시예들에 있어서, 상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에서, 상기 중성자 흡수 원소는 붕소(B) 또는 가돌리늄(Gd)을 포함할 수 있다.
본 발명의 일부 실시예들에 있어서, 상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에서, 상기 중성자 흡수 원소는 0.1 중량% 내지 5 중량% 범위일 수 있다.
본 발명의 일부 실시예들에 있어서, 상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에서, 상기 제1 금속 판재는, 중량%로 C:0.01~0.15, Mn: 1.0~20, Cr: 0~20, Ni: 0~15, B: 1~3 및 잔부가 Fe와 불가피한 불순물로 구성될 수 있다.
본 발명의 일부 실시예들에 있어서, 상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에서, 상기 제1 금속 판재는, 중량%로 C:0.01~0.15, Mn: 1.0~20, Cr: 0~20, Ni: 0~15, Gd: 0.1~5 및 잔부가 Fe와 불가피한 불순물로 구성될 수 있다.
본 발명의 일부 실시예들에 있어서, 상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에서, 상기 제1 금속 판재는, 중량%로 Si: 0.1~1.0 을 더 포함할 수 있다.
본 발명의 일부 실시예들에 있어서, 상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에서, 상기 제2 금속 판재는, 중량%로 C:0.01~0.15, Si: 0.1~1.0, Mn: 0.1~2.5, Cr: 12~20, Ni: 1~15, 및 잔부가 Fe와 불가피한 불순물로 구성될 수 있다.
본 발명의 일부 실시예들에 있어서, 상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에서, 상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 전체 두께는 1 mm 내지 20 mm 범위일 수 있고, 상기 제2 금속 판재의 두께의 합은 100 μm 이상 내지 상기 전체 두께의 절반 이하일 수 있다.
본 발명의 또 다른 관점에 의하면, 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 제조 방법이 제공된다.
본 발명의 일부 실시예들에 있어서, 상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 제조 방법은, 중성자 흡수 원소를 포함하는 제1 금속 판재를 준비하는 단계; 12 중량% 내지 20 중량% 범위의 크롬을 포함하고, 상기 중성자 흡수 원소가 배제된 제2 금속 판재를 준비하는 단계; 상기 제1 금속 판재의 적어도 일면에 상기 제2 금속 판재를 접합하여 판재 접합 구조물을 형성하는 단계; 상기 판재 접합 구조물을 열처리하는 단계; 및 상기 판재 접합 구조물을 열간 압연하는 단계;를 포함한다.
본 발명의 일부 실시예들에 있어서, 상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에서, 상기 열처리하는 단계는, 상기 판재 접합 구조물을 1000℃ 내지 1250℃ 범위의 온도로 4 시간 내지 100 시간 범위의 시간 동안 열처리할 수 있다.
본 발명의 일부 실시예들에 있어서, 상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에서, 상기 열간 압연하는 단계는, 상기 판재 접합 구조물을 1000℃ 내지 1250℃ 범위의 온도로 1 분 내지 3 시간 범위의 시간 동안 재가열한 후 수행할 수 있다.
본 발명의 일부 실시예들에 있어서, 상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판에서, 상기 열간 압연하는 단계에서, 하기의 식 1에 따라 가열 온도와 가열 시간이 제어될 수 있다.
[식 1]
30346 < (A + 273.15)x(20+log 10 B) < 32406
상기 식 1에서, A는 가열 온도(℃)이고, B는 가열 시간(hour)임.
상기한 바와 같이 이루어진 본 발명의 실시예에 따르면, 가격이 저렴하고, 중성자 차폐성능이 우수하도록 붕소의 함량을 높이면서도 가공성, 인성 및 용접성 등이 우수한 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판 및 그 제조 방법을 구현할 수 있다. 물론 이러한 효과에 의해 본 발명의 범위가 한정되는 것은 아니다.
도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판을 도시하는 개략도이다.
도 2은 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 제조 방법을 도시하는 흐름도이다.
도 3은 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 열간 압연을 수행하기 전의 판재 접합 구조물을 도시하는 사진들이다.
도 4는 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 열간 압연에 의한 크랙 형성 여부를 나타내는 사진들이다.
도 5는 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 미세조직을 나타내는 주사전자현미경 사진들이다.
이하, 첨부된 도면들을 참조하여 본 발명의 실시예를 상세히 설명하면 다음과 같다. 그러나 본 발명은 이하에서 개시되는 실시예에 한정되는 것이 아니라 서로 다른 다양한 형태로 구현될 수 있는 것으로, 이하의 실시예는 본 발명의 개시가 완전하도록 하며, 통상의 지식을 가진 자에게 발명의 범주를 완전하게 알려주기 위해 제공되는 것이다. 또한 설명의 편의를 위하여 도면에서는 구성 요소들이 그 크기가 과장 또는 축소될 수 있다.
도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판(100)을 도시하는 개략도이다.
도 1을 참조하면, 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판(100)은 제1 금속 판재(110)와 제2 금속 판재(120)를 포함한다. 또한, 선택적으로 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판(100)은 제1 금속 판재(110)와 제2 금속 판재(120)가 접합하는 용접 영역(130)을 더 포함할 수 있다.
제1 금속 판재(110)는 중성자 흡수 원소를 포함할 수 있다. 상기 중성자 흡수 원소는 0.1 중량% 내지 5 중량% 범위일 수 있다. 상기 중성자 흡수 원소는 붕소(B) 또는 가돌리늄(Gd)을 포함할 수 있다. 상기 중성자 흡수 원소가 붕소(B)인 경우에는, 1 중량% 내지 3 중량% 범위로 포함될 수 있다. 상기 중성자 흡수 원소가 가돌리늄(Gd)인 경우에는, 0.1 중량% 내지 5 중량% 범위로 포함될 수 있다.
제1 금속 판재(110)는 다양한 일반강을 포함할 수 있다. 제1 금속 판재(110)는, 예를 들어 중량%로 C:0.01~0.15, Mn: 1.0~20, Cr: 0~20, Ni: 0~15, B: 1~3 및 잔부가 Fe와 불가피한 불순물로 구성될 수 있다. 또한, 제1 금속 판재(110)는, 예를 들어 중량%로 C:0.01~0.15, Mn: 1.0~20, Cr: 0~20, Ni: 0~15, Gd: 0.1~5 및 잔부가 Fe와 불가피한 불순물로 구성될 수 있다. 또한, 제1 금속 판재(110)는, 0.1~1.0 중량%의 Si 을 더 포함할 수 있다. 그러나, 이는 예시적이며, 제1 금속 판재(110)는 중성자 흡수 원소를 포함하는 다양한 금속 판재를 포함할 수 있다.
제2 금속 판재(120)는 제1 금속 판재(110)의 적어도 일면에 적층될 수 있다. 제2 금속 판재(120)는 제1 금속 판재(110)의 상측 또는 하측에 배치될 수 있다. 더 나아가, 도 1에 도시된 바와 같이, 제2 금속 판재(120)는 제1 금속 판재(110)의 양측에 배치될 수 있다.
제2 금속 판재(120)는 12 중량% 내지 20 중량% 범위의 크롬을 포함하고, 상기 중성자 흡수 원소가 배제될 수 있다. 제2 금속 판재(120)는 예를 들어 스테인리스 강을 포함할 수 있고, 예를 들어 304 스테인리스 강을 포함할 수 있다. 상기 제2 금속 판재는, 중량%로 C:0.01~0.15, Si: 0.1~1.0, Mn: 0.1~2.5, Cr: 12~20, Ni: 1~15, 및 잔부가 Fe와 불가피한 불순물로 구성될 수 있다. 그러나, 이는 예시적이며, 제2 금속 판재(120)는 중성자 흡수 원소를 포함하는 다양한 금속 판재를 포함할 수 있다.
구체적으로, 제1 금속 판재(110)는 중성자 흡수율이 높고 내식성이 상대적으로 낮은 재질로 구성될 수 있다. 반면, 제2 금속 판재(120)는 중성자 흡수율이 낮고 내식성이 상대적으로 높은 재질로 구성될 수 있다. 따라서, 제1 금속 판재(110)는 중성자 흡수 기능을 수행하고, 제2 금속 판재(120)는 제1 금속 판재(110)의 낮은 내식성을 보강하기 위하여, 제1 금속 판재(110)의 적어도 일면에 배치되어 전체적인 내식성을 증가시키는 기능을 수행할 수 있다.
1 중량% 가돌리늄의 중성자 흡수율이 1 중량%의 붕소에 비하여 약 4,4 배이다. 따라서, 동일한 중성자 흡수율을 위한 첨가량으로서, 제1 금속 판재(110)는 "4.4B + Gd < 0.1" 이고, 제2 금속 판재(120)는 "4.4B + Gd > 0.1" 이 된다.
중성자 차폐용 금속 클래딩 강판(100)은 다양한 치수를 가질 수 있다. 예를 들어, 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판(100)의 전체 두께는 1 mm 내지 20 mm 범위일 수 있다. 제2 금속 판재(120)의 두께의 합은 100 μm 이상 내지 상기 전체 두께의 절반 이하의 범위일 수 있다. 예를 들어, 제1 금속 판재(110)는 5 mm 내지 10 mm 범위일 수 있고, 제2 금속 판재(120)는 50 μm 내지 2.5 mm 범위일 수 있다.
용접 영역(130)은 제1 금속 판재(110)와 제2 금속 판재(120)를 접합시키는 다양한 용접 물질을 포함할 수 있다.
도 2은 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 제조 방법(S100)을 도시하는 흐름도이다.
도 2를 참조하면, 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 제조 방법(S100)은, 중성자 흡수 원소를 포함하는 제1 금속 판재를 준비하는 단계(S110); 12 중량% 내지 20 중량% 범위의 크롬을 포함하고, 상기 중성자 흡수 원소가 배제된 제2 금속 판재를 준비하는 단계(S120); 상기 제1 금속 판재의 적어도 일면에 상기 제2 금속 판재를 접합하여 판재 접합 구조물을 형성하는 단계(S130); 상기 판재 접합 구조물을 열처리하는 단계(S140); 및 상기 판재 접합 구조물을 열간 압연하는 단계(S150);를 포함한다.
상기 제1 금속 판재를 준비하는 단계(S110) 및 상기 제2 금속 판재를 준비하는 단계(S120)는 하기와 같이 수행될 수 있다. 상기 제1 금속 판재 및 상기 제2 금속 판재는 도 1을 참조하여 상술한 바와 같다. 상기 제1 금속 판재와 상기 제2 금속 판재는 다양한 방법으로 형성될 수 있고, 예를 들어 주조 및 열간 압연의 방법으로 각각 형성할 수 있다. 상기 제1 금속 판재와 상기 제2 금속 판재는 각각, 예를 들어 원하는 합금이나 순수 금속을 원하는 조성비로 조합한 후 용해로에서 약 1500℃ 이상으로 가열하여 용탕으로 만든 후 몰드(mold) 내에 장입하여 잉곳(ingot)을 제조한 후에, 상온으로 냉각한 후 약 1150℃의 온도에서 약 1 시간 동안 재가열하여 열간 압연을 수행하여 판재로 가공할 수 있다.
상기 판재 접합 구조물을 형성하는 단계(S130)에서, 상기 판재 접합 구조물은 상기 제1 금속 판재와 상기 제2 금속 판재를 서로 고정하기 위하여 상기 용접 부재를 일부 영역에 도입하여 임시 접합시켜 형성할 수 있다.
상기 열처리하는 단계(S140)는, 상기 판재 접합 구조물을 예를 들어 1000℃ 내지 1250℃ 범위의 온도로, 예를 들어 1200℃의 온도로, 4 시간 내지 100 시간 범위의 시간 동안, 예를 들어 48 시간 동안 열처리할 수 있다. 상기 열처리하는 단계(S140)에서, 1000℃ 미만의 온도에서는 열처리 효과가 미미할 수 있고, 1250℃ 초과의 온도에서는 액상이 형성되어 미세조직이 변화될 수 있다. 상기 판재 접합 구조물을 열처리하는 단계(S140)는 진공 분위기에서 수행될 수 있다. 상기 판재 접합 구조물을 열처리하는 단계(S140)를 수행한 후 상온으로 냉각할 수 있고, 서냉, 로냉, 및 급냉 등 다양한 냉각 속도를 가질 수 있다.
상기 열간 압연하는 단계(S150)는, 상기 판재 접합 구조물을 예를 들어 1000℃ 내지 1250℃ 범위의 온도로, 예를 들어 1200℃의 온도로, 1 분 내지 3 시간 범위의 시간 동안, 예를 들어 2 시간 동안 재가열한 후 수행할 수 있다. 상기 열간 압연하는 단계(S150)에서, 하기의 식 1에 따라 가열 온도와 가열 시간이 제어될 수 있다.
[식 1]
30346 < (A + 273.15)x(20+log 10 B) < 32406
상기 식 1에서, A는 가열 온도(℃)이고, B는 가열 시간(hour)임.
이러한 상기 열간 압연하는 단계(S150)를 수행한 후에, 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판(100)이 형성된다.
이하에서는 본 발명의 기술적 사상에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 제조 방법에 의하여 구현된 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판 소재의 특성을 파악하기 위한 실험예들을 설명하기로 한다. 다만, 하기의 실험예들은 본 발명의 이해를 돕기 위한 것일 뿐, 본 발명의 실시예들이 아래의 실험예들만으로 한정되는 것은 아니다.
도 3은 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 열간 압연을 수행하기 전의 판재 접합 구조물을 도시하는 사진들이다.
도 3을 참조하면, 상기 구조물들의 비교예들 및 실시예들은 도 2를 참조하여 상술한 제조 방법에 의하여 제조되었으며, 가로 60mm, 세로 40 mm, 및 높이 20 mm 의 치수로 제작되었다.
표 1은 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판을 구성하는 제1 금속 판재의 조성 및 기계적 특성으로 항복강도와 연신율을 나타내는 표이다.
조성 (중량%) 항복
강도
(MPa)		 연신율
(%)
C Si Mn Cr Ni B Fe
비교예1 0.056 0.25 1.35 17.7 11.9 0.19 잔부 613 49.2
비교예2 0.066 0.26 1.55 18.4 12.3 0.78 잔부 658 32.9
실시예1 0.11 0.3 1.54 18.39 11.9 1.19 잔부 712 20.2
실시예2 0.1 0.31 1.56 18.31 11.79 1.69 잔부 758 12.1
실시예3 0.094 0.33 1.57 18.28 11.86 2.06 잔부 800 9.6
표 1을 참조하면, 실시예들은 붕소의 함량이 1 중량% 내지 3 중량% 범위로서 비교예들에 비하여 높다. 상기 실시예들은 700 MPa 내지 800 MPa 범위의 항복 강도를 가지며, 이는 비교예에 비하여 높다, 반면, 실시예들의 연신율은 비교예에 비하여 낮게 나타났다. 따라서, 본 발명의 실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판은 중성자 차폐용 구조체를 형성하기 위하여 요구되는 우수한 기계적 특성을 제공할 수 있다.
표 2는 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 열처리 조건에 따른 가공성을 나타내는 표이다.
1200℃ 진공열처리 열간압연 성공여부 계면 접착성
비교예1 X O X
비교예2 X O X
실시예1 X O X
2 시간 O X
48 시간 O O
실시예2 X X X
2 시간 X X
48 시간 O O
실시예3 X X X
2 시간 X X
48 시간 X O
표 2에서, 열간 압연 성공 여부는 크랙이 발생하지 않은 경우는 성공(O으로 표시함)으로 분류하고, 크랙이 발생한 경우는 실패(X로 표시함)로 분류하였다. 또한, 계면 접착성은 제1 금속 판재와 제2 금속 판재의 접합 정도를 의미한다.
표 2를 참조하면, 비교예들은 1200℃ 진공 열처리를 수행하지 않았으며, 열간 압연 이후에 크랙이 발생하지 않았으나, 계면 접착성이 불량하게 나타났다. 다른 실시예들에 비하여 붕소의 함량이 상대적으로 낮은 실시예1에서는, 1200℃ 진공 열처리를 수행하지 않거나 또는 2 시간 수행한 경우에는, 열간 압연 이후에 크랙이 발생하지 않았으나, 계면 접착성이 불량하게 나타났다. 실시예1에 비하여 붕소의 함량이 상대적으로 높은 실시예2 및 실시예3에서는, 1200℃ 진공 열처리를 수행하지 않거나 또는 2 시간 수행한 경우에는, 열간 압연 이후에 크랙이 발생하였고, 계면 접착성이 불량하게 나타났다.
반면, 실시예1 및 실시예2에서 1200℃ 진공 열처리를 48 시간 수행한 경우에는, 열간 압연 이후에 크랙이 발생하지 않았고, 또한, 우수한 계면 접착성을 나타내었다. 그러나, 붕소 함량이 가장 높은 실시예3에서는 1200℃ 진공 열처리를 48 시간 수행한 경우에는, 열간 압연 이후에 크랙이 발생하였으며, 계면 접착성은 우수하게 나타났다.
도 4는 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 열간 압연에 의한 크랙 형성 여부를 나타내는 사진들이다.
도 4를 참조하면, 표 2를 참조하여 설명한 바와 같이, 실시예 1의 경우에는, 은 진공 열처리의 수행 여부에 관계없이 모든 경우에서 열간 압연에 의한 크랙이 발생하지 않았다. 실시예 2는 진공 열처리를 수행하지 않거나 또는 2 시간 수행한 경우에는 열간 압연 후 크랙이 발생하였으나, 48 시간 수행한 경우에는 크랙이 발생하지 않음을 알 수 있다.
도 5는 본 발명의 일실시예에 따른 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 미세조직을 나타내는 주사전자현미경 사진들이다.
도 5를 참조하면, 실시예2를 48시간 동안 진공 열처리한 경우의 미세 조직이 나타나있다. 중앙에 배치된 제1 금속 판재와 양쪽 외측에 배치된 제2 금속 판재 사이의 계면 접착성이 우수함을 알 수 있다.
본 발명은 도면에 도시된 실시예를 참고로 설명되었으나 이는 예시적인 것에 불과하며, 당해 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 다른 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서 본 발명의 진정한 기술적 보호 범위는 첨부된 특허청구범위의 기술적 사상에 의하여 정해져야 할 것이다.
본 발명의 실시예에 따르면, 가격이 저렴하고, 중성자 차폐성능이 우수하도록 붕소의 함량을 높이면서도 가공성, 인성 및 용접성 등이 우수한 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판 및 그 제조 방법을 구현할 수 있다.

Claims (12)

  1. 중성자 흡수 원소를 포함하는 제1 금속 판재; 및
    상기 제1 금속 판재의 적어도 일면에 적층되고, 12 중량% 내지 20 중량% 범위의 크롬을 포함하고, 상기 중성자 흡수 원소가 배제된 제2 금속 판재;를 포함하는,
    중성자 차폐용 금속 클래딩 강판.
  2. 제 1 항에 있어서,
    상기 중성자 흡수 원소는 붕소(B) 또는 가돌리늄(Gd)을 포함하는,
    중성자 차폐용 금속 클래딩 강판.
  3. 제 1 항에 있어서,
    상기 중성자 흡수 원소는 0.1 중량% 내지 5 중량% 범위인,
    중성자 차폐용 금속 클래딩 강판.
  4. 제 1 항에 있어서,
    상기 제1 금속 판재는, 중량%로 C:0.01~0.15, Mn: 1.0~20, Cr: 0~20, Ni: 0~15, B: 1~3 및 잔부가 Fe와 불가피한 불순물로 구성된,
    중성자 차폐용 금속 클래딩 강판.
  5. 제 1 항에 있어서,
    상기 제1 금속 판재는, 중량%로 C:0.01~0.15, Mn: 1.0~20, Cr: 0~20, Ni: 0~15, Gd: 0.1~5 및 잔부가 Fe와 불가피한 불순물로 구성된,
    중성자 차폐용 금속 클래딩 강판.
  6. 제 4 항 또는 제 5 항에 있어서,
    상기 제1 금속 판재는, 중량%로 Si: 0.1~1.0 을 더 포함하는,
    중성자 차폐용 금속 클래딩 강판.
  7. 제 1 항에 있어서,
    상기 제2 금속 판재는, 중량%로 C:0.01~0.15, Si: 0.1~1.0, Mn: 0.1~2.5, Cr: 12~20, Ni: 1~15, 및 잔부가 Fe와 불가피한 불순물로 구성된,
    중성자 차폐용 금속 클래딩 강판.
  8. 제 1 항에 있어서,
    상기 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 전체 두께는 1 mm 내지 20 mm 범위이고,
    상기 제2 금속 판재의 두께의 합은 100 μm 이상 내지 상기 전체 두께의 절반 이하인,
    중성자 차폐용 금속 클래딩 강판.
  9. 중성자 흡수 원소를 포함하는 제1 금속 판재를 준비하는 단계;
    12 중량% 내지 20 중량% 범위의 크롬을 포함하고, 상기 중성자 흡수 원소가 배제된 제2 금속 판재를 준비하는 단계;
    상기 제1 금속 판재의 적어도 일면에 상기 제2 금속 판재를 접합하여 판재 접합 구조물을 형성하는 단계;
    상기 판재 접합 구조물을 열처리하는 단계; 및
    상기 판재 접합 구조물을 열간 압연하는 단계;를 포함하는,
    중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 제조 방법.
  10. 제 9 항에 있어서,
    상기 열처리하는 단계는, 상기 판재 접합 구조물을 1000℃ 내지 1250℃ 범위의 온도로 4 시간 내지 100 시간 범위의 시간 동안 열처리하는,
    중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 제조 방법.
  11. 제 9 항에 있어서,
    상기 열간 압연하는 단계는, 상기 판재 접합 구조물을 1000℃ 내지 1250℃ 범위의 온도로 1 분 내지 3 시간 범위의 시간 동안 재가열한 후 수행하는,
    중성자 차폐용 금속 클래딩 강판의 제조 방법.
  12. 제 9 항에 있어서,
    상기 열간 압연하는 단계에서, 하기의 식 1에 따라 가열 온도와 가열 시간이 제어되는,
    중성자 차폐용 스테인리스 클래딩 강판의 제조 방법
    [식 1]
    30346 < (A + 273.15)x(20+log 10 B) < 32406
    상기 식 1에서, A는 가열 온도(℃)이고, B는 가열 시간(hour)임.
PCT/KR2020/014270 2019-11-19 2020-10-19 중성자 차폐용 금속 클래딩 강판 및 그 제조 방법 WO2021101079A1 (ko)

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Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20050046752A (ko) * 2002-09-11 2005-05-18 스미토모 긴조쿠 고교 가부시키가이샤 붕소를 함유하는 스테인레스 강재 및 그 제조 방법
KR20060015680A (ko) * 2005-07-20 2006-02-17 주식회사 핵광산업 방사선 차폐도어 및 그 개폐장치
US20100183475A1 (en) * 2009-01-21 2010-07-22 Roman Radon Chromium manganese - nitrogen bearing stainless alloy having excellent thermal neutron absorption ability
JP2013036859A (ja) * 2011-08-08 2013-02-21 Toshiba Corp 中性子遮蔽材、その製造方法、及び使用済核燃料の貯蔵ラック並びに輸送キャスク
KR20150095063A (ko) * 2014-02-12 2015-08-20 한양대학교 산학협력단 중성자 흡수재 및 그 제조방법

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR20050046752A (ko) * 2002-09-11 2005-05-18 스미토모 긴조쿠 고교 가부시키가이샤 붕소를 함유하는 스테인레스 강재 및 그 제조 방법
KR20060015680A (ko) * 2005-07-20 2006-02-17 주식회사 핵광산업 방사선 차폐도어 및 그 개폐장치
US20100183475A1 (en) * 2009-01-21 2010-07-22 Roman Radon Chromium manganese - nitrogen bearing stainless alloy having excellent thermal neutron absorption ability
JP2013036859A (ja) * 2011-08-08 2013-02-21 Toshiba Corp 中性子遮蔽材、その製造方法、及び使用済核燃料の貯蔵ラック並びに輸送キャスク
KR20150095063A (ko) * 2014-02-12 2015-08-20 한양대학교 산학협력단 중성자 흡수재 및 그 제조방법

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