WO2021095238A1

WO2021095238A1 - 空気調和装置

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Publication number: WO2021095238A1
Application number: PCT/JP2019/044892
Authority: WO
Inventors: 孔明仲島; 和英山本; 祥之多田; 近藤　雅一
Original assignee: 三菱電機株式会社
Priority date: 2019-11-15
Filing date: 2019-11-15
Publication date: 2021-05-20
Also published as: JP7386886B2; EP4060257A1; JPWO2021095238A1; EP4060257A4

Abstract

検出容器（２０）は、室外熱交換器（２）と膨張弁（３）との間に配置される。ダイヤフラム（２３）は、検出容器（２０）の内部の空間を第１の空間（Ｒ１）と、第２の空間（Ｒ２）とに分割する。第１の空間（Ｒ１）は、密閉されて、かつ第１の冷媒（ＣＡ）と同一種類の第２の冷媒（ＣＢ）が封入される。第２の空間（Ｒ２）は、冷媒回路（１００）と接続されて、かつ第１の冷媒（ＣＡ）が流入する。歪みセンサ（ＧＳ）は、ダイヤフラム（２３）上に配置され、第２の空間（Ｒ２）の第１の冷媒（ＣＡ）の圧力と第１の空間（Ｒ１）の第２の冷媒（ＣＢ）の圧力との差を検出する。温度検出器（５１）は、室外熱交換器（２）と検出容器（２０）との間の第１の冷媒（ＣＡ）の温度を検出する。

Description

空気調和装置

　本発明は、空気調和装置に関する。

　従来から、運転状態量として過冷却度を算出することができる空気調和装置が知られている。たとえば、特許文献１に記載の装置は、外気温度を検出する温度センサと、利用側熱交換器において熱交換される空気温度を検出する温度センサを備える。この装置は、２つの温度センサによって検出された温度の差によって、過冷却度を算出する。

特開２０１６－９９０５９号公報

　しかしながら、特許文献１記載の冷凍サイクル装置では、２つの温度センサによって検出された温度に誤差がある場合に、算出される過冷却度の精度が悪くなる。特に、過冷却度が小さい値のときには、２つの温度センサの検出温度の誤差によって、算出される過冷却度の精度が著しく劣化する。

　それゆえに、本発明の目的は、運転状態を高精度に求めることができる空気調和装置を提供することである。

　本発明の空気調和装置は、第１の冷媒が循環し、冷媒配管によって環状に接続された圧縮機と、室外熱交換器と、膨張弁と、室内熱交換器とを含む冷媒回路と、室外熱交換器と膨張弁との間に配置された検出容器と、検出容器の内部の空間を第１の空間と、第２の空間とに分割するダイヤフラムとを備える。第１の空間は、密閉されて、かつ第１の冷媒と同一種類の第２の冷媒が封入される。第２の空間は、冷媒回路と接続されて、かつ第１の冷媒が流入する。空気調和装置は、さらに、ダイヤフラム上に配置され、第２の空間の第１の冷媒の圧力と第１の空間の第２の冷媒の圧力との差を検出する歪みセンサと、室外熱交換器と検出容器との間の第１の冷媒の温度を検出する温度検出器とを備える。

　本発明の空気調和装置は、第１の冷媒が循環し、冷媒配管によって環状に接続された圧縮機と、室外熱交換器と、膨張弁と、室内熱交換器とを含む冷媒回路と、室内熱交換器と膨張弁との間に配置された検出容器と、検出容器の内部の空間を第１の空間と、第２の空間とに分割するダイヤフラムとを備える。第１の空間は、密閉されて、かつ第１の冷媒と同一種類の第２の冷媒が封入される。第２の空間は、冷媒回路と接続されて、かつ第１の冷媒が流入する。空気調和装置は、さらに、ダイヤフラム上に配置され、第２の空間の第１の冷媒の圧力と第１の空間の第２の冷媒の圧力との差を検出する歪みセンサと、室内熱交換器と検出容器との間の第１の冷媒の温度を検出する温度検出器とを備える。

　本発明によれば、歪みセンサと、温度検出器とを備えることによって、運転状態を高精度に求めることができる。

参考例の空気調和装置の冷媒回路１００および空気調和装置の冷房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。図１の室外熱交換器２の周辺に配置される温度センサを表わす図である。実施の形態１の空気調和装置の構成および空気調和装置の冷房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。実施の形態１の検出容器２０の配置を表わす図である。実施の形態１の検出容器２０の構成を表わす図である。冷媒回路１００のｐ－ｈ線図である。実施の形態１における、温度Ｔｑごとの、差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わす図である。実施の形態１の空気調和装置の制御手順を表わすフローチャートである。実施の形態１の空気調和装置の構成および空気調和装置の暖房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。実施の形態２における、室外熱交換器２の周辺に配置される温度センサと、検出容器２０の配置を表わす図である。実施の形態２の検出容器２０の構成を表わす図である。実施の形態２における、温度Ｔｑごとの、差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わす図である。実施の形態３の空気調和装置の構成および空気調和装置の暖房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。実施の形態３の検出容器２０の配置および構成を表わす図である。実施の形態３の空気調和装置の構成および空気調和装置の冷房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。実施の形態４の検出容器２０の配置および構成を表わす図である。

　以下、実施の形態について、図面を参照して説明する。
　（参考例）
　まず、参考例の空気調和装置の構成およびその課題を説明する。

　図１は、参考例の空気調和装置の構成および空気調和装置の冷房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。

　冷媒回路１００は、冷媒配管６によって環状に接続された圧縮機１と、四方弁５と、室外熱交換器２と、膨張弁３と、室内熱交換器４とを備える。冷媒回路１００には、第１の冷媒ＣＡが循環する。

　圧縮機１は、第１の冷媒ＣＡを圧縮して吐出する。
　四方弁５は、第１の冷媒ＣＡの流路を切り替える。空気調和装置の冷房運転時には、圧縮機１から吐出された第１の冷媒ＣＡが室外熱交換器２へ流れる。空気調和装置の暖房運転時には、圧縮機１から吐出された第１の冷媒ＣＡが室内熱交換器４へ流れる。

　室外熱交換器２は、ファンなどの室外送風機によって供給される空気（以下、外気と適宜称する）と第１の冷媒ＣＡとの間で熱交換を行わさせる。室外熱交換器２は、空気調和装置の冷房運転時には、凝縮器として機能する。室外熱交換器２は、空気調和装置の暖房運転時には、蒸発器として機能する。

　膨張弁３は、第１の冷媒ＣＡを減圧して膨張させる。膨張弁３は、たとえば、電子式膨張弁などの開度の制御が可能な弁で構成されている。

　室内熱交換器４は、ファンなどの室内送風機によって供給される空気と第１の冷媒ＣＡとの間で熱交換を行わさせる。室内熱交換器４は、空気調和装置の冷房運転時には、蒸発器として機能する。室内熱交換器４は、空気調和装置の暖房運転時には、凝縮器として機能する。

　図２は、図１の室外熱交換器２の周辺に配置される温度センサを表わす図である。
　室外熱交換器２は、サブ熱交換器２ａとサブ熱交換器２ｂとを含む。温度センサ１１は、サブ熱交換器２ａの中間に配置される。温度センサ１１は、空気調和装置の冷房運転時において、室外熱交換器２を流れる第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴを検出する。温度センサ１２は、空気調和装置の冷房運転時における室外熱交換器２の第１の冷媒ＣＡの出口に配置される。温度センサ１２は、空気調和装置の冷房運転時において、室外熱交換器２の出口における第１の冷媒ＣＡの温度ＴＡを検出する。

　参考例では、空気調和装置の冷房運転時において、温度センサ１１によって検出された第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴと、温度センサ１２によって検出された室外熱交換器２の出口の第１の冷媒ＣＡの温度ＴＡとの差に基づいて、室外熱交換器２の出口における第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣを求めることができる。

　したがって、参考例では、２つの温度センサ１１，１２の測定誤差の影響を受ける。特に、過冷却度ＳＣが小さい値の場合、過冷却度ＳＣを正しく計算することができない。さらに、温度センサ１１だけでなく、温度センサ１２が測定する温度も液相の第１の冷媒ＣＡの温度の場合には、温度センサ１２は、第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴを測定することができない。その結果、空気調和装置の運転状態を正しく把握することできない。

　実施の形態１．
　図３は、実施の形態１の空気調和装置の構成および空気調和装置の冷房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。図４は、実施の形態１の検出容器２０の配置を表わす図である。

　空気調和装置は、冷媒回路１００、冷媒回路１００に接続される検出容器２０、および制御装置８０を備える。実施の形態１の冷媒回路１００は、参考例の冷媒回路１００と同様なので、説明を繰り替えさない。検出容器２０は、室外熱交換器２と膨張弁３との間に配置される。

　図５は、実施の形態１の検出容器２０の構成を表わす図である。
　検出容器２０の内部の空間は、ダイヤフラム２３によって、第１の空間Ｒ１と第２の空間Ｒ２とに分割される。ダイヤフラム２３は、変位可能な薄膜部材である。

　第１の空間Ｒ１は、密閉された空間である。第１の空間Ｒ１には、第２の冷媒ＣＢが封入されている。第２の冷媒ＣＢは、冷媒回路１００を循環する第１の冷媒ＣＡと同一種類である。

　第２の空間Ｒ２は、冷媒回路１００と冷媒配管７によって接続される。第２の空間Ｒ２には、冷媒回路１００を循環する第１の冷媒ＣＡが流入される。

　歪みセンサＧＳは、ダイヤフラム２３上に配置される。図５では、歪みセンサＧＳは、第２の空間Ｒ２内に配置されるが、第１の空間Ｒ１に配置されるものとしてもよい。

　温度センサＫＳは、ダイヤフラム２３上に配置される。実施の形態１において、温度センサＫＳは、温度検出器５１を構成する。温度センサＫＳは、室外熱交換器２と検出容器２０との間の第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑを検出する。

　（冷房運転時の動作）
　空気調和装置の冷房運転時に、凝縮器として機能する室外熱交換器２によって冷却された第１の冷媒ＣＡが検出容器２０の第２の空間Ｒ２に流入する。

　図６は、冷媒回路１００のｐ－ｈ線図である。
　ＬＡは、外気温度における等温線を表わす。ＬＢは、室外熱交換器２（凝縮器）における出口の温度の等温線を表わす。ＬＣは、室外熱交換器２の吐出圧力Ｐｄにおける等温線を表わす。

　第１の空間Ｒ１に封入された第２の冷媒ＣＢの温度は、外気温度よりも高く、かつ、室外熱交換器２から吐出される第１の冷媒ＣＡの温度以下となる。外気温度における飽和圧力Ｐ１ｓ、室外熱交換器２から吐出される第１の冷媒ＣＡの温度における飽和圧力Ｐ２ｓ、および第１の空間Ｒ１に封入された第２の冷媒ＣＢの圧力Ｐｖの間には、以下の式が成立する。

　Ｐ１ｓ＜Ｐｖ＜Ｐ２ｓ・・・(1)
　第２の空間Ｒ２に流入される第１の冷媒ＣＡの圧力は、室外熱交換器２から吐出される第１の冷媒ＣＡの圧力Ｐｄとなる。よって、以下の関係が成立する。

　Ｐｄ＞Ｐｖ・・・(2)
　よって、ダイヤフラム２３には、第２の空間Ｒ２の第１の冷媒ＣＡの圧力Ｐｄと第１の空間Ｒ１の第２の冷媒ＣＢの圧力Ｐｖとの差圧ΔＰが生じる。

　ΔＰ＝Ｐｄ－Ｐｖ・・・(3)
　歪みセンサＧＳが、差圧ΔＰを測定する。

　過冷却度ＳＣに応じて、差圧ΔＰは変化する。過冷却度ＳＣが小さくなると、室外熱交換器２から吐出された温度の高い第１の冷媒ＣＡによって、第１の空間Ｒ１の第２の冷媒ＣＢが暖められるので、Ｐｖが大きくなる。その結果、ΔＰは、小さくなる。過冷却度ＳＣが大きくなると、室外熱交換器２から吐出された温度の低い第１の冷媒ＣＡによって、第１の空間Ｒ１の第２の冷媒ＣＢが冷やされるので、Ｐｖが小さくなる。その結果、ΔＰは、大きくなる。

　図７は、実施の形態１における、温度Ｔｑごとの、差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わす図である。

　図７に示すように、差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係は、室外熱交換器２と検出容器２０との間の第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑによって変化する。

　制御装置８０は、温度センサＫＳによって検出された第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑと、歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰと、予め定められた冷媒温度Ｔｑに応じた差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係とに基づいて、室外熱交換器２の出口における第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣを求める。

　たとえば、制御装置８０は、冷媒の温度Ｔｑごとの差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わすテーブルの中から、温度センサＫＳによって検出された冷媒の温度Ｔｑのテーブルを特定する。制御装置８０は、特定したテーブルを参照して、歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰに対応する過冷却度ＳＣを求める。

　あるいは、制御装置８０は、冷媒の温度Ｔｑごとの差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わす特性式の中から、温度センサＫＳによって検出された冷媒の温度Ｔｑの特性式を特定する。制御装置８０は、特定した特性式に歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰを代入することによって、過冷却度ＳＣを算出する。特性式は、たとえば、２次式とすることができる。あるいは、より簡易に１次式としてもよい。

　さらに、制御装置８０は、以下の式に従って、室外熱交換器２における第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴを算出する。

　ＣＴ＝Ｔｑ＋ＳＣ・・・(4)
　制御装置８０は、算出した過冷却度ＳＣおよび凝縮温度ＣＴに基づいて、冷媒回路１００を制御する。

　制御装置８０は、第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴに基づいて、膨張弁３の開度を制御する。

　制御装置８０は、第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣに基づいて、冷媒回路１００からの第１の冷媒ＣＡの漏れの有無を判定する。たとえば、制御装置８０は、第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣが０の場合に、冷媒回路１００から第１の冷媒ＣＡが漏れていると判定することができる。

　図８は、実施の形態１の空気調和装置の制御手順を表わすフローチャートである。
　ステップＳ１０１において、温度センサＫＳは、室外熱交換器２と検出容器２０との間の第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑを検出する。

　ステップＳ１０２において、歪みセンサＧＳは、検出容器２０の第２の空間Ｒ２の第１の冷媒ＣＡの圧力Ｐｄと第１の空間Ｒ１の第２の冷媒ＣＢの圧力Ｐｖとの差圧ΔＰを検出する。

　ステップＳ１０３において、制御装置８０は、第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑと差圧ΔＰとに基づいて、室外熱交換器２の出口における第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣを求める。

　ステップＳ１０４において、制御装置８０は、第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑと、過冷却度ＳＣとに基づいて、室外熱交換器２における第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴを算出する。

　ステップＳ１０５において、制御装置８０は、第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣに基づいて、冷媒回路１００からの第１の冷媒ＣＡの漏れの有無を判定する。

　ステップＳ１０６において、制御装置８０は、第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴに基づいて、膨張弁３の開度を制御する。

　（暖房運転時の動作）
　図９は、実施の形態１の空気調和装置の構成および空気調和装置の暖房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。

　空気調和装置の暖房運転時には、制御装置８０は、以下のように動作する。
　制御装置８０は、冷媒の過冷却度ＳＣを算出しない。したがって、歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰは、制御装置８０によって使用されない。

　制御装置８０は、温度センサＫＳによって検出された室外熱交換器２と検出容器２０との間の第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑを、室外熱交換器２における第１の冷媒ＣＡの蒸発温度として取得する。

　以上のように、本実施の形態では、検出容器２０内のダイヤフラム２３にかかる差圧ΔＰを用いて過冷却度ＳＣを算出するので、参考例のように２つの温度センサ１１，１２で検出された温度の差によって過冷却を算出するよりも、過冷却度ＳＣを精度よく測定することができる。参考例では、特に、検出された温度の値が小さいときに、誤差が大きくなる場合がある。

　本実施の形態では、冷媒回路１００に封入される冷媒量が少なくして過冷却度が少ない運転をしている場合でも、過冷却度を正しく検出できる。

　本実施の形態では、過冷却度ＳＣを精度よく計測することができるので、冷媒回路からの冷媒漏洩を精度よく検知することができる。

　本実施の形態では、検出容器２０内に温度センサＫＳと歪みセンサＧＳを配置することによって、精度のよい第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣを求めることができるので、精度のよい第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣを求めるために、室外熱交換器２の周辺に冷媒の圧力を検出するための圧力センサを配置する場合などに比べて、空気調和装置の省スペース化を図ることができる。

　さらに、本実施の形態では、参考例のように、第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴを測定するための温度センサ１１を用いなくても、第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴを検出することができる。

　実施の形態２．
　図１０は、実施の形態２における、室外熱交換器２の周辺に配置される温度センサと、検出容器２０の配置を表わす図である。図１１は、実施の形態２の検出容器２０の構成を表わす図である。

　温度センサ１０は、室外熱交換器２の周辺に配置される。温度センサ１０は、外気温度Ｔａを検出する。実施の形態２では、ダイヤフラム２３上に温度センサＫＳが配置されない。

　（冷房運転時の動作）
　実施の形態２では、演算部１９は、温度センサ１０によって検出された外気温度Ｔａから以下の式に従って、室外熱交換器２と検出容器２０との間の第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑを算出する。

　Ｔｑ＝Ｔａ＋α・・・(5)
　ここで、αは、室外熱交換器２の仕様で決まる。設計者が任意に決定することができる。あるいは、αは、圧縮機１の回転数に応じて変化するものとしてもよい。たとえば、圧縮機１の回転数が大きくなるほど、αが大きくなるものとしてもよい。

　実施の形態２では、温度センサ１０と、演算部１９とが温度検出器５２を構成する。
　図１２は、実施の形態２における、温度Ｔｑごとの、差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わす図である。

　図１２に示すように、差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係は、室外熱交換器２と検出容器２０との間の第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑによって変化する。

　制御装置８０は、温度検出器５２によって検出された温度Ｔｑと、歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰと、予め定められた冷媒温度Ｔｑに応じた差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係とに基づいて、室外熱交換器２の出口における第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣを求める。

　たとえば、制御装置８０は、冷媒の温度Ｔｑごとの差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わすテーブルの中から、温度検出器５２によって検出された冷媒の温度Ｔｑのテーブルを特定する。制御装置８０は、特定したテーブルを参照して、歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰに対応する過冷却度ＳＣを求める。

　あるいは、制御装置８０は、冷媒の温度Ｔｑごとの差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係を表わす特性式の中から、温度検出器５２によって検出された冷媒の温度Ｔｑの特性式を特定する。制御装置８０は、特定した特性式に歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰを代入することによって、過冷却度ＳＣを算出する。特性式は、たとえば、２次式とすることができる。あるいは、より簡易に１次式としてもよい。

　ＣＴ＝Ｔｑ＋ＳＣ・・・(6)
　実施の形態１と同様に、制御装置８０は、算出した過冷却度ＳＣおよび凝縮温度ＣＴに基づいて、冷媒回路１００を制御し、第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴに基づいて、膨張弁３の開度を制御する。

　実施の形態３．
　図１３は、実施の形態３の空気調和装置の構成および空気調和装置の暖房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。図１４は、実施の形態３の検出容器２０の配置および構成を表わす図である。

　空気調和装置は、実施の形態１と同様に、冷媒回路１００、冷媒回路１００に接続される検出容器２０、および制御装置８０を備える。室内熱交換器４は、サブ熱交換器４ａとサブ熱交換器４ｂとを含む。

　検出容器２０は、室内熱交換器４と膨張弁３との間に配置される。検出容器２０の内部の空間は、ダイヤフラム２３によって、第１の空間Ｒ１と第２の空間Ｒ２とに分割される。第１の空間Ｒ１は、密閉された空間である。第１の空間Ｒ１には、第２の冷媒ＣＢが封入されている。第２の冷媒ＣＢは、冷媒回路１００を循環する第１の冷媒ＣＡと同一種類である。第２の空間Ｒ２は、冷媒回路１００と冷媒配管７によって接続される。第２の空間Ｒ２には、冷媒回路１００を循環する第１の冷媒ＣＡが流入される。

　歪みセンサＧＳは、ダイヤフラム２３上に配置される。
　温度センサＫＳは、ダイヤフラム２３上に配置される。実施の形態３において、温度センサＫＳは、温度検出器５１を構成する。温度センサＫＳは、室内熱交換器４と検出容器２０との間の第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑを検出する。

　（暖房運転時の動作）
　空気調和装置の暖房運転時に、凝縮器として機能する室内熱交換器４によって冷却された第１の冷媒ＣＡが検出容器２０の第２の空間Ｒ２に流入する。

　ダイヤフラム２３には、第２の空間Ｒ２の第１の冷媒ＣＡの圧力Ｐｄと第１の空間Ｒ１の第２の冷媒ＣＢの圧力Ｐｖとの差圧ΔＰが生じる。

　実施の形態１と同様に、歪みセンサＧＳが、差圧ΔＰを測定する。
　制御装置８０は、温度センサＫＳによって検出された第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑと、歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰと、予め定められた冷媒温度Ｔｑに応じた差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係とに基づいて、室内熱交換器４の出口における第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣを求める。

　実施の形態１と同様に、制御装置８０は、以下の式に従って、室内熱交換器４における第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴを算出する。

　ＣＴ＝Ｔｑ＋ＳＣ・・・(7)
　実施の形態１と同様に、制御装置８０は、算出した過冷却度ＳＣおよび凝縮温度ＣＴに基づいて、冷媒回路１００を制御し、第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴに基づいて、膨張弁３の開度を制御する。

　（冷房運転時の動作）
　図１５は、実施の形態３の空気調和装置の構成および空気調和装置の冷房運転時の冷媒回路１００の冷媒の流れを表わす図である。

　空気調和装置の冷房運転時には、制御装置８０は、以下のように動作する。
　制御装置８０は、冷媒の過冷却度ＳＣを算出しない。したがって、歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰは、制御装置８０によって使用されない。

　制御装置８０は、温度センサＫＳによって検出された室内熱交換器４と検出容器２０との間の第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑを、室内熱交換器４における第１の冷媒ＣＡの蒸発温度として取得する。

　実施の形態４．
　図１６は、実施の形態４の検出容器２０の配置および構成を表わす図である。実施の形態４では、ダイヤフラム２３上に温度センサＫＳが配置されない。

　（暖房運転時の動作）
　実施の形態４では、演算部３９は、室外熱交換器２の周囲の温度センサ１０によって検出された外気温度Ｔａから以下の式に従って、室内熱交換器４と検出容器２０との間の第１の冷媒ＣＡの温度Ｔｑを算出する。

　Ｔｑ＝Ｔａ＋α・・・(8)
　ここで、αは、室内熱交換器４の仕様で決まる。設計者が任意に決定することができる。あるいは、αは、圧縮機１の回転数に応じて変化するものとしてもよい。たとえば、圧縮機１の回転数が大きくなるほど、αが大きくなるものとしてもよい。

　実施の形態４では、温度センサ１０と、演算部３９とが温度検出器５２を構成する。
　制御装置８０は、温度検出器５２によって検出された温度Ｔｑと、歪みセンサＧＳによって検出された差圧ΔＰと、予め定められた冷媒温度Ｔｑに応じた差圧ΔＰと過冷却度ＳＣとの関係とに基づいて、室内熱交換器４の出口における第１の冷媒ＣＡの過冷却度ＳＣを求める。

　さらに、制御装置８０は、以下の式に従って、室内熱交換器４における第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴを算出する。

　ＣＴ＝Ｔｑ＋ＳＣ・・・(9)
　実施の形態１と同様に、制御装置８０は、算出した過冷却度ＳＣおよび凝縮温度ＣＴに基づいて、冷媒回路１００を制御し、第１の冷媒ＣＡの凝縮温度ＣＴに基づいて、膨張弁３の開度を制御する。

　変形例．
　本発明は、上記の実施形態に限定されるものではない。

　（１）実施の形態１および２では、検出容器２０が、室外熱交換器２と膨張弁３との間に配置され、実施の形態３および４では、検出容器２０が、室内熱交換器４と膨張弁３との間に配置されることとしたが、これに限定されるものではない。検出容器２０Ａが、室外熱交換器２と膨張弁３との間に配置され、かつ検出容器２０Ｂが、室内熱交換器４と膨張弁３との間に配置されるものとしてもよい。

　今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

　１　圧縮機、２　室外熱交換器、２ａ，２ｂ，４ａ，４ｂ　サブ熱交換器、３　膨張弁、４　室内熱交換器、６，７　冷媒配管、１０，１１，１２，ＫＳ　温度センサ、１９　演算部、２０　検出容器、２３　ダイヤフラム、５１，５２　温度検出器、Ｒ１　第１の空間、Ｒ２　第２の空間、ＧＳ　歪みセンサ、ＣＡ　第１の冷媒、ＣＢ　第２の冷媒。

Claims

　空気調和装置であって、
　第１の冷媒が循環し、冷媒配管によって環状に接続された圧縮機と、室外熱交換器と、膨張弁と、室内熱交換器とを含む冷媒回路と、
　前記室外熱交換器と前記膨張弁との間に配置された検出容器と、
　前記検出容器の内部の空間を第１の空間と、第２の空間とに分割するダイヤフラムとを備え、前記第１の空間は、密閉されて、かつ前記第１の冷媒と同一種類の第２の冷媒が封入され、前記第２の空間は、前記冷媒回路と接続されて、かつ前記第１の冷媒が流入し、
　前記空気調和装置は、さらに、
　前記ダイヤフラム上に配置され、前記第２の空間の前記第１の冷媒の圧力と前記第１の空間の前記第２の冷媒の圧力との差を検出する歪みセンサと、
　前記室外熱交換器と前記検出容器との間の前記第１の冷媒の温度を検出する温度検出器とを備える、空気調和装置。
　前記温度検出器は、前記ダイヤフラム上に配置され、前記室外熱交換器と前記検出容器との間の前記第１の冷媒の温度を検出する温度センサを含む、請求項１記載の空気調和装置。
　前記温度検出器は、
　外気の温度を検出する温度センサと、
　前記温度センサによって検出された外気の温度に予め定められた値を加算することによって、前記室外熱交換器と前記検出容器との間の前記第１の冷媒の温度を検出する演算部とを備える、請求項１記載の空気調和装置。
　前記予め定められた値は、前記圧縮機の周波数に応じて変化する、請求項３記載の空気調和装置。
　前記空気調和装置の冷房運転時において、前記歪みセンサによって検出された圧力の差と、前記検出された前記第１の冷媒の温度とに基づいて、前記室外熱交換器の出口における前記第１の冷媒の過冷却度を求める制御装置を備える、請求項１～４のいずれか１項に記載の空気調和装置。
　前記制御装置は、前記検出された前記第１の冷媒の温度に応じて、前記圧力の差と前記過冷却度との関係を表わす式を選択し、前記選択した式に前記検出された圧力の差を代入することによって、前記過冷却度を求める、請求項５記載の空気調和装置。
　前記制御装置は、前記検出された前記第１の冷媒の温度と、前記過冷却度とに基づいて、前記室外熱交換器における前記第１の冷媒の凝縮温度を求める、請求項５または６記載の空気調和装置。
　前記制御装置は、前記空気調和装置の暖房運転時において、前記検出された前記第１の冷媒の温度を前記室外熱交換器における前記第１の冷媒の蒸発温度として取得する、請求項５～７のいずれか１項に記載の空気調和装置。
　空気調和装置であって、
　第１の冷媒が循環し、冷媒配管によって環状に接続された圧縮機と、室外熱交換器と、膨張弁と、室内熱交換器とを含む冷媒回路と、
　前記室内熱交換器と前記膨張弁との間に配置された検出容器と、
　前記検出容器の内部の空間を第１の空間と、第２の空間とに分割するダイヤフラムとを備え、
　前記第１の空間は、密閉されて、かつ前記第１の冷媒と同一種類の第２の冷媒が封入され、前記第２の空間は、前記冷媒回路と接続されて、かつ前記第１の冷媒が流入し、
　前記空気調和装置は、さらに、
　前記ダイヤフラム上に配置され、前記第２の空間の前記第１の冷媒の圧力と前記第１の空間の前記第２の冷媒の圧力との差を検出する歪みセンサと、
　前記室内熱交換器と前記検出容器との間の前記第１の冷媒の温度を検出する温度検出器とを備える、空気調和装置。
　前記温度検出器は、前記ダイヤフラム上に配置され、前記室内熱交換器と前記検出容器との間の前記第１の冷媒の温度を検出する温度センサを含む、請求項９記載の空気調和装置。
　前記温度検出器は、
　外気の温度を検出する温度センサと、
　前記温度センサによって検出された外気の温度に予め定められた値を加算することによって、前記室内熱交換器と前記検出容器との間の前記第１の冷媒の温度を検出する演算部とを備える、請求項９記載の空気調和装置。
　前記予め定められた値は、前記圧縮機の周波数に応じて変化する、請求項１１記載の空気調和装置。
　前記空気調和装置の暖房運転時において、前記歪みセンサによって検出された圧力の差と、前記検出された前記第１の冷媒の温度とに基づいて、前記室内熱交換器の出口における前記第１の冷媒の過冷却度を求める制御装置を備える、請求項９～１２のいずれか１項に記載の空気調和装置。
　前記制御装置は、前記検出された前記第１の冷媒の温度に応じて、前記圧力の差と前記過冷却度との関係を表わす式を選択し、前記選択した式に前記検出された圧力の差を代入することによって、前記過冷却度を求める、請求項１３記載の空気著和装置。
　前記制御装置は、前記検出された前記第１の冷媒の温度と、前記過冷却度とに基づいて、前記室内熱交換器における前記第１の冷媒の凝縮温度を求める、請求項１３または１４記載の空気調和装置。
　前記制御装置は、前記空気調和装置の冷房運転時において、前記検出された前記第１の冷媒の温度を前記室外熱交換器における前記第１の冷媒の蒸発温度として取得する、請求項１３～１５のいずれか１項に記載の空気調和装置。
　前記制御装置は、前記過冷却度が０のときに、前記冷媒回路において前記第１の冷媒が漏洩していると判定する、請求項５～７、１３～１５のいずれか１項に記載の空気調和装置。