WO2021065079A1

WO2021065079A1 - クロスフローファンの翼、クロスフローファン及び空調室内機

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Publication number: WO2021065079A1
Application number: PCT/JP2020/021573
Authority: WO
Inventors: 弘宣寺岡
Original assignee: ダイキン工業株式会社
Priority date: 2019-09-30
Filing date: 2020-06-01
Publication date: 2021-04-08
Also published as: AU2020359245B2; EP4027018A4; JP6852768B1; JP2021055603A; CN114502842A; AU2020359245A1; EP4027018A1; US11466871B2; CN114502842B; US20220214052A1

Abstract

クロスフローファン（10）の翼（40）は、内周側に配置された内縁部（42）と、外周側に配置された外縁部（43）と、内縁部（42）と外縁部（43）との間に形成された基部（41）とを備える。基部（41）は、圧力面（41p）及び負圧面（41n）を有する。内縁部（42）の厚みは、外縁部（43）の厚みよりも大きい。基部（41）の最大厚み位置は、外縁部（43）よりも内縁部（42）に近い側に設定される。翼弦長をＬ、基部（41）の最大厚みをtmaxとすると、tmax／Ｌ≦０．０９４である。

Description

クロスフローファンの翼、クロスフローファン及び空調室内機

　本開示は、クロスフローファンの翼、クロスフローファン及び空調室内機に関する。

　空調室内機等では、送風のために、クロスフローファンが多く用いられている。クロスフローファンの翼断面形状においては、圧力面及びその圧力面に対峙する負圧面が、ファン回転軸から翼の外側に向かうに従ってファン回転方向に湾曲する。つまり、クロスフローファンの翼は、翼の内縁部と外縁部とを結ぶ直線に対して翼の中央部が離間した弓形に形成される。

　特許文献１には、クロスフローファンのエネルギー効率を向上させるために，外縁部よりも内縁部に近い箇所に翼の最大厚み位置を設定することにより、負圧面での流れの剥離を抑えて損失を低減する方法が開示されている。

特開２０１５－１２４７６６号公報

　しかしながら、特許文献１に記載のクロスフローファンの翼においては、流れの剥離を抑制するために翼の最大厚みを厚くしていくと、隣り合う翼同士の間の流路（以下、翼間流路という）が狭くなり、流速が上昇する結果、損失が増大してエネルギー効率が低下するという問題が生じる。また、この問題を回避するために逆に翼の最大厚みを薄くしていくと、翼間流路の幅は大きくなるものの、流れの剥離を抑制する効果が小さくなるので，損失が増大してエネルギー効率が低下してしまう。

　本開示の目的は、クロスフローファンのエネルギー効率を向上させることができるクロスフローファンの翼を提供することにある。

　本開示の第１の態様は、クロスフローファン（10）の内周側に配置された内縁部（42）と、前記クロスフローファン（10）の外周側に配置された外縁部（43）と、前記内縁部（42）と前記外縁部（43）との間に形成され、圧力面（41p）及び負圧面（41n）を有する基部（41）とを備え、前記内縁部（42）の厚みは、前記外縁部（43）の厚みよりも大きく、前記基部（41）の最大厚み位置は、前記外縁部（43）よりも前記内縁部（42）に近い側に設定され、翼弦長をＬ、前記基部（41）の最大厚みをtmaxとすると、tmax／Ｌ≦０．０９４であることを特徴とするクロスフローファンの翼である。

　第１の態様では、基部（41）の最大厚み位置を内縁部（42）に近い側に設定することにより、負圧面（41n）での流れの剥離を抑制しながら、翼弦長Ｌに対する基部（41）の最大厚みtmaxの比率を０．０９４以下に設定することにより、翼間流路幅を確保して流速の増大を抑制できる。このため、翼（40）での損失を抑制できるので、クロスフローファン（10）のエネルギー効率が向上する。

　本開示の第２の態様は、第１の態様において、０．０５４≦tmax／Ｌであることを特徴とするクロスフローファンの翼である。

　第２の態様では、基部（41）の最大厚みtmaxを薄くしすぎることに起因して、負圧面（41n）で流れの剥離を抑制する効果が小さくなる事態を回避できる。

　本開示の第３の態様は、第１又は２の態様において、０．０７４≦tmax／Ｌ≦０．０８６であることを特徴とするクロスフローファンの翼である。

　第３の態様では、翼間流路幅を十分に確保して流速の増大をより一層抑制しつつ、負圧面（41n）で流れの剥離をより一層抑制する効果を得ることができる。

　本開示の第４の態様は、第１～３のいずれか１つの態様において、前記基部（41）の前記最大厚み位置は、前記内縁部（42）の端から前記翼弦長の５％以上４５％以下の範囲に設定されることを特徴とするクロスフローファンの翼である。

　第４の態様では、負圧面（41n）での流れの剥離をより一層抑制することができる。

　本開示の第５の態様は、第１～４のいずれか１つの態様において、前記内縁部（42）における入口角は、８０°以上９０°以下に設定されることを特徴とするクロスフローファンの翼である。

　第５の態様では、負圧面（41n）での流れの剥離をより一層抑制することができる。

　本開示の第６の態様は、第１～５のいずれか１つの態様において、前記内縁部（42）及び前記外縁部（43）の少なくとも一方における前記負圧面（41n）側の表面は、外側に凸の湾曲面であり、前記湾曲面は、前記負圧面（41n）とは滑らかに接続され、前記圧力面（41p）とは８５°以上９０°以下の角度で接続されることを特徴とするクロスフローファンの翼である。

　第６の態様では、負圧面（41n）での流れの剥離をより一層抑制することができる。

　本開示の第７の態様は、第１～６のいずれか１つの態様の翼（40）が回転軸（22）の周囲に複数枚配列されたことを特徴とするクロスフローファン（10）である。

　第７の態様では、翼間流路幅を確保して流速の増大を抑制できるため、翼（40）での損失を抑制できるので、エネルギー効率が向上する。

　本開示の第８の態様は、第７の態様において、ファン径は、１２６ｍｍ以上であることを特徴とするクロスフローファンである。

　第８の態様では、ファン径１２６ｍｍ未満の小径クロスフローファンと比較して、大幅な薄翼化が可能となり、軽量化及び材料費削減の効果も大きくなる。

　本開示の第９の態様は、第７又は８の態様のクロスフローファン（10）を備えることを特徴とする空調室内機（1）である。

　第９の態様では、クロスフローファン（10）のエネルギー効率が向上するので、消費電力を低減することができる。

図１は、実施形態に係る空調室内機の断面図である。図２は、実施形態に係るクロスフローファンの羽根車の斜視図である。図３は、実施形態に係るクロスフローファンの翼の断面図である。図４は、実施形態に係るクロスフローファンにおける、翼弦長Ｌに対する基部最大厚みtmaxの比率と、軸動力との関係を示す図である。図５は、実施形態に係るクロスフローファンの翼の周囲を流れる気流の様子を示す図である。図６は、比較例１に係るクロスフローファンの翼の周囲を流れる気流の様子を示す図である。図７は、比較例２に係るクロスフローファンの翼の周囲を流れる気流の様子を示す図である。図８は、変形例１に係るクロスフローファンの翼の断面図である。図９は、変形例２に係るクロスフローファンの翼の断面図である。図１０は、図９に示すクロスフローファンの翼の外縁部を拡大して示す断面図である。

　以下、本開示の実施形態について図面を参照しながら説明する。尚、以下の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、或いはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。

　《実施形態》
　〈空調室内機の構成〉
　図１は、本実施形態に係る空調室内機（1）の断面図である。図１に示すように、空調室内機（1）は、主として、本体ケーシング（2）と、エアフィルタ（3）と、室内熱交換器（4）と、クロスフローファン（10）と、垂直フラップ（5）と、水平フラップ（6）とを備える。尚、図１において、「Ｒ１」、「Ｒ２」はそれぞれ、クロスフローファン（10）における吸い込み領域、吹き出し領域を示す。

　本体ケーシング（2）の天面には、吸込口（2a）が設けられる。吸込口（2a）の下流側には、吸込口（2a）に対向してエアフィルタ（3）が配置される。エアフィルタ（3）のさらに下流側に、室内熱交換器（4）が配置される。室内熱交換器（4）は、前面側熱交換器（4a）と背面側熱交換器（4b）とが側面視において逆Ｖ字状になるように連結されて構成される。前面側熱交換器（4a）及び背面側熱交換器（4b）はそれぞれ、多数のプレートフィンを互いに平行に並べて伝熱管に取り付けることにより構成される。吸込口（2a）を通過して室内熱交換器（4）に到達する室内空気は、エアフィルタ（3）を通過する際に塵埃を除去される。吸込口（2a）から吸込まれ且つエアフィルタ（3）を通過した室内空気が前面側熱交換器（4a）及び背面側熱交換器（4b）のプレートフィンの間を通り抜ける際に熱交換が行われる。

　室内熱交換器（4）の下流側に、ファン径Ｄを持つ略円筒形状のクロスフローファン（10）が、空調室内機（1）の幅方向（図１紙面に垂直な方向）に延びるように設けられる。クロスフローファン（10）は、室内熱交換器（4）に平行に配置される。クロスフローファン（10）は、逆Ｖ字状の室内熱交換器（4）に挟まれるように配置される羽根車（20）と、羽根車（20）を駆動するためのファンモータ（図示省略）とを備える。クロスフローファン（10）は、図１の矢印Ａ１（時計回り）の方向に羽根車（20）を回転して、室内熱交換器（4）から吹出口（2b）に向かう気流を発生させる。すなわち、クロスフローファン（10）は、気流がクロスフローファン（10）を横切る横流ファンである。吹出口（2b）は、本体ケーシング（2）の底面に設けられる。

　クロスフローファン（10）の下流の吹出口（2b）に繋がる吹出通路の背面側は、スクロール部材（2c）で構成される。スクロール部材（2c）の下端は、吹出口（2b）の後縁に連結される。スクロール部材（2c）の案内面は、クロスフローファン（10）から吹き出される空気を吹出口（2b）にスムーズに且つ静かに導くために、断面視において、クロスフローファン（10）の側に曲率中心を持つ滑らかな曲線形状を有する。クロスフローファン（10）の前面側には、舌部（2d）が設けられており、舌部（2d）から続く吹出通路の上面が、吹出口（2b）の前縁に連結される。吹出口（2b）から吹出される気流の方向は、垂直フラップ（5）と水平フラップ（6）とによって調節される。

　〈クロスフローファンの構造〉
　図２は、クロスフローファン（10）の羽根車（20）の斜視図である。図２に示すように、羽根車（20）は、複数（例えば７つ）のファンブロック（30）を直列に接合した構造を有し、当該構造の両端にはエンドプレート（21）、（24）が設けられる。羽根車（20）は、軸心（O）上に金属製の回転軸（22）を有する。羽根車（20）の一端に配置されたエンドプレート（21）からは、回転軸（22）の端部が突き出ており、当該端部は本体ケーシング（2）によって支持される。羽根車（20）の他端に配置されたエンドプレート（24）側には、回転軸（22）を駆動するモーター（図示省略）が設けられる。

　各ファンブロック（30）は、複数の翼（40）と円環状の支持プレート（50）とを備える。複数の翼（40）は、回転軸（22）を中心として、回転軸（22）の周囲に配列される。隣り合う翼（40）同士は、所定の間隔をあけて配置される。各翼（40）の両端（回転軸（22）の延びる方向の両端）は、一対の支持プレート（50）によって、又は、支持プレート（50）とエンドプレート（21）若しくはエンドプレート（24）とによって、支持される。

　〈クロスフローファンの翼の構造〉
　図３は、クロスフローファン（10）の翼（40）の断面図（支持プレート（50）に平行な平面で切断した断面図）である。図３に示すように、円環状の支持プレート（50）は、クロスフローファン（10）の内周側にある内周端（51）と、クロスフローファン（10）の外周側にある外周端（52）とを有する。１つのファンブロック（30）に配置される全ての翼（40）は、内周端（51）及び外周端（52）と同心円状の１つの内接円（IL）及び１つの外接円（OL）に接するように配置される。

　各翼（40）は、クロスフローファン（10）の内周側に配置された内縁部（42）と、クロスフローファン（10）の外周側に配置された外縁部（43）と、内縁部（42）と外縁部（43）との間に形成された基部（41）とを備える。内縁部（42）は、内周端（51）側に凸の円弧状を持つように形成され、内接円（IL）に接する。外縁部（43）は、外周端（52）側に凸の円弧状を持つように形成され、外接円（OL）に接する。基部（41）は、矢印Ａ１の方向（以下、ファン回転方向という）側で正圧を生じる圧力面（41p）と、ファン回転方向の反対側で負圧を生じる負圧面（41n）とを有する。

　各翼（40）は、外周端（52）に向かうにつれて、ファン回転方向に湾曲した前向き羽根である。具体的には、クロスフローファン（10）の軸心（O）に直交し且つ軸心（O）から外周に向かって放射状に延びる線（RL）に対して、翼（40）は、角度θだけ傾いている。ここで、翼（40）の傾きθは、翼（40）の内縁部（42）及び外縁部（43）に接する接線（TL）と、放射状に延びる線（RL）とのなす角度で定義される。

　翼（40）の圧力面（41p）及び負圧面（41n）はそれぞれ、ファン回転方向の反対側に膨らんだ弧を描くように湾曲する。言い換えると、圧力面（41p）の弧の曲率中心も、負圧面（41n）の弧の曲率中心も、ファン回転方向側に位置する。

　翼（40）の翼弦長Ｌは、内縁部（42）の端から外縁部（43）の端までの長さである。具体的には、翼（40）の接線（TL）を内周側及び外周側にそれぞれ延長し、接線（TL）に立てた内縁部（42）と接する垂線（PL1）、及び、接線（TL）に立てた外縁部（43）と接する垂線（PL2）を引いたとき、垂線（PL1）から垂線（PL2）までの長さが翼弦長Ｌになる。言い換えると、接線（TL）と垂線（PL1）との交点を内縁端（CLi）、接線（TL）と垂線（PL2）との交点を外縁端（CLo）としたとき、内縁端（CLi）と外縁端（CLo）との距離が翼弦長Ｌになる。

　翼（40）においては、基部（41）の厚み（肉厚）、つまり、圧力面（41p）と負圧面（41n）との距離が、内周側から外周側に向かうに従って徐々に変化しており、基部（41）の厚みが最大になる位置（以下、最大厚み位置という）が存在する。ここで、基部（41）の最大厚みをtmaxとする。

　尚、本明細書において、基部（41）の厚みとは、圧力面（41p）に対して垂直な方向における圧力面（41p）と負圧面（41n）との間隔と定義する。また、図３に示すように、最大厚み位置（Lt）は、最大厚みtmaxとなる箇所の中心線（ML）(圧力面（41p）と負圧面（41n）との中点を順々に結んで得られる線)から接線（TL）に下ろした垂線の足の位置で表す。

　本実施形態では、図３に示すように、基部（41）の最大厚み位置（Lt）は、接線（TL）上で外縁部（43）（外縁端（CLo））よりも内縁部（42）（内縁端（CLi））に近い側に設定される。例えば、最大厚み位置（Lt）は、接線（TL）上において内縁端（CLi）から翼弦長Ｌの５％以上４５％以下の範囲に設定されてもよい。また、内縁部（42）の厚みtiは、外縁部（43）の厚みtoよりも大きく設定される。例えば、ti／to＞１．５、より好ましくは、ti／to＞１．７５であってもよい。

　〈tmax／Ｌと軸動力との関係〉
　図４は、本実施形態のクロスフローファン（10）の翼（40）における、翼弦長Ｌに対する基部最大厚みtmaxの比率tmax／Ｌと、軸動力との関係を示す図である。尚、図４の縦軸の１目盛りの大きさは、０．１Ｗである。

　図４に示す関係は、クロスフローファン（10）をルームエアコンの空調室内機（1）（壁掛け型室内機）に組み込んだ状態でのシミュレーションに基づく性能評価結果である。具体的には、各比率tmax／Ｌについて、ファン回転数を変化させて同一の風量が得られるときの軸動力（回転軸（22）の動力）を評価している。風量は、一般的な空調室内機での風量範囲（例えば７～２５ｍ³／分）であれば、図４と同様の関係が得られる。尚、回転軸（22）を回転させるモータへの入力（消費電力）は、軸動力をモータ効率で除した値であり、軸動力が低減されればモータの消費電力も低減される。

　図４に示す評価に用いたクロスフローファン（10）の翼形状（断面形状）は、前述の通りである。翼枚数（１つのファンブロック（30）に設けられる翼（40）の数）は、一般的な空調室内機のクロスフローファンの翼枚数（例えば３１～３７枚）であれば、図４と同様の関係が得られる。また、図４に示す評価は、翼ピッチ（隣り合う翼（40）同士の間隔）を等ピッチとしたシミュレーションによるものであるが、一般的な空調室内機のクロスフローファンに適用される不等ピッチであっても、図４と同様の関係が得られる。

　図４に示すように、tmax／Ｌ≦０．０９４とすれば、翼間流路幅の拡大に伴う流速の増大に起因するエネルギー損失の増大を抑制できる。

　また、図４に示すように、０．０５４≦tmax／Ｌとすれば、基部（41）の最大厚みtmaxの薄化に伴う負圧面（41n）での流れの剥離の増大に起因するエネルギー損失の増大を抑制できる。

　さらに、図４に示すように、０．０７４≦tmax／Ｌ≦０．０８６とすれば、翼間流路幅を確保して流速の増大を抑制する効果と、負圧面（41n）で流れの剥離を抑制する効果とがバランスして、エネルギー効率をより向上させることができる。

　以上のように、本実施形態のクロスフローファン（10）の翼（40）においては、tmax／Ｌ≦０．０９４とすることが好ましく、０．０５４≦tmax／Ｌ≦０．０９４とすることがより好ましく、０．０７４≦tmax／Ｌ≦０．０８６とすることが最も好ましい。

　－実施形態の効果－
　以上に説明した本実施形態のクロスフローファン（10）の翼（40）によると、翼弦長Ｌに対する基部（41）の最大厚みtmaxの比率tmax／Ｌを０．０９４以下に設定することにより、翼間流路幅を確保して流速の増大を抑制できる。また、基部（41）の最大厚み位置（Lt）を内縁部（42）に近い側に設定することにより、負圧面（41n）での流れの剥離を抑制できる。このため、翼（40）での損失を抑制できるので、クロスフローファン（10）のエネルギー効率が向上する。

　また、本実施形態のクロスフローファン（10）の翼（40）において、tmax／Ｌを０．０５４以上に設定すると、基部（41）の最大厚みtmaxを薄くしすぎることに起因して、負圧面（41n）で流れの剥離を抑制する効果が小さくなる事態を回避できる。

　さらに、本実施形態のクロスフローファン（10）の翼（40）において、tmax／Ｌを０．０７４以上０．０８６以下に設定すると、翼間流路幅を十分に確保して流速の増大をより一層抑制しつつ、負圧面（41n）で流れの剥離をより一層抑制する効果を得ることができる。

　また、本実施形態のクロスフローファン（10）の翼（40）において、基部（41）の最大厚み位置（Lt）が、内縁部（42）の端（図３の内縁端（CLi））から翼弦長Ｌの５％以上４５％以下の範囲に設定されると、負圧面（41n）での流れの剥離をより一層抑制することができる。

　また、本実施形態のクロスフローファン（10）の翼（40）において、内縁部（42）の厚みtiは、外縁部（43）の厚みtoよりも大きく設定されている。このため、内縁部（42）から翼（40）の中央部付近までは、基部（41）の厚みがなだらかに減少するため、負圧面（41n）での翼面曲率が大きくならない。従って、負圧面（41n）側で流れの剥離が生じかけても、気流が負圧面（41n）にすぐに再付着するので、内縁部（42）から翼（40）の中央部までの流れの剥離を抑制することができる。一方、翼（40）の中央部から外縁部（43）までは厚みが大きく減少するため、翼（40）の中央部から外縁部（43）までの翼間流路幅を広く維持することができる。これにより、広い翼間流路幅を効率よく活用して、翼間における吹き出し風速を低減できる。

　また、翼（40）が回転軸（22）の周囲に複数枚配列された本実施形態のクロスフローファン（10）によると、翼間流路幅を確保して流速の増大を抑制できるため、翼（40）での損失を抑制できるので、エネルギー効率が向上する。

　本実施形態のクロスフローファン（10）において、ファン径Ｄが１２６ｍｍ以上であると、次のような効果を得ることができる。例えば、ファン径１２６ｍｍ未満の小径クロスフローファンを比例拡大等して、ファン径１２６ｍｍ以上の大径のクロスフローファン（10）を製造する場合、小径クロスフローファンと比較して翼弦長Ｌも長くなるものの、基部（41）の最大厚みtmaxについて、tmax／Ｌ≦０．０９４としているため、小径クロスフローファンと比較して、大幅な薄翼化が可能となり、軽量化及び材料費削減の効果も大きくなる。

　また、クロスフローファン（10）を備えた本実施形態の空調室内機（1）によると、クロスフローファン（10）のエネルギー効率が向上するので、消費電力を低減することができる。

　〈クロスフローファンの吹き出し領域での気流の様子〉
　図５は、吹き出し領域Ｒ２（図１参照）に位置する本実施形態のクロスフローファン（10）の翼（40）の周囲を流れる気流の様子を示す図である。

　図５に示すように、吹き出し領域Ｒ２での翼（40）付近の流れに関して、基部（41）の最大厚み位置（Lt）が外縁部（43）よりも内縁部（42）に近い側に存在することにより、翼（40）の内縁部（42）から外縁部（43）までの負圧面（41n）での流れの剥離が抑制される。従って、内縁部（42）から外縁部（43）への流れが促進され、これにより、乱流の発生が抑制されるので、低周波狭帯域騒音等の発生が抑制される。また、tmax／Ｌが０．０９４以下に設定されているため、翼間流路幅を確保して流速の上昇を抑制することができる。

　〈比較例１〉
　図６は、tmax／Ｌが０．０９４よりも大きく設定された比較例１に係るクロスフローファンの翼（40）の周囲を流れる気流の様子を示す図である。尚、図６も吹き出し領域での気流の様子を示す。また、比較例１においても、基部（41）の最大厚み位置（Lt）は、外縁部（43）よりも内縁部（42）に近い側に存在し、翼ピッチは、図５に示す場合と同様である。

　図６に示すように、比較例１では、翼（40）の負圧面（41n）での流れの剥離が抑制されるものの、tmax／Ｌが大きく設定されたことにより、翼間流路幅が狭くなり、流速が上昇する結果、損失が増大してエネルギー効率が低下してしまう。

　〈比較例２〉
　図７は、tmax／Ｌが０．０５４よりも小さく設定された比較例２に係るクロスフローファンの翼（40）の周囲を流れる気流の様子を示す図である。尚、図７も吹き出し領域での気流の様子を示す。また、比較例２においても、基部（41）の最大厚み位置（Lt）は、外縁部（43）よりも内縁部（42）に近い側に存在し、翼ピッチは、図５に示す場合と同様である。

　図７に示すように、比較例２では、翼間流路幅は広く確保されているが、tmax／Ｌが小さく設定されたことにより、翼（40）の負圧面（41n）での流れの剥離が外縁部（43）に近づくに従って顕著になる結果、損失が増大してエネルギー効率が低下してしまう。

　〈変形例１〉
　図８は、変形例１に係るクロスフローファン（10）の翼（40）の断面図である。尚、図８において、図３に示す前記実施形態と同じ構成要素には同じ符号を付している。また、図８において、図３に示す翼（40）の外形を破線で示している。また、図８において、吹き出し領域Ｒ２（図１参照）に位置する本変形例のクロスフローファン（10）における翼（40）の負圧面（41n）近傍を流れる気流の様子を矢印で示している。

　図８に示す本変形例の翼（40）の特徴は、内縁部（42）の入口角αが、８０°以上９０°以下、例えば、８６°に設定されることである。すなわち、本変形例の翼（40）の反りは、前記実施形態の翼（40）の反り（内縁部（42）の入口角αは、例えば９２．７°）よりも小さく設定される。本明細書では、内縁部（42）の入口角αは、次のように定義される。翼（40）の内縁部（42）の内接円（IL）と、翼（40）の中心線（ML）との交点において、内接円（IL）の接線（SIL）と中心線（ML）の接線（SML）とのなす角度が、内縁部（42）の入口角αである。

　以上に説明した本変形例によると、前記実施形態と同様の効果が得られるのに加えて、内縁部（42）の入口角αを８０°以上９０°以下に設定しているため、翼（40）の反りが小さくなるので、翼（40）の負圧面（41n）に沿って気流が流れやすくなる。従って、負圧面（41n）での流れの剥離をより一層抑制できるため、翼（40）での損失をより一層抑制できるので、クロスフローファン（10）のエネルギー効率がより一層向上する。

　〈変形例２〉
　図９は、変形例２に係るクロスフローファン（10）の翼（40）の断面図であり、図１０は、図９に示すクロスフローファン（10）の翼（40）の外縁部（43）を拡大して示す断面図である。尚、図９及び図１０において、図３に示す前記実施形態と同じ構成要素には同じ符号を付している。また、図９及び図１０において、図３に示す翼（40）の外形を破線で示している。また、図９及び図１０において、吸い込み領域Ｒ１（図１参照）に位置する本変形例のクロスフローファン（10）における翼（40）の負圧面（41n）近傍を流れる気流の様子を矢印で示している。

　図９及び図１０に示す本変形例の翼（40）の１つの特徴は、外縁部（43）の負圧面（41n）側の表面が、外側に凸の湾曲面（ws）であり、湾曲面（ws）は、負圧面（41n）と滑らかに接続されることである。すなわち、湾曲面（ws）の曲率半径は、前記実施形態の外縁部（43）の表面の曲率半径よりも大きい。

　また、本変形例の翼（40）の他の特徴は、湾曲面（ws）が、圧力面（41p）と８５°以上９０°以下の角度で接続されることである。言い換えると、圧力面（41p）と湾曲面（ws）との交点において、圧力面（41p）に対する垂線と、湾曲面（ws）の接線とのなす角度を角度βとしたとき、角度βは、０°以上５°以下である。

　以上に説明した本変形例によると、前記実施形態と同様の効果が得られるのに加えて、以下のような効果が得られる。つまり、外縁部（43）における負圧面（41n）側の表面は、外側に凸の湾曲面（ws）であり、湾曲面（ws）は、負圧面（41n）とは滑らかに接続され、圧力面（41p）とは８５°以上９０°以下の角度で接続される。このため、翼（40）の外縁部（43）の近傍に到達した気流は、負圧面（41n）に沿って流れやすくなる。従って、負圧面（41n）での流れの剥離をより一層抑制できるため、翼（40）での損失をより一層抑制できるので、クロスフローファン（10）のエネルギー効率がより一層向上する。

　尚、本変形例の前記構成に代えて、或いは、これに加えて、以下のような構成としてもよい。すなわち、内縁部（42）における負圧面（41n）側の表面は、外側に凸の湾曲面であり、当該湾曲面は、負圧面（41n）とは滑らかに接続され、圧力面（41p）とは８５°以上９０°以下の角度で接続される。このようにすると、吹き出し領域Ｒ２（図１参照）においても、本変形例と同様の効果を得ることができる。

　《その他の実施形態》
　前記実施形態及び変形例では、クロスフローファン（10）を備える空調室内機（1）として、壁掛けタイプの室内機について説明したが、これに限定されず、クロスフローファン（10）は、床置きタイプ、天井設置タイプなどの他のタイプの室内機に用いてもよい。

　また、前記実施形態及び変形例では、クロスフローファン（10）の羽根車（20）は、室内熱交換器（4）に対して空気が流れる方向の下流側に配置されたが、これに代えて、羽根車（20）は、室内熱交換器（4）よりも上流側に配置されてもよい。

　以上、実施形態及び変形例を説明したが、特許請求の範囲の趣旨及び範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能なことが理解されるであろう。また、以上の実施形態及び変形例は、本開示の対象の機能を損なわない限り、適宜組み合わせたり、置換したりしてもよい。

　以上に説明したように、本開示は、クロスフローファンの翼、クロスフローファン及び空調室内機について有用である。

　　　１　　空調室内機
　　　２　　本体ケーシング
　　　２ａ　　吸込口
　　　２ｂ　　吹出口
　　　２ｃ　　スクロール部材
　　　２ｄ　　舌部
　　　３　　エアフィルタ
　　　４　　室内熱交換器
　　　４ａ　　前面側熱交換器
　　　４ｂ　　背面側熱交換器
　　　５　　垂直フラップ
　　　６　　水平フラップ
　　１０　　クロスフローファン
　　２０　　羽根車
　　２１　　エンドプレート
　　２２　　回転軸
　　２４　　エンドプレート
　　３０　　ファンブロック
　　４０　　翼
　　４１　　基部
　　４１ｐ　　圧力面
　　４１ｎ　　負圧面
　　４２　　内縁部
　　４３　　外縁部
　　５０　　支持プレート
　　５１　　内周端
　　５２　　外周端

Claims

　クロスフローファン（10）の内周側に配置された内縁部（42）と、
　前記クロスフローファン（10）の外周側に配置された外縁部（43）と、
　前記内縁部（42）と前記外縁部（43）との間に形成され、圧力面（41p）及び負圧面（41n）を有する基部（41）とを備え、
　前記内縁部（42）の厚みは、前記外縁部（43）の厚みよりも大きく、
　前記基部（41）の最大厚み位置は、前記外縁部（43）よりも前記内縁部（42）に近い側に設定され、
　翼弦長をＬ、前記基部（41）の最大厚みをtmaxとすると、tmax／Ｌ≦０．０９４であることを特徴とするクロスフローファンの翼。
　請求項１において、
　０．０５４≦tmax／Ｌであることを特徴とするクロスフローファンの翼。
　請求項１又は２において、
　０．０７４≦tmax／Ｌ≦０．０８６であることを特徴とするクロスフローファンの翼。
　請求項１～３のいずれか１項において、
　前記基部（41）の前記最大厚み位置は、前記内縁部（42）の端から前記翼弦長の５％以上４５％以下の範囲に設定されることを特徴とするクロスフローファンの翼。
　請求項１～４のいずれか１項において、
　前記内縁部（42）における入口角は、８０°以上９０°以下に設定されることを特徴とするクロスフローファンの翼。
　請求項１～５のいずれか１項において、
　前記内縁部（42）及び前記外縁部（43）の少なくとも一方における前記負圧面（41n）側の表面は、外側に凸の湾曲面であり、
　前記湾曲面は、前記負圧面（41n）とは滑らかに接続され、前記圧力面（41p）とは８５°以上９０°以下の角度で接続されることを特徴とするクロスフローファンの翼。
　請求項１～６のいずれか１項に記載の翼（40）が回転軸（22）の周囲に複数枚配列されたことを特徴とするクロスフローファン。
　請求項７において、
　ファン径は、１２６ｍｍ以上であることを特徴とするクロスフローファン。
　請求項７又は８に記載のクロスフローファン（10）を備えることを特徴とする空調室内機。