WO2021039699A1 - 変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法 Download PDF

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    • G02B15/146—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups
    • G02B15/1465—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups the first group being negative
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    • G02B15/1461—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having more than five groups the first group being positive
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake

Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system, an optical instrument, and a method for manufacturing the variable magnification optical system.
  • Optical devices such as digital still cameras, film cameras, and video cameras are required to suppress various aberrations of the optical system (see, for example, Patent Document 1).
  • the variable magnification optical system has a plurality of lens groups, and the distance between adjacent lens groups changes when the plurality of lens groups are varied.
  • the plurality of lens groups are arranged on the image plane side of the first focusing lens group and the first focusing lens group that moves during focusing, and have different trajectories from the first focusing lens group during focusing. Includes a moving second focusing lens group. Both the first focusing lens group and the second focusing lens group have a negative refractive power and satisfy the following conditional expression.
  • MTF1 Absolute value of the amount of movement of the first focusing lens group when shifting from the in-focus object in-focus state to the close-range object in-focus state in the telephoto end state
  • MTF2 Close to infinity object in-focus state in the telephoto end state Absolute value of the amount of movement of the second focusing lens group when shifting to the focusing state of a distance object
  • the optical device according to the present invention is configured to include the above variable magnification optical system.
  • each lens group is configured and arranged in a lens barrel so that the variable magnification optical system has the following configuration.
  • the variable magnification optical system has a plurality of lens groups, and the distance between the adjacent lens groups changes when the plurality of lens groups are varied.
  • the plurality of lens groups are arranged on the image plane side of the first focusing lens group and the first focusing lens group that moves during focusing, and have different trajectories from the first focusing lens group during focusing. Includes a moving second focusing lens group. Both the first focusing lens group and the second focusing lens group have a negative refractive power and satisfy the following conditional expression.
  • MTF1 Absolute value of the amount of movement of the first focusing lens group when shifting from the in-focus object in-focus state to the close-range object in-focus state in the telephoto end state
  • MTF2 Close to infinity object in-focus state in the telephoto end state Absolute value of the amount of movement of the second focusing lens group when shifting to the focusing state of a distance object
  • FIG. It is a diagram of various aberrations in the telephoto end state of the optical system according to the first embodiment, (A) shows various aberrations at the time of focusing an infinity object, and (B) shows various aberrations at the time of focusing a close-range object. It is a diagram of various aberrations in the wide-angle end state of the optical system according to the first embodiment, (A) shows various aberrations at the time of focusing an object at infinity, and (B) shows various aberrations at the time of focusing an object at a close distance. It is a figure which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on Example 2.
  • FIG. 1 It is a diagram of various aberrations in the telephoto end state of the optical system according to the second embodiment, (A) shows various aberrations at the time of focusing an infinity object, and (B) shows various aberrations at the time of focusing a close-range object. It is a diagram of various aberrations in the wide-angle end state of the optical system according to the second embodiment, (A) shows various aberrations at the time of focusing an object at infinity, and (B) shows various aberrations at the time of focusing an object at a close distance. It is a figure which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on Example 3. FIG.
  • FIG. 1 It is a diagram of various aberrations in the telephoto end state of the optical system according to the third embodiment, (A) shows various aberrations at the time of focusing an infinity object, and (B) shows various aberrations at the time of focusing a close-range object. It is a diagram of various aberrations in the wide-angle end state of the optical system according to the third embodiment, (A) shows various aberrations at the time of focusing an infinity object, and (B) shows various aberrations at the time of focusing a close-range object. It is a figure which shows the lens structure of the variable magnification optical system which concerns on Example 4. FIG.
  • FIG. 6 It is a diagram of various aberrations in the telephoto end state of the optical system according to the sixth embodiment, (A) shows various aberrations at the time of focusing an infinity object, and (B) shows various aberrations at the time of focusing a close-range object. It is a diagram of various aberrations in the wide-angle end state of the optical system according to the sixth embodiment, (A) shows various aberrations at the time of focusing an object at infinity, and (B) shows various aberrations at the time of focusing an object at a close distance. It is a figure which shows the structure of the digital camera which is one Embodiment of an optical device. It is a flowchart which shows the manufacturing method of an optical system.
  • FIG. 19 shows a schematic configuration of a digital camera according to an embodiment of the optical device of the present invention.
  • the digital camera 1 is composed of a main body 2 and a photographing lens 3 that can be attached to and detached from the main body 2.
  • the main body 2 includes an image sensor 4, a main body control unit (not shown) that controls the operation of a digital camera, and a liquid crystal operation screen 5.
  • the photographing lens 3 includes an optical system ZL composed of a plurality of lens groups and a lens position control mechanism (not shown) for controlling the position of each lens group.
  • the lens position control mechanism is composed of a sensor that detects the position of the lens group, a motor that moves the lens group back and forth along the optical axis, a control circuit that drives the motor, and the like.
  • the light from the subject is collected by the optical system ZL of the photographing lens 3 and reaches the image plane I of the image sensor 4.
  • the light from the subject that has reached the image plane I is photoelectrically converted by the image sensor 4 and recorded as digital image data in a memory (not shown).
  • the digital image data recorded in the memory is displayed on the liquid crystal screen 5 according to the user's operation.
  • the optical system ZL will be described in detail.
  • the variable magnification optical system has a plurality of lens groups, and the distance between adjacent lens groups changes in the plurality of lens groups at the time of magnification change.
  • the plurality of lens groups are arranged on the image plane side of the first focusing lens group and the first focusing lens group that moves during focusing, and have different trajectories from the first focusing lens group during focusing. It includes a moving second focusing lens group. Both the first focusing lens group and the second focusing lens group have a negative refractive power and satisfy the following conditional expression. 0.40 ⁇ MTF1 / MTF2 ⁇ 1.00 ...
  • MTF1 Absolute value of the amount of movement of the first in-focus lens group when shifting from the in-focus object in-focus state to the close-range object in-focus state in the telephoto end state
  • MTF2 Close to infinity object in-focus state in the telephoto end state Absolute value of the amount of movement of the second focusing lens group when shifting to the focusing state of a distance object
  • Conditional expression (1) is the absolute value of the amount of movement of the first focusing lens group and the second focusing lens group when shifting from the infinity object focusing state to the close range object focusing state in the telephoto end state. It defines the ratio of the absolute values of the amount of movement.
  • the upper limit of the conditional expression (1) is set to a smaller value, for example, 0.98, 0.95, 0.93, 0.90, 0.88 or 0.88. It is preferably set to 0.85.
  • the lower limit of the conditional expression (1) is set to a larger value, for example, 0.43, 0.45, 0.48, 0.50, 0.53. It is preferably set to 0.55, 0.58 or 0.30.
  • variable magnification optical system aims at good aberration correction by changing the distance between adjacent lens groups at the time of magnification change, and focuses by arranging a plurality of focusing lens groups having a refractive power. Achieve high optical performance over the entire range by suppressing fluctuations in various aberrations such as spherical aberration when shifting from an infinity object in-focus state to a short-range object in-focus state without enlarging the lens group. Can be done.
  • variable magnification optical system further satisfies the following conditional expression (2). 0.40 ⁇ fF1 / fF2 ⁇ 6.00 ... (2)
  • fF1 Focal length of the first focusing lens group
  • fF2 Focal length of the second focusing lens group
  • the above conditional expression (2) defines the ratio between the focal length of the first focusing lens group and the focal length of the second focusing lens group, and indicates an appropriate range of power balance between the two focusing lens groups. ing.
  • this conditional equation (2) it is possible to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration and coma when focusing from an infinity object in-focus state to a short-range object in-focus state. ..
  • the moving distance of the focusing group can be suppressed, and the entire optical system can be miniaturized while suppressing aberration fluctuations.
  • the upper limit of the conditional expression (2) is set to a smaller value, for example, 5.90, 5.85, 5.80, 5.75, 5.70. It is preferably set to 5.65, 5.60, 5.55, 5.50 or 5.45.
  • the lower limit of the conditional expression (2) is set to a larger value, for example, 0.45, 0.55, 0.60, 0.65, 0.70, It is preferably set to 0.75, 0.78, 0.80 or 0.85.
  • variable magnification optical system further satisfies the following conditional equation (3). 0.50 ⁇ WF1 / ⁇ WF2 ⁇ 1.20 ... (3)
  • ⁇ WF1 Lateral magnification of the first focusing lens group at the wide-angle end state when focusing on an infinity object
  • ⁇ WF2 Lateral magnification of the second focusing lens group at the wide-angle end state when focusing on an infinity object
  • Conditional expression (3) is the ratio of the lateral magnification of the first in-focus lens group at in-focus to the infinity object in the wide-angle end state and the lateral magnification of the second in-focus lens group in the wide-angle end state at in-focus. It regulates.
  • this conditional equation (3) fluctuations in various aberrations such as spherical aberration are suppressed when focusing from an infinity object in-focus state to a short-range object in-focus state in the wide-angle end state, and the entire area is suppressed. High optical performance can be achieved.
  • the upper limit of the conditional expression (3) is set to a smaller value, for example, 1.18, 1.15, 1.13, 1.10, 1.08, It is preferably set to 1.05 or 1.03.
  • the lower limit of the conditional expression (3) is set to a larger value, for example, 0.53, 0.58, 0.60, 0.63, 0.65 or 0.65. If it is set to 0.68, the effect of this embodiment becomes more certain.
  • variable magnification optical system further satisfies the following conditional expression (4). 0.40 ⁇ TF1 / ⁇ TF2 ⁇ 1.00 ... (4)
  • ⁇ TF1 Lateral magnification when the first in-focus lens group is in focus at the telephoto end state
  • ⁇ TF2 Lateral magnification when the second in-focus lens group is in focus at the telephoto end state
  • Conditional expression (4) is the ratio of the lateral magnification of the first in-focus lens group at in-focus to the infinity object in the telephoto end state and the lateral magnification of the second in-focus lens group at in-focus. It regulates.
  • this conditional equation (4) fluctuations in various aberrations such as spherical aberration are suppressed when focusing from an infinity object in-focus state to a short-range object in-focus state in the telephoto end state, and the entire area is suppressed. High optical performance can be achieved.
  • the upper limit of the conditional expression (4) is set to a smaller value, for example, 0.98, 0.96, 0.95, 0.94, 0.93, It is preferably set to 0.92 or 0.91.
  • the lower limit of the conditional expression (4) is set to a larger value, for example, 0.42, 0.46, 0.48, 0.50, 0.52, If it is set to 0.54 or 0.56, the effect of this embodiment becomes more certain.
  • variable magnification optical system further satisfies the following conditional expression (5). 0.10 ⁇ fFs / ft ⁇ 0.50 ... (5)
  • fFs Focal length of the lens group with the stronger refractive power of the first focusing lens group and the second focusing lens group
  • ft Focal length of the entire variable magnification optical system in the telephoto end state
  • spherical aberration and the like occur when focusing from an infinity object in-focus state to a short-range object in-focus state in the telephoto end state without enlarging the lens barrel. It is possible to suppress fluctuations in various aberrations and achieve high optical performance over the entire range.
  • the upper limit of the conditional expression (5) is set to a smaller value, for example, 0.45, 0.43, 0.40, 0.38, 0.35, It is preferably set to 0.33 or 0.30.
  • the lower limit of the conditional expression (5) is set to a larger value, for example, 0.12, 0.15, 0.16, 0.18 or 0.20. It is preferable to set it.
  • variable magnification optical system further satisfies the following conditional expression (6). 0.50 ⁇ -fFs / fw ⁇ 1.50 ... (6)
  • fFs Focal length of the lens group with the stronger refractive power of the first focusing lens group and the second focusing lens group
  • ww Focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state
  • Conditional expression (6) sets the ratio of the focal length of the lens group with the stronger refractive power of the first focusing lens group and the second focusing lens group to the focal length of the variable magnification optical system in the wide-angle end state. It regulates.
  • spherical aberration and the like occur when focusing from an infinity object in-focus state to a short-range object in-focus state in the wide-angle end state without enlarging the lens barrel. It is possible to suppress fluctuations in various aberrations and achieve high optical performance over the entire range.
  • the upper limit of the conditional expression (6) is set to a smaller value, for example, 1.45, 1.40, 1.35, 1.30, 1.28, It is preferably set to 1.25, 1.20, 1.18, 1.15 or 1.10.
  • the lower limit of the conditional expression (6) is set to a larger value, for example, 0.55, 0.65, 0.68, 0.70, 0.73. It is preferably set to 0.75, 0.78 or 0.80.
  • the first focusing lens group preferably moves in the image plane direction when focusing from an infinity object focusing state to a short-range object focusing state.
  • the second focusing lens group preferably moves in the image plane direction when focusing from an infinity object in-focus state to a short-range object in-focus state.
  • variable magnification optical system further satisfies the following conditional expression (7).
  • MWF1 Absolute value of the amount of movement of the first focusing lens group when focusing from an infinity object in-focus state to a close-range object in-focus state in the wide-angle end state
  • MWF2 Infinity object in-focus state in the wide-angle end state Absolute value of the amount of movement of the second focusing lens group when focusing from to a close-range object in focus state
  • Conditional expression (7) shows the absolute value of the amount of movement of the first focusing lens group and the second focusing lens when focusing from an infinity object focusing state to a close range object focusing state in the wide-angle end state. It defines the ratio of the absolute values of the amount of movement of the group.
  • the upper limit of the conditional expression (7) is set to a smaller value, for example, 0.78, 0.75, 0.73, 0.70, 0.68, It is preferably set to 0.65, 0.63, 0.60, 0.58 or 0.55.
  • the lower limit of the conditional expression (7) is set to a larger value, for example, 0.13, 0.18, 0.20, 0.23, 0.25, It is preferably set to 0.28, 0.30 or 0.32.
  • variable magnification optical system can satisfy the following conditional expression (8) while satisfactorily suppressing the aberration fluctuation at the time of scaling from the wide-angle end state to the telephoto end state. .. 20.00 ° ⁇ 2 ⁇ w ⁇ 30.00 ° ... (8)
  • 2 ⁇ w Full angle of view of the variable magnification optical system at the wide-angle end state
  • the upper limit value 30.00 of the conditional expression (8) is set to a smaller value, for example, 29.00, 28.00, 27.00, 26.00. , 25.00 or 24.00.
  • the lower limit value 20.00 of the conditional expression (8) can be set to a larger value, for example, 20.60, 21.60 or 22.00.
  • variable magnification optical system can satisfy the following conditional expression (9) while satisfactorily suppressing the aberration fluctuation at the time of scaling from the wide-angle end state to the telephoto end state. .. 5.60 ° ⁇ 2 ⁇ t ⁇ 7.00 ° ... (9)
  • 2 ⁇ t Full angle of view of the variable magnification optical system at the telephoto end
  • the upper limit value of 7.00 of the conditional expression (9) can be set to a smaller value, for example, 6.80, 6.60 or 6.40. it can.
  • the lower limit value 5.60 of the conditional expression (9) can be set to a larger value, for example, 5.80.
  • variable magnification optical system further satisfies the following conditional equation (10). 3.30 ⁇ ft / ft ⁇ 4.00 ... (10) However, ft: Focal length of the entire variable magnification optical system in the telephoto end state fw: Focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state
  • Conditional expression (10) defines the ratio of the focal length of the entire variable magnification optical system in the telephoto end state to the focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state.
  • the upper limit value of the conditional expression (10) is a smaller value, for example, 3.95, 3.90, 3.85 or 3.80. ..
  • the corresponding value of the conditional expression (10) is less than the lower limit value of 3.30, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations when scaling from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • variable magnification optical system further satisfies the following conditional expression (11). 1.80 ⁇ TLw / fw ⁇ 2.40 ... (11)
  • TLw Overall length of the variable magnification optical system in the wide-angle end state
  • fw Focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state
  • Conditional expression (11) defines the ratio of the total length of the variable magnification optical system in the wide-angle end state to the focal length of the entire variable magnification optical system in the wide-angle end state.
  • the corresponding value of the conditional expression (11) exceeds the upper limit value of 2.40, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations when scaling from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the lower limit of the conditional expression (11) is a larger value, for example, 1.85, 1.95 or 2.00.
  • variable magnification optical system further satisfies the following conditional expression (12). 0.50 ⁇ TLt / ft ⁇ 0.90 ... (12)
  • TLt Overall length of the variable magnification optical system in the telephoto end state
  • ft Focal length of the entire variable magnification optical system in the telephoto end state
  • Conditional expression (12) defines the ratio of the total length of the variable magnification optical system in the telephoto end state to the focal length of the entire variable magnification optical system in the telephoto end state.
  • the corresponding value of the conditional expression (12) exceeds the upper limit value of 0.90, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations when scaling from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • the corresponding value of the conditional expression (12) is less than the lower limit value of 0.50, it becomes difficult to suppress fluctuations in various aberrations when scaling from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • variable magnification optical system further satisfies the following conditional expression (13). 0.13 ⁇ BFw / TLw ⁇ 0.33 ... (13)
  • BFw Back focus (air equivalent distance) of the variable magnification optical system at the wide-angle end state
  • TLw Overall length of variable magnification optical system at wide-angle end state
  • Conditional expression (13) is defined by the ratio of the back focus of the variable magnification optical system to the total length of the variable magnification optical system in the wide-angle end state.
  • the upper limit of the conditional expression (13) is set to a smaller value, for example, 0.32, 0.31, 0.30, 0.29, 0.28 or 0.28. It is preferably 0.27.
  • the lower limit value of the conditional expression (13) is set to a larger value, for example, 0.14, 0.16 or 0.17.
  • variable magnification optical system further satisfies the following conditional expression (14). 0.13 ⁇ BFt / TLt ⁇ 0.33 ... (14) However, BFt: Back focus of variable magnification optical system in the telephoto end state (air equivalent distance) TLt: Overall length of variable magnification optical system at the telephoto end
  • Conditional expression (14) is defined by the ratio of the back focus of the variable magnification optical system to the total length of the variable magnification optical system in the telephoto end state.
  • the corresponding value of the conditional expression (14) exceeds the upper limit value of 0.33, the back focus becomes long and the variable magnification optical system becomes large, and when the total length of the optical system is short, it is difficult to correct spherical aberration and coma. Become.
  • the upper limit value of the conditional expression (14) it is preferable to set the upper limit value of the conditional expression (14) to a smaller value, for example, 0.32, 0.31, 0.30 or 0.29. ..
  • the lower limit value of the conditional expression (14) is a larger value, for example, 0.14, 0.16 or 0.17.
  • variable magnification optical system has a diaphragm arranged side by side with a plurality of lens groups on the optical axis, and at least one of the first focusing lens group and the second focusing lens group is focused.
  • the lens group is preferably arranged at a position closer to the image plane than the aperture.
  • variable magnification optical system it is preferable that the first focusing lens group and the second focusing lens group are arranged adjacent to each other. As a result, when focusing from the in-finity object in-focus state to the short-range object in-focus state, fluctuations in various aberrations such as spherical aberration can be suppressed, and high optical performance can be achieved over the entire range.
  • the first focusing lens group preferably includes at least one positive lens and at least one negative lens.
  • various aberrations such as spherical aberration and coma can be satisfactorily corrected, and aberration fluctuations during focusing from an infinity object in-focus state to a short-range object in-focus state are suppressed, and the entire area is covered. High optical performance can be achieved.
  • At least one of the negative lenses included in the first focusing lens group is a negative meniscus lens with a convex surface facing the object side.
  • various aberrations such as spherical aberration and coma can be satisfactorily corrected, and aberration fluctuations during focusing from an infinity object in-focus state to a short-range object in-focus state are suppressed, and the entire area is covered. High optical performance can be achieved.
  • variable magnification optical system it is preferable that at least one of the positive lenses included in the first focusing lens group satisfies the following conditional expression (15). 23.00 ⁇ f1p ⁇ 35.00 ... (15) However, ⁇ f1p: Abbe number based on the d-line of the positive lens included in the first focusing lens group
  • the upper limit of the conditional expression (15) is set to a smaller value, for example, 34.00, 33.00, 32.00, 31.00 or 30.00. It is preferable to set it.
  • the corresponding value of the conditional expression (15) is less than the lower limit value of 23.00, it becomes difficult to satisfactorily correct axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification at the time of focusing.
  • variable magnification optical system it is preferable that at least one of the negative lenses included in the first focusing lens group satisfies the following conditional expression (16). 30.00 ⁇ f1n ⁇ 45.00 ... (16) However, ⁇ f1n: Abbe number based on the d-line of the negative lens included in the first focusing lens group
  • the upper limit of the conditional expression (16) may be set to a smaller value, for example 44.00, 43.00, 42.00 or 41.00. preferable.
  • the lower limit of the conditional expression (16) may be set to a larger value, for example, 31.00, 33.00, 34.00 or 35.00. preferable.
  • the second focusing lens group preferably includes at least one positive lens and at least one negative lens.
  • various aberrations such as spherical aberration and coma can be satisfactorily corrected, and aberration fluctuations during focusing from an infinity object in-focus state to a short-range object in-focus state are suppressed, and the entire area is covered. High optical performance can be achieved.
  • variable magnification optical system it is preferable that at least one of the positive lenses included in the second focusing lens group satisfies the following conditional expression (17). 23.00 ⁇ f2p ⁇ 35.00 ... (17) However, ⁇ f2p: Abbe number based on the d-line of the positive lens included in the second focusing lens group
  • the upper limit of the conditional expression (17) is set to a smaller value, for example, 34.50, 34.00, 33.50, 33.00 or 32.50. It is preferable to set it.
  • the lower limit of the conditional expression (17) is set to a larger value, for example, 24.00, 25.00, 25.50, 26.00, 26.50 or It is preferably set to 27.00.
  • variable magnification optical system it is preferable that at least one of the negative lenses included in the second focusing lens group satisfies the following conditional expression (18). 50.00 ⁇ f2n ⁇ 58.00 ... (18) However, ⁇ f2n: Abbe number based on the d-line of the negative lens included in the second focusing lens group
  • the upper limit of the conditional expression (18) is set to a smaller value, for example, 57.50, 57.00, 56.50, 56.00, 55.50 or It is preferably set to 55.00.
  • the corresponding value of the conditional expression (18) is less than the lower limit value of 50.00, it becomes difficult to satisfactorily correct axial chromatic aberration and chromatic aberration of magnification at the time of focusing.
  • At least one of the negative lenses included in the second focusing lens group is a biconcave negative lens.
  • variable magnification optical system further satisfies the following conditional equation (19). 1.00 ⁇ 1 / ⁇ WF1 ⁇ 2.00 ... (19)
  • ⁇ WF1 Lateral magnification when focusing on an infinity object of the first focusing lens group in the wide-angle end state
  • Conditional expression (19) defines the lateral magnification of the first focusing lens group when focusing on an infinite object in the wide-angle end state.
  • the upper limit of the conditional expression (19) is set to a smaller value, for example, 1.95, 1.90, 1.85, 1.80, 1.75. It is preferably set to 1.70, 1.65, 1.60 or 1.55.
  • the lower limit of the conditional expression (19) is set to a larger value, for example, 1.02, 1.08, 1.10, 1.12 or 1.14. It is preferable to set it.
  • variable magnification optical system further satisfies the following conditional expression (20). 1.00 ⁇ WF2 ⁇ 2.00 ... (20)
  • ⁇ WF2 Lateral magnification when focusing on an infinity object of the second focusing lens group in the wide-angle end state
  • Conditional expression (20) defines the lateral magnification of the second focusing lens group when focusing on an infinite object in the wide-angle end state.
  • Conditional expression (20) defines the lateral magnification of the second focusing lens group when focusing on an infinite object in the wide-angle end state.
  • This conditional equation (20) fluctuations in various aberrations such as spherical aberration are suppressed when focusing from an infinity object in-focus state to a short-range object in-focus state, and high optics over the entire range. Performance can be achieved.
  • the upper limit of the conditional expression (20) is set to a smaller value, for example, 1.95, 1.90, 1.85, 1.80, 1.75, It is preferably set to 1.70 or 1.68.
  • the lower limit of the conditional expression (20) is set to a larger value, for example, 1.05, 1.15, 1.20, 1.25, 1.30. It is preferably set to 1.35 or 1.40.
  • variable magnification optical system further satisfies the following conditional expression (21). ⁇ WF1 + (1 / ⁇ WF1) ⁇ -2 ⁇ 0.250 ... (21) However, ⁇ WF1: Lateral magnification when focusing on an infinity object of the first focusing lens group in the wide-angle end state
  • the conditional expression (21) defines the conditions that the lateral magnification of the first focusing lens group at the time of focusing on an infinity object in the wide-angle end state is satisfied.
  • This conditional equation (21) fluctuations in various aberrations such as spherical aberration are suppressed when focusing from an infinity object in-focus state to a short-range object in-focus state, and high optics over the entire range. Performance can be achieved.
  • the upper limit value of the conditional expression (21) is set to a smaller value, for example, 0.248.
  • variable magnification optical system further satisfies the following conditional expression (22). ⁇ WF2 + (1 / ⁇ WF2) ⁇ -2 ⁇ 0.250 ... (22) However, ⁇ WF2: Lateral magnification when focusing on an infinity object of the second focusing lens group in the wide-angle end state
  • the conditional expression (22) defines the conditions that the lateral magnification of the second focusing lens group at the time of focusing on an infinity object in the wide-angle end state is satisfied.
  • This conditional equation (22) fluctuations in various aberrations such as spherical aberration are suppressed when focusing from an infinity object in-focus state to a short-range object in-focus state, and high optics over the entire range. Performance can be achieved.
  • the upper limit of the conditional expression (22) is set to a smaller value, for example, 0.245, 0.240, 0.235, 0.230 or 0.225. It is preferable to set it.
  • the first focusing lens group preferably satisfies the following conditional expression (23). 0.28 ⁇ F1pos / TLt ⁇ 0.38 ... (23)
  • F1pos Position of the first focusing lens group at the time of focusing an object at infinity in the telephoto end state (the distance from the surface of the lens group closest to the object to the image plane is defined as the position of the lens group).
  • TLt Overall length of the variable magnification optical system in the telephoto end state
  • Conditional expression (23) defines the ratio between the position of the first focusing lens group when the infinity object is in focus in the telephoto end state and the total length of the variable magnification optical system in the telephoto end state.
  • the position of the first focusing group becomes far from the image plane, and fluctuations of various aberrations such as spherical aberration are suppressed during focusing. It becomes difficult to reduce the change in the angle of view during the focusing operation.
  • the lower limit value of the conditional expression (23) it is preferable to set the lower limit value of the conditional expression (23) to a larger value, for example, 0.29 or 0.31.
  • the number of lens groups arranged at a position closer to the image plane than the first in-focus lens group among the lens groups constituting the plurality of lens groups shall be two or less. Is preferable. As a result, it is possible to suppress fluctuations in various aberrations such as spherical aberration when focusing from an infinity object in-focus state to a short-range object in-focus state, and further, a change in the angle of view during focusing operation. Can be reduced.
  • the plurality of lens groups are arranged in order from the object side, the first positive lens group having a positive refractive power, the first negative lens group having a negative refractive power, and the positive refraction. It is preferable to include a second positive lens group having power.
  • the first lens group having a positive refractive power, the second lens group having a negative refractive power, and the third lens group having a positive refractive power are arranged side by side in order from the object side. ..
  • the second lens group having a negative refractive power does not move, and the first and third lens groups having a positive refractive power are both in the object direction. It is preferable that the configuration is such that the lens moves to.
  • the plurality of lens groups may further include a second negative lens group having a negative refractive power arranged on the image plane side of the second positive lens group.
  • the first lens group having a positive refractive power, the second lens group having a negative refractive power, the third lens group having a positive refractive power, and the third lens group having a negative refractive power are both in the object direction. It is preferable that the configuration is such that the lens moves to.
  • the fourth lens group having a negative refractive power is preferably configured so as not to move at the time of magnification change.
  • At least one positive lens group among the first positive lens group and the second positive lens group may include a specific positive lens sp made of a glass material satisfying the following conditional equations (24) and (25). preferable. 85.00 ⁇ sp ⁇ 100.00 ... (24) and ⁇ gFsp- (0.644-0.00168 ⁇ sp)> 0.01 ... (25)
  • ⁇ sp Abbe number
  • the upper limit of the conditional expression (24) is set to a smaller value, for example, 99.00, 98.00 or 97.00, and the conditional expression (24) is set.
  • the lower limit of is preferably set to a larger value, for example 87.00, 90.00, 92.00, 94.00 or 95.00.
  • the first positive lens group shall include a specific positive lens sp made of a glass material satisfying the conditional expressions (24) and (25), and the second positive lens group shall include the following conditional formulas (26) and (27). It may contain a specific positive lens sp'made of a glass material satisfying the above. 80.00 ⁇ sp' ⁇ 100.00 ... (26) and ⁇ gFsp'-(0.644-0.00168 ⁇ sp')> 0.01 ... (27) However, ⁇ sp': Abbe number ⁇ gFsp'based on the d-line of the specific positive lens sp': Partial dispersion ratio of the specific positive lens sp'to the F-line
  • both the first positive lens group and the second positive lens group can include a specific positive lens, chromatic aberration can be corrected even better, and when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state. Fluctuations in chromatic aberration can be effectively suppressed.
  • the upper limit of the conditional expression (26) is set to a smaller value, for example, 99.00, 98.00 or 97.00, and the conditional expression (26) is set.
  • the lower limit of is preferably set to a larger value, for example 80.50, 81.50 or 82.00.
  • the first positive lens group satisfies the following conditional expression (28). 0.40 ⁇ fpr / ft ⁇ 0.60 ... (28) fpr: Focal length of the first positive lens group ft: Focal length of the entire variable magnification optical system in the telephoto end state
  • the conditional expression (28) defines the ratio between the focal length of the first positive lens group and the focal length of the entire variable magnification optical system in the telephoto end state, and determines the power distribution of the first positive lens group in the entire system. Shown.
  • the power distribution of the first positive lens group becomes an appropriate distribution, and the fluctuation of various aberrations generated when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state is effectively suppressed. be able to.
  • the upper limit of the conditional expression (28) is set to a smaller value, for example, 0.59, 0.58, 0.57, 0.56 or 0.55. It is preferable to set it.
  • the corresponding value of the conditional expression (28) is less than the lower limit value of 0.40, the refractive power of the first positive lens group becomes stronger, and various aberrations generated when the magnification is changed from the wide-angle end state to the telephoto end state. It becomes difficult to suppress the fluctuation of.
  • a plurality of lens groups are arranged so that the distance between adjacent lens groups changes when the magnification is changed (ST1).
  • the plurality of lens groups are arranged on the image plane side of the first focusing lens group and the first focusing lens group that moves during focusing, and have different trajectories from the first focusing lens group during focusing. It is configured to include a moving second focusing lens group (ST2). Both the first focusing lens group and the second focusing lens group have a negative refractive power and are arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression (ST3).
  • MTF1 Absolute value of the amount of movement of the first focusing lens group when shifting from the in-focus object in-focus state to the close-range object in-focus state in the telephoto end state
  • MTF2 Close to infinity object in-focus state in the telephoto end state Absolute value of the amount of movement of the second focusing lens group when shifting to the focusing state of a distance object
  • variable magnification optical system manufactured by the above procedure and the optical equipment equipped with the variable magnification optical system realize high-speed and quiet autofocus without increasing the size of the lens barrel, and from the wide-angle end state to the telephoto end state. It is possible to satisfactorily suppress the aberration fluctuation at the time of scaling and the aberration fluctuation at the time of focusing from an infinity object to a short-range object.
  • variable magnification optical system will be further described with reference to six numerical examples from Example 1 to Example 6.
  • Table 6 the variable magnification optical system
  • FIG. 1, FIG. 4, FIG. 7, FIG. 10, FIG. 13 and FIG. 16 are diagrams showing the lens configuration and operation of the variable magnification optical system in each embodiment.
  • the arrangement of the lens groups is shown by a cross-sectional view.
  • the movement loci along the optical axis of the lens group G and the aperture S when zooming (magnifying) from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) are shown on a two-dimensional plane. It is indicated by an arrow.
  • the horizontal axis of the two-dimensional plane is the position on the optical axis
  • the vertical axis is the state of the variable magnification optical system.
  • each lens group is represented by a combination of reference numerals G and numbers, and each lens is represented by a combination of reference numerals L and numbers.
  • numbers are assigned to each embodiment. Therefore, the same combination of reference numerals and numbers may be used in a plurality of examples, but this does not mean that the configurations indicated by the combination of reference numerals and numbers are the same.
  • FIG. 5, FIG. 8, FIG. 11, FIG. 14 and FIG. 17 are aberration diagrams of the variable magnification optical system at the time of focusing on an infinity object in each embodiment, and are diagrams of various aberrations in FIG. 3, FIG. 6, FIG. 12, 15 and 18 are aberration diagrams of the variable magnification optical system at close range focusing in each embodiment.
  • FNO indicates F number
  • NA indicates numerical aperture
  • Y indicates image height.
  • the spherical aberration diagram shows the value of the F number or numerical aperture corresponding to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height
  • the coma aberration diagram shows the value of each image height.
  • the solid line shows the sagittal image plane and the broken line shows the meridional image plane.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • F. NO is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit is ° (degrees)
  • ⁇ is the half angle of view
  • Ymax is the maximum image height
  • TL indicates the distance from the frontmost surface of the lens to the final surface of the lens on the optical axis when the infinity object is in focus, plus BF
  • BF is the final surface of the lens on the optical axis when the infinity object is in focus.
  • the air conversion distance (back focus) from to the image plane I is shown.
  • the surface numbers indicate the order of the optical surfaces from the object side along the direction in which the light beam travels
  • R is the radius of curvature of each optical surface (the surface whose center of curvature is located on the image surface side). Is a positive value)
  • D is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (or image surface)
  • nd is the refractive index of the material of the optical member with respect to the d line
  • ⁇ d is The Abbe number and ⁇ gF based on the d-line of the material of the optical member indicate the partial dispersion ratio with respect to the F-line.
  • the description of the refractive index of air nd 1.00000 is omitted.
  • (S) indicates an aperture diaphragm, and " ⁇ " of the radius of curvature indicates a plane or an aperture.
  • the column of radius of curvature R indicates the radius of curvature on the paraxial axis.
  • the table of [lens group data] shows the starting surface (the surface closest to the object) and the focal length of each lens group.
  • the [Variable Interval Data] table shows the distance between the surface whose surface interval is "(Dx)" (x is the surface number) and the next surface in the table showing [Lens Specifications].
  • the surface spacings at the wide-angle end (W), the intermediate focal length (M), and the telephoto end (T) in each variable state are shown for each of the infinity object and the close-range object.
  • the unit of length is set to "mm" in each table of the present specification. There is. However, the unit of length is not necessarily limited to "mm" because the same optical performance can be obtained even if the optical system is proportionally expanded or contracted.
  • FIG. 1 is a diagram showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to the first embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (1) according to the first embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens group G2 arranged in order from the object side.
  • the image plane I is located after the seventh lens group G7.
  • the scaling optical system changes the magnification from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). At that time, it moves along the locus indicated by the arrow in the lower part of FIG.
  • the focal length of the entire optical system changes, and the shooting magnification changes (magnification is performed).
  • the 6th lens group G6 and the 7th lens group G7 move in different trajectories (independently of each other). Further, as shown by the arrow in the upper part of FIG. 1, when focusing from the in-focus state of an infinity object to the in-focus state of a short-range object, both the sixth lens group G6 and the seventh lens group G7 are images. Move in the plane direction.
  • the first lens group G1 is composed of a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L13 arranged in order from the object side. Will be done.
  • the positive lens L13 is a specific lens made of a glass material having high anomalous dispersibility such as fluorite.
  • the second lens group G2 is a junction negative lens of a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 arranged in order from the object side, and a biconcave negative lens L23 and a convex surface facing the object side. It is composed of a negative meniscus lens L24 joined with a positive meniscus lens L24 and a negative meniscus lens L25 with a convex surface facing the object side.
  • the junction of the negative lens L23 and the positive meniscus lens L24 The negative lens is an anti-vibration lens, which moves so as to have a component in the direction perpendicular to the optical axis, or rotates (swings) in the in-plane direction including the optical axis. ) To correct the image blur caused by camera shake.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side, and a junction positive lens consisting of a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33.
  • the positive lens L31 is a specific lens made of a glass material having high anomalous dispersibility.
  • the aperture diaphragm S is arranged on the image plane side of the third lens group G3 in an independently movable state.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side arranged in order from the object side, and a junction negative lens consisting of a biconcave negative lens L42 and a biconvex positive lens L43. Will be done.
  • the fifth lens group G5 is a positive junction between a positive meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L52, and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. It is composed of a lens and a positive meniscus lens L54 with a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L62 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the seventh lens group G7 is composed of a biconcave negative lens L71 and a biconvex positive lens L72 arranged in order from the object side.
  • Table 1 below lists the values of the specifications of the variable magnification optical system according to the first embodiment.
  • FIG. 2 shows various aberration values at the time of focusing on an infinity object (A) and the time of focusing on a close-range object (B) in the telephoto end state of the optical system according to the first embodiment.
  • FIG. 3 shows various aberration values at the time of focusing on an infinity object (A) and the time of focusing on a close-range object (B) in the wide-angle end state of the optical system according to the first embodiment. From each aberration diagram, the optical system according to the first embodiment satisfactorily corrects various aberrations and has excellent imaging performance, and further has excellent imaging performance even during short-distance focusing. You can see that.
  • FIG. 4 is a diagram showing a lens configuration of the variable magnification optical system according to the second embodiment.
  • the first lens group G1 having a positive refractive power
  • the second lens group G2 having a negative refractive power
  • the positive ones arranged in order from the object side.
  • a third lens group G3 having a refractive power, an aperture aperture S, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group having a negative refractive power. It is composed of a lens group G6 and a seventh lens group G7 having a negative refractive power.
  • the image plane I is located after the seventh lens group G7.
  • the magnification optical system changes from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). At that time, it moves along the locus indicated by the arrow in the lower part of FIG.
  • the focal length of the entire optical system changes, and the shooting magnification changes (magnification is performed).
  • the 6th lens group G6 and the 7th lens group G7 move in different trajectories (independently of each other).
  • the sixth lens group G6 and the seventh lens group G7 are both images. Move in the plane direction.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side. It is composed of L13.
  • the positive meniscus lens L13 is a specific lens made of a glass material having high anomalous dispersibility.
  • the second lens group G2 is a junction negative lens of a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 arranged in order from the object side, and a biconcave negative lens L23 and a convex surface facing the object side. It is composed of a negative meniscus lens L24 joined with a positive meniscus lens L24 and a negative meniscus lens L25 with a convex surface facing the object side.
  • the negative lens L23 is an anti-vibration lens, and is an image blur caused by camera shake by moving so as to have a component in the direction perpendicular to the optical axis or rotating (swinging) in the in-plane direction including the optical axis. To correct.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side, and a junction positive lens consisting of a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33.
  • the positive lens L31 is a specific lens made of a glass material having high anomalous dispersibility.
  • the aperture diaphragm S is arranged on the image plane side of the third lens group G3 in an independently movable state.
  • the fourth lens group G4 is a joint negative of a negative meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side, a negative lens L42 having a concave shape, and a positive meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. It consists of a lens.
  • the fifth lens group G5 is a positive junction between a positive meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L52, and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. It is composed of a lens and a positive meniscus lens L54 with a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L62 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the seventh lens group G7 is composed of a biconcave negative lens L71 arranged in order from the object side and a positive meniscus lens L72 with a convex surface facing the object side.
  • Table 2 below lists the values of the specifications of the variable magnification optical system according to the second embodiment.
  • FIG. 5 shows various aberration values at the time of focusing on an infinity object (A) and the time of focusing on a close-range object (B) in the telephoto end state of the optical system according to the second embodiment.
  • FIG. 6 shows various aberration values at the time of focusing on an infinity object (A) and the time of focusing on a close-range object (B) in the wide-angle end state of the optical system according to the second embodiment. From each aberration diagram, the optical system according to the second embodiment satisfactorily corrects various aberrations and has excellent imaging performance, and further has excellent imaging performance even during short-distance focusing. You can see that.
  • FIG. 7 is a diagram showing a lens configuration of the variable magnification optical system according to the third embodiment.
  • the first lens group G1 having a positive refractive power
  • the second lens group G2 having a negative refractive power
  • the positive ones arranged in order from the object side.
  • a third lens group G3 having a refractive power, an aperture aperture S, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group having a negative refractive power. It is composed of a lens group G6 and a seventh lens group G7 having a negative refractive power.
  • the image plane I is located after the seventh lens group G7.
  • the magnification optical system changes from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). At that time, it moves along the locus indicated by the arrow in the lower part of FIG.
  • the focal length of the entire optical system changes, and the shooting magnification changes (magnification is performed).
  • the 6th lens group G6 and the 7th lens group G7 move in different trajectories (independently of each other). Further, as shown by the arrow in the upper part of FIG. 7, when focusing from the in-focus state of an infinity object to the in-focus state of a short-range object, both the sixth lens group G6 and the seventh lens group G7 are images. Move in the plane direction.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side. It is composed of L13.
  • the positive meniscus lens L13 is a specific lens made of a glass material having high anomalous dispersibility.
  • the second lens group G2 is a junction negative lens of a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 arranged in order from the object side, and a biconcave negative lens L23 and a convex surface facing the object side. It is composed of a negative meniscus lens L24 joined with a positive meniscus lens L24 and a negative meniscus lens L25 with a convex surface facing the object side.
  • the negative lens L23 is an anti-vibration lens, and is an image blur caused by camera shake by moving so as to have a component in the direction perpendicular to the optical axis or rotating (swinging) in the in-plane direction including the optical axis. To correct.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side, and a junction positive lens consisting of a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33.
  • the positive lens L31 is a specific lens made of a glass material having high anomalous dispersibility.
  • the aperture diaphragm S is arranged on the image plane side of the third lens group G3 in an independently movable state.
  • the fourth lens group G4 is a joint negative of a negative meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side, a negative lens L42 having a concave shape, and a positive meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. It consists of a lens.
  • the fifth lens group G5 is a positive junction between a positive meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L52, and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. It is composed of a lens and a positive meniscus lens L54 with a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L62 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the seventh lens group G7 is composed of a biconcave negative lens L71 arranged in order from the object side and a positive meniscus lens L72 with a convex surface facing the object side.
  • Table 3 below lists the values of the specifications of the variable magnification optical system according to the third embodiment.
  • FIG. 8 shows various aberration values at the time of focusing on an infinity object (A) and the time of focusing on a close-range object (B) in the telephoto end state of the optical system according to the third embodiment.
  • FIG. 9 shows various aberration values at the time of focusing on an infinity object (A) and the time of focusing on a close-range object (B) in the wide-angle end state of the optical system according to the third embodiment. From each aberration diagram, the optical system according to the third embodiment satisfactorily corrects various aberrations and has excellent imaging performance, and further has excellent imaging performance even during short-distance focusing. You can see that.
  • FIG. 10 is a diagram showing a lens configuration of the variable magnification optical system according to the fourth embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (4) according to the fourth embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens group G2 arranged in order from the object side.
  • the image plane I is located after the eighth lens group G8.
  • the magnification optical system changes from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). At that time, it moves along the locus indicated by the arrow in the lower part of FIG.
  • the focal length of the entire optical system changes, and the shooting magnification changes (magnification is performed).
  • the 6th lens group G6 and the 7th lens group G7 move in different trajectories (independently of each other).
  • both the sixth lens group G6 and the seventh lens group G7 are in the image plane direction. Move to.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, arranged in order from the object side. It is composed of L13.
  • the positive meniscus lens L13 is a specific lens made of a glass material having high anomalous dispersibility.
  • the second lens group G2 includes a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side and a negative meniscus lens L22 having a concave surface facing the object side arranged in order from the object side, and a biconcave negative lens. It is composed of a junction negative lens of L23 and a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L25 having a convex surface facing the object side.
  • the negative lens L23 is an anti-vibration lens, and is an image blur caused by camera shake by moving so as to have a component in the direction perpendicular to the optical axis or rotating (swinging) in the in-plane direction including the optical axis. To correct.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side, and a junction positive lens consisting of a biconvex positive lens L32 and a biconcave negative lens L33.
  • the positive lens L31 is a specific lens made of a glass material having high anomalous dispersibility.
  • the aperture diaphragm S is arranged on the image plane side of the third lens group G3 in an independently movable state.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative lens L41 having a concave shape and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 is a positive junction between a positive meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L52, and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. It is composed of a lens and a biconvex positive lens L54.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L62 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the seventh lens group G7 is composed of a biconcave negative lens L71 arranged in order from the object side and a positive meniscus lens L72 with a convex surface facing the object side.
  • the eighth lens group G8 is composed of a negative meniscus lens L81 with a convex surface facing the object side.
  • Table 4 lists the values of the specifications of the variable magnification optical system according to the fourth embodiment.
  • FIG. 11 shows various aberration values at the time of focusing on an infinity object (A) and the time of focusing on a close-range object (B) in the telephoto end state of the optical system according to the fourth embodiment.
  • FIG. 12 shows various aberration values at the time of focusing on an infinity object (A) and the time of focusing on a close-range object (B) in the wide-angle end state of the optical system according to the fourth embodiment. From each aberration diagram, the optical system according to the fourth embodiment satisfactorily corrects various aberrations and has excellent imaging performance, and further has excellent imaging performance even during short-distance focusing. You can see that.
  • FIG. 13 is a diagram showing a lens configuration of the variable magnification optical system according to the fifth embodiment.
  • the variable magnification optical system ZL (5) according to the fifth embodiment has a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens group G2 arranged in order from the object side.
  • the image plane I is located after the seventh lens group G7.
  • the variable magnification optical system changes from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T).
  • W wide-angle end state
  • T telephoto end state
  • the lens moves along the locus indicated by the arrow in the lower part of FIG.
  • the focal length of the entire optical system changes, and the shooting magnification changes (magnification is performed).
  • the 6th lens group G6 and the 7th lens group G7 move in different trajectories (independently of each other).
  • both the sixth lens group G6 and the seventh lens group G7 are in the image plane direction. Move to.
  • the first lens group G1 includes a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L13 arranged in order from the object side. Consists of.
  • the positive lens L13 is a specific lens made of a glass material having high anomalous dispersibility.
  • the second lens group G2 is a junction negative lens of a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 arranged in order from the object side, and a biconcave negative lens L23 and a convex surface facing the object side. It is composed of a negative lens L24 joined with a positive meniscus lens L24 and a negative lens L25 having a biconcave shape.
  • the negative lens L23 is an anti-vibration lens, and is an image blur caused by camera shake by moving so as to have a component in the direction perpendicular to the optical axis or rotating (swinging) in the in-plane direction including the optical axis. To correct.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side, a biconvex positive lens L32, and a junction positive lens of a negative meniscus lens L33 with a concave surface facing the object side. Will be done.
  • the positive lens L31 is a specific lens made of a glass material having high anomalous dispersibility.
  • the aperture diaphragm S is arranged at a position closest to the image plane in the third lens group G3.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative meniscus lens L41 with a concave surface facing the object side, and a junction negative lens of a biconcave negative lens L42 and a biconvex positive lens L43.
  • the fifth lens group G5 is a positive junction between a positive meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L52, and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. It is composed of a lens and a positive meniscus lens L54 with a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L62 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the seventh lens group G7 is composed of a biconcave negative lens L71 and a biconvex positive lens L72 arranged in order from the object side.
  • Table 5 lists the values of the specifications of the variable magnification optical system according to the fifth embodiment.
  • FIG. 14 shows various aberration values at the time of focusing on an infinity object (A) and the time of focusing on a close-range object (B) in the telephoto end state of the optical system according to the fifth embodiment.
  • FIG. 15 shows various aberration values at the time of focusing on an infinity object (A) and the time of focusing on a close-range object (B) in the wide-angle end state of the optical system according to the fifth embodiment. From each aberration diagram, the optical system according to the fifth embodiment satisfactorily corrects various aberrations and has excellent imaging performance, and further has excellent imaging performance even during short-distance focusing. You can see that.
  • FIG. 16 is a diagram showing a lens configuration of the variable magnification optical system according to the sixth embodiment.
  • the first lens group G1 having a positive refractive power
  • the second lens group G2 having a negative refractive power
  • the positive ones arranged in order from the object side.
  • the third lens group G3 having a refractive power
  • the aperture aperture S arranged at the position closest to the image plane in the third lens group G3, the fourth lens group G4 having a negative refractive power, and the positive refractive power.
  • the image plane I is located after the seventh lens group G7.
  • the variable magnification optical system changes from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). When doing so, it moves along the locus indicated by the arrow in the lower part of FIG.
  • the focal length of the entire optical system changes, and the shooting magnification changes (magnification is performed).
  • the 6th lens group G6 and the 7th lens group G7 move in different trajectories (independently of each other).
  • both the sixth lens group G6 and the seventh lens group G7 are in the image plane direction. Move to.
  • the first lens group G1 is composed of a positive meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L13 arranged in order from the object side. Will be done.
  • the positive lens L13 is a specific lens made of a glass material having high anomalous dispersibility.
  • the second lens group G2 is a junction positive lens of a biconvex positive lens L21 and a biconcave negative lens L22 arranged in order from the object side, and a biconcave negative lens L23 and a convex surface facing the object side. It is composed of a negative lens L24 joined with a positive meniscus lens L24 and a negative lens L25 having a biconcave shape.
  • the negative lens L23 is an anti-vibration lens, and is an image blur caused by camera shake by moving so as to have a component in the direction perpendicular to the optical axis or rotating (swinging) in the in-plane direction including the optical axis. To correct.
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side, a biconvex positive lens L32, and a junction positive lens of a negative meniscus lens L33 with a concave surface facing the object side. Will be done.
  • the positive lens L31 is a specific lens made of a glass material having high anomalous dispersibility.
  • the aperture diaphragm S is arranged at a position closest to the image plane in the third lens group G3.
  • the fourth lens group G4 is composed of a negative meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side, a biconcave negative lens L42, and a biconvex positive lens L43.
  • the fifth lens group G5 is a positive junction between a positive meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side, a biconvex positive lens L52, and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side. It is composed of a lens and a positive meniscus lens L54 with a convex surface facing the object side.
  • the sixth lens group G6 is composed of a negative meniscus lens L61 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L62 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the seventh lens group G7 is composed of a biconcave negative lens L71 and a biconvex positive lens L72 arranged in order from the object side.
  • Table 6 lists the values of the specifications of the variable magnification optical system according to the sixth embodiment.
  • FIG. 17 shows various aberration values at the time of focusing on an infinity object (A) and the time of focusing on a close-range object (B) in the telephoto end state of the optical system according to the sixth embodiment.
  • FIG. 18 shows various aberration values at the time of focusing on an infinity object (A) and the time of focusing on a close-range object (B) in the wide-angle end state of the optical system according to the sixth embodiment. From each aberration diagram, the optical system according to the sixth embodiment satisfactorily corrects various aberrations and has excellent imaging performance, and further has excellent imaging performance even at short-distance focusing. You can see that.
  • Example 1 Example 2
  • Example 3 Example 4
  • Example 5 Example 5
  • Example 6 (1) 0.6894 0.7169 0.6151 0.8363 0.7017 0.7324 (2) 1.1036 2.1646 1.1645 5.4256 0.8605 1.0851 (3) 0.9380 0.8128 1.0097 0.6964 0.9984 0.9330 (4) 0.8103 0.6332 0.8028 0.5772 0.8961 0.8283 (5) 0.2743 0.2131 0.2608 0.2288 0.2719 0.2868 (6) 1.0334 0.8028 0.9823 0.8455 1.0243 1.0802 (7) 0.3220 0.3798 0.3933 0.5321 0.3306 0.3845 (8) 23.6395 23.5107 23.4048 23.2826 23.6479 23.6479 (9) 6.2056 6.2137 6.1975 6.2289 6.2059 6.2059 (10) 3.7671 3.7675 3.7673 3.6952 3.7699 3.7670 (11) 2.1456 2.1627 2.1359 2.0929 2.1456 2.1456 (12) 0.7756 0.7810 0.7732
  • the present invention is not limited to the above embodiment, and can be appropriately modified as long as the optical performance specified by the description of each claim is not impaired.
  • variable magnification optical system having a 7-group configuration and an 8-group configuration is shown, but the variable magnification optical system having another group configuration (for example, on the most object side or the most image plane side of the variable magnification optical system). It is also possible to have a configuration in which a lens or a lens group is added).
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of magnification change.
  • the aperture diaphragm is arranged in the third lens group or the fourth lens group in each of the above embodiments, the role of the aperture diaphragm is substituted by the lens frame without providing the member as the aperture diaphragm. Is also possible.
  • the lens surface may be spherical, flat or aspherical.
  • the spherical or flat lens surface facilitates lens processing and assembly adjustment, can prevent deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment, and further deteriorates depiction performance even if the image surface shifts. It has the advantage of being less.
  • the aspherical lens surface may be an aspherical surface obtained by grinding, a glass-molded aspherical surface obtained by molding glass into an aspherical shape, or a composite aspherical surface formed by forming a resin provided on the glass surface into an aspherical shape. Good.
  • the lens surface may be a diffraction surface, and the lens may be a refractive index distribution type lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens refractive index distribution type lens
  • An antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range may be applied to each lens surface in order to reduce flare and ghost and achieve high contrast optical performance.
  • G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G4 4th lens group G5 5th lens group G6 6th lens group G7 7th lens group G8 8th lens group I image plane S Aperture aperture

Landscapes

  • Physics & Mathematics (AREA)
  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Lenses (AREA)

Abstract

変倍光学系（ＺＬ（１））は、複数のレンズ群（Ｇ１～Ｇ７）を有し、変倍の際には、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。複数のレンズ群は、合焦の際に移動する第１合焦レンズ群（Ｇ６）と、第１合焦レンズ群より像面側に配置され合焦の際に第１合焦レンズ群とは異なる軌跡で移動する第２合焦レンズ群（Ｇ７）とを含む。第１合焦レンズ群（Ｇ６）および第２合焦レンズ群（Ｇ７）は、いずれも負の屈折力を有し、以下の条件式を満足する。　０．４０＜ＭＴＦ１／ＭＴＦ２＜１．００　但し、　ＭＴＦ１：望遠端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際の第１合焦レンズ群の移動量の絶対値　ＭＴＦ２：望遠端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際の第２合焦レンズ群の移動量の絶対値

Description

変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法に関する。
　デジタルスチルカメラ、フィルムカメラ、ビデオカメラ等の光学機器では、光学系の諸収差の抑制が求められている（例えば、特許文献１参照）。
特開２０１４－１５３４０２号公報
　本発明に係る変倍光学系は、複数のレンズ群を有し、その複数のレンズ群は、変倍の際、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。複数のレンズ群は、合焦の際に移動する第１合焦レンズ群と、第１合焦レンズ群より像面側に配置され合焦の際に第１合焦レンズ群とは異なる軌跡で移動する第２合焦レンズ群とを含む。第１合焦レンズ群および第２合焦レンズ群は、いずれも負の屈折力を有し、以下の条件式を満足する。
　０．４０＜ＭＴＦ１／ＭＴＦ２＜１．００
　但し、
　ＭＴＦ１：望遠端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際の第１合焦レンズ群の移動量の絶対値
　ＭＴＦ２：望遠端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際の第２合焦レンズ群の移動量の絶対値
　本発明に係る光学機器は、上記変倍光学系を搭載して構成される。
　本発明に係る変倍光学系の製造方法は、変倍光学系が以下の構成となるように、各レンズ群を構成しレンズ鏡筒内に配置する。変倍光学系は、複数のレンズ群を有し、その複数のレンズ群は、変倍の際、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。複数のレンズ群は、合焦の際に移動する第１合焦レンズ群と、第１合焦レンズ群より像面側に配置され合焦の際に第１合焦レンズ群とは異なる軌跡で移動する第２合焦レンズ群とを含む。第１合焦レンズ群および第２合焦レンズ群は、いずれも負の屈折力を有し、以下の条件式を満足する。
　０．４０＜ＭＴＦ１／ＭＴＦ２＜１．００
　但し、
　ＭＴＦ１：望遠端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際の第１合焦レンズ群の移動量の絶対値
　ＭＴＦ２：望遠端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際の第２合焦レンズ群の移動量の絶対値
実施例１に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 実施例１に係る光学系の望遠端状態における諸収差図であり、（Ａ）は無限遠物体合焦時、（Ｂ）は至近距離物体合焦時の諸収差を示す。 実施例１に係る光学系の広角端状態における諸収差図であり、（Ａ）は無限遠物体合焦時、（Ｂ）は至近距離物体合焦時の諸収差を示す。 実施例２に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 実施例２に係る光学系の望遠端状態における諸収差図であり、（Ａ）は無限遠物体合焦時、（Ｂ）は至近距離物体合焦時の諸収差を示す。 実施例２に係る光学系の広角端状態における諸収差図であり、（Ａ）は無限遠物体合焦時、（Ｂ）は至近距離物体合焦時の諸収差を示す。 実施例３に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 実施例３に係る光学系の望遠端状態における諸収差図であり、（Ａ）は無限遠物体合焦時、（Ｂ）は至近距離物体合焦時の諸収差を示す。 実施例３に係る光学系の広角端状態における諸収差図であり、（Ａ）は無限遠物体合焦時、（Ｂ）は至近距離物体合焦時の諸収差を示す。 実施例４に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 実施例４に係る光学系の望遠端状態における諸収差図であり、（Ａ）は無限遠物体合焦時、（Ｂ）は至近距離物体合焦時の諸収差を示す。 実施例４に係る光学系の広角端状態における諸収差図であり、（Ａ）は無限遠物体合焦時、（Ｂ）は至近距離物体合焦時の諸収差を示す。 実施例５に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 実施例５に係る光学系の望遠端状態における諸収差図であり、（Ａ）は無限遠物体合焦時、（Ｂ）は至近距離物体合焦時の諸収差を示す。 実施例５に係る光学系の広角端状態における諸収差図であり、（Ａ）は無限遠物体合焦時、（Ｂ）は至近距離物体合焦時の諸収差を示す。 実施例６に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。 実施例６に係る光学系の望遠端状態における諸収差図であり、（Ａ）は無限遠物体合焦時、（Ｂ）は至近距離物体合焦時の諸収差を示す。 実施例６に係る光学系の広角端状態における諸収差図であり、（Ａ）は無限遠物体合焦時、（Ｂ）は至近距離物体合焦時の諸収差を示す。 光学機器の一実施形態であるデジタルカメラの構成を示す図である。 光学系の製造方法を示すフローチャートである。
　以下、本発明に係る好ましい実施形態について説明する。図１９に、本発明の光学機器の一実施形態であるデジタルカメラの概略構成を示す。デジタルカメラ１は、本体２と本体２に着脱可能な撮影レンズ３により構成される。本体２は、撮像素子４と、デジタルカメラの動作を制御する本体制御部（不図示）と、液晶操作画面５を備える。撮影レンズ３は、複数のレンズ群からなる光学系ＺＬと、各レンズ群の位置を制御するレンズ位置制御機構（不図示）を備える。レンズ位置制御機構は、レンズ群の位置を検出するセンサ、レンズ群を光軸に沿って前後に移動させるモーター、モーターを駆動する制御回路などにより構成される。
　被写体からの光は、撮影レンズ３の光学系ＺＬにより集光されて、撮像素子４の像面Ｉ上に到達する。像面Ｉに到達した被写体からの光は、撮像素子４により光電変換され、デジタル画像データとして不図示のメモリに記録される。メモリに記録されたデジタル画像データは、ユーザの操作に応じて液晶画面５に表示される。以下、光学系ＺＬについて、詳細に説明する。
　本実施形態に係る変倍光学系は、複数のレンズ群を有し、その複数のレンズ群は、変倍の際に隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。複数のレンズ群は、合焦の際に移動する第１合焦レンズ群と、第１合焦レンズ群より像面側に配置され合焦の際に第１合焦レンズ群とは異なる軌跡で移動する第２合焦レンズ群とを含んでいる。第１合焦レンズ群および第２合焦レンズ群は、いずれも負の屈折力を有し、以下の条件式を満足する。
　０．４０＜ＭＴＦ１／ＭＴＦ２＜１．００・・・（１）
　但し、
　ＭＴＦ１：望遠端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際の第１合焦レンズ群の移動量の絶対値
　ＭＴＦ２：望遠端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際の第２合焦レンズ群の移動量の絶対値
　条件式（１）は、望遠端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際の、第１合焦レンズ群の移動量の絶対値と第２合焦レンズ群の移動量の絶対値の比を規定するものである。この条件式（１）を満足することで、望遠端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。なお、本明細書において、「至近距離」とは至近端（最短撮影距離）であり、至近距離物体合焦状態は、至近端にある物体に合焦した状態を意味するものとする。
　条件式（１）の対応値が上限値１．００を上回ると、第１合焦レンズ群の移動量が相対的に大きくなり、望遠端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１）の上限値を、より小さな値、例えば０．９８、０．９５、０．９３、０．９０、０．８８または０．８５に設定することが好ましい。
　一方、条件式（１）の対応値が下限値０．４０を下回ると、第２合焦レンズ群の移動量が相対的に大きくなり、広角端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１）の下限値を、より大きな値、例えば０．４３、０．４５、０．４８、０．５０、０．５３、０．５５、０．５８または０．３０に設定することが好ましい。
　上記構成の変倍光学系は、変倍の際に隣り合う各レンズ群の間隔を変化させることで良好な収差補正を図り、屈折力を有する合焦レンズ群を複数配置することにより、合焦レンズ群を大型化することなく、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態に移行する際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　上記変倍光学系は、さらに以下の条件式（２）を満足することが好ましい。
　０．４０＜ｆＦ１／ｆＦ２＜６．００・・・（２）
　但し、
　ｆＦ１：第１合焦レンズ群の焦点距離
　ｆＦ２：第２合焦レンズ群の焦点距離
　上記条件式（２）は、第１合焦レンズ群の焦点距離と第２合焦レンズ群の焦点距離との比を規定するもので、２つの合焦レンズ群のパワーバランスの適正範囲を示している。この条件式（２）を満足することで、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差、コマ収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。また、合焦群の移動距離を抑えることができ、収差変動を抑制しつつ、光学系全体を小型化することができる。
　条件式（２）の対応値が上限値６．００を上回ると、第２合焦レンズ群の屈折力が相対的に強くなり、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態にへの合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２）の上限値を、より小さな値、例えば５．９０、５．８５、５．８０、５．７５、５．７０、５．６５、５．６０、５．５５、５．５０または５．４５に設定することが好ましい。
　一方、条件式（２）の対応値が下限値０．４０を下回ると、第１合焦レンズ群の屈折力が相対的に強くなり、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２）の下限値を、より大きな値、例えば０．４５、０．５５、０．６０、０．６５、０．７０、０．７５、０．７８、０．８０または０．８５に設定することが好ましい。
　上記変倍光学系は、さらに以下の条件式（３）を満足することが好ましい。
　０．５０＜βＷＦ１／βＷＦ２＜１．２０・・・（３）
　但し、
　βＷＦ１：広角端状態における第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
　βＷＦ２：広角端状態における第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
　条件式（３）は、広角端状態における第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率と広角端状態における第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率の比を規定するものである。この条件式（３）を満足することで、広角端状態において無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　条件式（３）の対応値が上限値１．２０を上回ると、広角端状態における第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率が相対的に大きくなり、広角端状態において無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（３）の上限値を、より小さな値、例えば１．１８、１．１５、１．１３、１．１０、１．０８、１．０５または１．０３に設定することが好ましい。
　一方、条件式（３）の対応値が下限値０．５０を下回ると、広角端状態における第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率が相対的に大きくなり、広角端状態において無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（３）の下限値を、より大きな値、例えば０．５３、０．５８、０．６０、０．６３、０．６５または０．６８　に設定すれば、本実施形態の効果はさらに確実なものとなる。
　また、上記変倍光学系は、さらに以下の条件式（４）を満足することが好ましい。
　０．４０＜βＴＦ１／βＴＦ２＜１．００・・・（４）
　但し、
　βＴＦ１：望遠端状態における第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
　βＴＦ２：望遠端状態における第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
　条件式（４）は、望遠端状態における第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率と望遠端状態における第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率の比を規定するものである。この条件式（４）を満足することで、望遠端状態において無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　条件式（４）の対応値が上限値１．００を上回ると、望遠端状態における第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率が相対的に大きくなり、望遠端状態において無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（４）の上限値を、より小さな値、例えば０．９８、０．９６、０．９５、０．９４、０．９３、０．９２または０．９１に設定することが好ましい。
　一方、条件式（４）の対応値が下限値０．４０を下回ると、望遠端状態における第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率が相対的に大きくなり、望遠端状態において無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（４）の下限値を、より大きな値、例えば０．４２、０．４６、０．４８、０．５０、０．５２、０．５４、０．５６に設定すれば、本実施形態の効果はさらに確実なものとなる。
　また、上記変倍光学系は、さらに以下の条件式（５）を満足することが好ましい。
　０．１０＜－ｆＦｓ／ｆｔ＜０．５０・・・（５）
　但し、
　ｆＦｓ：第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群のうち、屈折力が強い方のレンズ群の焦点距離
　ｆｔ　：望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
　上記条件式（５）は、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群のうち、屈折力が強い方のレンズ群の焦点距離と望遠端状態における変倍光学系の焦点距離との比を規定するものである。この条件式（５）を満足することで、鏡筒を大型化することなく望遠端状態において無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　条件式（５）の対応値が上限値０．５０を上回ると、合焦レンズ群の屈折力が弱くなり、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、合焦レンズ群の移動量が大きくなり、鏡筒が大型化してしまう。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（５）の上限値を、より小さな値、例えば０．４５、０．４３、０．４０、０．３８、０．３５、０．３３または０．３０に設定することが好ましい。
　一方、条件式（５）の対応値が下限値０．１０を下回ると、合焦レンズ群の屈折力が強くなり、望遠端状態において無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（５）の下限値を、より大きな値、例えば０．１２、０．１５、０．１６、０．１８または０．２０に設定することが好ましい。
　また、上記変倍光学系は、さらに以下の条件式（６）を満足することが好ましい。
　０．５０＜－ｆＦｓ／ｆｗ＜１．５０・・・（６）
　但し、
　ｆＦｓ：第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群のうち、屈折力が強い方のレンズ群の焦点距離
　ｆｗ　：広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
　条件式（６）は、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群のうち、屈折力が強い方のレンズ群の焦点距離と広角端状態における変倍光学系の焦点距離との比を規定するものである。この条件式（６）を満足することで、鏡筒を大型化することなく広角端状態において無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　条件式（６）の対応値が上限値１．５０を上回ると、合焦レンズ群の屈折力が弱くなり、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、合焦レンズ群の移動量が大きくなり、鏡筒が大型化してしまう。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（６）の上限値を、より小さな値、例えば１．４５、１．４０、１．３５、１．３０、１．２８、１．２５、１．２０、１．１８、１．１５または１．１０に設定することが好ましい。
　一方、条件式（６）の対応値が下限値０．５０を下回ると、合焦レンズ群の屈折力が強くなり、広角端状態において無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（６）の下限値を、より大きな値、例えば０．５５、０．６５、０．６８、０．７０、０．７３、０．７５、０．７８または０．８０に設定することが好ましい。
　第１合焦レンズ群は、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、像面方向に移動することが好ましい。これにより、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を、効果的に抑えることができる。
　前記第２合焦レンズ群は、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、像面方向に移動することが好ましい。これにより、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を、効果的に抑えることができる。
　また、上記変倍光学系は、さらに以下の条件式（７）を満足することが好ましい。
　０．１０＜ＭＷＦ１／ＭＷＦ２＜０．８０・・・（７）
　但し、
　ＭＷＦ１：広角端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態への合焦の際の第１合焦レンズ群の移動量の絶対値
　ＭＷＦ２：広角端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態への合焦の際の第２合焦レンズ群の移動量の絶対値
　条件式（７）は、広角端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態への合焦の際の、第１合焦レンズ群の移動量の絶対値と第２合焦レンズ群の移動量の絶対値の比を規定するものである。この条件式（７）を満足することで、広角端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態への合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。なお、本明細書において、「至近距離」とは至近端（最短撮影距離）であり、至近距離物体合焦状態は、至近端にある物体に合焦した状態を意味するものとする。
　条件式（７）の対応値が上限値０．８０を上回ると、第１合焦レンズ群の移動量が相対的に大きくなり、広角端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（７）の上限値を、より小さな値、例えば０．７８、０．７５、０．７３、０．７０、０．６８、０．６５、０．６３、０．６０、０．５８または０．５５に設定することが好ましい。
　一方、条件式（７）の対応値が下限値０．１０を下回ると、第２合焦レンズ群の移動量が相対的に大きくなり、広角端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（７）の下限値を、より大きな値、例えば０．１３、０．１８、０．２０、０．２３、０．２５、０．２８、０．３０または０．３２に設定することが好ましい。
　また、上記変倍光学系は、上述した構成をとることにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動を良好に抑えながら、以下の条件式（８）を満たすことができる。
　２０．００°＜２ωｗ＜３０．００°・・・（８）
　但し、
　２ωｗ：広角端状態における変倍光学系の全画角
　上述した構成では、各条件式の対応値の範囲を絞り込むことで、条件式（８）の上限値３０．００をより小さな値、例えば２９．００、２８．００、２７．００、２６．００、２５．００または２４．００とすることができる。あるいは、各条件式の対応値の範囲を絞り込むことで、条件式（８）の下限値２０．００をより大きな値、例えば２０．６０、２１．６０または２２．００とすることができる。
　また、上記変倍光学系は、上述した構成をとることにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動を良好に抑えながら、以下の条件式（９）を満たすことができる。
　５．６０°＜２ωｔ＜７．００°・・・（９）
　但し、
　２ωｔ：望遠端状態における変倍光学系の全画角
　上述した構成では、各条件式の対応値の範囲を絞り込むことで、条件式（９）の上限値７．００をより小さな値、例えば６．８０、６．６０または６．４０とすることができる。あるいは、各条件式の対応値の範囲を絞り込むことで、条件式（９）の下限値５．６０をより大きな値、例えば５．８０とすることができる。
　また、上記変倍光学系は、さらに以下の条件式（１０）を満足することが好ましい。
　３．３０＜ｆｔ／ｆｗ＜４．００・・・（１０）
　但し、
　ｆｔ　：望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
　ｆｗ　：広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
　条件式（１０）は、望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離と広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離の比を規定するものである。条件式（１０）を満足することで、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、諸収差の変動を抑えながら、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　条件式（１０）の対応値が上限値４．００を上回ると、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１０）の上限値を、より小さな値、例えば３．９５、３．９０、３．８５または３．８０とすることが好ましい。
　一方、条件式（１０）の対応値が下限値３．３０を下回ると、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１０）の下限値を、より大きな値、例えば３．３５、３．４５または３．５０とすることが好ましい。
　また、上記変倍光学系は、さらに以下の条件式（１１）を満足することが好ましい。
　１．８０＜ＴＬｗ／ｆｗ＜２．４０・・・（１１）
　但し、
　ＴＬｗ：広角端状態における変倍光学系の全長
　ｆｗ　：広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離
　条件式（１１）は、広角端状態における変倍光学系の全長と、広角端状態における変倍光学系全系の焦点距離の比を規定するものである。条件式（１１）を満足することで、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、諸収差の変動を抑えながら、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　条件式（１１）の対応値が上限値２．４０を上回ると広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１１）の上限値を、より小さな値、例えば２．３５、２．３０、２．２５または２．２０とすることが好ましい。
　一方、条件式（１１）の対応値が下限値１．８０を下回ると広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１１）の下限値を、より大きな値、例えば１．８５、１．９５または２．００とすることが好ましい。
　また、上記変倍光学系は、さらに以下の条件式（１２）を満足することが好ましい。
　０．５０＜ＴＬｔ／ｆｔ＜０．９０・・・（１２）
　但し、
　ＴＬｔ：望遠端状態における変倍光学系の全長
　ｆｔ　：望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
　条件式（１２）は、望遠端状態における変倍光学系の全長と、望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離の比を規定するものである。条件式（１２）を満足することで、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、諸収差の変動を抑えながら、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　条件式（１２）の対応値が上限値０．９０を上回ると広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１２）の上限値を、より小さな値、例えば０．８８、０．８５、０．８３または０．８０とすることが好ましい。
　一方、条件式（１２）の対応値が下限値０．５０を下回ると広角端状態から望遠端状態への変倍の際に、諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１２）の下限値を、より大きな値、例えば０．５５、０．６５、０．７０または０．７５とすることが好ましい。
　また、上記変倍光学系は、さらに以下の条件式（１３）を満足することが好ましい。
　０．１３＜ＢＦｗ／ＴＬｗ＜０．３３・・・（１３）
　但し、
　ＢＦｗ：広角端状態における変倍光学系のバックフォーカス（空気換算距離）
　ＴＬｗ：広角端状態における変倍光学系の全長
　条件式（１３）は、広角端状態における変倍光学系のバックフォーカスと変倍光学系の全長との比により規定するものである。条件式（１３）を満足することで、光学系全体の高画角化および小型化を図ることが可能になる。
　条件式（１３）の対応値が上限値０．３３を上回ると、バックフォーカスが長くなることで変倍光学系が大型化し、また光学系の全長が短いと球面収差やコマ収差の補正が難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１３）の上限値を、より小さな値、例えば０．３２、０．３１、０．３０、０．２９、０．２８または０．２７とすることが好ましい。
　一方、条件式（１３）の対応値が下限値０．１３を下回ると、コマ収差等の軸外収差の補正が難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１３）の下限値を、より大きな値、例えば０．１４、０．１６または０．１７とすることが好ましい。
　また、上記変倍光学系は、さらに以下の条件式（１４）を満足することが好ましい。
　０．１３＜ＢＦｔ／ＴＬｔ＜０．３３・・・（１４）
　但し、
　ＢＦｔ：望遠端状態における変倍光学系のバックフォーカス（空気換算距離）
　ＴＬｔ：望遠端状態における変倍光学系の全長
　条件式（１４）は、望遠端状態における変倍光学系のバックフォーカスと変倍光学系の全長との比により規定するものである。条件式（１４）を満足することで、光学系全体の高画角化および小型化を図ることが可能になる。
　条件式（１４）の対応値が上限値０．３３を上回ると、バックフォーカスが長くなることで変倍光学系が大型化し、また光学系の全長が短いと球面収差やコマ収差の補正が難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１４）の上限値を、より小さな値、例えば０．３２、０．３１、０．３０または０．２９とすることが好ましい。
　一方、条件式（１４）の対応値が下限値０．１３を下回ると、コマ収差等の軸外収差の補正が難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１４）の下限値を、より大きな値、例えば０．１４、０．１６または０．１７とすることが好ましい。
　また、上記変倍光学系は、光軸上に複数のレンズ群と並んで配置される絞りを有するものであり、第１合焦レンズ群および第２合焦レンズ群のうち少なくとも１つの合焦レンズ群は、絞りよりも像面に近い位置に配置されることが好ましい。これにより、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　また、上記変倍光学系において、第１合焦レンズ群と第２合焦レンズ群とは隣接して配置されることが好ましい。これにより、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　また、上記変倍光学系において、第１合焦レンズ群は、少なくとも１つの正レンズと少なくとも１つの負レンズとを含むことが好ましい。これにより、球面収差、コマ収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができ、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際の収差変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　ここで、第１合焦レンズ群に含まれる負レンズの中の少なくとも１つは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとすることが好ましい。これにより、球面収差、コマ収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができ、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際の収差変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　また、上記変倍光学系において、第１合焦レンズ群に含まれる正レンズの中の少なくとも１つは、以下の条件式（１５）を満足することが好ましい。
　２３．００＜νｆ１ｐ＜３５．００・・・（１５）
　但し、
　νｆ１ｐ：第１合焦レンズ群に含まれる正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　この条件式（１５）を満足することで、広角端状態において無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、軸上色収差、倍率色収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（１５）の対応値が上限値３５．００を上回ると、合焦の際に、軸上色収差や倍率色収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１５）の上限値を、より小さな値、例えば３４．００、３３．００、３２．００、３１．００または３０．００に設定することが好ましい。
　一方、条件式（１５）の対応値が下限値２３．００を下回ると、合焦の際に、軸上色収差や倍率色収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１５）の下限値を、より大きな値、例えば２３．５０、２４．５０または２５．００に設定することが好ましい。
　また、上記変倍光学系において、第１合焦レンズ群に含まれる負レンズの中の少なくとも１つは、以下の条件式（１６）を満足することが好ましい。
　３０．００＜νｆ１ｎ＜４５．００・・・（１６）
　但し、
　νｆ１ｎ：第１合焦レンズ群に含まれる負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　この条件式（１６）を満足することで、広角端状態において無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、軸上色収差、倍率色収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（１６）の対応値が上限値４５．００を上回ると、合焦の際に、軸上色収差や倍率色収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１６）の上限値を、より小さな値、例えば４４．００、４３．００、４２．００または４１．００に設定することが好ましい。
　一方、　条件式（１６）の対応値が下限値３０．００を下回ると、合焦の際に、軸上色収差や倍率色収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１６）の下限値を、より大きな値、例えば３１．００、３３．００、３４．００または３５．００に設定することが好ましい。
　また、上記変倍光学系において、第２合焦レンズ群は、少なくとも１つの正レンズと少なくとも１つの負レンズとを含むことが好ましい。これにより、球面収差、コマ収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができ、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際の収差変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　また、上記変倍光学系において、第２合焦レンズ群に含まれる正レンズの中の少なくとも１つは、以下の条件式（１７）を満足することが好ましい。
　２３．００＜νｆ２ｐ＜３５．００・・・（１７）
　但し、
　νｆ２ｐ：第２合焦レンズ群に含まれる正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　この条件式（１７）を満足することで、広角端状態において無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、軸上色収差、倍率色収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（１７）の対応値が上限値３５．００を上回ると、合焦の際に、軸上色収差や倍率色収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１７）の上限値を、より小さな値、例えば３４．５０、３４．００、３３．５０、３３．００または３２．５０に設定することが好ましい。
　一方、条件式（１７）の対応値が下限値２３．００を下回ると、合焦の際に、軸上色収差や倍率色収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１７）の下限値を、より大きな値、例えば２４．００、２５．００、２５．５０、２６．００、２６．５０または２７．００に設定することが好ましい。
　また、上記変倍光学系において、第２合焦レンズ群に含まれる負レンズの中の少なくとも１つは、以下の条件式（１８）を満足することが好ましい。
　５０．００＜νｆ２ｎ＜５８．００・・・（１８）
　但し、
　νｆ２ｎ：第２合焦レンズ群に含まれる負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
　この条件式（１８）を満足することで、広角端状態において無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、軸上色収差、倍率色収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（１８）の対応値が上限値５８．００を上回ると、合焦の際に、軸上色収差や倍率色収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１８）の上限値を、より小さな値、例えば５７．５０、５７．００、５６．５０、５６．００、５５．５０または５５．００に設定することが好ましい。
　一方、　条件式（１８）の対応値が下限値５０．００を下回ると、合焦の際に、軸上色収差や倍率色収差を良好に補正することが難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１８）の下限値を、より大きな値、例えば５０．５０、５１．５０または５２．００に設定することが好ましい。
　また、上記変倍光学系において、第２合焦レンズ群に含まれる負レンズの中の少なくとも１つは、両凹形状の負レンズとすることが好ましい。これにより、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差を良好に補正するとともに、合焦レンズ群を小型化することができる。
　また、上記変倍光学系は、さらに以下の条件式（１９）を満足することが好ましい。
　１．００＜１／βＷＦ１＜２．００・・・（１９）
　但し、
　βＷＦ１：広角端状態における第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
　条件式（１９）は、広角端状態における第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率を規定するものである。この条件式（１９）を満足することで、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　条件式（１９）の対応値が上限値２．００を上回ると、広角端状態において合焦の際に諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１９）の上限値を、より小さな値、例えば１．９５、１．９０、１．８５、１．８０、１．７５、１．７０、１．６５、１．６０または１．５５に設定することが好ましい。
　一方、条件式（１９）の対応値が下限値１．００を下回ると、広角端状態において合焦の際に諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（１９）の下限値を、より大きな値、例えば１．０２、１．０８、１．１０、１．１２または１．１４に設定することが好ましい。
　また、上記変倍光学系は、さらに以下の条件式（２０）を満足することが好ましい。
　１．００＜βＷＦ２＜２．００・・・（２０）
　但し、
　βＷＦ２：広角端状態における第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
　条件式（２０）は、広角端状態における第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率を規定するものである。
　条件式（２０）は、広角端状態における第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率を規定するものである。この条件式（２０）を満足することで、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　条件式（２０）の対応値が上限値２．００を上回ると、広角端状態において合焦の際に諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２０）の上限値を、より小さな値、例えば１．９５、１．９０、１．８５、１．８０、１．７５、１．７０または１．６８に設定することが好ましい。
　一方、条件式（２０）の対応値が下限値１．００を下回ると、広角端状態において合焦の際に諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２０）の下限値を、より大きな値、例えば１．０５、１．１５、１．２０、１．２５、１．３０、１．３５または１．４０に設定することが好ましい。
　また、上記変倍光学系は、さらに以下の条件式（２１）を満足することが好ましい。
　{βＷＦ１＋（１／βＷＦ１）}-2＜０．２５０・・・（２１）
　但し、
　βＷＦ１：広角端状態における第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
　条件式（２１）は、広角端状態における第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率が満たす条件を規定するものである。この条件式（２１）を満足することで、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　条件式（２１）の対応値が上限値０．２５０を上回ると、広角端状態において合焦の際に諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２１）の上限値を、より小さな値、例えば０．２４８に設定することが好ましい。
　また、上記変倍光学系は、さらに以下の条件式（２２）を満足することが好ましい。
　{βＷＦ２＋（１／βＷＦ２）}-2＜０．２５０・・・（２２）
　但し、
　βＷＦ２：広角端状態における第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
　条件式（２２）は、広角端状態における第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率が満たす条件を規定するものである。この条件式（２２）を満足することで、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑え、全域に亘り高い光学性能を達成することができる。
　条件式（２２）の対応値が上限値０．２５０を上回ると、広角端状態において合焦の際に諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２２）の上限値を、より小さな値、例えば０．２４５、０．２４０、０．２３５、０．２３０または０．２２５に設定することが好ましい。
　また、上記変倍光学系において、第１合焦レンズ群は、以下の条件式（２３）を満足することが好ましい。
　０．２８＜Ｆ１ｐｏｓ／ＴＬｔ＜０．３８・・・（２３）
　但し、
　Ｆ１ｐｏｓ：望遠端状態における無限遠物体合焦時の第１合焦レンズ群の位置（レンズ群の最も物体側の面から像面までの距離を、レンズ群の位置とする）
　ＴＬｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全長
　条件式（２３）は、望遠端状態における無限遠物体合焦時の第１合焦レンズ群の位置と、望遠端状態における変倍光学系の全長との比を規定するものである。条件式（２３）を満足することにより、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際に、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができ、さらには合焦動作時の画角変化（ブリージング）を低減することができる。
　条件式（２３）の対応値が上限値０．３８を上回ると、第１合焦群の位置が像面から遠くなり、合焦の際に球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが難しくなり、合焦動作時の画角変化を低減することも難しくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２３）の上限値を、より小さな値、例えば０．３７、０．３６または０．３５に設定することが好ましい。
　一方、条件式（２３）の対応値が下限値０．２８を下回ると、第１合焦群の位置が像面に近くなり過ぎて、合焦の際の球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２３）の下限値を、より大きな値、例えば０．２９または０．３１に設定することが好ましい。
　また、上記変倍光学系において、複数のレンズ群を構成するレンズ群のうち、第１合焦レンズ群よりも像面に近い位置に配置されるレンズ群の数は、２つ以下とすることが好ましい。これにより、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際に、球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができ、さらには合焦動作時の画角変化を低減することができる。
　また、上記変倍光学系において、複数のレンズ群は、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１正レンズ群、負の屈折力を有する第１負レンズ群、正の屈折力を有する第２正レンズ群を含むことが好ましい。
　一例としては、最も物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群を並べて配置する構成が考えられる。この例では、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、負の屈折力を有する第２レンズ群は移動せず、正の屈折力を有する第１および第３レンズ群はいずれも物体方向に移動するような構成とすることが好ましい。
　上記構成によれば、鏡筒を大型化することなく、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に発生する諸収差の変動を効果的に抑えることができる。
　前記複数のレンズ群は、さらに、前記第２正レンズ群の像面側に配置された負の屈折力を有する第２負レンズ群を含んでいてもよい。
　一例としては、最も物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群および負の屈折力を有する第４レンズ群を並べて配置する構成が考えられる。この例では、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、負の屈折力を有する第２レンズ群は移動せず、正の屈折力を有する第１および第３レンズ群はいずれも物体方向に移動するような構成とすることが好ましい。負の屈折力を有する第４レンズ群は、第２レンズ群と同様、変倍時には移動しない構成とすることが好ましい。
　上記構成によれば、鏡筒を大型化することなく、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に発生する諸収差の変動を効果的に抑えることができる。
　上記構成において、第１正レンズ群および第２正レンズ群のうち少なくとも１つの正レンズ群は、以下の条件式（２４）および（２５）を満足する硝材からなる特定正レンズｓｐを含むことが好ましい。
　８５．００＜νｓｐ＜１００．００・・・（２４）　且つ
　θｇＦｓｐ－（０．６４４－０．００１６８νｓｐ）＞０．０１・・・（２５）
　但し、
　νｓｐ：前記特定正レンズｓｐのｄ線を基準とするアッベ数
　θｇＦｓｐ　：前記特定正レンズｓｐのＦ線に対する部分分散比（部分分散比は、ｇ線に対する屈折率をｎｇ、Ｆ線に対する屈折率をｎＦ、Ｃ線に対する屈折率をｎＣとして、θｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）と定義される。）
　条件式（２４）および（２５）を満足する特定正レンズを正レンズ群を構成するレンズとして採用することにより、色収差を良好に補正することができ、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の色収差の変動を効果的に抑制することができる。
　本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２４）の上限値を、より小さな値、例えば９９．００、９８．００または９７．００に設定し、条件式（２４）の下限値を、より大きな値、例えば８７．００、９０．００、９２．００、９４．００または９５．００に設定することが好ましい。さらには、条件式（２５）の下限値を、より大きな値、例えば０．０２、０．０４または０．０５に設定することが好ましい。
　また、第１正レンズ群を、条件式（２４）および（２５）を満足する硝材からなる特定正レンズｓｐを含むものとし、第２正レンズ群を、以下の条件式（２６）および（２７）を満足する硝材からなる特定正レンズｓｐ′を含むものとしてもよい。
　８０．００＜νｓｐ′＜１００．００・・・（２６）　且つ
　θｇＦｓｐ′－（０．６４４－０．００１６８νｓｐ′）＞０．０１・・・（２７）
　但し、
　νｓｐ′：前記特定正レンズｓｐ′のｄ線を基準とするアッベ数
　θｇＦｓｐ′　：前記特定正レンズｓｐ′のＦ線に対する部分分散比
　第１正レンズ群と第２正レンズ群の両方が特定正レンズを含む構成とすることにより、色収差をさらに良好に補正することができ、広角端状態から望遠端状態への変倍の際の色収差の変動を効果的に抑制することができる。
　本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２６）の上限値を、より小さな値、例えば９９．００、９８．００または９７．００に設定し、条件式（２６）の下限値を、より大きな値、例えば８０．５０、８１．５０または８２．００に設定することが好ましい。さらには、条件式（２７）の下限値を、より大きな値、例えば０．０２、０．０４または０．０５に設定することが好ましい。
　また、上記構成において、第１正レンズ群は以下の条件式（２８）を満足することが好ましい。
　０．４０＜ｆｐｒ／ｆｔ＜０．６０・・・（２８）
　ｆｐｒ：第１正レンズ群の焦点距離
　ｆｔ　：望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離
　条件式（２８）は、第１正レンズ群の焦点距離と望遠端状態における変倍光学系全系の焦点距離との比を規定するもので、系全体における第１正レンズ群のパワー配分を示している。条件式（２８）を満足することで、第１正レンズ群のパワー配分が適切な配分となり、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に発生する諸収差の変動を効果的に抑えることができる。
　条件式（２８）の対応値が上限値０．６０を上回ると、第１正レンズ群の屈折力が弱くなり、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に発生する諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２８）の上限値を、より小さな値、例えば０．５９、０．５８、０．５７、０．５６または０．５５に設定することが好ましい。
　一方、条件式（２８）の対応値が下限値０．４０を下回ると、第１正レンズ群の屈折力が強くなり、広角端状態から望遠端状態への変倍の際に発生する諸収差の変動を抑えにくくなる。本実施形態の効果を確実なものとするためには、条件式（２８）の下限値を、より大きな値、例えば０．４１、０．４３または０．４４に設定することが好ましい。
　続いて、図２０を参照しながら、上記変倍光学系の製造方法について概説する。複数のレンズ群を、変倍の際、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように配置する（ＳＴ１）。複数のレンズ群は、合焦の際に移動する第１合焦レンズ群と、第１合焦レンズ群より像面側に配置され合焦の際に第１合焦レンズ群とは異なる軌跡で移動する第２合焦レンズ群とを含むように構成する（ＳＴ２）。第１合焦レンズ群および第２合焦レンズ群は、いずれも負の屈折力を有し、以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に配置される（ＳＴ３）。
　０．４０＜ＭＴＦ１／ＭＴＦ２＜１．００
　但し、
　ＭＴＦ１：望遠端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際の第１合焦レンズ群の移動量の絶対値
　ＭＴＦ２：望遠端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際の第２合焦レンズ群の移動量の絶対値
　上記手順により製造された変倍光学系およびその変倍光学系を搭載した光学機器は、鏡筒を大型化することなく高速且つ静粛なオートフォーカスを実現するとともに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動、ならびに無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動を良好に抑えることができる。
　以下、上記変倍光学系について、実施例１から実施例６までの６つの数値実施例を示して、さらに説明する。はじめに、各実施例の説明の中で参照する図表の見方を説明する。
　図１、図４、図７、図１０、図１３および図１６は、各実施例における変倍光学系のレンズ構成および動作を示す図である。各図の中央には、レンズ群の配列を断面図により示している。各図の下段には、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態に（Ｔ）ズーミング（変倍）するときのレンズ群Ｇおよび絞りＳの光軸に沿った移動軌跡を、２次元平面上の矢印で示している。２次元平面の横軸は光軸上の位置、縦軸は変倍光学系の状態である。また、各図の上段には、無限遠物体から至近距離物体に合焦する際の合焦レンズ群の移動軌跡（移動方向および移動量）を、「合焦」および「∞」の文字とともに矢印で示している。
　図１、図４、図７、図１０、図１３および図１６では、各レンズ群を符号Ｇと数字の組み合わせにより表し、各レンズを符号Ｌと数字の組み合わせにより表している。本明細書では、符号の増加による煩雑化を防ぐため、実施例ごとに付番を行っている。このため、複数の実施例において同一の符号と数字の組み合わせが用いられる場合があるが、これは、その符号と数字の組み合わせが示す構成が同一であることを意味するものではない。
　図２、図５、図８、図１１、図１４および図１７は、各実施例における変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、図３、図６、図９、図１２、図１５および図１８は、各実施例における変倍光学系の至近距離合焦時の諸収差図である。これらの図において、ＦＮＯはＦナンバー、ＮＡは開口数、Ｙは像高をそれぞれ示す。球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーまたは開口数の値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。各収差図において、ｄはｄ線（λ=587.6nm）、ｇはｇ線（λ=435.8nm）、ＣはＣ線（λ=656.3nm）、ＦはＦ線（λ=486.1nm）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。
　続いて、各実施例の説明に用いられる表について説明する。
　［全体諸元］の表において、ｆはレンズ全系の焦点距離、Ｆ．ＮОはＦナンバー、２ωは画角（単位は°（度）で、ωが半画角である）、Ｙｍａｘは最大像高を示す。ＴＬは無限遠物体合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離にＢＦを加えた距離を示し、ＢＦは無限遠物体合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの空気換算距離（バックフォーカス）を示す。なお、これらの値は、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態におけるそれぞれについて示している。
　［レンズ諸元］の表において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序を示し、Ｒは各光学面の曲率半径（曲率中心が像面側に位置する面を正の値としている）、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎｄは光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数、θｇＦはＦ線に対する部分分散比をそれぞれ示す。部分分散比θｇＦは、ｇ線に対する屈折率をｎｇ、Ｆ線に対する屈折率をｎＦ、Ｃ線に対する屈折率をｎＣとして、θｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）と定義される。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。（Ｓ）は開口絞りを、曲率半径の「∞」は平面又は開口を、それぞれ示す。曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
　［レンズ群データ］の表には、各レンズ群のそれぞれの始面（最も物体側の面）と焦点距離を示す。
　［可変間隔データ］の表には、［レンズ諸元］を示す表において面間隔が「(Dx)」(xは面番号）となっている面とその次の面の間隔を示す。ここでは無限遠物体および至近距離物体に合焦させたときのそれぞれについて、広角端（Ｗ）、中間焦点距離（Ｍ）、望遠端（Ｔ）の各変倍状態における面間隔を示す。
　［条件式対応値］の表には、各条件式に対応する値を示す。
　なお、焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さの単位としては、一般に「mm」が用いられているため、本明細書の各表でも長さの単位は「mm」としている。但し、光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、長さの単位は必ずしも「mm」に限られるものではない。
　ここまでの図および表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での重複する説明は省略する。
　（実施例１）
　実施例１について、図１、図２、図３および表１を用いて説明する。図１は、実施例１に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。実施例１に係る変倍光学系ＺＬ（１）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成されている。像面Ｉは、第７レンズ群Ｇ７の後に位置する。
　第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、開口絞りＳ、第５～第７レンズ群Ｇ５～Ｇ７は、変倍光学系が広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際に、図１下段の矢印が示す軌跡に沿って移動する。隣り合う各レンズ群の間隔が変化することにより光学系全系の焦点距離が変化し、撮影倍率が変更される（変倍が行われる）。合焦の際には、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７が、互いに異なる軌跡で（それぞれ独立して）移動する。また、図１上段の矢印で示すように、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際には、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７は、いずれも像面方向に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３とから構成される。正レンズＬ１３は、例えば蛍石などの異常分散性の高い硝材からなる特定レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と両凹形状の負レンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４との接合負レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２５とから構成される。負レンズＬ２３と正メニスカスレンズＬ２４との接合負レンズは、防振レンズであり、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動し、または光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）することにより、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合正レンズとから構成される。正レンズＬ３１は、異常分散性の高い硝材からなる特定レンズである。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の像面側に、独立して移動可能な状態で配置される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と両凸形状の正レンズＬ４３との接合負レンズとから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５４とから構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６２とから構成される。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ７１と、両凸形状の正レンズＬ７２とから構成される。
　以下、表１に、実施例１に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表１）
［全体諸元］
　変倍比＝3.767
　ＭＷＦ１＝1.5889
　ＭＷＦ２＝4.9353
　　　　　　 　Ｗ　　　 　Ｍ　　　　Ｔ
　ｆ　　　 　103.00　 　199.99　 　388.01
　Ｆ.ＮＯ　　　4.62　　 　4.93　　 　5.83
　ω　　　　　11.82　　 　6.02　　 　3.10
　Ｙｍａｘ　　21.63　　　21.63　　　21.63
　ＴＬ　　 　221.000　　269.958　　300.954
　ＢＦ　　　　54.09　　　64.60　　　82.79
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νd　　　　θｇＦ
　物体面　　　　∞
　 　1　　　136.3738　　　5.902　　　1.59349　　　67.00
　 　2　　　684.8851　　　0.100
　 　3　　　133.5429　　　2.700　　　1.65412　　　39.68
　 　4　　 　67.4672　　　1.053
　 　5　　 　67.2959　 　11.160　　　1.43385　　　95.23　　 　0.539
　 　6　　-5760.2693　　　(D6)
　 　7　　　292.6765　　　2.683　　　1.75575　　　24.71
　 　8　 　-198.8463　　　1.400　　　1.80440　　　39.61
　 　9　　　151.5821　　　3.436
　　10　 　-163.8339　　　1.400　　　1.71300　　　53.96
　　11　　 　41.9292　　　3.317　　　1.90366　　　31.27
　　12　　 　90.8103　　　2.468
　　13　　　206.9706　　　1.400　　　1.48749　　　70.32
　　14　　 　88.4713　　　(D14)
　　15　　 　89.7023　　　4.580　　　1.43384　　　95.16　　 　0.539
　　16　　　-90.0386　　　0.154
　　17　　 　64.6593　　　4.630　　　1.51680　　　64.13
　　18　 　-174.8323　　　1.300　　　1.83400　　　37.18
　　19　　　179.5428　　　(D19)
　　20(S)　 　0.0000　　　(D20)
　　21　　　-43.0275　　　1.594　　　1.80518　　　25.45
　　22　　　-80.2192　　　1.110
　　23　 　-200.2428　　　1.300　　　1.60300　　　65.44
　　24　　 　28.6704　　　5.593　　　1.72342　　　38.03
　　25　　-1035.5903　　　(D25)
　　26　 　-122.1352　　　2.796　　　1.95375　　　32.32
　　27　　　-46.5904　　　0.311
　　28　　　102.1311　　　5.924　　　1.51860　　　69.89
　　29　　　-30.4307　　　1.300　　　1.85478　　　24.80
　　30　 　-199.0978　　　0.150
　　31　　 　52.2786　　　2.363　　　1.80100　　　34.92
　　32　　　124.6585　　　(D32)
　　33　　 　62.2062　　　1.300　　　1.88300　　　40.69
　　34　　 　27.0561　　　3.577
　　35　 　-116.3208　　　2.165　　　1.78472　　　25.64
　　36　　　-50.9400　　　(D36)
　　37　　　-56.7574　　　1.300　　　1.75500　　　52.33
　　38　　 　62.6511　　　1.197
　　39　　 　46.7150　　　3.286　　　1.67270　　　32.18
　　40　 　-651.0844　　　(D40)
　　像面　　∞
［レンズ群データ］
　 群　　　　始面　　焦点距離
　　1　　　 　1　　　190.713
　　2　　　 　7　　　-61.840
　　3　　　　15　　 　87.083
　　4　　　　21　 　-153.583
　　5　　　　26　　 　49.643
　　6　　　　33　 　-117.445
　　7　　　　37　 　-106.442
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　　無限遠　　　　　　　　 　　　至近
　　　　 　　Ｗ　　 　Ｍ　　 　Ｔ　　 　　Ｗ　　 　Ｍ　　 　Ｔ
　Ｆ／β　103.000　199.994　388.014　 　-0.1241　-0.2159　-0.3407
　Ｄ０　　　0.000　　0.000　　0.000　　759.000　710.000　679.000
　Ｄ６　　　1.500　　50.500　81.500　　　1.500　50.500　　81.500
　Ｄ１４ 　38.436　　20.665　1.500　　　38.436　20.665　 　1.500
　Ｄ１９　　4.467　　15.688　15.011　　　4.467　15.688　　15.011
　Ｄ２０　　5.500　　12.051　31.892　　　5.500　12.051　　31.892
　Ｄ２５　　8.903　　5.697　　2.476　　　8.903　　5.697　　2.476
　Ｄ３２ 　15.818　　12.443　1.500　　　17.680　20.231　　23.224
　Ｄ３６　　9.332　　5.366　　1.339　 　12.679　　9.724　11.216
　Ｄ４０　　9.604　　20.156　38.339　　　4.415　　8.026　　6.772
　図２に、実施例１に係る光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時（Ａ）、至近距離物体合焦時（Ｂ）の諸収差値を示す。また図３に、実施例１に係る光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時（Ａ）、至近距離物体合焦時（Ｂ）の諸収差値を示す。各諸収差図より、実施例１に係る光学系は、諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
　（実施例２）
　実施例２について、図４、図５、図６および表２を用いて説明する。図４は、実施例２に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。実施例２に係る変倍光学系ＺＬ（２）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成されている。像面Ｉは、第７レンズ群Ｇ７の後に位置する。
　第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、開口絞りＳ、第４～第７レンズ群Ｇ４～Ｇ７は、変倍光学系が広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際に、図４下段の矢印が示す軌跡に沿って移動する。隣り合う各レンズ群の間隔が変化することにより光学系全系の焦点距離が変化し、撮影倍率が変更される（変倍が行われる）。合焦の際には、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７が、互いに異なる軌跡で（それぞれ独立して）移動する。また、図４上段の矢印で示すように、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際には、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７は、いずれも像面方向に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。正メニスカスレンズＬ１３は、異常分散性の高い硝材からなる特定レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と両凹形状の負レンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４との接合負レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２５とから構成される。負レンズＬ２３は、防振レンズであり、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動し、または光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）することにより、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合正レンズとから構成される。正レンズＬ３１は、異常分散性の高い硝材からなる特定レンズである。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の像面側に、独立して移動可能な状態で配置される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３との接合負レンズとから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５４とから構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６２とから構成される。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ７１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７２と、から構成される。
　以下、表２に、実施例２に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）
［全体諸元］
　変倍比＝3.768
　ＭＷＦ１＝2.1055
　ＭＷＦ２＝5.5112
　　　　　　　　Ｗ　　 　Ｍ　　　　Ｔ
　ｆ　　　 　103.00　 　199.97　 　388.02
　Ｆ.ＮＯ　　　4.62　　 　4.93　　 　5.83
　ω　　　　　11.82　　 　6.02　　 　3.10
　Ｙｍａｘ　　21.63　　　21.63　　　21.63
　ＴＬ　　 　222.733　　276.728　　303.038
　ＢＦ　　　　47.90　　　63.78　　　86.81
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νd　　　　θｇＦ
　物体面　　　　∞
　 　1　　　117.0819　　　6.148　　　1.59349　　　67.00
　 　2　　　365.5294　　　0.100
　 　3　　　150.4892　　　2.700　　　1.65412　　　39.68
　 　4　　 　74.8985　　　0.184
　 　5　　 　75.5510　 　10.418　　　1.43385　　　95.23　　 　0.539
　 　6　　62240.1620　　　(D6)
　 　7　　　203.4913　　　2.481　　　1.75575　　　24.71
　 　8　 　-283.1835　　　1.400　　　1.80100　　　34.92
　 　9　　　143.1063　　　3.532
　　10　 　-181.9974　　　1.400　　　1.74100　　　52.76
　　11　　 　45.8632　　　3.064　　　1.95000　　　29.37
　　12　　 　92.4439　　　2.411
　　13　　　176.3940　　　1.400　　　1.75500　　　52.33
　　14　　　113.7780　　　(D14)
　　15　　　115.0409　　　4.065　　　1.49782　　　82.57　　 　0.538
　　16　 　-112.5159　　　0.100
　　17　　 　68.2845　　　5.556　　　1.51680　　　64.13
　　18　 　-108.3363　　　1.400　　　1.90265　　　35.77
　　19　　　421.1558　　　(D19)
　　20(S)　 　0.0000　　　(D20)
　　21　　　-41.5981　　　1.400　　　1.94594　　　17.98
　　22　　　-50.5660　　　0.100
　　23　　　-76.3622　　　1.300　　　1.58144　　　40.75
　　24　　 　30.1854　　　4.410　　　1.74077　　　27.74
　　25　 　1070.2033　　　(D25)
　　26　 　-224.0073　　　2.866　　　1.95000　　　29.37
　　27　　　-48.5843　　　0.100
　　28　　 　74.2943　　　5.215　　　1.48749　　　70.32
　　29　　　-32.1540　　　1.300　　　1.84666　　　23.88
　　30　 　-425.6638　　　0.100
　　31　　 　57.3899　　　1.986　　　1.80100　　　34.92
　　32　　　101.9980　　　(D32)
　　33　　 　57.3583　　　1.300　　　1.90265　　　35.77
　　34　　 　27.5241　　　3.049
　　35　 　-196.2416　　　2.311　　　1.71736　　　29.52
　　36　　　-51.3377　　　(D36)
　　37　　　-57.0496　　　1.300　　　1.74100　　　52.76
　　38　　 　50.2631　　　0.100
　　39　　 　40.9983　　　3.145　　　1.74077　　　27.74
　　40　　　303.4325　　　(D40)
　　像面　　∞
［レンズ群データ］
　 群　　　　始面　　焦点距離
　　1　　　 　1　　　206.704
　　2　　　 　7　　　-69.893
　　3　　　　15　 　　91.760
　　4　　　　21　 　-147.646
　　5　　　　26　　 　51.744
　　6　　　　33　 　-178.981
　　7　　　　37　　　-82.684
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　　無限遠　　　　　　　　 　　　至近
　　　　 　　Ｗ　　 　Ｍ　　 　Ｔ　　 　　Ｗ　　 　Ｍ　　 　Ｔ
　Ｆ／β　102.990　199.95　　388.019　　-0.122　-0.213　　-0.355
　Ｄ０　　　0.000　　0.000　　0.000　　757.259　703.147　677.000
　Ｄ１　　　1.500　　55.612　81.759　　　1.500　55.612　　81.759
　Ｄ６　 　46.593　　31.949　1.500　　　46.593　31.949　 　1.500
　Ｄ１４ 　15.159　　26.204　30.746　 　15.159　26.204　　30.746
　Ｄ１９　　4.000　　4.086　20.914　　 　4.000　　4.086　20.914
　Ｄ２０　　5.383　　1.988　　1.988　　　5.383　　1.988　　1.988
　Ｄ２５ 　14.372　　8.720　　1.500　 　16.623　16.278　　23.996
　Ｄ３２ 　11.484　　8.052　　1.477　 　14.923　13.441　　10.427
　Ｄ３６　　7.645　　23.648　46.498　　　1.926　10.642　　15.117
　Ｄ４０ 　40.255　　40.128　40.315　 　40.431　40.465　　40.087
　図５に、実施例２に係る光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時（Ａ）、至近距離物体合焦時（Ｂ）の諸収差値を示す。また図６に、実施例２に係る光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時（Ａ）、至近距離物体合焦時（Ｂ）の諸収差値を示す。各諸収差図より、実施例２に係る光学系は、諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
　（実施例３）
　実施例３について、図７、図８、図９および表３を用いて説明する。図７は、実施例３に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。実施例３に係る変倍光学系ＺＬ（３）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成されている。像面Ｉは、第７レンズ群Ｇ７の後に位置する。
　第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、開口絞りＳ、第４～第７レンズ群Ｇ４～Ｇ７は、変倍光学系が広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際に、図７下段の矢印が示す軌跡に沿って移動する。隣り合う各レンズ群の間隔が変化することにより光学系全系の焦点距離が変化し、撮影倍率が変更される（変倍が行われる）。合焦の際には、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７が、互いに異なる軌跡で（それぞれ独立して）移動する。また、図７上段の矢印で示すように、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際には、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７は、いずれも像面方向に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。正メニスカスレンズＬ１３は、異常分散性の高い硝材からなる特定レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と両凹形状の負レンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４との接合負レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２５とから構成される。負レンズＬ２３は、防振レンズであり、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動し、または光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）することにより、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合正レンズとから構成される。正レンズＬ３１は、異常分散性の高い硝材からなる特定レンズである。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の像面側に、独立して移動可能な状態で配置される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３との接合負レンズとから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５４とから構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６２とから構成される。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ７１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７２とから構成される。
　以下、表３に、実施例３に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）
［全体諸元］
　変倍比＝3.767
　ＭＷＦ１＝2.6815
　ＭＷＦ２＝6.8186
　　　　　　　　Ｗ　　 　Ｍ　　　　Ｔ
　ｆ　　　 　103.00　 　200.00　 　388.04
　Ｆ.ＮＯ　　　4.62　　 　4.93　　 　5.83
　ω　　　　　11.82　　 　6.02　　 　3.10
　Ｙｍａｘ　　21.63　　　21.63　　　21.63
　ＴＬ　　 　220.000　　272.881　　300.017
　ＢＦ　　　　39.91　　　60.88　　　82.57
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νd　　　　θｇＦ
　物体面　　　　∞   
　 　1　　　114.7306　　　6.020　　　1.59349　　　67.00
　 　2　　　328.7987　　　8.000
　 　3　　　134.2907　　　2.700　　　1.65412　　　39.68
　 　4　　 　68.5106　　　0.400
　 　5　　 　68.4850　 　10.473　　　1.43385　　　95.23　　　0.539
　 　6　 　2324.1739　　　(D6)
　 　7　　　323.8481　　　2.841　　　1.75575　　　24.71
　 　8　 　-129.6662　　　1.400　　　1.80100　　　34.92
　 　9　　　155.4044　　　3.304
　　10　 　-195.8610　　　1.400　　　1.74100　　　52.76
　　11　　 　45.3342　　　2.982　　　1.95000　　　29.37
　　12　　 　89.5106　　　1.864
　　13　　　103.6818　　　1.400　　　1.75500　　　52.33
　　14　　 　84.0486　　　(D14)
　　15　　　108.2974　　　4.023　　　1.49782　　　82.57　　　0.538
　　16　 　-112.3609　　　0.100
　　17　　 　71.6226　　　5.604　　　1.51680　　　64.13
　　18　　　-96.4853　　　1.400　　　1.90265　　　35.77
　　19　　　866.0985　　　(D19)
　　20(S)　 　0.0000　　　(D20)
　　21　　　-48.6340　　　1.400　　　1.94594　　　17.98
　　22　　　-61.5868　　　0.100
　　23　　　-86.2958　　　1.300　　　1.58144　　　40.75
　　24　　 　30.0588　　　3.766　　　1.74077　　　27.74
　　25　　　233.8020　　　(D25)
　　26　　-1417.5127　　　2.930　　　1.95000　　　29.37
　　27　　　-52.0872　　　0.100
　　28　　 　75.8091　　　4.852　　　1.48749　　　70.32
　　29　　　-33.5749　　　1.300　　　1.84666　　　23.88
　　30　 　-568.4074　　　0.100
　　31　　 　52.7691　　　1.961　　　1.80100　　　34.92
　　32　　 　87.4282　　　(D32)
　　33　　 　64.2901　　　1.300　　　1.90265　　　35.77
　　34　　 　27.5581　　　3.197
　　35　 　-131.8480　　　2.204　　　1.71736　　　29.52
　　36　　　-49.6017　　　(D36)
　　37　　　-58.2336　　　1.300　　　1.74100　　　52.76
　　38　　 　50.5745　　　0.100
　　39　　 　41.9718　　　3.372　　　1.74077　　　27.74
　　40　 　3274.1766　　　(D40)
　　像面　　∞
［レンズ群データ］
　 群　　　　始面　　焦点距離
　　1　　　 　1　　　205.777
　　2　　　 　7　　　-67.326
　　3　　　　15　　 　87.509
　　4　　　　21　 　-116.754
　　5　　　　26　　 　46.987
　　6　　　　33　 　-117.830
　　7　　　　37　 　-101.181
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　　無限遠　　　　　　　　 　　　至近
　　　　 　　Ｗ　　 　Ｍ　　 　Ｔ　　 　　Ｗ　　 　Ｍ　　 　Ｔ
　Ｆ／β　103.000　200.000　388.036　 　-0.120　-0.211　　-0.350
　Ｄ０　　　0.000　　0.000　　0.000　　760.000　707.028　680.000
　Ｄ６　　　1.500　　54.472　81.500　　　1.500　54.472　　81.500
　Ｄ１４ 　40.113　　28.747　1.500　　　40.113　28.747　 　1.500
　Ｄ１９ 　15.131　　19.545　28.671　 　15.131　19.545　　28.671
　Ｄ２０　　4.000　　4.000　17.800　 　　4.000　　4.000　17.800
　Ｄ２５　　7.071　　3.711　　1.890　　　7.071　　3.711　　1.890
　Ｄ３２ 　16.596　　10.398　1.500　　　19.366　17.617　　23.607
　Ｄ３６ 　12.489　　7.935　　1.392　 　16.626　15.227　　14.700
　Ｄ４０　　6.907　　27.991　49.555　　　0.000　13.461　　14.139
　図８に、実施例３に係る光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時（Ａ）、至近距離物体合焦時（Ｂ）の諸収差値を示す。また図９に、実施例３に係る光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時（Ａ）、至近距離物体合焦時（Ｂ）の諸収差値を示す。各諸収差図より、実施例３に係る光学系は、諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
　（実施例４）
　実施例４について、図１０、図１１、図１２および表４を用いて説明する。図１０は、実施例４に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。実施例４に係る変倍光学系ＺＬ（４）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、開口絞りＳと、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ８とから構成されている。像面Ｉは、第８レンズ群Ｇ８の後に位置する。
　第１レンズ群Ｇ１、第３レンズ群Ｇ３、開口絞りＳ、第４～第７レンズ群Ｇ４～Ｇ７は、変倍光学系が広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際に、図１０下段の矢印が示す軌跡に沿って移動する。隣り合う各レンズ群の間隔が変化することにより光学系全系の焦点距離が変化し、撮影倍率が変更される（変倍が行われる）。合焦の際には、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７が、互いに異なる軌跡で（それぞれ独立して）移動する。図１０上段の矢印で示すように、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際には、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７は、いずれも像面方向に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成される。正メニスカスレンズＬ１３は、異常分散性の高い硝材からなる特定レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４との接合負レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２５とから構成される。負レンズＬ２３は、防振レンズであり、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動し、または光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）することにより、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と両凹形状の負レンズＬ３３との接合正レンズとから構成される。正レンズＬ３１は、異常分散性の高い硝材からなる特定レンズである。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の像面側に、独立して移動可能な状態で配置される。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凹形状の負レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２との接合負レンズから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ５４とから構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６２とから構成される。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ７１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７２とから構成される。
　第８レンズ群Ｇ８は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８１から構成される。
　以下、表４に、実施例４に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）
［全体諸元］
　変倍比＝3.695
　ＭＷＦ１＝88.7810
　ＭＷＦ２＝387.9989
　　　　　　　　Ｗ　　 　Ｍ　　　　Ｔ
　ｆ　　　 　105.00　 　200.00　 　388.00
　Ｆ.ＮＯ　　　4.60　　 　4.77　　 　5.78
　　ω　　　　11.63　　 　6.04　　 　3.11
　Ｙｍａｘ　　21.63　　　21.63　　　21.63
　ＴＬ　　 　219.756　　281.111　　304.049
　ＢＦ　　　　54.01　　　53.99　　　54.05
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νd　　　　θｇＦ
　物体面　　　　∞
　 　1　　　107.6827　　　7.892　　　1.61720　　　53.97
　 　2　　　394.9933　　　0.100
　 　3　　　159.0936　　　2.700　　　1.65412　　　39.68
　 　4　　 　63.4813　　　0.400
　 　5　　 　63.2835　 　13.010　　　1.43385　　　95.23　　　0.539
　 　6　 　2117.9666　　　(D6)
　 　7　 　-497.9468　　　3.142　　　1.75211　　　25.05
　 　8　　　-77.2150　　　1.200　　　1.80100　　　34.92
　 　9　　-1507.8397　　　2.012
　　10　 　-227.5884　　　1.200　　　1.74100　　　52.76
　　11　　 　44.1738　　　3.305　　　1.95000　　　29.37
　　12　　 　88.1580　　　3.000
　　13　　　856.2252　　　1.200　　　1.75500　　　52.33
　　14　　　154.4691　　　(D14)
　　15　　 　90.7956　　　4.667　　　1.49782　　　82.57　　　0.538
　　16　　　-91.3253　　　0.100
　　17　　 　82.4837　　　4.664　　　1.51680　　　64.13
　　18　　　-91.7339　　　1.273　　　1.90265　　　35.77
　　19　 　3838.7049　　　(D19)
　　20(S)　 　0.0000　　　(D20)
　　21　　　-38.3095　　　1.201　　　1.59270　　　35.31
　　22　　 　34.8427　　　3.809　　　1.78472　　　25.64
　　23　　　248.9195　　　(D23)
　　24　　　-79.5459　　　2.986　　　1.95000　　　29.37
　　25　　　-37.2045　　　0.100
　　26　　　132.6307　　　5.482　　　1.48749　　　70.32
　　27　　　-29.3373　　　1.200　　　1.84666　　　23.88
　　28　 　-127.7351　　　0.100
　　29　　 　76.9312　　　2.621　　　1.80100　　　34.92
　　30　　-4278.2232　　　(D30)
　　31　　 　53.5368　　　1.200　　　1.90265　　　35.77
　　32　　 　27.4706　　　3.171
　　33　 　-253.7258　　　2.603　　　1.71736　　　29.52
　　34　　　-46.3667　　　(D34)
　　35　　　-48.6736　　　1.200　　　1.72916　　　54.09
　　36　　 　65.5991　　　0.100
　　37　　 　41.6441　　　3.079　　　1.71736　　　29.52
　　38　　　294.9036　　　(D38)
　　39　　　236.2290　　　1.200　　　2.00272　　　19.32
　　40　　　166.7882　　　(D40)
　　　像面　　∞
［レンズ群データ］
　 群　　　　始面　　焦点距離
　　1　　　 　1　　　211.841
　　2　　　 　7　　　-65.706
　　3　　　　15　　 　77.725
　　4　　　　21　　　-76.034
　　5　　　　24　　 　44.543
　　6　　　　31　 　-481.690
　　7　　　　35　　　-88.781
　　8　　　　39　 　-570.790
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　　無限遠　　　　　　　　 　　　至近
　　　　 　　Ｗ　　 　Ｍ　　 　Ｔ　　 　　Ｗ　　 　Ｍ　　 　Ｔ
　Ｆ／β　105.000　199.999　387.999　 　-0.123　-0.205　　-0.348
　Ｄ０　　　0.000　　0.000　　0.000　　780.308　718.929　696.050
　Ｄ６　　　1.133　　62.513　85.391　　　1.133　62.513　　85.391
　Ｄ１４ 　39.278　　30.026　0.500　　　39.278　30.026　 　0.500
　Ｄ１９　　5.889　　12.667　20.088　　　5.889　12.667　　20.088
　Ｄ２０　　4.004　　9.867　24.000　　 　4.004　　9.867　24.000
　Ｄ２３　　5.408　　2.828　　2.080　　　5.408　　2.828　　2.080
　Ｄ３０ 　18.534　　11.163　0.500　　　21.297　21.414　　30.980
　Ｄ３４　　6.127　　3.992　　0.500　　　8.319　　7.392　　6.546
　Ｄ３８　　5.455　　14.150　37.026　　　0.500　　0.500　　0.500
　Ｄ４０ 　54.014　　53.990　54.049　 　54.284　54.170　　53.632
　図１１に、実施例４に係る光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時（Ａ）、至近距離物体合焦時（Ｂ）の諸収差値を示す。また図１２に、実施例４に係る光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時（Ａ）、至近距離物体合焦時（Ｂ）の諸収差値を示す。各諸収差図より、実施例４に係る光学系は、諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
　（実施例５）
　実施例５について、図１３、図１４、図１５および表５を用いて説明する。図１３は、実施例５に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。実施例５に係る変倍光学系ＺＬ（５）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、第３レンズ群Ｇ３内の最も像面寄りの位置に配置される開口絞りＳと、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成されている。像面Ｉは、第７レンズ群Ｇ７の後に位置する。
　第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳを含む第３レンズ群Ｇ３、第５～第７レンズ群Ｇ５～Ｇ７は、変倍光学系が広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際に、図１３下段の矢印が示す軌跡に沿って移動する。隣り合う各レンズ群の間隔が変化することにより光学系全系の焦点距離が変化し、撮影倍率が変更される（変倍が行われる）。合焦の際には、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７が、互いに異なる軌跡で（それぞれ独立して）移動する。図１３上段の矢印で示すように、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際には、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７は、いずれも像面方向に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３と、とから構成される。正レンズＬ１３は、異常分散性の高い硝材からなる特定レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と両凹形状の負レンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２５とから構成される。負レンズＬ２３は、防振レンズであり、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動し、または光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）することにより、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との接合正レンズとから構成される。正レンズＬ３１は、異常分散性の高い硝材からなる特定レンズである。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３内の最も像面寄りの位置に配置される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と両凸形状の正レンズＬ４３との接合負レンズとから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５４とから構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６２とから構成される。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ７１と、両凸形状の正レンズＬ７２とから構成される。
　以下、表５に、実施例５に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）
［全体諸元］
　変倍比＝3.770
　ＭＷＦ１＝1.6314
　ＭＷＦ２＝4.9350
　　　　　　　　Ｗ　　　　Ｍ　　　　Ｔ
　ｆ　　　 　103.00　 　200.00　 　388.00
　Ｆ.ＮＯ　　　4.59　　 　5.12　　 　5.83
　ω　　　　　11.82　　 　6.02　　 　3.10
　Ｙｍａｘ　　21.63　　　21.63　　　21.63
　ＴＬ　　 　221.000　　269.990　　300.946
　ＢＦ　　　　57.55　　　67.48　　　84.11
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νd　　　　θｇＦ
　物体面　　　　∞
　 　1　　　129.5995　　　6.062　　　1.59349　　　67.00
　 　2　　　614.9271　　　0.100
　 　3　　　127.5358　　　2.700　　　1.65412　　　39.68
　 　4　　 　64.1007　　　2.128
　 　5　　 　64.0911　 　11.515　　　1.43385　　　95.23　　　0.539
　 　6　　-2299.1104　　 　(D6)
　 　7　　　558.7848　　　3.286　　　1.75575　　　24.71
　 　8　 　-100.1309　　　1.400　　　1.80440　　　39.61
　 　9　　　157.1701　　　3.331
　　10　 　-153.6457　　　1.400　　　1.71300　　　53.96
　　11　　 　39.9817　　　3.229　　　1.90366　　　31.27
　　12　　 　87.8619　　　3.616
　　13　 　-196.6060　　　1.400　　　1.49782　　　82.57
　　14　　　122.6029　　　(D14)
　　15　　 　85.8569　　　4.906　　　1.43384　　　95.16　　　0.539
　　16　　　-69.5367　　　0.100
　　17　　 　71.1870　　　5.093　　　1.51860　　　69.89
　　18　　　-75.5884　　　1.300　　　1.83400　　　37.18
　　19　 　-510.2295　 　11.417
　　20(S)　 　0.0000　　　(D20)
　　21　　　-45.2131　　　1.400　　　1.80518　　　25.45
　　22　 　-121.6262　　　1.550
　　23　　　-74.4310　　　1.300　　　1.60300　　　65.44
　　24　　 　31.5335　　　6.569　　　1.72342　　　38.03
　　25　　　-79.1164　　　(D25)
　　26　 　-104.2422　　　2.504　　　1.95375　　　32.32
　　27　　　-49.0857　　　0.100
　　28　　 　90.0325　　　5.941　　　1.51860　　　69.89
　　29　　　-30.7008　　　1.300　　　1.85478　　　24.80
　　30　 　-177.1216　　　0.150
　　31　　 　52.9732　　　2.238　　　1.80100　　　34.92
　　32　　　111.5019　　　(D32)
　　33　　 　62.1432　　　1.300　　　1.88300　　　40.69
　　34　　 　27.1976　　　3.783
　　35　　　-86.2972　　　2.081　　　1.78472　　　25.64
　　36　　　-47.3129　　　(D36)
　　37　　　-49.8370　　　1.300　　　1.75500　　　52.33
　　38　　 　69.3637　　　0.933
　　39　　 　50.8477　　　3.544　　　1.67270　　　32.18
　　40　 　-166.1967　　　(D40)
　　像面　　∞
［レンズ群データ］
　 群　　 　始面　　焦点距離
　　1　　　 　1　　　180.647
　　2　　　 　7　　　-45.904
　　3　　　　15　　 　62.566
　　4　　　　21　 　-187.190
　　5　　　　26　　 　54.940
　　6　　　　33　 　-105.507
　　7　　　　37　　　-122.604
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　　無限遠　　　　　　　　 　　　至近
　　　　 　　Ｗ　　 　Ｍ　　 　Ｔ　　 　　Ｗ　　 　Ｍ　　 　Ｔ
　Ｆ／β　103.000　200.000　388.000　 　-0.125　-0.217　　-0.342
　Ｄ０　　　0.000　　0.000　　0.000　　759.000　710.000　679.000
　Ｄ６　　　1.500　　50.500　81.500　　　1.500　50.500　　81.500
　Ｄ１４ 　26.202　　14.386　1.500　　　26.202　14.386　 　1.500
　Ｄ１９ 　11.417　　11.417　11.417　 　11.417　11.417　　11.417
　Ｄ２０　　5.500　　17.316　30.202　　　5.500　17.316　　30.202
　Ｄ２５　　9.179　　4.963　　1.500　　　9.179　　4.963　　1.500
　Ｄ３２ 　14.731　　11.709　1.743　　　16.640　19.501　　23.911
　Ｄ３６　　7.360　　4.659　　1.413　 　10.664　　8.750　10.755
　Ｄ４０ 　12.080　　22.019　38.693　　　6.877　10.144　 　7.203
　図１４に、実施例５に係る光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時（Ａ）、至近距離物体合焦時（Ｂ）の諸収差値を示す。また図１５に、実施例５に係る光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時（Ａ）、至近距離物体合焦時（Ｂ）の諸収差値を示す。各諸収差図より、実施例５に係る光学系は、諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
　（実施例６）
　実施例６について、図１６、図１７、図１８および表６を用いて説明する。図１６は、実施例６に係る変倍光学系のレンズ構成を示す図である。実施例６に係る変倍光学系ＺＬ（６）は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、第３レンズ群Ｇ３内の最も像面寄りの位置に配置される開口絞りＳと、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、負の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とから構成されている。像面Ｉは、第７レンズ群Ｇ７の後に位置する。
　第１レンズ群Ｇ１、開口絞りＳを含む第３レンズ群Ｇ３、第５～第７レンズ群Ｇ５～Ｇ７は、変倍光学系が広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際に、図１６下段の矢印が示す軌跡に沿って移動する。隣り合う各レンズ群の間隔が変化することにより光学系全系の焦点距離が変化し、撮影倍率が変更される（変倍が行われる）。合焦の際には、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７が、互いに異なる軌跡で（それぞれ独立して）移動する。図１６上段の矢印で示すように、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態への合焦の際には、第６レンズ群Ｇ６と第７レンズ群Ｇ７は、いずれも像面方向に移動する。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、両凸形状の正レンズＬ１３とから構成される。正レンズＬ１３は、異常分散性の高い硝材からなる特定レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ２１と両凹形状の負レンズＬ２２との接合正レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２５とから構成される。負レンズＬ２３は、防振レンズであり、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動し、または光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）することにより、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズＬ３１と、両凸形状の正レンズＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との接合正レンズとから構成される。正レンズＬ３１は、異常分散性の高い硝材からなる特定レンズである。開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３内の最も像面寄りの位置に配置される。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、両凹形状の負レンズＬ４２と両凸形状の正レンズＬ４３との接合正レンズとから構成される。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と、両凸形状の正レンズＬ５２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５３との接合正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５４とから構成される。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ６２とから構成される。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に並んだ、両凹形状の負レンズＬ７１と、両凸形状の正レンズＬ７２とから構成される。
　以下、表６に、実施例６に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）
［全体諸元］
　変倍比＝3.767
　ＭＷＦ１＝1.8279
　ＭＷＦ２＝4.7540
　　　　　　　　Ｗ　　　 　Ｍ　　　　Ｔ
　ｆ　　　 　103.00　 　200.00　 　388.00
　Ｆ.ＮＯ　　　4.59　　 　5.12　　 　5.83
　ω　　　　　11.82　　 　6.03　　 　3.10
　Ｙｍａｘ　　21.63　　　21.63　　　21.63
　ＴＬ　　 　221.000　　269.835　　295.956
　ＢＦ　　　　56.22　　　67.50　　　83.01
［レンズ諸元］
　面番号　　　　Ｒ　　　　　Ｄ　　　　ｎｄ　　　　νd　　　　θｇＦ
　物体面　　　　∞
　 　1　　　119.0802　　　6.150　　　1.59349　　　67.00
　 　2　　　542.9407　　　0.100
　 　3　　　120.2830　　　2.700　　　1.65412　　　39.68
　 　4　　 　60.0833　　　1.853
　 　5　　 　60.0909　 　11.686　　　1.43385　　　95.23　　　0.539
　 　6　　-3805.1851　　 　(D6)
　 　7　　　584.8588　　　3.104　　　1.75575　　　24.71
　 　8　　　-92.1798　　　1.400　　　1.80440　　　39.61
　 　9　　　150.1185　　　3.197
　　10　 　-163.5441　　　1.400　　　1.71300　　　53.96
　　11　 　　38.9835　　　3.215　　　1.90366　　　31.27
　　12　　 　84.1892　　　3.786
　　13　 　-158.5654　　　1.400　　　1.49782　　　82.57
　　14　　　133.4273　　 　(D14)
　　15　　 　99.6474　　　4.799　　　1.43384　　　95.16　　　0.539
　　16　　　-65.0870　　　0.100
　　17　　 　72.2025　　　5.004　　　1.51860　　　69.89
　　18　　　-77.9165　　　1.300　　　1.83400　　　37.18
　　19　 　-450.5174　 　13.848
　　20(S)　 　0.0000　　　(D20)
　　21　　　-41.1692　　　1.400　　　1.80518　　　25.45
　　22　 　-100.7844　　　1.930
　　23　　　-89.0545　　　1.300　　　1.60300　　　65.44
　　24　　 　30.9408　　　6.311　　　1.72342　　　38.03
　　25　　　-90.7192　　　(D25)
　　26　　　-90.4151　　　2.545　　　1.95375　　　32.32
　　27　　　-45.0429　　　0.100
　　28　　　104.6509　　　5.921　　　1.51860　　　69.89
　　29　　　-29.5380　　　1.300　　　1.85478　　　24.80
　　30　 　-149.5017　　　0.150
　　31　　 　57.7812　　　2.251　　　1.80100　　　34.92
　　32　　　138.6201　　　(D32)
　　33　　 　65.6462　　　1.300　　　1.88300　　　40.69
　　34　　 　27.7530　　　3.793
　　35　 　-103.8907　　　2.242　　　1.78472　　　25.64
　　36　　　-48.1743　　　(D36)
　　37　　　-49.6311　　　1.300　　　1.75500　　　52.33
　　38　　 　72.6218　　　0.761
　　39　　 　50.3990　　　3.700　　　1.67270　　　32.18
　　40　 　-238.7796　　　(D40)
　　像面　　 　∞
［レンズ群データ］
　 群　　　　始面　　焦点距離
　　1　　　 　1　　　171.657
　　2　　　 　7　　　-44.408
　　3　　　　15　　 　62.730
　　4　　　　21　 　-179.694
　　5　　　　26　　 　54.514
　　6　　　　33　 　-120.729
　　7　　　　37　 　-111.264
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　　無限遠　　　　　　　 　　　　至近
　　　　 　　Ｗ　　 　Ｍ　　 　Ｔ　　 　　Ｗ　　 　Ｍ　　 　Ｔ
　Ｆ／β　103.000　200.000　388.000　 　-0.125　-0.214　　-0.337
　Ｄ０　　　0.000　　0.000　　0.000　　759.000　710.145　684.000
　Ｄ６　　　1.500　　50.355　76.500　　　1.500　50.355　　76.500
　Ｄ１４ 　25.137　　16.313　1.500　　　25.137　16.313　 　1.500
　Ｄ１９ 　13.848　　13.848　13.848　 　13.848　13.848　　13.848
　Ｄ２０　　5.500　　14.324　29.137　　　5.500　14.324　　29.137
　Ｄ２５　　8.775　　4.694　　1.500　　　8.775　　4.694　　1.500
　Ｄ３２ 　15.869　　10.956　1.500　　　17.963　18.935　　24.560
　Ｄ３６　　6.649　　4.350　　1.469　　　9.575　　7.890　　9.814
　Ｄ４０ 　12.546　　23.839　39.365　　　7.531　12.325　 　7.976
　図１７に、実施例６に係る光学系の望遠端状態における無限遠物体合焦時（Ａ）、至近距離物体合焦時（Ｂ）の諸収差値を示す。また図１８に、実施例６に係る光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時（Ａ）、至近距離物体合焦時（Ｂ）の諸収差値を示す。各諸収差図より、実施例６に係る光学系は、諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに近距離合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
　以下に、条件式一覧および各実施例の条件式対応値を示す。
［条件式一覧］
(１)　ＭＴＦ１／ＭＴＦ２
(２)　ｆＦ１／ｆＦ２
(３)　βＷＦ１／βＷＦ２
(４)　βＴＦ１／βＴＦ２
(５)　－ｆＦｓ／ｆｔ
(６)　－ｆＦｓ／ｆｗ
(７)　ＭＷＦ１／ＭＷＦ２
(８)　２ωｗ（°）
(９)　２ωｔ（°）
(10)　ｆｔ／ｆｗ
(11)　ＴＬｗ／ｆｗ
(12)　ＴＬｔ／ｆｔ
(13)　ＢＦｗ／ＴＬｗ
(14)　ＢＦｔ／ＴＬｔ
(15)　νｆ１ｐ
(16)　νｆ１ｎ
(17)　νｆ２ｐ
(18)　νｆ２ｎ
(19)　１／βＷＦ１
(20)　βＷＦ２
(21)　{βＷＦ１＋（１／βＷＦ１）}-2
(22)　{βＷＦ２＋（１／βＷＦ２）}-2
(23)　Ｆ１ｐｏｓ／ＴＬｔ
(24)　νｓｐ１
(25)　θｇＦｓｐ１－（０．６４４－０．００１６８νｓｐ１）
(26)　νｓｐ２
(27)　θｇＦｓｐ２－（０．６４４－０．００１６８νｓｐ２）
(28)　ｆｐｒ／ｆｔ
［条件式対応値］
　　　　実施例１　実施例２　実施例３　実施例４　実施例５　実施例６
(１)　　0.6894　　0.7169　　0.6151　　0.8363　　0.7017　　0.7324
(２)　　1.1036　　2.1646　　1.1645　　5.4256　　0.8605　　1.0851
(３)　　0.9380　　0.8128　　1.0097　　0.6964　　0.9984　　0.9330
(４)　　0.8103　　0.6332　　0.8028　　0.5772　　0.8961　　0.8283
(５)　　0.2743　　0.2131　　0.2608　　0.2288　　0.2719　　0.2868
(６)　　1.0334　　0.8028　　0.9823　　0.8455　　1.0243　　1.0802
(７)　　0.3220　　0.3798　　0.3933　　0.5321　　0.3306　　0.3845
(８)　　23.6395　23.5107　　23.4048　23.2826　　23.6479　23.6479
(９)　　6.2056　　6.2137　　6.1975　　6.2289　　6.2059　　6.2059
(10)　　3.7671　　3.7675　　3.7673　　3.6952　　3.7699　　3.7670
(11)　　2.1456　　2.1627　　2.1359　　2.0929　　2.1456　　2.1456
(12)　　0.7756　　0.7810　　0.7732　　0.7836　　0.7756　　0.7628
(13)　　0.2448　　0.2151　　0.1814　　0.2458　　0.2604　　0.2544
(14)　　0.2752　　0.2865　　0.2752　　0.1778　　0.2795　　0.2805
(15)　　25.64　　29.52　　　29.52　　29.52　　　25.64　　25.64
(16)　　40.69　　35.77　　　35.77　　35.77　　　40.69　　40.69
(17)　　32.18　　27.74　　　27.74　　29.52　　　32.18　　32.18
(18)　　52.33　　52.76　　　52.76　　54.09　　　52.33　　52.33
(19)　　1.4719　　1.3078　　1.4395　　1.1529　　1.5290　　1.4579
(20)　　1.5691　　1.6091　　1.4256　　1.6555　　1.5315　　1.5627
(21)　　0.2161　　0.2328　　0.2196　　0.2450　　0.2098　　0.2176
(22)　　0.2054　　0.2010　　0.2210　　0.1959　　0.2096　　0.2061
(23)　　0.32　　　0.33　　　0.32　　　0.34　　　0.33　　　0.33
(24)　　95.23　　95.23　　　95.23　　95.23　　　95.23　　95.23
(25)　　0.055　 　0.055　 　0.055　 　0.055　 　0.055　 　0.055
(26)　　95.23　　82.57　　　82.57　　82.57　　　95.23　　95.23
(27)　　0.055　 　0.033　 　0.033　 　0.033　 　0.055　 　0.055
(28)　　0.4915　　0.5327　　0.5303　　0.5460　　0.4656　　0.4424
　以上に説明した各実施例によれば、合焦用レンズ群を小型軽量化することで、鏡筒を大型化することなく高速なＡＦ、ＡＦ時の静粛性を実現し、さらに、広角端状態から望遠端状態への変倍時の収差変動、ならびに無限遠物体から近距離物体への合焦時の収差変動を良好に抑えた変倍光学系を実現することができる。 
　なお、本願発明は、上記実施形態に限定されるものではなく、各請求項の記載により特定される光学性能を損なわない範囲で、適宜変更可能である。
　また、上記実施例では、７群構成、８群構成の変倍光学系を示したが、その他の群構成の変倍光学系（例えば、変倍光学系の最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成等）とすることもできる。ここで、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。 
　また、開口絞りについては、上記各実施例では第３レンズ群または第４レンズ群に開口絞りを配置しているが、開口絞りとしての部材を設けずにレンズの枠でその役割を代用する形態も考えられる。
　また、レンズ面は、球面、平面、非球面のいずれを採用してもよい。球面または平面のレンズ面は、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができ、さらには像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないという利点がある。非球面のレンズ面としては、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、またはガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
Ｇ１　第１レンズ群 
Ｇ２　第２レンズ群 
Ｇ３　第３レンズ群 
Ｇ４　第４レンズ群
Ｇ５　第５レンズ群 
Ｇ６　第６レンズ群 
Ｇ７　第７レンズ群 
Ｇ８　第８レンズ群 
Ｉ　像面 
Ｓ　開口絞り

Claims (38)

  1. 　複数のレンズ群を有し、
    　前記複数のレンズ群は、変倍の際、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記複数のレンズ群は、合焦の際に移動する第１合焦レンズ群と、前記第１合焦レンズ群より像面側に配置され合焦の際に前記第１合焦レンズ群とは異なる軌跡で移動する第２合焦レンズ群とを含み、
    　前記第１合焦レンズ群および前記第２合焦レンズ群は、いずれも負の屈折力を有し、
    　以下の条件式を満足する変倍光学系。
    　０．４０＜ＭＴＦ１／ＭＴＦ２＜１．００
    　但し、
    　ＭＴＦ１：望遠端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際の前記第１合焦レンズ群の移動量の絶対値
    　ＭＴＦ２：望遠端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際の前記第２合焦レンズ群の移動量の絶対値
  2. 　以下の条件式を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
    　０．４０＜ｆＦ１／ｆＦ２＜６．００
    　但し、
    　ｆＦ１：前記第１合焦レンズ群の焦点距離
    　ｆＦ２：前記第２合焦レンズ群の焦点距離
  3. 　以下の条件式を満足する請求項１または２に記載の変倍光学系。
    　０．５０＜βＷＦ１／βＷＦ２＜１．２０
    　但し、
    　βＷＦ１：広角端状態における前記第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
    　βＷＦ２：広角端状態における前記第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
  4. 　以下の条件式を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．４０＜βＴＦ１／βＴＦ２＜１．００
    　但し、
    　βＴＦ１：望遠端状態における前記第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
    　βＴＦ２：望遠端状態における前記第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
  5. 　以下の条件式を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．１０＜－ｆＦｓ／ｆｔ＜０．５０
    　但し、
    　ｆＦｓ：前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群のうち、屈折力が強い方のレンズ群の焦点距離
    　ｆｔ　：望遠端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離
  6. 　以下の条件式を満足する請求項１～５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．５０＜－ｆＦｓ／ｆｗ＜１．５０
    　但し、
    　ｆＦｓ：前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群のうち、屈折力が強い方のレンズ群の焦点距離
    　ｆｗ　：広角端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離
  7. 　前記第１合焦レンズ群が、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態に移行する際、像面方向に移動する請求項１～６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  8. 　前記第２合焦レンズ群が、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態に移行する際、像面方向に移動する請求項１～７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  9. 　以下の条件式を満足する請求項１～８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．１０＜ＭＷＦ１／ＭＷＦ２＜０．８０
    　但し、
    　ＭＷＦ１：広角端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際の前記第１合焦レンズ群の移動量の絶対値
    　ＭＷＦ２：広角端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際の前記第２合焦レンズ群の移動量の絶対値
  10. 　以下の条件式を満足する請求項１～９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　２０．００＜２ωｗ＜３０．００
    　但し、
    　ωｗ：広角端状態における前記変倍光学系の半画角
  11. 　以下の条件式を満足する請求項１～１０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　５．６０＜２ωｔ＜７．００
    　但し、
    　ωｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の半画角
  12. 　以下の条件式を満足する請求項１～１１のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　３．３０＜ｆｔ／ｆｗ＜４．００
    　但し、
    　ｆｔ　：望遠端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離
    　ｆｗ　：広角端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離
  13. 　以下の条件式を満足する請求項１～１２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．８０＜ＴＬｗ／ｆｗ＜２．４０
    　但し、
    　ＴＬｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全長
    　ｆｗ　：広角端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離
  14. 　以下の条件式を満足する請求項１～１３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．５０＜ＴＬｔ／ｆｔ＜０．９０
    　但し、
    　ＴＬｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全長
    　ｆｔ　：望遠端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離
  15. 　以下の条件式を満足する請求項１～１４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．１３＜ＢＦｗ／ＴＬｗ＜０．３３
    　但し、
    　ＢＦｗ：広角端状態における前記変倍光学系のバックフォーカス（空気換算距離）
    　ＴＬｗ：広角端状態における前記変倍光学系の全長
  16. 　以下の条件式を満足する請求項１～１５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．１３＜ＢＦｔ／ＴＬｔ＜０．３３
    　但し、
    　ＢＦｔ：望遠端状態における前記変倍光学系のバックフォーカス（空気換算距離）
    　ＴＬｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全長
  17. 　光軸上に前記複数のレンズ群と並んで配置される絞りを有し、
    　前記第１合焦レンズ群および前記第２合焦レンズ群のうち少なくとも１つの合焦レンズ群が、前記絞りよりも像面に近い位置に配置される請求項１～１６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  18. 　前記第１合焦レンズ群と前記第２合焦レンズ群とが隣接して配置される請求項１～１７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  19. 　前記第１合焦レンズ群が、少なくとも１つの正レンズと少なくとも１つの負レンズとを含む請求項１～１８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  20. 　前記第１合焦レンズ群に含まれる前記負レンズの中の少なくとも１つが、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズである請求項１９に記載の変倍光学系。
  21. 　前記第１合焦レンズ群に含まれる前記正レンズの中の少なくとも１つが、以下の条件式を満足する請求項１９または２０に記載の変倍光学系。
    　２３．００＜νｆ１ｐ＜３５．００
    　但し、
    　νｆ１ｐ：前記第１合焦レンズ群に含まれる前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
  22. 　前記第１合焦レンズ群に含まれる前記負レンズの中の少なくとも１つが、以下の条件式を満足する請求項１９～２１のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　３０．００＜νｆ１ｎ＜４５．００
    　但し、
    　νｆ１ｎ：前記第１合焦レンズ群に含まれる前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
  23. 　前記第２合焦レンズ群は、少なくとも１つの正レンズと少なくとも１つの負レンズとを含む請求項１～２２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  24. 　前記第２合焦レンズ群に含まれる前記正レンズの中の少なくとも１つが、以下の条件式を満足する請求項２３に記載の変倍光学系。
    　２３．００＜νｆ２ｐ＜３５．００
    　但し、
    　νｆ２ｐ：前記第２合焦レンズ群に含まれる前記正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
  25. 　前記第２合焦レンズ群に含まれる前記負レンズの中の少なくとも１つが、以下の条件式を満足する請求項２３または２４に記載の変倍光学系。
    　５０．００＜νｆ２ｎ＜５８．００
    　但し、
    　νｆ２ｎ：前記第２合焦レンズ群に含まれる前記負レンズのｄ線を基準とするアッベ数
  26. 　前記第２合焦レンズ群に含まれる前記負レンズの中の少なくとも１つが、両凹形状の負レンズである請求項２３～２５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  27. 　以下の条件式を満足する請求項１～２６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．００＜１／βＷＦ１＜２．００
    　但し、
    　βＷＦ１：広角端状態における前記第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
  28. 　以下の条件式を満足する請求項１～２７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　１．００＜βＷＦ２＜２．００
    　但し、
    　βＷＦ２：広角端状態における前記第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
  29. 　以下の条件式を満足する請求項１～２８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　{βＷＦ１＋（１／βＷＦ１）}-2＜０．２５０
    　但し、
    　βＷＦ１：広角端状態における前記第１合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
  30. 　以下の条件式を満足する請求項１～２９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　{βＷＦ２＋（１／βＷＦ２）}-2＜０．２５０
    　但し、
    　βＷＦ２：広角端状態における前記第２合焦レンズ群の無限遠物体合焦時の横倍率
  31. 　前記第１合焦レンズ群は、以下の条件式を満足する請求項１～３０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．２８＜Ｆ１ｐｏｓ／ＴＬｔ＜０．３８
    　但し、
    　Ｆ１ｐｏｓ：望遠端状態における無限遠物体合焦時の前記第１合焦レンズ群の位置（レンズ群の最も物体側の面から像面までの距離を、レンズ群の位置とする）
    　ＴＬｔ：望遠端状態における前記変倍光学系の全長
  32. 　前記複数のレンズ群を構成するレンズ群のうち、前記第１合焦レンズ群よりも像面に近い位置に配置されるレンズ群の数が２つ以下である請求項１～３１のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  33. 　前記複数のレンズ群は、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１正レンズ群、負の屈折力を有する第１負レンズ群、正の屈折力を有する第２正レンズ群を含む請求項１～３２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  34. 　前記複数のレンズ群は、さらに、前記第２正レンズ群の像面側に配置された負の屈折力を有する第２負レンズ群を含む請求項３３に記載の変倍光学系。
  35. 　前記第１正レンズ群および前記第２正レンズ群のうち少なくとも１つの正レンズ群は、以下の条件式を満足する硝材からなる特定正レンズを含む請求項３３または３４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　８５．００＜νｓｐ＜１００．００　且つ
    　θｇＦｓｐ－（０．６４４－０．００１６８νｓｐ）＞０．０１
    　但し、
    　νｓｐ：前記特定正レンズのｄ線を基準とするアッベ数
    　θｇＦｓｐ　：前記特定正レンズの部分分散比（部分分散比は、ｇ線に対する屈折率をｎｇ、Ｆ線に対する屈折率をｎＦ、Ｃ線に対する屈折率をｎＣとして、θｇＦ＝（ｎｇ－ｎＦ）／（ｎＦ－ｎＣ）と定義される。）
  36. 　前記第１正レンズ群は、以下の条件式を満足する請求項３３～３５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    　０．４０＜ｆｐｒ／ｆｔ＜０．６０
    　ｆｐｒ：前記第１正レンズ群の焦点距離
    　ｆｔ　：望遠端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離
  37. 　請求項１～３６のいずれかに記載の変倍光学系が搭載された光学機器。
  38. 　複数のレンズ群を有し、
    　前記複数のレンズ群は、変倍の際、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　前記複数のレンズ群は、合焦の際に移動する第１合焦レンズ群と、前記第１合焦レンズ群より像面側に配置され合焦の際に前記第１合焦レンズ群とは異なる軌跡で移動する第２合焦レンズ群とを含み、
    　前記第１合焦レンズ群および前記第２合焦レンズ群は、いずれも負の屈折力を有し、
    　以下の条件式を満足するように、各レンズ群を構成しレンズ鏡筒内に配置する変倍光学系の製造方法。
    　０．４０＜ＭＴＦ１／ＭＴＦ２＜１．００
    　但し、
    　ＭＴＦ１：望遠端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際の前記第１合焦レンズ群の移動量の絶対値
    　ＭＴＦ２：望遠端状態において無限遠物体合焦状態から至近距離物体合焦状態に移行する際の前記第２合焦レンズ群の移動量の絶対値
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