WO2021019703A1 - 三相交流発電機 - Google Patents

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彰比古 田中
嵩 亀澤
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株式会社ｋａｉｓｅｉ
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    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
    • H02K21/00—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets
    • H02K21/12—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets with stationary armatures and rotating magnets
    • H02K21/14—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets with stationary armatures and rotating magnets with magnets rotating within the armatures
    • H02K21/16—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets with stationary armatures and rotating magnets with magnets rotating within the armatures having annular armature cores with salient poles
    • H—ELECTRICITY
    • H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
    • H02K—DYNAMO-ELECTRIC MACHINES
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    • H02K21/12—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets with stationary armatures and rotating magnets
    • H02K21/22—Synchronous motors having permanent magnets; Synchronous generators having permanent magnets with stationary armatures and rotating magnets with magnets rotating around the armatures, e.g. flywheel magnetos

Definitions

  • the present invention has a rotor (rotor) having a permanent magnet and a stator core (stator) in which a plurality of teeth arranged concentrically with the rotor are arranged, and generates an AC voltage when the rotor is rotated.
  • the present invention relates to an improvement of a three-phase alternator in which the magnetic resistance generated between the magnet of the rotor and the teeth of the stator core to prevent the rotation of the rotor is reduced in the three-phase alternator.
  • Patent Document 1 Japanese Patent No. 4524110 (Patent Document 1), a plurality of generators are described with the positions of the magnets. A generator that cancels out the attractive force of the magnet by shifting the magnet at an even angle from the axis has been presented. Further, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2015-339270 (Patent Document 4) presents a generator using a coreless coil, and a generator in which the core of the coil is shorter than the coil in the axial direction. Further, in Japanese Patent Application Laid-Open No.
  • Patent Document 5 a cylindrical rotor attached to a rotating shaft rotatably supported by a housing and the rotor inside the rotor fixed to the housing are described. It has a cylindrical inner stator arranged concentrically with the rotor and a cylindrical outer stator arranged concentrically with the rotor on the outside of the rotor, and the rotor has a plurality of permanents in the rotation direction.
  • the magnets are arranged in a cylindrical shape with alternating magnetic poles, and the inner and outer stators are located on the side facing the rotor and at positions facing the permanent magnets placed on the rotor.
  • a plurality of coils that generate an AC voltage when the rotor is rotated are arranged side by side, and at least one of the coils arranged on the inner stator and the outer stator is a high inductance coil.
  • a generator with reduced magnetic resistance has been proposed.
  • An object of the present invention is to provide a three-phase alternator that reduces loss and has excellent power generation efficiency by changing the number and angles of magnets and stator cores.
  • the present invention In the invention of claim 1, in a rotor in which a plurality of magnets are fixed at equal intervals with respect to the center of rotation, and a three-phase alternator in which a stator core is arranged so as to face the surface of the magnets.
  • the rotor magnets are alternately provided with 6 magnets having different polarities at 60 ° intervals with respect to the rotor rotation center or 12 magnets having different polarities at 30 ° intervals with respect to the rotor rotation center.
  • the stator core is characterized in that 36 teeth are arranged at 10 ° intervals with respect to the center of rotation of the rotor, and a coil having the same performance is mounted on the teeth to receive magnetic flux from the magnet of the rotor.
  • the teeth are made of a straight plate-shaped member.
  • a yoke having a cylindrical stator core and 36 teeth radially provided at 10 ° intervals at equal intervals with respect to the rotation center of the rotor along the outer peripheral surface of the yoke.
  • the rotor consists of an annular shape fitted to the stator core, and 6 or 12 magnets on at least the inner peripheral surface of the rotor, which have different polarities at equal intervals of 60 ° or 30 ° with respect to the center of rotation of the rotor.
  • the magnets are alternately provided.
  • a yoke having a cylindrical shape of the stator core and 36 teeth at equal intervals of 10 ° in a direction in which the stator core is absorbed toward the center of rotation of the rotor along the inner peripheral surface of the yoke are provided.
  • the rotor consists of a cylinder or cylinder fitted to the stator core, and has six different polarities on at least the inner peripheral surface of the rotor at intervals of 60 ° or 30 ° at equal intervals with respect to the center of rotation of the rotor. Alternatively, 12 magnets are alternately provided.
  • the U-phase coil, V-phase coil, and W-phase coil are displaced in the north and south poles of the magnet. Since it fits without occurring, the waveform of the interlinkage magnetic flux of each coil becomes a waveform close to a sinusoidal wave, and the coils have the same number of turns and the same performance and the same voltage for all three phases.
  • the induced electromotive force has a phase waveform delayed by about 90 ° with respect to the interlinkage magnetic flux, and the induced current has a phase waveform delayed by 90 ° with respect to the induced electromotive force, reducing cogging torque and efficient power generation. It can be performed.
  • FIG. It is a schematic diagram which shows the cross section of the three-phase alternating current generator of Example 1.
  • FIG. It is explanatory drawing which also shows the phase relationship of voltage, current, and interlinkage magnetic flux. It is a perspective view of one tooth of a stator core. It is explanatory drawing which also shows the relationship of the phase of the voltage, the current, and the interlinkage magnetic flux of the three-phase AC generator of Example 2.
  • (A) is a schematic view showing a cross section of the three-phase AC generator of Example 3
  • (b) is a side view.
  • the three-phase alternator 10 of the first embodiment shown in FIGS. 1 to 3 has a cylindrical rotor 3 attached to a rotating shaft 2 rotatably supported by the housing 1, and the rotor fixed to the housing 1. It is composed of a cylindrical stator core 4 arranged concentrically with the rotor 3 inside the 3, and the stator core 4 is integrally formed with a cylindrical yoke (joint iron) and is projected along the outer peripheral surface. It is composed of a tooth 5, and a coil 8 is wound around the tooth 5 along its outer circumference (see FIG. 3).
  • six permanent magnets 6 are arranged in a cylindrical shape with magnetic poles S and N alternately different in the rotation direction, and are arranged at equal intervals of 60 ° from the center of rotation of the rotor 3. A constant force is applied to the rotating shaft 2 to rotate the rotor 3 in a counterclockwise direction at a constant speed.
  • the teeth 5 of the stator core 4 face the permanent magnet 6 so that all of the coils 8 have the same number of turns and the same performance, and the magnetic flux generated from the permanent magnet 6 of the rotor 3 can flow in.
  • Thirty-six magnets are arranged at equal intervals at equal intervals, and are arranged radially at equal intervals of 10 ° from the center of rotation of the rotor 3. Therefore, six teeth 5 face each other for each of the north or south poles of one permanent magnet 6, and the magnets 6 of the six teeth 5 receive the magnetic flux of the same permanent magnet 6. Further, each permanent magnet 6 is in a state in which the center in the circumferential direction is located in the middle of two teeth 5 out of the six teeth 5.
  • the coil 8 is preferably a high inductance coil, but is not particularly limited.
  • the tooth 5 is preferably formed in a plate shape having a width of about 1 to 3 mm and has at least 20 turns or more, but is not particularly limited. ..
  • the stator core 4 has a known configuration capable of collecting three-phase alternating current from the output units of the coils (U phase, V phase, W phase) 8 of each tooth 5.
  • the three-phase AC voltage is the same for all three phases.
  • FIG. 2 shows the relationship between the interlinkage magnetic flux, the induced electromotive force (voltage), and the induced current (current) in the generator of the embodiment shown in FIG. 1, and shows the U-phase, V-phase, and W of each coil 8.
  • the waveform of the interlinkage magnetic flux of each phase is almost the same as that of the sinusoidal wave.
  • the waveform of the induced electromotive force becomes a phase waveform delayed by about 90 ° with respect to the waveform of the interlinkage magnetic flux.
  • the induced current has a phase waveform delayed by 90 ° with respect to the induced electromotive force.
  • each waveform is composed of 360 ° in 3 cycles.
  • the U-phase, V-phase, and W-phase coils are arranged with respect to the north and south poles. Only one phase comes to the center, but the remaining two phases do not come to the center of the north and south poles, so the waveform of the interlinkage magnetic flux is not close to that of a sinusoid, and the induced electromotive force is applied to the waveform of the interlinkage magnetic flux.
  • the waveform of is not a phase waveform delayed by about 90 °.
  • the stator core 4 has a known configuration capable of collecting three-phase alternating current from the output units of the coils (U phase, V phase, W phase) 8 of each tooth 5.
  • the three-phase AC voltage is the same for all three phases, and the loss due to cogging torque can be reduced, so that power can be generated efficiently.
  • the three-phase AC generator 10 of the second embodiment shown in FIG. 4 has a different number of permanent magnets 6 provided in the cylindrical rotor 3, and the other configurations are the same as those of the first embodiment.
  • the same reference numerals are given to, and the description thereof will be omitted.
  • the rotor 3 has permanent magnets 6 arranged in six S poles and six N poles in a state where the magnetic poles S and N are alternately different in the rotation direction, and is 30 ° at equal intervals from the rotation center of the rotor 3. Arranged at intervals. Further, as described above, all the teeth 5 of the stator core 4 have the same number of turns of the coil 8 and the same performance, and are permanent so that the magnetic flux generated from the permanent magnet 6 of the rotor 3 can flow in. Thirty-six magnets are arranged at equal intervals at positions facing the magnets 6, and are arranged radially at equal intervals of 10 ° from the center of rotation of the rotor 3.
  • stator core 4 has a known configuration capable of collecting three-phase alternating current from the output units of the coils (U phase, V phase, W phase) 8 of each tooth 5. Therefore, the three-phase AC voltage is the same for all three phases.
  • the relationship between the interlinkage magnetic flux, the induced electromotive force (voltage), and the induced current (current) in the generator is such that the waveforms of the interlinkage magnetic fluxes of the U phase, V phase, and W phase of each coil 8 are used.
  • the waveform is almost the same as that of the sinusoidal wave, but the length is half of the waveform in the first embodiment, and 360 ° is composed of 6 cycles.
  • the three-phase AC voltage becomes the same voltage for all three phases, and as in the first embodiment, the loss due to the cogging torque can be reduced, and power can be generated efficiently.
  • the rotor 3 of the present invention may be composed of a cylindrical stator core 4 fixed to the housing 1 and arranged concentrically with the rotor 3 on the outer peripheral side of the rotor 3.
  • the three-phase alternator 10 of the third embodiment shown in FIG. 6 has the same number of six permanent magnets 6 having different polarities as the three-phase alternator 10 of the first embodiment, and 36 teeth 5 It is composed of the above.
  • the configuration may be such that 12 permanent magnets 6 having different polarities are alternately provided and 36 teeth 5 are provided as in the second embodiment.

Abstract

【課題】この発明は、三相交流発電機の改良に関する。 【解決手段】 回転中心に対して等間隔の角度に磁石を複数固定したロータと、前記磁石の面に対峙するようにステータコアを配置してなる三相交流発電機において、ロータの磁石は、ロータの回転中心に対して６０°間隔で極性が異なる６個の磁石が交互に設けられており、ステータコアは、ローターの回転中心に対して１０°間隔に３６個のティースが配置されて、前記ロータの磁石からの磁束を受けることを特徴とする。

Description

三相交流発電機
　本発明は、永久磁石を有するロータ（回転子）と、前記ロータと同心に配置された複数のティースを配置したステータコア（固定子）を有し、ロータを回転させたときに交流電圧を発生させる三相交流発電機において、ロータの磁石とステータコアのティースとの間にロータの回転を阻止するように発生する磁気抵抗を減少させた三相交流発電機の改良に関するものである。
　従来、磁石の磁力線内でコイルを移動させるとコイル内に起電力（電圧）が発生し、コイル内を電流が流れるという電磁誘導を利用して磁石のエネルギーを電気エネルギーに変換することで発電する発電機が知られている。
　ところで、前記従来の発電機では、永久磁石を有する円筒状のロータが回転してその外側に配置したステータコアのコイルの横を通過する際に前記コイル内に発生する電流によりコイルの周りに磁力線が生じ、その磁力線がローターの永久磁石から出る磁力線と互いに反対方向にぶつかり合う形で反発力、あるいは同方向に重なり合う形で吸引力を発生させることにより、ローターの動きを止める作用として働いてしまうことになり（磁気抵抗）、発電効率の低下を招くことから磁力抵抗を一定の出力電力を得るのに余分な外部エネルギーが必要になり、発電機のエネルギー効率の低下を招いている。
　そこで、従来、磁力抵抗をゼロ或いは少なくして発電効率の良好な発電機の開発が進められており、例えば特許第４５２４１１０号公報（特許文献１）には複数の発電機を各々の磁石の位置を軸から均等な角度にずらすことで磁石の引力を相殺させる発電機が提示されており、また、特許第３０４７１８０号公報（特許文献２）、特開２００８－１８７８７２号公報（特許文献３）にはコアレスのコイルを用いた発電機、更には、特開２０１５－３３９２７０号公報（特許文献４）にはコイルにおけるコアを軸芯方向にコイルよりも短くする発電機などが提示されている。
　また、特開２０１８－１０８００７号公報（特許文献５）には、ハウジングに回転可能に支持された回転軸に取り付けられた円筒状の回転子と、ハウジングに固定された前記回転子の内側に前記回転子と同心に配置された円筒状の内側固定子および前記回転子の外側に前記回転子と同心に配置された円筒状の外側固定子を有し、前記回転子は回転方向に複数の永久磁石を磁極が交互に異なる状態に円筒状に配置されているとともに前記内側固定子および外側固定子は前記回転子に対峙する側に前記回転子に配置された永久磁石に対向する位置にそれぞれが回転子を回転させたときに交流電圧を発生させる複数のコイルが並設されており、且つ前記内側固定子および外側固定子に配置されているコイルの少なくとも一方が高インダクタンスコイルであることを特徴とする磁力抵抗を減少させた発電機が提案されている。
特許第４５２４１１０号公報 特許第３０４７１８０号公報 特開２００８－１８７８７２号公報 特開２０１５－３３９２７０号公報 特開２０１８－１０８００７号
　しかしながら、前記特許文献１に記載された発電機では、多数、例えば少なくとも４台或いは８台の発電機を軸線方向に並設させる必要があり、このような発電機を設置するには軸線方向に多大な空間を要するばかりか経済的にも負担が大きい。また、特許文献２および特許文献３に記載の発電機では磁力抵抗をゼロにすることができるが反面、発電量が磁束が大きく漏れることからコイルを効率よく縦断する磁束が減少して発電効率が低下して発電機としての機能を発揮できない。また、前記特許文献４に記載されている発明では、磁力抵抗を少なくして発電効率の良好な発電を行うためにコイルにおけるコアの長さを定めることが必要であるとともにコイルを配置した筒状の固定子の外側に永久磁石を配置した回転子を配置したものであり発電効率が十分でない、という問題がある。
　また、前記特許文献５に記載されている発明では、磁石とコイルが共に、回転中心に対して等間隔に３０°間隔となるように２０個配置されており、三相が同電圧になりにくいという問題がある。
　本発明は、磁石とステータコアの数および角度を変更することで、ロスを減少させ発電効率に優れた三相交流発電機を提供することを課題とする。
　本発明は、上記課題を達成するために、
　請求項１の発明では、
　回転中心に対して等間隔の角度に磁石を複数固定したロータと、前記磁石の面に対峙するようにステータコアを配置してなる三相交流発電機において、
　ロータの磁石は、ロータの回転中心に対して６０°間隔で極性が異なる６個の磁石またはロータの回転中心に対して３０°間隔で極性が異なる１２個の磁石が交互に設けられており、
　ステータコアは、ローターの回転中心に対して１０°間隔に３６個のティースが配置され、該ティースには同一性能のコイルが装着されて、前記ロータの磁石からの磁束を受けることを特徴とする。
　請求項２の発明では、
　前記ティースが、ストレートな板状部材からなっていることを特徴とする。
　請求項３の発明では、
　前記ステータコアが円筒形状のヨークと、該ヨークの外周面に沿ってローターの回転中心に対して等間隔に１０°間隔で放射状に３６個のティースが設けられ、
　ロータが、ステータコアに外嵌された円環状からなっており、ロータの少なくとも内周面に、ロータの回転中心に対して等間隔に６０°間隔または３０°間隔で極性が異なる６個または１２個の磁石が交互に設けられていることを特徴とする。
　請求項４の発明では、
　前記ステータコアが円筒形状のヨークと、該ヨークの内周面に沿ってローターの回転中心に向かって吸収される方向に等間隔に１０°間隔で３６個のティースが設けられ、
　ロータが、ステータコアに嵌合された円柱状または円筒状からなっており、ロータの少なくとも内周面に、ロータの回転中心に対して等間隔に６０°間隔または３０°間隔で極性が異なる６個または１２個の磁石が交互に設けられていることを特徴とする。
　この発明では、上記構成からなるので、ステータコアのティースに巻かれたコイルに三相交流が流されると、Ｕ相コイル、Ｖ相コイル、Ｗ相コイルとして磁石のＮ極、Ｓ極内にずれが生じることなく収まるので、各コイルの鎖交磁束の波形が正弦波に近い波形となり、且つコイルは同一巻数で同一性能として三相とも同電圧としている。
　また、鎖交磁束に対して誘導起電力は、約９０°遅れた位相波形となり、また誘導起電力に対して誘導電流は９０°遅れた位相波形となり、コギングトルクを低減させ、効率的な発電を行うことができる。
実施例１の三相交流発電機の断面を示す模式図である。 電圧と電流と鎖交磁束の位相の関係を併せて示す説明図である。 ステータコアの１つのティースの斜視図である。 実施例２の三相交流発電機の電圧と電流と鎖交磁束の位相の関係を併せて示す説明図である。 （ａ）は実施例３の三相交流発電機の断面を示す模式図、（ｂ）は側面図である。
　以下にこの発明の三相交流発電機の好適実施例について図面を参照しながら説明する。
　図１から図３に示す実施例１の三相交流発電機１０は、ハウジング１に回転可能に支持された回転軸２に取り付けられた円筒状のローター３と、ハウジング１に固定されて前記ローター３の内側に前記ローター３と同心に配置された円筒状のステータコア４とからなっており、該ステータコア４は円筒状のヨーク（継鉄）に一体に形成されて外周面に沿って突設されたティース５とからなり、該ティース５にはその外周に沿ってコイル８が巻き付けられている（図３参照）。
　前記ローター３は回転方向に６個の永久磁石６を磁極Ｓ，Ｎが交互に異なる状態に円筒状に配置されており、ローター３の回転中心から等間隔に６０°間隔に配置されている。
　上記ローター３は、回転軸２に一定の力が加えられて反時計方向に定速で回転する。
　また、前記ステータコア４のティース５は、全てがコイル８の巻き数が同じで性能が等しく、前記ローター３の永久磁石６から生じた磁束を流入することができるように、永久磁石６に対向する位置に等間隔に３６個配置されており、ローター３の回転中心から等間隔に１０°間隔に放射状に配置されている。
　従って、１つの永久磁石６のＮ極またはＳ極毎にそれぞれ６個のティース５が対向しており、６つのティース５の磁石６は、同じ永久磁石６の磁束を受ける。
　また各永久磁石６は、その円周方向の中央が、６つのティース５のうち２つのティース５の中間に位置した状態となる。
　そして、ローター３のＮ極の３個の永久磁石６と、Ｓ極の３個の永久磁石６とは、同時に６個づつのティース５のコイル８に同じ極性の磁束が流入され、順次、反時計回りに次のティース５に変わっていく。
　前記コイル８は、高インダクタンスコイルが好ましいが特に限定されない。
　また、ティース５は、図３に明瞭なように、幅が１から３ｍｍ程度の太さを有するプレート状からなっており、且つ少なくとも２０ｔｕｒｎｓ以上の巻数を有していることが好ましいが特に限定されない。
　そして、１つの永久磁石６の内周面に対して、内側に配置されている６個のティース５が各永久磁石６に均等に割り当てられるように対峙されローター３の回転に伴って、順次隣接する次のティース５が対象となる。
　そして、ステータコア４は、各ティース５のコイル（Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相）８の出力部から三相交流電流を集電可能な公知構成となっている。
　上記三相交流電圧は、３相とも同じ電圧となる。
　図２は前記図１に示した実施例の発電機における鎖交磁束、誘導起電力（電圧）、誘導電流（電流）の関係を示すものであり、各コイル８のＵ相、Ｖ相、Ｗ相のそれぞれの鎖交磁束の波形が正弦波とほぼ同一の波形となる。
　そして、鎖交磁束の波形に対して誘導起電力の波形は約９０°遅れた位相波形になる。同様に誘導起電力に対して誘導電流は９０°遅れた位相波形となる。
　そして、各波形は、３６０°を３サイクルで構成している。
　例えば、従来のように、永久磁石を磁極を交互に３０°間隔で並べ、ステータコアのティースを２０°間隔にすると、Ｎ極、Ｓ極に対して、Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相のコイルの１相だけが中心にくるが、残りの２相はＮ極、Ｓ極の中心にはこないので、正弦波に近い鎖交磁束の波形にならず、鎖交磁束の波形に対して誘導起電力の波形は約９０°遅れた位相波形にならない。
　そして、ステータコア４は、各ティース５のコイル（Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相）８の出力部から三相交流電流を集電可能な公知構成となっている。
　上記三相交流電圧は、３相とも同じ電圧となり、また、コギングトルクによるロスを減少させることができ、効率的に発電させることができる。
　図４に示す実施例２の三相交流発電機１０は、円筒状のローター３に設けられた永久磁石６の数が異なっており、その他の構成は前記実施例１と同様であるので同一構成には同一符号を付してその説明を省略する。
　前記ローター３は、回転方向に永久磁石６を磁極Ｓ，Ｎが交互に異なる状態にＳ極が６個、Ｎ極が６個に配置されており、ローター３の回転中心から等間隔に３０°間隔に配置されている。
　また、前述のように、前記ステータコア４のティース５は、全てがコイル８の巻き数が同じで性能が等しく、前記ローター３の永久磁石６から生じた磁束を流入することができるように、永久磁石６に対向する位置に等間隔に３６個配置されており、ローター３の回転中心から等間隔に１０°間隔に放射状に配置されている。
　従って、１つの永久磁石６のＮ極またはＳ極毎にそれぞれ３個のティース５が対向しており、３個のティース５の磁石６が、同じ永久磁石６の磁束を受ける。
　また各永久磁石６は、その円周方向の中央が、３個のうちの１つのティース５に位置した状態でＮ極またはＳ極の磁束が流入され、順次、反時計回りに次のティース５に変わっていく。
　そして、１つの永久磁石６の内周面に対して、内側に配置されている３個のティース５が各永久磁石６に均等に割り当てられるように対峙されている。
　そして、ステータコア４は、各ティース５のコイル（Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相）８の出力部から三相交流電流を集電可能な公知構成となっている。
　そこで、上記三相交流電圧は、３相とも同じ電圧となる。
　そして、この場合も、発電機における鎖交磁束、誘導起電力（電圧）、誘導電流（電流）の関係は、各コイル８のＵ相、Ｖ相、Ｗ相のそれぞれの鎖交磁束の波形が正弦波とほぼ同一の波形となるが、前記実施例１における波形の半分の長さで３６０°を６サイクルで構成している。
　上記三相交流電圧は、３相とも同じ電圧となり、前記実施例１と同様に、コギングトルクによるロスを減少させることができ、効率的に発電させることができる。
　この発明のローター３と、ハウジング１に固定されて前記ローター３の外周側に前記ローター３と同心に配置された円筒状のステータコア４とからなっていてもよい。
　図６に示す実施例３の三相交流発電機１０は、実施例１の三相交流発電機１０と同じ数の交互に極性の異なる６個の永久磁石６を有し、３６個のティース５を設けた構成からなっている。
　この実施例はローター３とステータコア４の配置が内外に異なるだけで、その他の構成は同一であり、同様の作用、効果を奏することができる。
　また、図示しないが実施例２と同様に交互に極性の異なる１２個の永久磁石６を有し、３６個のティース５を設けた構成であってもよい。
　その他、要するにこの発明の要旨を変更しない範囲で種々設計変更しうること勿論である。
　１　ハウジング
　２　回転軸
　３　ローター
　４　ステータコア
　５　ティース
　６　永久磁石
　８　コイル
１０　三相交流発電機　

Claims (4)

  1. 　回転中心に対して等間隔の角度に磁石を複数固定したロータと、前記磁石の面に対峙するようにステータコアを配置してなる三相交流発電機において、
    　ロータの磁石は、ロータの回転中心に対して６０°間隔で極性が異なる６個の磁石またはロータの回転中心に対して３０°間隔で極性が異なる１２個の磁石が交互に設けられており、
    　ステータコアは、ローターの回転中心に対して１０°間隔に３６個のティースが配置され、該ティースには同一性能のコイルが装着されて、前記ロータの磁石からの磁束を受けることを特徴とする三相交流発電機。
  2. 　ティースが、ストレートな板状部材からなっていることを特徴とする請求項１に記載の三相交流発電機。
  3. 　ステータコアが円筒形状のヨークと、該ヨークの外周面に沿ってローターの回転中心に対して等間隔に１０°間隔で放射状に３６個のティースが設けられ、
    　ロータが、ステータコアに外嵌された円環状からなっており、ロータの少なくとも内周面に、ロータの回転中心に対して等間隔に６０°間隔または３０°間隔で極性が異なる６個または１２個の磁石が交互に設けられていることを特徴とする請求項２に記載の三相交流発電機。
  4. 　ステータコアが円筒形状のヨークと、該ヨークの内周面に沿ってローターの回転中心に向かって吸収される方向に等間隔に１０°間隔で３６個のティースが設けられ、
    　ロータが、ステータコアに嵌合された円柱状または円筒状からなっており、ロータの少なくとも内周面に、ロータの回転中心に対して等間隔に６０°間隔または３０°間隔で極性が異なる６個または１２個の磁石が交互に設けられていることを特徴とする請求項２に記載の三相交流発電機。
PCT/JP2019/029918 2019-07-30 2019-07-30 三相交流発電機 WO2021019703A1 (ja)

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