WO2020183903A1 - 等速ジョイントに用いられる継手部材の製造方法及び継手部材 - Google Patents

等速ジョイントに用いられる継手部材の製造方法及び継手部材 Download PDF

Info

Publication number
WO2020183903A1
WO2020183903A1 PCT/JP2020/001319 JP2020001319W WO2020183903A1 WO 2020183903 A1 WO2020183903 A1 WO 2020183903A1 JP 2020001319 W JP2020001319 W JP 2020001319W WO 2020183903 A1 WO2020183903 A1 WO 2020183903A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
sleeve
outer race
manufacturing
joint member
joint
Prior art date
Application number
PCT/JP2020/001319
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
好久 濱中
壮 加藤
小川　浩司
Original Assignee
株式会社Ｉｊｔｔ
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 株式会社Ｉｊｔｔ filed Critical 株式会社Ｉｊｔｔ
Publication of WO2020183903A1 publication Critical patent/WO2020183903A1/ja

Links

Images

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21K—MAKING FORGED OR PRESSED METAL PRODUCTS, e.g. HORSE-SHOES, RIVETS, BOLTS OR WHEELS
    • B21K1/00—Making machine elements
    • B21K1/14—Making machine elements fittings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D1/00—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements
    • F16D1/02—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for connecting two abutting shafts or the like
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D1/00—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements
    • F16D1/06—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end
    • F16D1/064—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end non-disconnectable
    • F16D1/068—Couplings for rigidly connecting two coaxial shafts or other movable machine elements for attachment of a member on a shaft or on a shaft-end non-disconnectable involving gluing, welding or the like
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16D—COUPLINGS FOR TRANSMITTING ROTATION; CLUTCHES; BRAKES
    • F16D3/00—Yielding couplings, i.e. with means permitting movement between the connected parts during the drive
    • F16D3/16—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts
    • F16D3/20—Universal joints in which flexibility is produced by means of pivots or sliding or rolling connecting parts one coupling part entering a sleeve of the other coupling part and connected thereto by sliding or rolling members

Definitions

  • the present disclosure relates to a method for manufacturing a joint member used for a constant velocity joint and a joint member.
  • the constant velocity joint used for the propeller shaft and the like is configured to transmit torque between the first and second shafts arranged in series.
  • the joint member for a constant velocity joint includes a tubular outer race that is engaged with the first shaft via an inner race and a ball. Further, as a joint member for a constant velocity joint, a joint member having a sleeve that is integrally formed at one end of an outer race in the axial direction and is engaged with a second shaft so as not to rotate relative to each other is known.
  • an intermediate molded body in which the outer race portion and the sleeve portion are integrally formed is hot forged from a metal material. Then, a track groove is formed on the inner peripheral surface of the outer race portion by cutting or the like, and a female spline is formed on the inner peripheral surface of the sleeve portion by pilot hole processing and broaching.
  • the sleeve and the female spline may be formed long in order to secure a sufficient sliding length and suppress the sliding resistance.
  • forging formability due to the limitation of forging formability, it is not possible to form a pilot hole for a female spline in the sleeve portion of the intermediate molded body only by hot forging, and it is necessary to machine the pilot hole before broaching. is there. Therefore, the manufacturing cost increases due to the increase in processing man-hours.
  • the present disclosure was devised in view of such circumstances, and an object thereof is to provide a method for manufacturing a joint member and a joint member capable of suppressing the manufacturing cost.
  • a constant velocity joint that connects the first shaft and the second shaft in series, and has a tubular shape that can be engaged with the first shaft via an inner race and a rolling element.
  • a method for manufacturing a joint member including the outer race and a sleeve that is slidable in the axial direction and can be engaged with the second shaft so as not to rotate relative to each other, and the outer race manufacturing process for manufacturing the outer race.
  • a joint member comprising: a sleeve manufacturing step of manufacturing the sleeve separately from the outer race, and a joining step of joining the outer race and one end of the sleeve in the axial direction.
  • a manufacturing method is provided.
  • the outer race and one end of the sleeve in the axial direction are joined by friction welding, laser welding, electron beam welding or magnetically driven arc welding.
  • the sleeve manufacturing process includes a hot forging step of hot forging a tubular intermediate molded body having a pilot hole in the inner peripheral portion from a sleeve material and a broaching process of the intermediate molded body to form a female spline.
  • the process of manufacturing a female spline formed in the prepared hole is included.
  • the sleeve manufacturing process includes a female spline processing step of forming a female spline in the prepared hole by broaching a pipe material as a sleeve material having a pilot hole in the inner peripheral portion.
  • the outer race manufacturing process includes a cold forging process of forming a track groove of the outer race by cold forging.
  • the constant velocity joint is used for the propeller shaft.
  • a joint member used for a constant velocity joint that connects a first shaft and a second shaft in series, and is engaged with the first shaft via an inner race and a rolling element.
  • a tubular outer race that can be fitted, a sleeve that is formed as a separate body from the outer race and that can be engaged with the second shaft so as to be slidable in the axial direction and non-relatively rotatable, and the outer race and the sleeve.
  • a joint member comprising: a joint portion for joining one end portions in each axial direction of the above.
  • the joint is formed by friction welding, laser welding, electron beam welding or magnetically driven arc welding.
  • a female spline is formed on the inner circumference of the sleeve.
  • the sleeve is made of a pipe material on which the female spline is formed.
  • the constant velocity joint is used for the propeller shaft.
  • the front-rear direction of the present embodiment coincides with the axial direction of the joint member 10 extending in the front-rear direction of the vehicle (not shown).
  • the intermediate joint 100 is used for the propeller shaft 1 of the vehicle.
  • the propeller shaft 1 includes a rear joint 200, a rear shaft 1a as a first shaft, an intermediate joint 100 as a constant velocity joint, a front shaft 1b as a second shaft, and a front joint 300 arranged in order from the rear. Be prepared.
  • the rear joint 200 connects the rear shaft 1a in series with the input shaft 2 of the final gear.
  • the final gear of the present embodiment is used for the differential of the axle suspension device (rigid axle), and moves up and down together with the axles of the rear wheels.
  • the front joint 300 connects the front shaft 1b in series with the output shaft 3 of the transmission.
  • the front side and rear side joints 200 and 300 may be of any type, and may be, for example, a double offset type, a tripod type, or a rebro type sliding constant velocity joint. Further, at least one of the joints 200 and 300 may be a universal joint or the like.
  • the intermediate joint 100 connects the rear shaft 1a and the front shaft 1b in series.
  • the power of the power source such as the engine is the output shaft 3 of the transmission, the front joint 300, the front shaft 1b, the intermediate joint 100, the rear shaft 1a, the rear joint 200, and the input shaft of the final gear. It is transmitted in the order of 2.
  • the front shaft 1b is rotatably supported by a center bearing B fixed to the vehicle body.
  • the intermediate joint 100 includes a joint member 10, an inner race 50, a ball 60 as a rolling element, and a cage 70.
  • reference numeral 4 is a tubular boot attachment attached to the rear end portion of the joint member 10
  • reference numeral 5 is a boot fitted to the rear end portion of the boot attachment 4.
  • Reference numeral 6 is a disk-shaped plug that partitions the inside of the joint member 10.
  • the inner race 50 is formed in an annular shape and is spline-fitted to the front end portion of the rear shaft 1a.
  • a plurality of inner track grooves 51 extending in the front-rear direction are formed in the circumferential direction (six at equal intervals in the illustrated example).
  • the cage 70 is formed in a tubular shape and has a plurality of (six in the illustrated example) openings 71 in the circumferential direction.
  • a plurality of balls (six in the illustrated example) are provided, each of which is inserted into the opening 71 of the cage 70, and is arranged in the inner track groove 51 of the inner race 50.
  • the joint member 10 is formed as a separate body from the outer race 20 that can be engaged with the rear shaft 1a via the inner race 50 and the ball 60, and the sleeve 30 that can be engaged with the front shaft 1b. And. Further, the joint member 10 includes a joint portion 40 for joining the front end portion of the outer race 20 and the rear end portion of the sleeve 30 to each other.
  • the outer race 20 is formed in a tubular shape. Further, the outer race 20 has a reduced diameter portion that extends forward continuously from the outer race main body 21 extending forward from the rear end and the front end of the outer race main body 21 and has an outer diameter smaller than that of the outer race main body 21. 22 and.
  • the front end portion of the outer race body 21 is formed so that the outer diameter and the inner diameter are gradually reduced toward the front end.
  • a plurality of outer track grooves 23 extending in the front-rear direction are formed on the inner peripheral surface 21a of the outer race body 21 in the circumferential direction (six at equal intervals in the illustrated example). Further, the outer track groove 23 has a substantially semicircular cross-sectional shape complementary to the inner track groove 51 of the inner race 50 (see FIG. 6). Further, in the front-rear direction, the center of the outer track groove 23 is gently bulging outward in the radial direction from both ends.
  • the outer track groove 23 holds the ball 60 together with the inner track groove 51 of the inner race 50.
  • torque is transmitted from the outer race 20 to the inner race 50 via the ball 60.
  • the ball 60 rolls in the front-rear direction on the outer track groove 23, so that the rear shaft 1a tilts with respect to the axial direction of the joint member 10 together with the inner race 50 and the cage 70.
  • a boot mounting groove 24 for mounting the boot mounting tool 4 is formed on the outer peripheral surface 21b of the rear end portion of the outer race body 21.
  • the boot mounting groove 24 is formed in an annular shape that extends in the circumferential direction and makes one round, and is fitted with a convex portion 4a formed on the inner peripheral surface of the front end portion of the boot mounting tool 4.
  • the reduced diameter portion 22 is located at the front end portion of the outer race 20 and is formed in a cylindrical shape having a constant diameter.
  • the inner peripheral surface of the reduced diameter portion 22 is formed so as to have a slightly larger diameter than the front end portion 21c of the outer race main body 21. As a result, the reduced diameter portion 22 is formed to be thinner and lighter than the outer race main body 21.
  • the sleeve 30 is formed so as to be slidable in the axial direction and engageable with the front shaft 1b so as not to rotate relative to each other. That is, a male spline X1 is formed on the outer peripheral portion of the front shaft 1b, and a female spline X2 is formed on the inner peripheral portion of the sleeve 30. Then, the female spline X2 is slidably engaged with the male spline X1 in the axial direction.
  • the sleeve 30 of the present embodiment has an annular cross-sectional shape (see FIG. 7). Further, the sleeve 30 has a sleeve main body 31 extending rearward from the front end, and a diameter-expanded portion 32 extending rearward continuously from the rear end of the sleeve main body 31 and having a diameter larger than that of the sleeve main body 31.
  • the sleeve body 31 is formed in a substantially cylindrical shape. Further, the sleeve body 31 has an axial length L1 that is sufficiently slidable with respect to the front shaft 1b. For example, the sleeve body 31 of the present embodiment is set to have an axial length 3 to 4 times that of the outer race body 21.
  • the female spline X2 is formed on the inner peripheral surface 31a of the sleeve body 31. Further, the female spline X2 has an axial length L2 capable of lowering the surface pressure with the male spline X1 and sufficiently suppressing the sliding resistance.
  • the female spline X2 of the present embodiment is formed from the rear end position of the sleeve body 31 to the vicinity of the front end.
  • the enlarged diameter portion 32 is located at the rear end portion of the sleeve 30, and is further defined by the rear portion 32a and the front portion 32b.
  • the rear portion 32a of the enlarged diameter portion 32 is formed in a cylindrical shape having the same outer diameter and inner diameter as the reduced diameter portion 22 of the outer race 20. As a result, the rear portion 32a of the enlarged diameter portion 32 is formed to be thin and lightweight like the reduced diameter portion 22 of the outer race 20.
  • the front portion 32b of the enlarged diameter portion 32 is formed in a cylindrical shape having the same outer diameter as the reduced diameter portion 22 and an inner diameter smaller than that of the reduced diameter portion 22. Further, on the inner peripheral surface of the front portion 32b of the diameter-expanded portion 32, a plug mounting portion 33 formed with a diameter slightly larger than the inner diameter of the sleeve main body 31 is formed.
  • the plug 6 (see FIG. 2) is press-fitted into the plug mounting portion 33 from the rear. After that, the edge portion 33a of the plug mounting portion 33 is caulked inward in the radial direction by the press machine. Inside the joint member 10 partitioned by the plug 6, different types of grease can be used on the outer race 20 side and the sleeve 30 side.
  • the joint portion 40 is formed by friction welding. That is, the front end surface F1 of the reduced diameter portion 22 of the outer race 20 and the rear end surface F2 of the enlarged diameter portion 32 of the sleeve 30 are friction-welded to each other in a state of being abutted against each other.
  • a constant velocity joint that can move in the front-rear direction with respect to the shaft
  • a double offset type, a tripod type, a rebro type sliding constant velocity joint or the like is generally used.
  • the shaft comes into contact with the boot fittings and the like, and the friction between the ball and the outer track groove increases, so that the front and rear of the shaft Directional movement may be restricted.
  • the rear shaft 1a can move in the front-rear direction with respect to the front shaft 1b regardless of the inclination angle of the rear shaft 1a, and the followability is sufficient. Can be secured.
  • FIG. 8 is a process diagram showing a method of manufacturing the joint member 10.
  • the method of manufacturing the joint member 10 includes an outer race manufacturing process S1 for manufacturing the outer race 20 and a sleeve manufacturing process S2 for manufacturing the sleeve 30 separately from the outer race 20. To be equipped. Further, the method for manufacturing the joint member 10 includes a joining step of joining the front end portion of the outer race 20 and the rear end portion of the sleeve 30 to each other, and S3.
  • the outer race manufacturing process S1 includes an outer race material manufacturing process S1a in which a tubular outer race material is warmly forged from a metal material (for example, a columnar billet) that will later become the outer race 20. ..
  • the outer race manufacturing process S1 includes a cold forging step S1b for forming the outer track groove 23 by cold forging with respect to the warm forged outer race material.
  • the warm forging may be omitted and the outer track groove 23 may be cold forged directly from the material.
  • the outer race material in which the outer track groove 23 is formed is machined to form a boot mounting groove 24 on the outer peripheral surface 21b of the rear end portion of the outer race main body 21.
  • the processing step S1c is included (see FIG. 9).
  • the boot mounting groove 24 may be formed in the cold forging step S1b.
  • the sleeve manufacturing step S2 includes a sleeve material manufacturing step S2a for forming a tubular sleeve material by piercing a metal material (for example, a cylindrical billet) that will later become the sleeve 30.
  • a metal material for example, a cylindrical billet
  • the sleeve manufacturing step S2 includes a hot forging step S2b for hot forging an intermediate molded body having a pilot hole of a female spline X2 in the inner peripheral portion from the pierced sleeve material.
  • the pilot hole referred to here corresponds to the inner peripheral surface 31a of the sleeve body 31 shown in FIG.
  • the sleeve manufacturing step S2 includes a female spline processing step S2c in which a hot forged intermediate molded body is broached to form a female spline X2 (spline groove) in a prepared hole.
  • an intermediate molded body in which the outer race portion and the sleeve portion are integrally formed is heated from a hollow material pierced. Forge. Then, an outer track groove is formed on the inner peripheral surface of the outer race portion by machining such as cutting and grinding, and a female spline is formed on the inner peripheral surface of the sleeve portion by pilot hole processing (machining) and broaching. Form.
  • the sleeve 30 when the sleeve 30 is slid in the axial direction with respect to the front shaft 1b as in the present embodiment, it is necessary to secure a sufficient sliding length, so that the sleeve 30 can be formed long. is there. Further, in order to reduce the surface pressure between the splines and suppress the sliding resistance, the female splines X2 may be formed long.
  • the outer race 20 and the sleeve 30 are manufactured as separate bodies and then joined to each other. Therefore, even when the sleeve 30 and the female spline X2 are formed long, it is possible to form a pilot hole of the female spline X2 by hot forging.
  • the machining of the pilot hole of the female spline X2 can be omitted, and the production cost can be suppressed.
  • the production method of the present embodiment also has the following effects (1) to (3).
  • the same reference numerals are used for the components that are the same as or correspond to the intermediate joint 100 of the present embodiment, and detailed description thereof will be omitted.
  • the outer track groove cannot be formed only by warm forging or cold forging due to the problem of forging formability, and the hot forged intermediate molding cannot be formed.
  • the outer race part of the body needs to be machined. Therefore, there is a problem that the processing man-hours increase and the material yield also deteriorates.
  • the outer track groove 23 of the present embodiment in the case of a shape in which the center gently bulges outward in the radial direction from both ends in the front-rear direction, machining becomes difficult.
  • the outer race 20 is manufactured separately from the sleeve 30. Therefore, the outer track groove 23 can be formed by cold forging, and machining becomes unnecessary. As a result, the processing man-hours can be reduced, the yield of the material can be improved, and the manufacturing cost can be suppressed.
  • the sleeve is not joined to the reduced diameter portion 22 of the outer race 20 and is replaced.
  • the boot mounting groove 24 is formed in the boot mounting groove 24.
  • the flange 80 is joined to the rear end of the outer race body 21.
  • the flange 80 is fastened to the flange portion 2a (see FIG. 1) formed at the front end portion of the input shaft 2 of the final gear by using bolts and nuts.
  • the outer race 20 of the rear joint 200 has a flange mounting portion 25 in which the outer peripheral surface of the rear end portion of the outer race main body 21 is reduced in diameter over the entire circumference.
  • the inner peripheral surface 80a of the flange 80 is fitted to the outer peripheral surface 25a of the flange mounting portion 25. Further, the front end surface 80b of the flange 80 and the front end surface 25b of the flange mounting portion 25 are in contact with each other, and the welded portion W is formed by butt welding. However, as shown in FIG. 13, fillet welding may be performed instead of butt welding. As the welding method, laser welding, electron beam welding, magnetically driven arc welding, etc., which have less distortion due to heat than ordinary arc welding, are used.
  • the outer race 20 of the rear joint 200 has a seal plate mounting portion 26 whose inner peripheral surface of the rear end portion of the outer race main body 21 has an enlarged diameter over the entire circumference.
  • a disc-shaped seal plate 7 is fitted and attached to the seal plate attachment portion 26.
  • the boot mounting groove 24, the flange mounting portion 25, and the seal plate mounting portion 26 are simply machined from the outer race material (see FIG. 9) on which the outer track groove 23 is formed. Easy to form. Further, the flange 80 can be easily joined only by fitting the flange 80 into the flange mounting portion 25 and welding the flange 80. Although not shown, the same manufacturing method can be used for the outer race of the front joint 300.
  • the outer race 20 can be shared in the intermediate joint 100, the rear joint 200, and the front joint 300. As a result, the manufacturing cost in each joint can be suppressed.
  • the joint portion 40 of the present embodiment is formed by friction welding.
  • the amount of heat input to the joint 40 is smaller than that in normal arc welding, so that distortion due to heat can be reduced. As a result, it is possible to improve the runout accuracy when the propeller shaft 1 rotates.
  • the sleeve 30 is manufactured as a separate body from the outer race 20, the edge 33a of the plug mounting portion 33 is crimped by a press machine after the plug 6 is press-fitted into the plug mounting portion 33.
  • the construction method becomes easier.
  • the sleeve 30 may be made of a pipe material in which a pilot hole of a female spline X2 is formed.
  • the sleeve material manufacturing process S2a and the hot forging step S2b are omitted from the sleeve manufacturing process S2 shown in FIG. Further, in the female spline processing step S2c, the pilot hole of the pipe material that originally exists is broached to form the female spline X2.
  • a certain gap is provided at each end face of the reduced diameter portion of the outer race and the expanded diameter portion of the sleeve, and an arc is generated in the gap by a welding machine. Further, by arranging an electromagnetic coil or a permanent magnet on the outer periphery of each of the reduced diameter portion and the enlarged diameter portion to generate a magnetic field, the arc is rotated at high speed in the circumferential direction. Then, the joint surface is pressure-welded in a state where the joint portion is melted by arc heat.
  • the amount of heat input to the joint is smaller than that of normal arc welding, as in friction welding, so distortion due to heat can be reduced.
  • ordinary arc welding may be used.
  • fitting welding may be used.
  • joining step S3 in addition to friction welding, laser welding, electron beam welding, and magnetically driven arc welding, various joining methods such as shrink fitting, press fitting, or pinning after press fitting can be used. is there.
  • the sleeve material manufacturing step S2a may be omitted from the sleeve manufacturing step S2 shown in FIG. 8, and the intermediate molded body having a pilot hole may be hot forged directly from the material (cylindrical billet).

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)

Abstract

製造コストを抑制できる継手部材の製造方法及び継手部材を提供する。　等速ジョイント１００に用いられ、アウターレース２０とスリーブ３０とを備える継手部材１０の製造方法であって、アウターレース２０を製造するアウターレース製造工程Ｓ１と、アウターレース２０とは別体としてスリーブ３０を製造するスリーブ製造工程Ｓ２と、アウターレース２０及びスリーブ３０の軸方向の一端部同士を接合する接合工程Ｓ３と、を備える。

Description

等速ジョイントに用いられる継手部材の製造方法及び継手部材
　本開示は、等速ジョイントに用いられる継手部材の製造方法及び継手部材に関する。
　プロペラシャフト等に使用される等速ジョイントは、直列に配置された第１及び第２シャフト間でトルクを伝達するように構成される。
　一般的に、等速ジョイント用の継手部材は、インナーレースとボールとを介して第１シャフトに係合される筒状のアウターレースを備える。また、等速ジョイント用の継手部材としては、アウターレースの軸方向の一端部に一体に形成され、第２シャフトに相対回転不能に係合されるスリーブを備えたものが知られている。
　このような継手部材を製造する場合、アウターレース部分とスリーブ部分とが一体として形成された中間成形体を、金属製の材料から熱間鍛造する。そして、切削加工等によってアウターレース部分の内周面にトラック溝を形成し、また、下穴加工及びブローチ加工によってスリーブ部分の内周面に雌スプラインを形成する。
特開２０１３－１９４８６２号公報
　ところで、上記の継手部材としては、スリーブが第２シャフトに対して軸方向に摺動自在に係合されるものが考えられる。
　しかし、このような継手部材では、十分な摺動長を確保し、かつ、摺動抵抗を抑制するために、スリーブ及び雌スプラインを長く形成することがある。この場合には、鍛造成形性の限界により、熱間鍛造のみでは中間成形体のスリーブ部分に雌スプラインの下穴を形成することができず、ブローチ加工の前に下穴を機械加工する必要がある。よって、加工工数の増加により製造コストが高くなってしまう。
　そこで、本開示は、かかる事情に鑑みて創案され、その目的は、製造コストを抑制できる継手部材の製造方法及び継手部材を提供することにある。
　本開示の一の態様によれば、第１シャフトと第２シャフトとを直列に接続する等速ジョイントに用いられ、インナーレースと転動体とを介して前記第１シャフトに係合可能な筒状のアウターレースと、前記第２シャフトに軸方向に摺動自在かつ相対回転不能に係合可能なスリーブと、を備える継手部材の製造方法であって、前記アウターレースを製造するアウターレース製造工程と、前記アウターレースとは別体として前記スリーブを製造するスリーブ製造工程と、前記アウターレース及び前記スリーブの軸方向の一端部同士を接合する接合工程と、を備えたことを特徴とする継手部材の製造方法が提供される。
　好ましくは、前記接合工程においては、前記アウターレース及び前記スリーブの軸方向の一端部同士を、摩擦圧接、レーザー溶接、電子ビーム溶接または磁気駆動アーク溶接により接合する。
　また、前記スリーブ製造工程は、内周部に下穴を有する筒状の中間成形体を、スリーブ素材から熱間鍛造する熱間鍛造工程と、前記中間成形体をブローチ加工して、雌スプラインを前記下穴に形成する雌スプライン製造工程と、を含む。
　また、前記スリーブ製造工程は、内周部に下穴を有するスリーブ素材としてのパイプ材をブローチ加工して、雌スプラインを前記下穴に形成する雌スプライン加工工程を含む。
　また、前記アウターレース製造工程は、冷間鍛造により前記アウターレースのトラック溝を形成する冷間鍛造工程を含む。
　また、前記等速ジョイントは、プロペラシャフトに用いられる。
　本開示の一の態様によれば、第１シャフトと第２シャフトとを直列に接続する等速ジョイントに用いられる継手部材であって、インナーレースと転動体とを介して前記第１シャフトに係合可能な筒状のアウターレースと、前記アウターレースとは別体として形成され、前記第２シャフトに軸方向に摺動自在かつ相対回転不能に係合可能なスリーブと、前記アウターレース及び前記スリーブのそれぞれの軸方向の一端部同士を接合する接合部と、を備えることを特徴とする継手部材が提供される。
　好ましくは、前記接合部は、摩擦圧接、レーザー溶接、電子ビーム溶接または磁気駆動アーク溶接により形成される。
　また、前記スリーブの内周部には、雌スプラインが形成される。
　また、前記スリーブは、前記雌スプラインが形成されたパイプ材からなる。
　また、前記等速ジョイントは、プロペラシャフトに用いられる。
　本開示によれば、等速ジョイントに用いられる継手部材の製造において、製造コストを抑制できる。
プロペラシャフトの概略構成図である。 図１に示した中間ジョイントの概略断面図である。 中間ジョイントの分解斜視図である。 図２に示した継手部材の拡大断面図である。 継手部材の分解斜視図である。 図５に示したアウターレースの前面図である。 図５に示したスリーブの後面図である。 中間ジョイントの継手部材の製造方法を示す工程図である。 図５に示したアウターレースの製造方法を示す概略断面図である。 図１に示した後側ジョイントの概略断面図である。 後側ジョイントのアウターレースの分解斜視図である。 図１０に示したフランジ取付部の拡大断面図である。 フランジ取付部の変形例を示す断面図である。 後側ジョイントのアウターレースの製造方法を示す概略断面図である。
　以下、添付図面を参照して本開示の実施形態を説明する。なお、図中に示す各方向は、説明の便宜上定められたものに過ぎないものとする。
　先ず、図１～図７を参照して、本実施形態の等速ジョイント及び継手部材の構造について説明する。なお、本実施形態の前後方向は、車両（不図示）の前後方向に延びる継手部材１０の軸方向と一致する。
　図１に示すように、中間ジョイント１００は、車両のプロペラシャフト１に用いられる。
　プロペラシャフト１は、後方から順に配置された、後側ジョイント２００、第１シャフトとしての後側シャフト１ａ、等速ジョイントとしての中間ジョイント１００、第２シャフトとしての前側シャフト１ｂ、及び前側ジョイント３００を備える。
　後側ジョイント２００は、後側シャフト１ａをファイナルギアの入力シャフト２に直列に接続する。なお、本実施形態のファイナルギアは、車軸懸架装置（リジッドアクスル）のデファレンシャルに用いられ、後輪の車軸と共に上下動する。
　前側ジョイント３００は、前側シャフト１ｂを変速機の出力シャフト３に直列に接続する。
　本実施形態では、後側ジョイント２００及び前側ジョイント３００に、固定式等速ジョイントが用いられる。但し、前側及び後側ジョイント２００，３００は、任意の種類であって良く、例えば、ダブルオフセット型、トリポード型、またはレブロ型の摺動式等速ジョイントであっても良い。また、少なくとも何れか一方のジョイント２００，３００が、ユニバーサルジョイント等であっても良い。
　中間ジョイント１００は、後側シャフト１ａと前側シャフト１ｂとを直列に接続する。これにより、車両では、エンジン等の動力源の動力が、変速機の出力シャフト３、前側ジョイント３００、前側シャフト１ｂ、中間ジョイント１００、後側シャフト１ａ、後側ジョイント２００、及びファイナルギアの入力シャフト２の順に伝達される。なお、前側シャフト１ｂは、車体に固定されたセンターベアリングＢによって回転可能に支持される。
　図２及び図３に示すように、中間ジョイント１００には、固定式等速ジョイントが用いられる。中間ジョイント１００は、継手部材１０と、インナーレース５０と、転動体としてのボール６０と、ケージ７０と、を備える。なお、図２中、符号４は、継手部材１０の後端部に取り付けられる筒状のブーツ取付具であり、符号５は、ブーツ取付具４の後端部に嵌合されるブーツである。また、符号６は、継手部材１０の内部を仕切る円板状のプラグである。
　インナーレース５０は、円環状に形成され、後側シャフト１ａの前端部にスプライン嵌合される。インナーレース５０の外周面には、前後方向に延びる内側トラック溝５１が周方向に複数（図示例では、等間隔に６つ）形成される。
　ケージ７０は、筒状に形成され、周方向に複数（図示例では、６つ）の開口部７１を有する。ボール６０は、複数（図示例では、６つ）設けられ、ケージ７０の開口部７１にそれぞれ挿通されると共に、インナーレース５０の内側トラック溝５１内に配置される。
　継手部材１０は、インナーレース５０とボール６０とを介して後側シャフト１ａに係合可能なアウターレース２０と、アウターレース２０とは別体として形成され、前側シャフト１ｂに係合可能なスリーブ３０と、を備える。また、継手部材１０は、アウターレース２０の前端部とスリーブ３０の後端部とを互いに接合する接合部４０を備える。
　図３～図５に示すように、アウターレース２０は、筒状に形成される。また、アウターレース２０は、後端から前方に延びるアウターレース本体２１と、アウターレース本体２１の前端から連続して前方に延びると共に、アウターレース本体２１よりも外径が縮径された縮径部２２と、を有する。
　アウターレース本体２１の前端部は、前端に向かうにつれ外径及び内径が緩やかに縮径されるように形成される。
　アウターレース本体２１の内周面２１ａには、前後方向に延びる外側トラック溝２３が周方向に複数（図示例では、等間隔に６つ）形成される。また、外側トラック溝２３は、インナーレース５０の内側トラック溝５１と相補的な略半円形の断面形状を有する（図６を参照）。また、外側トラック溝２３は、前後方向において、両端よりも中央が径方向外側に緩やかに膨んでいる。
　図２及び図３に戻って、外側トラック溝２３は、インナーレース５０の内側トラック溝５１と共にボール６０を保持する。これにより、ボール６０を介してアウターレース２０からインナーレース５０にトルクが伝達される。また、図示しないが、外側トラック溝２３上をボール６０が前後方向に転動することで、インナーレース５０及びケージ７０と共に後側シャフト１ａが継手部材１０の軸方向に対して傾動する。
　他方、アウターレース本体２１の後端部の外周面２１ｂには、ブーツ取付具４を取り付けるためのブーツ取付溝２４が形成される。ブーツ取付溝２４は、周方向に延びて１周する円環状に形成され、ブーツ取付具４の前端部の内周面に形成された凸部４ａと嵌合される。
　縮径部２２は、アウターレース２０の前端部に位置し、一定径の円筒状に形成される。縮径部２２の内周面は、アウターレース本体２１の前端部２１ｃよりも僅かに拡径されて形成される。これにより、縮径部２２は、アウターレース本体２１よりも薄肉かつ軽量に形成される。
　図２に矢印Ａで示すように、スリーブ３０は、前側シャフト１ｂに軸方向に摺動自在かつ相対回転不能に係合可能に形成される。すなわち、前側シャフト１ｂの外周部には、雄スプラインＸ１が形成されており、スリーブ３０の内周部には、雌スプラインＸ２が形成される。そして、雌スプラインＸ２は、雄スプラインＸ１に対して軸方向に摺動自在に係合する。
　また、本実施形態のスリーブ３０は、円環状の断面形状を有する（図７を参照）。また、スリーブ３０は、前端から後方に延びるスリーブ本体３１と、スリーブ本体３１の後端から連続して後方に延びると共に、スリーブ本体３１よりも拡径された拡径部３２と、を有する。
　スリーブ本体３１は、略円筒状に形成される。また、スリーブ本体３１は、前側シャフト１ｂに対して十分に摺動可能な軸方向の長さＬ１を有する。例えば、本実施形態のスリーブ本体３１は、アウターレース本体２１に対して３～４倍の軸方向の長さに設定される。
　雌スプラインＸ２は、スリーブ本体３１の内周面３１ａに形成される。また、雌スプラインＸ２は、雄スプラインＸ１との面圧を下げて摺動抵抗を十分に抑制できる軸方向の長さＬ２を有する。本実施形態の雌スプラインＸ２は、スリーブ本体３１の後端位置から前端の近傍位置にかけて形成される。
　図４及び図５に示すように、拡径部３２は、スリーブ３０の後端部に位置すると共に、更に後部３２ａと前部３２ｂとに画成される。
　拡径部３２の後部３２ａは、アウターレース２０の縮径部２２と同じ外径及び内径の円筒状に形成される。これにより、拡径部３２の後部３２ａは、アウターレース２０の縮径部２２と同じく薄肉かつ軽量に形成される。
　一方、拡径部３２の前部３２ｂは、縮径部２２と同じ外径で、かつ縮径部２２よりも小さい内径の円筒状に形成される。また、拡径部３２の前部３２ｂの内周面には、スリーブ本体３１の内径よりも僅かに拡径されて形成されたプラグ取付部３３が形成される。プラグ取付部３３には、後方からプラグ６（図２を参照）が圧入される。その後、プラグ取付部３３の縁部３３ａがプレス機により径方向内側にかしめられる。プラグ６により仕切られた継手部材１０の内部では、アウターレース２０側とスリーブ３０側でそれぞれ異なる種類のグリースが使用可能になる。
　接合部４０は、本実施形態の場合、摩擦圧接により形成される。すなわち、アウターレース２０の縮径部２２の前端面Ｆ１とスリーブ３０の拡径部３２の後端面Ｆ２とが互いに突き合された状態で摩擦圧接される。
　以上述べた継手部材１０の構造によれば、図２に示したように、アウターレース２０に係合された後側シャフト１ａが継手部材１０の軸方向に対して傾動したときに、これに追従してスリーブ３０が前側シャフト１ｂに対して前後方向に移動できる。
　他方、図示しないが、シャフトに対して前後方向に移動可能な等速ジョイントとしては、一般的に、ダブルオフセット型、トリポード型、またはレブロ型の摺動式等速ジョイント等が用いられる。しかし、これらの摺動式等速ジョイントでは、シャフトの傾斜角度が大きいときに、シャフトがブーツ取付具等に接触し、また、ボールと外側トラック溝との摩擦が大きくなることで、シャフトに対する前後方向の移動が制限される場合がある。
　これに対して、本実施形態の継手部材１０であれば、後側シャフト１ａの傾斜角度に関係なく、後側シャフト１ａが前側シャフト１ｂに対して前後方向に移動可能であり、追従性を十分に確保できる。
　次に、図４～図９を参照して、継手部材１０の製造方法について説明する。図８は、継手部材１０の製造方法を示す工程図である。
　図４～図８に示すように、継手部材１０の製造方法は、アウターレース２０を製造するアウターレース製造工程Ｓ１と、アウターレース２０とは別体としてスリーブ３０を製造するスリーブ製造工程Ｓ２と、を備える。また、継手部材１０の製造方法は、アウターレース２０の前端部とスリーブ３０の後端部とを互いに接合する接合工程とＳ３と、を備える。
　図示しないが、アウターレース製造工程Ｓ１は、後にアウターレース２０となる金属製の材料（例えば、円柱状のビレット）から、筒状のアウターレース素材を温間鍛造するアウターレース素材製造工程Ｓ１ａを含む。
　また、アウターレース製造工程Ｓ１は、温間鍛造されたアウターレース素材に対して、冷間鍛造により外側トラック溝２３を形成する冷間鍛造工程Ｓ１ｂを含む。但し、可能であれば、温間鍛造を省略して、材料から直接、外側トラック溝２３を冷間鍛造しても良い。
　また、アウターレース製造工程Ｓ１は、外側トラック溝２３が形成されたアウターレース素材を切削加工して、アウターレース本体２１の後端部の外周面２１ｂに、ブーツ取付溝２４を形成するブーツ取付溝加工工程Ｓ１ｃを含む（図９を参照）。但し、ブーツ取付溝２４は、冷間鍛造工程Ｓ１ｂで形成されても良い。
　スリーブ製造工程Ｓ２は、後にスリーブ３０となる金属製の材料（例えば、円柱状のビレット）をピアス成形して、筒状のスリーブ素材を形成するスリーブ素材製造工程Ｓ２ａを含む。
　また、スリーブ製造工程Ｓ２は、ピアス成形されたスリーブ素材から、内周部に雌スプラインＸ２の下穴を有する中間成形体を熱間鍛造する熱間鍛造工程Ｓ２ｂを含む。なお、ここでいう下穴は、図４に示すスリーブ本体３１の内周面３１ａに相当する。
　また、スリーブ製造工程Ｓ２は、熱間鍛造された中間成形体をブローチ加工して、雌スプラインＸ２（スプライン溝）を下穴に形成する雌スプライン加工工程Ｓ２ｃを含む。
　接合工程Ｓ３においては、アウターレース２０の縮径部２２とスリーブ３０の拡径部３２との端面同士を突き合わせて摩擦圧接する。
　次に、本実施形態に係る継手部材１０の製造方法の作用効果を説明する。
　一般的に、アウターレースとスリーブとを備えた継手部材を製造する場合には、アウターレース部分とスリーブ部分とが一体として形成された中間成形体を、ピアス成形された中空状の素材から熱間鍛造する。そして、切削加工、研削加工等の機械加工によってアウターレース部分の内周面に外側トラック溝を形成し、また、下穴加工（機械加工）及びブローチ加工によってスリーブ部分の内周面に雌スプラインを形成する。
　ここで、本実施形態のように、前側シャフト１ｂに対してスリーブ３０を軸方向に摺動させる場合には、十分な摺動長を確保する必要があるため、スリーブ３０を長く形成することがある。また、スプライン同士の面圧を下げて摺動抵抗を抑制するため、雌スプラインＸ２を長く形成することがある。
　この場合には、スリーブをアウターレースと一体として製造しようとすると、鍛造成形性の限界により、熱間鍛造のみでは中間成形体のスリーブ部分に雌スプラインの下穴を形成できない可能性がある。従って、ブローチ加工の前に下穴を機械加工する必要があり、加工工数の増加により製造コストが高くなってしまう。
　これに対して、本実施形態の製造方法では、アウターレース２０とスリーブ３０とを別体として製造した後で互いに接合する。そのため、スリーブ３０及び雌スプラインＸ２が長く形成される場合であっても、熱間鍛造により雌スプラインＸ２の下穴を形成することが可能である。
　よって、本実施形態であれば、中間ジョイント１００に用いられる継手部材１０の製造において、雌スプラインＸ２の下穴の機械加工を省略でき、製造コストを抑制できる。
　また、本実施形態の製造方法では、上記以外に、下記の（１）～（３）のような作用効果も存在する。なお、下記の説明において、本実施形態の中間ジョイント１００と同一または対応する構成要素には同じ符号を用い、それらの詳細な説明を省略する。
　（１）例えば、仮に、アウターレースとスリーブとを一体として製造する場合、鍛造成形性の問題から、温間鍛造や冷間鍛造のみでは外側トラック溝を形成できず、熱間鍛造された中間成形体のアウターレース部分を機械加工する必要がある。そのため、加工工数が増加すると共に、材料の歩留まりも悪くなるという問題がある。特に、本実施形態の外側トラック溝２３のように、前後方向の両端よりも中央が径方向外側に緩やかに膨らむ形状の場合には、機械加工が難しくなる。
　これに対して、本実施形態では、スリーブ３０とは別体として、アウターレース２０のみを製造する。そのため、外側トラック溝２３を冷間鍛造により形成でき、機械加工が不要になる。その結果、加工工数を減らせると共に、材料の歩留まりを改善して製造コストを抑制できる。
　（２）アウターレース２０は、スリーブ３０とは別体として製造されるので、他の種類の等速ジョイントとアウターレースを共通化できる。
　例えば、図１に示した後側ジョイント２００では、図１０及び図１１に示すように、また、図２と比較すると分かるように、アウターレース２０の縮径部２２にスリーブが接合されず、代わりにブーツ取付溝２４が形成される。
　また、後側ジョイント２００では、アウターレース本体２１の後端部にフランジ８０が接合される。フランジ８０は、ボルト及びナットを用いて、ファイナルギアの入力シャフト２の前端部に形成されたフランジ部２ａ（図１を参照）に締結される。
　後側ジョイント２００のアウターレース２０は、アウターレース本体２１の後端部の外周面を全周に亘って縮径させたフランジ取付部２５を有する。
　図１２に示すように、フランジ取付部２５の外周面２５ａには、フランジ８０の内周面８０ａが嵌合される。また、フランジ８０の前端面８０ｂとフランジ取付部２５の前端面２５ｂとが互いに当接され、突き合わせ溶接により溶接部Ｗが形成される。但し、図１３に示すように、突き合わせ溶接の代わりに隅肉溶接されても良い。なお、溶接方法としては、通常のアーク溶接と比べて、熱による歪みが少ないレーザー溶接、電子ビーム溶接または磁気駆動アーク溶接等が用いられる。
　また、後側ジョイント２００のアウターレース２０は、アウターレース本体２１の後端部の内周面を全周に亘って拡径させたシールプレート取付部２６を有する。シールプレート取付部２６には、円板状のシールプレート７が嵌合されて取り付けられる。
　図１４に示すように、これらブーツ取付溝２４、フランジ取付部２５、及びシールプレート取付部２６は、で外側トラック溝２３が形成されたアウターレース素材（図９を参照）を機械加工するだけで簡単に形成できる。また、フランジ８０は、フランジ取付部２５に嵌合して溶接するだけで簡単に接合できる。なお、図示しないが、前側ジョイント３００のアウターレースについても、同様の製造方法が可能である。
　このように、本実施形態では、中間ジョイント１００、後側ジョイント２００及び前側ジョイント３００において、アウターレース２０を共通化できる。その結果、各ジョイントにおける製造コストを抑制できる。
　（３）図２に示したように、本実施形態の接合部４０は、摩擦圧接により形成される。摩擦圧接であれば、通常のアーク溶接と比較して、接合部４０に加えられる入熱量が少ないので、熱による歪みを低減できる。その結果、プロペラシャフト１が回転したときの振れ精度を高めることができる。
　（４）本実施形態では、スリーブ３０をアウターレース２０とは別体として製造するので、プラグ取付部３３にプラグ６を圧入した後に、プラグ取付部３３の縁部３３ａをプレス機によりかしめる等の工法が容易になる。
　以上、本開示の基本実施形態を詳細に述べたが、本開示は以下のような変形例またはそれら変形例の組み合わせとすることができる。
　（変形例１）
　図示しないが、スリーブ３０は、雌スプラインＸ２の下穴が形成されたパイプ材から構成されても良い。
　この場合、図８に示したスリーブ製造工程Ｓ２から、スリーブ素材製造工程Ｓ２ａ及び熱間鍛造工程Ｓ２ｂが省略される。また、雌スプライン加工工程Ｓ２ｃでは、元々存在するパイプ材の下穴をブローチ加工して、雌スプラインＸ２を形成する。
　（変形例２）
　接合工程Ｓ３においては、摩擦圧接の代わりに、レーザー溶接、電子ビーム溶接または磁気駆動アーク溶接が用いられても良い。
　例えば、磁気駆動アーク溶接では、アウターレースの縮径部及びスリーブの拡径部の互いの端面に一定の隙間を設け、溶接機によってその隙間にアークを発生させる。また、縮径部及び拡径部のそれぞれの外周に電磁コイルや永久磁石を配置して、磁界を発生させることで、アークを周方向に高速で回転させる。そして、アーク熱によって接合部を溶融させた状態で接合面を圧接する。
　レーザー溶接、電子ビーム溶接または磁気駆動アーク溶接によれば、摩擦圧接と同様に、通常のアーク溶接に比べて接合部に加えられる入熱量が少ないため、熱による歪みを低減できる。但し、熱による歪みの影響が許容範囲内であれば、通常のアーク溶接が用いられても良い。また、突き合わせ溶接に限らず、嵌合溶接が用いられても良い。
　なお、接合工程Ｓ３においては、摩擦圧接、レーザー溶接、電子ビーム溶接または磁気駆動アーク溶接以外にも、焼き嵌め、圧入、或いは圧入した後にピン止めする等、様々な接合方法を用いることが可能である。
　（変形例３）
　可能であれば、図８に示したスリーブ製造工程Ｓ２からスリーブ素材製造工程Ｓ２ａを省略し、材料（円柱状のビレット）から直接、下穴を有する中間成形体を熱間鍛造しても良い。
　前述の各実施形態の構成は、特に矛盾が無い限り、部分的にまたは全体的に組み合わせることが可能である。本開示の実施形態は前述の実施形態のみに限らず、特許請求の範囲によって規定される本開示の思想に包含されるあらゆる変形例や応用例、均等物が本開示に含まれる。従って本開示は、限定的に解釈されるべきではなく、本開示の思想の範囲内に帰属する他の任意の技術にも適用することが可能である。

Claims (11)

  1. 　第１シャフトと第２シャフトとを直列に接続する等速ジョイントに用いられ、インナーレースと転動体とを介して前記第１シャフトに係合可能な筒状のアウターレースと、前記第２シャフトに軸方向に摺動自在かつ相対回転不能に係合可能なスリーブと、を備える継手部材の製造方法であって、
    　前記アウターレースを製造するアウターレース製造工程と、
    　前記アウターレースとは別体として前記スリーブを製造するスリーブ製造工程と、
    　前記アウターレース及び前記スリーブの軸方向の一端部同士を接合する接合工程と、を備えた
    　ことを特徴とする継手部材の製造方法。
  2. 　前記接合工程においては、前記アウターレース及び前記スリーブの軸方向の一端部同士を、摩擦圧接、レーザー溶接、電子ビーム溶接または磁気駆動アーク溶接により接合する
    　請求項１に記載の継手部材の製造方法。
  3. 　前記スリーブ製造工程は、
    　内周部に下穴を有する筒状の中間成形体を、スリーブ素材から熱間鍛造する熱間鍛造工程と、
    　前記中間成形体をブローチ加工して、雌スプラインを前記下穴に形成する雌スプライン製造工程と、を含む
    　請求項１または２に記載の継手部材の製造方法。
  4. 　前記スリーブ製造工程は、
    　内周部に下穴を有するスリーブ素材としてのパイプ材をブローチ加工して、雌スプラインを前記下穴に形成する雌スプライン加工工程を含む
    　請求項１または２に記載の継手部材の製造方法。
  5. 　前記アウターレース製造工程は、冷間鍛造により前記アウターレースのトラック溝を形成する冷間鍛造工程を含む
    　請求項１～４何れか一項に記載の継手部材の製造方法。
  6. 　前記等速ジョイントは、プロペラシャフトに用いられる
    　請求項１～５何れか一項に記載の継手部材の製造方法。
  7. 　第１シャフトと第２シャフトとを直列に接続する等速ジョイントに用いられる継手部材であって、
    　インナーレースと転動体とを介して前記第１シャフトに係合可能な筒状のアウターレースと、
    　前記アウターレースとは別体として形成され、前記第２シャフトに軸方向に摺動自在かつ相対回転不能に係合可能なスリーブと、
    　前記アウターレース及び前記スリーブのそれぞれの軸方向の一端部同士を接合する接合部と、を備える
    　ことを特徴とする継手部材。
  8. 　前記接合部は、摩擦圧接、レーザー溶接、電子ビーム溶接または磁気駆動アーク溶接により形成される
    　請求項７に記載の継手部材。
  9. 　前記スリーブの内周部には、雌スプラインが形成される
    　請求項７または８に記載の継手部材。
  10. 　前記スリーブは、前記雌スプラインが形成されたパイプ材からなる
    　請求項９に記載の継手部材。
  11. 　前記等速ジョイントは、プロペラシャフトに用いられる
    　請求項７～１０何れか一項に記載の継手部材。
PCT/JP2020/001319 2019-03-08 2020-01-16 等速ジョイントに用いられる継手部材の製造方法及び継手部材 WO2020183903A1 (ja)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2019042347A JP7254566B2 (ja) 2019-03-08 2019-03-08 等速ジョイントに用いられる継手部材の製造方法及び継手部材
JP2019-042347 2019-03-08

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2020183903A1 true WO2020183903A1 (ja) 2020-09-17

Family

ID=72355517

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2020/001319 WO2020183903A1 (ja) 2019-03-08 2020-01-16 等速ジョイントに用いられる継手部材の製造方法及び継手部材

Country Status (2)

Country Link
JP (1) JP7254566B2 (ja)
WO (1) WO2020183903A1 (ja)

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0874877A (ja) * 1994-08-31 1996-03-19 Ntn Corp 自動車推進軸の連結装置
JP2011117509A (ja) * 2009-12-02 2011-06-16 Ntn Corp 等速自在継手
JP2013245806A (ja) * 2012-05-29 2013-12-09 Ntn Corp 等速自在継手の外側継手部材及びこれを備える等速自在継手
JP2014194277A (ja) * 2013-03-13 2014-10-09 Ntn Bearing Corp Of America プラグイン等速ジョイント組立体
JP2015194248A (ja) * 2014-03-28 2015-11-05 Ntn株式会社 等速自在継手の外側継手部材の製造方法、並びに外側継手部材、軸部材およびカップ部材
JP2016166658A (ja) * 2015-03-10 2016-09-15 Ntn株式会社 等速自在継手用外側継手部材

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP6396087B2 (ja) * 2014-06-18 2018-09-26 Ntn株式会社 等速自在継手の外側継手部材の製造方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0874877A (ja) * 1994-08-31 1996-03-19 Ntn Corp 自動車推進軸の連結装置
JP2011117509A (ja) * 2009-12-02 2011-06-16 Ntn Corp 等速自在継手
JP2013245806A (ja) * 2012-05-29 2013-12-09 Ntn Corp 等速自在継手の外側継手部材及びこれを備える等速自在継手
JP2014194277A (ja) * 2013-03-13 2014-10-09 Ntn Bearing Corp Of America プラグイン等速ジョイント組立体
JP2015194248A (ja) * 2014-03-28 2015-11-05 Ntn株式会社 等速自在継手の外側継手部材の製造方法、並びに外側継手部材、軸部材およびカップ部材
JP2016166658A (ja) * 2015-03-10 2016-09-15 Ntn株式会社 等速自在継手用外側継手部材

Also Published As

Publication number Publication date
JP7254566B2 (ja) 2023-04-10
JP2020143762A (ja) 2020-09-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US7695392B2 (en) Differential mechanism assembly
JP2003011608A (ja) アクスルシャフト
US8544174B2 (en) Differential mechanism having multiple case portions
EP3576901B1 (en) A vehicle spindle and a method of attaching the spindle to a portion of an axle housing with alignement of the spindle with respect to the axle housing
CN104884832B (zh) 等速万向联轴器的外侧联轴器构件的制造方法
JP6005402B2 (ja) 等速自在継手の外側継手部材の製造方法
JP5586929B2 (ja) 等速自在継手の製造方法
US8460116B1 (en) Slip joint and method for assembling the same
CN108603580B (zh) 具有两件式承载件和焊接的环形齿轮的差速器组件
CN107690367B (zh) 用于形成传动轴总成的方法
CN107614910B (zh) 等速万向联轴器的外侧联轴器构件
WO2020183903A1 (ja) 等速ジョイントに用いられる継手部材の製造方法及び継手部材
JP2018016128A (ja) 伸縮シャフト
US20070283564A1 (en) Manufacture method for cross joint
KR101668192B1 (ko) 원웨이 클러치용 인너레이스 앗세이의 제조방법
JP6385730B2 (ja) 等速自在継手の外側継手部材の製造方法および外側継手部材
US20050137022A1 (en) Apparatus and method for friction welded tripod interconnecting shaft
US10281022B2 (en) Differential assembly and method of manufacture
WO2017061208A1 (ja) 等速自在継手の外側継手部材
JP6690289B2 (ja) 伸縮自在シャフト
JP6512129B2 (ja) 伸縮自在シャフト
JP2004338584A (ja) 駆動車輪用軸受ユニットの製造方法および車輪用駆動ユニット
US5893801A (en) Segmented cross groove plunging constant velocity joint
JP2006161884A (ja) 固定式等速自在継手
JP2020085161A (ja) 等速自在継手に用いられる外側継手部材の製造方法及び外側継手部材

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 20769173

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 20769173

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1