WO2020170591A1 - 変倍光学系、光学機器、及び変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学機器、及び変倍光学系の製造方法 Download PDF

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史哲 大竹
杏菜 野中
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Definitions

  • the present invention relates to a variable power optical system, an optical device, and a method for manufacturing the variable power optical system.
  • a variable power optical system includes a first lens group having a negative refractive power, and a rear group having at least one lens group disposed on the image side of the first lens group.
  • the distance between adjacent lens groups changes, and the condition of the following equation is satisfied. -4.00 ⁇ (L1r2+L1r1)/(L1r2-L1r1) ⁇ -0.50 100.00° ⁇ 2 ⁇ w
  • L1r1 radius of curvature of object-side lens surface of most object-side lens of first lens group
  • L1r2 radius of curvature of image-side lens surface of most object-side lens of first lens group 2 ⁇ w: wide angle of variable power optical system Full angle of view in edge state
  • a method of manufacturing a variable power optical system according to a first aspect of the present invention is directed to a rear group including a first lens group having negative refractive power and at least one lens group arranged on the image side of the first lens group.
  • the distance between adjacent lens groups changes during zooming, and the lens units are arranged so as to satisfy the following condition.
  • L1r1 radius of curvature of object-side lens surface of most object-side lens of first lens group
  • L1r2 radius of curvature of image-side lens surface of most object-side lens of first lens group 2 ⁇ w: wide angle of variable power optical system Full angle of view in edge state
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing a lens configuration of a variable power optical system according to the first example.
  • FIG. 4 is a diagram of various types of aberration of the variable power optical system according to Example 1 upon focusing on an object at infinity, in which (a) shows a wide-angle end state and (b) shows a telephoto end state. It is sectional drawing which shows the lens structure of the variable power optical system which concerns on 2nd Example.
  • FIG. 9A is a diagram of various types of aberration of the variable power optical system of the second example when an object at infinity is in focus; FIG. 7A illustrates a wide-angle end state, and FIG. It is sectional drawing which shows the lens structure of the variable power optical system which concerns on 3rd Example.
  • FIG. 9A is a diagram of various types of aberration of the variable power optical system of the second example when an object at infinity is in focus
  • FIG. 7A illustrates a wide-angle end state
  • FIG. It is sectional drawing which shows the lens structure
  • FIG. 16A is a diagram of various types of aberration of the variable power optical system according to the third example when focusing on an object at infinity;
  • FIG. 11A shows the wide-angle end state, and
  • FIG. It is sectional drawing which shows the lens structure of the variable power optical system which concerns on 4th Example.
  • FIG. 16A is a diagram of various types of aberration of the variable power optical system of the fourth example when an object at infinity is in focus;
  • FIG. 13A shows a wide-angle end state, and FIG. It is sectional drawing which shows the lens structure of the variable power optical system which concerns on 5th Example.
  • 19A and 19B are graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 5 upon focusing on an object at infinity, wherein FIG.
  • FIG. 11A shows a wide-angle end state
  • FIG. It is sectional drawing which shows the lens structure of the variable power optical system which concerns on 6th Example.
  • 21A and 21B are graphs showing various aberrations of the variable power optical system of Example 6 upon focusing on an object at infinity, wherein FIG. 11A shows a wide-angle end state, and FIG. 9B shows a telephoto end state.
  • 19A and 19B are graphs showing various aberrations of the variable power optical system of Example 7 upon focusing on an object at infinity, wherein FIG. 11A shows a wide-angle end state, and FIG. 9B shows a telephoto end state.
  • FIG. 19A is a diagram of various types of aberration of the variable power optical system according to the eighth example upon focusing on an object at infinity;
  • FIG. 13A shows a wide-angle end state, and
  • FIG. It is sectional drawing which shows the lens structure of the variable power optical system which concerns on 9th Example.
  • FIG. 16A is a diagram of various types of aberration of the variable power optical system of the ninth example when an object at infinity is in focus;
  • FIG. 13A illustrates a wide-angle end state, and
  • FIG. 20A and 20B are graphs showing various aberrations of the variable power optical system of the tenth example upon focusing on an object at infinity, wherein FIG. 11A shows a wide-angle end state, and FIG. A sectional view of a camera equipped with the variable power optical system is shown. 9 is a flowchart for explaining a method of manufacturing the variable power optical system.
  • the variable power optical system ZL according to the first embodiment includes a first lens group G1 having negative refractive power and having at least two lenses, and a first lens group G1.
  • the rear lens group GR has at least one lens unit disposed on the image side. Further, in the variable power optical system ZL according to the first embodiment, adjacent lens groups change during variable power. With this configuration, it is possible to secure a zoom ratio that satisfies the present embodiment.
  • variable power optical system ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (1).
  • ⁇ 1n Abbe number of at least one medium of the negative lenses included in the first lens group G1 with respect to the d-line
  • Conditional expression (1) defines the Abbe number of at least one medium of the negative lens included in the first lens group G1 with respect to the d-line (hereinafter, conditional expression (1) of the first lens group G1 is A negative lens that satisfies is called a "specific negative lens").
  • conditional expression (1) of the first lens group G1 is A negative lens that satisfies is called a "specific negative lens”).
  • the medium (glass material) of the lenses forming the first lens group G1 can be appropriately selected.
  • the lower limit of conditional expression (1) is set to 82.00, 85.00, 88.00, 90.00, 93.00, and 95 It is more desirable to set it to 0.00.
  • variable power optical system ZL according to the first embodiment satisfy the following conditional expression (2).
  • nL1 Refractive index of the medium of the lens closest to the object in the first lens group G1 to the d-line
  • nL2 Refractive index of the medium of the second lens from the object side in the first lens group G1 to the d-line
  • the conditional expression (2) defines the ratio of the refractive index to the d-line of each medium of the lens closest to the object side and the lens second from the object side in the first lens group G1.
  • variable power optical system ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (3).
  • N1n the number of negative lenses included in the first lens group G1
  • Conditional expression (3) defines the number of negative lenses included in the first lens group G1. By satisfying this conditional expression (3), it is possible to reduce the weight by reducing the number of negative lenses in the first lens group G1. In addition, it is possible to reduce aberration fluctuations during focusing and zooming. In order to secure the effect of conditional expression (3), it is desirable to set the upper limit of conditional expression (3) to 3. Further, in order to secure the effect of the conditional expression (3), the lower limit value of the conditional expression (3) is set to 1 (1 ⁇ N1n), that is, the first lens group G1 includes at least one lens. It is desirable to have a negative lens.
  • variable power optical system ZL according to the first embodiment satisfies the following conditional expression (4).
  • Conditional expression (4) defines the total angle of view of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state.
  • the variable magnification optical system ZL can be a bright super wide-angle zoom lens.
  • the lower limit of conditional expression (4) is set to 105.00°, 110.00°, 112.00°, and further 114.00°. Is more desirable.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (5).
  • nL1 Refractive index of the medium of the lens closest to the object in the first lens group G1 to the d-line
  • the conditional expression (5) defines the refractive index for the d-line of the medium of the lens closest to the object in the first lens group G1.
  • the conditional expression (5) since the lens of the medium (glass material) having the low refractive index is arranged on the most object side of the first lens group G1, the Petzval sum can be corrected well. In addition, it is possible to reduce aberration fluctuations during focusing and zooming.
  • the upper limit of conditional expression (5) is set to 1.69, 1.68, 1.66, 1.65, 1.64, and 1 It is more desirable to set it to 0.63.
  • the variable power optical system ZL according to the second embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power, and at least one image side of the first lens group G1.
  • the rear lens group GR has a lens group. Further, in the variable power optical system ZL according to the second embodiment, the distance between adjacent lens groups changes during variable power. With this configuration, it is possible to secure a zoom ratio that satisfies the present embodiment.
  • variable power optical system ZL according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (6).
  • fw Focal length of the variable power optical system ZL in the wide-angle end state
  • f1 Focal length of the first lens group G1
  • Fnow Open F number when focusing on an object at infinity in the wide-angle end state of the variable power optical system ZL
  • Conditional expression (6) defines an appropriate refractive power of the first lens group G1 with respect to the open F number of the variable power optical system ZL.
  • this conditional expression (6) it is possible to achieve both weight reduction by reducing the number of lenses of the first lens group G1 and high performance due to an appropriate refractive power of the first lens group G1. it can.
  • the variable magnification optical system ZL can be applied to a bright super wide-angle zoom lens.
  • the upper limit value of the conditional expression (6) is 160.00 mm 2 , 155.00 mm 2 , 150.00 mm 2 , 145.00 mm 2 , 140.
  • the lower limit value of the conditional expression (6) is set to 90.00 mm 2 , 95.00 mm 2 , 100.00 mm 2 , 102.00 mm 2 , 103. 300 mm 2, further more preferably set to 104.00mm 2.
  • variable power optical system ZL according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (3A).
  • N1n the number of negative lenses included in the first lens group G1
  • conditional expression (3A) is the same as the above-mentioned conditional expression (3).
  • variable power optical system ZL according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (4).
  • variable power optical system ZL according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (5).
  • nL1 Refractive index of the medium of the lens closest to the object in the first lens group G1 to the d-line
  • the variable power optical system ZL according to the third embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power and at least one of the first lens group G1 arranged on the image side.
  • the rear lens group GR has a lens group.
  • the distance between adjacent lens groups changes during zooming. With this configuration, it is possible to secure a zoom ratio that satisfies the present embodiment.
  • variable power optical system ZL according to the third embodiment satisfies the following conditional expression (7).
  • L1r1 radius of curvature of the object-side lens surface of the most object-side lens of the first lens group G1
  • L1r2 radius of curvature of the image-side lens surface of the most object-side lens of the first lens group G1
  • the conditional expression (7) defines the shape of the lens closest to the object in the first lens group G1.
  • the most object-side lens of the first lens group G1 becomes a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and therefore both miniaturization and good aberration correction are achieved.
  • the variable magnification optical system ZL can be applied to a bright super wide-angle zoom lens. If the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, distortion will increase and manufacturability will decrease, such being undesirable.
  • conditional expression (7) In order to ensure the effect of conditional expression (7), the upper limit of conditional expression (7) is set to -0.60, -0.70, -0.80, -0.85, -0. It is more desirable to set it to 0.90, -0.95, -0.98, -1.00, and further -1.05. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (7) is not reached, the radius of curvature of the lens surface on the object side becomes short and the variable-magnification optical system ZL becomes heavy, which is not preferable. In order to ensure the effect of conditional expression (7), the lower limit of conditional expression (7) is set to -3.50, -3.00, -2.50, -2.25, -2. It is more preferable to set it to 0.000, ⁇ 1.80, ⁇ 1.65, and further ⁇ 1.55.
  • variable power optical system ZL according to the third embodiment satisfies the following conditional expression (4).
  • variable power optical system ZL according to the third embodiment satisfies the following conditional expression (3).
  • N1n the number of negative lenses included in the first lens group G1
  • variable power optical system ZL according to the third embodiment satisfies the following conditional expression (5).
  • nL1 Refractive index of the medium of the lens closest to the object in the first lens group G1 to the d-line
  • the variable power optical system ZL according to the fourth embodiment includes a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a positive refractive power. And a third lens group G3 having power.
  • the distance between adjacent lens groups changes during zooming, and the first lens group changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It is desirable that the distance between G1 and the second lens group G2 be reduced. With this configuration, it is possible to secure a zoom ratio that satisfies the present embodiment.
  • the second lens group G2 moves to the image side when focusing from an object at infinity to a near object. With this configuration, it is possible to reduce variation in aberration when focusing.
  • variable power optical system ZL it is desirable that the first lens group G1 has a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, closest to the object side. With this configuration, it is possible to achieve both miniaturization and excellent aberration correction. In addition, it is possible to reduce aberration fluctuations during focusing and zooming. In addition, the variable magnification optical system ZL can be applied to a bright super wide-angle zoom lens.
  • variable power optical system ZL according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (3A).
  • N1n the number of negative lenses included in the first lens group G1
  • conditional expression (3A) is the same as the above-mentioned conditional expression (3).
  • variable power optical system ZL according to the second embodiment satisfies the following conditional expression (4).
  • the variable power optical system ZL according to the fifth embodiment has a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a positive refractive power. And a third lens group G3 having power.
  • the distance between adjacent lens groups changes during zooming, and the first lens group changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It is desirable that the distance between G1 and the second lens group G2 be reduced. With this configuration, it is possible to secure a zoom ratio that satisfies the present embodiment.
  • the second lens group G2 moves to the image side when focusing from an object at infinity to a near object. With this configuration, it is possible to reduce variation in aberration when focusing.
  • variable power optical system ZL it is desirable that the first lens group G1 has a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side on the most object side. With this configuration, it is possible to achieve both miniaturization and excellent aberration correction. In addition, it is possible to reduce aberration fluctuations during focusing and zooming. In addition, the variable magnification optical system ZL can be applied to a bright super wide-angle zoom lens.
  • variable power optical system ZL according to the fifth embodiment satisfies the following conditional expression (5).
  • nL1 Refractive index of the medium of the lens closest to the object in the first lens group G1 to the d-line
  • the variable power optical system ZL according to the sixth embodiment includes a first lens group G1 having a negative refracting power, a second lens group G2 having a positive refracting power, and a positive refracting power. And a third lens group G3 having power.
  • the distance between the adjacent lens groups changes during zooming, and the first lens group changes during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It is desirable that the distance between G1 and the second lens group G2 be reduced. With this configuration, it is possible to secure a zoom ratio that satisfies the present embodiment.
  • the second lens group G2 moves to the image side when focusing from an object at infinity to a near object. With this configuration, it is possible to reduce variation in aberration when focusing.
  • variable power optical system ZL it is desirable that the first lens group G1 has a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, closest to the object side. With this configuration, it is possible to achieve both miniaturization and excellent aberration correction. In addition, it is possible to reduce aberration fluctuations during focusing and zooming. In addition, the variable magnification optical system ZL can be applied to a bright super wide-angle zoom lens.
  • variable power optical system ZL according to the sixth embodiment satisfies the following conditional expression (8).
  • N1n number of negative lenses included in the first lens group G1
  • ⁇ 1n total Abbe number for the d-line of the medium of the negative lenses included in the first lens group G1
  • Conditional expression (8) defines the ratio of the total Abbe number to the number of negative lenses included in the first lens group G1.
  • the medium (glass material) of this lens is selected from those having a low dispersion, so that the chromatic aberration in the entire zoom range is increased. It can be corrected well.
  • the lower limit of conditional expression (8) is set to 60.00, 60.50, 61.00, 61.50, 61.80, and 62. It is more desirable to set it to 0.00.
  • variable power optical system ZL according to the sixth embodiment satisfy the following conditional expression (9).
  • N1n Number of negative lenses included in the first lens group G1 f1: Focal length of the first lens group G1 ⁇ ( ⁇ 1n ⁇ f1n): Abbe number ⁇ 1n with respect to d line of the medium of the negative lens included in the first lens group G1 And sum of products of focal length f1n
  • the conditional expression (9) defines an appropriate relationship between the focal length of the first lens group G1 and the ratio of the total Abbe number to the number of negative lenses included in the first lens group G1.
  • This conditional expression (9) it is possible to obtain an appropriate refractive power of the first lens group G1 while reducing the number of lenses in the first lens group G1 to make it compact and lightweight.
  • the lower limit of conditional expression (9) is set to 105.00, 110.00, 115.00, 118.00, 120.00, 123. 00, and more preferably 125.00.
  • variable power optical systems ZL according to the first to sixth embodiments satisfy the following conditional expression (10).
  • Conditional expression (10) defines the ratio of the back focus to the focal length of the entire system in the wide-angle end state. By satisfying the conditional expression (10), both miniaturization and excellent aberration correction can be achieved. When the value exceeds the upper limit of conditional expression (10), the back focus becomes too long, which makes it difficult to downsize the variable magnification optical system ZL, which is not preferable.
  • the upper limit values of conditional expression (10) are set to 3.50, 3.30, 3.00, 2.90, 2.80, 2. It is more preferable to set it to 75, and further to 2.72.
  • conditional expression (10) when the value goes below the lower limit of conditional expression (10), the distance from the image plane to the exit pupil becomes too short, which is unfavorable for aberration correction and securing peripheral light amount.
  • the lower limit values of conditional expression (10) are set to 1.25, 1.30, 1.35, 1.40, 1.45, 1. 50, 1.55, and more preferably 1.60 are more desirable.
  • variable power optical systems ZL according to the first to sixth embodiments satisfy the following conditional expression (11).
  • TLw Total optical length of variable-magnification optical system ZL in wide-angle end state
  • STLw Distance on optical axis from lens surface closest to object side in wide-angle end state of variable-magnification optical system ZL
  • Conditional expression (11) defines the ratio of the total length to the diaphragm position in the wide-angle end state. By satisfying this conditional expression (11), both miniaturization and excellent aberration correction can be achieved. If the upper limit of conditional expression (11) is exceeded, the distance from the lens surface closest to the object side to the entrance pupil becomes large, and it becomes difficult to correct distortion and field curvature, which is not preferable. In order to ensure the effect of conditional expression (11), the upper limit values of conditional expression (11) are set to 0.68, 0.65, 0.64, 0.63, 0.62, 0. 61, and more preferably 0.58.
  • conditional expression (11) is set to 0.43, 0.45, 0.46, 0.47, 0.48, and 0. It is more desirable to set it to 0.49.
  • variable power optical systems ZL according to the first to sixth embodiments satisfy the following conditional expression (12).
  • fw focal length of the variable-magnification optical system ZL in the wide-angle end state
  • f1 focal length of the first lens group G1
  • Conditional expression (12) defines the ratio of the focal length of the first lens group G1 to the focal length of the entire system in the wide-angle end state. By satisfying this conditional expression (12), it is possible to determine the refracting power (power) of the first lens group G1 for achieving both miniaturization and high performance. If the upper limit of conditional expression (12) is exceeded, the refractive power of the first lens group G1 becomes too weak and the lens becomes large, which is not preferable. In order to ensure the effect of conditional expression (12), the upper limit values of conditional expression (12) are set to 1.90, 1.80, 1.70, 1.65, 1.63, 1. 60, and more preferably 1.59.
  • conditional expression (12) If the lower limit of conditional expression (12) is not reached, the refracting power of the first lens group G1 becomes too strong, and good aberration correction cannot be performed, which is not preferable.
  • the lower limit values of conditional expression (12) are set to 1.10, 1.20, 1.25, 1.30, 1.35, 1. 38, 1.40, and more preferably 1.42.
  • variable power optical systems ZL according to the first to sixth embodiments satisfy the following conditional expression (13).
  • ft focal length of the variable magnification optical system ZL in the telephoto end state
  • f1 focal length of the first lens group G1
  • Conditional expression (13) defines the ratio of the focal length of the first lens group G1 to the focal length of the entire system in the telephoto end state. By satisfying the conditional expression (13), it is possible to determine the refracting power (power) of the first lens group G1 for achieving both miniaturization and high performance. If the upper limit of conditional expression (13) is exceeded, the refractive power of the first lens group G1 becomes too weak and the lens becomes large, which is not preferable. In order to secure the effect of conditional expression (13), the upper limit of conditional expression (13) is set to 1.15, 1.10, 1.08, 1.05, 1.03, and 1 It is more desirable to set it to 0.00.
  • the lower limit of conditional expression (13) is set to 0.70, 0.75, 0.78, 0.80, 0.83, 0. It is more preferable to set it to 85, further to 0.87.
  • variable power optical systems ZL according to the first to sixth embodiments satisfy the following conditional expression (14).
  • f1 focal length of the first lens group G1
  • fL1 focal length of the most object-side lens of the first lens group G1
  • the conditional expression (14) defines the ratio of the focal lengths of the first lens group G1 and the lens closest to the object side of the first lens group G1. By satisfying this conditional expression (14), both miniaturization and excellent aberration correction can be achieved. If the upper limit of conditional expression (14) is exceeded, the refractive power (power) of the most object-side lens of the first lens group G1 becomes too weak, which leads to an increase in the size of the variable power optical system ZL and a reduction in the amount of peripheral light. Not preferable. In order to secure the effect of conditional expression (14), the upper limit values of conditional expression (14) are set to 1.90, 1.80, 1.75, 1.70, 1.65, 1. 60, and more preferably 1.59.
  • conditional expression (14) If the lower limit of conditional expression (14) is not reached, the refracting power (power) of the most object-side lens of the first lens group G1 becomes too strong, and it becomes difficult to correct coma and field curvature. Absent.
  • the lower limit values of conditional expression (14) are set to 1.05, 1.10, 1.15, 1.20, 1.25, 1. 28, and more preferably 1.30.
  • variable power optical systems ZL according to the first to sixth embodiments satisfy the following conditional expression (15).
  • f1 focal length of the first lens group G1
  • fL2 focal length of the second lens from the object side of the first lens group G1
  • Conditional expression (15) defines the ratio of the focal lengths of the first lens group G1 and the second lens from the object side of the first lens group G1. By satisfying this conditional expression (15), both miniaturization and excellent aberration correction can be achieved. If the upper limit of conditional expression (15) is exceeded, the refractive power (power) of the second lens from the object side of the first lens group G1 becomes too weak, which is not suitable for correction of field curvature and the like, which is not preferable. In order to ensure the effect of conditional expression (15), the upper limit of conditional expression (15) is set to 3.85, 3.60, 3.50, 3.45, 3.40, 3.40. 35, and more preferably 3.30.
  • conditional expression (15) If the lower limit of conditional expression (15) is not reached, the refracting power (power) of the second lens from the object side in the first lens group G1 becomes too strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration and coma. Not preferable.
  • the lower limit values of conditional expression (15) are set to 1.10, 1.20, 1.50, 1.70, 1.80, 1. 90, 2.00, and more preferably 2.10.
  • variable power optical systems ZL according to the first to sixth embodiments satisfy the following conditional expression (16).
  • Conditional expression (16) defines the ratio between the back focus and the total length in the wide-angle end state. By satisfying the conditional expression (16), both miniaturization and excellent aberration correction can be achieved.
  • the upper limit of conditional expression (16) is set to 7.80, 7.50, 7.25, 7.00, 6.90, 6. 80, 6.75, 6.70, 6.65, and more preferably 6.50.
  • the lower limit values of conditional expression (16) are set to 3.65, 3.75, 3.80, 3.85, 3.90, 3. 95, and more preferably 4.00.
  • variable power optical system ZL it is desirable that the first lens group G1 has a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, closest to the object side. With this configuration, it is possible to achieve both miniaturization and excellent aberration correction. In addition, it is possible to reduce aberration fluctuations during focusing and zooming. In addition, the variable magnification optical system ZL can be applied to a bright super wide-angle zoom lens.
  • variable power optical system ZL satisfies the following conditional expression (7).
  • L1r1 radius of curvature of the object-side lens surface of the most object-side lens of the first lens group G1
  • L1r2 radius of curvature of the image-side lens surface of the most object-side lens of the first lens group G1
  • the first lens group G1 has at least two lenses, and it is desirable that the following conditional expression (17) is satisfied. ..
  • L2r1 radius of curvature of the lens surface on the object side of the second lens from the object side of the first lens group G1
  • L2r2 radius of curvature of the image surface of the lens on the second side from the object side of the first lens group G1
  • Conditional expression (17) defines the shape of the second lens from the object side in the first lens group G1.
  • the second lens from the object side of the first lens group G1 becomes a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and therefore aberration correction can be favorably performed. ..
  • the upper limit of conditional expression (17) is set to -0.60, -0.70, -0.75, -0.80, -0. It is more preferable to set it to 0.85, -0.90, -0.95, -1.00, and further -1.05.
  • the lower limit value of the conditional expression (17) is set to ⁇ 3.90, ⁇ 3.80, ⁇ 3.70, ⁇ 3.60, ⁇ 3. It is more preferable to set to .50, ⁇ 3.40, ⁇ 3.30, and further ⁇ 3.25.
  • the first lens group G1 has at least three lenses, and it is desirable that the following conditional expression (18) is satisfied. ..
  • L3r1 radius of curvature of the lens surface on the object side of the third lens from the object side of the first lens group G1
  • L3r2 radius of curvature of the lens surface on the image side of the third lens from the object side of the first lens group G1
  • the conditional expression (18) defines the shape of the third lens from the object side in the first lens group G1.
  • the third lens from the object side of the first lens group G1 becomes a biconcave negative lens, and therefore aberration correction can be satisfactorily performed.
  • the upper limit of conditional expression (18) is exceeded, it becomes difficult to correct coma aberration, which is not preferable.
  • the upper limit of conditional expression (18) is set to 0.70, 0.60, 0.50, 0.45, 0.40, 0. 35, 0.30, and more preferably 0.28. If the lower limit of conditional expression (18) is not reached, it becomes difficult to correct coma aberration, which is not preferable.
  • conditional expression (18) In order to secure the effect of conditional expression (18), the lower limit of conditional expression (18) is set to -0.70, -0.60, -0.50, -0.45, -0. It is more preferable that the value is set to 0.40, -0.35, -0.30, and further -0.28.
  • variable power optical system ZL it is desirable that the first lens group G1 moves in the optical axis direction during variable power. With such a configuration, it is possible to reduce aberration fluctuation during zooming.
  • the first lens group G1 be composed of a negative lens, a negative lens, a negative lens, and a positive lens in order from the object side. .. With this configuration, it is possible to excellently correct various aberrations, particularly distortion and field curvature.
  • each of these negative lens, negative lens, negative lens, and positive lens may be arranged as a single lens, or any of adjacent lenses may be arranged as a cemented lens. Good.
  • variable power optical system ZL it is desirable that a part of the rear group GR moves to the image side when focusing from an object at infinity to a near object. With this configuration, it is possible to reduce variation in aberration when focusing.
  • the rear lens group GR has a second lens group G2 having a positive refractive power and a third lens group G3 having a negative refractive power. It is desirable that the second lens group G2 moves to the image side when focusing from an object at infinity to a near object. With this configuration, it is possible to reduce variation in aberration when focusing.
  • variable power optical system ZL has at least one lens group on the image side of the third lens group G3.
  • variable power optical system ZL it is desirable that the rear lens group GR (or the lens group after the second lens group G2) include one or more aspherical surfaces. With this configuration, it is possible to excellently correct various aberrations, particularly field curvature.
  • the rear lens group GR (or the lens group after the second lens group G2) satisfies the following conditional expression (19) (this lens Is referred to as a “specific lens”).
  • the conditional expression (19) defines the Abbe number for the d-line of the medium of the specific lens included in the rear lens group GR (or the lens group after the second lens group G2).
  • the rear group GR has at least one lens (specific lens) that satisfies the conditional expression (19)
  • the lower limit of conditional expression (19) is set to 67.00, 67.50, 68.00, 70.00, 74.00, 78. 00, 80.00, and more preferably 81.00.
  • variable power optical systems ZL according to the first to sixth embodiments satisfy the following conditional expression (20).
  • Fnow Open F number at the time of focusing an object at infinity in the wide-angle end state of the variable magnification optical system ZL
  • conditional expression (20) defines the open F number when the object at infinity is focused in the wide-angle end state of the variable power optical system ZL. By satisfying this conditional expression (20), it is possible to secure a good resolution that satisfies this embodiment in the wide-angle end state.
  • the lower limit of conditional expression (20) is set to 4.05, 4.00, 3.80, 3.60, 3.40, 3.40. It is more preferable to set to 0.20, 3.00, and further 2.95.
  • variable power optical systems ZL according to the first to sixth embodiments satisfy the following conditional expression (21).
  • Fnot Open F number when the object at infinity is focused in the telephoto end state of the variable magnification optical system ZL
  • Conditional expression (21) defines the open F number when the object at infinity is focused in the telephoto end state of the variable magnification optical system ZL. By satisfying this conditional expression (21), it is possible to secure a good resolution satisfying the present embodiment in the telephoto end state.
  • the lower limit values of the conditional expression (21) are set to 5.50, 5.30, 5.00, 4.80, 4.50, 4 and 4. 0.05, 4.00, 3.80, 3.60, 3.40, 3.20, 3.00, and more preferably 2.95.
  • variable power optical system ZL may have a filter on the object side of the first lens group G1. Even if the filter is arranged on the object side of the first lens group G1, the filter does not become large, so that the entire variable magnification optical system ZL can be made compact.
  • the camera 1 is a so-called mirrorless camera of an interchangeable lens type, which includes a variable power optical system ZL according to the present embodiment as a taking lens 2.
  • a taking lens 2 In the camera 1, light from an object (subject) (not shown) is condensed by the taking lens 2 and is passed through an OLPF (Optical low pass filter) (not shown) on the image pickup surface of the image pickup unit 3.
  • OLPF Optical low pass filter
  • a subject image is formed on.
  • the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject.
  • This image is displayed on an EVF (Electronic viewfinder) 4 provided in the camera 1. This allows the photographer to observe the subject through the EVF 4.
  • EVF Electronic viewfinder
  • variable-magnification optical system ZL according to the present embodiment is applied to a single-lens reflex type camera having a quick return mirror in the camera body and observing an object with a finder optical system. The same effect as that of the camera 1 can be obtained even when the camera is mounted.
  • the optical device according to the present embodiment includes the variable power optical system ZL having the above-described configuration, so that the optical device has a small size and a wide angle of view, and excellent aberration variation during zooming and focusing. It is possible to realize a suppressed optical device.
  • variable power optical system ZL having a configuration of 2 to 5 groups is shown, but the above configuration conditions and the like can be applied to other group configurations such as 6 and 7 groups. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. Further, the lens group refers to a portion having at least one lens, which is separated by an air gap that changes during zooming.
  • a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to form a focusing lens group for focusing from an object at infinity to a near object.
  • the focusing lens group can be applied to autofocus and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor).
  • a motor for autofocus such as an ultrasonic motor
  • the image blur caused by camera shake is corrected by moving the lens group or partial lens group so that it has a component in the direction perpendicular to the optical axis, or by rotating (swinging) in the in-plane direction including the optical axis.
  • It may be a vibration-proof lens group.
  • the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to processing and assembly adjustment errors is prevented, which is preferable. Further, even if the image plane is deviated, the drawing performance is less deteriorated, which is preferable.
  • the aspherical surface can be an aspherical surface formed by grinding, a glass mold aspherical surface formed by molding glass into an aspherical shape, or a composite type aspherical surface formed by resin forming an aspherical surface on the glass surface. It may be any aspherical surface.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably arranged in the rear group GR (for example, in the vicinity of the third lens group G3 (on the image side of the third lens group G3 or in the third lens group G3)), but the aperture stop S
  • the role of the lens may be substituted by the frame of the lens without providing the member.
  • each lens surface may be coated with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength range.
  • variable power optical system ZL of this embodiment has a variable power ratio of about 1.2 to 3.0.
  • each lens is arranged to prepare a first lens group G1 having a negative refractive power and a rear lens group GR having at least one lens group (step S100), and these lens groups are arranged (step S200). ..
  • the first lens group G1 and the rear group GR are arranged such that the distance between adjacent lens groups changes during zooming.
  • the rear lens group GR includes the second lens group G2 having a positive refractive power and the third lens group G3 having a positive refractive power, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2.
  • step S300 Is arranged such that the second lens group G2 moves toward the image side when focusing from an infinitely distant object to a short-distance object, and the first lens group G1 is located closest to the object side and the object side.
  • a negative meniscus lens with the convex surface facing is arranged. Furthermore, it arranges so that the conditions by the above-mentioned conditional expressions may be satisfied (step S300).
  • variable power optical system that is compact and has a wide angle of view and high optical performance
  • an optical device having this variable power optical system and a method for manufacturing the variable power optical system.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing the configuration of ZL1 to ZL10) and the distribution of refractive power. Further, in the lower part of the cross-sectional views of these variable power optical systems ZL1 to ZL10, the light of each lens group G1 to G3, G4 or G5 at the time of zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) is shown. The direction of movement along the axis is indicated by the arrow.
  • the height of the aspherical surface in the direction perpendicular to the optical axis is y, and the distance along the optical axis from the tangent plane of the apex of each aspherical surface to the aspherical surface at the height y (sag amount).
  • Is S(y) the radius of curvature of the reference spherical surface (paraxial radius of curvature) is r, the conic constant is K, and the aspherical coefficient of the nth order is An. ..
  • En means " x10 -n ".
  • the quadratic aspherical surface coefficient A2 is 0. Further, in the tables of each example, the aspherical surface is marked with * on the right side of the surface number.
  • FIG. 1 is a diagram showing the configuration of a variable power optical system ZL1 according to the first example.
  • the variable power optical system ZL1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a rear group GR having a positive refractive power.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a negative refractive power.
  • a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens shape in which a lens surface on the object side and a lens surface on the image side are formed in an aspherical shape in order from the object side, and a convex surface faces the object side.
  • Aspherical negative lens L11 a negative meniscus lens-shaped aspherical negative lens L12 having an image-side lens surface formed in an aspherical shape and having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L13, and a biconvex positive lens L14. It is composed of.
  • the second lens group G2 is a cemented lens in which, in order from the object side, a positive meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L23 are cemented. It is composed of.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens in which a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L32 are cemented in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of, in order from the object side, a cemented lens in which a biconcave negative lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side are cemented, and a biconvex positive lens L43.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side are cemented, and a negative meniscus lens L53 having a convex surface facing the object side.
  • a filter FL is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens group G2 decrease.
  • the distance between G3 and G3 increases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases, and the fifth lens group G5 and
  • the first lens group G1 moves toward the image side so that the interval (back focus) from the image plane I increases, and the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G4.
  • G5 moves to the object side.
  • the aperture stop S is arranged between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and moves together with the fourth lens group G4 during zooming.
  • variable-magnification optical system ZL1 is also configured to perform focusing from an object at infinity to a near object by moving the second lens group G2 to the image side.
  • Table 1 below lists the values of the specifications of the variable power optical system ZL1.
  • f is the focal length of the entire system
  • FNO is the F number
  • 2 ⁇ is the entire angle of view
  • Ymax is the maximum image height
  • TL is the total length
  • Bf is the back focus.
  • the total length TL represents the distance on the optical axis from the first surface of the lens surface to the image plane I when an object at infinity is focused.
  • the back focus Bf indicates the distance on the optical axis from the most image-side lens surface (the 32nd surface in FIG. 1) to the image surface I.
  • the first column m is the order (surface number) of the lens surfaces from the object side along the traveling direction of the light beam
  • the second column r is the radius of curvature of each lens surface
  • the third column is d is the distance (surface spacing) on the optical axis from each optical surface to the next optical surface
  • the radius of curvature 0.0000 indicates a plane
  • the refractive index of air 1.00000 is omitted.
  • the lens group focal length indicates the starting surface and the focal length of each of the first to fifth lens groups G1 to G5.
  • the unit of the focal length f, the radius of curvature r, the surface distance d, and the other lengths, which are described in all of the following specification values, are generally “mm”, but the optical system is proportionally enlarged or proportional. Even if the size is reduced, the same optical performance can be obtained, and the size is not limited to this. Further, the explanation of these reference numerals and the explanation of the specification table are the same in the following examples.
  • the 18th surface indicates the aperture stop S
  • the 9th, 24th, and 33rd surfaces indicate virtual surfaces.
  • a sub diaphragm can be arranged on the 24th surface.
  • variable power optical system ZL1 when placing the filter on the object side of this variable power optical system ZL1, it is placed at a position 6.10 mm away from the first surface on the object side.
  • each lens surface of the first surface, the second surface, the fourth surface and the 32nd surface is formed in an aspherical shape.
  • Table 2 below shows aspherical surface data for each surface, that is, the values of the conical constant K and the aspherical surface constants A4 to A12.
  • variable power optical system ZL1 the axial air distances d8 and d9 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d14 between the second lens group G2 and the third lens group G3, the third On-axis air distance d17 between the lens group G3 and the fourth lens group G4, on-axis air distance d24 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and on-axis air between the fifth lens group G5 and the filter FL.
  • the air gap d32 changes during zooming and focusing.
  • Table 3 shows variable distances at the focal lengths of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focused on an object at infinity, focused on a short-distance object, and focused on the closest object. Indicates a value.
  • f indicates the focal length
  • ⁇ indicates the magnification
  • d0 indicates the distance from the first surface to the object. This description is the same in the following embodiments.
  • Table 4 below shows the values corresponding to each conditional expression in the variable power optical system ZL1.
  • the specific negative lens is the biconcave negative lens L13, and the specific lenses are the biconvex positive lens L51 and the biconvex positive lens L54.
  • variable power optical system ZL1 satisfies all of the above conditional expressions (1) to (21).
  • Fig. 2 shows various aberration diagrams of this variable power optical system ZL1 in the wide-angle end state and the telephoto end state when focusing an object at infinity.
  • FNO represents an F number
  • Y represents an image height.
  • the F number value corresponding to the maximum aperture is shown
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram the maximum image height is shown
  • the lateral aberration diagram the image height value is shown.
  • variable power optical system ZL1 has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 3 is a diagram showing the configuration of the variable power optical system ZL2 according to the second example.
  • the variable power optical system ZL2 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a rear group GR having a positive refractive power.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a negative refractive power.
  • a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens shape in which a lens surface on the object side and a lens surface on the image side are formed in an aspherical shape in order from the object side, and a convex surface faces the object side.
  • Aspherical negative lens L11 a negative meniscus lens-shaped aspherical negative lens L12 having an image-side lens surface formed in an aspherical shape and having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L13, and a biconvex positive lens L14. It is composed of.
  • the second lens group G2 is a cemented lens in which, in order from the object side, a positive meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L23 are cemented. It is composed of.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens in which a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L32 are cemented in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of, in order from the object side, a cemented lens in which a biconcave negative lens L41 and a biconvex positive lens L42 are cemented, and a biconvex positive lens L43.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side are cemented, and a negative meniscus lens L53 having a convex surface facing the object side.
  • a filter FL is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens group G2 decrease.
  • the distance between G3 and G3 changes, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases, and the fifth lens group G5 changes.
  • the first lens group G1 moves toward the image side so that the interval (back focus) from the image plane I increases, and the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G4.
  • G5 moves to the object side.
  • the aperture stop S is arranged between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and moves together with the fourth lens group G4 during zooming.
  • variable power optical system ZL2 is configured to focus an object at infinity to a near object by moving the second lens group G2 to the image side.
  • Table 5 below shows the values of the specifications of the variable magnification optical system ZL2.
  • the 18th surface indicates the aperture stop S
  • the 9th, 24th, and 33rd surfaces indicate virtual surfaces.
  • a sub diaphragm can be arranged on the 24th surface.
  • variable power optical system ZL2 when the filter is placed on the object side of this variable power optical system ZL2, it is placed at a position 6.10 mm away from the first surface to the object side.
  • each lens surface of the first surface, the second surface, the fourth surface and the 32nd surface is formed in an aspherical shape.
  • Table 6 below shows data of the surface number m and the aspherical surface, that is, the values of the conical constant K and the respective aspherical surface constants A4 to A12.
  • variable power optical system ZL2 the axial air distances d8 and d9 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d14 between the second lens group G2 and the third lens group G3, the third On-axis air distance d17 between the lens group G3 and the fourth lens group G4, on-axis air distance d24 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and on-axis between the fifth lens group G5 and the filter FL.
  • the air gap d32 changes during zooming and focusing.
  • Table 7 shows variable distances at various focal lengths in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focused on an object at infinity, focused on a short-distance object, and focused on the closest object. Indicates a value.
  • Table 8 below shows the values corresponding to each conditional expression in the variable power optical system ZL2.
  • the specific negative lens is the biconcave negative lens L13
  • the specific lenses are the biconvex positive lens L51 and the biconvex positive lens L54.
  • variable power optical system ZL2 satisfies all of the above conditional expressions (1) to (21).
  • Fig. 4 shows various aberration diagrams of this variable power optical system ZL2 in the wide-angle end state and the telephoto end state when focusing an object at infinity. From these various aberration diagrams, it is understood that this variable power optical system ZL2 has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 5 is a diagram showing the configuration of a variable power optical system ZL3 according to the third example.
  • the variable power optical system ZL3 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a rear group GR having a positive refractive power.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a negative refractive power.
  • a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens shape in which a lens surface on the object side and a lens surface on the image side are formed in an aspherical shape in order from the object side, and a convex surface faces the object side.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. It is composed of a cemented lens in which and are cemented.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens in which a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L32 are cemented in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of, in order from the object side, a cemented lens in which a biconcave negative lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side are cemented, and a biconvex positive lens L43.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side are cemented, and a negative meniscus lens L53 having a convex surface facing the object side.
  • a biconvex positive lens L54 and a lens surface on the image side are formed in an aspherical shape, and are formed by a cemented lens in which a positive meniscus lens-shaped aspherical positive lens L55 having a concave surface facing the object side is cemented.
  • a filter FL is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens group
  • the distance between G3 and G3 changes, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases, and the fifth lens group G5 changes.
  • the first lens group G1 moves toward the image side so that the interval (back focus) from the image plane I increases, and the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G4.
  • G5 moves to the object side.
  • the aperture stop S is arranged between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and moves together with the third lens group G3 during zooming.
  • variable power optical system ZL3 is configured to focus an object at infinity to a near object by moving the second lens group G2 to the image side.
  • Table 9 below shows the values of specifications of the variable magnification optical system ZL3.
  • the 18th surface indicates the aperture stop S
  • the 9th, 24th, and 32nd surfaces indicate virtual surfaces.
  • a sub diaphragm can be arranged on the 24th surface.
  • variable power optical system ZL3 when the filter is placed on the object side of this variable power optical system ZL3, it is placed 6.10 mm away from the first surface on the object side.
  • each lens surface of the first surface, the second surface, the fourth surface and the 31st surface is formed in an aspherical shape.
  • Table 10 below shows data of the surface number m and the aspherical surface, that is, the values of the conical constant K and the respective aspherical surface constants A4 to A12.
  • variable power optical system ZL3 the axial air distances d8 and d9 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d14 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third On-axis air distance d18 between the lens group G3 and the fourth lens group G4, on-axis air distance d24 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and on-axis between the fifth lens group G5 and the filter FL.
  • the air gap d31 changes during zooming and focusing.
  • Table 11 shows variable distances at the focal lengths of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focused on an object at infinity, focused on a short-distance object, and focused on the closest object, respectively. Indicates a value.
  • Table 12 below shows the values corresponding to each conditional expression in the variable power optical system ZL3.
  • the specific negative lens is the biconcave negative lens L13, and the specific lenses are the biconvex positive lens L51 and the biconvex positive lens L54.
  • variable power optical system ZL3 satisfies all of the above conditional expressions (1) to (21).
  • FIG. 6 shows various aberration diagrams of this variable power optical system ZL3 at the wide-angle end state and the telephoto end state when focusing an object at infinity. From these various aberration diagrams, it is understood that this variable power optical system ZL3 has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 7 is a diagram showing the configuration of a variable power optical system ZL4 according to the fourth example.
  • the variable power optical system ZL4 is composed of, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a rear group GR having a positive refractive power.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a negative refractive power.
  • a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens shape in which a lens surface on the object side and a lens surface on the image side are formed in an aspherical shape in order from the object side, and a convex surface faces the object side.
  • the second lens group G2 is a cemented lens in which, in order from the object side, a positive meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L23 are cemented. It is composed of.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens in which a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L32 are cemented in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of, in order from the object side, a cemented lens in which a biconcave negative lens L41 and a biconvex positive lens L42 are cemented, and a positive meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side are cemented, and a negative meniscus lens L53 having a convex surface facing the object side.
  • a biconvex positive lens L54 and a lens surface on the image side are formed in an aspherical shape, and are formed by a cemented lens in which a positive meniscus lens-shaped aspherical positive lens L55 having a concave surface facing the object side is cemented.
  • a filter FL is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens group G2.
  • the distance between G3 and G3 changes, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases, and the fifth lens group G5 changes.
  • the first lens group G1 moves toward the image side so that the interval (back focus) from the image plane I increases, and the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G4.
  • G5 moves to the object side.
  • the aperture stop S is arranged between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and moves together with the third lens group G3 during zooming.
  • variable-magnification optical system ZL4 is configured to focus an object at infinity to a near object by moving the second lens group G2 to the image side.
  • Table 13 below shows the values of the specifications of the variable power optical system ZL4.
  • the 18th surface indicates the aperture stop S
  • the 9th, 24th, and 32nd surfaces indicate virtual surfaces.
  • a sub diaphragm can be arranged on the 24th surface.
  • variable power optical system ZL4 when placing the filter on the object side of this variable power optical system ZL4, it is placed at a position 6.10 mm away from the first surface on the object side.
  • each lens surface of the first surface, the second surface, the fourth surface and the 31st surface is formed in an aspherical shape.
  • Table 14 below shows data of the surface number m and the aspherical surface, that is, the values of the conical constant K and the respective aspherical surface constants A4 to A12.
  • variable power optical system ZL4 the axial air distances d8 and d9 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d14 between the second lens group G2 and the third lens group G3, the third On-axis air distance d18 between the lens group G3 and the fourth lens group G4, on-axis air distance d24 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and on-axis between the fifth lens group G5 and the filter FL.
  • the air gap d31 changes during zooming and focusing.
  • Table 15 shows variable distances at various focal lengths in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on an object at infinity, focusing on a short-distance object, and focusing on the closest object. Indicates a value.
  • Table 16 below shows the values corresponding to each conditional expression in the variable magnification optical system ZL4.
  • the specific negative lens is the biconcave negative lens L13, and the specific lenses are the biconvex positive lens L51 and the biconvex positive lens L54.
  • variable power optical system ZL4 satisfies all of the above conditional expressions (1) to (21).
  • Fig. 8 shows various aberration diagrams of this variable power optical system ZL4 in the wide-angle end state and the telephoto end state when focusing an object at infinity. From these various aberration diagrams, it is understood that this variable power optical system ZL4 has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 9 is a diagram showing the configuration of the variable power optical system ZL5 according to the fifth example.
  • the variable power optical system ZL5 is composed of, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a rear group GR having a positive refractive power.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a negative refractive power.
  • a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens shape in which a lens surface on the object side and a lens surface on the image side are formed in an aspherical shape in order from the object side, and a convex surface faces the object side.
  • Aspherical negative lens L11 a negative meniscus lens-shaped aspherical negative lens L12 having an image-side lens surface formed in an aspherical shape and having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L13, and a biconvex positive lens L14. It is composed of.
  • the second lens group G2 is a cemented lens in which, in order from the object side, a positive meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L23 are cemented. It is composed of.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens in which a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L32 are cemented in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of, in order from the object side, a cemented lens in which a biconcave negative lens L41 and a biconvex positive lens L42 are cemented, and a positive meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side are cemented, and a plano-concave negative lens having a flat surface facing the object side.
  • a filter FL is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • variable power optical system ZL5 the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens group
  • the distance between G3 and G3 changes, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases, and the fifth lens group G5 changes.
  • the first lens group G1 moves toward the image side so that the interval (back focus) from the image plane I increases, and the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G4.
  • G5 moves to the object side.
  • the aperture stop S is arranged between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and moves together with the third lens group G3 during zooming.
  • variable power optical system ZL5 is configured to focus from an object at infinity to a near object by moving the second lens group G2 to the image side.
  • Table 17 below shows the values of the specifications of the variable power optical system ZL5.
  • the 18th surface indicates the aperture stop S
  • the 9th, 24th, and 32nd surfaces indicate virtual surfaces.
  • a sub diaphragm can be arranged on the 24th surface.
  • variable power optical system ZL5 when the filter is placed on the object side of this variable power optical system ZL5, it is placed 6.10 mm away from the first surface on the object side.
  • each lens surface of the first surface, the second surface, the fourth surface and the 31st surface is formed in an aspherical shape.
  • Table 18 below shows data of the surface number m and the aspherical surface, that is, the values of the conical constant K and the respective aspherical surface constants A4 to A12.
  • variable power optical system ZL5 the axial air distances d8 and d9 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d14 between the second lens group G2 and the third lens group G3, the third On-axis air distance d18 between the lens group G3 and the fourth lens group G4, on-axis air distance d24 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and on-axis between the fifth lens group G5 and the filter FL.
  • the air gap d31 changes during zooming and focusing.
  • Table 19 shows variable distances at the focal lengths of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focused on an object at infinity, focused on a short-distance object, and focused on the closest object. Indicates a value.
  • Table 20 below shows the values corresponding to each conditional expression in the variable magnification optical system ZL5.
  • the specific negative lens is the biconcave negative lens L13, and the specific lenses are the biconvex positive lens L51 and the biconvex positive lens L54.
  • variable power optical system ZL5 satisfies all of the above conditional expressions (1) to (21).
  • Fig. 10 shows various aberration diagrams of the variable power optical system ZL5 in the wide-angle end state and the telephoto end state when focusing an object at infinity. From these various aberration diagrams, it is understood that this variable power optical system ZL5 has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 11 is a diagram showing the configuration of a variable power optical system ZL6 according to the sixth example.
  • the variable power optical system ZL6 is composed of, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a rear group GR having a positive refractive power.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a negative refractive power.
  • a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens shape in which a lens surface on the object side and a lens surface on the image side are formed in an aspherical shape in order from the object side, and a convex surface faces the object side.
  • Aspherical negative lens L11 an image side lens surface is formed into an aspherical surface, and a negative meniscus lens-shaped aspherical negative lens L12 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L13, and a convex surface facing the object side. It is composed of a plano-convex positive lens L14 directed toward the lens.
  • the second lens group G2 is composed of a cemented lens in which a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22 are cemented in order from the object side.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens in which a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L32 are cemented in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of, in order from the object side, a negative meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side, and a cemented lens in which a biconcave negative lens L42 and a biconvex positive lens L43 are cemented.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a biconvex positive lens L51 and a negative meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side are cemented, and a negative meniscus lens L53 having a convex surface facing the object side. It is composed of a cemented lens cemented with a biconvex positive lens L54, and a negative meniscus lens-shaped aspherical negative lens L55 having an aspherical surface on the image side and having a concave surface facing the object side.
  • a filter FL is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens group G2 decrease.
  • the distance between G3 and G3 changes, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases, and the fifth lens group G5 changes.
  • the first lens group G1 moves toward the image side so that the interval (back focus) from the image plane I increases, and the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G4.
  • G5 moves to the object side.
  • the aperture stop S is arranged between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and moves together with the fourth lens group G4 during zooming.
  • variable power optical system ZL6 is configured to focus an object at infinity to a near object by moving the second lens group G2 to the image side.
  • Table 21 lists the specifications of the variable power optical system ZL6.
  • the 16th surface indicates the aperture stop S
  • the 9th, 22nd, and 31st surfaces indicate virtual surfaces.
  • a sub diaphragm can be arranged on the 22nd surface.
  • variable power optical system ZL6 when the filter is placed on the object side of this variable power optical system ZL6, it is placed 6.10 mm away from the first surface to the object side.
  • each lens surface of the first surface, the second surface, the fourth surface and the thirtieth surface is formed in an aspherical shape.
  • Table 22 below shows data of the surface number m and the aspherical surface, that is, the values of the conical constant K and the respective aspherical surface constants A4 to A12.
  • variable power optical system ZL6 the axial air distances d8 and d9 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d12 between the second lens group G2 and the third lens group G3, the third On-axis air distance d15 between the lens group G3 and the fourth lens group G4, on-axis air distance d22 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and on-axis between the fifth lens group G5 and the filter FL.
  • the air gap d30 changes during zooming and focusing.
  • Table 23 shows variable distances at each focal length in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focused on an object at infinity, focused on a short-distance object, and focused on the closest object. Indicates a value.
  • Table 24 below shows the values corresponding to each conditional expression in the variable magnification optical system ZL6.
  • the specific negative lens is the biconcave negative lens L13, and the specific lenses are the biconvex positive lens L51 and the biconvex positive lens L54.
  • variable power optical system ZL6 satisfies all of the above conditional expressions (1) to (21).
  • FIG. 12 shows various aberration diagrams of the variable power optical system ZL6 in the wide-angle end state and the telephoto end state when focusing an object at infinity. From these various aberration diagrams, it is understood that this variable power optical system ZL6 has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 13 is a diagram showing the configuration of a variable power optical system ZL7 according to the seventh example.
  • the variable power optical system ZL7 is composed of, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a rear group GR having a positive refractive power.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a negative refractive power.
  • a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens shape in which a lens surface on the object side and a lens surface on the image side are formed in an aspherical shape in order from the object side, and a convex surface faces the object side.
  • Aspherical negative lens L11 a negative meniscus lens-shaped aspherical negative lens L12 having an image-side lens surface formed in an aspherical shape and having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L13, and a biconvex positive lens L14. It is composed of.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22 are cemented, and a negative meniscus lens L23 having a concave surface facing the object side. It is composed of.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens in which a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L32 are cemented in order from the object side.
  • the fourth lens group G4 is composed of a cemented lens in which a biconcave negative lens L41 and a biconvex positive lens L42 are cemented in order from the object side.
  • the fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L51 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L52 are cemented, and a negative meniscus lens L53 having a convex surface facing the object side. And a double-convex positive lens L54 and a lens surface on the image side are formed into an aspherical surface, and a cemented lens is formed by cementing a negative meniscus lens-shaped aspherical negative lens L55 with a concave surface facing the object side.
  • a filter FL is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the third lens group G3 and the fourth lens group
  • the distance between G4 and G4 increases, the distance between the fourth lens group G4 and fifth lens group G5 decreases, and the distance (back focus) between fifth lens group G5 and image plane I increases.
  • the lens group G1 moves to the image side
  • the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 move to the object side.
  • the second lens group G2 and the third lens group G3 move integrally during zooming.
  • the aperture stop S is arranged between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and moves together with the fourth lens group G4 during zooming.
  • variable power optical system ZL7 is configured to focus an object at infinity to a near object by moving the second lens group G2 to the image side.
  • Table 25 below shows the values of specifications of the variable magnification optical system ZL7.
  • the 18th surface indicates the aperture stop S
  • the 9th, 22nd, and 30th surfaces indicate virtual surfaces.
  • a sub diaphragm can be arranged on the 22nd surface.
  • variable power optical system ZL7 when the filter is placed on the object side of this variable power optical system ZL7, it is placed 6.10 mm away from the first surface on the object side.
  • each lens surface of the first surface, the second surface, the fourth surface and the 29th surface is formed in an aspherical shape.
  • Table 26 below shows data of the surface number m and the aspherical surface, that is, the values of the conical constant K and the respective aspherical surface constants A4 to A12.
  • variable power optical system ZL7 the axial air distances d8 and d9 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d14 between the second lens group G2 and the third lens group G3, the third On-axis air distance d17 between the lens group G3 and the fourth lens group G4, on-axis air distance d22 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and on-axis between the fifth lens group G5 and the filter FL.
  • the air gap d29 changes during zooming and focusing.
  • Table 27 shows the variable intervals at the focal lengths of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focused on an object at infinity, focused on a short-distance object, and focused on the closest object. Indicates a value.
  • Table 28 below shows the values corresponding to each conditional expression in the variable magnification optical system ZL7.
  • the specific negative lens is the biconcave negative lens L13, and the specific lenses are the biconvex positive lens L51 and the biconvex positive lens L54.
  • variable power optical system ZL7 satisfies all of the above conditional expressions (1) to (21).
  • FIG. 14 shows various aberration diagrams of the variable power optical system ZL7 in the wide-angle end state and the telephoto end state when focusing an object at infinity. From these various aberration diagrams, it is understood that this variable power optical system ZL7 has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 15 is a diagram showing the configuration of a variable power optical system ZL8 according to the eighth example.
  • the variable power optical system ZL8 is composed of, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a rear group GR having a positive refractive power.
  • the rear group GR is composed of, in order from the object side, a second lens group G2 having a positive refractive power and a third lens group G3 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens shape in which a lens surface on the object side and a lens surface on the image side are formed in an aspherical shape in order from the object side, and a convex surface faces the object side.
  • the second lens group G2 is composed of a cemented lens in which, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side are cemented.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L32 are cemented, a biconcave negative lens L33, and a biconvex positive lens L34.
  • a filter FL is arranged between the third lens group G3 and the image plane I.
  • variable power optical system ZL8 the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens group G2 decrease.
  • the first lens group G1 moves toward the image side so that the distance between G3 and G3 increases and the distance between the third lens group G3 and the image plane I (back focus) increases, and the second lens group G2 and the third lens group G3
  • the lens group G3 moves to the object side.
  • the aperture stop S is provided in the third lens group G3 (between the cemented lens in which the negative meniscus lens L31 and the biconvex positive lens L32 are cemented, and the cemented lens in which the biconcave negative lens L33 and the biconvex positive lens L34 are cemented. ), and moves with the third lens group G3 during zooming.
  • variable-magnification optical system ZL8 is configured to focus an object at infinity to a near object by moving the second lens group G2 to the image side.
  • Table 29 below shows the values of specifications of the variable magnification optical system ZL8.
  • the 16th surface indicates the aperture stop S, and the 9th and 20th surfaces indicate virtual surfaces. Further, a sub diaphragm can be arranged on the twentieth surface.
  • variable power optical system ZL8 when placing the filter on the object side of this variable power optical system ZL8, it is placed at a position 6.10 mm away from the first surface to the object side.
  • each lens surface of the first surface, the second surface, the fourth surface and the 29th surface is formed in an aspherical shape.
  • Table 30 below shows data of the surface number m and the aspherical surface, that is, the values of the conical constant K and the respective aspherical surface constants A4 to A12.
  • variable power optical system ZL8 the axial air distance d8 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d12 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third
  • the axial air distance d30 between the lens group G3 and the filter FL changes during zooming and focusing.
  • Table 31 below shows variable distances at the focal lengths of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focused on an object at infinity, focused on a short-distance object, and focused on the closest object. Indicates a value.
  • Table 32 below shows the values corresponding to each conditional expression in the variable magnification optical system ZL8.
  • the specific negative lens is the biconcave negative lens L13
  • the specific lenses are the biconvex positive lens L35, the positive meniscus lens L37, and the biconvex positive lens L38.
  • variable power optical system ZL8 satisfies all of the above conditional expressions (1) to (21).
  • FIG. 16 shows various aberration diagrams of the variable power optical system ZL8 in the wide-angle end state and the telephoto end state when focusing an object at infinity. From these various aberration diagrams, it is understood that this variable power optical system ZL8 has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 17 is a diagram showing the configuration of the variable power optical system ZL9 according to the ninth example.
  • the variable power optical system ZL9 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a rear group GR having a positive refractive power.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a negative refractive power. It consists of
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens shape in which a lens surface on the object side and a lens surface on the image side are formed in an aspherical shape in order from the object side, and a convex surface faces the object side.
  • Aspherical negative lens L11 a negative meniscus lens-shaped aspherical negative lens L12 having an image-side lens surface formed in an aspherical shape and having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L13, and a biconvex positive lens L14. It is composed of.
  • the second lens group G2 is composed of a cemented lens in which, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side are cemented.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side are cemented, and a biconcave negative lens L33.
  • It is composed of a positive meniscus lens-shaped aspherical positive lens L43.
  • a filter FL is arranged between the fourth lens group G4 and the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens group G2 decrease.
  • the distance between G3 and G3 decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance (back focus) between the fourth lens group G4 and the image plane I increases.
  • the lens group G1 moves to the image side, and the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens group G4 move to the object side.
  • the aperture stop S is provided in the third lens group G3 (between the cemented lens in which the negative meniscus lens L31 and the biconvex positive lens L32 are cemented, and the cemented lens in which the biconcave negative lens L33 and the biconvex positive lens L34 are cemented. ), and moves with the third lens group G3 during zooming.
  • variable power optical system ZL9 is configured to focus an object at infinity to a near object by moving the second lens group G2 to the image side.
  • Table 33 lists the values of the specifications of the variable power optical system ZL9.
  • the 16th surface indicates the aperture stop S
  • the 9th and 20th surfaces indicate virtual surfaces.
  • a sub diaphragm can be arranged on the twentieth surface.
  • variable power optical system ZL9 when the filter is placed on the object side of this variable power optical system ZL9, it is placed 6.10 mm away from the first surface on the object side.
  • each lens surface of the first surface, the second surface, the fourth surface and the 29th surface is formed in an aspherical shape.
  • Table 34 below shows data of the surface number m and the aspherical surface, that is, the values of the conical constant K and the respective aspherical surface constants A4 to A12.
  • variable power optical system ZL9 the axial air distance d8 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d12 between the second lens group G2 and the third lens group G3, and the third lens group
  • the axial air distance d24 between the G3 and the fourth lens group G4 and the axial air distance d30 between the fourth lens group G4 and the filter FL change during zooming and focusing.
  • Table 35 shows variable distances at the focal lengths of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on an object at infinity, focusing on a short-distance object, and focusing on the closest object. Indicates a value.
  • Table 36 below shows the values corresponding to each conditional expression in the variable magnification optical system ZL9.
  • the specific negative lens is the biconcave negative lens L13
  • the specific lenses are the biconvex positive lens L35, the biconvex positive lens L37, and the biconvex positive lens L41.
  • variable power optical system ZL9 satisfies all of the above conditional expressions (1) to (21).
  • FIG. 18 shows various aberration diagrams of the variable power optical system ZL9 in the wide-angle end state and the telephoto end state when focusing an object at infinity. From these various aberration diagrams, it is understood that this variable power optical system ZL9 has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 19 is a diagram showing the configuration of the variable power optical system ZL10 according to the tenth example.
  • the variable power optical system ZL10 is composed of, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a rear group GR having a positive refractive power.
  • the rear group GR includes, in order from the object side, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • a fifth lens group G5 having a negative refractive power.
  • the first lens group G1 has a negative meniscus lens shape in which a lens surface on the object side and a lens surface on the image side are formed in an aspherical shape in order from the object side, and a convex surface faces the object side.
  • Aspherical negative lens L11 a negative meniscus lens-shaped aspherical lens L12 having an image-side lens surface formed in an aspherical shape and having a convex surface facing the object side, and a biconcave negative lens L13 and a biconvex positive lens L14. It is composed of a cemented lens in which and are cemented.
  • the second lens group G2 is composed of a biconvex positive lens L21 and a cemented lens in which a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23 are cemented in order from the object side.
  • the third lens group G3 is composed of, in order from the object side, a cemented lens in which a negative meniscus lens L31 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side are cemented.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens in which a biconcave negative lens L41 and a biconvex positive lens L42 are cemented, a biconvex positive lens L43, and a negative meniscus lens L44 having a convex surface directed toward the object side. And a biconvex positive lens L45 are cemented together.
  • a cemented lens in which a biconcave negative lens L51 and a biconvex positive lens L52 are cemented in order from the object side, and an image side lens surface is formed in an aspherical shape, and a concave surface is formed on the object side. It is composed of a positive meniscus lens-shaped aspherical positive lens L53.
  • a filter FL is arranged between the fifth lens group G5 and the image plane I.
  • the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens group G2 decrease.
  • the distance between G3 and G3 changes, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases, the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 increases, and the fifth lens group G5 changes.
  • the first lens group G1 moves toward the image side so that the interval (back focus) from the image plane I increases, and the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G4.
  • G5 moves to the object side.
  • the aperture stop S is arranged between the third lens group G3 and the fourth lens group G4, and moves together with the fourth lens group G4 during zooming.
  • variable power optical system ZL10 is configured to focus an object at infinity to a near object by moving the second lens group G2 to the image side.
  • the 18th surface indicates the aperture stop S
  • the 8th, 14th, and 32nd surfaces indicate virtual surfaces.
  • a sub diaphragm can be arranged on the 14th surface.
  • variable power optical system ZL10 when the filter is placed on the object side of this variable power optical system ZL10, it is placed 6.10 mm away from the first surface on the object side.
  • each lens surface of the first surface, the second surface, the fourth surface and the 31st surface is formed in an aspherical shape.
  • Table 38 below shows data of the surface number m and the aspherical surface, that is, the values of the conical constant K and the respective aspherical surface constants A4 to A12.
  • variable power optical system ZL10 the axial air distances d7 and d8 between the first lens group G1 and the second lens group G2, the axial air distance d13 between the second lens group G2 and the third lens group G3, the third On-axis air distance d17 between the lens group G3 and the fourth lens group G4, on-axis air distance d26 between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and on-axis air between the fifth lens group G5 and the filter FL.
  • the air gap d31 changes during zooming and focusing.
  • Table 39 shows the variable intervals at the focal lengths of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on an object at infinity, focusing on a short-distance object, and focusing on the closest object. Indicates a value.
  • Table 40 below shows the values corresponding to each conditional expression in the variable power optical system ZL10.
  • the specific negative lens is the biconcave negative lens L13
  • the specific lenses are the biconvex positive lens L42 and the biconvex positive lens L45.
  • variable power optical system ZL10 satisfies all of the above conditional expressions (1) to (21).
  • FIG. 20 shows various aberration diagrams of the variable power optical system ZL10 in the wide-angle end state and the telephoto end state when focusing an object at infinity. From these various aberration diagrams, it is understood that this variable power optical system ZL10 has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • variable power optical system G1 first lens group GR rear group

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Abstract

小型で、画角が広く、高い光学性能を有する変倍光学系、この変倍光学系を有する光学機器、及び、変倍光学系の製造方法を提供する。　カメラ１等の光学機器に用いられる変倍光学系ＺＬは、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、この第１レンズ群Ｇ１の像側に配置された少なくとも１つのレンズ群を有する後群ＧＲとからなり、変倍に際し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、所定の条件式による条件を満足するように構成されている。

Description

変倍光学系、光学機器、及び変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、光学機器、及び変倍光学系の製造方法に関する。
　従来、小型で広い画角を実現した変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１参照）。しかしながら、さらなる光学性能の向上が要望されている。
特開２０１８－０１３６８５号公報
　本発明の第一の態様に係る変倍光学系は、負の屈折力を有する第１レンズ群と、第１レンズ群の像側に配置された少なくとも１つのレンズ群を有する後群とからなり、変倍に際し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、次式の条件を満足する。
－４．００＜（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）＜－０．５０
１００．００°　＜　２ωｗ
　但し、
　Ｌ１ｒ１：第１レンズ群の最も物体側のレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
　Ｌ１ｒ２：第１レンズ群の最も物体側のレンズの像側のレンズ面の曲率半径
　２ωｗ：変倍光学系の広角端状態における全画角
　本発明の第一の態様に係る変倍光学系の製造方法は、負の屈折力を有する第１レンズ群と、第１レンズ群の像側に配置された少なくとも１つのレンズ群を有する後群とからなる変倍光学系の製造方法であって、変倍に際し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように配置し、次式の条件を満足するように配置する。
－４．００＜（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）＜－０．５０
１００．００°　＜　２ωｗ
　但し、
　Ｌ１ｒ１：第１レンズ群の最も物体側のレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
　Ｌ１ｒ２：第１レンズ群の最も物体側のレンズの像側のレンズ面の曲率半径
　２ωｗ：変倍光学系の広角端状態における全画角
第１の実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第１の実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第２の実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第２の実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第３の実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第３の実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第４の実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第４の実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第５の実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第５の実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第６の実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第６の実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第７の実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第７の実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第８の実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第８の実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第９の実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第９の実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 第１０の実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 第１０の実施例に係る変倍光学系の無限遠物体合焦時の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態を示し、（ｂ）は望遠端状態を示す。 上記変倍光学系を搭載するカメラの断面図を示す。 上記変倍光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。
　以下、好ましい実施形態について図面を参照して説明する。
［第１の実施形態］
　第１の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図１に示すように、負の屈折力を有し、少なくとも２枚のレンズを有する第１レンズ群Ｇ１と、この第１レンズ群Ｇ１の像側に配置された少なくとも１つのレンズ群を有する後群ＧＲとから構成されている。また、第１の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、変倍に際し、隣り合う各レンズ群が変化する。このように構成することにより、本実施形態を満足する変倍比を確保することができる。
　また、第１の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。
８０．００　＜　ν１ｎ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（１）
　但し、
　ν１ｎ：第１レンズ群Ｇ１に含まれる負レンズの少なくとも１枚の媒質のｄ線に対するアッベ数
　条件式（１）は、第１レンズ群Ｇ１に含まれる負レンズの少なくとも１枚の媒質のｄ線に対するアッベ数を規定するものである（以下、第１レンズ群Ｇ１の条件式（１）を満足する負レンズを「特定負レンズ」と呼ぶ）。この条件式（１）を満足することにより、倍率色収差をはじめとする諸収差の発生を良好に補正しつつ、第１レンズ群Ｇ１のレンズ枚数を削減することによる軽量化が可能となり、また、この第１レンズ群Ｇ１を構成するレンズの媒質（硝材）を適切に選択することができる。なお、条件式（１）の効果を確実なものとするために、この条件式（１）の下限値を８２．００、８５．００、８８．００、９０．００、９３．００、更に９５．００とすることがより望ましい。
　また、第１の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
１．０５　＜　ｎＬ２／ｎＬ１　　　　　　　　　　　　　　　　（２）
　但し、
　ｎＬ１：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズの媒質のｄ線に対する屈折率
　ｎＬ２：第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目のレンズの媒質のｄ線に対する屈折率
　条件式（２）は、第１レンズ群Ｇ１において、最も物体側のレンズと及び物体側から２番目のレンズの各々の媒質のｄ線に対する屈折率の比を規定するものである。この条件式（２）を満足することにより、像面湾曲や非点収差をはじめとする諸収差の発生を良好に補正しつつ、第１レンズ群Ｇ１のレンズ枚数を削減することによる軽量化が可能となり、また、この第１レンズ群Ｇ１を構成するレンズの媒質（硝材）を適切に選択することができる。なお、条件式（２）の効果を確実なものとするために、この条件式（２）の下限値を、１．０８、１．１０、１．１１、１．１３、１．１４、更に１．１５とすることがより望ましい。
　また、第１の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
Ｎ１ｎ　≦　４　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（３）
　但し、
　Ｎ１ｎ：第１レンズ群Ｇ１に含まれる負レンズの枚数
　条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１に含まれる負レンズの枚数を規定するものである。この条件式（３）を満足することにより、第１レンズ群Ｇ１の負レンズの枚数を削減することによる軽量化が可能となる。また、合焦時や変倍時の収差変動を小さくすることができる。なお、条件式（３）の効果を確実なものとするために、この条件式（３）の上限値を３とすることが望ましい。また、条件式（３）の効果を確実なものとするために、この条件式（３）の下限値を１とする（１＜Ｎ１ｎとする）、すなわち第１レンズ群Ｇ１は少なくとも１枚の負レンズを有することが望ましい。
　また、第１の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
１００．００°　＜　２ωｗ　　　　　　　　　　　　　　　　　（４）
　但し、
　２ωｗ：変倍光学系ＺＬの広角端状態における全画角
　条件式（４）は、変倍光学系ＺＬの広角端状態における全画角を規定するものである。この条件式（４）を満足することにより、本変倍光学系ＺＬを明るい超広角ズームレンズとすることができる。なお、条件式（４）の効果を確実なものとするために、この条件式（４）の下限値を１０５．００°、１１０．００°、１１２．００°、更に１１４．００°とすることがより望ましい。
　また、第１の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。
ｎＬ１　＜　１．７０　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（５）
　但し、
　ｎＬ１：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズの媒質のｄ線に対する屈折率
　条件式（５）は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズの媒質のｄ線に対する屈折率を規定するものである。この条件式（５）を満足することにより、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に低屈折率の媒質（硝材）のレンズが配置されるので、ペッツバール和を良好に補正することができる。また、合焦時や変倍時の収差変動を小さくすることができる。なお、条件式（５）の効果を確実なものとするために、この条件式（５）の上限値を１．６９、１．６８、１．６６、１．６５、１．６４、更に１．６３とすることがより望ましい。
［第２の実施形態］
　第２の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図１に示すように、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、この第１レンズ群Ｇ１の像側に配置された少なくとも１つのレンズ群を有する後群ＧＲとから構成されている。また、第２の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、変倍に際し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。このように構成することにより、本実施形態を満足する変倍比を確保することができる。
　また、第２の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（６）を満足することが望ましい。
８５．００ｍｍ2　＜　ｆｗ×（－ｆ１）／Ｆｎｏｗ　＜　１６５．００ｍｍ2
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（６）
　但し、
　ｆｗ：変倍光学系ＺＬの広角端状態における焦点距離
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　Ｆｎｏｗ：変倍光学系ＺＬの広角端状態における無限遠物体合焦時での開放Ｆナンバー
　条件式（６）は、変倍光学系ＺＬの開放Ｆナンバーに対する第１レンズ群Ｇ１の適切な屈折力（パワー）を規定するものである。この条件式（６）を満足することにより、第１レンズ群Ｇ１のレンズ枚数を削減することによる軽量化と第１レンズ群Ｇ１の適切な屈折力（パワー）による高性能化を両立することができる。また、本変倍光学系ＺＬを明るい超広角ズームレンズにも対応させることができる。なお、条件式（６）の効果を確実なものとするために、この条件式（６）の上限値を１６０．００ｍｍ2、１５５．００ｍｍ2、１５０．００ｍｍ2、１４５．００ｍｍ2、１４０．００ｍｍ2、１３５．００ｍｍ2、１３０．００ｍｍ2、１２５．００ｍｍ2、１２０．００ｍｍ2、更に１１５．００ｍｍ2とすることがより望ましい。また、条件式（６）の効果を確実なものとするために、この条件式（６）の下限値を９０．００ｍｍ2、９５．００ｍｍ2、１００．００ｍｍ2、１０２．００ｍｍ2、１０３．００ｍｍ2、更に１０４．００ｍｍ2とすることがより望ましい。
　また、第２の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（３Ａ）を満足することが望ましい。
Ｎ１ｎ　≦　３　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（３Ａ）
　但し、
　Ｎ１ｎ：第１レンズ群Ｇ１に含まれる負レンズの枚数
　この条件式（３Ａ）の説明は上述した条件式（３）と同じである。
　また、第２の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
１００．００°　＜　２ωｗ　　　　　　　　　　　　　　　　　（４）
　但し、
　２ωｗ：変倍光学系ＺＬの広角端状態における全画角
　この条件式（４）の説明は上述した通りである。
　また、第２の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。
ｎＬ１　＜　１．７０　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（５）
　但し、
　ｎＬ１：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズの媒質のｄ線に対する屈折率
　この条件式（５）の説明は上述した通りである。
［第３の実施形態］
　第３の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図１に示すように、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、この第１レンズ群Ｇ１の像側に配置された少なくとも１つのレンズ群を有する後群ＧＲとから構成されている。また、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、変倍に際し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化する。このように構成することにより、本実施形態を満足する変倍比を確保することができる。
　また、第３の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（７）を満足することが望ましい。
－４．００＜（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）＜－０．５０
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（７）
　但し、
　Ｌ１ｒ１：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
　Ｌ１ｒ２：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズの像側のレンズ面の曲率半径
　条件式（７）は、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズの形状を規定するものである。この条件式（７）を満足することにより、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとなるため、小型化と良好な収差補正を両立することができる。また、合焦時や変倍時の収差変動を小さくすることができる。また、本変倍光学系ＺＬを明るい超広角ズームレンズにも対応させることができる。条件式（７）の上限値を上回ると、歪曲収差の増大や製造性の低下が生じるため好ましくない。なお、条件式（７）の効果を確実なものとするために、この条件式（７）の上限値を－０．６０、－０．７０、－０．８０、－０．８５、－０．９０、－０．９５、－０．９８、－１．００、更に－１．０５とすることがより望ましい。また、条件式（７）の下限値を下回ると、物体側のレンズ面の曲率半径が短くなり、変倍光学系ＺＬが大きく重たくなるため好ましくない。なお、条件式（７）の効果を確実なものとするために、この条件式（７）の下限値を－３．５０、－３．００、－２．５０、－２．２５、－２．００、－１．８０、－１．６５、更に－１．５５とすることがより望ましい。
　また、第３の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
１００．００°　＜　２ωｗ　　　　　　　　　　　　　　　　　（４）
　但し、
　２ωｗ：変倍光学系ＺＬの広角端状態における全画角
　この条件式（４）の説明は上述した通りである。
　また、第３の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
Ｎ１ｎ　≦　４　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（３）
　但し、
　Ｎ１ｎ：第１レンズ群Ｇ１に含まれる負レンズの枚数
　この条件式（３）の説明は、上述した通りである。
　また、第３の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。
ｎＬ１　＜　１．７０　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（５）
　但し、
　ｎＬ１：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズの媒質のｄ線に対する屈折率
　この条件式（５）の説明は上述した通りである。
［第４の実施形態］
　第４の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図１に示すように、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有している。また、第４の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、変倍に際し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、また、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少することが望ましい。このように構成することにより、本実施形態を満足する変倍比を確保することができる。また、第４の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、第２レンズ群Ｇ２が像側に移動することが望ましい。このように構成することにより、合焦時の収差変動を小さくすることができる。
　また、第４の実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、最も物体側に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを有することが望ましい。このように構成することにより、小型化と良好な収差補正を両立することができる。また、合焦時や変倍時の収差変動を小さくすることができる。また、本変倍光学系ＺＬを明るい超広角ズームレンズにも対応させることができる。
　また、第２の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（３Ａ）を満足することが望ましい。
Ｎ１ｎ　≦　３　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（３Ａ）
　但し、
　Ｎ１ｎ：第１レンズ群Ｇ１に含まれる負レンズの枚数
　この条件式（３Ａ）の説明は上述した条件式（３）と同じである。
　また、第２の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
１００．００°　＜　２ωｗ　　　　　　　　　　　　　　　　　（４）
　但し、
　２ωｗ：変倍光学系ＺＬの広角端状態における全画角
　この条件式（４）の説明は上述した通りである。
［第５の実施形態］
　第５の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図１に示すように、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有している。また、第５の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、変倍に際し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、また、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少することが望ましい。このように構成することにより、本実施形態を満足する変倍比を確保することができる。また、第４の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、第２レンズ群Ｇ２が像側に移動することが望ましい。このように構成することにより、合焦時の収差変動を小さくすることができる。
　また、第５の実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、最も物体側に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを有することが望ましい。このように構成することにより、小型化と良好な収差補正を両立することができる。また、合焦時や変倍時の収差変動を小さくすることができる。また、本変倍光学系ＺＬを明るい超広角ズームレンズにも対応させることができる。
　また、第５の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。
ｎＬ１　＜　１．７０　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（５）
　但し、
　ｎＬ１：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズの媒質のｄ線に対する屈折率
　この条件式（５）の説明は上述した通りである。
［第６の実施形態］
　第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、図１に示すように、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有している。また、第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、変倍に際し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、また、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少することが望ましい。このように構成することにより、本実施形態を満足する変倍比を確保することができる。また、第４の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、第２レンズ群Ｇ２が像側に移動することが望ましい。このように構成することにより、合焦時の収差変動を小さくすることができる。
　また、第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、最も物体側に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを有することが望ましい。このように構成することにより、小型化と良好な収差補正を両立することができる。また、合焦時や変倍時の収差変動を小さくすることができる。また、本変倍光学系ＺＬを明るい超広角ズームレンズにも対応させることができる。
　また、第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（８）を満足することが望ましい。
５９．００　＜　（Σν１ｎ）／Ｎ１ｎ　　　　　　　　　　　　（８）
　但し、
　Ｎ１ｎ：第１レンズ群Ｇ１に含まれる負レンズの枚数
　Σν１ｎ：第１レンズ群Ｇ１に含まれる負レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数の合計
　条件式（８）は、第１レンズ群Ｇ１に含まれる負レンズの枚数に対するアッベ数の合計の比を規定するものである。この条件式（８）を満足することにより、第１レンズ群Ｇ１内のレンズ枚数を減らして小型軽量にしつつもこのレンズの媒質（硝材）を低分散のものから選ぶことで色収差をズーム全域で良好に補正することができる。なお、条件式（８）の効果を確実なものとするために、この条件式（８）の下限値を６０．００、６０．５０、６１．００、６１．５０、６１．８０、更に６２．００とすることがより望ましい。
　また、第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（９）を満足することが望ましい。
１００．００　＜　（Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ））／（Ｎ１ｎ×ｆ１）
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（９）
　但し、
　Ｎ１ｎ：第１レンズ群Ｇ１に含まれる負レンズの枚数
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ）：第１レンズ群Ｇ１に含まれる負レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数ν１ｎと焦点距離ｆ１ｎとの積の総和
　条件式（９）は、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離と、第１レンズ群Ｇ１に含まれる負レンズの枚数に対するアッベ数の合計の比との適切な関係を規定するものである。この条件式（９）を満足することにより、第１レンズ群Ｇ１内のレンズ枚数を減らして小型軽量にしつつも、第１レンズ群Ｇ１の適切な屈折力（パワー）を得ることができ、また、媒質（硝材）を低分散のものから選ぶことで色収差をズーム全域で良好に補正することができる。なお、条件式（９）の効果を確実なものとするために、この条件式（９）の下限値を１０５．００、１１０．００、１１５．００、１１８．００、１２０．００、１２３．００、更に１２５．００とすることがより望ましい。
　また、第１～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１０）を満足することが望ましい。
１．２０　＜　Ｂｆｗ／ｆｗ　＜　４．００　　　　　　　　　　（１０）
　但し、
　ｆｗ：変倍光学系ＺＬの広角端状態における焦点距離
　Ｂｆｗ：変倍光学系ＺＬの広角端状態におけるバックフォーカス
　条件式（１０）は、広角端状態における全系の焦点距離に対するバックフォーカスの比を規定するものである。この条件式（１０）を満足することにより、小型化と良好な収差補正を両立することができる。条件式（１０）の上限値を上回ると、バックフォーカスが長くなりすぎるため、本変倍光学系ＺＬの小型化が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１０）の効果を確実なものとするために、この条件式（１０）の上限値を３．５０、３．３０、３．００、２．９０、２．８０、２．７５、更に２．７２とすることがより望ましい。また、条件式（１０）の下限値を下回ると、像面から射出瞳までの距離が短くなりすぎるため、収差補正や周辺光量の確保に不利となるため好ましくない。なお、条件式（１０）の効果を確実なものとするために、この条件式（１０）の下限値を１．２５、１．３０、１．３５、１．４０、１．４５、１．５０、１．５５、更に１．６０とすることがより望ましい。
　また、第１～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１１）を満足することが望ましい。
０．４０　＜　ＳＴＬｗ／ＴＬｗ　＜　０．７０　　　　　　　　（１１）
　但し、
　ＴＬｗ：変倍光学系ＺＬの広角端状態における光学全長
　ＳＴＬｗ：変倍光学系ＺＬの広角端状態における最も物体側のレンズ面から絞り面までの光軸上の距離
　条件式（１１）は、広角端状態における全長と絞り位置の割合を規定するものである。この条件式（１１）を満足することにより、小型化と良好な収差補正を両立することができる。条件式（１１）の上限値を上回ると、最も物体側のレンズ面から入射瞳までの距離が遠くなり、歪曲収差や像面湾曲の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１１）の効果を確実なものとするために、この条件式（１１）の上限値を０．６８、０．６５、０．６４、０．６３、０．６２、０．６１、更に０．５８とすることがより望ましい。また、条件式（１１）の下限値を下回ると、像面から射出瞳までの距離が遠くなり全長の増大を招くため好ましくない。なお、条件式（１１）の効果を確実なものとするために、この条件式（１１）の下限値を０．４３、０．４５、０．４６、０．４７、０．４８、更に０．４９とすることがより望ましい。
　また、第１～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１２）を満足することが望ましい。
１．００　＜　（－ｆ１）／ｆｗ　＜　２．００　　　　　　　　（１２）
　但し、
　ｆｗ：変倍光学系ＺＬの広角端状態における焦点距離
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　条件式（１２）は、広角端状態における全系の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（１２）を満足することにより、小型化と高性能を両立するための第１レンズ群Ｇ１の屈折力（パワー）を決めることができる。条件式（１２）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱くなりすぎてレンズが大きくなるため好ましくない。なお、条件式（１２）の効果を確実なものとするために、この条件式（１２）の上限値を１．９０、１．８０、１．７０、１．６５、１．６３、１．６０、更に１．５９とすることがより望ましい。また、条件式（１２）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が強くなりすぎるため良好な収差補正ができず好ましくない。なお、条件式（１２）の効果を確実なものとするために、この条件式（１２）の下限値を１．１０、１．２０、１．２５、１．３０、１．３５、１．３８、１．４０、更に１．４２とすることがより望ましい。
　また、第１～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１３）を満足することが望ましい。
０．６５　＜　（－ｆ１）／ｆｔ　＜　１．２０　　　　　　　　（１３）
　但し、
　ｆｔ：変倍光学系ＺＬの望遠端状態における焦点距離
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　条件式（１３）は、望遠端状態における全系の焦点距離に対する第１レンズ群Ｇ１の焦点距離の比を規定するものである。この条件式（１３）を満足することにより、小型化と高性能を両立するための第１レンズ群Ｇ１の屈折力（パワー）を決めることができる。条件式（１３）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱くなりすぎてレンズが大きくなるため好ましくない。なお、条件式（１３）の効果を確実なものとするために、この条件式（１３）の上限値を１．１５、１．１０、１．０８、１．０５、１．０３、更に１．００とすることがより望ましい。また、条件式（１３）の下限値を下回ると、変倍比が大きくなりすぎるため良好な収差補正ができず好ましくない。なお、条件式（１３）の効果を確実なものとするために、この条件式（１３）の下限値を０．７０、０．７５、０．７８、０．８０、０．８３、０．８５、更に０．８７とすることがより望ましい。
　また、第１～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１４）を満足することが望ましい。
１．００　＜　ｆＬ１／ｆ１　＜　２．００　　　　　　　　　　（１４）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆＬ１：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズの焦点距離
　条件式（１４）は、第１レンズ群Ｇ１とこの第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズとの焦点距離の比を規定するものである。この条件式（１４）を満足することにより、小型化と良好な収差補正を両立することができる。条件式（１４）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズの屈折力（パワー）が弱くなりすぎ、変倍光学系ＺＬの大型化や周辺光量の低下を招くため好ましくない。なお、条件式（１４）の効果を確実なものとするために、この条件式（１４）の上限値を１．９０、１．８０、１．７５、１．７０、１．６５、１．６０、更に１．５９とすることがより望ましい。また、条件式（１４）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズの屈折力（パワー）が強くなりすぎ、コマ収差や像面湾曲の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（１４）の効果を確実なものとするために、この条件式（１４）の下限値を１．０５、１．１０、１．１５、１．２０、１．２５、１．２８、更に１．３０とすることがより望ましい。
　また、第１～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１５）を満足することが望ましい。
１．００　＜　ｆＬ２／ｆ１　＜　４．００　　　　　　　　　　（１５）
　但し、
　ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
　ｆＬ２：第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目のレンズの焦点距離
　条件式（１５）は、第１レンズ群Ｇ１とこの第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目のレンズとの焦点距離の比を規定するものである。この条件式（１５）を満足することにより、小型化と良好な収差補正を両立することができる。条件式（１５）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目のレンズの屈折力（パワー）が弱くなりすぎ、像面湾曲等の補正に適さないため好ましくない。なお、条件式（１５）の効果を確実なものとするために、この条件式（１５）の上限値を３．８５、３．６０、３．５０、３．４５、３．４０、３．３５、更に３．３０とすることがより望ましい。また、条件式（１５）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目のレンズの屈折力（パワー）が強くなりすぎ、球面収差やコマ収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（１５）の効果を確実なものとするために、この条件式（１５）の下限値を１．１０、１．２０、１．５０、１．７０、１．８０、１．９０、２．００、更に２．１０とすることがより望ましい。
　また、第１～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１６）を満足することが望ましい。
３．５０　＜　ＴＬｗ／Ｂｆｗ　＜　８．００　　　　　　　　　（１６）
　但し、
　Ｂｆｗ：変倍光学系ＺＬの広角端状態におけるバックフォーカス
　ＴＬｗ：変倍光学系ＺＬの広角端状態における光学全長
　条件式（１６）は、広角端状態におけるバックフォーカスと全長との比を規定するものである。この条件式（１６）を満足することにより、小型化と良好な収差補正を両立することができる。条件式（１６）の上限値を上回ると、全長が長くなりすぎるかバックフォーカスが短くなりすぎるため好ましくない。なお、条件式（１６）の効果を確実なものとするために、この条件式（１６）の上限値を７．８０、７．５０、７．２５、７．００、６．９０、６．８０、６．７５、６．７０、６．６５、更に６．５０とすることがより望ましい。また、条件式（１６）の下限値を下回ると、全長が短くなりすぎ、良好な収差補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１６）の効果を確実なものとするために、この条件式（１６）の下限値を３．６５、３．７５、３．８０、３．８５、３．９０、３．９５、更に４．００とすることがより望ましい。
　また、第１～第３の実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、最も物体側に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを有することが望ましい。このように構成することにより、小型化と良好な収差補正を両立することができる。また、合焦時や変倍時の収差変動を小さくすることができる。また、本変倍光学系ＺＬを明るい超広角ズームレンズにも対応させることができる。
　また、第１、第２、第４～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（７）を満足することが望ましい。
－４．００＜（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）＜－０．５０
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（７）
　但し、
　Ｌ１ｒ１：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
　Ｌ１ｒ２：第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズの像側のレンズ面の曲率半径
　この条件式（７）の説明は上述した通りである。
　また、第１～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、第１レンズ群Ｇ１が少なくとも２枚のレンズを有することが望ましく、以下に示す条件式（１７）を満足することが望ましい。
－４．００＜（Ｌ２ｒ２＋Ｌ２ｒ１）／（Ｌ２ｒ２－Ｌ２ｒ１）＜－０．５０
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（１７）
　但し、
　Ｌ２ｒ１：第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目のレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
　Ｌ２ｒ２：第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目のレンズの像側のレンズ面の曲率半径
　条件式（１７）は、第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目のレンズの形状を規定するものである。この条件式（１７）を満足することにより、第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目のレンズは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとなるため、収差補正を良好に行うことができる。条件式（１７）の上限値を上回ると、コマ収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（１７）の効果を確実なものとするために、この条件式（１７）の上限値を－０．６０、－０．７０、－０．７５、－０．８０、－０．８５、－０．９０、－０．９５、－１．００、更に－１．０５とすることがより望ましい。また、条件式（１７）の下限値を下回ると、像面湾曲の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（１７）の効果を確実なものとするために、この条件式（１７）の下限値を－３．９０、－３．８０、－３．７０、－３．６０、－３．５０、－３．４０、－３．３０、更に－３．２５とすることがより望ましい。
　また、第１～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、第１レンズ群Ｇ１が少なくとも３枚のレンズを有することが望ましく、以下に示す条件式（１８）を満足することが望ましい。
－０．８０＜（Ｌ３ｒ２＋Ｌ３ｒ１）／（Ｌ３ｒ２－Ｌ３ｒ１）＜０．８０
　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（１８）
　但し、
　Ｌ３ｒ１：第１レンズ群Ｇ１の物体側から３番目のレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
　Ｌ３ｒ２：第１レンズ群Ｇ１の物体側から３番目のレンズの像側のレンズ面の曲率半径
　条件式（１８）は、第１レンズ群Ｇ１の物体側から３番目のレンズの形状を規定するものである。この条件式（１８）を満足することにより、第１レンズ群Ｇ１の物体側から３番目のレンズは、両凹負レンズとなるため、収差補正を良好に行うことができる。条件式（１８）の上限値を上回ると、コマ収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（１８）の効果を確実なものとするために、この条件式（１８）の上限値を０．７０、０．６０、０．５０、０．４５、０．４０、０．３５、０．３０、更に０．２８とすることがより望ましい。また、条件式（１８）の下限値を下回ると、コマ収差の補正が困難になるため好ましくない。なお、条件式（１８）の効果を確実なものとするために、この条件式（１８）の下限値を－０．７０、－０．６０、－０．５０、－０．４５、－０．４０、－０．３５、－０．３０、更に－０．２８とすることがより望ましい。
　また、第１～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１が光軸方向に移動することが望ましい。このように構成することにより、変倍時の収差変動を小さくすることができる。
　また、第１～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、負レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズで構成されていることが望ましい。このように構成することにより、諸収差、特に歪曲収差、像面湾曲を良好に補正することができる。なお、第１レンズ群Ｇ１において、これらの負レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズそれぞれを単レンズとして配置してもよいし、隣り合うレンズのいずれかを接合した接合レンズとして配置してもよい。
　また、第１～第３の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、後群ＧＲの一部が像側に移動することが望ましい。このように構成することにより、合焦時の収差変動を小さくすることができる。
　また、第１～第３の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、後群ＧＲが正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、を有し、無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、第２レンズ群Ｇ２が像側に移動することが望ましい。このように構成することにより、合焦時の収差変動を小さくすることができる。
　また、第１～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、第３レンズ群Ｇ３より像側に少なくとも１つのレンズ群を有することが望ましい。このように構成することにより、変倍時のコマ収差をはじめとする諸収差の補正を良好にすることができる。
　また、第１～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、後群ＧＲ（若しくは第２レンズ群Ｇ２以降のレンズ群）に１面以上の非球面が含まれることが望ましい。このように構成することにより、諸収差、特に像面湾曲を良好に補正することができる。
　また、第１～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、後群ＧＲ（若しくは第２レンズ群Ｇ２以降のレンズ群）が、以下の条件式（１９）を満足するレンズ（このレンズを「特定レンズ」と呼ぶ）を１枚以上有することが望ましい。
６６．５０　＜　νｒ　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（１９）
　但し、
　νｒ：後群ＧＲが有するレンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
　条件式（１９）は、後群ＧＲ（若しくは第２レンズ群Ｇ２以降のレンズ群）が有する特定レンズの媒質のｄ線に対するアッベ数を規定するものである。後群ＧＲが条件式（１９）を満足するレンズ（特定レンズ）を１枚以上有することにより、倍率色収差を良好に補正することができる。なお、条件式（１９）の効果を確実なものとするために、この条件式（１９）の下限値を６７．００、６７．５０、６８．００、７０．００、７４．００、７８．００、８０．００、更に８１．００とすることがより望ましい。
　また、第１～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（２０）を満足することが望ましい。
Ｆｎｏｗ　＜　４．２０　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（２０）
　但し、
　Ｆｎｏｗ：変倍光学系ＺＬの広角端状態における無限遠物体合焦時での開放Ｆナンバー
　条件式（２０）は、変倍光学系ＺＬの広角端状態における無限遠物体合焦時での開放Ｆナンバーを規定するものである。この条件式（２０）を満足することにより、広角端状態において本実施形態を満足する良好な解像度を確保することができる。なお、条件式（２０）の効果を確実なものとするために、この条件式（２０）の下限値を、４．０５、４．００、３．８０、３．６０、３．４０、３．２０、３．００、更に２．９５とすることがより望ましい。
　また、第１～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（２１）を満足することが望ましい。
Ｆｎｏｔ　＜　６．００　　　　　　　　　　　　　　　　　　　（２１）
　但し、
　Ｆｎｏｔ：変倍光学系ＺＬの望遠端状態における無限遠物体合焦時での開放Ｆナンバー
　条件式（２１）は、変倍光学系ＺＬの望遠端状態における無限遠物体合焦時での開放Ｆナンバーを規定するものである。この条件式（２１）を満足することにより、望遠端状態において本実施形態を満足する良好な解像度を確保することができる。なお、条件式（２１）の効果を確実なものとするために、この条件式（２１）の下限値を、５．５０、５．３０、５．００、４．８０、４．５０、４．０５、４．００、３．８０、３．６０、３．４０、３．２０、３．００、更に２．９５とすることがより望ましい。
　また、第１～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、第１レンズ群Ｇ１の物体側にフィルターを有してもよい。第１レンズ群Ｇ１の物体側にフィルターを配置してもこのフィルターが大型化することがないため、変倍光学系ＺＬ全体を小型化することができる。
　次に、第１～第６の実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えた光学装置であるカメラを図２１に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　このように、本実施形態に係る光学装置は、上述した構成の変倍光学系ＺＬを備えることにより、小型で広い画角を有し、変倍時、ならびに合焦時の収差変動を良好に抑えた光学装置を実現することができる。
　なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　本実施形態では、２群～５群構成の変倍光学系ＺＬを示したが、以上の構成条件等は、６群、７群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。特に、前述のように後群ＧＲの少なくとも一部（例えば、第２レンズ群Ｇ２）を合焦レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、後群ＧＲの少なくとも一部（例えば、第４レンズ群Ｇ４）を防振レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしても良い。
　開口絞りＳは、後群ＧＲ内（例えば、第３レンズ群Ｇ３の近傍（第３レンズ群Ｇ３の像側、または、第３レンズ群Ｇ３内））に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。
　さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。
　また、本実施形態の変倍光学系ＺＬは、変倍比が１．２～３．０倍程度である。
　なお、以上で説明した構成及び条件は、それぞれが上述した効果を発揮するものであり、全ての構成及び条件を満たすものに限定されることはなく、いずれかの構成又は条件、或いは、いずれかの構成又は条件の組み合わせを満たすものでも、上述した効果を得ることが可能である。
　以下に、第１～第６の実施形態の変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図２２を参照して説明する。まず、各レンズを配置して負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１及び少なくとも１つのレンズ群を有する後群ＧＲをそれぞれ準備し（ステップＳ１００）、これらのレンズ群を配置する（ステップＳ２００）。このステップＳ２００では、第１レンズ群Ｇ１及び後群ＧＲを、変倍に際し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように配置する。このとき、後群ＧＲとして正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とを有するときは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少するように配置し、無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、第２レンズ群Ｇ２が像側に移動するように配置し、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズを配置する。さらにまた、上述した条件式による条件を満足するように配置する（ステップＳ３００）。
　以上の構成により、小型で画角が広く高い光学性能を有する変倍光学系、この変倍光学系を有する光学機器、及び変倍光学系の製造方法を提供することができる。
　以下、本願の各実施例を、図面に基づいて説明する。なお、図１、図３、図５、図７、図９、図１１、図１３、図１５、図１７及び図１９は、第１実施例～第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ１０）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。また、これらの変倍光学系ＺＬ１～ＺＬ１０の断面図の下部には、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群Ｇ１～Ｇ３、Ｇ４又はＧ５の光軸に沿った移動方向が矢印で示されている。
　各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をＫとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ｂ）で表される。なお、以降の実施例において、「Ｅ－ｎ」は「×１０-n」を示す。
Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１－Ｋ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
　＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10＋Ａ12×ｙ12＋Ａ14×ｙ14　（ａ）
　なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。また、各実施例の表中において、非球面には面番号の右側に＊印を付している。
［第１実施例］
　図１は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ１は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。また、後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　この変倍光学系ＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１１、像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１２、両凹負レンズＬ１３、及び両凸正レンズＬ１４で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１、及び物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と両凸正レンズＬ２３とを接合した接合レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸正レンズＬ３２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹負レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合レンズ、及び両凸正レンズＬ４３で構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２とを接合した接合レンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と両凸正レンズＬ５４とを接合した接合レンズ、及び像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ５５で構成されている。なお、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、フィルターＦＬが配置されている。
　また、変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が減少し、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間隔（バックフォーカス）が増大するように、第１レンズ群Ｇ１が像側に移動し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５が物体側に移動する。なお、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配置されており、変倍に際し第４レンズ群Ｇ４とともに移動する。
　また、変倍光学系ＺＬ１は、第２レンズ群Ｇ２を像側に移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うように構成されている。
　以下の表１に、変倍光学系ＺＬ１の諸元の値を掲げる。この表１において、全体諸元におけるｆは全系の焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは全画角、Ｙｍａｘは最大像高、ＴＬは全長、及びＢｆはバックフォーカスをそれぞれ表している。ここで、全長ＴＬは、無限遠物体合焦時のレンズ面の第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離を表している。またバックフォーカスＢｆは、最も像側のレンズ面（図１における第３２面）から像面Ｉまでの光軸上の距離を示している。また、レンズデータにおける第１欄ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（面番号）を、第２欄ｒは、各レンズ面の曲率半径を、第３欄ｄは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離（面間隔）を、第４欄ｎｄ及び第５欄νｄは、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率及びアッベ数を示している。また、曲率半径0.0000は平面を示し、空気の屈折率1.000000は省略してある。また、レンズ群焦点距離は第１～第５レンズ群Ｇ１～Ｇ５の各々の始面と焦点距離を示している。
　ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。
　なお、表１において、第１８面は開口絞りＳを示し、第９面、第２４面及び第３３面は仮想面を示している。また、第２４面には副絞りを配置することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬ１の物体側にフィルターを配置するときは、第１面から物体側に6.10mm離れた位置に配置される。
（表１）第１実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　　　　＝　14.400　～　18.000　～　20.000　～　23.300
ＦＮＯ　　　　　＝　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91
２ω（°）　　　＝ 114.737　～ 100.340　～　93.766　～　84.519
Ｙｍａｘ　　　　＝　21.600　～　21.600　～　21.600　～　21.600
ＴＬ(空気換算長)＝ 161.247　～ 157.019　～ 156.182　～ 155.795
Ｂｆ(空気換算長)＝　38.106　～　43.995　～　47.450　～　53.389
　
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　 ｎｄ　　　νｄ
物面　　　∞
 1*　　 220.0000　　 3.2000　　1.588870　　61.13
 2*　　　17.8900　　12.8517
 3　　　129.4201　　 2.0000　　1.820980　　42.50
 4*　　　32.1806　　10.9734
 5　　　-45.0029　　 1.7000　　1.433848　　95.23
 6　　　 53.1259　　 1.1806
 7　　　 46.0796　　 5.3284　　1.834000　　37.18
 8　　 -278.7554　　　d8
 9　　　　0.0000　　　d9
10　　　 40.5745　　 2.8000　　1.698950　　30.13
11　　　289.5688　　 0.2000
12　　　 85.2105　　 1.1000　　1.963000　　24.11
13　　　 19.6402　　 5.0000　　1.688930　　31.16
14　　 -402.4157　　　d14
15　　　136.9524　　 1.1000　　1.834810　　42.73
16　　　 39.2521　　 5.0000　　1.516800　　64.13
17　　　-33.8194　　　d17
18　　　　0.0000　　 4.3181　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
19　　　-29.4115　　 1.1000　　1.953750　　32.33
20　　　 26.8911　　 3.7000　　1.846660　　23.80
21　　28206.6500　　 0.2000
22　　　 60.6032　　 2.7000　　1.846660　　23.80
23　　 -199.9962　　 1.5000
24　　　　0.0000　　　d24
25　　　 27.2496　　 8.6000　　1.497820　　82.57
26　　　-22.2560　　 1.2000　　1.834000　　37.18
27　　　-31.7894　　 0.2000
28　　　304.4905　　 1.2000　　1.834000　　37.18
29　　　 22.3340　　 6.9000　　1.497820　　82.57
30　　　-74.7302　　 1.1469
31　　　-66.1084　　 1.6000　　1.860999　　37.10
32*　　 -70.6675　　　d32
33　　　　0.0000　　35.2000
34　　　　0.0000　　 2.0000　　1.516800　　64.13
35　　　　0.0000　　 1.2329
像面　　　∞
　
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　-21.147
第２レンズ群　　 10　　　 68.510
第３レンズ群　　 15　　　 87.743
第４レンズ群　　 19　　　-76.490
第５レンズ群　　 25　　　 46.500
　この変倍光学系ＺＬ１において、第１面、第２面、第４面及び第３２面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表２に、各面毎に非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ12の値を示す。
（表２）
［非球面データ］
第 1面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.21050E-05　Ａ6 ＝-1.90441E-08　Ａ8 ＝ 2.08981E-11
　　　Ａ10＝-1.26480E-14　Ａ12＝ 3.59780E-18　Ａ14＝ 0.00000E+00
第 2面　Ｋ＝0.0000
　　　Ａ4 ＝ 5.30134E-06　Ａ6 ＝ 1.33691E-08　Ａ8 ＝-2.53693E-11
　　　Ａ10＝-2.12112E-13　Ａ12＝ 3.35890E-16　Ａ14＝ 0.00000E+00
第 4面　Ｋ＝2.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.46984E-05　Ａ6 ＝ 6.92202E-09　Ａ8 ＝-3.91814E-11
　　　Ａ10＝ 7.84867E-13　Ａ12＝-1.29570E-15　Ａ14＝ 0.00000E+00
第32面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.34572E-05　Ａ6 ＝ 1.92171E-08　Ａ8 ＝ 1.11927E-10
　　　Ａ10＝-3.98100E-13　Ａ12＝ 1.67540E-15　Ａ14＝ 0.00000E+00
　この変倍光学系ＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ８及びｄ９、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１４、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１７、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２４、並びに、第５レンズ群Ｇ５とフィルターＦＬとの軸上空気間隔ｄ３２は、変倍及び合焦に際して変化する。次の表３に、無限遠物体合焦時、近距離物体合焦時及び最至近物体合焦時のそれぞれにおける広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各焦点距離おける可変間隔の値を示す。なお、この表３において、ｆは焦点距離を示し、βは倍率を示し、ｄ０は第１面から物体までの距離を示す。この説明は以降の実施例においても同様である。
（表３）
［可変間隔データ］
－無限遠物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　 14.400　　　18.000　　　20.000　　　23.300
ｄ０　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
ｄ８　　　 23.7380　　 12.2188　　　7.5200　　　1.5000
ｄ９　　　　0.0000　　　0.0000　　　0.0000　　　0.0000
ｄ１４　　　4.7891　　　8.6308　　　9.6629　　　9.6567
ｄ１７　　　1.5000　　　2.9738　　　3.6783　　　4.4505
ｄ２４　　　6.3147　　　2.4012　　　1.0722　　　0.0000
ｄ３２　　　0.5000　　　6.3712　　　9.8216　　 15.7968
　
－近距離物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025
ｄ０　　　543.6970　　688.7637　　769.2222　　901.8471
ｄ８　　　 23.7380　　 12.2188　　　7.5200　　　1.5000
ｄ９　　　　0.8063　　　0.6504　　　0.5966　　　0.5323
ｄ１４　　　3.9828　　　7.9804　　　9.0662　　　9.1244
ｄ１７　　　1.5000　　　2.9738　　　3.6783　　　4.4505
ｄ２４　　　6.3147　　　2.4012　　　1.0722　　　0.0000
ｄ３２　　　0.5000　　　6.3712　　　9.8216　　 15.7968
　
－最至近物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.104 　　 -0.128 　　 -0.141 　　 -0.165
ｄ０　　　111.9714　　116.1994　　117.0364　　117.4232
ｄ８　　　 23.7380　　 12.2188　　　7.5200　　　1.5000
ｄ９　　　　3.2248　　　3.1636　　　3.2073　　　3.3250
ｄ１４　　　1.5643　　　5.4672　　　6.4555　　　6.3318
ｄ１７　　　1.5000　　　2.9738　　　3.6783　　　4.4505
ｄ２４　　　6.3147　　　2.4012　　　1.0722　　　0.0000
ｄ３２　　　0.5000　　　6.3712　　　9.8216　　 15.7968
　次の表４に、変倍光学系ＺＬ１における各条件式対応値を示す。なお、この変倍光学系ＺＬ１において、特定負レンズは、両凹負レンズＬ１３であり、特定レンズは、両凸正レンズＬ５１及び両凸正レンズＬ５４である。
（表４）
Σν１ｎ＝198.86
Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ）＝-9591.491
ＳＴＬｗ＝82.461
ｆＬ１＝-33.265
ｆＬ２＝-52.658
　
［条件式対応値］ 
（１）ν１ｎ＝95.23
（２）ｎＬ２／ｎＬ１＝1.146
（３）Ｎ１ｎ＝3
（４）２ωｗ＝114.737°
（５）ｎＬ１＝1.589
（６）ｆｗ×（－ｆ１）／Ｆｎｏｗ＝106.475ｍｍ2
（７）（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）＝-1.177
（８）（Σν１ｎ）／Ｎ１ｎ＝ 66.287
（９）（Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ））／（Ｎ１ｎ×ｆ１）＝148.588
（１０）Ｂｆｗ／ｆｗ＝2.646
（１１）ＳＴＬｗ／ＴＬｗ＝0.511
（１２）（－ｆ１）／ｆｗ＝1.494
（１３）（－ｆ１）／ｆｔ＝0.923
（１４）ｆＬ１／ｆ１＝1.546
（１５）ｆＬ２／ｆ１＝2.447
（１６）ＴＬｗ／Ｂｆｗ＝4.232
（１７）（Ｌ２ｒ２＋Ｌ２ｒ１）／（Ｌ２ｒ２－Ｌ２ｒ１）＝-1.662
（１８）（Ｌ３ｒ２＋Ｌ３ｒ１）／（Ｌ３ｒ２－Ｌ３ｒ１）＝ 0.083
（１９）νｒ＝82.57
（２０）Ｆｎｏｗ＝2.91
（２１）Ｆｎｏｔ＝2.91
　このように、変倍光学系ＺＬ１は、上記条件式（１）～（２１）を全て満足している。
　この変倍光学系ＺＬ１の無限遠物体合焦時の広角端状態及び望遠端状態における諸収差図を図２に示す。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、横収差図では各像高の値を示す。ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（λ＝４３５．８ｎｍ）をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。これらの諸収差図より、この変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
［第２実施例］
　図３は、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ２は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。また、後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　この変倍光学系ＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１１、像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１２、両凹負レンズＬ１３、及び両凸正レンズＬ１４で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１、及び物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と両凸正レンズＬ２３とを接合した接合レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸正レンズＬ３２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹負レンズＬ４１と両凸正レンズＬ４２とを接合した接合レンズ、及び両凸正レンズＬ４３で構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２とを接合した接合レンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と両凸正レンズＬ５４とを接合した接合レンズ、及び像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ５５で構成されている。なお、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、フィルターＦＬが配置されている。
　また、変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が減少し、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間隔（バックフォーカス）が増大するように、第１レンズ群Ｇ１が像側に移動し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５が物体側に移動する。なお、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配置されており、変倍に際し第４レンズ群Ｇ４とともに移動する。
　また、変倍光学系ＺＬ２は、第２レンズ群Ｇ２を像側に移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うように構成されている。
　以下の表５に、変倍光学系ＺＬ２の諸元の値を掲げる。
　なお、表５において、第１８面は開口絞りＳを示し、第９面、第２４面及び第３３面は仮想面を示している。また、第２４面には副絞りを配置することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬ２の物体側にフィルターを配置するときは、第１面から物体側に6.10mm離れた位置に配置される。
（表５）第２実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　　　　＝　14.400　～　18.000　～　20.000　～　23.300
ＦＮＯ　　　　　＝　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91
２ω（°）　　　＝ 114.733　～ 100.255　～　93.680　～　84.518
Ｙｍａｘ　　　　＝　21.600　～　21.600　～　21.600　～　21.600
ＴＬ(空気換算長)＝ 157.612　～ 154.540　～ 154.421　～ 153.680
Ｂｆ(空気換算長)＝　38.098　～　43.918　～　47.289　～　53.515
　
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　 ｎｄ　　　νｄ
物面　　　∞
 1*　　 205.1729　　 3.1000　　1.588870　　61.13
 2*　　　17.5567　　12.8326
 3　　　114.0778　　 2.0000　　1.851080　　40.12
 4*　　　31.6290　　10.7225
 5　　　-46.1746　　 1.7000　　1.433848　　95.23
 6　　　 64.9422　　 0.2000
 7　　　 43.9857　　 4.9563　　1.850260　　32.35
 8　　 -739.0819　　　d8
 9　　　　0.0000　　　d9
10　　　 52.0829　　 2.4000　　1.755200　　27.57
11　　　298.7151　　 0.2000
12　　　 68.9680　　 1.1000　　1.963000　　24.11
13　　　 18.9881　　 4.7000　　1.737999　　32.33
14　　-2022.5978　　　d14
15　　　286.5992　　 1.1000　　1.950000　　29.37
16　　　 46.7172　　 4.6000　　1.531720　　48.78
17　　　-31.7120　　　d17
18　　　　0.0000　　 4.4042　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
19　　　-27.9959　　 1.1000　　1.953750　　32.33
20　　　 28.8462　　 3.7000　　1.846660　　23.80
21　　 -557.2164　　 0.2000
22　　　 68.8702　　 2.8000　　1.963000　　24.11
23　　 -141.5400　　 1.5000
24　　　　0.0000　　　d24
25　　　 27.3401　　 8.6000　　1.497820　　82.57
26　　　-22.2407　　 1.2000　　1.834000　　37.18
27　　　-31.9295　　 0.2000
28　　　392.1080　　 1.2000　　1.834000　　37.18
29　　　 22.3559　　 7.0000　　1.497820　　82.57
30　　　-57.4736　　 1.0035
31　　　-58.3185　　 1.5000　　1.860999　　37.10
32*　　 -71.1156　　　d32
33　　　　0.0000　　35.2000
34　　　　0.0000　　 2.0000　　1.516800　　64.13
35　　　　0.0000　　 1.2329
像面　　　∞
　
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　-21.147
第２レンズ群　　 10　　　 68.510
第３レンズ群　　 15　　　 87.743
第４レンズ群　　 19　　　-76.490
第５レンズ群　　 25　　　 46.500
　この変倍光学系ＺＬ２において、第１面、第２面、第４面及び第３２面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表６に、面番号ｍ及び非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ12の値を示す。
（表６）
［非球面データ］
第 1面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.15717E-05　Ａ6 ＝-1.66721E-08　Ａ8 ＝ 1.77522E-11
　　　Ａ10＝-1.04794E-14　Ａ12＝ 3.05490E-18　Ａ14＝ 0.00000E+00
第 2面　Ｋ＝0.0000
　　　Ａ4 ＝ 4.54275E-06　Ａ6 ＝ 1.13567E-08　Ａ8 ＝ 1.93629E-11
　　　Ａ10＝-3.22207E-13　Ａ12＝ 4.31580E-16　Ａ14＝ 0.00000E+00
第 4面　Ｋ＝2.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.46075E-05　Ａ6 ＝ 1.38300E-08　Ａ8 ＝-7.82738E-11
　　　Ａ10＝ 9.13879E-13　Ａ12＝-1.45480E-15　Ａ14＝ 0.00000E+00
第32面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.36004E-05　Ａ6 ＝ 2.06160E-08　Ａ8 ＝ 8.92060E-11
　　　Ａ10＝-2.49786E-13　Ａ12＝ 1.19380E-15　Ａ14＝ 0.00000E+00
　この変倍光学系ＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ８及びｄ９、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１４、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１７、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２４、並びに、第５レンズ群Ｇ５とフィルターＦＬとの軸上空気間隔ｄ３２は、変倍及び合焦に際して変化する。次の表７に、無限遠物体合焦時、近距離物体合焦時及び最至近物体合焦時のそれぞれにおける広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各焦点距離おける可変間隔の値を示す。
（表７）
［可変間隔データ］
－無限遠物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　 14.400　　　18.000　　　20.000　　　23.300
ｄ０　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
ｄ８　　　 22.8572　　 11.8896　　　7.4255　　　1.5000
ｄ９　　　　0.0000　　　0.0000　　　0.0000　　　0.0000
ｄ１４　　　4.7767　　　8.7786　　 10.0600　　　9.3930
ｄ１７　　　1.5000　　　3.6452　　　4.8753　　　5.2525
ｄ２４　　　6.3610　　　2.2891　　　0.7521　　　0.0000
ｄ３２　　　0.5000　　　6.2202　　　9.5924　　 15.8643
　
－近距離物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025
ｄ０　　　543.9428　　689.0016　　769.4614　　902.1315
ｄ８　　　 22.8572　　 11.8896　　　7.4255　　　1.5000
ｄ９　　　　0.7774　　　0.6310　　　0.5801　　　0.5199
ｄ１４　　　3.9994　　　8.1476　　　9.4799　　　8.8730
ｄ１７　　　1.5000　　　3.6452　　　4.8753　　　5.2525
ｄ２４　　　6.3610　　　2.2891　　　0.7521　　　0.0000
ｄ３２　　　0.5000　　　6.2202　　　9.5924　　 15.8643
　
－最至近物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.102 　　 -0.126 　　 -0.140 　　 -0.163
ｄ０　　　115.6064　　118.6787　　118.7977　　119.5385
ｄ８　　　 22.8572　　 11.8896　　　7.4255　　　1.5000
ｄ９　　　　3.0354　　　3.0213　　　3.0846　　　3.2044
ｄ１４　　　1.7414　　　5.7572　　　6.9754　　　6.1886
ｄ１７　　　1.5000　　　3.6452　　　4.8753　　　5.2525
ｄ２４　　　6.3610　　　2.2891　　　0.7521　　　0.0000
ｄ３２　　　0.5000　　　6.2202　　　9.5924　　 15.8643
　次の表８に、変倍光学系ＺＬ２における各条件式対応値を示す。なお、この変倍光学系ＺＬ２において、特定負レンズは、両凹負レンズＬ１３であり、特定レンズは、両凸正レンズＬ５１及び両凸正レンズＬ５４である。
（表８）
Σν１ｎ＝196.48
Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ）＝-9987.927
ＳＴＬｗ＝78.745
ｆＬ１＝-32.805
ｆＬ２＝-52.000
　
［条件式対応値］ 
（１）ν１ｎ＝95.23
（２）ｎＬ２／ｎＬ１＝1.165
（３）Ｎ１ｎ＝3
（４）２ωｗ＝114.733°
（５）ｎＬ１＝1.589
（６）ｆｗ×（－ｆ１）／Ｆｎｏｗ＝104.645ｍｍ2
（７）（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）＝-1.187
（８）（Σν１ｎ）／Ｎ１ｎ＝65.493
（９）（Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ））／（Ｎ１ｎ×ｆ１）＝157.436
（１０）Ｂｆｗ／ｆｗ＝2.646
（１１）ＳＴＬｗ／ＴＬｗ＝0.500
（１２）（－ｆ１）／ｆｗ＝1.469
（１３）（－ｆ１）／ｆｔ＝0.908
（１４）ｆＬ１／ｆ１＝1.551
（１５）ｆＬ２／ｆ１＝2.459
（１６）ＴＬｗ／Ｂｆｗ＝4.137
（１７）（Ｌ２ｒ２＋Ｌ２ｒ１）／（Ｌ２ｒ２－Ｌ２ｒ１）＝-1.767
（１８）（Ｌ３ｒ２＋Ｌ３ｒ１）／（Ｌ３ｒ２－Ｌ３ｒ１）＝ 0.169
（１９）νｒ＝82.57
（２０）Ｆｎｏｗ＝2.91
（２１）Ｆｎｏｔ＝2.91
　このように、変倍光学系ＺＬ２は、上記条件式（１）～（２１）を全て満足している。
　この変倍光学系ＺＬ２の無限遠物体合焦時の広角端状態及び望遠端状態における諸収差図を図４に示す。これらの諸収差図より、この変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
［第３実施例］
　図５は、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ３は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。また、後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　この変倍光学系ＺＬ３において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１１、像側のレンズ面が非球面形状に形成された両凹負レンズ形状の非球面負レンズＬ１２、両凹負レンズＬ１３、及び両凸正レンズＬ１４で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１、及び物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３とを接合した接合レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸正レンズＬ３２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹負レンズＬ４１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とを接合した接合レンズ、及び両凸正レンズＬ４３で構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２とを接合した接合レンズ、及び物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と両凸正レンズＬ５４と像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ形状の非球面正レンズＬ５５とを接合した接合レンズで構成されている。なお、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、フィルターＦＬが配置されている。
　また、変倍光学系ＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が減少し、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間隔（バックフォーカス）が増大するように、第１レンズ群Ｇ１が像側に移動し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５が物体側に移動する。なお、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配置されており、変倍に際し第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
　また、変倍光学系ＺＬ３は、第２レンズ群Ｇ２を像側に移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うように構成されている。
　以下の表９に、変倍光学系ＺＬ３の諸元の値を掲げる。
　なお、表９において、第１８面は開口絞りＳを示し、第９面、第２４面及び第３２面は仮想面を示している。また、第２４面には副絞りを配置することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬ３の物体側にフィルターを配置するときは、第１面から物体側に6.10mm離れた位置に配置される。
（表９）第３実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　　　　＝　14.400　～　18.000　～　20.000　～　23.300
ＦＮＯ　　　　　＝　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91
２ω（°）　　　＝ 114.733　～ 100.259　～　93.684　～　84.519
Ｙｍａｘ　　　　＝　21.600　～　21.600　～　21.600　～　21.600
ＴＬ(空気換算長)＝ 165.966　～ 158.445　～ 157.021　～ 155.742
Ｂｆ(空気換算長)＝　38.086　～　43.089　～　46.279　～　52.057
　
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　 ｎｄ　　　νｄ
物面　　　∞
 1*　　 140.3310　　 3.1000　　1.588870　　61.13
 2*　　　16.1170　　15.8352
 3　　-2522.8076　　 2.0000　　1.773870　　47.25
 4*　　　45.4385　　 8.5558
 5　　　-66.8335　　 1.7000　　1.433848　　95.23
 6　　　 43.6375　　 1.7140
 7　　　 42.3398　　 5.9280　　1.804400　　39.61
 8　　 -378.8325　　　d8
 9　　　　0.0000　　　d9
10　　　 52.1540　　 2.4000　　1.772500　　49.62
11　　　265.8146　　 0.2000
12　　　 59.4781　　 1.1000　　1.963000　　24.11
13　　　 18.8996　　 4.8000　　1.731275　　27.55
14　　　232.8799　　　d14
15　　　 82.9424　　 1.1000　　1.953750　　32.33
16　　　 35.0373　　 5.0000　　1.525765　　50.70
17　　　-39.0273　　 1.5000
18　　　　0.0000　　　d18　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
19　　　-39.0466　　 1.1000　　1.953750　　32.33
20　　　 27.5192　　 3.3000　　1.808090　　22.74
21　　　182.0962　　 0.2000
22　　　 56.9782　　 2.7000　　1.963000　　24.11
23　　 -407.2260　　 1.5000
24　　　　0.0000　　　d24
25　　　 26.0879　　 8.5000　　1.497820　　82.57
26　　　-22.3629　　 1.2000　　1.883000　　40.66
27　　　-30.9657　　 0.2000
28　　 1576.0034　　 1.2000　　1.834000　　37.18
29　　　 20.7858　　 6.8000　　1.497820　　82.57
30　　　-78.3274　　 1.8000　　1.860999　　37.10
31*　　 -75.8550　　　d31
32　　　　0.0000　　35.2000
33　　　　0.0000　　 2.0000　　1.516800　　64.13
34　　　　0.0000　　 1.0651
像面　　　∞
　
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　-22.503
第２レンズ群　　 10　　　 76.247
第３レンズ群　　 15　　　 78.275
第４レンズ群　　 19　　　-72.637
第５レンズ群　　 25　　　 48.145
　この変倍光学系ＺＬ３において、第１面、第２面、第４面及び第３１面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表１０に、面番号ｍ及び非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ12の値を示す。
（表１０）
［非球面データ］
第 1面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝ 4.25491E-06　Ａ6 ＝-4.84680E-09　Ａ8 ＝ 5.09007E-12
　　　Ａ10＝-2.74937E-15　Ａ12＝ 7.56860E-19　Ａ14＝ 0.00000E+00
第 2面　Ｋ＝0.0000
　　　Ａ4 ＝ 2.95160E-06　Ａ6 ＝ 8.42874E-09　Ａ8 ＝-1.70913E-11
　　　Ａ10＝-2.10307E-14　Ａ12＝-1.26170E-17　Ａ14＝ 0.00000E+00
第 4面　Ｋ＝2.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.31082E-05　Ａ6 ＝-2.47332E-09　Ａ8 ＝ 9.40637E-11
　　　Ａ10＝-1.72001E-13　Ａ12＝ 3.42270E-16　Ａ14＝ 0.00000E+00
第31面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.28263E-05　Ａ6 ＝ 1.08911E-08　Ａ8 ＝ 2.06427E-10
　　　Ａ10＝-8.83154E-13　Ａ12＝ 2.93050E-15　Ａ14＝ 0.00000E+00
　この変倍光学系ＺＬ３において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ８及びｄ９、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１４、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１８、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２４、並びに、第５レンズ群Ｇ５とフィルターＦＬとの軸上空気間隔ｄ３１は、変倍及び合焦に際して変化する。次の表１１に、無限遠物体合焦時、近距離物体合焦時及び最至近物体合焦時のそれぞれにおける広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各焦点距離おける可変間隔の値を示す。
（表１１）
［可変間隔データ］
－無限遠物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　 14.400　　　18.000　　　20.000　　　23.300
ｄ０　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
ｄ８　　　 25.0258　　 12.9539　　　7.9550　　　1.5000
ｄ９　　　　0.0000　　　0.0000　　　0.0000　　　0.0000
ｄ１４　　　5.9986　　　9.9520　　 10.6450　　 10.4616
ｄ１８　　　3.3743　　　6.3751　　　7.4841　　　8.2905
ｄ２４　　　7.0481　　　2.6418　　　1.2253　　　0.0000
ｄ３１　　　0.5000　　　5.4031　　　8.6154　　 14.3923
　
－近距離物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025
ｄ０　　　543.4416　　688.5066　　768.9767　　901.6419
ｄ８　　　 25.0258　　 12.9539　　　7.9550　　　1.5000
ｄ９　　　　0.8802　　　0.7142　　　0.6565　　　0.5876
ｄ１４　　　5.1183　　　9.2378　　　9.9885　　　9.8739
ｄ１８　　　3.3743　　　6.3751　　　7.4841　　　8.2905
ｄ２４　　　7.0481　　　2.6418　　　1.2253　　　0.0000
ｄ３１　　　0.5000　　　5.4031　　　8.6154　　 14.3923
　
－最至近物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.106 　　 -0.129 　　 -0.142 　　 -0.165
ｄ０　　　110.2525　　114.7733　　116.1976　　117.4763
ｄ８　　　 25.0258　　 12.9539　　　7.9550　　　1.5000
ｄ９　　　　3.5539　　　3.4989　　　3.5405　　　3.6597
ｄ１４　　　2.4447　　　6.4532　　　7.1046　　　6.8019
ｄ１８　　　3.3743　　　6.3751　　　7.4841　　　8.2905
ｄ２４　　　7.0481　　　2.6418　　　1.2253　　　0.0000
ｄ３１　　　0.5000　　　5.4031　　　8.6154　　 14.3923
　次の表１２に、変倍光学系ＺＬ３における各条件式対応値を示す。なお、この変倍光学系ＺＬ３において、特定負レンズは、両凹負レンズＬ１３であり、特定レンズは、両凸正レンズＬ５１及び両凸正レンズＬ５４である。
（表１２）
Σν１ｎ＝203.61
Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ）＝-10400.130
ＳＴＬｗ＝85.957
ｆＬ１＝-31.209
ｆＬ２＝-57.658
　
［条件式対応値］ 
（１）ν１ｎ＝95.23
（２）ｎＬ２／ｎＬ１＝1.116
（３）Ｎ１ｎ＝3
（４）２ωｗ＝114.733°
（５）ｎＬ１＝1.589
（６）ｆｗ×（－ｆ１）／Ｆｎｏｗ＝111.353ｍｍ2
（７）（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）＝-1.260
（８）（Σν１ｎ）／Ｎ１ｎ＝67.870
（９）（Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ））／（Ｎ１ｎ×ｆ１）＝154.058
（１０）Ｂｆｗ／ｆｗ＝2.645
（１１）ＳＴＬｗ／ＴＬｗ＝0.527
（１２）（－ｆ１）／ｆｗ＝1.563
（１３）（－ｆ１）／ｆｔ＝0.966
（１４）ｆＬ１／ｆ１＝1.387
（１５）ｆＬ２／ｆ１＝2.562
（１６）ＴＬｗ／Ｂｆｗ＝4.279
（１７）（Ｌ２ｒ２＋Ｌ２ｒ１）／（Ｌ２ｒ２－Ｌ２ｒ１）＝-0.965
（１８）（Ｌ３ｒ２＋Ｌ３ｒ１）／（Ｌ３ｒ２－Ｌ３ｒ１）＝-0.210
（１９）νｒ＝82.57
（２０）Ｆｎｏｗ＝2.91
（２１）Ｆｎｏｔ＝2.91
　このように、変倍光学系ＺＬ３は、上記条件式（１）～（２１）を全て満足している。
　この変倍光学系ＺＬ３の無限遠物体合焦時の広角端状態及び望遠端状態における諸収差図を図６に示す。これらの諸収差図より、この変倍光学系ＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
［第４実施例］
　図７は、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ４は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。また、後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　この変倍光学系ＺＬ４において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１１、像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１２、両凹負レンズＬ１３、及び両凸正レンズＬ１４で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１、及び物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と両凸正レンズＬ２３とを接合した接合レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸正レンズＬ３２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹負レンズＬ４１と両凸正レンズＬ４２とを接合した接合レンズ、及び物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３で構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２とを接合した接合レンズ、及び物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と両凸正レンズＬ５４と像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ形状の非球面正レンズＬ５５とを接合した接合レンズで構成されている。なお、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、フィルターＦＬが配置されている。
　また、変倍光学系ＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が減少し、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間隔（バックフォーカス）が増大するように、第１レンズ群Ｇ１が像側に移動し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５が物体側に移動する。なお、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配置されており、変倍に際し第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
　また、変倍光学系ＺＬ４は、第２レンズ群Ｇ２を像側に移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うように構成されている。
　以下の表１３に、変倍光学系ＺＬ４の諸元の値を掲げる。
　なお、表１３において、第１８面は開口絞りＳを示し、第９面、第２４面及び第３２面は仮想面を示している。また、第２４面には副絞りを配置することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬ４の物体側にフィルターを配置するときは、第１面から物体側に6.10mm離れた位置に配置される。
（表１３）第４実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　　　　＝　14.400　～　18.000　～　20.000　～　23.300
ＦＮＯ　　　　　＝　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91
２ω（°）　　　＝ 114.734　～ 100.512　～　93.875　～　84.519
Ｙｍａｘ　　　　＝　21.600　～　21.600　～　21.600　～　21.600
ＴＬ(空気換算長)＝ 159.177　～ 154.664　～ 153.790　～ 153.659
Ｂｆ(空気換算長)＝　38.070　～　43.957　～　47.366　～　53.184
　
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　 ｎｄ　　　νｄ
物面　　　∞
 1*　　　90.3166　　 3.1000　　1.677980　　54.89
 2*　　　17.5651　　13.1700
 3　　　174.6872　　 2.0000　　1.882023　　37.22
 4*　　　32.3261　　10.9488
 5　　　-40.1458　　 1.7000　　1.433848　　95.23
 6　　　 63.0439　　 0.2488
 7　　　 49.0293　　 5.3084　　1.953750　　32.33
 8　　 -272.4542　　　d8
 9　　　　0.0000　　　d9
10　　　 52.7250　　 3.4795　　1.850000　　27.03
11　　　905.8749　　 0.2000
12　　　 63.2104　　 1.1000　　1.963000　　24.11
13　　　 19.5101　　 5.0000　　1.647690　　33.72
14　　 -605.1149　　　d14
15　　　131.6961　　 1.1000　　1.903660　　31.27
16　　　 41.1798　　 4.8000　　1.516800　　64.13
17　　　-33.5987　　 1.5000
18　　　　0.0000　　　d18　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
19　　　-33.4463　　 1.1000　　1.953750　　32.33
20　　　 28.7483　　 3.7000　　1.808090　　22.74
21　　-4455.8379　　 0.2000
22　　　 56.8591　　 2.3000　　1.963000　　24.11
23　　 1989.0932　　 1.5000
24　　　　0.0000　　　d24
25　　　 27.9660　　 8.7000　　1.497820　　82.57
26　　　-21.3402　　 1.2000　　1.883000　　40.66
27　　　-29.4982　　 0.2000
28　　　833.0842　　 1.2000　　1.834000　　37.18
29　　　 21.2365　　 6.7000　　1.497820　　82.57
30　　 -131.0269　　 1.8000　　1.860999　　37.10
31*　　 -81.9522　　　d31
32　　　　0.0000　　35.2000
33　　　　0.0000　　 2.0000　　1.516800　　64.13
34　　　　0.0000　　 1.3049
像面　　　∞
　
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　-20.675
第２レンズ群　　 10　　　 64.283
第３レンズ群　　 15　　　 77.240
第４レンズ群　　 19　　　-64.451
第５レンズ群　　 25　　　 46.308
　この変倍光学系ＺＬ４において、第１面、第２面、第４面及び第３１面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表１４に、面番号ｍ及び非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ12の値を示す。
（表１４）
［非球面データ］
第 1面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝ 9.81343E-06　Ａ6 ＝-2.00352E-08　Ａ8 ＝ 2.68089E-11
　　　Ａ10＝-1.91082E-14　Ａ12＝ 6.61500E-18　Ａ14＝ 0.00000E+00
第 2面　Ｋ＝0.0000
　　　Ａ4 ＝ 9.32337E-06　Ａ6 ＝ 3.93185E-11　Ａ8 ＝-4.76302E-11
　　　Ａ10＝-1.21872E-13　Ａ12＝ 2.94780E-16　Ａ14＝ 0.00000E+00
第 4面　Ｋ＝2.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.36041E-05　Ａ6 ＝ 4.77634E-09　Ａ8 ＝ 6.06428E-11
　　　Ａ10＝ 4.61232E-13　Ａ12＝-1.15710E-15　Ａ14＝ 0.00000E+00
第31面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.19337E-05　Ａ6 ＝ 1.13335E-08　Ａ8＝ 1.45175E-10
　　　Ａ10＝-5.29199E-13　Ａ12＝ 1.81530E-15　Ａ14＝ 0.00000E+00
　この変倍光学系ＺＬ４において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ８及びｄ９、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１４、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１８、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２４、並びに、第５レンズ群Ｇ５とフィルターＦＬとの軸上空気間隔ｄ３１は、変倍及び合焦に際して変化する。次の表１５に、無限遠物体合焦時、近距離物体合焦時及び最至近物体合焦時のそれぞれにおける広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各焦点距離おける可変間隔の値を示す。
（表１５）
［可変間隔データ］
－無限遠物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　 14.400　　　18.000　　　20.000　　　23.300
ｄ０　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
ｄ８　　　 22.4312　　 11.5043　　　7.0971　　　1.5000
ｄ９　　　　0.0000　　　0.0000　　　0.0000　　　0.0000
ｄ１４　　　6.4000　　　9.7974　　 10.2841　　　9.7673
ｄ１８　　　3.1355　　　4.8832　　　5.7872　　　6.9523
ｄ２４　　　6.8852　　　2.2657　　　1.0000　　　0.0000
ｄ３１　　　0.5000　　　6.3273　　　9.7040　　 15.5208
　
－近距離物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025
ｄ０　　　543.9177　　689.0584　　769.5276　　902.1634
ｄ８　　　 22.4312　　 11.5043　　　7.0971　　　1.5000
ｄ９　　　　0.7514　　　0.5958　　　0.5433　　　0.4811
ｄ１４　　　5.6486　　　9.2017　　　9.7408　　　9.2862
ｄ１８　　　3.1355　　　4.8832　　　5.7872　　　6.9523
ｄ２４　　　6.8852　　　2.2657　　　1.0000　　　0.0000
ｄ３１　　　0.5000　　　6.3273　　　9.7040　　 15.5208
　
－最至近物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.103 　　 -0.126 　　 -0.139 　　 -0.163
ｄ０　　　114.0413　　118.5550　　119.4285　　119.5597
ｄ８　　　 22.4312　　 11.5043　　　7.0971　　　1.5000
ｄ９　　　　2.9730　　　2.8628　　　2.8851　　　2.9744
ｄ１４　　　3.4270　　　6.9346　　　7.3990　　　6.7929
ｄ１８　　　3.1355　　　4.8832　　　5.7872　　　6.9523
ｄ２４　　　6.8852　　　2.2657　　　1.0000　　　0.0000
ｄ３１　　　0.5000　　　6.3273　　　9.7040　　 15.5208
　次の表１６に、変倍光学系ＺＬ４における各条件式対応値を示す。なお、この変倍光学系ＺＬ４において、特定負レンズは、両凹負レンズＬ１３であり、特定レンズは、両凸正レンズＬ５１及び両凸正レンズＬ５４である。
（表１６）
Σν１ｎ＝187.34
Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ）＝-8838.345
ＳＴＬｗ＝82.487
ｆＬ１＝-32.727
ｆＬ２＝-45.270
　
［条件式対応値］ 
（１）ν１ｎ＝95.23
（２）ｎＬ２／ｎＬ１＝1.122
（３）Ｎ１ｎ＝3
（４）２ωｗ＝114.734°
（５）ｎＬ１＝1.678
（６）ｆｗ×（－ｆ１）／Ｆｎｏｗ＝102.308ｍｍ2
（７）（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）＝-1.483
（８）（Σν１ｎ）／Ｎ１ｎ＝62.447
（９）（Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ））／（Ｎ１ｎ×ｆ１）＝142.498
（１０）Ｂｆｗ／ｆｗ＝2.644
（１１）ＳＴＬｗ／ＴＬｗ＝0.518
（１２）（－ｆ１）／ｆｗ＝1.436
（１３）（－ｆ１）／ｆｔ＝0.887
（１４）ｆＬ１／ｆ１＝1.583
（１５）ｆＬ２／ｆ１＝2.190
（１６）ＴＬｗ／Ｂｆｗ＝ 4.181
（１７）（Ｌ２ｒ２＋Ｌ２ｒ１）／（Ｌ２ｒ２－Ｌ２ｒ１）＝-1.454
（１８）（Ｌ３ｒ２＋Ｌ３ｒ１）／（Ｌ３ｒ２－Ｌ３ｒ１）＝ 0.222
（１９）νｒ＝82.57
（２０）Ｆｎｏｗ＝2.91
（２１）Ｆｎｏｔ＝2.91
　このように、変倍光学系ＺＬ４は、上記条件式（１）～（２１）を全て満足している。
　この変倍光学系ＺＬ４の無限遠物体合焦時の広角端状態及び望遠端状態における諸収差図を図８に示す。これらの諸収差図より、この変倍光学系ＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
［第５実施例］
　図９は、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ５は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。また、後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　この変倍光学系ＺＬ５において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１１、像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１２、両凹負レンズＬ１３、及び両凸正レンズＬ１４で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１、及び物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と両凸正レンズＬ２３とを接合した接合レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸正レンズＬ３２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹負レンズＬ４１と両凸正レンズＬ４２とを接合した接合レンズ、及び物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３で構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２とを接合した接合レンズ、及び物体側に平面を向けた平凹負レンズＬ５３と両凸正レンズＬ５４と像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ形状の非球面正レンズＬ５５とを接合した接合レンズで構成されている。なお、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、フィルターＦＬが配置されている。
　また、変倍光学系ＺＬ５は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が減少し、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間隔（バックフォーカス）が増大するように、第１レンズ群Ｇ１が像側に移動し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５が物体側に移動する。なお、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配置されており、変倍に際し第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
　また、変倍光学系ＺＬ５は、第２レンズ群Ｇ２を像側に移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うように構成されている。
　以下の表１７に、変倍光学系ＺＬ５の諸元の値を掲げる。
　なお、表１７において、第１８面は開口絞りＳを示し、第９面、第２４面及び第３２面は仮想面を示している。また、第２４面には副絞りを配置することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬ５の物体側にフィルターを配置するときは、第１面から物体側に6.10mm離れた位置に配置される。
（表１７）第５実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　　　　＝　14.398　～　17.997　～　19.996　～　23.295
ＦＮＯ　　　　　＝　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91
２ω（°）　　　＝ 114.745　～ 100.443　～　93.827　～　84.532
Ｙｍａｘ　　　　＝　21.600　～　21.600　～　21.600　～　21.600
ＴＬ(空気換算長)＝ 160.086　～ 155.358　～ 154.117　～ 153.530
Ｂｆ(空気換算長)＝　38.011　～　43.671　～　47.032　～　52.761
　
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　 ｎｄ　　　νｄ
物面　　　∞
 1*　　 142.8958　　 3.1000　　1.622910　　58.30
 2*　　　17.5350　　13.2834
 3　　　132.6436　　 2.0000　　1.882023　　37.22
 4*　　　33.1818　　10.8088
 5　　　-41.0334　　 1.7000　　1.433848　　95.23
 6　　　 46.0617　　 0.7860
 7　　　 44.4748　　 5.7377　　1.902650　　35.72
 8　　 -235.5192　　　d8
 9　　　　0.0000　　　d9
10　　　 42.7013　　 2.6873　　1.805180　　25.45
11　　　522.0903　　 0.2000
12　　　 83.2170　　 1.1000　　1.963000　　24.11
13　　　 19.3467　　 5.0000　　1.647690　　33.72
14　　 -399.2039　　　d14
15　　　102.8869　　 1.1000　　1.903660　　31.27
16　　　 40.4334　　 5.0000　　1.516800　　64.13
17　　　-34.8882　　 1.5000
18　　　　0.0000　　　d18　　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
19　　　-34.1551　　 1.1000　　1.953750　　32.33
20　　　 27.1687　　 3.7000　　1.808090　　22.74
21　　-8566.3566　　 0.2000
22　　　 56.2695　　 2.3000　　1.963000　　24.11
23　　　605.9610　　 1.5000
24　　　　0.0000　　　d24
25　　　 27.0443　　 8.6000　　1.497820　　82.57
26　　　-21.2587　　 1.2000　　1.834810　　42.73
27　　　-29.8675　　 0.2000
28　　　　0.0000　　 1.2000　　1.834000　　37.18
29　　　 21.0339　　 6.7000　　1.497820　　82.57
30　　 -117.6080　　 1.8000　　1.860999　　37.10
31*　　 -78.0322　　　d31
32　　　　0.0000　　35.2000
33　　　　0.0000　　 2.0000　　1.516800　　64.13
34　　　　0.0000　　 0.9924
像面　　　∞
　
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　-21.334
第２レンズ群　　 10　　　 68.859
第３レンズ群　　 15　　　 71.237
第４レンズ群　　 19　　　-61.116
第５レンズ群　　 25　　　 46.502
　この変倍光学系ＺＬ５において、第１面、第２面、第４面及び第３１面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表１８に、面番号ｍ及び非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ12の値を示す。
（表１８）
［非球面データ］
第 1面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.15893E-05　Ａ6 ＝-1.92423E-08　Ａ8 ＝ 2.17289E-11
　　　Ａ10＝-1.31603E-14　Ａ12＝ 3.82590E-18　Ａ14＝ 0.00000E+00
第 2面　Ｋ＝0.0000
　　　Ａ4 ＝ 8.59688E-06　Ａ6 ＝ 1.24322E-08　Ａ8 ＝-2.07525E-11
　　　Ａ10＝-2.35847E-13　Ａ12＝ 3.68790E-16　Ａ14＝ 0.00000E+00
第 4面　Ｋ＝2.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.30779E-05　Ａ6 ＝-3.01480E-10　Ａ8 ＝ 4.09540E-11
　　　Ａ10＝ 4.27730E-13　Ａ12＝-7.83650E-16　Ａ14＝ 0.00000E+00
第31面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.23681E-05　Ａ6 ＝ 1.27283E-08　Ａ8 ＝ 1.60295E-10
　　　Ａ10＝-6.40573E-13　Ａ12＝ 2.30490E-15　Ａ14＝ 0.00000E+00
　この変倍光学系ＺＬ５において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ８及びｄ９、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１４、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１８、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２４、並びに、第５レンズ群Ｇ５とフィルターＦＬとの軸上空気間隔ｄ３１は、変倍及び合焦に際して変化する。次の表１９に、無限遠物体合焦時、近距離物体合焦時及び最至近物体合焦時のそれぞれにおける広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各焦点距離おける可変間隔の値を示す。
（表１９）
［可変間隔データ］
－無限遠物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　 14.398　　　17.997　　　19.996　　　23.295
ｄ０　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
ｄ８　　　 23.4594　　 12.0282　　　7.3795　　　1.5000
ｄ９　　　　0.0000　　　0.0000　　　0.0000　　　0.0000
ｄ１４　　　5.9621　　 10.0114　　 10.4817　　 10.0986
ｄ１８　　　3.2198　　　4.9501　　　5.7201　　　6.6670
ｄ２４　　　6.9306　　　2.1947　　　1.0000　　　0.0000
ｄ３１　　　0.5000　　　6.1010　　　9.5647　　 15.3030
　
－近距離物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025
ｄ０　　　543.8708　　688.9750　　769.4422　　902.0778
ｄ８　　　 23.4594　　 12.0282　　　7.3795　　　1.5000
ｄ９　　　　0.7957　　　0.6366　　　0.5823　　　0.5176
ｄ１４　　　5.1665　　　9.3748　　　9.8994　　　9.5810
ｄ１８　　　3.2198　　　4.9501　　　5.7201　　　6.6670
ｄ２４　　　6.9306　　　2.1947　　　1.0000　　　0.0000
ｄ３１　　　0.5000　　　6.1010　　　9.5647　　 15.3030
　
－最至近物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.104 　　 -0.126 　　 -0.140 　　 -0.163
ｄ０　　　113.1249　　117.8508　　119.0910　　119.6750
ｄ８　　　 23.4594　　 12.0282　　　7.3795　　　1.5000
ｄ９　　　　3.1636　　　3.0691　　　3.0949　　　3.1924
ｄ１４　　　2.7985　　　6.9423　　　7.3868　　　6.9061
ｄ１８　　　3.2198　　　4.9501　　　5.7201　　　6.6670
ｄ２４　　　6.9306　　　2.1947　　　1.0000　　　0.0000
ｄ３１　　　0.5000　　　6.1010　　　9.5647　　 15.3030
　次の表２０に、変倍光学系ＺＬ５における各条件式対応値を示す。なお、この変倍光学系ＺＬ５において、特定負レンズは、両凹負レンズＬ１３であり、特定レンズは、両凸正レンズＬ５１及び両凸正レンズＬ５４である。
（表２０）
Σν１ｎ＝190.75
Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ）＝-8509.219
ＳＴＬｗ＝83.425
ｆＬ１＝-32.395
ｆＬ２＝-50.648
　
［条件式対応値］ 
（１）ν１ｎ＝95.23
（２）ｎＬ２／ｎＬ１＝1.160
（３）Ｎ１ｎ＝3
（４）２ωｗ＝114.745°
（５）ｎＬ１＝1.623
（６）ｆｗ×（－ｆ１）／Ｆｎｏｗ＝105.570ｍｍ2
（７）（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）＝-1.280
（８）（Σν１ｎ）／Ｎ１ｎ＝63.583
（９）（Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ））／（Ｎ１ｎ×ｆ１）＝132.952
（１０）Ｂｆｗ／ｆｗ＝2.640
（１１）ＳＴＬｗ／ＴＬｗ＝0.521
（１２）（－ｆ１）／ｆｗ＝1.482
（１３）（－ｆ１）／ｆｔ＝0.916
（１４）ｆＬ１／ｆ１＝1.518
（１５）ｆＬ２／ｆ１＝2.374
（１６）ＴＬｗ／Ｂｆｗ＝4.212
（１７）（Ｌ２ｒ２＋Ｌ２ｒ１）／（Ｌ２ｒ２－Ｌ２ｒ１）＝-1.667
（１８）（Ｌ３ｒ２＋Ｌ３ｒ１）／（Ｌ３ｒ２－Ｌ３ｒ１）＝ 0.058
（１９）νｒ＝82.57
（２０）Ｆｎｏｗ＝2.91
（２１）Ｆｎｏｔ＝2.91
　このように、変倍光学系ＺＬ５は、上記条件式（１）～（２１）を全て満足している。
　この変倍光学系ＺＬ５の無限遠物体合焦時の広角端状態及び望遠端状態における諸収差図を図１０に示す。これらの諸収差図より、この変倍光学系ＺＬ５は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
［第６実施例］
　図１１は、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ６の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ６は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。また、後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　この変倍光学系ＺＬ６において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１１、像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１２、両凹負レンズＬ１３、及び物体側に凸面を向けた平凸正レンズＬ１４で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸正レンズＬ２２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸正レンズＬ３２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１、及び両凹負レンズＬ４２と両凸正レンズＬ４３とを接合した接合レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凸正レンズＬ５１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２とを接合した接合レンズ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と両凸正レンズＬ５４とを接合した接合レンズ、及び像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ５５で構成されている。なお、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、フィルターＦＬが配置されている。
　また、変倍光学系ＺＬ６は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が減少し、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間隔（バックフォーカス）が増大するように、第１レンズ群Ｇ１が像側に移動し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５が物体側に移動する。なお、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配置されており、変倍に際し第４レンズ群Ｇ４とともに移動する。
　また、変倍光学系ＺＬ６は、第２レンズ群Ｇ２を像側に移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うように構成されている。
　以下の表２１に、変倍光学系ＺＬ６の諸元の値を掲げる。
　なお、表２１において、第１６面は開口絞りＳを示し、第９面、第２２面及び第３１面は仮想面を示している。また、第２２面には副絞りを配置することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬ６の物体側にフィルターを配置するときは、第１面から物体側に6.10mm離れた位置に配置される。
（表２１）第６実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　　　　＝　14.400　～　18.000　～　20.000　～　23.300
ＦＮＯ　　　　　＝　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91
２ω（°）　　　＝ 114.742　～ 100.593　～　93.838　～　84.517
Ｙｍａｘ　　　　＝　21.600　～　21.600　～　21.600　～　21.600
ＴＬ(空気換算長)＝ 155.513　～ 152.665　～ 152.329　～ 152.315
Ｂｆ(空気換算長)＝　38.123　～　43.258　～　46.065　～　51.259
　
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　 ｎｄ　　　νｄ
物面　　　∞
 1*　　 201.4901　　 3.1000　　1.516800　　64.13
 2*　　　15.2473　　15.4015
 3　　　603.8279　　 2.0000　　1.795256　　45.25
 4*　　　42.2007　　 8.2350
 5　　　-63.7303　　 1.7000　　1.497820　　82.57
 6　　　 37.4616　　 0.2008
 7　　　 34.7568　　 5.6708　　1.883000　　40.66
 8　　　　0.0000　　　d8
 9　　　　0.0000　　　d9
10　　　 44.7965　　 1.1000　　1.963000　　24.11
11　　　 20.5527　　 4.6000　　1.698950　　30.13
12　　 -190.9319　　　d12
13　　　 49.0558　　 1.1000　　1.963000　　24.11
14　　　 29.9609　　 5.8000　　1.516800　　64.13
15　　　-38.9734　　　d15
16　　　　0.0000　　 2.7000　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
17　　　-51.6576　　 1.1000　　1.883000　　40.66
18　　 -116.3501　　 1.3131
19　　　-38.6822　　 1.1000　　1.883000　　40.66
20　　　 25.7541　　 3.9000　　1.963000　　24.11
21　　 -180.3900　　 1.2000
22　　　　0.0000　　　d22
23　　　 31.7152　　 8.6000　　1.497820　　82.57
24　　　-21.9588　　 1.2000　　1.834810　　42.73
25　　　-35.9397　　 0.2000
26　　　 64.5388　　 1.2000　　1.902650　　35.72
27　　　 23.4943　　10.0000　　1.497820　　82.57
28　　　-24.5354　　 0.2000
29　　　-29.0690　　 1.2000　　1.860999　　37.10
30*　　 -47.9865　　　d30
31　　　　0.0000　　35.2000
32　　　　0.0000　　 2.0000　　1.516800　　64.13
33　　　　0.0000　　 1.0502
像面　　　∞
　
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　-21.025
第２レンズ群　　 10　　　 81.077
第３レンズ群　　 13　　　 56.282
第４レンズ群　　 17　　　-42.270
第５レンズ群　　 23　　　 37.527
　この変倍光学系ＺＬ６において、第１面、第２面、第４面及び第３０面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表２２に、面番号ｍ及び非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ12の値を示す。
（表２２）
［非球面データ］
第 1面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝ 5.05392E-06　Ａ6 ＝-4.62096E-09　Ａ8 ＝ 4.79306E-12
　　　Ａ10＝-2.73669E-15　Ａ12＝ 8.66720E-19　Ａ14＝ 0.00000E+00
第 2面　Ｋ＝0.0000
　　　Ａ4 ＝ 3.76598E-06　Ａ6 ＝ 8.88285E-09　Ａ8 ＝-7.50984E-12
　　　Ａ10＝-1.78288E-14　Ａ12＝-8.37710E-17　Ａ14＝ 0.00000E+00
第 4面　Ｋ＝2.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.41674E-05　Ａ6 ＝ 2.34561E-09　Ａ8 ＝ 1.37528E-10
　　　Ａ10＝-4.20057E-13　Ａ12＝ 1.08030E-15　Ａ14＝ 0.00000E+00
第30面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝ 9.98516E-06　Ａ6 ＝ 4.68513E-09　Ａ8 ＝ 1.00957E-10
　　　Ａ10＝-3.98485E-13　Ａ12＝ 9.87550E-16　Ａ14＝ 0.00000E+00
　この変倍光学系ＺＬ６において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ８及びｄ９、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１５、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２２、並びに、第５レンズ群Ｇ５とフィルターＦＬとの軸上空気間隔ｄ３０は、変倍及び合焦に際して変化する。次の表２３に、無限遠物体合焦時、近距離物体合焦時及び最至近物体合焦時のそれぞれにおける広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各焦点距離おける可変間隔の値を示す。
（表２３）
［可変間隔データ］
－無限遠物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　 14.400　　　18.000　　　20.000　　　23.300
ｄ０　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
ｄ８　　　 20.6874　　 10.5726　　　6.5831　　　1.5000
ｄ９　　　　0.0000　　　0.0000　　　0.0000　　　0.0000
ｄ１２　　　6.6363　　　9.9733　　 10.6667　　 10.4559
ｄ１５　　　1.5000　　　3.6282　　　4.9450　　　6.2785
ｄ２２　　　5.7449　　　2.4116　　　1.2488　　　0.0000
ｄ３０　　　0.5000　　　5.5629　　　8.4375　　 13.6950
　
－近距離物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025
ｄ０　　　544.5834　　689.3773　　769.7371　　902.2544
ｄ８　　　 20.6874　　 10.5726　　　6.5831　　　1.5000
ｄ９　　　　0.7871　　　0.6675　　　0.6213　　　0.5623
ｄ１２　　　5.8493　　　9.3059　　 10.0454　　　9.8936
ｄ１５　　　1.5000　　　3.6282　　　4.9450　　　6.2785
ｄ２２　　　5.7449　　　2.4116　　　1.2488　　　0.0000
ｄ３０　　　0.5000　　　5.5629　　　8.4375　　 13.6950
　
－最至近物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.101 　　 -0.124 　　 -0.138 　　 -0.162
ｄ０　　　117.7057　　120.5537　　120.8893　　120.9039
ｄ８　　　 20.6874　　 10.5726　　　6.5831　　　1.5000
ｄ９　　　　3.0261　　　3.1485　　　3.2479　　　3.4206
ｄ１２　　　3.6103　　　6.8249　　　7.4188　　　7.0353
ｄ１５　　　1.5000　　　3.6282　　　4.9450　　　6.2785
ｄ２２　　　5.7449　　　2.4116　　　1.2488　　　0.0000
ｄ３０　　　0.5000　　　5.5629　　　8.4375　　 13.6950
　次の表２４に、変倍光学系ＺＬ６における各条件式対応値を示す。なお、この変倍光学系ＺＬ６において、特定負レンズは、両凹負レンズＬ１３であり、特定レンズは、両凸正レンズＬ５１及び両凸正レンズＬ５４である。
（表２４）
Σν１ｎ＝191.95
Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ）＝-8535.853
ＳＴＬｗ＝77.732
ｆＬ１＝-32.101
ｆＬ２＝-57.143
　
［条件式対応値］ 
（１）ν１ｎ＝82.57
（２）ｎＬ２／ｎＬ１＝1.184
（３）Ｎ１ｎ＝3
（４）２ωｗ＝114.742°
（５）ｎＬ１＝1.517
（６）ｆｗ×（－ｆ１）／Ｆｎｏｗ＝104.042ｍｍ2
（７）（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）＝-1.164
（８）（Σν１ｎ）／Ｎ１ｎ＝63.983
（９）（Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ））／（Ｎ１ｎ×ｆ１）＝135.328
（１０）Ｂｆｗ／ｆｗ＝2.647
（１１）ＳＴＬｗ／ＴＬｗ＝0.500
（１２）（－ｆ１）／ｆｗ＝1.460
（１３）（－ｆ１）／ｆｔ＝0.902
（１４）ｆＬ１／ｆ１＝1.527
（１５）ｆＬ２／ｆ１＝2.718
（１６）ＴＬｗ／Ｂｆｗ＝4.079
（１７）（Ｌ２ｒ２＋Ｌ２ｒ１）／（Ｌ２ｒ２－Ｌ２ｒ１）＝-1.150
（１８）（Ｌ３ｒ２＋Ｌ３ｒ１）／（Ｌ３ｒ２－Ｌ３ｒ１）＝-0.260
（１９）νｒ＝82.57
（２０）Ｆｎｏｗ＝2.91
（２１）Ｆｎｏｔ＝2.91
　このように、変倍光学系ＺＬ６は、上記条件式（１）～（２１）を全て満足している。
　この変倍光学系ＺＬ６の無限遠物体合焦時の広角端状態及び望遠端状態における諸収差図を図１２に示す。これらの諸収差図より、この変倍光学系ＺＬ６は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
［第７実施例］
　図１３は、第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ７の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ７は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。また、後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　この変倍光学系ＺＬ７において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１１、像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１２、両凹負レンズＬ１３、及び両凸正レンズＬ１４で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸正レンズＬ２２とを接合した接合レンズ、及び物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２３で構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸正レンズＬ３２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹負レンズＬ４１と両凸正レンズＬ４２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と両凸正レンズＬ５２とを接合した接合レンズ、及び物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５３と両凸正レンズＬ５４と像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ５５とを接合した接合レンズで構成されている。なお、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、フィルターＦＬが配置されている。
　また、変倍光学系ＺＬ７は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が減少し、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間隔（バックフォーカス）が増大するように、第１レンズ群Ｇ１が像側に移動し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５が物体側に移動する。なお、変倍に際し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とは一体に移動する。また、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に配置されており、変倍に際し第４レンズ群Ｇ４とともに移動する。
　また、変倍光学系ＺＬ７は、第２レンズ群Ｇ２を像側に移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うように構成されている。
　以下の表２５に、変倍光学系ＺＬ７の諸元の値を掲げる。
　なお、表２５において、第１８面は開口絞りＳを示し、第９面、第２２面及び第３０面は仮想面を示している。また、第２２面には副絞りを配置することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬ７の物体側にフィルターを配置するときは、第１面から物体側に6.10mm離れた位置に配置される。
（表２５）第７実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　　　　＝　14.400　～　18.000　～　20.000　～　23.300
ＦＮＯ　　　　　＝　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91
２ω（°）　　　＝ 114.733　～ 100.450　～　93.835　～　84.548
Ｙｍａｘ　　　　＝　21.600　～　21.600　～　21.600　～　21.600
ＴＬ(空気換算長)＝ 162.664　～ 155.206　～ 153.078　～ 151.580
Ｂｆ(空気換算長)＝　38.030　～　42.928　～　45.480　～　49.783
　
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　 ｎｄ　　　νｄ
物面　　　∞
 1*　　 115.7220　　 3.1000　　1.622910　　58.30
 2*　　　16.6323　　14.8987
 3　　　370.8034　　 2.0000　　1.882023　　37.22
 4*　　　41.1683　　 9.2575
 5　　　-46.1330　　 1.6000　　1.497820　　82.57
 6　　　 80.3534　　 3.1175
 7　　　 55.6397　　 6.7000　　1.637964　　38.48
 8　　　-73.0750　　　d8
 9　　　　0.0000　　　d9
10　　　 40.8572　　 1.1000　　1.953721　　32.33
11　　　 23.4797　　 6.2000　　1.662956　　32.26
12　　　-46.4852　　 1.4528
13　　　-42.2265　　 1.1000　　1.953745　　32.33
14　　 -128.2484　　　d14
15　　　 38.1116　　 1.1000　　1.963000　　24.11
16　　　 23.4511　　 6.5000　　1.520273　　68.04
17　　　-55.7009　　　d17
18　　　　0.0000　　 3.8271　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
19　　　-56.4383　　 1.1000　　1.919778　　33.15
20　　　 23.9956　　 4.2000　　1.808090　　22.74
21　　 -281.4369　　 1.2000
22　　　　0.0000　　　d22
23　　　 26.3769　　 1.2000　　1.615813　　50.88
24　　　 19.6278　　 7.5000　　1.497820　　82.57
25　　　-40.0111　　 0.2000
26　　　439.2276　　 1.2000　　1.756739　　39.10
27　　　 20.1301　　 7.8000　　1.497820　　82.57
28　　　-66.7106　　 1.2000　　1.882023　　37.22
29*　　 -87.9719　　　d29
30　　　　0.0000　　35.2000
31　　　　0.0000　　 2.0000　　1.516800　　64.13
32　　　　0.0000　　 1.2022
像面　　　∞
　
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　-22.762
第２レンズ群　　 10　　　 92.534
第３レンズ群　　 15　　　 64.107
第４レンズ群　　 19　　　-55.689
第５レンズ群　　 23　　　 45.190
　この変倍光学系ＺＬ７において、第１面、第２面、第４面及び第２９面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表２６に、面番号ｍ及び非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ12の値を示す。
（表２６）
［非球面データ］
第 1面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝ 4.80598E-06　Ａ6 ＝-2.42564E-09　Ａ8 ＝ 1.78291E-12
　　　Ａ10＝-1.05251E-15　Ａ12＝ 6.26000E-19　Ａ14＝ 0.00000E+00
第 2面　Ｋ＝0.0000
　　　Ａ4 ＝ 3.68669E-06　Ａ6 ＝ 1.22584E-08　Ａ8 ＝ 6.05239E-12
　　　Ａ10＝ 2.50928E-14　Ａ12＝-1.70140E-16　Ａ14＝ 0.00000E+00
第 4面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.44539E-05　Ａ6 ＝-5.00574E-10　Ａ8 ＝ 5.52057E-11
　　　Ａ10＝-5.98876E-14　Ａ12＝ 3.04350E-16　Ａ14＝ 0.00000E+00
第29面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.07870E-05　Ａ6 ＝ 7.32487E-09　Ａ8 ＝ 1.83159E-10
　　　Ａ10＝-9.56431E-13　Ａ12＝ 3.09390E-15　Ａ14＝ 0.00000E+00
　この変倍光学系ＺＬ７において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ８及びｄ９、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１４、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１７、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２２、並びに、第５レンズ群Ｇ５とフィルターＦＬとの軸上空気間隔ｄ２９は、変倍及び合焦に際して変化する。次の表２７に、無限遠物体合焦時、近距離物体合焦時及び最至近物体合焦時のそれぞれにおける広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各焦点距離おける可変間隔の値を示す。
（表２７）
［可変間隔データ］
－無限遠物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　 14.400　　　18.000　　　20.000　　　23.300
ｄ０　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
ｄ８　　　 24.3283　　 11.9508　　　7.2794　　　1.5000
ｄ９　　　　0.0000　　　0.0000　　　0.0000　　　0.0000
ｄ１４　　　5.4427　　　5.4427　　　5.4427　　　5.4427
ｄ１７　　　1.5000　　　3.8035　　　5.2139　　　7.3002
ｄ２２　　　5.8094　　　3.5281　　　2.1089　　　0.0000
ｄ２９　　　0.5000　　　5.2980　　　7.9112　　 12.2190
　
－近距離物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025
ｄ０　　　544.5834　　689.3773　　770.0044　　902.4751
ｄ８　　　 24.3283　　 11.9508　　　7.2794　　　1.5000
ｄ９　　　　0.9072　　　0.7587　　　0.7018　　　0.6289
ｄ１４　　　4.5355　　　4.6840　　　4.7409　　　4.8138
ｄ１７　　　1.5000　　　3.8035　　　5.2139　　　7.3002
ｄ２２　　　5.8094　　　3.5281　　　2.1089　　　0.0000
ｄ２９　　　0.5000　　　5.2980　　　7.9112　　 12.2190
　
－最至近物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.106 　　 -0.127 　　 -0.139 　　 -0.161
ｄ０　　　110.5549　　118.0123　　120.1404　　121.6387
ｄ８　　　 24.3283　　 11.9508　　　7.2794　　　1.5000
ｄ９　　　　3.6767　　　3.6540　　　3.7024　　　3.8252
ｄ１４　　　1.7660　　　1.7887　　　1.7403　　　1.6175
ｄ１７　　　1.5000　　　3.8035　　　5.2139　　　7.3002
ｄ２２　　　5.8094　　　3.5281　　　2.1089　　　0.0000
ｄ２９　　　0.5000　　　5.2980　　　7.9112　　 12.2190
　次の表２８に、変倍光学系ＺＬ７における各条件式対応値を示す。なお、この変倍光学系ＺＬ７において、特定負レンズは、両凹負レンズＬ１３であり、特定レンズは、両凸正レンズＬ５１及び両凸正レンズＬ５４である。
（表２８）
Σν１ｎ＝178.09
Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ）＝-8640.434
ＳＴＬｗ＝83.398
ｆＬ１＝-31.562
ｆＬ２＝-52.654
　
［条件式対応値］ 
（１）ν１ｎ＝82.57
（２）ｎＬ２／ｎＬ１＝1.160
（３）Ｎ１ｎ＝3
（４）２ωｗ＝114.733°
（５）ｎＬ１＝1.623
（６）ｆｗ×（－ｆ１）／Ｆｎｏｗ＝112.637ｍｍ2
（７）（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）＝-1.336
（８）（Σν１ｎ）／Ｎ１ｎ＝59.363
（９）（Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ））／（Ｎ１ｎ×ｆ１）＝126.533
（１０）Ｂｆｗ／ｆｗ＝2.641
（１１）ＳＴＬｗ／ＴＬｗ＝0.550
（１２）（－ｆ１）／ｆｗ＝1.581
（１３）（－ｆ１）／ｆｔ＝0.977
（１４）ｆＬ１／ｆ１＝1.387
（１５）ｆＬ２／ｆ１＝2.313
（１６）ＴＬｗ／Ｂｆｗ＝4.277
（１７）（Ｌ２ｒ２＋Ｌ２ｒ１）／（Ｌ２ｒ２－Ｌ２ｒ１）＝-1.250
（１８）（Ｌ３ｒ２＋Ｌ３ｒ１）／（Ｌ３ｒ２－Ｌ３ｒ１）＝ 0.271
（１９）νｒ＝82.57
（２０）Ｆｎｏｗ＝2.91
（２１）Ｆｎｏｔ＝2.91
　このように、変倍光学系ＺＬ７は、上記条件式（１）～（２１）を全て満足している。
　この変倍光学系ＺＬ７の無限遠物体合焦時の広角端状態及び望遠端状態における諸収差図を図１４に示す。これらの諸収差図より、この変倍光学系ＺＬ７は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
［第８実施例］
　図１５は、第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ８の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ８は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。また、後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とから構成されている。
　この変倍光学系ＺＬ８において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１１、像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１２、両凹負レンズＬ１３、及び両凸正レンズＬ１４で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸正レンズＬ３２とを接合した接合レンズ、両凹負レンズＬ３３と両凸正レンズＬ３４とを接合した接合レンズ、両凸正レンズＬ３５、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３６と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３７とを接合した接合レンズ、両凸正レンズＬ３８と両凹負レンズＬ３９とを接合した接合レンズ、及び物体側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ形状の非球面正レンズＬ３１０で構成されている。なお、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、フィルターＦＬが配置されている。
　また、変倍光学系ＺＬ８は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間隔（バックフォーカス）が増大するように、第１レンズ群Ｇ１が像側に移動し、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３が物体側に移動する。また、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３内（負メニスカスレンズＬ３１と両凸正レンズＬ３２とを接合した接合レンズと両凹負レンズＬ３３と両凸正レンズＬ３４とを接合した接合レンズとの間）に配置されており、変倍に際し第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
　また、変倍光学系ＺＬ８は、第２レンズ群Ｇ２を像側に移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うように構成されている。
　以下の表２９に、変倍光学系ＺＬ８の諸元の値を掲げる。
　なお、表２９において、第１６面は開口絞りＳを示し、第９面及び第２０面は仮想面を示している。また、第２０面には副絞りを配置することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬ８の物体側にフィルターを配置するときは、第１面から物体側に6.10mm離れた位置に配置される。
（表２９）第８実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　　　　＝　14.400　～　16.000　～　18.000　～　23.300
ＦＮＯ　　　　　＝　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91
２ω（°）　　　＝ 115.176　～ 108.256　～ 100.691　～　84.861
Ｙｍａｘ　　　　＝　21.600　～　21.600　～　21.600　～　21.600
ＴＬ(空気換算長)＝ 137.332　～ 134.390　～ 131.934　～ 129.823
Ｂｆ(空気換算長)＝　22.585　～　24.937　～　27.848　～　35.493
　
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　 ｎｄ　　　νｄ
物面　　　∞
 1*　　 342.7914　　 3.0000　　1.588870　　61.13
 2*　　　16.1106　　11.6048
 3　　　 49.2913　　 2.0000　　1.820980　　42.50
 4*　　　25.8983　　11.3832
 5　　　-45.4837　　 1.5000　　1.497820　　82.57
 6　　　 54.3748　　 0.5376
 7　　　 38.8825　　 6.6444　　1.635257　　33.41
 8　　　-91.9824　　　d8
 9　　　　0.0000　　 0.0000
10　　　 33.1746　　 1.1000　　1.963000　　24.11
11　　　 19.3866　　 4.3000　　1.654152　　32.42
12　　　119.3997　　　d12
13　　　 24.1338　　 1.1000　　1.846660　　23.80
14　　　 17.5000　　 6.2000　　1.511153　　65.39
15　　 -363.4978　　 1.5000
16　　　　0.0000　　 2.8214　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
17　　　-41.4313　　 1.1000　　1.953750　　32.33
18　　　 27.1802　　 5.4000　　1.846660　　23.80
19　　　-54.0998　　 0.3995
20　　　　0.0000　　-0.3000
21　　　 24.5452　　 6.0000　　1.497820　　82.57
22　　　-55.5602　　 0.2000
23　　　 51.0776　　 1.1000　　1.834810　　42.73
24　　　 17.5706　　 5.0000　　1.497820　　82.57
25　　　163.6668　　 0.2000
26　　　 37.0379　　 7.0000　　1.497820　　82.57
27　　　-18.4013　　 1.1000　　1.834810　　42.73
28　　　 86.5739　　 3.9979
29*　　 -60.3503　　 2.0000　　1.860999　　37.10
30　　　-50.2613　　　d30
31　　　　0.0000　　 1.6000　　1.516800　　64.13
32　　　　0.0000　　 1.0688
像面　　　∞
　
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　-21.915
第２レンズ群　　　9　　　122.590
第３レンズ群　　 13　　　 39.056
　この変倍光学系ＺＬ８において、第１面、第２面、第４面及び第２９面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表３０に、面番号ｍ及び非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ12の値を示す。
（表３０）
［非球面データ］
第 1面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.19707E-05　Ａ6 ＝-1.76977E-08　Ａ8 ＝ 1.6943E-11
　　　Ａ10＝-8.85755E-15　Ａ12＝ 1.9766E-18　Ａ14＝ 0.00000E+00
第 2面　Ｋ＝0.0000
　　　Ａ4＝ 7.01276E-06　Ａ6 ＝ 2.77908E-08　Ａ8 ＝ 3.97015E-11
　　　Ａ10=-5.16043E-13　Ａ12＝ 6.2126E-16　Ａ14＝ 0.00000E+00
第 4面　Ｋ＝1.3632
　　　Ａ4 ＝ 1.34780E-05　Ａ6 ＝-1.71246E-09　Ａ8 ＝ 5.11129E-11
　　　Ａ10＝ 3.88045E-13　Ａ12＝ 1.1914E-18　Ａ14＝ 0.00000E+00
第29面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝-2.04742E-05　Ａ6 ＝-5.87424E-08　Ａ8 ＝ 2.99693E-10
　　　Ａ10＝-3.41851E-12　Ａ12＝ 7.3793E-15　Ａ14＝ 0.00000E+00
　この変倍光学系ＺＬ８において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ８、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１２、及び、第３レンズ群Ｇ３とフィルターＦＬとの軸上空気間隔ｄ３０は、変倍及び合焦に際して変化する。次の表３１に、無限遠物体合焦時、近距離物体合焦時及び最至近物体合焦時のそれぞれにおける広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各焦点距離おける可変間隔の値を示す。
（表３１）
［可変間隔データ］
－無限遠物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　 14.400　　　16.000　　　18.000　　　23.300
ｄ０　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
ｄ８　　　 19.3279　　 14.5264　　　9.8351　　　1.5000
ｄ１２　　　8.5296　　　8.0374　　　7.3623　　　5.9410
ｄ３０　　 20.4803　　 22.8718　　 25.7862　　 33.4872
　
－近距離物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025
ｄ０　　　547.1797　　611.4703　　691.7918　　904.4881
ｄ８　　　 20.3497　　 15.4876　　 10.7327　　　2.2703
ｄ１２　　　7.5079　　　7.0762　　　6.4647　　　5.1707
ｄ３０　　 20.4803　　 22.8718　　 25.7862　　 33.4872
　
－最至近物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.091 　　 -0.099 　　 -0.110　 　 -0.142
ｄ０　　　136.0234　　138.9653　　141.4208　　143.5318
ｄ８　　　 22.8593　　 18.1510　　 13.5843　　　5.5992
ｄ１２　　　4.9982　　　4.4129　　　3.6131　　　1.8418
ｄ３０　　 20.4803　　 22.8718　　 25.7862　　 33.4872
　次の表３２に、変倍光学系ＺＬ８における各条件式対応値を示す。なお、この変倍光学系ＺＬ８において、特定負レンズは、両凹負レンズＬ１３であり、特定レンズは、両凸正レンズＬ３５、正メニスカスレンズＬ３７及び両凸正レンズＬ３８である。
（表３２）
Σν１ｎ＝186.20
Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ）＝-8786.587
ＳＴＬｗ＝78.728
ｆＬ１＝-28.806
ｆＬ２＝-69.134
　
［条件式対応値］ 
（１）ν１ｎ＝82.57
（２）ｎＬ２／ｎＬ１＝1.146
（３）Ｎ１ｎ＝3
（４）２ωｗ＝115.176°
（５）ｎＬ１＝1.589
（６）ｆｗ×（－ｆ１）／Ｆｎｏｗ＝108.445ｍｍ2
（７）（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）＝-1.099
（８）（Σν１ｎ）／Ｎ１ｎ＝62.067
（９）（Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ））／（Ｎ１ｎ×ｆ１）＝133.647
（１０）Ｂｆｗ／ｆｗ＝1.568
（１１）ＳＴＬｗ／ＴＬｗ＝0.573
（１２）（－ｆ１）／ｆｗ＝1.522
（１３）（－ｆ１）／ｆｔ＝0.941
（１４）ｆＬ１／ｆ１＝1.314
（１５）ｆＬ２／ｆ１＝3.155
（１６）ＴＬｗ／Ｂｆｗ＝6.081
（１７）（Ｌ２ｒ２＋Ｌ２ｒ１）／（Ｌ２ｒ２－Ｌ２ｒ１）＝-3.214
（１８）（Ｌ３ｒ２＋Ｌ３ｒ１）／（Ｌ３ｒ２－Ｌ３ｒ１）＝ 0.089
（１９）νｒ＝82.57
（２０）Ｆｎｏｗ＝2.91
（２１）Ｆｎｏｔ＝2.91
　このように、変倍光学系ＺＬ８は、上記条件式（１）～（２１）を全て満足している。
　この変倍光学系ＺＬ８の無限遠物体合焦時の広角端状態及び望遠端状態における諸収差図を図１６に示す。これらの諸収差図より、この変倍光学系ＺＬ８は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
［第９実施例］
　図１７は、第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ９の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ９は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。また、後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
　この変倍光学系ＺＬ９において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１１、像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１２、両凹負レンズＬ１３、及び両凸正レンズＬ１４で構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２とを接合した接合レンズ、両凹負レンズＬ３３と両凸正レンズＬ３４とを接合した接合レンズ、両凸正レンズＬ３５、及び物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３６と両凸正レンズＬ３７とを接合した接合レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸正レンズＬ４１と両凹負レンズＬ４２とを接合した接合レンズ、及び物体側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ形状の非球面正レンズＬ４３で構成されている。なお、第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間には、フィルターＦＬが配置されている。
　また、変倍光学系ＺＬ９は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大し、第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間隔（バックフォーカス）が増大するように、第１レンズ群Ｇ１が像側に移動し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４が物体側に移動する。また、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３内（負メニスカスレンズＬ３１と両凸正レンズＬ３２とを接合した接合レンズと両凹負レンズＬ３３と両凸正レンズＬ３４とを接合した接合レンズとの間）に配置されており、変倍に際し第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。
　また、変倍光学系ＺＬ９は、第２レンズ群Ｇ２を像側に移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うように構成されている。
　以下の表３３に、変倍光学系ＺＬ９の諸元の値を掲げる。
　なお、表３３において、第１６面は開口絞りＳを示し、第９面及び第２０面は仮想面を示している。また、第２０面には副絞りを配置することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬ９の物体側にフィルターを配置するときは、第１面から物体側に6.10mm離れた位置に配置される。
（表３３）第９実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　　　　＝　14.400　～　16.000　～　18.000　～　23.300
ＦＮＯ　　　　　＝　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91
２ω（°）　　　＝ 115.123　～ 107.999　～ 100.301　～　84.436
Ｙｍａｘ　　　　＝　21.600　～　21.600　～　21.600　～　21.600
ＴＬ(空気換算長)＝ 137.421　～ 134.414　～ 131.760　～ 129.485
Ｂｆ(空気換算長)＝　21.808　～　24.029　～　26.719　～　34.219
　
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　 ｎｄ　　　νｄ
物面　　　∞
 1*　　 211.8265　　 3.0000　　1.588870　　61.13
 2*　　　15.9992　　11.6180
 3　　　 48.6821　　 2.0000　　1.820980　　42.50
 4*　　　25.7140　　11.5301
 5　　　-43.5876　　 1.5000　　1.497820　　82.57
 6　　　 54.1333　　 0.5681
 7　　　 40.3289　　 6.6069　　1.625844　　34.24
 8　　　-86.6000　　　d8
 9　　　　0.0000　　 0.0000
10　　　 36.9813　　 1.1000　　1.963000　　24.11
11　　　 19.6099　　 4.3000　　1.680196　　30.69
12　　 1248.2429　　　d12
13　　　 26.0906　　 1.1000　　1.846660　　23.80
14　　　 17.5000　　 6.2000　　1.489456　　69.86
15　　 1516.2872　　 1.5382
16　　　　0.0000　　 2.6920　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
17　　　-46.0077　　 1.1000　　1.953750　　32.33
18　　　 26.5003　　 5.4000　　1.846660　　23.80
19　　　-55.7140　　 0.3744
20　　　　0.0000　　-0.3000
21　　　 25.7684　　 6.0000　　1.497820　　82.57
22　　　-51.7236　　 0.2000
23　　　 53.1758　　 1.1000　　1.834810　　42.73
24　　　 17.7067　　 5.0000　　1.497820　　82.57
25　　 -115.0285　　　d25
26　　　 57.4820　　 7.0000　　1.497820　　82.57
27　　　-18.9711　　 1.1000　　1.834810　　42.73
28　　　 69.6403　　 3.9109
29*　　 -41.3607　　 2.0000　　1.860999　　37.10
30　　　-35.5329　　　d30
31　　　　0.0000　　 1.6000　　1.516800　　64.13
32　　　　0.0000　　 0.9492
像面　　　∞
　
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　-21.475
第２レンズ群　　 10　　　 88.427
第３レンズ群　　 13　　　 32.839
第４レンズ群　　 26　　　-65.349
　この変倍光学系ＺＬ９において、第１面、第２面、第４面及び第２９面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表３４に、面番号ｍ及び非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ12の値を示す。
（表３４）
［非球面データ］
第 1面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.09229E-05　Ａ6 ＝-1.69852E-08　Ａ8 ＝ 1.67481E-11
　　　Ａ10＝-8.86570E-15　Ａ12＝ 1.92870E-18　Ａ14＝ 0.00000E+00
第 2面　Ｋ＝0.0000
　　　Ａ4 ＝ 9.21479E-06　Ａ6 ＝ 2.30867E-08　Ａ8 ＝ 1.30262E-11
　　　Ａ10＝-4.06315E-13　Ａ12＝ 4.84400E-16　Ａ14＝ 0.00000E+00
第 4面　Ｋ＝1.3178
　　　Ａ4 ＝ 1.27593E-05　Ａ6 ＝-2.12909E-09　Ａ8 ＝ 9.99165E-11
　　　Ａ10＝ 8.39923E-14　Ａ12＝ 6.41400E-16　Ａ14＝ 0.00000E+00
第29面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝-1.73924E-05　Ａ6 ＝-5.17645E-08　Ａ8 ＝ 1.21697E-10
　　　Ａ10＝-2.24340E-12　Ａ12＝ 2.49200E-15　Ａ14＝ 0.00000E+00
　この変倍光学系ＺＬ９において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ８、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２４、及び、第４レンズ群Ｇ４とフィルターＦＬとの軸上空気間隔ｄ３０は、変倍及び合焦に際して変化する。次の表３５に、無限遠物体合焦時、近距離物体合焦時及び最至近物体合焦時のそれぞれにおける広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各焦点距離おける可変間隔の値を示す。
（表３５）
［可変間隔データ］
－無限遠物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　 14.400　　　16.000　　　18.000　　　23.300
ｄ０　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
ｄ８　　　 19.8415　　 14.9293　　 10.0773　　　1.6769
ｄ１２　　　7.6288　　　7.1950　　　6.5331　　　5.0307
ｄ２５　　　1.5037　　　1.6216　　　1.7924　　　1.9194
ｄ３０　　 19.7474　　 21.9244　　 24.6266　　 32.2154
　
－近距離物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025
ｄ０　　　547.1797　　611.4703　　691.7918　　904.4881
ｄ８　　　 20.6724　　 15.6966　　 10.7821　　　2.2646
ｄ１２　　　6.7979　　　6.4278　　　5.8283　　　4.4429
ｄ２５　　　1.5037　　　1.6216　　　1.7924　　　1.9194
ｄ３０　　 19.7474　　 21.9244　　 24.6266　　 32.2154
　
－最至近物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.091 　　 -0.099 　　 -0.110 　　 -0.142
ｄ０　　　136.0234　　138.9653　　141.4208　　143.5318
ｄ８　　　 22.7133　　 17.8241　　 13.0223　　　4.8109
ｄ１２　　　4.7570　　　4.3002　　　3.5882　　　1.8967
ｄ２５　　　1.5037　　　1.6216　　　1.7924　　　1.9194
ｄ３０　　 19.7474　　 21.9244　　 24.6266　　 32.2154
　次の表３６に、変倍光学系ＺＬ９における各条件式対応値を示す。なお、この変倍光学系ＺＬ９において、特定負レンズは、両凹負レンズＬ１３であり、特定レンズは、両凸正レンズＬ３５、両凸正レンズＬ３７及び両凸正レンズＬ４１である。
（表３６）
Σν１ｎ＝186.20
Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ）＝-8728.096
ＳＴＬｗ＝78.532
ｆＬ１＝-29.557
ｆＬ２＝-69.099
　
［条件式対応値］ 
（１）ν１ｎ＝82.57
（２）ｎＬ２／ｎＬ１＝1.146
（３）Ｎ１ｎ＝3
（４）２ωｗ＝115.123°
（５）ｎＬ１＝1.589
（６）ｆｗ×（－ｆ１）／Ｆｎｏｗ＝106.270ｍｍ2
（７）（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）＝-1.163
（８）（Σν１ｎ）／Ｎ１ｎ＝62.067
（９）（Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ））／（Ｎ１ｎ×ｆ１）＝135.474
（１０）Ｂｆｗ／ｆｗ＝1.514
（１１）ＳＴＬｗ／ＴＬｗ＝0.571
（１２）（－ｆ１）／ｆｗ＝1.491
（１３）（－ｆ１）／ｆｔ＝0.922
（１４）ｆＬ１／ｆ１＝1.376
（１５）ｆＬ２／ｆ１＝3.218
（１６）ＴＬｗ／Ｂｆｗ＝6.301
（１７）（Ｌ２ｒ２＋Ｌ２ｒ１）／（Ｌ２ｒ２－Ｌ２ｒ１）＝-3.239
（１８）（Ｌ３ｒ２＋Ｌ３ｒ１）／（Ｌ３ｒ２－Ｌ３ｒ１）＝ 0.108
（１９）νｒ＝82.57
（２０）Ｆｎｏｗ＝2.91
（２１）Ｆｎｏｔ＝2.91
　このように、変倍光学系ＺＬ９は、上記条件式（１）～（２１）を全て満足している。
　この変倍光学系ＺＬ９の無限遠物体合焦時の広角端状態及び望遠端状態における諸収差図を図１８に示す。これらの諸収差図より、この変倍光学系ＺＬ９は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
［第１０実施例］
　図１９は、第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ１０の構成を示す図である。この変倍光学系ＺＬ１０は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する後群ＧＲとから構成されている。また、後群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
　この変倍光学系ＺＬ１０において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１１、像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１２、及び両凹負レンズＬ１３と両凸正レンズＬ１４とを接合した接合レンズで構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸正レンズＬ２１、及び両凸正レンズＬ２２と両凹負レンズＬ２３とを接合した接合レンズで構成されている。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２とを接合した接合レンズで構成されている。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凹負レンズＬ４１と両凸正レンズＬ４２とを接合した接合レンズ、両凸正レンズＬ４３、及び物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４４と両凸正レンズＬ４５とを接合した接合レンズで構成されている。また、第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に、両凹負レンズＬ５１と両凸正レンズＬ５２とを接合した接合レンズ、及び像側のレンズ面が非球面形状に形成され、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ形状の非球面正レンズＬ５３で構成されている。なお、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間には、フィルターＦＬが配置されている。
　また、変倍光学系ＺＬ１０は、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が減少し、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が増大し、第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間隔（バックフォーカス）が増大するように、第１レンズ群Ｇ１が像側に移動し、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３、第４レンズ群Ｇ４及び第５レンズ群Ｇ５が物体側に移動する。また、開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３第４レンズ群Ｇ４との間に配置されており、変倍に際し第４レンズ群Ｇ４とともに移動する。
　また、変倍光学系ＺＬ１０は、第２レンズ群Ｇ２を像側に移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うように構成されている。
　以下の表３７に、変倍光学系ＺＬ１０の諸元の値を掲げる。
　なお、表３７において、第１８面は開口絞りＳを示し、第８面、第１４面及び第３２面は仮想面を示している。また、第１４面には副絞りを配置することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬ１０の物体側にフィルターを配置するときは、第１面から物体側に6.10mm離れた位置に配置される。
（表３７）第１０実施例
［全体諸元］
　　　　　　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　　　　＝　14.400　～　18.000　～　20.000　～　23.300
ＦＮＯ　　　　　＝　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91 　～　 2.91
２ω（°）　　　＝ 114.664　～　99.908　～　93.228　～　83.941
Ｙｍａｘ　　　　＝　21.600　～　21.600　～　21.600　～　21.600
ＴＬ(空気換算長)＝ 143.298　～ 136.392　～ 134.454　～ 133.191
Ｂｆ(空気換算長)＝　21.176　～　26.098　～　28.849　～　33.508
　
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　　　ｄ　　　　 ｎｄ　　　νｄ
物面　　　∞
 1*　　　73.3719　　 3.2000　　1.588870　　61.13
 2*　　　14.5908　　13.6216
 3　　　 63.8356　　 2.0000　　1.860999　　37.10
 4*　　　30.0096　　10.9163
 5　　　-50.1332　　 2.7239　　1.433848　　95.23
 6　　　 36.7661　　 5.9645　　1.806100　　33.34
 7　　-2583.8501　　　d7
 8　　　　0.0000　　　d8
 9　　　 98.9830　　 3.3713　　1.728250　　28.38
10　　　-69.3563　　 0.2000
11　　　 45.8254　　 4.5650　　1.698950　　30.13
12　　　-44.1835　　 1.2000　　1.963000　　24.11
13　　　 51.6189　　　d13
14　　　　0.0000　　 0.0000
15　　　 22.9396　　 1.2004　　1.834000　　37.18
16　　　 16.5758　　 5.1257　　1.487490　　70.32
17　　　159.7987　　　d17
18　　　　0.0000　　 3.8360　　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
19　　　-72.2635　　 1.2000　　1.834810　　42.73
20　　　 32.7563　　 4.3411　　1.497820　　82.57
21　　　-55.5942　　 0.2082
22　　　 37.2299　　 3.8685　　1.749500　　35.25
23　　　-97.4255　　 0.9285
24　　　 29.0556　　 1.2430　　1.834000　　37.18
25　　　 18.1863　　 5.7887　　1.497820　　82.57
26　　　-93.6887　　　d26
27　　　-61.0712　　 1.2008　　1.953747　　32.32
28　　　 18.9225　　 5.7947　　1.672700　　32.18
29　　 -118.9626　　 2.9252
30　　　-46.6184　　 1.3000　　1.860999　　37.10
31*　　 -43.1724　　　d31
32　　　　0.0000　　18.4181
33　　　　0.0000　　 1.6000　　1.516800　　64.13
34　　　　0.0000　　 1.1070
像面　　　∞
　
［レンズ群焦点距離］
　レンズ群　　　始面　　焦点距離
第１レンズ群　　　1　　　-20.602
第２レンズ群　　　9　　　 91.157
第３レンズ群　　 15　　　 76.110
第４レンズ群　　 19　　　 30.004
第５レンズ群　　 27　　　-45.641
　この変倍光学系ＺＬ１０において、第１面、第２面、第４面及び第３１面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表３８に、面番号ｍ及び非球面のデータ、すなわち円錐定数Ｋ及び各非球面定数Ａ4～Ａ12の値を示す。
（表３８）
［非球面データ］
第 1面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝-8.22269E-06　Ａ6 ＝ 2.29849E-08　Ａ8 ＝-3.24259E-11
　　　Ａ10＝ 2.63839E-14　Ａ12＝-1.1616E-17　Ａ14＝ 2.16740E-21
第 2面　Ｋ＝0.0000
　　　Ａ4 ＝-9.13167E-07　Ａ6 ＝-9.42128E-09　Ａ8 ＝ 8.71937E-11
　　　Ａ10＝ 1.90838E-13　Ａ12＝-1.19570E-15　Ａ14＝ 1.26750E-18
第 4面　Ｋ＝2.0000
　　　Ａ4 ＝ 4.11958E-06　Ａ6 ＝ 9.92408E-09　Ａ8 ＝ 1.20069E-11
　　　Ａ10＝-2.46956E-13　Ａ12＝ 1.41440E-15　Ａ14＝-2.30990E-18
第31面　Ｋ＝1.0000
　　　Ａ4 ＝ 1.54778E-05　Ａ6 ＝-8.95438E-09　Ａ8 ＝ 3.82731E-10
　　　Ａ10＝-2.13552E-12　Ａ12＝ 4.78640E-15　Ａ14＝ 0.00000E+00
　この変倍光学系ＺＬ１０において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ７及びｄ８、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１７、第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との軸上空気間隔ｄ２６、及び、第５レンズ群Ｇ５とフィルターＦＬとの軸上空気間隔ｄ３１は、変倍及び合焦に際して変化する。次の表３９に、無限遠物体合焦時、近距離物体合焦時及び最至近物体合焦時のそれぞれにおける広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態の各焦点距離おける可変間隔の値を示す。
（表３９）
［可変間隔データ］
－無限遠物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
ｆ　　　　 14.400　　　18.000　　　20.000　　　23.300
ｄ０　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞　　　　　∞
ｄ７　　　 22.3946　　 11.1020　　　6.8926　　　1.5000
ｄ８　　　　0.0000　　　0.0000　　　0.0000　　　0.0000
ｄ１３　　　5.3794　　　5.6650　　　5.5441　　　5.7924
ｄ１７　　　4.7709　　　3.2409　　　2.6170　　　1.4986
ｄ２６　　　2.8531　　　3.5619　　　3.8286　　　4.1689
ｄ３１　　　0.5000　　　5.5016　　　8.0722　　 12.9278
　
－近距離物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025 　　 -0.025
ｄ０　　　545.2923　　690.1690　　770.5760　　903.1960
ｄ７　　　 22.3946　　 11.1020　　　6.8926　　　1.5000
ｄ８　　　　0.8103　　　0.7197　　　0.6824　　　0.6343
ｄ１３　　　4.5692　　　4.9453　　　4.8617　　　5.1581
ｄ１７　　　4.7709　　　3.2409　　　2.6170　　　1.4986
ｄ２６　　　2.8531　　　3.5619　　　3.8286　　　4.1689
ｄ３１　　　0.5000　　　5.5016　　　8.0722　　 12.9278
　
－最至近物体合焦時－
　　　　広角端状態　　 中間焦点距離状態 　　望遠端状態
β　　　　 -0.094 　　 -0.112 　　 -0.124 　　 -0.144
ｄ０　　　130.1097　　137.0620　　138.9961　　140.1704
ｄ７　　　 22.3946　　 11.1020　　　6.8926　　　1.5000
ｄ８　　　　2.6235　　　2.9752　　　3.0674　　　3.3170
ｄ１３　　　2.7248　　　2.6934　　　2.4623　　　2.5422
ｄ１７　　　4.7709　　　3.2409　　　2.6170　　　1.4986
ｄ２６　　　2.8531　　　3.5619　　　3.8286　　　4.1689
ｄ３１　　　0.5000　　　5.5016　　　8.0722　　 12.9278
　次の表４０に、変倍光学系ＺＬ１０における各条件式対応値を示す。なお、この変倍光学系ＺＬ１０において、特定負レンズは、両凹負レンズＬ１３であり、特定レンズは、両凸正レンズＬ４２及び両凸正レンズＬ４５である。
（表３６）
Σν１ｎ＝193.46
Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ）＝-9050.378
ＳＴＬｗ＝86.634
ｆＬ１＝-31.560
ｆＬ２＝-67.630
　
［条件式対応値］ 
（１）ν１ｎ＝95.23
（２）ｎＬ２／ｎＬ１＝1.171
（３）Ｎ１ｎ＝3
（４）２ωｗ＝114.664°
（５）ｎＬ１＝1.589
（６）ｆｗ×（－ｆ１）／Ｆｎｏｗ＝101.938ｍｍ2
（７）（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）＝-1.496
（８）（Σν１ｎ）／Ｎ１ｎ＝64.487
（９）（Σ（ν１ｎ×ｆ１ｎ））／（Ｎ１ｎ×ｆ１）＝146.446
（１０）Ｂｆｗ／ｆｗ＝1.471
（１１）ＳＴＬｗ／ＴＬｗ＝0.605
（１２）（－ｆ１）／ｆｗ＝1.431
（１３）（－ｆ１）／ｆｔ＝0.884
（１４）ｆＬ１／ｆ１＝1.532
（１５）ｆＬ２／ｆ１＝3.283
（１６）ＴＬｗ／Ｂｆｗ＝6.767
（１７）（Ｌ２ｒ２＋Ｌ２ｒ１）／（Ｌ２ｒ２－Ｌ２ｒ１）＝-2.774
（１８）（Ｌ３ｒ２＋Ｌ３ｒ１）／（Ｌ３ｒ２－Ｌ３ｒ１）＝-0.154
（１９）νｒ＝82.57
（２０）Ｆｎｏｗ＝2.91
（２１）Ｆｎｏｔ＝2.91
　このように、変倍光学系ＺＬ１０は、上記条件式（１）～（２１）を全て満足している。
　この変倍光学系ＺＬ１０の無限遠物体合焦時の広角端状態及び望遠端状態における諸収差図を図２０に示す。これらの諸収差図より、この変倍光学系ＺＬ１０は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
１　カメラ（光学機器）　　ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ１０）　変倍光学系
Ｇ１　第１レンズ群　　ＧＲ　後群

Claims (23)

  1. 　負の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　前記第１レンズ群の像側に配置された少なくとも１つのレンズ群を有する後群とからなり、
    　変倍に際し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化し、
    　次式の条件を満足する変倍光学系。
    －４．００＜（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）＜－０．５０
    １００．００°　＜　２ωｗ
    　但し、
    　Ｌ１ｒ１：前記第１レンズ群の最も物体側のレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
    　Ｌ１ｒ２：前記第１レンズ群の最も物体側のレンズの像側のレンズ面の曲率半径
    　２ωｗ：前記変倍光学系の広角端状態における全画角
  2. 　次式の条件を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
    Ｎ１ｎ　≦　４
    　但し、
    　Ｎ１ｎ：前記第１レンズ群に含まれる負レンズの枚数
  3. 　次式の条件を満足する請求項１または２に記載の変倍光学系。
    ｎＬ１　＜　１．７０
    　但し、
    　ｎＬ１：前記第１レンズ群の最も物体側のレンズの媒質のｄ線に対する屈折率
  4. 　次式の条件を満足する請求項１～３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    １．２０　＜　Ｂｆｗ／ｆｗ　＜　４．００
    　但し、
    　ｆｗ：前記変倍光学系の広角端状態における焦点距離
    　Ｂｆｗ：前記変倍光学系の広角端状態におけるバックフォーカス
  5. 　次式の条件を満足する請求項１～４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ０．４０　＜　ＳＴＬｗ／ＴＬｗ　＜　０．７０
    　但し、
    　ＴＬｗ：前記変倍光学系の広角端状態における光学全長
    　ＳＴＬｗ：前記変倍光学系の広角端状態における最も物体側のレンズ面から絞り面までの光軸上の距離
  6. 　次式の条件を満足する請求項１～５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    １．００　＜　（－ｆ１）／ｆｗ　＜　２．００
    　但し、
    　ｆｗ：前記変倍光学系の広角端状態における焦点距離
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  7. 　次式の条件を満足する請求項１～６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ０．６５　＜　（－ｆ１）／ｆｔ　＜　１．２０
    　但し、
    　ｆｔ：前記変倍光学系の望遠端状態における焦点距離
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  8. 　次式の条件を満足する請求項１～７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    １．００　＜　ｆＬ１／ｆ１　＜　２．００
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆＬ１：前記第１レンズ群の最も物体側のレンズの焦点距離
  9. 　次式の条件を満足する請求項１～８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    １．００　＜　ｆＬ２／ｆ１　＜　４．００
    　但し、
    　ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
    　ｆＬ２：前記第１レンズ群の物体側から２番目のレンズの焦点距離
  10. 　次式の条件を満足する請求項１～９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ３．５０　＜　ＴＬｗ／Ｂｆｗ　＜　８．００
    　但し、
    　Ｂｆｗ：前記変倍光学系の広角端状態におけるバックフォーカス
    　ＴＬｗ：前記変倍光学系の広角端状態における光学全長
  11. 　前記第１レンズ群は、少なくとも２枚のレンズを有し、
    　次式の条件を満足する請求項１～１０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    －４．００＜（Ｌ２ｒ２＋Ｌ２ｒ１）／（Ｌ２ｒ２－Ｌ２ｒ１）＜－０．５０
    　但し、
    　Ｌ２ｒ１：前記第１レンズ群の物体側から２番目のレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
    　Ｌ２ｒ２：前記第１レンズ群の物体側から２番目のレンズの像側のレンズ面の曲率半径
  12. 　前記第１レンズ群は、少なくとも３枚のレンズを有し、
    　次式の条件を満足する請求項１～１１のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    －０．８０＜（Ｌ３ｒ２＋Ｌ３ｒ１）／（Ｌ３ｒ２－Ｌ３ｒ１）＜０．８０
    　但し、
    　Ｌ３ｒ１：前記第１レンズ群の物体側から３番目のレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
    　Ｌ３ｒ２：前記第１レンズ群の物体側から３番目のレンズの像側のレンズ面の曲率半径
  13. 　変倍に際し、前記第１レンズ群は光軸方向に移動する
    　請求項１～１２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  14. 　前記第１レンズ群は、物体側から順に、負レンズ、負レンズ、負レンズ、正レンズで構成される
    　請求項１～１３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  15. 　無限遠物体から近距離物体への合焦に際し、前記後群の一部が像側に移動する
    　請求項１～１４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  16. 　前記後群は、１面以上の非球面を含む
    　請求項１～１５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  17. 　前記後群は、次式の条件を満足するレンズを１枚以上有する
    　請求項１～１６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    ６６．５０　＜　νｒ
    　但し、
    　νｒ：前記後群が有するレンズの媒質のｄ線に対するアッベ数
  18. 　前記後群は、正の屈折力を有する
    　請求項１～１７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  19. 　次式の条件を満足する請求項１～１８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    Ｆｎｏｗ　＜　４．２０
    　但し、
    　Ｆｎｏｗ：前記変倍光学系の広角端状態における無限遠合焦状態での開放Ｆナンバー
  20. 　次式の条件を満足する請求項１～１９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
    Ｆｎｏｔ　＜　６．００
    　但し、
    　Ｆｎｏｔ：前記変倍光学系の望遠端状態における無限遠合焦状態での開放Ｆナンバー
  21. 　前記第１レンズ群の物体側にフィルターを有する
    　請求項１～２０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  22. 　請求項１～２１のいずれか一項に記載の変倍光学系を有する光学機器。
  23. 　負の屈折力を有する第１レンズ群と、前記第１レンズ群の像側に配置された少なくとも１つのレンズ群を有する後群とからなる変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍に際し、隣り合う各レンズ群の間隔が変化するように配置し、
    　次式の条件を満足するように配置する変倍光学系の製造方法。
    －４．００＜（Ｌ１ｒ２＋Ｌ１ｒ１）／（Ｌ１ｒ２－Ｌ１ｒ１）＜－０．５０
    １００．００°　＜　２ωｗ
    　但し、
    　Ｌ１ｒ１：前記第１レンズ群の最も物体側のレンズの物体側のレンズ面の曲率半径
    　Ｌ１ｒ２：前記第１レンズ群の最も物体側のレンズの像側のレンズ面の曲率半径
    　２ωｗ：前記変倍光学系の広角端状態における全画角
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