WO2020158902A1 - 撮像レンズおよび撮像装置 - Google Patents

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WO2020158902A1
WO2020158902A1 PCT/JP2020/003556 JP2020003556W WO2020158902A1 WO 2020158902 A1 WO2020158902 A1 WO 2020158902A1 JP 2020003556 W JP2020003556 W JP 2020003556W WO 2020158902 A1 WO2020158902 A1 WO 2020158902A1
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WO
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lens
lens group
lenses
cemented
negative
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PCT/JP2020/003556
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English (en)
French (fr)
Inventor
大樹 河村
長　倫生
Original Assignee
富士フイルム株式会社
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Publication date
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Priority to JP2020568618A priority patent/JP7399113B2/ja
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Priority to US17/377,480 priority patent/US20210341709A1/en

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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/001—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras
    • G02B13/0015—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design
    • G02B13/002—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface
    • G02B13/003—Miniaturised objectives for electronic devices, e.g. portable telephones, webcams, PDAs, small digital cameras characterised by the lens design having at least one aspherical surface having two lenses
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/04—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having two components only
    • G02B9/06—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having two components only two + components
    • G02B9/08—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having two components only two + components arranged about a stop

Definitions

  • the present disclosure relates to an imaging lens and an imaging device.
  • Gauss type and modified Gauss type lens systems have been proposed as lens systems that can be used in imaging devices such as digital cameras.
  • Gauss type lens system those described in, for example, JP-A-2018-005099, JP-A-2018-54987, and JP-A-2015-141384 are known.
  • the Gauss type lens system is often used for a lens system having a small F number.
  • a small F number is one of the problems.
  • a lens system having an F-number that is smaller than the F-numbers of the lens systems described in JP-A-2018-005099, JP-A-2018-54987, and JP-A-2015-141384 has been demanded. ing.
  • the Gauss type has a problem that the sagittal coma aberration becomes large when the angle of view is wide, but a lens that has a small F number but is well corrected for the aberration and can obtain a high quality image.
  • the system is required.
  • a lens system having a small F number has a problem in that the weight of a group (hereinafter referred to as a focus group) that moves during focusing becomes heavy, which is disadvantageous in speeding up autofocus. Weight reduction is desired.
  • An object of the present invention is to provide an imaging device including a lens.
  • An imaging lens includes a first lens group having a positive refracting power, which is continuous in order from the most object side to the image side and is fixed with respect to an image plane during focusing.
  • the imaging lens of the above aspect of the present disclosure preferably satisfies the following conditional expression (1-1). 1.1 ⁇ H1max/H1f ⁇ 2 (1-1)
  • the imaging lens of the above aspect of the present disclosure preferably satisfies the following conditional expression (2) when the height from the optical axis of the paraxial ray on the lens surface of the second lens group closest to the object is H2f. It is more preferable to satisfy the following conditional expression (2-1). 1.5 ⁇ H1max/H2f ⁇ 3.5 (2) 1.7 ⁇ H1max/H2f ⁇ 2.5 (2-1)
  • the first lens group includes at least two cemented lenses in which at least one positive lens and at least one negative lens are cemented.
  • the first lens group includes at least five positive lenses and at least four negative lenses.
  • the first lens group has one or two negative lenses and three convex surfaces facing the object side in order from the most image side to the object side. And a positive lens.
  • the first lens group includes at least three biconvex lenses and at least one biconcave lens.
  • the second lens group includes at least two positive lenses and at least two negative lenses.
  • the first lens group preferably includes at least one negative lens, and the image-side surface of the most image-side negative lens of the first lens group is preferably a concave surface.
  • the second lens group includes at least one negative lens, and the object side surface of the negative lens closest to the object side of the second lens group is a concave surface.
  • the first lens group and the second lens group each include at least one negative lens, and the image-side surface of the negative lens closest to the image side is a concave surface.
  • the object side surface of the most object side negative lens of the second lens group is concave
  • the radius of curvature of the image side surface of the most image side negative lens of the first lens group is Rso
  • the radius of curvature of the object-side surface of the most object-side negative lens is Rsi
  • the following conditional expression (4) is satisfied when the lateral magnification of the second lens group in a state of being focused on an object at infinity is ⁇ 2. 0.2 ⁇ 2 ⁇ 0.8 (4)
  • the lateral magnification of the second lens group in the state of being focused on an object at infinity is ⁇ 2, and an object at infinity when the lens is arranged on the image side of the second lens group.
  • the first lens group includes at least one positive lens and at least one negative lens, and all the positive lenses in the first lens group have Abbe numbers based on the d-line. , ⁇ 1p, the average of d-line-based Abbe numbers of all negative lenses in the first lens group is ⁇ 1n, and the average of partial dispersion ratios between g-line and F-line of all positive lenses in the first lens group Is ⁇ 1p and the average of partial dispersion ratios between the g-line and the F-line of all the negative lenses in the first lens group is ⁇ 1n, it is preferable that the following conditional expressions (6) and (7) are satisfied. 5 ⁇ 1p- ⁇ 1n ⁇ 45 (6) 0 ⁇ 1n- ⁇ 1p ⁇ 0.07 (7)
  • the second lens group includes at least one positive lens and at least one negative lens, and all the positive lenses in the second lens group have Abbe numbers based on the d-line.
  • V2p the average of d-line-based Abbe numbers of all negative lenses in the second lens group is ⁇ 2n
  • the average of partial dispersion ratios between the g-line and the F-line of all the negative lenses in the second lens group is ⁇ 2n
  • -10 ⁇ 2p- ⁇ 2n ⁇ 35 (8) -0.03 ⁇ 2n- ⁇ 2p ⁇ 0.07 (9)
  • the imaging lens according to the above aspect of the present disclosure may further include a succeeding group that is arranged on the image side of the second lens group and is continuous with the second lens group, and is fixed to the image plane during focusing. You may comprise.
  • the imaging lens of the above aspect of the present disclosure may be configured to include a first lens group, a diaphragm, and a second lens group.
  • conditional expression (11) is satisfied, where f is the focal length of the imaging lens and f1 is the focal length of the first lens group when focused on an object at infinity. It is preferable. 0.2 ⁇ f/f1 ⁇ 1 (11)
  • conditional expression (12) is satisfied, where f is the focal length of the imaging lens and f2 is the focal length of the second lens group when focused on an object at infinity. It is preferable. 0.5 ⁇ f/f2 ⁇ 2 (12)
  • the distance on the optical axis from the most image-side lens surface of the first lens group to the image-side principal point position of the first lens group is P1
  • the image side of the first lens group is
  • the sign of P1 is negative
  • the principal point position is on the image side
  • the sign of P1 is positive
  • the focus is on an object at infinity
  • the distance on the optical axis between the first lens group and the second lens group is D12
  • the maximum value of the partial dispersion ratio between the g-line and the F-line of the positive lens in the first lens group is ⁇ 1max
  • the following conditional expression (14) may be satisfied. preferable. 0.56 ⁇ 1max ⁇ 0.7 (14)
  • the maximum value of the partial dispersion ratio between the g-line and the F-line of the positive lens in the second lens group is ⁇ 2max
  • the following conditional expression (15) may be satisfied. preferable. 0.54 ⁇ 2max ⁇ 0.7
  • the first lens group includes at least one positive lens and at least one negative lens, and between the g line and the F line of all the positive lenses in the first lens group.
  • the average of the partial dispersion ratios of ⁇ 1p the average of the partial dispersion ratios between the g-line and the F-line of all the negative lenses in the first lens group is ⁇ 1n
  • the d-line standard of all the positive lenses in the first lens group is If the average of the Abbe numbers is ⁇ 1p and the average of the Abbe numbers of all the negative lenses in the first lens unit is d1 reference ⁇ 1n, it is preferable to satisfy the following conditional expression (16). ⁇ 0.04 ⁇ 1p ⁇ 1n+0.00163 ⁇ ( ⁇ 1p ⁇ 1n) ⁇ 0.03 (16)
  • the second lens group includes at least one positive lens and at least one negative lens, and between the g line and the F line of all the positive lenses in the second lens group.
  • the average of the partial dispersion ratios of ⁇ 2p the average of the partial dispersion ratios between the g-line and the F-line of all the negative lenses in the second lens group is ⁇ 2n
  • the d-line standard of all the positive lenses in the second lens group is
  • the average of the Abbe numbers is ⁇ 2p and the average of the Abbe numbers of all the negative lenses in the second lens group based on the d-line is ⁇ 2n, it is preferable to satisfy the following conditional expression (17). ⁇ 0.02 ⁇ 2p ⁇ 2n+0.00163 ⁇ ( ⁇ 2p ⁇ 2n) ⁇ 0.02 (17)
  • the first lens group includes at least three cemented lenses, and the average of the refractive indices of all positive lenses in the cemented lens closest to the object side of the first lens group with respect to the d-line is calculated.
  • Nce1Ap where Nce1An is the average of the refractive indices of all the negative lenses in the cemented lens closest to the object in the first lens group with respect to the d-line, it is preferable to satisfy the following conditional expression (18). -0.2 ⁇ Nce1Ap-Nce1An ⁇ 0.35 (18)
  • the first lens group includes at least three cemented lenses, and the average Abbe number of all positive lenses in the cemented lens closest to the object in the first lens group on the d-line basis.
  • ⁇ ce1Ap, and vce1An is the average of the d-line-based Abbe numbers of all the negative lenses in the cemented lens closest to the object in the first lens group, it is preferable to satisfy the following conditional expression (19). -25 ⁇ ce1Ap- ⁇ ce1An ⁇ 30 (19)
  • the first lens group includes at least four cemented lenses, and all the positive lenses in the second cemented lens from the object side of the first lens group have refractive indices with respect to the d-line.
  • Nce1Bp the average of the refractive indices of all the negative lenses in the second cemented lens of the first lens group from the object side to the d-line
  • the first lens group includes at least four cemented lenses, and d-line-based Abbe numbers of all positive lenses in the second cemented lens from the object side of the first lens group.
  • vce1Bp is the average
  • vce1Bn is the average of the d-line-based Abbe numbers of all the negative lenses in the second cemented lens from the object side of the first lens group
  • conditional expression (21) may be satisfied. preferable. -20 ⁇ ce1Bp- ⁇ ce1Bn ⁇ 20 (21)
  • the first lens group includes at least two cemented lenses, and all the positive lenses in the second cemented lens from the image side of the first lens group have a refractive index with respect to d line.
  • Nce1Cp the average of the refractive indices of all the negative lenses in the second cemented lens of the first lens group with respect to the d-line
  • the first lens group includes at least two cemented lenses, and d-line-based Abbe numbers of all positive lenses in the second cemented lens from the image side of the first lens group.
  • vce1Cp is the average
  • vce1Cn is the average of the d-line-based Abbe numbers of all the negative lenses in the second cemented lens from the image side of the first lens group
  • the following conditional expression (23) may be satisfied. preferable. 15 ⁇ ce1Cp- ⁇ ce1Cn ⁇ 45 (23)
  • the first lens group includes at least one cemented lens, and the average of the refractive indices of all positive lenses in the cemented lens closest to the image side of the first lens group with respect to the d-line is calculated.
  • Nce1Dp where Nce1Dn is the average of the refractive indices of all the negative lenses in the cemented lens closest to the image side in the first lens group with respect to the d-line, it is preferable to satisfy the following conditional expression (24). -0.4 ⁇ Nce1Dp-Nce1Dn ⁇ 0.25 (24)
  • the first lens group includes at least one cemented lens, and an average of d-line-based Abbe numbers of all positive lenses in the most image-side cemented lens of the first lens group.
  • ⁇ ce1Dp is the average Abbe number of the d-line reference of all the negative lenses in the cemented lens closest to the image side in the first lens group
  • ⁇ ce1Dn it is preferable to satisfy the following conditional expression (25). 0 ⁇ ce1Dp- ⁇ ce1Dn ⁇ 45 (25)
  • the second lens group includes a triplet cemented lens in which a positive lens, a negative lens, and a positive lens are cemented in order from the object side, and the triplet of the second lens group is cemented.
  • Nce2p the average of the refractive indices of all the positive lenses in the lens with respect to the d-line
  • Nce2n the refractive index with respect to the d-line of the negative lens in the third cemented lens of the second lens group
  • the following conditional expression (26) is obtained. It is preferable that at least one of the three cemented lenses that satisfies the above conditions is included. 0 ⁇ Nce2p-Nce2n ⁇ 0.25 (26)
  • the second lens group includes a triplet cemented lens in which a positive lens, a negative lens, and a positive lens are cemented in order from the object side, and the triplet of the second lens group is cemented. If the average of the d-line-based Abbe numbers of all the positive lenses in the lens is ⁇ ce2p and the d-line-based Abbe number of the negative lens in the triplet cemented lens of the second lens group is ⁇ ce2n, the following conditional expression (27) It is preferable that at least one of the above-mentioned three cemented lenses satisfying the above condition is included. 0 ⁇ ce2p- ⁇ ce2n ⁇ 25 (27)
  • the focal length of the imaging lens in a state of being focused on an object at infinity is f
  • the focal length of the subsequent group is fr.
  • the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the lens surface closest to the image side and the back focus at the air-equivalent distance when focused on an object at infinity is obtained. It is preferable to be satisfied. 1.5 ⁇ TL ⁇ FNo/f ⁇ 5 (29)
  • the second lens group includes at least two positive lenses and at least three negative lenses.
  • the imaging lens of the above aspect of the present disclosure includes, in order from the most object side, a single lens having a negative refractive power, a single lens having a positive refractive power, and a single lens having a positive refractive power. It is preferable.
  • the number of lenses arranged on the object side of the diaphragm is preferably 8 or less, and more preferably 7 or less.
  • the number of lenses included in the imaging lens of the above aspect of the present disclosure is preferably 13 or less, and more preferably 12 or less.
  • the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object to the diaphragm in the state of being focused on an object at infinity is Tf
  • the most object being focused on an object at infinity If the sum of the distance on the optical axis from the side lens surface to the most image side lens surface and the back focus at the air-equivalent distance is TL, it is preferable to satisfy the following conditional expression (31). 0.2 ⁇ Tf/TL ⁇ 0.65 (31)
  • the first lens group includes, in order from the most object side, the first unit having a negative refractive power, and the maximum air on the optical axis in the first lens group.
  • An imaging lens including a first unit and a second unit having a positive refracting power separated by an interval, the second unit including one single lens or one cemented lens, in a state of being focused on an object at infinity.
  • the following conditional expression (32) is to be satisfied, where f is the focal length of F, and fm is the combined focal length of all lenses of the imaging lens on the image side of the second unit in the state of being focused on an object at infinity. Is preferred. 0.7 ⁇ f/fm ⁇ 0.98 (32)
  • the first lens group of the imaging lens of the above aspect of the present disclosure includes the first unit and the second unit
  • the first unit is composed of one negative lens
  • the second unit is composed of one positive lens. It is preferable.
  • An imaging device includes the imaging lens of the above aspect of the present disclosure.
  • a lens having substantially no refracting power means, in addition to the listed constituent elements, a lens having substantially no refracting power, and a lens such as a diaphragm, a filter, and a cover glass. It is intended that an optical element other than the above, and a lens flange, a lens barrel, an image pickup device, a mechanical portion such as a camera shake correction mechanism, and the like may be included.
  • group having positive refractive power in the present specification means that the group as a whole has positive refractive power.
  • group having negative refractive power means that the group as a whole has negative refractive power.
  • the “lens group” is not limited to a configuration including a plurality of lenses, and may have a configuration including only one lens.
  • a compound aspherical lens (a lens in which a spherical lens and an aspherical film formed on the spherical lens are integrally configured to function as one aspherical lens as a whole) is regarded as a cemented lens. No, treat it as one lens.
  • the sign of the refractive power, the surface shape of the lens surface, and the radius of curvature of the lens including the aspherical surface are considered in the paraxial region unless otherwise specified.
  • the sign of the radius of curvature the sign of the radius of curvature of the surface having the convex surface facing the object side is positive, and the sign of the radius of curvature of the surface having the convex surface facing the image side is negative.
  • “whole system” means "imaging lens”.
  • the “most object side of the entire system” is also simply referred to as the “most object side”.
  • the “focal length” used in the conditional expression is a paraxial focal length.
  • the value of "FNo” used in the conditional expression is the value of the open F number.
  • “Back focus” is the distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side to the image side focal position of the imaging lens.
  • the value used in the conditional expression is a value when the d-line is used as a reference in a state where an object at infinity is in focus.
  • the "d line”, “C line”, “F line”, and “g line” described in the present specification are bright lines, the d line wavelength is 587.56 nm (nanometers), and the C line wavelength is 656. 0.27 nm (nanometer), the wavelength of the F line is 486.13 nm (nanometer), and the wavelength of the g line is 435.84 nm (nanometer).
  • an imaging lens that has a small F number, yet has a lightweight focus group, is satisfactorily corrected for aberrations, and has high optical performance, and an imaging apparatus including the imaging lens. can do.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing a configuration and a light flux of a first configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present disclosure, which corresponds to the imaging lens of Example 1 of the present disclosure.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view illustrating a configuration and a light flux of a second configuration example of the imaging lens according to the embodiment of the present disclosure, which corresponds to the imaging lens of Example 2 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a cross-sectional view illustrating a configuration and a light flux of a third configuration example of the imaging lens according to the embodiment of the present disclosure, which corresponds to the imaging lens of Example 3 of the present disclosure.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing a configuration and a light flux of a first configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present disclosure, which corresponds to the imaging lens of Example 1 of the present disclosure.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view illustrating a configuration and a light flux of a second configuration example of
  • FIG. 16 is a cross-sectional view showing a configuration and a light flux of a fourth configuration example of the imaging lens according to the embodiment of the present disclosure, which corresponds to the imaging lens of Example 4 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a cross-sectional view illustrating a configuration and a light flux of a fifth configuration example of the imaging lens according to the embodiment of the present disclosure, which corresponds to the imaging lens of Example 5 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a cross-sectional view illustrating a configuration and a light flux of a sixth configuration example of the imaging lens according to the embodiment of the present disclosure, which corresponds to the imaging lens of Example 6 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a cross-sectional view illustrating a configuration and a light flux of a seventh configuration example of the imaging lens according to the embodiment of the present disclosure, which corresponds to the imaging lens of Example 7 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a cross-sectional view showing a configuration and a light flux of an eighth configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present disclosure, which corresponds to the imaging lens of Example 8 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a cross-sectional view illustrating a configuration and a light flux of a ninth configuration example of the imaging lens according to the embodiment of the present disclosure, which corresponds to the imaging lens of Example 9 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view showing a configuration and a light flux of a tenth configuration example of the imaging lens according to an embodiment of the present disclosure, which corresponds to the imaging lens of Example 10 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a cross-sectional view illustrating a configuration and a light flux of an eleventh configuration example of the imaging lens according to an embodiment of the present disclosure, which corresponds to the imaging lens of Example 11 of the present disclosure.
  • FIG. 5 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 1 of the present disclosure.
  • FIG. 6 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 1 of the present disclosure.
  • FIG. 9 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 2 of the present disclosure.
  • FIG. 6 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 2 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 3 of the present disclosure.
  • FIG. 6 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 3 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 4 of the present disclosure.
  • FIG. 10 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 4 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 5 of the present disclosure.
  • FIG. 13 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 5 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 6 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 6 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 7 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 7 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 8 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 8 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 9 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 9 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 10 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 10 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 11 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 11 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a cross-sectional view showing the configuration of an imaging lens and a light flux of Example 12 of the present disclosure.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view showing the configuration of an imaging lens and a light flux of Example 13 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view showing the configuration of an imaging lens and a light flux of Example 14 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view showing a configuration of an imaging lens and a light flux of Example 15 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view showing the configuration of an imaging lens and a light flux of Example 16 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view showing a configuration of an image pickup lens and luminous flux of Example 17 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view showing a configuration of an imaging lens and a light flux of Example 18 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view showing the configuration of an imaging lens and a light flux of Example 19 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a cross-sectional view showing the configuration of an imaging lens and a light flux of Example 20 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 12 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 12 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 13 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 13 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 14 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 14 of the present disclosure.
  • FIG. 16 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 15 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 15 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 16 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 16 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 17 of the present disclosure.
  • FIG. 20A is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 17 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 18 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 18 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 19 of the present disclosure.
  • FIG. 20A is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 19 of the present disclosure.
  • FIG. 20A and 20B are a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram of the imaging lens of Example 20 of the present disclosure.
  • FIG. 20 is a lateral aberration diagram of the imaging lens of Example 20 of the present disclosure. It is a conceptual diagram of H1f, H1max, and H2f. It is a conceptual diagram for demonstrating the structure regarding conditional expression (1).
  • FIG. 3 is a front perspective view of an imaging device according to an embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 3 is a rear perspective view of the image pickup apparatus according to the embodiment of the present disclosure.
  • FIG. 1 is a diagram showing a cross-sectional configuration of a first configuration example of an imaging lens according to an embodiment of the present disclosure.
  • the example shown in FIG. 1 corresponds to an image pickup lens of Example 1 described later.
  • the left side is the object side
  • the right side is the image side, showing a state in which an object at infinity is in focus, and the axial luminous flux 2 and the luminous flux 3 at the maximum field angle are also shown.
  • sectional configurations of second to eleventh configuration examples of the imaging lens according to the embodiment of the present disclosure are shown in FIGS. 2 to 11, respectively.
  • the examples shown in FIGS. 2 to 11 correspond to imaging lenses of Examples 2 to 11 described later, respectively. Since the basic configurations of the examples shown in FIGS. 1 to 11 are the same, the following description will be given mainly with reference to FIG.
  • FIG. 1 shows an example in which a parallel plate-shaped optical member PP is arranged between the image pickup lens and the image plane Sim on the assumption that the image pickup lens is applied to an image pickup apparatus.
  • the optical member PP is a member that assumes various filters and/or a cover glass or the like.
  • the various filters are, for example, a low pass filter, an infrared cut filter, a filter that cuts a specific wavelength range, and the like.
  • the optical member PP is a member having no refracting power, and it is possible to omit the optical member PP.
  • the imaging lens of the present disclosure is a monofocal lens, and is continuous along the optical axis Z in order from the most object side to the image side, has the first lens group G1 having a positive refractive power, and the aperture stop St. And a second lens group G2 having a positive refractive power.
  • the aperture stop St shown in FIG. 1 does not show a shape but a position on the optical axis. Disposing the positive refracting powers on the object side and the image side of the aperture stop St is advantageous for correcting distortion and coma.
  • the imaging lens of the present disclosure can further include a lens group as a subsequent group on the image side of the second lens group G2.
  • lens group in the present specification refers to a part including the at least one lens, which is a constituent part of the imaging lens and is divided by an air gap that changes during focusing. Upon focusing, the lens units are moved or fixed, and the mutual distance between the lenses in one lens unit does not change.
  • the imaging lens shown in FIG. 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1, an aperture stop St, a second lens group G2, and a third lens group G3, and the first lens group G1 is the object side.
  • the second lens group G2 is composed of four lenses L2a to L2d
  • the third lens group G3 is composed of one lens L3a. It consists of one lens.
  • the number of lenses forming each lens group can be different from the example shown in FIG.
  • the second lens group G2 is composed of all of the lenses arranged on the image side of the aperture stop St, which move integrally when focusing. That is, the second lens group G2 includes a lens arranged adjacent to the aperture stop St on the image side of the aperture stop St, and includes all lenses that move integrally with this lens when focusing.
  • the distance between the second lens group G2 and the subsequent group changes.
  • "moving integrally” means moving at the same time in the same direction in the same amount.
  • the horizontal leftward arrow below the second lens group G2 shown in FIG. 1 means that the second lens group G2 moves toward the object side when focusing from an object at infinity to a nearest object.
  • the first lens group G1 Since the first lens group G1 has a positive refractive power, the light flux emitted from the first lens group G1 is converged and enters the second lens group G2, which facilitates the reduction of the lens diameter of the focus group. It is possible to reduce the size and weight of the focus group. As a result, it becomes easy to cope with the speedup of autofocus.
  • the second lens group G2 has a positive refractive power, it is advantageous to suppress the fluctuation of spherical aberration during focusing.
  • the height from the optical axis Z on the lens surface closest to the object side is H1f
  • paraxial ray tracing parallel to the optical axis Z is made incident from the object side to perform paraxial ray tracing.
  • conditional expression (1) it is possible to suppress the occurrence of sagittal coma aberration by not falling below the lower limit of conditional expression (1).
  • conditional expression (1) not exceed the upper limit, insufficient correction of spherical aberration can be suppressed, which is advantageous in realizing an optical system with a small F number.
  • conditional expression (1-1) if the constitution satisfies the following conditional expression (1-1), the better characteristics can be obtained, and if the constitution satisfies the following conditional expression (1-2), the even better characteristics can be obtained. can do. 1.05 ⁇ H1max/H1f ⁇ 2 (1) 1.1 ⁇ H1max/H1f ⁇ 2 (1-1) 1.2 ⁇ H1max/H1f ⁇ 1.8 (1-2)
  • FIG. 61 shows a conceptual diagram of H1f and H1max.
  • the inclination and height of the light beam shown in FIG. 61 are not always accurate.
  • the surface where the height of the paraxial ray from the optical axis Z is H1max (hereinafter referred to as the Hm plane) is a surface in which the sign of the angle between the paraxial ray and the optical axis Z changes, that is, the luminous flux diverges. This is the aspect that changes from a tendency to a convergence tendency.
  • the parallax ray exit angle from the Hm plane can be made relatively small.
  • the optical system from the surface closest to the object to the Hm surface of the entire system is an afocal system
  • the surface from the surface closest to the object to the Hm surface of the entire system can be regarded as a wide converter. Note that even if the system is not strictly an afocal system, the angular magnification can be considered as in the afocal system.
  • the optical system is divided by the Hm plane, the A-lens group GA extends from the most object-side surface of the entire system to the Hm plane, and the B-lens group extends from the Hm surface to the most image-side surface of the entire system.
  • the focal length of the B lens group GB can be made longer than the focal length of the entire system. That is, the angle of view of the B lens group GB can be made smaller than the angle of view of the entire system.
  • FIG. 62 shows a conceptual diagram when the A lens group GA is an afocal system.
  • H1max larger than H1f
  • the image-side principal point position Hf of the entire system can be made closer to the image side than the image-side principal point position Hb of the B lens group GB.
  • the focal length fb of the B lens group GB can be made longer than the focal length f of the system. That is, the angle of view of the B lens group GB can be made smaller than the angle of view of the entire system. The smaller the angle of view, the easier it becomes to correct sagittal coma aberration. Therefore, the configuration of the present disclosure is advantageous in correcting sagittal coma aberration.
  • the height of the lens surface closest to the object side from the optical axis Z is H1f, and paraxial ray tracing parallel to the optical axis Z is made incident from the object side to perform paraxial ray tracing, and the above-mentioned in the first lens group G1.
  • the maximum value of the height of the paraxial ray from the optical axis Z is H1max, and the height of the paraxial ray from the optical axis Z of the lens surface of the second lens group G2 closest to the object is H2f, the following conditions are satisfied. It is preferable to satisfy the expression (2).
  • conditional expression (2) It is possible to suppress the occurrence of sagittal coma aberration by not falling below the lower limit of conditional expression (2). Further, since it is possible to reduce the effective diameter of the lens of the focus group, it is advantageous to reduce the weight of the focus group. Furthermore, spherical aberration generated in the second lens group G2 can be suppressed. By not exceeding the upper limit of the conditional expression (2), it becomes easy to reduce the movement amount of the focus group at the time of focusing while maintaining the back focus of an appropriate length. Further, it becomes easy to suppress the spherical aberration generated in the first lens group G1. It should be noted that if the constitution satisfies the following conditional expression (2-1), better characteristics can be obtained. 1.5 ⁇ H1max/H2f ⁇ 3.5 (2) 1.7 ⁇ H1max/H2f ⁇ 2.5 (2-1)
  • the first lens group G1 preferably includes at least 5 positive lenses and at least 4 negative lenses. While having this configuration, by not falling below the lower limit of conditional expression (1), it is possible to suppress the occurrence of high-order spherical aberration and the difference in spherical aberration due to wavelength. In addition, since the first lens group G1 includes five or more positive lenses and four or more negative lenses, it is possible to have a plurality of combinations of positive lenses and negative lenses. Selection becomes possible, and both correction of primary chromatic aberration and secondary chromatic aberration can be achieved. In order to obtain better characteristics, it is more preferable that the first lens group G1 includes at least 6 positive lenses.
  • the first lens group G1 includes at least five negative lenses.
  • the number of positive lenses included in the first lens group G1 is 8 or less.
  • the number of negative lenses included in the first lens group G1 is preferably 6 or less.
  • the first lens group G1 preferably includes one or two negative lenses and three positive lenses having a convex surface facing the object side, which are successively arranged from the image side to the object side.
  • one or two negative lenses can prevent the positive refractive power of the first lens group G1 from becoming excessively strong.
  • the height of the axial marginal ray can be gradually lowered toward the second lens group G2 by the three positive lenses having convex surfaces facing the object side.
  • the number of positive lenses having a convex surface facing the object side, which is continuously arranged on the object side of one or two negative lenses of the first lens group G1 is 3 or more and 6 or more. It is preferable that the number is one or less.
  • a lens having a convex surface facing the object side means a lens having a convex lens surface on the object side. This point is the same in the following description.
  • the first lens group G1 preferably includes at least three biconvex lenses. In this case, it is possible to suppress the generation of high-order spherical aberration. In order to reduce the size, the number of biconvex lenses included in the first lens group G1 is preferably 8 or less.
  • the first lens group G1 preferably includes at least one biconcave lens. In this case, it is possible to suppress the generation of high-order spherical aberration. In order to obtain better characteristics, the first lens group G1 preferably includes at least two biconcave lenses. In order to reduce the size, the number of biconcave lenses included in the first lens group G1 is preferably 6 or less, and more preferably 5 or less.
  • It may be configured to include a single lens having a negative refracting power, a single lens having a positive refracting power, and a single lens having a positive refracting power, successively in order from the most object side.
  • the most object-side lens a negative lens
  • the angle of the principal ray with the maximum angle of view emitted from this negative lens to the optical axis Z can be reduced, and sagittal coma aberration can be suppressed.
  • the positive lens arranged in succession to the negative lens closest to the object side can gently lower the axial marginal ray, it is possible to suppress the occurrence of spherical aberration.
  • by using only one negative lens out of the three lenses from the first lens to the third lens counted from the most object side it is possible to suppress the enlargement of the lens system.
  • the second lens group G2 preferably includes at least two positive lenses. In this case, the occurrence of spherical aberration can be reduced.
  • the number of positive lenses included in the second lens group G2 is preferably 6 or less.
  • the second lens group G2 preferably includes at least two negative lenses. In this case, it is advantageous for correcting spherical aberration and axial chromatic aberration.
  • the number of negative lenses included in the second lens group G2 is preferably 4 or less. From the above circumstances, it is preferable that the second lens group G2 includes at least two positive lenses and at least two negative lenses. More preferably, the second lens group G2 includes at least two positive lenses and at least three negative lenses. When the second lens group G2 includes at least two positive lenses and at least three negative lenses, it becomes easy to satisfactorily correct various aberrations, and it is possible to suppress aberration variation during focusing. It will be easy.
  • the image-side surface of the most image-side negative lens of the first lens group G1 is preferably a concave surface. In this case, it is advantageous for correcting spherical aberration.
  • the second lens group G2 includes at least one negative lens, it is preferable that the object-side surface of the most object-side negative lens of the second lens group G2 is a concave surface. In this case, it is advantageous for correcting spherical aberration.
  • each of the first lens group G1 and the second lens group G2 includes at least one negative lens
  • both the object-side surfaces of the negative lenses are concave. That is, it is preferable that the lens surface of the negative lens closest to the aperture stop St on the object side and the image side of the aperture stop St on the aperture stop St side is a concave surface.
  • spherical aberration and axial chromatic aberration can be corrected by the concave surface, and generation of coma aberration can be suppressed by the concave surface symmetrically arranged with respect to the aperture stop St.
  • the Petzval sum can be corrected by the negative refractive power of the two concave surfaces.
  • the first lens group G1 has the most If the radius of curvature of the image-side surface of the image-side negative lens is Rso and the radius of curvature of the object-side surface of the most object-side negative lens of the second lens group G2 is Rsi, then the following conditional expression (3) is satisfied. Preferably. By satisfying the conditional expression (3), it is possible to suppress overcorrection of high-order spherical aberration. If the constitution satisfies the following conditional expression (3-1), better characteristics can be obtained. -0.4 ⁇ (Rso+Rsi)/(Rso-Rsi) ⁇ 0.5 (3) -0.2 ⁇ (Rso+Rsi)/(Rso-Rsi) ⁇ 0.4 (3-1)
  • conditional expression (4) When the lateral magnification of the second lens group G2 when focused on an object at infinity is ⁇ 2, it is preferable to satisfy the following conditional expression (4). If the sensitivity of focusing becomes too high, there is a possibility that the focus group does not stop stably during the focusing operation of autofocus. By not falling below the lower limit of the conditional expression (4), it is possible to suppress strictness of the stop accuracy of the focus group in the focusing operation and prevent such a defect. Setting the upper limit of conditional expression (4) to be less than or equal to the upper limit is advantageous in reducing the movement amount of the focus group during focusing. If the constitution satisfies the following conditional expression (4-1), better characteristics can be obtained. 0.2 ⁇ 2 ⁇ 0.8 (4) 0.3 ⁇ 2 ⁇ 0.7 (4-1)
  • conditional expression (5) By setting the conditional expression (5) so that it does not exceed the upper limit, it is possible to suppress the strictness of the stop accuracy of the focus group in the focusing operation. If the constitution satisfies the following conditional expression (5-1), better characteristics can be obtained. 0.4 ⁇ (1- ⁇ 2 2 ) ⁇ r 2 ⁇ 1.2 (5) 0.75 ⁇ (1- ⁇ 2 2 ) ⁇ r 2 ⁇ 1 (5-1)
  • the d-line-based Abbe number average of all the positive lenses in the first lens group G1 is ⁇ 1p
  • the average of the Abbe numbers on the d-line basis of all the negative lenses in the lens group G1 is ⁇ 1n
  • the average of partial dispersion ratios between g-line and F-line of all positive lenses in the first lens group G1 is calculated. If ⁇ 1p is the average of the partial dispersion ratios between the g-line and the F-line of all the negative lenses in the first lens group G1 and ⁇ 1n, the lower limit of conditional expression (7) is not exceeded and the primary chromatic aberration is reduced. Can be easily corrected. If the upper limit of conditional expression (7) is not exceeded, correction of secondary chromatic aberration will be facilitated.
  • conditional expressions (6) and (7) are satisfied at the same time, and at least one of conditional expressions (6-1), (6-2), (7-1), and (7-2) is satisfied. Is even more preferable.
  • the d-line standard Abbe number average of all positive lenses in the second lens group G2 is ⁇ 2p
  • the average of the Abbe numbers based on the d-line of all the negative lenses in the lens group G2 is ⁇ 2n
  • the average of the partial dispersion ratios between the g-line and the F-line of all the positive lenses in the second lens group G2 is calculated.
  • ⁇ 2p is the average of partial dispersion ratios between the g-line and the F-line of all the negative lenses in the second lens group G2
  • ⁇ 2n it is preferable to satisfy the following conditional expression (9).
  • conditional expressions (8) and (9) it is more preferable to satisfy conditional expressions (8) and (9) at the same time. It is even more preferable to satisfy both conditional expression (8) and conditional expression (9) at the same time, and at least one of conditional expression (8-1) and conditional expression (9-1).
  • the focal length of the first lens group G1 is f1 and the focal length of the second lens group G2 is f2, it is preferable to satisfy the following conditional expression (10). It is advantageous to reduce the movement amount of the focus group at the time of focusing by not falling below the lower limit of the conditional expression (10). By setting the conditional expression (10) so as not to exceed the upper limit, it is advantageous for correction of spherical aberration. It should be noted that if the constitution that satisfies the following conditional expression (10-1) is satisfied, then the better characteristics can be obtained, and if the constitution that satisfies the following conditional expression (10-2) is satisfied, even better characteristics can be obtained. can do. 1 ⁇ f1/f2 ⁇ 4.5 (10) 1 ⁇ f1/f2 ⁇ 3.5 (10-1) 1.1 ⁇ f1/f2 ⁇ 3 (10-2)
  • conditional expression (11) When the focal length of the imaging lens in the state of being focused on an object at infinity is f and the focal length of the first lens group G1 is f1, it is preferable to satisfy the following conditional expression (11). It is advantageous for correction of spherical aberration that the lower limit of conditional expression (11) is not exceeded. By making the upper limit of conditional expression (11) not exceeded, it is advantageous to reduce the movement amount of the focus group during focusing. If the constitution satisfies the following conditional expression (11-1), better characteristics can be obtained. 0.2 ⁇ f/f1 ⁇ 1 (11) 0.3 ⁇ f/f1 ⁇ 0.8 (11-1)
  • conditional expression (12) When the focal length of the imaging lens in the state of being focused on an object at infinity is f and the focal length of the second lens group G2 is f2, it is preferable to satisfy the following conditional expression (12). It is advantageous to reduce the amount of movement of the focus group at the time of focusing by not falling below the lower limit of conditional expression (12). By making the upper limit of conditional expression (12) not exceeded, it becomes advantageous for correction of spherical aberration and coma. It should be noted that if the constitution that satisfies the following conditional expression (12-1) is satisfied, the better characteristics can be obtained, and if the constitution that satisfies the following conditional expression (12-2) is satisfied, the further preferable characteristics can be obtained. can do. 0.5 ⁇ f/f2 ⁇ 2 (12) 0.5 ⁇ f/f2 ⁇ 1.5 (12-1) 0.7 ⁇ f/f2 ⁇ 1.4 (12-2)
  • the distance on the optical axis from the most image side lens surface of the first lens group G1 to the image side principal point position of the first lens group G1 is P1, and the first lens group G1 and the first lens group G1 in the state of being focused on an object at infinity.
  • the distance on the optical axis from the second lens group G2 is D12, it is preferable to satisfy the following conditional expression (13).
  • the sign of P1 is negative, and when it is on the image side, the sign of P1 is Be positive. If the lower limit of conditional expression (13) is not exceeded, it will be advantageous for correction of coma.
  • conditional expression (13) Since the upper limit of conditional expression (13) is not exceeded, the image-side principal point position of the first lens group G1 does not become too far in the image-side direction from the most image-side lens surface of the first lens group G1. , H1max can be suppressed from increasing, which is advantageous for reducing the effective diameter of the first lens group G1.
  • conditional expression (13) so as not to exceed the upper limit, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 does not become too small, so that the movable range of the focus group during focusing is reduced. This can be ensured, and the distance from the imaging lens to the closest focusable object can be shortened. If the constitution satisfies the following conditional expression (13-1), better characteristics can be obtained. -5 ⁇ P1/D12 ⁇ 20 (13) -2 ⁇ P1/D12 ⁇ 10 (13-1)
  • conditional expression (14) When the maximum value of the partial dispersion ratio between the g line and the F line of the positive lens in the first lens group G1 is ⁇ 1max, it is preferable that the following conditional expression (14) is satisfied. By satisfying the conditional expression (14), it becomes easy to properly correct the secondary chromatic aberration. If the constitution satisfies the following conditional expression (14-1), better characteristics can be obtained. 0.56 ⁇ 1max ⁇ 0.7 (14) 0.58 ⁇ 1max ⁇ 0.68 (14-1)
  • the average of partial dispersion ratios between g-line and F-line of all positive lenses in the first lens group G1 is calculated.
  • ⁇ 1p the average of the partial dispersion ratios between the g-line and the F-line of all the negative lenses in the first lens group G1, ⁇ 1n, and the average of the d-line-based Abbe numbers of all the positive lenses in the first lens group G1.
  • ⁇ 1p is the average of Ab line numbers based on the d-line of all the negative lenses in the first lens group G1, and ⁇ 1n, it is preferable to satisfy the following conditional expression (16).
  • conditional expression (16) it becomes easy to correct the primary chromatic aberration and the secondary chromatic aberration in good balance. If the constitution satisfies the following conditional expression (16-1), better characteristics can be obtained. ⁇ 0.04 ⁇ 1p ⁇ 1n+0.00163 ⁇ ( ⁇ 1p ⁇ 1n) ⁇ 0.03 (16) ⁇ 0.03 ⁇ 1p ⁇ 1n+0.00163 ⁇ ( ⁇ 1p ⁇ 1n) ⁇ 0.025 (16-1)
  • the average of the partial dispersion ratios between the g-line and the F-line of all the positive lenses in the second lens group G2 is calculated.
  • ⁇ 2p the average of the partial dispersion ratios between the g-line and the F-line of all the negative lenses in the second lens group G2 is ⁇ 2n, and the average of the Abbe numbers based on the d-line of all the positive lenses in the second lens group G2.
  • ⁇ 2p is the average of Ab line numbers based on the d-line of all the negative lenses in the second lens group G2
  • ⁇ 2n preferably satisfies the following conditional expression (17).
  • conditional expression (17) it becomes easy to correct the primary chromatic aberration and the secondary chromatic aberration in good balance. If the constitution satisfies the following conditional expression (17-1), better characteristics can be obtained. ⁇ 0.02 ⁇ 2p ⁇ 2n+0.00163 ⁇ ( ⁇ 2p ⁇ 2n) ⁇ 0.02 (17) -0.02 ⁇ 2p- ⁇ 2n+0.00163 ⁇ ( ⁇ 2p- ⁇ 2n) ⁇ 0.015 (17-1)
  • the first lens group G1 preferably includes at least one cemented lens in which at least one positive lens and at least one negative lens are cemented. In this case, it is advantageous for correction of axial chromatic aberration.
  • the first lens group G1 includes at least two cemented lenses, it is advantageous to correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration in good balance.
  • the first lens group G1 includes at least three cemented lenses, it becomes easy to suppress the occurrence of the difference in spherical aberration due to the wavelength.
  • the first lens group G1 includes at least four cemented lenses, it becomes easier to suppress the occurrence of the difference in spherical aberration due to the wavelength.
  • the number of cemented lenses included in the first lens group G1 is preferably four or less.
  • the average of the refractive indices of all the positive lenses in the cemented lens closest to the object side of the first lens group G1 with respect to d line is Nce1Ap
  • the first lens group G1 It is preferable that the following conditional expression (18) is satisfied, where Nce1An is the average of the refractive indexes of all the negative lenses in the cemented lens closest to the object side with respect to the d-line.
  • conditional expression (18) If the upper limit of conditional expression (18) is not exceeded, the occurrence of distortion in the entire cemented lens closest to the object side in the first lens group G1 can be suppressed. If the constitution satisfies the following conditional expression (18-1), better characteristics can be obtained. -0.2 ⁇ Nce1Ap-Nce1An ⁇ 0.35 (18) -0.15 ⁇ Nce1Ap-Nce1An ⁇ 0.1 (18-1)
  • the average of the d-line-based Abbe numbers of all positive lenses in the cemented lens closest to the object side of the first lens group G1 is ⁇ ce1Ap
  • the first lens group When the average of the Abbe numbers based on the d-line of all the negative lenses in the cemented lens closest to the object of G1 is ⁇ ce1An, it is preferable to satisfy the following conditional expression (19). By setting the conditional expression (19) so as not to fall below the lower limit, it becomes easy to prevent the axial chromatic aberration from increasing.
  • conditional expression (19) By not exceeding the upper limit of conditional expression (19), it is possible to suppress the occurrence of lateral chromatic aberration and secondary chromatic aberration on the axis, and to suppress the difference in spherical aberration due to wavelength and the difference in astigmatism due to wavelength. .. If the constitution satisfies the following conditional expression (19-1), better characteristics can be obtained. -25 ⁇ ce1Ap- ⁇ ce1An ⁇ 30 (19) -15 ⁇ ce1Ap- ⁇ ce1An ⁇ 25 (19-1)
  • conditional expressions (18) and (19) are more preferable to satisfy the conditional expressions (18) and (19) at the same time. It is even more preferable to satisfy both conditional expression (18) and conditional expression (19) at the same time, and at least one of conditional expression (18-1) and conditional expression (19-1).
  • the average of the refractive indices of all positive lenses in the second cemented lens of the first lens group G1 from the object side with respect to d line is Nce1Bp
  • the first lens is
  • the average of the refractive indices of all negative lenses in the second cemented lens from the object side of the group G1 with respect to the d-line is Nce1Bn
  • the absolute value of the radius of curvature of the cemented surface of the positive lens can be made small with respect to the refractive power of the entire cemented lens, and the off-axis rays can be cemented together. It is possible to increase the angle of incidence on the surface and correct coma aberration caused by the lower ray. 0 ⁇ Nce1Bp-Nce1Bn ⁇ 0.35 (20) 0.05 ⁇ Nce1Bp-Nce1Bn ⁇ 0.32 (20-1)
  • the average of Ab line numbers based on d-lines of all positive lenses in the second cemented lens from the object side of the first lens group G1 is vce1Bp
  • the average of the d-line-based Abbe numbers of all the negative lenses in the second cemented lens from the object side of the lens group G1 is ⁇ ce1Bn
  • conditional expression (21) By not exceeding the upper limit of conditional expression (21), it is possible to suppress the occurrence of lateral chromatic aberration and secondary chromatic aberration on the axis, and to suppress the difference in spherical aberration due to wavelength and the difference in astigmatism due to wavelength. .. If the constitution satisfies the following conditional expression (21-1), better characteristics can be obtained. -20 ⁇ ce1Bp- ⁇ ce1Bn ⁇ 20 (21) 0 ⁇ ce1Bp- ⁇ ce1Bn ⁇ 15 (21-1)
  • conditional expression (20) and conditional expression (21) are more preferable to satisfy conditional expression (20) and conditional expression (21) at the same time. It is even more preferable to satisfy both conditional expression (20) and conditional expression (21) at the same time, and at least one of conditional expression (20-1) and conditional expression (21-1).
  • the second cemented lens from the object side of the first lens group G1 includes a cemented surface having a convex surface facing the image side, and the above conditional expression (20) and the condition are satisfied. It is preferable to satisfy at least one of formula (21).
  • the second cemented lens from the object side in the first lens group G1 includes the cemented surface and satisfies the conditional expression (20)
  • the second cemented lens which is the second from the object side in the first lens group G1 includes the cemented surface and satisfies the conditional expression (21)
  • a difference in the sagittal coma correction effect due to the wavelength is less likely to occur.
  • the average of the refractive indices of all positive lenses in the second cemented lens from the image side of the first lens group G1 with respect to d line is Nce1Cp
  • the first lens is
  • the average of the refractive indices of all the negative lenses in the cemented lens second from the image side of the group G1 with respect to the d-line is Nce1Cn
  • the conditional expression (22) is satisfied.
  • the absolute value of the refractive index difference between the positive lens and the negative lens is made smaller so that the upper limit of the conditional expression (22) is not exceeded and the lower limit of the conditional expression (22) is not exceeded.
  • the axial chromatic aberration, the chromatic aberration of magnification, and the chromatic coma aberration generated in other lenses that compose the imaging lens are balanced while suppressing the influence on the monochromatic aberration of the cemented surface. It can be corrected well. If the constitution satisfies the following conditional expression (22-1), better characteristics can be obtained. -0.4 ⁇ Nce1Cp-Nce1Cn ⁇ 0.1 (22) -0.1 ⁇ Nce1Cp-Nce1Cn ⁇ 0.05 (22-1)
  • the average of Ab line numbers on the d-line basis of all positive lenses in the second cemented lens from the image side of the first lens group G1 is vce1Cp
  • the average of the d-line-based Abbe numbers of all the negative lenses in the second cemented lens from the image side of the lens group G1 is ⁇ ce1Cn
  • conditional expression (23) By not exceeding the upper limit of conditional expression (23), it becomes easy to suppress the occurrence of axial secondary chromatic aberration and suppress the occurrence of difference in spherical aberration due to wavelength. Further, it is possible to suppress the occurrence of chromatic coma aberration due to the lower ray on the cemented surface. If the constitution satisfies the following conditional expression (23-1), better characteristics can be obtained. 15 ⁇ ce1Cp- ⁇ ce1Cn ⁇ 45 (23) 20 ⁇ ce1Cp- ⁇ ce1Cn ⁇ 30 (23-1)
  • conditional expressions (22) and (23) are more preferable to satisfy conditional expressions (22) and (23) at the same time. It is even more preferable to satisfy both conditional expression (22) and conditional expression (23) at the same time, and at least one of conditional expression (22-1) and conditional expression (23-1).
  • the second cemented lens from the image side of the first lens group G1 includes a cemented surface having a convex surface facing the image side, and the conditional expression (22) and the condition are satisfied. It is preferable to satisfy at least one of formula (23). If the second cemented lens from the image side of the first lens group G1 includes the cemented surface and satisfies the conditional expression (22), it is advantageous for the correction of sagittal coma at the cemented surface. If the second cemented lens from the most object side of the first lens group G1 includes the cemented surface and the conditional expression (23) is satisfied, a difference in the sagittal coma correction effect due to the wavelength is unlikely to occur.
  • the average of the refractive indices of all the positive lenses in the most image side cemented lens of the first lens group G1 with respect to d line is Nce1Dp, and the first lens group G1
  • Nce1Dn is the average of the refractive indexes of all the negative lenses in the cemented lens closest to the image side with respect to the d-line.
  • the absolute value of the refractive index difference between the positive lens and the negative lens is made smaller so that the upper limit of the conditional expression (24) is not exceeded and the lower limit of the conditional expression (24) is not exceeded.
  • the average of the d-line-based Abbe numbers of all positive lenses in the most image-side cemented lens of the first lens group G1 is ⁇ ce1Dp
  • the first lens group When the average of the d-line-based Abbe numbers of all the negative lenses in the cemented lens closest to the image side of G1 is ⁇ ce1Dn, it is preferable to satisfy the following conditional expression (25). If the lower limit of conditional expression (25) is not exceeded, axial chromatic aberration can be easily corrected.
  • conditional expression (25) By not exceeding the upper limit of conditional expression (25), it becomes easy to suppress the occurrence of axial secondary chromatic aberration and suppress the occurrence of difference in spherical aberration due to wavelength. Further, it is possible to suppress the occurrence of chromatic coma aberration due to the lower ray on the cemented surface. It should be noted that if the constitution that satisfies the following conditional expression (25-1) is satisfied, then the better characteristics can be obtained, and if the constitution that satisfies the following conditional expression (25-2) is satisfied, even better characteristics can be obtained. can do. 0 ⁇ ce1Dp- ⁇ ce1Dn ⁇ 45 (25) 0 ⁇ ce1Dp- ⁇ ce1Dn ⁇ 30 (25-1) 5 ⁇ ce1Dp- ⁇ ce1Dn ⁇ 25 (25-2)
  • conditional expressions (24) and (25) are more preferable to satisfy the conditional expressions (24) and (25) at the same time. It is even more preferable to satisfy both conditional expression (24) and conditional expression (25) at the same time, and at least one of conditional expression (24-1) and conditional expression (25-1).
  • the most image-side cemented lens of the first lens group G1 has, in order from the object side, a positive lens having a convex surface facing the object side and a concave surface facing the image side. And a negative lens.
  • the entire cemented lens has a meniscus shape, it has a shape close to an aplanatic lens, and it becomes easy to suppress the occurrence of spherical aberration and coma.
  • the most image-side concave surface of this cemented lens can also have a Petzval sum correction function.
  • the most image-side cemented lens of the first lens group G1 has the above configuration, and at least one of the conditional expression (24) and the conditional expression (25) is satisfied. It is preferable to be satisfied.
  • the second lens group G2 includes a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are cemented in order from the object side, and the image side surface of the negative lens of this cemented lens is preferably a concave surface. In this case, it becomes easy to suppress the fluctuation of spherical aberration during focusing.
  • the second lens group G2 preferably includes a triplet cemented lens in which a positive lens, a negative lens, and a positive lens are cemented in order from the object side.
  • a triplet cemented lens in which a positive lens, a negative lens, and a positive lens are cemented in order from the object side.
  • the average of the refractive indices of all the positive lenses in this cemented lens with respect to the d-line is Nce2p
  • the refractive index of the negative lens in this cemented lens with respect to the d-line is
  • Nce2n it is preferable to satisfy the following conditional expression (26).
  • conditional expression (26) By not exceeding the upper limit of the conditional expression (26), it is possible to reduce the difference in the refractive index of the lenses forming the three-piece cemented lens, so that the cemented surface does not have a strong paraxial refractive power. However, the absolute value of the radius of curvature of the cemented surface can be reduced, and high-order spherical aberration and sagittal coma aberration can be corrected. If the constitution satisfies the following conditional expression (26-1), better characteristics can be obtained. 0 ⁇ Nce2p-Nce2n ⁇ 0.25 (26) 0.04 ⁇ Nce2p-Nce2n ⁇ 0.2 (26-1)
  • the average of the d-line-based Abbe numbers of all the positive lenses in this cemented lens is ⁇ ce2p
  • the d-line-based Abbe of the negative lens in this cemented lens is
  • the number is ⁇ ce2n
  • 0 ⁇ ce2p- ⁇ ce2n ⁇ 25 5 ⁇ ce2p- ⁇ ce2n ⁇ 20 (27-1)
  • conditional expressions (26) and (27) are more preferable to satisfy the conditional expressions (26) and (27) at the same time. It is even more preferable to satisfy both conditional expression (26) and conditional expression (27) at the same time, and at least one of conditional expression (26-1) and conditional expression (27-1).
  • the imaging lens may be configured to include a first lens group G1, an aperture stop St, and a second lens group G2. In this case, it is advantageous for downsizing and simplification of the structure.
  • the imaging lens is arranged continuously with the second lens group G2 on the image side of the second lens group G2, and the distance between the imaging lens and the second lens group G2 changes during focusing.
  • the following group may be further provided.
  • aberration correction can be performed by utilizing the fact that the ray height of the chief ray on each lens surface of the subsequent group changes during focusing, so that fluctuations in astigmatism and distortion during focusing can be achieved.
  • the subsequent group may be configured to move along the optical axis Z along a movement locus different from that of the second lens group G2 at the time of focusing. In such a case, the variation of aberration at the time of focusing may be reduced. Correction becomes easier.
  • the succeeding group may be configured to be fixed with respect to the image plane Sim at the time of focusing. In this case, compared to the case where the succeeding group moves at the time of focusing, The lens barrel structure can be simplified.
  • the succeeding group is a lens group having a positive refractive power, it is advantageous to reduce the incident angle of the principal ray having the maximum angle of view on the image plane Sim.
  • the subsequent group is a lens group having a negative refracting power, the refracting power of the focus group can be increased, so that the amount of movement of the focus group during focusing can be reduced.
  • conditional expression (28) When the focal length of the imaging lens in a state of being focused on an object at infinity is f and the focal length of the succeeding group is fr, it is preferable to satisfy the following conditional expression (28). It is advantageous to reduce the angle of incidence of the principal ray with the maximum angle of view on the image plane Sim by setting it so as not to fall below the lower limit of conditional expression (28). By setting the conditional expression (28) so as not to exceed the upper limit, it becomes easy to increase the refractive power of the focus group, which is advantageous in reducing the movement amount of the focus group during focusing.
  • conditional expression (29) It is advantageous to satisfactorily correct various aberrations by not falling below the lower limit of conditional expression (29). More specifically, it is easy to arrange the optimum number of lenses to correct various aberrations, which is advantageous in obtaining higher imaging performance.
  • conditional expression (29) By setting the conditional expression (29) so as not to exceed the upper limit, it is advantageous to suppress the enlargement of the lens system. It should be noted that if the constitution that satisfies the following conditional expression (29-1) is satisfied, the better characteristics can be obtained, and if the constitution that satisfies the following conditional expression (29-2) is satisfied, further better characteristics can be obtained. can do. 1.5 ⁇ TL ⁇ FNo/f ⁇ 5 (29) 1.8 ⁇ TL ⁇ FNo/f ⁇ 3.5 (29-1) 2 ⁇ TL ⁇ FNo/f ⁇ 3.2 (29-2)
  • conditional expression (30) When the maximum half angle of view of the imaging lens in the state of focusing on an infinite object is ⁇ max and the F number of the imaging lens in the state of focusing on an infinite object is FNo, the following conditional expression (30) may be satisfied. preferable. Considering conditional expression (30) on the assumption that a small F number is maintained, the lens system becomes a wider-angle type optical system as the value of 1/ ⁇ tan( ⁇ max) ⁇ FNo ⁇ of conditional expression (30) becomes smaller. The larger this value, the more the telephoto type optical system becomes.
  • conditional expression (30) If the lower limit of conditional expression (30) is not exceeded while maintaining a small F number, it becomes difficult to correct sagittal coma aberration, and in order to correct sagittal coma aberration, the lens of the first lens group G1 having a large outer diameter is used. There is a risk that the number of sheets will increase and the lens system will become large.
  • conditional expression (30) is not less than the upper limit while maintaining the small F number, the entrance pupil diameter becomes large and the diameter of the entire lens system becomes large, so that the lens system may become large. is there. Alternatively, it may be necessary to increase the total lens length in order to correct axial chromatic aberration that occurs as the lens system becomes a telephoto type optical system.
  • conditional expression (30) it is advantageous to achieve both a small F number and downsizing of the lens system. It should be noted that if the constitution satisfies the following conditional expression (30-1), the better characteristics can be obtained, and if the constitution satisfying the following conditional expression (30-2) is satisfied, the better characteristics can be obtained. can do. 1.8 ⁇ 1/ ⁇ tan( ⁇ max) ⁇ FNo ⁇ 4.5 (30) 2.4 ⁇ 1/ ⁇ tan( ⁇ max) ⁇ FNo ⁇ 4.2 (30-1) 2.8 ⁇ 1/ ⁇ tan( ⁇ max) ⁇ FNo ⁇ 3.8 (30-2)
  • the distance on the optical axis from the lens surface closest to the object to the aperture stop St when focused on an object at infinity is Tf
  • the distance from the lens surface closest to the object to the image side when focused on an object at infinity is TL
  • the first lens group G1 is continuous in order from the most object side, and is separated from the first unit having a negative refractive power and the first unit by the maximum air gap on the optical axis in the first lens group. It may be configured to include a second unit having a refractive power of.
  • the first unit is a unit including at least one lens
  • the second unit is a unit including one single lens or one cemented lens.
  • the first unit and the second unit can form a structure like a wide conversion lens, and it becomes easy to suppress sagittal coma aberration while widening the angle of view.
  • the first unit includes the lens L1a
  • the second unit includes the lens L1b and the lens L1c.
  • the focal length of the image pickup lens in the state of being focused on an infinite object is f
  • the focal length of the image pickup lens in the state of being focused on an infinite object is
  • the combined focal length of all the lenses on the image side of the second unit is fm
  • the conditional expression (32) so as not to fall below the lower limit, it is advantageous to suppress the coma aberration generated in the first unit and the second unit.
  • Setting the upper limit of conditional expression (32) to be less than or equal to the upper limit is advantageous in suppressing aberrations, particularly coma aberration, generated in the lens on the image side of the second unit. If the constitution satisfies the following conditional expression (32-1), better characteristics can be obtained.
  • the first lens group G1 has the above-mentioned first unit and second unit, it is preferable that the first unit is composed of one negative lens and the second unit is composed of one positive lens. In this case, the number of lenses in the first unit and the second unit having a large lens diameter is small, which is advantageous for downsizing and weight saving of the imaging lens.
  • the number of lenses included in the imaging lens is preferably 13 or less, and more preferably 12 or less.
  • the lens arranged on the object side of the aperture stop St tends to have a large lens outer diameter and lens weight, so it is desirable to keep the number of lenses small.
  • the number of lenses arranged on the object side of the aperture stop St is preferably 8 or less, and more preferably 7 or less.
  • the reference numerals used for the lenses in FIGS. 1 to 11 are used independently for each drawing in order to avoid complication of the explanation due to an increase in the number of digits of the reference numerals, and therefore the reference numerals common to those in other drawings are used. However, they do not necessarily have the same configuration. Further, in the following, for convenience of description, in a configuration example in which the first lens group G1 includes four cemented lenses, the cemented lenses in the first lens group G1 are the first, second, and third from the object side.
  • the fourth cemented lens is referred to as an A cemented lens, a B cemented lens, a C cemented lens, and a D cemented lens, respectively.
  • the first, second, and third cemented lenses from the object side will be referred to as A cemented lens, C cemented lens, and D cemented lens, respectively.
  • paraxial rays parallel to the optical axis Z are referred to as paraxial rays.
  • the first lens group G1 of the first configuration example illustrated in FIG. 1 is, in order from the object side, a lens L1a that is a biconcave lens, an A cemented lens, a B cemented lens, a C cemented lens, and a biconvex lens.
  • the lens L1n is a negative meniscus having a concave surface.
  • the A cemented lens is configured by cementing a lens L1b, which is a biconcave lens, and a lens L1c, which is a biconvex lens, in order from the object side.
  • the B cemented lens is configured by cementing a lens L1d, which is a biconvex lens, and a lens L1e, which is a negative meniscus lens concave on the object side, in order from the object side.
  • the C cemented lens is configured by cementing a lens L1f, which is a positive lens having a convex surface facing the image side, and a lens L1g, which is a biconcave lens, in order from the object side.
  • the D cemented lens is configured by cementing a lens L1l that is a biconvex lens and a lens L1m that is a biconcave lens in order from the object side.
  • each lens described above in the first configuration example is as follows.
  • the lens L1a By increasing the paraxial ray at a position close to the object by the diverging action of the lens L1a, it is possible to reduce the incident angle of the principal ray having the maximum angle of view to the lens on the image side, so that the occurrence of sagittal coma aberration can be suppressed. Will be advantageous.
  • the lens L1a has a biconcave shape, it can have a strong refracting power, so that the above effect can be more remarkable.
  • Sufficient negative refracting power is provided by arranging two negative lenses, lens L1a and lens L1b, in succession, and spherical aberration generated on each surface is suppressed by making these two lenses biconcave.
  • By making the lens L1c a biconvex lens By making the lens L1c a biconvex lens, spherical aberration generated on each surface can be suppressed. Since the lenses L1a to L1c have higher chief rays than the B cemented lens, they contribute more to chromatic aberration of magnification than to axial chromatic aberration.
  • the B-junction lens contributes less to chromatic aberration of magnification because the height of the chief ray is lower than that of a lens on the object side of the B-junction lens.
  • the C-junction lens makes it possible to increase the angle of incidence of the off-axis chief ray and the lower ray on the cemented surface, and to correct coma aberration, particularly sagittal coma aberration, caused by the lower ray.
  • spherical aberration can be corrected by the concave surface of the C cemented lens closest to the image side.
  • the lens L1h can gradually reduce the divergence angle of paraxial rays.
  • the lens L1i allows fine adjustment of spherical aberration and axial chromatic aberration.
  • the lens L1j and the lens L1k having the above shapes are advantageous in constructing an optical system having a small F number while suppressing the occurrence of spherical aberration and coma.
  • the on-axis light flux incident on the D-junction lens is convergent light. Since the D cemented lens has a meniscus shape with the convex surface facing the object side as a whole, the D cemented lens has a shape close to an aplanatic lens.
  • the concave surface of the lens L1m can also have a Petzval sum correction function.
  • the lens L1n shares the refracting action with the most image-side concave surface of the D cemented lens, and can suppress the occurrence of high-order spherical aberration and sagittal coma aberration. By making the lens L1n a meniscus shape, it is possible to further suppress the occurrence of high-order spherical aberration.
  • the first lens group G1 of the second configuration example illustrated in FIG. 2 includes, in order from the object side, a lens L1a that is a biconcave lens, an A cemented lens, a lens L1d that is a biconvex lens, a B cemented lens, and a C lens.
  • the lens L1m is a lens.
  • the A cemented lens is configured by cementing a lens L1b, which is a biconcave lens, and a lens L1c, which is a biconvex lens, in order from the object side.
  • the B cemented lens is configured by cementing a lens L1e, which is a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side, and a lens L1f, which is a biconcave lens, in order from the object side.
  • the C cemented lens is configured by cementing a lens L1g, which is a biconvex lens, and a lens L1h, which is a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side, in order from the object side.
  • the D cemented lens is configured by cementing a lens L1k, which is a biconvex lens, and a lens L1l, which is a biconcave lens, in order from the object side.
  • each lens described above in the second configuration example is as follows.
  • the operational effects of the lenses L1a to L1c and L1i to L1m in the second configuration example are similar to the operational effects of the lenses L1a to L1c and L1j to L1n in the first configuration example.
  • the lens L1d of the second configuration example is located at a position where the paraxial ray is high or in the vicinity thereof. By forming the lens L1d as a biconvex lens, it is possible to suppress the occurrence of spherical aberration while reducing the height of paraxial light rays in the lens on the image side of the lens L1d.
  • the Petzval sum can be corrected by making the refractive index of the positive lens higher than that of the negative lens. Then, by making the cemented surface of the B cemented lens a convex surface facing the image side, the incident angles of the off-axis chief ray and the off-axis lower ray on the cemented surface are increased, and the coma aberration of the lower ray and It is possible to correct sagittal coma aberration. Moreover, spherical aberration can be corrected by the concave surface of the B cemented lens closest to the image side.
  • the C cemented lens by reducing the absolute value of the refractive index difference between the positive lens and the negative lens, it is possible to correct the axial chromatic aberration while suppressing the influence on the monochromatic aberration of the cemented surface.
  • the most object side surface of the C cemented lens convex and the most image side surface of the C cemented lens convex it is possible to share the refracting power with the positive lens closer to the image side than the C cemented lens, and the spherical aberration Occurrence can be suppressed.
  • the first lens group G1 of the third configuration example illustrated in FIG. 3 includes, in order from the object side, a lens L1a that is a biconcave lens, an A cemented lens, a lens L1d that is a biconvex lens, a B cemented lens, and a C lens.
  • a lens L1n which is a negative meniscus lens having a concave surface directed to the side.
  • the A cemented lens is configured by cementing a lens L1b, which is a biconcave lens, and a lens L1c, which is a biconvex lens, in order from the object side.
  • the B cemented lens is configured by cementing a lens L1e, which is a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side, and a lens L1f, which is a biconcave lens, in order from the object side.
  • the C cemented lens is configured by cementing a lens L1g, which is a biconvex lens, and a lens L1h, which is a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side, in order from the object side.
  • the D cemented lens is configured by cementing a lens L1l that is a biconvex lens and a lens L1m that is a biconcave lens in order from the object side.
  • each lens described above in the third configuration example is as follows.
  • the operational effects of the lenses L1a to L1d, L1g, L1h, and L1l to L1n in the third configuration example are similar to the operational effects of the lenses L1a to L1d, L1g, L1h, and L1k to L1m in the second configuration example.
  • the B cemented lens of the third configuration example by making the refractive index of the positive lens higher than that of the negative lens, the Petzval sum is corrected at the cemented surface, and the cemented surface has a convex surface facing the image side. Can correct sagittal coma aberration.
  • the lens L1i is located at or near the position where the paraxial ray is high.
  • the on-axis light flux that enters the lens L1j and the lens L1k is convergent light. Since the lens L1j and the lens L1k have a meniscus shape with a convex surface facing the object side, the lens L1j and the lens L1k have shapes close to those of an aplanatic lens, so that it is possible to give a positive refractive power while suppressing the occurrence of spherical aberration and coma. This facilitates the construction of an optical system with a small F number.
  • the first lens group G1 of the fourth configuration example illustrated in FIG. 4 includes, in order from the object side, a lens L1a that is a biconcave lens, an A cemented lens, a lens L1d that is a biconvex lens, and a lens L1e that is a biconcave lens.
  • a lens L11 which is a negative meniscus lens.
  • the A cemented lens is configured by cementing a lens L1b, which is a biconcave lens, and a lens L1c, which is a biconvex lens, in order from the object side.
  • the C cemented lens is configured by cementing a lens L1f, which is a biconvex lens, and a lens L1g, which is a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side, in order from the object side.
  • the D cemented lens is configured by cementing a lens L1j that is a biconvex lens and a lens L1k that is a biconcave lens in order from the object side.
  • the operational effects of the lenses L1a to L1d and L1f to L1l in the fourth configuration example are similar to the operational effects of the lenses L1a to L1d, L1g, L1h, and L1j to L1n in the third configuration example.
  • the lens L1e in the fourth configuration example can correct spherical aberration.
  • the first lens group G1 of the fifth configuration example illustrated in FIG. 5 includes, in order from the object side, a lens L1a that is a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side, an A cemented lens, and a lens L1d that is a biconvex lens.
  • a lens L1m which is a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side.
  • the A cemented lens is configured by cementing a lens L1b, which is a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side, and a lens L1c, which is a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side, in order from the object side.
  • the C cemented lens is configured by cementing a lens L1f, which is a biconvex lens, and a lens L1g, which is a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side, in order from the object side.
  • the D cemented lens is configured by cementing a lens L1k, which is a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a lens L1l, which is a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side, in order from the object side.
  • each lens described above in the fifth configuration example is as follows.
  • By increasing the paraxial ray at a position close to the object by the diverging action of the lens L1a it is possible to reduce the incident angle of the principal ray having the maximum angle of view to the lens on the image side, so that the occurrence of sagittal coma aberration can be suppressed.
  • by forming the lens L1a into a meniscus shape with a concave surface facing the image side it is advantageous to suppress the generation of astigmatism and distortion.
  • the lens L1a and the lens L1b By arranging two negative lenses, the lens L1a and the lens L1b, continuously, it is advantageous to obtain a sufficient negative refracting power.
  • the incident angle of each axial marginal ray on each surface can be reduced. It is possible to correct the axial chromatic aberration while suppressing the difference between the spherical aberration generated on each surface and the spherical aberration due to the wavelength.
  • the lens L1d can suppress the occurrence of spherical aberration by sharing the positive refracting power with the positive lens L1c immediately before the object side.
  • the lens L1e can correct spherical aberration.
  • the C cemented lens has a positive refracting power as a whole, and is advantageous in correction of lateral chromatic aberration and astigmatism when the cemented surface has a concave surface facing the object side.
  • the lens L1h and the lens L1i are located at or near the position where the paraxial ray is high.
  • the above effect can be further enhanced by sharing the above action by the two lenses.
  • the axial light flux incident on the lens L1j is convergent light. Since the lens L1j has a meniscus shape with a convex surface facing the object side, the lens L1j has a shape close to that of an aplanatic lens, so that it is possible to give a positive refractive power while suppressing the occurrence of spherical aberration and coma. This facilitates the construction of an optical system with a small F number. Since the D cemented lens has a meniscus shape with the convex surface facing the object side as a whole, the D cemented lens has a shape close to an aplanatic lens.
  • the most image-side concave surface of the D cemented lens can also have a Petzval sum correction function.
  • the lens L1m shares the refracting action with the most image-side concave surface of the D cemented lens, and can suppress the occurrence of high-order spherical aberration and sagittal coma aberration. By forming the lens L1m in the meniscus shape, it is possible to further suppress the occurrence of high-order spherical aberration.
  • the first lens group G1 of the sixth configuration example illustrated in FIG. 6 includes, in order from the object side, a lens L1a that is a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side, an A cemented lens, a B cemented lens, and a C lens.
  • the lens L1m is a lens.
  • the A cemented lens is configured by cementing a lens L1b, which is a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side, and a lens L1c, which is a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side, in order from the object side.
  • the B cemented lens is configured by cementing a lens L1d, which is a positive lens having a convex surface facing the image side, and a lens L1e, which is a biconcave lens, in order from the object side.
  • the C cemented lens is configured by cementing a lens L1f, which is a biconvex lens, and a lens L1g, which is a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side, in order from the object side.
  • the D cemented lens is configured by cementing a lens L1k, which is a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a lens L1l, which is a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side, in order from the object side.
  • each lens described above in the sixth configuration example is as follows.
  • the operational effects of the lenses L1a and L1f to L1m in the sixth configuration example are similar to the operational effects of the lenses L1a and L1f to L1m in the fifth configuration example.
  • the A cemented lens formed by cementing the negative lens and the positive lens can correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
  • the cemented surface of the A cemented lens By forming the cemented surface of the A cemented lens with the convex surface facing the image side, the occurrence of astigmatism can be suppressed.
  • the surface of the A-junction lens closest to the object side concave and the surface of the A-junction lens closest to the image side convex it is possible to suppress the occurrence of high-order spherical aberration.
  • the cemented surface by making the cemented surface a concave surface facing the object side, the incident angle of the axial marginal ray on the cemented surface is made small, and high-order spherical aberration and difference in spherical aberration due to wavelength are reduced.
  • the axial chromatic aberration can be corrected while preventing the occurrence.
  • Spherical aberration can be corrected by making the most image side surface of the B cemented lens concave.
  • the first lens group G1 of the seventh configuration example illustrated in FIG. 7 has only two cemented lenses.
  • the first lens group G1 of the seventh configuration example has, in order from the object side, a lens L1a which is a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side, and a lens L1b which is a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side,
  • each lens described above in the seventh configuration example is as follows.
  • the operational effects of the lenses L1a and L1e to L1l in the seventh configuration example are similar to the operational effects of the lenses L1a and L1f to L1m in the fifth configuration example.
  • the lens L1c can correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
  • the spherical aberration can be corrected by the lens L1d.
  • the first lens group G1 of the eighth configuration example illustrated in FIG. 8 has only two cemented lenses.
  • the first lens group G1 of the eighth configuration example has, in order from the object side, a lens L1a that is a biconvex lens, a lens L1b that is a negative meniscus lens having a concave surface facing the image side, and a negative lens having a concave surface facing the object side.
  • the action and effect of each lens described above in the eighth configuration example are as follows.
  • the lens L1a is advantageous in correcting distortion and lateral chromatic aberration that occur in the lens L1b.
  • the operational effects of the lenses L1b, L1c, L1e to L1g, and L1i to L1l in the eighth configuration example are similar to the operational effects of the lenses L1a, L1b, L1d to L1f, and L1i to L1l in the seventh configuration example.
  • the lens L1d can correct the axial chromatic aberration and the lateral chromatic aberration while reducing the divergence angle of the axial light beam.
  • the lens L1h is located at or near the position where the paraxial ray is high. By forming the lens L1h as a biconvex lens, it is possible to suppress the occurrence of spherical aberration while reducing the height of paraxial light rays in the lens on the image side of the lens L1h.
  • the first lens group G1 of the ninth configuration example illustrated in FIG. 9 includes, in order from the object side, a lens L1a that is a biconcave lens, an A cemented lens, a lens L1d that is a biconvex lens, and a lens L1e that is a biconcave lens.
  • the A cemented lens is configured by cementing a lens L1b, which is a biconcave lens, and a lens L1c, which is a biconvex lens, in order from the object side.
  • the C cemented lens is configured by cementing a lens L1f, which is a biconvex lens, and a lens L1g, which is a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side, in order from the object side.
  • the D cemented lens is configured by cementing a lens L1j, which is a positive lens having a convex surface facing the object side, and a lens L1k, which is a negative lens having a concave surface facing the image side, in order from the object side.
  • the first lens group G1 of the tenth configuration example illustrated in FIG. 10 has the same configuration as the first lens group G1 of the ninth configuration example described above.
  • each lens described above in the ninth configuration example is as follows.
  • By increasing the paraxial ray at a position close to the object by the diverging action of the lens L1a it is possible to reduce the incident angle of the principal ray having the maximum angle of view to the lens on the image side, so that the occurrence of sagittal coma aberration can be suppressed. Will be advantageous.
  • the lens L1a has a biconcave shape, it can have a strong refracting power, so that the above effect can be more remarkable.
  • Sufficient negative refracting power is provided by arranging two negative lenses, lens L1a and lens L1b, in succession, and spherical aberration generated on each surface is suppressed by making these two lenses biconcave.
  • By making the lens L1c a biconvex lens spherical aberration generated on each surface can be suppressed.
  • the lens L1d can correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration while reducing the divergence angle of the axial ray.
  • the spherical aberration can be corrected by the lens L1e.
  • the C cemented lens has a positive refracting power as a whole, and has a cemented surface with a concave surface facing the object side to correct axial chromatic aberration while suppressing the occurrence of a difference in spherical aberration depending on the wavelength.
  • the operational effects of the lenses L1h, L1i, L1l in the ninth configuration example are similar to the operational effects of the lenses L1h, L1i, L1l in the eighth configuration example.
  • the D cemented lens has a meniscus shape with the convex surface facing the object side as a whole, the D cemented lens has a shape close to an aplanatic lens. This makes it easy to suppress the occurrence of spherical aberration and coma. Further, the most image-side concave surface of the D cemented lens can also have a Petzval sum correction function.
  • the cemented surface of the D cemented lens has a shape with a convex surface facing the image side, the refractive power of each of the positive lens and the negative lens can be increased, which is advantageous for correction of axial chromatic aberration.
  • the cemented surface has a shape with a convex surface facing the object side, it is possible to suppress the occurrence of a difference in spherical aberration due to the wavelength.
  • the first lens group G1 of the eleventh configuration example illustrated in FIG. 11 includes, in order from the object side, a lens L1a that is a biconcave lens, an A cemented lens, and a lens L1d that is a positive lens having a convex surface facing the object side.
  • D cemented lens D cemented lens.
  • the A cemented lens is configured by cementing a lens L1b, which is a biconcave lens, and a lens L1c, which is a biconvex lens, in order from the object side.
  • the B cemented lens is configured by cementing a lens L1e, which is a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side, and a lens L1f, which is a biconcave lens, in order from the object side.
  • the C cemented lens is configured by cementing a lens L1g, which is a biconvex lens, and a lens L1h, which is a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side, in order from the object side.
  • the D cemented lens is configured by cementing a lens L1l that is a biconvex lens and a lens L1m that is a biconcave lens in order from the object side.
  • each lens described above in the 11th configuration example is as follows.
  • the operational effects of the lenses L1a and L1b in the eleventh configuration example are similar to the operational effects of the lenses L1a and L1b in the ninth configuration example.
  • the lens L1d is advantageous for correcting the distortion aberration and the lateral chromatic aberration generated in the lens L1b.
  • the B cemented lens has a surface on the most object side and a cemented surface with a concave surface facing the object side, thereby reducing the angle of incidence of an axial marginal ray on the cemented surface, thereby increasing the spherical aberration of high order and the wavelength.
  • the lens L1j and the lens L1k have a meniscus shape with a convex surface facing the object side, the lens L1j and the lens L1k have shapes close to those of an aplanatic lens, so that it is possible to give a positive refractive power while suppressing the occurrence of spherical aberration and coma. This facilitates the construction of an optical system with a small F number.
  • the second lens group G2 of the first to fourth, tenth, and eleventh configuration examples illustrated in FIGS. 1 to 4, 10, and 11, respectively, has concave surfaces facing the object side in order from the object side.
  • the lens L2a is a negative meniscus lens
  • the lens L2b is a biconvex lens
  • the lens L2c is a biconcave lens
  • the lens L2d is a biconvex lens.
  • each lens by cementing three lenses, the refracting power of each lens can be strengthened as compared with the case where the three lenses are not cemented, which is advantageous for correction of chromatic aberration and Petzval's sum, and at the time of focusing.
  • the fluctuation of the astigmatism can be suppressed.
  • the above effect can be further enhanced by forming each of the lenses in the three-lens cemented lens into a biconvex, biconcave, or biconvex shape.
  • the second lens group G2 of the fifth and sixth configuration examples illustrated in FIGS. 5 and 6, respectively, is a lens L2a that is a biconvex lens in order from the object side, and a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side.
  • the action and effect of each lens described above in these configuration examples are as follows.
  • the lens L2a can correct the secondary chromatic aberration while sharing the positive refracting power with other positive lenses and suppressing the occurrence of spherical aberration.
  • the lens L2b is a concave surface on the object side, converts the axial ray into divergence, and contributes to secure the back focus.
  • the cemented lens including the lens L2b and the lens L2c has a meniscus shape as a whole, and has a shape close to that of an aplanatic lens with respect to a divergent ray, so that the occurrence of spherical aberration and coma can be suppressed.
  • cemented surface with a concave surface facing the object side, all surfaces intersecting the optical axis Z of this cemented lens can reduce the incident angle of the off-axis chief ray to each surface, so that astigmatism is reduced. Also, axial chromatic aberration can be corrected while suppressing the occurrence of lateral chromatic aberration.
  • the cemented lens including the lens L2d and the lens L2e suppresses the angle of incidence of the axial marginal ray on each surface by forming the surface closest to the object and the surface closest to the image with convex surfaces facing the object. It is possible to suppress the occurrence of high-order spherical aberration.
  • This cemented lens suppresses the incidence angle of the off-axis chief ray to the cemented surface by making the cemented surface with the convex surface facing the image side, and suppresses the generation of astigmatism, while at the same time increasing the amount of light caused by the axial marginal ray.
  • the secondary aberration can be adjusted.
  • the lens L2f can reduce the incident angle of the chief ray having the maximum angle of view on the image plane Sim.
  • the second lens group G2 of the seventh and eighth configuration examples illustrated in FIGS. 7 and 8 respectively includes, in order from the object side, a lens L2a that is a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side and a convex surface facing the image side.
  • the operational effects of the lenses L2a to L2e in these structural examples are similar to the operational effects of the lenses L2b to L2f in the fifth structural example.
  • the second lens group G2 of the ninth configuration example illustrated in FIG. 9 includes, in order from the object side, a lens L2a that is a negative lens having a concave surface facing the object side, a lens L2b that is a biconvex lens, and a lens that is a biconcave lens. It includes a cemented lens in which L2c is cemented in order from the object side, and a lens L2d which is a biconvex lens.
  • the operation and effect of each lens described above in the ninth configuration example are as follows.
  • the lens L2a can suppress variation in spherical aberration during focusing.
  • the lenses L2b to L2d can be responsible for the main image forming action as a whole.
  • each lens L2b to L2d By cementing a biconvex lens and a biconcave lens, the refracting power of each lens can be strengthened compared to the case where they are not cemented, which is advantageous for correction of chromatic aberration and Petzval sum, and fluctuation of astigmatism during focusing. Can be suppressed.
  • each of the lenses L2b to L2d By making each of the lenses L2b to L2d into a biconvex shape, a biconcave shape, or a biconvex shape, the above effect can be further enhanced.
  • Providing an air gap between the lens L2c and the lens L2d is advantageous in correcting high-order spherical aberration and sagittal coma aberration.
  • the succeeding group of the first configuration example illustrated in FIG. 1 is composed of one plano-concave lens having a concave surface facing the object side.
  • the succeeding group of the fourth configuration example illustrated in FIG. 4 includes one negative meniscus lens having a concave surface facing the object side.
  • the succeeding group of the tenth configuration example illustrated in FIG. 10 includes one positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side.
  • Example 1 The sectional configuration of the image pickup lens of Example 1 is shown in FIG. 1, and the illustration method and configuration are as described above, and therefore, a duplicate description will be partially omitted here.
  • the imaging lens of Example 1 has, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a negative refractive power.
  • the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 is arranged along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of 14 lenses L1a to L1n in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of four lenses L2a to L2d in order from the object side.
  • the third lens group G3 is composed of one lens L3a.
  • Table 1 Basic lens data is shown in Table 1, specifications are shown in Table 2, variable surface intervals are shown in Table 3, and aspherical coefficients are shown in Table 4.
  • Table 1 in the column of Sn, the surface number in the case where the surface closest to the object side is the first surface and the number is increased by 1 toward the image side is shown, and in the column of R, the radius of curvature of each surface is shown.
  • the column of D the surface spacing on the optical axis between each surface and the surface adjacent to the image side is shown.
  • the Nd column shows the refractive index of each component with respect to the d-line
  • the ⁇ d column shows the d-line-based Abbe number of each component
  • the ⁇ gF column shows the g-line and F of each component. The partial dispersion ratio between the lines is shown.
  • Table 1 shows the aperture diaphragm St and the optical member PP, and the surface number and the phrase (St) are described in the field of the surface number of the surface corresponding to the aperture diaphragm St. Further, in Table 1, the surface number and the phrase (Hm) are described in the field of the surface number of the surface where the height from the optical axis Z of the paraxial ray used in the conditional expression (1) is H1max. ..
  • the value in the bottom column of D in Table 1 is the distance between the most image-side surface and the image surface Sim in the table.
  • the symbol DD[] is used, and the surface number on the object side of this spacing is given in [] and entered in column D. ..
  • Table 2 shows the focal length f of the imaging lens, F number FNo. , And the maximum total angle of view 2 ⁇ max.
  • FNo. Is the same as FNo used in the above conditional expression.
  • the unit of 2 ⁇ max is degree.
  • the values shown in Table 2 are the values when the d-line is used as a reference in the state of focusing on an object at infinity.
  • Table 1 the surface number of the aspherical surface is marked with *, and the numerical value of the paraxial radius of curvature is described in the column of the radius of curvature of the aspherical surface.
  • Table 4 the column of Sn shows the surface number of the aspherical surface, and the columns of KA and Am (m is an integer of 3 or more and varies depending on the surface) show numerical values of the aspherical surface coefficient for each aspherical surface. .. “E ⁇ n” (n: integer) in the numerical values of the aspherical surface coefficients in Table 4 means “ ⁇ 10 ⁇ n ”.
  • KA and Am are aspherical surface coefficients in the aspherical surface expression represented by the following expression.
  • Zd C ⁇ h 2 / ⁇ 1+ (1-KA ⁇ C 2 ⁇ h 2) 1/2 ⁇ + ⁇ Am ⁇ h m
  • Zd depth of the aspherical surface (length of a perpendicular line drawn from a point on the aspherical surface having a height h to a plane perpendicular to the optical axis where the aspherical surface abuts)
  • h Height (distance from optical axis to lens surface)
  • C Reciprocal number of paraxial radius of curvature KA
  • Am aspherical surface coefficient
  • ⁇ of the aspherical surface expression means a summation regarding m.
  • the unit of angle is degrees and the unit of length is mm (millimeters), but the optical system can be used even if it is proportionally enlarged or proportionally reduced. Units can also be used.
  • numerical values rounded to a predetermined digit are described.
  • FIGS. 12 and 13 show aberration diagrams of the imaging lens of the first example.
  • FIG. 12 shows a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram in order from the left.
  • each aberration diagram in the state of focusing on an object at infinity is shown in the upper stage labeled "infinity”, and the distance from the object to the image plane Sim is 0.3 m (in the lower stage labeled "0.3 m").
  • Each aberration diagram in a state of being focused on an object of (meter) is shown.
  • the aberrations at d line, C line, F line, and g line are shown by a solid line, a long dashed line, a short dashed line, and a dashed line, respectively.
  • the aberration at the d-line in the sagittal direction is shown by a solid line
  • the aberration at the d-line in the tangential direction is shown by a short broken line.
  • the solid line shows the aberration at the d-line.
  • the aberrations at the C line, the F line, and the g line are indicated by a long broken line, a short broken line, and a dashed line, respectively.
  • FNo. Means an F number
  • FIG. 13 shows a lateral aberration diagram when an object at infinity is in focus.
  • the left column shows the aberration in the tangential direction
  • the right column shows the aberration in the sagittal direction for each angle of view.
  • ⁇ in FIG. 13 means a half angle of view.
  • the aberrations at the d-line, C-line, F-line, and g-line are shown by a solid line, a long broken line, a short broken line, and a dashed-dotted line, respectively.
  • Example 2 The sectional configuration of the imaging lens of Example 2 is shown in FIG.
  • the imaging lens of Example 2 has, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a negative refractive power.
  • the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 is arranged along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of thirteen lenses L1a to L1m in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of four lenses L2a to L2d in order from the object side.
  • the third lens group G3 is composed of one lens L3a.
  • FIGS. 14 and 15 show a lateral aberration diagram when an object at infinity is in focus.
  • Example 3 A sectional configuration of the imaging lens of Example 3 is shown in FIG.
  • the imaging lens of Example 3 has, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a negative refractive power.
  • the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 is arranged along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of 14 lenses L1a to L1n in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of four lenses L2a to L2d in order from the object side.
  • the third lens group G3 is composed of one lens L3a.
  • FIG. 16 shows a lateral aberration diagram in a state where an object at infinity is in focus.
  • Example 4 A sectional configuration of the imaging lens of Example 4 is shown in FIG.
  • the imaging lens of Example 4 has, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a negative refractive power.
  • the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 is arranged along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of 12 lenses L1a to L1l in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of four lenses L2a to L2d in order from the object side.
  • the third lens group G3 is composed of one lens L3a.
  • FIGS. 18 and 19 show a lateral aberration diagram in a state where an object at infinity is in focus.
  • Example 5 A sectional configuration of the imaging lens of Example 5 is shown in FIG.
  • the imaging lens of Example 5 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, and a second lens group G2 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 moves toward the object side along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of thirteen lenses L1a to L1m in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of six lenses L2a to L2f in order from the object side.
  • FIGS. 20 and 21 show a lateral aberration diagram in a state where an object at infinity is in focus.
  • Example 6 A sectional configuration of the imaging lens of Example 6 is shown in FIG.
  • the imaging lens of Example 6 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, and a second lens group G2 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 moves toward the object side along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of thirteen lenses L1a to L1m in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of six lenses L2a to L2f in order from the object side.
  • FIG. 22 shows a lateral aberration diagram in a state where an object at infinity is in focus.
  • Example 7 The sectional configuration of the imaging lens of Example 7 is shown in FIG.
  • the imaging lens of Example 7 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, and a second lens group G2 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 moves toward the object side along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of 12 lenses L1a to L1l in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of five lenses L2a to L2e in order from the object side.
  • FIG. 24 shows a lateral aberration diagram in the state of being focused on an object at infinity.
  • Example 8 A sectional configuration of the imaging lens of Example 8 is shown in FIG.
  • the imaging lens of Example 8 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, and a second lens group G2 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 moves toward the object side along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of 12 lenses L1a to L1l in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of five lenses L2a to L2e in order from the object side.
  • FIG. 26 shows a lateral aberration diagram in a state where an object at infinity is in focus.
  • Example 9 The sectional configuration of the imaging lens of Example 9 is shown in FIG.
  • the imaging lens of Example 9 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, and a second lens group G2 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 moves toward the object side along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of 12 lenses L1a to L1l in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of four lenses L2a to L2d in order from the object side.
  • FIGS. 28 and 29 Basic lens data is shown in Table 31, specifications are shown in Table 32, variable surface distances are shown in Table 33, aspherical coefficients are shown in Table 34, and aberration diagrams are shown in FIGS. 28 and 29. ..
  • FIG. 28 each aberration diagram in the state of focusing on an object at infinity is shown in the upper stage, and each aberration diagram in the state of focusing on an object with a distance from the object to the image plane Sim of 0.3 m (meter) is shown in the lower stage.
  • FIG. 29 shows a lateral aberration diagram in the state of being focused on an object at infinity.
  • Example 10 The sectional configuration of the imaging lens of Example 10 is shown in FIG.
  • the imaging lens of Example 10 has, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a positive refractive power.
  • the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 is arranged along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of 12 lenses L1a to L1l in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of four lenses L2a to L2d in order from the object side.
  • the third lens group G3 is composed of one lens L3a.
  • FIGS. 30 and 31 For the imaging lens of Example 10, basic lens data is shown in Table 35, specifications are shown in Table 36, variable surface distances are shown in Table 37, aspherical coefficients are shown in Table 38, and aberration diagrams are shown in FIGS. 30 and 31. ..
  • FIG. 30 each aberration diagram in the state of focusing on an object at infinity is shown in the upper stage, and each aberration diagram in the state of focusing on an object with a distance from the object to the image plane Sim of 0.3 m (meter) is shown in the lower stage.
  • FIG. 31 shows a lateral aberration diagram in a state where an object at infinity is in focus.
  • Example 11 The sectional configuration of the imaging lens of Example 11 is shown in FIG.
  • the imaging lens of Example 11 has, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a negative refractive power.
  • the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 is arranged along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of thirteen lenses L1a to L1m in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of four lenses L2a to L2d in order from the object side.
  • the third lens group G3 is composed of one lens L3a.
  • FIGS. 32 and 33 Aspherical coefficients are shown in Table 42, and aberration diagrams are shown in FIGS. 32 and 33. ..
  • FIG. 32 each aberration diagram in the state of focusing on an object at infinity is shown in the upper stage, and each aberration diagram in the state of focusing on an object with a distance from the object to the image plane Sim of 0.3 m (meter) is shown in the lower stage.
  • FIG. 33 shows a lateral aberration diagram in a state where an object at infinity is in focus.
  • FIG. 34 shows the cross-sectional structure of the image pickup lens of Example 12.
  • the imaging lens of Example 12 has, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a positive refractive power.
  • the first lens group G1 and the third lens group G3 are fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 is arranged along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of seven lenses L1a to L1g in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of five lenses L2a to L2e in order from the object side.
  • the third lens group G3 is composed of one lens L3a.
  • FIG. 43 each aberration diagram in the state of focusing on an object at infinity is shown in the upper stage, and each aberration diagram in the state of focusing on an object in which the distance from the object to the image plane Sim is 0.7 m (meter) is shown in the lower stage. Show.
  • FIG. 44 shows a lateral aberration diagram in a state where an object at infinity is in focus.
  • the sectional configuration of the imaging lens of Example 13 is shown in FIG.
  • the imaging lens of Example 13 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, and a second lens group G2 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 moves toward the object side along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of seven lenses L1a to L1g in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of five lenses L2a to L2e in order from the object side.
  • FIGS. 45 and 46 Aberration diagrams are shown in FIGS. 45 and 46. ..
  • FIG. 45 each aberration diagram in the state of focusing on an object at infinity is shown in the upper stage, and each aberration diagram in the state of focusing on an object with a distance from the object to the image plane Sim of 0.75 m (meter) is shown in the lower stage.
  • FIG. 46 shows a lateral aberration diagram in a state where an object at infinity is in focus.
  • the sectional configuration of the imaging lens of Example 14 is shown in FIG.
  • the imaging lens of Example 14 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, and a second lens group G2 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 moves toward the object side along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of seven lenses L1a to L1g in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of five lenses L2a to L2e in order from the object side.
  • FIGS. 47 and 48 Aspherical surface coefficients are shown in Table 54, and aberration diagrams are shown in FIGS. 47 and 48. ..
  • FIG. 47 each aberration diagram in the state of focusing on an object at infinity is shown in the upper stage, and each aberration diagram in the state of focusing on an object with a distance from the object to the image plane Sim of 0.7 m (meter) is shown in the lower stage.
  • FIG. 48 shows a lateral aberration diagram in a state where an object at infinity is in focus.
  • Example 15 The sectional configuration of the imaging lens of Example 15 is shown in FIG.
  • the imaging lens of Example 15 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, and a second lens group G2 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 moves toward the object side along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of seven lenses L1a to L1g in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of five lenses L2a to L2e in order from the object side.
  • FIGS. 49 and 50 show a lateral aberration diagram in a state where an object at infinity is in focus.
  • FIG. 38 shows the cross-sectional structure of the image pickup lens of Example 16.
  • the imaging lens of Example 16 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, and a second lens group G2 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 moves toward the object side along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of seven lenses L1a to L1g in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of five lenses L2a to L2e in order from the object side.
  • FIGS. 51 and 52 show a lateral aberration diagram in a state where an object at infinity is in focus.
  • FIG. 39 shows the sectional configuration of the imaging lens of Example 17.
  • the image pickup lens of Example 17 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, and a second lens group G2 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 moves toward the object side along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of eight lenses L1a to L1h in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of five lenses L2a to L2e in order from the object side.
  • FIGS. 53 and 54 show a lateral aberration diagram in a state where an object at infinity is in focus.
  • Example 18 The sectional configuration of the imaging lens of Example 18 is shown in FIG.
  • the imaging lens of Example 18 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, and a second lens group G2 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 moves toward the object side along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of eight lenses L1a to L1h in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of five lenses L2a to L2e in order from the object side.
  • FIGS. 55 and 56 show a lateral aberration diagram in a state where an object at infinity is in focus.
  • Example 19 The sectional configuration of the imaging lens of Example 19 is shown in FIG.
  • the imaging lens of Example 19 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, and a second lens group G2 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 moves toward the object side along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of seven lenses L1a to L1g in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of five lenses L2a to L2e in order from the object side.
  • FIGS. 57 and 58 Aspherical coefficients are shown in Table 74, and aberration diagrams are shown in FIGS. 57 and 58. ..
  • FIG. 57 each aberration diagram in the state of being focused on an object at infinity is shown in the upper stage, and each aberration diagram in the state of being focused on an object with a distance from the object to the image plane Sim of 0.6 m (meter) is shown in the lower stage.
  • FIG. 58 shows a lateral aberration diagram in a state where an object at infinity is in focus.
  • the sectional configuration of the imaging lens of Example 20 is shown in FIG.
  • the imaging lens of Example 20 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, an aperture stop St, and a second lens group G2 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane Sim, and the second lens group G2 moves toward the object side along the optical axis Z.
  • the first lens group G1 is composed of seven lenses L1a to L1g in order from the object side.
  • the second lens group G2 is composed of five lenses L2a to L2e in order from the object side.
  • FIGS. 59 and 60 Aspherical coefficients are shown in Table 78, and aberration diagrams are shown in FIGS. 59 and 60. ..
  • FIG. 59 each aberration diagram in the state of focusing on an object at infinity is shown in the upper stage, and each aberration diagram in the state of focusing on an object with a distance from the object to the image plane Sim of 0.6 m (meter) is shown in the lower stage.
  • FIG. 60 shows a lateral aberration diagram in a state where an object at infinity is in focus.
  • Tables 79 to 83 show corresponding values of the conditional expressions (1) to (32) of the imaging lenses of Examples 1 to 20.
  • the d line is used as the reference wavelength.
  • Tables 79 to 83 show the values based on the d-line.
  • the F number of the imaging lenses of Examples 1 to 20 is less than 1.2, and more specifically, less than 1.05. Although the imaging lenses of Examples 1 to 20 have such a small F number, the weight of the focus group is reduced, various aberrations are well corrected, and high optical performance is realized.
  • 63 and 64 are external views of a camera 30, which is an imaging device according to an embodiment of the present disclosure.
  • 63 shows a perspective view of the camera 30 seen from the front side
  • FIG. 64 shows a perspective view of the camera 30 seen from the back side.
  • the camera 30 is a so-called mirrorless type digital camera, and the interchangeable lens 20 can be detachably attached thereto.
  • the interchangeable lens 20 includes the imaging lens 1 according to an embodiment of the present disclosure housed in a lens barrel.
  • the camera 30 has a camera body 31, and a shutter button 32 and a power button 33 are provided on the upper surface of the camera body 31. Further, an operation unit 34, an operation unit 35, and a display unit 36 are provided on the back surface of the camera body 31.
  • the display unit 36 displays the captured image and the image within the angle of view before being captured.
  • a photographing opening through which light from a photographing target is incident is provided in the center of the front surface of the camera body 31, and a mount 37 is provided at a position corresponding to the photographing opening. Is attached to.
  • an image pickup device such as a CCD (Charge Coupled Device) or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) that outputs an image pickup signal corresponding to a subject image formed by the interchangeable lens 20, and the image pickup device outputs the image pickup signal.
  • a signal processing circuit that processes an image pickup signal to generate an image, a recording medium for recording the generated image, and the like are provided.
  • the camera 30 can shoot a still image or a moving image by pressing the shutter button 32, and the image data obtained by this shooting is recorded on the recording medium.
  • the technology of the present disclosure has been described above with reference to the embodiments and examples, the technology of the present disclosure is not limited to the above-described embodiments and examples, and various modifications are possible.
  • the radius of curvature, the surface distance, the refractive index, the Abbe number, the aspherical surface coefficient, etc. of each lens are not limited to the values shown in each of the above-mentioned numerical examples, and can take other values.
  • the image pickup apparatus is not limited to the above example, and may have various modes such as a camera other than the mirrorless type, a film camera, a video camera, and the like.

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Abstract

Ｆナンバーが小さく、フォーカス群の軽量化が図られ、良好に収差補正された高性能の撮像レンズ、およびこの撮像レンズを備えた撮像装置を提供する。　撮像レンズは、最も物体側から順に連続して、合焦の際に不動の正の第１レンズ群、絞り、合焦の際に移動する正の第２レンズ群を備える。第２レンズ群は合焦の際に一体的に移動する全てのレンズからなる。撮像レンズは予め定められた条件式を満足する。

Description

撮像レンズおよび撮像装置
　本開示は、撮像レンズ、および撮像装置に関する。
　従来、デジタルカメラ等の撮像装置に使用可能なレンズ系として、ガウスタイプおよび変形ガウスタイプのレンズ系が提案されている。これらガウスタイプに類するレンズ系としては、例えば特開２０１８－００５０９９号公報、特開２０１８－５４９８７号公報、および特開２０１５－１４１３８４号公報に記載のものが知られている。
　ガウスタイプのレンズ系は、小さなＦナンバーを有するレンズ系に用いられることが多い。特開２０１８－００５０９９号公報、特開２０１８－５４９８７号公報、および特開２０１５－１４１３８４号公報には小さなＦナンバーを課題の１つにしているものもある。しかしながら、近年では、特開２０１８－００５０９９号公報、特開２０１８－５４９８７号公報、および特開２０１５－１４１３８４号公報に記載のレンズ系のＦナンバーよりもさらに小さなＦナンバーを有するレンズ系が要望されている。
　なお、ガウスタイプは画角を広くとると、サジタルコマ収差が大きくなってしまうという問題があるが、小さなＦナンバーを有しながらも、収差が良好に補正されて高画質の画像を取得可能なレンズ系が求められている。
　また、Ｆナンバーが小さなレンズ系は、合焦の際に移動する群（以下、フォーカス群という）の重量が重くなってしまうためオートフォーカスの高速化に不利という問題もあることから、フォーカス群の軽量化が望まれる。
　本開示は、上記事情に鑑みなされたものであり、小さなＦナンバーを有しながらも、フォーカス群の軽量化が図られ、収差が良好に補正されて高い光学性能を有する撮像レンズ、およびこの撮像レンズを備えた撮像装置を提供することを目的とするものである。
　本開示の一態様に係る撮像レンズは、最も物体側から像側へ向かって順に連続して、合焦の際に像面に対して固定されている正の屈折力を有する第１レンズ群と、絞りと、合焦の際に移動する正の屈折力を有する第２レンズ群とを備え、第２レンズ群は、絞りより像側に配置されたレンズのうち、合焦の際に一体的に移動する全てのレンズからなり、最も物体側のレンズ面における光軸からの高さがＨ１ｆであり光軸に平行な近軸光線を物体側から入射させて近軸光線追跡を行った場合の第１レンズ群における近軸光線の光軸からの高さの最大値をＨ１ｍａｘとした場合、下記条件式（１）を満足する。
　　１．０５＜Ｈ１ｍａｘ／Ｈ１ｆ＜２　　（１）
　本開示の上記態様の撮像レンズは、下記条件式（１－１）を満足することが好ましい。
　　１．１＜Ｈ１ｍａｘ／Ｈ１ｆ＜２　　（１－１）
　本開示の上記態様の撮像レンズは、第２レンズ群の最も物体側のレンズ面における近軸光線の光軸からの高さをＨ２ｆとした場合、下記条件式（２）を満足することが好ましく、下記条件式（２－１）を満足することがより好ましい。
　　１．５＜Ｈ１ｍａｘ／Ｈ２ｆ＜３．５　　（２）
　　１．７＜Ｈ１ｍａｘ／Ｈ２ｆ＜２．５　　（２－１）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとが接合された接合レンズを少なくとも２つ含むことが好ましい。
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群は、少なくとも５枚の正レンズと少なくとも４枚の負レンズとを含むことが好ましい。
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群は、最も像側から物体側へ向かって順に連続して、１枚もしくは２枚の負レンズと、３枚の物体側に凸面を向けた正レンズとを含むことが好ましい。
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群は、少なくとも３枚の両凸レンズと少なくとも１枚の両凹レンズとを含むことが好ましい。
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第２レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズと少なくとも２枚の負レンズとを含むことが好ましい。
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群は少なくとも１枚の負レンズを含み、第１レンズ群の最も像側の負レンズの像側の面は凹面であることが好ましい。
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第２レンズ群は少なくとも１枚の負レンズを含み、第２レンズ群の最も物体側の負レンズの物体側の面は凹面であることが好ましい。
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群および第２レンズ群はそれぞれ少なくとも１枚の負レンズを含み、第１レンズ群の最も像側の負レンズの像側の面は凹面であり、第２レンズ群の最も物体側の負レンズの物体側の面は凹面であり、第１レンズ群の最も像側の負レンズの像側の面の曲率半径をＲｓｏ、第２レンズ群の最も物体側の負レンズの物体側の面の曲率半径をＲｓｉとした場合、下記条件式（３）を満足することが好ましい。
　　－０．４＜（Ｒｓｏ＋Ｒｓｉ）／（Ｒｓｏ－Ｒｓｉ）＜０．５　　（３）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、無限遠物体に合焦した状態における第２レンズ群の横倍率をβ２とした場合、下記条件式（４）を満足することが好ましい。
　　０．２＜β２＜０．８　　（４）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、無限遠物体に合焦した状態における第２レンズ群の横倍率をβ２、第２レンズ群より像側にレンズが配置されている場合には無限遠物体に合焦した状態における第２レンズ群より像側の全てのレンズの合成横倍率をβｒ、第２レンズ群より像側にレンズが配置されていない場合にはβｒ＝１とした場合、下記条件式（５）を満足することが好ましい。
　　０．４＜（１－β２２）×βｒ２＜１．２　　（５）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群は少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとを含み、第１レンズ群内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν１ｐ、第１レンズ群内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν１ｎ、第１レンズ群内の全ての正レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ１ｐ、第１レンズ群内の全ての負レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ１ｎとした場合、下記条件式（６）及び（７）を満足することが好ましい。
　　５＜ν１ｐ－ν１ｎ＜４５　　（６）
　　０＜θ１ｎ－θ１ｐ＜０．０７　　（７）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第２レンズ群は少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとを含み、第２レンズ群内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν２ｐ、第２レンズ群内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν２ｎ、第２レンズ群内の全ての正レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ２ｐ、第２レンズ群内の全ての負レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ２ｎとした場合、下記条件式（８）及び（９）を満足することが好ましい。
　　－１０＜ν２ｐ－ν２ｎ＜３５　　（８）
　　－０．０３＜θ２ｎ－θ２ｐ＜０．０７　　（９）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群の焦点距離をｆ１、第２レンズ群の焦点距離をｆ２とした場合、下記条件式（１０）を満足することが好ましい。
　　１＜ｆ１／ｆ２＜４．５　　（１０）
　本開示の上記態様の撮像レンズは、第２レンズ群の像側に第２レンズ群に連続して配置され、合焦の際に像面に対して固定されている後続群をさらに備えるように構成してもよい。あるいは、本開示の上記態様の撮像レンズは、第１レンズ群と、絞りと、第２レンズ群とからなるように構成してもよい。
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、無限遠物体に合焦した状態における撮像レンズの焦点距離をｆ、第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、下記条件式（１１）を満足することが好ましい。
　　０．２＜ｆ／ｆ１＜１　　（１１）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、無限遠物体に合焦した状態における撮像レンズの焦点距離をｆ、第２レンズ群の焦点距離をｆ２とした場合、下記条件式（１２）を満足することが好ましい。
　　０．５＜ｆ／ｆ２＜２　　（１２）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群の最も像側のレンズ面から第１レンズ群の像側主点位置までの光軸上の距離をＰ１、第１レンズ群の像側主点位置が第１レンズ群の最も像側のレンズ面より物体側にある場合のＰ１の符号を負、像側にある場合のＰ１の符号を正、無限遠物体に合焦した状態における第１レンズ群と第２レンズ群との光軸上の間隔をＤ１２とした場合、下記条件式（１３）を満足することが好ましい。
　　－５＜Ｐ１／Ｄ１２＜２０　　（１３）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群内の正レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の最大値をθ１ｍａｘとした場合、下記条件式（１４）を満足することが好ましい。
　　０．５６＜θ１ｍａｘ＜０．７　　（１４）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第２レンズ群内の正レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の最大値をθ２ｍａｘとした場合、下記条件式（１５）を満足することが好ましい。
　　０．５４＜θ２ｍａｘ＜０．７　　（１５）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群は少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとを含み、第１レンズ群内の全ての正レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ１ｐ、第１レンズ群内の全ての負レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ１ｎ、第１レンズ群内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν１ｐ、第１レンズ群内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν１ｎとした場合、下記条件式（１６）を満足することが好ましい。
　　－０．０４＜θ１ｐ－θ１ｎ＋０．００１６３×（ν１ｐ－ν１ｎ）＜０．０３　　（１６）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第２レンズ群は少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとを含み、第２レンズ群内の全ての正レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ２ｐ、第２レンズ群内の全ての負レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ２ｎ、第２レンズ群内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν２ｐ、第２レンズ群内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν２ｎとした場合、下記条件式（１７）を満足することが好ましい。
　　－０．０２＜θ２ｐ－θ２ｎ＋０．００１６３×（ν２ｐ－ν２ｎ）＜０．０２　　（１７）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群は少なくとも３つの接合レンズを含み、第１レンズ群の最も物体側の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ａｐ、第１レンズ群の最も物体側の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ａｎとした場合、下記条件式（１８）を満足することが好ましい。
　　－０．２＜Ｎｃｅ１Ａｐ－Ｎｃｅ１Ａｎ＜０．３５　　（１８）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群は少なくとも３つの接合レンズを含み、第１レンズ群の最も物体側の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ａｐ、第１レンズ群の最も物体側の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ａｎとした場合、下記条件式（１９）を満足することが好ましい。
　　－２５＜νｃｅ１Ａｐ－νｃｅ１Ａｎ＜３０　　（１９）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群は少なくとも４つの接合レンズを含み、第１レンズ群の物体側から２番目の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ｂｐ、第１レンズ群の物体側から２番目の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ｂｎとした場合、下記条件式（２０）を満足することが好ましい。
　　０＜Ｎｃｅ１Ｂｐ－Ｎｃｅ１Ｂｎ＜０．３５　　（２０）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群は少なくとも４つの接合レンズを含み、第１レンズ群の物体側から２番目の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ｂｐ、第１レンズ群の物体側から２番目の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ｂｎとした場合、下記条件式（２１）を満足することが好ましい。
　　－２０＜νｃｅ１Ｂｐ－νｃｅ１Ｂｎ＜２０　　（２１）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群は少なくとも２つの接合レンズを含み、第１レンズ群の像側から２番目の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ｃｐ、第１レンズ群の像側から２番目の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ｃｎとした場合、下記条件式（２２）を満足することが好ましい。
　　－０．４＜Ｎｃｅ１Ｃｐ－Ｎｃｅ１Ｃｎ＜０．１　　（２２）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群は少なくとも２つの接合レンズを含み、第１レンズ群の像側から２番目の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ｃｐ、第１レンズ群の像側から２番目の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ｃｎとした場合、下記条件式（２３）を満足することが好ましい。
　　１５＜νｃｅ１Ｃｐ－νｃｅ１Ｃｎ＜４５　　（２３）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群は少なくとも１つの接合レンズを含み、第１レンズ群の最も像側の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ｄｐ、第１レンズ群の最も像側の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ｄｎとした場合、下記条件式（２４）を満足することが好ましい。
　　－０．４＜Ｎｃｅ１Ｄｐ－Ｎｃｅ１Ｄｎ＜０．２５　　（２４）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群は少なくとも１つの接合レンズを含み、第１レンズ群の最も像側の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ｄｐ、第１レンズ群の最も像側の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ｄｎとした場合、下記条件式（２５）を満足することが好ましい。
　　０＜νｃｅ１Ｄｐ－νｃｅ１Ｄｎ＜４５　　（２５）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第２レンズ群は、正レンズと負レンズと正レンズとが物体側から順に接合されてなる３枚接合レンズを含み、第２レンズ群の３枚接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ２ｐ、第２レンズ群の３枚接合レンズ内の負レンズのｄ線に対する屈折率をＮｃｅ２ｎとした場合、下記条件式（２６）を満足する上記３枚接合レンズを少なくとも１つ含むことが好ましい。
　　０＜Ｎｃｅ２ｐ－Ｎｃｅ２ｎ＜０．２５　　（２６）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第２レンズ群は、正レンズと負レンズと正レンズとが物体側から順に接合されてなる３枚接合レンズを含み、第２レンズ群の３枚接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ２ｐ、第２レンズ群の３枚接合レンズ内の負レンズのｄ線基準のアッベ数をνｃｅ２ｎとした場合、下記条件式（２７）を満足する上記３枚接合レンズを少なくとも１つ含むことが好ましい。
　　０＜νｃｅ２ｐ－νｃｅ２ｎ＜２５　　（２７）
　本開示の上記態様の撮像レンズが第２レンズ群の像側に上記後続群をさらに備える構成において、無限遠物体に合焦した状態における撮像レンズの焦点距離をｆ、後続群の焦点距離をｆｒとした場合、下記条件式（２８）を満足することが好ましい。
　　－０．３＜ｆ／ｆｒ＜０．４　　（２８）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、無限遠物体に合焦した状態における、最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離でのバックフォーカスとの和をＴＬ、無限遠物体に合焦した状態における撮像レンズのＦナンバーをＦＮｏ、無限遠物体に合焦した状態における撮像レンズの焦点距離をｆとした場合、下記条件式（２９）を満足することが好ましい。
　　１．５＜ＴＬ×ＦＮｏ／ｆ＜５　　（２９）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第２レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズと少なくとも３枚の負レンズとを含むことが好ましい。
　本開示の上記態様の撮像レンズは、最も物体側から順に連続して、負の屈折力を有する単レンズと、正の屈折力を有する単レンズと、正の屈折力を有する単レンズとを含むことが好ましい。
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、絞りより物体側に配置されたレンズの枚数が８枚以下であることが好ましく、７枚以下であることがより好ましい。本開示の上記態様の撮像レンズに含まれるレンズの枚数は、１３枚以下であることが好ましく、１２枚以下であることがより好ましい。
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、無限遠物体に合焦した状態における撮像レンズの最大半画角をωｍａｘ、無限遠物体に合焦した状態における撮像レンズのＦナンバーをＦＮｏとした場合、下記条件式（３０）を満足することが好ましい。
　　１．８＜１／｛ｔａｎ（ωｍａｘ）×ＦＮｏ｝＜４．５　　（３０）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、無限遠物体に合焦した状態における最も物体側のレンズ面から絞りまでの光軸上の距離をＴｆ、無限遠物体に合焦した状態における、最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離でのバックフォーカスとの和をＴＬとした場合、下記条件式（３１）を満足することが好ましい。
　　０．２＜Ｔｆ／ＴＬ＜０．６５　　（３１）
　本開示の上記態様の撮像レンズにおいては、第１レンズ群は、最も物体側から順に連続して、負の屈折力を有する第１ユニットと、第１レンズ群内の光軸上での最大空気間隔によって第１ユニットと隔てられた正の屈折力を有する第２ユニットとを含み、第２ユニットは１枚の単レンズ又は１つの接合レンズからなり、無限遠物体に合焦した状態における撮像レンズの焦点距離をｆ、無限遠物体に合焦した状態における、撮像レンズのうち第２ユニットより像側の全てのレンズの合成焦点距離をｆｍとした場合、下記条件式（３２）を満足することが好ましい。
　　０．７＜ｆ／ｆｍ＜０．９８　　（３２）
　本開示の上記態様の撮像レンズの第１レンズ群が上記第１ユニットおよび上記第２ユニットを含む場合、第１ユニットが１枚の負レンズからなり、第２ユニットが１枚の正レンズからなることが好ましい。
　本開示の別の態様に係る撮像装置は、本開示の上記態様の撮像レンズを備えている。
　なお、本明細書の「～からなり」、「～からなる」は、挙げられた構成要素以外に、実質的に屈折力を有さないレンズ、並びに、絞り、フィルタ、およびカバーガラス等のレンズ以外の光学要素、並びに、レンズフランジ、レンズバレル、撮像素子、および手振れ補正機構等の機構部分、等が含まれていてもよいことを意図する。
　なお、本明細書の「正の屈折力を有する～群」は、群全体として正の屈折力を有することを意味する。同様に「負の屈折力を有する～群」は、群全体として負の屈折力を有することを意味する。「正の屈折力を有するレンズ」、「正のレンズ」、および「正レンズ」は同義である。「負の屈折力を有するレンズ」、「負のレンズ」、および「負レンズ」は同義である。配列順に関する「物体側から像側へ向かって順に」と「物体側から順に」とは同義である。収差に関する「高次」は、５次以上を意味する。「単レンズ」は接合されていない１枚のレンズを意味する。
　「レンズ群」は、複数のレンズからなる構成に限らず、１枚のみのレンズからなる構成としてもよい。複合非球面レンズ（球面レンズと、その球面レンズ上に形成された非球面形状の膜とが一体的に構成されて、全体として１つの非球面レンズとして機能するレンズ）は、接合レンズとは見なさず、１枚のレンズとして扱う。非球面を含むレンズに関する、屈折力の符号、レンズ面の面形状、および曲率半径は、特に断りが無い限り、近軸領域で考えることにする。曲率半径の符号は、物体側に凸面を向けた形状の面の曲率半径の符号を正、像側に凸面を向けた形状の面の曲率半径の符号を負とする。
　本明細書において、「全系」は「撮像レンズ」を意味する。本明細書においては、「全系の最も物体側」を、単に「最も物体側」とも言う。条件式で用いている「焦点距離」は、近軸焦点距離である。条件式で用いている「ＦＮｏ」の値は開放Ｆナンバーの値である。「バックフォーカス」は、最も像側のレンズ面から撮像レンズの像側焦点位置までの光軸上の距離である。条件式で用いている値は、無限遠物体に合焦した状態においてｄ線を基準とした場合の値である。あるレンズのｇ線とＦ線間の部分分散比θｇＦとは、ｇ線、Ｆ線、およびＣ線に対するそのレンズの屈折率をそれぞれＮｇ、ＮＦ、およびＮＣとした場合に、θｇＦ＝（Ｎｇ－ＮＦ）／（ＮＦ－ＮＣ）で定義される。本明細書に記載の「ｄ線」、「Ｃ線」、「Ｆ線」、および「ｇ線」は輝線であり、ｄ線の波長は５８７．５６ｎｍ（ナノメートル）、Ｃ線の波長は６５６．２７ｎｍ（ナノメートル）、Ｆ線の波長は４８６．１３ｎｍ（ナノメートル）、ｇ線の波長は４３５．８４ｎｍ（ナノメートル）である。
　本開示によれば、小さなＦナンバーを有しながらも、フォーカス群の軽量化が図られ、収差が良好に補正されて高い光学性能を有する撮像レンズ、およびこの撮像レンズを備えた撮像装置を提供することができる。
本開示の実施例１の撮像レンズに対応し、本開示の一実施形態に係る撮像レンズの第１の構成例の構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例２の撮像レンズに対応し、本開示の一実施形態に係る撮像レンズの第２の構成例の構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例３の撮像レンズに対応し、本開示の一実施形態に係る撮像レンズの第３の構成例の構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例４の撮像レンズに対応し、本開示の一実施形態に係る撮像レンズの第４の構成例の構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例５の撮像レンズに対応し、本開示の一実施形態に係る撮像レンズの第５の構成例の構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例６の撮像レンズに対応し、本開示の一実施形態に係る撮像レンズの第６の構成例の構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例７の撮像レンズに対応し、本開示の一実施形態に係る撮像レンズの第７の構成例の構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例８の撮像レンズに対応し、本開示の一実施形態に係る撮像レンズの第８の構成例の構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例９の撮像レンズに対応し、本開示の一実施形態に係る撮像レンズの第９の構成例の構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例１０の撮像レンズに対応し、本開示の一実施形態に係る撮像レンズの第１０の構成例の構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例１１の撮像レンズに対応し、本開示の一実施形態に係る撮像レンズの第１１の構成例の構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例１の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例１の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例２の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例２の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例３の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例３の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例４の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例４の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例５の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例５の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例６の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例６の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例７の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例７の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例８の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例８の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例９の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例９の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例１０の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例１０の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例１１の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例１１の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例１２の撮像レンズの構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例１３の撮像レンズの構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例１４の撮像レンズの構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例１５の撮像レンズの構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例１６の撮像レンズの構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例１７の撮像レンズの構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例１８の撮像レンズの構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例１９の撮像レンズの構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例２０の撮像レンズの構成と光束を示す断面図である。 本開示の実施例１２の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例１２の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例１３の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例１３の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例１４の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例１４の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例１５の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例１５の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例１６の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例１６の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例１７の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例１７の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例１８の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例１８の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例１９の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例１９の撮像レンズの横収差図である。 本開示の実施例２０の撮像レンズの球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図である。 本開示の実施例２０の撮像レンズの横収差図である。 Ｈ１ｆ、Ｈ１ｍａｘ、Ｈ２ｆの概念図である。 条件式（１）に関する構成を説明するための概念図である。 本開示の一実施形態に係る撮像装置の正面側の斜視図である。 本開示の一実施形態に係る撮像装置の背面側の斜視図である。
　以下、本開示の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。図１は、本開示の一実施形態に係る撮像レンズの第１の構成例の断面構成を示す図である。図１に示す例は後述の実施例１の撮像レンズに対応している。図１では、左側が物体側、右側が像側であり、無限遠物体に合焦した状態を示し、軸上光束２および最大画角の光束３も示している。同様に、本開示の一実施形態に係る撮像レンズの第２～第１１の構成例の断面構成をそれぞれ図２～図１１に示す。図２～図１１に示す例はそれぞれ後述の実施例２～実施例１１の撮像レンズに対応している。図１～図１１に示す例の基本構成は同様であるため、以下では主に図１を参照しながら説明する。
　なお、図１では、撮像レンズが撮像装置に適用されることを想定して、撮像レンズと像面Ｓｉｍとの間に平行平板状の光学部材ＰＰが配置された例を示している。光学部材ＰＰは、各種フィルタ、および／又はカバーガラス等を想定した部材である。各種フィルタとは例えば、ローパスフィルタ、赤外線カットフィルタ、および特定の波長域をカットするフィルタ等である。光学部材ＰＰは屈折力を有しない部材であり、光学部材ＰＰを省略した構成も可能である。
　本開示の撮像レンズは、単焦点レンズであり、光軸Ｚに沿って、最も物体側から像側へ向かって順に連続して、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とを備える。なお、図１に示す開口絞りＳｔは、形状を示しているのではなく、光軸上の位置を示している。開口絞りＳｔの物体側と像側にそれぞれ正の屈折力を配置することによって、歪曲収差およびコマ収差の補正に有利となる。なお、本開示の撮像レンズは、第２レンズ群Ｇ２の像側にさらに後続群としてレンズ群を備えることも可能である。図１に示す例の撮像レンズは、後続群として第３レンズ群Ｇ３を備えている。なお、本明細書における「レンズ群」とは、撮像レンズの構成部分であって、合焦の際に変化する空気間隔によって分けられた、少なくとも１枚のレンズを含む部分を指す。合焦の際には、レンズ群単位で移動又は固定され、かつ、１つのレンズ群内のレンズの相互間隔は変化しない。
　図１に示す撮像レンズは、物体側から順に、第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３とからなり、第１レンズ群Ｇ１が、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｎの１４枚のレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２が、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｄの４枚のレンズからなり、第３レンズ群Ｇ３が、レンズＬ３ａの１枚のレンズからなる。ただし、本開示の撮像レンズにおいては、各レンズ群を構成するレンズの枚数は図１に示す例と異なる枚数にすることも可能である。
　無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、各レンズ群内のレンズ間隔は不変であり、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２がフォーカス群として光軸Ｚに沿って移動する。第２レンズ群Ｇ２は、開口絞りＳｔより像側に配置されたレンズのうち、合焦の際に一体的に移動する全てのレンズからなる。すなわち、第２レンズ群Ｇ２は、開口絞りＳｔの像側に開口絞りＳｔに隣接して配置されたレンズを含み、合焦の際にこのレンズと一体的に移動する全てのレンズを含む。合焦の際に、第２レンズ群Ｇ２と後続群との間隔は変化する。なお、「一体的に移動する」とは、同時に、同じ量、同じ方向に移動することを意味する。図１に示す第２レンズ群Ｇ２の下の水平方向の左向きの矢印は、無限遠物体から最至近物体への合焦の際に第２レンズ群Ｇ２が物体側へ移動することを意味する。
　第１レンズ群Ｇ１は正の屈折力を有するので、第１レンズ群Ｇ１から出射した光束は収束作用を受けて第２レンズ群Ｇ２へ入射するため、フォーカス群のレンズの小径化が容易となり、フォーカス群の小型化および軽量化を図ることができる。これによって、オートフォーカスの高速化に対応することが容易となる。
　合焦の際に第１レンズ群Ｇ１を固定し、第２レンズ群Ｇ２を移動させることによって、合焦の際にレンズ系全体を移動させる構成に比べて、フォーカス群の軽量化を図ることができ、また、合焦の際の像面湾曲の変動を少なくすることができる。第２レンズ群Ｇ２が正の屈折力を有することによって、合焦の際の球面収差の変動を抑えることに有利となる。
　本開示の撮像レンズは、最も物体側のレンズ面における光軸Ｚからの高さがＨ１ｆであり光軸Ｚに平行な近軸光線を物体側から入射させて近軸光線追跡を行った場合の第１レンズ群Ｇ１における上記近軸光線の光軸Ｚからの高さの最大値をＨ１ｍａｘとした場合、下記条件式（１）を満足するように構成されている。条件式（１）のＨ１ｍａｘ／Ｈ１ｆは、例えばＨ１ｆ＝１として光軸Ｚに平行な近軸光線を物体側から入射させて近軸光線追跡を行った場合のＨ１ｍａｘの値から求めることができる。条件式（１）の下限以下とならないようにすることによって、サジタルコマ収差の発生を抑えることが可能となる。条件式（１）の上限以上とならないようにすることによって、球面収差が補正不足となるのを抑制することができるので、Ｆナンバーが小さな光学系の実現に有利となる。なお、下記条件式（１－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができ、下記条件式（１－２）を満足する構成とすれば、さらにより良好な特性とすることができる。
　　１．０５＜Ｈ１ｍａｘ／Ｈ１ｆ＜２　　（１）
　　１．１＜Ｈ１ｍａｘ／Ｈ１ｆ＜２　　（１－１）
　　１．２＜Ｈ１ｍａｘ／Ｈ１ｆ＜１．８　　（１－２）
　一例として、図６１にＨ１ｆとＨ１ｍａｘの概念図を示す。図６１に示す光線の傾きおよび高さは必ずしも正確なものではない。上記近軸光線の光軸Ｚからの高さがＨ１ｍａｘになる面（以下、Ｈｍ面という）は、この近軸光線と光軸Ｚとのなす角の符号が変わる面であり、すなわち光束が発散傾向から収束傾向に変わる面である。本開示の撮像レンズのようにＨｍ面より像側に正の屈折力を有する系では、近軸光線のＨｍ面からの射出角は比較的小さくできるので、この射出角を０に近い角度にすれば、全系の最も物体側の面からＨｍ面までの光学系はほぼアフォーカル系となり、全系の最も物体側の面からＨｍ面までをワイドコンバーターとみなすことができる。なお、厳密にアフォーカル系ではない場合でも、アフォーカル系と同様に角倍率を考えることができる。
　ここで、説明のために、Ｈｍ面で光学系を区切り、全系の最も物体側の面からＨｍ面までをＡレンズ群ＧＡ、Ｈｍ面から全系の最も像側の面までをＢレンズ群ＧＢと称することにする。上記のワイドコンバーター的構成によって、全系の焦点距離よりもＢレンズ群ＧＢの焦点距離を長くすることができる。すなわち、全系の画角よりもＢレンズ群ＧＢの画角を小さくすることができる。
　図６２にＡレンズ群ＧＡがアフォーカル系の場合の概念図を示す。図６２に示すように、Ｈ１ｍａｘをＨ１ｆよりも大きくすることによって、全系の像側主点位置Ｈｆを、Ｂレンズ群ＧＢの像側主点位置Ｈｂよりも像側にすることができ、全系の焦点距離ｆよりもＢレンズ群ＧＢの焦点距離ｆｂを長くすることができる。すなわち、全系の画角よりもＢレンズ群ＧＢの画角を小さくすることができる。画角が小さい方がサジタルコマ収差の補正が容易となるため、本開示の構成によれば、サジタルコマ収差の補正に有利となる。
　次に、本開示の撮像レンズの好ましい構成および可能な構成について述べる。最も物体側のレンズ面における光軸Ｚからの高さがＨ１ｆであり光軸Ｚに平行な近軸光線を物体側から入射させて近軸光線追跡を行った場合の第１レンズ群Ｇ１における上記近軸光線の光軸Ｚからの高さの最大値をＨ１ｍａｘ、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側のレンズ面における上記近軸光線の光軸Ｚからの高さをＨ２ｆとした場合、下記条件式（２）を満足することが好ましい。条件式（２）の下限以下とならないようにすることによって、サジタルコマ収差の発生を抑えることが可能となる。また、フォーカス群のレンズの有効径の小径化を図ることができるのでフォーカス群の軽量化に有利となる。さらに、第２レンズ群Ｇ２で発生する球面収差を抑制することができる。条件式（２）の上限以上とならないようにすることによって、適切な長さのバックフォーカスを維持しながら、合焦の際のフォーカス群の移動量を小さくすることが容易となる。また、第１レンズ群Ｇ１で発生する球面収差を抑えることが容易になる。なお、下記条件式（２－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　１．５＜Ｈ１ｍａｘ／Ｈ２ｆ＜３．５　　（２）
　　１．７＜Ｈ１ｍａｘ／Ｈ２ｆ＜２．５　　（２－１）
　第１レンズ群Ｇ１は、少なくとも５枚の正レンズと少なくとも４枚の負レンズとを含むことが好ましい。この構成を有しつつ、条件式（１）の下限以下とならないようにすることによって、高次の球面収差の発生、および波長による球面収差の差の発生を抑えることができる。また、第１レンズ群Ｇ１が５枚以上の正レンズと４枚以上の負レンズを含むことによって、正レンズと負レンズとの組合せを複数持つことができるため、多様な部分分散比の材料の選択が可能となり、一次色収差および二次色収差の補正を両立させることが可能となる。より良好な特性とするためには、第１レンズ群Ｇ１は少なくとも６枚の正レンズを含むことがより好ましい。同様に、より良好な特性とするためには、第１レンズ群Ｇ１は少なくとも５枚の負レンズを含むことがより好ましい。ただし、小型化のためには、第１レンズ群Ｇ１が含む正レンズの枚数は８枚以下であることが好ましい。同様に、小型化のためには、第１レンズ群Ｇ１が含む負レンズの枚数は６枚以下であることが好ましい。
　第１レンズ群Ｇ１は、最も像側から物体側へ向かって順に連続して、１枚もしくは２枚の負レンズと、３枚の物体側に凸面を向けた正レンズとを含むことが好ましい。このようにした場合は、１枚もしくは２枚の負レンズによって、第１レンズ群Ｇ１の正の屈折力が過剰に強くなるのを抑制することができる。また、３枚の物体側に凸面を向けた正レンズによって、第２レンズ群Ｇ２へ向けて軸上マージナル光線の高さを徐々に下げていくことができる。なお、小型化のためには、第１レンズ群Ｇ１の１枚もしくは２枚の負レンズの物体側に連続して配置される物体側に凸面を向けた正レンズの枚数は３枚以上かつ６枚以下であることが好ましい。なお、「物体側に凸面を向けた～レンズ」とは、物体側のレンズ面が凸面である～レンズという意味である。この点は以下の説明においても同様である。
　第１レンズ群Ｇ１は少なくとも３枚の両凸レンズを含むことが好ましい。このようにした場合は、高次の球面収差の発生を抑えることができる。なお、小型化のためには、第１レンズ群Ｇ１が含む両凸レンズの枚数は８枚以下であることが好ましい。第１レンズ群Ｇ１は少なくとも１枚の両凹レンズを含むことが好ましい。このようにした場合は、高次の球面収差の発生を抑えることができる。より良好な特性とするためには、第１レンズ群Ｇ１は少なくとも２枚の両凹レンズを含むことが好ましい。なお、小型化のためには、第１レンズ群Ｇ１が含む両凹レンズの枚数は６枚以下であることが好ましく、５枚以下であることがより好ましい。
　最も物体側から順に連続して、負の屈折力を有する単レンズと、正の屈折力を有する単レンズと、正の屈折力を有する単レンズとを含むように構成してもよい。最も物体側のレンズを負レンズとすることによって、この負レンズから像側へ射出される最大画角の主光線の光軸Ｚに対する角度を減じることができるので、サジタルコマ収差を抑えることができる。また、最も物体側の負レンズに連続して配置された正レンズによって、軸上マージナル光線を緩やかに下げることが可能となるため、球面収差の発生を抑えることができる。さらに、最も物体側から数えて１番目から３番目までの３枚のレンズのうち負レンズを１枚のみとすることによって、レンズ系の大型化を抑制することができる。
　第２レンズ群Ｇ２は少なくとも２枚の正レンズを含むことが好ましい。このようにした場合は、球面収差の発生を低減することができる。なお、フォーカス群の軽量化のためには、第２レンズ群Ｇ２が含む正レンズの枚数は６枚以下であることが好ましい。また、第２レンズ群Ｇ２は少なくとも２枚の負レンズを含むことが好ましい。このようにした場合は、球面収差および軸上色収差の補正に有利となる。なお、フォーカス群の軽量化のためには、第２レンズ群Ｇ２が含む負レンズの枚数は４枚以下であることが好ましい。上記事情より、第２レンズ群Ｇ２は少なくとも２枚の正レンズと少なくとも２枚の負レンズとを含むことが好ましい。さらに好ましくは、第２レンズ群Ｇ２が少なくとも２枚の正レンズと少なくとも３枚の負レンズとを含むことである。第２レンズ群Ｇ２が少なくとも２枚の正レンズと少なくとも３枚の負レンズとを含む場合は、諸収差を良好に補正することが容易となり、また、合焦の際の収差変動を抑えることが容易となる。
　第１レンズ群Ｇ１が少なくとも１枚の負レンズを含む場合、第１レンズ群Ｇ１の最も像側の負レンズの像側の面は凹面であることが好ましい。このようにした場合は、球面収差の補正に有利となる。第２レンズ群Ｇ２が少なくとも１枚の負レンズを含む場合、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の負レンズの物体側の面は凹面であることが好ましい。このようにした場合は、球面収差の補正に有利となる。
　第１レンズ群Ｇ１および第２レンズ群Ｇ２がそれぞれ少なくとも１枚の負レンズを含む場合、第１レンズ群Ｇ１の最も像側の負レンズの像側の面および第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の負レンズの物体側の面がともに凹面であることが好ましい。すなわち、開口絞りＳｔの物体側および像側において開口絞りＳｔに最も近い負レンズの開口絞りＳｔ側のレンズ面は凹面であることが好ましい。このようにした場合は、凹面によって球面収差および軸上色収差を補正することができるとともに、開口絞りＳｔに対して対称的に配置された凹面によってコマ収差の発生を抑えることができる。また、２つの凹面の負の屈折力によってペッツバール和を補正することができる。
　第１レンズ群Ｇ１の最も像側の負レンズの像側の面および第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の負レンズの物体側の面がともに凹面である構成において、第１レンズ群Ｇ１の最も像側の負レンズの像側の面の曲率半径をＲｓｏ、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側の負レンズの物体側の面の曲率半径をＲｓｉとした場合、下記条件式（３）を満足することが好ましい。条件式（３）を満足することによって、高次の球面収差が補正過剰となるのを抑制することができる。なお、下記条件式（３－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　－０．４＜（Ｒｓｏ＋Ｒｓｉ）／（Ｒｓｏ－Ｒｓｉ）＜０．５　　（３）
　　－０．２＜（Ｒｓｏ＋Ｒｓｉ）／（Ｒｓｏ－Ｒｓｉ）＜０．４　　（３－１）
　無限遠物体に合焦した状態における第２レンズ群Ｇ２の横倍率をβ２とした場合、下記条件式（４）を満足することが好ましい。合焦の敏感度が高くなり過ぎるとオートフォーカスの合焦動作においてフォーカス群が安定的に停止しないという不具合が生じる虞がある。条件式（４）の下限以下とならないようにすることによって、合焦動作におけるフォーカス群の停止精度の厳格化を抑制し、このような不具合を防止することができる。条件式（４）の上限以上とならないようにすることによって、合焦の際のフォーカス群の移動量を小さくすることに有利となる。なお、下記条件式（４－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　０．２＜β２＜０．８　　（４）
　　０．３＜β２＜０．７　　（４－１）
　無限遠物体に合焦した状態における第２レンズ群Ｇ２の横倍率をβ２、第２レンズ群Ｇ２より像側にレンズが配置されている場合には無限遠物体に合焦した状態における第２レンズ群Ｇ２より像側の全てのレンズの合成横倍率をβｒ、第２レンズ群Ｇ２より像側にレンズが配置されていない場合にはβｒ＝１とした場合、下記条件式（５）を満足することが好ましい。条件式（５）の下限以下とならないようにすることによって、合焦の際のフォーカス群の移動量を小さくすることに有利となる。条件式（５）の上限以上とならないようにすることによって、合焦動作におけるフォーカス群の停止精度の厳格化を抑制することができる。なお、下記条件式（５－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　０．４＜（１－β２２）×βｒ２＜１．２　　（５）
　　０．７５＜（１－β２２）×βｒ２＜１　　（５－１）
　第１レンズ群Ｇ１が少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとを含む構成において、第１レンズ群Ｇ１内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν１ｐ、第１レンズ群Ｇ１内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν１ｎとした場合、下記条件式（６）を満足することが好ましい。条件式（６）の下限以下とならないようにすることによって、一次色収差の補正が容易となる。条件式（６）の上限以上とならないようにすることによって、二次色収差の補正が容易となる。なお、下記条件式（６－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができ、下記条件式（６－２）を満足する構成とすれば、さらにより良好な特性とすることができる。
　　５＜ν１ｐ－ν１ｎ＜４５　　（６）
　　５＜ν１ｐ－ν１ｎ＜３５　　（６－１）
　　７＜ν１ｐ－ν１ｎ＜３０　　（６－２）
　第１レンズ群Ｇ１が少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとを含む構成において、第１レンズ群Ｇ１内の全ての正レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ１ｐ、第１レンズ群Ｇ１内の全ての負レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ１ｎとした場合、条件式（７）の下限以下とならないようにすることによって、一次色収差の補正が容易となる。条件式（７）の上限以上とならないようにすることによって、二次色収差の補正が容易となる。なお、下記条件式（７－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができ、下記条件式（７－２）を満足する構成とすれば、さらにより良好な特性とすることができる。
　　０＜θ１ｎ－θ１ｐ＜０．０７　　（７）
　　０＜θ１ｎ－θ１ｐ＜０．０５　　（７－１）
　　０．００５＜θ１ｎ－θ１ｐ＜０．０４５　　（７－２）
　なお、条件式（６）および条件式（７）を同時に満足することがより好ましい。条件式（６）および条件式（７）を同時に満足した上で、条件式（６－１）、（６－２）、（７－１）、および（７－２）の少なくとも１つを満足することが、さらにより好ましい。
　第２レンズ群Ｇ２が少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとを含む構成において、第２レンズ群Ｇ２内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν２ｐ、第２レンズ群Ｇ２内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν２ｎとした場合、下記条件式（８）を満足することが好ましい。条件式（８）の下限以下とならないようにすることによって、一次色収差の補正が容易となる。条件式（８）の上限以上とならないようにすることによって、二次色収差の補正が容易となる。なお、下記条件式（８－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　－１０＜ν２ｐ－ν２ｎ＜３５　　（８）
　　－８＜ν２ｐ－ν２ｎ＜３０　　（８－１）
　第２レンズ群Ｇ２が少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとを含む構成において、第２レンズ群Ｇ２内の全ての正レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ２ｐ、第２レンズ群Ｇ２内の全ての負レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ２ｎとした場合、下記条件式（９）を満足することが好ましい。条件式（９）の下限以下とならないようにすることによって、一次色収差の補正が容易となる。条件式（９）の上限以上とならないようにすることによって、二次色収差の補正が容易となる。なお、下記条件式（９－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　－０．０３＜θ２ｎ－θ２ｐ＜０．０７　　（９）
　　－０．０２＜θ２ｎ－θ２ｐ＜０．０６　　（９－１）
　なお、条件式（８）および条件式（９）を同時に満足することがより好ましい。条件式（８）および条件式（９）を同時に満足した上で、条件式（８－１）および条件式（９－１）の少なくとも一方を満足することが、さらにより好ましい。
　第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とした場合、下記条件式（１０）を満足することが好ましい。条件式（１０）の下限以下とならないようにすることによって、合焦の際のフォーカス群の移動量を小さくすることに有利となる。条件式（１０）の上限以上とならないようにすることによって、球面収差の補正に有利となる。なお、下記条件式（１０－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができ、下記条件式（１０－２）を満足する構成とすれば、さらにより良好な特性とすることができる。
　　１＜ｆ１／ｆ２＜４．５　　（１０）
　　１＜ｆ１／ｆ２＜３．５　　（１０－１）
　　１．１＜ｆ１／ｆ２＜３　　（１０－２）
　無限遠物体に合焦した状態における撮像レンズの焦点距離をｆ、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とした場合、下記条件式（１１）を満足することが好ましい。条件式（１１）の下限以下とならないようにすることによって、球面収差の補正に有利となる。条件式（１１）の上限以上とならないようにすることによって、合焦の際のフォーカス群の移動量を小さくすることに有利となる。なお、下記条件式（１１－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　０．２＜ｆ／ｆ１＜１　　（１１）
　　０．３＜ｆ／ｆ１＜０．８　　（１１－１）
　無限遠物体に合焦した状態における撮像レンズの焦点距離をｆ、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とした場合、下記条件式（１２）を満足することが好ましい。条件式（１２）の下限以下とならないようにすることによって、合焦の際のフォーカス群の移動量を小さくすることに有利となる。条件式（１２）の上限以上とならないようにすることによって、球面収差およびコマ収差の補正に有利となる。なお、下記条件式（１２－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができ、下記条件式（１２－２）を満足する構成とすれば、さらにより良好な特性とすることができる。
　　０．５＜ｆ／ｆ２＜２　　（１２）
　　０．５＜ｆ／ｆ２＜１．５　　（１２－１）
　　０．７＜ｆ／ｆ２＜１．４　　（１２－２）
　第１レンズ群Ｇ１の最も像側のレンズ面から第１レンズ群Ｇ１の像側主点位置までの光軸上の距離をＰ１、無限遠物体に合焦した状態における第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との光軸上の間隔をＤ１２とした場合、下記条件式（１３）を満足することが好ましい。ただし、第１レンズ群Ｇ１の像側主点位置が第１レンズ群Ｇ１の最も像側のレンズ面より物体側にある場合はＰ１の符号を負とし、像側にある場合はＰ１の符号を正とする。条件式（１３）の下限以下とならないようにすることによって、コマ収差の補正に有利となる。条件式（１３）の上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の最も像側のレンズ面から第１レンズ群Ｇ１の像側主点位置が像側方向に遠くなりすぎないため、Ｈ１ｍａｘが大きくなるのを抑制でき、これによって、第１レンズ群Ｇ１の有効径の小径化に有利となる。もしくは、条件式（１３）の上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が小さくなりすぎないため、合焦の際のフォーカス群の可動範囲を確保することができ、撮像レンズから合焦可能な最至近物体までの距離を短くすることができる。なお、下記条件式（１３－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　－５＜Ｐ１／Ｄ１２＜２０　　（１３）
　　－２＜Ｐ１／Ｄ１２＜１０　　（１３－１）
　第１レンズ群Ｇ１内の正レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の最大値をθ１ｍａｘとした場合、下記条件式（１４）を満足することが好ましい。条件式（１４）を満足することによって、二次色収差を適切に補正することが容易となる。なお、下記条件式（１４－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　０．５６＜θ１ｍａｘ＜０．７　　（１４）
　　０．５８＜θ１ｍａｘ＜０．６８　　（１４－１）
　第２レンズ群Ｇ２内の正レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の最大値をθ２ｍａｘとした場合、下記条件式（１５）を満足することが好ましい。条件式（１５）を満足することによって、二次色収差を適切に補正することが容易となる。なお、下記条件式（１５－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　０．５４＜θ２ｍａｘ＜０．７　　（１５）
　　０．５６＜θ２ｍａｘ＜０．６５　　（１５－１）
　第１レンズ群Ｇ１が少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとを含む構成において、第１レンズ群Ｇ１内の全ての正レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ１ｐ、第１レンズ群Ｇ１内の全ての負レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ１ｎ、第１レンズ群Ｇ１内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν１ｐ、第１レンズ群Ｇ１内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν１ｎとした場合、下記条件式（１６）を満足することが好ましい。条件式（１６）を満足することによって、一次色収差と二次色収差とをバランス良く補正することが容易となる。なお、下記条件式（１６－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　－０．０４＜θ１ｐ－θ１ｎ＋０．００１６３×（ν１ｐ－ν１ｎ）＜０．０３　　（１６）
　　－０．０３＜θ１ｐ－θ１ｎ＋０．００１６３×（ν１ｐ－ν１ｎ）＜０．０２５　　（１６－１）
　第２レンズ群Ｇ２が少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとを含む構成において、第２レンズ群Ｇ２内の全ての正レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ２ｐ、第２レンズ群Ｇ２内の全ての負レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ２ｎ、第２レンズ群Ｇ２内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν２ｐ、第２レンズ群Ｇ２内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν２ｎとした場合、下記条件式（１７）を満足することが好ましい。条件式（１７）を満足することによって、一次色収差と二次色収差とをバランス良く補正することが容易となる。なお、下記条件式（１７－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　－０．０２＜θ２ｐ－θ２ｎ＋０．００１６３×（ν２ｐ－ν２ｎ）＜０．０２　　（１７）
　　－０．０２＜θ２ｐ－θ２ｎ＋０．００１６３×（ν２ｐ－ν２ｎ）＜０．０１５　　（１７－１）
　第１レンズ群Ｇ１は、少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとが接合された接合レンズを少なくとも１つ含むことが好ましい。このようにした場合は、軸上色収差の補正に有利となる。第１レンズ群Ｇ１が、上記接合レンズを少なくとも２つ含む場合は、軸上色収差と倍率色収差とをバランス良く補正することに有利となる。第１レンズ群Ｇ１が、上記接合レンズを少なくとも３つ含む場合は、波長による球面収差の差の発生を抑えることが容易となる。第１レンズ群Ｇ１が、上記接合レンズを少なくとも４つ含む場合は、波長による球面収差の差の発生を抑えることがより容易となる。なお、レンズ系の小型化のためには、第１レンズ群Ｇ１が含む接合レンズの数は４つ以下であることが好ましい。
　第１レンズ群Ｇ１が少なくとも３つの接合レンズを含む構成において、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ａｐ、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ａｎとした場合、下記条件式（１８）を満足することが好ましい。条件式（１８）の下限以下とならないようにすることによって、ペッツバール和の絶対値を小さくし、像面湾曲を小さくすることに有利となる。条件式（１８）の上限以上とならないようにすることによって、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の接合レンズ全体における歪曲収差の発生を抑えることができる。なお、下記条件式（１８－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　－０．２＜Ｎｃｅ１Ａｐ－Ｎｃｅ１Ａｎ＜０．３５　　（１８）
　　－０．１５＜Ｎｃｅ１Ａｐ－Ｎｃｅ１Ａｎ＜０．１　　（１８－１）
　第１レンズ群Ｇ１が少なくとも３つの接合レンズを含む構成において、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ａｐ、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ａｎとした場合、下記条件式（１９）を満足することが好ましい。条件式（１９）の下限以下とならないようにすることによって、軸上色収差が大きくなるのを防ぐことが容易となる。条件式（１９）の上限以上とならないようにすることによって、倍率色収差および軸上の二次色収差の発生を抑えるとともに、波長による球面収差の差および波長による非点収差の差を抑えることができる。なお、下記条件式（１９－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　－２５＜νｃｅ１Ａｐ－νｃｅ１Ａｎ＜３０　　（１９）
　　－１５＜νｃｅ１Ａｐ－νｃｅ１Ａｎ＜２５　　（１９－１）
　なお、条件式（１８）および条件式（１９）を同時に満足することがより好ましい。条件式（１８）および条件式（１９）を同時に満足した上で、条件式（１８－１）および条件式（１９－１）の少なくとも一方を満足することが、さらにより好ましい。
　第１レンズ群Ｇ１が少なくとも４つの接合レンズを含む構成において、第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ｂｐ、第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ｂｎとした場合、下記条件式（２０）を満足することが好ましい。条件式（２０）の下限以下とならないようにすることによって、ペッツバール和の絶対値を小さくし、像面湾曲を小さくすることに有利となる。条件式（２０）の上限以上とならないようにすることによって、この接合レンズ全体の屈折力に対し、正レンズの接合面の曲率半径の絶対値を小さくすることができ、軸外下光線の接合面への入射角を大きくし、下光線に起因するコマ収差を補正することが可能となる。
　　０＜Ｎｃｅ１Ｂｐ－Ｎｃｅ１Ｂｎ＜０．３５　　（２０）
　　０．０５＜Ｎｃｅ１Ｂｐ－Ｎｃｅ１Ｂｎ＜０．３２　（２０－１）
　第１レンズ群Ｇ１が少なくとも４つの接合レンズを含む構成において、第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ｂｐ、第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ｂｎとした場合、下記条件式（２１）を満足することが好ましい。条件式（２１）の下限以下とならないようにすることによって、軸上色収差が大きくなるのを防ぐことが容易となる。条件式（２１）の上限以上とならないようにすることによって、倍率色収差および軸上の二次色収差の発生を抑えるとともに、波長による球面収差の差および波長による非点収差の差を抑えることができる。なお、下記条件式（２１－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　－２０＜νｃｅ１Ｂｐ－νｃｅ１Ｂｎ＜２０　　（２１）
　　０＜νｃｅ１Ｂｐ－νｃｅ１Ｂｎ＜１５　　（２１－１）
　なお、条件式（２０）および条件式（２１）を同時に満足することがより好ましい。条件式（２０）および条件式（２１）を同時に満足した上で、条件式（２０－１）および条件式（２１－１）の少なくとも一方を満足することが、さらにより好ましい。
　第１レンズ群Ｇ１が少なくとも４つの接合レンズを含む場合、第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目の接合レンズは像側に凸面を向けた接合面を含み、上記条件式（２０）および条件式（２１）の少なくとも一方を満足することが好ましい。第１レンズ群Ｇ１の物体側から２番目の接合レンズが上記接合面を含み、条件式（２０）を満足することによって、サジタルコマ収差の補正に有利となる。第１レンズ群Ｇ１の最も物体側から２番目の接合レンズが上記接合面を含み、条件式（２１）を満足することによって、上記サジタルコマ収差の補正効果の波長による差が発生しにくくなる。
　第１レンズ群Ｇ１が少なくとも２つの接合レンズを含む構成において、第１レンズ群Ｇ１の像側から２番目の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ｃｐ、第１レンズ群Ｇ１の像側から２番目の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ｃｎとした場合、下記条件式（２２）を満足することが好ましい。条件式（２２）の下限以下とならないようにすることによって、ペッツバール和の絶対値を小さくし、像面湾曲を小さくすることに有利となる。条件式（２２）の下限以下とならないようにした上で、条件式（２２）の上限以上とならないように正レンズと負レンズの屈折率差の絶対値を小さくし、かつ後述の条件式（２３）を満足するように材料を選択することによって、接合面の単色収差への影響を抑えつつ、撮像レンズを構成する他のレンズで発生した軸上色収差、倍率色収差、および色コマ収差をバランス良く補正することができる。なお、下記条件式（２２－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　－０．４＜Ｎｃｅ１Ｃｐ－Ｎｃｅ１Ｃｎ＜０．１　　（２２）
　　－０．１＜Ｎｃｅ１Ｃｐ－Ｎｃｅ１Ｃｎ＜０．０５　　（２２－１）
　第１レンズ群Ｇ１が少なくとも２つの接合レンズを含む構成において、第１レンズ群Ｇ１の像側から２番目の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ｃｐ、第１レンズ群Ｇ１の像側から２番目の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ｃｎとした場合、下記条件式（２３）を満足することが好ましい。条件式（２３）の下限以下とならないようにすることによって、軸上色収差の補正が容易となる。条件式（２３）の上限以上とならないようにすることによって、軸上の二次色収差の発生を抑えるとともに、波長による球面収差の差の発生を抑えることが容易となる。また、接合面での下光線に起因する色コマ収差の発生を抑えることができる。なお、下記条件式（２３－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　１５＜νｃｅ１Ｃｐ－νｃｅ１Ｃｎ＜４５　　（２３）
　　２０＜νｃｅ１Ｃｐ－νｃｅ１Ｃｎ＜３０　　（２３－１）
　なお、条件式（２２）および条件式（２３）を同時に満足することがより好ましい。条件式（２２）および条件式（２３）を同時に満足した上で、条件式（２２－１）および条件式（２３－１）の少なくとも一方を満足することが、さらにより好ましい。
　第１レンズ群Ｇ１が少なくとも２つの接合レンズを含む場合、第１レンズ群Ｇ１の像側から２番目の接合レンズは像側に凸面を向けた接合面を含み、上記条件式（２２）および条件式（２３）の少なくとも一方を満足することが好ましい。第１レンズ群Ｇ１の像側から２番目の接合レンズが上記接合面を含み、条件式（２２）を満足することによって、接合面でのサジタルコマ収差の補正に有利となる。第１レンズ群Ｇ１の最も物体側から２番目の接合レンズが上記接合面を含み、条件式（２３）を満足することによって、上記サジタルコマ収差の補正効果の波長による差が発生しにくくなる。
　第１レンズ群Ｇ１が少なくとも１つの接合レンズを含む構成において、第１レンズ群Ｇ１の最も像側の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ｄｐ、第１レンズ群Ｇ１の最も像側の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ｄｎとした場合、下記条件式（２４）を満足することが好ましい。条件式（２４）の下限以下とならないようにすることによって、ペッツバール和の絶対値を小さくし、像面湾曲を小さくすることに有利となる。条件式（２４）の下限以下とならないようにした上で、条件式（２４）の上限以上とならないように正レンズと負レンズの屈折率差の絶対値を小さくし、かつ後述の条件式（２５）を満足するように材料を選択することによって、接合面の単色収差への影響を抑えつつ、撮像レンズを構成する他のレンズで発生した軸上色収差および色コマ収差をバランス良く補正することができる。なお、下記条件式（２４－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができ、下記条件式（２４－２）を満足する構成とすれば、さらにより良好な特性とすることができる。
　　－０．４＜Ｎｃｅ１Ｄｐ－Ｎｃｅ１Ｄｎ＜０．２５　　（２４）
　　－０．１＜Ｎｃｅ１Ｄｐ－Ｎｃｅ１Ｄｎ＜０．２５　　（２４－１）
　　－０．０８＜Ｎｃｅ１Ｄｐ－Ｎｃｅ１Ｄｎ＜０．２　　（２４－２）
　第１レンズ群Ｇ１が少なくとも１つの接合レンズを含む構成において、第１レンズ群Ｇ１の最も像側の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ｄｐ、第１レンズ群Ｇ１の最も像側の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ｄｎとした場合、下記条件式（２５）を満足することが好ましい。条件式（２５）の下限以下とならないようにすることによって、軸上色収差の補正が容易となる。条件式（２５）の上限以上とならないようにすることによって、軸上の二次色収差の発生を抑えるとともに、波長による球面収差の差の発生を抑えることが容易となる。また、接合面での下光線に起因する色コマ収差の発生を抑えることができる。なお、下記条件式（２５－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができ、下記条件式（２５－２）を満足する構成とすれば、さらにより良好な特性とすることができる。
　　０＜νｃｅ１Ｄｐ－νｃｅ１Ｄｎ＜４５　　（２５）
　　０＜νｃｅ１Ｄｐ－νｃｅ１Ｄｎ＜３０　　（２５－１）
　　５＜νｃｅ１Ｄｐ－νｃｅ１Ｄｎ＜２５　　（２５－２）
　なお、条件式（２４）および条件式（２５）を同時に満足することがより好ましい。条件式（２４）および条件式（２５）を同時に満足した上で、条件式（２４－１）および条件式（２５－１）の少なくとも一方を満足することが、さらにより好ましい。
　第１レンズ群Ｇ１が少なくとも１つの接合レンズを含む場合、第１レンズ群Ｇ１の最も像側の接合レンズは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた正レンズと像側に凹面を向けた負レンズとからなる構成にすることが好ましい。このようにした場合は、接合レンズ全体がメニスカス形状となるため、アプラナチックレンズに近い形状となり、球面収差およびコマ収差の発生を抑えることが容易となる。また、この接合レンズの最も像側の凹面はペッツバール和の補正作用を有することもできる。第１レンズ群Ｇ１が少なくとも１つの接合レンズを含む場合、第１レンズ群Ｇ１の最も像側の接合レンズが上記構成を有し、上記条件式（２４）および条件式（２５）の少なくとも一方を満足することが好ましい。
　第２レンズ群Ｇ２は、正レンズと負レンズとが物体側から順に接合された接合レンズを含み、この接合レンズの負レンズの像側の面は凹面であることが好ましい。このようにした場合は、合焦の際の球面収差の変動を抑えることが容易となる。
　第２レンズ群Ｇ２は、正レンズと負レンズと正レンズとが物体側から順に接合されてなる３枚接合レンズを含むことが好ましい。これら３枚のレンズを接合することによって、接合しない場合に比べて各レンズの屈折力を強めることができ、色収差およびペッツバール和の補正に有利となり、また、合焦の際の非点収差の変動を抑えることが容易となる。
　第２レンズ群Ｇ２が上記３枚接合レンズを有する構成において、この接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ２ｐ、この接合レンズ内の負レンズのｄ線に対する屈折率をＮｃｅ２ｎとした場合、下記条件式（２６）を満足することが好ましい。条件式（２６）の下限以下とならないようにすることによって、ペッツバール和の絶対値を小さくし、像面湾曲を小さくすることに有利となる。条件式（２６）の上限以上とならないようにすることによって、この３枚接合レンズを構成するレンズの屈折率差を小さくすることができるので、接合面が強い近軸の屈折力を持たないようにしながら接合面の曲率半径の絶対値を小さくすることが可能となり、高次の球面収差およびサジタルコマ収差を補正することができる。なお、下記条件式（２６－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　０＜Ｎｃｅ２ｐ－Ｎｃｅ２ｎ＜０．２５　　（２６）
　　０．０４＜Ｎｃｅ２ｐ－Ｎｃｅ２ｎ＜０．２　　（２６－１）
　第２レンズ群Ｇ２が上記３枚接合レンズを有する構成において、この接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ２ｐ、この接合レンズ内の負レンズのｄ線基準のアッベ数をνｃｅ２ｎとした場合、下記条件式（２７）を満足することが好ましい。条件式（２７）の下限以下とならないようにすることによって、軸上色収差の補正が容易となる。条件式（２７）の上限以上とならないようにすることによって、軸上の二次色収差の発生を抑えるとともに、波長による球面収差の差の発生を抑えることが容易となる。なお、下記条件式（２７－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　０＜νｃｅ２ｐ－νｃｅ２ｎ＜２５　　（２７）
　　５＜νｃｅ２ｐ－νｃｅ２ｎ＜２０　　（２７－１）
　なお、条件式（２６）および条件式（２７）を同時に満足することがより好ましい。条件式（２６）および条件式（２７）を同時に満足した上で、条件式（２６－１）および条件式（２７－１）の少なくとも一方を満足することが、さらにより好ましい。
　群構成としては、図５に例示するように、撮像レンズは、第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、第２レンズ群Ｇ２とからなるように構成してもよい。このようにした場合は、小型化、および構造の簡易化に有利となる。もしくは、図１に例示するように、撮像レンズは、第２レンズ群Ｇ２の像側に第２レンズ群Ｇ２に連続して配置され、合焦の際に第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化する後続群をさらに備えるように構成してもよい。後続群をさらに備える場合は、後続群の各レンズ面における主光線の光線高が合焦の際に変化することを利用して収差補正できるため、合焦の際の非点収差の変動、歪曲収差の変動、および倍率色収差の変動を補正することが容易となる。後続群は、合焦の際に第２レンズ群Ｇ２と異なる移動軌跡で光軸Ｚに沿って移動するように構成してもよく、このようにした場合は、合焦の際の収差変動の補正がより容易となる。あるいは、後続群は、合焦の際に像面Ｓｉｍに対して固定されているように構成してもよく、このようにした場合は、後続群が合焦の際に移動する場合に比べて鏡筒構造を簡易化できる。後続群が正の屈折力を有するレンズ群である場合は、最大画角の主光線の像面Ｓｉｍへの入射角を小さくすることに有利となる。後続群が負の屈折力を有するレンズ群である場合は、フォーカス群の屈折力を強くできるため、合焦の際のフォーカス群の移動量を小さくすることができる。
　無限遠物体に合焦した状態における撮像レンズの焦点距離をｆ、後続群の焦点距離をｆｒとした場合、下記条件式（２８）を満足することが好ましい。条件式（２８）の下限以下とならないようにすることによって、最大画角の主光線の像面Ｓｉｍへの入射角を小さくすることに有利となる。条件式（２８）の上限以上とならないようにすることによって、フォーカス群の屈折力を強くすることが容易となるため、合焦の際のフォーカス群の移動量を小さくすることに有利となる。なお、下記条件式（２８－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができ、下記条件式（２８－２）を満足する構成とすれば、さらにより良好な特性とすることができる。
　　－０．３＜ｆ／ｆｒ＜０．４　　（２８）
　　－０．３＜ｆ／ｆｒ＜０．１　　（２８－１）
　　－０．２５＜ｆ／ｆｒ＜０．０５　　（２８－２）
　無限遠物体に合焦した状態における、最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離でのバックフォーカスとの和をＴＬ、無限遠物体に合焦した状態における撮像レンズのＦナンバーをＦＮｏ、無限遠物体に合焦した状態における撮像レンズの焦点距離をｆとした場合、下記条件式（２９）を満足することが好ましい。条件式（２９）の下限以下とならないようにすることによって、諸収差を良好に補正することに有利となる。より詳しくは、諸収差を補正するために最適な枚数のレンズを配置することが容易となるため、より高い結像性能を得ることに有利となる。条件式（２９）の上限以上とならないようにすることによって、レンズ系の大型化を抑制することに有利となる。なお、下記条件式（２９－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができ、下記条件式（２９－２）を満足する構成とすれば、さらにより良好な特性とすることができる。
　　１．５＜ＴＬ×ＦＮｏ／ｆ＜５　　（２９）
　　１．８＜ＴＬ×ＦＮｏ／ｆ＜３．５　　（２９－１）
　　２＜ＴＬ×ＦＮｏ／ｆ＜３．２　　（２９－２）
　無限遠物体に合焦した状態における撮像レンズの最大半画角をωｍａｘ、無限遠物体に合焦した状態における撮像レンズのＦナンバーをＦＮｏとした場合、下記条件式（３０）を満足することが好ましい。小さいＦナンバーを維持することを前提に条件式（３０）を考えると、条件式（３０）の１／｛ｔａｎ（ωｍａｘ）×ＦＮｏ｝の値が小さくなるほどレンズ系はより広角タイプの光学系になり、この値が大きくなるほどレンズ系はより望遠タイプの光学系になる。小さいＦナンバーを維持しつつ、条件式（３０）の下限以下になった場合は、サジタルコマ収差の補正が困難になり、サジタルコマ収差を補正するために、外径の大きな第１レンズ群Ｇ１のレンズの枚数が増えてしまい、レンズ系が大型化してしまう虞がある。一方、小さいＦナンバーを維持しつつ、条件式（３０）の上限以上になった場合は、入射瞳径が大きくなり、レンズ系全体の径が大きくなるため、レンズ系が大型化してしまう虞がある。あるいは、レンズ系がより望遠タイプの光学系になることに伴い発生する軸上色収差の補正のために、レンズ全長を長くする必要が生じる虞がある。以上より、条件式（３０）を満足することによって、小さいＦナンバーとレンズ系の小型化との両立に有利となる。なお、下記条件式（３０－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができ、下記条件式（３０－２）を満足する構成とすれば、さらにより良好な特性とすることができる。
　　１．８＜１／｛ｔａｎ（ωｍａｘ）×ＦＮｏ｝＜４．５　　（３０）
　　２．４＜１／｛ｔａｎ（ωｍａｘ）×ＦＮｏ｝＜４．２　　（３０－１）
　　２．８＜１／｛ｔａｎ（ωｍａｘ）×ＦＮｏ｝＜３．８　　（３０－２）
　無限遠物体に合焦した状態における最も物体側のレンズ面から開口絞りＳｔまでの光軸上の距離をＴｆ、無限遠物体に合焦した状態における、最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離でのバックフォーカスとの和をＴＬとした場合、下記条件式（３１）を満足することが好ましい。開口絞りＳｔより物体側に配置されている第１レンズ群Ｇ１は正の屈折力を有するため、条件式（３１）の下限以下とならないようにすることによって、開口絞りＳｔよりも像側に配置されたレンズにおける光線高をより低くすることができ、これによって、開口絞りＳｔよりも像側に配置されたレンズでの諸収差の発生を抑えることに有利となる。また、条件式（３１）の下限以下とならないようにすることによって、球面収差および軸上色収差等の補正に必要な枚数のレンズを開口絞りＳｔよりも物体側に配置することが容易となる。条件式（３１）の上限以上とならないようにすることによって、開口絞りＳｔよりも物体側に配置されたレンズの大径化を抑えることができるので、レンズ系全体の小型化および軽量化の実現が容易となる。なお、下記条件式（３１－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができ、下記条件式（３１－２）を満足する構成とすれば、さらにより良好な特性とすることができる。
　　０．２＜Ｔｆ／ＴＬ＜０．６５　　（３１）
　　０．４＜Ｔｆ／ＴＬ＜０．６４　　（３１－１）
　　０．４８＜Ｔｆ／ＴＬ＜０．６１　　（３１－２）
　第１レンズ群Ｇ１は、最も物体側から順に連続して、負の屈折力を有する第１ユニットと、第１レンズ群内の光軸上での最大空気間隔によって第１ユニットと隔てられた正の屈折力を有する第２ユニットとを含むように構成してもよい。第１ユニットは少なくとも１枚のレンズを含むユニットであり、第２ユニットは１枚の単レンズ又は１つの接合レンズからなるユニットである。このようにした場合は、第１ユニットと第２ユニットとでワイドコンバージョンレンズのような構成を作ることが可能となり、画角を広げながらも、サジタルコマ収差を抑えることが容易となる。例えば、図１の例では、第１ユニットはレンズＬ１ａからなり、第２ユニットはレンズＬ１ｂおよびレンズＬ１ｃからなる。
　第１レンズ群Ｇ１が上記の第１ユニットおよび第２ユニットを有する構成において、無限遠物体に合焦した状態における撮像レンズの焦点距離をｆ、無限遠物体に合焦した状態における、撮像レンズのうち第２ユニットより像側の全てのレンズの合成焦点距離をｆｍとした場合、下記条件式（３２）を満足することが好ましい。条件式（３２）の下限以下とならないようにすることによって、第１ユニットおよび第２ユニットで発生するコマ収差を抑えることに有利となる。条件式（３２）の上限以上とならないようにすることによって、第２ユニットより像側のレンズで発生する収差、特に、コマ収差を抑えることに有利となる。なお、下記条件式（３２－１）を満足する構成とすれば、より良好な特性とすることができる。
　　０．７＜ｆ／ｆｍ＜０．９８　　（３２）
　　０．７５＜ｆ／ｆｍ＜０．９５　（３２－１）
　また、第１レンズ群Ｇ１が上記の第１ユニットおよび第２ユニットを有する場合、第１ユニットは１枚の負レンズからなり、第２ユニットは１枚の正レンズからなることが好ましい。このようにした場合は、レンズ径の大きな第１ユニットおよび第２ユニットのレンズ枚数が少なくなるため、撮像レンズの小型化および軽量化に有利となる。
　レンズ系の小型化および軽量化のためには可能な限り少ない枚数のレンズで構成することが好ましい。そのためには例えば、撮像レンズに含まれるレンズの枚数は、１３枚以下であることが好ましく、１２枚以下であることがさらに好ましい。
　また、開口絞りＳｔよりも物体側に配置されたレンズは、レンズ外径およびレンズ重量が大きくなりやすいため、レンズ枚数を少なく抑えることが望ましい。この観点を重視する場合は、開口絞りＳｔより物体側に配置されたレンズの枚数は、８枚以下であることが好ましく、７枚以下であることがさらに好ましい。
　次に、図１～図１１に示した構成例を参照しながら各レンズ群内のレンズの詳細構成とその作用効果について説明する。なお、図１～図１１でレンズに用いている符号は、符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、図毎に独立に用いており、そのため他の図のものと共通の符号を付していても、それらは必ずしも共通の構成とは限らない。また、以下では説明の便宜上、第１レンズ群Ｇ１が含む接合レンズの数が４つの構成例においては、第１レンズ群Ｇ１内の接合レンズについて、物体側から１番目、２番目、３番目、４番目の接合レンズをそれぞれＡ接合レンズ、Ｂ接合レンズ、Ｃ接合レンズ、Ｄ接合レンズと称し、第１レンズ群Ｇ１が含む接合レンズの数が３つの構成例においては、第１レンズ群Ｇ１内の接合レンズについて、物体側から１番目、２番目、３番目の接合レンズをそれぞれＡ接合レンズ、Ｃ接合レンズ、Ｄ接合レンズと称することにする。また、以下では、光軸Ｚに平行な近軸光線を近軸軸上光線と称している。
　まず、第１レンズ群Ｇ１について説明する。図１に例示する第１の構成例の第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凹レンズであるレンズＬ１ａと、Ａ接合レンズと、Ｂ接合レンズと、Ｃ接合レンズと、両凸レンズであるレンズＬ１ｈと、両凹レンズであるレンズＬ１ｉと、物体側に凸面を向けた正メニスカスであるレンズＬ１ｊと、物体側に凸面を向けた正メニスカスであるレンズＬ１ｋと、Ｄ接合レンズと、像側に凹面を向けた負メニスカスであるレンズＬ１ｎとからなる。Ａ接合レンズは、両凹レンズであるレンズＬ１ｂと両凸レンズであるレンズＬ１ｃとを物体側から順に接合して構成されている。Ｂ接合レンズは、両凸レンズであるレンズＬ１ｄと物体側に凹の負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｅとを物体側から順に接合して構成されている。Ｃ接合レンズは、像側に凸面を向けた正レンズであるレンズＬ１ｆと両凹レンズであるレンズＬ１ｇとを物体側から順に接合して構成されている。Ｄ接合レンズは、両凸レンズであるレンズＬ１ｌと両凹レンズであるレンズＬ１ｍとを物体側から順に接合して構成されている。
　第１の構成例の上記の各レンズの作用効果は以下のとおりである。レンズＬ１ａの発散作用により物体に近い位置で近軸軸上光線を高くすることによって像側のレンズへの最大画角の主光線の入射角を減じることができるので、サジタルコマ収差の発生を抑えるのに有利となる。このためには、最も物体側に負レンズを配置することが好ましい。また、レンズＬ１ａを両凹形状にすることによって強い屈折力を持つことができるので、上記効果をより顕著にすることができる。レンズＬ１ａとレンズＬ１ｂという２枚の負レンズを連続配置することによって十分な負の屈折力を与えつつ、これら２枚のレンズを両凹形状にすることによって各面で発生する球面収差を抑えることができる。レンズＬ１ｂをその像側の正のレンズＬ１ｃと接合することによって、軸上色収差および倍率色収差を補正することができる。レンズＬ１ｃを両凸レンズとすることによって各面で発生する球面収差を抑えることができる。レンズＬ１ａ～Ｌ１ｃは、Ｂ接合レンズに比べて、主光線の高さが高いため軸上色収差よりも倍率色収差への寄与が大きい。換言すれば、Ｂ接合レンズは、Ｂ接合レンズより物体側のレンズに比べて、主光線の高さが低いため倍率色収差への寄与が少ない。このように、倍率色収差への寄与の大小が異なるレンズを用いて、第１レンズ群Ｇ１全体として倍率色収差と軸上色収差とのバランスを好適にとることができる。Ｃ接合レンズによって、軸外主光線および下光線の接合面への入射角を大きくし、下光線に起因するコマ収差、特にサジタルコマ収差を補正することができる。また、Ｃ接合レンズの最も像側の凹面によって球面収差を補正することができる。レンズＬ１ｈによって、近軸軸上光線の発散角を徐々に減じることができる。レンズＬ１ｉによって、球面収差および軸上色収差を微調整することができる。レンズＬ１ｊおよびレンズＬ１ｋは、上記形状にすることによって、球面収差およびコマ収差の発生を抑えながら、Ｆナンバーの小さい光学系を構成することに有利となる。Ｄ接合レンズに入射する軸上光束は収束光である。Ｄ接合レンズは、接合レンズ全体として物体側に凸面を向けたメニスカス形状となるため、アプラナチックレンズに近い形状となる。これによって、球面収差およびコマ収差の発生を抑えることが容易となる。また、両凸レンズと両凹レンズとの接合とすることによって、正レンズと負レンズそれぞれの屈折力を強くすることができるので、軸上色収差の補正に有利となる。さらに、レンズＬ１ｍの凹面はペッツバール和の補正作用も持つことができる。レンズＬ１ｎは、Ｄ接合レンズの最も像側の凹面と屈折作用を分担し、高次の球面収差およびサジタルコマ収差の発生を抑えることができる。レンズＬ１ｎをメニスカス形状とすることによって、高次の球面収差の発生をより抑えることができる。
　図２に例示する第２の構成例の第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凹レンズであるレンズＬ１ａと、Ａ接合レンズと、両凸レンズであるレンズＬ１ｄと、Ｂ接合レンズと、Ｃ接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｉと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｊと、Ｄ接合レンズと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｍとからなる。Ａ接合レンズは、両凹レンズであるレンズＬ１ｂと両凸レンズであるレンズＬ１ｃとを物体側から順に接合して構成されている。Ｂ接合レンズは、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｅと両凹レンズであるレンズＬ１ｆとを物体側から順に接合して構成されている。Ｃ接合レンズは、両凸レンズであるレンズＬ１ｇと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｈとを物体側から順に接合して構成されている。Ｄ接合レンズは、両凸レンズであるレンズＬ１ｋと両凹レンズであるレンズＬ１ｌとを物体側から順に接合して構成されている。
　第２の構成例の上記の各レンズの作用効果は以下のとおりである。第２の構成例におけるレンズＬ１ａ～Ｌ１ｃ、Ｌ１ｉ～Ｌ１ｍそれぞれの作用効果は、第１の構成例のレンズＬ１ａ～Ｌ１ｃ、Ｌ１ｊ～Ｌ１ｎの作用効果と同様である。第２の構成例のレンズＬ１ｄは、近軸軸上光線が高い位置、もしくはその近傍に位置することになる。レンズＬ１ｄを両凸レンズとすることによって、レンズＬ１ｄより像側のレンズにおける近軸軸上光線の高さを減じつつ、球面収差の発生を抑えることができる。第２の構成例のＢ接合レンズでは、正レンズの屈折率を負レンズよりも高くすることによって、ペッツバール和を補正することができる。その上で、Ｂ接合レンズの接合面を像側に凸面を向けた形状とすることによって、軸外主光線および軸外下光線の接合面への入射角を大きくし、下光線のコマ収差およびサジタルコマ収差を補正することができる。また、Ｂ接合レンズの最も像側の凹面によって球面収差を補正することができる。Ｃ接合レンズでは、正レンズと負レンズの屈折率差の絶対値を小さくすることによって、接合面の単色収差への影響を抑えつつ、軸上色収差を補正することができる。Ｃ接合レンズの最も物体側の面を凸面、Ｃ接合レンズの最も像側の面を凸面とすることによって、Ｃ接合レンズより像側の正レンズと屈折力を分担することができ、球面収差の発生を抑えることができる。
　図３に例示する第３の構成例の第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凹レンズであるレンズＬ１ａと、Ａ接合レンズと、両凸レンズであるレンズＬ１ｄと、Ｂ接合レンズと、Ｃ接合レンズと、両凸レンズであるレンズＬ１ｉと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｊと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｋと、Ｄ接合レンズと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｎとからなる。Ａ接合レンズは、両凹レンズであるレンズＬ１ｂと両凸レンズであるレンズＬ１ｃとを物体側から順に接合して構成されている。Ｂ接合レンズは、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｅと両凹レンズであるレンズＬ１ｆとを物体側から順に接合して構成されている。Ｃ接合レンズは、両凸レンズであるレンズＬ１ｇと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｈとを物体側から順に接合して構成されている。Ｄ接合レンズは、両凸レンズであるレンズＬ１ｌと両凹レンズであるレンズＬ１ｍとを物体側から順に接合して構成されている。
　第３の構成例の上記の各レンズの作用効果は以下のとおりである。第３の構成例におけるレンズＬ１ａ～Ｌ１ｄ、Ｌ１ｇ、Ｌ１ｈ、Ｌ１ｌ～Ｌ１ｎそれぞれの作用効果は、第２の構成例のレンズＬ１ａ～Ｌ１ｄ、Ｌ１ｇ、Ｌ１ｈ、Ｌ１ｋ～Ｌ１ｍの作用効果と同様である。第３の構成例のＢ接合レンズでは、正レンズの屈折率を負レンズよりも高くすることによって、接合面でペッツバール和を補正しつつ、接合面を像側に凸面を向けた形状とすることによって、サジタルコマ収差を補正することができる。また、Ｂ接合レンズの正レンズと負レンズのアッベ数差を小さくすることによって、サジタルコマ収差の補正効果の波長による差が発生しにくくなる。Ｂ接合レンズの最も物体側の凹面およびＢ接合レンズの最も像側の凹面によって球面収差を補正することができる。レンズＬ１ｉは、近軸軸上光線が高い位置、もしくはその近傍に位置することになる。レンズＬ１ｉを両凸レンズとすることによって、レンズＬ１ｉより像側のレンズにおける近軸軸上光線の高さを減じつつ、球面収差の発生を抑えることができる。レンズＬ１ｊおよびレンズＬ１ｋに入射する軸上光束は収束光である。レンズＬ１ｊおよびレンズＬ１ｋを物体側に凸面を向けたメニスカス形状にすることによってアプラナチックレンズに近い形状となるため、球面収差およびコマ収差の発生を抑えながら正の屈折力を与えることができる。これによって、Ｆナンバーの小さい光学系を構成することが容易となる。
　図４に例示する第４の構成例の第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凹レンズであるレンズＬ１ａと、Ａ接合レンズと、両凸レンズであるレンズＬ１ｄと、両凹レンズであるレンズＬ１ｅと、Ｃ接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｈと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｉと、Ｄ接合レンズと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｌとからなる。Ａ接合レンズは、両凹レンズであるレンズＬ１ｂと両凸レンズであるレンズＬ１ｃとを物体側から順に接合して構成されている。Ｃ接合レンズは、両凸レンズであるレンズＬ１ｆと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｇとを物体側から順に接合して構成されている。Ｄ接合レンズは、両凸レンズであるレンズＬ１ｊと両凹レンズであるレンズＬ１ｋとを物体側から順に接合して構成されている。
　第４の構成例におけるレンズＬ１ａ～Ｌ１ｄ、Ｌ１ｆ～Ｌ１ｌそれぞれの作用効果は、第３の構成例のレンズＬ１ａ～Ｌ１ｄ、Ｌ１ｇ、Ｌ１ｈ、Ｌ１ｊ～Ｌ１ｎの作用効果と同様である。第４の構成例におけるレンズＬ１ｅは、球面収差を補正することができる。
　図５に例示する第５の構成例の第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ａと、Ａ接合レンズと、両凸レンズであるレンズＬ１ｄと、両凹レンズであるレンズＬ１ｅと、Ｃ接合レンズと、両凸レンズであるレンズＬ１ｈと、両凸レンズであるレンズＬ１ｉと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｊと、Ｄ接合レンズと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｍとからなる。Ａ接合レンズは、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｂと像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｃとを物体側から順に接合して構成されている。Ｃ接合レンズは、両凸レンズであるレンズＬ１ｆと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｇとを物体側から順に接合して構成されている。Ｄ接合レンズは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｋと像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｌとを物体側から順に接合して構成されている。
　第５の構成例の上記の各レンズの作用効果は以下のとおりである。レンズＬ１ａの発散作用により物体に近い位置で近軸軸上光線を高くすることによって像側のレンズへの最大画角の主光線の入射角を減じることができるので、サジタルコマ収差の発生を抑えるのに有利となる。このためには、最も物体側に負レンズを配置することが好ましい。また、レンズＬ１ａを像側に凹面を向けたメニスカス形状にすることによって、非点収差および歪曲収差の発生を抑えることに有利となる。レンズＬ１ａとレンズＬ１ｂという２枚の負レンズを連続配置することによって十分な負の屈折力を得ることに有利となる。Ａ接合レンズの最も物体側の面、接合面、および最も像側の面全てを物体側に凹面を向けた形状とすることによって、軸上マージナル光線の各面への入射角を小さくすることができ、各面で発生する球面収差および波長による球面収差の差を抑えながら軸上色収差を補正することができる。レンズＬ１ｄは、物体側直前の正のレンズＬ１ｃと正の屈折力を分担することによって球面収差の発生を抑えることができる。レンズＬ１ｅは球面収差を補正することができる。Ｃ接合レンズは、全体として正の屈折力を持ちながら、接合面を物体側に凹面を向けた形状とすることによって倍率色収差および非点収差の補正に有利となる。特に、Ｃ接合レンズの接合面の曲率半径の絶対値を小さくした場合は、上記効果がより顕著となる。レンズＬ１ｈおよびレンズＬ１ｉは、近軸軸上光線が高い位置、もしくはその近傍に位置することになる。レンズＬ１ｈおよびレンズＬ１ｉを両凸レンズとすることによって、レンズＬ１ｉより像側のレンズにおける近軸軸上光線の高さを減じつつ、球面収差の発生を抑えることができる。上記作用を２枚のレンズで分担することによって、上記効果をさらに高めることができる。レンズＬ１ｊに入射する軸上光束は収束光である。レンズＬ１ｊを物体側に凸面を向けたメニスカス形状にすることによってアプラナチックレンズに近い形状となるため、球面収差およびコマ収差の発生を抑えながら正の屈折力を与えることができる。これによって、Ｆナンバーの小さい光学系を構成することが容易となる。Ｄ接合レンズは、接合レンズ全体として物体側に凸面を向けたメニスカス形状となるため、アプラナチックレンズに近い形状となる。これによって、球面収差およびコマ収差の発生を抑えることが容易となる。また、Ｄ接合レンズの最も像側の凹面はペッツバール和の補正作用も持つことができる。レンズＬ１ｍは、Ｄ接合レンズの最も像側の凹面と屈折作用を分担し、高次の球面収差およびサジタルコマ収差の発生を抑えることができる。レンズＬ１ｍをメニスカス形状とすることによって、高次の球面収差の発生をより抑えることができる。
　図６に例示する第６の構成例の第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ａと、Ａ接合レンズと、Ｂ接合レンズと、Ｃ接合レンズと、両凸レンズであるレンズＬ１ｈと、両凸レンズであるレンズＬ１ｉと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｊと、Ｄ接合レンズと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｍとからなる。Ａ接合レンズは、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｂと像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｃとを物体側から順に接合して構成されている。Ｂ接合レンズは、像側に凸面を向けた正レンズであるレンズＬ１ｄと両凹レンズであるレンズＬ１ｅとを物体側から順に接合して構成されている。Ｃ接合レンズは、両凸レンズであるレンズＬ１ｆと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｇとを物体側から順に接合して構成されている。Ｄ接合レンズは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｋと像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｌとを物体側から順に接合して構成されている。
　第６の構成例の上記の各レンズの作用効果は以下のとおりである。第６の構成例におけるレンズＬ１ａ、Ｌ１ｆ～Ｌ１ｍそれぞれの作用効果は、第５の構成例のレンズＬ１ａ、Ｌ１ｆ～Ｌ１ｍの作用効果と同様である。レンズＬ１ａとレンズＬ１ｂという２枚の負レンズを連続配置することによって十分な負の屈折力を得ることに有利となる。負レンズと正レンズを接合してなるＡ接合レンズは、軸上色収差および倍率色収差を補正することができる。Ａ接合レンズの接合面を像側に凸面を向けた形状にすることによって、非点収差の発生を抑えることができる。Ａ接合レンズの最も物体側の面を凹面、Ａ接合レンズの最も像側の面を凸面とすることによって、高次の球面収差の発生を抑えることができる。Ｂ接合レンズでは、接合面を物体側に凹面を向けた形状とすることによって、軸上マージナル光線の接合面への入射角を小さくし、高次の球面収差、および波長による球面収差の差の発生を防ぎつつ、軸上色収差を補正することができる。Ｂ接合レンズの最も像側の面を凹面とすることによって球面収差を補正することができる。
　図７に例示する第７の構成例の第１レンズ群Ｇ１は接合レンズを２つのみ有する。第７の構成例の第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ａと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｂと、両凸レンズであるレンズＬ１ｃと、両凹レンズであるレンズＬ１ｄと、両凸レンズであるレンズＬ１ｅと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｆとを物体側から順に接合した接合レンズと、両凸レンズであるレンズＬ１ｇと、両凸レンズであるレンズＬ１ｈと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｉと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｊと像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｋとを物体側から順に接合した接合レンズと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｌとからなる。
　第７の構成例の上記の各レンズの作用効果は以下のとおりである。第７の構成例におけるレンズＬ１ａ、Ｌ１ｅ～Ｌ１ｌそれぞれの作用効果は、第５の構成例のレンズＬ１ａ、Ｌ１ｆ～Ｌ１ｍの作用効果と同様である。第７の構成例では、レンズＬ１ａとレンズＬ１ｂという２枚の負レンズを連続配置することによって十分な負の屈折力を得ることに有利となる。レンズＬ１ｂを物体側に凹面を向けた形状とすることによって、軸上マージナル光線の各面への入射角を小さくすることができ、各面で発生する球面収差を抑えることができる。レンズＬ１ｃによって、軸上色収差および倍率色収差を補正することができる。レンズＬ１ｄによって、球面収差を補正することができる。
　図８に例示する第８の構成例の第１レンズ群Ｇ１は接合レンズを２つのみ有する。第８の構成例の第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸レンズであるレンズＬ１ａと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｂと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｃと、像側に凸面を向けた正レンズであるレンズＬ１ｄと、両凹レンズであるレンズＬ１ｅと、両凸レンズであるレンズＬ１ｆと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｇとを物体側から順に接合した接合レンズと、両凸レンズであるレンズＬ１ｈと、物体側に凸面を向けた正メニスカスであるレンズＬ１ｉと、両凸レンズであるレンズＬ１ｊと両凹レンズであるレンズＬ１ｋとを物体側から順に接合した接合レンズと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｌとからなる。
　第８の構成例の上記の各レンズの作用効果は以下のとおりである。レンズＬ１ａは、レンズＬ１ｂで発生する歪曲収差および倍率色収差を補正するのに有利となる。第８の構成例におけるレンズＬ１ｂ、Ｌ１ｃ、Ｌ１ｅ～Ｌ１ｇ、Ｌ１ｉ～Ｌ１ｌそれぞれの作用効果は、第７の構成例のレンズＬ１ａ、Ｌ１ｂ、Ｌ１ｄ～Ｌ１ｆ、Ｌ１ｉ～Ｌ１ｌの作用効果と同様である。第８の構成例では、レンズＬ１ｄによって、軸上光線の発散角を減じつつ、軸上色収差および倍率色収差を補正することができる。レンズＬ１ｈは、近軸軸上光線が高い位置、もしくはその近傍に位置することになる。レンズＬ１ｈを両凸レンズとすることによって、レンズＬ１ｈより像側のレンズにおける近軸軸上光線の高さを減じつつ、球面収差の発生を抑えることができる。
　図９に例示する第９の構成例の第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凹レンズであるレンズＬ１ａと、Ａ接合レンズと、両凸レンズであるレンズＬ１ｄと、両凹レンズであるレンズＬ１ｅと、Ｃ接合レンズと、両凸レンズであるレンズＬ１ｈと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｉと、Ｄ接合レンズと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｌとからなる。Ａ接合レンズは、両凹レンズであるレンズＬ１ｂと両凸レンズであるレンズＬ１ｃとを物体側から順に接合して構成されている。Ｃ接合レンズは、両凸レンズであるレンズＬ１ｆと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｇとを物体側から順に接合して構成されている。Ｄ接合レンズは、物体側に凸面を向けた正レンズであるレンズＬ１ｊと像側に凹面を向けた負レンズであるレンズＬ１ｋとを物体側から順に接合して構成されている。なお、図１０に例示する第１０の構成例の第１レンズ群Ｇ１は、上記の第９の構成例の第１レンズ群Ｇ１と同様の構成を有する。
　第９の構成例の上記の各レンズの作用効果は以下のとおりである。レンズＬ１ａの発散作用により物体に近い位置で近軸軸上光線を高くすることによって像側のレンズへの最大画角の主光線の入射角を減じることができるので、サジタルコマ収差の発生を抑えるのに有利となる。このためには、最も物体側に負レンズを配置することが好ましい。また、レンズＬ１ａを両凹形状にすることによって強い屈折力を持つことができるので、上記効果をより顕著にすることができる。レンズＬ１ａとレンズＬ１ｂという２枚の負レンズを連続配置することによって十分な負の屈折力を与えつつ、これら２枚のレンズを両凹形状にすることによって各面で発生する球面収差を抑えることができる。レンズＬ１ｂをその像側の正のレンズＬ１ｃと接合することによって、軸上色収差および倍率色収差を補正することができる。レンズＬ１ｃを両凸レンズとすることによって各面で発生する球面収差を抑えることができる。レンズＬ１ｄによって、軸上光線の発散角を減じつつ、軸上色収差および倍率色収差を補正することができる。レンズＬ１ｅによって、球面収差を補正することができる。Ｃ接合レンズは、全体として正の屈折力を持ちながら、接合面を物体側に凹面を向けた形状とすることによって、球面収差の波長による差の発生を抑えつつ、軸上色収差を補正することができる。Ｃ接合レンズの最も物体側の面を凸面、Ｃ接合レンズの最も像側の面を凸面とすることによって、Ｃ接合レンズより像側の正レンズと屈折力を分担することができ、球面収差の発生を抑えることができる。第９の構成例におけるレンズＬ１ｈ、Ｌ１ｉ、Ｌ１ｌそれぞれの作用効果は、第８の構成例のレンズＬ１ｈ、Ｌ１ｉ、Ｌ１ｌの作用効果と同様である。Ｄ接合レンズは、接合レンズ全体として物体側に凸面を向けたメニスカス形状となるため、アプラナチックレンズに近い形状となる。これによって、球面収差およびコマ収差の発生を抑えることが容易となる。また、Ｄ接合レンズの最も像側の凹面はペッツバール和の補正作用も持つことができる。Ｄ接合レンズの接合面が像側に凸面を向けた形状の場合は、正レンズおよび負レンズそれぞれの屈折力を強くすることができるので、軸上色収差の補正に有利となる。接合面が物体側に凸面を向けた形状の場合は、球面収差の波長による差の発生を抑えることができる。
　図１１に例示する第１１の構成例の第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凹レンズであるレンズＬ１ａと、Ａ接合レンズと、物体側に凸面を向けた正レンズであるレンズＬ１ｄと、Ｂ接合レンズと、Ｃ接合レンズと、両凸レンズであるレンズＬ１ｉと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｊと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｋと、Ｄ接合レンズとからなる。Ａ接合レンズは、両凹レンズであるレンズＬ１ｂと両凸レンズであるレンズＬ１ｃとを物体側から順に接合して構成されている。Ｂ接合レンズは、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ１ｅと両凹レンズであるレンズＬ１ｆとを物体側から順に接合して構成されている。Ｃ接合レンズは、両凸レンズであるレンズＬ１ｇと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ１ｈとを物体側から順に接合して構成されている。Ｄ接合レンズは、両凸レンズであるレンズＬ１ｌと両凹レンズであるレンズＬ１ｍとを物体側から順に接合して構成されている。
　第１１の構成例の上記の各レンズの作用効果は以下のとおりである。第１１の構成例におけるレンズＬ１ａ、Ｌ１ｂそれぞれの作用効果は、第９の構成例のレンズＬ１ａ、Ｌ１ｂの作用効果と同様である。第１１の構成例ではレンズＬ１ｄによって、レンズＬ１ｂで発生する歪曲収差および倍率色収差を補正するのに有利となる。Ｂ接合レンズは、最も物体側の面および接合面を物体側に凹面を向けた形状とすることによって、軸上マージナル光線の接合面への入射角を小さくし、高次の球面収差、および波長による球面収差の差の発生を防ぎつつ、軸上色収差を補正することができる。Ｂ接合レンズの最も像側の面を凹面とすることによって球面収差を補正することができる。第１１の構成例におけるレンズＬ１ｇ～Ｌ１ｉ、Ｌ１ｌ、Ｌ１ｍそれぞれの作用効果は、第８の構成例のレンズＬ１ｆ～Ｌ１ｈ、Ｌ１ｊ、Ｌ１ｋの作用効果と同様である。レンズＬ１ｊおよびレンズＬ１ｋに入射する軸上光束は収束光である。レンズＬ１ｊおよびレンズＬ１ｋを物体側に凸面を向けたメニスカス形状にすることによってアプラナチックレンズに近い形状となるため、球面収差およびコマ収差の発生を抑えながら正の屈折力を与えることができる。これによって、Ｆナンバーの小さい光学系を構成することが容易となる。
　次に、第２レンズ群Ｇ２について説明する。図１～図４、図１０、および図１１それぞれに例示する第１～第４、第１０、および第１１の構成例の第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ２ａと、両凸レンズであるレンズＬ２ｂと両凹レンズであるレンズＬ２ｃと両凸レンズであるレンズＬ２ｄとを物体側から順に接合した３枚接合レンズとからなる。これらの構成例の上記の各レンズの作用効果は以下のとおりである。レンズＬ２ａによって、合焦の際の球面収差の変動を抑えることができる。３枚接合レンズについては、３枚のレンズを接合することによって、接合しない場合に比べて各レンズの屈折力を強めることができ、色収差およびペッツバール和の補正に有利となり、また、合焦の際の非点収差の変動を抑えることができる。３枚接合レンズ内の各レンズをそれぞれ両凸、両凹、両凸形状にすることによって、上記効果をより高めることができる。
　図５および図６それぞれに例示する第５および第６の構成例の第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凸レンズであるレンズＬ２ａと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ２ｂと像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ２ｃとを物体側から順に接合した接合レンズと、両凸レンズであるレンズＬ２ｄと両凹レンズであるレンズＬ２ｅとを物体側から順に接合した接合レンズと、両凸レンズであるレンズＬ２ｆとからなる。これらの構成例の上記の各レンズの作用効果は以下のとおりである。レンズＬ２ａは他の正レンズと正の屈折力を分担し球面収差の発生を抑えながら、二次色収差を補正することができる。レンズＬ２ｂは物体側の凹面で軸上光線を発散に転じ、バックフォーカスを確保することに寄与する。レンズＬ２ｂとレンズＬ２ｃとからなる接合レンズは接合レンズ全体としてメニスカス形状となり、発散光線に対してアプラナチックレンズに近い形状となるため、球面収差およびコマ収差の発生を抑えることができる。また、接合面を物体側に凹面を向けた形状とすることによって、この接合レンズの光軸Ｚと交わる全ての面が軸外主光線の各面への入射角を小さくできるため、非点収差および倍率色収差の発生を抑えながら軸上色収差を補正することができる。レンズＬ２ｄとレンズＬ２ｅとからなる接合レンズは、最も物体側の面および最も像側の面を物体側に凸面を向けた形状とすることによって、軸上マージナル光線の各面への入射角を抑え、高次の球面収差の発生を抑えることができる。この接合レンズは接合面を像側に凸面を向けた形状とすることによって軸外主光線の接合面への入射角を抑え、非点収差の発生を抑えながら、軸上マージナル光線に起因する高次収差を調整することができる。この接合レンズ内の正レンズと負レンズのアッベ数差を小さくした場合は、接合面での波長による球面収差の差が発生しにくくなる。レンズＬ２ｆによって、像面Ｓｉｍへの最大画角の主光線の入射角を小さくすることができる。
　図７および図８それぞれに例示する第７および第８の構成例の第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズであるレンズＬ２ａと像側に凸面を向けた正メニスカスレンズであるレンズＬ２ｂとを物体側から順に接合した接合レンズと、両凸レンズであるレンズＬ２ｃと両凹レンズであるレンズＬ２ｄとを物体側から順に接合した接合レンズと、両凸レンズであるレンズＬ２ｅとからなる。これらの構成例におけるレンズＬ２ａ～Ｌ２ｅそれぞれの作用効果は、第５の構成例のレンズＬ２ｂ～Ｌ２ｆの作用効果と同様である。
　図９に例示する第９の構成例の第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負レンズであるレンズＬ２ａと、両凸レンズであるレンズＬ２ｂと両凹レンズであるレンズＬ２ｃとを物体側から順に接合した接合レンズと、両凸レンズであるレンズＬ２ｄとからなる。第９の構成例の上記の各レンズの作用効果は以下のとおりである。レンズＬ２ａによって、合焦の際の球面収差の変動を抑えることができる。レンズＬ２ｂ～Ｌ２ｄは、全体として主たる結像作用を担うことができる。両凸レンズと両凹レンズとを接合することによって、接合しない場合に比べ各レンズの屈折力を強めることができ、色収差およびペッツバール和の補正に有利となり、また、合焦の際の非点収差の変動を抑えることができる。レンズＬ２ｂ～Ｌ２ｄは、それぞれを両凸、両凹、両凸形状とすることによって、上記効果をより高めることができる。レンズＬ２ｃとレンズＬ２ｄとの間に空気間隔を設けることによって高次の球面収差およびサジタルコマ収差の補正に有利となる。
　次に、後続群について説明する。図１に例示する第１の構成例の後続群は、物体側に凹面を向けた１枚の平凹レンズからなる。図４に例示する第４の構成例の後続群は、物体側に凹面を向けた１枚の負メニスカスレンズからなる。図１０に例示する第１０の構成例の後続群は、物体側に凸面を向けた１枚の正メニスカスレンズからなる。後続群が１枚のレンズからなるように構成することによって、小型化を図りつつ、収差のバランスをとることに有利となる。
　上述した好ましい構成および可能な構成は、任意の組合せが可能であり、要求される仕様に応じて適宜選択的に採用されることが好ましい。本開示の技術によれば、小さなＦナンバーを有しながらも、フォーカス群の軽量化が図られ、収差が良好に補正されて高い光学性能を有する撮像レンズを実現することが可能である。
　次に、本開示の撮像レンズの数値実施例について説明する。
［実施例１］
　実施例１の撮像レンズの断面構成は図１に示しており、その図示方法と構成は上述したとおりであるので、ここでは重複説明を一部省略する。実施例１の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｎの１４枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｄの４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、レンズＬ３ａの１枚のレンズからなる。
　実施例１の撮像レンズについて、基本レンズデータを表１に、諸元を表２に、可変面間隔を表３に、非球面係数を表４に示す。表１において、Ｓｎの欄には最も物体側の面を第１面とし像側に向かうに従い１つずつ番号を増加させた場合の面番号を示し、Ｒの欄には各面の曲率半径を示し、Ｄの欄には各面とその像側に隣接する面との光軸上の面間隔を示す。また、Ｎｄの欄には各構成要素のｄ線に対する屈折率を示し、νｄの欄には各構成要素のｄ線基準のアッベ数を示し、θｇＦの欄には各構成要素のｇ線とＦ線間の部分分散比を示す。
　表１では、物体側に凸面を向けた形状の面の曲率半径の符号を正、像側に凸面を向けた形状の面の曲率半径の符号を負としている。表１には開口絞りＳｔおよび光学部材ＰＰも示しており、開口絞りＳｔに相当する面の面番号の欄には面番号と（Ｓｔ）という語句を記載している。また、表１では、条件式（１）で用いた近軸光線の光軸Ｚからの高さがＨ１ｍａｘになる面の面番号の欄には面番号と（Ｈｍ）という語句を記載している。表１のＤの最下欄の値は表中の最も像側の面と像面Ｓｉｍとの間隔である。表１では合焦の際に間隔が変化する可変面間隔についてはＤＤ［　］という記号を用い、［　］の中にこの間隔の物体側の面番号を付してＤの欄に記入している。
　表２に、撮像レンズの焦点距離ｆ、ＦナンバーＦＮｏ．、および最大全画角２ωｍａｘの値を示す。ＦＮｏ．は上記条件式で用いているＦＮｏと同じものである。２ωｍａｘの単位は度である。表２に示す値は、無限遠物体に合焦した状態においてｄ線を基準とした場合の値である。
　表３では、無限遠物体に合焦した状態における可変面間隔の値、および物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．３ｍ（メートル）の物体に合焦した状態における可変面間隔の値をそれぞれ、「無限遠」および「０．３ｍ」と表記した欄に示す。
　表１では、非球面の面番号には＊印を付しており、非球面の曲率半径の欄には近軸の曲率半径の数値を記載している。表４において、Ｓｎの欄には非球面の面番号を示し、ＫＡおよびＡｍ（ｍは３以上の整数であり、面により異なる）の欄には各非球面についての非球面係数の数値を示す。表４の非球面係数の数値の「Ｅ±ｎ」（ｎ：整数）は「×１０±ｎ」を意味する。ＫＡおよびＡｍは下式で表される非球面式における非球面係数である。
　　Ｚｄ＝Ｃ×ｈ２／｛１＋（１－ＫＡ×Ｃ２×ｈ２）１/２｝＋ΣＡｍ×ｈｍ
ただし、
Ｚｄ：非球面深さ（高さｈの非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸に垂直な平面に
　　　下ろした垂線の長さ）
ｈ：高さ（光軸からレンズ面までの距離）
Ｃ：近軸曲率半径の逆数
ＫＡ、Ａｍ：非球面係数
であり、非球面式のΣはｍに関する総和を意味する。
　各表のデータにおいて、角度の単位としては度を用い、長さの単位としてはｍｍ（ミリメートル）を用いているが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても使用可能なため他の適当な単位を用いることもできる。また、以下に示す各表では所定の桁でまるめた数値を記載している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　図１２および図１３に、実施例１の撮像レンズの各収差図を示す。図１２には左から順に、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、および倍率色収差図を示す。図１２では「無限遠」と付した上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、「０．３ｍ」と付した下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．３ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。球面収差図では、ｄ線、Ｃ線、Ｆ線、およびｇ線における収差をそれぞれ実線、長破線、短破線、および一点鎖線で示す。非点収差図では、サジタル方向のｄ線における収差を実線で示し、タンジェンシャル方向のｄ線における収差を短破線で示す。歪曲収差図ではｄ線における収差を実線で示す。倍率色収差図では、Ｃ線、Ｆ線、およびｇ線における収差をそれぞれ長破線、短破線、および一点鎖線で示す。球面収差図のＦＮｏ．はＦナンバーを意味し、その他の収差図のωは半画角を意味する。図１２では各図の縦軸上端に対応するＦＮｏ．とωの値を「＝」の横に示している。
　図１３には無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。左列にタンジェンシャル方向の収差、右列にサジタル方向の収差を各画角について示す。図１３のωは半画角を意味する。横収差図では、ｄ線、Ｃ線、Ｆ線、およびｇ線における収差をそれぞれ実線、長破線、短破線、および一点鎖線で示す。
　上記の実施例１に関する各データの記号、意味、記載方法、および図示方法は、特に断りが無い限り以下の実施例においても同様であるので、以下では一部重複説明を省略する。
［実施例２］
　実施例２の撮像レンズの断面構成を図２に示す。実施例２の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｍの１３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｄの４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、レンズＬ３ａの１枚のレンズからなる。
　実施例２の撮像レンズについて、基本レンズデータを表５に、諸元を表６に、可変面間隔を表７に、非球面係数を表８に、各収差図を図１４および図１５に示す。図１４では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．３ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図１５では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
［実施例３］
　実施例３の撮像レンズの断面構成を図３に示す。実施例３の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｎの１４枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｄの４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、レンズＬ３ａの１枚のレンズからなる。
　実施例３の撮像レンズについて、基本レンズデータを表９に、諸元を表１０に、可変面間隔を表１１に、非球面係数を表１２に、各収差図を図１６および図１７に示す。図１６では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．３ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図１７では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
［実施例４］
　実施例４の撮像レンズの断面構成を図４に示す。実施例４の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｌの１２枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｄの４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、レンズＬ３ａの１枚のレンズからなる。
　実施例４の撮像レンズについて、基本レンズデータを表１３に、諸元を表１４に、可変面間隔を表１５に、非球面係数を表１６に、各収差図を図１８および図１９に示す。図１８では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．３ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図１９では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
［実施例５］
　実施例５の撮像レンズの断面構成を図５に示す。実施例５の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｍの１３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｆの６枚のレンズからなる。
　実施例５の撮像レンズについて、基本レンズデータを表１７に、諸元を表１８に、可変面間隔を表１９に、各収差図を図２０および図２１に示す。図２０では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．３ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図２１では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
［実施例６］
　実施例６の撮像レンズの断面構成を図６に示す。実施例６の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｍの１３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｆの６枚のレンズからなる。
　実施例６の撮像レンズについて、基本レンズデータを表２０に、諸元を表２１に、可変面間隔を表２２に、各収差図を図２２および図２３に示す。図２２では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．３ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図２３では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000021
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000022
［実施例７］
　実施例７の撮像レンズの断面構成を図７に示す。実施例７の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｌの１２枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｅの５枚のレンズからなる。
　実施例７の撮像レンズについて、基本レンズデータを表２３に、諸元を表２４に、可変面間隔を表２５に、非球面係数を表２６に、各収差図を図２４および図２５に示す。図２４では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．３ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図２５では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000023
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000024
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000025
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000026
［実施例８］
　実施例８の撮像レンズの断面構成を図８に示す。実施例８の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｌの１２枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｅの５枚のレンズからなる。
　実施例８の撮像レンズについて、基本レンズデータを表２７に、諸元を表２８に、可変面間隔を表２９に、非球面係数を表３０に、各収差図を図２６および図２７に示す。図２６では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．３ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図２７では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000027
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000028
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000029
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000030
［実施例９］
　実施例９の撮像レンズの断面構成を図９に示す。実施例９の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｌの１２枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｄの４枚のレンズからなる。
　実施例９の撮像レンズについて、基本レンズデータを表３１に、諸元を表３２に、可変面間隔を表３３に、非球面係数を表３４に、各収差図を図２８および図２９に示す。図２８では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．３ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図２９では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000031
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000032
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000033
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000034
［実施例１０］
　実施例１０の撮像レンズの断面構成を図１０に示す。実施例１０の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｌの１２枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｄの４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、レンズＬ３ａの１枚のレンズからなる。
　実施例１０の撮像レンズについて、基本レンズデータを表３５に、諸元を表３６に、可変面間隔を表３７に、非球面係数を表３８に、各収差図を図３０および図３１に示す。図３０では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．３ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図３１では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000035
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000036
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000037
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000038
［実施例１１］
　実施例１１の撮像レンズの断面構成を図１１に示す。実施例１１の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｍの１３枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｄの４枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、レンズＬ３ａの１枚のレンズからなる。
　実施例１１の撮像レンズについて、基本レンズデータを表３９に、諸元を表４０に、可変面間隔を表４１に、非球面係数を表４２に、各収差図を図３２および図３３に示す。図３２では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．３ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図３３では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000039
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000040
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000041
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000042
［実施例１２］
　実施例１２の撮像レンズの断面構成を図３４に示す。実施例１２の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１および第３レンズ群Ｇ３は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｇの７枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｅの５枚のレンズからなる。第３レンズ群Ｇ３は、レンズＬ３ａの１枚のレンズからなる。
　実施例１２の撮像レンズについて、基本レンズデータを表４３に、諸元を表４４に、可変面間隔を表４５に、非球面係数を表４６に、各収差図を図４３および図４４に示す。図４３では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．７ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図４４では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000043
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000044
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000045
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000046
［実施例１３］
　実施例１３の撮像レンズの断面構成を図３５に示す。実施例１３の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｇの７枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｅの５枚のレンズからなる。
　実施例１３の撮像レンズについて、基本レンズデータを表４７に、諸元を表４８に、可変面間隔を表４９に、非球面係数を表５０に、各収差図を図４５および図４６に示す。図４５では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．７５ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図４６では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000047
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000048
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000049
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000050
［実施例１４］
　実施例１４の撮像レンズの断面構成を図３６に示す。実施例１４の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｇの７枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｅの５枚のレンズからなる。
　実施例１４の撮像レンズについて、基本レンズデータを表５１に、諸元を表５２に、可変面間隔を表５３に、非球面係数を表５４に、各収差図を図４７および図４８に示す。図４７では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．７ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図４８では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000051
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000052
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000053
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000054
［実施例１５］
　実施例１５の撮像レンズの断面構成を図３７に示す。実施例１５の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｇの７枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｅの５枚のレンズからなる。
　実施例１５の撮像レンズについて、基本レンズデータを表５５に、諸元を表５６に、可変面間隔を表５７に、非球面係数を表５８に、各収差図を図４９および図５０に示す。図４９では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．６ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図５０では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000055
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000056
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000057
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000058
［実施例１６］
　実施例１６の撮像レンズの断面構成を図３８に示す。実施例１６の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｇの７枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｅの５枚のレンズからなる。
　実施例１６の撮像レンズについて、基本レンズデータを表５９に、諸元を表６０に、可変面間隔を表６１に、非球面係数を表６２に、各収差図を図５１および図５２に示す。図５１では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．６ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図５２では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000059
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000060
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000061
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000062
［実施例１７］
　実施例１７の撮像レンズの断面構成を図３９に示す。実施例１７の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｈの８枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｅの５枚のレンズからなる。
　実施例１７の撮像レンズについて、基本レンズデータを表６３に、諸元を表６４に、可変面間隔を表６５に、非球面係数を表６６に、各収差図を図５３および図５４に示す。図５３では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．６ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図５４では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000063
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000064
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000065
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000066
［実施例１８］
　実施例１８の撮像レンズの断面構成を図４０に示す。実施例１８の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｈの８枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｅの５枚のレンズからなる。
　実施例１８の撮像レンズについて、基本レンズデータを表６７に、諸元を表６８に、可変面間隔を表６９に、非球面係数を表７０に、各収差図を図５５および図５６に示す。図５５では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．６ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図５６では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000067
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000068
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000069
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000070
［実施例１９］
　実施例１９の撮像レンズの断面構成を図４１に示す。実施例１９の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｇの７枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｅの５枚のレンズからなる。
　実施例１９の撮像レンズについて、基本レンズデータを表７１に、諸元を表７２に、可変面間隔を表７３に、非球面係数を表７４に、各収差図を図５７および図５８に示す。図５７では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．６ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図５８では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000071
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000072
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000073
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000074
［実施例２０］
　実施例２０の撮像レンズの断面構成を図４２に示す。実施例２０の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とからなる。無限遠物体から最至近物体への合焦の際に、第１レンズ群Ｇ１は像面Ｓｉｍに対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２が光軸Ｚに沿って物体側へ移動する。第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、レンズＬ１ａ～Ｌ１ｇの７枚のレンズからなる。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、レンズＬ２ａ～Ｌ２ｅの５枚のレンズからなる。
　実施例２０の撮像レンズについて、基本レンズデータを表７５に、諸元を表７６に、可変面間隔を表７７に、非球面係数を表７８に、各収差図を図５９および図６０に示す。図５９では、上段に無限遠物体に合焦した状態の各収差図を示し、下段に物体から像面Ｓｉｍまでの距離が０．６ｍ（メートル）の物体に合焦した状態の各収差図を示す。図６０では、無限遠物体に合焦した状態の横収差図を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000075
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000076
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000077
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000078
　表７９～表８３に実施例１～２０の撮像レンズの条件式（１）～（３２）の対応値を示す。実施例１～２０はｄ線を基準波長としている。表７９～表８３にはｄ線基準での値を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000079
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000080
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000081
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000082
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000083
　実施例１～２０の撮像レンズのＦナンバーは、１．２未満であり、より詳しくは、１．０５未満である。実施例１～２０の撮像レンズはこのような小さなＦナンバーを有しながらも、フォーカス群の軽量化が図られ、諸収差が良好に補正されて高い光学性能を実現している。
　次に、本開示の実施形態に係る撮像装置について説明する。図６３および図６４に本開示の一実施形態に係る撮像装置であるカメラ３０の外観図を示す。図６３はカメラ３０を正面側から見た斜視図を示し、図６４はカメラ３０を背面側から見た斜視図を示す。カメラ３０は、いわゆるミラーレスタイプのデジタルカメラであり、交換レンズ２０を取り外し自在に装着可能である。交換レンズ２０は、鏡筒内に収納された本開示の一実施形態に係る撮像レンズ１を含む。
　カメラ３０はカメラボディ３１を備え、カメラボディ３１の上面にはシャッターボタン３２、および電源ボタン３３が設けられている。また、カメラボディ３１の背面には、操作部３４、操作部３５、および表示部３６が設けられている。表示部３６は、撮像された画像および撮像される前の画角内にある画像を表示する。
　カメラボディ３１の前面中央部には、撮影対象からの光が入射する撮影開口が設けられ、その撮影開口に対応する位置にマウント３７が設けられ、マウント３７を介して交換レンズ２０がカメラボディ３１に装着される。
　カメラボディ３１内には、交換レンズ２０によって形成された被写体像に応じた撮像信号を出力するＣＣＤ（Ｃｈａｒｇｅ　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｄｅｖｉｃｅ）又はＣＭＯＳ（Ｃｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙ　Ｍｅｔａｌ　Ｏｘｉｄｅ　Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）等の撮像素子、その撮像素子から出力された撮像信号を処理して画像を生成する信号処理回路、およびその生成された画像を記録するための記録媒体等が設けられている。このカメラ３０では、シャッターボタン３２を押すことにより静止画又は動画の撮影が可能であり、この撮影で得られた画像データが上記記録媒体に記録される。
　以上、実施形態および実施例を挙げて本開示の技術を説明したが、本開示の技術は上記実施形態および実施例に限定されず、種々の変形が可能である。例えば、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、アッベ数、および非球面係数等は、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得る。
　また、本開示の実施形態に係る撮像装置についても、上記例に限定されず、例えば、ミラーレスタイプ以外のカメラ、フィルムカメラ、ビデオカメラ等、種々の態様とすることができる。
　２０１９年１月３１日に出願された日本国特許出願特願２０１９－０１６２３３号および２０２０年１月２９日に出願された日本国特許出願特願２０２０－０１２７９８号の開示はその全体が参照により本明細書に取り込まれる。本明細書に記載された全ての文献、特許出願、および技術規格は、個々の文献、特許出願、および技術規格が参照により取り込まれることが具体的かつ個々に記された場合と同程度に、本明細書中に参照により取り込まれる。

Claims (49)

  1. 　最も物体側から像側へ向かって順に連続して、合焦の際に像面に対して固定されている正の屈折力を有する第１レンズ群と、絞りと、合焦の際に移動する正の屈折力を有する第２レンズ群とを備え、
    　前記第２レンズ群は、前記絞りより像側に配置されたレンズのうち、合焦の際に一体的に移動する全てのレンズからなり、
    　最も物体側のレンズ面における光軸からの高さがＨ１ｆであり光軸に平行な近軸光線を物体側から入射させて近軸光線追跡を行った場合の前記第１レンズ群における前記近軸光線の前記光軸からの高さの最大値をＨ１ｍａｘとした場合、
    　　１．０５＜Ｈ１ｍａｘ／Ｈ１ｆ＜２　　（１）
    で表される条件式（１）を満足する撮像レンズ。
  2. 　前記第２レンズ群の最も物体側のレンズ面における前記近軸光線の前記光軸からの高さをＨ２ｆとした場合、
    　　１．５＜Ｈ１ｍａｘ／Ｈ２ｆ＜３．５　　（２）
    で表される条件式（２）を満足する請求項１に記載の撮像レンズ。
  3. 　前記第１レンズ群は、少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとが接合された接合レンズを少なくとも２つ含む請求項１又は２に記載の撮像レンズ。
  4. 　前記第１レンズ群は、少なくとも５枚の正レンズと少なくとも４枚の負レンズとを含む請求項１から３のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  5. 　前記第１レンズ群は、最も像側から物体側へ向かって順に連続して、１枚もしくは２枚の負レンズと、３枚の物体側に凸面を向けた正レンズとを含む請求項１から４のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  6. 　前記第１レンズ群は、少なくとも３枚の両凸レンズと少なくとも１枚の両凹レンズとを含む請求項１から５のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  7. 　前記第２レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズと少なくとも２枚の負レンズとを含む請求項１から６のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  8. 　前記第１レンズ群は少なくとも１枚の負レンズを含み、
    　前記第１レンズ群の最も像側の負レンズの像側の面は凹面である請求項１から７のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  9. 　前記第２レンズ群は少なくとも１枚の負レンズを含み、
    　前記第２レンズ群の最も物体側の負レンズの物体側の面は凹面である請求項１から８のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  10. 　前記第１レンズ群および前記第２レンズ群はそれぞれ少なくとも１枚の負レンズを含み、
    　前記第１レンズ群の最も像側の負レンズの像側の面は凹面であり、
    　前記第２レンズ群の最も物体側の負レンズの物体側の面は凹面であり、
    　前記第１レンズ群の最も像側の負レンズの像側の面の曲率半径をＲｓｏ、
    　前記第２レンズ群の最も物体側の負レンズの物体側の面の曲率半径をＲｓｉとした場合、
    　　－０．４＜（Ｒｓｏ＋Ｒｓｉ）／（Ｒｓｏ－Ｒｓｉ）＜０．５　　（３）
    で表される条件式（３）を満足する請求項１から９のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  11. 　無限遠物体に合焦した状態における前記第２レンズ群の横倍率をβ２とした場合、
    　　０．２＜β２＜０．８　　（４）
    で表される条件式（４）を満足する請求項１から１０のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  12. 　無限遠物体に合焦した状態における前記第２レンズ群の横倍率をβ２、
    　前記第２レンズ群より像側にレンズが配置されている場合には無限遠物体に合焦した状態における前記第２レンズ群より像側の全てのレンズの合成横倍率をβｒ、前記第２レンズ群より像側にレンズが配置されていない場合にはβｒ＝１とした場合、
    　　０．４＜（１－β２２）×βｒ２＜１．２　　（５）
    で表される条件式（５）を満足する請求項１から１１のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  13. 　前記第１レンズ群は少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとを含み、
    　前記第１レンズ群内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν１ｐ、
    　前記第１レンズ群内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν１ｎ、
    　　前記第１レンズ群内の全ての正レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ１ｐ、
    　前記第１レンズ群内の全ての負レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ１ｎとした場合、
    　　５＜ν１ｐ－ν１ｎ＜４５　　（６）
    　　０＜θ１ｎ－θ１ｐ＜０．０７　　（７）
    で表される条件式（６）及び（７）を満足する請求項１から１２のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  14. 　前記第２レンズ群は少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとを含み、
    　前記第２レンズ群内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν２ｐ、
    　前記第２レンズ群内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν２ｎ、
    　　前記第２レンズ群内の全ての正レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ２ｐ、
    　前記第２レンズ群内の全ての負レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ２ｎとした場合、
    　　－１０＜ν２ｐ－ν２ｎ＜３５　　（８）
    　　－０．０３＜θ２ｎ－θ２ｐ＜０．０７　　（９）
    で表される条件式（８）及び（９）を満足する請求項１から１３のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  15. 　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１、
    　前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とした場合、
    　　１＜ｆ１／ｆ２＜４．５　　（１０）
    で表される条件式（１０）を満足する請求項１から１４のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  16. 　前記第２レンズ群の像側に前記第２レンズ群に連続して配置され、合焦の際に像面に対して固定されている後続群をさらに備える請求項１から１５のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  17. 　前記第１レンズ群と、前記絞りと、前記第２レンズ群とからなる請求項１から１５のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  18. 　　１．１＜Ｈ１ｍａｘ／Ｈ１ｆ＜２　　（１－１）
    で表される条件式（１－１）を満足する請求項１に記載の撮像レンズ。
  19. 　　１．７＜Ｈ１ｍａｘ／Ｈ２ｆ＜２．５　　（２－１）
    で表される条件式（２－１）を満足する請求項２に記載の撮像レンズ。
  20. 　無限遠物体に合焦した状態における前記撮像レンズの焦点距離をｆ、
    　前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とした場合、
    　　０．２＜ｆ／ｆ１＜１　　（１１）
    で表される条件式（１１）を満足する請求項１から１９のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  21. 　無限遠物体に合焦した状態における前記撮像レンズの焦点距離をｆ、
    　前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とした場合、
    　　０．５＜ｆ／ｆ２＜２　　（１２）
    で表される条件式（１２）を満足する請求項１から２０のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  22. 　前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面から前記第１レンズ群の像側主点位置までの光軸上の距離をＰ１、
    　前記第１レンズ群の像側主点位置が前記第１レンズ群の最も像側のレンズ面より物体側にある場合のＰ１の符号を負、像側にある場合のＰ１の符号を正、
    　無限遠物体に合焦した状態における前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との光軸上の間隔をＤ１２とした場合、
    　　－５＜Ｐ１／Ｄ１２＜２０　　（１３）
    で表される条件式（１３）を満足する請求項１から２１のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  23. 　前記第１レンズ群内の正レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の最大値をθ１ｍａｘとした場合、
    　　０．５６＜θ１ｍａｘ＜０．７　　（１４）
    で表される条件式（１４）を満足する請求項１から２２のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  24. 　前記第２レンズ群内の正レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の最大値をθ２ｍａｘとした場合、
    　　０．５４＜θ２ｍａｘ＜０．７　　（１５）
    で表される条件式（１５）を満足する請求項１から２３のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  25. 　前記第１レンズ群は少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとを含み、
    　前記第１レンズ群内の全ての正レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ１ｐ、
    　前記第１レンズ群内の全ての負レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ１ｎ、
    　前記第１レンズ群内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν１ｐ、
    　前記第１レンズ群内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν１ｎとした場合、
    　　－０．０４＜θ１ｐ－θ１ｎ＋０．００１６３×（ν１ｐ－ν１ｎ）＜０．０３　　（１６）
    で表される条件式（１６）を満足する請求項１から２４のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  26. 　前記第２レンズ群は少なくとも１枚の正レンズと少なくとも１枚の負レンズとを含み、
    　前記第２レンズ群内の全ての正レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ２ｐ、
    　前記第２レンズ群内の全ての負レンズのｇ線とＦ線間の部分分散比の平均をθ２ｎ、
    　前記第２レンズ群内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν２ｐ、
    　前記第２レンズ群内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をν２ｎとした場合、
    　　－０．０２＜θ２ｐ－θ２ｎ＋０．００１６３×（ν２ｐ－ν２ｎ）＜０．０２　　（１７）
    で表される条件式（１７）を満足する請求項１から２５のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  27. 　前記第１レンズ群は少なくとも３つの接合レンズを含み、
    　前記第１レンズ群の最も物体側の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ａｐ、
    　前記第１レンズ群の最も物体側の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ａｎとした場合、
    　　－０．２＜Ｎｃｅ１Ａｐ－Ｎｃｅ１Ａｎ＜０．３５　　（１８）
    で表される条件式（１８）を満足する請求項１から２６のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  28. 　前記第１レンズ群は少なくとも３つの接合レンズを含み、
    　前記第１レンズ群の最も物体側の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ａｐ、
    　前記第１レンズ群の最も物体側の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ａｎとした場合、
    　　－２５＜νｃｅ１Ａｐ－νｃｅ１Ａｎ＜３０　　（１９）
    で表される条件式（１９）を満足する請求項１から２７のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  29. 　前記第１レンズ群は少なくとも４つの接合レンズを含み、
    　前記第１レンズ群の物体側から２番目の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ｂｐ、
    　前記第１レンズ群の物体側から２番目の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ｂｎとした場合、
    　　０＜Ｎｃｅ１Ｂｐ－Ｎｃｅ１Ｂｎ＜０．３５　　（２０）
    で表される条件式（２０）を満足する請求項１から２８のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  30. 　前記第１レンズ群は少なくとも４つの接合レンズを含み、
    　前記第１レンズ群の物体側から２番目の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ｂｐ、
    　前記第１レンズ群の物体側から２番目の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ｂｎとした場合、
    　　－２０＜νｃｅ１Ｂｐ－νｃｅ１Ｂｎ＜２０　　（２１）
    で表される条件式（２１）を満足する請求項１から２９のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  31. 　前記第１レンズ群は少なくとも２つの接合レンズを含み、
    　前記第１レンズ群の像側から２番目の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ｃｐ、
    　前記第１レンズ群の像側から２番目の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ｃｎとした場合、
    　　－０．４＜Ｎｃｅ１Ｃｐ－Ｎｃｅ１Ｃｎ＜０．１　　（２２）
    で表される条件式（２２）を満足する請求項１から３０のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  32. 　前記第１レンズ群は少なくとも２つの接合レンズを含み、
    　前記第１レンズ群の像側から２番目の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ｃｐ、
    　前記第１レンズ群の像側から２番目の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ｃｎとした場合、
    　　１５＜νｃｅ１Ｃｐ－νｃｅ１Ｃｎ＜４５　　（２３）
    で表される条件式（２３）を満足する請求項１から３１のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  33. 　前記第１レンズ群は少なくとも１つの接合レンズを含み、
    　前記第１レンズ群の最も像側の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ｄｐ、
    　前記第１レンズ群の最も像側の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ１Ｄｎとした場合、
    　　－０．４＜Ｎｃｅ１Ｄｐ－Ｎｃｅ１Ｄｎ＜０．２５　　（２４）
    で表される条件式（２４）を満足する請求項１から３２のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  34. 　前記第１レンズ群は少なくとも１つの接合レンズを含み、
    　前記第１レンズ群の最も像側の接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ｄｐ、
    　前記第１レンズ群の最も像側の接合レンズ内の全ての負レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ１Ｄｎとした場合、
    　　０＜νｃｅ１Ｄｐ－νｃｅ１Ｄｎ＜４５　　（２５）
    で表される条件式（２５）を満足する請求項１から３３のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  35. 　前記第２レンズ群は、正レンズと負レンズと正レンズとが物体側から順に接合されてなる３枚接合レンズを含み、
    　前記第２レンズ群の前記３枚接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線に対する屈折率の平均をＮｃｅ２ｐ、
    　前記第２レンズ群の前記３枚接合レンズ内の負レンズのｄ線に対する屈折率をＮｃｅ２ｎとした場合、
    　　０＜Ｎｃｅ２ｐ－Ｎｃｅ２ｎ＜０．２５　　（２６）
    で表される条件式（２６）を満足する前記３枚接合レンズを少なくとも１つ含む請求項１から３４のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  36. 　前記第２レンズ群は、正レンズと負レンズと正レンズとが物体側から順に接合されてなる３枚接合レンズを含み、
    　前記第２レンズ群の前記３枚接合レンズ内の全ての正レンズのｄ線基準のアッベ数の平均をνｃｅ２ｐ、
    　前記第２レンズ群の前記３枚接合レンズ内の負レンズのｄ線基準のアッベ数をνｃｅ２ｎとした場合、
    　　０＜νｃｅ２ｐ－νｃｅ２ｎ＜２５　　（２７）
    で表される条件式（２７）を満足する前記３枚接合レンズを少なくとも１つ含む請求項１から３５のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  37. 　無限遠物体に合焦した状態における前記撮像レンズの焦点距離をｆ、
    　前記後続群の焦点距離をｆｒとした場合、
    　　－０．３＜ｆ／ｆｒ＜０．４　　（２８）
    で表される条件式（２８）を満足する請求項１６に記載の撮像レンズ。
  38. 　無限遠物体に合焦した状態における、最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離でのバックフォーカスとの和をＴＬ、
    　無限遠物体に合焦した状態における前記撮像レンズのＦナンバーをＦＮｏ、
    　無限遠物体に合焦した状態における前記撮像レンズの焦点距離をｆとした場合、
    　　１．５＜ＴＬ×ＦＮｏ／ｆ＜５　　（２９）
    で表される条件式（２９）を満足する請求項１から３７のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  39. 　前記第２レンズ群は、少なくとも２枚の正レンズと少なくとも３枚の負レンズとを含む請求項１から３８のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  40. 　最も物体側から順に連続して、負の屈折力を有する単レンズと、正の屈折力を有する単レンズと、正の屈折力を有する単レンズとを含む請求項１から３９のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  41. 　前記絞りより物体側に配置されたレンズの枚数が８枚以下である請求項１から４０のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  42. 　前記絞りより物体側に配置されたレンズの枚数が７枚以下である請求項１から４１のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  43. 　前記撮像レンズに含まれるレンズの枚数が１３枚以下である請求項１から４２のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  44. 　前記撮像レンズに含まれるレンズの枚数が１２枚以下である請求項１から４３のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  45. 　無限遠物体に合焦した状態における前記撮像レンズの最大半画角をωｍａｘ、
    　無限遠物体に合焦した状態における前記撮像レンズのＦナンバーをＦＮｏとした場合、
    　　１．８＜１／｛ｔａｎ（ωｍａｘ）×ＦＮｏ｝＜４．５　　（３０）
    で表される条件式（３０）を満足する請求項１から４４のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  46. 　無限遠物体に合焦した状態における最も物体側のレンズ面から前記絞りまでの光軸上の距離をＴｆ、
    　無限遠物体に合焦した状態における、最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上の距離と、空気換算距離でのバックフォーカスとの和をＴＬとした場合、
    　　０．２＜Ｔｆ／ＴＬ＜０．６５　　（３１）
    で表される条件式（３１）を満足する請求項１から４５のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  47. 　前記第１レンズ群は、最も物体側から順に連続して、負の屈折力を有する第１ユニットと、前記第１レンズ群内の光軸上での最大空気間隔によって前記第１ユニットと隔てられた正の屈折力を有する第２ユニットとを含み、
    　前記第２ユニットは１枚の単レンズ又は１つの接合レンズからなり、
    　無限遠物体に合焦した状態における前記撮像レンズの焦点距離をｆ、
    　無限遠物体に合焦した状態における、前記撮像レンズのうち前記第２ユニットより像側の全てのレンズの合成焦点距離をｆｍとした場合、
    　　０．７＜ｆ／ｆｍ＜０．９８　　（３２）
    で表される条件式（３２）を満足する請求項１から４６のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  48. 　前記第１ユニットが１枚の負レンズからなり、
    　前記第２ユニットが１枚の正レンズからなる請求項４７に記載の撮像レンズ。
  49. 　請求項１から４８のいずれか１項に記載の撮像レンズを備えた撮像装置。
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