WO2020012638A1 - 変倍光学系、光学機器、および変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学機器、および変倍光学系の製造方法 Download PDF

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WO2020012638A1
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lens
optical system
variable power
power optical
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陽子 小松原
武 梅田
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株式会社ニコン
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    • G03B17/12—Bodies with means for supporting objectives, supplementary lenses, filters, masks, or turrets
    • G03B17/14—Bodies with means for supporting objectives, supplementary lenses, filters, masks, or turrets interchangeably

Definitions

  • the present invention relates to a variable power optical system, an optical device, and a method for manufacturing a variable power optical system.
  • the present invention In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power Group and During zooming, the distance between the first lens group and the second lens group changes, the distance between the second lens group and the third lens group changes, and the third lens group and the fourth lens group change.
  • the distance from the lens group changes,
  • the first lens group includes, in order from the object side, a negative lens and a positive lens
  • the second lens group includes, in order from the object side, a second lens group having a positive refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a second lens group having a negative refractive power. It is a double optical system.
  • a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power A method of manufacturing a variable power optical system having During zooming, the distance between the first lens group and the second lens group changes, the distance between the second lens group and the third lens group changes, and the third lens group and the fourth lens group change.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 1 in a wide-angle end state.
  • 2A and 2B are graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 1 in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 2 in a wide-angle end state.
  • 4A and 4B are graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 2 in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 3 at the wide-angle end.
  • FIG. 6A and 6B are aberration diagrams of the variable power optical system according to Example 3 in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 4 in a wide-angle end state.
  • 8A and 8B are graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 4 in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIG. 9 is a sectional view of a variable power optical system according to Example 5 in a wide-angle end state.
  • 10A and 10B are graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 5 in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIG. 11 is a sectional view of a variable power optical system according to Example 6 at the wide-angle end.
  • 12A and 12B are graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 6 in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 7 at the wide-angle end.
  • 14A and 14B are graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 7 in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIG. 15 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 8 in the wide-angle end state.
  • FIG. 16A and 16B are graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 8 in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FIG. 17 is a diagram illustrating a configuration of a camera including a variable power optical system.
  • FIG. 18 is a flowchart showing an outline of a method of manufacturing a variable power optical system.
  • variable power optical system includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power.
  • a fourth lens group having a positive refractive power and at the time of zooming, the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the second lens group and the third lens group Changes, the distance between the third lens group and the fourth lens group changes, and the first lens group includes a negative lens and a positive lens in order from the object side, and the second lens group
  • the group includes, in order from the object side, a 2a lens group having a positive refractive power, a 2b lens group having a positive refractive power, and a 2c lens group having a negative refractive power.
  • variable power optical system realizes variable power by such a configuration, and can realize high optical performance and small size capable of favorably correcting various aberrations.
  • variable power optical system of the present embodiment corrects image blur by moving the second lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • image blur due to camera shake can be minimized.
  • the influence on the peripheral image plane such as the eccentric coma generated when correcting the image blur is reduced by the second a lens group disposed on the front side of the second lens group and the second c lens disposed on the rear side of the second lens group. Good correction can be made in groups.
  • variable power optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (1).
  • (1) 0.10 ⁇ f11 / f1 ⁇ 1.20
  • f11 focal length of the negative lens
  • f1 focal length of the first lens group
  • Conditional expression (1) is a conditional expression for defining an appropriate ratio between the focal length of the negative lens, which is the object-side lens component in the first lens unit, and the focal length of the first lens unit.
  • the refractive power of the negative lens which is the object-side lens component in the first lens unit becomes weak, and the variable power optical system Becomes large, and the field curvature becomes insufficiently corrected.
  • the upper limit of conditional expression (1) is set to 1.05, 1.00, 0.95, 0.90, 0.85, 0.80, 0. It is preferably 75, 0.70, and more preferably 0.68.
  • the lower limit of conditional expression (1) is set to 0.25, 0.30, 0.35, 0.40, 0.45, 0.50, 0. It is preferably 53, 0.55, and more preferably 0.56.
  • variable power optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (2).
  • (2) 0.50 ⁇ f12 / ( ⁇ f1) ⁇ 4.00
  • f12 focal length of the positive lens
  • f1 focal length of the first lens group
  • Conditional expression (2) is a conditional expression for defining an appropriate ratio between the focal length of the positive lens, which is the image-side lens component in the first lens group, and the focal length of the first lens group.
  • the corresponding value of the conditional expression (2) of the variable power optical system of the present embodiment exceeds the upper limit, the refractive power of the positive lens, which is the image side lens component in the first lens group, becomes weak, and the variable power optical system Becomes large, and the distortion becomes insufficiently corrected.
  • the upper limit of conditional expression (2) is set to 3.60, 3.40, 3.20, 3.00, 2.80, 2.70, 2.70. It is preferably 50, and more preferably 2.40.
  • the lower limits of conditional expression (2) are set to 1.00, 1.10, 1.20, 1.30, 1.40, 1.50,. It is preferably 60, 1.70, and more preferably 1.75.
  • the zoom optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (3).
  • (3) 0.200 ⁇ f22 / ft ⁇ 1.700
  • f22 focal length of the 2b lens group
  • ft focal length of the entire variable power optical system in the telephoto end state
  • Conditional expression (3) is a conditional expression for defining an appropriate range for the ratio of the focal length of the second lens unit, which is the image stabilizing lens unit, to the focal length of the entire zoom optical system in the telephoto end state. It is. By satisfying conditional expression (3), the variable power optical system of the present embodiment can be downsized and satisfactorily correct coma.
  • the corresponding value of the conditional expression (3) of the variable power optical system of the present embodiment exceeds the upper limit, the refractive power of the second lens unit becomes weak, and the shift amount at the time of image stabilization increases. Not preferred in terms of surface. Further, coma aberration and field curvature are insufficiently corrected.
  • the upper limit of conditional expression (3) is set to 1.650, 1.630, 1.600, 1.580, 1.550, 1.530,. Preferably, it is 500, 1.480, and more preferably 1.450.
  • conditional expression (3) of the variable power optical system of the present embodiment is below the lower limit, the refractive power of the 2b-th lens unit becomes strong, which makes it difficult to perform position control during image stabilization. In addition, it becomes difficult to correct eccentric coma and coma aberration.
  • the lower limits of conditional expression (3) are set to 0.240, 0.260, 0.280, 0.300, 0.320, 0.340,. It is preferably 360, 0.380, and more preferably 0.400.
  • the second lens group is a cemented lens.
  • the variable power optical system of the present embodiment can satisfactorily correct chromatic aberration.
  • arranging the second lens group in the second lens group near the stop is effective for correcting axial chromatic aberration.
  • the third lens group moves in the optical axis direction during focusing, and satisfies the following conditional expression (5).
  • (5) 1.00 ⁇ ( ⁇ f ⁇ w) ⁇ 2.00
  • f ⁇ w ratio of the amount of movement of the image plane to the amount of movement of the third lens group in the wide-angle end state
  • Conditional expression (5) is a conditional expression that defines the ratio of the amount of movement of the image plane to the amount of movement of the third lens group that is the focusing lens group in the wide-angle end state.
  • the variable power optical system according to the present embodiment satisfies the conditional expression (5) to secure a necessary focus stroke and to reduce the size. Further, from the time of focusing on an object at infinity to the time of focusing on a close object. Can be satisfactorily corrected.
  • the corresponding value of the conditional expression (5) of the variable power optical system according to the present embodiment is below the lower limit, the refractive power of the third lens group, which is the focusing lens group, becomes weak, and The amount of movement increases, which is not preferable in terms of miniaturization. In addition, it becomes impossible to satisfactorily correct the field curvature.
  • the lower limit of conditional expression (5) is set to 1.10, 1.15, 1.18, 1.20, 1.21, and 1.22. Is preferred.
  • the zoom optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (6).
  • (6) 0.05 ⁇ f21 / f22 ⁇ 3.00
  • f21 focal length of the 2a-th lens group
  • f22 focal length of the 2b-th lens group
  • Conditional expression (6) is a conditional expression for defining an appropriate ratio between the focal length of the second lens subunit and the focal length of the second lens subunit.
  • the zoom optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (7).
  • (7) 0.50 ⁇ ( ⁇ f3) / fw ⁇ 3.00
  • f3 focal length of the third lens group
  • fw focal length of the entire variable power optical system in the wide-angle end state
  • the refractive power of the third lens unit which is the focusing lens unit
  • the amount of movement of the third lens unit increases. This is not preferable in terms of miniaturization.
  • the upper limit of conditional expression (7) is set to be 2.50, 2.40, 2.30, 2.20, 2.10, 2.00, 1. 95, 1.90, and more preferably 1.85.
  • the corresponding value of the conditional expression (7) of the variable power optical system according to the present embodiment is below the lower limit, the refractive power of the third lens unit, which is the focusing lens unit, becomes strong, and the position control of the focusing lens unit is performed. Is not preferable because it becomes difficult. In addition, the fluctuation of the curvature of field becomes large, and the correction becomes difficult.
  • the lower limits of conditional expression (7) are set to 0.70, 0.80, 0.90, 0.95, 1.00, 1.05,. It is preferably set to 10, 1.15, and more preferably 1.20.
  • variable power optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (8).
  • G2 Length on the optical axis of the second lens group
  • TLt Length on the optical axis of the entire variable power optical system in the telephoto end state
  • the second lens group becomes thin.
  • the refracting power of the second lens group is increased, or the number of lenses constituting the second lens group is reduced.
  • the lower limit of conditional expression (8) is set to 0.140, 0.150, 0.160, 0.165, 0.170, 0.175, 0.1. It is preferably 180, 0.185, and more preferably 0.190.
  • Conditional expression (9) is a conditional expression for defining an appropriate length on the optical axis of the fourth lens group.
  • the fourth lens group becomes thick.
  • the refractive power of the fourth lens group becomes weak, or the number of lenses that form the fourth lens group increases, or the thickness of the lenses that form the fourth lens group increases, resulting in an increase in size.
  • the upper limit of conditional expression (9) is set to 0.150, 0.130, 0.110, 0.100, 0.095, 0.092, 0. 090, 0.088, and more preferably 0.085.
  • the fourth lens group becomes thin.
  • the refracting power of the fourth lens group becomes stronger, or the number of lenses constituting the fourth lens group decreases.
  • the lower limit of conditional expression (9) is set to 0.030, 0.035, 0.040, 0.043, 0.045, 0.048, 0. 050, 0.053, and more preferably 0.055.
  • the third lens group includes one lens component and satisfies the following conditional expression (10). (10) -20.00 ⁇ R2f3 / R1f3 ⁇ -1.00
  • R1f3 radius of curvature of the lens surface closest to the object side of the lens component
  • R2f3 radius of curvature of the lens surface closest to the image side of the lens component
  • Conditional expression (10) is a conditional expression that defines the shape of one lens component constituting the third lens group.
  • the vari-focal optical system of the present embodiment can suppress ghost and flare due to reflection on the lens surface, and can favorably correct curvature of field.
  • the lens component refers to a cemented lens formed by combining two or more lenses, or a single lens.
  • conditional expression (10) of the variable power optical system of the present embodiment exceeds the upper limit, the lens component has a concave curvature that is sharp on the image surface side, and flare is likely to occur on the image surface. turn into.
  • the upper limit of conditional expression (10) is set to ⁇ 1.05, the effect of the present embodiment can be further ensured.
  • the upper limits of conditional expression (10) are set to ⁇ 1.10, ⁇ 1.15, ⁇ 1.20, ⁇ 1.30, ⁇ 1.40, ⁇ 1. It is preferable to set 1.50, ⁇ 1.60, ⁇ 1.70 and ⁇ 1.80.
  • conditional expression (10) of the variable power optical system of the present embodiment when the corresponding value of the conditional expression (10) of the variable power optical system of the present embodiment is below the lower limit, the effect of correcting the field curvature is reduced.
  • the lower limit of conditional expression (10) By setting the lower limit of conditional expression (10) to -19.00, the effect of the present embodiment can be further ensured.
  • the lower limits of conditional expression (10) are set to ⁇ 18.00, ⁇ 17.00, ⁇ 16.00, ⁇ 15.00, ⁇ 14.00, ⁇ 14. It is preferable to set them to 13.00, -12.00, -11.00 and -10.00.
  • the third lens group has at least one aspheric surface.
  • the drive mechanism and structure of the third lens group which is the focusing lens group, are reduced in size, and the variation in curvature of field from the in-focus object state to the close-distance object state is effectively corrected. be able to.
  • the zoom optical system according to the present embodiment satisfies the following conditional expression (11). (11) -16.00 ⁇ (-f23) / ft ⁇ 5.00 However, f23: focal length ft of the second lens group c: focal length of the entire variable power optical system in the telephoto end state
  • conditional expression (11) is a conditional expression that defines the ratio between the focal length of the second c lens group and the focal length of the entire variable power optical system in the telephoto end state.
  • conditional expression (11) of the variable power optical system of the present embodiment exceeds the upper limit, the refractive power of the second c lens group becomes weak, and coma aberration and spherical aberration are insufficiently corrected.
  • the upper limit of conditional expression (11) is set to 4.30, 4.00, 3.50, 3.00, 2.80, 2.30, 2.30. 00, 1.80, and more preferably 1.50.
  • conditional expression (11) of the variable power optical system of the present embodiment when the corresponding value of the conditional expression (11) of the variable power optical system of the present embodiment is below the lower limit, the refractive power of the second lens unit c becomes strong, and coma and spherical aberration are overcorrected.
  • the lower limit of conditional expression (11) By setting the lower limit of conditional expression (11) to 0.10. The effect of the present embodiment can be made more reliable.
  • the lower limits of conditional expression (11) are set to 0.15, 0.20, 0.25, 0.30, 0.35, 0.40, 0. It is preferably 45, 0.48, 0.50, and more preferably 0.53.
  • the zoom optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (12). (12) 50.0 ° ⁇ 2 ⁇ ⁇ 120.0 ° However, 2 ⁇ : Full field angle of the variable power optical system in the wide-angle end state
  • Conditional expression (12) is a condition for defining the optimum value of the angle of view.
  • conditional expression (12) the variable power optical system of the present embodiment can be reduced in size and can correct various aberrations favorably.
  • the upper limit of conditional expression (12) is set to 115.0 °.
  • the upper limit of conditional expression (12) is set to 110.0 °, 105.0 °, 100.0 °, 95.0 °, 92.0 °, 91 It is preferably set to 0.0 °, 90.0 °, 89.0 °, and more preferably 88.5 °.
  • the lower limit of conditional expression (12) is set to 60.0 °, 65.0 °, 70.0 °, 75.0 °, 78.0 °, 80 It is preferable to set the angle to 0.0 °, 82.0 °, 84.0 °, and more preferably 84.5 °.
  • the zoom optical system of the present embodiment satisfies the following conditional expression (13). (13) 0.20 ⁇ Bfa / fw ⁇ 0.90
  • Bfa air-equivalent back focus of the entire zoom optical system in the wide-angle end state
  • fw focal length of the entire zoom optical system in the wide-angle end state
  • conditional expression (13) is a conditional expression that defines the ratio between the air-equivalent back focus of the entire zoom optical system in the wide-angle end state and the focal length of the entire zoom optical system in the wide-angle end state. .
  • conditional expression (13) the variable power optical system of the present embodiment can be reduced in size and satisfactorily corrected for various aberrations.
  • conditional expression (13) of the variable power optical system according to the present embodiment exceeds the upper limit, the back focus becomes long, which is not preferable in miniaturization.
  • the upper limit of conditional expression (13) is set to 0.80, 0.78, 0.75, 0.73, 0.70, 0.68, 0. It is preferably 67, 0.66, and more preferably 0.65.
  • the upper limit of conditional expression (13) is set to 0.30, 0.35, 0.40, 0.42, 0.45, 0.48, 0. It is preferably 50, 0.52, and more preferably 0.55.
  • the optical apparatus of the present embodiment has the variable power optical system having the above-described configuration. Accordingly, it is possible to realize an optical device having high optical performance capable of favorably correcting various aberrations and achieving downsizing.
  • the method of manufacturing the variable power optical system according to the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power.
  • the second lens group includes, in order from the object side, a second a lens group having a positive refractive power and a second b lens group having a positive refractive power And a method for manufacturing a variable power optical system configured to include a second c lens group having a negative refractive power. It is.
  • variable-magnification optical system having high optical performance capable of favorably correcting various aberrations and having a reduced size.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view of the variable power optical system according to Example 1 in a wide-angle end state. Arrows in FIG. 1 and FIGS. 3, 5, 7, 9, 11, and 13 to be described later indicate each lens at the time of zooming from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). The movement locus of the group is shown.
  • the variable power optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G2 having a negative refractive power. It comprises a lens group G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is an aspheric lens in which a resin layer provided on the image side glass lens surface is formed in an aspheric shape.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a second-a lens group G2a having a positive refractive power, an aperture stop S, a second-b lens group G2b having a positive refractive power, and a second lens group G2b having a negative refractive power.
  • 2c lens group G2c lens group G2c.
  • the second-a lens group G2a is composed of a cemented positive lens composed of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L21 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second-b lens unit G2b includes a cemented positive lens formed by a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L24.
  • the 2c-th lens unit G2c includes a negative meniscus lens L25 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L25 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes a biconcave negative lens L31.
  • the negative lens L31 is an aspheric lens in which the lens surface on the object side and the lens surface on the image side have an aspheric shape.
  • the fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side.
  • an image pickup device (not shown) composed of a CCD, a CMOS, or the like is arranged.
  • the zoom optical system reduces the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • the first lens group G1 and the second lens group G2 are arranged such that the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases.
  • the third lens group G3 moves along the optical axis. Specifically, the first lens group G1 once moves to the image side and then moves to the object side, the second lens group G2 moves to the object side, and the third lens group G3 moves to the object side.
  • the position of the fourth lens group G4 is fixed with respect to the image plane I.
  • variable power optical system focuses from an object at infinity to an object at a short distance by moving the third lens group G3 to the image side along the optical axis.
  • variable power optical system moves the second lens group G2b as the image stabilizing lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby correcting the image plane when image blur occurs, that is, image stabilization. I do.
  • Table 1 below shows values of specifications of the variable power optical system according to the present example.
  • f indicates the focal length
  • BF indicates the back focus, that is, the distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side to the image plane I.
  • m is the order of the optical surfaces counted from the object side
  • r is the radius of curvature
  • d is the surface interval (the interval between the nth surface (n is an integer) and the (n + 1) th surface)
  • ⁇ d is the d line Abbe number for a wavelength of 587.6 nm)
  • nd indicates a refractive index for a d-line (wavelength 587.6 nm)
  • ng indicates a refractive index for a g-line (wavelength 435.8 nm).
  • OP is an object plane
  • dn (n is an integer) is a variable surface interval
  • S is an aperture stop
  • I is an image plane.
  • nd of air 1.0000
  • [Aspherical surface data] shows an aspherical surface coefficient and a conical constant when the shape of the aspherical surface shown in [surface data] is represented by the following equation.
  • S (y) (y 2 / R) / [1+ ⁇ 1- ⁇ (y / R) 2 ⁇ 1/2 ] + C4y 4 + C6y 6 + C8y 8 + C10y 10
  • y is the height in the direction perpendicular to the optical axis
  • S (y) is the sag amount which is the distance along the optical axis from the tangent plane of the vertex of the aspheric surface at the height y to the aspheric surface
  • C4, C6, C8, C10, C12, and C14 are the aspherical coefficients
  • R is the paraxial radius of curvature, which is the radius of curvature of the reference spherical surface.
  • E ⁇ n (n: an integer) indicates “ ⁇ 10
  • f is the focal length of the entire optical system
  • FNo is the F number
  • 2 ⁇ is the angle of view (unit is “°”)
  • Ymax is the maximum image height
  • TL is the variable power optical system according to the present embodiment.
  • BF indicates a back focus, that is, a distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side to the image plane I
  • BF indicates a back focus, that is, a distance on the optical axis from the first surface to the image plane I.
  • W indicates a wide-angle end state
  • M indicates an intermediate focal length state
  • T indicates a telephoto end state.
  • f indicates the focal length of the entire optical system
  • dn (n is an integer) indicates the variable interval between the n-th surface and the (n + 1) -th surface.
  • W indicates a wide-angle end state
  • M indicates an intermediate focal length state
  • T indicates a telephoto end state.
  • [Lens group data] shows the starting surface number ST and the focal length f of each lens group.
  • [Conditional expression corresponding value] shows the corresponding value of each conditional expression.
  • mm is generally used as the unit of the focal length f, the radius of curvature r, and other lengths described in Table 1.
  • the optical system is not limited to this, since the same optical performance can be obtained even if the optical system is enlarged or reduced proportionally.
  • the reference numerals in Table 1 described above are used in the same manner in the tables of the respective embodiments described later.
  • FIGS. 2A and 2B are graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 1 in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively.
  • FNO represents an F-number
  • A represents a light incident angle, that is, a half angle of view (unit is “°”).
  • the spherical aberration diagram shows the value of the F-number FNO with respect to the maximum aperture
  • the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum value of the half angle of view A
  • the coma diagram shows the value of each half angle of view.
  • d indicates aberration at d line (wavelength 587.6 nm)
  • g indicates aberration at g line (wavelength 435.8 nm)
  • those without d and g indicate aberration at d line.
  • a solid line indicates a sagittal image plane
  • a broken line indicates a meridional image plane.
  • the coma aberration diagram shows the coma aberration at each half angle of view A. Note that the same reference numerals as in the present embodiment are used in the aberration diagrams of each embodiment described later.
  • variable power optical system according to the present example has excellent imaging performance by satisfactorily correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 2 in a wide-angle end state.
  • the variable power optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G2 having a negative refractive power. It comprises a lens group G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is an aspheric lens in which a resin layer provided on the image side glass lens surface is formed in an aspheric shape.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a second-a lens group G2a having a positive refractive power, an aperture stop S, a second-b lens group G2b having a positive refractive power, and a second lens group G2b having a negative refractive power.
  • 2c lens group G2c lens group G2c.
  • the second-a lens group G2a is composed of a cemented positive lens composed of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L21 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second-b lens unit G2b includes a cemented positive lens including a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side.
  • the 2c-th lens group G2c includes a biconcave negative lens L25.
  • the negative lens L25 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes a biconcave negative lens L31.
  • the negative lens L31 is an aspheric lens in which the lens surface on the object side and the lens surface on the image side have an aspheric shape.
  • the fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side.
  • an image pickup device (not shown) composed of a CCD, a CMOS, or the like is arranged.
  • the zoom optical system reduces the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • the first lens group G1 and the second lens group G2 are arranged such that the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases.
  • the third lens group G3 moves along the optical axis. Specifically, the first lens group G1 once moves to the image side and then moves to the object side, the second lens group G2 moves to the object side, and the third lens group G3 moves to the object side.
  • the position of the fourth lens group G4 is fixed with respect to the image plane I.
  • variable power optical system focuses from an object at infinity to an object at a short distance by moving the third lens group G3 to the image side along the optical axis.
  • variable power optical system moves the second lens group G2b as the image stabilizing lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby correcting the image plane when image blur occurs, that is, image stabilization. I do.
  • Table 2 shows values of specifications of the variable power optical system according to the present example.
  • variable power optical system according to Example 2 is graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 2 in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively. From the various aberration diagrams, it can be seen that the variable power optical system according to the present example has excellent imaging performance by favorably correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 3 at the wide-angle end.
  • the variable power optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G2 having a negative refractive power. It comprises a lens group G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is an aspheric lens in which a resin layer provided on the image side glass lens surface is formed in an aspheric shape.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a second-a lens group G2a having a positive refractive power, an aperture stop S, a second-b lens group G2b having a positive refractive power, and a second lens group G2b having a negative refractive power.
  • 2c lens group G2c lens group G2c.
  • the second-a lens group G2a is composed of a cemented positive lens composed of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L21 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second-b lens unit G2b includes a cemented positive lens formed by a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L24.
  • the 2c-th lens unit G2c includes a negative meniscus lens L25 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L25 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes a biconcave negative lens L31.
  • the negative lens L31 is an aspheric lens in which the lens surface on the object side and the lens surface on the image side have an aspheric shape.
  • the fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens L42.
  • an image pickup device (not shown) composed of a CCD, a CMOS, or the like is arranged.
  • variable power optical system focuses from an object at infinity to an object at a short distance by moving the third lens group G3 to the image side along the optical axis.
  • variable power optical system moves the second lens group G2b as the image stabilizing lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby correcting the image plane when image blur occurs, that is, image stabilization. I do.
  • Table 3 shows values of specifications of the variable power optical system according to the present example.
  • variable power optical system according to Example 3 is aberration diagrams of the variable power optical system according to Example 3 in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively. From the various aberration diagrams, it can be seen that the variable power optical system according to the present example has excellent imaging performance by favorably correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 7 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 4 at the wide-angle end.
  • the variable power optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G2 having a negative refractive power. It comprises a lens group G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is an aspheric lens in which a resin layer provided on the image side glass lens surface is formed in an aspheric shape.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a second-a lens group G2a having a positive refractive power, an aperture stop S, a second-b lens group G2b having a positive refractive power, and a second lens group G2b having a positive refractive power.
  • 2c lens group G2c lens group G2c.
  • the third lens group G3 includes a biconcave negative lens L31.
  • the negative lens L31 is an aspheric lens in which the lens surface on the object side and the lens surface on the image side have an aspheric shape.
  • the fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side.
  • an image pickup device (not shown) composed of a CCD, a CMOS, or the like is arranged.
  • the zoom optical system reduces the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • the first lens group G1 and the second lens group G2 are arranged such that the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases.
  • the third lens group G3 and the fourth lens group G4 move along the optical axis. Specifically, the first lens group G1 once moves to the image side and then moves to the object side, the second lens group G2 moves to the object side, the third lens group G3 moves to the object side, and the fourth lens group G3 moves to the object side.
  • the lens group G4 once moves to the object side, and then moves to the image side.
  • variable power optical system moves the second lens group G2b as the image stabilizing lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby correcting the image plane when image blur occurs, that is, image stabilization. I do.
  • Table 4 below shows the values of the specifications of the variable power optical system according to this example.
  • variable power optical system according to Example 4 is graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 4 in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively. From the various aberration diagrams, it can be seen that the variable power optical system according to the present example has excellent imaging performance by favorably correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 9 is a sectional view of a variable power optical system according to Example 5 in a wide-angle end state.
  • the variable power optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G2 having a negative refractive power. It comprises a lens group G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is an aspheric lens in which a resin layer provided on the image side glass lens surface is formed in an aspheric shape.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a second-a lens group G2a having a positive refractive power, an aperture stop S, a second-b lens group G2b having a positive refractive power, and a second lens group G2b having a negative refractive power.
  • 2c lens group G2c lens group G2c.
  • the second-a lens group G2a is composed of a cemented positive lens composed of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L21 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second-b lens unit G2b includes a cemented positive lens formed by a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L24.
  • the 2c-th lens unit G2c includes a negative meniscus lens L25 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L25 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes a biconcave negative lens L31.
  • the negative lens L31 is an aspheric lens in which the lens surface on the object side and the lens surface on the image side have an aspheric shape.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex positive lens L41.
  • variable power optical system focuses from an object at infinity to an object at a short distance by moving the third lens group G3 to the image side along the optical axis.
  • variable power optical system moves the second lens group G2b as the image stabilizing lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby correcting the image plane when image blur occurs, that is, image stabilization. I do.
  • Table 5 below shows the values of the specifications of the variable power optical system according to this example.
  • variable power optical system according to Example 5 is graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 5 in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively. From the various aberration diagrams, it can be seen that the variable power optical system according to the present example has excellent imaging performance by favorably correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 6 in the wide-angle end state.
  • the variable power optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G2 having a negative refractive power. It comprises a lens group G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is an aspheric lens in which a resin layer provided on the image side glass lens surface is formed in an aspheric shape.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a second-a lens group G2a having a positive refractive power, an aperture stop S, a second-b lens group G2b having a positive refractive power, and a second lens group G2b having a negative refractive power.
  • 2c lens group G2c lens group G2c.
  • the 2a-th lens group G2a is composed of a cemented positive lens composed of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22.
  • the negative meniscus lens L21 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second-b lens unit G2b includes a cemented positive lens formed by a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L24.
  • the 2c-th lens unit G2c includes a negative meniscus lens L25 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L25 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes a biconcave negative lens L31.
  • the negative lens L31 is an aspheric lens in which the lens surface on the object side and the lens surface on the image side have an aspheric shape.
  • the fourth lens group G4 includes a negative meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side, and a positive meniscus lens L42 having a concave surface facing the object side.
  • an image pickup device (not shown) composed of a CCD, a CMOS, or the like is arranged.
  • the zoom optical system reduces the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • the first lens group G1 and the second lens group G2 are arranged such that the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases.
  • the third lens group G3 moves along the optical axis. Specifically, the first lens group G1 once moves to the image side and then moves to the object side, the second lens group G2 moves to the object side, and the third lens group G3 moves to the object side.
  • the position of the fourth lens group G4 is fixed with respect to the image plane I.
  • variable power optical system focuses from an object at infinity to an object at a short distance by moving the third lens group G3 to the image side along the optical axis.
  • variable power optical system moves the second lens group G2b as the image stabilizing lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby correcting the image plane when image blur occurs, that is, image stabilization. I do.
  • Table 6 shows values of specifications of the variable power optical system according to this example.
  • variable power optical system according to Example 6 is graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 6 in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively. From the various aberration diagrams, it can be seen that the variable power optical system according to the present example has excellent imaging performance by favorably correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • FIG. 13 is a sectional view of the zoom optical system according to Example 7 in the wide-angle end state.
  • the variable power optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G2 having a negative refractive power. It comprises a lens group G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is an aspheric lens in which a resin layer provided on the image side glass lens surface is formed in an aspheric shape.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a second-a lens group G2a having a positive refractive power, an aperture stop S, a second-b lens group G2b having a positive refractive power, and a second lens group G2b having a negative refractive power.
  • 2c lens group G2c lens group G2c.
  • the second-a lens group G2a is composed of a cemented positive lens composed of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L21 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second-b lens unit G2b includes a cemented positive lens formed by a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L24.
  • the second c lens group G2c includes a negative meniscus lens L25 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L26 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L25 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes a biconcave negative lens L31.
  • the negative lens L31 is an aspheric lens in which the lens surface on the object side and the lens surface on the image side have an aspheric shape.
  • the fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side.
  • an image pickup device (not shown) composed of a CCD, a CMOS, or the like is arranged.
  • the zoom optical system reduces the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • the first lens group G1 and the second lens group G2 are arranged such that the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases.
  • the third lens group G3 moves along the optical axis. Specifically, the first lens group G1 once moves to the image side and then moves to the object side, the second lens group G2 moves to the object side, and the third lens group G3 moves to the object side.
  • the position of the fourth lens group G4 is fixed with respect to the image plane I.
  • variable power optical system focuses from an object at infinity to an object at a short distance by moving the third lens group G3 to the image side along the optical axis.
  • variable power optical system moves the second lens group G2b as the image stabilizing lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby correcting the image plane when image blur occurs, that is, image stabilization. I do.
  • Table 7 shows values of specifications of the variable power optical system according to the present example.
  • FIG. 15 is a cross-sectional view of the zoom optical system according to Example 8 in the wide-angle end state.
  • the variable power optical system according to this example includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group G2 having a negative refractive power. It comprises a lens group G3 and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L11 is an aspheric lens in which a resin layer provided on the image side glass lens surface is formed in an aspheric shape.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a second-a lens group G2a having a positive refractive power, an aperture stop S, a second-b lens group G2b having a positive refractive power, and a second lens group G2b having a negative refractive power.
  • 2c lens group G2c lens group G2c.
  • the second-a lens group G2a is composed of a cemented positive lens composed of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L21 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the second-b lens unit G2b includes a cemented positive lens formed by a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L24.
  • the 2c-th lens unit G2c includes a negative meniscus lens L25 having a convex surface facing the object side.
  • the negative meniscus lens L25 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
  • the third lens group G3 includes a biconcave negative lens L31.
  • the negative lens L31 is an aspheric lens in which the lens surface on the object side and the lens surface on the image side have an aspheric shape.
  • the fourth lens group G4 includes a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side.
  • an image pickup device (not shown) composed of a CCD, a CMOS, or the like is arranged.
  • the zoom optical system reduces the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state
  • the first lens group G1 and the second lens group G2 are arranged such that the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, and the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases.
  • the third lens group G3 moves along the optical axis. Specifically, the first lens group G1 once moves to the image side and then moves to the object side, the second lens group G2 moves to the object side, and the third lens group G3 moves to the object side.
  • the position of the fourth lens group G4 is fixed with respect to the image plane I.
  • variable power optical system focuses from an object at infinity to an object at a short distance by moving the third lens group G3 to the image side along the optical axis.
  • variable power optical system moves the second lens group G2b as the image stabilizing lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby correcting the image plane when image blur occurs, that is, image stabilization. I do.
  • Table 8 shows values of specifications of the variable power optical system according to the present example.
  • variable power optical system according to Example 8 is graphs showing various aberrations of the variable power optical system according to Example 8 in the wide-angle end state and the telephoto end state, respectively. From the various aberration diagrams, it can be seen that the variable power optical system according to the present example has excellent imaging performance by favorably correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state.
  • variable-magnification optical system having high optical performance capable of favorably correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state and having a reduced size can be realized.
  • variable power optical system has a four-group configuration
  • the present embodiment is not limited to this, and a variable power optical system having another group configuration (for example, five groups) is configured. You can also.
  • a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side or the most image side of the variable power optical system of each of the above embodiments may be used.
  • a lens or a lens group may be added between adjacent lens groups.
  • the third lens is a focusing lens group.
  • a focusing lens group can also be applied to autofocus, and is also suitable for driving by a motor for autofocus, for example, an ultrasonic motor, a stepping motor, a VCM motor, or the like.
  • the 2b lens group is a vibration-proof lens group.
  • the present invention is not limited to this. It is also possible to adopt a configuration in which vibration is prevented by moving the component so as to include a directional component, or by rotating (swinging) in an in-plane direction including the optical axis.
  • the aperture stop of the variable power optical system in each of the above embodiments may be configured so that a role is substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop.
  • the lens surface of the lens constituting the variable power optical system of each of the above embodiments may be spherical, flat, or aspheric.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is displaced, it is preferable because the deteriorating performance is small.
  • the lens surface is an aspherical surface, any of an aspherical surface by grinding, a glass molded aspherical surface obtained by molding glass into an aspherical shape by a mold, and a composite aspherical surface formed by forming a resin provided on a glass surface into an aspherical shape are used. Good.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range may be provided on the lens surface of the lens constituting the zoom optical system in each of the above embodiments.
  • FIG. 17 is a diagram illustrating a configuration of a camera including a variable power optical system according to the present embodiment.
  • a camera 1 is an interchangeable lens mirrorless camera provided with the variable power optical system according to the first embodiment as the taking lens 2.
  • the camera 1 In the camera 1, light from an object (not shown) not shown is condensed by a photographing lens 2, and passes through an OLPF (Optical low pass filter) not shown on an imaging surface of an imaging unit 3. To form a subject image. Then, the subject image is photoelectrically converted by a photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3, and an image of the subject is generated. This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1. Thus, the photographer can observe the subject via the EVF 4. When the release button (not shown) is pressed by the photographer, the image of the subject generated by the imaging unit 3 is stored in the memory (not shown). In this way, the photographer can photograph the subject with the camera 1.
  • OLPF Optical low pass filter
  • variable power optical system according to the first embodiment which is mounted on the camera 1 as the taking lens 2 is a high optical system capable of favorably correcting various aberrations from the wide-angle end state to the telephoto end state as described above. It has high performance and is downsized. That is, the camera 1 has a high optical performance capable of satisfactorily correcting various aberrations, and can achieve miniaturization. Note that the same effects as those of the camera 1 can be obtained even if a camera equipped with the variable power optical system according to the second to eighth embodiments as the taking lens 2 is configured.
  • variable power optical system according to each of the above-described embodiments is mounted on a single-lens reflex camera that has a quick return mirror and observes a subject with a viewfinder optical system, the same effect as that of the camera 1 can be obtained. it can.
  • FIG. 18 is a flowchart showing an outline of the method of manufacturing the optical system of the present embodiment.
  • the method of manufacturing an optical system according to the present embodiment shown in FIG. 18 includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a negative lens power.
  • This is a method for manufacturing a variable power optical system having a third lens group and a fourth lens group having a positive refractive power, and includes the following steps S1 to S3.
  • Step S1 At the time of zooming, the distance between the first lens group and the second lens group changes, the distance between the second lens group and the third lens group changes, and the third lens group The distance from the fourth lens group is changed.
  • Step S2 The first lens group is composed of a negative lens and a positive lens in order from the object side.
  • variable power optical system of the present embodiment it is possible to manufacture a variable power optical system having high optical performance capable of favorably correcting various aberrations and miniaturization.
  • G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G4 4th lens group G2a 2a lens group G2b 2b lens group G2c 2c lens group S Aperture stop I Image plane 1 Camera 2 Photographing lens

Abstract

物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、変倍の際、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が変化し、第１レンズ群は、物体側から順に、負レンズと正レンズとからなり、第２レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２ａレンズ群と、正の屈折力を有する第２ｂレンズ群と、負の屈折力を有する第２ｃレンズ群とからなることにより、良好な光学性能を有し、小型化が図られた変倍光学系を提供する。

Description

変倍光学系、光学機器、および変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、光学機器、および変倍光学系の製造方法に関する。
　従来、レンズ交換式カメラ等に用いられる変倍光学系において、小型化および光学性能の向上が図られている（例えば、特許文献１参照。）。しかしながら、さらなる小型化および光学性能の向上が要望されている。
特許第５７８１２４４号
　本発明は、
　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
　変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
　前記第１レンズ群は、物体側から順に、負レンズと正レンズとからなり、
　前記第２レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２ａレンズ群と、正の屈折力を有する第２ｂレンズ群と、負の屈折力を有する第２ｃレンズ群とからなる変倍光学系である。
　また、本発明は、
　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
　変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するように構成し、
　前記第１レンズ群が、物体側から順に、負レンズと正レンズとからなるように構成し、
　前記第２レンズ群が、物体側から順に、正の屈折力を有する第２ａレンズ群と、正の屈折力を有する第２ｂレンズ群と、負の屈折力を有する第２ｃレンズ群とからなるように構成する変倍光学系の製造方法である。
図１は、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。 図２Ａおよび図２Ｂはそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態および望遠端状態における諸収差図である。 図３は、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。 図４Ａおよび図４Ｂはそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態および望遠端状態における諸収差図である。 図５は、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。 図６Ａおよび図６Ｂはそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態および望遠端状態における諸収差図である。 図７は、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。 図８Ａおよび図８Ｂはそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態および望遠端状態における諸収差図である。 図９は、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。 図１０Ａおよび図１０Ｂはそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態および望遠端状態における諸収差図である。 図１１は、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。 図１２Ａおよび図１２Ｂはそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態および望遠端状態における諸収差図である。 図１３は、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。 図１４Ａおよび図１４Ｂはそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態および望遠端状態における諸収差図である。 図１５は、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。 図１６Ａおよび図１６Ｂはそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態および望遠端状態における諸収差図である。 図１７は、変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。 図１８は、変倍光学系の製造方法の概略を示すフロー図である。
　以下、本発明の実施形態に係る変倍光学系、光学機器および変倍光学系の製造方法について説明する。
　本実施形態の変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、前記第１レンズ群は、物体側から順に、負レンズと正レンズとからなり、前記第２レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２ａレンズ群と、正の屈折力を有する第２ｂレンズ群と、負の屈折力を有する第２ｃレンズ群とからなる。
　本実施形態の変倍光学系は、このような構成により変倍を実現し、諸収差を良好に補正することができる高い光学性能および小型化を実現することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系は、前記第２ｂレンズ群を光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレを補正することが望ましい。これにより、手振れによる像ブレを最低限に抑えることができる。また、像ブレを補正する際に発生する偏心コマをはじめとする周辺像面への影響を、前記第２ｂレンズ群の前側に配置された第２ａレンズ群および後側に配置された第２ｃレンズ群で良好に補正することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系は、合焦の際、前記第３レンズ群が光軸方向に移動することが望ましい。これにより合焦レンズ群である第３レンズ群の駆動機構を小型化すると共に、無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態に至るまで良好な光学性能を得ることができる。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（１）を満足することが望ましい。
（１）０．１０＜ｆ１１／ｆ１＜１．２０
　ただし、
ｆ１１：前記負レンズの焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　条件式（１）は、第１レンズ群内の物体側レンズ成分である負レンズの焦点距離と前記第１レンズ群の焦点距離との適切な比率を規定するための条件式である。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１）を満足することにより、小型化を図り、且つ像面湾曲および歪曲収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、前記第１レンズ群内の物体側レンズ成分である負レンズの屈折力が弱くなり、変倍光学系が大型化してしまうと共に像面湾曲が補正不足となってしまう。なお、条件式（１）の上限値を１．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を１．０５、１．００、０．９５、０．９０、０．８５、０．８０、０．７５、０．７０、さらに０．６８にすることが好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、前記第１レンズ群内の物体側レンズ成分である負レンズの屈折力が強くなり、歪曲収差と像面湾曲の補正が困難となってしまう。なお、条件式（１）の下限値を０．２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を０．２５、０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、０．５０、０．５３、０．５５、さらに０．５６にすることが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２）０．５０＜ｆ１２／（－ｆ１）＜４．００
　ただし、
ｆ１２：前記正レンズの焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
　条件式（２）は、前記第１レンズ群内の像側レンズ成分である正レンズの焦点距離と前記第１レンズ群の焦点距離との適切な比率を規定するための条件式である。本実施形態の変倍光学系は、条件式（２）を満足することにより、小型化を図り、且つ像面湾曲および歪曲収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、前記第１レンズ群内の像側レンズ成分である正レンズの屈折力が弱くなり、変倍光学系が大型化してしまうと共に歪曲収差が補正不足となってしまう。なお、条件式（２）の上限値を３．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を３．６０、３．４０、３．２０、３．００、２．８０、２．７０、２．５０、さらに２．４０にすることが好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、前記第１レンズ群内の像側レンズ成分である正レンズの屈折力が強くなり、像面湾曲と歪曲収差の補正が困難となってしまう。なお、条件式（２）の下限値を０．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を１．００、１．１０、１．２０、１．３０、１．４０、１．５０、１．６０、１．７０、さらに１．７５にすることが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３）０．２００＜ｆ２２／ｆｔ＜１．７００
　ただし、
ｆ２２：前記第２ｂレンズ群の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離
　条件式（３）は、防振レンズ群である第２ｂレンズ群の焦点距離と、望遠端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離との比について適切な範囲を規定するための条件式である。本実施形態の変倍光学系は、条件式（３）を満足することにより、小型化を図り、コマ収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、第２ｂレンズ群の屈折力が弱くなり、防振時のシフト量が増大してしまうので小型化の面で好ましくない。また、コマ収差や像面湾曲が補正不足となってしまう。なお、条件式（３）の上限値を１．６８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を１．６５０、１．６３０、１．６００、１．５８０、１．５５０、１．５３０、１．５００、１．４８０、さらに１．４５０にすることが好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、第２ｂレンズ群の屈折力が強くなり、防振時の位置制御が難しくなるため好ましくない。また、偏芯コマやコマ収差の補正が難しくなってしまう。なお、条件式（３）の下限値を０．２２０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．２４０、０．２６０、０．２８０、０．３００、０．３２０、０．３４０、０．３６０、０．３８０、さらに０．４００にすることが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４）０．１５０＜ｆ２１／ｆｔ＜２．０００
　ただし、
ｆ２１：前記第２ａレンズ群の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離
　条件式（４）は、前記第２ａレンズ群の焦点距離と、望遠端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離との適切な比を規定する条件式である。本実施形態の変倍光学系は、条件式（４）を満足することにより、球面収差およびコマ収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、第２ａレンズ群の屈折力が弱くなり、球面収差やコマ収差の補正が困難となってしまう。なお、条件式（４）の上限値を１．８００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を１．５００、１．３００、１．０００、０．９８０、０．９５０、０．９３０、０．９００、０．８８０、さらに０．８５０にすることが好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、第２ａレンズ群の屈折力が強くなり、球面収差やコマ収差を良好に補正することができなくなってしまう。なお、条件式（４）の下限値を０．２００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を０．２２０、０．２４０、０．２６０、０．２８０、０．３００、０．３２０、０．３４０、０．３５０、さらに０．３６０にすることが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、前記第２ａレンズ群が接合レンズからなることが望ましい。これにより、本実施形態の変倍光学系は色収差を良好に補正することができる。特に、第２ａレンズ群を絞り付近の前記第２レンズ群に配置することで、軸上色収差の補正に有効である。
　また、本実施形態の変倍光学系は、前記第２ｂレンズ群が接合レンズからなることが望ましい。これにより、本実施形態の変倍光学系は色収差を良好に補正することができる。特に、第２ｂレンズ群を絞り付近の前記第２レンズ群に配置することで、軸上色収差の補正に有効である。
　また、本実施形態の変倍光学系は、合焦の際、前記第３レンズ群が光軸方向に移動し、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５）１．００＜（－ｆγｗ）＜２．００
　ただし、
ｆγｗ：広角端状態での前記第３レンズ群の移動量に対する像面の移動量の比率
　条件式（５）は、合焦レンズ群である前記第３レンズ群の、広角端状態での移動量に対する像面の移動量の比率を規定する条件式である。本実施形態の変倍光学系は、条件式（５）を満足することにより、必要なフォーカスストロークを確保したうえで小型化を図り、さらに無限遠物体合焦時から近距離物体合焦時までの像面湾曲変動を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、合焦レンズ群である前記第３レンズ群の屈折力が強くなり、フォーカシングの位置制御が難しくなるため好ましくない。また、像面湾曲の変動が大きくなり、補正が困難となってしまう。なお、条件式（５）の上限値を１．９０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５）の上限値を１．８０、１．７５、１．７０、１．６８、１．６５、１．６２、１．６０、１．５８、さらに１．５５にすることが好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、合焦レンズ群である前記第３レンズ群の屈折力が弱くなり、前記第３レンズ群の移動量が増大してしまうので小型化の面で好ましくない。また、像面湾曲を良好に補正することができなくなってしまう。なお、条件式（５）の下限値を１．０５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５）の下限値を１．１０、１．１５、１．１８、１．２０、１．２１、さらに１．２２にすることが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
（６）０．０５＜ｆ２１／ｆ２２＜３．００
　ただし、
ｆ２１：前記第２ａレンズ群の焦点距離
ｆ２２：前記第２ｂレンズ群の焦点距離
　条件式（６）は、第２ａレンズ群の焦点距離と第２ｂレンズ群の焦点距離との適切な比率を規定するための条件式である。本実施形態の変倍光学系は、条件式（６）を満足することにより、第２ａレンズ群の接合レンズと第２ｂレンズ群の接合レンズとのパワー配置が適切になり、ズーム全域に亘って色収差を良好に補正することができる。特に、第２ａレンズ群の接合レンズと第２ｂレンズ群の接合レンズとを絞り付近の前記第２レンズ群に配置することで、軸上色収差の補正に有効である。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、第２ａレンズ群の屈折力が弱くなり、第２ｂレンズ群の屈折力が強くなるため、ズーム変動時の色収差補正のバランスが崩れてしまうため好ましくない。特に、望遠側の軸上色収差を良好に補正することができなくなってしまう。なお、条件式（６）の上限値を２．７０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（６）の上限値を２．５０、２．２０、２．００、１．９５、１．９０、１．８５、１．８２、１．８０、さらに１．７８にすることが好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、第２ａレンズ群の屈折力が強くなり、第２ｂレンズ群の屈折力が弱くなるため、ズーム変動時の色収差補正のバランスが崩れてしまうため好ましくない。特に、広角側の軸上色収差を良好に補正することができなくなってしまう。なお、条件式（６）の下限値を０．０８に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（６）の下限値を０．１０、０．１３、０．１５、０．１８、０．２０、０．２３、０．２４、０．２５、さらに０．２６にすることが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
（７）０．５０＜（－ｆ３）／ｆｗ＜３．００
　ただし、
ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離
　条件式（７）は、合焦レンズ群である第３レンズ群の焦点距離と、広角端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離との比を規定する条件式である。本実施形態の変倍光学系は、条件式（７）を満足することにより、必要なフォーカスストロークを確保したうえで合焦レンズ群の駆動機構や構造の小型化を図り、さらに無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態までの、特に広角側の焦点距離域で、像面湾曲の変動を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、合焦レンズ群である第３レンズ群の屈折力が弱くなり、第３レンズ群の移動量が増大してしまうので小型化の面で好ましくない。また、広角側の焦点距離域における像面湾曲の補正が困難となってしまう。なお、条件式（７）の上限値を２．８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（７）の上限値を２．５０、２．４０、２．３０、２．２０、２．１０、２．００、１．９５、１．９０、さらに１．８５にすることが好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（７）の対応値が下限値を下回ると、合焦レンズ群である第３レンズ群の屈折力が強くなり、合焦レンズ群の位置制御が難しくなるため好ましくない。また、像面湾曲の変動が大きくなり、補正が困難となってしまう。なお、条件式（７）の下限値を０．６０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（７）の下限値を０．７０、０．８０、０．９０、０．９５、１．００、１．０５、１．１０、１．１５、さらに１．２０にすることが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（８）を満足することが望ましい。
（８）０．１００＜Ｇ２／ＴＬｔ＜０．５００
　ただし、
Ｇ２：前記第２レンズ群の光軸上の長さ
ＴＬｔ：望遠端状態における前記変倍光学系全系の光軸上の長さ
　条件式（８）は、第２レンズ群の適切な光軸上の長さを規定するための条件式である。本実施形態の変倍光学系は、条件式（８）を満足することにより、小型化を図り、かつ球面収差およびコマ収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（８）の対応値が上限値を上回ると、第２レンズ群が厚くなる。この場合第２レンズ群の屈折力が弱くなるか、または第２レンズ群を構成するレンズの数が増えるか、または第２レンズ群を構成するレンズの厚さが厚くなってしまい、大型化してしまうため好ましくない。なお、条件式（８）の上限値を０．４５０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（８）の上限値を０．４００、０．３８０、０．３５０、０．３３０、０．３００、０．２８０、０．２６０、０．２５０、さらに０．２３０にすることが好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（８）の対応値が下限値を下回ると、第２レンズ群が薄くなる。この場合第２レンズ群の屈折力が強くなるか、または第２レンズ群を構成するレンズの数が減っていくことになる。その結果、球面収差やコマ収差を良好に補正することができなくなってしまう。なお、条件式（８）の下限値を０．１３０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（８）の下限値を０．１４０、０．１５０、０．１６０、０．１６５、０．１７０、０．１７５、０．１８０、０．１８５、さらに０．１９０にすることが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（９）を満足することが望ましい。
（９）０．０２０＜Ｇ４／ＴＬｔ＜０．２００
　ただし、
Ｇ４：前記第４レンズ群の光軸上の長さ
ＴＬｔ：望遠端状態における前記変倍光学系全系の光軸上の長さ
　条件式（９）は、第４レンズ群の適切な光軸上の長さを規定するための条件式である。本実施形態の変倍光学系は、条件式（９）を満足することにより、小型化を図り、かつズーム変動時の像面湾曲の変動を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（９）の対応値が上限値を上回ると、第４レンズ群が厚くなる。この場合第４レンズ群の屈折力が弱くなるか、または第４レンズ群を構成するレンズの数が増えるか、または第４レンズ群を構成するレンズの厚さが厚くなってしまい、大型化してしまうため好ましくない。なお、条件式（９）の上限値を０．１８０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（９）の上限値を０．１５０、０．１３０、０．１１０、０．１００、０．０９５、０．０９２、０．０９０、０．０８８、さらに０．０８５にすることが好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（９）の対応値が下限値を下回ると、第４レンズ群が薄くなる。この場合第４レンズ群の屈折力が強くなるか、または第４レンズ群を構成するレンズの数が減っていくことになる。その結果、像面湾曲を良好に補正することができなくなってしまう。なお、条件式（９）の下限値を０．０２５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（９）の下限値を０．０３０、０．０３５、０．０４０、０．０４３、０．０４５、０．０４８、０．０５０、０．０５３、さらに０．０５５にすることが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、前記第３レンズ群は１つのレンズ成分からなり、以下の条件式（１０）を満足することが望ましい。
（１０）－２０．００＜Ｒ２ｆ３／Ｒ１ｆ３＜－１．００
　ただし、
Ｒ１ｆ３：前記レンズ成分の最も物体側のレンズ面の曲率半径
Ｒ２ｆ３：前記レンズ成分の最も像側のレンズ面の曲率半径
　条件式（１０）は、第３レンズ群を構成している１つのレンズ成分の形状を規定する条件式である。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１０）を満足することにより、レンズ面の反射によるゴースト、フレアを抑制し、さらに像面湾曲を良好に補正することができる。なお、レンズ成分とは、２枚以上のレンズを結合してなる接合レンズ、或いは単レンズをいう。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（１０）の対応値が上限値を上回ると、レンズ成分の形状が、像面側に凹の曲率がきつくなり、像面上にフレアが発生しやすくなってしまう。なお、条件式（１０）の上限値を－１．０５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１０）の上限値を－１．１０、－１．１５、－１．２０、－１．３０、－１．４０、－１．５０、－１．６０、－１．７０、－１．８０にすることが好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（１０）の対応値が下限値を下回ると、像面湾曲の補正効果が減少してしまう。なお、条件式（１０）の下限値を－１９．００に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１０）の下限値を－１８．００、－１７．００、－１６．００、－１５．００、－１４．００、－１３．００、－１２．００、－１１．００、－１０．００にすることが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、前記第３レンズ群が、少なくとも１つの非球面を有することが望ましい。これにより、合焦レンズ群である第３レンズ群の駆動機構や構造の小型化を図り、さらに無限遠物体合焦状態から近距離物体合焦状態までの像面湾曲の変動を有効に補正することができる。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（１１）を満足することが望ましい。
（１１）－１６．００＜（－ｆ２３）／ｆｔ＜５．００
　ただし、
ｆ２３：前記第２ｃレンズ群の焦点距離
ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離
　上記条件式（１１）は、第２ｃレンズ群の焦点距離と、望遠端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離との比を規定する条件式である。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１１）を満足することにより、小型化を図り、コマ収差や球面収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（１１）の対応値が上限値を上回ると、第２ｃレンズ群の屈折力が弱くなり、コマ収差や球面収差が補正不足となってしまう。なお、条件式（１１）の上限値を４．６０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式 （１１）の上限値を４．３０、４．００、３．５０、３．００、２．８０、２．３０、２．００、１．８０、さらに１．５０にすることが好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（１１）の対応値が下限値を下回ると、第２ｃレンズ群の屈折力が強くなり、コマ収差や球面収差が補正過剰となってしまう。なお、条件式（１１）の下限値を０．１０に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式 （１１）の下限値を０．１５、０．２０、０．２５、０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、０．４８、０．５０、さらに０．５３にすることが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（１２）を満足することが望ましい。
（１２）５０．０°＜２ω＜１２０．０°
　ただし、
２ω：広角端状態における前記変倍光学系の全画角
　条件式（１２）は、画角の最適な値を規定する条件である。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１２）を満足することにより、小型化を図り、諸収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１２）の上限値を１１５．０°にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式 （１２）の上限値を１１０．０°、１０５．０°、１００．０°、９５．０°、９２．０°、９１．０°、９０．０°、８９．０°、さらに８８．５°にすることが好ましい。
　本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１２）の下限値を５５．０°にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式 （１２）の下限値を６０．０°、６５．０°、７０．０°、７５．０°、７８．０°、８０．０°、８２．０°、８４．０°、さらに８４．５°にすることが好ましい。
　また、本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（１３）を満足することが望ましい。
（１３）０．２０＜Ｂｆａ／ｆｗ＜０．９０
　ただし、
Ｂｆａ：広角端状態における前記変倍光学系全系の空気換算バックフォーカス
ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離
　上記条件式（１３）は、広角端状態における前記変倍光学系全系の空気換算バックフォーカスと、広角端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離との比を規定する条件式である。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１３）を満足することにより、小型化を図り、諸収差を良好に補正することができる。
　本実施形態の変倍光学系の条件式（１３）の対応値が上限値を上回ると、バックフォーカスが長くなり、小型化において好ましくない。なお、条件式（１３）の上限値を０．８５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式 （１３）の上限値を０．８０、０．７８、０．７５、０．７３、０．７０、０．６８、０．６７、０．６６、さらに０．６５にすることが好ましい。
　一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（１３）の対応値が下限値を下回ると、バックフォーカスが短くなり、カメラ機構との干渉の懸念がある。なお、条件式（１３）の下限値を０．２５に設定することで、本実施形態の効果をより確実なものとすることができる。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式 （１３）の上限値を０．３０、０．３５、０．４０、０．４２、０．４５、０．４８、０．５０、０．５２、さらに０．５５にすることが好ましい。
　本実施形態の光学機器は、上述した構成の変倍光学系を有する。これにより、諸収差を良好に補正することができる高い光学性能を有し、小型化が図られた光学機器を実現することができる。
　本実施形態の変倍光学系の製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するように構成し、前記第１レンズ群が、物体側から順に、負レンズと正レンズとからなるように構成し、前記第２レンズ群が、物体側から順に、正の屈折力を有する第２ａレンズ群と、正の屈折力を有する第２ｂレンズ群と、負の屈折力を有する第２ｃレンズ群とからなるように構成する変倍光学系の製造方法である。
　これにより、諸収差を良好に補正することができる高い光学性能を有し、小型化が図られた変倍光学系を製造することができる。
　以下、本実施形態の数値実施例に係る変倍光学系を添付図面に基づいて説明する。
（第１実施例）
　図１は第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。なお、図１および後述する図３、図５、図７、図９、図１１、図１３中の矢印は、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍時の各レンズ群の移動軌跡を示している。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側のガラスレンズ面に設けた樹脂層を非球面形状に形成した非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２ａレンズ群Ｇ２ａと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２ｂレンズ群Ｇ２ｂと、負の屈折力を有する第２ｃレンズ群Ｇ２ｃとから構成されている。
　第２ａレンズ群Ｇ２ａは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合正レンズからなる。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２ｂレンズ群Ｇ２ｂは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合正レンズからなる。
　第２ｃレンズ群Ｇ２ｃは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２５からなる。負メニスカスレンズＬ２５は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凹形状の負レンズＬ３１からなる。負レンズＬ３１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１からなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３とが光軸に沿って移動する。詳細には、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側へ移動した後、物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。なお、変倍の際、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して位置が固定である。
　本実施例に係る変倍光学系は、第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、防振レンズ群として第２ｂレンズ群Ｇ２ｂを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行う。
　以下の表１に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
　表１において、ｆは焦点距離、ＢＦはバックフォーカスすなわち最も像側のレンズ面から像面Ｉまでの光軸上の距離を示す。
　［面データ］において、ｍは物体側から数えた光学面の順番、ｒは曲率半径、ｄは面間隔（第ｎ面（ｎは整数）と第ｎ＋１面との間隔）、νｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数、ｎｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、ｎｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）に対する屈折率をそれぞれ示している。また、ＯＰは物体面、ｄｎ（ｎは整数）は可変の面間隔、Ｓは開口絞り、Ｉは像面をそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示している。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。また、レンズ面が非球面である場合には面番号に「*」を付して曲率半径ｒの欄には近軸曲率半径を示している。
　［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の非球面係数及び円錐定数を示す。
Ｓ（ｙ）＝（ｙ２／Ｒ）／［１＋｛１－κ（ｙ／Ｒ）２｝１／２］
　　＋C4ｙ４＋C6ｙ６＋C8ｙ８＋C10ｙ10
　ここで、ｙを光軸に垂直な方向の高さ、Ｓ（ｙ）を高さｙにおける非球面の頂点の接平面から当該非球面までの光軸方向に沿った距離であるサグ量、κを円錐定数、C4、C6、C8、C10、C12、C14を非球面係数、Ｒを基準球面の曲率半径である近軸曲率半径とする。なお、「E－n」（n：整数）は「×10－ｎ」を示し、例えば「1.234E-05」は「1.234×10－５」を示す。２次の非球面係数C2は０であり、記載を省略している。
　［各種データ］において、ｆは光学系全系の焦点距離、ＦＮｏはＦナンバー、２ωは画角（単位は「°」）、Ｙmaxは最大像高、ＴＬは本実施例に係る変倍光学系の全長すなわち第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離、ＢＦはバックフォーカスすなわち最も像側のレンズ面から像面Ｉまでの光軸上の距離をそれぞれ示す。なお、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態をそれぞれ示す。
　［可変間隔データ］において、ｆは光学系全系の焦点距離、ｄｎ（ｎは整数）は第ｎ面と第ｎ＋１面との可変の間隔をそれぞれ示す。なお、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態をそれぞれ示す。
　［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面番号ＳＴと焦点距離ｆを示す。
　［条件式対応値］には、各条件式の対応値をそれぞれ示す。
　ここで、表１に掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ及びその他の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
　なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
（表１）第１実施例
［面データ］
  ｍ     ｒ       ｄ   νｄ 　 ｎｄ    ｎｇ
　OP     ∞
  1)  125.7973   1.20  42.73 1.834810 1.859557
  2)   13.4148   0.10  36.64 1.560930 1.580890
 *3)   12.2663   4.97  
  4)   17.5162   2.47  20.88 1.922860 1.982814
  5)   25.3582   (d5)
 
 *6)   19.6694   1.00  37.28 1.834410 1.863105
  7)   14.6517   3.30  52.33 1.755000 1.772953
  8)  162.3331   1.50  
  9)(S)  ∞      1.90  
 10)    9.4378   0.70  32.32 1.953747 1.992060
 11)    6.7335   4.00  81.61 1.496997 1.504509
 12)  -32.9446   1.40  
*13)   18.1461   0.90  45.45 1.801387 1.823574 
 14)    9.6929   (d14)

*15)  -34.3749   1.00  45.45 1.801387 1.823574
*16)   40.0000   (d16) 

 17) -176.2842   4.50  32.32 1.953747 1.992060 
 18)  -28.4688   (BF)
 Ｉ      ∞

［非球面データ］
ｍ　  K      C 4          C 6          C 8          C10
 3  0.0000  5.57659E-05  1.55222E-07 -1.40739E-10  6.89982E-13
 6  1.0000 -1.51464E-05 -2.85919E-08 -4.84293E-10 -8.67521E-12
13  1.0000 -7.39652E-05 -1.64020E-06  1.08994E-07 -1.80154E-09
15  1.0000 -2.45378E-04  2.50287E-06 -2.00932E-08  1.64201E-10
16  1.0000 -2.07691E-04  2.92258E-06 -2.50531E-08  1.04781E-10

［各種データ］
変倍比      2.94
            Ｗ        Ｍ       Ｔ 
ｆ         16.48    35.00    48.50 
ＦＮｏ      3.61     5.25     6.36
２ω       88.11    42.86    32.15
Ｙmax      14.20    14.20    14.20 
ＴＬ       71.96    65.66    69.91
ＢＦ        9.90     9.90     9.90 

［可変間隔データ］ 
            Ｗ        Ｍ       Ｔ 
ｆ         16.48    35.00    48.50
d5         24.17     6.25     2.00
d14         5.33    10.82    13.69
d16         3.62     9.75    14.82

　［レンズ群データ］
       ＳＴ       ｆ
G1       1      -26.45
G2       6       17.88
G3      15      -22.93
G4      17       35.08
G2a      6       30.39
G2b     10       20.50
G2c     13      -27.26

［条件式対応値］
（１）ｆ１１／ｆ１＝0.638
（２）ｆ１２／（－ｆ１）＝2.016
（３）ｆ２２／ｆｔ＝0.423
（４）ｆ２１／ｆｔ＝0.627
（５）（－ｆγｗ）＝1.300
（６）ｆ２１／ｆ２２＝1.482
（７）（－ｆ３）／ｆｗ＝1.392
（８）Ｇ２／ＴＬｔ＝0.210
（９）Ｇ４／ＴＬｔ＝0.064
（１０）Ｒ２ｆ３／Ｒ１ｆ３＝-1.164
（１１）（－ｆ２３）／ｆｔ＝0.562
（１２）２ω＝88.110
（１３）Ｂｆａ／ｆｗ＝0.601
　図２Ａおよび図２Ｂはそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態および望遠端状態における諸収差図である。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは光線入射角即ち半画角（単位は「°」）をそれぞれ示す。なお、球面収差図では最大口径に対するＦナンバーＦＮＯの値を示し、非点収差図および歪曲収差図では半画角Ａの最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各半画角の値を示す。また、各収差図において、ｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示し、ｄ、ｇの記載のないものはｄ線における収差を示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。コマ収差図は、各半画角Ａにおけるコマ収差を示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
　図３は第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側のガラスレンズ面に設けた樹脂層を非球面形状に形成した非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２ａレンズ群Ｇ２ａと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２ｂレンズ群Ｇ２ｂと、負の屈折力を有する第２ｃレンズ群Ｇ２ｃとから構成されている。
　第２ａレンズ群Ｇ２ａは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合正レンズからなる。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２ｂレンズ群Ｇ２ｂは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２４との接合正レンズからなる。
　第２ｃレンズ群Ｇ２ｃは、両凹形状の負レンズＬ２５からなる。負レンズＬ２５は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凹形状の負レンズＬ３１からなる。負レンズＬ３１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１からなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３とが光軸に沿って移動する。詳細には、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側へ移動した後、物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。なお、変倍の際、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して位置が固定である。
　本実施例に係る変倍光学系は、第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、防振レンズ群として第２ｂレンズ群Ｇ２ｂを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行う。
　以下の表２に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）第２実施例
［面データ］
  ｍ     ｒ       ｄ    νｄ 　 ｎｄ    ｎｇ
　OP     ∞
  1)  234.3978   1.20   42.73 1.834810 1.859557 
  2)   13.5837   0.20   36.64 1.560930 1.580890 
 *3)   12.5840   4.97   
  4)   19.3856   2.47   20.88 1.922860 1.982814 
  5)   30.2795  (d5)

 *6)   12.2620   1.00   37.28 1.834410 1.863105
  7)    7.4723   3.30   52.33 1.755000 1.772953
  8)   37.8448   1.50   
  9)(S)  ∞      2.10   
 10)   10.8585   0.70   32.32 1.953747 1.992060 
 11)    7.4800   4.00   81.61 1.496997 1.504509
 12)   48.7880   1.40   
*13) -222.1192   0.90   45.45 1.801387 1.823574
 14)  322.4924   (d14)  

*15)  -22.1912   1.00   45.45 1.801387 1.823574
*16)  150.0000   (d16)

 17) -140.0701   4.15   32.32 1.953747 1.992060
 18)  -28.8384   (BF) 
 Ｉ      ∞

［非球面データ］
ｍ　  K      C 4          C 6          C 8          C10
 3  0.0000  4.03793E-05  7.56897E-08 -3.47835E-10  4.74887E-13
 6  1.0000 -5.40717E-06 -1.52719E-07  3.78212E-09 -3.33602E-11
13  1.0000 -1.53164E-04  4.41893E-07 -9.85968E-08  2.04214E-09
15  1.0000  2.96657E-05 -2.21789E-07  1.10487E-08 -4.19378E-11
16  1.0000  6.42683E-05 -2.63833E-07  5.05296E-09 -2.24350E-11

［各種データ］
変倍比      2.94
            Ｗ        Ｍ       Ｔ 
ｆ         16.48    35.00    48.50
ＦＮｏ      3.52     5.08     6.31
２ω       88.00    42.70    31.75
Ｙmax      14.20    14.20    14.20 
ＴＬ       72.25    65.75    69.84
ＢＦ        9.90     9.90     9.90 

［可変間隔データ］ 
            Ｗ        Ｍ       Ｔ 
ｆ         16.48    35.00    48.50
d5         24.58     6.37     2.00
d14         5.33    11.53    14.97
d16         3.55     9.06    13.53

　［レンズ群データ］
       ＳＴ       ｆ
G1       1      -25.80
G2       6       18.42
G3      15      -24.06
G4      17       37.40
G2a      6       24.53
G2b     10       51.00
G2c     13     -164.01

［条件式対応値］
（１）ｆ１１／ｆ１＝0.634
（２）ｆ１２／（－ｆ１）＝2.041
（３）ｆ２２／ｆｔ＝1.052
（４）ｆ２１／ｆｔ＝0.506
（５）（－ｆγｗ）＝1.250
（６）ｆ２１／ｆ２２＝0.481
（７）（－ｆ３）／ｆｗ＝1.460
（８）Ｇ２／ＴＬｔ＝0.213
（９）Ｇ４／ＴＬｔ＝0.059
（１０）Ｒ２ｆ３／Ｒ１ｆ３＝-6.759
（１１）（－ｆ２３）／ｆｔ＝3.382
（１２）２ω＝88.000
（１３）Ｂｆａ／ｆｗ＝0.601
　図４Ａおよび図４Ｂはそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態および望遠端状態における諸収差図である。
　各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
　図５は第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側のガラスレンズ面に設けた樹脂層を非球面形状に形成した非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２ａレンズ群Ｇ２ａと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２ｂレンズ群Ｇ２ｂと、負の屈折力を有する第２ｃレンズ群Ｇ２ｃとから構成されている。
　第２ａレンズ群Ｇ２ａは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合正レンズからなる。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２ｂレンズ群Ｇ２ｂは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合正レンズからなる。
　第２ｃレンズ群Ｇ２ｃは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２５からなる。負メニスカスレンズＬ２５は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凹形状の負レンズＬ３１からなる。負レンズＬ３１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凸形状の正レンズＬ４２とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３とが光軸に沿って移動する。詳細には、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側へ移動した後、物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。なお、変倍の際、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して位置が固定である。
　本実施例に係る変倍光学系は、第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、防振レンズ群として第２ｂレンズ群Ｇ２ｂを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行う。
　以下の表３に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）第３実施例
［面データ］
  ｍ     ｒ       ｄ   νｄ 　 ｎｄ    ｎｇ
　OP     ∞
  1)  415.8197   1.20  42.73 1.834810 1.859557 
  2)   13.9397   0.20  36.64 1.560930 1.580890 
 *3)   12.2524   5.76  
  4)   23.3129   2.50  20.88 1.922860 1.982814 
  5)   45.3700  (d5)     

 *6)   14.1993   1.00  37.28 1.834410 1.863105 
  7)    8.4743   3.30  52.33 1.755000 1.772953 
  8)   69.9056   1.50  
  9)(S)  ∞      2.30  
 10)   12.4272   0.70  32.32 1.953747 1.992060 
 11)    8.3425   4.10  81.61 1.496997 1.504509 
 12)  -66.3702   1.20  
*13)   25.4896   0.90  45.45 1.801387 1.823574 
 14)   13.6978   (d14)    

*15)  -29.0995   1.00  45.45 1.801387 1.823574 
*16)  117.1841   (d16)    

 17) -116.7933   3.27  32.32 1.953747 1.992060 
 18)  -36.3587   0.50  
 19)  971.6152   2.00  32.32 1.953747 1.992060 
 20) -167.5953   (BF)    
 Ｉ      ∞

［非球面データ］
ｍ　  K      C 4          C 6          C 8          C10
 3  0.0000  2.01514E-05  7.60272E-08 -8.33546E-10  1.57294E-12
 6  1.0000 -1.19935E-05 -7.39414E-08  1.06814E-09 -8.74368E-12
13  1.0000 -9.48763E-05 -1.20944E-07 -3.50716E-08  7.10609E-10
15  1.0000 -1.33067E-04  2.79113E-06 -1.66578E-08 -3.03507E-11
16  1.0000 -9.59859E-05  2.68605E-06 -2.60631E-08  8.24910E-11

［各種データ］
変倍比      2.94
            Ｗ        Ｍ       Ｔ 
ｆ         16.48    35.00    48.50
ＦＮｏ      3.62     5.37     6.60
２ω       85.97    42.77    31.70
Ｙmax      14.20    14.20    14.20 
ＴＬ       74.46    70.08    74.92
ＢＦ        9.55     9.55     9.55 

［可変間隔データ］ 
            Ｗ        Ｍ       Ｔ 
ｆ         16.48    35.00    48.50
d5         24.44     6.57     2.05
d14         5.30    10.52    13.64
d16         3.74    12.01    17.71

　［レンズ群データ］
       ＳＴ       ｆ
G1       1      -26.74
G2       6       19.27
G3      15      -29.00
G4      17       39.98
G2a      6       24.85
G2b     10       33.00
G2c     13      -38.25

［条件式対応値］
（１）ｆ１１／ｆ１＝0.589
（２）ｆ１２／（－ｆ１）＝1.843
（３）ｆ２２／ｆｔ＝0.680
（４）ｆ２１／ｆｔ＝0.512
（５）（－ｆγｗ）＝1.250
（６）ｆ２１／ｆ２２＝0.753
（７）（－ｆ３）／ｆｗ＝1.760
（８）Ｇ２／ＴＬｔ＝0.200
（９）Ｇ４／ＴＬｔ＝0.077
（１０）Ｒ２ｆ３／Ｒ１ｆ３＝-4.027
（１１）（－ｆ２３）／ｆｔ＝0.789
（１２）２ω＝85.970
（１３）Ｂｆａ／ｆｗ＝0.579
　図６Ａおよび図６Ｂはそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態および望遠端状態における諸収差図である。
　各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
　図７は第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側のガラスレンズ面に設けた樹脂層を非球面形状に形成した非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２ａレンズ群Ｇ２ａと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２ｂレンズ群Ｇ２ｂと、正の屈折力を有する第２ｃレンズ群Ｇ２ｃとから構成されている。
　第２ａレンズ群Ｇ２ａは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合正レンズからなる。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２ｂレンズ群Ｇ２ｂは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合正レンズからなる。
　第２ｃレンズ群Ｇ２ｃは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２５からなる。正メニスカスレンズＬ２５は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凹形状の負レンズＬ３１からなる。負レンズＬ３１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１からなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３と、第４レンズ群Ｇ４とが光軸に沿って移動する。詳細には、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側へ移動した後、物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動し、第４レンズ群Ｇ４は一旦物体側へ移動した後、像側へ移動する。
　本実施例に係る変倍光学系は、第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、防振レンズ群として第２ｂレンズ群Ｇ２ｂを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行う。
　以下の表４に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）第４実施例
［面データ］
  ｍ     ｒ       ｄ    νｄ 　 ｎｄ    ｎｇ
　OP     ∞
  1)  169.1820   1.20   42.73 1.834810 1.859557 
  2)   13.8308   0.10   36.64 1.560930 1.580890 
 *3)   12.7005   4.70  
  4)   18.7978   2.47   20.88 1.922860 1.982814 
  5)   28.2383  (d5)   

 *6)   15.6168   1.10   37.28 1.834410 1.863105 
  7)   10.3108   3.00   52.33 1.755000 1.772953 
  8)  202.8228   1.50  
  9)(S)   ∞     2.30   
 10)   57.1584   1.10   32.32 1.953747 1.992060 
 11)   15.9047   3.50   81.61 1.496997 1.504509 
 12)  -19.4256   1.40   
*13)    9.6189   1.10   45.45 1.801387 1.823574 
 14)    9.2769   (d14)  

*15)  -22.2675   1.10   45.45 1.801387 1.823574 
*16)  150.0000   (d16)   

 17) -114.9236   4.0000 32.32 1.953747 1.992060 
 18)  -30.5298   (BF)
 Ｉ      ∞

［非球面データ］
ｍ　  K      C 4          C 6          C 8          C10
 3  0.0000  4.01896E-05  8.69299E-08 -1.62310E-10 -1.75455E-13
 6  1.0000 -2.32045E-05 -3.43812E-07  7.11770E-09 -8.59494E-11
13  1.0000 -4.01902E-05  4.96254E-07 -5.88669E-08  1.11602E-09
15  1.0000  5.77251E-05 -2.91771E-06  5.88232E-08 -3.04864E-10
16  1.0000  1.05257E-04 -2.44529E-06  4.19957E-08 -2.44101E-10

［各種データ］
変倍比      2.95
            Ｗ        Ｍ       Ｔ 
ｆ         16.48    34.95    48.56
ＦＮｏ      3.49     5.18     6.72
２ω       87.61    43.00    32.11
Ｙmax      14.20    14.20    14.20 
ＴＬ       72.45    67.01    71.17
ＢＦ        9.55     9.89     8.71 

［可変間隔データ］ 
            Ｗ        Ｍ       Ｔ 
ｆ         16.48    34.95    48.56
d5         23.92     5.99     2.00
d14         7.15    11.38    13.40
d16         3.26    11.18    18.49

　［レンズ群データ］
       ＳＴ       ｆ
G1       1      -26.46
G2       6       18.55
G3      15      -24.13
G4      17       42.61
G2a      6       23.44
G2b     10       70.00
G2c     13      755.63

［条件式対応値］
（１）ｆ１１／ｆ１＝0.642
（２）ｆ１２／（－ｆ１）＝2.046
（３）ｆ２２／ｆｔ＝1.442
（４）ｆ２１／ｆｔ＝0.483
（５）（－ｆγｗ）＝1.260
（６）ｆ２１／ｆ２２＝0.335
（７）（－ｆ３）／ｆｗ＝1.464
（８）Ｇ２／ＴＬｔ＝0.211
（９）Ｇ４／ＴＬｔ＝0.056
（１０）Ｒ２ｆ３／Ｒ１ｆ３＝-6.736
（１１）（－ｆ２３）／ｆｔ＝-15.561
（１２）２ω＝87.610
（１３）Ｂｆａ／ｆｗ＝0.580
　図８Ａおよび図８Ｂはそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態および望遠端状態における諸収差図である。
　各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
　図９は第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側のガラスレンズ面に設けた樹脂層を非球面形状に形成した非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２ａレンズ群Ｇ２ａと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２ｂレンズ群Ｇ２ｂと、負の屈折力を有する第２ｃレンズ群Ｇ２ｃとから構成されている。
　第２ａレンズ群Ｇ２ａは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合正レンズからなる。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２ｂレンズ群Ｇ２ｂは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合正レンズからなる。
　第２ｃレンズ群Ｇ２ｃは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２５からなる。負メニスカスレンズＬ２５は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凹形状の負レンズＬ３１からなる。負レンズＬ３１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、両凸形状の正レンズＬ４１からなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３とが光軸に沿って移動する。詳細には、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側へ移動した後、物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。なお、変倍の際、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して位置が固定である。
　本実施例に係る変倍光学系は、第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、防振レンズ群として第２ｂレンズ群Ｇ２ｂを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行う。
　以下の表５に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）第５実施例
［面データ］
  ｍ     ｒ       ｄ   νｄ 　 ｎｄ    ｎｇ
　OP     ∞
  1)  149.5188   1.20  42.73 1.834810 1.859557 
  2)   13.5237   0.10  36.64 1.560930 1.580890 
 *3)   12.2879   4.97  
  4)   18.9482   2.47  20.88 1.922860 1.982814 
  5)   28.9505   (d5)  

 *6)   13.5032   1.00  37.28 1.834410 1.863105 
  7)   11.0874   3.30  54.61 1.729160 1.745716 
  8)   22.3650   1.50  
  9)(S)   ∞     1.92  
 10)    8.9895   0.70  32.32 1.953747 1.992060 
 11)    6.4452   4.40  81.61 1.496997 1.504509 
 12)  -92.6886   1.50  
*13)   12.5893   0.90  45.45 1.801387 1.823574 
 14)   10.8067   (d14)  

*15)  -25.9570   1.00  45.45 1.801387 1.823574 
*16)   50.0000   (d16)  

 17) 9009.6763   4.17  32.32 1.953747 1.992060 
 18)  -37.5109   (BF)    
 Ｉ      ∞

［非球面データ］
ｍ　  K      C 4          C 6          C 8          C10
 3  0.0000  4.47610E-05  3.37093E-08  2.20559E-10 -1.76168E-12
 6  1.0000 -6.44422E-06 -3.63219E-07  1.03860E-08 -1.25875E-10
13  1.0000 -1.14297E-04  6.12084E-07 -7.62496E-08  2.35513E-09
15  1.0000 -1.32259E-04  3.59497E-06 -3.34480E-08  6.16335E-11
16  1.0000 -8.78501E-05  3.61823E-06 -5.19557E-08  2.89309E-10

［各種データ］
変倍比      2.94
            Ｗ        Ｍ       Ｔ 
ｆ         16.48    35.00    48.50
ＦＮｏ      3.55     5.17     6.40
２ω       87.39    42.95    31.90
Ｙmax      14.20    14.20    14.20 
ＴＬ       72.45    67.65    72.40
ＢＦ       10.45    10.45    10.45 

［可変間隔データ］ 
            Ｗ        Ｍ       Ｔ 
ｆ         16.48    35.00    48.50
d5         23.92     6.34     2.00
d14         5.33     9.36    11.50
d16         3.62    12.37    18.77

　［レンズ群データ］
       ＳＴ       ｆ
G1       1      -26.19
G2       6       17.89
G3      15      -21.20
G4      17       39.18
G2a      6       41.00
G2b     10       23.54
G2c     13     -122.82

［条件式対応値］
（１）ｆ１１／ｆ１＝0.635
（２）ｆ１２／（－ｆ１）＝2.029
（３）ｆ２２／ｆｔ＝0.485
（４）ｆ２１／ｆｔ＝0.845
（５）（－ｆγｗ）＝1.530
（６）ｆ２１／ｆ２２＝1.742
（７）（－ｆ３）／ｆｗ＝1.286
（８）Ｇ２／ＴＬｔ＝0.210
（９）Ｇ４／ＴＬｔ＝0.058
（１０）Ｒ２ｆ３／Ｒ１ｆ３＝-1.926
（１１）（－ｆ２３）／ｆｔ＝2.532
（１２）２ω＝87.390
（１３）Ｂｆａ／ｆｗ＝0.634
　図１０Ａおよび図１０Ｂはそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態および望遠端状態における諸収差図である。
　各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
　図１１は第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側のガラスレンズ面に設けた樹脂層を非球面形状に形成した非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２ａレンズ群Ｇ２ａと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２ｂレンズ群Ｇ２ｂと、負の屈折力を有する第２ｃレンズ群Ｇ２ｃとから構成されている。
　第２ａレンズ群Ｇ２ａは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との接合正レンズからなる。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２ｂレンズ群Ｇ２ｂは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合正レンズからなる。
　第２ｃレンズ群Ｇ２ｃは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２５からなる。負メニスカスレンズＬ２５は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凹形状の負レンズＬ３１からなる。負レンズＬ３１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４１と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とからなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３とが光軸に沿って移動する。詳細には、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側へ移動した後、物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。なお、変倍の際、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して位置が固定である。
　本実施例に係る変倍光学系は、第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、防振レンズ群として第２ｂレンズ群Ｇ２ｂを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行う。
　以下の表６に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）第６実施例
［面データ］
  ｍ     ｒ       ｄ   νｄ 　 ｎｄ    ｎｇ
　OP     ∞
  1)  100.8418   1.20   42.73 1.834810 1.859557
  2)   12.6574   0.20   36.64 1.560930 1.580890
 *3)   10.9951   7.05  
  4)   21.4532   2.40   20.88 1.922860 1.982814
  5)   34.1160   (d18)    

 *6)   14.6028   1.00   40.10 1.851348 1.878369
  7)    9.8130   3.50   52.33 1.755000 1.772953
  8) -124.9828   1.50  
  9)(S)   ∞     1.80   
 10)   31.6130   0.70   32.32 1.953747 1.992060
 11)   11.2300   4.50   81.61 1.496997 1.504509
 12)  -20.4731   1.20   
*13)   34.6235   0.90   45.45 1.801387 1.823574
 14)   18.4344   (d14)  

*15)  -25.6503   1.00   45.45 1.801387 1.823574
*16)  390.0000   (d16)  

 17)  -25.2964   1.50   32.32 1.953747 1.992060 
 18)  -32.1124   0.64  
 19)-1068.6691   4.20   35.25 1.910822 1.944117 
 20)  -34.4895   (BF)  
 Ｉ      ∞

［非球面データ］
ｍ　  K      C 4          C 6          C 8          C10
 3  0.0000  3.08194E-05  2.92185E-07 -3.02179E-09  9.34877E-12
 6  1.0000 -3.64228E-05 -1.27201E-07  2.00483E-09 -3.50116E-11
13  1.0000 -6.42989E-05 -9.13900E-07  2.69556E-08 -7.03374E-10
15  1.0000  2.23810E-04 -8.52167E-06  1.38799E-07 -7.68675E-10
16  1.0000  2.33871E-04 -7.26776E-06  1.11301E-07 -6.25541E-10

［各種データ］
変倍比      2.94
            Ｗ        Ｍ       Ｔ 
ｆ         16.48    35.00    48.50
ＦＮｏ      3.70     5.59     6.81
２ω       85.43    43.27    32.13
Ｙmax      14.20    14.20    14.20 
ＴＬ       76.46    71.98    77.00
ＢＦ        9.56     9.56     9.56 

［可変間隔データ］ 
            Ｗ        Ｍ       Ｔ 
ｆ         16.48    35.00    48.50
d5         23.90     6.32     2.00
d14         5.30     9.97    12.52
d16         4.41    12.84    19.09

　［レンズ群データ］
       ＳＴ       ｆ
G1       1      -24.38
G2       6       18.89
G3      15      -30.00
G4      17       50.67
G2a      6       18.50
G2b     10       68.10
G2c     13      -50.44

［条件式対応値］
（１）ｆ１１／ｆ１＝0.640
（２）ｆ１２／（－ｆ１）＝2.354
（３）ｆ２２／ｆｔ＝1.404
（４）ｆ２１／ｆｔ＝0.381
（５）（－ｆγｗ）＝1.230
（６）ｆ２１／ｆ２２＝0.272
（７）（－ｆ３）／ｆｗ＝1.821
（８）Ｇ２／ＴＬｔ＝0.196
（９）Ｇ４／ＴＬｔ＝0.082
（１０）Ｒ２ｆ３／Ｒ１ｆ３＝-15.205
（１１）（－ｆ２３）／ｆｔ＝1.040
（１２）２ω＝85.430
（１３）Ｂｆａ／ｆｗ＝0.580
　図１２Ａおよび図１２Ｂはそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態および望遠端状態における諸収差図である。
　各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
　図１３は第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側のガラスレンズ面に設けた樹脂層を非球面形状に形成した非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２ａレンズ群Ｇ２ａと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２ｂレンズ群Ｇ２ｂと、負の屈折力を有する第２ｃレンズ群Ｇ２ｃとから構成されている。
　第２ａレンズ群Ｇ２ａは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合正レンズからなる。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２ｂレンズ群Ｇ２ｂは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合正レンズからなる。
　第２ｃレンズ群Ｇ２ｃは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２５と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２６とからなる。負メニスカスレンズＬ２５は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凹形状の負レンズＬ３１からなる。負レンズＬ３１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１からなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３とが光軸に沿って移動する。詳細には、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側へ移動した後、物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。なお、変倍の際、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して位置が固定である。
　本実施例に係る変倍光学系は、第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、防振レンズ群として第２ｂレンズ群Ｇ２ｂを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行う。
　以下の表７に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）第７実施例
［面データ］
  ｍ     ｒ       ｄ      νｄ 　 ｎｄ    ｎｇ
　OP     ∞
  1)  318.1940   1.2000  42.73 1.834810 1.859557 
  2)   13.3339   0.1146  36.64 1.560930 1.580890
 *3)   11.8585   4.9800   
  4)   20.3293   2.5326  20.88 1.922860 1.982814
  5)   36.1595   (d5)  
 
 *6)   16.0234   1.0000  37.28 1.834410 1.863105
  7)   11.8242   3.3000  52.33 1.755000 1.772953
  8)   46.9472   1.5000   
  9)(S)   ∞     2.1000  
 10)   10.4476   0.7000  32.32 1.953747 1.992060
 11)    7.2259   4.0000  81.61 1.496997 1.504509
 12)  -29.7417   1.4000
*13)   15.1738   0.8000  45.45 1.801387 1.823574
 14)   10.8696   0.6000
 15)  151.5835   0.8000  47.35 1.788000 1.808889
 16)   48.2029   (d16)   

*17)  -21.9436   1.0000  45.45 1.801387 1.823574
*18)  250.0319   (d18)  
 
 19) -412.1948   4.5000  32.32 1.953747 1.992060
 20)  -31.6185   (BF)  
 Ｉ      ∞

［非球面データ］
ｍ　  K      C 4          C 6          C 8          C10
 3  0.0000  3.36194E-05  6.64302E-08 -5.94762E-10  7.09446E-13
 6  1.0000 -1.51373E-05 -1.50803E-07  2.94929E-09 -4.78160E-11
13  1.0000 -8.76066E-05  2.15101E-07 -3.75172E-08  1.39218E-09
17  1.0000  4.14606E-05  2.35903E-07 -2.11292E-08  3.33497E-10
18  1.0000  7.60623E-05 -2.20545E-07 -8.35741E-09  1.26712E-10

［各種データ］
変倍比      2.95
            Ｗ        Ｍ       Ｔ 
ｆ         16.45    35.00    48.50
ＦＮｏ      3.67     5.42     6.52
２ω       86.08    42.51    31.54
Ｙmax      14.20    14.20    14.20 
ＴＬ       73.45    69.38    73.24
ＢＦ       10.05    10.05    10.05

［可変間隔データ］ 
            Ｗ        Ｍ       Ｔ 
ｆ         16.45    35.00    48.50
d5         23.92     6.72     2.05
d16         5.33    10.92    14.92
d18         3.62    11.16    15.15

　［レンズ群データ］
       ＳＴ       ｆ
G1       1      -25.63
G2       6       18.70
G3      1 7     -25.13
G4      19       35.70
G2a      6       31.95
G2b     10       22.24
G2c     13      -33.00

［条件式対応値］
（１）ｆ１１／ｆ１＝0.599
（２）ｆ１２／（－ｆ１）＝1.823
（３）ｆ２２／ｆｔ＝0.459
（４）ｆ２１／ｆｔ＝0.659
（５）（－ｆγｗ）＝1.180
（６）ｆ２１／ｆ２２＝1.437
（７）（－ｆ３）／ｆｗ＝1.528
（８）Ｇ２／ＴＬｔ＝0.221
（９）Ｇ４／ＴＬｔ＝0.061
（１０）Ｒ２ｆ３／Ｒ１ｆ３＝-11.394
（１１）（－ｆ２３）／ｆｔ＝0.687
（１２）２ω＝86.080
（１３）Ｂｆａ／ｆｗ＝0.611
　図１４Ａおよび図１４Ｂはそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態および望遠端状態における諸収差図である。
　各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
（第８実施例）
　図１５は第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態における断面図である。
　本実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側のガラスレンズ面に設けた樹脂層を非球面形状に形成した非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２ａレンズ群Ｇ２ａと、開口絞りＳと、正の屈折力を有する第２ｂレンズ群Ｇ２ｂと、負の屈折力を有する第２ｃレンズ群Ｇ２ｃとから構成されている。
　第２ａレンズ群Ｇ２ａは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合正レンズからなる。負メニスカスレンズＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第２ｂレンズ群Ｇ２ｂは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合正レンズからなる。
　第２ｃレンズ群Ｇ２ｃは、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２５からなる。負メニスカスレンズＬ２５は、物体側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凹形状の負レンズＬ３１からなる。負レンズＬ３１は、物体側のレンズ面および像側のレンズ面を非球面形状とした非球面レンズである。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１からなる。
　像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等から構成された撮像素子（図示省略）が配置されている。
　以上の構成のもと、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍の際、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、第３レンズ群Ｇ３とが光軸に沿って移動する。詳細には、第１レンズ群Ｇ１は一旦像側へ移動した後、物体側へ移動し、第２レンズ群Ｇ２は物体側へ移動し、第３レンズ群Ｇ３は物体側へ移動する。なお、変倍の際、第４レンズ群Ｇ４は像面Ｉに対して位置が固定である。
　本実施例に係る変倍光学系は、第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
　本実施例に係る変倍光学系は、防振レンズ群として第２ｂレンズ群Ｇ２ｂを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレ発生時の像面補正、すなわち防振を行う。
　以下の表８に、本実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表８）第８実施例
［面データ］
  ｍ     ｒ       ｄ   νｄ 　 ｎｄ    ｎｇ
　OP     ∞
  1)  164.2409   1.20  42.73 1.834810 1.859557 
  2)   13.2012   0.12  36.64 1.560930 1.580890 
 *3)   11.5762   4.97  
  4)   19.9548   2.43  20.88 1.922860 1.982810 
  5)   34.9021   (d5)

 *6)   14.5813   0.90  37.28 1.834410 1.863100 
  7)    9.2500   3.36  52.34 1.755000 1.772953 
  8)   52.3705   1.60  
  9)(S)   ∞     2.00  
 10)   11.1735   0.70  32.33 1.953750 1.992059 
 11)    7.6414   4.00  81.61 1.497000 1.504510 
 12)  -45.2316   1.40  
*13)   19.2894   0.90  45.25 1.795256 1.817388 
 14)   11.9890   (d14)

*15)  -29.6878   1.00  45.46 1.801390 1.823570 
*16)   56.3004   (d16)

 17) -345.3773   4.20  32.33 1.953750 1.992059 
 18)  -32.7802   (BF)  
 Ｉ      ∞

［非球面データ］
ｍ　  K      C 4          C 6          C 8          C10
 3  0.0000  3.80785E-05  3.24996E-08 -7.75872E-11 -1.57872E-12
 6  1.0000 -1.40463E-05 -4.76006E-08  2.18077E-10 -1.70904E-11
13  1.0000 -8.28392E-05 -8.50079E-07  1.22452E-08 -3.42932E-11
15  1.0000 -1.28382E-04  4.23515E-06 -9.86336E-08  1.12907E-09
16  1.0000 -8.33049E-05  3.48272E-06 -6.94588E-08  6.14665E-10

［各種データ］
変倍比      2.95
            Ｗ        Ｍ       Ｔ 
ｆ         16.46    35.04    48.50
ＦＮｏ      3.56     5.35     6.36
２ω       84.69    42.54    31.81
Ｙmax      14.20    14.20    14.20 
ＴＬ       71.75    66.94    71.27
ＢＦ       10.05    10.05    10.05

［可変間隔データ］ 
            Ｗ        Ｍ       Ｔ 
ｆ         16.46    35.04    48.50
d5         23.92     6.40     2.00
d14         5.34    10.17    13.02
d16         3.66    11.54    16.92

　［レンズ群データ］
       ＳＴ       ｆ
G1       1      -26.32
G2       6       18.31
G3      15      -24.13
G4      17       37.73
G2a      6       27.61
G2b     10       26.84
G2c     13      -42.13

［条件式対応値］
（１）ｆ１１／ｆ１＝0.594
（２）ｆ１２／（－ｆ１）＝1.779
（３）ｆ２２／ｆｔ＝0.553
（４）ｆ２１／ｆｔ＝0.569
（５）（－ｆγｗ）＝1.250
（６）ｆ２１／ｆ２２＝1.029
（７）（－ｆ３）／ｆｗ＝1.466
（８）Ｇ２／ＴＬｔ＝0.208
（９）Ｇ４／ＴＬｔ＝0.059
（１０）Ｒ２ｆ３／Ｒ１ｆ３＝-1.896
（１１）（－ｆ２３）／ｆｔ＝0.869
（１２）２ω＝84.690
（１３）Ｂｆａ／ｆｗ＝0.638
　図１６Ａおよび図１６Ｂはそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態および望遠端状態における諸収差図である。
　各諸収差図より、本実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有していることがわかる。
　上記各実施例によれば、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正することができる高い光学性能を有し、小型化が図られた変倍光学系を実現することができる。
　なお、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。以下の内容は、本実施形態の変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　本実施形態の変倍光学系の数値実施例として４群構成のものを示したが、本実施形態はこれに限られず、その他の群構成（例えば、５群等）の変倍光学系を構成することもできる。具体的には、上記各実施例の変倍光学系の最も物体側や最も像側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。或いは、隣り合うレンズ群とレンズ群との間にレンズ又はレンズ群を追加しても良い。
　また、上記各実施例では、第３レンズを合焦レンズ群としている。斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ、ステッピングモータ、ＶＣＭモータ等による駆動にも適している。
　また、上記各実施例では、第２ｂレンズ群を防振レンズ群としているが、これに限らず、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、防振レンズ群として光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることにより、防振を行う構成とすることもできる。
　また、上記各実施例の変倍光学系の開口絞りは、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。
　また、上記各実施例の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
　また、上記各実施例の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
　次に、本実施形態の変倍光学系を備えたカメラを図１７に基づいて説明する。
　図１７は本実施形態の変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
　図１７に示すようにカメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る変倍光学系を備えたレンズ交換式のミラーレスカメラである。
　本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子によって被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３で生成された被写体の画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
　ここで、本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例に係る変倍光学系は、上述のように広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正することができる高い光学性能を有し、小型化が図られている。すなわち本カメラ１は、諸収差を良好に補正することができる高い光学性能を有し、小型化を実現することができる。なお、上記第２～第８実施例に係る変倍光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。また、クイックリターンミラーを有し、ファインダ光学系によって被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに上記各実施例に係る変倍光学系を搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　次に、本実施形態の変倍光学系の製造方法の概略を図１８に基づいて説明する。
　図１８は本実施形態の光学系の製造方法の概略を示すフロー図である。
　図１８に示す本実施形態の光学系の製造方法は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、以下のステップＳ１～Ｓ３を含むものである。
　ステップＳ１：変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するように構成する。
　ステップＳ２：前記第１レンズ群が、物体側から順に、負レンズと正レンズとからなるように構成する。
　ステップＳ３：前記第２レンズ群が、物体側から順に、正の屈折力を有する第２ａレンズ群と、正の屈折力を有する第２ｂレンズ群と、負の屈折力を有する第２ｃレンズ群とからなるように構成する。
　斯かる本実施形態の変倍光学系の製造方法によれば、諸収差を良好に補正することができる高い光学性能を有し、小型化が図られた変倍光学系を製造することができる。
Ｇ１    第１レンズ群     Ｇ２    第２レンズ群     Ｇ３  第３レンズ群
Ｇ４    第４レンズ群     Ｇ２ａ  第２ａレンズ群
Ｇ２ｂ  第２ｂレンズ群   Ｇ２ｃ  第２ｃレンズ群   Ｓ    開口絞り
Ｉ      像面             １      カメラ           ２    撮影レンズ

Claims (21)

  1. 　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有し、
    　変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
    　前記第１レンズ群は、物体側から順に、負レンズと正レンズとからなり、
    　前記第２レンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有する第２ａレンズ群と、正の屈折力を有する第２ｂレンズ群と、負の屈折力を有する第２ｃレンズ群とからなる変倍光学系。
  2. 　前記第２ｂレンズ群を光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより像ブレを補正する請求項１に記載の変倍光学系。
  3. 　合焦の際、前記第３レンズ群が光軸方向に移動する請求項１または２に記載の変倍光学系。
  4. 　以下の条件式を満足する請求項１から３の何れか一項に記載の変倍光学系。
    ０．１０＜ｆ１１／ｆ１＜１．２０
    　ただし、
    ｆ１１：前記負レンズの焦点距離
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  5. 　以下の条件式を満足する請求項１から４の何れか一項に記載の変倍光学系。
    ０．５０＜ｆ１２／（－ｆ１）＜４．００
    　ただし、
    ｆ１２：前記正レンズの焦点距離
    ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
  6. 　以下の条件式を満足する請求項１から５の何れか一項に記載の変倍光学系。
    ０．２００＜ｆ２２／ｆｔ＜１．７００
    　ただし、
    ｆ２２：前記第２ｂレンズ群の焦点距離
    ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離
  7. 　以下の条件式を満足する請求項１から６の何れか一項に記載の変倍光学系。
    ０．１５０＜ｆ２１／ｆｔ＜２．０００
    　ただし、
    ｆ２１：前記第２ａレンズ群の焦点距離
    ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離
  8. 　前記第２ａレンズ群は、接合レンズからなる請求項１から７の何れか一項に記載の変倍光学系。
  9. 　前記第２ｂレンズ群は、接合レンズからなる請求項１から８の何れか一項に記載の変倍光学系。
  10. 　合焦の際、前記第３レンズ群が光軸方向に移動し、
    　以下の条件式を満足する請求項１から９の何れか一項に記載の変倍光学系。
    １．００＜（－ｆγｗ）＜２．００
    　ただし、
    ｆγｗ：広角端状態での前記第３レンズ群の移動量に対する像面の移動量の比率
  11. 　以下の条件式を満足する請求項１から１０の何れか一項に記載の変倍光学系。
    ０．０５＜ｆ２１／ｆ２２＜３．００
    　ただし、
    ｆ２１：前記第２ａレンズ群の焦点距離
    ｆ２２：前記第２ｂレンズ群の焦点距離
  12. 　以下の条件式を満足する請求項１から１１の何れか一項に記載の変倍光学系。
    ０．５０＜（－ｆ３）／ｆｗ＜３．００
    　ただし、
    ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
    ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離
  13. 　以下の条件式を満足する請求項１から１２の何れか一項に記載の変倍光学系。
    ０．１００＜Ｇ２／ＴＬｔ＜０．５００
    　ただし、
    Ｇ２：前記第２レンズ群の光軸上の長さ
    ＴＬｔ：望遠端状態における前記変倍光学系全系の光軸上の長さ
  14. 　以下の条件式を満足する請求項１から１３の何れか一項に記載の変倍光学系。
    ０．０２０＜Ｇ４／ＴＬｔ＜０．２００
    　ただし、
    Ｇ４：前記第４レンズ群の光軸上の長さ
    ＴＬｔ：望遠端状態における前記変倍光学系全系の光軸上の長さ
  15. 　前記第３レンズ群は１つのレンズ成分からなり、以下の条件式を満足する請求項１から１４の何れか一項に記載の変倍光学系。
    －２０．００＜Ｒ２ｆ３／Ｒ１ｆ３＜－１．００
    　ただし、
    Ｒ１ｆ３：前記レンズ成分の最も物体側のレンズ面の曲率半径
    Ｒ２ｆ３：前記レンズ成分の最も像側のレンズ面の曲率半径
  16. 　前記第３レンズ群は、少なくとも１つの非球面を有する請求項１から１５の何れか一項に記載の変倍光学系。
  17. 　以下の条件式を満足する請求項１から１６の何れか一項に記載の変倍光学系。
    －１６．００＜（－ｆ２３）／ｆｔ＜５．００
    　ただし、
    ｆ２３：前記第２ｃレンズ群の焦点距離
    ｆｔ：望遠端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離
  18. 　以下の条件式を満足する請求項１から１７の何れか一項に記載の変倍光学系。
    ５０．０°＜２ω＜１２０．０°
    　ただし、
    ２ω：広角端状態における前記変倍光学系の全画角
  19. 　以下の条件式を満足する請求項１から１８の何れか一項に記載の変倍光学系。
    ０．２０＜Ｂｆａ／ｆｗ＜０．９０
    　ただし、
    Ｂｆａ：広角端状態における前記変倍光学系全系の空気換算バックフォーカス
    ｆｗ：広角端状態における前記変倍光学系全系の焦点距離
  20. 　請求項１から１９の何れか一項に記載の変倍光学系を備えた光学機器。
  21. 　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
    　変倍の際、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するように構成し、
    　前記第１レンズ群が、物体側から順に、負レンズと正レンズとからなるように構成し、
    　前記第２レンズ群が、物体側から順に、正の屈折力を有する第２ａレンズ群と、正の屈折力を有する第２ｂレンズ群と、負の屈折力を有する第２ｃレンズ群とからなるように構成する変倍光学系の製造方法。
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