WO2019235202A1 - 撮像レンズ及び撮像装置 - Google Patents

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WO2019235202A1
WO2019235202A1 PCT/JP2019/019953 JP2019019953W WO2019235202A1 WO 2019235202 A1 WO2019235202 A1 WO 2019235202A1 JP 2019019953 W JP2019019953 W JP 2019019953W WO 2019235202 A1 WO2019235202 A1 WO 2019235202A1
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WO
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lens
refractive power
imaging
conditional expression
focal length
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PCT/JP2019/019953
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English (en)
French (fr)
Inventor
太郎 浅見
Original Assignee
富士フイルム株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
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Publication date
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/64—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having more than six components
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/04—Reversed telephoto objectives
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/18—Optical objectives specially designed for the purposes specified below with lenses having one or more non-spherical faces, e.g. for reducing geometrical aberration

Definitions

  • the present disclosure relates to an imaging lens and an imaging device.
  • image sensors such as CCD (Charge Coupled Device) or CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) used in combination with an imaging lens have been greatly reduced in size and increased in pixels.
  • imaging devices equipped with imaging elements have also been miniaturized, and the imaging lens mounted on the imaging device has been configured to be small with as few lenses as possible while ensuring good optical performance. It has been demanded.
  • Japanese Patent No. 5830638 a lens system described in Japanese Patent No. 5830638 is known as an imaging lens designed for miniaturization.
  • Japanese Patent No. 5830638 describes a single focus lens system having 6 to 8 lenses.
  • a problem to be solved by an embodiment of the present invention is to provide an imaging lens having a small F-number, various aberrations corrected well, and high optical performance, and an imaging apparatus including the imaging lens. is there.
  • the imaging lens according to the first aspect has, in order from the object side to the image side, a first lens having a negative refractive power, a second lens having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • a third lens having a convex surface on the image side a fourth lens having a positive refractive power and a convex surface on the object side, a fifth lens having a negative refractive power, and a positive refractive power.
  • a sixth lens having a convex surface on the image side, a seventh lens having a positive refractive power and a convex surface on the object side, and an eighth lens having a negative refractive power.
  • the imaging lens according to the second aspect has a first lens having a negative refractive power, a second lens having a negative refractive power, and a positive refractive power in order from the object side to the image side.
  • a sixth lens having a convex surface on the image side, a seventh lens having a positive refractive power and a convex surface on the object side, and an eighth lens having a negative refractive power.
  • the imaging lens according to the third aspect in order from the object side to the image side, has a first lens having a negative refractive power, a second lens having a negative refractive power, and a positive refractive power, A third lens having a convex surface on the image side, a fourth lens having a positive refractive power and a convex surface on the object side, a fifth lens having a negative refractive power, and a positive refractive power. And a sixth lens having a convex surface on the image side, a seventh lens having a positive refractive power and a convex surface on the object side, and an eighth lens having a negative refractive power.
  • the combined focal length of the fourth lens, the fifth lens, and the sixth lens is f456, and the focal length of the entire system is f, 3 ⁇ f456 / f ⁇ 28 (3)
  • the third lens has a smaller absolute value of the curvature radius of the image side surface than the absolute value of the curvature radius of the object side surface. Is preferred.
  • the fourth lens has a larger absolute value of the curvature radius of the image side surface than the absolute value of the curvature radius of the object side surface. Is preferred.
  • the sixth lens has a smaller absolute value of the curvature radius of the image side surface than the absolute value of the curvature radius of the object side surface. Is preferred.
  • the seventh lens has an absolute value of the curvature radius of the image side surface that is larger than the absolute value of the curvature radius of the object side surface. Is preferred.
  • any one of the following conditional expressions or any combination of two or more of the following conditional expressions is satisfied.
  • f12 focal length of the entire system
  • f12 combined focal length of the first lens and the second lens
  • f45 combined focal length of the fourth lens and the fifth lens f23: the second lens and the first lens
  • the combined focal length f6 with the three lenses the focal length f
  • the imaging device includes at least one of the imaging lenses according to the first, second, and third aspects.
  • Consisting of” and “consisting of” are lenses other than the constituent elements mentioned above, lenses having substantially no refractive power, and lenses such as a diaphragm, a filter, and a cover glass. It is intended that an optical element other than the above and a mechanical part such as a lens flange, a lens barrel, an imaging device, and a camera shake correction mechanism may be included.
  • the sign of refractive power, the surface shape of the lens surface, and the radius of curvature are considered in the paraxial region unless otherwise specified.
  • the sign of the radius of curvature is positive when the surface shape has a convex surface facing the object side, and negative when the convex shape faces the image side.
  • “Lens having positive refractive power”, “positive lens”, and “positive lens” are synonymous.
  • “Lens having negative refractive power”, “negative lens”, and “negative lens” are synonymous.
  • “Back focus” is the distance on the optical axis from the lens surface closest to the image side to the focal position on the image side.
  • the “focal length” used in the conditional expression is a paraxial focal length.
  • the value of the conditional expression is a value when the d line is used as a reference.
  • the “d line”, “C line”, and “F line” described in this specification are bright lines, the wavelength of the d line is 587.56 nm (nanometer), and the wavelength of the C line is 656.27 nm (nanometer). ), The wavelength of F-line is 486.13 nm (nanometers).
  • an imaging lens having a small F-number, various aberrations being favorably corrected and having high optical performance, and an imaging device including the imaging lens.
  • FIG. 9 shows the structure of the imaging lens of Example 9 of this invention. It is each aberration figure of the imaging lens of Example 1 of this invention. It is each aberration figure of the imaging lens of Example 2 of this invention. It is each aberration figure of the imaging lens of Example 3 of this invention. It is each aberration figure of the imaging lens of Example 4 of this invention. It is each aberration figure of the imaging lens of Example 5 of this invention. It is each aberration figure of the imaging lens of Example 6 of this invention. It is each aberration diagram of the imaging lens of Example 7 of the present invention. It is each aberration figure of the imaging lens of Example 8 of this invention. It is each aberration figure of the imaging lens of Example 9 of this invention. 1 is a schematic configuration diagram of an imaging apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1 the structure in the cross section containing the optical axis Z of the imaging lens 1 which concerns on one Embodiment of this invention is shown.
  • the example shown in FIG. 1 corresponds to Example 1 described later.
  • the left side is illustrated as the object side, and the right side is illustrated as the image side.
  • FIG. 1 also shows the axial light beam 2 from the object point at an infinite distance and the light beams 3 and 4 having the maximum field angle.
  • the optical member PP is a member assuming various filters and / or a cover glass. Examples of the various filters include a low-pass filter, an infrared cut filter, and a filter that cuts a specific wavelength range.
  • the optical member PP is a member having no refractive power, and a configuration in which the optical member PP is omitted is also possible.
  • the imaging lens 1 includes, in order from the object side to the image side, a first lens L1 having a negative refractive power, a second lens L2 having a negative refractive power, and a third lens L3 having a positive refractive power.
  • the eighth lens L8 having a refractive power of 8 is provided as the lens having the refractive power.
  • the third lens L3 has a convex surface on the image side.
  • the fourth lens L4 has a convex surface on the object side.
  • the sixth lens L6 has a convex surface on the image side.
  • the seventh lens L7 has a convex surface on the object side.
  • the first lens L1 and the second lens L2, which are the first and second lenses from the object side, are configured to be negative lenses, a negative refractive power is arranged on the object side, and negative power is applied to these two lenses. Therefore, it becomes easy to suppress distortion.
  • the first lens L1 may be, for example, a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and in this case, it becomes easier to suppress distortion.
  • the second lens L2 may be, for example, a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. In this case, it becomes easier to suppress distortion.
  • the third lens L3 and the fourth lens L4 By configuring the third lens L3 and the fourth lens L4 to be positive lenses, it is easy to correct spherical aberration.
  • the third lens L3 and the fourth lens L4 are configured such that their convex surfaces face each other, and this configuration makes it easier to correct spherical aberration.
  • the third lens L3 preferably has a smaller absolute value of the curvature radius of the image side surface than the absolute value of the curvature radius of the object side surface. In this case, it is easy to correct spherical aberration and astigmatism.
  • the fourth lens L4 preferably has a larger absolute value of the curvature radius of the image side surface than the absolute value of the curvature radius of the object side surface. In this case, it is easy to correct spherical aberration and astigmatism.
  • the fifth lens L5 By configuring the fifth lens L5 to be a negative lens, it becomes easy to satisfactorily correct chromatic aberration.
  • the fifth lens L5 may be, for example, a biconcave lens. In this case, the fifth lens L5 can easily have a strong negative refractive power, and chromatic aberration can be corrected more easily. Become.
  • the sixth lens L6 and the seventh lens L7 are configured so that their convex surfaces face each other, and this configuration makes it easier to correct spherical aberration.
  • the sixth lens L6 preferably has a smaller absolute value of the curvature radius of the image side surface than the absolute value of the curvature radius of the object side surface. In this case, it is easy to correct spherical aberration and astigmatism.
  • the seventh lens 7 preferably has a larger absolute value of the curvature radius of the image side surface than the absolute value of the curvature radius of the object side surface. In this case, it is easy to correct spherical aberration and astigmatism.
  • the sixth lens L6 may be, for example, a biconvex lens.
  • the seventh lens L7 may be, for example, a biconvex lens.
  • the eighth lens L8 By configuring the eighth lens L8 to be a negative lens, it becomes easy to satisfactorily correct chromatic aberration.
  • the eighth lens L8 may have a concave surface on the object side.
  • the eighth lens L8 may be a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side, or a biconcave lens.
  • the eighth lens L8 is a negative meniscus lens having a concave surface facing the object side, it is advantageous for improving the telecentricity.
  • the eighth lens L8 is a biconcave lens, correction of chromatic aberration is further facilitated.
  • an aperture stop St is disposed between the object side surface of the fourth lens L4 and the image side surface of the fifth lens L5.
  • the aperture stop St illustrated in FIG. 1 does not indicate the shape or size, but indicates the position on the optical axis Z.
  • all of the first lens L1 to the eighth lens L8 are single lenses.
  • the “single lens” means one lens that is not cemented.
  • a composite aspheric lens a lens in which a spherical lens and an aspherical film formed on the spherical lens are integrally formed and functions as one aspherical lens as a whole
  • a cemented lens Is treated as a single lens.
  • the imaging lens 1 may be configured to include an aspheric lens having an aspheric shape.
  • the seventh lens L7 is an aspheric lens, and the other lenses are spherical lenses.
  • the imaging lens 1 preferably satisfies any one of the following conditional expressions, or any combination of two or more. ⁇ d5 ⁇ 23 (1) 0.8 ⁇ Db23 / f ⁇ 7 (2) 3 ⁇ f456 / f ⁇ 28 (3) -8 ⁇ f1 / f ⁇ -0.5 (4) -8 ⁇ f12 / f ⁇ -0.5 (5) f45 / f ⁇ 0.5 (6) 2 ⁇ f23 / f ⁇ 30 (7) 0.5 ⁇ f6 / f (8) 0.5 ⁇ f7 / f (9) 3 ⁇ TL / f ⁇ 20 (10) 0.5 ⁇ Bf / f ⁇ 5 (11) 0.6 ⁇ ED8r / Bf ⁇ 2.2 (12) 0 ⁇ (R1f + R1r) / (R1f ⁇ R1r) ⁇ 8 (13) 0 ⁇ (R2f + R2r) / (R2f
  • conditional expression (1) By making sure that the upper limit of conditional expression (1) is not exceeded, axial chromatic aberration can be easily corrected. In order to ensure good resolution performance while reducing the F value, it is necessary to satisfactorily suppress axial chromatic aberration. Therefore, by satisfying conditional expression (1), it becomes easy to realize a lens system having a small F value and good performance.
  • ⁇ d5 is more preferably less than 21, more preferably less than 20, still more preferably less than 19, and still more preferably less than 18.
  • ⁇ d5 is preferably larger than 16, and in this case, it becomes easy to suppress the cost of the material.
  • ⁇ d5 is more preferably greater than 17 and even more preferably greater than 17.2. From the above, it is more preferable to satisfy at least one of the following conditional expressions (1-1) to (1-3), for example. 16 ⁇ d5 ⁇ 23 (1-1) 16 ⁇ d5 ⁇ 21 (1-2) 17.2 ⁇ d5 ⁇ 19 (1-3)
  • conditional expression (2) By making it not below the lower limit of the conditional expression (2), the air space between the second lens L2 and the third lens L3 can be increased, and distortion and spherical aberration can be easily corrected. By making it not exceed the upper limit of conditional expression (2), it becomes easy to reduce the size of the lens system.
  • Db23 / f is more preferably greater than 1, more preferably greater than 1.2, and even more preferably greater than 1.5. Further, Db23 / f is more preferably less than 5, more preferably less than 4, still more preferably less than 3, and still more preferably less than 2.5. From the above, it is more preferable to satisfy at least one of the following conditional expressions (2-1) to (2-3), for example. 1 ⁇ Db23 / f ⁇ 5 (2-1) 1.2 ⁇ Db23 / f ⁇ 4 (2-2) 1.5 ⁇ Db23 / f ⁇ 3 (2-3)
  • conditional expression (3) By making it not below the lower limit of the conditional expression (3), it becomes easy to increase the negative refractive power of the fifth lens L5, and correction of chromatic aberration becomes easy. By making it not exceed the upper limit of conditional expression (3), it becomes easy to increase the positive refractive power of the fourth lens L4 and the sixth lens L6, and correction of spherical aberration becomes easy. Satisfying conditional expression (3) facilitates correction of spherical aberration and chromatic aberration.
  • F456 / f in conditional expression (3) is more preferably greater than 4, more preferably greater than 4.5, and even more preferably greater than 5. Further, f456 / f is more preferably smaller than 25, further preferably smaller than 20, still more preferably smaller than 15, and still more preferably smaller than 12. From the above, it is more preferable that at least one of the following conditional expressions (3-1) to (3-3) is satisfied, for example. 4 ⁇ f456 / f ⁇ 25 (3-1) 4.5 ⁇ f456 / f ⁇ 15 (3-2) 5 ⁇ f456 / f ⁇ 12 (3-3)
  • conditional expression (4) By making it not below the lower limit of the conditional expression (4), it becomes easy to increase the refractive power of the first lens L1, and it becomes easy to widen the angle. By making it not exceed the upper limit of conditional expression (4), it becomes easy to suppress the refractive power of the first lens L1 from becoming too strong, and it becomes easy to correct distortion.
  • f1 / f is more preferably larger than ⁇ 6.5, further preferably larger than ⁇ 5.5, and still more preferably larger than ⁇ 4. Further, f1 / f is more preferably less than -1, more preferably less than -2, and still more preferably less than -2.5. From the above, it is more preferable that at least one of the following conditional expressions (4-1) to (4-3) is satisfied, for example. -6.5 ⁇ f1 / f ⁇ -1 (4-1) -5.5 ⁇ f1 / f ⁇ -2 (4-2) -4 ⁇ f1 / f ⁇ -2.5 (4-3)
  • conditional expression (5) By making it not below the lower limit of the conditional expression (5), it becomes easy to increase the refractive power of the first lens L1 and the second lens L2, and it is easy to widen the angle. By making it not exceed the upper limit of conditional expression (5), it becomes easy to suppress the refractive power of the first lens L1 and the second lens L2 from becoming too strong, and correction of distortion aberration becomes easy.
  • f12 / f is more preferably larger than ⁇ 6, further preferably larger than ⁇ 5, still more preferably larger than ⁇ 4, and still more preferably larger than ⁇ 3. Further, f12 / f is more preferably smaller than ⁇ 0.8, further preferably smaller than ⁇ 1, and still more preferably smaller than ⁇ 1.5. From the above, it is more preferable that at least one of the following conditional expressions (5-1) to (5-3) is satisfied, for example. ⁇ 5 ⁇ f12 / f ⁇ 0.8 (5-1) -4 ⁇ f12 / f ⁇ -1 (5-2) -3 ⁇ f12 / f ⁇ -1.5 (5-3)
  • f45 / f is more preferably smaller than ⁇ 1, further preferably smaller than ⁇ 2, and still more preferably smaller than ⁇ 3. Further, f45 / f is preferably larger than ⁇ 20. In such a case, it is easy to increase the refractive power of the fifth lens L5, and it is easy to correct axial chromatic aberration. f45 / f is more preferably greater than ⁇ 18, more preferably greater than ⁇ 15, and even more preferably greater than ⁇ 11. From the above, it is more preferable that at least one of the following conditional expressions (6-1) to (6-4) is satisfied, for example.
  • conditional expression (7) By making it not to be below the lower limit of conditional expression (7), it becomes easy to increase the refractive power of the third lens L3, and it becomes easy to correct spherical aberration and astigmatism. By making it not exceed the upper limit of conditional expression (7), it becomes easy to increase the refractive power of the second lens L2, and it becomes easy to widen the angle and secure the back focus.
  • F23 / f in conditional expression (7) is more preferably greater than 3, more preferably greater than 4, and even more preferably greater than 5. Further, f23 / f is more preferably smaller than 25, further preferably smaller than 22, and still more preferably smaller than 20. From the above, it is more preferable to satisfy at least one of the following conditional expressions (7-1) to (7-3), for example. 3 ⁇ f23 / f ⁇ 25 (7-1) 4 ⁇ f23 / f ⁇ 22 (7-2) 5 ⁇ f23 / f ⁇ 20 (7-3)
  • F6 / f in conditional expression (8) is more preferably greater than 0.8, still more preferably greater than 1, and even more preferably greater than 1.5. Further, it is preferable that f6 / f is smaller than 10. In such a case, it is easy to increase the refractive power of the sixth lens L6, and it becomes easy to correct spherical aberration. f6 / f is more preferably less than 8, more preferably less than 5, still more preferably less than 3, and still more preferably less than 2. From the above, it is more preferable that at least one of the following conditional expressions (8-1) to (8-4) is satisfied, for example. 0.5 ⁇ f6 / f ⁇ 10 (8-1) 0.8 ⁇ f6 / f ⁇ 5 (8-2) 1 ⁇ f6 / f ⁇ 3 (8-3) 1.5 ⁇ f6 / f ⁇ 2 (8-4)
  • F7 / f in conditional expression (9) is more preferably greater than 0.8, still more preferably greater than 1, and even more preferably greater than 1.5. Further, it is preferable that f7 / f is smaller than 10. In such a case, it is easy to increase the refractive power of the seventh lens L7, and it becomes easy to correct spherical aberration.
  • f7 / f is more preferably less than 8, more preferably less than 5, still more preferably less than 3, and still more preferably less than 2.5. From the above, it is more preferable that at least one of the following conditional expressions (9-1) to (9-4) is satisfied, for example. 0.5 ⁇ f7 / f ⁇ 10 (9-1) 0.8 ⁇ f7 / f ⁇ 5 (9-2) 1 ⁇ f7 / f ⁇ 3 (9-3) 1.5 ⁇ f7 / f ⁇ 2.5 (9-4)
  • conditional expression (10) is the total length of the lens system.
  • TL / f is more preferably greater than 5, more preferably greater than 6, even more preferably greater than 7, and even more preferably greater than 8. Further, TL / f is more preferably less than 18, more preferably less than 15, and still more preferably less than 12. From the above, it is more preferable that at least one of the following conditional expressions (10-1) to (10-3) is satisfied, for example. 5 ⁇ TL / f ⁇ 18 (10-1) 6 ⁇ TL / f ⁇ 15 (10-2) 8 ⁇ TL / f ⁇ 12 (10-3)
  • conditional expression (11) By ensuring that the value does not fall below the lower limit of the conditional expression (11), it becomes easy to secure a sufficient back focus. By making it not exceed the upper limit of conditional expression (11), it becomes easy to prevent the back focus from becoming too long and the lens system from becoming large.
  • Bf / f in conditional expression (11) is more preferably greater than 0.6, more preferably greater than 0.7, even more preferably greater than 0.8, and even more preferably greater than 0.9. preferable.
  • Bf / f is more preferably less than 4, more preferably less than 3, and even more preferably less than 2. From the above, it is more preferable that at least one of the following conditional expressions (11-1) to (11-3) is satisfied, for example. 0.7 ⁇ Bf / f ⁇ 4 (11-1) 0.8 ⁇ Bf / f ⁇ 3 (11-2) 0.9 ⁇ Bf / f ⁇ 2 (11-3)
  • the “effective diameter of the surface” is a circle consisting of the outermost point in the radial direction (the point farthest from the optical axis) when considering the point where all the rays that contribute to image formation intersect with the lens surface. Means diameter. For example, when the lens system is used in combination with an imaging device, the effective diameter can be determined based on the size of the imaging surface of the imaging device.
  • the effective diameter may be determined by considering 1/2 of the diagonal line as the maximum image height. Further, when a light shielding member having an opening is disposed in the lens system, the effective diameter may be determined in consideration of the light shielding member.
  • ED8r / Bf in conditional expression (12) is more preferably greater than 0.7, more preferably greater than 0.8, even more preferably greater than 0.9, and even more preferably greater than 1. It is even more preferred that it is greater than 1.1, and even more preferred that it is greater than 1.2.
  • the ED8r / Bf is more preferably less than 2, more preferably less than 1.8, still more preferably less than 1.7, and still more preferably less than 1.6. From the above, it is more preferable that at least one of the following conditional expressions (12-1) to (12-3) is satisfied, for example. 0.8 ⁇ ED8r / Bf ⁇ 2 (12-1) 1 ⁇ ED8r / Bf ⁇ 1.8 (12-2) 1.1 ⁇ ED8r / Bf ⁇ 1.7 (12-3)
  • (R1f + R1r) / (R1f ⁇ R1r) is more preferably greater than 1, more preferably greater than 1.2, and even more preferably greater than 1.4. Further, (R1f + R1r) / (R1f ⁇ R1r) is more preferably less than 5, more preferably less than 4, and still more preferably less than 3. From the above, it is more preferable to satisfy at least one of the following conditional expressions (13-1) to (13-3), for example.
  • (R2f + R2r) / (R2f ⁇ R2r) is more preferably greater than 0.5, more preferably greater than 1, and even more preferably greater than 1.05. Further, (R2f + R2r) / (R2f ⁇ R2r) is more preferably less than 4, more preferably less than 3, and still more preferably less than 2.5. From the above, it is more preferable to satisfy at least one of the following conditional expressions (14-1) to (14-3), for example.
  • Spherical aberration and astigmatism can be easily corrected by setting the value to be equal to or greater than the lower limit of conditional expression (15). By avoiding the upper limit of conditional expression (15) from being exceeded, correction of spherical aberration is facilitated.
  • (R3f + R3r) / (R3f ⁇ R3r) is more preferably larger than 0.2, further preferably larger than 0.3, and still more preferably larger than 0.4. Further, (R3f + R3r) / (R3f ⁇ R3r) is more preferably less than 4, more preferably less than 3, and still more preferably less than 2. From the above, it is more preferable that at least one of the following conditional expressions (15-1) to (15-3) is satisfied, for example.
  • the fifth lens L5 By setting the value to be equal to or less than the upper limit of conditional expression (16), in the fifth lens L5, it becomes easy to make the absolute value of the curvature radius of the object side surface smaller than the absolute value of the curvature radius of the image side surface. Correction, astigmatism correction, and long back focus can be easily achieved.
  • (R5f + R5r) / (R5f ⁇ R5r) is more preferably less than ⁇ 0.1, further preferably less than ⁇ 0.2, and still more preferably less than ⁇ 0.3. . Further, (R5f + R5r) / (R5f ⁇ R5r) is preferably larger than ⁇ 0.9. In this case, it becomes easy to correct spherical aberration or axial chromatic aberration. (R5f + R5r) / (R5f ⁇ R5r) is more preferably larger than ⁇ 0.8, and further preferably larger than ⁇ 0.7. From the above, it is more preferable that at least one of the following conditional expressions (16-1) to (16-3) is satisfied, for example.
  • ⁇ d1 is more preferably greater than 35, even more preferably greater than 38, and even more preferably greater than 40. Further, it is preferable that ⁇ d1 is smaller than 85. In such a case, it is easy to suppress the cost and it is easy to select a material having a high refractive index. Is advantageous. When configured so that ⁇ d1 is smaller than 85, it becomes easy to select a material with high chemical resistance, and it becomes easy to manufacture a highly reliable lens. Since the first lens L1 is the most object side lens and may be exposed to the outside, it is effective to select a material with high chemical resistance.
  • ⁇ d1 is preferably less than 80, more preferably less than 60, and even more preferably less than 50. From the above, it is more preferable to satisfy at least one of the following conditional expressions (17-1) to (17-3), for example. 30 ⁇ d1 ⁇ 85 (17-1) 35 ⁇ d1 ⁇ 60 (17-2) 38 ⁇ d1 ⁇ 50 (17-3)
  • ⁇ d2 is more preferably greater than 35, even more preferably greater than 38, and even more preferably greater than 40.
  • ⁇ d2 is preferably smaller than 85. In this case, it becomes easy to suppress the cost and it is easy to select a material having a high refractive index. Is advantageous.
  • ⁇ d2 is more preferably less than 80, even more preferably less than 60, and even more preferably less than 50. From the above, it is more preferable to satisfy at least one of the following conditional expressions (18-1) to (18-3), for example. 30 ⁇ d2 ⁇ 85 (18-1) 35 ⁇ d2 ⁇ 60 (18-2) 38 ⁇ d2 ⁇ 50 (18-3)
  • ⁇ d3 is more preferably greater than 40, more preferably greater than 45, and even more preferably greater than 50. Further, ⁇ d3 is preferably smaller than 85, and in this case, it is easy to suppress lateral chromatic aberration. ⁇ d3 is more preferably less than 80, even more preferably less than 70, and even more preferably less than 60. From the above, it is more preferable that at least one of the following conditional expressions (19-1) to (19-3) is satisfied, for example. 30 ⁇ d3 ⁇ 85 (19-1) 40 ⁇ d3 ⁇ 70 (19-2) 45 ⁇ d3 ⁇ 60 (19-3)
  • ⁇ d4 is more preferably greater than 40, more preferably greater than 45, and even more preferably greater than 50. Further, ⁇ d4 is preferably smaller than 85. In such a case, it is easy to suppress lateral chromatic aberration. ⁇ d4 is more preferably less than 80, even more preferably less than 70, even more preferably less than 60, and even more preferably less than 55. From the above, it is more preferable that at least one of the following conditional expressions (20-1) to (20-3) is satisfied, for example. 30 ⁇ d4 ⁇ 85 (20-1) 40 ⁇ d4 ⁇ 70 (20-2) 45 ⁇ d4 ⁇ 60 (20-3)
  • ⁇ d6 is more preferably greater than 25, even more preferably greater than 30, and even more preferably greater than 33. Moreover, it is preferable that ⁇ d6 is smaller than 85, and in this case, it becomes easy to suppress the cost of the material. ⁇ d6 is more preferably less than 80, more preferably less than 70, even more preferably less than 60, even more preferably less than 50, and even more preferably less than 40. Yes. From the above, it is more preferable that at least one of the following conditional expressions (21-1) to (21-3) is satisfied, for example. 20 ⁇ d6 ⁇ 85 (21-1) 25 ⁇ d6 ⁇ 60 (21-2) 30 ⁇ d6 ⁇ 50 (21-3)
  • ⁇ d7 is more preferably greater than 35, even more preferably greater than 38, and even more preferably greater than 40. Moreover, it is preferable that ⁇ d7 is smaller than 85. In this case, it is easy to reduce the cost of the material. ⁇ d7 is more preferably less than 80, even more preferably less than 70, even more preferably less than 60, and even more preferably less than 50. From the above, it is more preferable to satisfy at least one of the following conditional expressions (22-1) to (22-3), for example. 30 ⁇ d7 ⁇ 85 (22-1) 35 ⁇ d7 ⁇ 60 (22-2) 38 ⁇ d7 ⁇ 50 (22-3)
  • ⁇ d8 is preferably less than 23, more preferably less than 21, even more preferably less than 20, still more preferably less than 19, and still more preferably less than 18. Further, ⁇ d8 is preferably larger than 16, and in this case, it becomes easy to suppress the cost of the material. ⁇ d8 is more preferably greater than 17 and even more preferably greater than 17.2. From the above, it is more preferable that at least one of the following conditional expressions (23-1) to (23-3) is satisfied, for example. 16 ⁇ d8 ⁇ 23 (23-1) 16 ⁇ d8 ⁇ 21 (23-2) 17.2 ⁇ d8 ⁇ 19 (23-3)
  • a preferable configuration related to the conditional expression it is not limited to satisfying the range described as the expression above, but satisfies a range obtained by arbitrarily combining the preferable lower limit and the preferable upper limit described above for each conditional expression. Including what to do.
  • the first configuration example is an imaging lens having the basic configuration described above and satisfying conditional expression (1). According to the first configuration example, it is advantageous to configure a lens system having a small F value while satisfactorily correcting various aberrations, particularly axial chromatic aberration.
  • the second configuration example is an imaging lens having the basic configuration described above and satisfying conditional expression (2). According to the second configuration example, it is advantageous to reduce the size of the lens system while satisfactorily correcting various aberrations, particularly distortion aberration and spherical aberration.
  • the third configuration example is an imaging lens having the basic configuration described above and satisfying conditional expression (3). According to the third configuration example, it is advantageous to satisfactorily correct various aberrations, particularly chromatic aberration and spherical aberration.
  • FIG. 1 shows an example in which the optical member PP is disposed between the lens system and the image plane Sim, instead of disposing various filters between the lens system and the image plane Sim, there is a space between the lenses.
  • Various filters may be disposed on the lens, or a coating having the same action as the various filters may be applied to the lens surface of any lens.
  • the imaging lens 1 may have a function of performing focusing according to a change in the object distance.
  • focusing may be performed by moving the entire lens system, or focusing may be performed by moving only a part of the lens system.
  • the F value of the imaging lens 1 is preferably 2.0 or less. By setting the F value to 2.0 or less, good shooting can be performed even in a dark place.
  • the F value is more preferably 1.8 or less, further preferably 1.5 or less, and even more preferably 1.2 or less.
  • FIG. 1 shows an example in which the light shielding member 11 and the light shielding member 12 are provided so as to be in contact with the periphery of each of the object side surface of the third lens L3 and the image side surface of the seventh lens L7.
  • the light shielding member 11 and the light shielding member 12 have a circular opening centered on the optical axis.
  • the location which provides a light shielding member, and the number of light shielding members are not limited to the example shown in FIG.
  • a light shielding member that shields the stray light may be provided as necessary.
  • the stray light blocking member may be, for example, an opaque paint or an opaque plate applied to a portion outside the effective diameter of the lens, and may be disposed between any lenses as necessary.
  • Example 1 The configuration of the imaging lens and the cross-sectional view of the optical path of Example 1 are shown in FIG. 1, and the illustration method and configuration are the same as described above.
  • Table 1 shows basic lens data, values and specifications regarding conditional expressions, and Table 3 shows aspheric coefficients for the imaging lens of Example 1.
  • the Sn column shows the surface number when the surface closest to the object side is the first surface and the number is increased one by one toward the image side.
  • the R column shows the radius of curvature of each surface.
  • the column D the surface interval on the optical axis between each surface and the surface adjacent to the image side is shown.
  • the Nd column indicates the refractive index of each component with respect to the d-line
  • the ⁇ d column indicates the Abbe number of each component based on the d-line.
  • the diameter of the opening of the light shielding member is indicated by ⁇ in the column labeled “light shielding member”.
  • Table 1 shows the sign of the curvature radius of the surface with the convex surface facing the object side, and the sign of the curvature radius of the surface with the convex surface facing the image side is negative.
  • Table 1 also shows the aperture stop St and the optical member PP.
  • the surface number and the phrase (St) are described in the surface number column of the surface corresponding to the aperture stop St.
  • the surface in the bottom column of Table 1 is the image plane Sim.
  • Table 1 the surface number of the aspheric surface is marked with *, and the numerical value of the paraxial curvature radius is described in the column of curvature radius of the aspheric surface.
  • the numerical value “E ⁇ n” (n: integer) of the aspheric coefficient in Table 3 means “ ⁇ 10 ⁇ n ”.
  • KA and Am are aspheric coefficients in the aspheric expression represented by the following expression.
  • Zd C ⁇ h 2 / ⁇ 1+ (1-KA ⁇ C 2 ⁇ h 2) 1/2 ⁇ + ⁇ Am ⁇ h m
  • Zd Depth of aspheric surface (length of perpendicular drawn from a point on the aspherical surface of height h to a plane perpendicular to the optical axis where the aspherical vertex contacts)
  • h Height (distance from the optical axis to the lens surface)
  • C Reciprocal KA of paraxial radius of curvature KA
  • Am aspheric coefficient
  • ⁇ in the aspheric expression means the sum of m.
  • FIG. 10 shows aberration diagrams of the imaging lens of Example 1 when the object distance is infinity.
  • FIG. 10 shows spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration in order from the left.
  • aberrations in the d-line, F-line, and C-line are indicated by a solid line, a one-dot chain line, and a two-dot chain line, respectively.
  • the sine condition violation amount is indicated by a broken line.
  • the aberration at the d-line in the sagittal direction is indicated by a solid line
  • the aberration at the d-line in the tangential direction is indicated by a short broken line.
  • the aberration at the d-line is shown by a solid line.
  • aberrations in the F-line and the C-line are indicated by a one-dot chain line and a two-dot chain line, respectively.
  • FNo. Means F value, and ⁇ in other aberration diagrams means half angle of view.
  • FIG. 2 shows a configuration of the imaging lens of Example 2 and a cross-sectional view of the optical path. 2 is different from FIG. 1 in that the illustration of the light flux 4 and the light shielding member with the maximum field angle is omitted, but the other illustration methods are basically the same as those in FIG.
  • the sectional views according to the following third to ninth embodiments also employ the same illustration method as that of FIG.
  • the imaging lens of Example 2 includes only the eight lenses of the first lens L1 to the eighth lens L8 as the lenses having refractive power in order from the object side to the image side, and has the above-described basic configuration.
  • basic lens data is shown in Table 4
  • values and conditions related to conditional expressions are shown in Table 5
  • aspherical coefficients are shown in Table 6, and aberration diagrams are shown in FIG.
  • FIG. 3 shows a configuration of the imaging lens of Example 3 and a cross-sectional view of the optical path.
  • the imaging lens of Example 3 includes only the eight lenses of the first lens L1 to the eighth lens L8 as lenses having refractive power in order from the object side to the image side, and has the above-described basic configuration.
  • basic lens data is shown in Table 7, values and specifications relating to conditional expressions are shown in Table 8, aspherical coefficients are shown in Table 9, and aberration diagrams are shown in FIG.
  • Example 4 The configuration of the imaging lens of Example 4 and the cross-sectional view of the optical path are shown in FIG.
  • the imaging lens of Example 4 includes only the eight lenses of the first lens L1 to the eighth lens L8 as the lenses having refractive power in order from the object side to the image side, and has the above-described basic configuration.
  • basic lens data is shown in Table 10
  • values and specifications regarding conditional expressions are shown in Table 11
  • aspherical coefficients are shown in Table 12
  • aberration diagrams are shown in FIG.
  • FIG. 5 shows a configuration of the imaging lens of Example 5 and a sectional view of the optical path.
  • the imaging lens of Example 5 includes only the eight lenses of the first lens L1 to the eighth lens L8 as the lenses having refractive power in order from the object side to the image side, and has the above-described basic configuration.
  • basic lens data are shown in Table 13
  • values and specifications relating to conditional expressions are shown in Table 14
  • aspherical coefficients are shown in Table 15
  • aberration diagrams are shown in FIG.
  • FIG. 6 shows a configuration of the imaging lens of Example 6 and a cross-sectional view of the optical path.
  • the imaging lens of Example 6 includes only the eight lenses of the first lens L1 to the eighth lens L8 as the lenses having refractive power in order from the object side to the image side, and has the above-described basic configuration.
  • basic lens data is shown in Table 16, values and specifications relating to conditional expressions are shown in Table 17, aspherical coefficients are shown in Table 18, and aberration diagrams are shown in FIG.
  • FIG. 7 shows a configuration of the imaging lens of Example 7 and a cross-sectional view of the optical path.
  • the imaging lens of Example 7 includes only the eight lenses of the first lens L1 to the eighth lens L8 as lenses having refractive power in order from the object side to the image side, and has the above-described basic configuration.
  • basic lens data are shown in Table 19
  • values and conditions relating to conditional expressions are shown in Table 20
  • aspherical coefficients are shown in Table 21
  • aberration diagrams are shown in FIG.
  • FIG. 8 shows a configuration of the imaging lens of Example 8 and a sectional view of the optical path.
  • the imaging lens of Example 8 includes only the eight lenses of the first lens L1 to the eighth lens L8 in order from the object side to the image side as lenses having refractive power, and has the basic configuration described above.
  • basic lens data is shown in Table 22
  • values and specifications relating to conditional expressions are shown in Table 23
  • aspherical coefficients are shown in Table 24, and each aberration diagram is shown in FIG.
  • FIG. 9 shows a configuration of the imaging lens of Example 9 and a sectional view of the optical path.
  • the imaging lens of Example 9 includes, in order from the object side to the image side, only eight lenses of the first lens L1 to the eighth lens L8 as lenses having refractive power, and has the above-described basic configuration.
  • basic lens data is shown in Table 25
  • values and specifications relating to conditional expressions are shown in Table 26
  • aspherical coefficients are shown in Table 27, and aberration diagrams are shown in FIG.
  • the imaging lenses of Examples 1 to 9 have an F value of 1.12 or less, a small F value, various aberrations corrected well, and high optical performance. .
  • FIG. 19 is a schematic configuration diagram of an imaging apparatus 10 using the imaging lens 1 according to the embodiment of the present invention as an example of the imaging apparatus of the embodiment of the present invention.
  • the imaging device 10 include a FA (Factory Automation) camera, an MV (Machine Vision) camera, a surveillance camera, an in-vehicle camera, and a digital camera.
  • the imaging device 10 includes an imaging lens 1, a filter 5, an imaging device 6, and a signal processing unit 7 that performs arithmetic processing on an output signal from the imaging device 6.
  • the imaging lens 1 is conceptually illustrated.
  • the imaging device 6 captures an image of a subject formed by the imaging lens 1 and converts it into an electrical signal.
  • a CCD Charge Coupled Device
  • CMOS Complementary Metal Oxide Semiconductor
  • the imaging element 6 is arranged so that its imaging surface coincides with the image plane Sim of the imaging lens 1.
  • the present invention has been described with reference to the embodiments and examples, the present invention is not limited to the above-described embodiments and examples, and various modifications can be made.
  • the curvature radius, the surface interval, the refractive index, the Abbe number, and the aspherical coefficient of each lens are not limited to the values shown in the above numerical examples, and may take other values.

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Abstract

Ｆ値が小さく、諸収差が良好に補正されて、高い光学性能を有する撮像レンズ、及びこの撮像レンズを備えた撮像装置を提供する。　撮像レンズは、物体側から順に、負の第１レンズと、負の第２レンズと、像側に凸面を向けた正の第３レンズと、物体側に凸面を向けた正の第４レンズと、負の第５レンズと、像側に凸面を向けた正の第６レンズと、物体側に凸面を向けた正の第７レンズと、負の第８レンズとからなる８枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備え、予め定められた条件式を満足する。

Description

撮像レンズ及び撮像装置
　本開示は、撮像レンズ、及び撮像装置に関する。
　撮像レンズと組み合わせて使用されるＣＣＤ（Ｃｈａｒｇｅ　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｄｅｖｉｃｅ）又はＣＭＯＳ（Ｃｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙ　Ｍｅｔａｌ　Ｏｘｉｄｅ　Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）等の撮像素子は近年非常に小型化及び高画素化が進んでいる。それに伴い、撮像素子を備えた撮像装置も小型化が進み、その撮像装置に搭載される撮像レンズは、良好な光学性能を確保しながら、レンズ枚数を極力抑えて小型に構成されていることが求められている。
　小型化を意識した撮像レンズとしては、例えば特許第５８３０６３８号明細書に記載されたレンズ系が知られている。特許第５８３０６３８号明細書には、レンズ枚数を６枚～８枚とした単焦点レンズ系が記載されている。
　ところで、撮像レンズに対する要求は年々厳しくなっており、より高性能化が求められるようになっている。また、撮影環境及び／又は撮影対象によっては、小さなＦ値を有する撮像レンズが要望されることがある。しかしながら、特許第５８３０６３８号明細書に記載されたレンズ系は、この要望に十分応えられるほど小さなＦ値を有するものではない。
　本開示は、上記事情に鑑みなされたものである。本発明の一実施形態が解決しようとする課題は、Ｆ値が小さく、諸収差が良好に補正されて、高い光学性能を有する撮像レンズ、及びこの撮像レンズを備えた撮像装置を提供することにある。
　上記の課題を解決するための具体的手段には、以下の態様が含まれる。
　第１の態様に係る撮像レンズは、物体側から像側へ向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有し、像側の面が凸面である第３レンズと、正の屈折力を有し、物体側の面が凸面である第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズと、正の屈折力を有し、像側の面が凸面である第６レンズと、正の屈折力を有し、物体側の面が凸面である第７レンズと、負の屈折力を有する第８レンズと、からなる８枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備え、第５レンズのｄ線基準のアッベ数をνｄ５とした場合、
　　νｄ５＜２３　　（１）
で表される条件式（１）を満足する。
　第２の態様に係る撮像レンズは、物体側から像側へ向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有し、像側の面が凸面である第３レンズと、正の屈折力を有し、物体側の面が凸面である第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズと、正の屈折力を有し、像側の面が凸面である第６レンズと、正の屈折力を有し、物体側の面が凸面である第７レンズと、負の屈折力を有する第８レンズと、からなる８枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備え、第２レンズと第３レンズとの光軸上の間隔をＤｂ２３とし、全系の焦点距離をｆとした場合、
　　０．８＜Ｄｂ２３／ｆ＜７　　（２）
で表される条件式（２）を満足する。
　第３の態様に係る撮像レンズは、物体側から像側へ向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有する第２レンズと、正の屈折力を有し、像側の面が凸面である第３レンズと、正の屈折力を有し、物体側の面が凸面である第４レンズと、負の屈折力を有する第５レンズと、正の屈折力を有し、像側の面が凸面である第６レンズと、正の屈折力を有し、物体側の面が凸面である第７レンズと、負の屈折力を有する第８レンズと、からなる８枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備え、第４レンズと第５レンズと第６レンズとの合成焦点距離をｆ４５６とし、全系の焦点距離をｆとした場合、
　　３＜ｆ４５６／ｆ＜２８　　（３）
で表される条件式（３）を満足する。
　第１、第２、及び第３の態様に係る撮像レンズの少なくとも１つにおいて、第３レンズは、物体側の面の曲率半径の絶対値より像側の面の曲率半径の絶対値が小さいことが好ましい。
　第１、第２、及び第３の態様に係る撮像レンズの少なくとも１つにおいて、第４レンズは、物体側の面の曲率半径の絶対値より像側の面の曲率半径の絶対値が大きいことが好ましい。
　第１、第２、及び第３の態様に係る撮像レンズの少なくとも１つにおいて、第６レンズは、物体側の面の曲率半径の絶対値より像側の面の曲率半径の絶対値が小さいことが好ましい。
　第１、第２、及び第３の態様に係る撮像レンズの少なくとも１つにおいて、第７レンズは、物体側の面の曲率半径の絶対値より像側の面の曲率半径の絶対値が大きいことが好ましい。
　第１、第２、及び第３の態様に係る撮像レンズの少なくとも１つにおいて、以下の条件式のいずれか１つ、あるいは任意の２つ以上の組合せを満足することが好ましい。
　　－８＜ｆ１／ｆ＜－０．５　　（４）
　　－８＜ｆ１２／ｆ＜－０．５　　（５）
　　ｆ４５／ｆ＜－０．５　　（６）
　　２＜ｆ２３／ｆ＜３０　　（７）
　　０．５＜ｆ６／ｆ　　（８）
　　０．５＜ｆ７／ｆ　　（９）
　　３＜ＴＬ／ｆ＜２０　　（１０）
　　０．５＜Ｂｆ／ｆ＜５　　（１１）
　　０．６＜ＥＤ８ｒ／Ｂｆ＜２．２　　（１２）
ただし、
ｆ１：第１レンズの焦点距離
ｆ：全系の焦点距離
ｆ１２：第１レンズと第２レンズとの合成焦点距離
ｆ４５：第４レンズと第５レンズとの合成焦点距離
ｆ２３：第２レンズと第３レンズとの合成焦点距離
ｆ６：第６レンズの焦点距離
ｆ７：第７レンズの焦点距離
ＴＬ：第１レンズの物体側の面から第８レンズの像側の面までの光軸上の距離と空気換算距離でのバックフォーカスとの和
Ｂｆ：空気換算距離でのバックフォーカス
ＥＤ８ｒ：第８レンズの像側の面の有効直径
　第４の態様に係る撮像装置は、第１、第２、及び第３の態様に係る撮像レンズの少なくとも１つを備える。
　なお、本明細書の「～からなり」、「～からなる」は、挙げられた構成要素以外に、実質的に屈折力を有さないレンズ、並びに、絞り、フィルタ、及びカバーガラス等のレンズ以外の光学要素、並びに、レンズフランジ、レンズバレル、撮像素子、及び手振れ補正機構等の機構部分、等が含まれていてもよいことを意図する。
　非球面を含むレンズについて、屈折力の符号、レンズ面の面形状、及び曲率半径は、特に断りが無い限り近軸領域で考えることにする。曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸面を向けた場合を正、像側に凸面を向けた場合を負とする。「正の屈折力を有するレンズ」、「正のレンズ」、及び「正レンズ」は同義である。「負の屈折力を有するレンズ」、「負のレンズ」、及び「負レンズ」は同義である。「バックフォーカス」は最も像側のレンズ面から像側の焦点位置までの光軸上の距離である。
　条件式で用いている「焦点距離」は、近軸焦点距離である。条件式の値は、ｄ線を基準とした場合の値である。本明細書に記載の「ｄ線」、「Ｃ線」、及び「Ｆ線」は輝線であり、ｄ線の波長は５８７．５６ｎｍ（ナノメートル）、Ｃ線の波長は６５６．２７ｎｍ（ナノメートル）、Ｆ線の波長は４８６．１３ｎｍ（ナノメートル）である。
　本発明の一実施形態によれば、Ｆ値が小さく、諸収差が良好に補正されて、高い光学性能を有する撮像レンズ、及びこの撮像レンズを備えた撮像装置を提供することができる。
本発明の一実施形態に係る撮像レンズ（本発明の実施例１の撮像レンズ）の構成を示す断面図である。 本発明の実施例２の撮像レンズの構成を示す断面図である。 本発明の実施例３の撮像レンズの構成を示す断面図である。 本発明の実施例４の撮像レンズの構成を示す断面図である。 本発明の実施例５の撮像レンズの構成を示す断面図である。 本発明の実施例６の撮像レンズの構成を示す断面図である。 本発明の実施例７の撮像レンズの構成を示す断面図である。 本発明の実施例８の撮像レンズの構成を示す断面図である。 本発明の実施例９の撮像レンズの構成を示す断面図である。 本発明の実施例１の撮像レンズの各収差図である。 本発明の実施例２の撮像レンズの各収差図である。 本発明の実施例３の撮像レンズの各収差図である。 本発明の実施例４の撮像レンズの各収差図である。 本発明の実施例５の撮像レンズの各収差図である。 本発明の実施例６の撮像レンズの各収差図である。 本発明の実施例７の撮像レンズの各収差図である。 本発明の実施例８の撮像レンズの各収差図である。 本発明の実施例９の撮像レンズの各収差図である。 本発明の一実施形態に係る撮像装置の概略構成図である。
　以下、本開示の撮像レンズの実施形態について図面を参照して詳細に説明する。図１に、本発明の一実施形態に係る撮像レンズ１の光軸Ｚを含む断面における構成を示す。図１に示す例は、後述の実施例１に対応している。図１では左側が物体側、右側が像側として図示している。また、図１では、無限遠の距離にある物点からの軸上光束２、最大画角の光束３、４も併せて示している。
　なお、図１では、撮像レンズ１が撮像装置に適用されることを想定して、撮像レンズ１と像面Ｓｉｍとの間に平行平板状の光学部材ＰＰが配置された例を示している。光学部材ＰＰは、各種フィルタ、及び／又はカバーガラス等を想定した部材である。各種フィルタとは例えばローパスフィルタ、赤外線カットフィルタ、及び特定の波長域をカットするフィルタ等である。光学部材ＰＰは屈折力を有しない部材であり、光学部材ＰＰを省略した構成も可能である。
　撮像レンズ１は、物体側から像側へ向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、正の屈折力を有する第４レンズＬ４と、負の屈折力を有する第５レンズＬ５と、正の屈折力を有する第６レンズＬ６と、正の屈折力を有する第７レンズＬ７と、負の屈折力を有する第８レンズＬ８と、からなる８枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備える。第３レンズＬ３は、像側の面が凸面である。第４レンズＬ４は、物体側の面が凸面である。第６レンズＬ６は、像側の面が凸面である。第７レンズＬ７は、物体側の面が凸面である。撮像レンズ１に関する以上の構成を基本構成と称することにする。
　物体側から１番目及び２番目のレンズである第１レンズＬ１及び第２レンズＬ２が負レンズであるように構成して、物体側に負の屈折力を配置し、これら２枚のレンズに負の屈折力を分担させることによって、歪曲収差を抑えることが容易となる。第１レンズＬ１は、例えば、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとしてもよく、このようにした場合は、歪曲収差を抑えることがより容易となる。第２レンズＬ２は、例えば、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズとしてもよく、このようにした場合は、歪曲収差を抑えることがより容易となる。
　第３レンズＬ３及び第４レンズＬ４が正レンズであるように構成することによって、球面収差の補正が容易となる。第３レンズＬ３及び第４レンズＬ４は互いの凸面が対向するように構成されており、この構成によって球面収差の補正がより容易となる。第３レンズＬ３は、物体側の面の曲率半径の絶対値より像側の面の曲率半径の絶対値が小さいことが好ましい。このようにした場合は、球面収差及び非点収差の補正が容易となる。第４レンズＬ４は、物体側の面の曲率半径の絶対値より像側の面の曲率半径の絶対値が大きいことが好ましい。このようにした場合は、球面収差及び非点収差の補正が容易となる。
　第５レンズＬ５が負レンズであるように構成することによって、色収差を良好に補正することが容易となる。第５レンズＬ５は、例えば、両凹レンズとしてもよく、このようにした場合は、第５レンズＬ５に強い負の屈折力を持たせることが容易となり、色収差を良好に補正することがより容易となる。
　第６レンズＬ６及び第７レンズＬ７が正レンズであるように構成することによって、球面収差の補正が容易となる。第６レンズＬ６及び第７レンズＬ７は互いの凸面が対向するように構成されており、この構成によって球面収差の補正がより容易となる。第６レンズＬ６は、物体側の面の曲率半径の絶対値より像側の面の曲率半径の絶対値が小さいことが好ましい。このようにした場合は、球面収差及び非点収差の補正が容易となる。第７レンズ７は、物体側の面の曲率半径の絶対値より像側の面の曲率半径の絶対値が大きいことが好ましい。このようにした場合は、球面収差及び非点収差の補正が容易となる。第６レンズＬ６は、例えば、両凸レンズとしてもよい。第７レンズＬ７は、例えば、両凸レンズとしてもよい。
　第８レンズＬ８が負レンズであるように構成することによって、色収差を良好に補正することが容易となる。第８レンズＬ８は、例えば、物体側の面を凹面にしてもよい。第８レンズＬ８は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとしてもよく、あるいは、両凹レンズとしてもよい。第８レンズＬ８を物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズとした場合は、テレセントリック性を向上させることに有利となる。第８レンズＬ８を両凹レンズとした場合は、色収差の補正がさらに容易となる。
　図１の例では、一例として、第４レンズＬ４の物体側の面と第５レンズＬ５の像側の面との間に開口絞りＳｔが配置されている。このようにレンズ系の中間に開口絞りＳｔを配置することによって、最も物体側のレンズ及び最も像側のレンズの両方についてレンズ径の小径化が容易となる。なお、図１で図示されている開口絞りＳｔは、形状又は大きさを表すものではなく、光軸Ｚ上の位置を示すものである。
　また、図１の例では、第１レンズＬ１～第８レンズＬ８の全てが単レンズである。全レンズを単レンズとすることによって、耐熱性及び耐環境性において有利となる。なお、ここでいう「単レンズ」は、接合されていない１枚のレンズを意味する。ただし、複合非球面レンズ（球面レンズと、その球面レンズ上に形成された非球面形状の膜とが一体的に構成されて、全体として１つの非球面レンズとして機能するレンズ）は、接合レンズとは見なさず、１枚のレンズとして扱う。
　撮像レンズ１は、非球面形状を有する非球面レンズを含むように構成してもよい。図１の例では、第７レンズＬ７が非球面レンズであり、その他のレンズは球面レンズである。像面Ｓｉｍに最も近い正レンズを非球面レンズとすることによって、諸収差を抑えながらテレセントリック性を向上させることに有利となる。
　次に、条件式に関する好ましい構成について述べる。撮像レンズ１は、以下の条件式のいずれか１つ、あるいは任意の２つ以上の組合せを満足することが好ましい。
　　νｄ５＜２３　　（１）
　　０．８＜Ｄｂ２３／ｆ＜７　　（２）
　　３＜ｆ４５６／ｆ＜２８　　（３）
　　－８＜ｆ１／ｆ＜－０．５　　（４）
　　－８＜ｆ１２／ｆ＜－０．５　　（５）
　　ｆ４５／ｆ＜－０．５　　（６）
　　２＜ｆ２３／ｆ＜３０　　（７）
　　０．５＜ｆ６／ｆ　　（８）
　　０．５＜ｆ７／ｆ　　（９）
　　３＜ＴＬ／ｆ＜２０　　（１０）
　　０．５＜Ｂｆ／ｆ＜５　　（１１）
　　０．６＜ＥＤ８ｒ／Ｂｆ＜２．２　　（１２）
　　０≦（Ｒ１ｆ＋Ｒ１ｒ）／（Ｒ１ｆ－Ｒ１ｒ）＜８　　（１３）
　　０≦（Ｒ２ｆ＋Ｒ２ｒ）／（Ｒ２ｆ－Ｒ２ｒ）＜５　　（１４）
　　０≦（Ｒ３ｆ＋Ｒ３ｒ）／（Ｒ３ｆ－Ｒ３ｒ）＜５　　（１５）
　　（Ｒ５ｆ＋Ｒ５ｒ）／（Ｒ５ｆ－Ｒ５ｒ）≦０　　（１６）
　　３０＜νｄ１　　（１７）
　　３０＜νｄ２　　（１８）
　　３０＜νｄ３　　（１９）
　　３０＜νｄ４　　（２０）
　　２０＜νｄ６　　（２１）
　　３０＜νｄ７　　（２２）
　　νｄ８＜３０　　（２３）
ただし、
νｄ５：第５レンズのｄ線基準のアッベ数
Ｄｂ２３：第２レンズと第３レンズとの光軸上の間隔
ｆ：全系の焦点距離
ｆ４５６：第４レンズと第５レンズと第６レンズとの合成焦点距離
ｆ１：第１レンズの焦点距離
ｆ１２：第１レンズと第２レンズとの合成焦点距離
ｆ４５：第４レンズと第５レンズとの合成焦点距離
ｆ２３：第２レンズと第３レンズとの合成焦点距離
ｆ６：第６レンズの焦点距離
ｆ７：第７レンズの焦点距離
ＴＬ：第１レンズの物体側の面から第８レンズの像側の面までの光軸上の距離と空気換算距離でのバックフォーカスとの和
Ｂｆ：空気換算距離でのバックフォーカス
ＥＤ８ｒ：第８レンズの像側の面の有効直径
Ｒ１ｆ：第１レンズの物体側の面の曲率半径
Ｒ１ｒ：第１レンズの像側の面の曲率半径
Ｒ２ｆ：第２レンズの物体側の面の曲率半径
Ｒ２ｒ：第２レンズの像側の面の曲率半径
Ｒ３ｆ：第３レンズの物体側の面の曲率半径
Ｒ３ｒ：第３レンズの像側の面の曲率半径
Ｒ５ｆ：第５レンズの物体側の面の曲率半径
Ｒ５ｒ：第５レンズの像側の面の曲率半径
νｄ１：第１レンズのｄ線基準のアッベ数
νｄ２：第２レンズのｄ線基準のアッベ数
νｄ３：第３レンズのｄ線基準のアッベ数
νｄ４：第４レンズのｄ線基準のアッベ数
νｄ６：第６レンズのｄ線基準のアッベ数
νｄ７：第７レンズのｄ線基準のアッベ数
νｄ８：第８レンズのｄ線基準のアッベ数
　条件式（１）の上限以上とならないようにすることによって、軸上色収差の補正が容易となる。Ｆ値を小さくしながら良好な解像性能を確保するためには、軸上色収差を良好に抑えることが必要である。したがって、条件式（１）を満足することによって、Ｆ値が小さく良好な性能を有するレンズ系の実現が容易になる。
　なお、条件式（１）のνｄ５は、２１より小さいことがより好ましく、２０より小さいことがさらに好ましく、１９より小さいことがさらにより好ましく、１８より小さいことが一層好ましい。また、νｄ５は、１６より大きいことが好ましく、このようにした場合は、材料のコストを抑えることが容易となる。νｄ５は、１７より大きいことがより好ましく、１７．２より大きいことがさらに好ましい。上記より、例えば下記条件式（１－１）～（１－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　１６＜νｄ５＜２３　　（１－１）
　　１６＜νｄ５＜２１　　（１－２）
　　１７．２＜νｄ５＜１９　　（１－３）
　条件式（２）の下限以下とならないようにすることによって、第２レンズＬ２と第３レンズＬ３との空気間隔を大きくとることができ、歪曲収差及び球面収差の補正が容易となる。条件式（２）の上限以上とならないようにすることによって、レンズ系を小型化することが容易となる。
　条件式（２）のＤｂ２３／ｆは、１より大きいことがより好ましく、１．２より大きいことがさらに好ましく、１．５より大きいことがさらにより好ましい。また、Ｄｂ２３／ｆは、５より小さいことがより好ましく、４より小さいことがさらに好ましく、３より小さいことがさらにより好ましく、２．５より小さいことが一層好ましい。上記より、例えば下記条件式（２－１）～（２－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　１＜Ｄｂ２３／ｆ＜５　　（２－１）
　　１．２＜Ｄｂ２３／ｆ＜４　　（２－２）
　　１．５＜Ｄｂ２３／ｆ＜３　　（２－３）
　条件式（３）の下限以下とならないようにすることによって、第５レンズＬ５の負の屈折力を強くすることが容易となり、色収差の補正が容易となる。条件式（３）の上限以上とならないようにすることによって、第４レンズＬ４及び第６レンズＬ６の正の屈折力を強くすることが容易となり、球面収差の補正が容易となる。条件式（３）を満足することによって球面収差及び色収差の補正が容易となる。
　条件式（３）のｆ４５６／ｆは、４より大きいことがより好ましく、４．５より大きいことがさらに好ましく、５より大きいことがさらにより好ましい。また、ｆ４５６／ｆは、２５より小さいことがより好ましく、２０より小さいことがさらに好ましく、１５より小さいことがさらにより好ましく、１２より小さいことが一層好ましい。上記より、例えば下記条件式（３－１）～（３－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　４＜ｆ４５６／ｆ＜２５　　（３－１）
　　４．５＜ｆ４５６／ｆ＜１５　　（３－２）
　　５＜ｆ４５６／ｆ＜１２　　（３－３）
　条件式（４）の下限以下とならないようにすることによって、第１レンズＬ１の屈折力を強くすることが容易となり、広角化が容易となる。条件式（４）の上限以上とならないようにすることによって、第１レンズＬ１の屈折力が強くなりすぎるのを抑えることが容易となり、歪曲収差の補正が容易となる。
　条件式（４）のｆ１／ｆは、－６．５より大きいことがより好ましく、－５．５より大きいことがさらに好ましく、－４より大きいことがさらにより好ましい。また、ｆ１／ｆは、－１より小さいことがより好ましく、－２より小さいことがさらに好ましく、－２．５より小さいことがさらにより好ましい。上記より、例えば下記条件式（４－１）～（４－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　－６．５＜ｆ１／ｆ＜－１　　（４－１）
　　－５．５＜ｆ１／ｆ＜－２　　（４－２）
　　－４＜ｆ１／ｆ＜－２．５　　（４－３）
　条件式（５）の下限以下とならないようにすることによって、第１レンズＬ１及び第２レンズＬ２の屈折力を強くすることが容易となり、広角化が容易となる。条件式（５）の上限以上とならないようにすることによって、第１レンズＬ１及び第２レンズＬ２の屈折力が強くなりすぎるのを抑えることが容易となり、歪曲収差の補正が容易となる。
　条件式（５）のｆ１２／ｆは、－６より大きいことがより好ましく、－５より大きいことがさらに好ましく、－４より大きいことがさらにより好ましく、－３より大きいことが一層好ましい。また、ｆ１２／ｆは、－０．８より小さいことがより好ましく、－１より小さいことがさらに好ましく、－１．５より小さいことがさらにより好ましい。上記より、例えば下記条件式（５－１）～（５－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　－５＜ｆ１２／ｆ＜－０．８　　（５－１）
　　－４＜ｆ１２／ｆ＜－１　　（５－２）
　　－３＜ｆ１２／ｆ＜－１．５　　（５－３）
　条件式（６）の上限以上とならないようにすることによって、第４レンズＬ４の屈折力を強くすることが容易となり、球面収差の補正が容易となる。
　条件式（６）のｆ４５／ｆは、－１より小さいことがより好ましく、－２より小さいことがさらに好ましく、－３より小さいことがさらにより好ましい。また、ｆ４５／ｆは、－２０より大きいことが好ましく、このようにした場合は、第５レンズＬ５の屈折力を強くすることが容易となり、軸上色収差の補正が容易となる。ｆ４５／ｆは、－１８より大きいことがより好ましく、－１５より大きいことがさらに好ましく、－１１より大きいことがさらにより好ましい。上記より、例えば下記条件式（６－１）～（６－４）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　－２０＜ｆ４５／ｆ＜－０．５　　（６－１）
　　－１８＜ｆ４５／ｆ＜－１　　（６－２）
　　－１５＜ｆ４５／ｆ＜－２　　（６－３）
　　－１１＜ｆ４５／ｆ＜－３　　（６－４）
　条件式（７）の下限以下とならないようにすることによって、第３レンズＬ３の屈折力を強くすることが容易となり、球面収差及び非点収差の補正が容易となる。条件式（７）の上限以上とならないようにすることによって、第２レンズＬ２の屈折力を強くすることが容易となり、広角化が容易となると共にバックフォーカスの確保が容易となる。
　条件式（７）のｆ２３／ｆは、３より大きいことがより好ましく、４より大きいことがさらに好ましく、５より大きいことがさらにより好ましい。また、ｆ２３／ｆは、２５より小さいことがより好ましく、２２より小さいことがさらに好ましく、２０より小さいことがさらにより好ましい。上記より、例えば下記条件式（７－１）～（７－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　３＜ｆ２３／ｆ＜２５　　（７－１）
　　４＜ｆ２３／ｆ＜２２　　（７－２）
　　５＜ｆ２３／ｆ＜２０　　（７－３）
　条件式（８）の下限以下とならないようにすることによって、第６レンズＬ６の屈折力が強くなりすぎるのを抑えることが容易となり、バックフォーカスの確保が容易となる。
　条件式（８）のｆ６／ｆは、０．８より大きいことがより好ましく、１より大きいことがさらに好ましく、１．５より大きいことがさらにより好ましい。また、ｆ６／ｆは１０より小さいことが好ましく、このようにした場合は、第６レンズＬ６の屈折力を強くすることが容易となり、球面収差の補正が容易となる。ｆ６／ｆは、８より小さいことがより好ましく、５より小さいことがさらに好ましく、３より小さいことがさらにより好ましく、２より小さいことが一層好ましい。上記より、例えば下記条件式（８－１）～（８－４）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　０．５＜ｆ６／ｆ＜１０　　（８－１）
　　０．８＜ｆ６／ｆ＜５　　（８－２）
　　１＜ｆ６／ｆ＜３　　（８－３）
　　１．５＜ｆ６／ｆ＜２　　（８－４）
　条件式（９）の下限以下とならないようにすることによって、第７レンズＬ７の屈折力が強くなりすぎるのを抑えることが容易となり、バックフォーカスの確保が容易となる。
　条件式（９）のｆ７／ｆは、０．８より大きいことがより好ましく、１より大きいことがさらに好ましく、１．５より大きいことがさらにより好ましい。また、ｆ７／ｆは１０より小さいことが好ましく、このようにした場合は、第７レンズＬ７の屈折力を強くすることが容易となり、球面収差の補正が容易となる。ｆ７／ｆは、８より小さいことがより好ましく、５より小さいことがさらに好ましく、３より小さいことがさらにより好ましく、２．５より小さいことが一層好ましい。上記より、例えば下記条件式（９－１）～（９－４）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　０．５＜ｆ７／ｆ＜１０　　（９－１）
　　０．８＜ｆ７／ｆ＜５　　（９－２）
　　１＜ｆ７／ｆ＜３　　（９－３）
　　１．５＜ｆ７／ｆ＜２．５　　（９－４）
　条件式（１０）のＴＬはレンズ系の全長である。条件式（１０）の下限以下とならないようにすることによって、全長が短すぎてレンズの枚数、及び形状に制約ができてしまうのを防ぐことが容易となり、良好な解像性能を確保することが容易となる。あるいは、条件式（１０）の下限以下とならないようにすることによって、全長に対して焦点距離を短くすることが容易となり、広角化が容易となる。条件式（１０）の上限以上とならないようにすることによって、全長が長くなりすぎるのを抑えることが容易となる。
　条件式（１０）のＴＬ／ｆは、５より大きいことがより好ましく、６より大きいことがさらに好ましく、７より大きいことがさらにより好ましく、８より大きいことが一層好ましい。また、ＴＬ／ｆは、１８より小さいことがより好ましく、１５より小さいことがさらに好ましく、１２より小さいことがさらにより好ましい。上記より、例えば下記条件式（１０－１）～（１０－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　５＜ＴＬ／ｆ＜１８　　（１０－１）
　　６＜ＴＬ／ｆ＜１５　　（１０－２）
　　８＜ＴＬ／ｆ＜１２　　（１０－３）
　条件式（１１）の下限以下とならないようにすることによって、バックフォーカスを十分に確保することが容易となる。条件式（１１）の上限以上とならないようにすることによって、バックフォーカスが長くなりすぎて、レンズ系が大型化するのを抑えることが容易となる。
　条件式（１１）のＢｆ／ｆは、０．６より大きいことがより好ましく、０．７より大きいことがさらに好ましく、０．８より大きいことがさらにより好ましく、０．９より大きいことが一層好ましい。また、Ｂｆ／ｆは、４より小さいことがより好ましく、３より小さいことがさらに好ましく、２より小さいことがさらにより好ましい。上記より、例えば下記条件式（１１－１）～（１１－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　０．７＜Ｂｆ／ｆ＜４　　（１１－１）
　　０．８＜Ｂｆ／ｆ＜３　　（１１－２）
　　０．９＜Ｂｆ／ｆ＜２　　（１１－３）
　条件式（１２）の下限以下とならないようにすることによって、バックフォーカスが長くなりすぎて、レンズ系が大型化するのを抑えることが容易となる。条件式（１２）の上限以上とならないようにすることによって、有効径の大径化を抑えることが容易となり、レンズ径を小型化することが容易となる。なお、「面の有効直径」とは、結像に寄与する全光線とレンズ面との交わる点を考えたとき、径方向における最も外側の点（最も光軸から離れた点）からなる円の直径を意味する。有効直径は、例えばレンズ系が撮像素子と組み合わせて使用される場合は、撮像素子の撮像面のサイズに基づき決めることができる。撮像面が矩形であり、その矩形の２つの対角線の交点をレンズ系の光軸を通る場合は、例えば、この対角線の１／２を最大像高として考えて有効直径を決めてもよい。また、開口部を有する遮光部材がレンズ系に配置されている場合は、その遮光部材を考慮して有効直径を決めてもよい。
　条件式（１２）のＥＤ８ｒ／Ｂｆは、０．７より大きいことがより好ましく、０．８より大きいことがさらに好ましく、０．９より大きいことがさらにより好ましく、１より大きいことが一層好ましく、１．１より大きいことがより一層好ましく、１．２より大きいことがさらに一層好ましい。また、ＥＤ８ｒ／Ｂｆは、２より小さいことがより好ましく、１．８より小さいことがさらに好ましく、１．７より小さいことがさらにより好ましく、１．６より小さいことが一層好ましい。上記より、例えば下記条件式（１２－１）～（１２－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　０．８＜ＥＤ８ｒ／Ｂｆ＜２　　（１２－１）
　　１＜ＥＤ８ｒ／Ｂｆ＜１．８　　（１２－２）
　　１．１＜ＥＤ８ｒ／Ｂｆ＜１．７　　（１２－３）
　条件式（１３）の下限以上とすることによって、歪曲収差の補正が容易となる。条件式（１３）の上限以上とならないようにすることによって、広角化、及びバックフォーカスの確保が容易となる。
　条件式（１３）の（Ｒ１ｆ＋Ｒ１ｒ）／（Ｒ１ｆ－Ｒ１ｒ）は、１より大きいことがより好ましく、１．２より大きいことがさらに好ましく、１．４より大きいことがさらにより好ましい。また、（Ｒ１ｆ＋Ｒ１ｒ）／（Ｒ１ｆ－Ｒ１ｒ）は、５より小さいことがより好ましく、４より小さいことがさらに好ましく、３より小さいことがさらにより好ましい。上記より、例えば下記条件式（１３－１）～（１３－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　１≦（Ｒ１ｆ＋Ｒ１ｒ）／（Ｒ１ｆ－Ｒ１ｒ）＜５　　（１３－１）
　　１．３＜（Ｒ１ｆ＋Ｒ１ｒ）／（Ｒ１ｆ－Ｒ１ｒ）＜４　　（１３－２）
　　１．５＜（Ｒ１ｆ＋Ｒ１ｒ）／（Ｒ１ｆ－Ｒ１ｒ）＜３　　（１３－３）
　条件式（１４）の下限以上とすることによって、歪曲収差の補正が容易となる。条件式（１４）の上限以上とならないようにすることによって、広角化、及びバックフォーカスの確保が容易となる。
　条件式（１４）の（Ｒ２ｆ＋Ｒ２ｒ）／（Ｒ２ｆ－Ｒ２ｒ）は、０．５より大きいことがより好ましく、１より大きいことがさらに好ましく、１．０５より大きいことがさらにより好ましい。また、（Ｒ２ｆ＋Ｒ２ｒ）／（Ｒ２ｆ－Ｒ２ｒ）は、４より小さいことがより好ましく、３より小さいことがさらに好ましく、２．５より小さいことがさらにより好ましい。上記より、例えば下記条件式（１４－１）～（１４－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　０．５＜（Ｒ２ｆ＋Ｒ２ｒ）／（Ｒ２ｆ－Ｒ２ｒ）＜４　　（１４－１）
　　１＜（Ｒ２ｆ＋Ｒ２ｒ）／（Ｒ２ｆ－Ｒ２ｒ）＜３　　（１４－２）
　　１．０５＜（Ｒ２ｆ＋Ｒ２ｒ）／（Ｒ２ｆ－Ｒ２ｒ）＜２．５　　（１４－３）
　条件式（１５）の下限以上とすることによって、球面収差及び非点収差の補正が容易となる。条件式（１５）の上限以上とならないようにすることによって、球面収差の補正が容易となる。
　条件式（１５）の（Ｒ３ｆ＋Ｒ３ｒ）／（Ｒ３ｆ－Ｒ３ｒ）は、０．２より大きいことがより好ましく、０．３より大きいことがさらに好ましく、０．４より大きいことがさらにより好ましい。また、（Ｒ３ｆ＋Ｒ３ｒ）／（Ｒ３ｆ－Ｒ３ｒ）は、４より小さいことがより好ましく、３より小さいことがさらに好ましく、２より小さいことがさらにより好ましい。上記より、例えば下記条件式（１５－１）～（１５－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　０．２＜（Ｒ３ｆ＋Ｒ３ｒ）／（Ｒ３ｆ－Ｒ３ｒ）＜４　　（１５－１）
　　０．３＜（Ｒ３ｆ＋Ｒ３ｒ）／（Ｒ３ｆ－Ｒ３ｒ）＜３　　（１５－２）
　　０．４＜（Ｒ３ｆ＋Ｒ３ｒ）／（Ｒ３ｆ－Ｒ３ｒ）＜２　　（１５－３）
　条件式（１６）の上限以下とすることによって、第５レンズＬ５において、物体側の面の曲率半径の絶対値を像側の面の曲率半径の絶対値より小さくすることが容易となり、コマ収差の補正、非点収差の補正、及びバックフォーカスを長くとることが容易となる。
　条件式（１６）の（Ｒ５ｆ＋Ｒ５ｒ）／（Ｒ５ｆ－Ｒ５ｒ）は、－０．１より小さいことがより好ましく、－０．２より小さいことがさらに好ましく、－０．３より小さいことがさらにより好ましい。また、（Ｒ５ｆ＋Ｒ５ｒ）／（Ｒ５ｆ－Ｒ５ｒ）は、－０．９より大きいことが好ましい。このようにした場合は、球面収差の補正が容易となるか、軸上色収差の補正が容易となる。（Ｒ５ｆ＋Ｒ５ｒ）／（Ｒ５ｆ－Ｒ５ｒ）は、－０．８より大きいことがより好ましく、－０．７より大きいことがさらに好ましい。上記より、例えば下記条件式（１６－１）～（１６－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　－０．９＜（Ｒ５ｆ＋Ｒ５ｒ）／（Ｒ５ｆ－Ｒ５ｒ）＜－０．１　　（１６－１）
　　－０．８＜（Ｒ５ｆ＋Ｒ５ｒ）／（Ｒ５ｆ－Ｒ５ｒ）＜－０．２　　（１６－２）
　　－０．７＜（Ｒ５ｆ＋Ｒ５ｒ）／（Ｒ５ｆ－Ｒ５ｒ）＜－０．３　　（１６－３）
　条件式（１７）の下限以下とならないようにすることによって、軸上色収差の補正が容易となる。νｄ１は、３５より大きいことがより好ましく、３８より大きいことがさらに好ましく、４０より大きいことがさらにより好ましい。また、νｄ１は８５より小さいことが好ましく、このようにした場合は、コストを抑えることが容易となると共に、屈折率の高い材料を選ぶことが容易となるため、歪曲収差の補正、及び広角化に有利となる。そして、νｄ１が８５より小さくなるように構成した場合は、耐薬品性の高い材料を選ぶことが容易となり、信頼性の高いレンズを作製することが容易となる。第１レンズＬ１は、最も物体側のレンズであり、外部に露出する可能性があるため、耐薬品性の高い材料を選択可能とすることは有効である。νｄ１は、８０より小さいことがより好ましく、６０より小さいことがさらに好ましく、５０より小さいことがさらにより好ましい。上記より、例えば下記条件式（１７－１）～（１７－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　３０＜νｄ１＜８５　　（１７－１）
　　３５＜νｄ１＜６０　　（１７－２）
　　３８＜νｄ１＜５０　　（１７－３）
　条件式（１８）の下限以下とならないようにすることによって、軸上色収差の補正が容易となる。νｄ２は、３５より大きいことがより好ましく、３８より大きいことがさらに好ましく、４０より大きいことがさらにより好ましい。また、νｄ２は８５より小さいことが好ましく、このようにした場合は、コストを抑えることが容易となると共に、屈折率の高い材料を選ぶことが容易となるため、歪曲収差の補正、及び広角化に有利となる。νｄ２は、８０より小さいことがより好ましく、６０より小さいことがさらに好ましく、５０より小さいことがさらにより好ましい。上記より、例えば下記条件式（１８－１）～（１８－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　３０＜νｄ２＜８５　　（１８－１）
　　３５＜νｄ２＜６０　　（１８－２）
　　３８＜νｄ２＜５０　　（１８－３）
　条件式（１９）の下限以下とならないようにすることによって、軸上色収差の補正が容易となる。νｄ３は、４０より大きいことがより好ましく、４５より大きいことがさらに好ましく、５０より大きいことがさらにより好ましい。また、νｄ３は８５より小さいことが好ましく、このようにした場合は、倍率色収差を抑えることが容易となる。νｄ３は、８０より小さいことがより好ましく、７０より小さいことがさらに好ましく、６０より小さいことがさらにより好ましい。上記より、例えば下記条件式（１９－１）～（１９－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　３０＜νｄ３＜８５　　（１９－１）
　　４０＜νｄ３＜７０　　（１９－２）
　　４５＜νｄ３＜６０　　（１９－３）
　条件式（２０）の下限以下とならないようにすることによって、軸上色収差の補正が容易となる。νｄ４は、４０より大きいことがより好ましく、４５より大きいことがさらに好ましく、５０より大きいことがさらにより好ましい。また、νｄ４は８５より小さいことが好ましく、このようにした場合は、倍率色収差を抑えることが容易となる。νｄ４は、８０より小さいことがより好ましく、７０より小さいことがさらに好ましく、６０より小さいことがさらにより好ましく、５５より小さいことが一層好ましい。上記より、例えば下記条件式（２０－１）～（２０－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　３０＜νｄ４＜８５　　（２０－１）
　　４０＜νｄ４＜７０　　（２０－２）
　　４５＜νｄ４＜６０　　（２０－３）
　条件式（２１）の下限以下とならないようにすることによって、軸上色収差及び倍率色収差の補正が容易となる。νｄ６は、２５より大きいことがより好ましく、３０より大きいことがさらに好ましく、３３より大きいことがさらにより好ましい。また、νｄ６は８５より小さいことが好ましく、このようにした場合は、材料のコストを抑えることが容易となる。νｄ６は、８０より小さいことがより好ましく、７０より小さいことがさらに好ましく、６０より小さいことがさらにより好ましく、５０より小さいことが一層好ましく、４０より小さいことがより一層好ましい。
い。上記より、例えば下記条件式（２１－１）～（２１－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　２０＜νｄ６＜８５　　（２１－１）
　　２５＜νｄ６＜６０　　（２１－２）
　　３０＜νｄ６＜５０　　（２１－３）
　条件式（２２）の下限以下とならないようにすることによって、軸上色収差及び倍率色収差の補正が容易となる。νｄ７は、３５より大きいことがより好ましく、３８より大きいことがさらに好ましく、４０より大きいことがさらにより好ましい。また、νｄ７は８５より小さいことが好ましく、このようにした場合は、材料のコストを抑えることが容易となる。νｄ７は、８０より小さいことがより好ましく、７０より小さいことがさらに好ましく、６０より小さいことがさらにより好ましく、５０より小さいことが一層好ましい。上記より、例えば下記条件式（２２－１）～（２２－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　３０＜νｄ７＜８５　　（２２－１）
　　３５＜νｄ７＜６０　　（２２－２）
　　３８＜νｄ７＜５０　　（２２－３）
　条件式（２３）の上限以上とならないようにすることによって、軸上色収差及び倍率色収差の補正が容易となる。νｄ８は、２３より小さいことがより好ましく、２１より小さいことがさらに好ましく、２０より小さいことがさらにより好ましく、１９より小さいことが一層好ましく、１８より小さいことがより一層好ましい。また、νｄ８は、１６より大きいことが好ましく、このようにした場合は、材料のコストを抑えることが容易となる。νｄ８は、１７より大きいことがより好ましく、１７．２より大きいことがさらに好ましい。上記より、例えば下記条件式（２３－１）～（２３－３）の少なくとも１つを満足することがより好ましい。
　　１６＜νｄ８＜２３　　（２３－１）
　　１６＜νｄ８＜２１　　（２３－２）
　　１７．２＜νｄ８＜１９　　（２３－３）
　なお、条件式に関する好ましい構成としては、上記で式として記載された範囲を満足するものに限定されず、各条件式について上記で述べた好ましい下限と好ましい上限とを任意に組み合わせてなる範囲を満足するものも含む。
　ここで、上述した条件式を考慮した３つの好ましい構成例と、その効果について説明する。第１の構成例は、上述した基本構成を有し、条件式（１）を満足する撮像レンズである。第１の構成例によれば、諸収差、特に軸上色収差を良好に補正しながら、Ｆ値の小さなレンズ系を構成することに有利となる。
　第２の構成例は、上述した基本構成を有し、条件式（２）を満足する撮像レンズである。第２の構成例によれば、諸収差、特に歪曲収差及び球面収差を良好に補正しながら、レンズ系の小型化を図ることに有利となる。
　第３の構成例は、上述した基本構成を有し、条件式（３）を満足する撮像レンズである。第３の構成例によれば、諸収差、特に色収差及び球面収差を良好に補正することに有利となる。
　なお、図１にはレンズ系と像面Ｓｉｍとの間に光学部材ＰＰを配置した例を示したが、各種フィルタをレンズ系と像面Ｓｉｍとの間に配置する代わりに、各レンズの間に各種フィルタを配置してもよく、あるいは、いずれかのレンズのレンズ面に各種フィルタと同様の作用を有するコートを施してもよい。
　また、撮像レンズ１は、物体距離の変化に応じてフォーカシングを行う機能を備えていてもよい。この機能を備える場合は、レンズ系全体を移動させることによってフォーカシングを行う方式としてもよく、あるいは、レンズ系のうちの一部のみを移動させることによってフォーカシングを行う方式としてもよい。
　また、撮像レンズ１のＦ値は、２．０以下であること好ましい。Ｆ値を２．０以下とすることによって、暗い場所でも良好な撮影が可能となる。Ｆ値は、１．８以下であることがより好ましく、１．５以下であることがさらに好ましく、１．２以下であることがさらにより好ましい。
　また、周辺光量比に関する実用上の問題が発生しないのであれば、周辺光線の一部を遮光する絞り等の遮光部材を各レンズの間に配置してもよい。このような部材により、結像領域周辺部の画質を向上させることができる。図１では、第３レンズＬ３の物体側の面と第７レンズＬ７の像側の面それぞれの周辺部に接するように遮光部材１１と遮光部材１２とを設けた例を示す。遮光部材１１と遮光部材１２とは、光軸上に中心がある円形の開口部を有する。なお、遮光部材を設ける箇所及び遮光部材の数は図１に示す例に限定されない。
　さらに、各レンズ間の有効径外を通過する光束は、迷光となって像面に達し、ゴーストとなるおそれがあるため、必要に応じて、この迷光を遮光する遮光部材を設けてもよい。この迷光用の遮光部材としては、例えば、レンズの有効径外の部分に施された不透明な塗料、又は不透明な板材であってもよく、必要に応じてどのレンズの間に配置してもよい。
　上述した好ましい構成及び可能な構成は、任意の組合せが可能であり、要求される仕様に応じて適宜選択的に採用されることが好ましい。好ましい構成を適宜選択することによって、より良好な光学性能及び／又はより高い仕様に対応可能な光学系を実現することができる。本開示の技術によれば、Ｆ値が小さく、諸収差が良好に補正されて、高い光学性能を有する撮像レンズを実現することが可能である。なお、ここでいう「Ｆ値が小さく」とは、Ｆ値が２．０以下であることを意味する。
　次に、本発明の撮像レンズの数値実施例について説明する。
［実施例１］
　実施例１の撮像レンズの構成と光路の断面図は図１に示しており、その図示方法と構成は上述したとおりであるので、ここでは重複説明を一部省略する。
　実施例１の撮像レンズについて、基本レンズデータを表１に、条件式に関する値及び諸元を表２に、非球面係数を表３に示す。表１において、Ｓｎの欄には最も物体側の面を第１面とし像側に向かうに従い１つずつ番号を増加させた場合の面番号を示し、Ｒの欄には各面の曲率半径を示し、Ｄの欄には各面とその像側に隣接する面との光軸上の面間隔を示す。また、Ｎｄの欄には各構成要素のｄ線に対する屈折率を示し、νｄの欄には各構成要素のｄ線基準のアッベ数を示す。また、周辺光線の一部を遮光する遮光部材が配置されている面の行には、遮光部材と記した欄に遮光部材の開口部の直径にφを付けて示す。
　表１では、物体側に凸面を向けた形状の面の曲率半径の符号を正、像側に凸面を向けた形状の面の曲率半径の符号を負としている。表１には開口絞りＳｔ及び光学部材ＰＰも合わせて示している。表１では、開口絞りＳｔに相当する面の面番号の欄には面番号と（Ｓｔ）という語句を記載している。表１の最下欄の面は像面Ｓｉｍである。
　表２において、ＦＮｏ．はＦ値であり、２ωは最大全画角である。表２には、上述した条件式で用いた記号の対応値も示す。
　表１では、非球面の面番号には＊印を付しており、非球面の曲率半径の欄には近軸の曲率半径の数値を記載している。表３において、Ｓｎの欄には非球面の面番号を示し、ＫＡ及びＡｍ（ｍ＝３、４、５、６）の欄には各非球面についての非球面係数の数値を示す。表３の非球面係数の数値の「Ｅ±ｎ」（ｎ：整数）は「×１０±ｎ」を意味する。ＫＡ及びＡｍは下式で表される非球面式における非球面係数である。
　　Ｚｄ＝Ｃ×ｈ２／｛１＋（１－ＫＡ×Ｃ２×ｈ２）１/２｝＋ΣＡｍ×ｈｍ
ただし、
Ｚｄ：非球面深さ（高さｈの非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸に垂直な平面に
　　　下ろした垂線の長さ）
ｈ：高さ（光軸からレンズ面までの距離）
Ｃ：近軸曲率半径の逆数
ＫＡ、Ａｍ：非球面係数
であり、非球面式のΣはｍに関する総和を意味する。
　各表のデータにおいて、角度の単位としては度を用い、長さの単位としてはｍｍ（ミリメートル）を用いているが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても使用可能なため他の適当な単位を用いることもできる。また、以下に示す各表では所定の桁でまるめた数値を記載している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　図１０に、物体距離が無限遠の場合における実施例１の撮像レンズの各収差図を示す。図１０では左から順に、球面収差、非点収差、歪曲収差、及び倍率色収差を示す。球面収差図では、ｄ線、Ｆ線、及びＣ線における収差をそれぞれ実線、一点鎖線、及び二点鎖線で示す。なお、球面収差図には、正弦条件違反量を破線で示す。非点収差図では、サジタル方向のｄ線における収差を実線で示し、タンジェンシャル方向のｄ線における収差を短破線で示す。歪曲収差図ではｄ線における収差を実線で示す。倍率色収差図では、Ｆ線、及びＣ線における収差をそれぞれ一点鎖線、及び二点鎖線で示す。球面収差図のＦＮｏ．はＦ値を意味し、その他の収差図のωは半画角を意味する。
　上記の実施例１に関する各データの記号、意味、及び記載方法は、特に断りが無い限り以下の実施例においても同様であるので、以下では重複説明を省略する。
［実施例２］
　実施例２の撮像レンズの構成と光路の断面図を図２に示す。図２では、最大画角の光束４及び遮光部材の図示を省略している点が図１と異なるが、その他の図示方法は基本的に図１と同様である。以下の実施例３～９に係る断面図も図２と同様の図示方法を採っている。
　実施例２の撮像レンズは、物体側から像側へ向かって順に、第１レンズＬ１～第８レンズＬ８の８枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備え、上述した基本構成を有する。実施例２の撮像レンズについて、基本レンズデータを表４に、条件式に関する値及び諸元を表５に、非球面係数を表６に、各収差図を図１１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
［実施例３］
　実施例３の撮像レンズの構成と光路の断面図を図３に示す。実施例３の撮像レンズは、物体側から像側へ向かって順に、第１レンズＬ１～第８レンズＬ８の８枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備え、上述した基本構成を有する。実施例３の撮像レンズについて、基本レンズデータを表７に、条件式に関する値及び諸元を表８に、非球面係数を表９に、各収差図を図１２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
［実施例４］
　実施例４の撮像レンズの構成と光路の断面図を図４に示す。実施例４の撮像レンズは、物体側から像側へ向かって順に、第１レンズＬ１～第８レンズＬ８の８枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備え、上述した基本構成を有する。実施例４の撮像レンズについて、基本レンズデータを表１０に、条件式に関する値及び諸元を表１１に、非球面係数を表１２に、各収差図を図１３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
［実施例５］
　実施例５の撮像レンズの構成と光路の断面図を図５に示す。実施例５の撮像レンズは、物体側から像側へ向かって順に、第１レンズＬ１～第８レンズＬ８の８枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備え、上述した基本構成を有する。実施例５の撮像レンズについて、基本レンズデータを表１３に、条件式に関する値及び諸元を表１４に、非球面係数を表１５に、各収差図を図１４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
［実施例６］
　実施例６の撮像レンズの構成と光路の断面図を図６に示す。実施例６の撮像レンズは、物体側から像側へ向かって順に、第１レンズＬ１～第８レンズＬ８の８枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備え、上述した基本構成を有する。実施例６の撮像レンズについて、基本レンズデータを表１６に、条件式に関する値及び諸元を表１７に、非球面係数を表１８に、各収差図を図１５に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
［実施例７］
　実施例７の撮像レンズの構成と光路の断面図を図７に示す。実施例７の撮像レンズは、物体側から像側へ向かって順に、第１レンズＬ１～第８レンズＬ８の８枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備え、上述した基本構成を有する。実施例７の撮像レンズについて、基本レンズデータを表１９に、条件式に関する値及び諸元を表２０に、非球面係数を表２１に、各収差図を図１６に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000021
［実施例８］
　実施例８の撮像レンズの構成と光路の断面図を図８に示す。実施例８の撮像レンズは、物体側から像側へ向かって順に、第１レンズＬ１～第８レンズＬ８の８枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備え、上述した基本構成を有する。実施例８の撮像レンズについて、基本レンズデータを表２２に、条件式に関する値及び諸元を表２３に、非球面係数を表２４に、各収差図を図１７に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000022
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000023
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000024
［実施例９］
　実施例９の撮像レンズの構成と光路の断面図を図９に示す。実施例９の撮像レンズは、物体側から像側へ向かって順に、第１レンズＬ１～第８レンズＬ８の８枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備え、上述した基本構成を有する。実施例９の撮像レンズについて、基本レンズデータを表２５に、条件式に関する値及び諸元を表２６に、非球面係数を表２７に、各収差図を図１８に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000025
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000026
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000027
　実施例１～９の撮像レンズについて、条件式（１）～（６）の対応値を表２８に示し、条件式（７）～（１２）の対応値を表２９に示し、条件式（１３）～（１６）の対応値を表３０に示す。実施例１～９はｄ線を基準波長としている。表２８、表２９、及び表３０にはｄ線基準での値を示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000028
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000029
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000030
　以上のデータからわかるように、実施例１～９の撮像レンズは、Ｆ値が１．１２以下であり小さなＦ値を有し、諸収差が良好に補正されて高い光学性能を有している。
　次に、本発明の実施形態に係る撮像装置について説明する。図１９に、本発明の実施形態の撮像装置の一例として、本発明の実施形態に係る撮像レンズ１を用いた撮像装置１０の概略構成図を示す。撮像装置１０としては、例えば、ＦＡ（Ｆａｃｔｏｒｙ　Ａｕｔｏｍａｔｉｏｎ）用カメラ、ＭＶ（Ｍａｃｈｉｎｅ　Ｖｉｓｉｏｎ）用カメラ、監視カメラ、車載カメラ、及び、デジタルカメラを挙げることができる。
　撮像装置１０は、撮像レンズ１と、フィルタ５と、撮像素子６と、撮像素子６からの出力信号を演算処理する信号処理部７とを備える。なお、図１９では、撮像レンズ１を概念的に図示している。撮像素子６は、撮像レンズ１により形成された被写体の像を撮像して電気信号に変換するものであり、例えばＣＣＤ（Ｃｈａｒｇｅ　Ｃｏｕｐｌｅｄ　Ｄｅｖｉｃｅ）又はＣＭＯＳ（Ｃｏｍｐｌｅｍｅｎｔａｒｙ　Ｍｅｔａｌ　Ｏｘｉｄｅ　Ｓｅｍｉｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）等を用いることができる。撮像素子６は、その撮像面が撮像レンズ１の像面Ｓｉｍに一致するように配置される。
　以上、実施形態及び実施例を挙げて本発明を説明したが、本発明は上記実施形態及び実施例に限定されず、種々の変形が可能である。例えば、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、アッベ数、及び非球面係数は、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得る。
　　１　　撮像レンズ
　　２　　軸上光束
　　３、４　　最大画角の光束
　　５　　フィルタ
　　６　　撮像素子
　　７　　信号処理部
　　１０　　撮像装置
　　１１、１２　　遮光部材
　　Ｌ１　　第１レンズ
　　Ｌ２　　第２レンズ
　　Ｌ３　　第３レンズ
　　Ｌ４　　第４レンズ
　　Ｌ５　　第５レンズ
　　Ｌ６　　第６レンズ
　　Ｌ７　　第７レンズ
　　Ｌ８　　第８レンズ
　　ＰＰ　　光学部材
　　Ｓｉｍ　　像面
　　Ｓｔ　　開口絞り
　　Ｚ　　光軸

Claims (17)

  1. 　物体側から像側へ向かって順に、
    　負の屈折力を有する第１レンズと、
    　負の屈折力を有する第２レンズと、
    　正の屈折力を有し、像側の面が凸面である第３レンズと、
    　正の屈折力を有し、物体側の面が凸面である第４レンズと、
    　負の屈折力を有する第５レンズと、
    　正の屈折力を有し、像側の面が凸面である第６レンズと、
    　正の屈折力を有し、物体側の面が凸面である第７レンズと、
    　負の屈折力を有する第８レンズと、
    からなる８枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備え、
    　前記第５レンズのｄ線基準のアッベ数をνｄ５とした場合、
    　　νｄ５＜２３　　（１）
    で表される条件式（１）を満足する撮像レンズ。
  2. 　物体側から像側へ向かって順に、
    　負の屈折力を有する第１レンズと、
    　負の屈折力を有する第２レンズと、
    　正の屈折力を有し、像側の面が凸面である第３レンズと、
    　正の屈折力を有し、物体側の面が凸面である第４レンズと、
    　負の屈折力を有する第５レンズと、
    　正の屈折力を有し、像側の面が凸面である第６レンズと、
    　正の屈折力を有し、物体側の面が凸面である第７レンズと、
    　負の屈折力を有する第８レンズと、
    からなる８枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備え、
    　前記第２レンズと前記第３レンズとの光軸上の間隔をＤｂ２３とし、全系の焦点距離をｆとした場合、
    　　０．８＜Ｄｂ２３／ｆ＜７　　（２）
    で表される条件式（２）を満足する撮像レンズ。
  3. 　物体側から像側へ向かって順に、
    　負の屈折力を有する第１レンズと、
    　負の屈折力を有する第２レンズと、
    　正の屈折力を有し、像側の面が凸面である第３レンズと、
    　正の屈折力を有し、物体側の面が凸面である第４レンズと、
    　負の屈折力を有する第５レンズと、
    　正の屈折力を有し、像側の面が凸面である第６レンズと、
    　正の屈折力を有し、物体側の面が凸面である第７レンズと、
    　負の屈折力を有する第８レンズと、
    からなる８枚のレンズのみを屈折力を有するレンズとして備え、
    　前記第４レンズと前記第５レンズと前記第６レンズとの合成焦点距離をｆ４５６とし、全系の焦点距離をｆとした場合、
    　　３＜ｆ４５６／ｆ＜２８　　（３）
    で表される条件式（３）を満足する撮像レンズ。
  4. 　前記第３レンズは、物体側の面の曲率半径の絶対値より像側の面の曲率半径の絶対値が小さい請求項１から３のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  5. 　前記第４レンズは、物体側の面の曲率半径の絶対値より像側の面の曲率半径の絶対値が大きい請求項１から４のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  6. 　前記第６レンズは、物体側の面の曲率半径の絶対値より像側の面の曲率半径の絶対値が小さい請求項１から５のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  7. 　前記第７レンズは、物体側の面の曲率半径の絶対値より像側の面の曲率半径の絶対値が大きい請求項１から６のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  8. 　前記第１レンズの焦点距離をｆ１とし、全系の焦点距離をｆとした場合、
    　　－８＜ｆ１／ｆ＜－０．５　　（４）
    で表される条件式（４）を満足する請求項１から７のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  9. 　前記第１レンズと前記第２レンズとの合成焦点距離をｆ１２とし、全系の焦点距離をｆとした場合、
    　　－８＜ｆ１２／ｆ＜－０．５　　（５）
    で表される条件式（５）を満足する請求項１から８のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  10. 　前記第４レンズと前記第５レンズとの合成焦点距離をｆ４５とし、全系の焦点距離をｆとした場合、
    　　ｆ４５／ｆ＜－０．５　　（６）
    で表される条件式（６）を満足する請求項１から９のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  11. 　前記第２レンズと前記第３レンズとの合成焦点距離をｆ２３とし、全系の焦点距離をｆとした場合、
    　　２＜ｆ２３／ｆ＜３０　　（７）
    で表される条件式（７）を満足する請求項１から１０のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  12. 　前記第６レンズの焦点距離をｆ６とし、全系の焦点距離をｆとした場合、
    　　０．５＜ｆ６／ｆ　　（８）
    で表される条件式（８）を満足する請求項１から１１のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  13. 　前記第７レンズの焦点距離をｆ７とし、全系の焦点距離をｆとした場合、
    　　０．５＜ｆ７／ｆ　　（９）
    で表される条件式（９）を満足する請求項１から１２のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  14. 　前記第１レンズの物体側の面から前記第８レンズの像側の面までの光軸上の距離と空気換算距離でのバックフォーカスとの和をＴＬとし、全系の焦点距離をｆとした場合、
    　　３＜ＴＬ／ｆ＜２０　　（１０）
    で表される条件式（１０）を満足する請求項１から１３のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  15. 　空気換算距離でのバックフォーカスをＢｆとし、全系の焦点距離をｆとした場合、
    　　０．５＜Ｂｆ／ｆ＜５　　（１１）
    で表される条件式（１１）を満足する請求項１から１４のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  16. 　前記第８レンズの像側の面の有効直径をＥＤ８ｒとし、空気換算距離でのバックフォーカスをＢｆとした場合、
    　　０．６＜ＥＤ８ｒ／Ｂｆ＜２．２　　（１２）
    で表される条件式（１２）を満足する請求項１から１５のいずれか１項に記載の撮像レンズ。
  17. 　請求項１から１６のいずれか１項に記載の撮像レンズを備えた撮像装置。
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