WO2021127881A1 - 摄像光学镜头 - Google Patents

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WO2021127881A1
WO2021127881A1 PCT/CN2019/127536 CN2019127536W WO2021127881A1 WO 2021127881 A1 WO2021127881 A1 WO 2021127881A1 CN 2019127536 W CN2019127536 W CN 2019127536W WO 2021127881 A1 WO2021127881 A1 WO 2021127881A1
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imaging optical
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陈佳
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诚瑞光学(常州)股份有限公司
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    • G—PHYSICS
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G—PHYSICS
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B9/00—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or -
    • G02B9/64—Optical objectives characterised both by the number of the components and their arrangements according to their sign, i.e. + or - having more than six components

Definitions

  • an embodiment of the present invention provides an imaging optical lens.
  • the imaging optical lens includes a first lens, a second lens, a third lens, and a fourth lens in order from the object side to the image side.
  • the focal length of the imaging optical lens is f
  • the focal length of the first lens is f1
  • the focal length of the second lens is f2
  • the on-axis curvature radius of the object side of the seventh lens is R13
  • the seventh lens is
  • the on-axis curvature radius of the mirror image side is R14
  • the on-axis thickness of the sixth lens is d11
  • the on-axis distance from the image side of the sixth lens to the object side of the seventh lens is d12, which satisfies the following relationship :
  • the curvature radius of the object side surface of the second lens is R3
  • the curvature radius of the image side surface of the second lens is R4
  • the axial thickness of the second lens is d3
  • the total optical length of the imaging optical lens It is TTL and satisfies the following relationship:
  • FIG. 3 is a schematic diagram of the chromatic aberration of magnification of the imaging optical lens shown in FIG. 1;
  • FIG. 6 is a schematic diagram of axial aberration of the imaging optical lens shown in FIG. 5;
  • the on-axis thickness of the first lens L1 is d1
  • the total optical length of the imaging optical lens is TTL, which satisfies the following relationship: 0.05 ⁇ d1/TTL ⁇ 0.22, which is beneficial to achieve ultra-thinness when the condition is within the range specified by the conditional formula.
  • 0.08 ⁇ d1/TTL ⁇ 0.17 is satisfied.
  • the axial thickness of the third lens L3 is d5, and the total optical length of the imaging optical lens is TTL, which satisfies the following relationship: 0.02 ⁇ d5/TTL ⁇ 0.10. Within the range specified by the conditional formula, it is beneficial to realize ultra-thinness. Preferably, 0.03 ⁇ d5/TTL ⁇ 0.08 is satisfied.
  • d17 the axial thickness of the optical filter GF
  • ndg the refractive index of the d-line of the optical filter GF
  • the entrance pupil diameter of the imaging optical lens is 4.101mm
  • the full-field image height is 6.000mm
  • the diagonal field angle is 74.30°
  • the aperture is large, wide-angle, and ultra-thin.
  • On-axis and off-axis chromatic aberrations are fully corrected, and they have excellent optical characteristics.
  • Table 6 shows the aspheric surface data of each lens in the imaging optical lens 20 according to the second embodiment of the present invention.
  • FIG. 6 and 7 respectively show schematic diagrams of axial aberration and chromatic aberration of magnification after light having wavelengths of 656 nm, 587 nm, 546 nm, 486 nm, and 436 nm pass through the imaging optical lens 20 of the second embodiment.
  • FIG. 8 shows a schematic diagram of field curvature and distortion after light with a wavelength of 546 nm passes through the imaging optical lens 20 of the second embodiment.
  • the second embodiment satisfies various conditional expressions.
  • the third embodiment is basically the same as the first embodiment, and the meaning of the symbols is the same as that of the first embodiment, and only the differences are listed below.
  • Table 9 and Table 10 show design data of the imaging optical lens 30 according to the third embodiment of the present invention.
  • FIG. 10 and 11 respectively show schematic diagrams of axial aberration and chromatic aberration of magnification after light having wavelengths of 656 nm, 587 nm, 546 nm, 486 nm, and 436 nm pass through the imaging optical lens 30 of the third embodiment.
  • FIG. 12 shows a schematic diagram of field curvature and distortion after light with a wavelength of 546 nm passes through the imaging optical lens 30 of the third embodiment.
  • the entrance pupil diameter of the imaging optical lens is 4.137mm
  • the full-field image height is 6.000mm
  • the diagonal field angle is 73.92°
  • the aperture is large, wide-angle, and ultra-thin.
  • On-axis and off-axis chromatic aberrations are fully corrected, and they have excellent optical characteristics.

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Abstract

一种摄像光学镜头（10），摄像光学镜头（10）由物侧至像侧依序包括：第一透镜（L1）、第二透镜（L2）、第三透镜（L3）、第四透镜（L4）、第五透镜（L5）、第六透镜（L6）、第七透镜（L7）以及第八透镜（L8）；且满足下列关系式：0.6≤f1/f≤1.80；f2≤0; -30.00≤(R13+R14)/(R13-R14)≤-6.00；6.70≤d11/d12≤10.00。摄像光学镜头（10）具有大光圈、广角化、超薄等良好的光学性能。

Description

摄像光学镜头 技术领域
本发明涉及光学镜头领域，特别涉及一种适用于智能手机、数码相机等手提终端设备，以及监视器、PC镜头等摄像装置的摄像光学镜头。
背景技术
近年来，随着智能手机的兴起，小型化摄影镜头的需求日渐提高，而一般摄影镜头的感光器件不外乎是感光耦合器件(Charge Coupled Device，CCD)或互补性氧化金属半导体器件(Complementary Metal-OxideSemiconductor Sensor，CMOS Sensor)两种，且由于半导体制造工艺技术的精进，使得感光器件的像素尺寸缩小，再加上现今电子产品以功能佳且轻薄短小的外型为发展趋势，因此，具备良好成像品质的小型化摄像镜头俨然成为目前市场上的主流。为获得较佳的成像品质，传统搭载于手机相机的镜头多采用三片式或四片式透镜结构。并且，随着技术的发展以及用户多样化需求的增多，在感光器件的像素面积不断缩小，且系统对成像品质的要求不断提高的情况下，五片式、六片式、七片式、八片式透镜结构逐渐出现在镜头设计当中。迫切需求具有良好光学性能的大光圈、广角化、超薄的光学摄像镜头。
发明内容
针对上述问题，本发明的目的在于提供一种摄像光学镜头，能在获得高成像性能的同时，满足大光圈、广角化、超薄的要求。
为解决上述技术问题，本发明的实施方式提供了一种摄像光学镜头，所述摄像光学镜头，自物侧至像侧依序包含：第一透镜，第二透镜，第三透镜，第四透镜，第五透镜，第六透镜，第七透镜，以及第八透镜；
所述摄像光学镜头的焦距为f，所述第一透镜的焦距为f1，所述第二透镜的焦距为f2，所述第七透镜物侧面的轴上曲率半径为R13，所述第七透镜像侧面的轴上曲率半径为R14，所述第六透镜的轴上厚度为d11，所述第六透镜的像侧面到所述第七透镜的物侧面的轴上距离为d12，满足下列关系式：
0.60≤f1/f≤1.80；
f2≤0mm；
-30.00≤(R13+R14)/(R13-R14)≤-6.00；
6.70≤d11/d12≤10.00。
优选地，所述第三透镜的焦距为f3，且满足下列关系式：
1.00≤f3/f≤2.70。
优选地，所述第一透镜物侧面的曲率半径为R1，所述第一透镜像侧面的曲率半径为R2，以及所述第一透镜的轴上厚度为d1，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
-7.76≤(R1+R2)/(R1-R2)≤-0.44；
0.05≤d1/TTL≤0.22。
优选地，所述第二透镜物侧面的曲率半径为R3，所述第二透镜像侧面的曲率半径为R4，以及所述第二透镜的轴上厚度为d3，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
-3.31≤f2/f≤-0.73；
0.71≤(R3+R4)/(R3-R4)≤7.71；
0.01≤d3/TTL≤0.08。
优选地，所述第三透镜物侧面的曲率半径为R5，所述第三透镜像侧面的曲率半径为R6，以及所述第三透镜的轴上厚度为d5，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
-4.61≤(R5+R6)/(R5-R6)≤-0.04；
0.02≤d5/TTL≤0.10。
优选地，所述第四透镜的焦距为f4，所述第四透镜物侧面的曲率半径为R7，所述第四透镜像侧面的曲率半径为R8，以及所述第四透镜的轴上厚度为d7，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
-27.41≤f4/f≤470.78；
-19.21≤(R7+R8)/(R7-R8)≤65.72；
0.02≤d7/TTL≤0.14。
优选地，所述第五透镜的焦距为f5，所述第五透镜物侧面的曲率半径为R9，所述第五透镜像侧面的曲率半径为R10，以及所述第五透镜的轴上厚度为d9，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
-297.68≤f5/f≤29.69；
-35.22≤(R9+R10)/(R9-R10)≤75.83；
0.01≤d9/TTL≤0.07。
优选地，所述第六透镜的焦距为f6，所述第六透镜物侧面的曲率半径为R11，所述第六透镜像侧面的曲率半径为R12，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
-57.49≤f6/f≤-6.05；
-45.21≤(R11+R12)/(R11-R12)≤-7.24；
0.02≤d11/TTL≤0.13。
优选地，所述第七透镜的焦距为f7，以及所述第七透镜的轴上厚 度为d13，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
2.01≤f7/f≤15.35；
0.07≤d13/TTL≤0.21。
优选地，所述第八透镜的焦距为f8，所述第八透镜物侧面的曲率半径为R15，所述第八透镜像侧面的曲率半径为R16，以及所述第八透镜的轴上厚度为d15，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
-3.17≤f8/f≤-0.81；
0.92≤(R15+R16)/(R15-R16)≤3.69；
0.06≤d15/TTL≤0.19。
本发明的有益效果在于：根据本发明的摄像光学镜头具有优秀的光学特性，满足大光圈、广角化、超薄的要求，尤其适用于由高像素用的CCD、CMOS等摄像元件构成的手机摄像镜头组件和WEB摄像镜头。
附图说明
图1是本发明第一实施方式的摄像光学镜头的结构示意图；
图2是图1所示摄像光学镜头的轴向像差示意图；
图3是图1所示摄像光学镜头的倍率色差示意图；
图4是图1所示摄像光学镜头的场曲及畸变示意图；
图5是本发明第二实施方式的摄像光学镜头的结构示意图；
图6是图5所示摄像光学镜头的轴向像差示意图；
图7是图5所示摄像光学镜头的倍率色差示意图；
图8是图5所示摄像光学镜头的场曲及畸变示意图；
图9是本发明第三实施方式的摄像光学镜头的结构示意图；
图10是图9所示摄像光学镜头的轴向像差示意图；
图11是图9所示摄像光学镜头的倍率色差示意图；
图12是图9所示摄像光学镜头的场曲及畸变示意图。
具体实施方式
为使本发明的目的、技术方案和优点更加清楚，下面将结合附图对本发明的各实施方式进行详细的阐述。然而，本领域的普通技术人员可以理解，在本发明各实施方式中，为了使读者更好地理解本发明而提出了许多技术细节。但是，即使没有这些技术细节和基于以下各实施方式的种种变化和修改，也可以实现本发明所要求保护的技术方案。
(第一实施方式)
参考附图，本发明提供了一种摄像光学镜头10。图1所示为本发明第一实施方式的摄像光学镜头10，该摄像光学镜头10包括八个透镜。具体的，所述摄像光学镜头10，由物侧至像侧依序包括：光圈S1、第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6、第七透镜L7以及第八透镜L8。第八透镜L8和像面Si之间可设置有光学过滤片(filter)GF等光学元件。
定义整体摄像光学镜头10的焦距为f，所述第一透镜L1的焦距为f1，满足下列关系式：0.60≤f1/f≤1.80，在条件式规定范围内，所述第一透镜L1具有正屈折力，通过规定了第一透镜L1焦距与系统总焦距的比值，可以有效地平衡系统的球差以及场曲量。
定义所述第二透镜L2的焦距为f2，满足下列关系式：f2≤0，在 条件式规定范围内，所述第二透镜L2具有负屈折力，规定了第二透镜L2焦距的正负，通过焦距的合理分配，使得系统具有较佳的成像品质和较低的敏感性。
定义所述第七透镜L7物侧面的曲率半径R13，第七透镜L7像侧面的曲率半径R14，满足下列关系式：-30.00≤(R13+R14)/(R13-R14)≤-6.00，通过规定了第七透镜L7的形状，在条件式规定范围内，可以缓和光线经过镜片的偏折程度，有效减小像差。
定义第六透镜L6的轴上厚度为d11，第六透镜L6的轴上厚度为d12，满足下列关系式：6.70≤d11/d12≤10.00，通过规定了第六透镜L6厚度与第六第七透镜空气间隔的比值，在条件式范围内，有助于压缩光学系统总长，实现超薄化效果。
定义整体摄像光学镜头10的焦距为f，所述第三透镜L3的焦距为f3，满足下列关系式：1.00≤f3/f≤2.70，在条件式范围内，所述第三透镜L3具有正屈折力，规定了第三透镜L3焦距与系统总焦距的比值，通过焦距的合理分配，使得系统具有较佳的成像品质和较低的敏感性。
当本发明所述摄像光学镜头10的焦距、各透镜的焦距、相关透镜像侧面到物侧面的轴上距离、轴上厚度满足上述关系式时，可以使摄像光学镜头10具有高性能，且满足大光圈、广角化、超薄的要求的设计需求。
所述第一透镜L1物侧面的曲率半径为R1，所述第一透镜L1像侧面的曲率半径为R2，-7.76≤(R1+R2)/(R1-R2)≤-0.44，规定了第一透镜L1的形状，在条件式规定范围内时，有利于合理控制第一透镜L1的形状，使得第一透镜L1能够有效地校正系统球差。优选地，满足-4.85≤(R1+R2)/(R1-R2)≤-0.55。
所述第一透镜L1的轴上厚度为d1，摄像光学镜头的光学总长为TTL，满足下列关系式：0.05≤d1/TTL≤0.22，在条件式规定范围内时有利于实现超薄化。优选地，满足0.08≤d1/TTL≤0.17。
所述第二透镜L2的焦距为f2，满足系列关系式：-3.31≤f2/f≤-0.73，通过将第二透镜L2的负光焦度控制在合理范围，有利于矫正光学系统的像差。优选地，满足-2.07≤f2/f≤-0.92。
所述第二透镜L2物侧面的曲率半径为R3，所述第二透镜L2像侧面的曲率半径为R4，0.71≤(R3+R4)/(R3-R4)≤7.71，规定了第二透镜L2的形状，可以缓和光线经过镜片的偏折程度，有效减小像差。优选地，满足1.13≤(R3+R4)/(R3-R4)≤6.17。
所述第二透镜L2的轴上厚度为d3，摄像光学镜头的光学总长为TTL，满足下列关系式：0.01≤d3/TTL≤0.08，有利于实现超薄化。优选地，满足0.02≤d3/TTL≤0.07。
所述第三透镜L3物侧面的曲率半径为R5，所述第三透镜L3像侧面的曲率半径为R6，-4.61≤(R5+R6)/(R5-R6)≤-0.04，规定了第三透镜L3的形状，可有效控制第三透镜L3的形状，有利于第三透镜L3成型，在条件式规定范围内，可以缓和光线经过镜片的偏折程度，有效减小像差。优选地，满足-2.88≤(R5+R6)/(R5-R6)≤-0.05。
所述第三透镜L3的轴上厚度为d5，摄像光学镜头的光学总长为TTL，满足下列关系式：0.02≤d5/TTL≤0.10，在条件式规定范围内，有利于实现超薄化。优选地，满足0.03≤d5/TTL≤0.08。
所述第四透镜L4的焦距为f4，满足系列关系式：-27.41≤f4/f≤470.78，规定了第四透镜L4的焦距与整体焦距的比值。在规定的范围内时，所述第四透镜L4具有正屈折力或负屈折力，通过光焦度的合理分配，使得系统具有较佳的成像品质和较低的敏感性。优选地，满足 -17.13≤f4/f≤376.63。
所述第四透镜L4物侧面的曲率半径为R7，所述第四透镜L4像侧面的曲率半径为R8，-19.21≤(R7+R8)/(R7-R8)≤65.72，规定了第四透镜L4的形状，在条件式范围内时，随着超薄广角化的发展，有利于补正轴外画角的像差等问题。优选地，满足-12.01≤(R7+R8)/(R7-R8)≤52.57。
所述第四透镜L4的轴上厚度为d7，摄像光学镜头的光学总长为TTL，满足下列关系式：0.02≤d7/TTL≤0.14，有利于实现超薄化。优选地，满足0.03≤d7/TTL≤0.11。
所述第五透镜L5的焦距为f5，满足系列关系式：-297.68≤f5/f≤29.69，规定了第五透镜L5的焦距与整体焦距的比值。在规定的范围内时，所述第五透镜L5具有正屈折力或负屈折力，使得摄像镜头的光线角度平缓，降低公差敏感度。优选地，满足-186.06≤f5/f≤23.75。
所述第五透镜L5物侧面的曲率半径为R9，所述第五透镜L5像侧面的曲率半径为R10，-35.22≤(R9+R10)/(R9-R10)≤75.83，规定了第五透镜L5的形状，在条件式范围内时，随着超薄广角化的发展，有利于补正轴外画角的像差等问题。优选地，满足-22.01≤(R9+R10)/(R9-R10)≤60.67。
所述第五透镜L5的轴上厚度为d9，摄像光学镜头的光学总长为TTL，满足下列关系式：0.01≤d9/TTL≤0.07，在条件式范围内，有利于实现超薄化。优选地，满足0.02≤d9/TTL≤0.06。
所述第六透镜L6的焦距为f6，满足系列关系式：-57.49≤f6/f≤-6.05，规定了第六透镜L6的焦距与整体焦距的比值。在规定的范围内时，所述第六透镜L6具有负屈折力，使得系统具有较佳的成像品质和较低的敏感性。优选地，满足-35.93≤f6/f≤-7.56。
所述第六透镜L6物侧面的曲率半径为R11，所述第六透镜L6像侧面的曲率半径为R12，-45.21≤(R11+R12)/(R11-R12)≤-7.24，规定了第六透镜L6的形状，在条件式范围内时，随着超薄广角化的发展，有利于补正轴外画角的像差等问题。优选地，满足-28.26≤(R11+R12)/(R11-R12)≤-9.06。
所述第六透镜L6的轴上厚度为d11，摄像光学镜头的光学总长为TTL，满足下列关系式：0.02≤d11/TTL≤0.13，有利于实现超薄化。优选地，满足0.04≤d11/TTL≤0.11。
所述第七透镜L7的焦距为f7，满足系列关系式：2.01≤f7/f≤15.35，规定了第七透镜L7的焦距与整体焦距的比值。在规定的范围内时，所述第七透镜L7具有正屈折力，使得系统具有较佳的成像品质和较低的敏感性。优选地，满足3.21≤f7/f≤12.28。
所述第七透镜L7的轴上厚度为d13，摄像光学镜头的光学总长为TTL，满足下列关系式：0.07≤d13/TTL≤0.21，有利于实现超薄化。优选地，满足0.10≤d13/TTL≤0.17。
所述第八透镜L8的焦距为f8，满足系列关系式：-3.17≤f8/f≤-0.81，规定了第八透镜L8的焦距与整体焦距的比值。在规定的范围内时，所述第八透镜L8具有负屈折力，有利于减小系统像差，同时有利于镜头向超薄化、广角化发展。优选地，满足-1.98≤f8/f≤-1.01。
所述第八透镜L8物侧面的曲率半径为R15，所述第八透镜L8像侧面的曲率半径为R16，0.92≤(R15+R16)/(R15-R16)≤3.69，规定了第八透镜L8的形状，在条件式范围内时，随着超薄广角化的发展，有利于补正轴外画角的像差等问题。优选地，满足1.48≤(R15+R16)/(R15-R16)≤2.96。
所述第八透镜L8的轴上厚度为d15，摄像光学镜头的光学总长为 TTL，满足下列关系式：0.06≤d15/TTL≤0.19，有利于实现超薄化。优选地，满足0.09≤d15/TTL≤0.15。
本实施方式中，定义所述第一透镜L1与所述第二透镜L2的组合焦距为f12，满足下列关系式：0.54≤f12/f≤27.20，在条件式范围内，可消除所述摄像光学镜头10的像差与歪曲，且可压制摄像光学镜头10后焦距，维持影像镜片系统组小型化。优选的，0.81≤f12/f≤21.76。
本实施方式中，摄像光学镜头10的光学总长TTL小于或等于10.78毫米，有利于实现超薄化。优选地，光学总长TTL小于或等于10.29毫米。
本实施方式中，摄像光学镜头10的光圈F数(Fno)小于或等于1.96。大光圈，成像性能好。优选地，光圈F数小于或等于1.92。
如此设计，能够使得整体摄像光学镜头10的光学总长TTL尽量变短，维持小型化的特性。
下面将用实例进行说明本发明的摄像光学镜头10。各实例中所记载的符号如下所示。焦距、轴上距离、曲率半径、轴上厚度、反曲点位置、驻点位置的单位为mm。
TTL：光学长度(第1透镜L1的物侧面到成像面的轴上距离)，单位为mm；
优选的，所述透镜的物侧面和/或像侧面上还可以设置有反曲点和/或驻点，以满足高品质的成像需求，具体的可实施方案，参下所述。
表1、表2示出本发明第一实施方式的摄像光学镜头10的设计数据。
【表1】
Figure PCTCN2019127536-appb-000001
其中，各符号的含义如下。
S1：光圈；
R：光学面的曲率半径、透镜时为中心曲率半径；
R1：第一透镜L1的物侧面的曲率半径；
R2：第一透镜L1的像侧面的曲率半径；
R3：第二透镜L2的物侧面的曲率半径；
R4：第二透镜L2的像侧面的曲率半径；
R5：第三透镜L3的物侧面的曲率半径；
R6：第三透镜L3的像侧面的曲率半径；
R7：第四透镜L4的物侧面的曲率半径；
R8：第四透镜L4的像侧面的曲率半径；
R9：第五透镜L5的物侧面的曲率半径；
R10：第五透镜L5的像侧面的曲率半径；
R11：第六透镜L6的物侧面的曲率半径；
R12：第六透镜L6的像侧面的曲率半径；
R13：第七透镜L7的物侧面的曲率半径；
R14：第七透镜L7的像侧面的曲率半径；
R15：第八透镜L8的物侧面的曲率半径；
R16：第八透镜L8的像侧面的曲率半径；
R17：光学过滤片GF的物侧面的曲率半径；
R18：光学过滤片GF的像侧面的曲率半径；
d：透镜的轴上厚度与透镜之间的轴上距离；
d0：光圈S1到第一透镜L1的物侧面的轴上距离；
d1：第一透镜L1的轴上厚度；
d2：第一透镜L1的像侧面到第二透镜L2的物侧面的轴上距离；
d3：第二透镜L2的轴上厚度；
d4：第二透镜L2的像侧面到第三透镜L3的物侧面的轴上距离；
d5：第三透镜L3的轴上厚度；
d6：第三透镜L3的像侧面到第四透镜L4的物侧面的轴上距离；
d7：第四透镜L4的轴上厚度；
d8：第四透镜L4的像侧面到第五透镜L5的物侧面的轴上距离；
d9：第五透镜L5的轴上厚度；
d10：第五透镜L5的像侧面到第六透镜L6的物侧面的轴上距离；
d11：第六透镜L6的轴上厚度；
d12：第六透镜L6的像侧面到第七透镜L7的物侧面的轴上距离；
d13：第七透镜L7的轴上厚度；
d14：第七透镜L7的像侧面到光学过滤片GF的物侧面的轴上距离；
d15：第八透镜L8的轴上厚度；
d16：第八透镜L8的像侧面到光学过滤片GF的物侧面的轴上距离；
d17：光学过滤片GF的轴上厚度；
d18：光学过滤片GF的像侧面到像面的轴上距离；
nd：d线的折射率；
nd1：第一透镜L1的d线的折射率；
nd2：第二透镜L2的d线的折射率；
nd3：第三透镜L3的d线的折射率；
nd4：第四透镜L4的d线的折射率；
nd5：第五透镜L5的d线的折射率；
nd6：第六透镜L6的d线的折射率；
nd7：第七透镜L7的d线的折射率；
nd8：第八透镜L8的d线的折射率；
ndg：光学过滤片GF的d线的折射率；
vd：阿贝数；
v1：第一透镜L1的阿贝数；
v2：第二透镜L2的阿贝数；
v3：第三透镜L3的阿贝数；
v4：第四透镜L4的阿贝数；
v5：第五透镜L5的阿贝数；
v6：第六透镜L6的阿贝数；
v7：第七透镜L7的阿贝数；
V8：第八透镜L8的阿贝数；
vg：光学过滤片GF的阿贝数。
表2示出本发明第一实施方式的摄像光学镜头10中各透镜的非球面数据。
【表2】
Figure PCTCN2019127536-appb-000002
Figure PCTCN2019127536-appb-000003
其中，k是圆锥系数，A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18、A20是非球面系数。
IH：像高
y＝(x 2/R)/[1+{1-(k+1)(x 2/R 2)} 1/2]+A4x 4+A6x 6+A8x 8+A10x 10+A12x 12+A14x 14+A16x 16+A18x 18+A20x 20        (1)
为方便起见，各个透镜面的非球面使用上述公式(1)中所示的非球面。但是，本发明不限于该公式(1)表示的非球面多项式形式。
表3、表4示出本发明第一实施方式的摄像光学镜头10中各透镜的反曲点以及驻点设计数据。其中，P1R1、P1R2分别代表第一透镜L1的物侧面和像侧面，P2R1、P2R2分别代表第二透镜L2的物侧面和像侧面，P3R1、P3R2分别代表第三透镜L3的物侧面和像侧面，P4R1、P4R2分别代表第四透镜L4的物侧面和像侧面，P5R1、P5R2分别代表第五透镜L5的物侧面和像侧面，P6R1、P6R2分别代表第六透镜L6的物侧面和像侧面，P7R1、P7R2分别代表第七透镜L7的物侧面和像侧面。P8R1、P8R2分别代表第八透镜L8的物侧面和像侧面。“反曲点位置”栏位对应数据为各透镜表面所设置的反曲点到摄像光 学镜头10光轴的垂直距离。“驻点位置”栏位对应数据为各透镜表面所设置的驻点到摄像光学镜头10光轴的垂直距离。
【表3】
  反曲点个数 反曲点位置1 反曲点位置2 反曲点位置3
P1R1        
P1R2 3 0.595 0.925 1.745
P2R1 3 0.705 0.985 1.725
P2R2        
P3R1 1 0.915    
P3R2        
P4R1 2 1.145 1.565  
P4R2        
P5R1 2 0.615 2.275  
P5R2 1 0.425    
P6R1 2 1.775 2.135  
P6R2 2 1.915 2.855  
P7R1 2 1.185 2.995  
P7R2 2 1.335 4.245  
P8R1 3 0.465 2.535 4.755
P8R2 3 1.015 4.645 5.095
【表4】
  驻点个数 驻点位置1 驻点位置2
P1R1      
P1R2      
P2R1      
P2R2      
P3R1 1 1.565  
P3R2      
P4R1      
P4R2      
P5R1 1 1.015  
P5R2 1 0.765  
P6R1      
P6R2      
P7R1 1 1.915  
P7R2 1 2.335  
P8R1 2 0.825 4.185
P8R2 1 2.195  
图2、图3分别示出了波长为656nm、587nm、546nm、486nm和436nm的光经过第一实施方式的摄像光学镜头10后的轴向像差以及倍率色差示意图。图4则示出了，波长为546nm的光经过第一实施方式的摄像光学镜头10后的场曲及畸变示意图，图4的场曲S是弧矢方向的场曲，T是子午方向的场曲。
后出现的表13示出各实例1、2、3中各种数值与条件式中已规定的参数所对应的值。
如表13所示，第一实施方式满足各条件式。
在本实施方式中，所述摄像光学镜头的入瞳直径为4.101mm，全视场像高为6.000mm，对角线方向的视场角为74.30°，大光圈、广角化、超薄，其轴上、轴外色像差充分补正，且具有优秀的光学特征。
(第二实施方式)
第二实施方式与第一实施方式基本相同，符号含义与第一实施方式相同，以下只列出不同点。
表5、表6示出本发明第二实施方式的摄像光学镜头20的设计数据。
【表5】
Figure PCTCN2019127536-appb-000004
Figure PCTCN2019127536-appb-000005
表6示出本发明第二实施方式的摄像光学镜头20中各透镜的非球面数据。
【表6】
Figure PCTCN2019127536-appb-000006
表7、表8示出本发明第二实施方式的摄像光学镜头20中各透镜的反曲点以及驻点设计数据。
【表7】
  反曲点个数 反曲点位置1 反曲点位置2 反曲点位置3 反曲点位置4
P1R1 1 2.125      
P1R2 2 0.795 1.615    
P2R1          
P2R2          
P3R1 2 0.455 1.675    
P3R2 1 1.745      
P4R1 1 1.855      
P4R2          
P5R1 2 0.505 2.055    
P5R2 2 0.375 2.005    
P6R1          
P6R2 1 2.405      
P7R1 2 0.925 2.585    
P7R2 4 1.215 3.245 3.815 4.065
P8R1 2 0.475 2.495    
P8R2 3 0.985 4.715 4.975  
【表8】
  驻点个数 驻点位置1 驻点位置2
P1R1      
P1R2      
P2R1      
P2R2      
P3R1 2 0.755 1.895
P3R2      
P4R1      
P4R2      
P5R1 1 0.835  
P5R2 1 0.675  
P6R1      
P6R2      
P7R1 1 1.555  
P7R2 1 2.245  
图6、图7分别示出了波长为656nm、587nm、546nm、486nm和436nm的光经过第二实施方式的摄像光学镜头20后的轴向像差以及倍率色差示意图。图8则示出了，波长为546nm的光经过第二实施方式的摄像光学镜头20后的场曲及畸变示意图。
如表13所示，第二实施方式满足各条件式。
在本实施方式中，所述摄像光学镜头的入瞳直径为4.278mm，全 视场像高为6.000mm，对角线方向的视场角为72.00°，大光圈、广角化、超薄，其轴上、轴外色像差充分补正，且具有优秀的光学特征。
(第三实施方式)
第三实施方式与第一实施方式基本相同，符号含义与第一实施方式相同，以下只列出不同点。
表9、表10示出本发明第三实施方式的摄像光学镜头30的设计数据。
【表9】
Figure PCTCN2019127536-appb-000007
表10示出本发明第三实施方式的摄像光学镜头30中各透镜的非球面数据。
【表10】
Figure PCTCN2019127536-appb-000008
表11、表12示出本发明第三实施方式的摄像光学镜头30中各透镜的反曲点以及驻点设计数据。
【表11】
  反曲点个数 反曲点位置1 反曲点位置2 反曲点位置3 反曲点位置4 反曲点位置5
P1R1 1 1.915        
P1R2 1 0.885        
P2R1 2 0.795 1.325      
P2R2            
P3R1 1 1.485        
P3R2 1 1.295        
P4R1 1 1.945        
P4R2            
P5R1 1 0.795        
P5R2 2 0.565 2.325      
P6R1            
P6R2            
P7R1 2 0.985 2.825      
P7R2 2 1.445 4.285      
P8R1 5 0.575 2.415 4.035 4.135 4.615
P8R2 3 1.025 4.595 4.895    
【表12】
  驻点个数 驻点位置1
P1R1    
P1R2 1 1.765
P2R1    
P2R2    
P3R1    
P3R2 1 1.725
P4R1    
P4R2    
P5R1 1 1.335
P5R2 1 1.125
P6R1    
P6R2    
P7R1 1 1.765
P7R2 1 2.975
图10、图11分别示出了波长为656nm、587nm、546nm、486nm和436nm的光经过第三实施方式的摄像光学镜头30后的轴向像差以及倍率色差示意图。图12则示出了，波长为546nm的光经过第三实施方式的摄像光学镜头30后的场曲及畸变示意图。
以下表13按照上述条件式列出了本实施方式中对应各条件式的数值。显然，本实施方式的摄像光学系统满足上述的条件式。
在本实施方式中，所述摄像光学镜头的入瞳直径为4.137mm，全视场像高为6.000mm，对角线方向的视场角为73.92°，大光圈、广角化、超薄，其轴上、轴外色像差充分补正，且具有优秀的光学特征。
【表13】
参数及条件式 实施例1 实施例2 实施例3
f1/f 0.93 0.61 1.79
f2 -12.03 -8.95 -13.01
(R13+R14)/(R13-R14) -6.04 -29.95 -14.50
d11/d12 6.70 9.94 7.87
f3/f 1.89 2.68 1.07
f 7.792 8.128 7.860
f1 7.243 4.939 14.094
f2 -12.025 -8.945 -13.010
f3 14.696 21.775 8.403
f4 402.442 -111.408 2466.906
f5 -1159.770 -108.038 155.555
f6 -223.996 -73.774 -164.675
f7 31.251 83.192 32.266
f8 -9.416 -11.012 -12.452
f12 13.096 8.794 142.552
Fno 1.90 1.90 1.90
本领域的普通技术人员可以理解，上述各实施方式是实现本发明的具体实施方式，而在实际应用中，可以在形式上和细节上对其作各种改变，而不偏离本发明的精神和范围。

Claims (10)

  1. 一种摄像光学镜头，其特征在于，所述摄像光学镜头，自物侧至像侧依序包含：第一透镜，第二透镜，第三透镜，第四透镜，第五透镜，第六透镜，第七透镜，以及第八透镜；
    所述摄像光学镜头的焦距为f，所述第一透镜的焦距为f1，所述第二透镜的焦距为f2，所述第七透镜物侧面的轴上曲率半径为R13，所述第七透镜像侧面的轴上曲率半径为R14，所述第六透镜的轴上厚度为d11，所述第六透镜的像侧面到所述第七透镜的物侧面的轴上距离为d12，满足下列关系式：
    0.60≤f1/f≤1.80；
    f2≤0mm；
    -30.00≤(R13+R14)/(R13-R14)≤-6.00；
    6.70≤d11/d12≤10.00。
  2. 根据权利要求1所述的摄像光学镜头，其特征在于，所述第三透镜的焦距为f3，且满足下列关系式：
    1.00≤f3/f≤2.70。
  3. 根据权利要求1所述的摄像光学镜头，其特征在于，所述第一透镜物侧面的曲率半径为R1，所述第一透镜像侧面的曲率半径为R2，以及所述第一透镜的轴上厚度为d1，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
    -7.76≤(R1+R2)/(R1-R2)≤-0.44；
    0.05≤d1/TTL≤0.22。
  4. 根据权利要求1所述的摄像光学镜头，其特征在于，所述第二透镜物侧面的曲率半径为R3，所述第二透镜像侧面的曲率半径为R4，以及所述第二透镜的轴上厚度为d3，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足 下列关系式：
    -3.31≤f2/f≤-0.73；
    0.71≤(R3+R4)/(R3-R4)≤7.71；
    0.01≤d3/TTL≤0.08。
  5. 根据权利要求1所述的摄像光学镜头，其特征在于，所述第三透镜物侧面的曲率半径为R5，所述第三透镜像侧面的曲率半径为R6，以及所述第三透镜的轴上厚度为d5，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
    -4.61≤(R5+R6)/(R5-R6)≤-0.04；
    0.02≤d5/TTL≤0.10。
  6. 根据权利要求1所述的摄像光学镜头，其特征在于，所述第四透镜的焦距为f4，所述第四透镜物侧面的曲率半径为R7，所述第四透镜像侧面的曲率半径为R8，以及所述第四透镜的轴上厚度为d7，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
    -27.41≤f4/f≤470.78；
    -19.21≤(R7+R8)/(R7-R8)≤65.72；
    0.02≤d7/TTL≤0.14。
  7. 根据权利要求1所述的摄像光学镜头，其特征在于，所述第五透镜的焦距为f5，所述第五透镜物侧面的曲率半径为R9，所述第五透镜像侧面的曲率半径为R10，以及所述第五透镜的轴上厚度为d9，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
    -297.68≤f5/f≤29.69；
    -35.22≤(R9+R10)/(R9-R10)≤75.83；
    0.01≤d9/TTL≤0.07。
  8. 根据权利要求1所述的摄像光学镜头，其特征在于，所述第六透镜的焦距为f6，所述第六透镜物侧面的曲率半径为R11，所述第六透镜像侧 面的曲率半径为R12，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
    -57.49≤f6/f≤-6.05；
    -45.21≤(R11+R12)/(R11-R12)≤-7.24；
    0.02≤d11/TTL≤0.13。
  9. 根据权利要求1所述的摄像光学镜头，其特征在于，所述第七透镜的焦距为f7，以及所述第七透镜的轴上厚度为d13，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
    2.01≤f7/f≤15.35；
    0.07≤d13/TTL≤0.21。
  10. 根据权利要求1所述的摄像光学镜头，其特征在于，所述第八透镜的焦距为f8，所述第八透镜物侧面的曲率半径为R15，所述第八透镜像侧面的曲率半径为R16，以及所述第八透镜的轴上厚度为d15，所述摄像光学镜头的光学总长为TTL，且满足下列关系式：
    -3.17≤f8/f≤-0.81；
    0.92≤(R15+R16)/(R15-R16)≤3.69；
    0.06≤d15/TTL≤0.19。
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