WO2019225236A1 - 溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備用パスロール、溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備および溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 - Google Patents

溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備用パスロール、溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備および溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 Download PDF

Info

Publication number
WO2019225236A1
WO2019225236A1 PCT/JP2019/016634 JP2019016634W WO2019225236A1 WO 2019225236 A1 WO2019225236 A1 WO 2019225236A1 JP 2019016634 W JP2019016634 W JP 2019016634W WO 2019225236 A1 WO2019225236 A1 WO 2019225236A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
hot
dip galvanized
steel sheet
galvanized steel
heat
Prior art date
Application number
PCT/JP2019/016634
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
大橋　徹
Original Assignee
日本製鉄株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 日本製鉄株式会社 filed Critical 日本製鉄株式会社
Priority to CN201980032512.7A priority Critical patent/CN112119177A/zh
Priority to US17/044,731 priority patent/US11479840B2/en
Priority to JP2020521102A priority patent/JP7150836B2/ja
Priority to MX2020011798A priority patent/MX2020011798A/es
Publication of WO2019225236A1 publication Critical patent/WO2019225236A1/ja

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/06—Zinc or cadmium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/003—Apparatus
    • C23C2/0034—Details related to elements immersed in bath
    • C23C2/00342—Moving elements, e.g. pumps or mixers
    • C23C2/00344—Means for moving substrates, e.g. immersed rollers or immersed bearings
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/003—Apparatus
    • C23C2/0035—Means for continuously moving substrate through, into or out of the bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/14—Removing excess of molten coatings; Controlling or regulating the coating thickness
    • C23C2/16—Removing excess of molten coatings; Controlling or regulating the coating thickness using fluids under pressure, e.g. air knives
    • C23C2/18—Removing excess of molten coatings from elongated material
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/34—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the shape of the material to be treated
    • C23C2/36—Elongated material
    • C23C2/40—Plates; Strips
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C13/00—Rolls, drums, discs, or the like; Bearings or mountings therefor
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C13/00—Rolls, drums, discs, or the like; Bearings or mountings therefor
    • F16C13/006—Guiding rollers, wheels or the like, formed by or on the outer element of a single bearing or bearing unit, e.g. two adjacent bearings, whose ratio of length to diameter is generally less than one
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/18—Sliding surface consisting mainly of wood or fibrous material
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/20—Sliding surface consisting mainly of plastics
    • F16C33/208—Methods of manufacture, e.g. shaping, applying coatings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2322/00—Apparatus used in shaping articles
    • F16C2322/12—Rolling apparatus, e.g. rolling stands, rolls

Definitions

  • the present invention relates to a manufacturing facility for hot-dip galvanized steel sheets.
  • the steel strip is dipped in a galvanizing bath to be subjected to galvanization treatment.
  • multiple rolls hereinafter referred to as “pass rolls” along the steel sheet manufacturing line in order to achieve both downsizing of the equipment and ensuring the processing time of each treatment applied to the steel strip.
  • the steel strip paid out from the coil is sent to the downstream side through a pass roll so as to be folded back many times on the steel plate production line.
  • micro slip may occur between the steel strip and the pass roll.
  • This micro slip causes the galvanized layer to peel off from the surface of the steel strip, and the peeled zinc adheres to the pass roll.
  • Zinc adhering to the pass roll may adhere to the surface of the subsequent steel strip or generate indentations, which causes quality defects.
  • zinc winding such a phenomenon that zinc peeled off from the surface of the steel strip adheres to the peripheral surface of the pass roll is referred to as zinc winding.
  • Patent Document 1 discloses the use of a roll made of a phenol resin based on mineral fibers.
  • Patent Document 2 discloses that a material obtained by mixing a rubber binder and an inorganic filler into a fiber having heat resistance and chemical resistance is used for the roll surface.
  • Patent Document 3 discloses providing a nonwoven fabric layer composed of a base fabric made of heat-resistant fibers, a nonwoven fabric made of para-aramid fibers, and a nonwoven fabric made of PBO (polyparaphenylene benzobisoxazole) fibers on the roll surface. Has been.
  • JP 54-117333 A Japanese Patent Publication No. 63-030974 JP 2000-0664014 A
  • the steel strip passing through the galvanizing bath is immersed in the molten zinc, the surface of the steel strip is hot on the outlet side of the galvanizing bath. For this reason, the steel strip having a high surface is in contact with the pass roll installed near the outlet side of the galvanizing bath, and the surface temperature of the pass roll rises.
  • the pass roll disclosed in Patent Document 1 the phenol resin is thermally decomposed, and the function of suppressing the occurrence of zinc winding of the pass roll is gradually lost.
  • the rubber binder is thermally decomposed, and the function of suppressing the occurrence of zinc winding of the pass roll is lost.
  • the pass roll disclosed in Patent Document 3 has a surface layer made of PBO fibers, but depending on the pass roll manufacturing conditions and operating conditions, the effect of suppressing the occurrence of zinc winding may not be obtained, and the quality is good. There was room for improvement in terms of stably producing hot-dip galvanized steel sheets.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and the effect of suppressing the occurrence of zinc winding by a pass roll for manufacturing equipment of a hot dip galvanized steel sheet is longer and more stable, so that the hot dip galvanized steel sheet is obtained.
  • the purpose is to improve productivity.
  • a pass roll for manufacturing equipment for hot-dip galvanized steel sheets which has a roll body and a heat-resistant felt layer that covers the roll body, and the heat-resistant felt layer is thermally decomposed.
  • the temperature is 420 ° C. or higher, and the surface hardness evaluation index at 400 ° C. is more than 0.11 ⁇ m / N.
  • Another aspect of the present invention is a manufacturing facility for a hot dip galvanized steel sheet, wherein the pass roll is a roll for passing a steel strip that has been hot dip galvanized in a galvanizing bath. It is said.
  • Yet another aspect of the present invention is a method for producing a hot-dip galvanized steel sheet, wherein a hot-dip galvanized steel sheet is produced by immersing a steel strip in a galvanizing bath of a steel sheet production line, The roll body was covered with a heat-resistant felt layer having a thermal decomposition temperature of 420 ° C. or higher and a surface hardness evaluation index at 400 ° C. of more than 0.11 ⁇ m / N as a pass roll for passing a hot-dip galvanized steel strip.
  • the hot-dip galvanized steel sheet is manufactured using a pass roll.
  • the productivity of hot-dip galvanized steel sheets can be improved by obtaining a longer and stable effect of suppressing the occurrence of galvanization by the pass roll for manufacturing hot-dip galvanized steel sheets.
  • the hot-dip galvanized steel sheet manufacturing facility 1 of the present embodiment includes a hot-dip galvanizing apparatus 2 that performs galvanizing treatment of the steel strip S.
  • the hot dip galvanizing apparatus 2 includes a galvanizing bath 3 in which molten zinc is stored, a pass roll 4 (hereinafter referred to as “entrance side pass roll”) disposed on the upstream side of the galvanizing bath 3 in the steel sheet production line, and a galvanizing bath. 3 and a pass roll 6 (hereinafter referred to as “exit-side pass roll”) disposed downstream of the galvanizing bath 3 in the steel plate production line.
  • the steel strip S travels along the direction of the arrow in FIG.
  • FIG. 1 has shown about the structure of a part of manufacturing equipment 1 of the hot dip galvanized steel sheet, the structure of the upstream of the galvanizing bath 3 is the same as before.
  • the outgoing pass roll 6 installed on the downstream side of the galvanizing bath 3 includes a roll body 6a and a heat-resistant felt layer 6b covering the roll body 6a.
  • the “heat-resistant felt layer” in the present specification refers to a felt made of heat-resistant fibers having a thickness in the radial direction of the roll body 6a, which exists over the entire circumference of the surface of the roll body 6a.
  • a felt is a non-woven fabric defined by JIS L 0222, in which fibers are bonded by entanglement and / or fusion and / or adhesion in which fibers are oriented in one direction or randomly.
  • the heat-resistant felt layer 6 b is provided so as to cover the entire peripheral surface of the roll body 6 a, and contacts the heat-resistant felt layer 6 b when the steel strip S contacts the exit-side pass roll 6.
  • the method of providing the heat resistant felt layer 6b on the surface of the roll body 6a is not particularly limited.
  • a method of attaching a felt made of heat-resistant fibers, a felt made of heat-resistant fibers having a width equivalent to the entire width of the roll body 6a is wound around the roll body 6a, or a felt made of heat-resistant fibers shorter than the entire width of the roll body 6a
  • the heat-resistant felt layer 6b may be composed of a single layer or a multilayer.
  • the heat-resistant felt layer having a multilayer structure is formed by, for example, covering a roll body 6a covered with a tube-like felt with another tube-like felt, or applying a felt having a width equivalent to the entire width of the roll body 6a to the roll body 6a. It can be obtained by wrapping around.
  • the heat-resistant felt layer 6b is manufactured with fibers having a thermal decomposition temperature of 420 ° C. or higher, which is higher than the melting point of zinc (419.5 ° C.). Since the heat-resistant felt layer 6b of this embodiment has such a thermal decomposition temperature, the heat-resistant felt layer 6b is not thermally decomposed even when the steel strip S after the galvanizing treatment contacts the outgoing pass roll 6. It has become.
  • the upper limit of thermal decomposition temperature is not specifically limited.
  • the fiber which comprises the heat resistant felt layer 6b will not be specifically limited if the thermal decomposition temperature is 420 degreeC or more, For example, it is preferable that it is a polyparaphenylene benzobisoxazole (PBO) fiber.
  • the exit-side pass roll 6 may have a multilayer structure by providing another layer between the roll body 6a and the heat-resistant felt layer 6b.
  • the heat-resistant felt layer 6b is provided on the outermost layer. It is preferable that the outgoing pass roll 6 has a structure in which the heat-resistant felt layer 6b is in contact with the surface of the roll body 6a in order to exhibit a zinc winding suppressing effect for a longer period even in a state in which wear deterioration has progressed.
  • the thickness of the heat-resistant felt layer 6b is appropriately changed within a range of 1 to 20 mm according to the equipment configuration, operation conditions, and the like.
  • the heat-resistant felt layer 6b is thin so that the change in roll diameter due to temperature change is small.
  • the thickness of the heat-resistant felt layer 6b is preferably 20 mm or less.
  • the heat-resistant felt layer 6b is preferably thick to some extent, and is preferably 1 mm or more. Accordingly, the thickness of the heat resistant felt layer 6b is preferably 1 to 20 mm. From the viewpoint of improving durability, the thickness of the heat resistant felt layer 6b is more preferably more than 5 mm.
  • the outgoing pass roll 6 of the present embodiment is provided with the heat-resistant felt layer 6b on the surface of the roll main body 6a, so that the steel strip S after the galvanizing treatment is applied to the roll main body 6a of the outgoing pass roll 6. There is no direct contact, which makes zinc winding less likely to occur.
  • the heat-resistant felt layer 6b of the exit side pass roll 6 of this embodiment has a thermal decomposition temperature of 420 ° C. or higher, the heat-resistant felt layer 6b even if the steel strip S after the galvanizing treatment contacts the exit side pass roll 6. Is not thermally decomposed, and the effect of suppressing the occurrence of zinc winding can be maintained. For this reason, the frequency which performs maintenance of the delivery side pass roll 6 can be decreased, and the operation time of the manufacturing equipment 1 of the hot dip galvanized steel sheet can be lengthened. Thereby, the productivity of the hot dip galvanized steel sheet can be improved.
  • the hardness of the heat-resistant felt layer 6b smaller than the hardness of the galvanized layer on the surface of the steel strip S, it is possible to stably obtain the effect of suppressing the zinc winding by the outgoing pass roll 6. Become.
  • the hardness varies depending on the manufacturing conditions (for example, the porosity of the felt and how it is hardened), so that the effect of suppressing the occurrence of zinc winding can be stably obtained. Therefore, it is important to define the hardness of the heat-resistant felt layer 6b.
  • a surface hardness evaluation index is defined as a new index regarding the hardness of the heat-resistant felt layer 6b.
  • a TMA thermomechanical analyzer
  • Nd be the amount of deformation of the sample at the probe push-in position when [N].
  • the value of ⁇ d / ⁇ F [ ⁇ m / N] at this time is defined as a surface hardness evaluation index.
  • a surface hardness evaluation index means that the surface hardness of a sample is so low that a numerical value is large.
  • the probe should have a tip diameter of 500 ⁇ m, and the maximum load used for evaluation is 18 g.
  • the inventors measured the surface hardness evaluation index of a galvanized steel sheet at 400 ° C.
  • the galvanized steel sheet measured here is a hot-dip galvanized steel sheet (GI) before being alloyed, and is the kind of steel sheet having the softest plating layer among the hot-dip galvanized steel sheets.
  • the measurement results are shown in Table 1 below.
  • Table 1 also shows a surface hardness evaluation index at 400 ° C. when PBO fibers are used as the heat-resistant felt layer 6b.
  • the surface hardness evaluation index of the galvanized layer on the surface of the steel strip S is 0.11 ⁇ m / N.
  • the galvanized steel sheet in Table 1 is the kind of steel sheet with the softest plating layer among the hot dip galvanized steel sheets, other kinds of hot dip galvanized steel such as galvannealed steel sheets (GA) are used.
  • the value of the surface hardness evaluation index at 400 ° C. is less than 0.11 ⁇ m / N. Therefore, the heat-resistant felt layer 6b manufactured so that the surface hardness evaluation index exceeds 0.11 ⁇ m / N is relatively soft with respect to any type of hot-dip galvanized steel sheet.
  • the surface hardness evaluation index of the heat-resistant felt layer 6b is more preferably 3 ⁇ m / N or more, and 5 ⁇ m. / N or more is more preferable.
  • the upper limit of the surface hardness evaluation index of the heat-resistant felt layer 6b is not particularly limited.
  • wear of the heat-resistant felt layer 6b progresses and the function as the felt layer is lost, the effect of suppressing the zinc winding is lost. It is necessary to replace the heat-resistant felt covering 6a.
  • the heat-resistant felt layer 6b is softer than the plated layer of the hot dip galvanized steel sheet.
  • the surface hardness evaluation index of the heat-resistant felt layer 6b is preferably 100 ⁇ m / N or less so as not to become too much.
  • the heat-resistant felt layer 6b has a uniform hardness in the thickness direction so that the magnitude of the effect of suppressing the zinc winding does not vary with wear of the heat-resistant felt layer 6b.
  • the structure of the manufacturing equipment 1 of the hot dip galvanized steel sheet is not limited to that described in the above embodiment.
  • a conversion furnace 7 may be provided.
  • an exit-side pass roll installed on the downstream side of the alloying furnace 7 so that the effect of suppressing the zinc winding is not lost by thermal decomposition.
  • the heat decomposition temperature of the heat resistant felt layer 6b 6 is preferably 420 ° C. or higher.
  • the heat-resistant felt layer 6b is provided only on the outgoing pass roll 6 of the hot-dip galvanized steel sheet manufacturing equipment 1 having the hot-dip galvanized processing equipment, but the pass roll having the heat-resistant felt layer 6b It is not limited to a form, It can apply as a pass roll which passes the steel strip S which hot-dip galvanized with the galvanization bath. And when the pass roll which has the heat-resistant felt layer 6b is used as a roll which passes the steel strip S which gave the hot dip galvanization with the zinc plating bath, the effect which suppresses zinc winding can be acquired stably. .
  • the pass roll according to the present invention was applied as a top roll installed on the downstream side of the galvanizing bath, and a plate passing test was carried out for one month in a hot dip galvanized steel sheet manufacturing facility.
  • the maximum plate temperature in the plate passing test was 416 ° C.
  • the hot dip galvanized steel plate could be manufactured without causing quality defects and manufacturing troubles on the steel plate surface.
  • the PBO fiber was used as a heat resistant felt layer, and the surface hardness evaluation index at 400 ° C. of the heat resistant felt layer was 7.45 ⁇ m / N.
  • the present invention can be used for manufacturing hot dip galvanized steel sheets.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Wood Science & Technology (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)
  • Rolls And Other Rotary Bodies (AREA)

Abstract

ロール本体と、ロール本体を覆う耐熱フェルト層とを有し、耐熱フェルト層は、熱分解温度が４２０℃以上であり、４００℃における表面硬度評価指標が０．１１μｍ／Ｎ超である、溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備用パスロール。

Description

溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備用パスロール、溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備および溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
　本発明は、溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備に関するものである。
　溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備においては、鋼帯を亜鉛めっき浴に浸漬させることで鋼帯に対して亜鉛めっき処理が施される。溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備には、設備の小型化と鋼帯に施す各処理の処理時間を確保することを両立させるために、鋼板製造ラインに沿って複数のロール（以下、“パスロール”）が設けられている。コイルから払い出された鋼帯はパスロールを介し、鋼板製造ライン上で何度も折り返されるようにして下流側に送られる。
　鋼帯がパスロールに接触する際には鋼帯とパスロールとの間にミクロスリップが生じることがある。このミクロスリップは鋼帯表面から亜鉛めっき層が剥がれる原因になるものであり、剥がれた亜鉛はパスロールに付着する。パスロールに付着した亜鉛は後続の鋼帯表面に付着したり、圧痕を発生させたりするおそれがあり、品質不良の原因となる。なお、本明細書では、このような鋼帯表面から剥がれた亜鉛がパスロールの周面に付着する現象を亜鉛巻きと称する。
　亜鉛巻きの発生を抑える方法として、特許文献１には鉱物性繊維を基材としたフェノール樹脂からなるロールを使用することが開示されている。また、特許文献２には耐熱性および耐化学薬品性を有する繊維にゴムバインダおよび無機充填材を混合した素材を、ロール表面に用いることが開示されている。特許文献３にはロール表面に、耐熱繊維よりなる基布と、パラ系アラミド繊維よりなる不織布と、ＰＢＯ（ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール）繊維よりなる不織布で構成された不織布層を設けることが開示されている。
特開昭５４－１１７３３３号公報 特公昭６３－０３０９７４号公報 特開２０００－０６４０１４号公報
　亜鉛めっき浴を通過する鋼帯は溶融した亜鉛中に浸漬することになるため、亜鉛めっき浴の出側では鋼帯表面が高温になっている。このため、亜鉛めっき浴の出側近傍に設置されたパスロールには、表面が高温となった鋼帯が接することになり、パスロールの表面温度が上昇する。この場合、特許文献１に開示されたパスロールではフェノール樹脂が熱分解してしまい、パスロールの亜鉛巻きの発生を抑える機能が徐々に失われる。同様に、特許文献２に開示されたパスロールではゴムバインダが熱分解し、パスロールの亜鉛巻きの発生を抑える機能が失われる。したがって、特許文献１および２のパスロールにおいては、亜鉛巻きの発生を抑える効果を維持するためにパスロールのメンテナンスを頻繁に行う必要があり、生産性が低下する。また、特許文献３に開示されたパスロールは、表面層がＰＢＯ繊維で構成されているが、パスロール製造条件や操業条件によっては亜鉛巻きの発生を抑える効果が得られない場合があり、品質の良い溶融亜鉛めっき鋼板を安定的に製造するといった観点では改善の余地があった。
　本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備用パスロールによる亜鉛巻きの発生を抑える効果をより長く、かつ、安定的に得られるようにして溶融亜鉛めっき鋼板の生産性を向上させることを目的とする。
　上記課題を解決する本発明の一態様は、溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備用パスロールであって、ロール本体と、前記ロール本体を覆う耐熱フェルト層とを有し、前記耐熱フェルト層は、熱分解温度が４２０℃以上であり、４００℃における表面硬度評価指標が０．１１μｍ／Ｎ超であることを特徴としている。
　また、別の観点による本発明の一態様は、溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備であって、上記パスロールは、亜鉛めっき浴で溶融亜鉛めっきを施した鋼帯を通板するロールであることを特徴としている。
　さらに別の観点による本発明の一態様は、鋼板製造ラインの亜鉛めっき浴に鋼帯を浸漬させて溶融亜鉛めっき鋼板を製造する、溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法であって、前記亜鉛めっき浴で溶融亜鉛めっきを施した鋼帯を通板するパスロールとして、熱分解温度が４２０℃以上、かつ、４００℃における表面硬度評価指標が０．１１μｍ／Ｎ超の耐熱フェルト層でロール本体が覆われたパスロールを用いて、前記溶融亜鉛めっき鋼板を製造することを特徴としている。
　溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備用パスロールによる亜鉛巻きの発生を抑える効果をより長く、かつ、安定的に得られるようにして溶融亜鉛めっき鋼板の生産性を向上させることができる。
本発明の一実施形態に係る溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備の一部構成を示す図である。 本発明の一実施形態に係るパスロールの概略構成を示す断面図である。 表面硬度評価指標の測定方法を説明するための図である。 本発明の別の実施形態に係る溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備の一部構成を示す図である。
　以下、本発明の一実施形態について、図面を参照しながら説明する。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能構成を有する要素においては、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。
　図１に示すように本実施形態の溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備１は、鋼帯Ｓの亜鉛めっき処理を行う溶融亜鉛めっき装置２を備えている。溶融亜鉛めっき装置２は、溶融した亜鉛が貯留する亜鉛めっき浴３と、鋼板製造ラインの亜鉛めっき浴３の上流側に配置されたパスロール４（以下、“入側パスロール”）と、亜鉛めっき浴３中に配置された浴中ロール５と、鋼板製造ラインの亜鉛めっき浴３の下流側に配置されたパスロール６（以下、“出側パスロール”）を備えている。鋼帯Ｓは、鋼板製造ラインに沿って入側パスロール４、浴中ロール５、出側パスロール６を介して進行方向を変えながら図１中の矢印方向に沿って走行する。なお、図１では溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備１の一部の構成について示しているが、亜鉛めっき浴３の上流側の構成は従前と同様である。
　亜鉛めっき浴３の下流側に設置された出側パスロール６は、図２に示すようにロール本体６ａと、そのロール本体６ａを覆う耐熱フェルト層６ｂで構成されている。本明細書における“耐熱フェルト層”とは、ロール本体６ａの表面部全周にわたって存在している、ロール本体６ａの半径方向に厚みを有した耐熱繊維からなるフェルトのことをいう。フェルトとは、JIS L 0222で定義される不織布であって、繊維が一方向又はランダムに配向された、交絡、及び／又は融着、及び／又は接着によって繊維間が結合されたものである。耐熱フェルト層６ｂはロール本体６ａの周面全体を覆うように設けられており、鋼帯Ｓが出側パスロール６に接触する際にはこの耐熱フェルト層６ｂに接触する。
　なお、ロール本体６ａの表面に耐熱フェルト層６ｂを設ける方法は特に限定されず、例えばチューブ状の耐熱繊維からなるフェルトをロール本体６ａに被せて固定する方法や、ライニングによりロール本体６ａの表面に耐熱繊維からなるフェルトを貼り付ける方法、ロール本体６ａの全幅と同等の幅を有する耐熱繊維からなるフェルトをロール本体６ａに巻き付けたり、ロール本体６ａの全幅よりも短い耐熱繊維からなるフェルトをロール本体６ａに螺旋状に巻き付ける方法がある。また、耐熱フェルト層６ｂは、層自体が単層で構成されていてもよいし、複層で構成されていてもよい。複層構造の耐熱フェルト層は、例えばチューブ状のフェルトが被せられたロール本体６ａにさらに別のチューブ状のフェルトを被せたり、ロール本体６ａの全幅と同等の幅を有するフェルトをロール本体６ａに重ねて巻き付けたりすることで得られる。
　耐熱フェルト層６ｂは、熱分解温度が亜鉛の融点（４１９．５℃）よりも高い４２０℃以上の繊維で製造される。本実施形態の耐熱フェルト層６ｂはこのような熱分解温度を有していることにより、亜鉛めっき処理後の鋼帯Ｓが出側パスロール６に接触しても耐熱フェルト層６ｂが熱分解しないようになっている。なお、熱分解温度の上限は特に限定されない。耐熱フェルト層６ｂを構成する繊維は、熱分解温度が４２０℃以上の耐熱繊維であれば特に限定されないが、例えばポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール（ＰＢＯ）繊維であることが好ましい。
　出側パスロール６は、ロール本体６ａと耐熱フェルト層６ｂの間に、他の層が設けられることで複層構造となっていてもよい。出側パスロール６が複層構造の場合、耐熱フェルト層６ｂは最表層に設けられる。出側パスロール６は、摩耗劣化が進んだ状態でも、より長期にわたって亜鉛巻き抑制効果を発揮させるために耐熱フェルト層６ｂがロール本体６ａの表面に接した構造であることが好ましい。
　耐熱フェルト層６ｂの厚みは設備構成や操業条件等に応じて１～２０ｍｍの範囲内で適宜変更されることが好ましい。耐熱フェルト層６ｂの熱収縮性に鑑みると、温度変化によるロール径の変化が小さくなるように耐熱フェルト層６ｂの厚みは薄い方が好ましい。この観点から、耐熱フェルト層６ｂの厚みは２０ｍｍ以下であることが好ましい。一方、耐熱フェルト層６ｂの耐久性を向上させる観点においては、耐熱フェルト層６ｂの厚みは、ある程度厚い方が好ましく、１ｍｍ以上であることが好ましい。したがって、耐熱フェルト層６ｂの厚みは１～２０ｍｍであることが好ましい。また、耐久性向上の観点から、耐熱フェルト層６ｂの厚みは５ｍｍ超であることがより好ましい。
　以上のように本実施形態の出側パスロール６は、ロール本体６ａの表面に耐熱フェルト層６ｂが設けられていることで、亜鉛めっき処理後の鋼帯Ｓが出側パスロール６のロール本体６ａに直接接触しなくなり、これにより亜鉛巻きが生じにくくなっている。また、本実施形態の出側パスロール６の耐熱フェルト層６ｂは熱分解温度が４２０℃以上であるため、亜鉛めっき処理後の鋼帯Ｓが出側パスロール６に接触しても、耐熱フェルト層６ｂが熱分解せず、亜鉛巻きの発生を抑える効果を維持することができる。このため、出側パスロール６のメンテンナンスを行う頻度を少なくすることができ、溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備１の稼働時間を長くすることができる。これにより溶融亜鉛めっき鋼板の生産性を向上させることができる。
　ところで、本発明者らが、耐熱フェルト層６ｂが設けられてない従前のパスロールにおいて、亜鉛巻きが生じたパスロールの表面について分析したところ、亜鉛がパスロール表面の凹み部に単に噛み込んだ状態であることが判明した。そして、この知見から、亜鉛巻きはパスロールの表面硬度が鋼帯表面に固着した亜鉛の硬度よりも大きいことにより、鋼帯表面の亜鉛がパスロールにより削り取られていることで起こる現象であることを突き止めた。すなわち、耐熱フェルト層６ｂの硬度を鋼帯Ｓ表面の亜鉛めっき層の硬度よりも小さくすることで、出側パスロール６による亜鉛巻きを抑制する効果を安定して得られるようにすることが可能となる。特に、フェルトは同一の繊維を用いた場合であっても、製造条件（例えばフェルトの空隙率や固め方）によって硬度が異なるため、亜鉛巻きの発生を抑える効果を安定して得られるようにするためには耐熱フェルト層６ｂの硬度を規定することが重要である。
　フェルトのような弾性体の場合、高温状態における硬度評価手法が存在しない。そこで、耐熱フェルト層６ｂと鋼帯Ｓ表面の亜鉛めっき層との好ましい硬度の関係を導くため、耐熱フェルト層６ｂの硬度に関する新たな指標として表面硬度評価指標を定義する。表面硬度評価指標の測定には、例えば有機物の高温軟化点を測定する装置であるＴＭＡ（熱機械分析装置）を用いる。ＴＭＡでは、試料に対してプローブを押し当て、ある温度における非振動的荷重（一定荷重）をかけた際の変形量を計測することができる。図３に示すように本明細書では、プローブの先端が試料の表面に接触した点を基準点として、プローブの基準点からの押し込み荷重の変化量をΔＦとし、押し込み荷重の変化量がΔＦ［Ｎ］となったときのプローブの押し込み位置における試料の変形量をΔｄ［μｍ］とする。そして、このときのΔｄ／ΔＦ［μｍ／Ｎ］の値を表面硬度評価指標と定義する。表面硬度評価指標は、数値が大きいほど試料の表面硬度が低いことを意味する。なお、プローブは先端径500μmのものを使用し、評価に用いる最大荷重は18gとする。
　本発明者らは４００℃における亜鉛めっき鋼板の表面硬度評価指標を測定した。ここで測定した亜鉛めっき鋼板は、合金化される前の溶融亜鉛めっき鋼板（ＧＩ）であり、溶融亜鉛めっき鋼板の中でもめっき層が最も軟らかい種類の鋼板である。測定結果を下記表１に示す。なお、表１には、耐熱フェルト層６ｂとしてＰＢＯ繊維を用いた場合の４００℃における表面硬度評価指標も併せて示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　上記表１に示されるように鋼帯Ｓ表面の亜鉛めっき層の表面硬度評価指標は０．１１μｍ／Ｎである。前述の通り、表１の亜鉛めっき鋼板は、溶融亜鉛めっき鋼板の中でもめっき層が最も軟らかい種類の鋼板であることから、例えば合金化溶融亜鉛めっき鋼板（ＧＡ）などの他の種類の溶融亜鉛めっき鋼板においては、４００℃における表面硬度評価指標の値が０．１１μｍ／Ｎ未満となる。したがって、表面硬度評価指標が０．１１μｍ／Ｎを超えるように製造された耐熱フェルト層６ｂは、どのような種類の溶融亜鉛めっき鋼板のめっき層に対しても相対的に軟らかくなる。このため、耐熱フェルト層６ｂと鋼帯Ｓが接触したとしても、鋼帯Ｓ表面に固着した亜鉛が削り取られるといった現象は極めて起こりにくくなる。これにより亜鉛巻きの発生を抑える効果を安定して得られるようになり、品質の良い溶融亜鉛めっき鋼板の生産性を向上させることができる。
　溶融亜鉛めっき鋼板のめっき層に対する硬度差を大きくして亜鉛巻きの発生をより効果的に抑える観点からは、耐熱フェルト層６ｂの表面硬度評価指標は３μｍ／Ｎ以上であることがより好ましく、５μｍ／Ｎ以上であることがさらに好ましい。耐熱フェルト層６ｂの表面硬度評価指標の上限は特に限定されない。なお、耐熱フェルト層６ｂの摩耗が進行してフェルト層としての機能が失われると、亜鉛巻きの抑制効果が失われることから、これを回避するためには、摩耗がある程度進行した段階でロール本体６ａを覆う耐熱フェルトを交換する必要がある。すなわち、耐熱フェルト層６ｂの摩耗の進行速度が速いほど、耐熱フェルトの交換頻度が増加する。したがって、耐熱フェルト層６ｂの摩耗の進行速度を遅くして耐熱フェルトの交換頻度を少なくすることで生産性を向上させる観点からは、耐熱フェルト層６ｂが溶融亜鉛めっき鋼板のめっき層に対して軟らかくなりすぎないように耐熱フェルト層６ｂの表面硬度評価指標は１００μｍ／Ｎ以下であることが好ましい。また、耐熱フェルト層６ｂの摩耗に伴って亜鉛巻きの抑制効果の大きさが変動しないように耐熱フェルト層６ｂは、厚さ方向の硬度が均一であることが好ましい。
　以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明はかかる例に限定されない。当業者であれば、特許請求の範囲に記載された技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到しうることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。　
　また、溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備１の構成は上記実施形態で説明したものに限定されず、例えば図４に示すように、亜鉛めっき浴３の下流側に亜鉛めっきの合金化処理を行う合金化炉７が設けられていても良い。この場合、合金化炉７の出側では鋼帯Ｓ表面が高温状態にあるため、亜鉛巻きの抑制効果が熱分解によって失われないように合金化炉７の下流側に設置される出側パスロール６の耐熱フェルト層６ｂの熱分解温度が４２０℃以上であると良い。
　以上の実施形態では、溶融亜鉛めっき処理設備を有する溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備１の出側パスロール６にのみ耐熱フェルト層６ｂが設けられていたが、耐熱フェルト層６ｂを有するパスロールは、上記実施形態に限定されず、亜鉛めっき浴で溶融亜鉛めっきを施した鋼帯Ｓを通板するパスロールとして適用され得る。そして、耐熱フェルト層６ｂを有するパスロールが、亜鉛めっき浴で溶融亜鉛めっきを施した鋼帯Ｓを通板するロールとして使用された際には、亜鉛巻きを抑える効果を安定して得ることができる。
　本発明に係るパスロールを、亜鉛めっき浴の下流側に設置されるトップロールとして適用し、溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備において一ヶ月間通板試験を実施した。通板試験における最高板温は４１６℃であったが、鋼板表面の品質不良や製造トラブルは発生せずに溶融亜鉛めっき鋼板を製造することができた。なお、耐熱フェルト層としてＰＢＯ繊維を使用しており、耐熱フェルト層の４００℃における表面硬度評価指標は７．４５μｍ／Ｎであった。
　本発明は、溶融亜鉛めっき鋼板の製造に利用することができる。
１　　溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備
２　　溶融亜鉛めっき装置　
３　　亜鉛めっき浴
４　　入側パスロール
５　　浴中ロール
６　　出側パスロール
６ａ　ロール本体
６ｂ　耐熱フェルト層
７　　合金化炉
Δｄ　試料の変形量
ΔＦ　プローブの押し込み荷重の変化量
Ｓ　　鋼帯
 

Claims (9)

  1. 　溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備用パスロールであって、
    　ロール本体と、
    　前記ロール本体を覆う耐熱フェルト層とを有し、
    　前記耐熱フェルト層は、熱分解温度が４２０℃以上であり、４００℃における表面硬度評価指標が０．１１μｍ／Ｎ超である。
  2. 　請求項１に記載の溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備用パスロールにおいて、
    　前記耐熱フェルト層が前記ロール本体の表面に接している。
  3. 　請求項１または２に記載の溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備用パスロールにおいて、
    　前記耐熱フェルト層が、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維からなる。
  4. 　請求項１～３のいずれか一項に記載の溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備用パスロールにおいて、
    　前記耐熱フェルト層の厚みが１～２０ｍｍである。
  5. 　溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備であって、
    請求項１～４のいずれか一項に記載のパスロールは、亜鉛めっき浴で溶融亜鉛めっきを施した鋼帯を通板するロールである。
  6. 　鋼板製造ラインの亜鉛めっき浴に鋼帯を浸漬させて溶融亜鉛めっき鋼板を製造する、溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法であって、
    　前記亜鉛めっき浴で溶融亜鉛めっきを施した鋼帯を通板するパスロールとして、熱分解温度が４２０℃以上、かつ、４００℃における表面硬度評価指標が０．１１μｍ／Ｎ超の耐熱フェルト層でロール本体が覆われたパスロールを用いて、前記溶融亜鉛めっき鋼板を製造する。　
  7. 　請求項６に記載の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法において、
    　前記耐熱フェルト層は、前記パスロールの表面に接している。
  8. 　請求項６または７に記載の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法において、
    　前記耐熱フェルト層が、ポリパラフェニレンベンゾビスオキサゾール繊維からなる。
  9. 　請求項６～８のいずれか一項に記載の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法において、
    　前記耐熱フェルト層の厚みが１～２０ｍｍである。
     
     
PCT/JP2019/016634 2018-05-23 2019-04-18 溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備用パスロール、溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備および溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 WO2019225236A1 (ja)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201980032512.7A CN112119177A (zh) 2018-05-23 2019-04-18 热浸镀锌钢板的制造设备用轧辊、热浸镀锌钢板的制造设备以及热浸镀锌钢板的制造方法
US17/044,731 US11479840B2 (en) 2018-05-23 2019-04-18 Pass roll for hot-dip galvanized steel sheet manufacturing facility, hot-dip galvanized steel sheet manufacturing facility, and hot-dip galvanized steel sheet manufacturing method
JP2020521102A JP7150836B2 (ja) 2018-05-23 2019-04-18 溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備用パスロール、溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備および溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
MX2020011798A MX2020011798A (es) 2018-05-23 2019-04-18 Rodillo de paso para instalacion de fabricacion de lamina de acero galvanizada por inmersion en caliente, instalacion de fabricacion de lamina de acero galvanizada por inmersion en caliente y metodo de fabricacion de lamina de acero galvanizada por inmersion en caliente.

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2018-098931 2018-05-23
JP2018098931 2018-05-23

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2019225236A1 true WO2019225236A1 (ja) 2019-11-28

Family

ID=68615626

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2019/016634 WO2019225236A1 (ja) 2018-05-23 2019-04-18 溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備用パスロール、溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備および溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法

Country Status (5)

Country Link
US (1) US11479840B2 (ja)
JP (1) JP7150836B2 (ja)
CN (1) CN112119177A (ja)
MX (1) MX2020011798A (ja)
WO (1) WO2019225236A1 (ja)

Families Citing this family (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN112301303B (zh) * 2020-09-27 2022-06-03 甘肃酒钢集团宏兴钢铁股份有限公司 一种连续热镀锌生产线塔顶辊无缝包布结构

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS55139164U (ja) * 1979-03-26 1980-10-03
JPH0287061U (ja) * 1988-12-22 1990-07-10
JPH0438422U (ja) * 1990-07-30 1992-03-31
JPH0625349U (ja) * 1992-08-31 1994-04-05 東邦窯業株式会社 鋼板の製造設備に用いる耐熱ロール
JP2000064014A (ja) * 1998-08-21 2000-02-29 Nippon Felt Kogyo Kk 製鉄用円筒状不織布ロール

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3975556A (en) * 1973-09-19 1976-08-17 Armco Steel Corporation Method for preventing coating metal pickup on hot-dip coating line rolls
JPS54117333A (en) 1978-03-04 1979-09-12 Nippon Steel Corp Heat treating method for galvanized steel strip
JPS6086218A (ja) 1983-10-18 1985-05-15 Nippon Kokan Kk <Nkk> インラインにおける溶融亜鉛めつき鋼帯の過時効処理方法
JPH07316639A (ja) * 1994-03-31 1995-12-05 Nichias Corp 耐熱ロールおよびその製造方法
CN103911575B (zh) * 2013-01-08 2017-11-28 上海东新冶金技术工程有限公司 顶辊包布的缝合方法
CN107523780B (zh) * 2016-06-22 2020-12-04 上海宝钢工业技术服务有限公司 热浸镀用沉没辊的复合保护涂层及制备方法
AU2018354891B2 (en) * 2017-10-25 2021-05-06 Nippon Steel Corporation Threaded connection for steel pipe

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS55139164U (ja) * 1979-03-26 1980-10-03
JPH0287061U (ja) * 1988-12-22 1990-07-10
JPH0438422U (ja) * 1990-07-30 1992-03-31
JPH0625349U (ja) * 1992-08-31 1994-04-05 東邦窯業株式会社 鋼板の製造設備に用いる耐熱ロール
JP2000064014A (ja) * 1998-08-21 2000-02-29 Nippon Felt Kogyo Kk 製鉄用円筒状不織布ロール

Also Published As

Publication number Publication date
US20210062319A1 (en) 2021-03-04
CN112119177A (zh) 2020-12-22
MX2020011798A (es) 2020-12-07
US11479840B2 (en) 2022-10-25
JP7150836B2 (ja) 2022-10-11
JPWO2019225236A1 (ja) 2021-02-25

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2008118511A (ru) Ролики с покрытием, нанесенным методом термического напыления
CN104334764B (zh) 用于生产具有涂油Zn‑Al‑Mg涂层的金属板的方法和对应的金属板
JP6193208B2 (ja) 溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法
WO2019225236A1 (ja) 溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備用パスロール、溶融亜鉛めっき鋼板の製造設備および溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法
US20180030583A1 (en) Method for producing a hot-dip aluminum-coated steel wire
JP3506224B2 (ja) 溶融金属めっき金属帯の製造方法
KR20180130556A (ko) 용융 도금 시스템용 부품 및 부품 제조 방법
US2325200A (en) Apparatus for producing laminated shims
JP4487844B2 (ja) 鋼帯の溶融めっき方法および装置
JP5444744B2 (ja) 溶融金属めっき鋼帯の製造装置
JP5122363B2 (ja) 回転性に優れた溶融金属メッキ浴用ロールおよびその製造方法
JP2012102368A (ja) 溶融めっき線のワイピング装置及び溶融めっき線のワイピング方法
JP7355272B1 (ja) 鋼板の製造方法
KR20090093236A (ko) 아연 도금 철선용 다이스장치
JP6880943B2 (ja) 溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法
JP2953346B2 (ja) 溶融金属めっき設備の鋼板支持用ロール
JP2018162494A (ja) めっき鋼線の製造方法およびその製造装置
JP2018172791A (ja) 溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法
JP6593479B2 (ja) 鋼板の通板方法、鋼板の製造設備及び鋼板の製造方法
JP2023133449A (ja) 圧延鋼板、コイル材、及びブランク材
WO2017154915A1 (ja) 溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法
JP2004001070A (ja) 耐摩耗性に優れたｗｃサーメット溶射ロール
JP6228259B2 (ja) 溶融アルミニウムめっき鋼線
JPH08188860A (ja) 連続溶融金属めっき装置
JP5050383B2 (ja) 溶融めっき金属帯の製造方法及び溶融めっき金属帯製造装置

Legal Events

Date Code Title Description
121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 19807844

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2020521102

Country of ref document: JP

Kind code of ref document: A

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

122 Ep: pct application non-entry in european phase

Ref document number: 19807844

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1