WO2017154915A1 - 溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法 - Google Patents

溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法 Download PDF

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WO2017154915A1
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molten aluminum
plating bath
aluminum plating
hot
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忠昭 三尾野
鴨志田　真一
服部　保徳
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日新製鋼株式会社
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    • C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
    • C23C2/12—Aluminium or alloys based thereon

Definitions

  • the present invention relates to a method for producing a hot-dip aluminized steel wire. More specifically, the present invention is, for example, a molten aluminum plated steel wire manufacturing method that can be suitably used for automobile wire harnesses and a molten aluminum plating steel wire that can be suitably used for the molten aluminum plated steel wire manufacturing method.
  • the present invention relates to a steel wire introducing device for aluminum plating.
  • the hot-dip aluminum-plated steel wire is a steel wire that has been subjected to aluminum plating by continuously pulling the steel wire from the hot-dip aluminum plating bath after the steel wire is immersed in the hot-dip aluminum plating bath.
  • the molten aluminum plating bath means a molten aluminum plating solution.
  • the molten Al-plated steel wire is obtained by immersing a material steel wire made of a steel core wire or a material steel wire made of a plated steel wire having a zinc plating layer or a nickel plating layer on the surface of the steel core wire in a molten aluminum plating bath, It is manufactured by a method of continuously pulling it up to the gas phase space (see, for example, paragraph [0024] of Patent Document 1).
  • the material steel wire is a steel core wire or a plated steel wire having a nickel plating layer on the surface of the core wire
  • the gas phase space When the steel sheet is continuously pulled up, there may be a portion where a plating film is not formed on the surface of the obtained hot-dip aluminized steel wire.
  • the present invention has been made in view of the prior art, and a method for producing a hot-dip aluminum-plated steel wire capable of efficiently producing a hot-dip aluminum-plated steel wire having a plating film formed on the entire surface, and the molten aluminum.
  • An object of the present invention is to provide a steel wire introducing device for hot-dip aluminum plating that can be suitably used in a method for producing a plated steel wire.
  • the present invention (1) A method of manufacturing a molten aluminum plated steel wire by immersing a steel wire in a molten aluminum plating bath and then continuously pulling up the steel wire from the molten aluminum plating bath.
  • the steel wire dipping part has a through hole for passing the steel wire inside, and has a total length of 10 to 1000 mm, and the tubular body starts from one end of the tubular body.
  • the immersion area of the steel wire introduction device having a ratio of the area to the surface area [the area of the opening of the through hole of the tubular body / the area of the cross section of the steel wire] of 3 to 4000 is the molten aluminum
  • a method for producing a hot-dip aluminum-plated steel wire wherein the steel wire is immersed in a hot-dip plating bath and then immersed in a hot-dip aluminum plating bath after being passed through the steel wire introduction device, (2) The method for producing a hot-dip aluminum-plated steel wire according to (1) above, wherein the steel wire is a steel wire made of carbon steel or stainless steel, and (3) after the steel wire is immersed in a hot-dip aluminum plating bath, This is a steel wire introducing device used for a steel wire dipping part for immers
  • the tubular body has a through-hole for penetrating the steel wire and has a total length of 10 to 1000 mm, and has a length of 2 along the longitudinal direction of the tubular body from one end of the tubular body. It has an immersion area for immersion in a hot-dip aluminum plating bath within a range of ⁇ 400 mm, and has a cross-sectional area of the opening of the through hole and the cross section of the steel wire used for hot-dip aluminum plating. Takes about molten aluminum plating steel wire introducing device, wherein a value of the ratio [area in cross section of the opening area / steel wire through hole tubular body has] is 3 to 4000 and area.
  • the method for producing a molten aluminum plated steel wire and the steel wire introducing device for molten aluminum plating according to the present invention it is possible to efficiently produce a molten aluminum plated steel wire having a plating film formed on the entire surface. Is played.
  • the method for producing a hot-dip aluminum-plated steel wire of the present invention includes hot-dip aluminum-plated steel by continuously pulling the steel wire from the hot-dip aluminum plating bath after the steel wire is immersed in the hot-dip aluminum plating bath.
  • a tubular body having a total length of 10 to 1000 mm, having a through-hole for passing a steel wire in an immersion part of the steel wire in which the steel wire is immersed in a molten aluminum plating bath.
  • Ratio of the area of the steel wire used for hot dip aluminum plating to the area of the cross section of the steel wire [the area of the opening of the through hole of the tubular body / the area of the cross section of the steel wire]
  • the steel wire is immersed in a molten aluminum plating bath after passing the steel wire through the steel wire introducing device in a state where the immersion region of the steel wire introducing device having a diameter of 3 to 4000 is immersed in the molten aluminum plating bath. .
  • a hot-dip aluminum plating bath is provided at a location where the steel wire is immersed in the hot-dip aluminum plating bath from the gas phase space. It is suppressed that the steel film is accompanied by the oxide film formed on the surface of the aluminum and is introduced into the molten aluminum plating bath. Thereby, since the reactivity of a steel wire and a molten aluminum plating bath improves, it can suppress that the location where a plating film is not formed on the surface of a hot-dip aluminum plating steel wire generate
  • FIG. 1 is a schematic explanatory view showing one embodiment of a method for producing a hot-dip aluminized steel wire of the present invention.
  • the steel wire 2 is immersed in the hot dip aluminum plating bath 1, the steel wire 2 is continuously pulled up from the hot dip aluminum plating bath 1 to thereby obtain hot dip aluminum plating steel.
  • Line 3 is manufactured.
  • Examples of the steel material constituting the steel wire 2 include stainless steel and carbon steel, but the present invention is not limited to such examples.
  • Stainless steel is an alloy steel containing 10% by mass or more of chromium (Cr).
  • examples of the stainless steel include austenitic steel materials, ferritic steel materials, martensitic steel materials and the like specified in JIS G4309, but the present invention is not limited only to such examples.
  • the stainless steel include stainless steels such as SUS301 and SUS304, which are generally considered to be metastable; austenitic stainless steels such as SUS305, SUS310, and SUS316; SUS405, SUS410L, SUS429, SUS430, SUS434, Ferritic stainless steels such as SUS436, SUS444, and SUS447; martensitic stainless steels such as SUS403, SUS410, SUS416, SUS420, SUS431, and SUS440, as well as chromium-nickel-manganese stainless steel classified in the SUS200 series
  • the present invention is not limited to such examples.
  • Carbon steel is a steel material containing 0.02% by mass or more of carbon (C).
  • Examples of the carbon steel include steel materials specified in the standard of JIS G3506 hard steel wire rod, steel materials specified in the standard of JIS G3505 mild steel wire rod, etc., but the present invention is limited to such examples only. Is not to be done. Specific examples of carbon steel include hard steel and mild steel, but the present invention is not limited to such examples.
  • stainless steel and carbon steel are preferable, and stainless steel is more preferable from the viewpoint of increasing the tensile strength of the hot-dip aluminized steel wire 3.
  • the diameter of the steel wire 2 is not particularly limited, and is preferably adjusted as appropriate according to the application of the hot-dip aluminized steel wire 3.
  • the diameter of the steel wire 2 is usually preferably about 0.05 to 0.5 mm.
  • the steel wire 2 may be degreased before being subjected to hot-dip aluminum plating.
  • the steel wire 2 is degreased by, for example, a method of degreasing the steel wire 2 by immersing the steel wire 2 in an alkaline degreasing solution, washing with water to neutralize the alkali attached to the steel wire 2, and washing again with water. It can be performed by a method in which electrolytic degreasing is performed by energizing the steel wire 2 with the wire 2 immersed in an alkaline degreasing solution.
  • the alkali degreasing solution may contain a surfactant from the viewpoint of improving the degreasing power.
  • a plated coating (not shown) made of aluminum or an aluminum alloy is formed on the surface of the molten aluminum plated steel wire 3.
  • the plating film made of aluminum or an aluminum alloy is formed on the surface of the hot-dip aluminum-plated steel wire 3 in this way, When bundled together with a wire and used for a wire harness, it has excellent adhesion to the aluminum wire, and is excellent in tensile strength and electrical resistance over time.
  • the steel wire 2 is sent out from the sending device 4, continuously passed in the direction of arrow A, and immersed in the molten aluminum plating bath 1 in the plating bath 5.
  • the steel wire 2 is the steel wire 2 which consists of carbon steel
  • the steel wire 2 is preferably degreased between the delivery device 4 and the molten aluminum plating bath 1. Degreasing of the steel wire 2 made of carbon steel can be performed by the same method as the degreasing of the steel wire 2.
  • the molten aluminum plating bath 1 only aluminum may be used, and if necessary, other elements may be contained within a range not impairing the object of the present invention.
  • the other elements include nickel, chromium, zinc, silicon, copper, and iron, but the present invention is not limited to such examples.
  • the mechanical strength of the plating film can be increased, and as a result, the tensile strength of the hot-dip aluminum-plated steel wire 3 can be increased.
  • the formation of an iron-aluminum alloy layer having brittleness between the iron contained in the steel wire 2 and the aluminum contained in the plating film Silicon is preferable from the viewpoint of efficiently plating the steel wire 2 by reducing the melting point and increasing the mechanical strength of the plating film and lowering the melting point of the molten aluminum plating bath 1.
  • the lower limit of the content of the other element in the plating film is 0% by mass, but preferably 0.3% by mass or more, more preferably 0 from the viewpoint of sufficiently expressing the properties of the other element. 0.5% by mass or more, more preferably 1% by mass or more, and preferably 50% by mass or less, more preferably 20% by mass or less, and still more preferably 15% from the viewpoint of suppressing potential difference corrosion due to contact with the aluminum wire. It is below mass%.
  • the steel wire 2 is immersed in the molten aluminum plating bath 1 after passing through the steel wire introducing device 7 disposed in the immersion portion 6 in which the steel wire 2 is immersed in the molten aluminum plating bath 1. Is done.
  • FIG. 2 is a schematic sectional view showing an embodiment of the steel wire introducing device 7 for hot dip aluminum plating of the present invention shown in FIGS.
  • the steel wire introducing device 7 shown in FIG. 2 immerses the steel wire 2 in the molten aluminum plating bath 1 and then continuously pulls up the steel wire 2 from the molten aluminum plating bath 1.
  • the steel wire 2 is immersed in the molten aluminum plating bath 1 and used in the immersion part 6 of the steel wire 2.
  • the steel wire introducing device 7 has a through-hole 8 for allowing the steel wire 2 to pass through in the direction of arrow B, and has a tubular body 9 having an overall length L of 10 to 1000 mm. .
  • the total length L of the steel wire introducing device 7 is obtained by hot-dip aluminum plating from the inlet 9b for introducing the steel wire 2 when the immersion region 9a for immersion in the molten aluminum plating bath 1 is immersed in the molten aluminum plating bath 1.
  • the thickness is 10 mm or more, preferably 30 mm or more, more preferably 40 mm or more, and further preferably 50 mm or more.
  • the steel wire introduction device 7 has a tubular body 9.
  • the tubular body 9 is placed in the molten aluminum plating bath 1 from the end of one end on the side immersed in the molten aluminum plating bath 1 to a virtual line P shown in FIG.
  • An immersion region 9a for immersing the tubular body 9 is provided.
  • the length of the immersion region 9a is 2 mm from the viewpoint of efficiently producing the hot-dip aluminum-plated steel wire 3 having a plating film formed on the entire surface so as not to be affected by the perturbation of the bath surface of the hot-dip aluminum plating bath 1.
  • the tubular body 9 is reduced, the workability is improved, and the hot dip galvanized steel wire 3 having a plating film formed on the entire surface is efficiently manufactured.
  • it is 400 mm or less, preferably 100 mm or less, more preferably 50 mm or less, and further preferably 30 mm or less.
  • the length of the portion that is not immersed in the molten aluminum plating bath 1 is the oxidation formed on the surface of the molten aluminum plating bath 1 or the molten aluminum plating bath 1 from the inlet 9 b of the tubular body 9.
  • the thickness is preferably 5 mm or more, and more preferably 10 mm or more.
  • the value of the area of the opening / the area in the cross section of the steel wire 2] is a hot-dip aluminum-plated steel wire in which the steel wire 2 is smoothly introduced into the through-hole 8 of the tubular body 9 and a plating film is formed on the entire surface.
  • the shape of the opening of the through-hole 8 included in the tubular body 9 may be circular, elliptical, or polygonal such as a square or a rectangle. It is not limited. Further, the gap (clearance) between the opening of the through hole 8 of the tubular body 9 and the steel wire 2 is from the viewpoint of avoiding the sliding of the inner wall of the through hole 8 of the tubular body 9 and the steel wire 2. Preferably it is 10 micrometers or more, More preferably, it is 20 micrometers or more, More preferably, it is 50 micrometers or more, More preferably, it is 100 micrometers or more.
  • the opening of the through-hole 8 included in the tubular body 9 includes the opening 9 c in the introduction port 9 b for introducing the steel wire 2 to one end of the tubular body 9, and the tubular body 9. It is the opening 9e in the discharge port 9d for discharging the steel wire 2 to the end.
  • the area and shape of the opening 9c and the opening 9e may be the same or different, but the steel wire 2 is smoothly passed through the through hole 8 of the tubular body 9, and the tubular body 9 From the viewpoint of efficiently manufacturing the hot-dip aluminum-plated steel wire 3 in which the inner wall of the through-hole 8 and the steel wire 2 are slid and the plating film is formed on the entire surface, as shown in FIG.
  • the area and shape of the opening 9c and the opening 9e are preferably the same.
  • the steel wire 2 is preferably preheated from the viewpoint of efficiently producing a hot-dip aluminum-plated steel wire 3 having a plating film formed on the entire surface.
  • a method of preheating the steel wire 2 for example, as shown in FIG. 3, a method of passing the steel wire 2 into the heating device 17 before passing the steel wire 2 into the steel wire introduction device 7 is exemplified.
  • FIG. 3 is a schematic explanatory view showing another embodiment of the method for producing the hot dip galvanized steel wire 3 of the present invention.
  • Examples of the heating device 17 include the heating devices described in the following examples.
  • the heating gas introduced into the heating device 17 examples include air, inert gases such as nitrogen gas, argon gas, and helium gas, but the present invention is not limited to such examples. Absent. In these, the heating gas discharged
  • the preheating temperature of the steel wire 2 varies depending on the type of the steel wire 2 and the like, it cannot be determined unconditionally, but from the viewpoint of efficiently producing the hot-dip aluminum-plated steel wire 3 having a plating film formed on the entire surface.
  • it is preferably 50 ° C. or higher, more preferably 60 ° C. or higher, and further preferably 70 ° C. or higher.
  • the upper limit varies depending on the type of the steel wire 2 and the like, but cannot be determined unconditionally.
  • the temperature is preferably 800 ° C. or lower.
  • the said preheating temperature is a temperature when it measures based on the method as described in a following example.
  • the steel wire 2 immersed in the molten aluminum plating bath 1 is pulled upward from the bath surface 10 of the molten aluminum plating bath 1, thereby bringing the steel wire 2 to the surface.
  • a plated coating of the molten aluminum plating bath 1 is formed, and a molten aluminum plated steel wire 3 is obtained.
  • FIG. 4 shows a boundary portion between the steel wire 2 and the bath surface 10 of the molten aluminum plating bath 1 when the steel wire 2 is pulled up from the molten aluminum plating bath 1 in the method for producing a molten aluminum plated steel wire of the present invention. It is a schematic explanatory drawing.
  • Examples of the stabilizing member 11 include a stainless steel square bar having a heat-resistant cloth material 11a wound around the surface thereof.
  • Examples of the heat resistant cloth member 11a wound around the stabilizing member 11 include woven fabrics and nonwoven fabrics containing heat resistant fibers such as ceramic fibers, carbon fibers, aramid fibers, and imide fibers.
  • the heat-resistant cloth material 11a wound around the stabilizing member 11 is a surface on which aluminum is not adhered in the heat-resistant cloth material 11a from the viewpoint of suppressing the adhesion of aluminum lump to the surface of the hot-dip aluminized steel wire 3 ( It is preferable to bring the new surface) into contact with the steel wire 2.
  • the stabilizing member 11 is preferably brought into contact with both the bath surface 10 of the molten aluminum plating bath 1 and the steel wire 2 simultaneously.
  • the stabilizing member 11 is simultaneously brought into contact with both the bath surface 10 of the molten aluminum plating bath 1 and the steel wire 2, pulsation of the bath surface 10 of the molten aluminum plating bath 1 is suppressed, and the steel wire is suppressed.
  • the steel wire 2 is pulled up while being in contact with the stabilizing member 11, the steel wire 2 is restrained from being vibrated slightly, and as a result, the plating film 18 of the molten aluminum plating bath 1 is uniformly formed on the surface of the steel wire 2. Can do.
  • the stabilization member 11 is used in order to apply tension to the steel wire 2 as necessary. May be pressed lightly against the steel wire 2.
  • a nozzle 12 for blowing an inert gas toward the boundary between the steel wire 2 and the bath surface 10 of the molten aluminum plating bath 1 is provided. Further, in the embodiment shown in FIG. 4, the tip 12 a of the nozzle 12 is disposed so that an inert gas can be blown onto the boundary portion between the steel wire 2 and the bath surface 10 of the molten aluminum plating bath 1.
  • the distance (shortest distance) from the steel wire 2 to the tip 12a of the nozzle 12, the temperature of the inert gas discharged from the tip 12a of the nozzle 12, the inner diameter of the tip 12a of the nozzle 12, and the discharge from the nozzle 12 By appropriately controlling the volume flow rate of the inert gas to be produced, the hot-dip galvanized steel wire 3 having a uniform outer diameter and almost no aluminum lump adhering to the surface can be efficiently produced.
  • the distance from the steel wire 2 to the tip 12a of the nozzle 12 is preferably 1 mm or more from the viewpoint of avoiding contact with the steel wire 2 and efficiently producing the hot-dip aluminized steel wire 3. From the viewpoint of obtaining a molten aluminum-plated steel wire 3 having a uniform diameter and almost no aluminum lump adhering to the surface, it is preferably 50 mm or less, more preferably 40 mm or less, still more preferably 30 mm or less, and even more preferably 10 mm or less. .
  • the inner diameter of the tip 12a of the nozzle 12 can be adjusted by spraying an inert gas discharged from the tip 12a of the nozzle 12 onto the boundary portion between the steel wire 2 and the bath surface 10 of the molten aluminum plating bath 1 by hot-dip aluminum plating.
  • an inert gas discharged from the tip 12a of the nozzle 12 onto the boundary portion between the steel wire 2 and the bath surface 10 of the molten aluminum plating bath 1 by hot-dip aluminum plating.
  • it is 15 mm or less, More preferably, it is 10 mm or less, More preferably, it is 5 mm or less.
  • the inert gas can be supplied to the nozzle 12 via the pipe 14 from the inert gas supply device 13 shown in FIGS. 1 and 3, for example.
  • a flow rate control device such as a valve may be provided in the inert gas supply device 13 or the pipe 14.
  • the inert gas means a gas that is inert with respect to molten aluminum.
  • the inert gas include nitrogen gas, argon gas, helium gas, and the like, but the present invention is not limited to such examples.
  • nitrogen gas is preferred.
  • the inert gas may contain, for example, oxygen gas, carbon dioxide gas, or the like within a range that does not impair the object of the present invention.
  • the volume flow rate of the inert gas discharged from the tip 12a of the nozzle 12 is preferably 2 L from the viewpoint of obtaining a molten aluminized steel wire 3 having a uniform outer diameter and almost no aluminum lump adhering to the surface.
  • it is preferably 200 L / min or less, more preferably 150 L / min or less, and still more preferably 100 L / min or less.
  • the temperature of the inert gas discharged from the tip 12a of the nozzle 12 is preferably 200 ° C. or more, more preferably from the viewpoint of obtaining a molten aluminized steel wire 3 having a uniform outer diameter and almost no aluminum lump attached to the surface. Is not less than 300 ° C., more preferably not less than 400 ° C., and if it is too high, the thermal efficiency is lowered, so that it is preferably 800 ° C. or less, more preferably 780 ° C. or less, and even more preferably 750 ° C. or less.
  • the temperature of the inert gas discharged from the tip 12a of the nozzle 12 is, for example, a sheath thermoelectric having a diameter of 1.6 mm in the inert gas at a distance of 2 mm from the tip 12a of the nozzle 12. It is a value when measured by inserting a thermocouple for temperature measurement such as a pair.
  • the pulling speed at the time of pulling up the molten aluminum plated steel wire 3 from the bath surface 10 of the molten aluminum plating bath 1 is not particularly limited, and exists on the surface of the molten aluminum plated steel wire 3 by appropriately adjusting the pulling speed. Since the average thickness of the plating film 18 can be adjusted, it is preferable to adjust appropriately according to the average thickness of the plating film 18.
  • the manufacturing method of the hot dip galvanized steel wire of the present invention can efficiently manufacture the hot dip aluminum plated steel wire 3 having the plating film 18 formed on the entire surface.
  • the pulling speed of the hot-dip aluminum-plated steel wire 3 is not particularly limited, but is 200 m / min or less from the viewpoint of efficiently producing the hot-dip aluminum-plated steel wire 3 having the plating film 18 formed on the entire surface. Preferably, it is 100 m / min or less, more preferably 50 m / min or less.
  • a cooling device 15 may be disposed above the nozzle 12.
  • the molten aluminum plated steel wire 3 can be cooled by spraying, for example, gas, liquid mist or the like onto the molten aluminum plated steel wire 3.
  • the hot dip galvanized steel wire 3 manufactured as described above can be collected by, for example, a winding device 16 as shown in FIGS.
  • the average thickness of the hot-dip coating film present on the surface of the hot-dip aluminum-plated steel wire 3 suppresses exposure of the base steel wire 2 to the outside during stranded wire processing, caulking processing, and the like per unit outer diameter. From the viewpoint of increasing the mechanical strength, it is preferably about 2 to 20 ⁇ m, more preferably about 4 to 15 ⁇ m.
  • the hot-dip galvanized steel wire 3 obtained above may be subjected to wire drawing using a die or the like so that the hot-dip galvanized steel wire 3 has a desired outer diameter. .
  • the hot dip galvanized steel wire obtained by the manufacturing method of the hot dip galvanized steel wire of the present invention can be suitably used for, for example, an automobile wire harness.
  • Examples 1-39 and Comparative Examples 1-3 The hot-dip aluminized steel wire was manufactured in accordance with the embodiment shown in FIG.
  • steel wires steel wires having the diameters shown in Tables 1 to 3 and made of the steel types shown in Tables 1 to 3 were used.
  • 37A described in the column of steel type in Table 3 means a steel wire made of hard steel containing 0.37% by mass of carbon.
  • the steel wire was degreased by dipping in a sodium orthosilicate degreasing solution containing a surfactant before dipping in the molten aluminum plating bath.
  • a steel wire introducing device a stainless steel block or square member is assembled, and as shown in FIG. 2, the total length L is 300 mm, and the opening 9c in the introduction port 9b of the through hole 8 and the opening in the discharge port 9d.
  • the steel wire introducing device 7 having the same shape, size and area of the part 9e was used.
  • the shape, size, area of the opening of the through hole 8 of the steel wire introducing device 7 and the value of the ratio of the area to the area of the cross section of the steel wire (hereinafter referred to as “area ratio value”) are shown in Table 1 to 3 shows.
  • the immersion region 9a from the lower end of the steel wire introducing device 7 to 30 mm is immersed in a molten aluminum plating bath so that the steel wire passed through the steel wire introducing device 7 is immersed in the molten aluminum plating bath as it is. did.
  • a molten aluminum plating bath As a molten aluminum plating bath, a molten aluminum plating bath (aluminum purity: 99.7% or more, indicated as “Al” in the column of “type” in Tables 1 to 3), molten aluminum plating containing 4% by mass of silicon Bath: “4% Si” in the “Type” column of Tables 1 to 3), molten aluminum plating bath containing 8% by mass of silicon: “8% Si in the“ Type ”column of Tables 1 to 3 ), A molten aluminum plating bath containing 11% by mass of silicon: “11% Si” in the column of “Type” in Tables 1 to 3) or a molten aluminum plating bath containing 13% by mass of silicon : “13% Si” in the “Type” column of Tables 1 to 3), with the bath temperatures shown in Tables 1 to 3 and the wire speeds (steel wire pulling speeds) shown in Tables 1 to 3 After dipping the steel wire in the hot dipped aluminum plating bath, It was
  • a nozzle with an inner diameter of 3 mm is arranged so that the tip of the nozzle is located 2 mm away from the steel wire, and an inert gas (nitrogen gas) adjusted to a temperature of 600 ° C. from the tip of the nozzle is provided. It sprayed on the boundary part of the steel wire and the bath surface of a molten aluminum plating bath with the volume flow rate of 10 L / min.
  • FIG. 5 is a schematic explanatory view showing one embodiment of a method for measuring the average thickness of the plated film of the hot-dip aluminum-plated steel wire obtained in each example and each comparative example.
  • the wire-type steel wire diameter measuring device 19 is arranged in the horizontal direction at a center portion between a pair of pulleys 19c and 19d arranged in the vertical direction and between the pulley 19c and the pulley 19d.
  • a wire-type steel wire diameter measuring device 19 having two optical outer diameter measuring instruments (manufactured by Keyence Corporation, product number: LS-7000) having a pair of light emitting section 19a and light receiving section 19b provided was used.
  • a pair of light-emitting portions 19a and light-receiving portions 19b are opposed to each other, and the adjacent light-emitting portions 19a and light-receiving portions 19b are disposed at an angle of 90 ° as shown in FIG.
  • the outer diameter of the hot-dip aluminum-plated steel wire 3 was measured by a through-wire-type steel wire diameter measuring device 19 at intervals of about 1.4 mm in the length direction of the aluminum-plated steel wire 3. In addition, the number of measurement points of the outer diameter was about 71,000 points.
  • the stability of the plating film is visually observed using a microscope over the entire length of the 100 m long molten aluminum plated steel wire obtained in each example or each comparative example.
  • the length of 250 mm before and after the center (hereinafter referred to as the observation length (500 mm)) is extracted from the center of the non-plated portion, and the length in the longitudinal direction of the portion where the plating film does not exist (hereinafter referred to as the non-plating length). )
  • [Non-plating rate] ⁇ [Non-plating length (mm)] / [Observed length (mm)] ⁇ ⁇ 100
  • the non-plating rate was calculated
  • Non-plating rate is less than 1% (pass) 4: Non-plating rate is 1% or more and less than 5% (pass) 3: Non-plating rate is 5% or more and less than 30% (pass) 2: Non-plating rate is 30% or more and less than 60% (failed) 1: Non-plating rate is 60% or more (failed)
  • Examples 40 to 67 and Comparative Example 4 The production of the hot-dip aluminized steel wire was performed according to the embodiment shown in FIG.
  • steel wires steel wires having the diameters shown in Tables 4 to 5 and made of the steel types shown in Tables 4 to 5 were used.
  • 37A described in the column of steel type in Table 5 means a steel wire made of hard steel containing 0.37% by mass of carbon.
  • the steel wire was degreased by dipping in a sodium orthosilicate degreasing solution containing a surfactant before dipping in the molten aluminum plating bath.
  • the steel wire was preheated to the preheating temperatures shown in Tables 4 to 5 by passing it through the heating device before passing it through the steel wire introducing device.
  • a heating device a tubular heater (not shown) was installed immediately before the steel wire introducing device.
  • the heater has a built-in Kanthal wire wound in a coil shape, and is heated in the heating device by connecting a gas introduction system (not shown) for supplying nitrogen gas to the heater. Nitrogen gas was introduced and the steel wire was preheated in a nitrogen gas atmosphere.
  • the preheating temperature was measured by preparing a steel wire connected to a thermocouple, and passing the thermocouple together with the steel wire through a heating device.
  • a steel wire introduction device As a steel wire introduction device, a stainless steel block or square member is assembled, and as shown in FIG. 2, the total length L is 100 mm, and the opening 9c in the introduction port 9b and the opening 9e in the discharge port 9d of the through hole 8 are provided.
  • the steel wire introducing device 7 having the same shape, size and area was used. Tables 4 to 5 show values of the shape, size, area, and area ratio of the opening of the through hole 8 of the steel wire introducing device 7.
  • the immersion region 9a from the lower end of the steel wire introducing device 7 to 10 mm is immersed in a molten aluminum plating bath so that the steel wire passed through the steel wire introducing device 7 is immersed in the molten aluminum plating bath as it is. I made it.
  • a molten aluminum plating bath As a molten aluminum plating bath, a molten aluminum plating bath (a molten aluminum plating bath containing 8% by mass of silicon: described as “8% Si” in the “Type” column of Tables 4 to 5) is used.
  • the steel wire was immersed in a molten aluminum plating bath at the bath temperature shown in Table 4-5 at the wire passing speed (steel wire pulling speed) and then pulled up from the plating bath.
  • an inert gas (nitrogen gas) adjusted to a temperature of 600 ° C. from the tip of the nozzle is provided by arranging a nozzle having an inner diameter of 3 mm so that the tip of the nozzle is located 2 mm away from the steel wire. ) was sprayed onto the boundary between the steel wire and the bath surface of the molten aluminum plating bath at a volume flow rate of 10 L / min.
  • Examples 68-83 The hot-dip aluminized steel wire was manufactured in accordance with the embodiment shown in FIG.
  • a steel wire having a diameter shown in Table 6 and made of a steel type shown in Table 6 was used as the steel wire.
  • 37A described in the column of steel type in Table 6 means a steel wire made of hard steel containing 0.37% by mass of carbon.
  • the steel wire was degreased by dipping in a sodium orthosilicate degreasing solution containing a surfactant before dipping in the molten aluminum plating bath.
  • a steel wire introducing device As a steel wire introducing device, a stainless steel block or square member is assembled, and as shown in FIG. 2, the total length L is 800 mm, and the opening 9c in the introduction port 9b and the opening 9e in the discharge port 9d of the through hole 8 are provided.
  • the steel wire introducing device 7 having the same shape, size and area was used. Table 6 shows values of the shape, size, area, and area ratio of the opening of the through hole 8 of the steel wire introduction device 7.
  • the immersion region 9a from the lower end of the steel wire introducing device 7 to 100 mm is immersed in a molten aluminum plating bath so that the steel wire passed through the steel wire introducing device 7 is immersed in the molten aluminum plating bath as it is. I made it.
  • a molten aluminum plating bath As a molten aluminum plating bath, a molten aluminum plating bath (a molten aluminum plating bath containing 8% by mass of silicon: “8% Si” in the “Type” column of Table 6) is used. The steel wire was dipped in the molten aluminum plating bath at the wire passing speed (steel wire pulling speed) shown in Table 6 and then pulled up from the plating bath.
  • an inert gas (nitrogen gas) adjusted to a temperature of 600 ° C. from the tip of the nozzle is provided by arranging a nozzle having an inner diameter of 3 mm so that the tip of the nozzle is located 2 mm away from the steel wire. ) was sprayed onto the boundary between the steel wire and the bath surface of the molten aluminum plating bath at a volume flow rate of 10 L / min.
  • the hot-dip aluminized steel wire obtained by the production method of the present invention can be suitably used for, for example, an automobile wire harness.

Abstract

溶融アルミニウムめっき浴（１）に鋼線（２）を浸漬させる鋼線（２）の浸漬部（６）に、鋼線（２）を内部に通線させるための貫通孔（８）を有し、全長が１０～１０００ｍｍである管状体（９）からなり、管状体（９）の一端の端部から管状体（９）の長手方向に沿って長さ２～４００ｍｍの範囲内に溶融アルミニウムめっき浴（１）に浸漬させるための浸漬領域（９ａ）を有し、貫通孔（８）の開口部の面積と鋼線（２）の横断面の面積との比〔管状体（９）が有する貫通孔（８）の開口部の面積／鋼線（２）の横断面における面積〕の値が３～４０００である鋼線導入装置（７）の浸漬領域（９ａ）を溶融アルミニウムめっき浴（１）に浸漬させた状態で鋼線（２）を鋼線導入装置（７）内に通線させた後に溶融アルミニウムめっき浴（１）に浸漬させることを特徴とする溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法。

Description

溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法
　本発明は、溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法に関する。さらに詳しくは、本発明は、例えば、自動車のワイヤーハーネスなどに好適に使用することができる溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法および当該溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法に好適に使用することができる溶融アルミニウムめっき用鋼線導入装置に関する。
　なお、本明細書において、溶融アルミニウムめっき鋼線は、溶融アルミニウムめっき浴に鋼線を浸漬させた後、当該溶融アルミニウムめっき浴から鋼線を連続して引き上げることによってアルミニウムめっきが施された鋼線を意味する。また、溶融アルミニウムめっき浴は、溶融されているアルミニウムのめっき液を意味する。
　自動車のワイヤーハーネスなどに用いられる電線には、従来、銅線が用いられている。しかし、近年、銅線に代わり、導電性を損なうことなく軽量化を図ることができる電線として、銅線よりも軽量であるアルミニウム素線と、アルミニウムよりも強度の高い金属線とを撚り合わせた複合電線の開発が望まれている。アルミニウムよりも強度の高い金属線として、鋼芯線に溶融アルミニウムめっきが施された溶融Ａｌめっき鋼線が提案されている（例えば、特許文献１の請求項１および段落［０００４］参照）。
　前記溶融Ａｌめっき鋼線は、鋼芯線からなる素材鋼線または当該鋼芯線の表面に亜鉛めっき層またはニッケルめっき層を有するめっき鋼線からなる素材鋼線を溶融アルミニウムめっき浴に浸漬させた後、気相空間に連続して引き上げる方法により、製造されている（例えば、特許文献１の段落［００２４］参照）。
特開２０１４－１８５３５５号公報
　しかし、前記方法では、素材鋼線が鋼芯線であるかまたは芯線の表面にニッケルめっき層を有するめっき鋼線であるとき、これらの鋼線を溶融アルミニウムめっき浴に浸漬させた後、気相空間に連続して引き上げた際に、得られる溶融アルミニウムめっき鋼線の表面にめっき被膜が形成されない箇所が発生するおそれがある。
　本発明は、前記従来技術に鑑みてなされたものであり、表面全体にめっき被膜が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線を効率よく製造することができる溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法および当該溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法に好適に使用することができる溶融アルミニウムめっき用鋼線導入装置を提供することを目的とする。
　本発明は、
（１）　溶融アルミニウムめっき浴に鋼線を浸漬させた後、当該溶融アルミニウムめっき浴から鋼線を連続して引き上げることによって溶融アルミニウムめっき鋼線を製造する方法であって、溶融アルミニウムめっき浴に鋼線を浸漬させる鋼線の浸漬部に、鋼線を内部に通線させるための貫通孔を有し、全長が１０～１０００ｍｍである管状体からなり、当該管状体の一端の端部から当該管状体の長手方向に沿って長さ２～４００ｍｍの範囲内に溶融アルミニウムめっき浴に浸漬させるための浸漬領域を有し、貫通孔の開口部の面積と溶融アルミニウムめっきに使用される鋼線の横断面における面積との比〔管状体が有する貫通孔の開口部の面積／鋼線の横断面における面積〕の値が３～４０００である鋼線導入装置の浸漬領域を溶融アルミニウムめっき浴に浸漬させた状態で鋼線を鋼線導入装置内に通線させた後に溶融アルミニウムめっき浴に浸漬させることを特徴とする溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法、
（２）　鋼線が炭素鋼またはステンレス鋼からなる鋼線である前記（１）に記載の溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法、および
（３）　溶融アルミニウムめっき浴に鋼線を浸漬させた後、当該溶融アルミニウムめっき浴から鋼線を連続して引き上げることによって溶融アルミニウムめっき鋼線を製造する際に、溶融アルミニウムめっき浴に鋼線を浸漬させる鋼線の浸漬部に用いられる鋼線導入装置であって、鋼線を内部に貫通させるための貫通孔を有し、全長が１０～１０００ｍｍである管状体からなり、当該管状体の一端の端部から当該管状体の長手方向に沿って長さ２～４００ｍｍの範囲内に溶融アルミニウムめっき浴に浸漬させるための浸漬領域を有し、貫通孔の開口部の面積と溶融アルミニウムめっきに使用される鋼線の横断面における面積との比〔管状体が有する貫通孔の開口部の面積／鋼線の横断面における面積〕の値が３～４０００であることを特徴とする溶融アルミニウムめっき用鋼線導入装置
に関する。
　本発明の溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法および溶融アルミニウムめっき用鋼線導入装置によれば、表面全体にめっき被膜が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線を効率よく製造することができるという優れた効果が奏される。
本発明の溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法の一実施態様を示す概略説明図である。 本発明の溶融アルミニウムめっき用鋼線導入装置の一実施態様を示す概略断面図である。 本発明の溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法の他の一実施態様を示す概略説明図である。 本発明の溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法において、鋼線を溶融アルミニウムめっき浴から引き上げる際の鋼線と溶融アルミニウムめっき浴の浴面との境界部の概略説明図である。 各実施例および各比較例で得られた溶融アルミニウムめっき鋼線のめっき被膜の平均厚さを測定する方法の一実施態様を示す概略説明図である。
　本発明の溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法は、前記したように、溶融アルミニウムめっき浴に鋼線を浸漬させた後、当該溶融アルミニウムめっき浴から鋼線を連続して引き上げることによって溶融アルミニウムめっき鋼線を製造する方法であり、溶融アルミニウムめっき浴に鋼線を浸漬させる鋼線の浸漬部に、鋼線を内部に通線させるための貫通孔を有し、全長が１０～１０００ｍｍである管状体からなり、当該管状体の一端の端部から当該管状体の長手方向に沿って長さ２～４００ｍｍの範囲内に溶融アルミニウムめっき浴に浸漬させるための浸漬領域を有し、貫通孔の開口部の面積と溶融アルミニウムめっきに使用される鋼線の横断面における面積との比〔管状体が有する貫通孔の開口部の面積／鋼線の横断面における面積〕の値が３～４０００である鋼線導入装置の浸漬領域を溶融アルミニウムめっき浴に浸漬させた状態で鋼線を鋼線導入装置内に通線させた後に溶融アルミニウムめっき浴に浸漬させることを特徴とする。
　本発明の溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法によれば、前記操作が採られているので、表面全体にめっき被膜が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線を効率よく製造することができる。
　また、本発明の溶融アルミニウムめっき用鋼線導入装置を用いて溶融アルミニウムめっき鋼線を製造した場合には、鋼線が気相空間から溶融アルミニウムめっき浴に浸漬される箇所で、溶融アルミニウムめっき浴の表面に生成している酸化膜を鋼線が随伴して溶融アルミニウムめっき浴中へ導かれることが抑制される。これにより、鋼線と溶融アルミニウムめっき浴との反応性が向上することから、溶融アルミニウムめっき鋼線の表面にめっき被膜が形成されない箇所が発生することを抑制することができる。
　以下に、本発明の溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法を図面に基づいて説明するが、本発明は、当該図面に記載の実施態様のみに限定されるものではない。
　図１は、本発明の溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法の一実施態様を示す概略説明図である。
　本発明の溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法では、溶融アルミニウムめっき浴１に鋼線２を浸漬させた後、当該溶融アルミニウムめっき浴１から鋼線２を連続して引き上げることにより、溶融アルミニウムめっき鋼線３が製造される。
　鋼線２を構成する鋼材としては、例えば、ステンレス鋼、炭素鋼などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。
　ステンレス鋼は、クロム（Ｃｒ）を１０質量％以上含有する合金鋼である。ステンレス鋼としては、例えば、ＪＩＳ　Ｇ４３０９に規定されているオーステナイト系の鋼材、フェライト系の鋼材、マルテンサイト系の鋼材などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。ステンレス鋼の具体例としては、ＳＵＳ３０１、ＳＵＳ３０４などの一般にオーステナイト相が準安定であるとされるステンレス鋼；ＳＵＳ３０５、ＳＵＳ３１０、ＳＵＳ３１６などの安定オーステナイト系ステンレス鋼；ＳＵＳ４０５、ＳＵＳ４１０Ｌ、ＳＵＳ４２９、ＳＵＳ４３０、ＳＵＳ４３４、ＳＵＳ４３６、ＳＵＳ４４４、ＳＵＳ４４７などのフェライト系ステンレス鋼；ＳＵＳ４０３、ＳＵＳ４１０、ＳＵＳ４１６、ＳＵＳ４２０、ＳＵＳ４３１、ＳＵＳ４４０などのマルテンサイト系ステンレス鋼などをはじめ、ＳＵＳ２００番台に分類されるクロム－ニッケル－マンガン系のステンレス鋼などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。
　炭素鋼は、炭素（Ｃ）を０．０２質量％以上含有する鋼材である。炭素鋼としては、例えば、ＪＩＳ　Ｇ３５０６の硬鋼線材の規格に規定されている鋼材、ＪＩＳ　Ｇ３５０５の軟鋼線材の規格に規定されている鋼材などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。炭素鋼の具体例としては、硬鋼、軟鋼などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。
　前記鋼材のなかでは、溶融アルミニウムめっき鋼線３の引張強度を高める観点から、ステンレス鋼および炭素鋼が好ましく、ステンレス鋼がより好ましい。
　鋼線２の直径は、特に限定されず、溶融アルミニウムめっき鋼線３の用途に応じて適宜調整することが好ましい。例えば、溶融アルミニウムめっき鋼線３を自動車のワイヤーハーネスなどの用途に用いる場合には、鋼線２の直径は、通常、０．０５～０．５ｍｍ程度であることが好ましい。
　鋼線２は、溶融アルミニウムめっきが施される前に、脱脂されていてもよい。鋼線２の脱脂は、例えば、鋼線２をアルカリ脱脂液に浸漬した後、水洗して鋼線２に付着しているアルカリ分を中和し、再び水洗することによって脱脂を行なう方法、鋼線２をアルカリ脱脂液に浸漬した状態で鋼線２に通電することによって電解脱脂を行なう方法などによって行なうことができる。なお、前記アルカリ脱脂液には、脱脂力を向上させる観点から、界面活性剤を含有させてもよい。
　溶融アルミニウムめっき鋼線３の表面には、アルミニウムまたはアルミニウム合金からなるめっき被膜（図示せず）が形成されている。本発明においては、このように溶融アルミニウムめっき鋼線３の表面上にアルミニウムまたはアルミニウム合金からなるめっき被膜が形成されているので、溶融アルミニウムめっき鋼線３は、溶融アルミニウムめっき鋼線３がアルミニウム素線とともに束ねられてワイヤーハーネスに用いられる際に、当該アルミニウム素線との密着性に優れ、引張強度および電気抵抗の経時的安定性にも優れている。
　図１において、鋼線２は、送出装置４から送り出され、矢印Ａ方向に連続的に通線され、めっき浴槽５内の溶融アルミニウムめっき浴１に浸漬される。
　なお、鋼線２が炭素鋼からなる鋼線２である場合、鋼線２が脱脂されていても溶融アルミニウムめっきを行なうまでの間に鋼線２の表面に錆が発生するおそれがあることから、送出装置４から溶融アルミニウムめっき浴１との間で鋼線２の脱脂を行なうことが好ましい。炭素鋼からなる鋼線２の脱脂は、前記鋼線２の脱脂と同様の方法によって行なうことができる。
　溶融アルミニウムめっき浴１には、アルミニウムのみが用いられていてもよく、必要により、本発明の目的を阻害しない範囲内で他の元素が含有されていてもよい。前記他の元素としては、例えば、ニッケル、クロム、亜鉛、ケイ素、銅、鉄などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。これらの他の元素をアルミニウムに含有させた場合には、めっき被膜の機械的強度を高めることができ、ひいては溶融アルミニウムめっき鋼線３の引張強度を高めることができる。前記他の元素のなかでは、鋼線２の種類にもよるが、鋼線２に含まれている鉄とめっき被膜に含まれているアルミニウムとの間で脆性を有する鉄－アルミニウム合金層の生成を抑制し、めっき被膜の機械的強度を高めるとともに、溶融アルミニウムめっき浴１の融点を低下させることにより、鋼線２を効率よくめっきさせる観点から、ケイ素が好ましい。
　めっき被膜における前記他の元素の含有率の下限値は、０質量％であるが、当該他の元素が有する性質を十分に発現させる観点から、好ましくは０．３質量％以上、より好ましくは０．５質量％以上、さらに好ましくは１質量％以上であり、アルミニウム素線との接触による電位差腐食を抑制する観点から、好ましくは５０質量％以下、より好ましくは２０質量％以下、さらに好ましくは１５質量％以下である。
　なお、溶融アルミニウムめっき浴１には、ニッケル、クロム、亜鉛、銅、鉄などの元素が不可避的に混入することがある。
　本発明においては、鋼線２は、溶融アルミニウムめっき浴１に鋼線２を浸漬させる浸漬部６に配設されている鋼線導入装置７内に通線させた後に溶融アルミニウムめっき浴１に浸漬される。このように溶融アルミニウムめっき浴１に鋼線２を浸漬させる浸漬部６に配設されている鋼線導入装置７内に鋼線２を通線させた後に溶融アルミニウムめっき浴１に浸漬させるという操作が採られているので、表面全体にめっき被膜が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線３を効率よく製造することができる。
　以下に、本発明の鋼線導入装置７を図２に基づいて説明する。図２は、図１および図３に示される本発明の溶融アルミニウムめっき用鋼線導入装置７の一実施態様を示す概略断面図である。
　図２に示される鋼線導入装置７は、前記したように、溶融アルミニウムめっき浴１に鋼線２を浸漬させた後、溶融アルミニウムめっき浴１から鋼線２を連続して引き上げることによって溶融アルミニウムめっき鋼線３を製造する際に、溶融アルミニウムめっき浴１に鋼線２を浸漬させる鋼線２の浸漬部６に用いられる装置である。
　図２に示されるように、鋼線導入装置７は、その内部に鋼線２を矢印Ｂ方向に貫通させるための貫通孔８を有し、全長Ｌが１０～１０００ｍｍである管状体９を有する。鋼線導入装置７の全長Ｌは、溶融アルミニウムめっき浴１に浸漬させるための浸漬領域９ａを溶融アルミニウムめっき浴１に浸漬させたとき、鋼線２を導入するための導入口９ｂから溶融アルミニウムめっき浴１の浴液または溶融アルミニウムめっき浴１の表面に生成した酸化膜が管状体９の貫通孔８内に侵入することを防止し、表面全体にめっき被膜が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線３を効率よく製造する観点から、１０ｍｍ以上、好ましくは３０ｍｍ以上、より好ましくは４０ｍｍ以上、さらに好ましくは５０ｍｍ以上であり、管状体９を縮小化させ、作業性を向上させるとともに、表面全体にめっき被膜が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線３を効率よく製造する観点から、１０００ｍｍ以下、好ましくは８００ｍｍ以下、より好ましくは５００ｍｍ以下、さらに好ましくは３００ｍｍ以下、さらに一層好ましくは１００ｍｍ以下である。
　鋼線導入装置７は、管状体９を有する。管状体９は、溶融アルミニウムめっき浴１に浸漬される側の一端の端部から長手方向に沿って長さ２～４００ｍｍの範囲内で図２に示される仮想線Ｐまで溶融アルミニウムめっき浴１に管状体９を浸漬させるための浸漬領域９ａを有する。浸漬領域９ａの長さは、溶融アルミニウムめっき浴１の浴面の搖動による影響を受けないようにし、表面全体にめっき被膜が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線３を効率よく製造する観点から、２ｍｍ以上、好ましくは５ｍｍ以上、より好ましくは１０ｍｍ以上であり、管状体９を縮小化させ、作業性を向上させるとともに、表面全体にめっき被膜が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線３を効率よく製造する観点から、４００ｍｍ以下、好ましくは１００ｍｍ以下、より好ましくは５０ｍｍ以下、さらに好ましくは３０ｍｍ以下である。
　管状体９の長手方向において、溶融アルミニウムめっき浴１に浸漬されない部分の長さは、管状体９の導入口９ｂから溶融アルミニウムめっき浴１の浴液または溶融アルミニウムめっき浴１の表面に生成した酸化膜が管状体９の貫通孔８内に入らないようにする観点から、好ましくは５ｍｍ以上、より好ましくは１０ｍｍ以上である。
　管状体９が有する貫通孔８の開口部の面積と溶融アルミニウムめっきに使用される鋼線２の横断面（いわゆる鋼線２の断面）における面積との比〔管状体９が有する貫通孔８の開口部の面積／鋼線２の横断面における面積〕の値は、管状体９の貫通孔８内に鋼線２を円滑に導入し、表面全体にめっき被膜が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線３を効率よく製造する観点から、３以上であり、表面全体にめっき被膜が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線３を効率よく製造する観点から、４０００以下、好ましくは３０００以下、より好ましくは２０００以下、さらに好ましくは１０００以下である。
　管状体９が有する貫通孔８の開口部の形状は、円形であってもよく、楕円形であってもよく、あるいは正方形、長方形などの多角形であってよく、本発明は、かかる形状によって限定されるものではない。また、管状体９が有する貫通孔８の開口部と鋼線２との間隙（クリアランス）は、管状体９の貫通孔８の内壁と鋼線２とが摺動することを回避する観点から、好ましくは１０μｍ以上、より好ましくは２０μｍ以上、さらに好ましくは５０μｍ以上、さらに一層好ましくは１００μｍ以上である。
　なお、管状体９が有する貫通孔８の開口部は、図２に示されるように、管状体９の一端に鋼線２を導入するための導入口９ｂにおける開口部９ｃおよび管状体９の他端に鋼線２を排出するための排出口９ｄにおける開口部９ｅである。開口部９ｃおよび開口部９ｅにおける面積および形状は、同一であってもよく、異なっていてもよいが、鋼線２が管状体９の貫通孔８内で円滑に通線され、管状体９の貫通孔８の内壁と鋼線２とが摺動することを回避し、表面全体にめっき被膜が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線３を効率よく製造する観点から、図２に示されるように、開口部９ｃおよび開口部９ｅにおける面積および形状がそれぞれ同一であることが好ましい。
　鋼線２は、表面全体にめっき被膜が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線３を効率よく製造する観点から、予備加熱されていることが好ましい。鋼線２を予備加熱する方法としては、例えば、図３に示されるように、鋼線２を鋼線導入装置７内に通線する前に、加熱装置１７内に通線させる方法などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。なお、図３は、本発明の溶融アルミニウムめっき鋼線３の製造方法の他の一実施態様を示す概略説明図である。加熱装置１７としては、例えば、以下の実施例に記載の加熱装置などが挙げられる。
　加熱装置１７に導入される加熱ガスとしては、例えば、空気をはじめ、窒素ガス、アルゴンガス、ヘリウムガスなどの不活性ガスなどが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。これらのなかでは、加熱装置１７の下端から排出された加熱ガスを当該加熱装置１７の下方に配設されている鋼線導入装置７の上端の導入口からその内部に通気し、その内部を不活性ガス雰囲気とすることにより、鋼線導入装置７内の溶融アルミニウムめっき浴１が酸化されることを防止する観点から、不活性ガスが好ましい。加熱ガスの温度は、使用される鋼線２の種類および直径、通線速度、加熱ガスの流量などの条件によって異なるので一概には決定することができないことから、当該条件に応じて鋼線２が適切に加熱されるように調整することが好ましい。
　鋼線２の予備加熱温度は、鋼線２の種類などによって異なるので一概には決定することができないが、表面全体にめっき被膜が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線３を効率よく製造する観点から、好ましくは５０℃以上、より好ましくは６０℃以上、さらに好ましくは７０℃以上であり、その上限は、鋼線２の種類などによって異なるので一概には決定することができないが、エネルギー効率を考慮して、通常、８００℃以下であることが好ましい。なお、前記予備加熱温度は、以下の実施例に記載の方法に基づいて測定したときの温度である。
　次に、図１および図３に示されるように、溶融アルミニウムめっき浴１に浸漬された鋼線２を溶融アルミニウムめっき浴１の浴面１０から上方向に引き上げることにより、鋼線２の表面に溶融アルミニウムめっき浴１のめっき被膜が形成され、溶融アルミニウムめっき鋼線３が得られる。
　図４に示されるように、鋼線２を矢印Ｃ方向（上方向）に溶融アルミニウムめっき浴１から引き上げる際には、鋼線２と溶融アルミニウムめっき浴１の浴面１０との境界部で鋼線２に安定化部材１１を接触させることが好ましい。
　なお、図４は、本発明の溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法において、鋼線２を溶融アルミニウムめっき浴１から引き上げる際の鋼線２と溶融アルミニウムめっき浴１の浴面１０との境界部の概略説明図である。
　安定化部材１１としては、例えば、表面に耐熱クロス材１１ａが巻かれたステンレス鋼製の角棒などが挙げられる。安定化部材１１に巻かれている耐熱クロス材１１ａとしては、例えば、セラミック繊維、炭素繊維、アラミド繊維、イミド繊維などの耐熱性繊維を含有する織布や不織布などが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。安定化部材１１に巻かれている耐熱クロス材１１ａは、溶融アルミニウムめっき鋼線３の表面にアルミニウム塊が付着することを抑制する観点から、当該耐熱クロス材１１ａにおいてアルミニウムが付着していない面（新生面）を鋼線２と接触させることが好ましい。
　安定化部材１１は、溶融アルミニウムめっき浴１の浴面１０と鋼線２との双方に同時に接触させることが好ましい。このように安定化部材１１を溶融アルミニウムめっき浴１の浴面１０と鋼線２との双方に同時に接触させた場合には、溶融アルミニウムめっき浴１の浴面１０の脈動が抑制され、鋼線２を安定化部材１１と接触させた状態で引き上げた際に鋼線２が微小振動することが抑制され、ひいては鋼線２の表面に溶融アルミニウムめっき浴１のめっき被膜１８を均一に形成させることができる。なお、安定化部材１１を鋼線２に接触させる際には、鋼線２が微小振動することを抑制する観点から、必要により、鋼線２に張力が加わるようにするために安定化部材１１を鋼線２に軽く押し付けてもよい。
　図１および図３に示される実施態様では、鋼線２と溶融アルミニウムめっき浴１の浴面１０との境界部に向けて不活性ガスを吹き付けるためのノズル１２が設けられている。また、図４に示される実施態様では、ノズル１２の先端１２ａは、鋼線２と溶融アルミニウムめっき浴１の浴面１０との境界部に不活性ガスを吹き付けられるように配設されている。
　本発明においては、鋼線２からノズル１２の先端１２ａまでの距離（最短距離）、ノズル１２の先端１２ａから吐出される不活性ガスの温度、ノズル１２の先端１２ａの内径、およびノズル１２から吐出される不活性ガスの体積流量を適切に制御することにより、外径が均一であり、表面にアルミニウム塊がほとんど付着しない溶融アルミニウムめっき鋼線３を効率よく製造することができる。
　鋼線２からノズル１２の先端１２ａまでの距離（最短距離）は、鋼線２との接触を回避し、溶融アルミニウムめっき鋼線３を効率よく製造する観点から、好ましくは１ｍｍ以上であり、外径が均一であり、表面にアルミニウム塊がほとんど付着しない溶融アルミニウムめっき鋼線３を得る観点から、好ましくは５０ｍｍ以下、より好ましくは４０ｍｍ以下、さらに好ましくは３０ｍｍ以下、さらに一層好ましくは１０ｍｍ以下である。
　ノズル１２の先端１２ａの内径は、当該ノズル１２の先端１２ａから吐出された不活性ガスを的確に鋼線２と溶融アルミニウムめっき浴１の浴面１０との境界部に吹き付けることにより、溶融アルミニウムめっき鋼線３を効率よく製造する観点から、好ましくは１ｍｍ以上、より好ましくは２ｍｍ以上であり、外径が均一であり、表面にアルミニウム塊がほとんど付着しない溶融アルミニウムめっき鋼線３を得る観点から、好ましくは１５ｍｍ以下、より好ましくは１０ｍｍ以下、さらに好ましくは５ｍｍ以下である。
　不活性ガスは、例えば、図１および図３に示される不活性ガス供給装置１３から配管１４を介してノズル１２に供給することができる。なお、不活性ガスの流量を調整するために、例えば、バルブなどの流量制御装置（図示せず）が不活性ガス供給装置１３または配管１４に設けられていてもよい。
　不活性ガスは、溶融しているアルミニウムに対して不活性であるガスを意味する。不活性ガスとしては、例えば、窒素ガス、アルゴンガス、ヘリウムガスなどが挙げられるが、本発明は、かかる例示のみに限定されるものではない。不活性ガスのなかでは、窒素ガスが好ましい。なお、不活性ガスには、本発明の目的を阻害しない範囲内で、例えば、酸素ガス、炭酸ガスなどが含まれていてもよい。
　図４において、ノズル１２の先端１２ａから吐出される不活性ガスの体積流量は、外径が均一であり、表面にアルミニウム塊がほとんど付着しない溶融アルミニウムめっき鋼線３を得る観点から、好ましくは２Ｌ（リットル）／ｍｉｎ以上、より好ましくは５Ｌ／ｍｉｎ以上、さらに好ましくは１０Ｌ／ｍｉｎ以上であり、溶融アルミニウムめっき浴１の飛散によって溶融アルミニウムめっき鋼線３の表面にアルミニウム塊が付着することを抑制する観点から、好ましくは２００Ｌ／ｍｉｎ以下、より好ましくは１５０Ｌ／ｍｉｎ以下、さらに好ましくは１００Ｌ／ｍｉｎ以下である。
　ノズル１２の先端１２ａから吐出される不活性ガスの温度は、外径が均一であり、表面にアルミニウム塊がほとんど付着しない溶融アルミニウムめっき鋼線３を得る観点から、好ましくは２００℃以上、より好ましくは３００℃以上、さらに好ましくは４００℃以上であり、あまりにも高い場合には熱効率が低下することから、好ましくは８００℃以下、より好ましくは７８０℃以下、さらに好ましくは７５０℃以下である。なお、ノズル１２の先端１２ａから吐出される不活性ガスの温度は、ノズル１２の先端１２ａから２ｍｍの距離で離れた箇所における不活性ガスのなかに、例えば、直径が１．６ｍｍであるシース熱電対などの測温用熱電対を差し込むことによって測定したときの値である。
　溶融アルミニウムめっき浴１の浴面１０から溶融アルミニウムめっき鋼線３を引き上げる際の引き上げ速度は、特に限定されず、当該引き上げ速度を適宜調整することにより、溶融アルミニウムめっき鋼線３の表面に存在するめっき被膜１８の平均厚さを調整することができることから、当該めっき被膜１８の平均厚さに応じて適宜調整することが好ましい。
　本発明によれば、前記引き上げ速度を２００ｍ／ｍｉｎ以上という高速にした場合であっても、外径が均一であり、表面全体にめっき被膜１８が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線３を得ることができる。したがって、本発明の溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法は、表面全体にめっき被膜１８が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線３を効率よく製造することができることから、溶融アルミニウムめっき鋼線３の工業的生産性に優れている。なお、溶融アルミニウムめっき鋼線３の引き上げ速度は、特に限定されないが、表面全体にめっき被膜１８が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線３を効率よく製造する観点から、２００ｍ／ｍｉｎ以下であることが好ましく、１００ｍ／ｍｉｎ以下であることがより好ましく、５０ｍ／ｍｉｎ以下であることがさらに好ましい。
　なお、溶融アルミニウムめっき鋼線３が引き上げられる過程で溶融アルミニウムめっき鋼線３を冷却し、表面に形成されているめっき被膜１８を効率よく凝固させるために、図１および図３に示されるように、必要により、ノズル１２の上部に冷却装置１５が配設されていてもよい。冷却装置１５では、溶融アルミニウムめっき鋼線３に、例えば、ガス、液体のミストなどを溶融アルミニウムめっき鋼線３に吹き付けることにより、当該溶融アルミニウムめっき鋼線３を冷却することができる。
　以上のようにして製造される溶融アルミニウムめっき鋼線３は、図１および図３に示されるように、例えば、巻取装置１６などで回収することができる。
　溶融アルミニウムめっき鋼線３の表面に存在する溶融めっき被膜の平均厚さは、撚り線加工、かしめ加工などの際に素地の鋼線２が外部に露出することを抑制するとともに、単位外径あたりの機械的強度を高める観点から、２～２０μｍ程度であることが好ましく、４～１５μｍ程度であることがより好ましい。
　前記で得られた溶融アルミニウムめっき鋼線３には、必要により、当該溶融アルミニウムめっき鋼線３が所望の外径を有するようにするために、ダイスなどを用いて伸線加工を施してもよい。
　本発明の溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法によって得られる溶融アルミニウムめっき鋼線は、例えば、自動車のワイヤーハーネスなどに好適に使用することができる。
　次に本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明するが、本発明は、かかる実施例のみに限定されるものではない。
実施例１～３９および比較例１～３
　溶融アルミニウムめっき鋼線の製造は、図１に示される実施態様に準じて行なった。
　鋼線として、表１～３に示す直径を有し、表１～３に示す鋼種からなる鋼線を用いた。表３の鋼種の欄に記載の３７Ａは、炭素を０．３７質量％含有する硬鋼からなる鋼線を意味する。
　なお、鋼線には、溶融アルミニウムめっき浴に浸漬する前に、界面活性剤を含有するオルソケイ酸ナトリウムの脱脂液に浸漬することにより、脱脂を施した。
　また、鋼線導入装置として、ステンレス鋼製のブロックまたは角材を組み立て、図２に示されるように、全長Ｌが３００ｍｍであり、貫通孔８の導入口９ｂにおける開口部９ｃと排出口９ｄにおける開口部９ｅの形状、大きさおよび面積が同一である鋼線導入装置７を用いた。鋼線導入装置７の貫通孔８の開口部の形状、大きさ、面積および当該面積と鋼線の横断面における面積との比の値（以下、「面積比の値」という）を表１～３に示す。鋼線導入装置７の下端から３０ｍｍまでの浸漬領域９ａを溶融アルミニウムめっき浴に浸漬させ、鋼線導入装置７に通線された鋼線がそのままの状態で溶融アルミニウムめっき浴に浸漬されるようにした。
　溶融アルミニウムめっき浴として、溶融アルミニウムめっき浴（アルミニウムの純度：９９．７％以上、表１～３の「種類」の欄に「Ａｌ」と表記）、４質量％のケイ素を含有する溶融アルミニウムめっき浴：表１～３の「種類」の欄に「４％Ｓｉ」と表記）、８質量％のケイ素を含有する溶融アルミニウムめっき浴：表１～３の「種類」の欄に「８％Ｓｉ」と表記）、１１質量％のケイ素を含有する溶融アルミニウムめっき浴：表１～３の「種類」の欄に「１１％Ｓｉ」と表記）または１３質量％のケイ素を含有する溶融アルミニウムめっき浴：表１～３の「種類」の欄に「１３％Ｓｉ」と表記）を用い、表１～３に示す浴温で表１～３に示す通線速度（鋼線の引き上げ速度）にて鋼線を溶融アルミニウムめっき浴に浸漬した後、当該めっき浴から引き上げた。
　鋼線から２ｍｍ離れた箇所にノズルの先端が位置するように、先端の内径が３ｍｍのノズルを配設し、当該ノズルの先端から６００℃の温度に調整された不活性ガス（窒素ガス）を体積流量１０Ｌ／ｍｉｎで鋼線と溶融アルミニウムめっき浴の浴面との境界部に吹き付けた。
　以上の操作を行なうことにより、表１～３に示す平均厚さを有するめっき被膜が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線を得た。なお、めっき被膜の平均厚さの測定方法を以下に示す。
〔めっき被膜の平均厚さの測定方法〕
　各実施例および各比較例で得られた溶融アルミニウムめっき鋼線のめっき被膜の平均厚さの測定は、図５に示される実施態様に基づいて行なった。図５は、各実施例および各比較例で得られた溶融アルミニウムめっき鋼線のめっき被膜の平均厚さを測定する方法の一実施態様を示す概略説明図である。
　図５に示されるように、通線式鋼線径測定装置１９として、鉛直方向に配置された一対のプーリー１９ｃおよびプーリー１９ｄ、およびプーリー１９ｃとプーリー１９ｄとの間の中央部に水平方向に配設された一対の発光部１９ａおよび受光部１９ｂを有する光学式外径測定器［（株）キーエンス製、品番：ＬＳ－７０００］を２台有する通線式鋼線径測定装置１９を用いた。一対の発光部１９ａと受光部１９ｂとを互いに対向させ、隣接する発光部１９ａと受光部１９ｂとは、図５に示されるように９０°の角度をなすように配設した。
　各実施例または各比較例で得られた長さ１００ｍの溶融アルミニウムめっき鋼線３を通線速度１００ｍ／分の速度で矢印Ｄ方向にてプーリー１９ｃとプーリー１９ｄとの間を走行させながら、溶融アルミニウムめっき鋼線３の長さ方向において約１．４ｍｍの間隔で溶融アルミニウムめっき鋼線３の外径を通線式鋼線径測定装置１９で測定した。なお、当該外径の測定点数を約７１０００点とした。
　次に、前記で測定した溶融アルミニウムめっき鋼線の外径の平均値を求め、当該平均値からめっき被膜を形成する前の鋼線の直径（以下の表１～３に示す鋼線の直径）を減算し、得られた値を２で除することにより、めっき被膜の平均厚さを求めた。その結果を表１～３に示す。
〔めっき被膜の安定性〕
　各実施例または各比較例で得られた溶融アルミニウムめっき鋼線の性能として、めっき被膜の安定性を以下の方法に基づいて調べた。その結果を表１～３に示す。
　めっき被膜の安定性は、各実施例または各比較例で得られた長さが１００ｍの溶融アルミニウムめっき鋼線の表面を全長にわたって、マイクロスコープを用いて目視にて観察し、めっき被膜が存在していない部分を中心として、その前後２５０ｍｍの長さ〔以下、観察長さ（５００ｍｍ）という〕を抜き取り、当該めっき被膜が存在していない部分の長手方向の長さ（以下、不めっき長さという）を測定し、式：
［不めっき率］＝｛［不めっき長さ(ｍｍ)］／［観察長さ(ｍｍ)］｝×１００
に基づいて不めっき率を求め、以下の評価基準に基づいてめっき被膜の安定性を評価した。
（めっき被膜の安定性の評価基準）
５：不めっき率が１％未満（合格）
４：不めっき率が１％以上５％未満（合格）
３：不めっき率が５％以上３０％未満（合格）
２：不めっき率が３０％以上６０％未満（不合格）
１：不めっき率が６０％以上（不合格）
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
実施例４０～６７および比較例４
　溶融アルミニウムめっき鋼線の製造は、図３に示された実施態様に準じて行なった。鋼線として、表４～５に示す直径を有し、表４～５に示す鋼種からなる鋼線を用いた。表５の鋼種の欄に記載の３７Ａは、炭素を０．３７質量％含有する硬鋼からなる鋼線を意味する。
　なお、鋼線には、溶融アルミニウムめっき浴に浸漬する前に、界面活性剤を含有するオルソケイ酸ナトリウムの脱脂液に浸漬することにより、脱脂を施した。
　また、鋼線を鋼線導入装置に通線させる前に加熱装置に通線させることにより、表４～５に示す予備加熱温度に予備加熱した。加熱装置として、鋼線導入装置の直前に管状のヒーター（図示せず）を設置した。このヒーターには、コイル状に巻回したカンタル線が内蔵されており、当該ヒーターに窒素ガスを供給するためのガス導入システム（図示せず）を接続することにより、加熱装置内に加熱された窒素ガスを導入し、鋼線を窒素ガス雰囲気中で予備加熱した。なお、予備加熱温度は、鋼線に熱電対を接続させたものを用意し、加熱装置の中に当該熱電対を鋼線とともに通過させることによって測定した。
　鋼線導入装置として、ステンレス鋼製のブロックまたは角材を組み立て、図２に示されるように、全長Ｌが１００ｍｍであり、貫通孔８の導入口９ｂにおける開口部９ｃと排出口９ｄにおける開口部９ｅの形状、大きさおよび面積が同一である鋼線導入装置７を用いた。当該鋼線導入装置７の貫通孔８の開口部の形状、大きさ、面積および面積比の値を表４～５に示す。当該鋼線導入装置７の下端から１０ｍｍまでの浸漬領域９ａを溶融アルミニウムめっき浴に浸漬させ、鋼線導入装置７に通線された鋼線がそのままの状態で溶融アルミニウムめっき浴に浸漬されるようにした。
　溶融アルミニウムめっき浴として、溶融アルミニウムめっき浴（８質量％のケイ素を含有する溶融アルミニウムめっき浴：表４～５の「種類」の欄に「８％Ｓｉ」と表記）を用い、表４～５に示す浴温で表４～５に示す通線速度（鋼線の引き上げ速度）にて鋼線を溶融アルミニウムめっき浴に浸漬した後、当該めっき浴から引き上げた。
　また、鋼線から２ｍｍ離れた箇所にノズルの先端が位置するように、先端の内径が３ｍｍのノズルを配設し、当該ノズルの先端から６００℃の温度に調整された不活性ガス（窒素ガス）を体積流量１０Ｌ／ｍｉｎで鋼線と溶融アルミニウムめっき浴の浴面との境界部に吹き付けた。
　以上の操作を行なうことにより、表４～５に示す平均厚さのめっき被膜を有する溶融アルミニウムめっき鋼線を得た。
　次に、前記で得られた溶融アルミニウムめっき鋼線のめっき被膜の平均厚さおよびめっき被膜の安定性を前記と同様にして調べた。その結果を表４～５に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
実施例６８～８３
　溶融アルミニウムめっき鋼線の製造は、図１に示された実施態様に準じて行なった。
　鋼線として、表６に示す直径を有し、表６に示す鋼種からなる鋼線を用いた。表６の鋼種の欄に記載の３７Ａは、炭素を０．３７質量％含有する硬鋼からなる鋼線を意味する。
　なお、鋼線には、溶融アルミニウムめっき浴に浸漬する前に、界面活性剤を含有するオルソケイ酸ナトリウムの脱脂液に浸漬することにより、脱脂を施した。
　鋼線導入装置として、ステンレス鋼製のブロックまたは角材を組み立て、図２に示されるように、全長Ｌが８００ｍｍであり、貫通孔８の導入口９ｂにおける開口部９ｃと排出口９ｄにおける開口部９ｅの形状、大きさおよび面積が同一である鋼線導入装置７を用いた。当該鋼線導入装置７の貫通孔８の開口部の形状、大きさ、面積および面積比の値を表６に示す。当該鋼線導入装置７の下端から１００ｍｍまでの浸漬領域９ａを溶融アルミニウムめっき浴に浸漬させ、鋼線導入装置７に通線された鋼線がそのままの状態で溶融アルミニウムめっき浴に浸漬されるようにした。
　溶融アルミニウムめっき浴として、溶融アルミニウムめっき浴（８質量％のケイ素を含有する溶融アルミニウムめっき浴：表６の「種類」の欄に「８％Ｓｉ」と表記）を用い、表６に示す浴温で表６に示す通線速度（鋼線の引き上げ速度）にて鋼線を溶融アルミニウムめっき浴に浸漬した後、当該めっき浴から引き上げた。
　また、鋼線から２ｍｍ離れた箇所にノズルの先端が位置するように、先端の内径が３ｍｍのノズルを配設し、当該ノズルの先端から６００℃の温度に調整された不活性ガス（窒素ガス）を体積流量１０Ｌ／ｍｉｎで鋼線と溶融アルミニウムめっき浴の浴面との境界部に吹き付けた。
　以上の操作を行なうことにより、表６に示す平均厚さを有するめっき被膜が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線を得た。
　次に、前記で得られた溶融アルミニウムめっき鋼線のめっき被膜の平均厚さおよびめっき被膜の安定性を前記と同様にして調べた。その結果を表６に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
　表１～６に示された結果から、各実施例の溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法によれば、表面全体にめっき被膜が形成された溶融アルミニウムめっき鋼線を効率よく製造することができるという優れた効果が奏されることがわかる。
　これに対して、比較例１～４では、鋼線導入装置が設置されていなかったことから、鋼線が溶融アルミニウムめっき浴へ浸漬される際に溶融アルミニウムめっき浴の溶液または溶融アルミニウムめっき浴の浴面に浮遊していた酸化膜を巻き込んで浸漬されたため、溶融アルミニウムめっき鋼線は、表面にめっき被膜が存在していない部分が多く見られ、めっき被膜の安定性に劣ることがわかる。
　本発明の製造方法によって得られた溶融アルミニウムめっき鋼線は、例えば、自動車のワイヤーハーネスなどに好適に使用することができる。
　１　　　溶融アルミニウムめっき浴
　２　　　鋼線
　３　　　溶融アルミニウムめっき鋼線
　４　　　送出装置
　５　　　めっき浴槽
　６　　　鋼線の浸漬部
　７　　　鋼線導入装置
　８　　　貫通孔
　９　　　管状体
　９ａ　　管状体の浸漬領域
　９ｂ　　管状体の導入口
　９ｃ　　管状体の導入口における開口部
　９ｄ　　管状体の排出口
　９ｅ　　管状体の排出口における開口部
　１０　　溶融アルミニウムめっき浴の浴面
　１１　　安定化部材
　１１ａ　安定化部材の耐熱クロス材
　１２　　ノズル
　１２ａ　ノズルの先端
　１３　　不活性ガス供給装置
　１４　　配管
　１５　　冷却装置
　１６　　巻取装置
　１７　　加熱装置
　１８　　めっき被膜
　１９　　通線式鋼線径測定装置
　１９ａ　通線式鋼線径測定装置の発光部
　１９ｂ　通線式鋼線径測定装置の受光部
　１９ｃ　通線式鋼線径測定装置のプーリー
　１９ｄ　通線式鋼線径測定装置のプーリー

 

Claims (3)

  1. 　溶融アルミニウムめっき浴に鋼線を浸漬させた後、当該溶融アルミニウムめっき浴から鋼線を連続して引き上げることによって溶融アルミニウムめっき鋼線を製造する方法であって、溶融アルミニウムめっき浴に鋼線を浸漬させる鋼線の浸漬部に、鋼線を内部に通線させるための貫通孔を有し、全長が１０～１０００ｍｍである管状体からなり、当該管状体の一端の端部から当該管状体の長手方向に沿って長さ２～４００ｍｍの範囲内に溶融アルミニウムめっき浴に浸漬させるための浸漬領域を有し、貫通孔の開口部の面積と溶融アルミニウムめっきに使用される鋼線の横断面における面積との比〔管状体が有する貫通孔の開口部の面積／鋼線の横断面における面積〕の値が３～４０００である鋼線導入装置の浸漬領域を溶融アルミニウムめっき浴に浸漬させた状態で鋼線を鋼線導入装置内に通線させた後に鋼線を溶融アルミニウムめっき浴に浸漬させることを特徴とする溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法。
  2. 　鋼線が炭素鋼またはステンレス鋼からなる鋼線である請求項１に記載の溶融アルミニウムめっき鋼線の製造方法。
  3. 　溶融アルミニウムめっき浴に鋼線を浸漬させた後、当該溶融アルミニウムめっき浴から鋼線を連続して引き上げることによって溶融アルミニウムめっき鋼線を製造する際に、溶融アルミニウムめっき浴に鋼線を浸漬させる鋼線の浸漬部に用いられる鋼線導入装置であって、鋼線を内部に貫通させるための貫通孔を有し、全長が１０～１０００ｍｍである管状体からなり、当該管状体の一端の端部から当該管状体の長手方向に沿って長さ２～４００ｍｍの範囲内に溶融アルミニウムめっき浴に浸漬させるための浸漬領域を有し、貫通孔の開口部の面積と溶融アルミニウムめっきに使用される鋼線の横断面における面積との比〔管状体が有する貫通孔の開口部の面積／鋼線の横断面における面積〕の値が３～４０００であることを特徴とする溶融アルミニウムめっき用鋼線導入装置。

     
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