WO2019208132A1 - 防音構造体 - Google Patents

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WO2019208132A1
WO2019208132A1 PCT/JP2019/014762 JP2019014762W WO2019208132A1 WO 2019208132 A1 WO2019208132 A1 WO 2019208132A1 JP 2019014762 W JP2019014762 W JP 2019014762W WO 2019208132 A1 WO2019208132 A1 WO 2019208132A1
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WO
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resonance
frequency
membrane
film
sound
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Application number
PCT/JP2019/014762
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English (en)
French (fr)
Inventor
暁彦 大津
真也 白田
昇吾 山添
美博 菅原
Original Assignee
富士フイルム株式会社
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Publication date
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    • G—PHYSICS
    • G10—MUSICAL INSTRUMENTS; ACOUSTICS
    • G10K—SOUND-PRODUCING DEVICES; METHODS OR DEVICES FOR PROTECTING AGAINST, OR FOR DAMPING, NOISE OR OTHER ACOUSTIC WAVES IN GENERAL; ACOUSTICS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G10K11/00—Methods or devices for transmitting, conducting or directing sound in general; Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
    • G10K11/16—Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
    • G—PHYSICS
    • G10—MUSICAL INSTRUMENTS; ACOUSTICS
    • G10K—SOUND-PRODUCING DEVICES; METHODS OR DEVICES FOR PROTECTING AGAINST, OR FOR DAMPING, NOISE OR OTHER ACOUSTIC WAVES IN GENERAL; ACOUSTICS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • G10K11/00—Methods or devices for transmitting, conducting or directing sound in general; Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
    • G10K11/16—Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general
    • G10K11/172—Methods or devices for protecting against, or for damping, noise or other acoustic waves in general using resonance effects

Definitions

  • the present invention relates to a soundproof structure.
  • noise electromagnetic noise
  • inverter noise (switching noise) corresponding to the carrier frequency is generated.
  • switching noise switching noise
  • inverter noise (switching noise) corresponding to the carrier frequency is generated.
  • inverter noise (switching noise) corresponding to the carrier frequency is generated.
  • inverter noise (switching noise) corresponding to the carrier frequency is generated.
  • inverter noise (switching noise) corresponding to the carrier frequency is generated.
  • noise with a frequency corresponding to the rotational speed is generated.
  • Resonance-type sound deadening means using Helmholtz resonance, membrane vibration resonance, and the like are known as means for louder sound of a specific frequency.
  • Patent Document 1 describes a sound absorbing device including a first sound absorbing part including a diaphragm and a second sound absorbing part having the first sound absorbing part as a diaphragm element.
  • the first sound absorbing unit and the second sound absorbing unit have specific resonance frequencies, respectively, and can absorb sounds of the respective frequencies. Further, it is described that when the first sound absorbing part and the second sound absorbing part have the same resonance frequency, the sound absorbing force can be increased as compared with one resonance system.
  • the resonance type silencing means using the Helmholtz resonance and the resonance of the membrane vibration alone has a limitation that the sound absorption rate does not exceed 50% at the maximum because of its principle.
  • the absorption value A will be considered.
  • the transfer matrix can be described as follows:
  • Z 1 is the impedance of the Helmholtz resonator.
  • 2 1 ⁇
  • 2 4 ⁇ Z 0 ⁇ Z 1 / (Z 0 + 2 ⁇ Z 1 ) 2 It becomes.
  • the absorption value A will be considered by considering a system in which a membrane that closes the inside of the tube and can vibrate is arranged.
  • the transfer matrix can be described as follows:
  • Z 1 is the impedance of the film body.
  • 2 1 ⁇
  • 2 4 ⁇ Z 0 ⁇ Z 1 / (2 ⁇ Z 0 + Z 1 ) 2 It becomes.
  • Japanese Patent Application Laid-Open No. H10-228561 describes that two resonance-type noise reduction means utilizing the resonance of membrane vibration are combined to increase the sound absorption power as compared with the case of one noise reduction means.
  • the maximum sound absorption rate does not exceed 50%. Therefore, there is a problem that it is difficult to mute a sound having a specific frequency.
  • An object of the present invention is to provide a soundproof structure that can eliminate the above-mentioned problems of the prior art and can mute a sound having a specific frequency.
  • the present invention has the following configuration.
  • a first frame having an opening penetrating in the thickness direction;
  • a film-like member that covers the opening and is fixed to the first frame so as to vibrate;
  • In the plane of the membrane member it is fixed to follow the membrane vibration of the membrane member, and has a resonance structure that resonates with sound waves
  • the resonance structure has a resonance frequency that functions as a monopole resonator for sound waves in which the phase of the particle velocity is inverted between the sound wave incident side and the sound wave transmission side,
  • the soundproof structure in which the resonance frequency of the resonance structure is within the half width of the frequency spectrum of the absorptance at the first natural vibration frequency of the film-like member including the resonance structure when the resonance structure is regarded as not resonating.
  • the resonance structure is A second frame having an opening penetrating in the thickness direction; Two plate-like members respectively disposed on both end faces of the opening of the second frame, The outer peripheral surface of the second frame is fixed to the membrane member, A plate-shaped member is a soundproof structure as described in [1] or [2] which has a through-hole.
  • the resonance structure is A second frame having an opening penetrating in the thickness direction; Two plate-like members respectively disposed on both end faces of the opening of the second frame, One of the plate members is fixed to the film member, A plate-shaped member is a soundproof structure as described in [1] or [2] which has a through-hole.
  • a second frame having an opening through which the resonance structure penetrates in the thickness direction; The soundproof structure according to any one of [1] to [4], having two film-like members fixed to both end faces of the opening of the second frame so as to be able to vibrate.
  • a numerical range expressed using “to” means a range including numerical values described before and after “to” as a lower limit value and an upper limit value.
  • an angle such as “45 °”, “parallel”, “vertical” or “orthogonal” is within a range where the difference from the exact angle is less than 5 degrees, unless otherwise specified. It means that there is.
  • the difference from the exact angle is preferably less than 4 degrees, and more preferably less than 3 degrees.
  • “same”, “same”, “match” includes an error range generally allowed in the technical field.
  • the soundproof structure of the present invention is A first frame having an opening penetrating in the thickness direction; A film-like member that covers the opening and is fixed to the first frame so as to vibrate; A resonance structure that resonates with sound waves and is fixed in a plane of the membrane member so as to follow the membrane vibration of the membrane member;
  • the resonance structure has a resonance frequency that functions as a monopole resonator for sound waves in which the phase of the particle velocity is inverted between the sound wave incident side and the sound wave transmission side,
  • the resonance frequency of the resonance structure is a soundproof structure that falls within the half-value width of the frequency spectrum of the absorptivity at the first natural vibration frequency of the film-like member including the resonance structure when the resonance structure is considered not to resonate. is there.
  • the soundproof structure of the present invention can be suitably used as a silencer that silences sounds generated by various electronic devices, transportation devices, and the like.
  • Electronic equipment includes air conditioners (air conditioners), air conditioner outdoor units, water heaters, ventilation fans, refrigerators, vacuum cleaners, air purifiers, electric fans, dishwashers, microwave ovens, washing machines, TVs, mobile phones, smartphones, printers, etc.
  • Home appliances copiers, projectors, desktop PCs (personal computers), notebook PCs, monitors, shredders and other office equipment, servers, supercomputers and other computer equipment using high power, thermostats, environmental testing machines, Scientific laboratory equipment such as dryers, ultrasonic cleaners, centrifuges, cleaners, spin coaters, bar coaters, and transporters.
  • Examples of transportation equipment include automobiles, motorcycles, trains, airplanes, ships, bicycles (particularly electric bicycles), personal mobility, and the like.
  • Examples of the moving body include consumer robots (communication applications such as cleaning applications, pet applications and guidance applications, and movement assistance applications such as automobile chairs) and industrial robots.
  • the soundproof structure of the present invention can be applied to noise.
  • the soundproof structure of the present invention can be applied to rooms, factories, garages, and the like in which the above-described devices are contained.
  • Examples of sound sources to be silenced by the soundproof structure of the present invention include inverters, power supplies, boosters, large-capacity capacitors, ceramic capacitors, inductors, coils, switching power supplies, transformers, etc.
  • These include electronic parts or power electronics parts including electrical control devices, rotating parts such as electric motors and fans, mechanical parts such as gears and moving mechanisms using actuators, and metal bodies such as metal bars.
  • the sound source When the sound source is an electronic component such as an inverter, a sound (switching noise) corresponding to the carrier frequency is generated. When the sound source is an electric motor, a sound (electromagnetic noise) having a frequency corresponding to the rotation speed is generated. When the sound source is a metal body, a sound having a frequency (single frequency noise) corresponding to the resonance vibration mode (primary resonance mode) is generated. That is, each sound source generates a sound having a frequency unique to the sound source.
  • a sound source having a specific frequency often has a physical or electrical mechanism that oscillates a specific frequency. For example, in a rotating system (fan, motor, etc.), the number of rotations and a multiple thereof are emitted as sound. Further, a portion that receives an alternating current electric signal such as an inverter often oscillates a sound corresponding to the alternating frequency. Further, in a metal body such as a metal rod, resonance vibration corresponding to its size occurs, and as a result, a single frequency sound is emitted strongly. Therefore, the rotating system, the AC circuit system, and the metal body can be said to be sound sources having a frequency unique to the sound source.
  • the following experiment can be performed to determine whether a sound source has a specific frequency. Place the sound source in an anechoic room or semi-anechoic room, or in a situation surrounded by sound absorbers such as urethane. By using a sound absorber around, the influence of reflection interference in the room or measurement system is eliminated. Then, the sound source is sounded, and the frequency information is obtained by measuring with a microphone from a remote position.
  • the distance between the sound source and the microphone can be selected as appropriate depending on the size of the measurement system, but it is desirable to measure at a distance of about 30 cm or more.
  • the maximum value is called the peak, and the frequency is called the peak frequency.
  • the peak frequency sound can be sufficiently recognized by humans, so that it can be said that the sound source has a specific frequency. If it is 5 dB or more, it can be recognized more, and if it is 10 dB or more, it can be further recognized.
  • the comparison with the surrounding frequency is evaluated by the difference between the minimum value and the maximum value at the closest frequency among the minimum values excluding noise and fluctuation of the signal.
  • the sound emitted from the sound source may resonate in the housings of various devices, and the volume of this resonance frequency or its harmonic frequency may increase.
  • the sound emitted from the sound source may resonate in the room, factory, garage, etc. containing the various devices described above, and the volume of the resonance frequency or its harmonic frequency may increase. .
  • resonance occurs due to the space inside the tire and the cavity inside the sports use ball, etc., and when vibration is applied, the sound corresponding to the cavity resonance and its higher order vibration mode oscillates and is generated. In some cases.
  • the sound emitted from the sound source is oscillated at the resonance frequency of the mechanical structure such as the casing of various devices or the members disposed in the casing, and the volume of the resonance frequency or its harmonic frequency is increased. Sometimes it grows. For example, even when the sound source is a fan, resonance sound may be generated at a rotational speed much higher than the rotational speed of the fan due to resonance of the mechanical structure.
  • the structure of the present invention can be used by directly attaching to a noise-generating electronic component or motor. Moreover, it can also arrange
  • FIG. 1 is a schematic perspective view showing an example of a soundproof structure (hereinafter referred to as a soundproof structure 10) according to the present invention.
  • FIG. 2 is a schematic cross-sectional view of the soundproof structure 10.
  • illustration of a part of soundproof structure is abbreviate
  • the soundproof structure 10 includes a film-like member 12, a first frame 14, and a resonance structure 15 including a second frame 16, a plate-like member 18, and a plate-like member 19.
  • the first frame 14 is a cylindrical frame having an opening that penetrates in the thickness direction (vertical direction in FIG. 2).
  • the first frame body 14 is a cylindrical member.
  • the membrane member 12 is fixed to one end face (opening face) of the opening of the first frame body 14.
  • the first frame body 14 is made of a rigid body, and supports the membrane member 12 so that the membrane member 12 can vibrate by fixing the edge of the membrane member 12.
  • the “rigid body” can be regarded as a substantially rigid body. Specifically, the rigidity is sufficiently larger than the rigidity of the film-like member 12 and is stationary without vibrating while the film-like member 12 is vibrating. On the other hand, it is overwhelmingly thick and has extremely high bending rigidity. If the hardness is sufficiently large with respect to the film member 12, the vibration of the rigid body can be substantially ignored with respect to the vibration of the film member 12 when sound is incident.
  • the edge part of the film-like member 12 is a fixed end part and is fixed to the first frame body 14 which is a rigid body, it does not vibrate. Whether or not the edge portion of the film-like member 12 (that is, the first frame body 14) does not vibrate (is stationary) can be confirmed by measurement using laser interference. Specifically, if the amount of displacement of the edge of the film-like member 12 is about 1/100 or less of the amplitude of the vibrating part (film part 12a) of the film-like member 12, it is regarded as a rigid body. The amount of displacement is inversely proportional to the product of Young's modulus (longitudinal elastic modulus) and the moment of inertia of the section.
  • the cross-sectional second moment is proportional to the third power of the thickness and the first power of the width. Therefore, the displacement amount is proportional to 1 / (E ⁇ w ⁇ h 3 ) when Young's modulus E, thickness h, and width w are set. Therefore, in order to set the displacement amount to 1/100 or less, it is sufficient that (E ⁇ w ⁇ h 3 ) of the first frame 14 is 100 times or more that of the film member 12.
  • the film-like member 12 when the film-like member 12 is vibrated by applying salt or white fine particles to the film-like member 12, it is visually observed by observing that the above-mentioned fine particles are still standing at the edge of the film-like member 12. Can be confirmed.
  • the film-like member 12 is a circular thin film body whose outer shape is substantially the same as the opening surface of the first frame body 14.
  • the film member 12 has an edge (outer edge) fixed to the opening surface of the first frame 14. Thereby, the film-like member 12 is supported by the first frame body 14 in a state in which the inner portion of the film member 12 can be vibrated with respect to the edge fixed to the first frame body 14.
  • a resonance structure 15 is fixed to a substantially central portion in the surface direction of the film member 12.
  • the resonance structure 15 is a resonator that resonates with sound waves.
  • the resonance structure 15 is a Helmholtz resonator.
  • the resonance structure 15 includes a second frame body 16, a plate-like member 18, and a plate-like member 19.
  • the second frame body 16, the plate member 18 and the plate member 19 are rigid bodies.
  • the second frame 16 is a cylindrical frame having an opening 20 that penetrates in the thickness direction (vertical direction in FIG. 2).
  • the second frame body 16 is a cylindrical member.
  • a plate-like member 18 is fixed to one end face (opening face) of the opening 20 of the second frame 16, and a plate-like member 19 is fixed to the other end face (opening face) of the opening 20.
  • the outer peripheral surface of the second frame 16 is fixed to the film member 12.
  • the plate-like member 18 and the plate-like member 19 are circular plate-like members having an outer diameter that is substantially the same as the opening surface of the second frame body 16.
  • the plate member 18 and the plate member 19 have their edges (outer edges) fixed to the opening surface of the second frame 16.
  • a through hole 18 a and a through hole 19 a are formed in substantially the center portions of the plate member 18 and the plate member 19, respectively.
  • the through hole 18a and the through hole 19a communicate the outside of the resonance structure 15 and the inside of the second frame body 16 (opening 20).
  • the second frame 16, the plate-like member 18, and the plate-like member 19 are separated and fixed (joined), but the present invention is not limited to this.
  • the second frame body 16 and the plate-like member 18 and the plate-like member 19 may be integrally formed.
  • the resonance structure 15 is surrounded by the second frame body 16, the plate-shaped member 18, and the plate-shaped member 19 by adopting a configuration in which the plate-shaped member 18 and the plate-shaped member 19 are disposed on both end surfaces of the second frame body 16.
  • the opening 20 is defined as an internal space 20, and the internal space 20 and the plate-like member 18 and the through-hole 18 a and the through-hole 19 a formed in the plate-like member 19 function as a resonator that causes Helmholtz resonance.
  • Helmholtz resonance is generated mainly by the through holes 18 a formed in the plate-like member 18 and the internal space 20.
  • the resonance structure 15 is fixed in the plane of the membrane member 12.
  • the resonance structure 15 is fixed only to the film-like member 12 and can move in a direction perpendicular to the film surface of the film-like member 12 following the film vibration of the film-like member 12.
  • the membrane vibration of the membrane member 12 can be referred to as the membrane vibration of the membrane member 12 provided with the resonance structure 15 as a weight.
  • the resonance structure 15 in the surface direction of the membrane member 12, the resonance structure 15 is arranged so that the center of gravity position (center position in the example shown in FIG. 2) coincides with the center position of the membrane member 12. It is fixed to the membrane member 12.
  • the resonance structure 15 has an axisymmetric shape with respect to an axis perpendicular to the film surface of the film-like member, so that the center of gravity and the center position of the resonance structure 15 coincide with each other.
  • the present invention is not limited to this, and the shape of the resonance structure 15 may be non-target, and the center of gravity position and the center position may not coincide with each other.
  • the center position is a point that is at an equal distance from all points on the outer periphery of the resonance structure when viewed from a direction perpendicular to the film surface of the film-shaped member.
  • the resonance structure 15 functions as a monopole resonator for sound waves having a resonance frequency at which the phase of the particle velocity is inverted between the sound wave incident side and the sound wave transmission side.
  • the resonance frequency of the resonance structure 15 is also referred to as a first natural vibration frequency (hereinafter referred to as “first natural vibration frequency of the film structure”) of the film-like member 12 including the resonance structure 15 when the resonance structure 15 is considered not to resonate. It is almost the same.
  • the resonance frequency of the resonance structure 15 is within the range of the half-value width of the frequency spectrum of the absorptance at the first natural vibration frequency of the film-like member including the resonance structure when the resonance structure is regarded as not resonating. It is in.
  • the first natural vibration frequency of the membrane structure and the resonance frequency of the resonance structure 15 are substantially matched to achieve an absorption rate exceeding 50% at this frequency with one soundproof structure. can do. This point will be described in detail below.
  • the resonance structure 15 shown in FIG. 3 has the same configuration as the resonance structure 15 of the soundproof structure 10 shown in FIG.
  • the resonance structure 15 is a Helmholtz resonator.
  • the relationship between the frequency and the sound absorptance is represented by a waveform in which the absorptance becomes a maximum near the resonance frequency, as shown by a broken line in FIG. Can do. Further, the absorption rate is at most 0.5 (50%) or less.
  • FIG. 5 is a schematic graph.
  • the structure shown in FIG. 4 has a plate-like member 18 b that does not have a through hole in place of the plate-like member 18 in the soundproof structure 10 shown in FIG. 2, and has a through-hole in place of the plate-like member 19. It has no plate-like member 19b. That is, the structure shown in FIG. 4 is a film structure having the film-like member 12 including the resonance structure 15b when the resonance structure 15 is considered not to resonate.
  • the relationship between the frequency and the sound absorption rate when such a membrane structure alone is used as a silencer is that the absorption rate is a maximum value in the vicinity of the first natural vibration frequency of the membrane vibration, as indicated by a dashed line in FIG. Can be represented by the following waveform. Further, the absorption rate is at most 0.5 (50%) or less.
  • the Helmholtz resonator as shown in FIG. 3 and the silencer using the membrane vibration as shown in FIG. 4 are resonance type silencers. When these are used alone, the sound absorption rate does not exceed 50% because of the silencing principle. Moreover, even if two of the same resonance frequency are arranged in parallel, the sound absorption rate does not exceed 50%.
  • the Helmholtz resonance structure 15 as shown in FIG. 3 is a resonator that functions as a monopole resonator.
  • the monopole resonator is a resonator in which the phase of the particle velocity is inverted between a sound wave incident side and a sound wave transmission side at a frequency near the resonance frequency.
  • FIG. 6 shows the direction of particle velocity on the incident side of sound waves and the transmission side of sound waves at a certain moment when the sound waves are incident on the resonance structure 15.
  • the incident direction of the sound wave is indicated by a large arrow
  • the direction of the particle velocity on the side where the sound wave is incident on the resonance structure 15 and the direction of the particle velocity on the side where the sound wave is transmitted through the resonance structure 15 are indicated by a small arrow.
  • the direction of the particle velocity is defined as + in the direction toward the resonance structure 15.
  • the particle velocity can be calculated by simulation. Therefore, it is possible to investigate whether the resonance is a monopole or a dipole by calculating the particle velocity by simulation. Moreover, it can also be examined by measuring the sound intensity with a PU probe manufactured by MicroFlow.
  • a membrane resonator (membrane structure) as shown in FIG. 4 is a resonator that functions as a dipole resonator.
  • the dipole resonator is a resonator having a frequency near the first natural vibration frequency and having the same phase of particle velocity on the incident side of the sound wave and the transmission side of the sound wave.
  • FIG. 7 shows the direction of particle velocity on the sound wave incident side and sound wave transmission side when sound waves are incident on the membrane resonator.
  • the incident direction of the sound wave is indicated by a large arrow
  • the direction of the particle velocity on the side where the sound wave is incident on the membrane resonator at a certain moment and the direction of the particle velocity on the side where the sound wave is transmitted through the film resonator Is indicated by a small arrow.
  • the direction of the particle velocity is + in the direction toward the film resonator.
  • the direction of particle velocity on the side on which sound waves are incident on the membrane resonator is a positive direction, and the sound waves are transmitted through the membrane resonator.
  • the direction of the particle velocity on the side becomes a negative direction, and the phase of the particle velocity does not change between the incident side of the sound wave and the transmission side of the sound wave.
  • the soundproof structure 10 of the present invention is obtained by fixing a resonance structure 15 functioning as a monopole resonator in the plane of the membrane member 12, and a first natural vibration frequency of the film structure and a resonance frequency of the resonance structure 15. And have substantially the same configuration. That is, the soundproof structure 10 according to the present invention has a monopole resonator disposed as a part of a dipole resonator, and the resonance frequencies of the monopole resonator and the dipole resonator are substantially matched.
  • FIG. 8 shows the direction of particle velocity on the sound wave incident side and sound wave transmission side when sound waves are incident on the soundproof structure 10 of the present invention.
  • Directions are indicated by small arrows.
  • the direction of the particle velocity is + in the direction toward the soundproof structure 10.
  • the soundproof structure 10 has a resonance structure 15 that is a monopole resonator and a film structure that is a dipole resonator, so that the sound wave is transmitted through the soundproof structure 10.
  • a positive direction due to the action of the monopole resonator and a negative direction due to the action of the dipole resonator Since the particle velocity caused by the monopole resonator and the particle velocity caused by the dipole resonator are reversed, they cancel each other. As a result, it becomes difficult for sound waves to pass through the soundproof structure 10, and as shown in FIG. 9, the absorption rate reaches a maximum value of more than 50% near the resonance frequency, and a high absorption rate can be obtained. Therefore, the soundproof structure of the present invention can mute a sound having a specific frequency more greatly.
  • Patent Document 1 includes another membrane resonator (first sound absorbing portion) as a component of the film member (diaphragm) of one membrane resonator (second sound absorbing portion).
  • a sound absorbing device is described. In this way, in the case of a configuration in which two membrane resonators that are dipole resonators are combined, since both are dipole resonators, there is no cancellation of particle velocities on the sound wave transmission side. It is not possible to obtain a high absorption rate exceeding%. This also applies to the case of monopole resonators.
  • the Helmholtz resonator 118 follows the membrane member 112 of the membrane resonator 116 in which the membrane member 112 is fixed to a frame 114 having an opening whose bottom is closed so as to vibrate.
  • a soundproof structure 110 fixed as possible.
  • the incident direction of the sound wave is indicated by a large arrow, and the direction of the particle velocity on the side where the sound wave enters the soundproof structure 110 at a certain moment and the direction of the particle velocity on the side where the sound wave has passed through the soundproof structure 110. Is indicated by a small arrow.
  • the direction of the particle velocity is + in the direction toward the soundproof structure 110.
  • the resonance frequency of the membrane resonator 116 and the resonance frequency of the Helmholtz resonator 118 coincide with each other, as shown in FIG. 10, it is derived from the membrane resonator 116 on the side where the sound wave enters the structure 110.
  • the direction of the particle velocity and the direction of the particle velocity derived from the Helmholtz resonator 118 are the same direction. Also, on the side where sound waves have passed through the structure 110, the direction of the particle velocity derived from the membrane resonator 116 and the direction of the particle velocity derived from the Helmholtz resonator 118 are the same direction.
  • a monopole resonator membrane resonator and a Helmholtz resonator are combined.
  • the present invention is not limited to this, and as long as a combination of monopole resonators is used, a membrane resonator and a membrane resonator are used. The same applies when combined with a resonator.
  • the soundproof structure 10 of the present invention can obtain a high absorption rate of more than 50% with one soundproof structure 10, so that a high noise reduction effect can be obtained while saving space and suppressing an increase in cost. Can do.
  • the monopole resonator in order to obtain an effect of canceling the particle velocity caused by the monopole resonator (resonance structure 15) and the particle velocity caused by the dipole resonator (film structure), the monopole resonator (resonance structure) It is necessary to substantially match the resonance frequency of 15) with the resonance frequency of the dipole resonator (membrane structure).
  • the resonance frequency of the resonance structure is within the range of the half width of the frequency spectrum of the absorption rate at the first natural vibration frequency of the membrane structure. It is preferably within a frequency range that is 75% or more of the maximum value at one natural vibration frequency, and more preferably within a frequency range that is 90% or more.
  • the resonance frequency of the resonance structure and the first natural vibration frequency of the membrane structure are measured, for example, according to JIS A 1405-2, and the frequency spectrum of the normal incidence sound absorption coefficient is measured, and becomes the maximum value (peak) of the absorption coefficient. It can be obtained as a frequency.
  • the first natural vibration frequency is the natural vibration frequency in the fundamental vibration mode that appears on the lowest frequency side. Analysis of the vibration mode of the membrane structure includes a method of directly observing the membrane vibration using laser interference, a method of visualizing the position of the node by oscillating salt or white fine particles on the membrane surface, etc. Can be analyzed.
  • the resonance frequency of the resonance structure and the first natural vibration frequency of the membrane structure can be obtained using a numerical calculation method such as a finite element method calculation.
  • the first natural vibration frequency of the membrane structure and the resonance frequency of the resonance structure are preferably 20000 Hz or less, preferably 50 Hz to 20000 Hz, and preferably 100 Hz to 15000 Hz is more preferable, 100 Hz to 12000 Hz is more preferable, and 100 Hz to 10000 Hz is particularly preferable.
  • the audible range is 20 Hz to 20000 Hz.
  • the resonance structure 15 is a Helmholtz resonator, but is not limited to this, and any resonator that functions as a monopole resonator may be used.
  • a double-sided film type resonator having a second frame having an opening penetrating in the thickness direction and two film-like members fixed to both end surfaces of the opening of the second frame so as to vibrate respectively. Can be used.
  • the first natural vibration frequency of the membrane vibration of the membrane structure may be adjusted by the size, thickness, hardness, density, weight of the weight (resonance structure 15), position, etc. of the vibration region of the membrane member 12. .
  • the thickness of the film-like member 12 is preferably less than 1000 ⁇ m, more preferably 500 ⁇ m or less, and even more preferably 200 ⁇ m or less. In addition, when the thickness of the film-shaped member 12 is not uniform, an average value should just be the said range.
  • the Young's modulus of the film-like member 12 is preferably 1 MPa to 100 GPa, more preferably 10 MPa to 50 GPa, and most preferably 100 MPa to 30 GPa.
  • the density of the film member 12 is preferably, more preferably from 100kg / m 3 ⁇ 20000kg / m 3, 500kg / m 3 ⁇ 10000kg / m 3 is 10kg / m 3 ⁇ 30000kg / m 3 Most preferred.
  • the shape of the membrane vibration region of the film-like member 12, in other words, the shape of the opening cross section of the first frame body 14 is not particularly limited, and is, for example, another square such as a square, a rectangle, a rhombus, or a parallelogram. , Regular triangles, isosceles triangles, right triangles, etc., polygons including regular polygons such as regular pentagons, regular hexagons, circles, ellipses, etc. Good.
  • the size of the membrane vibration region of the membrane-like member 12, in other words, the size of the opening cross section of the frame is preferably 1 mm to 100 mm, more preferably 3 mm to 70 mm in terms of equivalent circle diameter (d 2 in FIG. 13). More preferably, it is 5 mm to 50 mm.
  • the resonance structure 15 is fixed to the membrane member 12 so that the center of gravity thereof coincides with the center position of the membrane member 12.
  • the film member 12 may be disposed at a position other than the center position.
  • the first natural vibration frequency of the film structure can be adjusted. Since the vibration mode of the membrane vibration has a symmetric shape with respect to the center point of the membrane member, the center of gravity of the resonance structure 15 and the center position of the membrane member 12 are obtained from the viewpoint of exciting the oscillation mode and obtaining high absorption. It is preferable to have a configuration in which
  • the resonance frequency of the resonance structure 15 may be adjusted by a known method.
  • the resonance structure 15 is a Helmholtz resonator, as is well known, the fundamental frequency of Helmholtz resonance is determined by the opening area of the through hole, the length of the through hole, and the volume of the back space.
  • the frequency can be the desired resonant frequency (same as the first natural vibration frequency of the membrane structure).
  • c is the speed of sound
  • V is the volume of the internal space
  • S is the cross-sectional area of the through hole
  • l is the length of the through hole (more precisely, the length considering the opening end correction distance).
  • the length of the through hole is not necessarily the same as the thickness of the plate member.
  • the cylindrical member is attached so as to extend from the through hole portion, the length of the through hole can be increased while the plate member remains thin. This configuration is advantageous when it is necessary to reduce the weight of the entire sound absorbing structure.
  • punching or the like is used so that a burr-like structure generated when punching can be functioned as the above-described cylindrical member.
  • the thickness of the internal space 20 (that is, the height of the second frame 16, h 1 in FIG. 13) is preferably 50 mm or less, more preferably 30 mm or less, further preferably 20 mm or less, and particularly preferably 10 mm or less. .
  • an average value should just be the said range.
  • the size of the through hole 18a and the through hole 19a is preferably 0.1 mm to 12 mm, more preferably 0.5 mm to 11 mm, and further preferably 1 mm to 10 mm in terms of equivalent circle diameter (x in FIG. 13). If the diameter of the through-hole is too small, the thermoviscous friction increases and it becomes difficult for the sound to pass through the plate-like member, so that the sound does not reach the membrane-like member existing on the back side sufficiently. On the other hand, if the diameter of the through hole is too large, the thermoviscous friction becomes too small, so that it is difficult to sufficiently obtain the sound absorption effect by Helmholtz resonance.
  • the thickness of the plate-like member 18 and the plate-like member 19 (t 1 in FIG. 13) is preferably 0.1 mm to 10 mm, more preferably 0.5 mm to 7 mm, and further preferably 1.0 mm to 5 mm.
  • the thickness of the plate-shaped member 18 and the plate-shaped member 19 is the thickness in a through-hole part. Further, the thickness of the plate member 18 and the thickness of the plate member 19 may be the same or different.
  • the resonance frequency of the resonance structure 15 includes the size, thickness, hardness and density of the vibration region of each of the two film-like members, and the two films. What is necessary is just to adjust the thickness etc. of the space between the shaped members.
  • the resonance structure 15 includes a second frame 16 having an opening penetrating in the thickness direction, a plate member 18 having a through hole 18a, and a plate member having a through hole 19a. 19. Therefore, the resonance structure 15 is configured to have a hole portion that communicates the space on one surface side of the film-like member 12 and the space on the other surface side.
  • the resonance structure 15 can be made to have ventilation by having a hole portion that communicates the space on the one surface side of the membrane member 12 with the space on the other surface side.
  • the resonance structure 15 has a configuration in which the outer peripheral surface of the second frame 16 is fixed to the membrane member 12, but is not limited thereto.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view schematically showing another example of the soundproof structure of the present invention. Since the soundproof structure shown in FIG. 11 has the same configuration except that the fixing positions of the resonance structure 15 and the membrane member 12 are different, the same parts are denoted by the same reference numerals.
  • the surface of the resonance structure 15 opposite to the second frame 16 of the plate member 18 is fixed to one surface of the film member 12.
  • the resonance structure 15 is fixed to the film member 12 so that the center of gravity of the resonance structure 15 coincides with the center position of the film member 12 in the surface direction of the film member 12. Yes.
  • the total thickness of the soundproof structure 10 (the length from one end to the other end of the soundproof structure 10 in the thickness direction) is preferably 50 mm or less, and preferably 30 mm or less. More preferably, it is 15 mm or less.
  • the lower limit of the thickness of the soundproof structure 10 is not particularly limited as long as the film-like member 12, the plate-like member 18, and the plate-like member 19 can be appropriately supported, but is 0.1 mm or more. It is preferable that it is 0.3 mm or more.
  • the material of the first frame body 14 and the second frame body 16 (hereinafter referred to as frame body material) is a material that does not vibrate (resonate) together with the film-like member 12, that is, a rigid body.
  • a plastic material, a carbon fiber, etc. can be mentioned.
  • the metal material include metal materials such as aluminum, titanium, magnesium, tungsten, iron, steel, chromium, chromium molybdenum, nichrome molybdenum, copper, and alloys thereof.
  • the resin material examples include acrylic resin, polymethyl methacrylate, polycarbonate, polyamideimide, polyarylate, polyetherimide, polyacetal, polyetheretherketone, polyphenylene sulfide, polysulfone, polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, Examples thereof include resin materials such as polyimide, ABS resin (acrylonitrile, butadiene (Butadiene), styrene (Styrene) copolymer synthetic resin), polypropylene, and triacetylcellulose.
  • the reinforced plastic material examples include carbon fiber reinforced plastic (CFRP) and glass fiber reinforced plastic (GFRP).
  • honeycomb core materials can be used as the frame material. Since the honeycomb core material is lightweight and used as a highly rigid material, it is easy to obtain ready-made products.
  • Aluminum honeycomb core, FRP honeycomb core, paper honeycomb core manufactured by Nippon Steel Core Co., Ltd., Showa Aircraft Industry Co., Ltd.
  • thermoplastic resin PP, PET, PE, PC, etc.
  • honeycomb core manufactured by Gifu Plastic Industry Co., Ltd.
  • the frame material is preferably a material having higher heat resistance than the flame retardant material.
  • the heat resistance can be defined, for example, by the time that satisfies each item of Article 108-2 of the Building Standard Law Enforcement Order.
  • Article 108-2 of the Building Standards Law Enforcement Ordinance when the time to satisfy each item is 5 minutes or more and less than 10 minutes is a flame-retardant material, and when it is 10 minutes or more and less than 20 minutes is a quasi-incombustible material, 20 minutes
  • heat resistance is often defined by application field. Therefore, the frame material may be made of a material having heat resistance equivalent to or higher than the flame retardancy defined in the field in accordance with the field in which the soundproof structure is used.
  • the thickness (the difference between the outer diameter and the inner diameter in the case of a cylindrical frame) and the thickness of the frame are determined in the frame.
  • the member 18 and the plate member 19 are not particularly limited as long as the member 18 and the plate member 19 can be securely fixed and supported.
  • the size (inner diameter) of the opening 20 formed in the frame body, etc. It can be set accordingly.
  • the material of the film-like member 12 includes aluminum, titanium, nickel, permalloy, 42 alloy, kovar, nichrome, copper, beryllium, phosphor bronze, brass, white, tin, zinc, iron, tantalum, Various metals such as niobium, molybdenum, zirconium, gold, silver, platinum, palladium, steel, tungsten, lead, and iridium, or PET (polyethylene terephthalate), TAC (triacetylcellulose), PVDC (polyvinylidene chloride), PE (Polyethylene), PVC (polyvinyl chloride), PMP (polymethylpentene), COP (cycloolefin polymer), zeonore, polycarbonate, PEN (polyethylene naphthalate), PP (polypropylene), PS (polystyrene), PAR (polyarylate) ), Arami
  • a metal material as a film material from the viewpoint of excellent durability against heat, ultraviolet rays, external vibration, and the like.
  • the method for fixing the film-like member 12 to the frame is not particularly limited, and a method using a double-sided tape or an adhesive, a mechanical fixing method such as screwing, a pressure bonding, or the like can be used as appropriate.
  • the fixing means from the viewpoints of heat resistance, durability, and water resistance, similarly to the frame material and the film material.
  • Cemedine's "Super X” series, ThreeBond's "3700 series (heat resistant)", Taiyo Wire Mesh's heat resistant epoxy adhesive "Duralco series”, etc. are used as fixing means. It is good to choose.
  • a 3M high heat-resistant double-sided adhesive tape 9077 or the like may be selected as the fixing means. In this way, various fixing means can be selected for the required characteristics.
  • Examples of the material of the plate-like member 18 and the plate-like member 19 include a metal material, a resin material, a reinforced plastic material, and a carbon fiber.
  • Examples of the metal material include metal materials such as aluminum, titanium, magnesium, tungsten, iron, steel, chromium, chromium molybdenum, nichrome molybdenum, copper, and alloys thereof.
  • the resin material examples include acrylic resin, polymethyl methacrylate, polycarbonate, polyamideide, polyarylate, polyetherimide, polyacetal, polyetheretherketone, polyphenylene sulfide, polysulfone, polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, Examples thereof include resin materials such as polyimide, ABS resin (acrylonitrile, butadiene (Butadiene), styrene (Styrene) copolymer synthetic resin), polypropylene, and triacetylcellulose.
  • the reinforced plastic material examples include carbon fiber reinforced plastic (CFRP) and glass fiber reinforced plastic (GFRP).
  • the plate member is preferably a flame-retardant material, a non-flammable material, or a material having high heat resistance.
  • the first frame 14 that supports the film-like member 12 is configured by a cylindrical frame.
  • the 1st frame 14 should just support the membrane-like member 12 so that a membrane vibration is possible, for example, may be a part of housing
  • a frame body as the first frame body 14 may be integrally formed in advance on the housing side. By doing so, the membrane member 12 can be attached later.
  • first frame body 14 is not limited to a cylindrical shape, and can have various shapes as long as the membrane member 12 can be supported so as to vibrate.
  • a frame having a rectangular tube shape (a shape in which an opening is formed in a rectangular parallelepiped outer shape) may be used.
  • the second frame body 16 is not limited to a cylindrical shape, and can have various shapes as long as the internal space 20 can be formed.
  • a frame having a rectangular tube shape (a shape in which an opening is formed in a rectangular parallelepiped outer shape) may be used.
  • the porous sound absorber is not particularly limited, and a known porous sound absorber can be appropriately used.
  • foamed materials such as urethane foam, flexible urethane foam, wood, ceramic particle sintered material, phenol foam, and materials containing minute air; glass wool, rock wool, microfiber (such as 3M synthalate), floor mat, carpet
  • Various known materials such as melt blown nonwoven fabric, metal nonwoven fabric, polyester nonwoven fabric, metal wool, felt, insulation board, and fiber and nonwoven fabric materials such as glass nonwoven fabric, wood fiber cement board, nanofiber materials such as silica nanofiber, and gypsum board Porous sound absorbers can be used.
  • the flow resistance ⁇ 1 of the porous sound absorber is not particularly limited, but is preferably 1000 to 100,000 (Pa ⁇ s / m 2 ), more preferably 5000 to 80,000 (Pa ⁇ s / m 2 ), and 10,000 to 50000 (Pa ⁇ s / m 2 ) is more preferable.
  • the flow resistance of the porous sound absorber was determined by measuring the normal incident sound absorption coefficient of a 1 cm thick porous sound absorber, and using the Miki model (J. Acost. Soc. Jpn., 11 (1) pp. 19-24 (1990)). It can be evaluated by fitting with. Alternatively, evaluation may be performed according to “ISO 9053”.
  • a mesh member having a mesh size that does not allow dust to pass through may be disposed in the through-hole 18a portion of the plate-like member 18 and the through-hole 19a portion of the plate-like member 19.
  • a metal or plastic mesh, nonwoven fabric, urethane, airgel, porous film, or the like can be used as the mesh member.
  • Example 1 As Example 1, as shown in FIG. 12, a model in which the soundproof structure 10 of the present invention was installed in an acoustic tube was created and a simulation was performed to determine the absorption rate. The simulation was performed using the acoustic module of COMSOL MultiPhysics ver.5.3 (COMSOL Inc.), a finite element method calculation software. The calculation model was a two-dimensional axisymmetric structure calculation model.
  • the soundproof structure 10 is arranged at the central position (position of 300 mm in the length direction) of the acoustic tube P having an inner diameter of 40 mm (d 2 in FIG. 13) and a length of 600 mm. .
  • the acoustic tube P also serves as the first frame 14 of the soundproof structure 10.
  • FIG. 13 shows a cross-sectional view with dimensional symbols of each part of the soundproof structure 10.
  • the thickness of the membrane member 12 was 125 ⁇ m
  • the Young's modulus which is a parameter representing the hardness of the membrane member, was 4.5 GPa, which is the Young's modulus of a PET (polyethylene terephthalate) film.
  • the second frame 16 was cylindrical, the height h 1 was 10 mm, the outer diameter d 1 was 17 mm, and the wall thickness t 2 was 1 mm.
  • the plate-like member 18 and the plate-like member 19 have a disc shape and have a through hole (18a, 19a) in the center.
  • the thickness t 1 of the plate member 18 and the plate member 19 was 2 mm, and the diameter x of the through hole 18a and the through hole 19a was 2.1 mm.
  • the Young's modulus of the second frame 16, the plate-like member 18 and the plate-like member 19 was 4.5 GPa, which is the Young's modulus of the PET film.
  • Example 1 the first natural vibration frequency of the membrane structure is about 1800 Hz, and the resonance frequency of the resonance structure is about 1800 Hz. That is, in Example 1, the first natural vibration frequency of the membrane structure and the resonance frequency of the resonance structure are substantially the same.
  • the coupled analysis calculation of sound and structure was performed.
  • the structural mechanics calculation was performed for the membrane vibration of the film-like member 12 including the resonance structure 15, and the simulation was performed by calculating the air propagation of sound for the Helmholtz resonance of the resonance structure 15.
  • the thermoviscous acoustic calculation was performed in the through hole where Helmholtz resonance occurred, and the calculation including the frictional heat absorption due to viscous friction was performed accurately. These physical modes were coupled and calculated. The evaluation was performed with the normal incident sound absorption coefficient arrangement, and the relationship between the frequency and the sound absorption coefficient was calculated.
  • Reference Example 1 As Reference Example 1, a simulation was performed in the same manner as in Example 1 except that the plate-like member 18 and the plate-like member 19 did not have through holes. Reference Example 1 corresponds to a film structure having the film-like member 12 including the resonance structure 15b when the resonance structure 15 is considered not to resonate. The first natural vibration frequency of Reference Example 1 was about 1800 Hz.
  • Reference Example 2 As Reference Example 2, a simulation was performed in the same manner as in Example 1 except that the film-like member 12 did not vibrate with respect to sound. Reference Example 2 corresponds to the resonance structure 15 alone. The resonance frequency of Reference Example 2 was about 1800 Hz.
  • Comparative Examples 1 to 3 As Comparative Examples 1 to 3, simulations were performed in the same manner as in Example 1 except that the diameters x of the through hole 18a and the through hole 19a were 0.8 mm, 1.2 mm, and 4.3 mm, respectively. That is, Comparative Examples 1 to 3 are examples in which the resonance frequency of the resonance structure that is a Helmholtz resonator is changed from that of Example 1, and the resonance frequency of the resonance structure does not match the first natural vibration frequency of the membrane structure. is there.
  • the resonance frequency of the resonance structure of Comparative Example 1 is 740 Hz.
  • the resonance frequency of the resonance structure of Comparative Example 2 is 1100 Hz.
  • the resonance frequency of the resonance structure of Comparative Example 3 is 2580 Hz.
  • Comparative Example 4 As Comparative Example 4, a simulation was performed in the same manner as in Example 1 as a film-like member 100 that does not have the resonance structure 15 as shown in FIG. Diameter x 2 of the through hole 100a is set to 2.1 mm. The results are shown in FIG. FIG. 15 is a graph showing the relationship between frequency and absorption rate.
  • FIG. 15 shows that the absorption rate does not exceed 0.5 (50%) in the case of a single resonator as in Reference Example 1, Reference Example 2, and Comparative Example 4. Further, as in Comparative Examples 1 to 3, when the resonance frequency of the resonance structure does not coincide with the first natural vibration frequency of the membrane structure, the absorption rate does not exceed 0.5 (50%). It can be seen that the absorption peak frequency shifts. On the other hand, Example 1 which is the soundproof structure of the present invention has an absorption rate exceeding 0.9 (90%), and a high absorption rate exceeding 0.5 (50%) can be obtained. Recognize.
  • FIGS. 16 to 18 are diagrams visualizing the particle velocity direction in the acoustic tube from the simulation results of Example 1, Reference Example 1 and Reference Example 2.
  • FIG. FIGS. 16 to 18 show the case where the incident sound is 1800 Hz.
  • all the arrows in FIGS. 16 to 18 are aligned to the same size (normalized). That is, the arrow indicates only the direction of the particle velocity and does not represent the magnitude of the particle velocity.
  • Reference Example 1 does not change the direction of the particle velocity before and after the structure, that is, acts as a dipole resonator.
  • Reference Example 2 from FIG. 18, the direction of the particle velocity is reversed before and after the structure. That is, it turns out that it is functioning as a monopole (monopole) resonator.
  • FIG. 16 it can be seen that in Example 1, the particle velocity derived from the dipole resonator and the particle velocity derived from the monopole resonator cancel each other on the transmission side of the structure.
  • the first natural vibration frequency of the membrane structure may be obtained as a frequency at which the transmission loss becomes a minimum value by obtaining the relationship between the frequency and the transmission loss as shown in FIG.
  • Reference Examples 3 to 6 simulations were performed in the same manner as Reference Example 2 except that the diameters x of the through hole 18a and the through hole 19a were set to 1.9 mm, 2.0 mm, 2.2 mm, and 2.3 mm, respectively. That is, Reference Examples 3 to 6 correspond to the resonance structure 15 alone.
  • the resonance frequencies of Reference Examples 3 to 6 were about 1640 Hz, about 1700 Hz, about 1860 Hz, and about 1920 Hz, respectively.
  • Example 2 is a combination of the film structure of Reference Example 1 and the resonance structure of Reference Example 3.
  • Example 3 is a combination of the film structure of Reference Example 1 and the resonance structure of Reference Example 4.
  • Example 4 is a combination of the film structure of Reference Example 1 and the resonance structure of Reference Example 5.
  • Example 5 is a combination of the film structure of Reference Example 1 and the resonance structure of Reference Example 6.
  • FIG. 20 shows that an example in which the resonance frequency of the resonance structure has a higher degree of coincidence with the first natural vibration frequency of the membrane structure can obtain a higher absorption rate.
  • a soundproof structure 110 in which a Helmholtz resonator 118 was fixed to a film-like member 112 of a film type resonator 116 as shown in FIG. 10 was examined.
  • the frame body 114 is made of a cube made of acrylic and has one side opened, and the opening has a size of 20 mm ⁇ 20 mm, a depth of 20 mm, and a frame thickness of 2 mm.
  • the film-like member 112 was a PET film having a thickness of 50 ⁇ m and a size of 24 mm ⁇ 24 mm.
  • the Helmholtz resonator 118 is made of acrylic, is a cube having an internal space of 10 mm ⁇ 10 mm ⁇ 10 mm, and a frame thickness of 2 mm, and a neck having a through hole is attached to the center of one surface. The length of the neck was 4 mm. Further, the opening side of the neck portion of the Helmholtz resonator 118 is fixed to the center of the membrane member 112.
  • Reference Example 5 to Reference Example 8 were used in which the opening diameter of the neck portion of the Helmholtz resonator 118 was 2.5 mm, 3.2 mm, 3.8 mm, and 4.0 mm.
  • the resonance frequency of the Helmholtz resonator alone is about 1600 Hz (2.5 mm), about 1900 Hz (3.2 mm), about 2100 Hz (3.8 mm), and 2200 Hz (4.0 mm), respectively.
  • the resonance frequency (first natural vibration frequency) of the membrane resonator including the Helmholtz resonator (hereinafter also simply referred to as a membrane resonator) is 2150 Hz.
  • the soundproof structures of Reference Examples 5 to 8 were placed in an acoustic tube, and the normal incidence sound absorption coefficient was evaluated by the 4-microphone method.
  • the sound absorption coefficient is measured according to JIS A 1405-2, and the same measurement can be performed using WinZacMTX manufactured by Nippon Acoustic Engineering.
  • the diameter of the acoustic tube was 40 mm. The results are shown in FIG.
  • SYMBOLS 10 Soundproof structure 12 Film-like member 14 1st frame 15 Resonance structure 15b Resonance structure considered that it does not resonate 16 2nd frame 18 Plate-like member 18a Through-hole 18b Plate-like member 19 which does not have a through-hole 19 Plate-like member 19a Through-hole 19b Plate-shaped member 20 which does not have a through-hole Opening part (internal space) DESCRIPTION OF SYMBOLS 100 Membrane member 100a Through-hole 110 Soundproof structure 112 Membrane member 114 Frame body 116 Membrane resonator 118 Helmholtz resonator

Landscapes

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Abstract

音源に固有の周波数の音をより大きく消音することができる防音構造体を提供する。厚み方向に貫通する開口部を有する第一枠体と、開口部を覆い、振動可能に第一枠体に固定される膜状部材と、膜状部材の面内に、膜状部材の膜振動に追従可能に固定される、音波に共鳴する共鳴構造と、を有し、共鳴構造は、音波の入射側と音波の透過側とで粒子速度の位相が反転する、音波に対する単極子共鳴器として機能する共鳴周波数を有し、共鳴構造の共鳴周波数は、共鳴構造が共鳴しないとみなした場合における、共鳴構造を含む膜状部材の第一固有振動周波数での吸収率の周波数スペクトルの半値幅の範囲内にある。

Description

防音構造体
　本発明は、防音構造体に関する。
　複写機等の各種電子機器、および、自動車に搭載される電子装置、住宅設備の電子機器、家電製品、ロボット等の各種移動体等は、多機能化および高性能化に伴って、これらを高い電圧および電流で駆動することが求められており、電気系の出力が大きくなっている。また、出力の増加とコンパクト化に伴い、冷却のために熱や風を制御する必要も大きくなりファン等も重要となっている。
　電子機器等は、騒音の発生源となる電子回路、パワーエレクトロニクスおよび電気モーター等を有しており、電子回路、パワーエレクトロニクスおよび電気モーター等（以下、音源ともいう）は、それぞれ固有の周波数で大きな音量の音を発生する。電気系の出力を大きくすると、この周波数の音量がさらに大きくなるため騒音として問題となる。
　例えば、電気モーターの場合には、回転数に応じた周波数の騒音（電磁騒音）が生じる。インバーターの場合には、キャリア周波数に応じた騒音（スイッチングノイズ）が生じる。ファンの場合には、回転数に応じた周波数の騒音が生じる。これらの騒音は近い周波数の音と比べて音量が大きくなる。
　特定の周波数の音をより大きく消音する手段として、ヘルムホルツ共鳴、および、膜振動の共振等を利用した共鳴型の消音手段が知られている。
　例えば、特許文献１には、振動板を含む第１の吸音部と、この第１の吸音部を振動板要素とする第２の吸音部とを備えた吸音装置が記載されている。
　この吸音装置は、第１の吸音部と第２の吸音部とがそれぞれ特定の共振周波数を持ち、それぞれの周波数の音を吸音できることが記載されている。また、第１の吸音部と第２の吸音部とが同じ共振周波数を持つときには、１つの共振系に比べて吸音力を高めることができることが記載されている。
特開昭６２－０９８３９８号公報
　各種電子機器のさらなる高速化や大出力化に伴い、上述した電子回路および電気モーター等が発生する騒音の音量はより大きくなっており、特定の周波数の音をより大きく消音することが求められている。
　しかしながら、ヘルムホルツ共鳴、および、膜振動の共振等を利用した共鳴型の消音手段単体では、その原理から音の吸収率が最大でも５０％を超えることはないという制約があった。
　具体的には、例えば、管内にヘルムホルツ共鳴器が設置された系を考えて、吸収値Ａについて考察する。共鳴器が１つの場合は、伝達マトリクスは以下のように記述出来る。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000001
　ここにＺ1はヘルムホルツ共鳴器のインピーダンスである。このとき、この伝達マトリクスに基づくインピーダンスＺCは
　　　ＺC＝（Ｚ0×Ａ＋Ｂ）／（Ｚ0×Ｃ＋Ｄ）＝Ｚ0×Ｚ1／（Ｚ0＋Ｚ1）
となる。（ただし、Ａ＝Ｔ11、Ｂ＝Ｔ12、Ｃ＝Ｔ21、Ｄ＝Ｔ22。ＴijはＴ1の行列成分の各要素、Ｚ0は管路のインピーダンスであり、Ｚ0＝ρ×ｃ／Ｓ、ρは空気密度、ｃは音速、Ｓは管路断面積である）。
　これを用いて、反射係数ｒC、透過係数ｔCを記述すると、以下のように表すことが出来る。
　　ｒC＝（ＺC－Ｚ0）／（ＺC＋Ｚ0）＝Ｚ0／（２×Ｚ1＋Ｚ0）
　　ｔC＝２／（Ａ＋Ｂ／Ｚ0＋Ｃ×Ｚ0＋Ｄ）＝２×Ｚ1／（Ｚ0＋２Ｚ1）
　従って吸収値Ａは、
　　Ａ＝１－｜ｒC｜2－｜ｔC｜2
　　　＝１－｜Ｚ0／（２×Ｚ1＋Ｚ0）｜2－｜２×Ｚ1／（Ｚ0＋２Ｚ1）｜2
　　　＝４×Ｚ0×Ｚ1／（Ｚ0＋２×Ｚ1）2
となる。このとき、Ｚ0は管路のインピーダンス（定数）であるため、Ｚ1の値に依存して吸収値Ａが決定される。上式より、ＡはＺ1＝Ｚ0／２の場合に最大値０．５を取り、他のどのような値を取ってもこれを超過することは無いことが上記の導出から理論的に示される。
　次に、管内に、管内を塞いて振動可能な膜が配置された系を考えて、吸収値Ａについて考察する。伝達マトリクスは以下のように記述出来る。
Figure JPOXMLDOC01-appb-M000002
　ここにＺ1は膜体のインピーダンスである。このとき、この伝達マトリクスに基づく音響インピーダンスＺCは
　　　ＺC＝（Ｚ0×Ａ＋Ｂ）／（Ｚ0×Ｃ＋Ｄ）＝Ｚ0＋Ｚ1
となる。（ただし、Ａ＝Ｔ11、Ｂ＝Ｔ12、Ｃ＝Ｔ21、Ｄ＝Ｔ22。ＴijはＴ1の行列成分の各要素、Ｚ0は管路のインピーダンスであり、Ｚ0＝ρ×ｃ／Ｓ、ρは空気密度、ｃは音速、Ｓは管路断面積である）。
　これを用いて、反射係数ｒC、透過係数ｔCを記述すると、以下のように表すことが出来る。
　　ｒC＝（ＺC－Ｚ0）／（ＺC＋Ｚ0）＝Ｚ1／（２×Ｚ0＋Ｚ1）
　　ｔC＝２／（Ａ＋Ｂ／Ｚ0＋Ｃ×Ｚ0＋Ｄ）＝２×Ｚ0／（２×Ｚ0＋Ｚ1）
　従って吸収値Ａは、
　　Ａ＝１－｜ｒC｜2－｜ｔC｜2
　　　＝１－｜Ｚ1／（２×Ｚ0＋Ｚ1）｜2－｜２×Ｚ0／（２×Ｚ0＋Ｚ1）｜2
　　　＝４×Ｚ0×Ｚ1／（２×Ｚ0＋Ｚ1）2
となる。このとき、Ｚ0は管路のインピーダンス（定数）であるため、Ｚ1の値に依存して吸収値が決定される。上式より、ＡはＺ1＝２×Ｚ0の場合に最大値０．５を取り、他のどのような値を取ってもこれを超過することは無いことが上記の導出から理論的に示される。
　以上のように、共鳴構造単体では、５０％が吸収率の限界となる。
　特許文献１には、膜振動の共鳴を利用した共鳴型の消音手段を２つ組み合わせて、消音手段が１つの場合よりも吸音力を高めることが記載されている。しかしながら、特許文献１のように共鳴型の消音手段を２つ組み合わせても、音の吸収率は最大でも５０％を超えることはない。
　従って、特定の周波数の音をより大きく消音することが難しいという問題があった。
　本発明の課題は、上記従来技術の問題点を解消し、特定の周波数の音をより大きく消音することができる防音構造体を提供することにある。
　この課題を解決するために、本発明は、以下の構成を有する。
　［１］　厚み方向に貫通する開口部を有する第一枠体と、
　開口部を覆い、振動可能に第一枠体に固定される膜状部材と、
　膜状部材の面内に、膜状部材の膜振動に追従可能に固定され、音波に共鳴する共鳴構造と、を有し、
　共鳴構造は、音波の入射側と音波の透過側とで粒子速度の位相が反転する、音波に対する単極子共鳴器として機能する共鳴周波数を有し、
　共鳴構造の共鳴周波数は、共鳴構造が共鳴しないとみなした場合における、共鳴構造を含む膜状部材の第一固有振動周波数での吸収率の周波数スペクトルの半値幅の範囲内にある防音構造体。
　［２］　共鳴構造は、膜状部材の一方の面側の空間と他方の面側の空間とを連通する孔部を有する［１］に記載の防音構造体。
　［３］　共鳴構造は、
　厚み方向に貫通する開口部を有する第二枠体と、
　第二枠体の開口部の両端面にそれぞれ配置される２つの板状部材と、を有し、
　第二枠体の外周面が膜状部材に固定されており、
　板状部材は貫通孔を有する［１］または［２］に記載の防音構造体。
　［４］　共鳴構造は、
　厚み方向に貫通する開口部を有する第二枠体と、
　第二枠体の開口部の両端面にそれぞれ配置される２つの板状部材と、を有し、
　板状部材の一方が膜状部材に固定されており、
　板状部材は貫通孔を有する［１］または［２］に記載の防音構造体。
　［５］　共鳴構造が、ヘルムホルツ共鳴器である［１］～［４］のいずれかに記載の防音構造体。
　［６］　共鳴構造が、厚み方向に貫通する開口部を有する第二枠体と、
　第二枠体の開口部の両端面にそれぞれ振動可能に固定される２つの膜状部材と、を有する［１］～［４］のいずれかに記載の防音構造体。
　［７］　膜状部材の面方向において、共鳴構造の重心位置が、膜状部材の中心位置と一致している［１］～［６］のいずれかに記載の防音構造体。
　［８］　共鳴構造が共鳴しないとみなした場合における、共鳴構造を含む膜状部材の第一固有振動周波数が２００００Ｈｚ以下である［１］～［７］のいずれかに記載の防音構造体。
　［９］　共鳴構造の共鳴周波数は、共鳴構造が共鳴しないとみなした場合における、共鳴構造を含む膜状部材による吸収率の周波数スペクトルにおいて、第一固有振動周波数での極大値の７５％以上となる周波数幅の範囲内にある［１］～［８］のいずれかに記載の防音構造体。
　本発明によれば、音源に固有の周波数の音をより大きく消音することができる防音構造体を提供することができる。
本発明の防音構造体の一例を模式的に示す斜視図である。 本発明の防音構造体の一例を模式的に示す断面図である。 共鳴構造単体を模式的に示す断面図である。 共鳴構造が共鳴しないとみなした場合の共鳴構造を含む膜状部材の構造を模式的に示す断面図である。 周波数と吸収率との関係を模式的に表すグラフである。 共鳴構造の入射側および透過側における粒子速度の向きを模式的に表す断面図である。 共鳴構造が共鳴しないとみなした場合の共鳴構造を含む膜状部材の構造の入射側および透過側における粒子速度の向きを模式的に表す断面図である。 本発明の防音構造体の入射側および透過側における粒子速度の向きを模式的に表す断面図である。 周波数と吸収率との関係を模式的に表すグラフである。 従来の構造の入射側および通過側における粒子速度の向きを模式的に表す断面図である。 本発明の防音構造体の他の一例を模式的に示す断面図である。 シミュレーションに用いた計算モデルを説明するための図である。 本発明の防音構造体の各部の寸法を説明するための図である。 比較例の構造を説明するための概略断面図である。 周波数と吸収率との関係を表すグラフである。 防音構造体の前後における粒子速度の向きを可視化した図である。 防音構造体の前後における粒子速度の向きを可視化した図である。 防音構造体の前後における粒子速度の向きを可視化した図である。 周波数と透過損失との関係を表すグラフである。 周波数と吸収率との関係を表すグラフである。 周波数と吸収率との関係を表すグラフである。
　以下、本発明の防音構造体について詳細に説明する。
　以下に記載する構成要件の説明は、本発明の代表的な実施態様に基づいてなされることがあるが、本発明は、そのような実施態様に限定されるものではない。すなわち、以下では、本発明の防音構造体についての種々の実施形態を挙げて説明するが、本発明は、これらの実施形態に限定されるものではなく、また、本発明の主旨を逸脱しない範囲において、種々の改良又は変更をしてもよいのは勿論である。
　なお、本明細書において、「～」を用いて表される数値範囲は、「～」の前後に記載される数値を下限値および上限値として含む範囲を意味する。
　また、本明細書において、例えば、「４５°」、「平行」、「垂直」あるいは「直交」等の角度は、特に断る場合を除き、厳密な角度との差異が５度未満の範囲内であることを意味する。厳密な角度との差異は、４度未満であることが好ましく、３度未満であることがより好ましい。
　また、本明細書において、「同じ」、「同一」、「一致」は、技術分野で一般的に許容される誤差範囲を含むものとする。
　また、本明細書において、「全部」、「いずれも」または「全面」などというとき、１００％である場合のほか、技術分野で一般的に許容される誤差範囲を含み、例えば９９％以上、９５％以上、または９０％以上である場合を含むものとする。
　＜＜防音構造体＞＞
　本発明の防音構造体は、
　厚み方向に貫通する開口部を有する第一枠体と、
　開口部を覆い、振動可能に第一枠体に固定される膜状部材と、
　膜状部材の面内に、前記膜状部材の膜振動に追従可能に固定される、音波に共鳴する共鳴構造と、を有し、
　共鳴構造は、音波の入射側と音波の透過側とで粒子速度の位相が反転する、音波に対する単極子共鳴器として機能する共鳴周波数を有し、
　共鳴構造の共鳴周波数は、共鳴構造が共鳴しないとみなした場合における、共鳴構造を含む膜状部材の第一固有振動周波数での吸収率の周波数スペクトルの半値幅の範囲内にある防音構造体である。
　本発明の防音構造体は、各種の電子機器、および、輸送機器等が発生する音を消音する消音手段として好適に用いることができる。
　電子機器としては、空調機（エアコン）、エアコン室外機、給湯器、換気扇、冷蔵庫、掃除機、空気清浄機、扇風機、食洗機、電子レンジ、洗濯機、テレビ、携帯電話、スマートフォン、プリンター等の家庭用電気機器；複写機、プロジェクター、デスクトップＰＣ（パーソナルコンピューター）、ノートＰＣ、モニター、シュレッダー等のオフィス機器、サーバー、スーパーコンピューター等の大電力を使用するコンピューター機器、恒温槽、環境試験機、乾燥機、超音波洗浄機、遠心分離機、洗浄機、スピンコーター、バーコーター、搬送機などの科学実験機器が挙げられる。
　輸送機器としては、自動車、バイク、電車、飛行機、船舶、自転車（特に電気自転車）、パーソナルモビリティー等が挙げられる。
　移動体としては、民生用ロボット（掃除用途、愛玩用途や案内用途などのコミュニケーション用途、自動車椅子等の移動補助用途など）や工業用ロボット等が挙げられる。
　また、使用者への通知や警告を発する意味で、特定の少なくとも一つ以上の単周波音を通知音、警告音として発するように設定された機器にも用いることができる。また、金属体や機械がそのサイズに応じた周波数にて共振振動したとき、それに起因して比較的大きな音量で発せられる少なくとも一つ以上の単周波音が騒音として問題となるが、このような騒音に対しても本発明の防音構造体は適用可能である。
　また、上述した機器が入っている部屋、工場、および、車庫等にも本発明の防音構造体が適用可能である。
　本願発明の防音構造体が消音対象とする音の音源の一例としては、上記の各種機器が有する、インバーター、パワーサプライ、昇圧器、大容量コンデンサー、セラミックコンデンサー、インダクタ、コイル、スイッチング電源、トランス等の電気制御装置を含む電子部品またはパワーエレクトロニクス部品や電気モーター、ファン等の回転部品やギア、アクチュエータによる移動機構等の機械部品、金属棒等の金属体が挙げられる。
　音源が、インバーター等の電子部品の場合には、キャリア周波数に応じた音（スイッチングノイズ）を発生する。
　音源が、電気モーターの場合には、回転数に応じた周波数の音（電磁騒音）を発生する。
　音源が、金属体の場合には、共振振動モード（１次共鳴モード）に応じた周波数の音（単周波数騒音）を発生する。
　すなわち、音源はそれぞれ、音源に固有の周波数の音を発生する。
　固有の周波数を有する音源は、特定周波数を発振するような物理的もしくは電気的メカニズムを有する場合が多い。例えば、回転系（ファン、モーター等）はその回転数およびその倍数がそのまま音として発せられる。また、インバーター等の交流電気信号を受ける部分は、その交流の周波数に対応する音を発振する場合が多い。また、金属棒等の金属体では、そのサイズに応じた共振振動が生じ、その結果として単一周波数の音が強く発せられる。よって、回転系、交流回路系及び金属体は、音源に固有の周波数を有する音源といえる。
　より一般的に、音源が固有の周波数を有するかは下記のような実験を行うことができる。
　音源を無響室もしくは半無響室内、もしくはウレタン等の吸音体で囲んだ状況に配置する。周辺を吸音体とすることで、部屋や測定系の反射干渉による影響を排除する。その上で、音源を鳴らし、離れた位置からマイクで測定を行い周波数情報を取得する。音源と測定系のサイズによりマイクとの距離は適宜選択できるが、３０ｃｍ程度以上離れて測定することが望ましい。
　音源の周波数情報において、極大値をピークと呼び、その周波数をピーク周波数と呼ぶ。その極大値が周辺の周波数での音と比較して３ｄＢ以上大きい場合には、そのピーク周波数音が十分に人間に認識できるため、固有の周波数を有する音源といえる。５ｄＢ以上であればより認識でき、１０ｄＢ以上であればさらに認識できる。周辺の周波数との比較は、信号のノイズや揺らぎを除いて極小となるなかで最も近い周波数における極小値と、極大値の差分で評価する。
　また、自然界に環境音としてよく存在するホワイトノイズやピンクノイズに対して、特定の周波数成分のみが強く鳴る音は目立ちやすく、不快な印象を与えるとされるため、それらの音を除去することは重要となる。
　また、音源から発せられた音が、各種機器の筐体内で共鳴することで、この共鳴周波数、あるいは、その倍音の周波数の音量が大きくなる場合もある。あるいは、上記の各種機器が入っている部屋、工場、および、車庫等の中で音源から発せされた音が共鳴して、その共鳴周波数、あるいは、その倍音の周波数の音量が大きくなる場合もある。
　他にもタイヤ内部の空間、および、スポーツ用途ボールの内部の空洞などによって共鳴が生じることで、振動が加えられたときに空洞共鳴やその高次振動モードに対応する音が大きく発振して生じる場合もある。
　また、音源から発せられた音が、各種機器の筐体、あるいは筐体内に配置された部材等の機械的構造の共鳴周波数で発振されて、この共鳴周波数、あるいは、その倍音の周波数の音量が大きくなる場合もある。例えば、音源がファンの場合でも、機械的構造の共鳴によって、ファンの回転数よりも遥かに高い回転数で共振音が発生する場合がある。
　本発明の構造は、騒音を発する電子部品あるいはモーターに直接取り付けることで用いることができる。また、ダクト部およびスリーブなどの通風部に配置して透過音の消音に用いることもできる。また、開口のある箱体（各種電子機器を入れる箱や、部屋など）の開口部に取り付けて、箱体から放射して出てくる騒音に対する消音構造として用いることもできる。また、部屋の壁に取り付けて部屋内部の騒音を抑制するなどに用いることもできる。これに限定されずに用いることももちろん可能である。
　＜＜防音構造体の構成例＞＞
　本発明の防音構造体の一例について、図１および図２を参照しながら説明する。
　図１は、本発明の防音構造体の一例（以下、防音構造体１０）を示す模式的な斜視図である。図２は、防音構造体１０の模式的な断面図である。なお、図１においては説明のため、防音構造体の一部の図示を省略している。
　図１および図２に示すように、防音構造体１０は、膜状部材１２、第一枠体１４、および、第二枠体１６と板状部材１８と板状部材１９とを備える共鳴構造１５を有する。
　第一枠体１４は、厚み方向（図２中上下方向）に貫通する開口部を有する筒状の枠体である。図１に示す例では、第一枠体１４は円筒状の部材である。第一枠体１４の開口部の一方の端面（開口面）には、膜状部材１２が固定されている。
　第一枠体１４は、剛体からなり、膜状部材１２の縁部を固定して膜状部材１２を振動可能に支持している。
　ここで、本発明において「剛体」とは、実質的に剛体とみなすことができるものである。具体的には、膜状部材１２の剛性よりも十分に大きい剛性であって、膜状部材１２が膜振動している間に振動せずに静止している物であり、膜状部材１２に対して圧倒的に厚みがあり、曲げ剛性が格段に高い物である。硬さが膜状部材１２に対して十分に大きければ、実質的に、音が入射した際の膜状部材１２の揺れに対して、剛体の揺れが無視できる。
　なお、膜状部材１２の縁部は、固定端部であり、剛体である第一枠体１４に固定されているために振動しないことになる。膜状部材１２の縁部（すなわち、第一枠体１４）が振動しない（静止している）かどうかは、レーザー干渉を用いた測定によって確認することができる。具体的には、膜状部材１２の縁部の変位量が、膜状部材１２の振動する部分（膜部分１２ａ）の振幅の１／１００程度以下であれば剛体とみなす。変位量はヤング率（縦弾性係数）と断面二次モーメントの積に反比例する。断面二次モーメントは厚みの３乗と幅の１乗に比例する。そのため、ヤング率Ｅ、厚みｈ、幅ｗとしたときに、変位量は１／（Ｅ×ｗ×ｈ3）に比例する。従って、変位量を１／１００以下とするには、第一枠体１４の（Ｅ×ｗ×ｈ3）が膜状部材１２の１００倍以上であればよい。
　あるいは、膜状部材１２に塩や白色の微粒子を撒いて膜状部材１２を振動させた際に膜状部材１２の縁部では上記の微粒子が静置していることを観測することで視覚的に確認することができる。
　膜状部材１２は、外形が、第一枠体１４の開口面と略同じ大きさの円形の薄膜体である。膜状部材１２は、その縁部（外縁部）が第一枠体１４の開口面に固定されている。これにより、膜状部材１２は、第一枠体１４に固定された縁部よりも内側部分が膜振動可能な状態で第一枠体１４に支持されている。
　また、膜状部材１２の面方向の略中央部には、共鳴構造１５が固定されている。
　共鳴構造１５は、音波に共鳴する共鳴器である。図２に示す例では、共鳴構造１５はヘルムホルツ共鳴器である。
　共鳴構造１５は、第二枠体１６と、板状部材１８と、板状部材１９とを有する。第二枠体１６、板状部材１８および板状部材１９は、剛体である。
　第二枠体１６は、厚み方向（図２中上下方向）に貫通する開口部２０を有する筒状の枠体である。図１に示す例では、第二枠体１６は円筒状の部材である。第二枠体１６の開口部２０の一方の端面（開口面）には、板状部材１８が固定されており、開口部２０の他方の端面（開口面）には、板状部材１９が固定されている。
　また、第二枠体１６の外周面は膜状部材１２に固定されている。
　板状部材１８および板状部材１９は、外径が、第二枠体１６の開口面と略同じ大きさの円形の板状の部材である。板状部材１８および板状部材１９は、その縁部（外縁部）が第二枠体１６の開口面に固定されている。また、板状部材１８および板状部材１９の略中央部には、貫通孔１８ａおよび貫通孔１９ａがそれぞれ形成されている。貫通孔１８ａおよび貫通孔１９ａは、共鳴構造１５の外部と第二枠体１６の内部（開口部２０）とを連通している。
　なお、図２に示す例では、第二枠体１６と、板状部材１８および板状部材１９とはそれぞれ別体とし、固定（接合）されたものとしたが、これに限定はされず、第二枠体１６と、板状部材１８および板状部材１９とはそれぞれ一体的に形成されていてもよい。
　共鳴構造１５は、第二枠体１６の両端面に板状部材１８および板状部材１９が配置された構成とすることで第二枠体１６と板状部材１８と板状部材１９とに囲まれた開口部２０を内部空間２０とし、この内部空間２０と、板状部材１８および板状部材１９に形成された貫通孔１８ａおよび貫通孔１９ａとによってヘルムホルツ共鳴を起こす共鳴器として機能する。
　例えば、板状部材１８側から音波が入射する場合には、主に板状部材１８に形成された貫通孔１８ａと内部空間２０とによってヘルムホルツ共鳴が発生する。
　共鳴構造１５は、膜状部材１２の面内に固定されている。共鳴構造１５は膜状部材１２のみに固定されており、膜状部材１２の膜振動に追従して、膜状部材１２の膜面に垂直な方向に移動可能である。言い換えると、膜状部材１２の膜振動は、共鳴構造１５を錘として付与した膜状部材１２の膜振動ということができる。
　図２に示す例では、膜状部材１２の面方向において、共鳴構造１５は、共鳴構造１５の重心位置（図２に示す例では中心位置）が膜状部材１２の中心位置と一致するように膜状部材１２に固定されている。
　なお、図２に示す例では、共鳴構造１５は膜状部材の膜面に垂直な方向の軸に対して軸対称な形状であるため、共鳴構造１５の重心位置と中心位置とが一致するが、これに限定はされず、共鳴構造１５の形状が非対象で重心位置と中心位置とが一致していなくてもよい。なお、中心位置は、膜状部材の膜面に垂直な方向から見た際に、共鳴構造の外周上のすべての点から等しい距離にある点である。
　ここで、本発明において、共鳴構造１５は、音波の入射側と音波の透過側とで粒子速度の位相が反転する共鳴周波数を有する、音波に対する単極子共鳴器として機能するものである。この共鳴構造１５の共鳴周波数は、共鳴構造１５が共鳴しないとみなした場合における、共鳴構造１５を含む膜状部材１２の第一固有振動周波数（以下、「膜構造の第一固有振動周波数」ともいう）に略一致している。具体的には、共鳴構造１５の共鳴周波数は、共鳴構造が共鳴しないとみなした場合における、共鳴構造を含む膜状部材の第一固有振動周波数での吸収率の周波数スペクトルの半値幅の範囲内にある。なお、以下の説明において、共鳴構造１５の共鳴周波数が、共鳴構造が共鳴しないとみなした場合における、共鳴構造を含む膜状部材の第一固有振動周波数での吸収率の周波数スペクトルの半値幅の範囲内にあることを、膜構造の第一固有振動周波数と、共鳴構造１５の共鳴周波数とが略一致する、ともいう。
　本発明の防音構造体は、膜構造の第一固有振動周波数と、共鳴構造１５の共鳴周波数とを略一致させることで、この周波数において５０％を超える吸収率を、１つの防音構造体で達成することができる。
　この点について、以下、詳細に説明する。
　図３に示す共鳴構造１５は、図２に示す防音構造体１０の共鳴構造１５と同様の構成を有するものである。前述のとおり、共鳴構造１５はヘルムホルツ共鳴器である。
　このような共鳴構造１５単体を消音装置として用いた場合の周波数と音の吸収率との関係は、図５に破線で示すように、共鳴周波数付近で吸収率が極大値となる波形で表すことができる。また、吸収率は最大でも０．５（５０％）以下である。なお、図５は模式的なグラフである。
　図４に示す構造は、図２に示す防音構造体１０において、板状部材１８に代えて貫通孔を有さない板状部材１８ｂを有し、板状部材１９に代えて貫通孔を有さない板状部材１９ｂを有するものである。すなわち、図４に示す構造は、共鳴構造１５が共鳴しないとみなした場合における共鳴構造１５ｂを含む膜状部材１２を有する膜構造である。
　このような膜構造単体を消音装置として用いた場合の周波数と音の吸収率との関係は、図５に一点鎖線で示すように、膜振動の第一固有振動周波数付近で吸収率が極大値となる波形で表すことができる。また、吸収率は最大でも０．５（５０％）以下である。
　図３に示すようなヘルムホルツ共鳴器、および、図４に示すような膜振動を利用した消音器（以下、「膜型共鳴器」ともいう）はいずれも共鳴型の消音手段である。これらを単体で用いた場合には、その消音原理から音の吸収率が５０％を超えることはない。
　また、同一の共鳴周波数のものを並列に２つ配置したとしても、音の吸収率が５０％を超えることはない。
　ここで、図３に示すようなヘルムホルツ共鳴の共鳴構造１５は、単極子（モノポール）共鳴器として機能する共鳴器である。単極子共鳴器とは、共鳴周波数付近の周波数で、音波の入射側と音波の透過側とで粒子速度の位相が反転する共鳴器のことである。
　図６は、共鳴構造１５に音波が入射した際の、ある瞬間における音波の入射側と音波の透過側における粒子速度の方向を示したものである。図６において、音波の入射方向を大きい矢印で示し、共鳴構造１５に音波が入射する側の粒子速度の方向、および、共鳴構造１５を音波が透過する側の粒子速度の方向を小さい矢印で示す。また、粒子速度の方向は共鳴構造１５に向かう方向を＋とした。
　図６に示すように、ヘルムホルツ共鳴器のような単極子共鳴器では、共鳴構造１５に音波が入射する側の粒子速度の方向、および、共鳴構造１５を音波が透過する側の粒子速度の方向共に＋の方向となり、音波の入射側と音波の透過側とで粒子速度の位相が反転する。
　なお、粒子速度は、シミュレーションにより計算することができる。そのため、シミュレーションによって粒子速度を計算することで、その共鳴が単極子か双極子かを調べることが出来る。
　また、ＭｉｃｒｏＦｌｏｗｎ社製のＰＵプローブにより音響インテンシティを計測することでも調べることが出来る。音響インテンシティとは、音の進行する方向性を考慮に入れた、音の大きさのことである。具体的には、音響インテンシティは音圧ｐと粒子速度uとしたときにＩ＝ｐuで定義される量である。ｐがスカラー量、uがベクトル量のため、Ｉはベクトル量である。
　一方、図４に示すような膜型共鳴器（膜構造）は、双極子（ダイポール）共鳴器として機能する共鳴器である。双極子共鳴器とは、第一固有振動周波数付近の周波数で、音波の入射側と音波の透過側とで粒子速度の位相が同じ共鳴器のことである。
　図７は、膜型共鳴器に音波が入射した際の音波の入射側と音波の透過側における粒子速度の方向を示したものである。図７において、音波の入射方向を大きい矢印で示し、ある瞬間における膜型共鳴器に音波が入射する側の粒子速度の方向、および、膜型共鳴器を音波が透過する側の粒子速度の方向を小さい矢印で示す。また、粒子速度の方向は膜型共鳴器に向かう方向を＋とした。
　図７に示すように、膜型共鳴器のような双極子共鳴器では、膜型共鳴器に音波が入射する側の粒子速度の方向が＋の方向となり、膜型共鳴器を音波が透過する側の粒子速度の方向が－の方向となり、音波の入射側と音波の透過側とで粒子速度の位相は変わらない。
　本発明の防音構造体１０は、単極子共鳴器として機能する共鳴構造１５を膜状部材１２の面内に固定したものであり、膜構造の第一固有振動周波数と、共鳴構造１５の共鳴周波数とが略一致した構成を有するものである。すなわち、本発明の防音構造体１０は、単極子共鳴器を双極子共鳴器の一部として配置し、単極子共鳴器と双極子共鳴器の共鳴周波数を略一致させたものである。
　図８は、本発明の防音構造体１０に音波が入射した際の音波の入射側と音波の透過側における粒子速度の方向を示したものである。図８において、図中上側から音波が入射した場合の、ある瞬間における防音構造体１０に音波が入射する側の粒子速度の方向、および、防音構造体１０を音波が透過する側の粒子速度の方向を小さい矢印で示す。また、粒子速度の方向は防音構造体１０に向かう方向を＋とした。
　図８に示すように、防音構造体１０は、単極子共鳴器である共鳴構造１５と、双極子共鳴器である膜構造とを有しているため、防音構造体１０を音波が透過する側の粒子速度の方向は、単極子共鳴器の作用によって＋の方向になるものと、双極子共鳴器の作用によって－の方向となるものとが存在する。単極子共鳴器に起因する粒子速度と双極子共鳴器に起因する粒子速度とが反転しているため、互いに打ち消しあう。その結果、音波が防音構造体１０を透過しにくくなり、図９に示すように、共鳴周波数近傍で吸収率が５０％超の極大値となり、高い吸収率を得ることができる。
　従って、本発明の防音構造体は、特定の周波数の音をより大きく消音することができる。
　ここで、特許文献１には、１つの膜型共鳴器（第２の吸音部）の膜状部材（振動板）の構成要素として、別の膜型共鳴器（第１の吸音部）を備えた吸音装置が記載されている。このように双極子共鳴器である膜型共鳴器を２つ組み合わせた構成の場合には、いずれも双極子共鳴器であるため、音波の透過側における粒子速度の打ち消しあいが生じないため、５０％超の高い吸収率を得ることができない。この点は、単極子共鳴器同士の場合も同様である。
　例えば、図１０に示すように、底面が閉じた開口部を有する枠体１１４に膜状部材１１２が振動可能に固定された膜型共鳴体１１６の膜状部材１１２に、ヘルムホルツ共鳴器１１８が追従可能に固定された防音構造体１１０を考える。図１０において、音波の入射方向を大きい矢印で示し、ある瞬間における防音構造体１１０に音波が入射する側の粒子速度の方向、および、防音構造体１１０を音波が通過した側の粒子速度の方向を小さい矢印で示す。また、粒子速度の方向は防音構造体１１０に向かう方向を＋とした。
　膜型共鳴体１１６の共鳴周波数と、ヘルムホルツ共鳴器１１８の共鳴周波数とが一致している場合、図１０に示すように、構造１１０に音波が入射する側において、膜型共鳴体１１６に由来する粒子速度の方向と、ヘルムホルツ共鳴器１１８に由来する粒子速度の方向とが同じ方向となる。また、構造１１０を音波が通過した側においても、膜型共鳴体１１６に由来する粒子速度の方向と、ヘルムホルツ共鳴器１１８に由来する粒子速度の方向とが同じ方向となる。このように、単極子共鳴器を組み合わせた場合には、それぞれの共鳴器に由来する粒子速度の位相が同じとなり打ち消しあいの干渉は起こらない。従って、５０％超の大きな吸収率を得ることはできない。
　なお、図１０においては、単極子共鳴器の膜型共鳴器とヘルムホルツ共鳴器とを組み合わせたがこれに限定はされず、単極子共鳴器同士の組み合わせであれば、膜型共鳴器と膜型共鳴器とを組み合わせた場合も同様である。
　また、多数の共鳴器を配置することで全体として５０％以上の大きな吸収率を得ることは可能である。しかしながら、共鳴器を設置するのに必要なスペースが大きくなる点、および、コスト等の問題が問題となる。
　これに対して、本発明の防音構造体１０は、１つの防音構造体１０で５０％超の高い吸収率を得られるため、省スペースで、コストの増加を抑制しつつ高い消音効果を得ることができる。
　本発明において、単極子共鳴器（共鳴構造１５）に起因する粒子速度と双極子共鳴器（膜構造）に起因する粒子速度との打ち消しあいの効果を得るためには、単極子共鳴器（共鳴構造１５）の共鳴周波数と、双極子共鳴器（膜構造）の共鳴周波数とを略一致させる必要がある。
　具体的には、共鳴構造の共鳴周波数は、膜構造の第一固有振動周波数での吸収率の周波数スペクトルの半値幅の範囲内であり、吸収率の観点から、吸収率の周波数スペクトルにおいて、第一固有振動周波数での極大値の７５％以上となる周波数幅の範囲内にあるのが好ましく、９０％以上となる周波数幅の範囲内にあるのがより好ましい。
　ここで、共鳴構造の共鳴周波数、および、膜構造の第一固有振動周波数は、例えば、JIS A 1405-2に従って垂直入射吸音率の周波数スペクトルを測定し、吸収率の極大値（ピーク）となる周波数として求めることができる。なお、周知のとおり、第一固有振動周波数は、最も低周波側に表れる基本振動モードにおける固有振動周波数である。膜構造の振動モードの解析は、レーザー干渉を用いて膜振動を測定することで直接観測する方法、膜面状に塩や白色の微粒子をまいて振動させることで節の位置を可視化する方法等により解析することができる。
　あるいは、有限要素法計算などの数値計算法を用いて、共鳴構造の共鳴周波数、および、膜構造の第一固有振動周波数を求めることができる。
　また、可聴域で吸音効果を得られる観点から、膜構造の第一固有振動周波数、および、共鳴構造の共鳴周波数は、２００００Ｈｚ以下であるのが好ましく、５０Ｈｚ～２００００Ｈｚであることが好ましく、１００Ｈｚ～１５０００Ｈｚがより好ましく、１００Ｈｚ～１２０００Ｈｚがさらに好ましく、１００Ｈｚ～１００００Ｈｚが特に好ましい。
　なお、本発明において可聴域とは、２０Ｈｚ～２００００Ｈｚである。
　また、図１等に示す例では、共鳴構造１５をヘルムホルツ共鳴器としたが、これに限定はされず、単極子共鳴器として機能する共鳴器であればよい。例えば、厚み方向に貫通する開口部を有する第二枠体と、第二枠体の開口部の両端面にそれぞれ振動可能に固定される２つの膜状部材とを有する両面膜型の共鳴器を用いることができる。
　ところで、膜構造の膜振動の第一固有振動周波数は、膜状部材１２の振動領域の大きさ、厚み、硬さ、密度、錘（共鳴構造１５）の重さ、位置等を調整すればよい。
　膜状部材１２の厚みは、１０００μｍ未満が好ましく、５００μｍ以下がより好ましく、２００μｍ以下がさらに好ましい。なお、膜状部材１２の厚みが一様でない場合には、平均値が上記範囲であればよい。
　膜状部材１２のヤング率は、１ＭＰａ～１００ＧＰａであることが好ましく、１０ＭＰａ～５０ＧＰａであることがより好ましく、１００ＭＰａ～３０ＧＰａであることが最も好ましい。
　膜状部材１２の密度は、１０ｋｇ／ｍ3～３００００ｋｇ／ｍ3であることが好ましく、１００ｋｇ／ｍ3～２００００ｋｇ／ｍ3であることがより好ましく、５００ｋｇ／ｍ3～１００００ｋｇ／ｍ3であることが最も好ましい。
　膜状部材１２の膜振動する領域の形状、換言すると、第一枠体１４の開口断面の形状は、特に制限的ではなく、例えば、正方形、長方形、ひし形、又は平行四辺形等の他の四角形、正三角形、二等辺三角形、又は直角三角形等の三角形、正五角形、又は正六角形等の正多角形を含む多角形、若しくは円形、楕円形等であってもよいし、不定形であってもよい。
　膜状部材１２の膜振動する領域の大きさ、換言すると、枠体の開口断面の大きさは、円相当直径（図１３のｄ2）で１ｍｍ～１００ｍｍが好ましく、３ｍｍ～７０ｍｍがより好ましく、５ｍｍ～５０ｍｍがさらに好ましい。
　また、図１等に示す例では、共鳴構造１５は、その重心位置が膜状部材１２の中心位置と一致するように膜状部材１２に固定される構成としたが、これに限定はされず、膜状部材１２の中心位置以外の位置に配置されてもよい。共鳴構造１５の配置位置を調整することで、膜構造の第一固有振動周波数を調整することができる。
　膜振動の振動モードは、膜状部材の中心点に対して対称な形状となるので、振動モードを励起し高い吸収を得る観点から、共鳴構造１５の重心位置と膜状部材１２の中心位置とが一致した構成とすることが好ましい。
　共鳴構造１５の共鳴周波数は、周知の方法で調整すればよい。例えば、共鳴構造１５がヘルムホルツ共鳴器の場合には、周知のとおり、ヘルムホルツ共鳴の基本周波数は貫通孔の開口面積と貫通孔の長さと背面空間の体積で決まるため、これらを調整することで共鳴周波数を所望の（膜構造の第一固有振動周波数と同じ）共鳴周波数とすることができる。
　具体的には、ヘルムホルツ共鳴の共鳴周波数ｆh1は、ｆh1＝ｃ／（２π）×√（Ｓ／Ｖｌ）で与えられる。ここで、ｃは音速、Ｖは内部空間の体積、Ｓは貫通孔の断面積、ｌは貫通孔の長さ（より正確には開口端補正距離が考慮された長さ）である。このなかで貫通孔の長さに関しては必ずしも板状部材の厚みと同一である必要はない。例えば、貫通孔部から延長するように筒状部材を取り付ければ板状部材は薄いままで貫通孔の長さを長くすることができる。この構成は、吸音構造全体の軽量化を行う必要がある場合に有利な構成である。また、たとえば貫通孔を形成する際にパンチング等を用いて、打ち抜いた際に生じるバリ状の構造を上述した筒状部材として機能させることもできる。
　また、内部空間２０の厚み（すなわち、第二枠体１６の高さ、図１３中のｈ1）は、５０ｍｍ以下が好ましく、３０ｍｍ以下がより好ましく、２０ｍｍ以下がさらに好ましく、１０ｍｍ以下が特に好ましい。なお、内部空間２０の厚みが一様でない場合には、平均値が上記範囲であればよい。
　貫通孔１８ａおよび貫通孔１９ａの大きさは、円相当直径（図１３のｘ）で０．１ｍｍ～１２ｍｍが好ましく、０．５ｍｍ～１１ｍｍがより好ましく、１ｍｍ～１０ｍｍがさらに好ましい。
　貫通孔の径が小さすぎると熱粘性摩擦が大きくなり板状部材を音が通りにくくなるため、背面側に存在する膜状部材などに十分に音が行き届かなくなる。一方で、貫通孔の径が大きすぎると熱粘性摩擦が小さくなりすぎるため、ヘルムホルツ共鳴による吸音効果が十分に得られにくい。
　板状部材１８および板状部材１９の厚み（図１３のｔ1）は、０．１ｍｍ～１０ｍｍが好ましく、０．５ｍｍ～７ｍｍがより好ましく、１．０ｍｍ～５ｍｍがさらに好ましい。なお、板状部材１８および板状部材１９の厚みは、貫通孔部分における厚みである。また、板状部材１８の厚みと板状部材１９の厚みは同じであっても異なっていてもよい。
　共鳴構造１５が両面膜型の共鳴器の場合には、共鳴構造１５の共鳴周波数は、２枚の膜状部材それぞれの振動領域の大きさ、厚み、硬さおよび密度、ならびに、２枚の膜状部材の間の空間の厚み等を調整すればよい。
　また、図１等に示す例では、共鳴構造１５は、厚み方向に貫通する開口部を有する第二枠体１６と、貫通孔１８ａを有する板状部材１８と、貫通孔１９ａを有する板状部材１９とによって構成されている。そのため、共鳴構造１５は、膜状部材１２の一方の面側の空間と他方の面側の空間とを連通する孔部を有する構成である。
　共鳴構造１５が膜状部材１２の一方の面側の空間と他方の面側の空間とを連通する孔部を有する構成とすることで通風性を有するものとすることができる。
　また、図２に示す例では、共鳴構造１５は、第二枠体１６の外周面が膜状部材１２に固定されている構成としたが、これに限定はされない。
　図１１は、本発明の防音構造体の他の一例を模式的に示す断面図である。図１１に示す防音構造は、共鳴構造１５と膜状部材１２との固定位置が異なる以外は同じ構成を有するので同じ部位には同じ符号を付している。
　図１１に示す防音構造体において、共鳴構造１５は板状部材１８の第二枠体１６とは反対側の表面が膜状部材１２の一方の表面に固定されている。
　また、図１１に示す例では、膜状部材１２の面方向において、共鳴構造１５は、共鳴構造１５の重心位置が膜状部材１２の中心位置と一致するように膜状部材１２に固定されている。
　このように共鳴構造１５の板状部材の一方を膜状部材１２に固定する構成でも、共鳴構造１５によって音波の入射側と音波の透過側とで粒子速度の位相が反転するため、防音構造体を音波が透過する側において、粒子速度の打ち消しあいが生じて、高い吸収率を得ることができる。
　また、装置小型化の観点から、防音構造体１０の合計厚み（厚み方向における防音構造体１０の一端から他端までの長さ）は、５０ｍｍ以下であるのが好ましく、３０ｍｍ以下であるのがより好ましく、１５ｍｍ以下であるのがさらに好ましい。
　なお、防音構造体１０の厚みの下限値については、膜状部材１２および板状部材１８および板状部材１９を適切に支持し得る以上、特に限定されるものではないが、０．１ｍｍ以上であるのが好ましく、０．３ｍｍ以上であるのがさらに好ましい。
　以下、防音構造体１０各部（すなわち、膜状部材１２、第一枠体１４、第二枠体１６、板状部材１８および板状部材１９）を構成する材料について説明する。
　＜枠体材料＞
　第一枠体１４及び第二枠体１６の材料（以下、枠体材料）は、膜状部材１２とともに振動（共振）しないもの、すなわち剛体であり、具体的には金属材料、樹脂材料、強化プラスチック材料、および、カーボンファイバ等を挙げることができる。金属材料としては、例えば、アルミニウム、チタン、マグネシウム、タングステン、鉄、スチール、クロム、クロムモリブデン、ニクロムモリブデン、銅および、これらの合金等の金属材料を挙げることができる。また、樹脂材料としては、例えば、アクリル樹脂、ポリメタクリル酸メチル、ポリカーボネート、ポリアミドイミド、ポリアリレート、ポリエーテルイミド、ポリアセタール、ポリエーテルエーテルケトン、ポリフェニレンサルファイド、ポリサルフォン、ポリエチレンテレフタラート、ポリブチレンテレフタラート、ポリイミド、ＡＢＳ樹脂(アクリロニトリル(Acrylonitrile)、ブタジエン (Butadiene)、スチレン(Styrene)共重合合成樹脂)、ポリプロピレン、および、トリアセチルセルロース等の樹脂材料を挙げることができる。また、強化プラスチック材料としては、炭素繊維強化プラスチック（ＣＦＲＰ：Carbon Fiber Reinforced Plastics）、および、ガラス繊維強化プラスチック（ＧＦＲＰ：Glass Fiber Reinforced Plastics）を挙げることができる。
　また、枠体材料として各種ハニカムコア材料を用いることもできる。ハニカムコア材料は軽量で高剛性材料として用いられているため、既製品の入手が容易である。アルミハニカムコア、ＦＲＰハニカムコア、ペーパーハニカムコア（新日本フエザーコア株式会社製、昭和飛行機工業株式会社製など）、熱可塑性樹脂（ＰＰ，ＰＥＴ,ＰＥ，ＰＣなど）ハニカムコア（岐阜プラスチック工業株式会社製ＴＥＣＣＥＬＬなど）など様々な素材で形成されたハニカムコア材料を枠体材料として使用することが可能である。
　防音構造体１０が高温となる場所に配置され得るため、枠体材料は、難燃材料より耐熱性の高い材料であることが好ましい。耐熱性は、例えば、建築基準法施行令の第百八条の二各号を満たす時間で定義することができる。建築基準法施行令の第百八条の二各号を満たす時間が５分間以上１０分間未満の場合が難燃材料であり、１０分間以上２０分間未満の場合が準不燃材料であり、２０分間以上の場合が不燃材料である。ただし、耐熱性については、適用分野別に定義されることが多い。そのため、防音構造体を利用する分野に合わせて、枠体材料を、その分野で定義される難燃性相当以上の耐熱性を有する材料からなるものとすればよい。
　枠体の形状について付言しておくと、枠体の肉厚（円筒状の枠体であれば、外径と内径との差）や厚みについては、当該枠体にて膜状部材１２、板状部材１８および板状部材１９を確実に固定、支持することができるものである以上、特に制限されるものではなく、例えば、枠体に形成された開口部２０の大きさ（内径）等に応じて適宜設定することができる。
　＜膜材料＞
　膜状部材１２の材料（以下、膜材料）としては、アルミニウム、チタン、ニッケル、パーマロイ、４２アロイ、コバール、ニクロム、銅、ベリリウム、リン青銅、黄銅、洋白、錫、亜鉛、鉄、タンタル、ニオブ、モリブデン、ジルコニウム、金、銀、白金、パラジウム、鋼鉄、タングステン、鉛、および、イリジウム等の各種金属、あるいはＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）、ＴＡＣ（トリアセチルセルロース）、ＰＶＤＣ（ポリ塩化ビニリデン）、ＰＥ（ポリエチレン）、ＰＶＣ（ポリ塩化ビニル）、ＰＭＰ（ポリメチルペンテン）、ＣＯＰ（シクロオレフィンポリマー）、ゼオノア、ポリカーボネート、ＰＥＮ（ポリエチレンナフタレート）、ＰＰ（ポリプロピレン）、ＰＳ（ポリスチレン）、ＰＡＲ（ポリアリレート）、アラミド、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）、ＰＥＳ（ポリエーテルサルフォン）、ナイロン、ＰＥｓ（ポリエステル）、ＣＯＣ（環状オレフィン・コポリマー）、ジアセチルセルロース、ニトロセルロース、セルロース誘導体、ポリアミド、ポリアミドイミド、ＰＯＭ（ポリオキシメチレン）、ＰＥＩ（ポリエーテルイミド）、ポリロタキサン（スライドリングマテリアルなど）およびポリイミド等の樹脂材料等が利用可能である。さらに、薄膜ガラスなどのガラス材料、ＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）およびＧＦＲＰ（ガラス繊維強化プラスチック）のような繊維強化プラスチック材料を用いることもできる。または、これらを組合せた材料を膜材料として用いてもよい。
　なお、熱、紫外線、外部振動等に対する耐久性が優れている観点から、金属材料を膜材料として用いるのが好ましい。また、金属材料を用いる場合には、錆びの抑制等の観点から、表面に金属めっきを施してもよい。
　また、枠体への膜状部材１２の固定方法については、特に制限されるものではなく、両面テープまたは接着剤を用いる方法、ネジ止め等の機械的固定方法、圧着等が適宜利用可能である。ここで、枠体材料や膜材料と同様、耐熱、耐久性、耐水性の観点から固定手段を選定するのが好ましい。例えば、接着剤を用いて固定する場合には、セメダイン社「スーパーＸ」シリーズ、スリーボンド社「３７００シリーズ（耐熱）」、太陽金網株式会社製耐熱エポキシ系接着剤「Duralcoシリーズ」などを固定手段として選定するとよい。また、両面テープを用いて固定する場合には、スリーエム製高耐熱両面粘着テープ9077などを固定手段として選定するとよい。このように、要求する特性に対して様々な固定手段を選択することができる。
　＜板状部材の材料＞
　板状部材１８および板状部材１９の材料としては、金属材料、樹脂材料、強化プラスチック材料、および、カーボンファイバ等を挙げることができる。金属材料としては、例えば、アルミニウム、チタン、マグネシウム、タングステン、鉄、スチール、クロム、クロムモリブデン、ニクロムモリブデン、銅および、これらの合金等の金属材料を挙げることができる。また、樹脂材料としては、例えば、アクリル樹脂、ポリメタクリル酸メチル、ポリカーボネート、ポリアミドイド、ポリアリレート、ポリエーテルイミド、ポリアセタール、ポリエーテルエーテルケトン、ポリフェニレンサルファイド、ポリサルフォン、ポリエチレンテレフタラート、ポリブチレンテレフタラート、ポリイミド、ＡＢＳ樹脂(アクリロニトリル(Acrylonitrile)、ブタジエン (Butadiene)、スチレン(Styrene)共重合合成樹脂)、ポリプロピレン、および、トリアセチルセルロース等の樹脂材料を挙げることができる。また、強化プラスチック材料としては、炭素繊維強化プラスチック（ＣＦＲＰ：Carbon Fiber Reinforced Plastics）、および、ガラス繊維強化プラスチック（ＧＦＲＰ：Glass Fiber Reinforced Plastics）を挙げることができる。
　防音構造体１０が高温となる場所に配置され得るため、板状部材は、難燃材料、もしくは不燃材料、あるいは、耐熱性の高い材料であることが好ましい。
　＜＜本発明の防音構造体の変形例について＞＞
　以上までに本発明の一例に係る防音構造体（すなわち、防音構造体１０）の構成について説明してきたが、その内容は、あくまでも本発明の防音構造体の構成例の一つに過ぎず、他の構成も考えられる。以下では、本発明の防音構造体の変形例について説明する。
　上述した防音構造体１０の構成では、膜状部材１２を支持する第一枠体１４が、円筒状枠体によって構成されていることとした。ただし、第一枠体１４は、膜状部材１２を膜振動可能に支持するものであればよく、例えば、各種電子機器の筐体の一部であってもよい。かかる構成を採用する場合、第一枠体１４としての枠体を筺体側にあらかじめ一体成型するとよい。そのようにすれば、膜状部材１２を後から取り付けることが可能となる。
　また、第一枠体１４は、円筒形状に限定されるものではなく、膜状部材１２を振動可能に支持できれば、種々の形状とすることが可能である。例えば、角筒形状（直方体の外形形状で開口部が形成された形状）の枠体を用いてもよい。
　同様に、第二枠体１６は、円筒形状に限定されるものではなく、内部空間２０を形成できれば、種々の形状とすることが可能である。例えば、角筒形状（直方体の外形形状で開口部が形成された形状）の枠体を用いてもよい。
　また、上述した防音構造体１０の構成では、内部空間２０の内部に空気のみが存在していることとしたが、内部空間２０内に多孔質吸音体が配置されている構成であってもよい。
　内部空間２０内に多孔質吸音体を配置することで、吸音ピークでの吸音率が小さくなる代わりに低周波側に広帯域化することが可能となる。
　多孔質吸音体としては、特に限定はなく、公知の多孔質吸音体を適宜利用することが可能である。例えば、発泡ウレタン、軟質ウレタンフォーム、木材、セラミックス粒子焼結材、フェノールフォーム等の発泡材料及び微小な空気を含む材料；グラスウール、ロックウール、マイクロファイバー（３Ｍ社製シンサレートなど）、フロアマット、絨毯、メルトブローン不織布、金属不織布、ポリエステル不織布、金属ウール、フェルト、インシュレーションボード並びにガラス不織布等のファイバー及び不織布類材料、木毛セメント板、シリカナノファイバーなどのナノファイバー系材料、石膏ボードなど、種々の公知の多孔質吸音体が利用可能である。
　また、多孔質吸音体の流れ抵抗σ1には特に限定はないが、１０００～１０００００（Ｐａ・ｓ／ｍ2）が好ましく、５０００～８００００（Ｐａ・ｓ／ｍ2）がより好ましく、１００００～５００００（Ｐａ・ｓ／ｍ2）がさらに好ましい。
　多孔質吸音体の流れ抵抗は、１ｃｍ厚の多孔質吸音体の垂直入射吸音率を測定し、Ｍｉｋｉモデル（Ｊ．　Ａｃｏｕｓｔ．　Ｓｏｃ．　Ｊｐｎ．，　１１（１）　ｐｐ．１９－２４　（１９９０））でフィッティングすることで評価することができる。または「ＩＳＯ　９０５３」に従って評価してもよい。
　また、板状部材１８の貫通孔１８ａの部分、および、板状部材１９の貫通孔１９ａの部分には、ゴミを通さない大きさの網目を有するメッシュ部材を配置してもよい。メッシュ部材は、金属製あるいはプラスチック製のメッシュ、不織布、ウレタン、エアロゲル、ポーラス状のフィルム等を用いることができる。
　以下に実施例に基づいて本発明をさらに詳細に説明する。
　なお、以下の実施例で挙げる材料、使用量、割合、処理内容、処理手順等については、本発明の趣旨を逸脱しない限り適宜変更することができる。したがって、本発明の範囲は以下に示す実施例により限定的に解釈されるべきものではない。
［実施例１］
　実施例１として、図１２に示すように、本発明の防音構造体１０を音響管内に設置したモデルを作成してシミュレーションを行い、吸収率を求めた。
　シミュレーションは、有限要素法計算ソフトCOMSOL MultiPhysics ver.5.3(COMSOL Inc.)の音響モジュールを用いて行なった。計算モデルは二次元軸対称構造計算モデルとした。
　具体的には、計算モデルは、内径４０ｍｍ（図１３のｄ2）、長さ６００ｍｍの音響管Ｐの中央位置（長さ方向の３００ｍｍの位置）に防音構造体１０が配置されるものとした。なお、音響管Ｐが、防音構造体１０の第一枠体１４を兼ねる構成とした。
　防音構造体１０の構成は以下のとおりとした。図１３に防音構造体１０各部の寸法記号を付した断面図を示す。
　膜状部材１２の厚みは１２５μｍとし、膜状部材の硬さを表すパラメータであるヤング率をＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）フィルムのヤング率である４．５ＧＰａとした。
　第二枠体１６は円筒形状とし、高さｈ1は１０ｍｍとし、外径ｄ1は１７ｍｍとし、肉厚ｔ2は１ｍｍとした。
　板状部材１８および板状部材１９は円盤形状とし、中央に貫通孔（１８ａ、１９ａ）を有する構成とした。板状部材１８および板状部材１９の厚みｔ1は２ｍｍとし、貫通孔１８ａおよび貫通孔１９ａの直径ｘは２．１ｍｍとした。
　また、第二枠体１６、板状部材１８および板状部材１９のヤング率はＰＥＴフィルムのヤング率である４．５ＧＰａとした。
　なお、後述する参考例１および参考例２に示すように、実施例１において膜構造の第一固有振動周波数は約１８００Ｈｚであり、共鳴構造の共鳴周波数は約１８００Ｈｚである。すなわち、実施例１は、膜構造の第一固有振動周波数と、共鳴構造の共鳴周波数は略一致している。
　以上の計算モデルにおいて、音響と構造の連成解析計算を行った。このとき、共鳴構造１５を含む膜状部材１２の膜振動に関しては構造力学計算を行い、共鳴構造１５のヘルムホルツ共鳴に関しては音の空気伝播を計算する形でシミュレーションを行った。また、ヘルムホルツ共鳴を生じる貫通孔内は熱粘性音響計算を行うことで、粘性摩擦による摩擦熱吸音も含めて正確に計算を行った。これらの物理モードを連成させて計算を行った。
　評価は、垂直入射吸音率配置で行い、周波数と吸音率との関係を計算した。
［参考例１］
　参考例１として、板状部材１８および板状部材１９が貫通孔を有さない構成とした以外は実施例１と同様にシミュレーションを行なった。
　参考例１は、共鳴構造１５が共鳴しないとみなした場合における共鳴構造１５ｂを含む膜状部材１２を有する膜構造に相当するものである。
　参考例１の第一固有振動周波数は、約１８００Ｈｚであった。
［参考例２］
　参考例２として、膜状部材１２を音に対して振動しないものとした以外は実施例１と同様にシミュレーションを行なった。
　参考例２は、共鳴構造１５単体に相当するものである。
　参考例２の共鳴周波数は、約１８００Ｈｚであった。
［比較例１～３］
　比較例１～３として、貫通孔１８ａおよび貫通孔１９ａの直径ｘをそれぞれ、０．８ｍｍ、１．２ｍｍ、４．３ｍｍとした以外は実施例１と同様にシミュレーションを行なった。
　すなわち、比較例１～３は、ヘルムホルツ共鳴器である共鳴構造の共鳴周波数を実施例１とは変えたものであり、共鳴構造の共鳴周波数が膜構造の第一固有振動周波数と一致しない例である。
　比較例１の共鳴構造の共鳴周波数は７４０Ｈｚである。比較例２の共鳴構造の共鳴周波数は１１００Ｈｚである。比較例３の共鳴構造の共鳴周波数は２５８０Ｈｚである。
［比較例４］
　比較例４として、図１４に示すように共鳴構造１５を有さず、中央に貫通孔１００ａを有する膜状部材１００として実施例１と同様にシミュレーションを行なった。貫通孔１００ａの直径ｘ2は、２．１ｍｍとした。
　結果を図１５に示す。図１５は、周波数と吸収率の関係を表すグラフである。
　図１５から、参考例１、参考例２および比較例４のように共鳴器単体の場合は吸収率が０．５（５０％）を超えないことがわかる。
　また、比較例１～３のように、共鳴構造の共鳴周波数が膜構造の第一固有振動周波数と一致しない場合には、吸収率が０．５（５０％）を超えることがなく、また、吸収ピーク周波数がずれることがわかる。
　これに対して、本発明の防音構造体である実施例１は、吸収率が０．９（９０％）を超えており、０．５（５０％）を超える高い吸収率が得られることがわかる。
　ここで、図１６～図１８に、実施例１、参考例１および参考例２のシミュレーション結果から、音響管内の粒子速度の向きを可視化した図を示す。図１６～図１８に示す図は、入射する音が１８００Ｈｚの場合である。また、図１６～図１８中の矢印は全て同じ大きさに揃えた（正規化した）。すなわち、矢印は粒子速度の向きのみを示すものであり、粒子速度の大きさは表していない。
　図１７から参考例１は、構造の前後で粒子速度の向きが変化していない、すなわち双極子（ダイポール）共鳴器として作用していることが分かる。一方で、図１８から参考例２は、構造の前後で粒子速度の向きが反転している。すなわち、単極子（モノポール）共鳴器として作用していることが分かる。
　図１６から実施例１は、構造の透過側で、双極子（ダイポール）共鳴器由来の粒子速度と、単極子（モノポール）共鳴器由来の粒子速度とが打ち消しあっていることが分かる。
　なお、膜構造の第一固有振動周波数は、図１９に示すような周波数と透過損失との関係を求めて、透過損失が極小値となる周波数として求めてもよい。
［参考例３～６］
　参考例３～６として、貫通孔１８ａおよび貫通孔１９ａの直径ｘをそれぞれ、１．９ｍｍ、２．０ｍｍ、２．２ｍｍ、２．３ｍｍとした以外は参考例２と同様にシミュレーションを行なった。
　すなわち、参考例３～６は、共鳴構造１５単体に相当するものである。
　参考例３～６の共鳴周波数はそれぞれ、約１６４０Ｈｚ、約１７００Ｈｚ、約１８６０Ｈｚ、約１９２０Ｈｚであった。
［実施例２～５］
　実施例２～５として、貫通孔１８ａおよび貫通孔１９ａの直径ｘをそれぞれ、１．９ｍｍ、２．０ｍｍ、２．２ｍｍ、２．３ｍｍとした以外は実施例１と同様にシミュレーションを行なった。
　すなわち、実施例２～５は、ヘルムホルツ共鳴器である共鳴構造の共鳴周波数を実施例１とは変えたものである。実施例２は、参考例１の膜構造と参考例３の共鳴構造とを組み合わせたものである。実施例３は、参考例１の膜構造と参考例４の共鳴構造とを組み合わせたものである。実施例４は、参考例１の膜構造と参考例５の共鳴構造とを組み合わせたものである。実施例５は、参考例１の膜構造と参考例６の共鳴構造とを組み合わせたものである。
　ここで、参考例１の膜構造の吸収率の周波数スペクトルにおいて、第一固有振動周波数でのピークの半値幅は、１３９０Ｈｚ～２２３０Ｈｚである。
　したがって、実施例２～５はいずれも、共鳴構造の共鳴周波数が膜構造の第一固有振動周波数と略一致している。
　実施例１～５および参考例２～６の結果を図２０に示す。
　図２０から、共鳴構造の共鳴周波数が膜構造の第一固有振動周波数との一致度がより高い実施例ほど高い吸収率が得られることがわかる。
［参考例５～８］
　次に、参考例として、図１０に示すような膜型の共鳴器１１６の膜状部材１１２にヘルムホルツ共鳴器１１８が固定された防音構造体１１０防音構造体について検討を行なった。
　具体的には、枠体１１４はアクリル製で一面が開放された立方体とし、開口部が大きさ２０ｍｍ×２０ｍｍ、深さ２０ｍｍ、枠厚みが２ｍｍとした。膜状部材１１２は厚み５０μｍ、大きさ２４ｍｍ×２４ｍｍのＰＥＴフィルムとした。ヘルムホルツ共鳴器１１８は、アクリル製で、内部空間が１０ｍｍ×１０ｍｍ×１０ｍｍ、枠厚み２ｍｍの立方体とし、一面の中央に貫通孔を有するネックが取り付けられているものとした。ネックの長さは４ｍｍとした。また、ヘルムホルツ共鳴器１１８のネック部の開口側が膜状部材１１２の中央に固定されるものとした。
　このような構成において、ヘルムホルツ共鳴器１１８のネック部の開口径を２．５ｍｍ、３．２ｍｍ、３．８ｍｍ、４．０ｍｍとしたものをそれぞれ参考例５～参考例８とした。
　なお、ヘルムホルツ共鳴器単体での共鳴周波数は、それぞれ約１６００Ｈｚ（２．５ｍｍ）、約１９００Ｈｚ（３．２ｍｍ）、約２１００Ｈｚ（３．８ｍｍ）、２２００Ｈｚ（４．０ｍｍ）である。
　一方、ヘルムホルツ共鳴器が共鳴しないとみなした場合の、ヘルムホルツ共鳴器を含む膜型共鳴器（以下、単に膜型共鳴器ともいう）の共鳴周波数（第一固有振動周波数）は、２１５０Ｈｚである。
　参考例５～８の各防音構造体を音響管内に配置し、４マイクロホン法による垂直入射吸音率の評価を行った。この吸音率の測定法はJIS A 1405-2に従ったもので、同様の測定は日本音響エンジニアリング製WinZacMTXを用いることができる。音響管の直径は４０ｍｍとした。
　結果を図２１に示す。
　図２１から、ヘルムホルツ共鳴器単体の共鳴周波数と膜型共鳴器の第一固有振動周波数とがずれている参考例５では、１６００Ｈｚ付近にヘルムホルツ共鳴器に由来する吸収率のピークと、２１００Ｈｚ付近に膜型共鳴器に由来する吸収率のピークとの２つの吸収率のピークが観測されていることがわかる。この２つの吸収率のピークはいずれも０．５（５０％）以下である。
　参考例６～８から、ヘルムホルツ共鳴器単体の共鳴周波数と膜型共鳴器の第一固有振動周波数とが近い（略一致している）構成であっても、吸収率が０．５（５０％）を超えないことが分かる。
　以上から、位相が同じになる共鳴器を２つ組み合わせた場合においても吸収率は５０％を超えることはないことがわかる。
　以上の結果から、本発明の効果は明らかである。
１０　防音構造体
１２　膜状部材
１４　第一枠体
１５　共鳴構造
１５ｂ　共鳴しないとみなした共鳴構造
１６　第二枠体
１８　板状部材
１８ａ　貫通孔
１８ｂ　貫通孔を有さない板状部材
１９　板状部材
１９ａ　貫通孔
１９ｂ　貫通孔を有さない板状部材
２０　開口部（内部空間）
１００　膜状部材
１００ａ　貫通孔
１１０　防音構造体
１１２　膜状部材
１１４　枠体
１１６　膜型共鳴体
１１８　ヘルムホルツ共鳴器

Claims (9)

  1. 　厚み方向に貫通する開口部を有する第一枠体と、
    　前記開口部を覆い、振動可能に前記第一枠体に固定される膜状部材と、
    　前記膜状部材の面内に、前記膜状部材の膜振動に追従可能に固定され、音波に共鳴する共鳴構造と、を有し、
    　前記共鳴構造は、音波の入射側と音波の透過側とで粒子速度の位相が反転する、音波に対する単極子共鳴器として機能する共鳴周波数を有し、
    　前記共鳴構造の共鳴周波数は、前記共鳴構造が共鳴しないとみなした場合における、前記共鳴構造を含む前記膜状部材の第一固有振動周波数での吸収率の周波数スペクトルの半値幅の範囲内にある防音構造体。
  2. 　前記共鳴構造は、前記膜状部材の一方の面側の空間と他方の面側の空間とを連通する孔部を有する請求項１に記載の防音構造体。
  3. 　前記共鳴構造は、
    　厚み方向に貫通する開口部を有する第二枠体と、
    　前記第二枠体の前記開口部の両端面にそれぞれ配置される２つの板状部材と、を有し、
    　前記第二枠体の外周面が前記膜状部材に固定されており、
    　前記板状部材は貫通孔を有する請求項１または２に記載の防音構造体。
  4. 　前記共鳴構造は、
    　厚み方向に貫通する開口部を有する第二枠体と、
    　前記第二枠体の前記開口部の両端面にそれぞれ配置される２つの板状部材と、を有し、
    　前記板状部材の一方が前記膜状部材に固定されており、
    　前記板状部材は貫通孔を有する請求項１または２に記載の防音構造体。
  5. 　前記共鳴構造が、ヘルムホルツ共鳴器である請求項１～４のいずれか一項に記載の防音構造体。
  6. 　前記共鳴構造が、厚み方向に貫通する開口部を有する第二枠体と、
    　前記第二枠体の前記開口部の両端面にそれぞれ振動可能に固定される２つの膜状部材と、を有する請求項１～４のいずれか一項に記載の防音構造体。
  7. 　前記膜状部材の面方向において、前記共鳴構造の重心位置が、前記膜状部材の中心位置と一致している請求項１～６のいずれか一項に記載の防音構造体。
  8. 　前記共鳴構造が共鳴しないとみなした場合における、前記共鳴構造を含む前記膜状部材の第一固有振動周波数が２００００Ｈｚ以下である請求項１～７のいずれか一項に記載の防音構造体。
  9. 　前記共鳴構造の共鳴周波数は、前記共鳴構造が共鳴しないとみなした場合における、前記共鳴構造を含む前記膜状部材による吸収率の周波数スペクトルにおいて、前記第一固有振動周波数での極大値の７５％以上となる周波数幅の範囲内にある請求項１～８のいずれか一項に記載の防音構造体。
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