WO2019132129A1 - 무방향성 전기강판 및 그 제조방법 - Google Patents

무방향성 전기강판 및 그 제조방법 Download PDF

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WO2019132129A1
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steel sheet
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김용수
신수용
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Definitions

  • Non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof are non-oriented electrical steel sheet and manufacturing method thereof.
  • a non-oriented electrical steel sheet and a manufacturing method thereof A non-oriented electrical steel sheet and a manufacturing method thereof. Specifically,
  • the present invention relates to a non-oriented electrical steel sheet which can control the content of trace elements contained in a steel sheet and ultimately improve authorship performance, and a manufacturing method thereof.
  • the nonoriented electrical steel sheet is mainly used in motors that convert electrical energy into mechanical energy.
  • nonmagnetic steel sheets require excellent magnetic properties.
  • the magnetic properties of nonoriented electrical steel sheets are mainly evaluated by iron loss and magnetic flux density.
  • Iron loss means energy loss occurring at a specific magnetic flux density and frequency
  • magnetic flux density means the degree of magnetization obtained under a specific magnetic field.
  • the lower the core loss the more energy efficient motors can be manufactured under the same conditions.
  • the higher the magnetic flux density the smaller the motor and the copper hands can be reduced. Therefore, the non-directional electric steel sheet having low iron loss and high magnetic flux density is made It is important.
  • the characteristics of the non-oriented electrical steel sheet to be considered according to the operating conditions of the motor also vary.
  • many motors consider the iron loss of 15/50 when the magnetic field is applied at a commercial frequency of 503 ⁇ 4.
  • iron losses at different frequencies or applied magnetic fields may be evaluated depending on the main operating conditions.
  • the magnetic properties are important in the authors 'chapter (or below), so the characteristics of the nonoriented electrical steel sheet are evaluated by the authors' iron loss such as 110/50 or 110/400. .
  • a commonly used method for increasing the magnetic properties of non-oriented electrical steel sheets is to add alloying elements such as the above.
  • the addition of these alloying elements can increase the resistivity of the steel. The higher the resistivity, the lower the eddy current loss and the lower the total iron loss.
  • the content of ⁇ increases, the magnetic flux density increases and the brittleness increases. If the amount is more than a certain amount, cold rolling becomes impossible and commercial production becomes impossible. Particularly, as the thickness of the full-thickness steel sheet is made thinner, the iron loss can be reduced. The lowering of the rolling property due to brittleness is a fatal problem.
  • the residual stress can also be caused by the tension applied in the continuous annealing line.
  • the non-oriented electrical steel sheet is finally annealed in a continuous line, residual stress is inevitably generated in the steel sheet while applying tension to the coil inevitably to prevent meander.
  • there has been no attempt to improve the magnetism by appropriately controlling the arsenic (), selenium ratio, lead 0,4) and bismuth (arsenic).
  • One embodiment of the present invention provides a non-oriented electrical steel sheet and a method of manufacturing the same.
  • a non-oriented electrical steel sheet which ultimately improves autogenousness by reducing the residual stress and controlling the content of the trace elements contained in the steel sheet by reducing the average Taylor factor: And a manufacturing method thereof.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to one embodiment of the present invention contains 2.0 to 4.0% of Si, 0.05 to 1.5% of A1, 0.05 to 2.5% of Mn, 0.005% or less of C (excluding 0% rule) , N: 0.005% or less (excluding 0%), Sn: 0.001 to 0.005%
  • Taylor Factor, M of each crystal grain contained in the steel sheet is represented by the following formula 1, and the average Taylor factor value of the steel sheet is 2.75 or less.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to one embodiment of the present invention has the following formulas 2 and
  • C, N, Sn, Sb, P, As, Se, Pb and Bi in the formulas 2 and 3 are C, N, (% By weight) of Sn, Sb, P, As, Se, Pb and Bi.
  • Ti 0.0005% to 0.01% by weight
  • V 0.0005% to 0.01% by weight
  • the non-oriented electrical steel sheet according to one embodiment of the present invention has the following formula 4 2019/132129 1 »(: 1 ⁇ ⁇ 2018/005623
  • the non-oriented electrical steel sheet according to one embodiment of the present invention has a composition of 0.005 wt% or less, 0 wt% or less, : 0.025% by weight or less, seedling: 0.002% by weight or less, 1: 0.005% by weight or less, and 0.005% by weight or less.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention may have an average grain size of 60 to 17 ⁇ .
  • a method for manufacturing a non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention comprises: 2.0 to 4.0% by weight, 0.05 to 1.5% by weight, 0.05 to 2.5% by weight, 0 to 0.005% by weight : 0.005% or less (excluding 0%), 0.001 to 0.1% 0.001 to 0.1%,?: 0.001 to 0.1%, Show 0.001 to 0.01%, 0.0005 to 0.01%, 13 ⁇ 4: 0.0005 to 0.01%, Bi:
  • a slab comprising unavoidable impurities; Heating the slab; Hot rolling the slab to produce a hot rolled sheet; A step of cold-rolling the hot-rolled sheet to produce a cold-rolled sheet, and a step of finally annealing the cold-rolled sheet.
  • the slab can satisfy the following formulas 2 and 3.
  • the method for manufacturing a non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention may further include the step of annealing the hot rolled sheet by hot rolling after the step of manufacturing the hot rolled sheet 2019/132129 1 »(: 1 ⁇ ⁇ 2018/005623
  • the non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention can reduce the residual stress and ultimately improve the authors' magnetic characteristics by controlling the Taylor factor to be low.
  • the generation of intracutaneous carbides and nitrides can be suppressed, and ultimately, the authorship property can be improved.
  • first, second and third, etc. are used to describe various portions, components, regions, layers and / or sections, but are not limited thereto. These terms are only used to distinguish any moiety, element, region, layer or section from another moiety, moiety, region, layer or section. Thus, a first portion, component, region, layer or section described below may be referred to as a second portion, component, region, layer or section without departing from the scope of the invention.
  • the terminology used herein is for the purpose of describing particular embodiments only and is not intended to limit the invention.
  • the singular forms as used herein include plural forms as long as the phrases do not expressly express the opposite meaning thereto. Means that a particular feature, region, integer, step, operation, element and / or component is specified and that the presence or absence of other features, regions, integers, steps, operations, elements, and / It does not exclude addition.
  • portion When referring to a portion as being “on” or “on” another portion, it may be directly on or over another portion, or may involve another portion therebetween. In contrast, if a part mentions that it is “directly above” another part, there is no other part in it.
  • the term further includes an additional element, which means that an additional element and an additional amount of iron (Fe) are substituted.
  • an additional element which means that an additional element and an additional amount of iron (Fe) are substituted.
  • the residual stress is reduced by reducing the average Taylor factor.
  • the residual stress is generated by the tension applied in the continuous annealing line, or when the final annealing is performed in the continuous line, residual stress is inevitably generated by applying tension to the coil to prevent meandering.
  • the magnitude of the residual stress generated in the steel sheet may be different, and the magnitude of the residual stress is closely related to the Taylor factor calculated from the crystal orientation of the material.
  • the steel material with the BCC crystal structure is mainly subjected to plastic deformation by three slip systems ⁇ 110 ⁇ ⁇ 111>, ⁇ 123 ⁇ ⁇ 111>, and ⁇ 112 ⁇ ⁇ 111>
  • the action of the sl ip system acting on it changes.
  • the Taylor factor can be expressed as the Taylor factor acting on a specific crystal orientation in a specific strain mode, and the Taylor factor can be calculated as follows.
  • the uniaxial tensile strain mode is formed in the coil traveling direction. Therefore, the residual stress in the steel sheet increases as the fraction of the orientation having a high Taylor factor increases during uniaxial tensile. Therefore, by calculating the Taylor factor from uniaxial tensile from the crystal orientation data of a sufficiently large area of the steel sheet and developing the aggregate structure so that the average value is low, the author can greatly improve the hand.
  • the average Taylor factor value can be calculated by measuring the vertical cross section (TD surface) including the entire thickness of the specimen with the EBSD. More specifically, it is possible to calculate the Taylor factor by measuring the area of (total thickness) x5000_ 20 times so as not to overlap by applying 2m step intervals, and merging the data.
  • the deformation mode is uniaxial tensile condition in the rolling direction, and the Sl ip system can be obtained by applying the same value of CRSS to ⁇ 110 ⁇ ⁇ 111>, ⁇ 112 ⁇ ⁇ 111>, and ⁇ 123 ⁇ ⁇ 111>.
  • Mean Taylor Factor (9f) means the sum of the Taylor Factor values of the square measurement points divided by the number of measurement points.
  • the average Taylor factor value refers to a value obtained by measuring the crystal orientation with respect to an area including at least 500 ⁇ or more crystal grains for each point and calculating the sum of the Taylor factor values at each measurement point as the number of measurement points And an average value is obtained, and this is assumed as an average value of the entire measurement area.
  • the average Taylor factor value by controlling the average Taylor factor value as low as 2.75 A, the residual stress can be removed and ultimately the authorship property can be improved.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to one embodiment of the present invention comprises 2.0 to 4.0% of Si, 0.05 to 1.5% of A1, 0.05 to 2.5% of Mn, C: 2019/132129 1 »(: 1 ⁇ ⁇ 2018/005623
  • Silicon () enhances the resistivity of the material and lowers the iron loss, and when added too little, the iron loss improvement effect may be insufficient. On the other hand, if too much is added, the brittleness of the material may increase and the rolling productivity may be deteriorated drastically. Therefore, the above range can be added. And more specifically 2.3 to 3.7% by weight.
  • Aluminum (Si) plays a role of lowering the iron loss by raising the resistivity of the material, and if it is added too little, it is not effective to reduce the high frequency iron loss, and the nitride is formed finely and may lower the magnetism. On the other hand, if it is added too much, excessive nitrides are formed to deteriorate the magnetic properties, which may cause problems in all processes such as steelmaking and continuous casting, thereby greatly reducing the productivity. Therefore, Show 1 can be added in the above range. And more specifically 0.1 to 1.3% by weight.
  • Manganese () enhances the resistivity of the material to improve the iron loss and form sulphide. When added too little, manganese () may precipitate fine sulphide and degrade magnetism. Conversely, if too much is added, the magnetic flux density can be reduced by promoting the formation of ⁇ 111 ⁇ texture which is detrimental to magnetism. Therefore, Can be added. And more specifically 0.1 to 1.5% by weight.
  • Carbon (0) is preferably limited to 0.005% by weight or less, more specifically 0.003% by weight or less, because it causes magnetic aging and combines with other impurity elements to generate carbide to deteriorate magnetic properties. 2019/132129 1 »(: 1 ⁇ ⁇ 2018/005623
  • Nitrogen forms fine and precipitated precipitates inside the base material and forms fine nixtures by binding with other impurities to inhibit grain growth and deteriorate iron loss. Therefore, the content of the nitrides is 0.005 wt% or less, more specifically 0.003 wt% or less It is better to limit.
  • Tin ( 1 1) can be added to improve magnetic properties because it improves the texture of the material and inhibits surface oxidation. If the addition amount of 3 ⁇ 4 is too small, the effect may be insignificant. When 3 ⁇ 4 1 is added too much, the surface quality of the grain boundary segregation simhaejyeo is deteriorated, and the hardness is increased to cause the soft decision nyaeng fracture. Therefore, 1 1 can be added in the above range. More specifically, it may contain 0.002 to 0.05% by weight.
  • Antimony (3 ⁇ 4) can be added to improve magnetic properties because it improves the texture of the material and inhibits surface oxidation. If the addition amount of 3 ⁇ 4 is too small, the effect may be insignificant. If 3 ⁇ 4 is added too much, grain boundary segregation becomes severe, surface quality deteriorates, hardness may rise, and cold-rolled sheet may be broken. Therefore, 3 ⁇ 4 can be added in the above range. And more specifically 0.002 to 0.05% by weight.
  • the magnetism In addition to enhancing the resistivity of the material, it plays a role of improving the magnetism by improving the texture of the grain boundaries by segregation at grain boundaries. If the amount of addition of I 5 is too small, may. be of no amount effect of tissue improvement set to result in the formation of unfavorable texture in the magnetic is too high, the rolling property deteriorate excessively segregated in the grain boundary modifying the difficult production. Accordingly be added in the above range More specifically from 0.003 to 0.05% by weight.
  • Arsenic ( 3 ), selenium, lead (3 ⁇ 4), and bismuth (Mi) are segregated on the surface or grain boundaries of the base material to reduce surface energy and grain boundary energy, thereby suppressing oxide layer and precipitate formation and developing a magnetically favorable texture. If the content thereof is too small, the manifestation of the effect may be insufficient. If the content is too large, it is possible to form fine precipitates or to segregate at grain boundaries to reduce the bonding force between the crystal grains in the steel. Therefore, the range and the range can be respectively included in the ranges described above. More specifically 0.002 to 0.007% by weight, 0.001 to 0.005% by weight, 0.001 to 0.005% by weight, and fine: 0.001 to 0.005% by weight.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to one embodiment of the present invention has the following formulas 2 and
  • the non-oriented electrical steel sheet according to one embodiment of the present invention 0.0005 to 0.01% by weight, 1: 0.0005 to 0.01% by weight, and V: 0.0005 to 0.01% by weight.
  • Niobium (1 3 ⁇ 4), titanium (), vanadium ( ⁇ ) are very strong elements in the formation of in-situ quartz and form fine carbides or nitrides in the base material, which inhibits crystal growth and deteriorates iron loss.
  • the poem can be included in the range load described above. More specifically, 0.001 to 0.005% by weight, 0.001 to 0.005% by weight, and V: 0.001 to 0.005% by weight can be included.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to one embodiment of the present invention can satisfy the following expression (4).
  • impurities such as silica, silica, etc. may be included. 3: 0.005% by weight or less, 0 : 0.025 % by weight or less, 6: 0.002% by weight or less, 1: 0.005% by weight or less, Company: 0.005% by weight or less.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention may have an average grain diameter of 60 to 170 mm.
  • the magnetic properties of the non-oriented electrical steel sheet are superior to those of the above-mentioned range.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to one embodiment of the present invention has improved authorship characteristics.
  • the magnetic flux density 850 induced at the magnetic field of 5000 show / miss is 1.661 or more. 0.50 ⁇
  • the iron loss ratio 10/50 when the magnetic flux density of 1.01 'was induced at the frequency of 5 cases 2 on the basis of the thickness was 0.95 / 1 3 ⁇ 4 or less, 2019/132129 1 »(: 1 ⁇ ⁇ 2018/005623
  • the iron loss of 110/400 when the magnetic flux density of 1.01 is induced at the frequency of 40 Example 2 can be less than 2 8 3 ⁇ 4 . 0.25, based on the thickness, the core loss 10/50 when the organic hayeoteul the magnetic flux density of 1.01 "at a frequency of 5 ⁇ example is 0.80 ⁇ / 1 3 ⁇ 4 or less, the iron loss of Example 1.
  • the non-oriented electrical steel sheet according to one embodiment of the present invention has excellent autogenous characteristics, it can be particularly useful as a driving motor of a generator and an electric vehicle in which magnetic characteristics are important in the author's field.
  • a method of manufacturing a non-oriented electrical steel sheet according to an embodiment of the present invention comprises: 2.0 to 4.0% by weight, 0.05 to 1.5% by weight, 0.05 to 2.5% by weight,
  • the reason why the addition ratio of each composition in the slab is limited is the same as the reason for limiting the composition of the non-oriented electrical steel sheet described above, so repeated description is omitted.
  • the composition of the slab is substantially the same as that of the non-oriented electrical steel sheet because the composition of the slab does not substantially change during the manufacturing process such as hot rolling, hot rolling annealing, cold rolling and final annealing described later.
  • the slab is heated. Specifically, the slab is charged into a heating furnace and heated to 1100 to 12501 ° C. When heated at a temperature exceeding 1250, the precipitate is redissolved and may be precipitated finely after hot rolling.
  • the finish rolling temperature may be 800 to 10001 :.
  • the hot-rolled sheet annealing temperature may be 850 to 1150 ° C. If the annealing temperature of the hot-rolled sheet is less than 850 ° C, the structure does not grow or grows finely and the synergistic effect of magnetic flux density is small. If the annealing temperature exceeds 1150 ° C, the magnetic properties are rather lowered, The workability may be deteriorated. More specifically, the temperature range may be 950 to 1125 ° C. More specifically, the annealing temperature of the hot-rolled sheet is 900 to 1100 ° C. The annealing of the hot-rolled sheet is performed in order to increase the azimuth advantageous to magnetism, if necessary, and may be omitted.
  • the hot rolled sheet is pickled and cold rolled to a predetermined thickness. It can be applied differently depending on the thickness of the hot rolled sheet, but it can be cold rolled to a final thickness of 0.2 to 0.65 mm by applying a reduction ratio of 70 to 95%.
  • the final cold-rolled cold-rolled sheet is subjected to final annealing so that the average grain size is 60 to 170 DEG.
  • the final annealing temperature may be 850 to 10 KTC. If the final annealing temperature is too low, recrystallization may not occur sufficiently, and if the final annealing temperature is too high, abrupt grain growth may occur and the magnetic flux density and high-frequency iron loss may be lowered. More specifically, final annealing can be performed at a temperature of 900 to 1000 ° C. In the final annealing process, all of the processed structures formed in the pre-stage rolling stage can be recycled (i.e., more than 99%).
  • Slabs were prepared as shown in Tables 1 and 2 below.
  • the slab was heated to 1150 ° C and hot-rolled at a finishing temperature of 880 ° C to produce a hot rolled sheet having a thickness of 2.0 mm.
  • Hot-rolled hot-rolled sheets were annealed at 1030 ° C for 100 seconds, pickled and hot rolled to thickness of 0.25 mm and 0.50 mm, and annealed at 1000 ° C for 110 seconds for recrystallization annealing.
  • W 10/400 is an iron loss when a magnetic flux density of 1.0 T is induced at a frequency of 400 Hz
  • W 10/50 is an iron loss when a magnetic flux density of 1.0 T is induced at a frequency of 5 examples z
  • the Taylor factor was calculated by measuring the vertical cross section (TD surface) including the entire thickness of the test specimen.
  • the area of the father 5 (X) 0, or 500, and X 5000_ (more than 1000 crystal grains) was measured 20 times so as not to overlap by applying 2 / M step interval and the average Taylor factor was calculated by merging the data.
  • the deformation mode is uniaxial tensile condition in the rolling direction, and the Sl ip system has the same value of CRSS for ⁇ 110 ⁇ ⁇ 111 ⁇ , ⁇ 112 ⁇ ⁇ 111>, and ⁇ 123 ⁇ ⁇ 111>.
  • the steel type satisfying Eq. 4 and having the appropriate grain size was superior in the iron loss of 110/50, 110/400 and magnetic flux density of 350.

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Abstract

본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 중량 %로, Si : 2.0 내지 4.0%, A1 : 0.05 내지 1.5%, Mn : 0.05 내지 2.5%, C : 0.005%이하 (0%를 제외함), N : 0.005%이하 (0%를 제외함) Sn : 0.001 내지 0.1%, Sb : 0.001 내지 0.1%, P : 0.001 내지 0.1%, As : 0.001 내지 0.01%, Se : 0.0005 내지 0.01%, Pb: 0.0005 내지 0.01%, Bi : 0.0005 내지 0.01% 및 잔부는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 강판 내에 포함된 각 결정립의 테일러 팩터 (Taylor Factor, M)가 하기 식 1로 표시되고, 강판의 평균 테일러 팩터 값이 2.75 이하이다. (I) (식 1에서, σ은 거시적 응력을 의미하고, τCRSS는 임계분해전단응력 (Critical Resolved Shear Stress)을 의미한다.)

Description

2019/132129 1»（：1^1{2018/005623
【명세서】
【발명의 명칭】
무방향성 전기강판및그제조방법
【기술분야】
무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것이다. 구체적으로 평균
Figure imgf000002_0001
강판에 포함되는 미량 원소들의 함유량을 상호 제어함으로써， 궁극적으로 저자장 자성을 향상시키는 무방향성 전기강판 및 그 제조방법에 관한 것이다.
【발명의 배경이 되는기술】
무방향성 전기강판은 전기에너지를 기계적에너지로 변환시키는 모터에 주로사용되는데， 그과정에서 높은효율을발휘하기 위해 무방향성 전기강판의 우수한자기적 특성을 요구한다. 특히 근래에는 친환경 기술이 주목 받게 되면서 전체 전기에너지 사용량의 과반을 차지하는 모터의 효율을증가시키는것이 매우중요하게 생각되고 있으며, 이를위해 우수한 자기적 특성을갖는무방향성 전기강판의 수요또한증가하고있다.
무방향성 전기강판의 자기적 특성은 주로 철손과 자속밀도로 평가한다. 철손은 특정 자속밀도와 주파수에서 발생하는 에너지 손실을 의미하며， 자속밀도는특정 자장하에서 얻어지는자화의 정도를의미한다. 철손이 낮을수록 동일한 조건에서 에너지 효율이 높은 모터를 제조할 수 있으며， 자속밀도가높을수록모터를소형화시키거나구리손을감소시킬 수 있으므로， 낮은 철손과높은자속밀도를 갖는 무방향성 전기강판을 만드는 것이 중요하다.
모터의 작동조건에 따라 고려해야 되는 무방향성 전기강판의 특성 또한 달라지게 된다. 모터에 사용되는 무방향성 전기강판의 특성을 평가하기 위한기준으로다수의 모터들이 상용주파수 50¾에서 1.況자장이 인가되었을 때의 철손인 15/50을 가장 중요하게 여기고 있다. 그러나 다양한 용도의 모터들이 모두 115/50 철손을 가장 중요하게 여기고 있는 것은 아니며, 주작동조건에 따라 다른 주파수나 인가자장에서의 철손을 평가하기도 한다. 특히 최근의 대형발전기나 전기자동차 구동모터에 2019/132129 1»（：1^1{2018/005623
사용되는 무방향성 전기강판 중에서는 1.（付 또는 그 이하의 저자장에서 자기적 특성이 중요한 경우가 많으므로， 110/50또는 110/400등의 저자장 철손으로무방향성 전기강판의 특성을평가하게된다.
무방향성 전기강판의 자기적 특성을 증가시키기 위해 통상적으로 사용되는 방법은 등의 합금원소를 첨가하는 것이다. 이러한 합금원소의 첨가를 통해 강의 비저항을 증가시킬 수 있는데， 비저항이 높아질수록 와전류손실아감소하여 전체 철손을낮출수 있게 된다. 반면 ^ 첨가량이 증가할수록자속밀도가열위해지고취성이 증가하는단점이 있으며， 일정량 이상 첨가하면 냉간압연이 불가능하여 상업적 생산이 불가능해진다. 특히 전가강판은 두께를 얇게 만들수록 철손이 저감되는 효과를 볼 수 있는데， 취성에 의한 압연성 저하는 치명적인 문제가 된다. 추가적인 강의 비저항 증가를 위해 쇼1 , ^등의 원소를 첨가하여 자성이 우수한최고급무방향성 전기강판을생산할수있다.
무방향성 전기강판의 저자장 철손을 저감시키기 위해서는 상기 서술한 비저항과 두께 외에도 강내에 석줄되는 탄화물, 질화물 등을 저감하고강판에 잔류하는응력을낮추어주는것이 중요하다. 저자장에서는 자구벽의 이동을 원활하게 하는 것이 철손에 큰 영향을 미치게 되는데， 석출물과 잔류응력은 자구벽의 이동을 방해하여 저자장 자성을 나쁘게 만들기 때문이다.
잔류응력은 연속소둔 라인에서 인가되는 장력에 의해서도 발생할 수 있다. 무방향성 전기강판을 연속라인에서 최종소둔할 때, 사행을 방지하기 위해불가피하게코일에 장력을인가하면서 강판에 잔류응력이 발생된다. 한편, 비소（ ）， 셀레늄比 ， 납 0¾）， 비스무스（아）들을 적절히 제어함으로써 , 자성을향상시키고자하는시도는없었다.
【발명의 내용】
【해결하고자하는과제】
본 발명의 일 실시예는 무방향성 전기강판 및 그 제조방법을 제공한다. 구체적으로 평균 테일러 팩터 크:사이 크 이）를 저감함으로써， 잔류응력을저감하고, 또한강판에 포함되는미량원소들의 함유량을상호 제어함으로써， 궁극적으로저자장자성을향상시키는무방향성 전기강판및 그제조방법을제공하고자한다.
【과제의 해결수단】
본발명의 일 실시예에 의한무방향성 전기강판은중량%로， Si : 2.0 내지 4.0%, A1 : 0.05 내지 1.5%, Mn : 0.05 내지 2.5%, C : 0.005%이하 (0%룰 제외함)， N : 0.005%이하 (0%를 제외함) Sn： 0.001내지
0.1%, Sb： 0.001내지 0.1%, P： 0.001내지 0.1%, As： 0.001내지 0.01%, Se： 0.0005내지 0.01%, Pb： 0.0005내지 0.01%, Bi： 0.0005내지 0.01%및 잔부는 Fe 및 불가피한불순물을포함하고,강판내에 포함된 각결정립의 테일러 팩터 (Taylor Factor, M)가 하기 식 1로 표시되고， 강판의 평균 테일러 팩터 값이 2.75이하이다.
[식 1]
Figure imgf000004_0001
(식 1에서, o는거시적 응력， TCRSS는 임계분해전단응력 (Critical Resolved Shear Stress)을의미한다.)
본 발명의 일 실시예에 의한무방향성 전기강판은 하기 식 2및 식
3를만족할수있다.
[식 2]
3x([C] + [N]) £([Sn] + [Sb] + [P] + [As] + [Se] + [Pb] + [Bi]) <
15X([C] + [N])
[식 3]
([Sn]+[Sb])> [P] > ([As]+[Se]) > ([Pb] + [Bi])
(단， 식 2및 식 3에서 [C], [N], [Sn], [Sb], [P] , [As], [Se] , [Pb]및 [Bi]는각각 C, N, Sn, Sb, P, As, Se, Pb및 Bi의 함량 (중량%)를 나타낸다.)
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 Nb： 0.0005내지
0.01중량%， Ti： 0.0005내지 0.01중량%및 V： 0.0005내지 0.01중량%를 더 포함할수있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 하기 식 4를 2019/132129 1»（：1^1{2018/005623
만족할수있다.
［식 4］
（［ ］ +［ ］ +［ ） < （［이 +내］）
（단, 식 4에서 ［여， 내］ , ［恥］， ［ ］ 및 ［ 는각각 0, 및 V의 함량（중량%）를나타낸다.）
본 발명의 일 실시예에 의한무방향성 전기강판은 £ : 0.005 중량% 이하， 0! : 0.025 중량% 이하, 묘 : 0.002 중량% 이하, 1 : 0.005중량% 이하및 : 0.005중량%이하중 1종이상을더 포함할수있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 평균 결정립 입경이 60내지 17◦，일수있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판의 제조 방법은 중량%로， : 2.0내지 4.0%,시 : 0.05내지 1.5%, ^ : 0.05내지 2.5%, 0 : 0.005%이하（0%를 제외함）， : 0.005%이하（0%를 제외함），
Figure imgf000005_0001
0.001 내지 0.1%，
Figure imgf000005_0002
0.001 내지 0.1%, ?： 0.001 내지 0.1%, 쇼 0.001 내지 0.01%, 0.0005 내지 0.01%, 1¾: 0.0005 내지 0.01%, Bi： 0.0005내지
0.01% 및 잔부는
Figure imgf000005_0003
및 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 제조하는 단계; 슬라브를가열하는단계; 슬라브를 열간압연하여 열연판을제조하는 단계; 열연판을 냉간압연하여 냉연판을 제조하는 단계 및 냉연판을 최종 소둔하는단계를포함한다.
슬라브는하기 식 2및식 3을만족할수있다.
［식 2］
3 ñ<（［（:］ +머］） <（［¾1］ +［¾］ +［1〕］ + 3］ +［36］ +［1〕1）］ +［^］） <
15><（［디 +［則）
［식 3］
- （［¾!］ +［¾］）³ 奸］ > （ ᅱ +比ᅱ） > （［¾］ +［미］）
（단， 식 2 및 식 3에서 ［이， ［« , ［¾］， ［¾］, ］， ［ ］, 比ᅱ， ［¾］ 및 ［아］는각각 0, ¾!, ¾， ? , 쇼 Pb및미의 함량（중량 «를 나타낸다.）
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판의 제조 방법은 열연판을제조하는단계 이후， 열연판을열연판소둔하는단계를더 포함할 2019/132129 1»（：1^1{2018/005623
수있다.
【발명의 효과】
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 테일러 팩터를 낮게 제어함으로써， 잔류 응력을 제거하고， 궁극적으로 저자장 자성을 향상시킬수있다.
또한， 미량 원소인 쇼 ¾， 미 각각의 함량 및 0, 과의 상대 함량을 제어함으로써， 강내 탄화물 및 질화물의 생성이 억제되고， 궁극적으로저자장자성을향상시킬수있다.
이를 통해 친환경 자동차용 모터， 고효율 가전용 모터， 슈퍼프리미엄급전동기를제조할수있다.
【발명을실시하기 위한구체적인내용】
제 1， 제 2 및 제 3 등의 용어들은 다양한 부분， 성분， 영역, 층 및/또는 섹션들을 설명하기 위해 사용되나 이들에 한정되지 않는다. 이들 용어들은 어느부분， 성분， 영역， 층또는 섹션을 다른부분， 성분， 영역， 층 또는 섹션과 구별하기 위해서만 사용된다. 따라서, 이하에서 서술하는 제 1 부분， 성분， 영역， 층 또는 섹션은 본 발명의 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 제 2부분， 성분, 영역， 층또는섹션으로언급될수있다. 여기서 사용되는 전문 용어는 단지 특정 실시예를 언급하기 위한 것이며， 본 발명을 한정하는 것을 의도하지 않는다. 여기서 사용되는 단수 형태들은 문구들이 이와 명백히 반대의 의미를 나타내지 않는 한 복수 형태들도 포함한다. 명세서에서 사용되는 "포함하는'의 의미는 특정 특성， 영역， 정수， 단계， 동작， 요소 및/또는 성분을 구체화하며， 다른 특성， 영역， 정수， 단계， 동작, 요소 및/또는 성분의 존재나 부가를 제외시키는 것은아니다.
어느부분이 다른부분의 "위에’ 또는 "상에' 있다고언급하는경우， 이는 바로 다른 부분의 위에 또는 상에 있을 수 있거나 그 사이에 다른 부분이 수반될수 있다. 대조적으로어느부분이 다른부분의 ’’바로위에” 있다고언급하는경우, 그사이에 다른부분이 개재되지 않는다.
다르게 정의하지는 않았지만， 여기에 사용되는 기술용어 및 과학용어를포함하는모든용어들은본발명이 속하는기술분야에서 통상의 지식을가진자가일반적으로이해하는의미와동일한의미를가진다. 보통 사용되는 사전에 정의된 용어들은 관련기술문헌과 현재 개시된 내용에 부합하는 의미를 가지는 것으로 추가 해석되고， 정의되지 않는 한 이상적이거나매우공식적인의미로해석되지 않는다.
또한， 특별히 언급하지 않는한 %는중량%를의미하며 , lppm은
◦ .00이중량%이다.
본발명의 일 실시예에서 추가원소를더 포함하는것의 의미는추가 원소와추가량만큼잔부인철 (Fe)을대체하여 포함하는것을의미한다. 이하， 본 발명의 실시예에 대하여 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자가 용이하게 실시할 수 있도록 상세히 설명한다. 그러나 본 발명은 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으며 여기에서 설명하는실시예에 한정되지 않는다.
본 발명의 일 실시예에서는 평균 테일러 팩터 (Taylor Factor)를 저감함으로써 , 잔류응력을저감한다.
잔류 응력은 연속소둔 라인에서 인가되는 장력에 의해 발생하거나， 또는 연속라인에서 최종소둔할 때， 사행을 방지하기 위해 불가피하게 코일에 장력을인가하면서 잔류응력이 발생한다.
이 때 동일한 크기의 장력이 인가되더라도 강판에 발생하는 잔류 응력의 크기는다를수 있는데, 잔류응력의 크기는소재의 결정방위로부터 계산되는테일러 팩터 (Taylor factor)와밀접한관련을가진다.
BCC 결정구조를 갖는 철강소재는 주로 {110}<111>， {123}<111 ñ， {112}<111>세 개의 슬립계 (sl ip system)가 작용하여 소성변형을 일으키게 되는데， 변형모드에 따라 작용하는 s l ip system의 작용이 달라진다. 특정 변형모드에서 특정 결정방위에 작용하는 s l ip system 작용량을 테일러 팩터 (Taylor factor)로 나타낼 수 있으며, 테일러 팩터를 M이라 할 때， 하기 식 1과같이 계산할수있다.
[식 1]
Figure imgf000007_0001
（식 1에서， o는 거시적 응력， T CRSS는 임계분해전단응력 （Cr i t i cal Resolved Shear Stress）을의미한다.）
Taylor factor 값이 클수록 동일한 장력을 인가하였을 때 강판 내 잔류응력이 크게 발생하는 것으로 볼 수 있다. 무방향성 전기강판의 연속소둔라인에서는코일 진행방향으로 일축인장변형모드가만들어지므로 , 일축인장시 높은 Taylor factor를갖는방위의 분율이 높아질수록강판내 잔류응력이 증가하게 된다. 따라서 강판의 충분히 넓은 면적의 결정방위 데이터로부터 일축인장 시 Taylor factor를 계산하여 그 평균값이 낮도록 집합조직을발달시키면저자장철손을크게 개선시킬수있다.
구체적으로 평균 테일러 팩터 값은 시편의 전체 두께가 포함되는 압연수직방향 단면（TD 면）을 EBSD로 측정하여 계산할 수 있다. 보다 구체적으로는 （전체두께） x 5000_의 면적을 2m 스텝간격을 적용하여 중첩되지 않도록 20회 측정하고 그 데이터들을 병합하여 Taylor factor를 계산할 수 있다. 이 때 변형모드는 압연방향 일축인장 조건이며, Sl ip system은 {110}<111>， {112}<111>, {123}<111>에 동일한 값의 CRSS를 적용하여 구할수있다.
평균 테일러 팩터（九 f ）란각측정 포인트의 테일러 팩터 값에 대한 총합을 측정 포인트 수로 나누어 평균한 값을 의미한다. 본 발명의 일 실시예에서 평균테일러 팩터 값이라함은， 적어도 500◦개 이상의 결정립이 포함되는 면적에 대한 결정방위를 요묘 로 포인트마다 측정하고, 각 측정 포인트의 테일러 팩터값의 총합을 측정 포인트 수로 나누어， 평균 값을 구하여， 이를전체측정면적의 평균값으로가정한다.
본발명의 일실시예에서는평균테일러 팩터 값을 2.75아하로낮게 제어함으로써， 잔류 응력을 제거하고, 궁극적으로 저자장자성을 향상시킬 수 있다. 구체적으로, 미량 원소인 As, Se, Pb, Bi 각각의 함량 및 C， 과의 상대 함량을 제어하여， 평균 테일러 팩터 값낮추고， 저자장자성을 향상시킬 수 있다. 더욱 구체적으로 평균 테일러 팩터 값은 2.5 내지 2.75가될수있다.
본발명의 일실시예에 의한무방향성 전기강판은중량%로, Si : 2.0 내지 4.0%, A1 : 0.05 내지 1.5%, Mn : 0.05 내지 2.5%, C : 2019/132129 1»（：1^1{2018/005623
0.005%이하（ 0%를 제외함）， : 0.005%이하（ 0%를 제외함） ¾1 : 0.001 내지 0.1 %,
Figure imgf000009_0001
0.001내지 0.1%， I3: 0.001내지 0.1%, 쇼 0.001내지 0.01%, 0.0005내지 0.01%, ?b- 0.0005내지 0.01%, 미: 0.0005내지 0.01%및 잔부는此및불가피한불순물을포함한다.
먼저무방향성 전기강판의 성분한정의 이유부터 설명한다.
: 2.0내지 4.0중량%
규소（ ）는 재료의 비저항을 높여 철손을 낮추어주는 역할을 하며， 너무 적게 첨가될 경우, 철손 개선 효과가 부족할 수 있다. 반대로 너무 많이 첨가될 경우 재료의 취성이 증가하여 압연생산성이 급격히 저하될 수 있다. 따라서 전술한범위에서 을첨가할수 있다. 더욱구체적으로 는 2.3내지 3.7중량%포함할수있다.
/\1 : 0.05내지 1.5중량%
알루미늄（시）는 재료의 비저항을 높여 철손을 낮추는 역할을 하며， 너무 적게 첨가되면 고주파 철손 저감에 효과가 없고 질화물이 미세하게 형성되어 자성을 저하시킬 수 있다. 반대로 너무 많이 첨가되면 질화물이 과다하게 형성되어 자성을 열화시키며， 제강과 연속주조 등의 모든 공정상에 문제를발생시켜 생산성을크게 저하시킬수 있다. 따라서 전술한 범위에서 쇼1을 첨가할수 있다. 더욱구체적으로시을 0.1내지 1.3중량% 포함할수있다.
0.05내지 2.5중량%
망간（ ）은 재료의 비저항을 높여 철손을 개선하고 황화물을 형성시키는 역할을 하며， 너무 적게 첨가되면 황화물이 미세하게 석출되어 자성을 저하시킬 수 있다. 반대로 너무 많이 첨가되면 자성에 불리한 {111}집합조직의 형성을 조장하여 자속밀도가 감소할 수 있다. 따라서 전술한범위에서
Figure imgf000009_0002
첨가할수 있다. 더욱구체적으로 을 0. 1내지 1.5 중량%포함할수있다.
0： 0.005중량%이하
탄소（0는 자기시효를 일으키고 기타 불순물 원소와 결합하여 탄화물을 생성하여 자기적 특성을 저하시키므로 0.005 중량%이하， 보다 구체적으로는 0.003중량%이하로제한하는것이 좋다. 2019/132129 1»（：1^1{2018/005623
0.005중량%이하
질소어)은모재 내부에 미세하고긴쇼 석출물을형성할뿐아니라， 기타불순물과결합하여 미세한질화물을 형성하여 결정립 성장을억제하여 철손을 악화시키므로 0.005 중량% 이하， 보다 구체적으로는 0.003 중량% 이하로제한하는것이 좋다.
¾1: 0.001내지 0.1중량%
주석 (¾1)은재료의 집합조직을개선하고표면산화를 억제하는 역할을 하므로 자성을 향상시키기 위해 첨가할 수 있다. ¾ 의 첨가량이 너무 적으면 그 효과가 미미할 수 있다. ¾1이 너무 많이 첨가되면， 결정립계 편석이 심해져 표면품질이 열화되고， 경도가 상승하여 넁연판 파단을 일으킬 수 있다. 따라서 전술한 범위에서 ¾1을 첨가할 수 있다. 더욱 구체적으로 ¾을 0.002내지 0.05중량%포함할수있다.
0.0 내지 0.1중량%
안티몬 (¾)은 재료의 집합조직을 개선하고 표면산화를 억제하는 역할을 하므로 자성을 향상시키기 위해 첨가할 수 있다. ¾의 첨가량이 너무 적으면 그 효과가 미미할 수 있다. ¾가 너무 많이 첨가되면， 결정립계 편석이 심해져 표면품질이 열화되고, 경도가 상승하여 냉연판 파단을 일으킬 수 있다. 따라서 전술한 범위에서 ¾를 첨가할 수 있다. 더욱구체적으로 ¾를 0.002내지 0.05중량%포함할수있다.
I5: 0.001내지 0.1중량%
인 (미는 재료의 비저항을 높이는 역할을 할 뿐만 아니라, 입계에 편석하여 집합조직을 개선하여 자성을 향상시키는 역할을 한다. I5의 첨가량이 너무 적으면 편석량이 너무 적어 집합조직 개선 효과가 없을 수 있다. 의 첨가량이 너무 많으면 자성에 불리한 집합조직의 형성을 초래하여 집합조직 개선의 효과가 없으며 입계에 과도하게 편석하여 압연성이 저하되어 생산이 어려워 질수 있다. 따라서 전술한범위에서 를 첨가할 수 있다. 더욱 구체적으로 를 0.003 내지 0.05 중량% 포함할 수 있다.
쇼 0.001 내지 0.01 중량%, 0.0005 내지 0.01 중량%,
Figure imgf000010_0001
0.0005내지 0.01중량%， Bi 0.0005내지 0.01중량% 2019/132129 1»（：1^1{2018/005623
비소 3）， 셀레늄 ， 납（¾）， 비스무스（미）는 모재의 표면 또는 결정립계에 편석하여 표면에너지와 입계에너지를 낮추어 산화층과 석출물 형성을 억제하고 자성에 유리한 집합조직을 발달시킨다. 각각 그 함량이 너무 적으면， 그 효과의 발현이 불충분할 수 있다. 각각 그 함량이 너무 많으면 , 미세 석출물을 형성하거나 결정립계에 편석하여 강중 결정립간의 결합력을감소시킬수 있다. 따라서， 요 ¾， 미를각각전술한범위로 포함할수 있다. 보다구체적으로쇼크: 0.002내지 0.007중량%， 0.001 내지 0.005 중량%，
Figure imgf000011_0001
0.001 내지 0.005 중량%, 미: 0.001 내지 0.005 중량%포함할수있다.
본 발명의 일 실시예에 의한무방향성 전기강판은 하기 식 2 및 식
3을만족한다.
[식 2]
3 （[〔:] + ） £（[¾] + [¾] + [1 | + 3] + [36] + [¾] + [이]） <
15 ><（[여 + [«）
[식 3]
（[如] + [¾]）³ [미 > （[ ] + [%]） > （[¾] + [미]）
（단， 식 2 및 식 3에서 [이， [« , [¾] , [¾] , [미， , ] ,
Figure imgf000011_0002
나타낸다.）
&1 , ¾， ?, 쇼 1¾， 미는모재의 표면또는결정립계에 편석하여 표면에너지와 입계에너지를 낮추어 산화층과 석출물 형성을 억제하고 자성에 유리한집합조직을발달시킨다. 전술한원소들의 함량합계가（：와 함량 합계의 3 내지 15배를 만족하면 탄화물과 질화물 형성이 억제되면서 크 이 £크（：1：01가 낮은 방위들이 발달하여 저자장 철손을 개선할 수 있다. 특히 전술한식 3을동시에 만족할시, 전술한효과가더욱증대될수 있다. 본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은
Figure imgf000011_0003
0.0005 내지 0.01중량%， 1^ : 0.0005내지 0.01중량%및 V： 0.0005내지 0.01중량%를 더 포함할수있다.
: 0.0005 내지 0.01 중량%， : 0.0005 내지 0.01 중량%, V： 0.0005내지 0.01중량% 2019/132129 1»（：1^1{2018/005623
니오븀（1¾）， 티타늄（ ）， 바나듐（ 은강내 석줄물 형성 경향이 매우 강한 원소들이며， 모재 내부에 미세한 탄화물 또는 질화물을 형성하여 결정립 성장을 억제함으로써 철손을 열화시킨다. 따라서 此， ， 시를각각 전술한범위로더 포함할수 있다. 더욱구체적으로, ）: 0.001내지 0.005 중량%， : 0.001내지 0.005중량%, V： 0.001내지 0.005중량%포함할수 있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 하기 식 4를 만족할수있다.
［식 4］
（［ ］ +［ ］ +［ ） < （［ ］ +머］）
（단， 식 4에서 ［（：］， ］， ［此］， ［ ］ 및 ［ 는각각 0, 및 V의 함량（중량%）를나타낸다.）
， ， V의 합량이 （：및 의 합량이하로 첨가되면 탄화물과질화물 형성 경향이 약해지므로, ， 11 , V의 첨가에 따른 저자장 자성 개선 효과를얻을수있다.
기타불순물
전술한 원소 외에도 （ , ¾¾， 社 등의 불가피하게 혼입되는 불순물이 포함될 수 있다. 이들원소는 미량이지만강내 개재물 형성 등을 통한자성 악화를 야기할수 있으므로, 3 : 0.005중량%이하， 01 : 0.025 중량% 이하, 6 : 0.002 중량% 이하， 1結 : 0.005 중량% 이하， 社 : 0.005 중량%이하로관리될수있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 평균 결정립 압경이 60 내지 170 일 수 있다. 전술한 범위에서 무방향성 전기강판의 자성아더욱우수하다.
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 두께가 0.1 내지
0.65™가될수있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 전술하였듯이， 저자장 특성이 개선된다. 구체적으로 5000쇼/미의 자기장에서 유도되는 자속밀도 850은 1.661 이상이다. 0.50· 두께 기준으로， 5예 2의 주파수로 1.01'의 자속밀도를 유기하였을 때의 철손 방10/50은 0.95 /1¾ 이하이고， 2019/132129 1»（：1^1{2018/005623
40예 2의 주파수로 1.01의 자속밀도를 유기하였을 때의 철손 110/400은 2轉八¾ 이하일 수 있다. 0.25· 두께 기준으로, 5예 å의 주파수로 1.01'의 자속밀도를 유기하였을 때의 철손 10/50은 0.80¥/1¾ 이하이고， 400¾의 주파수로 1.예의 자속밀도를 유기하였을 때의 철손 犯0/400은
Figure imgf000013_0001
이하일수있다.
이처럼， 본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판은 저자장 특성이 우수하기 때문에， 저자장에서 자기적 특성이 중요한 발전기 및 전기자동차의 구동모터로서 특히 유용하게사용될수있다.
본 발명의 일 실시예에 의한 무방향성 전기강판의 제조 방법은 중량%로， : 2.0내지 4.0%,시 : 0.05내지 1.5%, ¾ : 0.05내지 2.5%,
0 : 0.005%미하（0%를 제외함）, : 0.005%이하（0%를 제외함）， ¾1: 0.001 내지 0.1 중량%, : 0.001 내지 0.1%, I3: 0.001 내지 0.1 중량%，
Figure imgf000013_0002
0.001 내지 0.01%, 0.0005 내지 0.01%, 1¾: 0.0005 내지 0.01%, 미: 0.0005내지 0.01%및 잔부는 6 및 불가피한불순물을포함하는슬라브를 제조하는단계; 슬라브를가열하는단계; 슬라브를열간압연하여 열연판을 제조하는 단계; 열연판을 냉간압연하여 냉연판을 제조하는 단계 및 냉연판을최종소둔하는단계를포함한다.
이하에서는각단계별로상세하게설명한다.
먼저 슬라브를제조한다. 슬라브내의 각조성의 첨가비율을한정한 이유는 전술한 무방향성 전기강판의 조성 한정 이유와 동일하므로, 반복되는설명을생략한다. 후술할열간압연, 열연판소둔, 냉간압연， 최종 소둔등의 제조과정에서 슬라브의 조성은실질적으로 변동되지 아니하므로, 슬라브의 조성과무방향성 전기강판의 조성이 실질적으로동일하다.
먼저, 슬라브를 가열한다. 구체적으로 슬라브를 가열로에 장입하여 1100 내지 12501：로 가열 한다. 1250 를 초과하는 온도에서 가열시 석출물이 재용해되어 열간압연 이후미세하게석출될수있다.
가열된 슬라브는 1.0 내지 2.3™로 열간 압연하여 열연판으로 제조된다. 열연판을 제조하는 단계에서 마무리 압연 온도는 800 내지 10001： 일수있다.
열연판을 제조하는 단계 이후， 열연판을 열연판소둔하는 단계를 더 포함할 수 있다. 이 때 열연판 소둔 온도는 850 내지 1150°C일 수 있다. 열연판소둔 온도가 850 °C 미만이면 조직이 성장하지 않거나 미세하게 성장하여 자속밀도의 상승 효과가 적으며, 소둔온도가 1150°C를 초과하면 자기특성이 오히려 저하되고， 판형상의 변형으로 인해 압연작업성이 나빠질 수 있다. 더욱 구체적으로 온도범위는 950 내지 1125°C일 수 있다. 더욱 구체적으로 열연판의 소둔온도는 900 내지 1100°C이다、 열연판 소둔은 필요에 따라 자성에 유리한 방위를 증가시키기 위하여 수행되는 것이며, 생략도가능하다.
다음으로， 열연판을산세하고소정의 판두께가되도록냉간압연한다. 열연판 두께에 따라 다르게 적용될 수 있으나, 70 내지 95%의 압하율을 적용하여 최종두께가 0.2내지 0.65mm가되도록냉간압연할수있다.
최종 냉간압연된 냉연판은 평균 결정립경이 60 내지 170_이 되도록 최종 소둔을 실시한다. 최종 소둔 온도는 850 내지 10KTC가 될 수 있다. 최종 소둔 온도가 너무 낮으면 재결정이 충분히 발생하지 못하고， 최종 소둔 온도가 너무 높으면 결정립의 급격한 성장이 발생하여 자속밀도와 고주파 철손이 저하될 수 있다. 더욱 구체적으로 900 내지 1000 °C의 온도에서 최종 소둔할 수 있다. 최종 소둔 과정에서 전 단계인 넁간압연 단계에서 형성된가공조직이 모두（즉, 99%이상）재결정될수있다.
이하본발명의 바람직한실시예 및 비교예를기재한다. 그러나하기 실시예는 본 발명의 바람직한 일 실시예일뿐 본 발명이 하기 실시예에 한정되는것은아니다.
실시예
하기 표 1 및 표 2와같이 조성되는슬라브를 제조하였다. 슬라브를 1150°C로 가열하고 880°C의 마무리온도로 열간압연하여， 판두께 2.0mm의 열연판을 제조하였다. 열간 압연된 열연판은 1030°C에서 100초간 열연판 소둔 후, 산세 및 넁간압연하여 두께를 0.25mm와 0.50mm로 만들고 ，1000°C에서 110초간재결정 소둔을시행하였다.
식 2， 식 3, 식 4만족여부， 평균 Taylor factor , 평균결정립 입경， W10/50 철손， W10/400 철손, B50 자속밀도를 하기 표 3에 나타내었다. 자속밀도， 철손등의 자기적 특성은각각의 시편에 대해너비 60mm X 길이 60mm x 매수 5매의 시편을 절단하여 Single sheet tester로 압연방향과 압연수직방향으로 측정하여 평균값을 나타내었다. 이 때， W10/400은 400Hz의 주파수로 1.0T의 자속밀도를 유기하였을 때의 철손이고, W10/50은 5예 z의 주파수로 1.0T의 자속밀도를 유기하였을 때의 철손이며， B50은 5000A/m의 자기장에서 유도되는자속밀도를의미한다.
Taylor factor는 시편의 전체 두께가 포함되는 압연수직방향 단면（TD면）을 표표 로 측정하여 계산하였는데， 보다 자세히는 250쌔! 父 5（X）0， 또는 500， X 5000_（결정립 약 1000개 이상）의 면적을 2/M 스텝간격을 적용하여 중첩되지 않도록 20회 측정하고 그 데이터들을 병합하여 평균 Taylor factor를 계산하였다. 이 때 변형모드는 압연방향 일축인장 조건이며, Sl ip system은 {110}<111 ñ， {112}<111>, {123}<111>에 동일한값의 CRSS를적용하였다.
【표 11
Figure imgf000015_0001
2019/132129 1»(：1/10公018/005623
Figure imgf000016_0001
【표 2]
Figure imgf000016_0002
2019/132129 1»(：1/10公018/005623
Figure imgf000017_0001
【표 3]
Figure imgf000017_0002
Figure imgf000018_0001
표 1 내지 표 3에서 나타나듯이， 실시예 강종의 경우， Taylor factor가 저감되고， 식 2 및 식 3을 만족하여， 저자장 철손 W10/50, W10/400 및 자속밀도 B50 값이 우수하게 나타났다. 반면, 비교예의 강종은 Taylor factor가 기준보다 크고， 식 2 및 식 3을 만족하지 못해, 저자장 철손 W10/50, W10/400및자속밀도 B50값이 열악함을확인할수있다. 실시예 강종 중에서도식 4를 만족하지 못하고， 결정립 입경이 작은 2019/132129 1»（：1^1{2018/005623
강종 쇼2에 비해， 식 4를 만족하고， 결정립 입경이 적절한 강종이 저자장 철손 110/50, 110/400및자속밀도 350값이 우수하게나타났다.
본 발명은상기 실시예들에 한정되는 것이 아니라서로 다른 다양한 형태로 제조될 수 있으며, 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 5 가진 자는 본 발명의 기술적 사상이나 필수적인 특징을 변경하지 않고서 다른 구체적인 형태로 실시될 수 있다는 것을 이해할 수 있을 것이다. 그러므로 이상에서 기술한 실시예들은 모든 면에서 예시적인 것이며 한정적이 아닌것으로이해해야만한다.

Claims

【청구범위】 【청구항 1] 중량%로, : 2.0내지 4.0%,시 : 0.05내지 1.5%, : 0.05내지 2.5%, C : 0.005%이하（0%를 제외함）， : 0.005%이하（0%를 제외함） 0.001내지 0.1%， Sb： 0.001내지 0.1%, 0.001내지 0.1%, 쇼 : 0.001 내지 0.01%, 0.0005내지 0.01%, 0.0005내지 0.01%,이: 0.0005 내지 0.01% 및 잔부는 6 및 불가피한 불순물을 포함하고, 강판 내에 포함된 각 결정립의 테일러 팩터 0 아 3 01·， 0가 하기 식 1로 표시되고， 강판의 평균테일러 팩터 값이 2.75이하인무방향성 전기강판.
[식 1]
Figure imgf000020_0003
(식 1에서, o는거시적 응력， TCRSS는 임계분해전단응력 (Critical Resolved Shear Stress)을의미한다.)
【청구항 2]
제 1항에 있어서,
하기 식 2및식 3을만족하는무방향성 전기강판.
[식 到
3X([C] + [N]) £([Sn] + [Sb] + [P] + [As] + [Se] + [Pb] + [Bi]) <
15X([C] + [N])
[식 3]
([Sn]+[Sb])> [P] > ([As]+[Se]) > ([Pb] + [Bi])
(단， 식 2 및 식 3에서 [C], [N], [Sn]， [Sb], [P] , [As], [Se] , [Pb]및 [Bi]는각각 C, N, Sn, Sb, P, As, Se, Pb및 Bi의 함량 (중량%)를 나타낸다.)
【청구항 3]
제 1항에 있어서,
Nb： 0.0005 내지 0.01 중량%, Ti： 0.0005 내지 0.01 중량% 및 V： 0.0005내지 0.01중량%를더 포함하는무방향성 전기강판. 2019/132129 1»（：1^1{2018/005623
【청구항 4］
제 3항에 있어서，
하기 식 4를만족하는무방향성 전기강판.
［식 4］
（［此］ +［ ］ +［ ） < （［여 +메）
（단， 식 4에서 띠， ］， ［他］, ［ ］ 및 ［ 는각각 0, 他및 V의 함량（중량%）를나타낸다.）
【청구항 5】
제 1항에 있어서，
5 : 0.005 중량% 이하， : 0.025 중량% 이하, 6 : 0.002 중량% 이하， 1此 : 0.005중량%이하및 : 0.005중량%이하중 1종 이상을더 포함하는무방향성 전기강판.
【청구항 6】
제 1항에 있어서，
평균결정립 입경이 60내지 170 인무방향성 전기강판.
【청구항 7］
중량%로， : 2.0내지 4.0%,시 : 0.05내지 1.5%, ¾ : 0.05내지 2.5%, 0 : 0.005%이하（0%를 제외함）， : 0.005%이하（0%를 제외함）， ¾1: 0.001 내지 0.1%,
Figure imgf000021_0001
0.001 내지 0.1%, 0.001 내지 0.1%, 쇼 0.001 내지 0.01%, 0.0005 내지 0.01%,
Figure imgf000021_0002
0.0005 내지 0.01%, 미: 0.0005 내지 0.01% 및 잔부는 6 및 불가피한 불순물을 포함하는 슬라브를 제조하는단계 ;
상기 슬라브를가열하는단계 ;
상기 슬라브를열간압연하여 열연판을제조하는단계;
상기 열연판을넁간압연하여 넁연판을제조하는단계 및
상기 넁연판을 최종 소둔하는 .단계를 포함하는 무방향성 전기강판의 제조방법.
【청구항 8】
제 7항에 있어서,
상기 슬라브는 하기 식 2 및 식 3을 만족하는 무방향성 전기강판의 2019/132129 1»（：1^1{2018/005623
제조방법 .
[식 2]
3><([(:] + [: <([¾1] + [ ] + [1] + [쇼3] + [36] + [11〕] + [미]) <
15X( [〔: ] + [«)
[식 3]
([¾] + [¾])³ [미 > ([ ] +收]) > ([¾] + [이])
(단， 식 2 및 식 3에서 [이， 머]， [¾], [¾], [미， ^3], 比ᅱ, [¾] 및 [미]는각각 0, ¾1， ¾， 쇼 드 1¾및미의 함량 (중량%)를 나타낸다.)
【청구항 9]
제 7항에 있어서,
상기 열연판을제조하는단계 이후,
상기 열연판을 열연판 소둔하는 단계를 더 포함하는 무방향성 전기강판의 제조방법.
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