WO2019017205A1 - 光学ガラスおよび光学素子 - Google Patents

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修平 三上
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Hoya株式会社
修平 三上
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C3/00—Glass compositions
    • C03C3/04—Glass compositions containing silica
    • C03C3/062—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight
    • C03C3/064—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight containing boron
    • C03C3/068—Glass compositions containing silica with less than 40% silica by weight containing boron containing rare earths
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03C—CHEMICAL COMPOSITION OF GLASSES, GLAZES OR VITREOUS ENAMELS; SURFACE TREATMENT OF GLASS; SURFACE TREATMENT OF FIBRES OR FILAMENTS MADE FROM GLASS, MINERALS OR SLAGS; JOINING GLASS TO GLASS OR OTHER MATERIALS
    • C03C4/00—Compositions for glass with special properties
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B1/00—Optical elements characterised by the material of which they are made; Optical coatings for optical elements

Definitions

  • An optical glass according to an embodiment of the present invention is 1 to 45% by mass of B 2 O 3 and 10 to 60% by mass of La 2 O 3 , At least one oxide selected from the group consisting of TiO 2 , Nb 2 O 5 , WO 3 and Bi 2 O 3 ,
  • the value of ⁇ OH shown in the following formula (2) is 0.1 to 2.0 mm ⁇ 1 .
  • ⁇ OH -[ln (B / A)] / t (2)
  • t represents the thickness (mm) of the glass used to measure the external transmittance
  • A represents external transmission at a wavelength of 2500 nm when light is incident on the glass in parallel with its thickness direction
  • B represents an external transmittance (%) at a wavelength of 2900 nm when light is incident on the glass in parallel with its thickness direction.
  • ln is a natural logarithm.
  • the glass according to the present embodiment contains 1 to 45% of B 2 O 3 .
  • the lower limit of the B 2 O 3 content is preferably 2%, and more preferably 3%, 4%, 6% in this order.
  • the upper limit of the content of B 2 O 3 is preferably 30%, and more preferably 25%, 20%, and 15% in this order.
  • La 2 O 3 works to increase the refractive index nd. It also has the function of enhancing chemical durability. On the other hand, when the content of La 2 O 3 increases, the specific gravity increases and the thermal stability of the glass decreases. Therefore, the content of La 2 O 3 is preferably in the above range.
  • external transmittance refers to the ratio of the intensity Iout of transmitted light transmitted through the glass to the intensity Iin of incident light incident on the glass (Iout / Iin), that is, the transmittance in consideration of surface reflection on the surface of the glass
  • the transmittance is obtained by measuring the transmission spectrum using a spectrophotometer.
  • the method to raise (beta) OH of glass is not specifically limited, For example, performing operation which raises the moisture content in molten glass in a fusion
  • the lower limit of the content of SiO 2 is preferably 0.1%, and more preferably 0.5%, 1%, 1.5%, 2%, and 3% in this order.
  • the upper limit of the content of SiO 2 is preferably 25%, and more preferably in the order of 15%, 10%, 8% and 7%.
  • the content of Al 2 O 3 is preferably 5% or less, and more preferably 4% or less, 3% or less, 2% or less, or 1% or less.
  • the content of Al 2 O 3 may be 0%.
  • Al 2 O 3 is a glass component having the function of improving the chemical durability and the weather resistance of glass, and can be considered as a network forming component.
  • the content of Al 2 O 3 increases, the devitrification resistance of the glass decreases.
  • problems such as an increase in glass transition temperature Tg and a decrease in thermal stability tend to occur. Therefore, it is preferable that the content of Al 2 O 3 is within the above range.
  • the upper limit of the content of CaO is preferably 10%, and more preferably 8%, 6%, 4%, 2% in this order.
  • the lower limit of the content of CaO is preferably 0%.
  • ZrO 2 is a component that contributes to increasing the refractive index, and is a glass component having the function of improving the thermal stability and the devitrification resistance of the glass.
  • the content of ZrO 2 is preferably in the above range.
  • the content of TiO 2 is preferably more than 0%, and the lower limit is more preferably 0.1%, and further 1%, 3%, 4%, 5% The order is more preferable.
  • the upper limit of the content of TiO 2 is preferably 30%, and more preferably 25%, 23%, 21%, and 20% in this order.
  • Bi 2 O 3 works to improve the thermal stability of the glass by containing an appropriate amount.
  • the content of Bi 2 O 3 is increased, the coloring of the glass increases and the specific gravity increases. Therefore, the content of Bi 2 O 3 is preferably in the above range.
  • the mass ratio [TiO 2 / (B 2 O 3 + La 2 O 3 )] of the content of TiO 2 to the total content of B 2 O 3 and La 2 O 3 is preferably smaller.
  • the lower limit thereof is preferably 0.030, and more preferably 0.035, 0.040, 0.045, 0.050, 0.055, 0.060, 0.065, 0.070, 0.075 , 0.080, 0.085, 0.090, 0.095, 0.10, 0.15, 0.20, 0.25, 0.30, 0.35, 0.40, 0.45, 0
  • the smaller one is preferable in the order of .50.
  • the upper limit of the mass ratio [TiO 2 / (B 2 O 3 + La 2 O 3 )] is preferably 1.5, and more preferably in the order of 1.0, 0.8, and 0.6.
  • the mass ratio of the content of TiO 2 to the total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 , WO 3 and Bi 2 O 3 [TiO 2 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + WO 3 + Bi
  • the lower limit of 2 O 3 )] is preferably 0.05, and more preferably 0.25, 0.30, 0.40, and 0.45 in this order.
  • the upper limit of the mass ratio [TiO 2 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + WO 3 + Bi 2 O 3 )] is preferably 1.00, and more preferably 0.90, 0.80, 0.75. It can also be done.
  • the upper limit of the content of Na 2 O is preferably 10%, and more preferably 7%, 5%, 4%, 2%, and 1% in this order.
  • the lower limit of the content of Na 2 O is preferably 0%.
  • the content of Sc 2 O 3 is preferably 2% or less.
  • the lower limit of the content of Sc 2 O 3 is preferably 0%.
  • Sc 2 O 3 and HfO 2 have the function of enhancing the high dispersibility of glass, but are expensive components. Therefore, each content of Sc 2 O 3 and HfO 2 is preferably in the above range.
  • the content of GeO 2 is preferably 2% or less.
  • the lower limit of the content of GeO 2 is preferably 0%.
  • the glass according to the present embodiment mainly includes the above components, ie, B 2 O 3 and La 2 O 3 as essential components, SiO 2 , P 2 O 5 , Al 2 O 3 , ZnO, BaO, MgO, as optional components.
  • the total content of the above glass components is more than 95%. Is more preferably more than 98%, still more preferably more than 99%, and even more preferably more than 99.5%.
  • the mass ratio of the content of TiO 2 to the total content of Nb 2 O 5 , TiO 2 , WO 3 and Bi 2 O 3 [TiO 2 / (Nb 2 O 5 + TiO 2 + WO 3 + Bi 2 O 3 )] is 0. 4 or more,
  • An optical glass having a value of ⁇ OH shown in the following formula (2) of 0.1 to 2.0 mm ⁇ 1 can be mentioned.
  • the glass according to the present embodiment melts the glass material in a non-oxidizing atmosphere in the manufacturing process.
  • the non-oxidizing atmosphere include inert gases such as nitrogen, carbon dioxide, argon and helium, and water vapor.
  • oxygen in the melting atmosphere reacts with platinum, which is a material of the melting vessel (such as crucible), to generate platinum dioxide and platinum ions (Pt 4+ ), which dissolves in the molten glass to cause coloring. It occurs.
  • platinum which is a material of the melting vessel (such as crucible)
  • Pt 4+ platinum ions
  • the present embodiment by reducing the oxygen partial pressure in the melting atmosphere, the oxidation of platinum can be suppressed, and the amount of Pt dissolved in the molten glass can be reduced. As a result, the color derived from Pt can be reduced.
  • the optical glass of this embodiment does not contain these elements as a glass component.
  • Sulfate is an optionally added oxidizing agent that functions as a clarifying agent.
  • the sulfate is thermally decomposed to produce the clear gases SO 2 and O 2 .
  • the sulfate is not particularly limited, and examples thereof include zinc sulfate and zirconium sulfate.
  • the content of sulfate is indicated on an external basis. That is, when the total content of all glass components other than sulfate is 100% by mass, the content of sulfate is preferably less than 1% by mass, more preferably less than 0.5% by mass, still more preferably 0. It is a range of less than 3% by mass.
  • the content of sulfate may be 0% by mass.
  • Sb (Sb 2 O 3 ) is also an optionally added element that functions as a fining agent.
  • Sb (Sb 2 O 3 ) is strongly oxidizing, and there is a possibility of promoting the oxidation of platinum derived from platinum crucible if the addition amount is increased.
  • Sb (Sb 2 O 3 ) contained in the glass oxidizes the molding surface of the press mold, so while the precision press molding is repeated, the molding surface is significantly degraded, and precision press molding May not be able to As a result, the surface quality of the molded optical element is degraded. Therefore, the glass according to the present embodiment preferably does not contain Sb (Sb 2 O 3 ).
  • the transmittance in the visible short wavelength range decreases and the coloring degree ⁇ 70 increases.
  • the reduced color is reduced, and ⁇ 70 can be suppressed to the range indicated by the above equation (3).
  • T450 of the optical glass according to the present embodiment is preferably 65% or more, more preferably 70% or more, and still more preferably 75% or more. T450 can be enhanced by reducing the reduced color of the glass.
  • defects of optical glass include bubbles, bumps (foreign bodies) and cords. These defects are evaluated by measuring the degree of defects contained in the glass per unit amount. Depending on the amount of bubbles and bumps per unit cross-sectional area of the glass, the rate at which the light transmission is inhibited changes.
  • optical glass to be treated as an industrial product has been discussed in the case of producing a certain volume or more, and it is possible to meet the difficulty of producing high quality optical glass in this range and the production method thereof.
  • the properties and qualities of optical glass are inseparably discussed.
  • the glass according to the embodiment of the present invention may be prepared according to a known glass manufacturing method by blending glass raw materials so as to obtain the above-described predetermined composition and using the prepared glass raw materials. For example, a plurality of compounds are prepared and thoroughly mixed to make a batch material, and the batch material is placed in a platinum crucible and roughly melted (dissolution step).
  • a reducing agent can be added to the glass material.
  • the reducing agent is not particularly limited, and examples thereof include substances showing reducibility such as Al, Si, Ti, W, H 2 , CO, C and the like. More specifically, a carbon compound and activated carbon C can be illustrated as a substance which shows reducibility.
  • the non-oxidizing atmosphere is not particularly limited, and examples thereof include inert gas atmospheres such as nitrogen, carbon dioxide, argon, helium and the like, and a water vapor addition atmosphere. In order to increase the ⁇ OH of the finally obtained glass, a water vapor addition atmosphere is preferred.
  • bubbling may be accompanied for the purpose of stirring the melt. Bubbling at the time of melting may be continued after melting the compound material.
  • the oxidation of the glass component proceeds while the oxidation of platinum derived from the platinum crucible is suppressed. This is because the glass component tends to be more easily oxidized than platinum.
  • the reduction reaction of the glass component is suppressed and the reduced color is reduced, and the dissolution of platinum in the melt is suppressed and the coloration derived from platinum is also reduced.
  • the gas used for bubbling is not necessarily limited, and known gases can be used.
  • these gases include nitrogen, carbon dioxide, inert gases such as argon, helium, air, and water vapor.
  • the content of the water vapor in the gas containing such water vapor is preferably 10% by volume or more, more preferably 20% by volume or more, still more preferably 30% by volume or more, more preferably 40% by volume or more, still more preferably It is 50% by volume or more, still more preferably 60% by volume or more, still more preferably 70% by volume or more, particularly preferably 80% by volume or more, and even more preferably 90% by volume or more.
  • the content of the water vapor is preferably as high as possible. By setting the content in the above range, in particular, the value of ⁇ OH of the optical glass finally obtained can be increased.
  • the melt obtained by rough melting is quenched and crushed to prepare cullet. Further, the cullet is put in a platinum crucible and heated to be remelted (remelted) to form molten glass, and after clarifying and homogenizing, the molten glass is shaped and gradually cooled to obtain an optical glass.
  • a known method may be applied to forming and annealing of the molten glass.
  • a predetermined weight of molten glass may be separated on a mold and directly pressed, and finally ground and polished to manufacture an optical element.
  • the glass sample which has a glass composition shown in Table 1 was produced in the following procedures, and various evaluation was performed.
  • a platinum pipe was inserted into a platinum crucible placed in the furnace, and water vapor was supplied to the space in the platinum crucible through the platinum pipe.
  • the flow rate of the supplied steam was 25 cc / min.
  • the difference between the refractive index nd of the sample 2 collected from the portion adjacent to the sample 1 and the refractive index nd of the sample 1 is +0.00001, and the refractive index nd of the sample 3 collected from the central portion and the refractive index nd of the sample 1
  • the difference is +0.00002, the difference between the refractive index of the sample 4 and the refractive index of the sample 1 taken from the portion adjacent to the sample 3 is 0.00000, and the end of the counter electrode of the sample 1 of the two ends before cutting
  • the difference between the refractive index of the sample 5 collected and the refractive index of the sample 1 was ⁇ 0.00003.
  • the five refractive index distributions were 0.00005.

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Abstract

還元色の低減された光学ガラスおよび光学素子を提供すること。 Ｂ2Ｏ3 を１～４５質量％、Ｌａ2Ｏ3 を１０～６０質量％含み、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3 およびＢｉ2Ｏ3 からなる群から選択される少なくとも１つの酸化物を含み、下記式（２）に示すβＯＨの値が０．１～２．０ｍｍ-1である、光学ガラス。 βＯＨ＝－［ｌｎ（Ｂ／Ａ）］／ｔ …（２）

Description

光学ガラスおよび光学素子
　本発明は、光学ガラスおよび光学素子に関する。
　近年、撮像光学系、投射光学系等の装置の高機能化、コンパクト化に伴い、有効な光学素子の材料として、高屈折率の光学ガラスの需要が高まってきている。
　特許文献１に記載されているような高屈折率の光学ガラスは、通常、ガラス成分としてＴｉ、Ｎｂ、Ｗ、Ｂｉ等の高屈折率成分を多量に含有している。これらの成分は、ガラスの熔融過程で還元されやすく、還元されたこれらの成分は、可視光域の短波長側の光を吸収するため、ガラスの着色（以下、「還元色」ということがある）の原因となる。
特開２００７－１１２６９７号公報
　本発明は、このような実状に鑑みてなされ、還元色の低減された光学ガラスおよび光学素子を提供することを目的とする。
　本発明の要旨は以下のとおりである。
〔１〕Ｂ2Ｏ3を１～４５質量％、Ｌａ2Ｏ3を１０～６０質量％含み、
　ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3からなる群から選択される少なくとも１つの酸化物を含み、
　下記式（２）に示すβＯＨの値が０．１～２．０ｍｍ-1である、光学ガラス。
　βＯＨ＝－［ｌｎ（Ｂ／Ａ）］／ｔ　…（２）
〔式（２）中、ｔは外部透過率の測定に用いる前記ガラスの厚み（ｍｍ）を表し、Ａは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２５００ｎｍにおける外部透過率（％）を表し、Ｂは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２９００ｎｍにおける外部透過率（％）を表す。また、ｌｎは自然対数である。〕
〔２〕ＳｉＯ2を０．１～２５質量％含む、〔１〕に記載の光学ガラス。
〔３〕ＳｉＯ2を０．５～１５質量％、Ｂ2Ｏ3を１～３０質量％、Ｌａ2Ｏ3を２０～６０質量％含む、〔１〕に記載の光学ガラス。
〔４〕質量％表示で、Ｂ2Ｏ3の含有量がＳｉＯ2の含有量より大きい、〔１〕～〔３〕のいずれかに記載の光学ガラス。
〔５〕Ｂ2Ｏ3およびＬａ2Ｏ3の合計含有量に対するＴｉＯ2の含有量の質量比[ＴｉＯ2／（Ｂ2Ｏ3＋Ｌａ2Ｏ3）]が０．０３０以上である、〔１〕～〔４〕のいずれかに記載の光学ガラス。
〔６〕アッベ数νｄが２０～４５であり、
　屈折率ｎｄが１．７５～２．５０である、〔１〕～〔５〕のいずれかにに記載の光学ガラス。
〔７〕上記〔１〕～〔６〕のいずれかにに記載の光学ガラスからなる光学素子。
　本発明によれば、還元色の低減された光学ガラスおよび光学素子を提供できる。
　以下、本発明の一態様について説明する。なお、本発明および本明細書において、ガラス組成は、特記しない限り、酸化物基準で表示する。ここで「酸化物基準のガラス組成」とは、ガラス原料が熔融時にすべて分解されてガラス中で酸化物として存在するものとして換算することにより得られるガラス組成をいい、各ガラス成分の表記は慣習にならい、ＳｉＯ2、ＴｉＯ2などと記載する。ガラス成分の含有量および合計含有量は、特記しない限り質量基準であり、「％」は「質量％」を意味し、「ｐｐｍ」は「質量ｐｐｍ」を意味する。
　ガラス成分の含有量は、公知の方法、例えば、誘導結合プラズマ発光分光分析法（ＩＣＰ－ＡＥＳ）、誘導結合プラズマ質量分析法（ＩＣＰ－ＭＳ）等の方法で定量することができる。また、本明細書および本発明において、構成成分の含有量が０％とは、この構成成分を実質的に含まないことを意味し、該成分が不可避的不純物レベルで含まれることを許容する。
　本明細書では、屈折率は、特記しない限り、ヘリウムのｄ線（波長５８７．５６ｎｍ）における屈折率ｎｄをいう。
　アッベ数νｄは、分散に関する性質を表す値として用いられるものであり、下記式（１）で表される。ここで、ｎＦは青色水素のＦ線（波長４８６．１３ｎｍ）における屈折率、ｎＣは赤色水素のＣ線（６５６．２７ｎｍ）における屈折率である。
　　νｄ=（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ）　・・・（１）
　本発明の実施形態に係る光学ガラスは、
　Ｂ2Ｏ3を１～４５質量％、Ｌａ2Ｏ3を１０～６０質量％含み、
　ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3からなる群から選択される少なくとも１つの酸化物を含み、
　下記式（２）に示すβＯＨの値が０．１～２．０ｍｍ-1である。
　βＯＨ＝－［ｌｎ（Ｂ／Ａ）］／ｔ　…（２）
〔式（２）中、ｔは外部透過率の測定に用いる前記ガラスの厚み（ｍｍ）を表し、Ａは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２５００ｎｍにおける外部透過率（％）を表し、Ｂは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２９００ｎｍにおける外部透過率（％）を表す。また、ｌｎは自然対数である。〕
　以下、本実施形態に係る光学ガラス（以下、単に「ガラス」と記載することがある。）について詳しく説明する。
　本実施形態に係るガラスは、Ｂ2Ｏ3を１～４５％含有する。Ｂ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは２％であり、さらには３％、４％、６％の順により好ましい。また、Ｂ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは３０％であり、さらには２５％、２０％、１５％の順により好ましい。
　Ｂ2Ｏ3は、ガラスのネットワーク形成成分であり、低分散性を維持し、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有する。一方、Ｂ2Ｏ3の含有量が多いと、ガラス熔融時にガラス成分の揮発量が増加するおそれがある。また、耐失透性が低下する傾向がある。そのため、Ｂ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスは、Ｌａ2Ｏ3を１０～６０％含有する。Ｌａ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは２０％であり、さらには２２％、２４％、２７％、３０％の順により好ましい。また、Ｌａ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは５７％であり、さらには５５％、５３％の順により好ましい。
　Ｌａ2Ｏ3は、屈折率ｎｄを高める働きを有する。また、化学的耐久性を高める働きも有する。一方、Ｌａ2Ｏ3の含有量が多くなると比重が増加し、またガラスの熱的安定性が低下する。そのため、Ｌａ2Ｏ3の含有量を上記範囲とすることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスは、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3からなる群から選択される少なくとも１つの酸化物を含む。ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3はいずれも高屈折率化に寄与する成分であり、これらの成分を含むことで、高屈折率の光学ガラスが得られる。
　本実施形態に係るガラスにおいて、下記式（２）に示すβＯＨの値が０．１～２．０ｍｍ-1である。βＯＨの値の下限は、好ましくは０．２ｍｍ-1であり、さらには０．２５ｍｍ-1、０．３ｍｍ-1、０．３５ｍｍ-1の順により好ましい。また、βＯＨの値の上限は、好ましくは１．８ｍｍ-1であり、さらには１．６ｍｍ-1、１．５ｍｍ-1、１．４ｍｍ-1、１．２ｍｍ-1の順により好ましい。
　βＯＨ＝－［ｌｎ（Ｂ／Ａ）］／ｔ　…（２）
　ここで、上記式（２）中、ｔは外部透過率の測定に用いる前記ガラスの厚み（ｍｍ）を表し、Ａは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２５００ｎｍにおける外部透過率（％）を表し、Ｂは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２９００ｎｍにおける外部透過率（％）を表す。また、上記式（２）中、ｌｎは自然対数である。βＯＨの単位はｍｍ-1である。
　なお、「外部透過率」とは、ガラスに入射する入射光の強度Ｉｉｎに対するガラスを透過した透過光の強度Ｉｏｕｔの比（Ｉｏｕｔ／Ｉｉｎ）、すなわち、ガラスの表面における表面反射も考慮した透過率であり、透過率は、分光光度計を用いて、透過スペクトルを測定することにより得られる。
　上記式（２）で表されるβＯＨは、水酸基に起因する吸光度を意味する。そのため、βＯＨを評価することにより、ガラスにおける水（および／または水酸化物イオン、以下、単に「水」という。）の含有量を評価することができる。すなわち、βＯＨが高いガラスは、ガラスにおける水の含有量が高いことを意味している。
　ガラスにおける水の含有量を高めて、βＯＨの値を高めることで、還元色が低減され、アニール処理時間を短縮できる。また、脱泡、清澄効果が得られる。一方、βＯＨの値が高すぎると、熔融ガラスからの揮発物量が増加する傾向にある。そのため、βＯＨの値を上記範囲とすることが好ましい。
　ガラスのβＯＨを高める方法は、特に限定されるものではないが、例えば、熔融工程において熔融ガラス中の水分量を高める操作を行うことなどが挙げられる。熔融ガラス中の水分量を高める操作としては、例えば、熔融雰囲気に水蒸気を付加する処理や、熔融物内に水蒸気を含むガスをバブリングする処理等が挙げられる。
　（ガラス成分）
　本実施形態における上記以外のガラス成分について、以下に詳述する。
　本実施形態に係るガラスにおいて、ＳｉＯ2の含有量の下限は、好ましくは０．１％であり、さらには０．５％、１％、１．５％、２％、３％の順により好ましい。また、ＳｉＯ2の含有量の上限は、好ましくは２５％であり、さらには１５％、１０％、８％、７％の順により好ましい。
　ＳｉＯ2は、ガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熱的安定性、化学的耐久性、耐候性を改善する働きを有する。一方、ＳｉＯ2の含有量が多いと、ガラスの耐失透性が低下するおそれがある。そのため、ＳｉＯ2の含有量を上記範囲とすることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、Ｐ2Ｏ5の含有量は、好ましくは７％未満であり、さらには５％以下、４％以下、３％以下、２％以下、１％以下の順により好ましい。Ｐ2Ｏ5の含有量は０％であってもよい。
　Ｐ2Ｏ5は、屈折率ｎｄを低下させる成分であり、ガラスの熱的安定性を低下させる成分でもある。そのため、Ｐ2Ｏ5の含有量を上記範囲とすることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、Ａｌ2Ｏ3の含有量は、好ましくは５％以下であり、さらには４％以下、３％以下、２％以下、１％以下の順により好ましい。Ａｌ2Ｏ3の含有量は０％であってもよい。
　Ａｌ2Ｏ3は、ガラスの化学的耐久性、耐候性を改善する働きを有するガラス成分であり、ネットワーク形成成分として考えることができる。一方、Ａｌ2Ｏ3の含有量が多くなると、ガラスの耐失透性が低下する。また、ガラス転移温度Ｔｇが上昇する、熱的安定性が低下する等の問題が生じやすい。そのため、Ａｌ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、ＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3の合計含有量［ＳｉＯ2＋Ｂ2Ｏ3］の下限は、好ましくは２％であり、さらには４％、６％、８％、１０％の順により好ましい。また、合計含有量［ＳｉＯ2＋Ｂ2Ｏ3］の上限は、好ましくは３５％であり、さらには３０％、２６％、２４％、２２％の順により好ましい。
　ＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3はガラスのネットワーク形成成分であり、ガラスの熱的安定性および耐失透性を改善する成分である。そのため、ＳｉＯ2およびＢ2Ｏ3の合計含有量［ＳｉＯ2＋Ｂ2Ｏ3］は上記範囲であることが好ましい。
　また、本実施形態に係るガラスにおいて、質量％表示で、好ましくはＢ2Ｏ3の含有量[Ｂ2Ｏ3]がＳｉＯ2の含有量[ＳｉＯ2]より大きい（[Ｂ2Ｏ3]＞[ＳｉＯ2]）。より好ましくは、Ｂ2Ｏ3の含有量はＳｉＯ2の含有量の１．３倍より大きい（[Ｂ2Ｏ3]＞[ＳｉＯ2]×１．３）。
　Ｂ2Ｏ3の含有量をＳｉＯ2の含有量より大きくすることで、アッベ数を大きくすることができる。
　本実施形態に係るガラスにおいて、ＺｎＯの含有量の上限は、好ましくは３０％であり、さらには２５％、２０％、１５％、１０％、７％、５％の順により好ましい。また、ＺｎＯの含有量は０％超であることが好ましく、その下限は、より好ましくは０．１％であり、さらには０．３％、０．５％、１％の順により好ましい。
　ＺｎＯは、ガラスの熱的安定性を改善するとともに、ガラスの熔融性、化学的耐久性を改善する働きを有するガラス成分である。一方、ＺｎＯの含有量が多すぎると比重が上昇する。そのため、ＺｎＯの含有量は上記範囲であることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、ＢａＯの含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１９％、１８％、１７％、１６％の順により好ましい。また、ＢａＯの含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには２％、５％、１０％の順により好ましい。
　ＢａＯは、高屈折率を維持するのに有効なガラス成分であり、また、ガラスの熱的安定性および耐失透性を改善させる働きも有する。一方、含有量が多くなると、比重が増加し、耐失透性が低下する。そのため、ＢａＯの含有量は上記範囲であることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、ＭｇＯの含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２％、１％の順により好ましい。また、ＭｇＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。
　本実施形態に係るガラスにおいて、ＣａＯの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには８％、６％、４％、２％の順により好ましい。また、ＣａＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。
　本実施形態に係るガラスにおいて、ＳｒＯの含有量の上限は、好ましくは７％であり、さらには５％、４％、３％、１％の順により好ましい。また、ＳｒＯの含有量の下限は、好ましくは０％である。
　ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯは、いずれもガラスの熱的安定性および耐失透性を改善させる働きを有するガラス成分である。一方、これらガラス成分の含有量が多くなると、比重が増加し、高分散性が損なわれ、また、ガラスの熱的安定性および耐失透性が低下する。そのため、これらガラス成分の各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、Ｇｄ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは３５％であり、さらには３０％、２５％、２０％、１７％、１２％の順により好ましい。また、Ｇｄ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、３％、４％、５％の順により好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、Ｙ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは２５％であり、さらには２０％、１５％、１０％、７％、５％の順により好ましい。また、Ｙ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、２％、３％の順により好ましい。
　Ｇｄ2Ｏ3およびＹ2Ｏ3は、いずれもガラスの耐候性の改善や高屈折率化に寄与する成分である。一方、含有量が多くなり過ぎるとガラスの熱的安定性が低下し、製造中にガラスが失透しやすくなる。そのため、これらガラス成分の各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、Ｙｂ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２％、１％の順により好ましい。また、Ｙｂ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。
　Ｙｂ2Ｏ3は耐候性の改善や高屈折率化に寄与する成分である。一方、Ｙｂ2Ｏ3は、Ｌａ2Ｏ3、Ｇｄ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3と比べて分子量が大きいため、ガラスの比重を増大させる。ガラスの比重が増大すると、光学素子の質量が増大する。例えば、質量の大きいレンズをオートフォーカス式の撮像レンズに組み込むと、オートフォーカス時にレンズの駆動に要する電力が増大し、電池の消耗が激しくなる。したがって、Ｙｂ2Ｏ3の含有量を低減させて、ガラスの比重の増大を抑えることが望ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、ＺｒＯ2の含有量の上限は、好ましくは１８％であり、さらには１５％、１２％、１０％、８％、７％の順により好ましい。また、ＺｒＯ2の含有量の下限は、好ましくは０％であり、さらには１％、２％、３％の順により好ましい。
　ＺｒＯ2は、高屈折率化に寄与する成分であり、ガラスの熱的安定性および耐失透性を改善する働きを有するガラス成分である。一方、ＺｒＯ2の含有量が多すぎると、熱的安定性が低下する傾向を示す。そのため、ＺｒＯ2の含有量は上記範囲であることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、ＴｉＯ2の含有量は０％超であることが好ましく、その下限は、より好ましくは０．１％であり、さらには１％、３％、４％、５％の順により好ましい。また、ＴｉＯ2の含有量の上限は、好ましくは３０％であり、さらには２５％、２３％、２１％、２０％の順により好ましい。
　ＴｉＯ2は、高屈折率化に寄与する成分であり、また、化学的耐久性を改善する働きをする成分である。一方、ＴｉＯ2の含有量が多すぎると、耐失透性が低下するおそれがある。そのため、ＴｉＯ2の含有量を上記範囲とすることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ2Ｏ5の含有量の下限は、好ましくは０．１％であり、さらには１％、３％、４％、５％の順により好ましい。また、Ｎｂ2Ｏ5の含有量の上限は、好ましくは３５％であり、さらには３０％、２５％、２０％、１６％、１５％、１４％、１２％の順により好ましい。
　Ｎｂ2Ｏ5は、高屈折率化に寄与する成分であり、また、ガラスの熱的安定性および化学的耐久性を改善する働きを有する。一方、Ｎｂ2Ｏ5の含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性が低下するおそれがあり、また、ガラスの着色が強まる傾向がある。そのため、Ｎｂ2Ｏ5の含有量を上記範囲とすることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ2Ｏ5およびＴｉＯ2の合計含有量［Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2］の下限は、好ましくは１３％であり、さらには１３．５％、１４％、１４．５％、１５％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2］の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３５％、３２％、３１％、３０％の順により好ましい。
　Ｎｂ2Ｏ5およびＴｉＯ2は、高屈折率化に寄与する成分である。一方、Ｎｂ2Ｏ5の含有量が多すぎると、ガラスの熱的安定性および耐失透性が低下する。そのため、Ｎｂ2Ｏ5およびＴｉＯ2の合計含有量は上記範囲であることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、ＷＯ3の含有量の上限は、好ましくは２５％であり、さらには２０％、１５％、１０％、５％の順により好ましい。ＷＯ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。
　ＷＯ3は、ガラス転移温度Ｔｇを低下させる働きを有する。一方、ＷＯ3の含有量が多くなりすぎると、ガラスの着色が増大し、また比重が増加する。そのため、ＷＯ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
　本実施形態において、Ｂｉ2Ｏ3の含有量の上限は、好ましくは２０％であり、さらには１５％、１０％、５％、３％の順により好ましい。また、Ｂｉ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。
　Ｂｉ2Ｏ3は、適量を含有させることによりガラスの熱的安定性を改善する働きを有する。一方、Ｂｉ2Ｏ3の含有量を高めると、ガラスの着色が増大し、また比重が増加する。そのため、Ｂｉ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量［Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］の上限は、好ましくは４０％であり、さらには３７％、３５％、３３％、３２％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］の下限は、好ましくは１．０％であり、さらには１．５％、５％、１０％、１３％、１３．５％、１４％、１４．５％、１５％の順により好ましい。
　ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3は、Ｎｂ2Ｏ5とともに、高屈折率化に寄与する成分である。したがって、合計含有量［Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］は上記範囲であることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、Ｂ2Ｏ3およびＬａ2Ｏ3の合計含有量に対するＴｉＯ2の含有量の質量比［ＴｉＯ2／（Ｂ2Ｏ3＋Ｌａ2Ｏ3）］は小さい方が好ましく、その下限は、好ましくは０．０３０であり、さらには０．０３５、０．０４０、０．０４５、０．０５０、０．０５５、０．０６０、０．０６５、０．０７０、０．０７５、０．０８０、０．０８５、０．０９０、０．０９５、０．１０、０．１５、０．２０、０．２５、０．３０、０．３５、０．４０、０．４５、０．５０の順により小さい方が好ましい。また、質量比［ＴｉＯ2／（Ｂ2Ｏ3＋Ｌａ2Ｏ3）］の上限は、好ましくは１．５であり、さらには１．０、０．８、０．６の順により好ましい。
　Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3のうち、質量％表示における単位含有量あたりの屈折率ｎｄ増加作用が最も大きい成分はＴｉＯ2である。また、ＴｉＯ2はガラス熔融の過程で還元されやすく、ＴｉＯ2が還元されると、可視短波長域における透過率が大幅に低下しやすい。一方、本実施形態に係るガラスにおいて主要成分であるＢ2Ｏ3およびＬａ2Ｏ3は、このような還元による問題は生じない。したがって、可視短波長域における透過率を大幅に低下させるＴｉＯ2の含有量に対して、このような問題が生じないＢ2Ｏ3およびＬａ2Ｏ3の合計含有量が大きい、すなわち、質量比［ＴｉＯ2／（Ｂ2Ｏ3＋Ｌａ2Ｏ3）］は小さい方が好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＴｉＯ2の含有量の質量比［ＴｉＯ2／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］の下限は、好ましくは０．０５であり、さらには、０．２５、０．３０、０．４０、０．４５の順により好ましい。また、質量比［ＴｉＯ2／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）]の上限は、好ましくは１．００であり、さらには０．９０、０．８０、０．７５とすることもできる。
　上述のとおり、ＴｉＯ2はガラス熔融の過程で還元されやすく、ＴｉＯ2が還元されると、可視短波長域における透過率が大幅に低下しやすい。本実施形態では、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3といった高屈折率化に寄与する成分の中でも、特に着色の原因となりやすいＴｉＯ2の含有量が多い、すなわち、質量比［ＴｉＯ2／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）］が上記範囲にある場合でも、熔融工程において雰囲気中にガスを導入したり熔融物にガスをバブリングしたりすることで着色の増大を抑制できる。
　本実施形態に係るガラスにおいて、Ｔａ2Ｏ5の含有量の上限は、好ましくは２５％であり、さらには２０％、１６％、１２％、８％、４％の順により好ましい。また、Ｔａ2Ｏ5の含有量の下限は、好ましくは０％である。
　Ｔａ2Ｏ5は、高屈折率化に寄与する成分であり、ガラスの熱的安定性を改善する働きも有する。一方、Ｔａ2Ｏ5の含有量が多くなると、ガラスの熱的安定性が低下し、ガラスを熔融するときに、ガラス原料の熔け残りが生じやすくなる。そのため、Ｔａ2Ｏ5の含有量は上記範囲であることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには７％、５％、４％、３％、２％、１％の順により好ましい。Ｌｉ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。
　本実施形態に係るガラスにおいて、Ｎａ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには７％、５％、４％、２％、１％の順により好ましい。Ｎａ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。
　本実施形態に係るガラスにおいて、Ｋ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは１０％であり、さらには７％、５％、４％、２％、１％の順により好ましい。Ｋ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。
　Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏは、いずれも液相温度を下げ、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの各含有量は、それぞれ上記範囲であることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、Ｃｓ2Ｏの含有量の上限は、好ましくは５％であり、さらには４％、３％、２％、１％の順により好ましい。Ｃｓ2Ｏの含有量の下限は、好ましくは０％である。
　Ｃｓ2Ｏは、ガラスの熱的安定性を改善する働きを有するが、これらの含有量が多くなると、化学的耐久性、耐候性が低下する。そのため、Ｃｓ2Ｏの各含有量は、上記範囲であることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2ＯおよびＣｓ2Ｏの合計含有量［Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ］の上限は、好ましくは１５％であり、さらには１０％、７％、５％、３％、１％の順により好ましい。また、合計含有量［Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ］の下限は、好ましくは０％である。
　合計含有量［Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ］の下限が上記を満たすことで、ガラスの熔融性および熱的安定性を改善し、液相温度を低下できる。また、合計含有量［Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ＋Ｃｓ2Ｏ］の上限が上記を満たすことで、耐失透性の低下を抑制できる。
　本実施形態に係るガラスにおいて、Ｓｃ2Ｏ3の含有量は、好ましくは２％以下である。また、Ｓｃ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。
　本実施形態に係るガラスにおいて、ＨｆＯ2の含有量の上限は、好ましくは２％以下であり、さらには１％、０．５％、０．１％の順により好ましい。また、ＨｆＯ2の含有量の下限は、好ましくは０％である。
　Ｓｃ2Ｏ3、ＨｆＯ2は、ガラスの高分散性を高める働きを有するが、高価な成分である。そのため、Ｓｃ2Ｏ3、ＨｆＯ2の各含有量は上記範囲であることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、Ｌｕ2Ｏ3の含有量は、好ましくは２％以下である。また、Ｌｕ2Ｏ3の含有量の下限は、好ましくは０％である。
　Ｌｕ2Ｏ3は、ガラスの高分散性を高める働きを有するが、分子量が大きいことから、ガラスの比重を増加させるガラス成分でもある。そのため、Ｌｕ2Ｏ3の含有量は上記範囲であることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスにおいて、ＧｅＯ2の含有量は、好ましくは２％以下である。また、ＧｅＯ2の含有量の下限は、好ましくは０％である。
　ＧｅＯ2は、ガラスの高分散性を高める働きを有するが、一般的に使用されるガラス成分の中で、突出して高価な成分である。したがって、ガラスの製造コストを低減する観点から、ＧｅＯ2の含有量は上記範囲であることが好ましい。
　本実施形態に係るガラスは、主として上述の成分、すなわち、必須成分としてＢ2Ｏ3およびＬａ2Ｏ3、任意成分としてＳｉＯ2、Ｐ2Ｏ5、Ａｌ2Ｏ3、ＺｎＯ、ＢａＯ、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、Ｇｄ2Ｏ3、Ｙ2Ｏ3、Ｙｂ2Ｏ3、ＺｒＯ2、ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3、Ｂｉ2Ｏ3、Ｔａ2Ｏ5、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2Ｏ、Ｃｓ2Ｏ、Ｓｃ2Ｏ3、ＨｆＯ2、Ｌｕ2Ｏ3およびＧｅＯ2で構成されていることが好ましく、上述のガラス成分の合計含有量は、９５％よりも多くすることが好ましく、９８％よりも多くすることがより好ましく、９９％よりも多くすることがさらに好ましく、９９．５％よりも多くすることが一層好ましい。
　本実施形態において、さらに好ましい態様として、
　Ｂ2Ｏ3を１～４５％、Ｌａ2Ｏ3を１０～６０％、ＴｉＯ2を０％超、ＺｎＯを０％超含み、
　Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量に対するＴｉＯ2の含有量の質量比[ＴｉＯ2／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）]が０．４以上であり、
　下記式（２）に示すβＯＨの値が０．１～２．０ｍｍ-1である、光学ガラスが挙げられる。
　βＯＨ＝－［ｌｎ（Ｂ／Ａ）］／ｔ　…（２）
〔式（２）中、ｔは外部透過率の測定に用いる前記ガラスの厚み（ｍｍ）を表し、Ａは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２５００ｎｍにおける外部透過率（％）を表し、Ｂは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２９００ｎｍにおける外部透過率（％）を表す。また、ｌｎは自然対数である。〕
　上記のさらに好ましい態様における、Ｂ2Ｏ3、Ｌａ2Ｏ3、ＴｉＯ2およびＺｎＯの含有量、質量比[ＴｉＯ2／（Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3）]、およびβＯＨの値については、前述したより好ましい数値範囲が適用できる。また、他のガラス成分の含有量および質量比についても、前述した好ましい数値範囲を適宜適用できる。
　本実施形態に係るガラスにおいて、白金Ｐｔの含有量は、好ましくは１０ｐｐｍ未満であり、さらには８ｐｐｍ以下、７ｐｐｍ以下、５ｐｐｍ以下の順により好ましい。Ｐｔの含有量の下限は、特に制限されないが、不可避的に０．００１ｐｐｍ程度は含まれる。
　Ｐｔの含有量を上記範囲とすることで、Ｐｔに起因するガラスの着色を低減し、透過率を改善することができる。
　本実施形態に係るガラスは、その製造工程において、非酸化性雰囲気でガラス原料を熔融している。非酸化性雰囲気としては、例えば、窒素、二酸化炭素、アルゴン、ヘリウム等の不活性ガスや水蒸気が挙げられる。通常、熔融雰囲気中の酸素が、熔融容器（坩堝等）等の材料である白金と反応して二酸化白金や白金イオン（Ｐｔ4+）が生し、それが熔融ガラス中に溶け込むことで着色が生じる。本実施形態では、熔融雰囲気中の酸素分圧を低減することで、白金の酸化を抑制し、熔融ガラスに溶け込むＰｔ量を低減できる。その結果、Ｐｔ由来の着色を低減することができる。
＜その他の成分組成＞
　Ｐｂ、Ａｓ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｂｅ、Ｓｅは、いずれも毒性を有する。そのため、本実施形態の光学ガラスがこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。
　Ｕ、Ｔｈ、Ｒａはいずれも放射性元素である。そのため、本実施形態の光学ガラスがこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。
　Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｐｒ，Ｎｄ、Ｐｍ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｃｅは、ガラスの着色を増大させ、蛍光の発生源となり得る。そのため、本実施形態の光学ガラスがこれら元素をガラス成分として含有しないことが好ましい。
　硫酸塩は、清澄剤として機能する任意に添加可能な酸化剤である。硫酸塩は熱により分解されて清澄ガスＳＯ2およびＯ2を生成する。硫酸塩としては、特に限定されないが、例えば、硫酸亜鉛、硫酸ジルコニウム等が挙げられる。
　硫酸塩の含有量は、外割り表示とする。すなわち、硫酸塩以外の全ガラス成分の合計含有量を１００質量％としたときの硫酸塩の含有量は、好ましくは１質量％未満、より好ましくは０．５質量％未満、さらに好ましくは０．３質量％未満の範囲である。硫酸塩の含有量は０質量％であってもよい。
　Ｓｂ（Ｓｂ2Ｏ3）も清澄剤として機能する任意に添加可能な元素である。しかし、Ｓｂ（Ｓｂ2Ｏ3）は酸化性が強く、添加量を多くしていくと、白金坩堝由来の白金の酸化を促進させるおそれがある。また、精密プレス成形のときに、ガラスに含まれるＳｂ（Ｓｂ2Ｏ3）がプレス成形型の成形面を酸化するため、精密プレス成形を重ねるうちに、成形面が著しく劣化し、精密プレス成形ができなくなるおそれがある。その結果、成形した光学素子の表面品質が低下する。したがって、本実施形態に係るガラスは、好ましくは、Ｓｂ（Ｓｂ2Ｏ3）を含まない。
　なお、本実施形態に係るガラスは、基本的に上記ガラス成分により構成されることが好ましいが、本発明の作用効果を妨げない範囲において、その他の成分を含有することも可能である。また、本発明において、不可避的不純物の含有を排除するものではない。
（ガラス特性）
＜屈折率ｎｄ＞
　本実施形態に係るガラスにおいて、屈折率ｎｄは、好ましくは１．７５以上であり、さらには、１．７７以上、１．８０以上であってもよい。また、屈折率ｎｄは、好ましくは２．５０以下であり、さらには、２．２０以下、２．１０以下であってもよい。屈折率ｎｄは、Ｎｂ2Ｏ5、ＴｉＯ2、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3の合計含有量［Ｎｂ2Ｏ5＋ＴｉＯ2＋ＷＯ3＋Ｂｉ2Ｏ3］を増加することにより高めることができ、またＳｉＯ2の含有量を増加することにより低減できる。
＜アッベ数νｄ＞
　本実施形態に係るガラスにおいて、アッベ数νｄは２０以上である。アッベ数νｄは２０～４５、または２１～４５の範囲であってもよい。アッベ数νｄは、Ｌａ2Ｏ3の含有量を増加することにより高めることができ、またＢ2Ｏ3の含有量を増加することにより低減できる。
＜ガラスの光線透過性＞
　本実施形態に係る光学ガラスの光線透過性は、着色度λ７０により評価できる。
　厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料について波長２００～７００ｎｍの範囲で分光透過率を測定し、外部透過率が７０％となる波長をλ７０とする。
　本実施形態に係る光学ガラスのλ７０は、好ましくは４８０ｎｍ以下であり、より好ましくは４７０ｎｍ以下であり、さらに好ましくは４５０ｎｍ以下であり、特に好ましくは４４０ｎｍ以下である。λ７０は、白金Ｐｔ含有量を低減することにより低減できる。
　また、本実施形態に係る光学ガラスのλ７０は、好ましくは下記式（３）を満たす。
　　λ７０≦ａ×ｂ＋３７３　・・・（３）
　式（３）中、ａは好ましくは２００であり、さらには１９５、１９０、１８５、１８０、１７５の順により好ましい。
　また、ｂは、Ｂ2Ｏ3およびＬａ2Ｏ3の合計含有量に対するＴｉＯ2の含有量の質量比[ＴｉＯ2／（Ｂ2Ｏ3＋Ｌａ2Ｏ3）]である。
　質量比[ＴｉＯ2／（Ｂ2Ｏ3＋Ｌａ2Ｏ3）]が増加すると、可視短波長域の透過率が低下し、着色度λ７０が増大する。本実施形態に係る光学ガラスでは、還元色が低減されており、λ７０を上記式（３）で示す範囲に抑えることができる。
＜Ｔ４５０＞
　本実施形態に係る光学ガラスの光線透過性は、Ｔ４５０によって評価できる。
　本実施形態において、Ｔ４５０は、厚さ１０．０ｍｍに換算したときの波長４５０ｎｍにおける外部透過率である。「外部透過率」とは、互いに平行かつ光学研磨された平面を有するように加工したガラス試料について、光学研磨された一方の平面に垂直に入射する入射光の強度Ｉｉｎに対するガラスを透過した透過光の強度Ｉｏｕｔの比（Ｉｏｕｔ／Ｉｉｎ）、すなわち、ガラスの表面における表面反射も考慮した透過率である。透過率は、分光光度計を用いて、透過スペクトルを測定することにより得られる。
　なお、測定時のガラスの厚さは１０．０ｍｍでもよいが、厚さが１０．０ｍｍではない場合には、周知の方法で厚さ１０．０ｍｍにおける透過率に換算してもよい。
　本実施形態に係る光学ガラスのＴ４５０は、好ましくは６５％以上であり、より好ましくは７０％以上であり、さらに好ましくは７５％以上である。Ｔ４５０は、ガラスの還元色を低減することにより高めることができる。
＜Ｔ４００＞
　本実施形態に係る光学ガラスの光線透過性は、Ｔ４００によっても評価できる。
　厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料について、波長４００ｎｍにおける外部透過率Ｔ４００を分光光度計で測定する。周知の方法で厚さ１０．０ｍｍにおける透過率に換算してもよい。Ｔ４００の値が大きいほど、透過率に優れ、ガラスの着色は低減されていることを意味する。
　本実施形態に係る光学ガラスのＴ４００は、好ましくは５０％以上であり、より好ましくは６０％以上であり、さらに好ましくは７０％以上である。Ｔ４００は、ガラスの還元色を低減することにより高めることができる。
＜τ４００＞
　本実施形態に係る光学ガラスの光線透過性は、τ４００によっても評価できる。
　厚さ１０．０ｍｍ±０．１ｍｍのガラス試料について、波長４００ｎｍにおける内部透過率τ４００を分光光度計で測定する。周知の方法で厚さ１０．０ｍｍにおける透過率に換算してもよい。τ４００の値が大きいほど、透過率に優れ、ガラスの着色は低減されていることを意味する。
　本実施形態に係る光学ガラスのτ４００は、好ましくは５０％以上であり、より好ましくは６０％以上であり、さらに好ましくは７０％以上である。τ４００は、ガラスの還元色を低減することにより高めることができる。
＜ガラスの比重＞
　本実施形態に係る光学ガラスにおいて、比重は、好ましくは７以下であり、さらには、６．５以下、６以下の順により好ましい。また、比重は、好ましくは２．５以上であり、さらには、３以上、３．５以上の順により好ましい。ガラスの比重を低減することができれば、レンズの重量を減少できる。その結果、レンズを搭載するカメラレンズのオートフォーカス駆動の消費電力を低減できる。一方、比重を減少させすぎると、熱的安定性の低下を招く。
＜ガラス転移温度Ｔｇ＞
　本実施形態に係る光学ガラスのガラス転移温度Ｔｇは、好ましくは８００℃以下であり、さらには７７０℃以下、７５０℃以下の順により好ましい。また、ガラス転移温度Ｔｇは、好ましくは３００℃以上であり、さらには３５０℃以上、４００℃以上の順により好ましい。ガラス転移温度Ｔｇは、Ｌｉ2Ｏ、Ｎａ2ＯおよびＫ2Ｏの合計含有量［Ｌｉ2Ｏ＋Ｎａ2Ｏ＋Ｋ2Ｏ］を増加することにより低減できる。
　ガラス転移温度Ｔｇの上限が上記範囲を満たすことにより、ガラスの成型温度およびアニール温度の上昇を抑制することができ、プレス成形用設備およびアニール設備への熱的ダメージを軽減できる。また、ガラス転移温度Ｔｇの下限が上記範囲を満たすことにより、所望のアッベ数、屈折率を維持しつつ、ガラスの熱的安定性を良好に維持しやすくなる。
（光学ガラスの品質）
　一般的に光学ガラスの欠点として、泡、ブツ（異物）、脈理がある。
　これらの欠点の評価は、単位量あたりのガラス中に含まれる欠点の多少を測定することにより行わる。ガラスの単位断面積当たりの泡、ブツの存在量に応じて、光透過性を阻害する割合が変化する。
　ところが、欠点を評価する単位（評価単位）が極めて小さい場合は、泡、ブツが存在しない領域を選定すると、その範囲に於いて光学的な欠点は存在しないということになる。しかし、一般に用いられる工業製品としての光学ガラスには、例えば１ｍｍ×１ｍｍの様な微小な範囲における均質性ではなく、例えば１００ｍｍ×１００ｍｍ程度の断面積あるいは一定以上の体積を有するガラスの均質性が要求される。
　そして評価単位だけではなく、光学ガラスの生産単位も議論されるべきである。
　１ｍｌのガラスを作製する場合と、１０００ｋｇのガラスを作製する場合とでは求められる均質性が同一であっても製造の難易度には雲泥の差がある。つまり、同一原料を熔融、ガラス化させる場合であってもガラス量に応じて必要な熱量は変わり、例えば熔融温度１２５０℃、熔融時間２時間という条件であっても、１ｍｌのガラスを作製する場合は泡、ブツのない融液（熔融ガラス）を作製することが出来るのに対し、１０００ｋｇのガラスを作製する場合は原料の熔解すらままならない。
　ガラスの量に応じて、ガラス化に必要な条件が変化してしまうだけでなく、脱泡(清澄)に必要な温度、時間も変える必要が出てくる。ガラス量を増やすとガラス化に必要な熱量は増加し、熔融時間、清澄時間も長くなる。その結果、坩堝を構成する白金Ｐｔの熔融ガラスへの溶出量が増える。
　つまり、工業製品である光学ガラスを生産する場合はガラス容量を一定以上にする必要があり、実験や小規模のガラス作製と比較し、熔融・清澄条件や、生産装置（坩堝など）からガラス中に混入するＰｔの量も変わってくる。
　脈理については、さらに均質度が重要な特性である。そもそも「脈理」という欠点は一定の体積の光学的な均質性(空間の屈折率分布)を議論している欠点であることから、自ずと評価単位は一定以上のものである必要が出てくる。同じ１０００ｍｌのガラスを作製する場合であっても、一度に１０００ｍｌのガラス融液を作製する場合と、１０ｍｌのガラス融液を１００回作製する場合とでは屈折率の均一性は異なる。
　一般に光学ガラスを作製する場合は１０００ｍｌのガラス融液を一度で作製する方が、均質性に優れたガラスを得ることができる。
　以上の様に、工業製品として扱われる光学ガラスは、一定以上の容量を作製する場合について議論されており、この範囲に於ける高品質の光学ガラスを生産する困難さと、その製造方法に応じた光学ガラスの特性、品質とは一体不可分に議論されている。
　極小規模（例えば小規模な実験）のガラス熔解について議論される技術は、そのまま工業製品レベルのガラス熔解に適応できるものではない。そして、ガラス作製規模が異なる場合、それぞれの方法で作製したガラスの特性、品質を一律に比較することはできない。
　本実施形態では、これら実験レベルのガラスの特性、品質と、工業レベルのガラスの特性、品質とを区別するため、ガラスの均質度という概念を導入する。ガラスの均質度は、屈折率分布により評価できる。
＜屈折率分布＞
　本実施形態に係る光学ガラスの屈折率分布は、０．０００５０以内が好ましく、さらに０．０００３０以内が好ましく、さらに０．０００１０以内が好ましく、さらに０．００００７以内が好ましく、さらに０．００００５以内が好ましい。屈折率分布は、ガラス体積１００ｍｌ以上を有する連続体について測定する。また、屈折率測定に使用する試料のガラス容量は１ｍｌ以上とする。
　なお、ガラスの体積は、例えばガラスの質量を測定し、測定結果と比重より算出すればよい。
　具体的には、１００ｍｌ以上のガラスａを用意し、任意の箇所Ａと、Ａと対極にある箇所Ｂの２ヶ所の屈折率を測定する。
　また、屈折率が既知である部位があれば、その部位をＡとして、Ａより最も離れた部位Ｂの屈折率を測定する。ガラスａから合計で２ヶ所以上のガラス片を取得し、屈折率測定を行う。
　本実施形態では、屈折率分布の評価は屈折率ｎｄを用いて行ったが、適宜他の波長における屈折率を用いて評価を行ってもよい。
（光学ガラスの製造）
　本発明の実施形態に係るガラスは、上記所定の組成となるようにガラス原料を調合し、調合したガラス原料により公知のガラス製造方法に従って作製すればよい。例えば、複数種の化合物を調合し、十分混合してバッチ原料とし、バッチ原料を白金坩堝中に入れて粗熔解する（溶解工程）。
　本実施形態に係るガラスの熔解工程において、ガラス原料に還元剤を添加することができる。還元剤としては、特に限定されるものではないが、例えばＡｌ、Ｓｉ、Ｔｉ、Ｗ、Ｈ2、ＣＯ、Ｃなど還元性を示す物質が挙げられる。より具体的には、還元性を示す物質としては炭素化合物や活性炭Ｃを例示することができる。ガラス原料に還元剤を添加することで、ガラス原料がガラス化の際に発生する反応活性の高い酸素と還元剤とが反応し、白金坩堝由来の白金の酸化反応が抑制される。その結果、ガラス中のＰｔ含有量を低減できる。
　本実施形態に係るガラスの熔解工程における熔融雰囲気は、非酸化性雰囲気であることが好ましい。熔解工程を非酸化性雰囲気で行うことにより、熔融雰囲気中の酸素分圧が低減され、白金坩堝由来の白金の酸化が抑制されて、熔融ガラスに溶け込むＰｔ量を低減できる。
　非酸化性雰囲気としては、特に限定されるものではないが、例えば、窒素、二酸化炭素、アルゴン、ヘリウム等の不活性ガス雰囲気や水蒸気付加雰囲気が挙げられる。最終的に得られるガラスのβＯＨを高めるためには、水蒸気付加雰囲気が好ましい。
　熔融雰囲気に水蒸気を付加することにより、最終的に得られる光学ガラスのβＯＨの値を高めることができると共に、ガラスへのＰｔ等の溶け込みを有効に防止でき、かつ脱泡性および清澄性を改善するのに十分な溶存ガスをガラスに供給できる。
　熔融雰囲気に水蒸気を付加する方法は、特に限定されるものではないが、例えば、熔融装置に設けた開口部から連結パイプを坩堝内へ挿入し、必要に応じてこのパイプを通して水蒸気を坩堝内の空間へと供給する方法等が挙げられる。
　熔解工程では、熔融物の攪拌を目的として、バブリングを伴うこともできる。熔解時のバブリングは、調合材料を熔融した後も継続してもよい。溶解工程において熔融物を攪拌することにより、ガラス成分の酸化が進行する一方で、白金坩堝由来の白金の酸化が抑制される。これは、ガラス成分は白金よりも酸化されやすい傾向にあるためである。その結果、ガラス成分の還元反応が抑制されて還元色が低減されるとともに、白金の熔融物への溶け込みが抑制されて白金由来の着色も低減される。
　バブリングに用いるガスは、必ずしも限定されるものではなく、公知のガスを用いることができる。例えば、窒素、二酸化炭素、アルゴン、ヘリウム等の不活性ガス、空気、および水蒸気を含むこれらのガスが挙げられる。
　バブリングに用いるガスとして水蒸気を含むガスを用いることで、最終的に得られる光学ガラスのβＯＨの値を高め、ガラスへの白金の溶け込みを有効に防止でき、かつ脱泡性および清澄性を改善するのに十分な溶存ガスをガラスに供給できる。
　このような水蒸気を含むガス中の水蒸気の含有量は、好ましくは１０体積％以上、より好ましくは２０体積％以上、さらに好ましくは３０体積％以上、一層好ましくは４０体積％以上、より一層好ましくは５０体積％以上、さらに一層好ましくは６０体積％以上、なお一層好ましくは７０体積％以上、特に好ましくは８０体積％以上、さらに特に好ましくは９０体積％以上である。水蒸気の含有量は、高いほど好ましく、特に上記範囲とすることで、最終的に得られる光学ガラスのβＯＨの値を高めることができる。
　粗熔解によって得られた熔融物を急冷、粉砕してカレットを作製する。さらにカレットを白金坩堝中に入れて加熱、再熔融（リメルト）して熔融ガラスとし、さらに清澄、均質化した後に熔融ガラスを成形し、徐冷して光学ガラスを得る。熔融ガラスの成形、徐冷には、公知の方法を適用すればよい。
　なお、ガラス中に所望のガラス成分を所望の含有量となるように導入することができれば、バッチ原料を調合するときに使用する化合物は特に限定されないが、このような化合物として、酸化物、炭酸塩、硝酸塩、水酸化物、フッ化物等が挙げられる。
（光学素子等の製造）
　本発明の実施形態に係る光学ガラスを使用して光学素子を作製するには、公知の方法を適用すればよい。例えば、上記の熔融ガラスを鋳型に流し込んで板状に成形し、本発明に係る光学ガラスからなるガラス素材を作製する。得られたガラス素材を適宜、切断、研削、研磨し、プレス成形に適した大きさ、形状のカットピースを作製する。
　カットピースを加熱、軟化して、公知の方法でプレス成形（リヒートプレス）し、光学素子の形状に近似する光学素子ブランクを作製する。光学素子ブランクをアニールし、
公知の方法で研削、研磨して光学素子を作製できる。
　カットピースを粗研磨加工（バレル研磨）して重量を均等化するとともに表面に離型剤を付着し易くして、再加熱し、軟化したガラスを所望の光学素子の形状に近似した形状にプレス成形し、最後に研削・研磨して光学素子を製造することもできる。
　または、所定重量の熔融ガラスを成形型上に分離して直接にプレス成形し、最後に研削および研磨して光学素子を製造してもよい。
　作製した光学素子の光学機能面には使用目的に応じて、反射防止膜、全反射膜などをコーティングしてもよい。
　以下に、本発明を実施例により更に詳細に説明する。ただし、本発明は実施例に示す態様に限定されるものではない。
　表１に示すガラス組成を有するガラスサンプルを以下の手順で作製し、各種評価を行った。
［光学ガラスの製造］
（実施例１－Ａ）
　まず、ガラスの構成成分に対応する酸化物、水酸化物、炭酸塩、および硝酸塩を原材料として準備し、得られる光学ガラスのガラス組成が、表１に示す各組成となるように上記原材料を秤量、調合して、原材料を十分に混合した。こうして得られた調合原料（バッチ原料）を、白金坩堝に投入し、１２５０℃～１４００℃で２時間加熱して熔融して熔融ガラスとし（熔解工程）、１３００～１４００℃で１～２時間攪拌して均質化を図り、清澄した（均質化・清澄工程）。熔融ガラスを適当な温度に予熱した金型に鋳込んだ。鋳込んだガラスを、ガラス転移温度Ｔｇより１００℃低い温度で３０分間熱処理し、炉内で室温まで放冷することにより、ガラスサンプルを得た。
　熔解工程、均質化・清澄工程では、下記の操作を行った。
　熔融炉外から白金製パイプを炉内に配置した白金製坩堝内に挿入し、この白金製パイプを通して、水蒸気を白金製坩堝内の空間へと供給した。供給した水蒸気の流量は、２５ｃｃ／ｍｉｎとした。
　また、上記白金製パイプを通して窒素を白金製坩堝内の空間へと供給するとともに、坩堝の下部に設置した管から、熔融物中に水蒸気をバブリングした。供給した窒素および水蒸気の流量は、窒素３０Ｌ／ｍｉｎ、水蒸気０．１ｃｃ／ｍｉｎとした。
　さらに、添加材の有無、熔解工程および均質化・清澄工程での条件を表２～４に示すとおりに変更して、ガラスサンプルを作製した。具体的には以下のとおりである。
（実施例１－Ｂ）
　表１に記載のＮｏ．１に対応する調合原料を、表２に示す添加材とともに白金坩堝に投入し、表２に示す条件１－１～条件１－９の各条件で加熱、熔融して熔融ガラスとし（熔解工程）、攪拌して均質化を図り、清澄した（均質化・清澄工程）他は、実施例１－Ａと同様にガラスサンプルを得た。
（実施例１－Ｃ）
　表１に記載のＮｏ．２に対応する調合原料を、表３に示す添加材とともに白金坩堝に投入し、表３に示す条件２－１～条件２－４の各条件で加熱、熔融して熔融ガラスとし（熔解工程）、攪拌して均質化を図り、清澄した（均質化・清澄工程）他は、実施例１－Ａと同様にガラスサンプルを得た。
（実施例１－Ｄ）
　表１に記載のＮｏ．４に対応する調合原料を、表４に示す添加材とともに白金坩堝に投入し、表４に示す条件４－１～条件４－５の各条件で加熱、熔融して熔融ガラスとし（熔解工程）、攪拌して均質化を図り、清澄した（均質化・清澄工程）他は、実施例１－Ａと同様にガラスサンプルを得た。
［ガラス成分組成の確認］
　得られたガラスサンプルについて、誘導結合プラズマ発光分光分析法（ＩＣＰ－ＡＥＳ）で各ガラス成分の含有量を測定し、表１に示す各組成のとおりであることを確認した。
[ガラス中のＰｔ量の測定］
　ガラス中の白金Ｐｔの含有量を誘導結合プラズマ質量分析法（ＩＣＰ-ＭＳ）により定量した。定量結果を表１～４に示す。
［脱泡・清澄効果の確認］
　得られたガラスサンプルについて、ガラス内部に観察される気泡の数を数え、単位質量（ｋｇ）当たりに含まれる気泡（残留泡）の数を算出した。算出結果を表２～４に示す。
［光学特性の測定］
　得られたガラスサンプルについて、βＯＨ、λ７０、Ｔ４００およびＴ４５０を測定した。また、得られたガラスサンプルを、さらに７１０℃で７２時間アニール処理した後、炉内で降温速度－３０℃／時間で室温まで冷却してアニールサンプルを作製し、屈折率ｎｄ、ｎｇ、ｎＦおよびｎＣ、アッベ数νｄ、λ７０およびＴ４００を測定した。
（ｉ）屈折率ｎｄ、ｎｇ、ｎＦ、ｎＣおよびアッベ数νｄ
　上記アニールサンプルについて、ＪＩＳ規格　ＪＩＳ　Ｂ　７０７１－１の屈折率測定法により、屈折率ｎｄ、ｎｇ、ｎＦ、ｎＣを測定し、式（１）に基づきアッベ数νｄを算出した。結果を表１に示す。
　νｄ＝（ｎｄ－１）／（ｎＦ－ｎＣ）　・・・（１）
（ii）βＯＨ
　上記ガラスサンプルを、厚さ１ｍｍで、互いに平行かつ光学研磨された平面を有する板状ガラス試料に加工した。この板状ガラス試料の研磨面に垂直方向から光を入射して、波長２５００ｎｍにおける外部透過率Ａおよび波長２９００ｎｍにおける外部透過率Ｂを、分光光度計を用いてそれぞれ測定し、下記式（２）により、βＯＨを算出した。結果を表１～４に示す。
　βＯＨ＝－［ｌｎ（Ｂ／Ａ）］／ｔ　・・・（２）
　上記式（２）中、ｌｎは自然対数であり、厚さｔは上記２つの平面の間隔に相当する。また、外部透過率は、ガラス試料表面における反射損失も含み、ガラス試料に入射する入射光の強度に対する透過光の強度の比（透過光強度／入射光強度）である。
（iii）λ７０
　実施例１－Ａで得られたガラスサンプルを、厚さ１０ｍｍで、互いに平行かつ光学研磨された平面を有するように加工し、波長２８０ｎｍから７００ｎｍまでの波長域における分光透過率を測定した。光学研磨された一方の平面に垂直に入射する光線の強度を強度Ａとし、他方の平面から出射する光線の強度を強度Ｂとして、分光透過率Ｂ／Ａを算出した。分光透過率が７０％になる波長をλ７０とした。なお、分光透過率には試料表面における光線の反射損失も含まれる。結果を表１に示す。
　実施例１－Ｂ～１－Ｄで得られたガラスサンプルについては、アニール処理前（熱処理前）およびアニール処理後（熱処理後）のλ７０を上記と同様に測定した。表２～４に、アニール処理前（熱処理前）およびアニール処理後（熱処理後）におけるλ７０を示す。
（iv）Ｔ４００
　実施例１－Ｂで得られたガラスサンプルについて、アニール処理前（熱処理前）およびアニール処理後（熱処理後）のＴ４００を測定した。具体的には、ガラスサンプルまたはアニールサンプルを、厚さ１０ｍｍで、互いに平行かつ光学研磨された平面を有するように加工し、波長４００ｎｍにおける分光透過率を測定した。なお、分光透過率には試料表面における光線の反射損失も含まれる。
　表２に、アニール処理前（熱処理前）およびアニール処理後（熱処理後）におけるＴ４００を示す。
（ｖ）Ｔ４５０
　実施例１－Ａで得られたガラスサンプルを、厚さ１０ｍｍで、互いに平行かつ光学研磨された平面を有するように加工し、波長４５０ｎｍにおける分光透過率を測定した。なお、分光透過率には試料表面における光線の反射損失も含まれる。結果を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
　表１の結果より、熔融雰囲気中に水蒸気を導入したり、水蒸気を熔融ガラス中にバブリングしてβＯＨの値を高めた結果、着色が少なく、波長４５０ｎｍにおける透過率が高い光学ガラスを得ることができた。
　表２～４の結果より、ガラスのβＯＨの値を高めることにより、ガラス成形の後、酸化性雰囲気中で長時間にわたる熱処理を行うことなしに、着色が少なく、可視域の透過率が高い光学ガラスを得られることがわかった。
（実施例２）
　表１に示すＮｏ．１の組成を有し、表２の条件１－１により作製したガラスからなる１５ｍｍ×１７５ｍｍ×１５００ｍｍのガラスブロックを作製し、これを切断して５等分し、１５ｍｍ×１７５ｍｍ×３００ｍｍのガラスブロック５個を取得した。５等分した各ガラスブロックを用いて５個の屈折率測定用試料１～５を作製し、各試料の屈折率ｎｄを測定した。切断前の２つの端部のうち一方にあった試料１の屈折率ｎｄを基準にして、試料２～５の屈折率分布は以下のとおりであった。
　試料１と隣り合う部位から採取した試料２の屈折率ｎｄと試料１の屈折率ｎｄとの差は＋０．００００１、中央部より採取した試料３の屈折率ｎｄと試料１の屈折率ｎｄとの差は＋０．００００２、試料３と隣り合う部位から採取した試料４の屈折率と試料１との屈折率の差は０．０００００、切断前の２つの端部のうち試料１の対極の端部より採取した試料５の屈折率と試料１の屈折率との差は－０．００００３であった。
　以上のように５ヶ所の屈折率分布は０．００００５であった。
　表１に示すＮｏ．１の組成を有し、表２の条件１－２～条件１－９により作製したガラスについても同様の方法で屈折率分布を測定したところ、５ヶ所の屈折率分布は０．００００５以内であった。
　さらに、表１に示すＮｏ．２～１７の各組成を有し、実施例１－Ａの条件で作製したガラスについても同様の方法で屈折率分布を測定したところ、５ヶ所の屈折率分布は０．００００５以内であった。
（実施例３）
　実施例１－Ａ～１－Ｄにおいて作製した各光学ガラスを用いて、公知の方法により、レンズブランクを作製し、レンズブランクを研磨等の公知方法により加工して各種レンズを作製した。
　作製した光学レンズは、両凸レンズ、両凹レンズ、平凸レンズ、平凹レンズ、凹メニスカスレンズ、凸メニスカスレンズ等の各種レンズである。
　各種レンズは、他種の光学ガラスからなるレンズと組合せることにより、二次の色収差を良好に補正することができた。
　また、ガラスが低比重であるため、各レンズとも同等の光学特性、大きさを有するレンズよりも重量が小さく、各種撮像機器、特に省エネ可能という理由等によりオートフォーカス式の撮像機器用として好適である。同様にして、実施例１－Ａ～１－Ｄで作製した各種光学ガラスを用いてプリズムを作製した。
　今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
　例えば、上記に例示されたガラス組成に対し、明細書に記載の組成調整を行うことにより、本発明の一態様にかかる光学ガラスを作製することができる。
　また、明細書に例示または好ましい範囲として記載した事項の２つ以上を任意に組み合わせることは、もちろん可能である。

Claims (7)

  1. 　Ｂ2Ｏ3を１～４５質量％、Ｌａ2Ｏ3を１０～６０質量％含み、
    　ＴｉＯ2、Ｎｂ2Ｏ5、ＷＯ3およびＢｉ2Ｏ3からなる群から選択される少なくとも１つの酸化物を含み、
    　下記式（２）に示すβＯＨの値が０．１～２．０ｍｍ-1である、光学ガラス。
    　βＯＨ＝－［ｌｎ（Ｂ／Ａ）］／ｔ　…（２）
    〔式（２）中、ｔは外部透過率の測定に用いる前記ガラスの厚み（ｍｍ）を表し、Ａは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２５００ｎｍにおける外部透過率（％）を表し、Ｂは前記ガラスに対してその厚み方向と平行に光を入射した際の波長２９００ｎｍにおける外部透過率（％）を表す。また、ｌｎは自然対数である。〕
  2. 　ＳｉＯ2を０．１～２５質量％含む、請求項１に記載の光学ガラス。
  3. 　ＳｉＯ2を０．５～１５質量％、Ｂ2Ｏ3を１～３０質量％、Ｌａ2Ｏ3を２０～６０質量％含む、請求項１に記載の光学ガラス。
  4. 　質量％表示で、Ｂ2Ｏ3の含有量がＳｉＯ2の含有量より大きい、請求項１～３のいずれかに記載の光学ガラス。
  5. 　Ｂ2Ｏ3およびＬａ2Ｏ3の合計含有量に対するＴｉＯ2の含有量の質量比[ＴｉＯ2／（Ｂ2Ｏ3＋Ｌａ2Ｏ3）]が０．０３０以上である、請求項１～４のいずれかに記載の光学ガラス。
  6. 　アッベ数νｄが２０～４５であり、
    　屈折率ｎｄが１．７５～２．５０である、請求項１～５のいずれかに記載の光学ガラス。
  7. 　請求項１～６のいずれかに記載の光学ガラスからなる光学素子。
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