WO2018168178A1 - アルミニウム合金線、これを用いた電線及びワイヤハーネス - Google Patents

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辰規 篠田
直貴 金子
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株式会社フジクラ
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    • H01B7/0045—Cable-harnesses

Definitions

  • the present invention relates to an aluminum alloy wire, an electric wire using the same, and a wire harness.
  • an aluminum alloy wire made of an aluminum alloy has been used in place of a copper wire as a wire of a wire harness or the like from the viewpoint of simultaneously satisfying weight reduction, bending resistance and impact resistance. Yes.
  • Patent Document 1 As such an aluminum alloy wire, for example, the one disclosed in Patent Document 1 below is known.
  • Si is 0.2 to 0.8 mass%
  • Fe is 0.36 to 1.5 mass%
  • Cu is 0.2 mass% or less
  • Mg is 0.45 to 0.9 mass%.
  • Ti is contained in an amount of 0.005 to 0.03 mass%, and the balance is disclosed as an aluminum alloy conductive wire made of Al and inevitable impurities.
  • Patent Document 1 the aluminum alloy conductive wire described in Patent Document 1 has room for improvement in terms of tensile strength and elongation.
  • This invention is made
  • the present inventors have studied the form of precipitates that can affect the tensile strength and elongation of an aluminum alloy wire that is a precipitation-strengthened alloy.
  • the form of the precipitate can be known from various exothermic peaks and endothermic peaks appearing in a differential scanning calorimetric curve obtained by differential scanning calorimetric analysis of the aluminum alloy wire.
  • the present inventors in a differential scanning calorimetric curve obtained by differential scanning calorimetric analysis of an aluminum alloy wire, when the aluminum alloy wire has an exothermic peak in a specific temperature range, The present inventors have found that there is a correlation between the presence or absence of this exothermic peak and the tensile strength and elongation of the aluminum alloy wire, thereby completing the present invention.
  • the present invention is an aluminum alloy wire made of aluminum, an additive element and an unavoidable impurity
  • the additive element is an aluminum alloy wire containing at least Si and Mg, and is obtained by differential scanning thermal analysis.
  • the obtained differential scanning calorimetry curve it is an aluminum alloy wire having an exothermic peak in the temperature range of 200 to 300 ° C.
  • the tensile strength and elongation of the aluminum alloy wire can be improved.
  • the exothermic peak is preferably an exothermic peak derived from the precipitation of ⁇ ′′ phase.
  • the tensile strength and elongation of the aluminum alloy wire can be further improved as compared with the case where the exothermic peak is not an exothermic peak derived from the precipitation of ⁇ ′′ phase.
  • the heat generation amount at the heat generation peak is preferably 1.2 J / g or more.
  • the elongation of the aluminum alloy wire can be remarkably improved as compared with the case where the calorific value at the exothermic peak is less than 1.2 J / g.
  • the calorific value at the exothermic peak is preferably 5.0 J / g or less.
  • the tensile strength of the aluminum alloy wire is further improved.
  • the Si content in the aluminum alloy is 0.45% by mass or more and 0.65% by mass or less, and the Mg content in the aluminum alloy is 0.4% by mass or more and 0.0. 6 mass% or less, Cu content in the aluminum alloy is 0.3 mass% or less, Fe content in the aluminum alloy is 0.4 mass% or less,
  • the total content of Ti and V is preferably 0.05% by mass or less.
  • the aluminum alloy wire can achieve both tensile strength and elongation, and the aluminum alloy wire is more excellent in conductivity.
  • the aluminum alloy further comprises a Mg 2 Si.
  • the tensile strength is further improved as compared with the case where the aluminum alloy does not contain Mg 2 Si.
  • the present invention is also an electric wire having the aluminum alloy wire and a coating layer covering the aluminum alloy wire.
  • the aluminum alloy wire can improve the tensile strength and elongation.
  • an electric wire having such an aluminum alloy wire and a coating layer covering the aluminum alloy wire is arranged at a dynamic location where bending or vibration is applied (for example, in the vicinity of an automobile door or an automobile engine). It is useful as an electric wire.
  • this invention is a wire harness provided with two or more said electric wires.
  • the aluminum alloy wire can improve the tensile strength and elongation.
  • a wire harness including a plurality of electric wires each having such an aluminum alloy wire and a coating layer covering the aluminum alloy wire has a dynamic location where bending or vibration is applied (for example, a door portion of an automobile or an automobile It is useful as an electric wire placed in the vicinity of the engine).
  • the differential scanning calorimetry (hereinafter referred to as “DSC curve”) is a differential scanning calorimeter (DSC), and a differential scanning calorimeter (DSC) is used with an aluminum alloy as a sample under the following conditions. It is a curve obtained.
  • Standard material Aluminum sample container: Aluminum heating rate: 40 ° C / min Sample weight: 20mg Analysis atmosphere: Nitrogen
  • the “heat generation amount” refers to “transition heat” obtained by a method according to JIS K7122.
  • an aluminum alloy wire capable of improving tensile strength and elongation, an electric wire and a wire harness using the same are provided.
  • FIG. 1 is a cross-sectional view showing an embodiment of the aluminum alloy wire of the present invention.
  • An aluminum alloy wire 10 shown in FIG. 1 is an aluminum alloy composed of aluminum, an additive element, and inevitable impurities, and the additive element is composed of an aluminum alloy containing at least Si and Mg.
  • Aluminum alloy wire 10 has an exothermic peak in a temperature range of 200 to 300 ° C. in a DSC curve obtained by differential scanning calorimetry.
  • the tensile strength and elongation can be improved.
  • the additive element in the aluminum alloy examples include Si, Mg, Cu, Fe, Ti, and V.
  • the additive element in the aluminum alloy may contain at least Si and Mg. That is, among the additive elements, Si and Mg are essential additive elements, and the remaining elements are optional additive elements.
  • the additive element preferably includes at least two kinds of optional additive elements selected from the group consisting of Cu, Fe, Ti, and V in addition to the essential additive element consisting of Si and Mg.
  • inevitable impurities in the aluminum alloy are composed of a material different from the additive element.
  • the Si content in the aluminum alloy is preferably 0.45% by mass or more and 0.65% by mass or less.
  • the aluminum alloy wire 10 can achieve both excellent tensile strength and elongation, and the Si content is more than 0.65% by mass.
  • the aluminum alloy wire 10 is excellent in conductivity.
  • the Si content is preferably 0.46% by mass or more and 0.63% by mass, and more preferably 0.5% by mass or more and 0.6% by mass or less.
  • the content of Mg in the aluminum alloy is preferably 0.4% by mass or more and 0.6% by mass or less.
  • the aluminum alloy wire 10 can achieve both excellent tensile strength and elongation, and the Mg content is more than 0.6% by mass.
  • the aluminum alloy wire 10 is more excellent in conductivity.
  • the Mg content is preferably 0.45% by mass or more and 0.57% by mass or less, more preferably 0.45% by mass or more and 0.55% by mass or less.
  • the content of Cu in the aluminum alloy is preferably 0.3% by mass or less.
  • the aluminum alloy wire 10 is superior in conductivity as compared with the case where the Cu content is higher than 0.3% by mass.
  • the Cu content is more preferably 0.25% by mass or less.
  • the Cu content is preferably 0.03% by mass or more.
  • the Cu content is more preferably 0.1% by mass or more and 0.2% by mass or less.
  • the content of Fe in the aluminum alloy is preferably 0.4% by mass or less.
  • the aluminum alloy wire 10 is excellent in conductivity as compared with the case where the Fe content is more than 0.4 mass%.
  • the content of Fe is preferably 0.36% by mass or less, and more preferably 0.3% by mass or less.
  • the Fe content is preferably greater than 0% by mass.
  • the elongation of the aluminum alloy wire 10 can be further improved as compared with the case where the Fe content is 0% by mass.
  • the Fe content is preferably 0.12% by mass or more.
  • the total content of Ti and V in the aluminum alloy is preferably 0.05% by mass or less. In this case, compared with the case where the total content rate of Ti and V is larger than 0.05 mass%, the aluminum alloy wire 10 is more excellent in electroconductivity.
  • the total content of Ti and V is preferably 0.042% by mass or less, more preferably 0.03% by mass or less.
  • the total content rate of Ti and V should just be 0.05 mass% or less, and may be 0 mass%. That is, the contents of Ti and V may both be 0% by mass.
  • only Ti content in Ti and V may be 0% by mass, and only V content may be 0% by mass.
  • the total content of Ti and V in the aluminum alloy is preferably 0.01% by mass or more.
  • the content rate of Si, Fe, Cu, and Mg and the total content rate of Ti and V are based on the mass of the aluminum alloy wire 10 (100 mass%).
  • Aluminum alloy wire 10 has an exothermic peak in a temperature range of 200 to 300 ° C. in a DSC curve obtained by differential scanning calorimetry.
  • the tensile strength and elongation of the aluminum alloy wire 10 can be further improved as compared with the case where the aluminum alloy wire 10 does not have an exothermic peak in the temperature range of 200 to 300 ° C.
  • the aluminum alloy wire 10 of the present invention preferably has an exothermic peak in a temperature range of 230 to 275 ° C. in a DSC curve obtained by differential scanning calorimetry. In this case, the tensile strength and elongation can be further improved.
  • the calorific value at the exothermic peak is not particularly limited, but is preferably 1.2 J / g or more. In this case, the elongation of the aluminum alloy wire 10 is significantly improved as compared with the case where the heat generation amount is less than 1.2 J / g.
  • the calorific value at the exothermic peak is more preferably 1.5 J / g or more. In this case, the elongation is further improved.
  • the calorific value at the exothermic peak is more preferably 1.8 J / g or more. In this case, the elongation is further improved.
  • the calorific value at the exothermic peak is particularly preferably 2.9 J / g or more. In this case, the elongation of the aluminum alloy wire 10 is further improved.
  • the calorific value at the exothermic peak is preferably 5.0 J / g or less. In this case, the tensile strength is further improved.
  • the calorific value at the exothermic peak is more preferably 4.8 J / g or less, and particularly preferably 4.3 J / g or less.
  • Exothermic peaks include exothermic peaks derived from various phase transitions such as GP zone formation, ⁇ phase precipitation, ⁇ ′ phase precipitation, ⁇ ′′ phase precipitation, etc.
  • An exothermic peak derived from the precipitation of is preferable. In this case, the tensile strength and elongation of the aluminum alloy wire 10 can be further improved.
  • the aluminum alloy wire 10 preferably contains Mg 2 Si.
  • the tensile strength is further improved as compared with the case where the aluminum alloy wire 10 does not contain Mg 2 Si.
  • the manufacturing method of the aluminum alloy wire 10 includes a rough drawn wire forming step of forming a rough drawn wire made of an aluminum alloy containing aluminum, an additive element and unavoidable impurities, and the additive element containing at least Si and Mg, A roughing wire processing step of obtaining the aluminum alloy wire 10 by performing a processing step on the roughing wire.
  • the rough drawn wire forming step is a step of forming a rough drawn wire made of the above-described aluminum alloy.
  • the rough drawing wire can be obtained, for example, by performing continuous casting and rolling, hot extrusion after billet casting, or the like on the molten metal made of the above-described aluminum alloy.
  • the rough drawing process is a process of obtaining the aluminum alloy wire 10 by performing a processing step on the rough drawing.
  • the processing steps include a wire drawing step, a solution treatment step and an aging step.
  • Examples of processing steps include the following aspects. ⁇ Wire drawing step ⁇ Solution treatment step ⁇ Wire drawing step ⁇ Solution treatment step ⁇ Aging step
  • processing steps are not limited to the above aspect.
  • the above aspect includes the wire drawing process step twice, the wire drawing process step may be performed once or three times or more.
  • the wire drawing step includes rough drawing, a drawing material obtained by drawing the rough drawing wire, or a drawing material obtained by further drawing the drawing wire (hereinafter referred to as “rough drawing wire”, “rough drawing wire”).
  • the diameter of the “drawing wire obtained” and the “drawing material obtained by further drawing the drawing wire” are called “wire”.
  • the drawing step may be hot drawing or cold drawing, but is usually cold drawing.
  • the solution treatment step is a step of performing a quenching treatment after forming a solid solution of aluminum and additive elements.
  • the formation of the solid solution is performed by heating the wire to a high temperature and performing a heat treatment so that the additive element not dissolved in the aluminum is dissolved in the aluminum.
  • the quenching process is a rapid cooling process performed on the wire after forming a solid solution.
  • the reason for rapidly cooling the wire is to suppress precipitation of the additive element dissolved in the aluminum during the cooling as compared with the case of natural cooling.
  • the rapid cooling refers to cooling at a cooling rate of 100 K / min or more.
  • the heat treatment temperature at the time of forming the solid solution is not particularly limited as long as it is a temperature at which an additive element not dissolved in aluminum can be dissolved in aluminum.
  • the heat treatment temperature for forming the solid solution is preferably 600 ° C. or lower. In this case, compared with the case where heat processing temperature is higher than 600 degreeC, it can suppress more fully that a wire is melt
  • the heat treatment time for forming the solid solution is not particularly limited, it may be 1 hour or longer from the viewpoint of sufficiently dissolving the additive element not dissolved in the aluminum.
  • Rapid cooling can be performed using, for example, a liquid.
  • a liquid water or liquid nitrogen can be used.
  • the aging treatment step is a step of performing an aging treatment on the final wire by forming precipitates in the aluminum alloy constituting the final wire.
  • the final wire refers to a wire that has already been subjected to a wire drawing step and is not subjected to a wire drawing step.
  • an aluminum alloy having a peak in the temperature range of 200 to 300 ° C. in the DSC curve obtained by differential scanning calorimetry by heat-treating the final wire in the temperature range of 100 to 180 ° C. for 1 to 72 hours Line 10 is obtained.
  • Mg 2 Si is preferable as the precipitate.
  • the amount of heat generated at the exothermic peak tends to increase mainly as the heat treatment time in the aging treatment is shortened. Therefore, in order to increase the heat generation amount, the heat treatment time in the aging treatment is shortened, and in order to reduce the heat generation amount, the heat treatment time in the aging treatment may be lengthened.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view showing an embodiment of the electric wire of the present invention.
  • the electric wire 20 includes the aluminum alloy wire 10 and a coating layer 11 that covers the aluminum alloy wire 10.
  • the aluminum alloy wire 10 may be a single wire or a stranded wire obtained by twisting a plurality of single wires as shown in FIG.
  • the aluminum alloy wire 10 can improve the tensile strength and elongation.
  • the electric wire 20 having such an aluminum alloy wire 10 and the covering layer 11 covering the aluminum alloy wire 10 is a dynamic part to which bending or vibration is applied (for example, a door part of an automobile or an automobile engine). It is useful as an electric wire placed in the vicinity).
  • the electric wire 20 usually further includes a coating layer 11 that covers the aluminum alloy wire 10.
  • the coating layer 11 is made of an insulating material such as a polyvinyl chloride resin or a flame retardant resin composition obtained by adding a flame retardant or the like to a polyolefin resin.
  • the thickness of the coating layer 11 is not particularly limited, but is, for example, 0.1 to 1 mm.
  • FIG. 3 is a cross-sectional view showing an embodiment of the wire harness of the present invention.
  • the wire harness 30 includes a plurality of the electric wires 20.
  • the aluminum alloy wire 10 can improve the tensile strength and elongation.
  • the wire harness 30 provided with a plurality of electric wires 20 having such an aluminum alloy wire 10 and the covering layer 11 covering the aluminum alloy wire 10 is a dynamic part to which bending or vibration is applied (for example, an automobile door). It is useful as a wire harness arranged in the vicinity of the engine or the automobile engine).
  • all the electric wires 20 may have different wire diameters, or may have the same wire diameter.
  • all the electric wires 20 may be made of aluminum alloys having different compositions, or may be made of aluminum alloys having the same composition.
  • the number of the electric wires 20 used in the wire harness 30 is not particularly limited as long as it is two or more, but is preferably 200 or less.
  • Examples 1 to 12 and Comparative Examples 1 to 9 Si, Fe, Mg, Cu, Ti, and V were dissolved together with aluminum so as to have the content shown in Table 1, and poured into a 25 mm diameter mold to cast an aluminum alloy having a wire diameter of 25 mm.
  • the aluminum alloy thus obtained was swaged to a wire diameter of 9.5 mm with a swaging machine (manufactured by Yoshida Memorial Co., Ltd.), and then heat treated at 270 ° C. for 8 hours to obtain a wire diameter of 9.5 mm.
  • the rough draw line was obtained.
  • An aluminum alloy wire was obtained by performing the following processing steps on the rough drawn wire thus obtained.
  • the aluminum alloy wire obtained as described above was subjected to differential scanning calorimetry using DSC (product name “Diamond-Dsc”, manufactured by PerkinElmer, Inc.) under the following conditions to obtain a DSC curve.
  • DSC product name “Diamond-Dsc”, manufactured by PerkinElmer, Inc.
  • the presence or absence of an exothermic peak that appeared in a temperature range of 200 to 300 ° C. was confirmed.
  • Table 1 Standard material: Aluminum sample container: Aluminum heating rate: 40 ° C / min Sample weight: 20mg Analysis atmosphere: Nitrogen
  • the transition heat at the exothermic peak is calculated according to JIS K7122, and the calculated transition heat is used as the “exotherm” of the exothermic peak. It was.
  • the results are shown in Table 1.
  • the unit of “heat generation amount” is J / g.
  • the peak temperatures of the exothermic peaks were 265 ° C., 261 ° C., 245 ° C., and 250 ° C., respectively.
  • the relative values of the tensile strength and elongation of Examples 1 to 12 and Comparative Examples 1 to 9 when the tensile strength and elongation of Comparative Examples 1 to 9 were set to 100 were also shown.
  • the results are shown in Table 1.
  • the relative values of tensile strength and elongation of Examples 1 to 4 are the relative values when the tensile strength and elongation of Comparative Example 1 are 100, and the tensile strength and elongation of Examples 5 to 12, respectively.
  • the relative values are relative values when the tensile strength and elongation of Comparative Examples 2 to 9 are set to 100, respectively.

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Abstract

アルミニウム、添加元素及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金であって添加元素が少なくともＳｉ及びＭｇを含有するアルミニウム合金からなるアルミニウム合金線が開示されている。このアルミニウム合金線は、示差走査熱分析して得られる示差走査熱分析曲線において、２００～３００℃の温度範囲に発熱ピークを有する。

Description

アルミニウム合金線、これを用いた電線及びワイヤハーネス
　本発明は、アルミニウム合金線、これを用いた電線及びワイヤハーネスに関する。
　近年、ワイヤハーネスなどの電線の素線として、軽量化、耐屈曲性及び耐衝撃性を同時に満足させる観点から、銅線の代わりにアルミニウム合金からなるアルミニウム合金素線が用いられるようになってきている。
　このようなアルミニウム合金線としては、例えば下記特許文献１に開示されるものが知られている。下記特許文献１には、Ｓｉを０．２～０．８質量％、Ｆｅを０．３６～１．５質量％、Ｃｕを０．２質量％以下、Ｍｇを０．４５～０．９質量％、Ｔｉを０．００５～０．０３質量％含み、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金導電線が開示されている。
特開２０１０－２６５５０９号公報
　しかし、上記特許文献１に記載されているアルミニウム合金導電線は、引張強度及び伸びの点で改善の余地を有していた。
　本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、引張強度及び伸びを向上させることができるアルミニウム合金線、これを用いた電線及びワイヤハーネスを提供することを目的とする。
　本発明者らは、上記課題を解決するため、析出強化型合金であるアルミニウム合金線の引張強度及び伸びに影響を及ぼし得る析出物の形態について研究を行った。ここで、析出物の形態については、アルミニウム合金線を示差走査熱分析して得られる示差走査熱分析曲線で現れる種々の発熱ピークや吸熱ピークなどで知ることができる。そこで、本発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、アルミニウム合金線を示差走査熱分析して得られる示差走査熱分析曲線において、アルミニウム合金線が特定の温度範囲に発熱ピークを有する場合に、この発熱ピークの有無と、アルミニウム合金線の引張強度及び伸びとが相関関係を有することを見出し、本発明を完成するに至った。
　すなわち、本発明は、アルミニウム、添加元素及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金であって前記添加元素が少なくともＳｉ及びＭｇを含有するアルミニウム合金からなるアルミニウム合金線であって、示差走査熱分析して得られる示差走査熱分析曲線において、２００～３００℃の温度範囲に発熱ピークを有する、アルミニウム合金線である。
　本発明のアルミニウム合金線によれば、アルミニウム合金線の引張強度及び伸びを向上させることが可能となる。
　上記アルミニウム合金線において、前記発熱ピークがβ’’相の析出に由来する発熱ピークであることが好ましい。
　この場合、発熱ピークがβ’’相の析出に由来する発熱ピークでない場合と比べて、アルミニウム合金線の引張強度及び伸びをより向上させることが可能となる。
　上記アルミニウム合金線において、前記発熱ピークにおける発熱量が１．２Ｊ／ｇ以上であることが好ましい。
　この場合、発熱ピークにおける発熱量が１．２Ｊ／ｇ未満である場合と比べて、アルミニウム合金線の伸びをより顕著に向上させることが可能となる。
　上記アルミニウム合金線において、前記発熱ピークにおける発熱量が５．０Ｊ／ｇ以下であることが好ましい。
　この場合、アルミニウム合金線の引張強度がさらに向上する。
　上記アルミニウム合金線においては、前記アルミニウム合金中のＳｉの含有率が０．４５質量％以上０．６５質量％以下であり、前記アルミニウム合金中のＭｇの含有率が０．４質量％以上０．６質量％以下であり、前記アルミニウム合金中のＣｕの含有率が０．３質量％以下であり、前記アルミニウム合金中のＦｅの含有率が０．４質量％以下であり、前記アルミニウム合金中のＴｉ及びＶの合計含有率が０．０５質量％以下であることが好ましい。
　この場合、アルミニウム合金線が引張強さと伸びとを両立でき、アルミニウム合金線がより導電性に優れる。
　上記アルミニウム合金線においては、前記アルミニウム合金がＭｇ２Ｓｉをさらに含むことが好ましい。
　この場合、アルミニウム合金がＭｇ２Ｓｉを含まない場合に比べて、引張強度がより向上する。
　また本発明は、上記アルミニウム合金線と、前記アルミニウム合金線を被覆する被覆層とを有する電線である。
　この電線によれば、アルミニウム合金線が引張強度及び伸びを向上させることができる。このため、このようなアルミニウム合金線とアルミニウム合金線を被覆する被覆層とを有する電線は、屈曲や振動が加えられる動的な箇所（例えば自動車のドア部、又は自動車のエンジンの近傍）に配置される電線として有用である。
　更に本発明は、上記電線を複数本備えるワイヤハーネスである。
　このワイヤハーネスによれば、アルミニウム合金線が引張強度及び伸びを向上させることができる。このため、このようなアルミニウム合金線とアルミニウム合金線を被覆する被覆層とを有する電線を複数本備えるワイヤハーネスは、屈曲や振動が加えられる動的な箇所（例えば自動車のドア部、又は自動車のエンジンの近傍）に配置される電線として有用である。
　なお、本発明において、示差走査熱分析曲線（以下、「ＤＳＣ曲線」と呼ぶ）は、示差走査熱量計（Differential Scanning Calorimeter：ＤＳＣ）を用い、アルミニウム合金を試料として下記の条件で示差走査熱分析して得られる曲線である。
 
標準物質：アルミニウム
試料容器：アルミニウム
昇温速度：４０℃／ｍｉｎ
試料重量：２０ｍｇ
分析中の雰囲気：窒素
 
　また本発明において、「発熱量」は、ＪＩＳ　Ｋ７１２２に準拠した方法で求められる「転移熱」を言う。
　本発明によれば、引張強度及び伸びを向上させることができるアルミニウム合金線、これを用いた電線及びワイヤハーネスが提供される。
本発明のアルミニウム合金線の一実施形態を示す断面図である。 本発明の電線の一実施形態を示す断面図である。 本発明のワイヤハーネスの一実施形態を示す断面図である。
　以下、本発明のアルミニウム合金線の実施形態について図１を参照しながら説明する。図１は、本発明のアルミニウム合金線の一実施形態を示す断面図である。
　＜アルミニウム合金線＞
　図１に示すアルミニウム合金線１０は、アルミニウム、添加元素及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金であって添加元素が少なくともＳｉ及びＭｇを含有するアルミニウム合金からなる。アルミニウム合金線１０は、示差走査熱分析して得られるＤＳＣ曲線において、２００～３００℃の温度範囲に発熱ピークを有する。
　アルミニウム合金線１０によれば、引張強度及び伸びを向上させることが可能となる。
　次に、アルミニウム合金線１０について詳細に説明する。
　（アルミニウム合金）
　アルミニウム合金中の添加元素としては、Ｓｉ、Ｍｇ、Ｃｕ、Ｆｅ、Ｔｉ及びＶが挙げられるが、アルミニウム合金中の添加元素は少なくともＳｉ及びＭｇを含有していればよい。すなわち、添加元素のうち、Ｓｉ及びＭｇは必須の添加元素であり、残りの元素は任意の添加元素である。ここで、添加元素は、Ｓｉ及びＭｇからなる必須の添加元素に加えて、Ｃｕ、Ｆｅ、Ｔｉ及びＶからなる群より選択される少なくとも２種類の任意の添加元素を含むことが好ましい。
　さらに、アルミニウム合金中の不可避的不純物は、添加元素とは異なる物質で構成される。
　上記アルミニウム合金中のＳｉの含有率は０．４５質量％以上０．６５質量％以下であることが好ましい。この場合、Ｓｉの含有率が０．４５質量％未満である場合と比べて、アルミニウム合金線１０において、優れた引張強さと伸びとを両立でき、Ｓｉの含有率が０．６５質量％より多い場合と比べて、アルミニウム合金線１０が導電性に優れる。Ｓｉの含有率は好ましくは０．４６質量％以上０．６３質量％であり、より好ましくは０．５質量％以上０．６質量％以下である。
　上記アルミニウム合金中のＭｇの含有率は０．４質量％以上０．６質量％以下であることが好ましい。この場合、Ｍｇの含有率が０．４質量％未満である場合と比べて、アルミニウム合金線１０において、優れた引張強さと伸びとを両立でき、Ｍｇの含有率が０．６質量％より多い場合と比べて、アルミニウム合金線１０がより導電性に優れる。Ｍｇの含有率は好ましくは０．４５質量％以上０．５７質量％以下であり、より好ましくは０．４５質量％以上０．５５質量％以下である。
　上記アルミニウム合金中のＣｕの含有率は０．３質量％以下であることが好ましい。この場合、Ｃｕの含有率が０．３質量％より多い場合と比べて、アルミニウム合金線１０が導電性に優れる。Ｃｕの含有率はより好ましくは０．２５質量％以下である。但し、Ｃｕの含有率は０．０３質量％以上であることが好ましい。Ｃｕの含有率は、より好ましくは０．１質量％以上０．２質量％以下である。
　上記アルミニウム合金中のＦｅの含有率は０．４質量％以下であることが好ましい。この場合、Ｆｅの含有率が０．４質量％より多い場合と比べて、アルミニウム合金線１０が導電性に優れる。Ｆｅの含有率は好ましくは０．３６質量％以下であり、より好ましくは０．３質量％以下である。但し、Ｆｅの含有率は０質量％より大きいことが好ましい。この場合、Ｆｅの含有率が０質量％である場合に比べて、アルミニウム合金線１０の伸びをより向上させることができる。Ｆｅの含有率は０．１２質量％以上であることが好ましい。
　上記アルミニウム合金中のＴｉ及びＶの合計含有率は０．０５質量％以下であることが好ましい。この場合、Ｔｉ及びＶの合計含有率を０．０５質量％より大きくする場合に比べて、アルミニウム合金線１０がより導電性に優れる。Ｔｉ及びＶの合計含有率は好ましくは０．０４２質量％以下であり、より好ましくは０．０３質量％以下である。なお、Ｔｉ及びＶの合計含有率は０．０５質量％以下であればよく、０質量％であってもよい。すなわち、Ｔｉ及びＶの含有率がいずれも０質量％であってもよい。またＴｉ及びＶのうちＴｉの含有率のみが０質量％であってもよく、Ｖの含有率のみが０質量％であってもよい。但し、アルミニウム合金中のＴｉ及びＶの合計含有率は０．０１質量％以上であることが好ましい。
　なお、Ｓｉ、Ｆｅ、Ｃｕ及びＭｇの含有率、並びにＴｉ及びＶの合計含有率は、アルミニウム合金線１０の質量を基準（１００質量％）としたものである。
　（発熱ピーク）
　アルミニウム合金線１０は、示差走査熱分析して得られるＤＳＣ曲線において、２００～３００℃の温度範囲に発熱ピークを有する。この場合、アルミニウム合金線１０が、２００～３００℃の温度範囲に発熱ピークを有さない場合に比べて、アルミニウム合金線１０の引張強度及び伸びをより向上させることができる。本発明のアルミニウム合金線１０は、示差走査熱分析して得られるＤＳＣ曲線において、２３０～２７５℃の温度範囲に発熱ピークを有することが好ましい。この場合、引張強度及び伸びをさらに向上させることができる。
　発熱ピークにおける発熱量は、特に限定されるものではないが、１．２Ｊ／ｇ以上であることが好ましい。この場合、発熱量が１．２Ｊ／ｇ未満である場合と比べて、アルミニウム合金線１０の伸びがより顕著に向上する。発熱ピークにおける発熱量は、１．５Ｊ／ｇ以上であることがより好ましい。この場合、伸びがさらに向上する。また、発熱ピークにおける発熱量は、１．８Ｊ／ｇ以上であることがより一層好ましい。この場合、伸びがさらに一層向上する。発熱ピークにおける発熱量は、２．９Ｊ／ｇ以上であることが特に好ましい。この場合、アルミニウム合金線１０の伸びがさらに一層向上する。但し、発熱ピークにおける発熱量は、５．０Ｊ／ｇ以下であることが好ましい。この場合、引張強度がさらに向上する。発熱ピークにおける発熱量は、４．８Ｊ／ｇ以下であることがより好ましく、４．３Ｊ／ｇ以下であることが特に好ましい。
　発熱ピークとしては、ＧＰゾーンの形成、β相の析出、β’相の析出、β’’相の析出などさまざまな相転移に由来する発熱ピークが挙げられるが、発熱ピークは、β’’相の析出に由来する発熱ピークであることが好ましい。この場合、アルミニウム合金線１０の引張強度及び伸びをより向上させることができる。
　アルミニウム合金線１０はＭｇ２Ｓｉを含むことが好ましい。この場合、アルミニウム合金線１０がＭｇ２Ｓｉを含まない場合に比べて、引張強度がより向上する。
　次に、アルミニウム合金線１０の製造方法について説明する。
　アルミニウム合金線１０の製造方法は、アルミニウム、添加元素及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金であって添加元素が少なくともＳｉ及びＭｇを含有するアルミニウム合金からなる荒引線を形成する荒引線形成工程と、この荒引線に対して、処理ステップを行うことにより、アルミニウム合金線１０を得る荒引線処理工程とを含む。
　次に、上述した荒引線形成工程及び荒引線処理工程について詳細に説明する。
　＜荒引線形成工程＞
　荒引線形成工程は、上述したアルミニウム合金からなる荒引線を形成する工程である。
　上記荒引線は、例えば上述したアルミニウム合金からなる溶湯に対し、連続鋳造圧延やビレット鋳造後の熱間押出し等を行うことにより得ることができる。
　＜荒引線処理工程＞
　荒引線処理工程は、荒引線に対し、処理ステップを行うことにより、アルミニウム合金線１０を得る工程である。
　（処理ステップ）
　処理ステップは、伸線処理ステップ、溶体化処理ステップ及び時効処理ステップを含む。処理ステップとしては、例えば以下の態様が挙げられる。
・伸線処理ステップ→溶体化処理ステップ→伸線処理ステップ→溶体化処理ステップ→時効処理ステップ
　但し、処理ステップは、上記の態様に限定されるものではない。例えば上記の態様は、伸線処理ステップを２回含んでいるが、伸線処理ステップは、１回でもよく、３回以上であってもよい。
　（伸線処理ステップ）
　上記伸線処理ステップは、荒引線、荒引線を伸線して得られる伸線材、又は伸線材をさらに伸線して得られる伸線材（以下、「荒引線」、「荒引線を伸線して得られる伸線材」、および「伸線材をさらに伸線して得られる伸線材」を「線材」と呼ぶ）などの径を低減させるステップである。伸線処理ステップは、熱間伸線であっても冷間伸線であってもよいが、通常は冷間伸線である。
　（溶体化処理ステップ）
　溶体化処理ステップは、アルミニウム及び添加元素の固溶体を形成した後、焼き入れ処理するステップである。ここで、固溶体の形成は、線材を高温に加熱して熱処理することにより、アルミニウム中に溶け込んでいない添加元素をアルミニウムに溶け込ませることで行われる。
　焼き入れ処理は、固溶体を形成した後に線材に対して行われる急冷処理である。線材を急冷処理するのは、自然冷却する場合と比べて、アルミニウム中に溶け込んだ添加元素が冷却中に析出することを抑制するためである。ここで、急冷とは、１００Ｋ／ｍｉｎ以上の冷却速度で冷却することを言う。
　溶体化処理ステップにおいて、固溶体を形成する際の熱処理温度は、アルミニウム中に溶け込んでいない添加元素をアルミニウム中に溶け込ませることができる温度であれば特に制限されるものではないが、４５０℃以上であることが好ましい。但し、固溶体を形成する際の熱処理温度は６００℃以下であることが好ましい。この場合、熱処理温度が６００℃より高い場合と比べて、線材が部分的に溶解することをより十分に抑制できる。
　固溶体を形成する際の熱処理時間は、特に制限されるものではないが、アルミニウム中に溶け込んでいない添加元素をアルミニウム中に十分に溶け込ませる観点からは、１時間以上であればよい。
　急冷は例えば液体を用いて行うことができる。このような液体としては、水又は液体窒素などを用いることができる。
　（時効処理ステップ）
　時効処理ステップは、最終線材を構成するアルミニウム合金中に析出物を形成させることにより、最終線材の時効処理を行うステップである。ここで、最終線材とは、既に伸線処理ステップが行われており、さらに伸線処理ステップが行われない線材を言う。時効処理ステップにおいて、最終線材を１００～１８０℃の温度範囲で１～７２時間熱処理することで、示差走査熱分析して得られるＤＳＣ曲線において、２００～３００℃の温度範囲にピークを有するアルミニウム合金線１０が得られる。このとき、析出物としてはＭｇ２Ｓｉが好ましい。
　発熱ピークにおける発熱量は、主として、時効処理における熱処理時間を短くするほど大きくなる傾向がある。従って、発熱量を大きくするためには、時効処理における熱処理時間を短くし、発熱量を小さくするためには、時効処理における熱処理時間を長くすればよい。
　（電線）
　次に、本発明の電線について図２を参照しながら説明する。図２は、本発明の電線の一実施形態を示す断面図である。
　図２に示すように、電線２０は、上記アルミニウム合金線１０と、アルミニウム合金線１０を被覆する被覆層１１とを有する。なお、上記アルミニウム合金線１０は単線でも、図２に示すように、複数本の単線を撚って得られる撚線でもよい。
　この電線２０によれば、アルミニウム合金線１０が引張強度及び伸びを向上させることができる。このため、このようなアルミニウム合金線１０とアルミニウム合金線１０を被覆する被覆層１１とを有する電線２０は、屈曲や振動が加えられる動的な箇所（例えば自動車のドア部、又は自動車のエンジンの近傍）に配置される電線として有用である。
　電線２０は通常、上記アルミニウム合金線１０を被覆する被覆層１１をさらに有する。被覆層１１は、例えばポリ塩化ビニル樹脂や、ポリオレフィン樹脂に難燃剤等を添加してなる難燃性樹脂組成物などの絶縁材で構成される。
　被覆層１１の厚さは、特に限定されるものではないが、例えば０．１～１ｍｍである。
　（ワイヤハーネス）
　次に、本発明のワイヤハーネスについて図３を参照しながら説明する。図３は、本発明のワイヤハーネスの一実施形態を示す断面図である。
　ワイヤハーネス３０は、上記電線２０を複数本備える。
　このワイヤハーネス３０は、アルミニウム合金線１０が引張強度及び伸びを向上させることができる。このため、このようなアルミニウム合金線１０とアルミニウム合金線１０を被覆する被覆層１１とを有する電線２０を複数本備えるワイヤハーネス３０は、屈曲や振動が加えられる動的な箇所（例えば自動車のドア部、又は自動車のエンジンの近傍）に配置されるワイヤハーネスとして有用である。
　ワイヤハーネス３０においては、すべての電線２０が異なる線径を有していてもよいし、同じ線径を有していてもよい。
　また、ワイヤハーネス３０においては、すべての電線２０が異なる組成のアルミニウム合金で構成されていてもよいし、同じ組成のアルミニウム合金で構成されていてもよい。
　また、ワイヤハーネス３０において用いる電線２０の本数は、２本以上であれば特に限定されるものではないが、２００本以下であることが好ましい。
　以下、本発明の内容を実施例及び比較例を挙げてより具体的に説明するが、本発明は、以下の実施例に限定されるものではない。
　（実施例１～１２及び比較例１～９）
　Ｓｉ、Ｆｅ、Ｍｇ、Ｃｕ、Ｔｉ及びＶを表１に示す含有率となるようにアルミニウムとともに溶解し、直径２５ｍｍの鋳型に流し込むことで線径２５ｍｍのアルミニウム合金を鋳造した。こうして得られたアルミニウム合金について、スウェージングマシン（吉田記念社製）によって線径９．５ｍｍとなるようにスウェージング加工を行った後、２７０℃、８時間で熱処理することで線径９．５ｍｍの荒引線を得た。こうして得られた荒引線に対し、下記の処理ステップを行うことによりアルミニウム合金線を得た。
　なお、下記処理ステップの溶体化処理では、アルミニウム及び添加元素の固溶体を形成した後、水冷による焼き入れ処理を行った。このときの焼き入れ処理の冷却速度は８００Ｋ／ｍｉｎとした。また、伸線は冷間伸線とした。
 
（処理ステップ）
線径１．２ｍｍまで伸線
→５５０℃×３時間で溶体化処理
→線径０．３３ｍｍまで伸線
→５７０℃×６秒で溶体化処理
→表１に示す「時効処理における熱処理条件」で時効処理
 
　また上記のようにして得られたアルミニウム合金線について、ＤＳＣ（製品名「Ｄｉａｍｏｎｄ－Ｄｓｃ」、ＰｅｒｋｉｎＥｌｍｅｒ，Ｉｎｃ．製）を用いて下記の条件で示差走査熱分析を行い、ＤＳＣ曲線を得た。得られたＤＳＣ曲線において、２００～３００℃の温度範囲に現れた発熱ピークの有無について確認した。結果を表１に示す。
 
標準物質：アルミニウム
試料容器：アルミニウム
昇温速度：４０℃／ｍｉｎ
試料重量：２０ｍｇ
分析中の雰囲気：窒素
 
　さらに上記のようにして得られたＤＳＣ曲線中の２００～３００℃における発熱ピークについて、ＪＩＳ　Ｋ７１２２に準拠して発熱ピークにおける転移熱を計算し、計算された転移熱を発熱ピークの「発熱量」とした。結果を表１に示す。なお、「発熱量」の単位はＪ／ｇである。また、例えば実施例１～４では、発熱ピークのピーク温度は、それぞれ２６５℃、２６１℃、２４５℃、２５０℃であった。
　［特性評価］
（引張強度及び伸び）
　実施例１～１２及び比較例１～９のアルミニウム合金線について、ＪＩＳ　Ｃ３００２に準拠した引張試験による引張強度及び伸びを測定した。結果を表１に示す。
　また、比較例１～９の引張強さ及び伸びを１００とした場合の実施例１～１２及び比較例１～９の引張強さ及び伸びの相対値も併記した。結果を表１に示す。表１において、実施例１～４の引張強さ及び伸びの相対値はそれぞれ、比較例１の引張強さ及び伸びを１００としたときの相対値、実施例５～１２の引張強さ及び伸びの相対値はそれぞれ、比較例２～９のそれぞれの引張強さ及び伸びを１００としたときの相対値である。

Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
  
　表１に示す結果より、本発明のアルミニウム合金線によれば、アルミニウム合金線の引張強度及び伸びを向上させることができることが確認された。
　１０…アルミニウム合金線
　２０…電線
　３０…ワイヤハーネス

Claims (8)

  1. 　アルミニウム、添加元素及び不可避的不純物からなるアルミニウム合金であって前記添加元素が少なくともＳｉ及びＭｇを含有するアルミニウム合金からなるアルミニウム合金線であって、
    　示差走査熱分析して得られる示差走査熱分析曲線において、２００～３００℃の温度範囲に発熱ピークを有する、アルミニウム合金線。
  2. 　前記発熱ピークがβ’’相の析出に由来する発熱ピークである、請求項１に記載のアルミニウム合金線。
  3. 　前記発熱ピークにおける発熱量が１．２Ｊ／ｇ以上である、請求項１又は２に記載のアルミニウム合金線。
  4. 　前記発熱ピークにおける発熱量が５．０Ｊ／ｇ以下である、請求項１～３のいずれか一項に記載のアルミニウム合金線。
  5. 　前記アルミニウム合金中のＳｉの含有率が０．４５質量％以上０．６５質量％以下であり、
    　前記アルミニウム合金中のＭｇの含有率が０．４質量％以上０．６質量％以下であり、
    　前記アルミニウム合金中のＣｕの含有率が０．３質量％以下であり、
    　前記アルミニウム合金中のＦｅの含有率が０．４質量％以下であり、
    　前記アルミニウム合金中のＴｉ及びＶの合計含有率が０．０５質量％以下である、請求項１～４のいずれか一項に記載のアルミニウム合金線。
  6. 　前記アルミニウム合金がＭｇ２Ｓｉをさらに含む、請求項１～５のいずれか一項に記載のアルミニウム合金線。
  7. 　請求項１～６のいずれか一項に記載のアルミニウム合金線と、
    　前記アルミニウム合金線を被覆する被覆層とを有する電線。
  8. 　請求項７に記載の電線を複数本備えるワイヤハーネス。
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Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN111279005A (zh) 2017-12-06 2020-06-12 株式会社藤仓 铝合金线的制造方法、使用该铝合金线的电线的制造方法以及线束的制造方法
JP2020186449A (ja) * 2019-05-16 2020-11-19 株式会社フジクラ アルミニウム合金導電線の製造方法、これを用いた電線の製造方法及びワイヤハーネスの製造方法
US11355163B2 (en) 2020-09-29 2022-06-07 Alibaba Group Holding Limited Memory interconnection architecture systems and methods

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003027170A (ja) * 2001-07-10 2003-01-29 Kobe Steel Ltd 室温時効抑制と低温時効硬化能に優れたアルミニウム合金材
JP2010265509A (ja) 2009-05-14 2010-11-25 Fujikura Ltd Ａｌ合金及びＡｌ合金導電線
JP2013167004A (ja) * 2012-02-16 2013-08-29 Kobe Steel Ltd 焼付け塗装硬化性に優れたアルミニウム合金板
JP2015196853A (ja) * 2014-03-31 2015-11-09 株式会社神戸製鋼所 成形性と焼付け塗装硬化性とに優れたアルミニウム合金板
JP2015196852A (ja) * 2014-03-31 2015-11-09 株式会社神戸製鋼所 成形性と焼付け塗装硬化性とに優れたアルミニウム合金板
JP2016100269A (ja) * 2014-11-25 2016-05-30 株式会社ジェイ・パワーシステムズ 送電線および送電線の製造方法
JP2017014570A (ja) * 2015-06-30 2017-01-19 昭和電線ケーブルシステム株式会社 アルミニウム合金線の製造方法及びアルミニウム合金線

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS52123915A (en) * 1976-04-12 1977-10-18 Furukawa Electric Co Ltd:The Production of high tensile al alloy conductor
JP2013044038A (ja) * 2011-08-25 2013-03-04 Furukawa Electric Co Ltd:The アルミニウム合金導体
EP2832874B1 (en) * 2012-03-29 2018-04-25 Furukawa Electric Co., Ltd. Aluminum alloy wire and process for producing same
CN104781433B (zh) * 2013-03-29 2017-07-07 古河电器工业株式会社 铝合金导体、铝合金绞线、被覆电线、线束以及铝合金导体的制造方法
JP6462662B2 (ja) * 2014-03-06 2019-01-30 古河電気工業株式会社 アルミニウム合金線材、アルミニウム合金撚線、被覆電線、ワイヤーハーネス、およびアルミニウム合金線材の製造方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2003027170A (ja) * 2001-07-10 2003-01-29 Kobe Steel Ltd 室温時効抑制と低温時効硬化能に優れたアルミニウム合金材
JP2010265509A (ja) 2009-05-14 2010-11-25 Fujikura Ltd Ａｌ合金及びＡｌ合金導電線
JP2013167004A (ja) * 2012-02-16 2013-08-29 Kobe Steel Ltd 焼付け塗装硬化性に優れたアルミニウム合金板
JP2015196853A (ja) * 2014-03-31 2015-11-09 株式会社神戸製鋼所 成形性と焼付け塗装硬化性とに優れたアルミニウム合金板
JP2015196852A (ja) * 2014-03-31 2015-11-09 株式会社神戸製鋼所 成形性と焼付け塗装硬化性とに優れたアルミニウム合金板
JP2016100269A (ja) * 2014-11-25 2016-05-30 株式会社ジェイ・パワーシステムズ 送電線および送電線の製造方法
JP2017014570A (ja) * 2015-06-30 2017-01-19 昭和電線ケーブルシステム株式会社 アルミニウム合金線の製造方法及びアルミニウム合金線

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
MATSUDA, KENJI ET AL.: "Recent studies on aging phenomena of 6000 series aluminum alloys", JOURNAL OF JAPAN INSTITUTE OF LIGHT METALS, vol. 50, no. 1, 2000, pages 23 - 36, XP055628791 *
OHORI, KOICHI: "Aluminum-Magnesium-Silicon alloys", JOURNAL OF JAPAN INSTITUTE OF LIGHT METALS, vol. 38, no. 11, 1988, pages 748 - 763, XP009516470, DOI: 10.2464/jilm.38.748 *
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