WO2018150981A1 - 投写用ズームレンズおよび投写型表示装置 - Google Patents

投写用ズームレンズおよび投写型表示装置 Download PDF

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WO2018150981A1
WO2018150981A1 PCT/JP2018/004272 JP2018004272W WO2018150981A1 WO 2018150981 A1 WO2018150981 A1 WO 2018150981A1 JP 2018004272 W JP2018004272 W JP 2018004272W WO 2018150981 A1 WO2018150981 A1 WO 2018150981A1
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WO
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lens
lens group
conditional expression
projection
projection zoom
Prior art date
Application number
PCT/JP2018/004272
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
永原　暁子
永利　由紀子
Original Assignee
富士フイルム株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by 富士フイルム株式会社 filed Critical 富士フイルム株式会社
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    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/16—Optical objectives specially designed for the purposes specified below for use in conjunction with image converters or intensifiers, or for use with projectors, e.g. objectives for projection TV
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B13/00—Optical objectives specially designed for the purposes specified below
    • G02B13/22—Telecentric objectives or lens systems
    • G—PHYSICS
    • G02—OPTICS
    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length

Definitions

  • the present invention relates to a projection zoom lens and a projection display device, for example, a projection zoom lens suitable for enlarging and projecting a light beam carrying image information from a light valve on a screen, and a projection type using the projection zoom lens
  • the present invention relates to a display device.
  • projection display devices that enlarge and project an image displayed on a light valve such as a liquid crystal display element or a DMD (Digital Micromirror Device: registered trademark) are widely used.
  • a light valve such as a liquid crystal display element or a DMD (Digital Micromirror Device: registered trademark)
  • three light valves are used to correspond to the three primary colors of red, green, and blue, and the light modulated by the individual light valves is synthesized by a color synthesizing prism or the like, via a projection lens.
  • a configuration that projects an image is used.
  • the projection lens used in combination with the light valve has a good aberration correction commensurate with the resolution of the light valve.
  • a lens system that is configured in a small size and has a wider angle tends to be required.
  • a lens system having a zooming function is preferred from the viewpoint of installation.
  • lens systems that can be applied to a projection display device and have a zooming function
  • those described in, for example, Japanese Patent Application Laid-Open Nos. 2010-282147 and 2010-261976 have been proposed.
  • Japanese Patent Application Laid-Open Nos. 2010-282147 and 2010-2611976 the most enlargement side lens group and the most reduction side lens group are fixed at the time of zooming, and three of them move during zooming.
  • a zoom lens in which four lens groups are arranged is described.
  • the projection lens used in combination with the color synthesis prism is configured to be telecentric on the reduction side.
  • the projection lens has a small F number.
  • the projection display device is desired to reduce the difference in illuminance between the central portion and the peripheral portion of the image projected on the screen.
  • the ratio of the light quantity at a point off the optical axis of the image to the light quantity at the point on the optical axis of the image is called the peripheral light quantity ratio, and a projection lens capable of ensuring a high peripheral light quantity ratio is desired.
  • the lens system described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2010-282147 it is preferable to further increase the zoom ratio in order to sufficiently meet recent demands.
  • the lens system described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2010-261976 sets the aperture position to the reduction side in order to secure a high zoom ratio and a high peripheral light amount ratio while maintaining a small F-number and reduction-side telecentricity. In this case, the diameter of the lens located on the enlargement side becomes large.
  • the present invention has been made in view of the above circumstances, and has a good optical performance with a small F-number, a small reduction side configured telecentrically, a high zoom ratio and a high peripheral light amount ratio.
  • An object of the present invention is to provide a projection zoom lens and a projection display device including such a projection zoom lens.
  • the projection zoom lens of the present invention in order from the magnification side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power, A fourth lens group having positive refractive power, a stop, a fifth lens group, and a sixth lens group having positive refractive power, and at the time of zooming, the first lens group and the sixth lens group are It is fixed with respect to the image forming surface on the reduction side, and the second lens group, the third lens group, the fourth lens group, and the fifth lens group are moved by changing the distance between the adjacent lens groups in the optical axis direction.
  • the reduction side is telecentric, and includes at least one cemented lens from the most enlargement side lens surface to the most reduction side lens surface of the second lens unit, and from the most enlargement side lens surface to the second lens unit. At least one contact included in the lens surface closest to the reduction side Among the lenses, the most cemented lens on the reduction side is a concave-convex cemented lens in which a biconcave lens and a biconvex lens are cemented in order from the magnification side, and has a positive refractive power as a whole.
  • the following conditional expression ( 5) is preferably satisfied, and it is more preferable that the following conditional expression (5-1) is satisfied. 2 ⁇ fG56 / fw ⁇ 5 (5) 2 ⁇ fG56 / fw ⁇ 4 (5-1)
  • the maximum diameter of the luminous flux having the maximum field angle at the aperture position is ⁇ y
  • the maximum diameter of the axial luminous flux at the aperture position is ⁇ c
  • the minimum value of ⁇ y / ⁇ c in the entire zoom range is set.
  • conditional expression (7) when the effective image circle diameter on the reduction side of the entire system is Im ⁇ , and the distance on the optical axis from the most enlargement side lens surface to the most reduction side lens surface is L, it is preferable that the conditional expression (7) is satisfied, and it is more preferable that the following conditional expression (7-1) is satisfied. 0.08 ⁇ Im ⁇ / L ⁇ 0.15 (7) 0.1 ⁇ Im ⁇ / L ⁇ 0.15 (7-1)
  • the following conditional expression (8) is satisfied when the maximum F number in the entire zooming range of the projection zoom lens is FNomax, and the following conditional expression (8-1) Is more preferable. 1.2 ⁇ FNomax ⁇ 3 (8) 1.5 ⁇ FNomax ⁇ 3 (8-1)
  • the aperture diameter of the stop is variable.
  • the projection display device of the present invention includes a light source, a light valve that receives light from the light source, and the book described above as a projection zoom lens that projects an optical image by light modulated by the light valve onto a screen. And a zoom lens for projection according to the invention.
  • the “enlargement side” means the projection side (screen side), and the screen side is also referred to as the enlargement side for the sake of convenience when performing reduced projection.
  • the “reduction side” means the original image display area side (light valve side), and the light valve side is also referred to as the reduction side for the sake of convenience when performing reduced projection.
  • the “reduction side is telecentric” means that the bisector of the upper maximum ray and the lower maximum ray is parallel to the optical axis in the cross section of the light beam condensed at an arbitrary point on the reduction-side image plane. It is not limited to the case where it is completely telecentric, that is, the case where the bisector is completely parallel to the optical axis, and includes cases where there is some error. means.
  • the case where there is some error is a case where the inclination of the bisector with respect to the optical axis is within a range of ⁇ 3 ° to + 3 °.
  • ⁇ lens group does not necessarily include a plurality of lenses but also includes a single lens.
  • the “lens component” is a lens having only two air contact surfaces on the optical axis, that is, a magnification side surface and a reduction side surface, and one lens component is one single lens or one cemented lens. Means a lens. “ ⁇ y” and “ ⁇ c” are diameters in a direction perpendicular to the optical axis.
  • the sign of the refractive power of each lens group described above represents the sign of the refractive power of the corresponding lens group as a whole.
  • the sign of the refractive power of the lens group, the sign of the refractive power of the lens, and the surface shape of the lens shall be considered in the paraxial region when an aspheric surface is included.
  • the above conditional expressions all relate to the d-line (wavelength: 587.6 nm (nanometer)) when the projection distance is infinite.
  • the power array, the aperture position, and the like are suitably set, and by satisfying predetermined conditional expressions, the F-number is small and the reduction side is telecentric while achieving downsizing. It is possible to provide a projection zoom lens that is configured and has a high zoom ratio and a high peripheral light amount ratio and has good optical performance, and a projection display device including the projection zoom lens.
  • FIG. 4 is each aberration diagram of the projection zoom lens according to Example 1 of the present invention, in which the upper stage is in the wide-angle end state, the middle stage is in the intermediate focal length state, and the lower stage is in the telephoto end state;
  • the aberration diagrams in the state are a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram in order from the left.
  • FIG. 6 is aberration diagrams of the projection zoom lens according to Example 2 of the present invention, in which the upper stage is in the wide-angle end state, the middle stage is in the intermediate focal length state, and the lower stage is in the telephoto end state;
  • the aberration diagrams in the state are a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram in order from the left.
  • FIG. 10 is aberration diagrams of the projection zoom lens according to Example 3 of the present invention, in which the upper stage is in the wide-angle end state, the middle stage is in the intermediate focal length state, and the lower stage is in the telephoto end state;
  • the aberration diagrams in the state are a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram in order from the left.
  • FIG. 6 is each aberration diagram of the projection zoom lens according to Example 4 of the present invention, in which the upper stage is in the wide-angle end state, the middle stage is in the intermediate focal length state, and the lower stage is in the telephoto end state;
  • the aberration diagrams in the state are a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram in order from the left.
  • FIG. 10 is aberration diagrams of the projection zoom lens according to Example 5 of the present invention, in which the upper stage is in the wide-angle end state, the middle stage is in the intermediate focal length state, and the lower stage is in the telephoto end state;
  • the aberration diagrams in the state are a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram in order from the left.
  • FIG. 9A is an aberration diagram of the zoom lens for projection according to the sixth exemplary embodiment of the present invention.
  • the upper row is in the wide-angle end state
  • the middle row is in the intermediate focal length state
  • the lower row is in the telephoto end state.
  • the aberration diagrams in the state are a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram in order from the left.
  • FIG. 10 is aberration diagrams of the projection zoom lens according to Example 7 of the present invention, in which the upper stage is in the wide-angle end state, the middle stage is in the intermediate focal length state, and the lower stage is in the telephoto end state;
  • the aberration diagrams in the state are a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram in order from the left.
  • FIG. 9A is an aberration diagram of the projection zoom lens according to Example 8 of the present invention.
  • FIG. 9A is an aberration diagram of the projection zoom lens according to Example 9 of the present invention.
  • the upper row is the wide-angle end state
  • the middle row is the intermediate focal length state
  • the lower row is the telephoto end state.
  • the aberration diagrams in the state are a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram in order from the left.
  • FIG. 9A is an aberration diagram of the projection zoom lens according to Example 9 of the present invention.
  • the upper row is the wide-angle end state
  • the middle row is the intermediate focal length state
  • the lower row is the telephoto end state.
  • the aberration diagrams in the state are a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram in order from the left.
  • 11A is an aberration diagram of the projection zoom lens according to the tenth embodiment of the present invention.
  • the upper stage is in the wide-angle end state
  • the middle stage is in the intermediate focal length state
  • the lower stage is in the telephoto end state.
  • the aberration diagrams in the state are a spherical aberration diagram, an astigmatism diagram, a distortion diagram, and a lateral chromatic aberration diagram in order from the left.
  • 1 is a schematic configuration diagram of a projection display device according to an embodiment of the present invention.
  • FIG. 1 shows a configuration of a projection zoom lens according to an embodiment of the present invention and a sectional view of a light beam.
  • the example shown in FIG. 1 corresponds to a zoom lens of Example 1 described later.
  • the left side of the drawing is the enlargement side
  • the right side of the drawing is the reduction side, and shows a state in which an object at infinity is focused.
  • the wide-angle end state is shown in the upper part labeled “WIDE”, and the axial light beam wa, the intermediate field angle light beam wb, and the maximum field angle light beam wc are entered as the light beam.
  • the intermediate focal length state is shown in the middle stage, the axial light flux ma, the intermediate field angle light flux mb, and the maximum field angle light flux mc are entered as the light flux, and the telephoto end state is shown in the lower stage marked “TELE”.
  • an axial light beam ta, a light beam tb having an intermediate field angle, and a light beam tc having a maximum field angle are entered as light beams.
  • An arrow indicating the approximate direction of movement of each lens unit that moves when zooming from the wide-angle end to the intermediate focal length state is shown between the upper and middle stages, and from the intermediate focal length state to the telephoto end between the middle stage and the lower stage.
  • An arrow indicating a schematic moving direction of each lens group that moves when zooming is shown.
  • the projection zoom lens is mounted on a projection display device, for example, and can be used as a projection zoom lens that projects image information displayed on a light valve onto a screen.
  • the optical member PP assuming a filter, a prism, and the like and the image display surface Sim of the light valve located on the reduction side surface of the optical member PP are also assumed, assuming that it is mounted on a projection display device. Are shown.
  • the image display surface Sim corresponds to the reduction-side imaging surface.
  • FIG. 1 shows an example in which the position of the reduction side surface of the optical member PP matches the position of the image display surface Sim
  • the present invention is not necessarily limited to this.
  • the light flux from the light source is separated into three primary colors by a color separation optical system, and each primary color is displayed.
  • three light valves may be provided so that a full color image can be displayed.
  • the projection zoom lens includes, in order from the enlargement side to the reduction side along the optical axis Z, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a negative A third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, an aperture stop St, a fifth lens group G5 having a positive or negative refractive power, and a positive refractive power. And a sixth lens group G6.
  • the first lens group G1 and the sixth lens group G6 are fixed with respect to the reduction-side image plane, and the second lens group G2, the third lens group G3, the fourth lens group G4, and the fifth lens group G5 are fixed.
  • the lens group G5 moves while changing the interval between the adjacent lens groups in the optical axis direction.
  • the 6-group configuration as described above is advantageous in suppressing aberration fluctuations during zooming.
  • the first lens group G1 closest to the enlargement side a negative lens group, it is advantageous for widening the angle.
  • the first lens group G1 includes four lenses L11 to L14 in order from the magnification side
  • the second lens group G2 includes three lenses L21 to L23 in order from the magnification side
  • the third lens group G3 is composed of only one lens L31
  • the fourth lens group G4 is composed of two lenses L41 to L42 in order from the magnification side
  • the fifth lens group G5 is magnified.
  • the sixth lens group G6 is composed of only one lens L61, consisting of six lenses L51 to L56 in order from the side.
  • each lens group of the projection zoom lens according to the present invention can be configured by a different number of lenses from the example shown in FIG.
  • the projection zoom lens is telecentric on the reduction side so as to meet the required specifications of the projection lens used in combination with the color synthesis prism.
  • This projection zoom lens is configured to include at least one cemented lens from the most magnified lens surface to the most demagnified lens surface of the second lens group G2.
  • the cemented lens arranged on the most demagnifying side is a biconcave lens in order from the magnifying side.
  • a biconvex lens is cemented to form a positive refractive power as a whole.
  • this cemented lens disposed at the above position and having the above configuration is referred to as a concave-convex cemented lens CE.
  • a concave-convex cemented lens CE In the example of FIG.
  • the concave-convex cemented lens CE is configured by cementing a lens L21 and a lens L22.
  • the concave-convex cemented lens CE by sequentially cementing a biconcave lens and a biconvex lens from the magnification side, the entire cemented lens becomes a meniscus lens having a concave surface facing the magnification side.
  • a negative meniscus lens having the same refractive power as that of the concave-convex cemented lens CE and a convex surface facing the magnification side and a biconvex lens are cemented in order from the magnification side, that is, a biconvex cemented lens as a whole, Compare with the lens CE.
  • the height of the light beam incident from the reduction side and exiting to the magnification side on the lens surface on the magnification side is that of the cemented lens shaped like the concave-convex cemented lens CE as a whole of that of the biconvex cemented lens. Lower. Therefore, when considering the diameter of the lens positioned on the enlargement side relative to these cemented lenses, the cemented lens having a shape like the concave-convex cemented lens CE is positioned on the magnification side as compared with the biconvex cemented lens as a whole. The diameter of the lens can be further suppressed, and the size can be further reduced.
  • the concave-convex cemented lens CE as a whole has a positive refractive power, the light beam emitted to the enlargement side is affected so as to converge on the optical axis side, so that the diameter of the lens located on the enlargement side is further reduced. It becomes easy.
  • conditional expression (1) when the focal length of the entire system at the wide-angle end is fw and the combined focal length of all the lenses on the enlargement side of the concave-convex cemented lens CE at the wide-angle end is ffc, the following conditional expression (1) is satisfied. It is configured to satisfy. By avoiding being less than or equal to the lower limit of conditional expression (1), it becomes easy to achieve a high zoom ratio while ensuring a field angle at the wide-angle end while suppressing the lens diameter on the enlargement side. By making sure that the upper limit of conditional expression (1) is not exceeded, it becomes easy to correct field curvature and lateral chromatic aberration in a balanced manner.
  • conditional expression (1-1) In order to enhance the effect relating to the conditional expression (1), it is preferable to satisfy the following conditional expression (1-1), and it is more preferable to satisfy the following conditional expression (1-2).
  • (1-1) 1 ⁇
  • the projection zoom lens is at least one of the zooming ranges from the wide-angle end to the telephoto end.
  • the zoom lens is configured so as to satisfy the following conditional expression (2) in the zooming region of the part.
  • conditional expression (2) By making it not exceed the upper limit of conditional expression (2), it becomes easy to suppress the total length of the lens system.
  • conditional expression (2-1) is satisfied in at least a part of the zooming range from the wide angle end to the telephoto end. It is more preferable to satisfy (2-2). -0.7 ⁇ dd56 / Im ⁇ ⁇ 3 (2) -0.5 ⁇ dd56 / Im ⁇ ⁇ 2 (2-1) -0.4 ⁇ dd56 / Im ⁇ ⁇ 2 (2-2)
  • dd56 and Im ⁇ / 2 are shown only in the wide-angle end state, and illustration in the intermediate focal length state and the telephoto end state is omitted.
  • the projection zoom lens is configured to satisfy the following conditional expression (3).
  • conditional expression (3) By making it not below the lower limit of conditional expression (3), it becomes easy to obtain the zoom ratio necessary for the projection zoom lens while ensuring the peripheral light quantity ratio.
  • the upper limit of conditional expression (3) By avoiding exceeding the upper limit of conditional expression (3), it is possible to suppress an increase in the total length of the lens system and an increase in the number of lenses.
  • conditional expression (3-1) is satisfied. 1.35 ⁇ fdmax / fdmin ⁇ 2 (3) 1.45 ⁇ fdmax / fdmin ⁇ 2 (3-1)
  • this projection zoom lens has a lens component having a positive refractive power on the most reduction side of the fifth lens group G5.
  • the focal length of this lens component is fg5e, and the focal length of the entire system at the wide-angle end. Is set to satisfy the following conditional expression (4).
  • conditional expression (4) By making sure that the upper limit of conditional expression (4) is not exceeded, it becomes easy to correct variations in field curvature and lateral chromatic aberration during zooming in a balanced manner.
  • conditional expression (4-1) In order to enhance the effect of the conditional expression (4), it is preferable that the following conditional expression (4-1) is satisfied, and it is more preferable that the following conditional expression (4-2) is satisfied.
  • this projection zoom lens has a maximum diameter of the luminous flux with the maximum field angle at the position of the aperture stop St, ⁇ y, a maximum diameter of the axial luminous flux at the position of the aperture stop St, ⁇ c, and ⁇ y / ⁇ c in the entire variable magnification range.
  • the axial light beam is a light beam with an angle of view of 0 °.
  • the upper limit of conditional expression (6) is 1.
  • conditional expression (6) In order to enhance the effect relating to the conditional expression (6), it is more preferable to satisfy the following conditional expression (6-1). 0.8 ⁇ ( ⁇ y / ⁇ c) min ⁇ 1 (6) 0.85 ⁇ ( ⁇ y / ⁇ c) min ⁇ 1 (6-1)
  • this projection zoom lens has the following conditions when the effective image circle diameter on the reduction side of the entire system is Im ⁇ and the distance on the optical axis from the most enlargement side lens surface to the most reduction side lens surface is L. It is preferable to satisfy Formula (7). By making it not below the lower limit of conditional expression (7), it becomes easy to suppress the total length of the lens system. By making it not exceed the upper limit of conditional expression (7), it is possible to suppress an increase in the total length of the lens system and an increase in the number of lenses. In order to enhance the effect relating to the conditional expression (7), it is more preferable to satisfy the following conditional expression (7-1), and it is even more preferable to satisfy the following conditional expression (7-2). 0.08 ⁇ Im ⁇ / L ⁇ 0.15 (7) 0.1 ⁇ Im ⁇ / L ⁇ 0.15 (7-1) 0.1 ⁇ Im ⁇ / L ⁇ 0.13 (7-2)
  • conditional expression (8) is satisfied when the maximum F number in the entire zooming range of the projection zoom lens is FNomax.
  • FNomax By making it not below the lower limit of conditional expression (8), it is possible to suppress an increase in the total length of the lens system and an increase in the number of lenses.
  • the value not to exceed the upper limit of conditional expression (8) it is possible to secure a small F number necessary as a projection lens mounted on the projection display device.
  • conditional expression (6) and conditional expression (8) simultaneously. Although it is easy to configure the lens system having a large F number so as to satisfy the conditional expression (6), a bright image cannot be obtained with such a lens system.
  • conditional expression (6) and conditional expression (8) at the same time it is possible to secure a high peripheral light amount ratio while securing a small F number necessary for a projection lens, and bright from the center of the screen to the peripheral part. It becomes easy to obtain a projected image.
  • the aperture diameter of the aperture stop St of the projection zoom lens is variable. In this case, it becomes easy to make the F number constant during zooming.
  • the aperture stop St may be moved by changing the distance in the optical axis direction between adjacent lens groups at the time of zooming, and either the fourth lens group G4 or the fifth lens group G5 at the time of zooming. You may make it move integrally with one side.
  • the projection zoom lens may be configured to perform focusing by moving the entire first lens group G1 or a part of the lenses of the first lens group G1 in the optical axis direction.
  • a zoom lens for projection having a good optical performance can be realized while miniaturization is achieved, the F-number is small and the reduction side is telecentric, and a high zoom ratio and a high peripheral light amount ratio are ensured. It is possible.
  • the F number is small means that the F number is less than 3
  • “high zoom ratio” means a zoom ratio higher than 1.35.
  • Example 1 The lens configuration of the projection zoom lens of Example 1 is as shown in FIG. 1, and its illustration method and configuration are as described above as an example shown in FIG.
  • the projection zoom lens of Example 1 includes, in order from the magnification side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power.
  • a fourth lens group G4 having a positive refractive power, an aperture stop St, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power are arranged. It has 6 groups. At the time of zooming, the first lens group G1 and the sixth lens group G6 are fixed, and the second lens group G2 to the fifth lens group G5 move while changing the distance in the optical axis direction between adjacent lens groups. ing. Focusing is performed by moving only the lens L14 in the optical axis direction.
  • Table 1 shows the basic lens data of the projection zoom lens of Example 1, and Table 2 shows the specifications and the distance between the variable surfaces.
  • the Ri column indicates the radius of curvature of the i-th surface
  • the Di column indicates the optical axis Z between the i-th surface and the i + 1-th surface. Indicates the surface spacing.
  • the column ⁇ dj indicates the Abbe number of the j-th component on the d-line basis.
  • the glass type name of the component is shown outside the parentheses, and the manufacturer name is shown in parentheses.
  • OHARA Co., Ltd. is written as OHARA
  • HOYA Co., Ltd. is written as HOYA.
  • Table 1 also shows the aperture stop St and the optical member PP.
  • the word “St” is also written in the surface number column of the surface corresponding to the aperture stop St.
  • the value in the bottom column of Di is the distance between the most reduced surface in the table and the image display surface Sim.
  • the symbol “DD []” is used for the variable surface interval, and the surface number on the enlargement side of this interval is given in “” and entered in the Di column.
  • Table 2 shows the zoom ratio Zr, focal length f of the entire system, F number FNo.
  • the maximum total field angle 2 ⁇ and the value of the variable surface interval are shown on a d-line basis. (°) in the column of 2 ⁇ means that the unit is degree.
  • the values of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state are shown in columns labeled WIDE, MIDDLE, and TELE, respectively.
  • the values in Tables 1 and 2 are for a projection distance of infinity.
  • FIG. 11 shows aberration diagrams of the projection zoom lens of Example 1 when the projection distance is 956.6.
  • spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration are shown in order from the left.
  • the wide-angle end state is shown in the upper stage labeled WIDE
  • the intermediate focal length state is shown in the middle stage labeled MIDDLE
  • the telephoto end state is shown in the lower stage labeled TELE.
  • the aberrations at the d-line are respectively black. Indicated by a solid line, a long broken line, and a short broken line.
  • the aberration at the d-line in the sagittal direction is indicated by a solid line
  • the aberration at the d-line in the tangential direction is indicated by a short broken line.
  • the aberration at the d-line is shown by a solid line.
  • FIG. 2 shows the lens configuration and light flux of the projection zoom lens of the second embodiment.
  • the projection zoom lens of Example 2 includes, in order from the magnification side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power.
  • G3, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, an aperture stop St, a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and a sixth lens group G6 having a positive refractive power are arranged. It has 6 groups.
  • the first lens group G1 includes four lenses L11 to L14 in order from the magnification side
  • the second lens group G2 includes three lenses L21 to L23 in order from the magnification side.
  • the third lens group G3 is composed of only one lens L31
  • the fourth lens group G4 is composed of two lenses L41 to L42 in order from the enlargement side
  • G5 includes four lenses L51 to L54 in order from the enlargement side
  • the sixth lens group G6 includes only one lens L61.
  • the lens L21 and the lens L22 constitute a cemented lens, and this cemented lens corresponds to the above-described concave / convex cemented lens CE. Focusing is performed by moving the entire first lens group G1 integrally in the optical axis direction.
  • Table 3 shows basic lens data of the projection zoom lens of Example 2
  • Table 4 shows specifications and variable surface intervals
  • FIG. 12 shows aberration diagrams.
  • the lens configuration and light flux of the projection zoom lens of Example 3 are shown in FIG.
  • the projection zoom lens of Example 3 includes, in order from the magnification side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power.
  • G3, a fourth lens group G4 having positive refractive power, an aperture stop St, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having positive refractive power are arranged. It has 6 groups.
  • the first lens group G1 is composed of seven lenses L11 to L17 in order from the magnification side
  • the second lens group G2 is composed of only one lens L21.
  • the third lens group G3 is composed of two lenses L31 to L32 in order from the magnification side
  • the fourth lens group G4 is composed of three lenses L41 to L43 in order from the magnification side.
  • G5 includes five lenses L51 to L55 in order from the enlargement side
  • the sixth lens group G6 includes only one lens L61.
  • the lens L16 and the lens L17 constitute a cemented lens corresponding to the concave-convex cemented lens CE described above, and focusing is performed by moving the cemented lens in the optical axis direction.
  • Table 5 shows basic lens data of the projection zoom lens of Example 3
  • Table 6 shows specifications and variable surface intervals
  • FIG. 13 shows aberration diagrams.
  • the lens configuration and light flux of the projection zoom lens of Example 4 are shown in FIG.
  • the projection zoom lens of Example 4 includes, in order from the magnification side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power.
  • G3, a fourth lens group G4 having positive refractive power, an aperture stop St, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having positive refractive power are arranged. It has 6 groups.
  • the first lens group G1 is composed of seven lenses L11 to L17 in order from the magnification side
  • the second lens group G2 is composed of only one lens L21.
  • the third lens group G3 is composed of two lenses L31 to L32 in order from the magnification side
  • the fourth lens group G4 is composed of three lenses L41 to L43 in order from the magnification side.
  • G5 includes five lenses L51 to L55 in order from the enlargement side
  • the sixth lens group G6 includes only one lens L61.
  • the lens L16 and the lens L17 constitute a cemented lens corresponding to the concave-convex cemented lens CE described above, and focusing is performed by moving the cemented lens in the optical axis direction.
  • Table 7 shows basic lens data of the projection zoom lens of Example 4
  • Table 8 shows specifications and variable surface intervals
  • FIG. 14 shows aberration diagrams.
  • FIG. 5 shows the lens configuration and light flux of the projection zoom lens of Example 5.
  • the projection zoom lens of Example 5 includes, in order from the magnification side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power.
  • G3, a fourth lens group G4 having positive refractive power, an aperture stop St, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having positive refractive power are arranged. It has 6 groups.
  • the first lens group G1 is composed of seven lenses L11 to L17 in order from the magnification side
  • the second lens group G2 is composed of only one lens L21.
  • the third lens group G3 is composed of two lenses L31 to L32 in order from the magnification side
  • the fourth lens group G4 is composed of three lenses L41 to L43 in order from the magnification side.
  • G5 is composed of five lenses L51 to L55 in order from the magnification side
  • the sixth lens group G6 is composed of two lenses L61 to L62 in order from the magnification side.
  • the lens L16 and the lens L17 constitute a cemented lens corresponding to the concave-convex cemented lens CE described above, and focusing is performed by moving the cemented lens in the optical axis direction.
  • Table 9 shows the basic lens data of the projection zoom lens of Example 5
  • Table 10 shows the specifications and the distance between the variable surfaces
  • FIG. 15 shows aberration diagrams.
  • the lens configuration and light flux of the projection zoom lens of Example 6 are shown in FIG.
  • the projection zoom lens of Example 6 includes, in order from the magnification side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power.
  • G3, a fourth lens group G4 having positive refractive power, an aperture stop St, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having positive refractive power are arranged. It has 6 groups.
  • the first lens group G1 is composed of seven lenses L11 to L17 in order from the magnification side
  • the second lens group G2 is composed of only one lens L21.
  • the third lens group G3 is composed of two lenses L31 to L32 in order from the magnification side
  • the fourth lens group G4 is composed of three lenses L41 to L43 in order from the magnification side.
  • G5 is composed of five lenses L51 to L55 in order from the magnification side
  • the sixth lens group G6 is composed of two lenses L61 to L62 in order from the magnification side.
  • the lens L16 and the lens L17 constitute a cemented lens corresponding to the concave-convex cemented lens CE described above, and focusing is performed by moving the cemented lens in the optical axis direction.
  • Table 11 shows the basic lens data of the zoom lens for projection of Example 6
  • Table 12 shows the specifications and the distance between the variable surfaces
  • FIG. 16 shows aberration diagrams.
  • Example 7 The lens configuration and light flux of the projection zoom lens of Example 7 are shown in FIG.
  • the projection zoom lens of Example 7 includes, in order from the magnification side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power.
  • G3, a fourth lens group G4 having positive refractive power, an aperture stop St, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having positive refractive power are arranged. It has 6 groups.
  • the first lens group G1 is composed of seven lenses L11 to L17 in order from the magnification side
  • the second lens group G2 is composed of only one lens L21.
  • the third lens group G3 is composed of two lenses L31 to L32 in order from the magnification side
  • the fourth lens group G4 is composed of three lenses L41 to L43 in order from the magnification side.
  • G5 is composed of five lenses L51 to L55 in order from the magnification side
  • the sixth lens group G6 is composed of two lenses L61 to L62 in order from the magnification side.
  • the lens L16 and the lens L17 constitute a cemented lens corresponding to the concave-convex cemented lens CE described above, and focusing is performed by moving the cemented lens in the optical axis direction.
  • Table 13 shows basic lens data of the projection zoom lens of Example 7
  • Table 14 shows specifications and variable surface intervals
  • FIG. 17 shows aberration diagrams.
  • Example 8 The lens configuration and light flux of the projection zoom lens of Example 8 are shown in FIG.
  • the projection zoom lens of Example 8 includes, in order from the magnification side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power.
  • G3, a fourth lens group G4 having positive refractive power, an aperture stop St, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having positive refractive power are arranged. It has 6 groups.
  • the first lens group G1 is composed of seven lenses L11 to L17 in order from the magnification side
  • the second lens group G2 is composed of only one lens L21.
  • the third lens group G3 is composed of two lenses L31 to L32 in order from the magnification side
  • the fourth lens group G4 is composed of three lenses L41 to L43 in order from the magnification side.
  • G5 is composed of five lenses L51 to L55 in order from the magnification side
  • the sixth lens group G6 is composed of two lenses L61 to L62 in order from the magnification side.
  • the lens L16 and the lens L17 constitute a cemented lens corresponding to the concave-convex cemented lens CE described above, and focusing is performed by moving the cemented lens in the optical axis direction.
  • Table 15 shows the basic lens data of the zoom lens for projection of Example 8
  • Table 16 shows the specifications and the distance between the variable surfaces
  • FIG. 18 shows aberration diagrams.
  • Example 9 The lens configuration and light flux of the projection zoom lens of Example 9 are shown in FIG.
  • the projection zoom lens of Example 9 includes, in order from the magnification side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power.
  • G3, a fourth lens group G4 having positive refractive power, an aperture stop St, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having positive refractive power are arranged. It has 6 groups.
  • the first lens group G1 is composed of seven lenses L11 to L17 in order from the magnification side
  • the second lens group G2 is composed of only one lens L21.
  • the third lens group G3 is composed of two lenses L31 to L32 in order from the magnification side
  • the fourth lens group G4 is composed of three lenses L41 to L43 in order from the magnification side.
  • G5 is composed of five lenses L51 to L55 in order from the magnification side
  • the sixth lens group G6 is composed of two lenses L61 to L62 in order from the magnification side.
  • the lens L16 and the lens L17 constitute a cemented lens corresponding to the concave-convex cemented lens CE described above, and focusing is performed by moving the cemented lens in the optical axis direction.
  • Table 17 shows basic lens data of the projection zoom lens of Example 9
  • Table 18 shows specifications and variable surface intervals
  • FIG. 19 shows aberration diagrams.
  • the lens configuration and light flux of the projection zoom lens of Example 10 are shown in FIG.
  • the projection zoom lens of Example 10 includes, in order from the magnification side, a first lens group G1 having a negative refractive power, a second lens group G2 having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power.
  • G3, a fourth lens group G4 having positive refractive power, an aperture stop St, a fifth lens group G5 having negative refractive power, and a sixth lens group G6 having positive refractive power are arranged. It has 6 groups.
  • the first lens group G1 is composed of seven lenses L11 to L17 in order from the magnification side
  • the second lens group G2 is composed of only one lens L21.
  • the third lens group G3 is composed of two lenses L31 to L32 in order from the magnification side
  • the fourth lens group G4 is composed of three lenses L41 to L43 in order from the magnification side.
  • G5 includes four lenses L51 to L54 in order from the enlargement side
  • the sixth lens group G6 includes only one lens L61.
  • the lens L16 and the lens L17 constitute a cemented lens corresponding to the concave-convex cemented lens CE described above, and focusing is performed by moving the cemented lens in the optical axis direction.
  • Table 19 shows basic lens data of the projection zoom lens of Example 10
  • Table 20 shows specifications and variable surface intervals
  • FIG. 20 shows aberration diagrams.
  • Table 21 shows corresponding values of conditional expressions (1) to (8) of the zoom lenses for projection of Examples 1 to 10 and values related to the conditional expressions.
  • the values shown in Table 21 are based on the d line.
  • the corresponding values of dd56 / Im ⁇ indicate the maximum value and the minimum value in the entire zoom range
  • the values of dd56 and ⁇ y / ⁇ c are values in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state.
  • WIDE MIDDLE
  • TELE telephoto end state
  • the projection zoom lenses of Examples 1 to 10 are telecentric on the reduction side, are configured compactly, and are configured so that the F-number is substantially constant during zooming.
  • the F-number is a small value of 2.48 to 2.50
  • the zoom ratio is 1.52
  • it has a high zoom ratio as a projection lens, and a high peripheral light quantity ratio can be secured. It can be seen that this is a high-performance projection zoom lens with good aberration correction.
  • FIG. 21 is a schematic configuration diagram of a projection display apparatus according to an embodiment of the present invention.
  • a projection display device 100 shown in FIG. 21 includes a projection zoom lens 10 according to an embodiment of the present invention, a light source 15, transmissive display elements 11a to 11c as light valves corresponding to each color light, and color separation.
  • the projection zoom lens 10 is schematically shown. Further, an integrator is disposed between the light source 15 and the dichroic mirror 12, but the illustration thereof is omitted in FIG.
  • White light from the light source 15 is decomposed into three color light beams (G light, B light, and R light) by the dichroic mirrors 12 and 13, and then transmitted through the condenser lenses 16a to 16c, respectively.
  • the light enters the mold display elements 11 a to 11 c, undergoes light modulation, is color-combined by the cross dichroic prism 14, and then enters the projection zoom lens 10.
  • the projection zoom lens 10 projects an optical image by light modulated by the transmissive display elements 11 a to 11 c on the screen 105.
  • the present invention has been described with reference to the embodiments and examples. However, the present invention is not limited to the above-described embodiments and examples, and various modifications can be made.
  • the radius of curvature, the surface spacing, the refractive index, and the Abbe number of each lens are not limited to the values shown in the above numerical examples, and can take other values.
  • the projection display device of the present invention is not limited to the one having the above-described configuration.
  • the light valve used and the optical member used for the light beam separation or the light beam synthesis are not limited to the above-described configuration, The mode can be changed.

Landscapes

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  • General Physics & Mathematics (AREA)
  • Optics & Photonics (AREA)
  • Nonlinear Science (AREA)
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Abstract

小型化が図られＦナンバーが小さく縮小側がテレセントリックで高ズーム比および高い周辺光量比が確保された高性能の投写用ズームレンズ、およびこの投写用ズームレンズを備えた投写型表示装置を提供する。　投写用ズームレンズは、拡大側から順に、負の第１レンズ群、正の第２レンズ群、負の第３レンズ群、正の第４レンズ群、絞り、第５レンズ群、正の第６レンズ群からなる。変倍時に、第１レンズ群と第６レンズ群は固定され、その他のレンズ群は移動する。最も拡大側の面から第２レンズ群の最も縮小側の面までの範囲で最も縮小側に配置された接合レンズは、拡大側から順に両凹レンズと両凸レンズが接合され正の屈折力を有する。所定の条件式を満足する。

Description

投写用ズームレンズおよび投写型表示装置
　本発明は、投写用ズームレンズおよび投写型表示装置に関し、例えば、ライトバルブからの映像情報を担持した光束をスクリーン上に拡大投写するのに好適な投写用ズームレンズ、およびこれを用いた投写型表示装置に関するものである。
　従来、液晶表示素子またはＤＭＤ（Digital Micromirror Device：登録商標）等のライトバルブに表示した画像をスクリーン等に拡大投写する投写型表示装置が広く用いられている。例えば、このライトバルブを３つ用いて赤・緑・青の３原色の照明光に各々対応させ、個々のライトバルブで変調された光を色合成用プリズム等で合成し、投写用レンズを介して画像を投写する構成をとるものが用いられている。
　近年では、ライトバルブの性能向上を受けて、ライトバルブと併用される投写用レンズにはライトバルブの解像度に見合った良好な収差補正がなされていることが求められている。また、小型に構成され、より広角化されたレンズ系が求められる傾向にある。さらに、設置性の観点から変倍機能を有するレンズ系が好まれている。
　投写型表示装置に適用可能で変倍機能を有するレンズ系としては、例えば特開２０１０－２８２１４７号公報、および特開２０１０－２６１９７６号公報に記載されたものが提案されている。特開２０１０－２８２１４７号公報、および特開２０１０－２６１９７６号公報には、最も拡大側のレンズ群と最も縮小側のレンズ群が変倍時に固定され、これらの間に変倍時に移動する３つまたは４つのレンズ群が配されたズームレンズが記載されている。
　色合成プリズムは入射光の角度によって分光特性が変化するため、色合成プリズムと組み合わせて使用される投写用レンズは縮小側がテレセントリックに構成されていることが望まれる。また、スクリーンまでの距離設定の自由度の向上、室内空間での設置性、および汎用性の点から、小型に構成され、かつ高ズーム比を有する投写用レンズに対する要望も高い。さらに、投写用レンズには小さなＦナンバーを有することも望まれる。
　その一方で、投写型表示装置には、スクリーン上に投写された像の中心部と周辺部との照度差が軽減されていることが望まれている。像の光軸上の点での光量に対する像の光軸外の点での光量の比は周辺光量比と呼ばれており、高い周辺光量比を確保可能な投写用レンズが要望されている。
　しかしながら、特開２０１０－２８２１４７号公報に記載のレンズ系は、近年の要望に十分応えるためにはさらにズーム比を高くすることが好ましい。特開２０１０－２６１９７６号公報に記載のレンズ系は、小さなＦナンバーと縮小側のテレセントリック性を保ちながら、高ズーム比と高い周辺光量比を確保しようとすると、絞りの位置をより縮小側に設定する必要があるが、そうすると拡大側に位置するレンズの径が大きくなってしまう。
　本発明は、上記事情に鑑みなされたものであり、小型化を図りつつ、Ｆナンバーが小さく縮小側がテレセントリックに構成され、高ズーム比および高い周辺光量比が確保されて、良好な光学性能を有する投写用ズームレンズ、およびこのような投写用ズームレンズを備えた投写型表示装置を提供することを目的とする。
　本発明の投写用ズームレンズは、拡大側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、絞りと、第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群とからなり、変倍時に、第１レンズ群と第６レンズ群とは縮小側結像面に対して固定されており、第２レンズ群と第３レンズ群と第４レンズ群と第５レンズ群とは隣り合うレンズ群との光軸方向の間隔を変化させて移動し、縮小側がテレセントリックに構成されており、最も拡大側のレンズ面から第２レンズ群の最も縮小側のレンズ面までに少なくとも１つの接合レンズを含み、最も拡大側のレンズ面から第２レンズ群の最も縮小側のレンズ面までに含まれる少なくとも１つの接合レンズのうち最も縮小側の接合レンズは、拡大側から順に両凹レンズと両凸レンズが接合されてなり全体として正の屈折力を有する凹凸接合レンズであり、広角端での上記凹凸接合レンズより拡大側の全レンズの合成焦点距離をｆｆｃ、広角端での全系の焦点距離をｆｗとしたとき、
　　１＜｜ｆｆｃ／ｆｗ｜＜２　　（１）
で表される条件式（１）を満足し、
　第４レンズ群の最も縮小側のレンズ面を基点として拡大側を負、縮小側を正とした場合の第５レンズ群および第６レンズ群を合成したレンズ群の拡大側焦点位置の基点からの光軸上の距離をｄｄ５６、全系の縮小側の有効像円直径をＩｍΦとしたとき、広角端から望遠端までの変倍域のうち少なくとも一部の変倍域で
　　－０．７＜ｄｄ５６／ＩｍΦ＜３　　（２）
で表される条件式（２）を満足し、
　条件式（２）を満足する変倍域における全系の焦点距離の最大値をｆｄｍａｘ、条件式（２）を満足する変倍域における全系の焦点距離の最小値をｆｄｍｉｎとしたとき、
　　１．３５＜ｆｄｍａｘ／ｆｄｍｉｎ＜２　　（３）
で表される条件式（３）を満足し、
　第５レンズ群は最も縮小側に正の屈折力を有するレンズ成分を有し、このレンズ成分の焦点距離をｆｇ５ｅとしたとき、
　　３．６＜ｆｇ５ｅ／ｆｗ＜６　　（４）
で表される条件式（４）を満足する。
　本発明の投写用ズームレンズにおいては、下記条件式（１－１）～（４－１）の少なくとも１つを満足することが好ましい。
　　１＜｜ｆｆｃ／ｆｗ｜＜１．６　　（１－１）
　　－０．５＜ｄｄ５６／ＩｍΦ＜２　　（２－１）
　　１．４５＜ｆｄｍａｘ／ｆｄｍｉｎ＜２　　（３－１）
　　４＜ｆｇ５ｅ／ｆｗ＜６　　（４－１）
　本発明の投写用ズームレンズにおいては、広角端での第５レンズ群と第６レンズ群との合成焦点距離をｆＧ５６、広角端での全系の焦点距離をｆｗとしたとき、下記条件式（５）を満足することが好ましく、下記条件式（５－１）を満足することがより好ましい。
　　２＜ｆＧ５６／ｆｗ＜５　　（５）
　　２＜ｆＧ５６／ｆｗ＜４　　（５－１）
　本発明の投写用ズームレンズにおいては、絞り位置での最大画角の光束の最大直径をΦｙ、絞り位置での軸上光束の最大直径をΦｃ、全変倍域におけるΦｙ／Φｃの最小値を（Φｙ／Φｃ）ｍｉｎとしたとき、下記条件式（６）を満足することが好ましく、下記条件式（６－１）を満足することがより好ましい。
　　０．８＜（Φｙ／Φｃ）ｍｉｎ≦１　　（６）
　　０．８５＜（Φｙ／Φｃ）ｍｉｎ≦１　　（６－１）
　本発明の投写用ズームレンズにおいては、全系の縮小側の有効像円直径をＩｍΦ、最も拡大側のレンズ面から最も縮小側のレンズ面までの光軸上の距離をＬとしたとき、下記条件式（７）を満足することが好ましく、下記条件式（７－１）を満足することがより好ましい。
　　０．０８＜ＩｍΦ／Ｌ＜０．１５　　（７）
　　０．１＜ＩｍΦ／Ｌ＜０．１５　　（７－１）
　本発明の投写用ズームレンズにおいては、投写用ズームレンズの全変倍域における最大ＦナンバーをＦＮｏｍａｘとしたとき、下記条件式（８）を満足することが好ましく、下記条件式（８－１）を満足することがより好ましい。
　　１．２＜ＦＮｏｍａｘ＜３　　（８）
　　１．５＜ＦＮｏｍａｘ＜３　　（８－１）
　本発明の投写用ズームレンズにおいては、絞りの開口径が可変であることが好ましい。
　本発明の投写型表示装置は、光源と、この光源からの光が入射するライトバルブと、このライトバルブにより光変調された光による光学像をスクリーン上に投写する投写用ズームレンズとして上述した本発明の投写用ズームレンズとを備えたものである。
　なお、上記「拡大側」は、被投写側（スクリーン側）を意味し、縮小投写する場合も、便宜的にスクリーン側を拡大側と称するものとする。一方、上記「縮小側」は、原画像表示領域側（ライトバルブ側）を意味し、縮小投写する場合も、便宜的にライトバルブ側を縮小側と称するものとする。
　なお、上記「～からなり」は、実質的なことを意味するものであり、構成要素として挙げたもの以外に、実質的にパワーを有さないレンズ、絞り、マスク、カバーガラス、および／またはフィルタ等のレンズ以外の光学要素等が含まれていてもよい。
　なお、上記「縮小側がテレセントリック」とは、縮小側結像面の任意の点に集光する光束の断面において上側の最大光線と下側の最大光線との二等分角線が光軸と平行に近い状態を指すものであり、完全にテレセントリックな場合、すなわち上記二等分角線が光軸に対して完全に平行な場合に限るものではなく、多少の誤差がある場合をも含むものを意味する。ここで多少の誤差がある場合とは、光軸に対する上記二等分角線の傾きが－３°～＋３°の範囲内の場合である。
　なお、上記「～レンズ群」は、必ずしも複数のレンズから構成されるものだけでなく、１枚のレンズのみで構成されるものも含まれる。また、「レンズ成分」とは、光軸上での空気接触面が拡大側の面と縮小側の面の２つのみのレンズであり、１つのレンズ成分とは１つの単レンズあるいは１つの接合レンズを意味する。「Φｙ」および「Φｃ」は光軸に垂直な方向の径とする。
　上記の各レンズ群の屈折力の符号は、対応するレンズ群全体としての屈折力の符号をそれぞれ表すものである。上記レンズ群の屈折力の符号、上記レンズの屈折力の符号、および上記レンズの面形状は、非球面が含まれているものについては近軸領域で考えるものとする。上記条件式は全て投写距離が無限遠のときのｄ線（波長５８７．６ｎｍ（ナノメートル））に関するものである。
　本発明によれば、６群構成のズームレンズにおいて、パワー配列および絞り位置等を好適に設定し、所定の条件式を満足することにより、小型化を図りつつ、Ｆナンバーが小さく縮小側がテレセントリックに構成され、高ズーム比および高い周辺光量比が確保されて、良好な光学性能を有する投写用ズームレンズ、およびこの投写用ズームレンズを備えた投写型表示装置を提供することができる。
本発明の実施例１の投写用ズームレンズの構成と光束を示す断面図である。 本発明の実施例２の投写用ズームレンズの構成と光束を示す断面図である。 本発明の実施例３の投写用ズームレンズの構成と光束を示す断面図である。 本発明の実施例４の投写用ズームレンズの構成と光束を示す断面図である。 本発明の実施例５の投写用ズームレンズの構成と光束を示す断面図である。 本発明の実施例６の投写用ズームレンズの構成と光束を示す断面図である。 本発明の実施例７の投写用ズームレンズの構成と光束を示す断面図である。 本発明の実施例８の投写用ズームレンズの構成と光束を示す断面図である。 本発明の実施例９の投写用ズームレンズの構成と光束を示す断面図である。 本発明の実施例１０の投写用ズームレンズの構成と光束を示す断面図である。 本発明の実施例１の投写用ズームレンズの各収差図であり、上段が広角端状態のものであり、中段が中間焦点距離状態のものであり、下段が望遠端状態のものであり、各状態の収差図はいずれも左から順に、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図である。 本発明の実施例２の投写用ズームレンズの各収差図であり、上段が広角端状態のものであり、中段が中間焦点距離状態のものであり、下段が望遠端状態のものであり、各状態の収差図はいずれも左から順に、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図である。 本発明の実施例３の投写用ズームレンズの各収差図であり、上段が広角端状態のものであり、中段が中間焦点距離状態のものであり、下段が望遠端状態のものであり、各状態の収差図はいずれも左から順に、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図である。 本発明の実施例４の投写用ズームレンズの各収差図であり、上段が広角端状態のものであり、中段が中間焦点距離状態のものであり、下段が望遠端状態のものであり、各状態の収差図はいずれも左から順に、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図である。 本発明の実施例５の投写用ズームレンズの各収差図であり、上段が広角端状態のものであり、中段が中間焦点距離状態のものであり、下段が望遠端状態のものであり、各状態の収差図はいずれも左から順に、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図である。 本発明の実施例６の投写用ズームレンズの各収差図であり、上段が広角端状態のものであり、中段が中間焦点距離状態のものであり、下段が望遠端状態のものであり、各状態の収差図はいずれも左から順に、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図である。 本発明の実施例７の投写用ズームレンズの各収差図であり、上段が広角端状態のものであり、中段が中間焦点距離状態のものであり、下段が望遠端状態のものであり、各状態の収差図はいずれも左から順に、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図である。 本発明の実施例８の投写用ズームレンズの各収差図であり、上段が広角端状態のものであり、中段が中間焦点距離状態のものであり、下段が望遠端状態のものであり、各状態の収差図はいずれも左から順に、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図である。 本発明の実施例９の投写用ズームレンズの各収差図であり、上段が広角端状態のものであり、中段が中間焦点距離状態のものであり、下段が望遠端状態のものであり、各状態の収差図はいずれも左から順に、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図である。 本発明の実施例１０の投写用ズームレンズの各収差図であり、上段が広角端状態のものであり、中段が中間焦点距離状態のものであり、下段が望遠端状態のものであり、各状態の収差図はいずれも左から順に、球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図である。 本発明の一実施形態に係る投写型表示装置の概略構成図である。
　以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。図１に本発明の一実施形態に係る投写用ズームレンズの構成と光束の断面図を示す。図１に示す例は後述の実施例１のズームレンズに対応している。図１では紙面左側が拡大側、紙面右側が縮小側であり、無限遠物体に合焦した状態を示している。
　図１では、「ＷＩＤＥ」と付した上段に広角端状態を示し、光束として軸上光束ｗａ、中間画角の光束ｗｂ、および最大画角の光束ｗｃを記入しており、「ＭＩＤＤＬＥ」と付した中段に中間焦点距離状態を示し、光束として軸上光束ｍａ、中間画角の光束ｍｂ、および最大画角の光束ｍｃを記入しており、「ＴＥＬＥ」と付した下段に望遠端状態を示し、光束として軸上光束ｔａ、中間画角の光束ｔｂ、および最大画角の光束ｔｃを記入している。上段と中段の間に広角端から中間焦点距離状態へ変倍する際に移動する各レンズ群の概略的な移動方向を示す矢印を示し、中段と下段の間に中間焦点距離状態から望遠端へ変倍する際に移動する各レンズ群の概略的な移動方向を示す矢印を示している。
　この投写用ズームレンズは、例えば投写型表示装置に搭載されて、ライトバルブに表示された画像情報をスクリーンへ投写する投写用ズームレンズとして使用可能である。図１では、投写型表示装置に搭載される場合を想定して、フィルタおよびプリズム等を想定した光学部材ＰＰと、光学部材ＰＰの縮小側の面に位置するライトバルブの画像表示面Ｓｉｍも合わせて図示している。図１の例では、画像表示面Ｓｉｍが縮小側結像面に対応する。
　なお、図１では、光学部材ＰＰの縮小側の面の位置と画像表示面Ｓｉｍの位置とが一致した例を示しているが、必ずしもこれに限定されない。また、図１では図の簡略化のために１枚の画像表示面Ｓｉｍのみを示しているが、投写型表示装置において、光源からの光束を色分離光学系により３原色に分離し、各原色用に３つのライトバルブを配設して、フルカラー画像を表示できるように構成してもよい。
　この投写用ズームレンズは、光軸Ｚに沿って拡大側から縮小側へ向かって順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、開口絞りＳｔと、正または負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とからなる。変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第６レンズ群Ｇ６とは縮小側結像面に対して固定されており、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５とは隣り合うレンズ群との光軸方向の間隔を変化させて移動する。
　上記のように６群構成とすることによって、変倍の際の収差変動の抑制に有利となる。最も拡大側の第１レンズ群Ｇ１を負レンズ群とすることによって、広角化に有利となる。また、変倍時に、正の第２レンズ群Ｇ２と負の第３レンズ群Ｇ３と正の第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５とを移動させることによって、投写用のレンズ系に必要とされる小さなＦナンバーを実現しながら、拡大側のレンズ外径を小さく保ちつつ、高ズーム比を達成することが可能となる。第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５の間に開口絞りＳｔを配置することによって、周辺光量比を確保することが容易となる。
　図１に示す例では、第１レンズ群Ｇ１は拡大側から順にレンズＬ１１～レンズＬ１４の４枚のレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は拡大側から順にレンズＬ２１～レンズＬ２３の３枚のレンズからなり、第３レンズ群Ｇ３はレンズＬ３１の１枚のレンズのみからなり、第４レンズ群Ｇ４は拡大側から順にレンズＬ４１～レンズＬ４２の２枚のレンズからなり、第５レンズ群Ｇ５は拡大側から順にレンズＬ５１～レンズＬ５６の６枚のレンズからなり、第６レンズ群Ｇ６はレンズＬ６１の１枚のレンズのみからなる。ただし、本発明の投写用ズームレンズの各レンズ群は図１に示す例と異なる枚数のレンズで構成することも可能である。
　なお、この投写用ズームレンズは、色合成プリズムと組み合わせて使用される投写用レンズの要求仕様に適合するように縮小側がテレセントリックに構成されている。
　この投写用ズームレンズは最も拡大側のレンズ面から第２レンズ群Ｇ２の最も縮小側のレンズ面までに少なくとも１つの接合レンズを含むように構成される。そして、最も拡大側のレンズ面から第２レンズ群Ｇ２の最も縮小側のレンズ面までに含まれる少なくとも１つの接合レンズのうち最も縮小側に配置される接合レンズは、拡大側から順に両凹レンズと両凸レンズが接合されてなり全体として正の屈折力を有するように構成される。以下の説明では、上記位置に配置され上記構成を有するこの接合レンズを凹凸接合レンズＣＥと呼ぶ。図１の例では、凹凸接合レンズＣＥはレンズＬ２１とレンズＬ２２が接合されて構成されている。最も拡大側のレンズ面から第２レンズ群Ｇ２の最も縮小側のレンズ面までにこの凹凸接合レンズＣＥを配置することによって、倍率色収差を補正するとともに像面湾曲を補正しながら広角化を図ることが容易となる。
　また、凹凸接合レンズＣＥを拡大側から順に両凹レンズと両凸レンズを接合して構成することによって、この接合レンズ全体は拡大側に凹面を向けたメニスカス形状のレンズとなる。ここで、凹凸接合レンズＣＥと同じ屈折力を有し拡大側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズを拡大側から順に接合した接合レンズ、すなわち全体として両凸形状の接合レンズと、凹凸接合レンズＣＥとを比較してみる。縮小側から入射して拡大側へ射出する光線の拡大側のレンズ面での高さは、凹凸接合レンズＣＥのような形状の接合レンズのものの方が、全体として両凸形状の接合レンズのものより低くなる。よって、これら接合レンズよりも拡大側に位置するレンズの径を考えたとき、凹凸接合レンズＣＥのような形状の接合レンズの方が、全体として両凸形状の接合レンズより、拡大側に位置するレンズの径をより抑えることができ、より小型化が可能になる。さらに、凹凸接合レンズＣＥが全体として正の屈折力を持つことによって、拡大側へ射出する光束は光軸側に収束するように作用を受けるため、拡大側に位置するレンズの径を更に小さくすることが容易となる。
　この投写用ズームレンズは、広角端での全系の焦点距離をｆｗ、広角端での凹凸接合レンズＣＥより拡大側の全レンズの合成焦点距離をｆｆｃとしたとき、下記条件式（１）を満足するように構成されている。条件式（１）の下限以下とならないようにすることによって、拡大側のレンズ径を抑えながら広角端の画角を確保しつつ高ズーム比を達成することが容易となる。条件式（１）の上限以上とならないようにすることによって、像面湾曲および倍率色収差をバランスよく補正することが容易となる。条件式（１）に関する効果を高めるためには下記条件式（１－１）を満足することが好ましく、下記条件式（１－２）を満足することがより好ましい。
　　１＜｜ｆｆｃ／ｆｗ｜＜２　　（１）
　　１＜｜ｆｆｃ／ｆｗ｜＜１．６　　（１－１）
　　１＜｜ｆｆｃ／ｆｗ｜＜１．４　　（１－２）
　また、第４レンズ群Ｇ４の最も縮小側のレンズ面を基点として拡大側を負、縮小側を正とした場合の第５レンズ群Ｇ５および第６レンズ群Ｇ６を合成したレンズ群の拡大側焦点位置の上記基点からの光軸上の距離をｄｄ５６、全系の縮小側の有効像円直径をＩｍΦとしたとき、この投写用ズームレンズは広角端から望遠端までの変倍域のうち少なくとも一部の変倍域で下記条件式（２）を満足するように構成されている。条件式（２）の下限以下とならないようにすることによって、周辺光量比を確保することが容易となる。条件式（２）の上限以上とならないようにすることによって、レンズ系の全長を抑えることが容易となる。条件式（２）に関する効果を高めるためには広角端から望遠端までの変倍域のうち少なくとも一部の変倍域で下記条件式（２－１）を満足することが好ましく、下記条件式（２－２）を満足することがより好ましい。
　　－０．７＜ｄｄ５６／ＩｍΦ＜３　　（２）
　　－０．５＜ｄｄ５６／ＩｍΦ＜２　　（２－１）
　　－０．４＜ｄｄ５６／ＩｍΦ＜２　　（２－２）
なお、図１では広角端状態にのみｄｄ５６とＩｍΦ／２を図示しており、中間焦点距離状態と望遠端状態でのこれらの図示は省略している。
　また、条件式（２）を満足する変倍域における全系の焦点距離の最小値をｆｄｍｉｎ、条件式（２）を満足する変倍域における全系の焦点距離の最大値をｆｄｍａｘとしたとき、この投写用ズームレンズは下記条件式（３）を満足するように構成されている。条件式（３）の下限以下とならないようにすることによって、周辺光量比を確保しながら、投写用ズームレンズに必要なズーム比を得ることが容易となる。条件式（３）の上限以上とならないようにすることによって、レンズ系全長の長大化およびレンズ枚数の増加を抑えることができる。条件式（３）に関する効果を高めるためには下記条件式（３－１）を満足することが好ましい。
　　１．３５＜ｆｄｍａｘ／ｆｄｍｉｎ＜２　　（３）
　　１．４５＜ｆｄｍａｘ／ｆｄｍｉｎ＜２　　（３－１）
　さらにまた、この投写用ズームレンズは、第５レンズ群Ｇ５の最も縮小側に正の屈折力を有するレンズ成分を有し、このレンズ成分の焦点距離をｆｇ５ｅ、広角端での全系の焦点距離をｆｗとしたとき、下記条件式（４）を満足するように構成されている。条件式（４）の下限以下とならないようにすることによって、軸外光線に対する屈折力が強くなりすぎないようにすることができ、開口絞りＳｔより拡大側の変倍時に移動するレンズ群のレンズ径が大きくなるのを抑えることができる。条件式（４）の上限以上とならないようにすることによって、変倍における像面湾曲および倍率色収差の変動をバランスよく補正することが容易となる。条件式（４）に関する効果を高めるためには下記条件式（４－１）を満足することが好ましく、下記条件式（４－２）を満足することがより好ましい。
　　３．６＜ｆｇ５ｅ／ｆｗ＜６　　（４）
　　４＜ｆｇ５ｅ／ｆｗ＜６　　（４－１）
　　４＜ｆｇ５ｅ／ｆｗ＜５　　（４－２）
　この投写用ズームレンズは、広角端での第５レンズ群Ｇ５と第６レンズ群Ｇ６との合成焦点距離をｆＧ５６、広角端での全系の焦点距離をｆｗとしたとき、下記条件式（５）を満足することが好ましい。条件式（５）の下限以下とならないようにすることによって、軸外光線に対する屈折力が強くなりすぎないようにすることができ、開口絞りＳｔより拡大側の変倍時に移動するレンズ群のレンズ径が大きくなるのを抑えることができる。条件式（５）の上限以上とならないようにすることによって、レンズ系の全長を抑えることが容易となる。条件式（５）に関する効果を高めるためには下記条件式（５－１）を満足することがより好ましい。
　　２＜ｆＧ５６／ｆｗ＜５　　（５）
　　２＜ｆＧ５６／ｆｗ＜４　　（５－１）
　また、この投写用ズームレンズは、開口絞りＳｔ位置での最大画角の光束の最大直径をΦｙ、開口絞りＳｔ位置での軸上光束の最大直径をΦｃ、全変倍域におけるΦｙ／Φｃの最小値を（Φｙ／Φｃ）ｍｉｎとしたとき、下記条件式（６）を満足することが好ましい。なお、軸上光束とは、画角が０°の光束である。光学的にΦｙ／Φｃの最大値は１であるため、条件式（６）の上限は１となる。条件式（６）の下限以下とならないようにすることによって、高い周辺光量比を確保することができる。条件式（６）に関する効果を高めるためには下記条件式（６－１）を満足することがより好ましい。
　　０．８＜（Φｙ／Φｃ）ｍｉｎ≦１　　（６）
　　０．８５＜（Φｙ／Φｃ）ｍｉｎ≦１　　（６－１）
　また、この投写用ズームレンズは、全系の縮小側の有効像円直径をＩｍΦ、最も拡大側のレンズ面から最も縮小側のレンズ面までの光軸上の距離をＬとしたとき、下記条件式（７）を満足することが好ましい。条件式（７）の下限以下とならないようにすることによって、レンズ系の全長を抑えることが容易となる。条件式（７）の上限以上とならないようにすることによって、レンズ系全長の長大化およびレンズ枚数の増加を抑えることができる。条件式（７）に関する効果を高めるためには下記条件式（７－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（７－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　０．０８＜ＩｍΦ／Ｌ＜０．１５　　（７）
　　０．１＜ＩｍΦ／Ｌ＜０．１５　　（７－１）
　　０．１＜ＩｍΦ／Ｌ＜０．１３　　（７－２）
　また、この投写用ズームレンズの全変倍域における最大ＦナンバーをＦＮｏｍａｘとしたとき、下記条件式（８）を満足することが好ましい。条件式（８）の下限以下とならないようにすることによって、レンズ系全長の長大化およびレンズ枚数の増加を抑えることができる。条件式（８）の上限以上とならないようにすることによって、投写型表示装置に搭載される投写用レンズとして必要な小さなＦナンバーを確保することができる。条件式（８）に関する効果を高めるためには下記条件式（８－１）を満足することがより好ましく、下記条件式（８－２）を満足することがさらにより好ましい。
　　１．２＜ＦＮｏｍａｘ＜３　　（８）
　　１．５＜ＦＮｏｍａｘ＜３　　（８－１）
　　１．６＜ＦＮｏｍａｘ＜３　　（８－２）
　なお、条件式（６）および条件式（８）を同時に満足することが好ましい。Ｆナンバーの大きなレンズ系で条件式（６）を満足するように構成することは容易であるが、そのようなレンズ系では明るい像が得られない。条件式（６）および条件式（８）を同時に満足することによって、投写用レンズとして必要な小さなＦナンバーを確保した上で高い周辺光量比を確保することができ、画面中心から周辺部まで明るい投写像を得ることが容易になる。
　また、この投写用ズームレンズの開口絞りＳｔの開口径は可変であるように構成することが好ましい。このようにした場合は、変倍においてＦナンバーを一定にすることが容易となる。なお、開口絞りＳｔは、変倍時に隣り合うレンズ群との光軸方向の間隔を変化させて移動するようにしてもよく、変倍時に第４レンズ群Ｇ４および第５レンズ群Ｇ５のいずれか一方と一体的に移動するようにしてもよい。
　また、この投写用ズームレンズにおいては、第１レンズ群Ｇ１全体、もしくは第１レンズ群Ｇ１の一部のレンズを光軸方向に移動させることにより合焦を行うように構成してもよい。
　なお、上述した好ましい構成および可能な構成は、任意の組合せが可能であり、要求される仕様に応じて適宜選択的に採用されることが好ましい。本実施形態によれば、小型化を図りつつ、Ｆナンバーが小さく縮小側がテレセントリックに構成され、高ズーム比および高い周辺光量比が確保されて、良好な光学性能を有する投写用ズームレンズを実現することが可能である。なお、ここでいう「Ｆナンバーが小さく」とはＦナンバーが３未満であることを意味し、「高ズーム比」とは１．３５より高いズーム比を意味する。
　次に、本発明の投写用ズームレンズの数値実施例について説明する。なお、以下に示す実施例の数値データは全て、投写距離が無限遠の場合の広角端における全系の焦点距離が１０．００となるように規格化されたものであり、所定の桁でまるめたものである。
［実施例１］
　実施例１の投写用ズームレンズのレンズ構成は図１に示したものであり、その図示方法と構成は図１に示す例として上述したとおりであるので、ここでは重複説明を一部省略する。実施例１の投写用ズームレンズは拡大側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とが配列された６群構成である。変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第６レンズ群Ｇ６は固定されており、第２レンズ群Ｇ２～第５レンズ群Ｇ５が隣り合うレンズ群との光軸方向の間隔を変化させて移動している。合焦はレンズＬ１４のみを光軸方向に移動することにより行われる。
　実施例１の投写用ズームレンズの基本レンズデータを表１に、諸元と可変面間隔を表２に示す。表１のＳｉの欄には最も拡大側の構成要素の拡大側の面を１番目として縮小側に向かうに従い順次増加するように構成要素の面に面番号を付した場合のｉ番目（ｉ＝１、２、３、…）の面番号を示し、Ｒｉの欄にはｉ番目の面の曲率半径を示し、Ｄｉの欄にはｉ番目の面とｉ＋１番目の面との光軸Ｚ上の面間隔を示す。表１のＮｄｊの欄には最も拡大側の構成要素を１番目として縮小側に向かうに従い順次増加するｊ番目（ｊ＝１、２、３、…）の構成要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ（ナノメートル））に対する屈折率を示し、νｄｊの欄にはｊ番目の構成要素のｄ線基準のアッベ数を示す。表１の硝材名（メーカー）の欄には構成要素の硝種名を括弧の外に示し、メーカー名を括弧内に示している。メーカー名については、株式会社オハラをＯＨＡＲＡと表記し、ＨＯＹＡ株式会社をＨＯＹＡと表記している。
　ここで、曲率半径の符号は、拡大側に凸面を向けた面形状のものを正とし、縮小側に凸面を向けた面形状のものを負としている。表１には開口絞りＳｔおよび光学部材ＰＰも合わせて示している。表１では開口絞りＳｔに相当する面の面番号の欄には（Ｓｔ）という語句も記入している。Ｄｉの最下欄の値は表中の最も縮小側の面と画像表示面Ｓｉｍとの間隔である。表１では可変面間隔についてはＤＤ［　］という記号を用い、［　］の中にこの間隔の拡大側の面番号を付してＤｉの欄に記入している。
　表２に、ズーム比Ｚｒ、全系の焦点距離ｆ、ＦナンバーＦＮｏ．、最大全画角２ω、および可変面間隔の値をｄ線基準で示す。２ωの欄の（°）は単位が度であることを意味する。表２では、広角端状態、中間焦点距離状態、および望遠端状態の各値をそれぞれＷＩＤＥ、ＭＩＤＤＬＥ、およびＴＥＬＥと表記した欄に示している。表１と表２の値は投写距離が無限遠の場合のものである。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　図１１に投写距離が９５６．６の場合の実施例１の投写用ズームレンズの各収差図を示す。図１１では左から順に、球面収差、非点収差、歪曲収差、および倍率色収差を示す。図１１ではＷＩＤＥと付した上段に広角端状態のものを示し、ＭＩＤＤＬＥと付した中段に中間焦点距離状態のものを示し、ＴＥＬＥと付した下段に望遠端状態のものを示す。球面収差図では、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ（ナノメートル））、Ｃ線（波長６５６．３ｎｍ（ナノメートル））、およびＦ線（波長４８６．１ｎｍ（ナノメートル））における収差をそれぞれ黒の実線、長破線、および短破線で示す。非点収差図では、サジタル方向のｄ線における収差を実線で示し、タンジェンシャル方向のｄ線における収差を短破線で示す。歪曲収差図ではｄ線における収差を実線で示す。倍率色収差図では、Ｃ線、およびＦ線における収差をそれぞれ長破線、および短破線で示す。球面収差図のＦＮｏ．はＦナンバーを意味し、その他の収差図のωは半画角を意味する。
　上記の実施例１の説明で述べた各データの記号、意味、記載方法、および収差図は投写距離が９５６．６のときの収差を示す点は以下の実施例２～１０のものも基本的に同様である。また、投写用ズームレンズが６群構成である点、および変倍時に移動するレンズ群は以下の実施例２～１０についても同様である。
［実施例２］
　実施例２の投写用ズームレンズのレンズ構成と光束を図２に示す。実施例２の投写用ズームレンズは拡大側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、開口絞りＳｔと、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とが配列された６群構成である。実施例２の投写用ズームレンズでは、第１レンズ群Ｇ１は拡大側から順にレンズＬ１１～レンズＬ１４の４枚のレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２は拡大側から順にレンズＬ２１～レンズＬ２３の３枚のレンズからなり、第３レンズ群Ｇ３はレンズＬ３１の１枚のレンズのみからなり、第４レンズ群Ｇ４は拡大側から順にレンズＬ４１～レンズＬ４２の２枚のレンズからなり、第５レンズ群Ｇ５は拡大側から順にレンズＬ５１～レンズＬ５４の４枚のレンズからなり、第６レンズ群Ｇ６はレンズＬ６１の１枚のレンズのみからなる。レンズＬ２１とレンズＬ２２は接合レンズを構成しており、この接合レンズが上述した凹凸接合レンズＣＥに対応する。第１レンズ群Ｇ１全体が一体的に光軸方向に移動することにより合焦が行われる。
　実施例２の投写用ズームレンズの基本レンズデータを表３に、諸元と可変面間隔を表４に、各収差図を図１２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
［実施例３］
　実施例３の投写用ズームレンズのレンズ構成と光束を図３に示す。実施例３の投写用ズームレンズは拡大側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、開口絞りＳｔと、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とが配列された６群構成である。実施例３の投写用ズームレンズでは、第１レンズ群Ｇ１は拡大側から順にレンズＬ１１～レンズＬ１７の７枚のレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２はレンズＬ２１の１枚のレンズのみからなり、第３レンズ群Ｇ３は拡大側から順にレンズＬ３１～レンズＬ３２の２枚のレンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は拡大側から順にレンズＬ４１～レンズＬ４３の３枚のレンズからなり、第５レンズ群Ｇ５は拡大側から順にレンズＬ５１～レンズＬ５５の５枚のレンズからなり、第６レンズ群Ｇ６はレンズＬ６１の１枚のレンズのみからなる。レンズＬ１６とレンズＬ１７は上述した凹凸接合レンズＣＥに対応する接合レンズを構成しており、また、この接合レンズが光軸方向に移動することにより合焦が行われる。
　実施例３の投写用ズームレンズの基本レンズデータを表５に、諸元と可変面間隔を表６に、各収差図を図１３に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
［実施例４］
　実施例４の投写用ズームレンズのレンズ構成と光束を図４に示す。実施例４の投写用ズームレンズは拡大側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、開口絞りＳｔと、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とが配列された６群構成である。実施例４の投写用ズームレンズでは、第１レンズ群Ｇ１は拡大側から順にレンズＬ１１～レンズＬ１７の７枚のレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２はレンズＬ２１の１枚のレンズのみからなり、第３レンズ群Ｇ３は拡大側から順にレンズＬ３１～レンズＬ３２の２枚のレンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は拡大側から順にレンズＬ４１～レンズＬ４３の３枚のレンズからなり、第５レンズ群Ｇ５は拡大側から順にレンズＬ５１～レンズＬ５５の５枚のレンズからなり、第６レンズ群Ｇ６はレンズＬ６１の１枚のレンズのみからなる。レンズＬ１６とレンズＬ１７は上述した凹凸接合レンズＣＥに対応する接合レンズを構成しており、また、この接合レンズが光軸方向に移動することにより合焦が行われる。
　実施例４の投写用ズームレンズの基本レンズデータを表７に、諸元と可変面間隔を表８に、各収差図を図１４に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
［実施例５］
　実施例５の投写用ズームレンズのレンズ構成と光束を図５に示す。実施例５の投写用ズームレンズは拡大側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、開口絞りＳｔと、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とが配列された６群構成である。実施例５の投写用ズームレンズでは、第１レンズ群Ｇ１は拡大側から順にレンズＬ１１～レンズＬ１７の７枚のレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２はレンズＬ２１の１枚のレンズのみからなり、第３レンズ群Ｇ３は拡大側から順にレンズＬ３１～レンズＬ３２の２枚のレンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は拡大側から順にレンズＬ４１～レンズＬ４３の３枚のレンズからなり、第５レンズ群Ｇ５は拡大側から順にレンズＬ５１～レンズＬ５５の５枚のレンズからなり、第６レンズ群Ｇ６は拡大側から順にレンズＬ６１～レンズＬ６２の２枚のレンズからなる。レンズＬ１６とレンズＬ１７は上述した凹凸接合レンズＣＥに対応する接合レンズを構成しており、また、この接合レンズが光軸方向に移動することにより合焦が行われる。
　実施例５の投写用ズームレンズの基本レンズデータを表９に、諸元と可変面間隔を表１０に、各収差図を図１５に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000009
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000010
［実施例６］
　実施例６の投写用ズームレンズのレンズ構成と光束を図６に示す。実施例６の投写用ズームレンズは拡大側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、開口絞りＳｔと、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とが配列された６群構成である。実施例６の投写用ズームレンズでは、第１レンズ群Ｇ１は拡大側から順にレンズＬ１１～レンズＬ１７の７枚のレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２はレンズＬ２１の１枚のレンズのみからなり、第３レンズ群Ｇ３は拡大側から順にレンズＬ３１～レンズＬ３２の２枚のレンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は拡大側から順にレンズＬ４１～レンズＬ４３の３枚のレンズからなり、第５レンズ群Ｇ５は拡大側から順にレンズＬ５１～レンズＬ５５の５枚のレンズからなり、第６レンズ群Ｇ６は拡大側から順にレンズＬ６１～レンズＬ６２の２枚のレンズからなる。レンズＬ１６とレンズＬ１７は上述した凹凸接合レンズＣＥに対応する接合レンズを構成しており、また、この接合レンズが光軸方向に移動することにより合焦が行われる。
　実施例６の投写用ズームレンズの基本レンズデータを表１１に、諸元と可変面間隔を表１２に、各収差図を図１６に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000011
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000012
［実施例７］
　実施例７の投写用ズームレンズのレンズ構成と光束を図７に示す。実施例７の投写用ズームレンズは拡大側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、開口絞りＳｔと、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とが配列された６群構成である。実施例７の投写用ズームレンズでは、第１レンズ群Ｇ１は拡大側から順にレンズＬ１１～レンズＬ１７の７枚のレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２はレンズＬ２１の１枚のレンズのみからなり、第３レンズ群Ｇ３は拡大側から順にレンズＬ３１～レンズＬ３２の２枚のレンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は拡大側から順にレンズＬ４１～レンズＬ４３の３枚のレンズからなり、第５レンズ群Ｇ５は拡大側から順にレンズＬ５１～レンズＬ５５の５枚のレンズからなり、第６レンズ群Ｇ６は拡大側から順にレンズＬ６１～レンズＬ６２の２枚のレンズからなる。レンズＬ１６とレンズＬ１７は上述した凹凸接合レンズＣＥに対応する接合レンズを構成しており、また、この接合レンズが光軸方向に移動することにより合焦が行われる。
　実施例７の投写用ズームレンズの基本レンズデータを表１３に、諸元と可変面間隔を表１４に、各収差図を図１７に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000013
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000014
［実施例８］
　実施例８の投写用ズームレンズのレンズ構成と光束を図８に示す。実施例８の投写用ズームレンズは拡大側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、開口絞りＳｔと、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とが配列された６群構成である。実施例８の投写用ズームレンズでは、第１レンズ群Ｇ１は拡大側から順にレンズＬ１１～レンズＬ１７の７枚のレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２はレンズＬ２１の１枚のレンズのみからなり、第３レンズ群Ｇ３は拡大側から順にレンズＬ３１～レンズＬ３２の２枚のレンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は拡大側から順にレンズＬ４１～レンズＬ４３の３枚のレンズからなり、第５レンズ群Ｇ５は拡大側から順にレンズＬ５１～レンズＬ５５の５枚のレンズからなり、第６レンズ群Ｇ６は拡大側から順にレンズＬ６１～レンズＬ６２の２枚のレンズからなる。レンズＬ１６とレンズＬ１７は上述した凹凸接合レンズＣＥに対応する接合レンズを構成しており、また、この接合レンズが光軸方向に移動することにより合焦が行われる。
　実施例８の投写用ズームレンズの基本レンズデータを表１５に、諸元と可変面間隔を表１６に、各収差図を図１８に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000015
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000016
［実施例９］
　実施例９の投写用ズームレンズのレンズ構成と光束を図９に示す。実施例９の投写用ズームレンズは拡大側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、開口絞りＳｔと、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とが配列された６群構成である。実施例９の投写用ズームレンズでは、第１レンズ群Ｇ１は拡大側から順にレンズＬ１１～レンズＬ１７の７枚のレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２はレンズＬ２１の１枚のレンズのみからなり、第３レンズ群Ｇ３は拡大側から順にレンズＬ３１～レンズＬ３２の２枚のレンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は拡大側から順にレンズＬ４１～レンズＬ４３の３枚のレンズからなり、第５レンズ群Ｇ５は拡大側から順にレンズＬ５１～レンズＬ５５の５枚のレンズからなり、第６レンズ群Ｇ６は拡大側から順にレンズＬ６１～レンズＬ６２の２枚のレンズからなる。レンズＬ１６とレンズＬ１７は上述した凹凸接合レンズＣＥに対応する接合レンズを構成しており、また、この接合レンズが光軸方向に移動することにより合焦が行われる。
　実施例９の投写用ズームレンズの基本レンズデータを表１７に、諸元と可変面間隔を表１８に、各収差図を図１９に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000017
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000018
［実施例１０］
　実施例１０の投写用ズームレンズのレンズ構成と光束を図１０に示す。実施例１０の投写用ズームレンズは拡大側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、開口絞りＳｔと、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６とが配列された６群構成である。実施例１０の投写用ズームレンズでは、第１レンズ群Ｇ１は拡大側から順にレンズＬ１１～レンズＬ１７の７枚のレンズからなり、第２レンズ群Ｇ２はレンズＬ２１の１枚のレンズのみからなり、第３レンズ群Ｇ３は拡大側から順にレンズＬ３１～レンズＬ３２の２枚のレンズからなり、第４レンズ群Ｇ４は拡大側から順にレンズＬ４１～レンズＬ４３の３枚のレンズからなり、第５レンズ群Ｇ５は拡大側から順にレンズＬ５１～レンズＬ５４の４枚のレンズからなり、第６レンズ群Ｇ６はレンズＬ６１の１枚のレンズのみからなる。レンズＬ１６とレンズＬ１７は上述した凹凸接合レンズＣＥに対応する接合レンズを構成しており、また、この接合レンズが光軸方向に移動することにより合焦が行われる。
　実施例１０の投写用ズームレンズの基本レンズデータを表１９に、諸元と可変面間隔を表２０に、各収差図を図２０に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000019
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000020
　表２１に、実施例１～１０の投写用ズームレンズの条件式（１）～（８）の対応値と条件式に関係する値を示す。表２１に示す値はｄ線を基準とするものである。表２１では、ｄｄ５６／ＩｍΦの対応値は全変倍域における最大値と最小値を示しており、ｄｄ５６とΦｙ／Φｃの値は広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態での各値をそれぞれＷＩＤＥ、ＭＩＤＤＬＥ、ＴＥＬＥと表記した欄に示している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000021
　以上のデータからわかるように、実施例１～１０の投写用ズームレンズは、縮小側がテレセントリックであり、コンパクトに構成され、変倍時にＦナンバーがほぼ一定となるように構成されており、しかも全変倍域においてＦナンバーが２．４８～２．５０という小さな値であり、ズーム比が１．５２であり投写用レンズとして高いズーム比を有し、高い周辺光量比を確保可能であり、諸収差が良好に補正されて高性能な投写用ズームレンズであることがわかる。
　次に、本発明の実施形態に係る投写型表示装置について説明する。図２１は、本発明の一実施形態に係る投写型表示装置の概略構成図である。図２１に示す投写型表示装置１００は、本発明の実施形態に係る投写用ズームレンズ１０と、光源１５と、各色光に対応したライトバルブとしての透過型表示素子１１ａ～１１ｃと、色分解のためのダイクロイックミラー１２、１３と、色合成のためのクロスダイクロイックプリズム１４と、コンデンサレンズ１６ａ～１６ｃと、光路を偏向するための全反射ミラー１８ａ～１８ｃとを有する。なお、図２１では、投写用ズームレンズ１０は概略的に図示している。また、光源１５とダイクロイックミラー１２の間にはインテグレーターが配されているが、図２１ではその図示を省略している。
　光源１５からの白色光は、ダイクロイックミラー１２、１３で３つの色光光束（Ｇ光、Ｂ光、Ｒ光）に分解された後、それぞれコンデンサレンズ１６ａ～１６ｃを経て各色光光束にそれぞれ対応する透過型表示素子１１ａ～１１ｃに入射して光変調され、クロスダイクロイックプリズム１４により色合成された後、投写用ズームレンズ１０に入射する。投写用ズームレンズ１０は、透過型表示素子１１ａ～１１ｃにより光変調された光による光学像をスクリーン１０５上に投写する。
　以上、実施形態および実施例を挙げて本発明を説明したが、本発明は上記実施形態および実施例に限定されず、種々の変形が可能である。例えば、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、およびアッベ数は、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得るものである。
　また、本発明の投写型表示装置も、上記構成のものに限られるものではなく、例えば、用いられるライトバルブおよび光束分離または光束合成に用いられる光学部材は、上記構成に限定されず、種々の態様の変更が可能である。
　　１０　　投写用ズームレンズ
　　１１ａ～１１ｃ　　透過型表示素子
　　１２、１３　　ダイクロイックミラー
　　１４　　クロスダイクロイックプリズム
　　１５　　光源
　　１６ａ～１６ｃ　　コンデンサレンズ
　　１８ａ～１８ｃ　　全反射ミラー
　　１００　　投写型表示装置
　　１０５　　スクリーン
　　ＣＥ　　凹凸接合レンズ
　　Ｇ１　　第１レンズ群
　　Ｇ２　　第２レンズ群
　　Ｇ３　　第３レンズ群
　　Ｇ４　　第４レンズ群
　　Ｇ５　　第５レンズ群
　　Ｇ６　　第６レンズ群
　　Ｌ１１～Ｌ１７、Ｌ２１～Ｌ２３、Ｌ３１、Ｌ３２、Ｌ４１～Ｌ４３、Ｌ５１～Ｌ５６、Ｌ６１、Ｌ６２　　レンズ
　　ＰＰ　　光学部材
　　Ｓｉｍ　　画像表示面
　　Ｓｔ　　開口絞り
　　ｍａ、ｔａ、ｗａ　　軸上光束
　　ｍｂ、ｔｂ、ｗｂ　　中間画角の光束
　　ｍｃ、ｔｃ、ｗｃ　　最大画角の光束
　　Ｚ　　光軸

Claims (15)

  1. 　拡大側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、絞りと、第５レンズ群と、正の屈折力を有する第６レンズ群とからなり、
    　変倍時に、前記第１レンズ群と前記第６レンズ群とは縮小側結像面に対して固定されており、前記第２レンズ群と第３レンズ群と第４レンズ群と第５レンズ群とは隣り合うレンズ群との光軸方向の間隔を変化させて移動し、
    　縮小側がテレセントリックに構成されており、
    　最も拡大側のレンズ面から前記第２レンズ群の最も縮小側のレンズ面までに少なくとも１つの接合レンズを含み、最も拡大側のレンズ面から前記第２レンズ群の最も縮小側のレンズ面までに含まれる前記少なくとも１つの接合レンズのうち最も縮小側の接合レンズは、拡大側から順に両凹レンズと両凸レンズが接合されてなり全体として正の屈折力を有する凹凸接合レンズであり、
    　広角端での前記凹凸接合レンズより拡大側の全レンズの合成焦点距離をｆｆｃ、広角端での全系の焦点距離をｆｗとしたとき、
    　　１＜｜ｆｆｃ／ｆｗ｜＜２　　（１）
    で表される条件式（１）を満足し、
    　前記第４レンズ群の最も縮小側のレンズ面を基点として拡大側を負、縮小側を正とした場合の前記第５レンズ群および前記第６レンズ群を合成したレンズ群の拡大側焦点位置の該基点からの光軸上の距離をｄｄ５６、全系の縮小側の有効像円直径をＩｍΦとしたとき、広角端から望遠端までの変倍域のうち少なくとも一部の変倍域で
    　　－０．７＜ｄｄ５６／ＩｍΦ＜３　　（２）
    で表される条件式（２）を満足し、
    　前記条件式（２）を満足する変倍域における全系の焦点距離の最大値をｆｄｍａｘ、前記条件式（２）を満足する変倍域における全系の焦点距離の最小値をｆｄｍｉｎとしたとき、
    　　１．３５＜ｆｄｍａｘ／ｆｄｍｉｎ＜２　　（３）
    で表される条件式（３）を満足し、
    　前記第５レンズ群は最も縮小側に正の屈折力を有するレンズ成分を有し、該レンズ成分の焦点距離をｆｇ５ｅとしたとき、
    　　３．６＜ｆｇ５ｅ／ｆｗ＜６　　（４）
    で表される条件式（４）を満足する投写用ズームレンズ。
  2. 　広角端での前記第５レンズ群と前記第６レンズ群との合成焦点距離をｆＧ５６としたとき、
    　　２＜ｆＧ５６／ｆｗ＜５　　（５）
    で表される条件式（５）を満足する請求項１記載の投写用ズームレンズ。
  3. 　前記絞り位置での最大画角の光束の最大直径をΦｙ、前記絞り位置での軸上光束の最大直径をΦｃ、全変倍域におけるΦｙ／Φｃの最小値を（Φｙ／Φｃ）ｍｉｎとしたとき、
    　　０．８＜（Φｙ／Φｃ）ｍｉｎ≦１　　（６）
    で表される条件式（６）を満足する請求項１または２記載の投写用ズームレンズ。
  4. 　最も拡大側のレンズ面から最も縮小側のレンズ面までの光軸上の距離をＬとしたとき、
    　　０．０８＜ＩｍΦ／Ｌ＜０．１５　　（７）
    で表される条件式（７）を満足する請求項１から３のいずれか１項記載の投写用ズームレンズ。
  5. 　前記投写用ズームレンズの全変倍域における最大ＦナンバーをＦＮｏｍａｘとしたとき、
    　　１．２＜ＦＮｏｍａｘ＜３　　（８）
    で表される条件式（８）を満足する請求項１から４のいずれか１項記載の投写用ズームレンズ。
  6. 　前記絞りの開口径が可変である請求項１から５のいずれか１項記載の投写用ズームレンズ。
  7. 　　１＜｜ｆｆｃ／ｆｗ｜＜１．６　　（１－１）
    で表される条件式（１－１）を満足する請求項１記載の投写用ズームレンズ。
  8. 　広角端から望遠端までの変倍域のうち少なくとも一部の変倍域で
    　　－０．５＜ｄｄ５６／ＩｍΦ＜２　　（２－１）
    で表される条件式（２－１）を満足する請求項１記載の投写用ズームレンズ。
  9. 　　１．４５＜ｆｄｍａｘ／ｆｄｍｉｎ＜２　　（３－１）
    で表される条件式（３－１）を満足する請求項１記載の投写用ズームレンズ。
  10. 　　４＜ｆｇ５ｅ／ｆｗ＜６　　（４－１）
    で表される条件式（４－１）を満足する請求項１記載の投写用ズームレンズ。
  11. 　　２＜ｆＧ５６／ｆｗ＜４　　（５－１）
    で表される条件式（５－１）を満足する請求項２記載の投写用ズームレンズ。
  12. 　　０．８５＜（Φｙ／Φｃ）ｍｉｎ≦１　　（６－１）
    で表される条件式（６－１）を満足する請求項３記載の投写用ズームレンズ。
  13. 　　０．１＜ＩｍΦ／Ｌ＜０．１５　　（７－１）
    で表される条件式（７－１）を満足する請求項４記載の投写用ズームレンズ。
  14. 　　１．５＜ＦＮｏｍａｘ＜３　　（８－１）
    で表される条件式（８－１）を満足する請求項５記載の投写用ズームレンズ。
  15. 　光源と、
    　該光源からの光が入射するライトバルブと、
    　該ライトバルブにより光変調された光による光学像をスクリーン上に投写するズームレンズとしての請求項１から１４のいずれか１項記載のズームレンズとを備えた投写型表示装置。
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