WO2018142535A1 - 回転機械 - Google Patents

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impeller
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裕巳 益田
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三菱重工コンプレッサ株式会社
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Definitions

  • This invention relates to a rotating machine.
  • a centrifugal compressor includes an impeller provided on a rotating shaft, and a casing that defines a flow path between the impeller and the impeller by covering the impeller from the outside. Such a centrifugal compressor compresses the fluid supplied from the outside through the flow path formed in the casing by the rotation of the impeller.
  • the impeller is provided with an impeller flow path that continues from the radially inner side to the radially outer side.
  • This impeller flow path has an inflow opening that opens radially inward in the direction of the rotational axis, and an outflow opening that opens radially outward in the radial direction.
  • the impeller is compressed while the fluid is taken into the impeller channel from the radially inner inlet and flows out from the radially outer outlet.
  • a thrust force along the central axis direction of the rotation shaft is generated with respect to the impeller by the pressure of the fluid.
  • the pressure of the fluid before compression acts on the area
  • part of the fluid that has flowed out from the outlet of the impeller flow channel flows into both sides in the central axis direction of the impeller.
  • the high pressure of the fluid after compression acts on both surfaces of the impeller in the central axis direction in a region outside the impeller in the radial direction.
  • the impeller is subjected to the thrust force in the first direction and the thrust force in the second direction that are opposite to each other along the central axis direction due to the pressure of the fluid acting on both sides in the central axis direction of the impeller.
  • the impeller and the rotating shaft have substantially the difference in thrust force between the thrust force in the first direction and the thrust force in the second direction. It works in the same way.
  • a thrust load support member such as a thrust bearing is provided.
  • the present invention provides a rotating machine capable of reducing the thrust force.
  • a rotating machine includes a rotating shaft that is rotatable about a central axis, an impeller that is fixed to the rotating shaft and compresses a working fluid by rotating integrally with the rotating shaft, A casing that covers the rotating shaft, a first seal portion that is disposed at a position spaced apart from the impeller in the direction of the central axis of the rotating shaft, and that seals between the rotating shaft and the casing with a seal gas, and the impeller And a first seal portion, a second seal portion that seals between the rotating shaft and the casing, a gas supply path that feeds the seal gas into the first seal portion, and the second A gas outflow passage provided in the seal portion and communicating with a pressure space having a pressure lower than that of the seal gas to allow at least a part of the seal gas to flow out from the first seal portion to the pressure space.
  • a part of the working fluid sent from the gas supply passage to the first seal portion flows into the gas outflow passage communicating with the pressure space having a pressure lower than that of the seal gas in the second seal portion.
  • a part of seal gas flows from the first seal portion to the second seal portion.
  • the thrust force in the direction away from the impeller generated at the first seal portion by the seal gas is reduced.
  • the rotating machine according to a second aspect of the present invention is the rotary machine according to the first aspect, wherein the gas supply path is connected to a working fluid flow path through which the working fluid flows at a supply-side connecting portion, and operates as the seal gas.
  • the fluid may be fed into the first seal portion, and the gas outflow path may be connected to the working fluid flow path at a position where the pressure of the working fluid flowing is lower than that of the supply side connection portion.
  • the working fluid of the rotating machine is supplied as the seal gas. Therefore, it is not necessary to supply the seal gas separately from the working fluid, and the cost can be reduced.
  • the working fluid is sent into the seal chamber through the gas supply path and is smoothly discharged from the gas outflow path.
  • the impeller in the rotating machine according to the third aspect of the present invention, includes a first impeller and a second impeller that compresses the working fluid compressed by the first impeller.
  • the gas supply path may communicate with the working fluid flow path at a position where the working fluid compressed by the first impeller flows.
  • the working fluid compressed by the first impeller can be sent to the first seal portion into the seal chamber through the gas supply path. Therefore, it is not necessary to pressurize the seal gas sent to the first seal part through the gas supply path, and the energy can be effectively used.
  • the gas outflow passage communicates with the working fluid flow path at a position where the working fluid flowing into the first impeller flows. May be.
  • the working fluid discharged from the gas outflow passage is discharged to the suction side of the first impeller.
  • the working fluid that has passed through the gas outflow passage can be reused by being pressurized again by the first impeller.
  • a rotating machine includes, in the third aspect, a cooling device that cools the working fluid discharged from the first impeller, and the gas outflow path is cooled by the cooling device.
  • the working fluid channel may communicate with the working fluid at a position where the working fluid flows.
  • a differential pressure detection unit that detects a differential pressure between the gas supply path and the gas outflow path
  • a flow rate adjusting unit that adjusts the flow rate of the working fluid in the gas supply path according to the differential pressure detected by the differential pressure detecting unit.
  • the thrust force when the flow rate of the working fluid in the gas supply path is adjusted, the pressure acting on the first seal portion, that is, the thrust force can be adjusted. Thereby, the thrust force can be appropriately adjusted according to the differential pressure between the gas supply path and the gas outflow path.
  • the thrust force generated in the rotating machine can be reduced.
  • FIG. 1 shows the structure of the 1st seal part and the 2nd seal part which were provided in the geared centrifugal compressor in 1st embodiment of this invention. It is an expanded sectional view of the principal part of FIG. It is sectional drawing which shows the structure of the modification of the geared centrifugal compressor in 1st embodiment of this invention. It is sectional drawing which shows the structure of the geared centrifugal compressor in 2nd embodiment of this invention. It is a flowchart which shows the flow of the process which controls the pressure of the working fluid supplied to a seal chamber in the geared centrifugal compressor in 2nd embodiment of this invention.
  • a geared centrifugal compressor (rotary machine) 10 includes a casing 11 (see FIG. 2), a radial bearing 12 (see FIG. 1), a rotating shaft 13, The impeller 14, the pinion gear 15, the drive gear 16, the thrust bearing 17, the first seal portion 50, the second seal portion 60, the gas supply path 100, and the gas outflow path 110 are provided.
  • Casing 11 forms the outer shell of geared centrifugal compressor 10.
  • the casing 11 covers the radial bearing 12, the rotating shaft 13, and the impeller 14.
  • a pair of radial bearings 12 are provided in the casing 11 with an interval in the direction of the central axis C of the rotary shaft 13.
  • the radial bearing 12 is held by the casing 11.
  • the rotary shaft 13 can be rotated around the central axis C by a rotational driving force input from the outside.
  • the rotary shaft 13 is supported by a pair of radial bearings 12 so as to be rotatable around a central axis C thereof.
  • the rotating shaft 13 has both end portions 13a and 13b projecting on both sides in the direction of the central axis C rather than the pair of radial bearings 12.
  • the rotary shaft 13 is provided with a pinion gear 15 between the pair of radial bearings 12. That is, the pinion gear 15 is disposed on the inner side in the central axis C direction than the pair of radial bearings 12.
  • a drive gear 16 is engaged with the pinion gear 15.
  • the drive gear 16 is rotationally driven by an external drive source.
  • the driving gear 16 is set to have a larger outer diameter than the pinion gear 15. Therefore, the rotational speed of the rotary shaft 13 having the pinion gear 15 is larger than the rotational speed of the drive gear 16.
  • the speed increasing transmission unit 20 that increases the rotational speed of the driving gear 16 by an external driving source through the pinion gear 15 and transmits the rotational speed to the rotating shaft 13 by such a pinion gear 15 and the driving gear 16. Composed.
  • the rotary shaft 13 is provided with a thrust bearing 17 at a position separated from the pinion gear 15 in the central axis C direction.
  • the thrust bearing 17 is disposed on the inner side in the central axis C direction than the pair of radial bearings 12. The thrust bearing 17 restrains the rotation shaft 13 from moving in the direction of the central axis C.
  • each impeller 14 is fixed to the rotary shaft 13 at a position spaced from the radial bearing 12 in the direction of the central axis C.
  • the impeller 14 rotates integrally with the rotating shaft 13.
  • the impeller 14 of the present embodiment is fixed to the rotary shaft 13 outside the pair of radial bearings 12 in the direction of the central axis C.
  • the impeller 14 is provided at both end portions 13 a and 13 b of the rotating shaft 13.
  • each impeller 14 is a so-called closed impeller including a disk portion 41, a blade portion 42, and a cover portion 43 in the present embodiment.
  • the disk unit 41 has a disk shape.
  • the disk portion 41 is a concave curved surface whose outer diameter gradually increases from the first surface 41a side to the second surface 41b side in the central axis C direction of the disk portion 41 along the central axis C direction of the casing 11. Is formed.
  • a plurality of blade portions 42 are formed in the disk portion 41 at intervals in the circumferential direction.
  • the cover portion 43 is formed so as to cover the plurality of blade portions 42.
  • the cover portion 43 has a disk shape.
  • the cover portion 43 is formed on the side facing the disc portion 41 as a convex surface facing the disc portion 41 with a certain distance.
  • an impeller flow path 45 is formed between the disk portion 41 and the cover portion 43.
  • the impeller flow channel 45 includes an inflow port 45i opened along the central axis C direction on the radially inner side on the first surface 41a side of the disk portion 41, and an outflow port 45o opened toward the radially outer side of the impeller 14. ,have.
  • the casing 11 includes an intake passage 18 and an exhaust passage 19 around each impeller 14.
  • the intake passage 18 communicates the outside of the casing 11 and the inlet 45 i of the impeller passage 45 that opens to the inside in the radial direction of the impeller 14.
  • the exhaust passage 19 is formed on the radially outer side of the outlet 45 o of the impeller passage 45.
  • the exhaust passage 19 has a spiral shape continuous around the central axis C.
  • the working fluid for example, air
  • the working fluid is taken into the impeller passage 45 from the intake passage 18 through the inlet 45i when the impeller 14 rotates integrally with the rotary shaft 13.
  • the working fluid is compressed while flowing from the inlet 45i of the impeller passage 45 toward the outlet 45o.
  • the compressed working fluid flows out from the outflow port 45o to the outside in the radial direction, and is sent to the exhaust passage 19 outside in the radial direction.
  • the working fluid is further compressed while swirling around the central axis C along the exhaust flow path 19.
  • the centrifugal compressor 30 is constituted by the impeller 14, the intake passage 18, and the exhaust passage 19.
  • the geared centrifugal compressor 10 includes a pair of centrifugal compressors 30 arranged on both sides of the speed increasing transmission unit 20.
  • the pair of centrifugal compression units 30 are arranged on the second side with the first-stage centrifugal compression unit 30 ⁇ / b> A disposed on the first side across the speed increase transmission unit 20 and the speed increase transmission unit 20.
  • a second-stage centrifugal compression unit 30B That is, the geared centrifugal compressor 10 is configured as a single-shaft two-stage compressor.
  • the working fluid compressed by the first impeller 14A of the first-stage centrifugal compressor 30A subsequently flows into the second-stage centrifugal compressor 30B.
  • this working fluid is further compressed to become a high-pressure working fluid. Therefore, the geared centrifugal compressor 10 of the present embodiment has two impellers 14, that is, a first impeller 14 ⁇ / b> A and a second impeller 14 ⁇ / b> B that compresses the working fluid compressed by the first impeller 14 ⁇ / b> A.
  • a first seal portion 50 and a second seal portion 60 are provided in the casing 11 between each centrifugal compression portion 30 and the speed increasing transmission portion 20 (see FIG. 1). ing. Specifically, the first seal portion 50 and the second seal portion 60 are disposed between the impeller 14 and the radial bearing 12.
  • the first seal portion 50 is disposed at a position separated from the impeller 14 in the direction of the central axis C of the rotary shaft 13.
  • the first seal portion 50 of the present embodiment is disposed closer to the pinion gear 15 than the impeller 14 in the central axis C direction.
  • the first seal portion 50 is a dry gas seal that seals between the rotary shaft 13 and the casing 11 with a seal gas.
  • the first seal part 50 includes a seal part 51 and a seal chamber 52.
  • the seal portion 51 includes a rotating ring 53, a stationary ring 54, a shaft sleeve 55, a retainer 56, and a coil spring 57.
  • the rotary ring 53 is provided integrally with the rotary shaft 13 on the outer peripheral portion of the rotary shaft 13.
  • a cylindrical shaft sleeve 55 is fixed to the outer peripheral portion of the rotating shaft 13.
  • a rotary ring holding recess 55 a that holds the rotary ring 53 is formed at the end opposite to the impeller 14 in the central axis C direction.
  • the rotary ring 53 is annular and is fitted and held in the rotary ring holding recess 55a.
  • a spiral groove (not shown) is formed on the surface 53 f facing the stationary ring 54.
  • the stationary ring 54 is held by a retainer 56 formed on the casing 11.
  • the retainer 56 has an annular shape, and is provided on the inner peripheral surface of a shaft insertion hole 11 h through which the rotary shaft 13 is inserted through the inside and outside of the casing 11.
  • the retainer 56 is disposed on the opposite side of the impeller 14 with respect to the rotating ring 53.
  • the retainer 56 is formed with a stationary ring holding recess 56 a that holds the stationary ring 54 on the side facing the rotating ring 53.
  • a stationary ring 54 is provided in the stationary ring holding recess 56 a so as to be slidable in the direction of the central axis C of the rotating shaft 13.
  • a coil spring 57 that biases the stationary ring 54 toward the rotating ring 53 is provided between the stationary ring 54 and the retainer 56.
  • the rotary ring 53 and the stationary ring 54 are provided to face each other in the direction of the central axis C of the rotary shaft 13.
  • the stationary ring 54 is pressed toward the rotating ring 53 by a coil spring 57.
  • the rotating ring 53 and the stationary ring 54 are in close contact with each other by the biasing force of the coil spring 57 when the rotation of the rotating shaft 13 is stopped.
  • the rotating ring 53 and the stationary ring 54 move in a direction in which the stationary ring 54 moves away from the rotating ring 53 against the urging force of the coil spring 57. This creates a gap between the rotating ring 53 and the stationary ring 54 through which the seal gas can flow.
  • the seal chamber 52 is defined by the outer peripheral surface 13f of the rotary shaft 13, the shaft sleeve 55, the rotary ring 53, the stationary ring 54, and the retainer 56 constituting the seal portion 51.
  • the gas supply path 100 sends the seal gas to the first seal portion 50.
  • the gas supply path 100 of the present embodiment is formed in the casing 11 so as to feed a seal gas such as nitrogen gas into the seal chamber 52 from the outside of the casing 11.
  • the gas supply path 100 of the present embodiment is connected to a working fluid flow path 200 through which a working fluid flows by a supply side connection portion 101.
  • the gas supply path 100 sends working fluid to the first seal portion 50 as seal gas.
  • the gas supply path 100 is provided with a filter 102 for removing foreign substances in the gas, and a flow rate valve 103 such as a flow rate adjusting valve for intermittently supplying and adjusting the supply amount of the seal gas.
  • the seal gas sent through the gas supply path 100 while the rotary shaft 13 is rotating flows into the seal chamber 52.
  • the seal gas that has flowed into the seal chamber 52 passes through the gap between the rotary ring 53 and the stationary ring 54, and flows out of the casing 11 through the shaft insertion hole 11 h that opens to the opposite side of the impeller 14 in the casing 11. In this way, the seal gas leaks from the inside of the casing 11 to the outside through the seal portion 51, so that the entry of foreign matter or the like from the outside to the impeller 14 side in the casing 11 can be suppressed.
  • the second seal portion 60 is disposed between the impeller 14 and the first seal portion 50.
  • the second seal portion 60 seals between the rotary shaft 13 and the casing 11.
  • the 2nd seal part 60 of this embodiment is a labyrinth seal.
  • the second seal portion 60 includes a ring main body 61 fixed to the casing 11, a labyrinth portion 62 provided on the radially inner side of the ring main body 61, and having a slidable contact surface 62 a that slidably contacts the outer peripheral surface of the rotary shaft 13. Are provided as a unit.
  • the gas supply path 100B supplies the working fluid from the first-stage centrifugal compression section 30A to the second-stage centrifugal compression section 30B.
  • the working fluid channel 200 is connected.
  • the working fluid flow path 200 is provided on the exhaust flow path 19A provided on the discharge side of the first impeller 14A of the first-stage centrifugal compression section 30A and on the suction side of the second impeller 14B of the second-stage centrifugal compression section 30B.
  • the provided intake flow path 18B is connected.
  • the working fluid flow path 200 includes a cooling device 201 that cools the working fluid discharged from the exhaust flow path 19A of the first-stage centrifugal compressor 30A.
  • the gas supply path 100 ⁇ / b> B of the second-stage centrifugal compression section 30 ⁇ / b> B is a supply-side connection section 101 arranged on the upstream side (inlet side) of the cooling device 201 with respect to the working fluid flow path 200. It is connected. Thereby, the gas supply path 100B is connected to the discharge side of the working fluid compressed by the first impeller 14A. The gas supply path 100B is connected to the working fluid flow path 200 through which the working fluid flows, thereby sending the working fluid as a seal gas into the seal chamber 52B.
  • the gas supply path 100A of the first-stage centrifugal compressor 30A is connected to the discharge side of the second-stage centrifugal compressor 30B.
  • the gas outflow passage 110 is provided in the second seal portion 60 of the second-stage centrifugal compression portion 30B.
  • the gas outflow passage 110 communicates with a pressure space whose pressure is lower than that of the seal gas supplied from the gas supply passage 100.
  • the gas outflow passage 110 allows at least a part of the seal gas to flow out from the first seal portion 50 to the pressure space.
  • the gas outflow passage 110 of the present embodiment opens at the sliding contact surface 62 a of the second seal portion 60.
  • the gas outflow passage 110 is connected to the communication pipe 210 that communicates with the intake passage 18A on the suction side of the first impeller 14A of the first-stage centrifugal compression section 30A through the outflow side connection section 112.
  • the outflow side connection part 112 has a lower pressure of the working fluid than the supply side connection part 101 in which the gas supply path 100 ⁇ / b> B is connected to the working fluid flow path 200. Therefore, the gas outflow passage 110 communicates with the pressure space in the communication pipe 210 having the pressure P1 before being compressed by the first impeller 14A.
  • the pressure of the working fluid compressed by the first impeller 14A is the pressure P2, before being compressed by the first impeller 14A before being compressed.
  • Pressure P1 the pressure of the circulating working fluid is lower in the outflow side connection portion 112 to which the gas outflow passage 110 is connected than in the supply side connection portion 101 to which the gas supply passage 100B is connected. Therefore, the gas outflow passage 110 of the present embodiment communicates with the pressure space in the communication pipe 210 having the pressure P1 before being compressed by the first impeller 14A.
  • the second stage centrifugal compression section 30B includes the gas outflow passage 110 as described above, at least a part of the working fluid sent from the gas supply path 100B to the seal chamber 52B is slidably contacted with the second seal section 60B.
  • the gas flows through the gap between 62a and the rotary shaft 13 and flows into the gas outflow passage 110 opened in the sliding contact surface 62a.
  • the fluid that has flowed into the gas outflow passage 110 flows out into the intake passage 18A.
  • the working fluid flow path 200 through which the working fluid flows out from the gas outflow path 110 is a pressure space that has been compressed through the first-stage centrifugal compression section 30A and has a pressure P2 higher than the atmospheric pressure P0.
  • the seal chamber 52B is orthogonal to the direction of the central axis C of the rotating shaft 13, and receives a thrust force caused by a pressure in the direction of the central axis C by the working fluid (seal gas) in the seal chamber 52 and the first pressure receiving surface 52f. It has two pressure receiving surfaces 52g.
  • the first pressure receiving surface 52f located on the first impeller 14A side and the second pressure receiving surface 52g located on the second impeller 14B side face each other in the central axis C direction. The thrust forces cancel each other.
  • the thrust force facing the first impeller 14A acting on the first pressure receiving surface 52f and the thrust force facing the second impeller 14B acting on the second pressure receiving surface 52g are the first pressure receiving surface 52f and the second pressure receiving surface.
  • the same area of the surface 52g is offset. That is, in the seal chamber 52B, a thrust force corresponding to a difference in area between the first pressure receiving surface 52f and the second pressure receiving surface 52g (for example, a region indicated by symbol A in FIG. 3) acts.
  • the working fluid fed from the working fluid flow path 200 and the seal gas supply source (not shown) are fed into the gas supply path 100B.
  • the geared centrifugal compressor 10 is activated, if the pressure of the working fluid in the machine does not rise, sealing may be performed at the first seal portion 50 by feeding a seal gas from a seal gas supply source (not shown). In this case, the working fluid may be sent from the working fluid flow path 200 to the gas supply path 100B together with the seal gas.
  • the supply of the seal gas from a seal gas supply source (not shown) is stopped.
  • the geared centrifugal compressor 10 of the above-described embodiment at least a part of the working fluid sent from the gas supply path 100B to the seal chamber 52B flows into the gas outflow path 110. Thereby, a part of the sealing gas flows from the first seal part 50 to the second seal part 60. As a result, the pressure due to the working fluid acting on the inner peripheral surface of the seal chamber 52B is reduced. Therefore, the thrust force along the direction of the central axis C of the rotating shaft 13 can be reduced. If the thrust force is reduced, the load to be supported by the thrust bearing 17 is reduced, and the sliding resistance when the impeller 14 rotates is reduced. Further, it is not necessary to strengthen the thrust bearing 17. As a result, it is possible to suppress a reduction in operating efficiency and an increase in cost of the geared centrifugal compressor 10.
  • the working fluid of the geared centrifugal compressor 10 is supplied to the seal chamber 52B as a seal gas. Therefore, it is not necessary to supply the seal gas separately from the working fluid in order to reduce the thrust force, and the cost can be reduced.
  • the working fluid is sent to the seal chamber 52B through the gas supply path 100B and is smoothly discharged from the gas outflow path 110.
  • the gas supply path 100B communicates with the discharge side of the working fluid compressed by the first impeller 14A. Therefore, the working fluid compressed by the first impeller 14A can be sent into the seal chamber 52B through the gas supply path 100B. Thereby, it is not necessary to pressurize the working fluid sent to the seal chamber 52B through the gas supply path 100B, and energy can be used effectively.
  • the gas outflow passage 110 communicates with the working fluid suction side of the first impeller 14A. According to such a configuration, the working fluid discharged from the seal chamber 52B can be sent to the suction side of the first impeller 14A, and the pressure is increased again by the first impeller 14A to be reused.
  • the pressure of the gas outflow passage 110 is lower than the pressure P3 of the working fluid on the discharge side of the second impeller 14B. Therefore, it is possible to prevent the working fluid from flowing from the seal chamber 52B side to the second impeller 14B side beyond the second seal portion 60B.
  • the seal chamber 52B has a first pressure receiving surface 52f and a second pressure receiving surface 52g that intersect with the central axis C direction of the rotary shaft 13 and receive pressure in the central axis C direction by the working fluid.
  • the thrust force can be effectively reduced by receiving the pressure by the working fluid at the first pressure receiving surface 52f and the second pressure receiving surface 52g.
  • the gas outflow path 110 is connected to the intake flow path 18A on the suction side of the first impeller 14A, but is not limited thereto. If a differential pressure sufficient to generate a flow of the working fluid from the seal chamber 52B toward the gas outflow passage 110 can be secured between the gas supply passage 100B and the gas outflow passage 110, connect to other portions as appropriate. Also good.
  • the gas outflow path 110 may be connected to the working fluid flow path 200 by an outflow side connection portion 111 disposed on the downstream side (outlet side) of the cooling device 201.
  • the working fluid flowing through the working fluid flow path 200 passes through the cooling device 201, and the pressure is reduced due to the pressure loss in the cooling device 201. Assuming that the pressure of the working fluid compressed by the first impeller 14A is the pressure P2, the pressure drops to P2 'through the cooling device 201. In this way, the outflow side connection portion 111 where the gas outflow path 110 is connected to the working fluid flow path 200 is more effective than the supply side connection section 101 where the gas supply path 100B is connected to the working fluid flow path 200. The pressure is low. Therefore, the gas outflow passage 110 of this embodiment is communicated with the space on the downstream side (exit side) of the cooling device 201 in the working fluid flow path 200 as a pressure space.
  • the geared centrifugal compressor 10 of the second embodiment includes a configuration that automatically adjusts the pressure of the working fluid supplied to the seal chamber 52 in accordance with the differential pressure between the gas supply path 100 and the gas outflow path 110.
  • the geared centrifugal compressor 10B of the second embodiment includes a gas supply path 100B, a gas outflow path 110, a differential pressure detection section 80, a second-stage centrifugal compression section 30B, A flow rate adjustment unit 81 and a controller 82 are provided.
  • the differential pressure detector 80 detects a differential pressure ⁇ P between the gas supply passage 100B and the gas outflow passage 110.
  • the flow rate adjusting unit 81 adjusts the flow rate of the working fluid in the gas supply path 100B.
  • the controller 82 adjusts the opening degree of the flow rate adjustment unit 81 according to the differential pressure ⁇ P detected by the differential pressure detection unit 80.
  • the differential pressure detector 80 detects the differential pressure ⁇ P between the gas supply passage 100B and the gas outflow passage 110 (step S101).
  • the controller 82 determines whether or not the differential pressure ⁇ P detected by the differential pressure detection unit 80 exceeds an upper limit threshold in a predetermined range (step S102). When the differential pressure ⁇ P exceeds the upper threshold, the opening degree of the flow rate adjustment unit 81 is decreased (step S103). As a result, the flow rate of the working fluid in the gas supply path 100B decreases, and the differential pressure ⁇ P with respect to the gas outflow path 110 decreases.
  • the controller 82 determines whether or not the differential pressure ⁇ P detected by the differential pressure detection unit 80 is below a lower limit threshold of a predetermined range (step S104). When the differential pressure ⁇ P is below the lower limit threshold, the opening degree of the flow rate adjustment unit 81 is increased (step S105). As a result, the flow rate of the working fluid in the gas supply path 100B increases, and the differential pressure ⁇ P with the gas outflow path 110 increases.
  • the geared centrifugal compressor 10B of the above-described embodiment at least a part of the working fluid sent from the gas supply path 100B to the seal chamber 52B flows into the gas outflow path 110 as in the first embodiment. Thereby, the pressure by the seal gas which acts on the inner peripheral surface of the seal chamber 52B is reduced. Therefore, the thrust force along the direction of the central axis C of the rotating shaft 13 can be reduced. As a result, it is possible to suppress a reduction in operating efficiency and an increase in cost of the geared centrifugal compressor 10.
  • the thrust force can be appropriately adjusted by adjusting the flow rate of the working fluid in the gas supply path 100B according to the differential pressure between the gas supply path 100B and the gas outflow path 110.
  • the geared centrifugal compressor 10 has been described by taking a so-called single-shaft two-stage configuration as an example.
  • the aspect of the geared centrifugal compressor 10 is not limited to this, and may include two shafts and four stages, or more axes and stages depending on the design and specifications. Regardless of the configuration, the centrifugal compression unit 30 in each stage can obtain the same effects as described in the above embodiment.
  • the present invention is not limited to the geared centrifugal compressor 10 and may be applied to a rotary machine such as a multistage centrifugal compressor, a steam turbine, or a gas turbine in which the rotary shaft 13 is directly rotated by an external drive source. it can.
  • the thrust force generated in the rotating machine can be reduced.

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Abstract

この回転機械(10)は、回転軸(13)とケーシング(11)との間をシールガスによってシールする第一シール部(50)と、インペラ(14B)と第一シール部(50)との間に配置され、回転軸(13)とケーシング(11)との間をシールする第二シール部(60B)と、第一シール部(50)にシールガスを送り込むガス供給路(100B)と、第二シール部(60B)に設けられ、前記シールガスよりも圧力の低い圧力空間に連通して前記シールガスの少なくとも一部を第一シール部(50)から前記圧力空間に流出させるガス流出路(110)と、を備える。

Description

回転機械
 この発明は、回転機械に関する。
 一般的に遠心圧縮機は、回転軸に設けられたインペラと、このインペラを外側から覆うことでインペラとの間で流路を画成するケーシングと、を備えている。このような遠心圧縮機は、ケーシング内に形成された流路を介して外部から供給された流体をインペラの回転によって圧縮している。
 ここで、インペラは、径方向内側から径方向外側に向かって連続するインペラ流路を備えている。このインペラ流路は、径方向内側において回転軸方向に向かって開口する流入口と、径方向外側において径方向外側に開口する流出口と、を有する。インペラは、流体を径方向内側の流入口からインペラ流路内に取り込んで径方向外側の流出口から流出させる間に圧縮している。
 例えば、特許文献1に開示されているように、流体が有する圧力によって、インペラに対し、回転軸の中心軸方向に沿ったスラスト力が発生する。具体的には、流入口が形成されたインペラの径方向内側の領域に、圧縮前の流体の圧力が作用する。また、インペラの径方向外側の領域では、インペラ流路の流出口から流出した流体の一部が、インペラの中心軸方向の両面側に流れ込む。これによって、圧縮後の流体の高い圧力は、インペラの径方向外側の領域でインペラの中心軸方向の両面に作用する。
 上記したように、インペラには、インペラの中心軸方向の両面に作用する流体の圧力によって、中心軸方向に沿って互いに反対側を向く第一方向のスラスト力と第二方向のスラスト力が作用する。この第一方向のスラスト力と第二方向のスラスト力とが互いに相殺される結果、インペラや回転軸には、第一方向のスラスト力と第二方向のスラスト力との差分のスラスト力が実質的に作用する。このスラスト力を支持するため、遠心圧縮機等の回転機械では、スラスト軸受等のスラスト荷重支持部材が設けられている。
特開平2-245496号公報
 しかしながら、スラスト力が大きければ、スラスト荷重支持部材で支持すべき荷重が増え、インペラ回転時の摺動抵抗の増加、スラスト荷重支持部材の強化等が必要となる。そのため、回転機械では、スラスト力を低減させることが望まれている。
 本発明は、スラスト力を低減可能な回転機械を提供する。
 本発明の第一の態様に係る回転機械は、中心軸回りに回転可能な回転軸と、前記回転軸に固定され、前記回転軸と一体に回転することで作動流体を圧縮するインペラと、前記回転軸を覆うケーシングと、前記インペラに対して前記回転軸の中心軸方向に離間した位置に配置され、前記回転軸と前記ケーシングとの間をシールガスによってシールする第一シール部と、前記インペラと前記第一シール部との間に配置され、前記回転軸と前記ケーシングとの間をシールする第二シール部と、前記第一シール部に前記シールガスを送り込むガス供給路と、前記第二シール部に設けられ、前記シールガスよりも圧力の低い圧力空間に連通して前記シールガスの少なくとも一部を前記第一シール部から前記圧力空間に流出させるガス流出路と、を備える。
 このような構成によれば、ガス供給路から第一シール部に送り込んだ作動流体の一部は、第二シール部において、シールガスよりも圧力の低い圧力空間に連通したガス流出路に流れ込む。これにより、第一シール部から第二シール部へシールガスの一部が流れる。その結果、シールガスによって第一シール部で生じるインペラから離れる方向へのスラスト力が小さくなる。
 本発明の第二の態様に係る回転機械は、第一の態様において、前記ガス供給路は、前記作動流体が流れる作動流体流路に供給側接続部で接続されて、前記シールガスとして前記作動流体を前記第一シール部に送り込み、前記ガス流出路は、前記供給側接続部よりも、流通する前記作動流体の圧力が低い位置で前記作動流体流路に接続されていてもよい。
 このような構成によれば、シールガスとして、この回転機械の作動流体が供給される。したがって、作動流体とは別にシールガスを供給する必要が無く、低コスト化を図ることができる。また、流出側接続部と供給側接続部との圧力差によって、作動流体は、ガス供給路を通してシール室に送り込まれ、ガス流出路から円滑に排出される。
 本発明の第三の態様に係る回転機械では、第二の態様において、前記インペラとして、第一インペラと、前記第一インペラで圧縮された前記作動流体を圧縮する第二インペラとを有し、前記ガス供給路は、前記第一インペラで圧縮された前記作動流体が流通する位置で前記作動流体流路と連通していてもよい。
 このような構成によれば、第一インペラで圧縮された作動流体を、ガス供給路を通してシール室に第一シール部に送り込むことができる。これにより、ガス供給路を通して第一シール部に送り込むシールガスを、わざわざ加圧する必要が無く、エネルギーの有効利用を図ることができる。
 本発明の第四の態様に係る回転機械では、第三の態様において、前記ガス流出路は、前記第一インペラに流入される前記作動流体が流通する位置で前記作動流体流路と連通していてもよい。
 このような構成によれば、ガス流出路から排出される作動流体を、第一インペラの吸込側に排出する。これにより、ガス流出路を経た作動流体を第一インペラで再び昇圧させて再利用することができる。
 本発明の第五の態様に係る回転機械では、第三の態様において、前記第一インペラから吐出された前記作動流体を冷却する冷却装置を備え、前記ガス流出路は、前記冷却装置で冷却された前記作動流体が流通する位置で前記作動流体流路と連通していてもよい。
 このような構成によれば、作動流体は、冷却装置で冷却されるときに、冷却装置の圧力損失によって、その圧力が低下する。これにより、冷却装置の入口側と出口側とで、作動流体に差圧が生じる。これにより、第一インペラで圧縮された作動流体を送り込むガス供給路と、冷却装置を経て圧力が低下した冷却装置の出口側に連通したガス流出路との間には、差圧が生じる。この差圧により、ガス供給路から第一シール部を経てガス流出路へと作動流体を円滑に移動させることができる。
 本発明の第六の態様に係る回転機械では、第一から第五の態様のいずれか一つにおいて、前前記ガス供給路と前記ガス流出路との差圧を検出する差圧検出部と、前記差圧検出部で検出された前記差圧に応じて前記ガス供給路における前記作動流体の流量を調整する流量調整部と、を備えていてもよい。
 このような構成によれば、ガス供給路における作動流体の流量を調整すると、第一シール部で作用する圧力、すなわちスラスト力を調整することができる。これにより、ガス供給路とガス流出路との差圧に応じて、スラスト力を適切に調整するができる。
 本発明によれば、回転機械に生じるスラスト力を低減できる。
この発明の実施形態におけるギアド遠心圧縮機の概略構成図である。 この発明の第一実施形態におけるギアド遠心圧縮機に設けられた!第一シール部及び第二シール部の構成を示す断面図である。 図2の要部の拡大断面図である。 この発明の第一実施形態におけるギアド遠心圧縮機の変形例の構成を示す断面図である。 この発明の第二実施形態におけるギアド遠心圧縮機の構成を示す断面図である。 この発明の第二実施形態におけるギアド遠心圧縮機において、シール室に供給する作動流体の圧力を制御する処理の流れを示すフローチャートである。
《第一実施形態》
 以下、図面を参照して、本発明の回転機械を説明する。
 図1、図2に示すように、本実施形態に係るギアド遠心圧縮機(回転機械)10は、ケーシング11(図2参照)と、ラジアル軸受12(図1参照)と、回転軸13と、インペラ14と、ピニオンギア15、駆動歯車16と、スラスト軸受17と、第一シール部50と、第二シール部60と、ガス供給路100と、ガス流出路110と、を備えている。
 ケーシング11は、ギアド遠心圧縮機10の外殻を形成する。ケーシング11は、ラジアル軸受12、回転軸13、及びインペラ14を覆っている。
 図1に示すように、ラジアル軸受12は、ケーシング11内において、回転軸13の中心軸C方向に間隔をあけて一対が設けられている。ラジアル軸受12は、ケーシング11に保持されている。
 回転軸13は、外部から入力される回転駆動力によって中心軸C周りに回転可能とされている。回転軸13は、一対のラジアル軸受12に、その中心軸C周りに回転可能に支持されている。この回転軸13は、その両端部13a,13bが、一対のラジアル軸受12よりも、中心軸C方向の両側に突出している。
 回転軸13には、一対のラジアル軸受12の間に、ピニオンギア15が設けられている。即ち、ピニオンギア15は、一対のラジアル軸受12よりも中心軸C方向の内側に配置されている。このピニオンギア15には、駆動歯車16が噛み合っている。駆動歯車16は、外部の駆動源によって回転駆動される。この駆動歯車16は、ピニオンギア15よりも外径寸法が大きく設定されている。したがって、ピニオンギア15を有する回転軸13の回転数は、駆動歯車16の回転数よりも大きくなる。
 このようなピニオンギア15と、駆動歯車16とによって、外部の駆動源による駆動歯車16の回転数を、ピニオンギア15を介して増速させて回転軸13に伝達する、増速伝達部20が構成される。
 また、回転軸13には、ピニオンギア15に対して中心軸C方向に離間した位置に、スラスト軸受17を備えている。スラスト軸受17は、一対のラジアル軸受12よりも中心軸C方向の内側に配置されている。スラスト軸受17によって、回転軸13は、中心軸C方向への移動が拘束されている。
 図1に示すように、インペラ14は、ラジアル軸受12から中心軸C方向に離間した位置で回転軸13に固定されている。インペラ14は、回転軸13と一体に回転する。本実施形態のインペラ14は、一対のラジアル軸受12よりも中心軸C方向の外側で回転軸13に固定されている。具体的には、インペラ14は、回転軸13の両端部13a,13bに設けられている。図2に示すように、各インペラ14は、本実施形態において、ディスク部41とブレード部42とカバー部43とを備えた、いわゆるクローズドインペラである。
 ディスク部41は、円盤状をなしている。ディスク部41は、ケーシング11の中心軸C方向に沿って、ディスク部41の中心軸C方向の第一面41a側から第二面41b側に向かって、外径が漸次拡大する凹状湾曲面として形成されている。ディスク部41には、複数のブレード部42が、周方向に間隔を隔てて形成されている。
 カバー部43は、複数のブレード部42を覆うように形成されている。このカバー部43は、円盤状をなしている。カバー部43は、ディスク部41に対向する側が、ディスク部41と一定の間隔を隔てて対向する凸状面として形成されている。
 各インペラ14においては、ディスク部41とカバー部43との間に、インペラ流路45が形成されている。インペラ流路45は、ディスク部41の第一面41a側の径方向内側で、中心軸C方向に沿って開口する流入口45iと、インペラ14の径方向外側に向かって開口する流出口45oと、を有している。
 ケーシング11は、各インペラ14の周囲に、吸気流路18と、排気流路19と、を備える。吸気流路18は、ケーシング11の外部と、インペラ14の径方向内側に開口したインペラ流路45の流入口45iとを連通する。排気流路19は、インペラ流路45の流出口45oの径方向外側に形成されている。排気流路19は、中心軸C周りに連続する渦巻き状をなしている。
 作動流体(例えば、空気)は、インペラ14が回転軸13と一体に回転することで、吸気流路18から流入口45iを経てインペラ流路45に取り込まれる。作動流体は、インペラ流路45の流入口45iから流出口45oに向かって流れる間に圧縮される。圧縮された作動流体は、流出口45oから径方向外側に流出し、径方向外側の排気流路19に送り込まれる。作動流体は、排気流路19に沿って中心軸C周りに旋回する間に、さらに圧縮される。
 このようなインペラ14、吸気流路18、及び排気流路19によって、遠心圧縮部30が構成されている。これにより、図1に示すように、ギアド遠心圧縮機10は、増速伝達部20を挟んだ両側に配置される一対の遠心圧縮部30を備えている。一対の遠心圧縮部30は、増速伝達部20を挟んで第一の側に配置された1段目の遠心圧縮部30Aと、増速伝達部20を挟んで第二の側に配置された2段目の遠心圧縮部30Bと、を備える。すなわち、このギアド遠心圧縮機10は、1軸2段の圧縮機として構成されている。
 このようなギアド遠心圧縮機10においては、1段目の遠心圧縮部30Aの第一インペラ14Aによって圧縮された作動流体は、続いて2段目の遠心圧縮部30Bに流入する。この2段目の遠心圧縮部30Bの第二インペラ14Bを流通する過程で、この作動流体はさらに圧縮されて、高圧の作動流体となる。したがって、本実施形態のギアド遠心圧縮機10は、インペラ14として、第一インペラ14Aと、第一インペラ14Aで圧縮された作動流体を圧縮する第二インペラ14Bとの二つを有している。
 図2に示すように、ケーシング11内には、各遠心圧縮部30と、増速伝達部20(図1参照)との間に、第一シール部50、及び第二シール部60が設けられている。具体的には、第一シール部50、及び第二シール部60は、インペラ14と、ラジアル軸受12との間に配置されている。
 第一シール部50は、インペラ14に対して回転軸13の中心軸C方向に離間した位置に配置されている。本実施形態の第一シール部50は、中心軸C方向において、インペラ14に対してよりもピニオンギア15側に配置されている。第一シール部50は、回転軸13とケーシング11との間をシールガスによってシールするドライガスシールである。第一シール部50は、シール部51と、シール室52と、を備える。
 図3に示すように、シール部51は、回転環53と、静止環54と、シャフトスリーブ55と、リテーナ56と、コイルバネ57とを備える。
 回転環53は、回転軸13の外周部に回転軸13と一体に設けられている。回転軸13の外周部には、筒状のシャフトスリーブ55が固定されている。シャフトスリーブ55において、中心軸C方向においてインペラ14と反対側の端部には、回転環53を保持する回転環保持凹部55aが形成されている。回転環53は、円環状で、回転環保持凹部55aに嵌め込まれて保持されている。回転環53において、静止環54に対向する表面53fには、螺旋状の溝(図示無し)が形成されている。
 静止環54は、ケーシング11に形成されたリテーナ56に保持されている。リテーナ56は、円環状で、回転軸13がケーシング11の内外を貫通して挿通される軸挿通孔11hの内周面に設けられている。リテーナ56は、回転環53に対し、インペラ14と反対側に配置されている。リテーナ56には、回転環53に対向する側に、静止環54を保持する静止環保持凹部56aが形成されている。静止環保持凹部56aには、静止環54が、回転軸13の中心軸C方向にスライド移動可能に設けられている。静止環保持凹部56a内には、静止環54とリテーナ56との間に、静止環54を回転環53に向けて付勢するコイルバネ57が設けられている。
 回転環53と静止環54とは、回転軸13の中心軸C方向において互いに対向するよう設けられている。静止環54は、コイルバネ57によって、回転環53に向けて押圧されている。
 このような回転環53と静止環54とは、回転軸13の回転が停止しているときには、コイルバネ57の付勢力によって互いに密着している。回転環53と静止環54とは、回転軸13が中心軸C周りに回転すると、コイルバネ57の付勢力に抗して静止環54が回転環53から離間する方向に移動する。これによって回転環53と静止環54との間に、シールガスが流通可能な隙間が生じる。
 シール室52は、回転軸13の外周面13fと、シール部51を構成するシャフトスリーブ55、回転環53、静止環54、及びリテーナ56によって画成されている。
 ガス供給路100は、第一シール部50にシールガスを送り込んでいる。本実施形態のガス供給路100は、ケーシング11の外部からシール室52に、窒素ガス等のシールガスを送り込むようにケーシング11に形成されている。本実施形態のガス供給路100は、作動流体が流れる作動流体流路200に供給側接続部101で接続されている。ガス供給路100は、シールガスとして作動流体を第一シール部50に送り込んでいる。このガス供給路100には、ガス中の異物を除去するフィルター102や、シールガスの送給の断続、送給量の調整を行う流量調整弁等の流量弁103が設けられている。
 回転軸13が回転している状態で、ガス供給路100を通して送り込まれたシールガスは、シール室52に流れ込む。シール室52に流れ込んだシールガスは、回転環53と静止環54との隙間を通り抜け、ケーシング11においてインペラ14とは反対側に開口した軸挿通孔11hからケーシング11の外部に流出する。このようにして、シールガスがシール部51を通してケーシング11の内部から外部に向かって漏出することで、外部からケーシング11内のインペラ14側への異物等の侵入が抑えられる。
 第二シール部60は、インペラ14と第一シール部50との間に配置されている。第二シール部60は、回転軸13とケーシング11との間をシールしている。即ち、第二シール部60は、インペラ14側からシール室52側への作動流体の漏出、及びシール室52側からインペラ14側へのシールガスの侵入を抑えている。本実施形態の第二シール部60は、ラビリンスシールである。第二シール部60は、ケーシング11に固定されたリング本体61と、リング本体61の径方向内側に設けられて、回転軸13の外周面に摺接する摺接面62aを有したラビリンス部62と、を一体に備えている。
 図2及び図3に示すように、2段目の遠心圧縮部30Bにおいて、ガス供給路100Bは、1段目の遠心圧縮部30Aから2段目の遠心圧縮部30Bに作動流体を送給する作動流体流路200に接続されている。作動流体流路200は、1段目の遠心圧縮部30Aの第一インペラ14Aの吐出側に設けられた排気流路19Aと、2段目の遠心圧縮部30Bの第二インペラ14Bの吸込側に設けられた吸気流路18Bとを接続する。この作動流体流路200は、1段目の遠心圧縮部30Aの排気流路19Aから吐出された作動流体を冷却する冷却装置201を備えている。
 図3に示すように、2段目の遠心圧縮部30Bのガス供給路100Bは、作動流体流路200に対し、冷却装置201の上流側(入口側)に配置された供給側接続部101で接続されている。これにより、ガス供給路100Bは、第一インペラ14Aで圧縮された作動流体の吐出側に連通している。ガス供給路100Bは、作動流体が流れる作動流体流路200に接続されることで、シールガスとして作動流体をシール室52Bに送り込む。なお、1段目の遠心圧縮部30Aのガス供給路100Aは、2段目の遠心圧縮部30Bの吐出側に接続されている。
 ガス流出路110は、2段目の遠心圧縮部30Bの第二シール部60に設けられている。ガス流出路110は、ガス供給路100から供給されるシールガスよりも圧力の低い圧力空間に連通している。ガス流出路110は、シールガスの少なくとも一部を第一シール部50から圧力空間に流出させている。本実施形態のガス流出路110は、第二シール部60の摺接面62aで開口している。ガス流出路110は、1段目の遠心圧縮部30Aの第一インペラ14Aの吸込側の吸気流路18Aに連通する連通配管210に流出側接続部112で接続されている。流出側接続部112は、ガス供給路100Bが作動流体流路200に接続された供給側接続部101よりも、作動流体の圧力が低い。したがって、ガス流出路110は、第一インペラ14Aで圧縮される前の圧力P1を有した連通配管210内の圧力空間に連通していることとなる。
 第一インペラ14Aの吸込側の吸気流路18Aを流れる作動流体において、第一インペラ14Aで圧縮された作動流体の圧力を圧力P2とすると、圧縮される前の第一インペラ14Aで圧縮される前の圧力P1となっている。このようにして、ガス流出路110が接続される流出側接続部112は、ガス供給路100Bが接続さえる供給側接続部101よりも、流通している作動流体の圧力が低い。したがって、本実施形態のガス流出路110は、第一インペラ14Aで圧縮される前の圧力P1を有した連通配管210内の圧力空間に連通していることとなる。
 2段目の遠心圧縮部30Bにおいて、上記のようにガス流出路110を備えると、ガス供給路100Bからシール室52Bに送り込んだ作動流体の少なくとも一部は、第二シール部60Bの摺接面62aと回転軸13との隙間を通り、摺接面62aに開口したガス流出路110に流れ込む。ガス流出路110に流れ込んだ流体は、吸気流路18Aに流出する。ここで、ガス流出路110から作動流体が流出する作動流体流路200は、1段目の遠心圧縮部30Aを経て圧縮されて大気圧P0よりも高い圧力P2を有した圧力空間である。
 このようにすると、シール室52Bの内周面には、ガス供給路100Bの圧力P2と、ガス流出路110の圧力P1との差圧ΔP(=P2-P1)が作用する。
 ここで、シール室52Bは、回転軸13の中心軸C方向に直交し、シール室52内の作動流体(シールガス)による中心軸C方向の圧力によるスラスト力を受ける第一受圧面52f及び第二受圧面52gを有している。ここで、中心軸C方向において、第一インペラ14A側に位置する第一受圧面52fと、第二インペラ14B側に位置する第二受圧面52gとでは、中心軸C方向において、互いに対向する領域は、スラスト力が互いに相殺される。すなわち、第一受圧面52fに作用する第一インペラ14A側を向くスラスト力と、第二受圧面52gに作用する第二インペラ14B側を向くスラスト力とは、第一受圧面52fと第二受圧面52gの同面積分が相殺される。つまり、シール室52Bにおいては、第一受圧面52fと第二受圧面52gとの面積の差分(例えば、図3において符号Aで示した領域)に相当するスラスト力が作用する。
 ところで、上記したようなギアド遠心圧縮機10において、2段目の遠心圧縮部30Bでは、ガス供給路100Bに対し、作動流体流路200から送り込む作動流体と、不図示のシールガス供給源から送り込むシールガスとを、適宜切り換えるようにしても良い。例えば、ギアド遠心圧縮機10の起動時に、機内の作動流体の圧力が立ち上がらない状態では、不図示のシールガス供給源からシールガスを送り込んで第一シール部50におけるシールを行ってもよい。この場合、シールガスとともに、ガス供給路100Bに作動流体流路200から作動流体を送り込んでも良い。ギアド遠心圧縮機10の運転が立ち上がり、十分な量(圧力)の作動流体が得られるようになった後、不図示のシールガス供給源からシールガスを送り込むのを停止させる。
 上述した実施形態のギアド遠心圧縮機10によれば、ガス供給路100Bからシール室52Bに送り込んだ作動流体の少なくとも一部は、ガス流出路110に流れ込む。これにより、第一シール部50から第二シール部60へシールガスの一部が流れる。その結果、シール室52Bの内周面に作用する作動流体による圧力が小さくなる。したがって、回転軸13の中心軸C方向に沿ったスラスト力を小さくすることができる。スラスト力が小さくなれば、スラスト軸受17で支持すべき荷重が減り、インペラ14が回転するときの摺動抵抗が低下する。また、スラスト軸受17の強化も不要となる。その結果、ギアド遠心圧縮機10の作動効率の低下、及びコスト上昇を抑えることが可能となる。
 また、シール室52Bには、シールガスとして、このギアド遠心圧縮機10の作動流体が供給される。したがって、スラスト力を小さくするために、作動流体とは別に、シールガスを供給する必要が無く、低コスト化を図ることができる。
 また、流出側接続部111と供給側接続部101との差圧によって、作動流体は、ガス供給路100Bを通してシール室52Bに送り込まれ、ガス流出路110から円滑に排出される。
 また、ガス供給路100Bは、第一インペラ14Aで圧縮された作動流体の吐出側に連通している。したがって、第一インペラ14Aで圧縮された作動流体を、ガス供給路100Bを通してシール室52Bに送り込むことができる。これにより、ガス供給路100Bを通してシール室52Bに送り込む作動流体を、わざわざ加圧する必要が無く、エネルギーの有効利用を図ることができる。
 また、ガス流出路110は、第一インペラ14Aにおける作動流体の吸込側に連通している。このような構成によれば、シール室52Bから排出される作動流体を、第一インペラ14Aの吸込側に送り込み、第一インペラ14Aで再び昇圧させて再利用することができる。
 また、ガス流出路110は、第二インペラ14Bの吐出側における作動流体の圧力P3よりも、圧力が低い。したがって、シール室52B側から第二シール部60Bを越えて第二インペラ14B側に作動流体が流入することが抑えられる。
 また、シール室52Bは、回転軸13の中心軸C方向に交差し、作動流体による中心軸C方向の圧力を受ける第一受圧面52f及び第二受圧面52gを有している。作動流体による圧力を第一受圧面52f及び第二受圧面52gで受けることで、スラスト力を有効に低減することができる。
(第一実施形態の変形例)
 第一実施形態では、ガス流出路110は、第一インペラ14Aの吸込側の吸気流路18Aに接続するようにしたが、これに限るものではない。ガス供給路100Bとガス流出路110との間で、シール室52Bからガス流出路110へと向かう作動流体の流れを生成できるだけの差圧を確保できるのであれば、適宜他の部位に接続してもよい。
 例えば、図4に示すように、ガス流出路110は、作動流体流路200に対し、冷却装置201の下流側(出口側)に配置された流出側接続部111で接続されていてもよい。
 作動流体流路200を流れる作動流体は、冷却装置201を経ることで、冷却装置201における圧力損失によって、その圧力が低下する。第一インペラ14Aで圧縮された作動流体の圧力を圧力P2とすると、冷却装置201を経ることで、その圧力はP2’に低下する。このようにして、ガス流出路110が作動流体流路200に接続される流出側接続部111は、ガス供給路100Bが作動流体流路200に接続された供給側接続部101よりも、作動流体の圧力が低い。したがって、本実施形態のガス流出路110は、作動流体流路200における冷却装置201の下流側(出口側)の空間を圧力空間として連通されることとなる。
 このようにすると、シール室52Bの内周面には、ガス供給路100Bの圧力P2と、ガス流出路110の圧力P2’との差圧ΔP(=P2-P2’)が作用する。これにより、第一インペラ14Aで圧縮された作動流体を送り込むガス供給路100Bと、冷却装置201を経て圧力が低下した冷却装置201の出口側に連通したガス流出路110との間の差圧を利用して、ガス供給路100Bからシール室52Bを経てガス流出路110へと作動流体を円滑に移動させることができる。
《第二実施形態》
 次に、図5及び図6を参照して第二実施形態の回転機械について説明する。
 第二実施形態においては第一実施形態と同様の構成要素には同一の符号を付して詳細な説明を省略する。この第二実施形態のギアド遠心圧縮機10は、ガス供給路100とガス流出路110との差圧に応じて、シール室52に供給する作動流体の圧力を自動的に調整する構成を備える。
 即ち、図5に示すように、第二実施形態のギアド遠心圧縮機10Bは、2段目の遠心圧縮部30Bに、ガス供給路100Bと、ガス流出路110と、差圧検出部80と、流量調整部81と、コントローラ82と、を備える。
 差圧検出部80は、ガス供給路100Bとガス流出路110との差圧ΔPを検出する。流量調整部81は、ガス供給路100Bにおける作動流体の流量を調整する。コントローラ82は、差圧検出部80で検出された差圧ΔPに応じて流量調整部81の開度を調整する。
 ギアド遠心圧縮機10Bにおけるシール室52に供給する作動流体の圧力の調整方法について説明する。例えば、図6に示すように、差圧検出部80は、ガス供給路100Bとガス流出路110との差圧ΔPを検出する(ステップS101)。
 コントローラ82は、差圧検出部80が検出した差圧ΔPが、予め定めた範囲の上限閾値を超えたか否かを判定する(ステップS102)。差圧ΔPが上限閾値を超えていた場合、流量調整部81の開度を小さくする(ステップS103)。これによって、ガス供給路100Bにおける作動流体の流量が減り、ガス流出路110との差圧ΔPが小さくなる
 また、コントローラ82は、差圧検出部80が検出した差圧ΔPが、予め定めた範囲の下限閾値を下回ったか否かを判定する(ステップS104)。差圧ΔPが下限閾値を下回っていた場合、流量調整部81の開度を大きくする(ステップS105)。これによって、ガス供給路100Bにおける作動流体の流量が増え、ガス流出路110との差圧ΔPが大きくなる。
 ギアド遠心圧縮機10Bの運転中、上記のステップS101~S105の処理を、一定時間毎に繰り返す
 上述した実施形態のギアド遠心圧縮機10Bによれば、上記第一実施形態と同様、ガス供給路100Bからシール室52Bに送り込んだ作動流体の少なくとも一部が、ガス流出路110に流れ込む。これにより、シール室52Bの内周面に作用するシールガスによる圧力が小さくなる。したがって、回転軸13の中心軸C方向に沿ったスラスト力を小さくすることができる。その結果、ギアド遠心圧縮機10の作動効率の低下、及びコスト上昇を抑えることが可能となる。
 また、ガス供給路100Bとガス流出路110との差圧に応じてガス供給路100Bにおける作動流体の流量を調整することで、スラスト力を適切に調整するができる。
 以上、本発明の実施形態について図面を参照して詳述したが、各実施形態における各構成及びそれらの組み合わせ等は一例であり、本発明の趣旨から逸脱しない範囲内で、構成の付加、省略、置換、及びその他の変更が可能である。また、本発明は実施形態によって限定されることはなく、特許請求の範囲によってのみ限定される。
 例えば、上述の実施形態では、ギアド遠心圧縮機10の態様として、いわゆる1軸2段の構成を例に説明を行った。しかしながら、ギアド遠心圧縮機10の態様はこれに限定されず、設計や仕様に応じて2軸4段や、それ以上の軸数、段数を備えていてもよい。いずれの構成であっても、各段の遠心圧縮部30では、上記の実施形態における記載と同等の作用効果を得ることができる。
 また、本発明は、ギアド遠心圧縮機10に限らず、外部の駆動源によって回転軸13が直接回転駆動される方式の多段遠心圧縮機や蒸気タービン、ガスタービン等の回転機械に適用することもできる。
 上記した回転機械によれば、回転機械に生じるスラスト力を低減することができる。
10、10B ギアド遠心圧縮機(回転機械)
11 ケーシング
11h 軸挿通孔
12 ラジアル軸受
13 回転軸
13a 第一端部
13b 第二端部
13f 外周面
14 インペラ
14A 第一インペラ
14B 第二インペラ
15 ピニオンギア
16 駆動歯車
17 スラスト軸受
18、18A、18B 吸気流路
19、19A 排気流路
20 増速伝達部
30、30A、30B 遠心圧縮部
41 ディスク部
41a 第一面
41b 第二面
42 ブレード部
43 カバー部
45 インペラ流路
45i 流入口
45o 流出口
50 第一シール部
51 シール部
52、52B シール室
52a 内周面
52f及び第二受圧面52g 受圧面
53 回転環
53f 表面
54 静止環
55 シャフトスリーブ
55a 回転環保持凹部
56 リテーナ
56a 静止環保持凹部
57 コイルバネ
60、60B 第二シール部
61 リング本体
62 ラビリンス部
62a 摺接面
80 差圧検出部
81 流量調整部
82 コントローラ
100、100B ガス供給路
101 供給側接続部
102 フィルター
103 流量弁
110 ガス流出路
111 流出側接続部
112 流出側接続部
200 作動流体流路
201 冷却装置
210 連通配管
C 中心軸
ΔP、ΔPa、ΔPb 差圧
P0 大気圧
P1、P2、P2'、P3 圧力
S101 ステップ
S102 ステップ
S103 ステップ
S104 ステップ
S105 ステップ

Claims (6)

  1.  中心軸回りに回転可能な回転軸と、
     前記回転軸に固定され、前記回転軸と一体に回転することで作動流体を圧縮するインペラと、
     前記回転軸を覆うケーシングと、
     前記インペラに対して前記回転軸の中心軸方向に離間した位置に配置され、前記回転軸と前記ケーシングとの間をシールガスによってシールする第一シール部と、
     前記インペラと前記第一シール部との間に配置され、前記回転軸と前記ケーシングとの間をシールする第二シール部と、
     前記第一シール部に前記シールガスを送り込むガス供給路と、
     前記第二シール部に設けられ、前記シールガスよりも圧力の低い圧力空間に連通して前記シールガスの少なくとも一部を前記第一シール部から前記圧力空間に流出させるガス流出路と、を備える回転機械。
  2.  前記ガス供給路は、前記作動流体が流れる作動流体流路に供給側接続部で接続されて、前記シールガスとして前記作動流体を前記第一シール部に送り込み、
     前記ガス流出路は、前記供給側接続部よりも、流通する前記作動流体の圧力が低い位置で前記作動流体流路に接続されている請求項1に記載の回転機械。
  3.  前記インペラとして、第一インペラと、前記第一インペラで圧縮された前記作動流体を圧縮する第二インペラとを有し、
     前記ガス供給路は、前記第一インペラで圧縮された前記作動流体が流通する位置で前記作動流体流路と連通している請求項2に記載の回転機械。
  4.  前記ガス流出路は、前記第一インペラに流入される前記作動流体が流通する位置で前記作動流体流路と連通している請求項3に記載の回転機械。
  5.  前記第一インペラから吐出された前記作動流体を冷却する冷却装置を備え、
     前記ガス流出路は、前記冷却装置で冷却された前記作動流体が流通する位置で前記作動流体流路と連通している請求項3に記載の回転機械。
  6.  前記ガス供給路と前記ガス流出路との差圧を検出する差圧検出部と、
     前記差圧検出部で検出された前記差圧に応じて前記ガス供給路における前記作動流体の流量を調整する流量調整部と、を備える請求項1から5の何れか一項に記載の回転機械。
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Families Citing this family (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2016157502A1 (ja) * 2015-04-02 2016-10-06 三菱重工コンプレッサ株式会社 ヒータ一体型フィルタ、及び回転機械システム
US11174869B1 (en) * 2017-02-17 2021-11-16 Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corporation Rotary machine

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06174106A (ja) * 1992-12-11 1994-06-24 Kobe Steel Ltd 無給油式圧縮機の軸封装置

Family Cites Families (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2679412A (en) * 1950-03-24 1954-05-25 Read Standard Corp Seal
US3971563A (en) * 1973-09-17 1976-07-27 Mitsui Shipbuilding And Engineering Co., Ltd. Shaft sealing apparatus using a fluid sealing system
US4257617A (en) * 1978-11-06 1981-03-24 Carrier Corporation Shaft seal assembly
FR2528127A1 (fr) * 1982-06-04 1983-12-09 Creusot Loire Moto-compresseur centrifuge electrique integre a grande vitesse
JPS6224077U (ja) * 1985-07-29 1987-02-13
US4725196A (en) * 1986-09-19 1988-02-16 Hitachi, Ltd. Single-shaft multi-stage centrifugal compressor
CA1326476C (en) * 1988-09-30 1994-01-25 Vaclav Kulle Gas compressor having dry gas seals for balancing end thrust
JPH02245496A (ja) 1989-03-17 1990-10-01 Hitachi Ltd ターボ羽根車の軸方向隙間調節装置
CH686525A5 (de) * 1992-07-02 1996-04-15 Escher Wyss Ag Turbomaschine .
EP0577908B1 (en) * 1992-07-10 1995-09-06 Ansaldo Energia S.P.A. A process for sealing the rotor of a turbine which uses wet geothermal steam
US5795138A (en) * 1992-09-10 1998-08-18 Gozdawa; Richard Compressor
DE4422594A1 (de) * 1994-06-28 1996-01-04 Abb Patent Gmbh Kondensationsturbine mit mindestens zwei Dichtungen zur Abdichtung des Turbinengehäuses
US6070881A (en) * 1995-12-08 2000-06-06 Siemens Aktiengesellschaft Configuration for sealing a leadthrough gap between a wall and a shaft
US5718560A (en) * 1995-12-29 1998-02-17 Sulzer Turbo Ag Turbocompressor for non-ideal process gases
DE69837795T2 (de) * 1998-03-13 2008-01-31 Hitachi Plant Technologies, Ltd. Zentrifugalkompressor und wellendichtung
WO2001007791A1 (fr) * 1999-07-23 2001-02-01 Hitachi, Ltd. Machine hydraulique turbo et joint a gaz a sec destine a cette machine
US6802689B2 (en) * 2000-03-09 2004-10-12 Hitachi, Ltd. Turbo type fluid machine and dry gas seal for use therefor
FR2827919B1 (fr) * 2001-07-26 2004-03-05 Thermodyn Garniture d'etancheite pour compresseur et compresseur centrifuge pourvu d'une telle garniture
JP4857766B2 (ja) * 2005-12-28 2012-01-18 株式会社日立プラントテクノロジー 遠心圧縮機およびそれに用いるドライガスシールシステム
DE102009012038B4 (de) * 2009-03-10 2014-10-30 Siemens Aktiengesellschaft Wellendichtung für eine Strömungsmaschine
US8061984B2 (en) 2009-04-06 2011-11-22 Dresser-Rand Company Dry gas blow down seal
IT1399171B1 (it) * 2009-07-10 2013-04-11 Nuovo Pignone Spa Unita' di compressione ad alta pressione per fluidi di processo di impianti industriali e relativo metodo di funzionamento
JP5231611B2 (ja) * 2010-10-22 2013-07-10 株式会社神戸製鋼所 圧縮機
BR112013030687A2 (pt) * 2011-06-01 2017-06-27 Dresser Rand Co sistema de arrfecimento motor-compressor submarino
JP5863321B2 (ja) * 2011-08-08 2016-02-16 三菱重工コンプレッサ株式会社 回転機械の治具及び回転機械の輸送方法
US9140269B2 (en) * 2012-03-29 2015-09-22 Solar Turbines Incorporated Dry gas seal assembly
FR2997739B1 (fr) * 2012-11-07 2015-01-09 Thermodyn Compresseur comprenant un equilibrage de poussee
JP6601832B2 (ja) * 2014-11-20 2019-11-06 三菱重工コンプレッサ株式会社 シールガス供給制御方法、シールガス供給制御装置、回転機械
JP6468859B2 (ja) * 2015-01-23 2019-02-13 三菱重工コンプレッサ株式会社 回転機械システム
EP3264011A4 (en) * 2015-04-27 2018-01-17 Mitsubishi Heavy Industries Compressor Corporation Gas recovery system, compressor system, and refrigeration cycle system

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH06174106A (ja) * 1992-12-11 1994-06-24 Kobe Steel Ltd 無給油式圧縮機の軸封装置

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