WO2018034245A1 - 軸受装置、及び工作機械用主軸装置 - Google Patents

軸受装置、及び工作機械用主軸装置 Download PDF

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WO2018034245A1
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outer ring
counter
raceway groove
bearing
axial
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恭平 松永
美昭 勝野
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日本精工株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a bearing device and a spindle device for a machine tool, and more particularly to a bearing device using an outer ring oil supply type ball bearing and a spindle device for a machine tool.
  • oil-air lubrication is employed in the region of high speed rotation (dmn 800,000 or more).
  • high-pressure air and fine oil particles are supplied into the bearing from the side surface of the bearing by using an oil supply nozzle top 101 inserted into the radial through hole 102a of 102.
  • oil supply parts such as the nozzle top 101 are required separately, and the number of parts of the spindle increases, leading to an increase in the cost of the entire spindle and an increase in management effort.
  • the shape of the outer ring spacer and the structure of the housing become complicated, and the time and effort for designing and processing the spindle increase.
  • the air curtain generated by the high-speed rotation (the air curtain is a wall of the high-speed air flow in the circumferential direction generated by the friction between the air and the inner ring outer surface rotating at high speed).
  • the supply of oil particles from the nozzle is obstructed, and as a result, it is difficult to reliably supply the lubricating oil into the bearing.
  • conventional oil-air lubrication is superior to grease lubrication in terms of lubricity under high-speed rotation, it is important to cope with higher speeds as the speed increases.
  • an oil groove 112 is formed in the circumferential direction of the outer peripheral surface of the outer ring 111, and at the same axial position as the oil groove 112, the oil groove 112 is directed in the radial direction.
  • an outer ring oil supply type bearing 110 having an oil hole 113 formed therein see, for example, Patent Document 1).
  • an outer ring oil supply type bearing even when the bearing is used at high speed rotation, the supply of oil particles is not hindered by the air curtain. Therefore, a stable spindle can be used even at high speed.
  • FIG. 13 is a schematic diagram of the main shaft in the case of oil-air lubrication using the nozzle top 101 and oil-air lubrication of the outer ring lubrication specification.
  • the upper half of FIG. 13 is an oil / air lubrication spindle 120 with an outer ring lubrication specification, and the lower half is an oil / air lubrication spindle 120 ⁇ / b> A using a nozzle top 101.
  • reference numeral 121 denotes a rotating shaft
  • reference numeral 122 denotes a motor rotor that is fitted to the rotating shaft 121.
  • the outer ring oil supply type bearing has many advantages compared with the conventional side surface oil supply type bearing, and the effect is obtained particularly in a high-speed rotation region where the lubrication condition of the bearing becomes severe.
  • the outer ring lubrication type bearing can supply lubricating oil directly inside the bearing, but if the oil drainage structure of the lubricating oil is not studied carefully, the amount of lubricating oil inside the bearing will exceed the amount required for lubrication. There is a possibility of staying. In particular, in a high-speed rotation region, if a large amount of lubricating oil is present in the bearing, the agitation resistance of the lubricating oil generated during rotation of the bearing tends to increase. Therefore, it is necessary to consider an oil drain structure in which the lubricating oil supplied into the bearing is efficiently discharged.
  • a notch is provided in the end face of the bearing outer ring and an oil draining structure is provided in the outer ring oil supply type bearing itself (see, for example, Patent Document 2).
  • a notch 114 for draining oil is provided on a part of the end surface of the outer ring 111.
  • 14 shows an example in which the notch 114 is formed on the outer ring end surface on the counter-bore side
  • FIG. 15 shows an example in which the notch 114 is formed on the outer ring end surface on the counter-bore side. .
  • the bearing used is that of which the retainer 115 is an outer ring guide specification (the inner ring surface of the outer ring 111 is designed to restrict the movement of the retainer 115 in the bearing radial direction).
  • the notch 114 is provided in the outer ring 111, depending on the axial depth of the notch 114, the inner diameter surface of the outer ring 111 and the surface of the notch 114 perpendicular to the rotation axis direction of the bearing.
  • the formed edge E1 contacts the outer diameter surface of the cage 115 during rotation of the bearing, and the outer diameter surface of the cage 115 is worn.
  • the outer diameter surface of the cage and the inner diameter surface of the outer ring are larger in the high-speed rotation region where the centrifugal force acting on the cage 115 is larger than in the low-speed rotation region. Since the momentum of the cage 115 at the time of collision increases, there is a high possibility that the outer diameter surface of the cage 115 will be worn when colliding with the edge E1, and the degree of wear will also be severe. Is assumed.
  • the axial depth of the notch 114 cannot be sufficiently secured, which is efficient. May not be able to drain properly. For this reason, the design which provides the notch 114 in the counterbore side end surface of the outer ring
  • the present invention has been made in view of the above-described problems, and an object of the present invention is to efficiently discharge the lubricating oil supplied to the inside of the bearing from a supply hole formed in the outer ring without fear that the cage will wear.
  • An object of the present invention is to provide a bearing device and a machine tool spindle device that can obtain stable bearing performance in a high-speed rotation region.
  • An inner ring having an inner ring raceway groove on the outer peripheral surface, an outer ring raceway groove on the inner peripheral surface, and an outer ring having a counter bore on one axial side of the outer ring raceway groove, the inner ring raceway groove and the outer ring raceway groove, A plurality of rolling elements arranged so as to be freely rotatable between the outer ring and the outer ring, the outer ring penetrating in a radial direction from the outer peripheral surface to the inner peripheral surface, and having at least one supply hole for supplying lubricating oil A rolling bearing lubricated by the lubricating oil; Anti-counterbore side peripheral components arranged adjacent to the outer ring on the counter-counter bore side that is the other side in the axial direction of the outer ring raceway groove; A bearing device comprising: The counter-counter-bore peripheral component has a tapered surface that increases in diameter as it moves away from the axial end surface in contact with the outer ring
  • a bearing device in which an inner diameter dimension of an axial end face of the counter counter side peripheral component is equal to or larger than an inner diameter dimension of the other end face in the axial direction of the outer ring in contact with the counter counter side peripheral component.
  • the inner peripheral surface of the outer ring has a groove shoulder on the other axial side of the outer ring raceway groove, The bearing device according to (1), wherein an inner diameter dimension of the other end face in the axial direction of the outer ring is defined by an inner diameter dimension of the groove shoulder having a uniform inner diameter.
  • the counterbore includes an inclined surface that gradually increases in diameter to one end surface in the axial direction of the outer ring
  • the counterbore side peripheral part includes a notch formed in a radial direction on an axial end surface in contact with the outer ring
  • the inner diameter dimension of the axial end surface of the counter bore side peripheral part is equal to or larger than the inner diameter dimension of the outer ring one side end face in contact with the counter bore side peripheral part.
  • An inner ring having an inner ring raceway groove on the outer peripheral surface, an outer ring raceway groove on the inner peripheral surface, and an outer ring having a counter bore on one axial side of the outer ring raceway groove, the inner ring raceway groove and the outer ring raceway groove, A plurality of rolling elements that are arranged so as to be freely rollable between the outer ring and the outer ring.
  • a rolling bearing lubricated by the lubricating oil Counterbore side peripheral parts arranged adjacent to the outer ring on the counterbore side,
  • a bearing device comprising: The counterbore includes an inclined surface that gradually increases in diameter to one end surface in the axial direction of the outer ring, The counterbore side peripheral part includes a notch formed in a radial direction on an axial end surface in contact with the outer ring, A bearing device in which an inner diameter dimension of an axial end surface of the counter bore side peripheral component is equal to or larger than an inner diameter dimension of an axial end surface of the outer ring in contact with the counter bore side peripheral component.
  • a machine tool spindle device comprising the bearing device according to any one of (1) to (5).
  • the “axial direction” in the outer ring, the inner ring, the counter bore side peripheral component, and the counter counter side peripheral component represents the rotation axis direction of the rolling bearing.
  • the outer ring has at least one supply hole for supplying lubricating oil, and is disposed adjacent to the outer ring on the counter-bore side that is the other axial side of the outer ring raceway groove.
  • the counterbore peripheral component has a tapered surface on its inner peripheral surface that increases in diameter as it moves away from the axial end surface that contacts the outer ring, and a discharge hole that penetrates in the radial direction and discharges lubricating oil.
  • the inner diameter dimension of the axial end surface of the counter-bore side peripheral part is set to be equal to or larger than the inner diameter dimension of the other end face in the axial direction of the outer ring contacting the counter-counter side peripheral part.
  • the outer ring has at least one replenishing hole for supplying lubricating oil
  • the counter bore of the outer ring is an inclined surface that gradually increases in diameter to one end surface in the axial direction of the outer ring.
  • Counterbore side peripheral components arranged adjacent to the outer ring on the counterbore side include a notch formed in the radial direction on the axial end surface in contact with the outer ring.
  • the inner diameter dimension of the axial end surface of the counterbore peripheral component is set to be equal to or larger than the inner diameter dimension of the outer end of the outer ring in contact with the counterbore peripheral component.
  • (A) is sectional drawing of the ball bearing of the outer ring oil supply specification which has the conventional oil draining structure, (b) is the side view.
  • (A) is sectional drawing of the ball bearing of the outer ring
  • the bearing device 1 As shown in FIG. 1, the bearing device 1 according to the first embodiment can be applied to a spindle device for machine tools, and includes an angular ball bearing (rolling bearing) 10 and an outer ring spacer (anti-counter bore side peripheral component) 30. And at least.
  • the angular ball bearing 10 includes an inner ring 11 having an arc-shaped inner ring raceway groove 11a on an outer peripheral surface, an outer ring 12 having an arc-shaped outer ring raceway groove 12a on an inner peripheral surface, and an inner ring raceway groove 11a having a predetermined contact angle ⁇ .
  • a plurality of balls (rolling elements) 13 that are arranged so as to roll freely between the outer ring raceway grooves 12 a and a cage 14 that holds the plurality of balls 13 are provided.
  • a counter bore 12b is provided on the inner peripheral surface on the one axial side of the outer ring 12, while a groove shoulder 12c is formed on the inner peripheral surface on the other axial side.
  • the counterbore 12b includes an inclined surface that gradually increases in diameter to the end surface 12d on the one side in the axial direction of the outer ring 12. Further, the groove shoulder 12c has a uniform inner diameter from the boundary position between the outer ring 12 and the outer ring raceway groove 12a to the other end face 12e in the axial direction of the outer ring.
  • the cage 14 is an outer ring guide system, and is specifically guided by the inner peripheral surface of the groove shoulder 12 c of the outer ring 12.
  • This angular ball bearing 10 is an outer ring oil supply type bearing, and the outer ring 12 has a supply hole 15 penetrating in the radial direction from the outer peripheral surface to the inner peripheral surface thereof.
  • a concave groove 16 communicating with the supply hole 15 is formed on the outer peripheral surface of the outer ring 12 along the circumferential direction.
  • the inner diameter side opening of the supply hole 15 is provided on the inner peripheral surface on the contact angle side with respect to the groove bottom position A of the outer ring 12.
  • the inner diameter side opening of the supply hole 15 is preferably provided in the outer ring raceway groove 12a from the viewpoint of lubricity during rotation of the bearing.
  • the inner diameter side opening of the supply hole 15 is a contact ellipse between the ball 13 and the outer ring raceway groove 12a. It is set to be a position separated from E.
  • the contact ellipse E is a contact ellipse generated only by an initial preload, and more preferably a contact ellipse generated by a bearing internal load including an external load generated when processing a workpiece.
  • the diameter of the replenishing hole 15 is set to 0.5 to 1.5 mm in consideration of lubrication oil supply and prevention of interference with the contact ellipse E. Moreover, in this embodiment, the supply hole 15 has a uniform diameter over the radial direction.
  • the outer ring spacer 30 is disposed adjacent to the outer ring 12 on the counter-bore side. Further, the inner diameter dimension D 31 of the axial end face 31 of the outer ring spacer 30 is designed to be the same diameter as the inner diameter dimension D 12 e of the other end face 12 e in the axial direction of the outer ring 12 that contacts the outer ring spacer 30.
  • the inner peripheral surface of the outer ring spacer 30 includes a tapered surface 32 that increases in diameter as it is separated from the axial end surface 31 that contacts the outer ring 12, and a cylindrical surface 33 that extends from the large-diameter side end of the tapered surface 32.
  • the outer ring spacer 30 includes a discharge hole 34 that penetrates in the radial direction and discharges the lubricating oil.
  • the discharge hole 34 is formed so as to straddle the tapered surface 32 and the cylindrical surface 33, but is not limited thereto, and may be provided in the middle of the tapered surface 32.
  • wheel spacer 30 are shown on the same phase for convenience of drawing, it is not limited to this.
  • the inner circumferential surface of the outer ring spacer 30 is the tapered surface 32, and the discharge hole 34 is provided on the tapered surface 32, whereby the lubrication carried to the outer ring side by centrifugal force. Oil is efficiently discharged to the outside. That is, due to the revolution of the balls 13 and the cage 14 during high-speed rotation, a high-speed flow in the circumferential direction is generated in the bearing, and the lubricating oil flows in the circumferential direction while adhering to the inner peripheral surface of the outer ring 12. Yes.
  • the inner peripheral surface of the outer ring spacer 30 is formed as a tapered surface 32 having a large diameter on the discharge hole 34 side, so that the lubricating oil can be guided to the discharge hole 34 while spirally rotating the tapered surface 32.
  • the lubricating oil supplied to the inside of the bearing is efficiently discharged, resulting from the lubricating oil staying inside. It is important to suppress heat generation and the like as much as possible.
  • the outer ring spacer 30 with the oil drainage structure of the present embodiment, the outer ring 12 is formed on the outer ring 12 while solving problems such as collision between the outer diameter surface of the retainer 14 and the notch edge. Efficient discharge of the lubricating oil supplied from the supply hole 15 into the bearing can be realized, and stable bearing performance can be obtained in the high-speed rotation region.
  • annular grooves 19 are formed along the circumferential direction on both sides in the axial direction across the concave groove 16.
  • the oil leakage may be prevented by disposing a seal member 20, which is an annular elastic member such as an O-ring, in the groove 19.
  • the inner diameter dimension D 31 of the axial end surface 31 of the outer ring spacer 30 is set to be equal to or larger than the inner diameter dimension D 12e of the other end face 12 e in the axial direction of the outer ring 12 that contacts the outer ring spacer 30. It may be the same diameter as in the above embodiment. However, as in the second modification shown in FIG. 3, the inner diameter dimension D 31 of the axial end surface 31 of the outer ring spacer 30 is equal to the inner diameter dimension D of the other end face 12 e in the axial direction of the outer ring 12 in contact with the outer ring spacer 30. It may be designed to be larger than 12e .
  • the inner diameter side opening of the supply hole 15 is provided on the inner peripheral surface on the contact angle side with respect to the groove bottom position A of the outer ring 12 so as to approach the outer ring spacer 30 having the discharge hole 34. It is preferable that However, as in the third modification shown in FIG. 4, the inner diameter side opening of the replenishing hole 15 may be provided on the inner peripheral surface on the side opposite to the contact angle with respect to the groove bottom position A of the outer ring 12.
  • the bearing device 1 includes an inner ring spacer 50 (inner ring side periphery) disposed adjacent to the inner ring 11 on the other axial side (on the counter-bore side of the outer ring 12). Parts).
  • the inner ring spacer 50 has a tapered outer peripheral surface 51 that faces the tapered surface 32 of the outer ring spacer 30 and forms a labyrinth L with the tapered surface 32.
  • a labyrinth L is formed between the inner peripheral surface of the outer ring spacer 30 and the outer peripheral surface of the inner ring spacer 50, and the labyrinth L is a tapered outer periphery of the inner ring spacer 50 in the rotation axis direction of the bearing 10.
  • the tapered outer peripheral surface 51 of the inner ring spacer 50 is formed from a position away from the end face in the axial direction in contact with the inner ring 11.
  • the seal member 20 is arranged on the outer peripheral surface of the outer ring 12, but, like FIG. 1, the seal member is not provided. Also good.
  • the bearing device 1 a is applicable to a machine tool spindle device, and includes an angular ball bearing (rolling bearing) 10, an outer ring spacer (counter bore side peripheral component) 40, and At least.
  • the inner diameter side opening of the replenishing hole 15 has an inner circumference on the side opposite to the contact angle with respect to the groove bottom position A of the outer ring 12, as in the third modification of the first embodiment. It is provided on the surface.
  • the inner diameter side opening of the supply hole 15 is preferably provided in the outer ring raceway groove 12a from the viewpoint of lubricity during rotation of the bearing.
  • the outer ring spacer 40 is disposed adjacent to the outer ring 12 on the counter bore side.
  • Inner diameter D 41 of the axial end face 41 of the outer ring spacer 40 is designed in the same diameter as the inner diameter D 12d of one axial end surface 12d of the outer ring 12 that contacts the outer ring spacer 40.
  • the outer ring spacer 40 includes a discharge notch 42 formed over the radial end surface 41 in contact with the outer ring 12.
  • wheel spacer 40 are shown on the same phase for convenience of drawing, it is not limited to this.
  • the bearing device 1a of the present embodiment As a result, in the bearing device 1a of the present embodiment, a high-speed flow in the circumferential direction is generated in the bearing due to the revolution of the balls 13 and the cage 14 during high-speed rotation, and the lubricating oil adheres to the inner peripheral surface of the outer ring 12. In the circumferential direction. From the above phenomenon, the lubricating oil can be guided to the discharge notch 42 while spirally rotating the counter bore 12b which is an inclined surface.
  • the counter bore 12b of the outer ring 12 is an inclined surface, so that the inner peripheral surface of the outer ring spacer 40 does not need to be provided with a tapered surface, and the axial end surface 41 of the outer ring spacer 40, that is, Efficient oil drainage can be achieved by providing the discharge notch 42 at the portion where the outer ring 12 contacts the bearing in the rotation axis direction. Therefore, the outer ring spacer 40 may be formed in a ring shape having a uniform height. Other configurations and operations are the same as those in the first embodiment.
  • annular grooves 19 are formed along the circumferential direction on both sides in the axial direction across the concave groove 16.
  • the oil leakage may be prevented by disposing a seal member 20, which is an annular elastic member such as an O-ring, in the groove 19.
  • the inner diameter D 41 of the axial end face 41 of the outer ring spacer 40 if it is set to at least the inner diameter D 12d of one axial end surface 12d of the outer ring 12 that contacts the outer ring spacer 40 It may be the same diameter as in the above embodiment. However, as in the second modification shown in FIG. 8, the inner diameter dimension D 41 of the axial end surface 41 of the outer ring spacer 40 is equal to the inner diameter dimension D of the one end face 12 d in the axial direction of the outer ring 12 in contact with the outer ring spacer 40. It may be designed to be larger than 12d .
  • the inner diameter side opening of the supply hole 15 is formed on the inner peripheral surface on the side opposite to the contact angle with respect to the groove bottom position A of the outer ring 12 so as to approach the outer ring spacer 30 having the discharge hole 34. It is preferable to be provided.
  • the inner diameter side opening of the supply hole 15 may be provided on the inner peripheral surface on the contact angle side with respect to the groove bottom position A of the outer ring 12.
  • the inner diameter side opening of the replenishment hole 15 is set so as to be spaced from the contact ellipse E between the ball 13 and the outer ring raceway groove 12a.
  • the seal member 20 is arranged on the outer peripheral surface of the outer ring 12. However, like FIG. 6, the seal member is not provided. Also good.
  • the outer ring spacer 30 of the first embodiment and the outer ring spacer 40 of the second embodiment may be simultaneously applied to the bearing device 1b.
  • the oil drainage can be further improved, and more stable bearing performance can be obtained in the high-speed rotation region.
  • the replenishment hole only needs to penetrate in the radial direction from the outer peripheral surface to the inner peripheral surface of the outer ring, and other than those formed along the radial direction (parallel to the radial cut plane) of the present embodiment. Moreover, you may make it incline in the rotating shaft direction or circumferential direction of a bearing.
  • wheel 12 is supposed to have one replenishment hole, it is not restricted to this, You may have several replenishment holes.
  • the discharge holes 34 and the discharge notches 42 may be provided at a plurality of locations in the circumferential direction.
  • oil mist lubrication may be employed in addition to oil-air lubrication as a method of replenishing the outer ring with the lubrication oil.
  • oil jet lubrication is also possible.
  • the replenishing hole 15 is formed to open into the outer ring raceway groove 12a. If it does so, the grease which is a semi-solid containing a thickener will be supplied in the outer ring raceway groove 12a.
  • ball bearings of the present invention are not limited to those applied to machine tool spindle devices, but can also be applied as ball bearings for general industrial machines and devices that rotate at high speeds such as motors.
  • chamfering may be applied to the inner peripheral surface of the outer ring on one side end surface in the axial direction and the inner peripheral surface of the other end surface in the axial direction.
  • the inner diameter dimension of the end face in the axial direction contacting the outer ring of the counter-bore side peripheral part and the counter-bore side peripheral part may be a chamfer dimension. That is, if the inner diameter dimension of the axial end face of each peripheral part is equal to or larger than the inner diameter dimension of the axial end face of the outer ring, excluding the chamfer dimension, the recess formed between the outer ring chamfer and each peripheral part is formed from inside the bearing. The discharged lubricating oil does not stagnate, and a more excellent discharging effect can be obtained.
  • the discharge hole 34 and the discharge notch 42 may be provided below the gravitational direction so that the lubricating oil may be discharged from a discharge passage of a housing (not shown) that communicates, or an external suction device (not shown). ), The lubricating oil may be discharged.

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Abstract

軸受装置（１）は、アンギュラ玉軸受（１０）の外輪（１２）が、潤滑油を供給する少なくとも１つの補給孔（１５）を有し、外輪間座（３０）が、その内周面に、外輪（１２）と接触する軸方向端面（３１）から離間するにつれて拡径するテーパ面（３２）を備えると共に、径方向に亘って貫通し、潤滑油を排出する排出孔（３４）を備える。また、外輪間座（３０）の軸方向端面（３１）の内径寸法（Ｄ３１）は、外輪間座（３０）と接触する外輪（１２）の軸方向他方側端面（１２ｅ）の内径寸法（Ｄ１２ｅ）以上に設定される。

Description

軸受装置、及び工作機械用主軸装置
　本発明は、軸受装置、及び工作機械用主軸装置に関し、より詳細には、外輪給油型の玉軸受を用いた軸受装置、及び工作機械用主軸装置に関する。
　近年、工作機械用主軸は切削効率の向上を目指して、高速化の要求が高まっている。また、該主軸には、最近、生産の高効率化のため複雑形状の被加工物を複数の工作機械を使用せず、かつ、段替えなしで加工することが可能な５軸加工機への対応ニーズも出てきている。
　工作機械用主軸の転がり軸受に対して、多く採用されている潤滑方法としては、グリース潤滑、オイルエア潤滑、オイルミスト潤滑などが挙げられる。一般的に、高速回転(ｄｍｎ８０万以上)の領域ではオイルエア潤滑が採用される。従来のオイルエア潤滑としては、図１１（ａ）に示す軸受１００の側方に配置された給油用ノズルこま１０１、又は、図１１（ｂ）に示す軸受１００の側方に配置された外輪間座１０２の径方向貫通孔１０２ａに挿入された給油用ノズルこま１０１を用いて、軸受側面から軸受内部に高圧エア及び微細な油粒を供給する方式が知られている。
　この方式では、ノズルこま１０１等の給油用部品が別に必要であり、スピンドルの部品点数が多くなるため、スピンドル全体のコストアップや管理の手間が増えることにつながる。また、ノズルこま１０１を使用するため外輪間座の形状やハウジングの構造が複雑になり、スピンドルの設計・加工の手間が増える。また、高速回転化に伴い発生するエアカーテン(エアカーテンとは、空気と高速回転する内輪外径表面との摩擦によって発生する円周方向の高速空気流の壁のことである)によって、給油用ノズルからの油粒の供給が阻害され、その結果、軸受内部へ確実に潤滑油が供給されにくい。このように従来のオイルエア潤滑は、高速回転下における潤滑性ではグリース潤滑に勝るものの、高速化が進むにつれて、その高速化対応が重要になってきている。
　また、他のオイルエア潤滑方式としては、図１２に示すように、外輪１１１の外周面の周方向に油溝１１２を形成し、かつ、その油溝１１２と同じ軸方向位置に、径方向に向いた油孔１１３が形成された外輪給油型軸受１１０を用いることが知られている（例えば、特許文献１参照）。このような外輪給油型軸受では、軸受が高速回転で使用される場合でも、油粒の供給がエアカーテンによって阻害されることがない。そのため、高速回転でも安定したスピンドルの使用が可能となる。
　図１３は、ノズルこま１０１を用いたオイルエア潤滑と外輪給油仕様のオイルエア潤滑それぞれの場合における主軸の概略図を示す。図１３の上半分が外輪給油仕様のオイルエア潤滑のスピンドル１２０、下半分がノズルこま１０１を用いたオイルエア潤滑のスピンドル１２０Ａである。なお、図１３中、符号１２１は、回転軸であり、符号１２２は、回転軸１２１に嵌合するモータのロータである。このように、ノズルこま１０１を用いたオイルエア潤滑の場合には、軸受１００の側面から潤滑油を供給するために一定以上の軸方向長さの間座が必要になる。それに対して、外輪給油仕様の場合は、給油用の間座が必要ないため、ノズルこまの削減や間座の構造を簡単にすることができる。このように、外輪給油型軸受には、従来の側面給油型軸受と比較して多くの利点を有しており、軸受の潤滑状況が厳しくなる高速回転領域において、特にその効果が得られる。
　また、外輪給油型軸受は、軸受内部に直接潤滑油を供給することができる反面、潤滑油の排油構造をしっかりと検討しなければ、軸受内部に潤滑に必要な量よりも多い潤滑油が滞留してしまう可能性がある。特に、高速回転領域においては、多量の潤滑油が軸受内部に存在すると、軸受回転時に発生する潤滑油の攪拌抵抗が大きくなりやすい。したがって、軸受内部に供給された潤滑油が効率よく排出される排油構造を検討する必要がある。
　このため、外輪給油型軸受において、軸受外輪の端面に切り欠きを設けて排油構造を外輪給油型軸受自体に設けることが知られている（例えば、特許文献２参照）。例えば、図１４及び図１５に示す排油構造を備えた外輪給油型軸受１１０ａ、１１０ｂは、外輪１１１の端面の一部に排油用の切り欠き１１４が設けられている。なお、図１４は、切り欠き１１４が反カウンターボア側の外輪端面に形成される例を示しており、図１５は、切り欠き１１４がカウンターボア側の外輪端面に形成される例を示している。
日本国特開２０１３－７９７１１号公報 日本国特開２０１３－１５１５２号公報
　ところで、図１４に示すように、軸受は、保持器１１５が外輪案内仕様(外輪１１１の内径面が、保持器１１５の軸受径方向の動きを規制するように設計された仕様)のものを使用する場合がある。このような軸受においては、外輪１１１に切り欠き１１４を設けた場合、切り欠き１１４の軸方向深さによっては、外輪１１１の内径面と軸受の回転軸方向に垂直な切り欠き１１４の面とによって形成されるエッヂＥ１が、軸受回転中に保持器１１５の外径面と接触し、保持器１１５の外径面が摩耗してしまう懸念が生じる。
　特に、上述した保持器１１５が外輪案内仕様の軸受では、保持器１１５に働く遠心力が大きくなる高速回転領域においては、低速回転領域と比較して、保持器外径面と外輪内径面とが衝突するときの保持器１１５の運動量が大きくなってしまうため、上記エッヂＥ１と衝突した際に、保持器１１５の外径面が摩耗する可能性が高くなり、また、摩耗の度合いもひどくなることが想定される。また、上記エッヂＥ１と保持器１１５の外径面との衝突を防止するため、外輪１１１に設けた切り欠き１１４の軸方向深さを小さくした場合、潤滑油を排出するための空間が小さくなり、効率的な潤滑油の排出が困難となる。その結果、高速回転領域において、上述のような異常な昇温や早期焼付き、動力損失大などが発生する懸念がある。
　また、軸受サイズが小さい場合や、Ｏリングの回転軸方向の設置位置が外輪端面寄りである場合など、軸受の設計によっては、切り欠き１１４の軸方向深さが十分に確保できず、効率的な排油ができない可能性がある。このため、図１５に示すような、外輪１１１のカウンターボア側端面に切り欠き１１４を設ける設計とすることができない。
　本発明は、前述した課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、外輪に形成された補給孔から軸受内部に供給された潤滑油を、保持器が摩耗する懸念なく、効率良く排出することができ、高速回転領域において安定した軸受性能を得ることができる軸受装置、及び工作機械用主軸装置を提供することにある。
　本発明の上記目的は、下記の構成により達成される。
（１）　外周面に内輪軌道溝を有する内輪と、内周面に外輪軌道溝、及び該外輪軌道溝の軸方向一方側にカウンターボアを有する外輪と、前記内輪軌道溝と前記外輪軌道溝との間に転動自在に配置される複数の転動体と、を備え、前記外輪は、その外周面から内周面まで径方向に亘って貫通し、潤滑油を供給する少なくとも１つの補給孔を有し、前記潤滑油によって潤滑される転がり軸受と、
　前記外輪軌道溝の軸方向他方側である反カウンターボア側で前記外輪と隣接して配置される反カウンターボア側周辺部品と、
を備える軸受装置であって、
　前記反カウンターボア側周辺部品は、その内周面に、前記外輪と接触する軸方向端面から離間するにつれて拡径するテーパ面を備えると共に、径方向に亘って貫通し、前記潤滑油を排出する排出孔を備え、
　前記反カウンターボア側周辺部品の軸方向端面の内径寸法は、前記反カウンターボア側周辺部品と接触する前記外輪の軸方向他方側端面の内径寸法以上である、軸受装置。
（２）　前記外輪の内周面は、前記外輪軌道溝の軸方向他方側に溝肩を有し、
　前記外輪の軸方向他方側端面の内径寸法は、一様内径の前記溝肩の内径寸法によって規定される、（１）に記載の軸受装置。
（３）　前記内輪と軸方向他方側で隣接して配置される内輪側周辺部品をさらに備え、
　前記内輪側周辺部品は、前記反カウンターボア側周辺部品のテーパ面と対向し、該テーパ形状の内周面との間でラビリンスを形成するテーパ面を有する、（１）又は（２）に記載の軸受装置。
（４）　前記外輪とカウンターボア側で隣接して配置されるカウンターボア側周辺部品をさらに備え、
　前記カウンターボアは、前記外輪の軸方向一方側端面まで徐々に拡径する傾斜面を備え、
　前記カウンターボア側周辺部品は、前記外輪と接触する軸方向端面に径方向に亘って形成される切り欠きを備え、
　前記カウンターボア側周辺部品の軸方向端面の内径寸法は、前記カウンターボア側周辺部品と接触する前記外輪の軸方向一方側端面の内径寸法以上である、（１）～（３）のいずれかに記載の軸受装置。
（５）　外周面に内輪軌道溝を有する内輪と、内周面に外輪軌道溝、及び該外輪軌道溝の軸方向一方側にカウンターボアを有する外輪と、前記内輪軌道溝と前記外輪軌道溝との間に転動自在に配置される複数の転動体と、を備え、前記外輪は、その外周面から内周面まで径方向に亘って貫通し、潤滑油を供給する少なくとも１つの補給孔を有し、前記潤滑油によって潤滑される転がり軸受と、
　前記外輪とカウンターボア側で隣接して配置されるカウンターボア側周辺部品と、
を備える軸受装置であって、
　前記カウンターボアは、前記外輪の軸方向一方側端面まで徐々に拡径する傾斜面を備え、
　前記カウンターボア側周辺部品は、前記外輪と接触する軸方向端面に径方向に亘って形成される切り欠きを備え、
　前記カウンターボア側周辺部品の軸方向端面の内径寸法は、前記カウンターボア側周辺部品と接触する前記外輪の軸方向一方側端面の内径寸法以上である、軸受装置。
（６）　（１）～（５）のいずれかに記載の軸受装置を備える、工作機械用主軸装置。
　なお、外輪、内輪、カウンターボア側周辺部品、及び、反カウンターボア側周辺部品における「軸方向」とは、転がり軸受の回転軸方向を表すものとする。
　本発明の軸受装置によれば、外輪が、潤滑油を供給する少なくとも１つの補給孔を有し、外輪軌道溝の軸方向他方側である反カウンターボア側で外輪と隣接して配置される反カウンターボア側周辺部品が、その内周面に、外輪と接触する軸方向端面から離間するにつれて拡径するテーパ面を備えると共に、径方向に亘って貫通し、潤滑油を排出する排出孔を備える。また、反カウンターボア側周辺部品の軸方向端面の内径寸法は、反カウンターボア側周辺部品と接触する外輪の軸方向他方側端面の内径寸法以上に設定される。これにより、外輪に形成された補給孔から軸受内部に供給された潤滑油を、保持器が摩耗する懸念なく、効率良く排出することができ、高速回転領域において安定した軸受性能を得ることができる。
　また、本発明の軸受装置によれば、外輪が、潤滑油を供給する少なくとも１つの補給孔を有し、外輪のカウンターボアは、前記外輪の軸方向一方側端面まで徐々に拡径する傾斜面を備える。外輪とカウンターボア側で隣接して配置されるカウンターボア側周辺部品が、外輪と接触する軸方向端面に径方向に亘って形成される切り欠きを備える。また、カウンターボア側周辺部品の軸方向端面の内径寸法は、前記カウンターボア側周辺部品と接触する前記外輪の軸方向一方側端面の内径寸法以上に設定される。これにより、外輪に形成された補給孔から軸受内部に供給された潤滑油を、保持器が摩耗する懸念なく、効率良く排出することができ、高速回転領域において安定した軸受性能を得ることができる。
本発明の第１実施形態に係る軸受装置の断面図である。 本発明の第１実施形態の第１変形例に係る軸受装置の断面図である。 本発明の第１実施形態の第２変形例に係る軸受装置の断面図である。 本発明の第１実施形態の第３変形例に係る軸受装置の断面図である。 本発明の第１実施形態の第４変形例に係る軸受装置の断面図である。 本発明の第２実施形態に係る軸受装置である。 本発明の第２実施形態の第１変形例に係る軸受装置の断面図である。 本発明の第２実施形態の第２変形例に係る軸受装置の断面図である。 本発明の第２実施形態の第３変形例に係る軸受装置の断面図である。 本発明の変形例に係る軸受装置の断面図である。 （ａ）及び（ｂ）は、ノズルこまを用いた従来のオイルエア潤滑を示す断面図である。 外輪給油仕様のオイルエア潤滑の玉軸受の断面図である。 上半分が外輪給油仕様のオイルエア潤滑のスピンドル、及び下半分がノズルこまを用いたオイルエア潤滑のスピンドルの各断面図である。 （ａ）は、従来の排油構造を持った外輪給油仕様の玉軸受の断面図であり、（ｂ）は、その側面図である。 （ａ）は、従来の他の排油構造を持った外輪給油仕様の玉軸受の断面図であり、（ｂ）は、その側面図である。
　以下、本発明の各実施形態に係る軸受装置、及び工作機械用主軸装置について、図面に基づいて詳細に説明する。
（第１実施形態）
　図１に示すように、第１実施形態に係る軸受装置１は、工作機械用主軸装置に適用可能で、アンギュラ玉軸受（転がり軸受）１０と、外輪間座（反カウンターボア側周辺部品）３０と、を少なくとも備える。
　アンギュラ玉軸受１０は、外周面に円弧状の内輪軌道溝１１ａを有する内輪１１と、内周面に円弧状の外輪軌道溝１２ａを有する外輪１２と、所定の接触角αをもって内輪軌道溝１１ａと外輪軌道溝１２ａとの間に転動自在に配置された複数の玉（転動体）１３と、複数の玉１３を保持する保持器１４と、を備える。外輪１２の軸方向一方側の内周面には、カウンターボア１２ｂが設けられている一方、軸方向他方側の内周面には、溝肩１２ｃが形成されている。カウンターボア１２ｂは、外輪１２の軸方向一方側端面１２ｄまで徐々に拡径する傾斜面を備えている。また、溝肩１２ｃは、外輪１２の外輪軌道溝１２ａとの境界位置から外輪の軸方向他方側端面１２ｅまで、一様の内径寸法を有している。保持器１４は、外輪案内方式であり、具体的には、外輪１２の溝肩１２ｃの内周面によって案内される。
　このアンギュラ玉軸受１０は、外輪給油型軸受であり、外輪１２は、その外周面から内周面まで径方向に亘って貫通する補給孔１５を有する。また、外輪１２の外周面には、補給孔１５と連通する凹状溝１６が周方向に沿って形成される。これにより、アンギュラ玉軸受１０では、図示しないハウジングの給油路から供給された油粒及び潤滑エアが、外輪１２の凹状溝１６及び補給孔１５を介して、直接、玉１３に供給され、オイルエア潤滑が行われる。
　なお、周状の凹状溝は、外輪１２に設ける代わりに、ハウジングの内周面において、補給孔１５と連通する給油路開口の位置に形成されてもよい。
　また、本実施形態では、補給孔１５の内径側開口部は、外輪１２の溝底位置Ａに対して接触角側の内周面に設けられている。
　特に、補給孔１５の内径側開口部は、軸受回転時の潤滑性の点から、外輪軌道溝１２ａ内に設けられることが好ましい。
　また、内外輪１１、１２と玉１３との接触位置での接触面圧の増加を抑制する観点から、補給孔１５の内径側開口部は、玉１３と外輪軌道溝１２ａとの間の接触楕円Ｅから離間した位置となるように設定される。この接触楕円Ｅとは、初期予圧荷重によってのみ発生する接触楕円、より好ましくは、被加工物加工時に発生する外部荷重を含めた軸受内部荷重によって発生する接触楕円のことである。
　なお、本実施形態では、補給孔１５の直径は、潤滑油の供給性および、接触楕円Ｅとの干渉防止を考慮して、０．５～１．５ｍｍに設定されている。また、本実施形態では、補給孔１５は、径方向に亘って一様な直径を有している。
　また、外輪間座３０は、外輪１２と反カウンターボア側で隣接して配置されている。さらに、外輪間座３０の軸方向端面３１の内径寸法Ｄ３１は、外輪間座３０と接触する外輪１２の軸方向他方側端面１２ｅの内径寸法Ｄ１２ｅと同一径に設計されている。
　外輪間座３０の内周面は、外輪１２と接触する軸方向端面３１から離間するにつれて拡径するテーパ面３２と、テーパ面３２の大径側端部から延びる円筒面３３と、を備える。
　また、外輪間座３０は、径方向に亘って貫通し、潤滑油を排出する排出孔３４を備える。本実施形態では、排出孔３４は、テーパ面３２と円筒面３３とに跨るように形成されているが、これに限らず、テーパ面３２の途中に設けられてもよい。
　なお、外輪１２の補給孔１５と外輪間座３０の排出孔３４は、図面の便宜上、同一位相に示されているが、これに限定されるものでない。
　このように構成された軸受装置１によれば、外輪間座３０の内周面をテーパ面３２とし、テーパ面３２上に排出孔３４を設けることで、遠心力で外輪側へ運ばれた潤滑油が効率的に外部へ排出される。つまり、高速回転時の玉１３や保持器１４の公転により、軸受内に円周方向の高速流が発生し、潤滑油は外輪１２の内周面に付着した状態で円周方向に流動している。上記の現象から外輪間座３０の内周面を、排出孔３４側を大径とするテーパ面３２とすることで、潤滑油はテーパ面３２を螺旋回転しながら排出孔３４に導くことができる。
　また、工作機械主軸用転がり軸受１０において、高速回転領域での良好な軸受性能を実現するためには、軸受内部に供給された潤滑油を効率良く排出し、内部に滞留した潤滑油に起因する発熱等を極力抑えることが重要となる。上述したように、外輪間座３０に本実施形態の排油構造を設けることで、保持器１４の外径面と切り欠きエッヂとの衝突などの問題を解消しつつ、外輪１２に形成された補給孔１５から軸受内部に供給された潤滑油の効率的な排出を実現することができ、高速回転領域において安定した軸受性能を得ることができる。
　なお、本実施形態は、図２に示す第１変形例のように、外輪１２の外周面において、凹状溝１６を挟む軸方向両側に、環状溝１９を周方向に沿って形成し、各環状溝１９に、例えばＯ－リングなどの環状の弾性部材である、シール部材２０を配置することで、この油漏れを防止するようにしてもよい。
　また、本実施形態では、外輪間座３０の軸方向端面３１の内径寸法Ｄ３１は、外輪間座３０と接触する外輪１２の軸方向他方側端面１２ｅの内径寸法Ｄ１２ｅ以上に設定されればよく、上記実施形態のように同一径であってもよい。ただし、図３に示す第２変形例のように、外輪間座３０の軸方向端面３１の内径寸法Ｄ３１は、外輪間座３０と接触する外輪１２の軸方向他方側端面１２ｅの内径寸法Ｄ１２ｅより大きく設計されてもよい。
　さらに、本実施形態では、補給孔１５の内径側開口部は、排出孔３４を有する外輪間座３０に近づくように、外輪１２の溝底位置Ａに対して接触角側の内周面に設けられていることが好ましい。ただし、図４に示す第３変形例のように、補給孔１５の内径側開口部は、外輪１２の溝底位置Ａに対して反接触角側の内周面に設けられてもよい。
　また、図５に示す第４変形例のように、軸受装置１は、内輪１１と軸方向他方側（外輪１２の反カウンターボア側）で隣接して配置される内輪間座５０（内輪側周辺部品）をさらに備える。内輪間座５０は、外輪間座３０のテーパ面３２と対向し、該テーパ面３２との間でラビリンスＬを形成するテーパ形状の外周面５１を有する。
　これにより、外輪間座３０の内周面と内輪間座５０の外周面との間でラビリンスＬを形成し、ラビリンスＬは、軸受１０の回転軸方向において、内輪間座５０のテーパ形状の外周面５１が周速差を発生させると、それに伴い圧力差が生じ、排出孔３４側への空気の流れができ、排油性が向上される。なお、内輪間座５０のテーパ形状の外周面５１は、内輪１１と接触する軸方向端面から離れた位置から形成されている。
　なお、図３～図５に示す第２～第４変形例では、外輪１２の外周面にシール部材２０を配置する構成としたが、図１と同様に、シール部材を有しない構成であってもよい。
（第２実施形態）
　次に、第２実施形態の軸受装置について、図６を参照して説明する。なお、本実施形態では、補給孔１５の位置、及び外輪間座の構成において、図１に示す第１実施形態と異なる。その他の構成については、第１実施形態のものと同様であり、第１実施形態と同一又は同等部分については同一符号を付して説明を省略或いは簡略化する。
　図６に示すように、第２実施形態に係る軸受装置１ａは、工作機械用主軸装置に適用可能で、アンギュラ玉軸受（転がり軸受）１０と、外輪間座（カウンターボア側周辺部品）４０と、を少なくとも備える。
　本実施形態のアンギュラ玉軸受１０では、第１実施形態の第３変形例と同様に、補給孔１５の内径側開口部は、外輪１２の溝底位置Ａに対して反接触角側の内周面に設けられている。
　特に、補給孔１５の内径側開口部は、軸受回転時の潤滑性の点から、外輪軌道溝１２ａ内に設けられることが好ましい。
　外輪間座４０は、外輪１２とカウンターボア側で隣接して配置されている。外輪間座４０の軸方向端面４１の内径寸法Ｄ４１は、外輪間座４０と接触する外輪１２の軸方向一方側端面１２ｄの内径寸法Ｄ１２ｄと同一径に設計されている。
　また、外輪間座４０は、外輪１２と接触する軸方向端面４１に径方向に亘って形成される排出用切り欠き４２を備える。
　なお、外輪１２の補給孔１５と外輪間座４０の排出用切り欠き４２は、図面の便宜上、同一位相に示されているが、これに限定されるものでない。
　これにより、本実施形態の軸受装置１ａでは、高速回転時の玉１３や保持器１４の公転により、軸受内に円周方向の高速流が発生し、潤滑油は外輪１２の内周面に付着した状態で円周方向に流動している。上記の現象から潤滑油は傾斜面であるカウンターボア１２ｂを螺旋回転しながら排出用切り欠き４２に導くことができる。
　また、本実施形態では、外輪１２のカウンターボア１２ｂは傾斜面となっているので、外輪間座４０の内周面はテーパ面を設ける必要はなく、外輪間座４０の軸方向端面４１、すなわち、外輪１２と軸受の回転軸方向で接する部分に排出用切り欠き４２を設けることで、効率的な排油を達成することができる。したがって、外輪間座４０は、一様高さのリング状に形成されればよい。
　その他の構成及び作用については、第１実施形態と同様である。
　なお、本実施形態は、図７に示す第１変形例のように、外輪１２の外周面において、凹状溝１６を挟む軸方向両側に、環状溝１９を周方向に沿って形成し、各環状溝１９に、例えばＯ－リングなどの環状の弾性部材である、シール部材２０を配置することで、この油漏れを防止するようにしてもよい。
　また、本実施形態では、外輪間座４０の軸方向端面４１の内径寸法Ｄ４１は、外輪間座４０と接触する外輪１２の軸方向一方側端面１２ｄの内径寸法Ｄ１２ｄ以上に設定されればよく、上記実施形態のように同一径であってもよい。ただし、図８に示す第２変形例のように、外輪間座４０の軸方向端面４１の内径寸法Ｄ４１は、外輪間座４０と接触する外輪１２の軸方向一方側端面１２ｄの内径寸法Ｄ１２ｄより大きく設計されてもよい。
　さらに、本実施形態では、補給孔１５の内径側開口部は、排出孔３４を有する外輪間座３０に近づくように、外輪１２の溝底位置Ａに対して反接触角側の内周面に設けられていることが好ましい。ただし、図９に示す第３変形例のように、補給孔１５の内径側開口部は、外輪１２の溝底位置Ａに対して接触角側の内周面に設けられてもよい。この場合にも、補給孔１５の内径側開口部は、玉１３と外輪軌道溝１２ａとの間の接触楕円Ｅから離間した位置となるように設定される。
　なお、図８及び図９に示す第２及び第３変形例では、外輪１２の外周面にシール部材２０を配置する構成としたが、図６と同様に、シール部材を有しない構成であってもよい。
　尚、本発明は、前述した実施形態に限定されるものではなく、適宜、変形、改良、等が可能である。
　例えば、図１０に示す変形例のように、軸受装置１ｂは、第１実施形態の外輪間座３０と第２実施形態の外輪間座４０が同時に適用されてもよい。これにより、排油性をより向上することができ、高速回転領域においてより安定した軸受性能を得ることができる。
　また、補給孔は、外輪の外周面から内周面まで径方向に亘って貫通するものであればよく、本実施形態の半径方向(径方向断平面と平行)に沿って形成されるもの以外に、軸受の回転軸方向又は周方向に傾斜させても構わない。
　また、上記実施形態では、外輪１２は、１本の補給孔を有するとしているが、これに限らず、複数本の補給孔を有してもよい。
　さらに、排出孔３４や排出用切り欠き４２は、円周方向に複数ヵ所に設けられても良い。
　なお、外輪の補給孔への潤滑油の補給方法は、オイルエア潤滑以外にオイルミスト潤滑を採用してもよい。場合によってはオイルジェット潤滑も可能である。しかしながら、グリースを軸受の周辺部や主軸外部の潤滑剤補給装置を用いて外輪１２の補給孔１５から給脂するグリース補給法の場合、補給孔１５が外輪軌道溝１２ａ内に開口するように形成されると、増ちょう剤が含まれる半固体であるグリースが外輪軌道溝１２ａ内に供給されてしまう。
　この場合、グリースが外輪軌道溝１２ａ内に噛み込まれるので、攪拌抵抗により、トルクの増大や異常発熱等の問題が生じる。特に、これらの問題は、本実施形態のような高速回転において生じ易い。従って、増ちょう剤を含まない潤滑油を供給する油潤滑方法が本発明において望ましい。
　更に、本発明の玉軸受は、工作機械用主軸装置に適用されるものに限定されるものでなく、一般産業機械や、モータなどの高速回転する装置の玉軸受としても適用することができる。
　また、外輪の軸方向一方側端面の内周面、及び軸方向他方側端面の内周面には、面取りが施されていてもよい。この場合、反カウンターボア側周辺部品及びカウンターボア側周辺部品の外輪と接触する軸方向端面の内径寸法は、面取り寸法を考慮したものであってもよい。
　即ち、各周辺部品の軸方向端面の内径寸法を、面取り寸法を除いた、外輪の軸方向端面の内径寸法以上とすれば、外輪の面取りと各周辺部品間に形成される凹部に軸受内部から排出された潤滑油が停滞することがなくなり、より優れた排出効果が得られる。
　なお、排出孔３４や排出用切り欠き４２は、重力方向下方に設けることで、連通する図示しないハウジングの排出通路から潤滑油を排出するようにしてもよいし、外部の吸引装置（図示せず）によって潤滑油を排出するようにしてもよい。
　本出願は、２０１６年８月１５日出願の日本特許出願２０１６－１５９２６１に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
１、１ａ、１ｂ 　軸受装置
１０ 　アンギュラ玉軸受（転がり軸受）
１１ 　内輪
１１ａ 　内輪軌道溝
１２ 　外輪
１２ａ 　外輪軌道溝
１２ｂ 　カウンターボア
１２ｃ 　溝肩
１３ 　玉（転動体）
１４ 　保持器
１５ 　補給孔
１６ 　凹状溝
３０ 　外輪間座（反カウンターボア側周辺部品）
３２ 　テーパ面
３４ 　排出孔
４０ 　外輪間座（カウンターボア側周辺部品）
４２ 　排出用切り欠き（切り欠き）
Ｅ 　接触楕円

Claims (6)

  1. 　外周面に内輪軌道溝を有する内輪と、内周面に外輪軌道溝、及び該外輪軌道溝の軸方向一方側にカウンターボアを有する外輪と、前記内輪軌道溝と前記外輪軌道溝との間に転動自在に配置される複数の転動体と、を備え、前記外輪は、その外周面から内周面まで径方向に亘って貫通し、潤滑油を供給する少なくとも１つの補給孔を有し、前記潤滑油によって潤滑される転がり軸受と、
    　前記外輪軌道溝の軸方向他方側である反カウンターボア側で前記外輪と隣接して配置される反カウンターボア側周辺部品と、
    を備える軸受装置であって、
    　前記反カウンターボア側周辺部品は、その内周面に、前記外輪と接触する軸方向端面から離間するにつれて拡径するテーパ面を備えると共に、径方向に亘って貫通し、前記潤滑油を排出する排出孔を備え、
    　前記反カウンターボア側周辺部品の軸方向端面の内径寸法は、前記反カウンターボア側周辺部品と接触する前記外輪の軸方向他方側端面の内径寸法以上である、軸受装置。
  2. 　前記外輪の内周面は、前記外輪軌道溝の軸方向他方側に溝肩を有し、
    　前記外輪の軸方向他方側端面の内径寸法は、一様内径の前記溝肩の内径寸法によって規定される、請求項１に記載の軸受装置。
  3. 　前記内輪と軸方向他方側で隣接して配置される内輪側周辺部品をさらに備え、
    　前記内輪側周辺部品は、前記反カウンターボア側周辺部品のテーパ面と対向し、該テーパ面との間でラビリンスを形成するテーパ形状の外周面を有する、請求項１又は２に記載の軸受装置。
  4. 　前記外輪とカウンターボア側で隣接して配置されるカウンターボア側周辺部品をさらに備え、
    　前記カウンターボアは、前記外輪の軸方向一方側端面まで徐々に拡径する傾斜面を備え、
    　前記カウンターボア側周辺部品は、前記外輪と接触する軸方向端面に径方向に亘って形成される切り欠きを備え、
    　前記カウンターボア側周辺部品の軸方向端面の内径寸法は、前記カウンターボア側周辺部品と接触する前記外輪の軸方向一方側端面の内径寸法以上である、請求項１～３のいずれか１項に記載の軸受装置。
  5. 　外周面に内輪軌道溝を有する内輪と、内周面に外輪軌道溝、及び該外輪軌道溝の軸方向一方側にカウンターボアを有する外輪と、前記内輪軌道溝と前記外輪軌道溝との間に転動自在に配置される複数の転動体と、を備え、前記外輪は、その外周面から内周面まで径方向に亘って貫通し、潤滑油を供給する少なくとも１つの補給孔を有し、前記潤滑油によって潤滑される転がり軸受と、
    　前記外輪とカウンターボア側で隣接して配置されるカウンターボア側周辺部品と、
    を備える軸受装置であって、
    　前記カウンターボアは、前記外輪の軸方向一方側端面まで徐々に拡径する傾斜面を備え、
    　前記カウンターボア側周辺部品は、前記外輪と接触する軸方向端面に径方向に亘って形成される切り欠きを備え、
    　前記カウンターボア側周辺部品の軸方向端面の内径寸法は、前記カウンターボア側周辺部品と接触する前記外輪の軸方向一方側端面の内径寸法以上である、軸受装置。
  6. 　請求項１～５のいずれか１項に記載の軸受装置を備える、工作機械用主軸装置。
     
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