WO2018003341A1 - レーザ溶接継手およびレーザ溶接継手の製造方法 - Google Patents

レーザ溶接継手およびレーザ溶接継手の製造方法 Download PDF

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恭兵 前田
励一 鈴木
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Kobe Steel Ltd
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    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese

Definitions

  • the present invention relates to a laser welded joint and a method for manufacturing a laser welded joint.
  • steel sheets used in automobile bodies and the like are thin plates with a thickness of about 0.5 to 3.0 mm in order to achieve both improved safety at the time of collision and weight reduction for the purpose of reducing fuel consumption.
  • High-strength steel sheets are increasingly being adopted.
  • laser welding is performed by irradiating a laser beam with the laser beam focused on the metal, and locally melting and solidifying the metal to join the metals. Since laser is light having a single wavelength and no phase difference, it can be focused on an extremely small point by a lens of an optical system and given high density energy to join metals.
  • At least one sheet is a high-tensile steel plate, and the component composition of the weld metal is 0.05 mass% ⁇ C ⁇ 0.08 mass%, or C ⁇ 0.05 mass%, and P + S ⁇ 0.
  • the laser welding for forming a welded portion of 0.03 mass% at a position within 8 mm from the flange end a technique for defining laser welding conditions is described.
  • laser welding conditions defined by output, welding speed, condensing diameter, and bead thickness, laser output p (w), welding speed v (mm / sec), and the total thickness of the overlapped parts to be welded Is t (mm), and the focused diameter is d (mm), the laser welding conditions satisfying the expression ⁇ p / v / t 1/2 ⁇ d 2 ⁇ 12.5 ⁇ Control and prevent solidification cracking.
  • Patent Document 2 describes a technique for reducing the shrinkage strain applied to the bead and preventing solidification cracking by controlling the solidification mode of the laser weld. Specifically, TiN is generated by laser welding in a N 2 gas atmosphere to a steel type containing more than 0.02% by mass of Ti, to suppress cracks during solidification at the initial solidification stage of the weld. An advantageous equiaxed crystal is formed in the bead to suppress solidification cracking during welding.
  • C is one of the most useful elements for increasing the tensile strength, and the steel plates can be easily increased in strength and tempered to improve ductility and the like. It is.
  • the high-tensile steel sheet one containing 0.10% by mass ⁇ C ⁇ 0.30% by mass is used.
  • Patent Documents 1 and 2 are described to suppress the occurrence of solidification cracking, but in Patent Document 1, C is a technique related to a high-tensile steel sheet having a mass of less than 0.1% by mass, and in Patent Document 2, the cost is assumed since it is a steel material containing Ti amount, further, while blowing welding gas containing N 2 gas, limited to the laser welding, there is room for improvement.
  • the present invention has been made in view of the above-described problems, and its purpose is to provide a laser welded joint in which crater cracking is unlikely to occur at the terminal end of a weld bead that penetrates the overlapped portion of a high-tensile steel plate from the front surface to the back surface. It is another object of the present invention to provide a method for manufacturing a laser welded joint.
  • the inventors have conducted extensive research to solve the above problems, and it is generally known that in arc welding, the solidification cracking susceptibility decreases as the ratio D / W between the bead thickness D and the bead width W decreases. On the other hand, in welding with a narrow bead width such as laser welding, on the contrary, it was found that the susceptibility to solidification cracking is lowered by increasing D / W.
  • the overlapped portion in which the plurality of high-tensile steel plates are overlapped has a weld bead penetrating from the front surface to the back surface, and has a crater at the end of the weld bead
  • the component composition of the weld metal in the weld bead is 0.10% by mass ⁇ C ⁇ 0.30% by mass, P + S ⁇ 0.03% by mass
  • the weld bead is a laser welded joint satisfying that a bead width W is 0.1 mm or more and 2.0 mm or less, and a ratio D / W between the bead thickness D and the bead width W is 2.6 or more.
  • the composition of the weld metal in the weld bead is 0.10% by mass ⁇ C ⁇ 0. .30% by mass, P + S ⁇ 0.03% by mass, Laser output, welding speed, shield so that the bead width W of the weld bead is 0.1 mm or more and 2.0 mm or less, and the ratio D / W between the bead thickness D and the bead width W is 2.6 or more.
  • the overlapped portion where a plurality of high strength steel plates having a tensile strength of 780 MPa or more and a plate thickness of 0.5 to 3.0 mm are overlapped penetrates from the front surface to the back surface.
  • the weld bead is provided with a crater at the end of the weld bead, and the composition of the weld metal in the weld bead is 0.10% by mass ⁇ C ⁇ 0.30% by mass and P + S ⁇ 0.03% by mass. is there.
  • the weld bead has a bead width W of 0.1 mm or more and 2.0 mm or less, and a ratio D / W between the bead thickness D and the bead width W of 2.6 or more, thereby suppressing crater cracking at the weld end. can do. Moreover, the low temperature crack of a weld bead can also be prevented by suppressing the crater crack in a welding termination
  • the overlapped portion in which a plurality of high-tensile steel plates having a tensile strength of 780 MPa or more and a plate thickness of 0.5 to 3.0 mm are overlapped is formed from the front surface to the back surface.
  • the weld bead is provided with a crater at the end of the weld bead, and the component composition of the weld metal in the weld bead is 0.10 mass% ⁇ C ⁇ 0.30 mass%, P + S ⁇ 0.03 mass %.
  • the ratio D / W between the bead thickness D and the bead width W is D / W ⁇ [C] +2.3, so that crater cracking at the weld end is suppressed. can do.
  • the low temperature crack of a weld bead can also be prevented by suppressing the crater crack in a welding termination
  • the laser beam is applied to the overlapped portion where a plurality of high strength steel plates having a tensile strength of 780 MPa or more and a plate thickness of 0.5 to 3.0 mm are overlapped. Irradiate and weld the overlap. At that time, a weld bead penetrating from the front surface to the back surface of the overlapped portion is formed, and a crater is formed at the end portion of the weld bead.
  • the component composition of the weld metal in the weld bead is 0.10% by mass ⁇ C ⁇ 0.30% by mass, P + S ⁇ 0.03% by mass, the bead width W of the weld bead is 0.1 mm to 2.0 mm, and the ratio D / W of the bead thickness D to the bead width W is 2. Since at least one of the laser output, welding speed, shield gas, condensing spot diameter, and condensing position is controlled so that it becomes 6 or more, crater cracking at the welding end portion hardly occurs, and as a result, the low temperature of the weld bead A laser weld joint in which cracking is prevented is obtained.
  • FIG. 2 is a sectional view taken along line II-II in FIG.
  • FIG. 3 is a sectional view taken along line III-III in FIG. 1. It is a graph which shows the range of this invention by the relationship between C mass% and D / W. It is a schematic perspective view of two high-tensile steel plates to be laser welded.
  • a flange portion 12 in which one end of a high-tensile steel plate 11 is bent and a flat high-tensile steel plate 13 are overlapped to overlap each other.
  • the laser processing head 1 is moved along the both ends 14 of the high-tensile steel plate 11 (flange portion 12) and the high-tensile steel plate 13 while irradiating the overlapping portion 19 with the laser light L, and the high-tensile steel plate 11.
  • a weld bead 16 penetrating from the front surface 12a of the flange portion 12 to the back surface 13a of the high-tensile steel plate 13 the high-tensile steel plates 11 and 13 are joined to each other.
  • the plate thickness t is 0.5 to 3.0 mm.
  • the lower limit of the plate thickness t is set to 0.5 mm because it is defined in consideration of the plate thickness of a steel plate generally used for a structure such as an automobile, and the upper limit of the plate thickness t is set to 3.0 mm. This depends on the welding ability of a normal laser welding machine.
  • the high-tensile steel plates 11 and 13 of the present embodiment are intended for the high-strength class having a tensile strength of 780 MPa or more, and include, for example, those of 980 MPa and 1180 MPa.
  • the weld metal component is an average component calculated from the base material component values of the superposed high-strength steel plates 11 and 13 and the plate thickness t when no filler material such as filler is added.
  • the materials of the high-tensile steel plates 11 and 13 are selected so as to satisfy 0.10% by mass ⁇ C ⁇ 0.30% by mass and P + S ⁇ 0.03% by mass.
  • the material of each high-tensile steel sheet 11 and 13 is selected so that the said value may be satisfy
  • the applicant of the present invention through welds the overlapped portion where the high strength steel plates 11 and 13 having a tensile strength of 780 MPa or more and a plate thickness of 0.5 to 3.0 mm are overlapped,
  • the composition of the weld metal satisfies 0.10 mass% ⁇ C ⁇ 0.30 mass% and P + S ⁇ 0.03 mass%
  • the bead width W, the bead thickness D, and the bead width W It was found that the crater cracking can be suppressed by controlling the ratio D / W to the range defined by the present invention.
  • the weld bead 16 of the present embodiment has a bead width W of 0.1 mm or more and 2.0 mm or less, and a ratio D / W between the bead thickness D and the bead width W of 2.6 or more.
  • the bead width W referred to here is the bead width at the joint interface 17 between the flange portion 12 of the high-tensile steel plate 11 and the high-tensile steel plate 13.
  • the bead thickness D is the total thickness of the plate thickness t of the high strength steel plates 11 and 13 because the weld bead 16 penetrates from the front surface 12a of the flange portion 12 to the back surface 13a of the high strength steel plate 13.
  • the bead width W is preferably 1.0 mm or less, and the ratio D / W between the bead thickness D and the bead width W is preferably 2.7 or more, more preferably 2.8 or more. Moreover, although it is not necessary to specifically limit the upper limit of the ratio D / W, for example, the upper limit may be set to 30.
  • Laser welding with a bead width W of 0.1 mm to 2.0 mm and a bead thickness D to bead width W ratio of D / W 2.6 or more includes laser output, welding speed, shielding gas, condensing spot diameter, and This is achieved by controlling the amount of heat input by controlling at least one welding condition at the condensing position.
  • the gap between the two high-strength steel plates 11 and 13 is preferably set to, for example, 0.3 mm or less so that the beads can be easily welded through during welding.
  • a YAG laser, a fiber laser, a DISK laser, or the like can be used as a laser oscillator.
  • crater cracks tend to be approximately proportional to C mass% in the high-tensile steel plates 11 and 13, and the ratio D / bead thickness D to bead width W when the mass% C is [C]. W can also suppress the occurrence of crater cracks by satisfying D / W ⁇ [C] +2.3.
  • the occurrence of crater cracks can be suppressed in the range of 0.10 mass% ⁇ C ⁇ 0.30 mass% and D / W ⁇ [C] +2.3. it can.
  • D / Ws of Examples 1 to 7 and Comparative Examples 1 to 5 described later are plotted.
  • the center portion C of the crater 20 which is the most recessed portion of the crater 20 and the end surface in the weld line direction of the high-tensile steel plates 11 and 13.
  • the distance X to 18 is 3 to 10 mm.
  • the laser welding machine used a fiber laser, the processing point output was 2 to 4 kW, and the welding speed was 0.75 to 4 m / min.
  • the condensing position was from the upper plate surface to the upper plate surface + 9 mm, and the condensing spot diameter was 0.45 to 0.6 mm.
  • Ar gas was used as the shielding gas, and the flow rate was 15 L / min.
  • the presence or absence of crater cracks was evaluated by observing the cross section of the weld end portion along the line AA perpendicular to the weld line.
  • the high-tensile steel plate specified in the present invention was used, the bead width W was 0.1 mm or more and 2.0 mm or less, and the ratio D / W between the bead thickness D and the bead width W was 2.6.
  • the ratio D / W between the bead thickness D and the bead width W was outside the specified range of the present invention, it was confirmed that crater cracking occurred at the weld end portion. It was done.
  • any of Examples 1 to 7 satisfies D / W ⁇ [C] +2.3, and the effectiveness of the formula can be confirmed.
  • a plurality of high-tensile steel plates 11 and 13 having a tensile strength of 780 MPa or more and a plate thickness t of 0.5 to 3.0 mm are overlapped.
  • the overlapping portion 19 in which the plurality of high-tensile steel plates 11 and 13 are overlapped has a weld bead 16 penetrating from the front surface 12a to the back surface 13a, and a crater 20 is provided at a terminal portion 16a of the weld bead 16, and welding is performed.
  • the component composition of the weld metal in the bead 16 is 0.10% by mass ⁇ C ⁇ 0.30% by mass and P + S ⁇ 0.03% by mass.
  • the weld bead 16 satisfies a bead width W of 0.1 mm to 2.0 mm and a ratio D / W of the bead thickness D to the bead width W of 2.6 or more. Thereby, the crater crack in the welding termination
  • the laser welded joint 10 of the present embodiment instead of defining the bead width W and D / W of the weld bead 16, if the mass% of C is [C], the bead thickness D and the bead width The ratio D / W with W satisfies D / W ⁇ [C] +2.3.
  • the welding termination is performed. Crater cracks in the portion 16a can be suppressed.
  • the low temperature crack of the weld bead 16 can also be prevented by suppressing the crater crack in a welding terminal part.
  • the laser weld joint 10 to be welded through is desirable from the viewpoint of quality assurance in the automobile field, but it is disadvantageous for crater cracking. For this reason, in this embodiment, since the ratio D / W satisfies 2.6 or more, or D / W ⁇ [C] +2.3, crater cracking is suppressed. As a result, the laser welded joint 10 of the present embodiment can achieve both penetration welding and crater crack suppression, and can solve the problem of quality assurance in the automobile field.
  • a plurality of high strength steel plates 11 and 13 having a tensile strength of 780 MPa or more and a plate thickness t of 0.5 to 3.0 mm are overlapped to form a plurality of high strength steel plates 11.
  • 13 is irradiated with a laser beam L, and the overlapping portion 19 is welded.
  • the weld bead 16 penetrating from the front surface 12 a to the back surface 13 a of the overlapping portion 19 is formed, and the crater 20 is formed at the end portion 16 a of the weld bead 16.
  • the component composition of the weld metal in the weld bead is 0.10% by mass ⁇ C ⁇ 0.30% by mass and P + S ⁇ 0.03% by mass, and the bead width W of the weld bead 16 is 0.1 mm or more and 2.0 mm or less.
  • at least one of laser output, welding speed, shield gas, condensing spot diameter, and condensing position is controlled so that the ratio D / W of the bead thickness D and the bead width W is 2.6 or more. Therefore, the crater crack of the welding end portion 16a is hardly generated, and as a result, the laser welded joint 10 in which the cold crack of the weld bead 16 is prevented can be obtained.
  • the present invention is not limited to the above-described embodiments and examples, and modifications, improvements, and the like can be made as appropriate.
  • two high-tensile steel plates are overlapped and laser-welded, but the high-tensile steel plates to be laser-welded are not limited to two, and even if three or more, It is possible to weld without causing crater cracks.
  • the shape of the overlapping portion is not limited to that of the present embodiment.
  • the flange portions of two high-strength steel plates may be overlapped with each other, or flat high-tensile steel plates may be overlapped with each other. But you can.
  • the present invention is based on a Japanese patent application (Japanese Patent Application No. 2016-129135) filed on June 29, 2016, the contents of which are incorporated herein by reference.

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Abstract

レーザ溶接継手（１０）は、引張強度が７８０ＭＰａ以上、且つ板厚（ｔ）が０．５～３．０ｍｍである複数の高張力鋼板（１１，１３）が重ね合わされて、レーザ溶接されている。複数の高張力鋼板（１１，１３）が重ね合された重ね合せ部（１９）は、その表面（１２ａ）から裏面（１３ａ）まで貫通した溶接ビード（１６）を有すると共に、該溶接ビード（１６）の終端部（１６ａ）にクレータ（２０）を備える。溶接ビード（１６）における溶接金属の成分組成は、０．１０質量％≦Ｃ≦０．３０質量％、Ｐ＋Ｓ＜０．０３質量％である。溶接ビード（１６）は、ビード幅（Ｗ）が０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下、且つビード厚さ（Ｄ）とビード幅（Ｗ）との比（Ｄ／Ｗ）が２．６以上である。

Description

レーザ溶接継手およびレーザ溶接継手の製造方法
　本発明は、レーザ溶接継手およびレーザ溶接継手の製造方法に関する。
　近年、自動車の車体等に用いられる鋼板には、衝突時の安全性の向上と、低燃費化を目的とした軽量化を両立するために、板厚が０．５～３．０ｍｍ程度の薄板の高張力鋼板が採用されることが多くなっている。
　また、このような高張力鋼板を溶接する方法としてレーザ溶接を適用する例も散見されるようになってきている。レーザ溶接は、レーザ光を熱源として金属に集光した状態で照射し、金属を局部的に溶融、凝固させることによって金属を接合させる。レーザは、単一波長で位相差のない光であるため、光学系のレンズで極めて小さな点に集光して高い密度のエネルギーを与えて金属を接合することができる。
　さらに、自動車分野などにおいては、品質保証の観点から、複数の高張力鋼板の重ね合せ部を表面から裏面まで貫通するように溶接する（以後、「貫通溶接」とも称す）ことが求められている。
　ところで、高強度鋼板の重ね合せ部をレーザ溶接すると、凝固割れが発生しやすいことから、この凝固割れを防止する技術が種々考案されている（例えば、特許文献１及び２参照）。
　特許文献１では、少なくとも１枚が高張力鋼板であり、溶接金属の成分組成が０．０５質量％≦Ｃ≦０．０８質量％、あるいは、Ｃ＜０．０５質量％、且つ、Ｐ＋Ｓ≧０．０３質量％である溶接部を、フランジ端から８ｍｍ以内の位置に形成するレーザ溶接において、レーザ溶接条件を規定する技術が記載されている。即ち、出力、溶接速度、集光径、ビード厚によって規定されるレーザ溶接条件を、レーザ出力をｐ（ｗ）、溶接速度をｖ（ｍｍ／ｓｅｃ）、重ね合わされた被溶接部の合計板厚をｔ（ｍｍ）、集光径をｄ（ｍｍ）とした際、式｛ｐ／ｖ／ｔ１／２×ｄ２＜１２．５｝を満足するレーザ溶接条件とすることで、入熱量を制御し、凝固割れを防止している。
　また、特許文献２では、レーザ溶接部の凝固形態を制御することで、ビードに付与される収縮ひずみを低減し、凝固割れを防止する技術が記載されている。具体的には、０．０２質量％超のＴｉを含有した鋼種に対して、Ｎ２ガス雰囲気でレーザ溶接することで、ＴｉＮを生成させ、溶接部の凝固初期に、凝固時の割れ抑制に有利となる等軸晶をビード内に形成させて、溶接時の凝固割れを抑制している。
日本国特開２０１０－２７９９９１号公報 日本国特開２０１４－２１０２８３号公報
　ところで、高張力鋼板に含まれる各種合金元素のうち、Ｃは高張力化に最も有用な元素のひとつであり、鋼板を容易に高強度化できるとともに、延性などを向上させるための調質も容易である。高張力鋼板においては、０．１０質量％≦Ｃ≦０．３０質量％含有するものが使用されている。
　しかしながら、本発明者らが検討したところ、上記のような０．１０質量％≦Ｃ≦０．３０質量％含有し、且つ、引張強度が７８０ＭＰａ以上の高張力鋼板をレーザにより貫通溶接した場合に、凝固割れが発生しやすく、加えて、凝固割れ部に残留応力が集中することで発生する割れの進展も判明した。特に、溶接終端部（本明細書では、「溶接ビードの終端部」とも言う。）のクレータでは、溶融金属量が少ないため、クレータ割れが顕著となる。
　特許文献１及び２に記載の方法は、凝固割れの発生を抑制することが記載されているが、特許文献１では、Ｃが０．１質量％未満の高張力鋼板に関する技術であり、また、特許文献２では、Ｔｉ量を含有する鋼材であることからコストアップが想定され、さらに、Ｎ２ガスを含む溶接ガスを吹き付けながら、レーザ溶接するものに限られ、改善の余地があった。
　本発明は、前述した課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、高張力鋼板の重ね合せ部にその表面から裏面まで貫通する溶接ビードの終端部において、クレータ割れが生じにくいレーザ溶接継手およびレーザ溶接継手の製造方法を提供することにある。
　発明者等が上記課題を解決すべく鋭意研究したところ、アーク溶接では、ビード厚さＤとビード幅Ｗの比Ｄ／Ｗが小さいほど凝固割れ感受性が低下することが一般的に知られているのに対して、レーザ溶接のようなビード幅が狭い溶接では、逆にＤ／Ｗを大きくすることで凝固割れ感受性が低下することを見出した。
　凝固割れは板厚方向に貫通する液相が形成された際に、延性の低い液相にひずみが加わることで生じるといわれている。アーク溶接では、通常ビードがＶ字形状となるため、表ビード幅が大きくなるほど裏面が先に凝固し易くなり、板厚方向に貫通する液相が形成されにくい。一方、レーザ溶接では、ワインカップ状のビードが形成されるため、板厚方向に貫通する液相が形成されやすい。本発明者らは、レーザ溶接においては、Ｄ／Ｗが小さくなるような高入熱条件では、クレータ割れが助長される一方、ビード幅Ｗを小さくし、Ｄ／Ｗを大きくすることで、ひずみ量が低減されるとともに、Ｐ、Ｓなどの偏析が抑制され、クレータ割れを抑制可能であるという知見を得た。
　従って、本発明の上記目的は、下記の構成により達成される。
（１）　引張強度が７８０ＭＰａ以上、且つ板厚が０．５～３．０ｍｍである複数の高張力鋼板が重ね合わされたレーザ溶接継手であって、
　前記複数の高張力鋼板が重ね合された重ね合せ部は、その表面から裏面まで貫通した溶接ビードを有すると共に、該溶接ビードの終端部にクレータを備え、
　前記溶接ビードにおける溶接金属の成分組成は、０．１０質量％≦Ｃ≦０．３０質量％、Ｐ＋Ｓ＜０．０３質量％であり、
　前記溶接ビードは、ビード幅Ｗが０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下、且つビード厚さＤと前記ビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗが２．６以上であることを満足する、レーザ溶接継手。
（２）　前記クレータの中心部は、前記溶接ビードの溶接線方向における前記高張力鋼板の端面から３～１０ｍｍである、（１）に記載のレーザ溶接継手。
（３）　引張強度が７８０ＭＰａ以上、且つ板厚が０．５～３．０ｍｍである複数の高張力鋼板が重ね合わされたレーザ溶接継手であって、
　前記複数の高張力鋼板が重ね合された重ね合せ部は、その表面から裏面まで貫通した溶接ビードを有すると共に、該溶接ビードの終端部にクレータを備え、
　前記溶接ビードにおける溶接金属の成分組成は、０．１０質量％≦Ｃ≦０．３０質量％、Ｐ＋Ｓ＜０．０３質量％であり、
　Ｃの質量％を［Ｃ］とすると、前記ビード厚さＤと前記ビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗが、Ｄ／Ｗ≧［Ｃ］＋２．３である、レーザ溶接継手。
（４）　前記クレータの中心部は、前記溶接ビードの溶接線方向における前記高張力鋼板の端面から３～１０ｍｍである、（３）に記載のレーザ溶接継手。
（５）　前記重ね合せ部は、前記複数の高張力鋼板のうちの少なくとも一つの前記高張力鋼板のフランジ部によって構成される、（１）～（４）のいずれかに記載のレーザ溶接継手。
（６）　（１）に記載のレーザ溶接継手の製造方法であって、
　前記重ね合せ部の表面から裏面まで貫通した溶接ビードを形成すると共に、該溶接ビードの終端部にクレータを形成し、前記溶接ビードにおける溶接金属の成分組成は、０．１０質量％≦Ｃ≦０．３０質量％、Ｐ＋Ｓ＜０．０３質量％であり、
　前記溶接ビードのビード幅Ｗが０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下、且つビード厚さＤと前記ビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗが２．６以上となるように、レーザ出力、溶接速度、シールドガス、集光スポット径、及び集光位置の少なくとも１つを制御する、レーザ溶接継手の製造方法。
　本発明のレーザ溶接継手によれば、引張強度が７８０ＭＰａ以上、且つ板厚が０．５～３．０ｍｍである複数の高張力鋼板が重ね合された重ね合せ部は、その表面から裏面まで貫通した溶接ビードを有すると共に、該溶接ビードの終端部にクレータを備え、溶接ビードにおける溶接金属の成分組成は、０．１０質量％≦Ｃ≦０．３０質量％、Ｐ＋Ｓ＜０．０３質量％である。溶接ビードは、ビード幅Ｗが０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下、且つビード厚さＤとビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗが２．６以上であるので、溶接終端部でのクレータ割れを抑制することができる。また、溶接終端部でのクレータ割れを抑制することで、溶接ビードの低温割れも防ぐことができる。
　また、本発明のレーザ溶接継手によれば、引張強度が７８０ＭＰａ以上、且つ板厚が０．５～３．０ｍｍである複数の高張力鋼板が重ね合された重ね合せ部は、その表面から裏面まで貫通した溶接ビードを有すると共に、該溶接ビードの終端部にクレータを備え、溶接ビードにおける溶接金属の成分組成は、０．１０質量％≦Ｃ≦０．３０質量％、Ｐ＋Ｓ＜０．０３質量％である。Ｃの質量％を［Ｃ］とすると、ビード厚さＤとビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗが、Ｄ／Ｗ≧［Ｃ］＋２．３であるので、溶接終端部でのクレータ割れを抑制することができる。また、溶接終端部でのクレータ割れを抑制することで、溶接ビードの低温割れも防ぐことができる。
　また、上述したレーザ溶接継手の製造方法によれば、引張強度が７８０ＭＰａ以上、且つ板厚が０．５～３．０ｍｍである複数の高張力鋼板が重ね合された重ね合せ部にレーザ光を照射して、該重ね合せ部を溶接する。その際、重ね合せ部の表面から裏面まで貫通した溶接ビードを形成すると共に、該溶接ビードの終端部にクレータを形成し、溶接ビードにおける溶接金属の成分組成は、０．１０質量％≦Ｃ≦０．３０質量％、Ｐ＋Ｓ＜０．０３質量％であり、溶接ビードのビード幅Ｗが０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下、且つビード厚さＤとビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗが２．６以上となるように、レーザ出力、溶接速度、シールドガス、集光スポット径、及び集光位置の少なくとも１つを制御するので、溶接終端部のクレータ割れが生じにくく、ひいては、溶接ビードの低温割れが防止されたレーザ溶接継手が得られる。
本発明に係る高張力鋼板のレーザ溶接継手の一実施形態であり、高張力鋼板からなる平板とフランジ部とのレーザ溶接継手の概略斜視図である。 図１のＩＩ－ＩＩ線断面図である。 図１のＩＩＩ－ＩＩＩ線断面図である。 本発明の範囲をＣ質量％とＤ／Ｗとの関係で示すグラフである。 レーザ溶接される２枚の高張力鋼板の概略斜視図である。
　以下、本発明に係るレーザ溶接継手の一実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
　図１に示すように、本実施形態のレーザ溶接継手１０では、高張力鋼板１１の一端が折り曲げ形成されたフランジ部１２と、平板状の高張力鋼板１３と、を重ね合わせて重ね合せ部１９を構成する。そして、重ね合わせ部１９にレーザ光Ｌを照射しつつ、高張力鋼板１１（フランジ部１２）、及び高張力鋼板１３の両端部１４に沿ってレーザ加工ヘッド１を移動させて、高張力鋼板１１のフランジ部１２の表面１２ａから高張力鋼板１３の裏面１３ａまで貫通する溶接ビード１６を形成することにより、高張力鋼板１１，１３を互いに接合している。
　ここで、レーザ溶接は、溶接ビード１６の端部が、高張力鋼板１１，１３の溶接線方向における端面１８から離れた位置となるように行われる。このため、溶接ビード１６の終端部１６ａには、クレータ２０が形成されている。
　本実施形態の高張力鋼板１１，１３では、板厚ｔが０．５～３．０ｍｍとしている。板厚ｔの下限を０．５ｍｍとしたのは、自動車などの構造物に一般的に使用される鋼板の板厚を考慮して規定したもので、板厚ｔの上限を３．０ｍｍとしたのは、通常のレーザ溶接機の溶接能力による。
　本実施形態の高張力鋼板１１，１３では、引張強度が７８０ＭＰａ以上の高強度クラスのものが対象であり、例えば、９８０ＭＰａや１１８０ＭＰａのものが含まれる。
　さらに、レーザ溶接では、溶接金属の成分は、フィラー等の溶加材を別途添加しない場合、重ね合せた各高張力鋼板１１、１３の母材成分値及びその板厚ｔから計算される平均成分であり、０．１０質量％≦Ｃ≦０．３０質量％、Ｐ＋Ｓ＜０．０３質量％を満たすように、各高張力鋼板１１、１３の材質が選定される。また、溶加材を加える場合には、その添加量も考慮して、上記値を満たすように、各高張力鋼板１１、１３の材質が選定される。
　ここで、本出願人は、上記の如く、引張強度が７８０ＭＰａ以上、且つ板厚が０．５～３．０ｍｍである高張力鋼板１１、１３が重ね合された重ね合せ部を貫通溶接し、溶接金属の成分組成が、０．１０質量％≦Ｃ≦０．３０質量％、Ｐ＋Ｓ＜０．０３質量％を満足するレーザ溶接継手１０において、ビード幅Ｗ、及びビード厚さＤとビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗを、本発明の規定する範囲内に制御することで、クレータ割れを抑制できることを見出した。
　即ち、本実施形態の溶接ビード１６は、ビード幅Ｗが、０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下、且つ、ビード厚さＤとビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗが、２．６以上となるように、レーザ溶接によって形成される。図２に示すように、ここで言うビード幅Ｗは、高張力鋼板１１のフランジ部１２と、高張力鋼板１３との接合界面１７におけるビード幅のことである。また、ビード厚さＤは、溶接ビード１６がフランジ部１２の表面１２ａから高張力鋼板１３の裏面１３ａまで貫通しているので、高張力鋼板１１，１３の板厚ｔの合計厚さとなる。
　このように、ビード幅Ｗが狭くなるようにレーザ溶接を行うことにより、クレータ割れに繋がる溶接ビード１６での引張方向の歪み量を低減し、かつ、Ｐ及びＳの物質移動による偏析を少なくすることができ、クレータ割れの発生を抑制することができる。なお、ビード幅Ｗは、１．０ｍｍ以下が好ましく、さらに、ビード厚さＤとビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗは、好ましくは２．７以上であり、さらに好ましくは２．８以上である。
　また、上記比Ｄ／Ｗの上限を特に限定する必要はないが、例えば、上限は３０とすればよい。
　ビード幅Ｗ０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下、及びビード厚さＤとビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗ２．６以上とするレーザ溶接は、レーザ出力、溶接速度、シールドガス、集光スポット径、及び集光位置の少なくとも１つの溶接条件を制御して入熱量を抑制することで達成される。
　上記溶接条件以外にも、２枚の高張力鋼板１１，１３間のギャップは、溶接時にビードが貫通溶接しやすいように、例えば、０．３ｍｍ以下とするのがよい。
　なお、レーザ溶接において、レーザ発振器として、例えば、ＹＡＧレーザ、ファイバレーザ、ＤＩＳＫレーザなどを使用することができる。
　また、クレータ割れは、高張力鋼板１１，１３中のＣ質量％に略比例する傾向があり、Ｃの質量％を［Ｃ］としたとき、ビード厚さＤとビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗは、Ｄ／Ｗ≧［Ｃ］＋２．３を満足することでも、クレータ割れの発生を抑制することができる。
　即ち、図４に示すグラフに示すように、０．１０質量％≦Ｃ≦０．３０質量％、且つＤ／Ｗ≧［Ｃ］＋２．３の範囲において、クレータ割れの発生を抑制することができる。なお、Ｄ／Ｗは、クレータ割れの発生をより確実に抑制する範囲として、Ｄ／Ｗ≧［Ｃ］＋２．４が好ましく、Ｄ／Ｗ≧［Ｃ］＋２．５がさらに好ましい。
　なお、図４では、後述する実施例１～７及び比較例１～５のＤ／Ｗがプロットされている。
　また、図３にも示すように、溶接ビード１６の溶接線方向の断面において、クレータ２０の最も凹んだ部分であるクレータ２０の中心部Ｃと、高張力鋼板１１，１３の溶接線方向における端面１８との距離Ｘは、３～１０ｍｍとなっている。クレータ２０の中心部Ｃと端面１８との距離Ｘを３ｍｍ以上とすることで、高張力鋼板１１，１３の端面１８が溶融して溶け落ちてしまうのを防ぐことができ、また、１０ｍｍ以下とすることで、十分な接合強度を得ることができる。
　本発明の効果を確認するため、本発明に係る実施例と、該実施例と比較する比較例について説明する。実施例及び比較例ともに、表１に示す５種類の高張力鋼板を用い、図５に示すように同種の高張力鋼板同士を２枚重ね合わせ、端面から５ｍｍ離れた位置から溶接長さ２０ｍｍで重ね合わせ部をレーザ溶接してレーザ溶接継手を作製し、レーザ溶接継手のクレータ割れの有無を調査した。なお、表１に示す高張力鋼板は、いずれも本発明が規定する板厚、引張強度、及び、溶接継手の組成成分を満足する。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　また、レーザ溶接機はファイバレーザを使用し、加工点出力を２～４ｋＷ、溶接速度を０．７５～４ｍ／ｍｉｎとした。集光位置は上板表面～上板表面＋９ｍｍとし、集光スポット径は０．４５～０．６ｍｍとした。また、シールドガスとして、Ａｒガスを使用し、流量を１５Ｌ／ｍｉｎとした。クレータ割れの有無は、溶接線に直交するＡ－Ａ線での溶接終端部の断面観察により評価した。
　各実施例及び比較例の結果を、各試験条件と共に表２に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２に示すように、本発明で規定する高張力鋼板を用い、ビード幅Ｗが０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下、且つビード厚さＤとビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗが２．６以上である実施例１～７では、いずれの実施例でも溶接終端部にクレータ割れが生じることながなかった。これに対し、ビード厚さＤとビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗが、本発明の規定範囲外となっている比較例１～５では、溶接終端部にクレータ割れが生じていることが確認された。
　また、いずれの実施例１～７も、Ｄ／Ｗ≧［Ｃ］＋２．３を満足しており、当該式の有効性を確認することができる。
　以上説明したように、本実施形態のレーザ溶接継手１０によれば、引張強度が７８０ＭＰａ以上、且つ板厚ｔが０．５～３．０ｍｍである複数の高張力鋼板１１，１３が重ね合わされる。複数の高張力鋼板１１，１３が重ね合された重ね合せ部１９は、その表面１２ａから裏面１３ａまで貫通した溶接ビード１６を有すると共に、該溶接ビード１６の終端部１６ａにクレータ２０を備え、溶接ビード１６における溶接金属の成分組成は、０．１０質量％≦Ｃ≦０．３０質量％、Ｐ＋Ｓ＜０．０３質量％である。溶接ビード１６は、ビード幅Ｗが０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下、且つビード厚さＤとビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗが２．６以上を満足する。これにより、溶接終端部１６ａでのクレータ割れを抑制することができる。また、溶接終端部でのクレータ割れを抑制することで、溶接ビード１６の低温割れも防ぐことができる。
　また、本実施形態のレーザ溶接継手１０によれば、溶接ビード１６のビード幅Ｗ、及びＤ／Ｗの規定の代わりに、Ｃの質量％を［Ｃ］とすると、ビード厚さＤとビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗが、Ｄ／Ｗ≧［Ｃ］＋２．３を満足する。これにより、溶接終端部１６ａのクレータ割れが発生しやすくなるＣの質量％が多い高張力鋼板１１，１３においても、Ｃの質量％との関係で、Ｄ／Ｗを規定することで、溶接終端部１６ａのクレータ割れを抑制することができる。また、溶接終端部でのクレータ割れを抑制することで、溶接ビード１６の低温割れも防ぐことができる。
　通常、貫通溶接されるレーザ溶接継手１０は、自動車分野においては、品質保証の観点から望ましいが、クレータ割れに対しては不利となる。このため、本実施形態では、比Ｄ／Ｗを２．６以上、或いはＤ／Ｗ≧［Ｃ］＋２．３を満足するものとしたので、クレータ割れが抑制される。この結果、本実施形態のレーザ溶接継手１０は、貫通溶接とクレータ割れ抑制を両立でき、自動車分野における品質保証の課題を解決することができる。
　また、レーザ溶接継手の製造方法によれば、引張強度が７８０ＭＰａ以上、且つ板厚ｔが０．５～３．０ｍｍである複数の高張力鋼板１１，１３が重ね合わされ、複数の高張力鋼板１１，１３が重ね合された重ね合せ部１９にレーザ光Ｌを照射して、該重ね合せ部１９を溶接する。溶接工程は、重ね合せ部１９の表面１２ａから裏面１３ａまで貫通した溶接ビード１６を形成すると共に、該溶接ビード１６の終端部１６ａにクレータ２０を形成する。溶接ビードにおける溶接金属の成分組成は、０．１０質量％≦Ｃ≦０．３０質量％、Ｐ＋Ｓ＜０．０３質量％であり、溶接ビード１６のビード幅Ｗが０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下、且つビード厚さＤとビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗが２．６以上となるように、レーザ出力、溶接速度、シールドガス、集光スポット径、及び集光位置の少なくとも１つを制御するので、溶接終端部１６ａのクレータ割れが生じにくく、ひいては、溶接ビード１６の低温割れが防止されたレーザ溶接継手１０を得ることができる。
　尚、本発明は、前述した実施形態及び実施例に限定されるものではなく、適宜、変形、改良、等が可能である。
　例えば、上記実施形態では、２枚の高張力鋼板を重ね合わせてレーザ溶接したが、レーザ溶接される高張力鋼板は２枚に限定されず、３枚、あるいはそれ以上であっても同様に、クレータ割れを生じることなく溶接することができる。
　また、重ね合わせ部の形状は、本実施形態のものに限定されず、例えば、２枚の高張力鋼板のフランジ部同士を重ね合せるものでもよく、或いは、平板の高張力鋼板同士を重ね合せるものでもよい。
　本発明は、２０１６年６月２９日出願の日本特許出願（特願２０１６－１２９１３５）に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
１０  　レーザ溶接継手
１１，１３  　高張力鋼板
１２  　フランジ部
１２ａ      　表面
１３ａ      　裏面
１６  　溶接ビード
１６ａ      　溶接終端部（溶接ビードの終端部）
１８  　端面
１９  　重ね合せ部
２０  　クレータ
Ｃ    　クレータの中心部
Ｄ／Ｗ      　ビード厚さとビード幅との比
Ｌ    　レーザ光
ｔ    　板厚
Ｗ    　ビード幅

Claims (6)

  1. 　引張強度が７８０ＭＰａ以上、且つ板厚が０．５～３．０ｍｍである複数の高張力鋼板が重ね合わされたレーザ溶接継手であって、
    　前記複数の高張力鋼板が重ね合された重ね合せ部は、その表面から裏面まで貫通した溶接ビードを有すると共に、該溶接ビードの終端部にクレータを備え、
    　前記溶接ビードにおける溶接金属の成分組成は、０．１０質量％≦Ｃ≦０．３０質量％、Ｐ＋Ｓ＜０．０３質量％であり、
    　前記溶接ビードは、ビード幅Ｗが０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下、且つビード厚さＤと前記ビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗが２．６以上であることを満足する、レーザ溶接継手。
  2. 　前記クレータの中心部は、前記溶接ビードの溶接線方向における前記高張力鋼板の端面から３～１０ｍｍである、請求項１に記載のレーザ溶接継手。
  3. 　引張強度が７８０ＭＰａ以上、且つ板厚が０．５～３．０ｍｍである複数の高張力鋼板が重ね合わされたレーザ溶接継手であって、
    　前記複数の高張力鋼板が重ね合された重ね合せ部は、その表面から裏面まで貫通した溶接ビードを有すると共に、該溶接ビードの終端部にクレータを備え、
    　前記溶接ビードにおける溶接金属の成分組成は、０．１０質量％≦Ｃ≦０．３０質量％、Ｐ＋Ｓ＜０．０３質量％であり、
    　Ｃの質量％を［Ｃ］とすると、前記ビード厚さＤと前記ビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗが、Ｄ／Ｗ≧［Ｃ］＋２．３である、レーザ溶接継手。
  4. 　前記クレータの中心部は、前記溶接ビードの溶接線方向における前記高張力鋼板の端面から３～１０ｍｍである、請求項３に記載のレーザ溶接継手。
  5. 　前記重ね合せ部は、前記複数の高張力鋼板のうちの少なくとも一つの前記高張力鋼板のフランジ部によって構成される、請求項１～４のいずれか１項に記載のレーザ溶接継手。
  6. 　請求項１に記載のレーザ溶接継手の製造方法であって、
    　前記重ね合せ部の表面から裏面まで貫通した溶接ビードを形成すると共に、該溶接ビードの終端部にクレータを形成し、前記溶接ビードにおける溶接金属の成分組成は、０．１０質量％≦Ｃ≦０．３０質量％、Ｐ＋Ｓ＜０．０３質量％であり、
    　前記溶接ビードのビード幅Ｗが０．１ｍｍ以上２．０ｍｍ以下、且つビード厚さＤと前記ビード幅Ｗとの比Ｄ／Ｗが２．６以上となるように、レーザ出力、溶接速度、シールドガス、集光スポット径、及び集光位置の少なくとも１つを制御する、レーザ溶接継手の製造方法。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019225527A1 (ja) * 2018-05-21 2019-11-28 Ｊｆｅスチール株式会社 重ねレーザ溶接継手、重ねレーザ溶接継手の製造方法および自動車用骨格部品

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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
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Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007229752A (ja) * 2006-02-28 2007-09-13 Nippon Steel Corp 重ねレーザ溶接方法
JP2017030647A (ja) * 2015-08-05 2017-02-09 Ｊｆｅスチール株式会社 自動車用骨格部品および自動車用骨格部品の製造方法

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007229752A (ja) * 2006-02-28 2007-09-13 Nippon Steel Corp 重ねレーザ溶接方法
JP2017030647A (ja) * 2015-08-05 2017-02-09 Ｊｆｅスチール株式会社 自動車用骨格部品および自動車用骨格部品の製造方法

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019225527A1 (ja) * 2018-05-21 2019-11-28 Ｊｆｅスチール株式会社 重ねレーザ溶接継手、重ねレーザ溶接継手の製造方法および自動車用骨格部品
JP6635235B1 (ja) * 2018-05-21 2020-01-22 Ｊｆｅスチール株式会社 重ねレーザ溶接継手、重ねレーザ溶接継手の製造方法および自動車用骨格部品
CN112135706A (zh) * 2018-05-21 2020-12-25 杰富意钢铁株式会社 搭接激光焊接接头、搭接激光焊接接头的制造方法和汽车用骨架部件
CN112135706B (zh) * 2018-05-21 2022-05-10 杰富意钢铁株式会社 搭接激光焊接接头、搭接激光焊接接头的制造方法和汽车用骨架部件
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