WO2017163905A1 - アルミニウム合金ブレージングシート - Google Patents

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WO2017163905A1
WO2017163905A1 PCT/JP2017/009497 JP2017009497W WO2017163905A1 WO 2017163905 A1 WO2017163905 A1 WO 2017163905A1 JP 2017009497 W JP2017009497 W JP 2017009497W WO 2017163905 A1 WO2017163905 A1 WO 2017163905A1
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WO
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mass
less
brazing
content
core material
Prior art date
Application number
PCT/JP2017/009497
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English (en)
French (fr)
Inventor
健一郎 吉田
孝裕 泉
申平 木村
招弘 鶴野
Original Assignee
株式会社神戸製鋼所
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Publication date
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
    • B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
    • B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
    • B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
    • B23K35/28—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 950 degrees C
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B32—LAYERED PRODUCTS
    • B32B—LAYERED PRODUCTS, i.e. PRODUCTS BUILT-UP OF STRATA OF FLAT OR NON-FLAT, e.g. CELLULAR OR HONEYCOMB, FORM
    • B32B15/00—Layered products comprising a layer of metal
    • B32B15/20—Layered products comprising a layer of metal comprising aluminium or copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
    • F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal

Definitions

  • the present disclosure relates to an aluminum alloy brazing sheet, and more particularly, to an aluminum alloy brazing sheet used in a heat exchanger for automobiles and the like.
  • Aluminum alloy brazing sheets are used in automotive heat exchangers such as evaporators and condensers. And among the components of such automotive heat exchangers, the tube material and side support material (reinforcing material) in which one side is exposed to a corrosive environment (atmosphere) and the other side becomes a non-corrosive environment
  • An aluminum alloy brazing sheet having a two-layer structure made of a core material and a brazing material is used.
  • an aluminum alloy brazing sheet having a two-layer structure in which a brazing material is provided on one surface of a core material, the core material comprising Si: 0.6 to 1.0 mass%, Cu : 0.6 to 1.0% by mass, Mn: 0.7 to 1.8% by mass, Mg: 0.1 to 0.7% by mass, Ti: 0.06 to 0.20% by mass, The balance is made of Al and inevitable impurities, the brazing material is made of an aluminum alloy containing Si: 3.0 to 12.0% by mass, and the thickness of the aluminum alloy brazing sheet is 0.6 to 1.4 mm.
  • an aluminum alloy brazing sheet characterized in that the area ratio of the ⁇ 001 ⁇ plane on the core material surface is 0.3 or more.
  • an object of the present invention is to provide an aluminum alloy brazing sheet that not only has excellent strength after brazing but also has excellent brazing properties and corrosion resistance on the brazing material side.
  • the present inventors not only can remarkably improve the strength after brazing of an aluminum alloy brazing sheet by providing a skin material containing Cu at a higher concentration than the core material, but also brazability on the core material side (on the skin material side). It has been found that it is possible to prevent a decrease in brazability. Furthermore, the inventors diffuse the Cu of the skin material at the time of brazing heat so that the potential of the core material side portion from the center thickness of the core material (hereinafter referred to as “the core material deeper portion” as appropriate) It has been found that it can be made noble from the center of the plate thickness.
  • an aluminum alloy brazing sheet includes a core material, a skin material provided on one surface of the core material, and a brazing material provided on the other surface of the core material.
  • the said skin material exceeds Cu: 1.00 mass% and is 3.00 mass% or less, Si: 0.02 mass% or more and 1.30 mass% or less, Mn: 0.02 mass% or more 2.
  • the balance is made of Al and inevitable impurities
  • the core material is Cu: 0.02 mass% or more and 2.50 mass% or less, Si: 0.02 mass% or more and 1.80 mass% or less, Mn : 0.02 mass% or more and 2.00 mass% or less, the balance is made of Al and unavoidable impurities
  • the brazing material is Si: 2.00 mass% or more and 13.00 mass% or less, the balance is Al and unavoidable Impurity Becomes, the content of Cu of the cladding material is greater than the content of Cu of the core material.
  • the aluminum alloy brazing sheet according to the embodiment of the present invention includes not only the core material and the brazing material but also the skin material, and the content of each component of the skin material, the core material, and the brazing material is specified. Therefore, not only the strength after brazing is excellent, but also the brazing property and the corrosion resistance on the brazing material side are excellent.
  • the skin material is Mg: 1.00 mass% or less, Ti: 0.30 mass% or less, Cr: 0.30 mass% or less, Zr: 0 .30% by mass or less, V: 0.30% by mass or less, Li: 1.00% by mass or less, may further contain one or more of them.
  • the aluminum alloy brazing sheet according to the embodiment of the present invention is not only excellent in brazing strength but also brazed even if the skin material contains Mg, Ti, Cr, Zr, V, Li. And excellent corrosion resistance on the brazing filler metal side.
  • the core material has Mg: 1.00% by mass or less, Ti: 0.30% by mass or less, Cr: 0.30% by mass or less, Zr: 0.0.
  • One or more of 30% by mass or less, V: 0.30% by mass or less, and Li: 1.00% by mass or less may be further contained.
  • the aluminum alloy brazing sheet according to the embodiment of the present invention is not only excellent in brazing strength but also brazing even if the core material contains Mg, Ti, Cr, Zr, V, Li. And the corrosion resistance on the brazing material side is also excellent.
  • wax material may further contain Zn: 8.00 mass% or less.
  • the aluminum alloy brazing sheet according to the embodiment of the present invention is not only excellent in the strength after brazing, but also in the brazing property and the corrosion resistance on the brazing material side even if the brazing material contains Zn. Will also be excellent.
  • the brazing material is Mn: 1.50 mass% or less, Ti: 0.30 mass% or less, Cr: 0.30 mass% or less, Zr: 0 One or more of 30% by mass or less and V: 0.30% by mass or less may further be contained.
  • the aluminum alloy brazing sheet according to the embodiment of the present invention is not only excellent in strength after brazing, but also brazing, even if the brazing material contains Mn, Ti, Cr, Zr, V. And it also becomes excellent in the corrosion resistance on the brazing filler metal side.
  • the brazing material further contains one or more of Li: 1.00% by mass or less and Bi: 2.00% by mass or less. Also good.
  • the aluminum alloy brazing sheet according to the embodiment of the present invention is not only excellent in strength after brazing but also brazing and brazing material side even if Li and Bi are contained in the brazing material. It also has excellent corrosion resistance.
  • the aluminum alloy brazing sheet according to the embodiment of the present invention is not only excellent in strength after brazing but also has brazing properties by specifying the content of each component of the skin material, the core material, and the brazing material, and Excellent corrosion resistance on the brazing filler metal side.
  • the configuration of the aluminum alloy brazing sheet (hereinafter referred to as “brazing sheet” as appropriate) according to the present embodiment includes, for example, a core material 2 and a skin material 3 provided on one surface of the core material 2, as shown in FIG. And a brazing material 4 provided on the other surface of the core material 2. And as for the brazing sheet 1 which concerns on this embodiment, content of the composition of the core material 2, the skin material 3, and the brazing material 4 is specified.
  • composition of the skin material, the composition of the core material, and the composition of the brazing material of the brazing sheet according to the present embodiment are numerically limited.
  • the skin material of the brazing sheet according to the present embodiment is Cu: more than 1.00% by mass and 3.00% by mass or less, Si: 0.02% by mass to 1.30% by mass, Mn: 0.02% by mass More than 2.00 mass%, the remainder consists of Al and inevitable impurities. And Cu content of the skin material of the brazing sheet which concerns on this embodiment exceeds content of Cu of a core material.
  • the skin material of the brazing sheet according to the present embodiment includes Mg: 1.00% by mass or less, Ti: 0.30% by mass or less, Cr: 0.30% by mass or less, Zr: You may further contain 1 or more types of 0.30 mass% or less, V: 0.30 mass% or less, Li: 1.00 mass% or less.
  • the clad rate of the skin material is not particularly limited, but is preferably 3% or more, more preferably 5% or more, and preferably 40% or less.
  • Cu of skin material more than 1.00 mass% and 3.00 mass% or less, Cu content of skin material> Cu content of core material
  • Cu has an effect of improving strength by a solid solution strengthening action. Further, since Cu has a function of making the potential noble, it is an element that increases the potential difference from the brazing material and / or the fin and improves the corrosion resistance by the sacrificial anode effect. If the Cu content of the skin material exceeds 1.00% by mass, the above-described strength improvement effect is obtained, and if the Cu content of the core material described later is exceeded, the above-described corrosion resistance improvement effect is obtained.
  • the Cu content of the skin material is 3.00% by mass or less, it is possible to suppress the occurrence of melting at the time of brazing addition heat due to a decrease in the solidus temperature of the skin material. Accordingly, the Cu content of the skin material exceeds 1.00 mass% and is 3.00 mass% or less, and exceeds the Cu content of the core material.
  • the content of Cu in the skin material is preferably 1.20% by mass or more. Moreover, in order to suppress the fall of solidus line temperature more reliably, the content of Cu in the skin material is preferably 2.80% by mass or less.
  • Si of skin 0.02% by mass to 1.30% by mass
  • Si is an element that improves the strength by dissolving in the matrix and / or forming an Al—Mn—Si compound together with Mn. If the Si content is 0.02% by mass or more, the above effect can be obtained. On the other hand, when the Si content is 1.30% by mass or less, it is possible to suppress the occurrence of melting at the time of brazing addition heat due to a decrease in the solidus temperature of the skin material. Therefore, the content of Si in the skin material is 0.02% by mass or more and 1.30% by mass or less.
  • the content of Si in the skin material is preferably 0.05% by mass or more, and more preferably 0.10% by mass or more. Moreover, in order to suppress the fall of solidus line temperature more reliably, the content of Si in the skin material is preferably 1.10% by mass or less.
  • Mn of skin material 0.02 mass% or more and 2.00 mass% or less
  • Mn is an element having an effect of improving strength. If the Mn content is 0.02% by mass or more, the above-described effect can be obtained. On the other hand, if the Mn content is 2.00% by mass or less, the crystallization of a huge intermetallic compound is suppressed during casting, and the risk of inhibiting production and / or the risk of reducing plastic workability is reduced. Is done. Therefore, the content of Mn in the skin material is 0.02% by mass or more and 2.00% by mass or less.
  • the content of Mn in the skin material is preferably 0.05% by mass or more, and more preferably 0.10% by mass or more. Further, from the viewpoint of suppressing the crystallization of a huge intermetallic compound, the content of Mn in the skin material is preferably 1.80% by mass or less.
  • Mg of skin material 1.00 mass% or less
  • Mg has the effect of improving strength.
  • Mg has the effect
  • content of Mg exceeds 1.00 mass%, the brazing property by the side of a skin material will fall remarkably. Therefore, when Mg is contained in the skin material, the Mg content is 1.00% by mass or less.
  • the content of Mg in the skin material is preferably 0.01% by mass or more, and more preferably 0.03% by mass or more. Further, from the viewpoint of suppressing a reduction in brazing on the skin material side, the content of Mg in the skin material is preferably 0.80% by mass or less.
  • Ti of skin material 0.30 mass% or less
  • Ti is an element that reduces the corrosion rate in the plate thickness direction and improves the corrosion resistance by being distributed in layers in the Al alloy. If the Ti content is 0.30% by mass or less, coarse intermetallic compounds are difficult to be produced during melting and casting, and the toughness and / or fatigue characteristics due to the coarse intermetallic compounds being the starting point of fracture. Is suppressed. On the other hand, if the Ti content exceeds 0.30% by mass, a coarse intermetallic compound is produced, which may hinder manufacture and / or reduce plastic workability. Therefore, when Ti is contained in the skin material, the Ti content is 0.30 mass% or less.
  • the content of Ti in the skin material is preferably 0.01% by mass or more, and more preferably 0.03% by mass or more. From the viewpoint of suppressing the formation of coarse intermetallic compounds, the Ti content of the skin material is preferably 0.25% by mass or less.
  • Cr of skin 0.30 mass% or less
  • Cr is an element that can form Al and Al—Cr-based dispersed particles and improve the strength after brazing. Further, if the Cr content is 0.30% by mass or less, a coarse intermetallic compound is hardly generated during melting and casting, and the toughness and / or fatigue characteristics due to the coarse intermetallic compound being the starting point of fracture. Is suppressed. On the other hand, if the Cr content exceeds 0.30% by mass, a coarse intermetallic compound is produced, which may hinder production and / or reduce plastic workability. Therefore, when Cr is contained in the skin material, the Cr content is 0.30% by mass or less.
  • the content of Cr in the skin material is preferably 0.01% by mass or more, and more preferably 0.03% by mass or more. Further, from the viewpoint of suppressing the formation of coarse intermetallic compounds, the content of Cr in the skin material is preferably 0.25% by mass or less.
  • Zr of skin material 0.30 mass% or less
  • Zr is an element that forms Al and Al—Zr-based dispersed particles and can improve the strength after brazing. Further, if the content of Zr is 0.30% by mass or less, a coarse intermetallic compound is hardly generated during melting and casting, and the toughness and / or fatigue characteristics due to the coarse intermetallic compound being the starting point of fracture. Is suppressed. On the other hand, if the content of Zr exceeds 0.30% by mass, a coarse intermetallic compound is produced, and as a result, production may be hindered and / or plastic workability may be deteriorated. Therefore, when Zr is contained in the skin material, the content of Zr is 0.30% by mass or less.
  • the content of Zr in the skin material is preferably 0.01% by mass or more, and more preferably 0.03% by mass or more. Further, from the viewpoint of suppressing the formation of coarse intermetallic compounds, the Zr content of the skin material is preferably 0.25% by mass or less.
  • V of skin 0.30 mass% or less
  • V is an element that forms Al and Al—V-based dispersed particles and can improve the strength after brazing. And if content of V is 0.30 mass% or less, a coarse intermetallic compound is hard to be produced
  • the content of V in the skin material is preferably 0.01% by mass or more, and more preferably 0.03% by mass or more. Further, from the viewpoint of suppressing the formation of coarse intermetallic compounds, the V content of the skin material is preferably 0.25% by mass or less.
  • Li of skin 1.00% by mass or less
  • Li is an element that improves the strength. And if content of Li is 1.00 mass% or less, stable phase (delta) (AlLi) will be hard to precipitate and the fall of intensity
  • the content of Li in the skin material is preferably 0.002% by mass or more, and more preferably 0.004% by mass or more.
  • the content of Li in the skin material is preferably 0.80% by mass or less.
  • the above-mentioned Mg, Ti, Cr, Zr, V, and Li not only exceed the above-described upper limit value, but also include not only the case where the skin material includes one or more types, that is, one type, but also two or more types. Even if it is, it does not disturb the effect of the present invention.
  • the balance of the skin material is Al and inevitable impurities.
  • leather material Fe, Mo, Ni, Ca, Na, Sr etc. may be contained in the range which does not prevent the effect of this invention. Specifically, Fe: less than 0.30 mass%, Mo: less than 0.05 mass%, Ni: less than 0.05 mass%, Ca: less than 0.05 mass%, Na: less than 0.05 mass%, Sr : It may be contained in a range of less than 0.05% by mass.
  • Fe, Mo, Ni, Ca, Na, and Sr if it does not exceed the above-mentioned predetermined content, not only when it is contained as an unavoidable impurity but also when it is actively added The effect of the present invention is not disturbed.
  • Mg, Ti, Cr, Zr, V, and Li which are not essential components, may be positively added, but may be included as inevitable impurities.
  • the core material of the aluminum alloy brazing sheet according to the present embodiment is Cu: 0.02% by mass to 2.50% by mass, Si: 0.02% by mass to 1.80% by mass, Mn: 0.02% by mass to 2%. 0.000% by mass or less, the balance being made of Al and inevitable impurities.
  • the core material of the brazing sheet according to the present embodiment includes, in addition to the above components, Mg: 1.00% by mass or less, Ti: 0.30% by mass or less, Cr: 0.30% by mass or less, Zr: 0 One or more of 30% by mass or less, V: 0.30% by mass or less, and Li: 1.00% by mass or less may be further contained.
  • Cu of core material 0.02 to 2.50 mass%, Cu content of core material ⁇ Cu content of skin material
  • Cu has an effect of improving strength by a solid solution strengthening action. If the content of Cu in the core material is 0.02% by mass or more, the above effect can be obtained. On the other hand, if the Cu content in the core material is 2.50% by mass or less, the occurrence of melting at the time of brazing addition heat due to a decrease in the solidus temperature of the core material can be suppressed. Further, if the Cu content of the core material is less than the Cu content of the skin material described above, an effect of improving the corrosion resistance can be obtained by providing the sacrificial anode effect even in the deeper part than the core material. Accordingly, the Cu content of the core material is 0.02% by mass or more and 2.50% by mass or less, and is less than the Cu content of the skin material.
  • the Cu content of the core material is preferably 0.05% by mass or more, and more preferably 0.10% by mass or more. Further, from the viewpoint of suppressing a decrease in corrosion resistance, the content of Cu in the core material is preferably 2.00% by mass or less, and more preferably 1.50% by mass or less.
  • Si of core material 0.02 mass% or more and 1.80 mass% or less
  • Si is an element that improves the strength by forming a solid solution in the matrix and / or forming an Al—Mn—Si compound with Mn. If the Si content is 0.02% by mass or more, the above effect can be obtained. On the other hand, when the Si content is 1.80% by mass or less, the occurrence of melting at the time of brazing addition heat due to the decrease in the solidus temperature of the core material is suppressed. Therefore, the Si content in the core material is 0.02% by mass or more and 1.80% by mass or less.
  • the Si content of the core material is preferably 0.05% by mass or more, and more preferably 0.10% by mass or more. Further, from the viewpoint of suppressing a decrease in the solidus temperature, the Si content of the core material is preferably 1.60% by mass or less.
  • Mn of core material 0.02% by mass or more and 2.00% by mass or less
  • Mn is an element having an effect of improving strength. If the Mn content is 0.02% by mass or more, the above-described effect can be obtained. On the other hand, if the Mn content is 2.00% by mass or less, the crystallization of a huge intermetallic compound is suppressed during casting, and the risk of inhibiting production and / or the risk of reducing plastic workability is reduced. Is done. Therefore, the Mn content of the core material is 0.02% by mass or more and 2.00% by mass or less.
  • the Mn content of the core material is preferably 0.05% by mass or more, and more preferably 0.10% by mass or more. Further, from the viewpoint of suppressing crystallization of a huge intermetallic compound, the Mn content of the core material is preferably 1.80% by mass or less.
  • Mg of core material 1.00 mass% or less
  • Mg has the effect of improving strength.
  • Mg has the effect
  • Mg content exceeds 1.00 mass%, Mg will spread
  • the content of Mg in the core is preferably 0.01% by mass or more, and more preferably 0.03% by mass or more. Further, from the viewpoint of suppressing a decrease in brazeability, the content of Mg in the core material is preferably 0.80% by mass or less, and more preferably 0.60% by mass or less.
  • Ti of core material 0.30 mass% or less
  • Ti is an element that reduces the corrosion rate in the plate thickness direction and improves the corrosion resistance by being distributed in layers in the Al alloy. If the Ti content is 0.30% by mass or less, coarse intermetallic compounds are difficult to be produced during melting and casting, and the toughness and / or fatigue characteristics due to the coarse intermetallic compounds being the starting point of fracture. Is suppressed. On the other hand, if the Ti content exceeds 0.30% by mass, a coarse intermetallic compound is produced, which may hinder manufacture and / or reduce plastic workability. Therefore, when Ti is contained in the core material, the Ti content is 0.30% by mass or less.
  • the content of Ti in the core material is preferably 0.01% by mass or more, and more preferably 0.03% by mass or more. From the viewpoint of suppressing the formation of coarse intermetallic compounds, the Ti content in the core material is preferably 0.25% by mass or less.
  • Cr of core material 0.30 mass% or less
  • Cr is an element that can form Al and Al—Cr-based dispersed particles and improve the strength after brazing. Further, if the Cr content is 0.30% by mass or less, a coarse intermetallic compound is hardly generated during melting and casting, and the toughness and / or fatigue characteristics due to the coarse intermetallic compound being the starting point of fracture. Is suppressed. On the other hand, if the Cr content exceeds 0.30% by mass, a coarse intermetallic compound is produced, which may hinder production and / or reduce plastic workability. Therefore, when Cr is contained in the core material, the Cr content is 0.30% by mass or less.
  • the content of Cr in the core material is preferably 0.01% by mass or more, and more preferably 0.03% by mass or more. Further, from the viewpoint of suppressing the formation of coarse intermetallic compounds, the content of Cr in the core material is preferably 0.25% by mass or less.
  • Zr of core material 0.30 mass% or less
  • Zr is an element that forms Al and Al—Zr-based dispersed particles and can improve the strength after brazing. Further, if the content of Zr is 0.30% by mass or less, a coarse intermetallic compound is hardly generated during melting and casting, and the toughness and / or fatigue characteristics due to the coarse intermetallic compound being the starting point of fracture. Is suppressed. On the other hand, if the content of Zr exceeds 0.30% by mass, a coarse intermetallic compound is produced, and as a result, production may be hindered and / or plastic workability may be deteriorated. Therefore, when Zr is contained in the core material, the Zr content is 0.30% by mass or less.
  • the content of Zr in the core material is preferably 0.01% by mass or more, and more preferably 0.03% by mass or more. Further, from the viewpoint of suppressing the formation of coarse intermetallic compounds, the Zr content of the core material is preferably 0.25% by mass or less.
  • V of core material 0.30 mass% or less
  • V is an element that forms Al and Al—V-based dispersed particles and can improve the strength after brazing. And if content of V is 0.30 mass% or less, a coarse intermetallic compound is hard to be produced
  • the content of V in the core material is preferably 0.01% by mass or more, and more preferably 0.03% by mass or more. Further, from the viewpoint of suppressing the formation of coarse intermetallic compounds, the V content of the core material is preferably 0.25% by mass or less.
  • Li of core material 1.00% by mass or less
  • Li is an element that improves the strength. And if content of Li is 1.00 mass% or less, stable phase (delta) (AlLi) will be hard to precipitate and the fall of intensity
  • the content of Li in the core material is preferably 0.002% by mass or more, and more preferably 0.004% by mass or more. Further, from the viewpoint of suppressing the precipitation of the stable phase ⁇ (AlLi), the content of Li in the core material is preferably 0.80% by mass or less.
  • Mg, Ti, Cr, Zr, V, and Li of the above-described core material not only exceed the above-described upper limit value, but also include not only one type of core material, that is, one type, but also two or more types. However, the effect of the present invention is not disturbed.
  • the remainder of the core material Al and inevitable impurities
  • the balance of the core material is Al and inevitable impurities.
  • Fe, Mo, Ni, Ca, Na, Sr, etc. may be contained in the range which does not prevent the effect of this invention. Specifically, Fe: less than 0.30 mass%, Mo: less than 0.05 mass%, Ni: less than 0.05 mass%, Ca: less than 0.05 mass%, Na: less than 0.05 mass%, Sr : It may be contained in a range of less than 0.05% by mass.
  • Fe, Mo, Ni, Ca, Na, Sr as long as the above-mentioned predetermined content is not exceeded, not only when it is contained as an inevitable impurity, but also when it is actively added, The effect of the present invention is not disturbed.
  • Mg, Ti, Cr, Zr, V, and Li which are not essential components, may be positively added, but may be included as inevitable impurities.
  • the brazing material of the brazing sheet according to the present embodiment is composed of Si: 2.00% by mass to 13.00% by mass, with the balance being Al and inevitable impurities.
  • the brazing material of the brazing sheet according to the present embodiment is not particularly limited with respect to the content of components other than Si.
  • a JIS 4000-based Al—Si alloy or an Al—Si further containing components described later is used. Any Zn-based alloy or the like may be used.
  • the alloy number of JIS in this specification is based on the description of JIS H 4000: 2014.
  • the brazing material of the brazing sheet according to the present embodiment may contain, in addition to the above components, Zn: 8.00% by mass or less, Mn: 1.50% by mass or less, Ti: 0.0. 30% by mass or less, Cr: 0.30% by mass or less, Zr: 0.30% by mass or less, V: 0.30% by mass or less may be contained, and Li : One or more of 1.00% by mass or less and Bi: 2.00% by mass or less may be further contained.
  • the thickness of the brazing material is not particularly limited, but is preferably 5 ⁇ m or more, and more preferably 10 ⁇ m or more.
  • the clad rate of the brazing material is not particularly limited, but is preferably 40% or less.
  • Si of brazing material 2.00 mass% or more and 13.00 mass% or less
  • Si is an element that lowers the solidus temperature of the Al alloy and increases the liquid phase rate and fluidity at the brazing temperature. If content of Si is 2.00 mass% or more, the fall of brazing property can be suppressed. On the other hand, if the Si content is 13.00% by mass or less, coarse Si grains are not formed, and excessively flowing brazing is not generated, and brazing defects such as erosion of the core material are suppressed. Therefore, the content of Si in the brazing material is 2.00% by mass or more and 13.00% by mass or less.
  • the content of Si in the brazing material is preferably 2.50 mass or more.
  • the content of Si in the brazing material is preferably 12.50% by mass or less.
  • Zn of brazing material 8.00% by mass or less
  • Zn is an element that can lower the potential of the brazing material and improve the corrosion resistance by the sacrificial anticorrosive effect by forming a potential difference with the core material.
  • the Zn content exceeds 8.00 mass%, premature corrosion of the fillet formed at the joint is caused. Therefore, when Zn is contained in the brazing material, the Zn content is 8.00% by mass or less.
  • the content of Zn in the brazing material is preferably 2.00% by mass or more, and more preferably 2.50% by mass or more. Further, from the viewpoint of suppressing early corrosion of the fillet at the joint, the content of Zn in the brazing material is preferably 7.50% by mass or less.
  • Mn of brazing material 1.50 mass% or less
  • Mn an Al—Mn—Si compound
  • the surroundings of the compound and the primary crystal form a battery, so that preferential corrosion of the eutectic part is relatively suppressed.
  • the Mn content exceeds 1.50% by mass, a coarse Al—Mn—Si compound is formed, and the compound is in a non-uniform distribution state, so that the corrosion resistance is lowered. Therefore, when Mn is contained in the brazing material, the Mn content is 1.50% by mass or less.
  • the content of Mn in the brazing material is preferably 0.01% by mass or more, and more preferably 0.10% by mass or more. Further, from the viewpoint of suppressing a decrease in corrosion resistance, the content of Mn in the brazing material is preferably 1.40% by mass or less.
  • Ti, Cr, Zr, V of brazing material 0.30 mass% or less
  • Ti, Cr, Zr, V is added to the brazing filler metal
  • Al—Ti, Al—Cr, Al—Cr—Si, Al—Zr, and Al—V compounds are formed in the primary crystal part.
  • the preferential corrosion of the eutectic part is relatively suppressed by making the battery around the compound and the primary crystal part.
  • the content of each component exceeds 0.30% by mass, a coarse compound is formed, which hinders sound outer surface bonding. Therefore, when Ti, Cr, Zr, and V are contained in the brazing material, the content of each component is 0.30% by mass or less.
  • the content of each component of the brazing material is preferably 0.01% by mass or more, and 0.03% by mass. % Or more is more preferable. Further, from the viewpoint of avoiding a situation where sound outer surface joining is hindered, the content of each component of the brazing material is preferably 0.28% by mass or less.
  • Li of brazing material 1.00% by mass or less
  • Li is an element that improves the fluidity of the brazing and improves brazing.
  • the content of Li exceeds 1.00% by mass, Li 2 O is excessively formed and the brazing property is deteriorated. Therefore, when Li is contained in the brazing material, the content of Li is Li: 1.00% by mass or less.
  • the content of Li in the brazing material is preferably 0.80% by mass or less.
  • Bi of brazing material 2.00% by mass or less
  • Bi is an element that lowers the surface tension and improves brazeability.
  • the Bi content exceeds 2.00% by mass, bismuth oxide is formed, and improvement in brazing is not recognized. Therefore, when Bi is contained in the brazing material, the Bi content is Bi: 2.00% by mass or less.
  • the content of Bi in the brazing material is preferably 0.002% by mass or more, and more preferably 0.004% by mass or more. Further, from the viewpoint of avoiding the situation where bismuth oxide is formed, the content of Bi in the brazing material is preferably 1.80% by mass or less.
  • Zn, Mn, Ti, Cr, Zr, V, Li, and Bi of the brazing material described above are not limited to the case where the brazing material includes one or more types, that is, one type unless the upper limit is exceeded. Even if seeds or more are included, the effect of the present invention is not hindered.
  • the effect of the present invention is not hindered even if Mg is actively added to the brazing material.
  • brazing filler metal Al and inevitable impurities
  • the balance of the brazing material is Al and inevitable impurities.
  • an unavoidable impurity of brazing filler metal Fe, Mo, Ni, Ca, Na, Sr, In, Sn, Cu, Mg, etc. may be contained in the range which does not disturb the effect of this invention.
  • Fe less than 0.30 mass%
  • Mo less than 0.05 mass%
  • Ni less than 0.05 mass%
  • Ca less than 0.05 mass%
  • Na less than 0.05 mass%
  • Sr Less than 0.05% by mass
  • Sn less than 0.05% by mass
  • Cu less than 0.05% by mass
  • Mg less than 0.05% by mass May be.
  • Fe, Mo, Ni, Ca, Na, Sr, In, Sn, Cu, and Mg if not exceeding the predetermined content described above, not only if it is contained as an unavoidable impurity, but actively added Even if it is done, the effect of the present invention is not disturbed.
  • Zn, Mn, Ti, Cr, Zr, V, Li, and Bi which are not essential components, may be positively added, but may be included as inevitable impurities.
  • the thickness of the brazing sheet according to the present embodiment is not particularly limited, but when used for a tube material, it is preferably 0.5 mm or less, more preferably 0.4 mm or less, and 0.05 mm or more. Is preferred.
  • the thickness of the brazing sheet according to the present embodiment is preferably 1.5 mm or less, more preferably 1.2 mm or less, and more preferably 0.5 mm or more when used for a side support material, a header material, or a tank material. Is preferred.
  • brazing sheet has been described by exemplifying the configuration of the three-layer structure shown in FIG. 1, other configurations are not excluded.
  • an intermediate material may be appropriately provided between the core material 2 and the brazing material 4 shown in FIG.
  • a brazing material, a core material, or a sacrificial material may be separately provided outside the skin material 3.
  • a brazing material may be further provided outside the separately provided core material or sacrificial material.
  • An intermediate material may be appropriately provided between the core material and the brazing material.
  • the intermediate material and the sacrificial material may be of any known component composition that can exhibit sacrificial anticorrosive ability.
  • JIS 1000 series pure aluminum, JIS 5000 series Al—Mg series alloy, JIS 6000 series An Al—Mg—Si alloy or a JIS 7000 Al—Zn—Mg alloy can be used.
  • the manufacturing method of the brazing sheet which concerns on this embodiment is not specifically limited, For example, it manufactures with the manufacturing method of a well-known clad material.
  • a well-known clad material For example, aluminum alloys of each component composition of the core material, skin material, and brazing material are melted and cast, and further subjected to chamfering (ingot surface smoothing treatment) and homogenization treatment as necessary. Get a lump.
  • the ingot of a brazing material hot-rolls to predetermined thickness, combines with the ingot of a core material and a skin material, and makes it a clad material by hot rolling according to a conventional method. Thereafter, the clad material is subjected to cold rolling, intermediate annealing as necessary, and final cold rolling, and final annealing is performed as necessary.
  • the homogenization treatment is preferably performed at 400 to 600 ° C. for 2 to 20 hours, and the intermediate annealing is preferably performed at 350 to 450 ° C. for 2 to 20 hours.
  • the final annealing is preferably performed at 150 to 350 ° C. for 2 to 20 hours. And when performing final annealing, it is possible to omit intermediate annealing.
  • the tempering may be any of H1n, H2n, and H3n.
  • the manufacturing method of the aluminum alloy brazing sheet according to the present embodiment is as described above.
  • a condition that is not explicitly described may be a conventionally known condition, and the process in each of the above steps. Needless to say, the conditions can be appropriately changed as long as the effects obtained by the above are obtained.
  • the aluminum alloy brazing sheet according to the embodiment of the present invention will be specifically described by comparing an example satisfying the requirements of the embodiment of the present invention and a comparative example not satisfying the requirements of the embodiment of the present invention. .
  • Example material preparation A skin material having the composition shown in Table 1 and a core material having the composition shown in Table 2 were cast, each subjected to a homogenization treatment at 500 ° C. for 10 hours, and both surfaces were faced to a desired thickness.
  • a brazing material having the composition shown in Table 3 was cast, subjected to a homogenization treatment at 500 ° C. for 10 hours, and hot-rolled to a predetermined thickness to produce a hot-rolled sheet. Then, hot rolling was performed in the order of brazing material-core material-skin material, and a clad material was obtained.
  • brazing equivalent heating The brazing equivalent heating was performed under the condition that the specimen was held at 600 ° C. for 5 minutes (in a nitrogen atmosphere). In addition, each evaluation was not performed about the test material fuse
  • brazing equivalent heating was performed under the above-mentioned brazing conditions in a drop format.
  • a JIS No. 5 test piece was cut out from the test material after 7 days at room temperature so that the tensile direction was parallel to the rolling direction.
  • a tensile test was performed at room temperature in accordance with JIS Z 2241: 2011, and the tensile strength was measured.
  • the crosshead speed was 20 mm / min, and the test was performed at a constant speed until the test piece broke.
  • the strength after brazing was determined to be acceptable, and when the tensile strength was less than 170 MPa, it was determined to be unacceptable “x”.
  • those judged to be acceptable those having a tensile strength of 190 MPa or more were evaluated as “ ⁇ ”, and those having a tensile strength of 170 MPa or more and less than 190 MPa were evaluated as “ ⁇ ”.
  • brazing evaluation In the brazing property evaluation, the brazing property on the brazing material side and the skin material side when the test material was used as a heat exchanger was evaluated. In order to appropriately evaluate the brazing property of the test material, the conditions of the test materials 1 to 88 and the test materials 89 to 91 were set as follows according to the composition of the skin material.
  • a clad fin material core material: JIS 3003, double-sided brazing material: Al-10Si, plate thickness 120 ⁇ m, double-sided clad rate: 20%, number of fin crests
  • core material JIS 3003
  • double-sided brazing material Al-10Si
  • plate thickness 120 ⁇ m plate thickness 120 ⁇ m
  • double-sided clad rate 20%, number of fin crests
  • a clad fin material core material: JIS 3003, double-sided brazing material: Al-10Si, plate thickness 120 ⁇ m, double-sided clad rate: 20%, number of fin crests
  • core material JIS 3003
  • double-sided brazing material Al-10Si
  • plate thickness 120 ⁇ m plate thickness 120 ⁇ m
  • double-sided clad rate 20%, number of fin crests
  • Table 1 shows the composition of the skin material
  • Table 2 shows the composition of the core material
  • Table 3 shows the composition of the brazing material
  • Tables 4, 5, and 6 show the composition of the test material and the evaluation results. Indicates. The remainder of the skin material in Table 1, the core material in Table 2, and the brazing material in Table 3 are Al and unavoidable impurities, and “-” in the table does not contain (below the detection limit). Show.
  • “Skin Cu> Core Material Cu” indicates “ ⁇ ” for those satisfying the requirement that the Cu content of the skin material exceeds the Cu content of the core material. Those not satisfying are indicated with “x”.
  • test materials 71 to 88 and 91 did not satisfy the requirements defined in the embodiment of the present invention, and therefore, any of the evaluation items was defective.
  • the details are as follows.
  • the test material 71 not only has a small Cu content in the skin material, but also the Cu content in the skin material did not exceed the Cu content in the core material, so that the strength after brazing and the corrosion resistance were rejected. It became. Since the test material 72 had a high Cu content in the skin material, melting occurred during the brazing equivalent heating. Since the sample material 73 had a low Si content in the skin material, the strength after brazing failed. Since the specimen 74 had a high Si content in the skin, melting occurred during the brazing equivalent heating. Since the test material 75 had a low Mn content in the skin material, the strength after brazing was rejected. Since the sample material 76 had a high content of Mn in the skin material, cracks occurred during the production.
  • test material 77 had a high Ti content in the skin material, cracks occurred during the production. Since the sample material 78 had a low Cu content in the core material, the strength after brazing was rejected. Since the sample material 79 had a high Cu content in the core material, melting occurred during brazing equivalent heating. Since the sample material 80 had a small Si content in the core material, the strength after brazing failed. Since the specimen 81 had a high Si content in the core, melting occurred during brazing equivalent heating. Since the sample material 82 had a low Mn content in the core material, the strength after brazing failed. Since the specimen 83 had a high Mn content in the core material, cracks occurred during production.
  • the brazing property was rejected (the joining rate on the brazing material side and the skin material side was 0%). Since the test material 85 had a high Ti content in the core material, cracks occurred during production. Since the sample material 86 had a low content of Si in the brazing material, the brazing performance was rejected (the joining rate on the brazing material side was 0%). Since the content of Cu in the skin material did not exceed the content of Cu in the core material, the test material 87 resulted in a failure in corrosion resistance. Since the content of Cu in the skin material did not exceed the content of Cu in the core material, the test material 88 resulted in a failure in corrosion resistance.
  • the brazing property was rejected (the joint rate on the skin side was 0%).
  • the aluminum alloy brazing sheet according to the embodiment of the present invention was excellent not only in strength after brazing but also in brazing property and corrosion resistance on the brazing material side.
  • Aspect 1 An aluminum alloy brazing sheet comprising: a core material; a skin material provided on one surface of the core material; and a brazing material provided on the other surface of the core material,
  • the skin material is Cu: more than 1.00% by mass and 3.00% by mass or less, Si: 0.02% by mass to 1.30% by mass, Mn: 0.02% by mass to 2.00% by mass
  • the balance consists of Al and inevitable impurities
  • the core material is Cu: 0.02 mass% to 2.50 mass%, Si: 0.02 mass% to 1.80 mass%, Mn: 0.02 mass% to 2.00 mass%, the balance Consists of Al and inevitable impurities
  • the brazing material contains Si: 2.00 mass% or more and 13.00 mass% or less,
  • the aluminum alloy brazing sheet characterized in that the Cu content of the skin material exceeds the Cu content of the core material.
  • Aspect 2 The skin material is Mg: 1.00% by mass or less, Ti: 0.30% by mass or less, Cr: 0.30% by mass or less, Zr: 0.30% by mass or less, V: 0.30% by mass or less, The aluminum alloy brazing sheet according to aspect 1, further comprising at least one of Li: 1.00% by mass or less.
  • Aspect 3 The core material is Mg: 1.00% by mass or less, Ti: 0.30% by mass or less, Cr: 0.30% by mass or less, Zr: 0.30% by mass or less, V: 0.30% by mass or less, Li The aluminum alloy brazing sheet according to aspect 1 or 2, further comprising at least one of 1.00% by mass and less.
  • Aspect 4 4.
  • Aspect 5 The brazing filler metal is Mn: 1.50% by mass or less, Ti: 0.30% by mass or less, Cr: 0.30% by mass or less, Zr: 0.30% by mass or less, V: 0.30% by mass or less,
  • Aspect 6 The aluminum according to any one of aspects 1 to 5, wherein the brazing material further contains one or more of Li: 1.00% by mass or less and Bi: 2.00% by mass or less. Alloy brazing sheet.
  • An aluminum alloy brazing sheet comprising: a core material; a skin material provided on one surface of the core material; and a brazing material provided on the other surface of the core material,
  • the skin material is Cu: more than 1.00% by mass and 3.00% by mass or less, Si: 0.05% by mass to 1.30% by mass, Mn: 0.05% by mass to 2.00% by mass
  • the balance consists of Al and inevitable impurities
  • the core material is Cu: 0.05% by mass or more and 1.00% by mass or less, Si: 0.05% by mass or more and 1.80% by mass or less, Mn: 0.05% by mass or more and 2.00% by mass or less, and the balance Consists of Al and inevitable impurities
  • the brazing material is an aluminum alloy brazing sheet characterized in that the brazing material is Si: 2.00 mass% or more and 13.00 mass% or less, and the balance is made of Al and inevitable impurities.
  • Aspect 8 The skin material contains at least one of Ti: 0.30 mass% or less, Cr: 0.30 mass% or less, Zr: 0.30 mass% or less, V: 0.30 mass% or less.
  • Aspect 10 The aluminum alloy brazing sheet according to any one of aspects 7 to 9, wherein the brazing material contains Zn: 8.00 mass% or less.
  • the brazing filler metal is Mn: 1.50% by mass or less, Ti: 0.30% by mass or less, Cr: 0.30% by mass or less, Zr: 0.30% by mass or less, V: 0.30% by mass or less,
  • the present application includes a Japanese patent application filed on March 24, 2016, Japanese Patent Application No. 2016-060719, and a Japanese patent application filed on October 27, 2016, Japanese Patent Application No. 2016- Accompanying priority claim with 210755 as the basic application.
  • Japanese Patent Application No. 2016-060719 and Japanese Patent Application No. 2016-210755 are incorporated herein by reference.

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Abstract

心材と、前記心材の一方の面に設けられる皮材と、前記心材の他方の面に設けられるろう材と、を備えるアルミニウム合金ブレージングシートであって、前記皮材は、Ｃｕ：１．００質量％を超え３．００質量％以下、Ｓｉ：０．０２質量％以上１．３０質量％以下、Ｍｎ：０．０２質量％以上２．００質量％以下、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、前記心材は、Ｃｕ：０．０２質量％以上２．５０質量％以下、Ｓｉ：０．０２質量％以上１．８０質量％以下、Ｍｎ：０．０２質量％以上２．００質量％以下、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、前記ろう材は、Ｓｉ：２．００質量％以上１３．００質量％以下、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、前記皮材のＣｕの含有量は、前記心材のＣｕの含有量を超えることを特徴とするアルミニウム合金ブレージングシートである。

Description

アルミニウム合金ブレージングシート
　本開示は、アルミニウム合金ブレージングシートに関し、特に、自動車用熱交換器等に使用されるアルミニウム合金ブレージングシートに関する。
　エバポレータおよびコンデンサ等の自動車用熱交換器には、アルミニウム合金ブレージングシートが使用されている。
　そして、このような自動車用熱交換器の構成部材の中でも、一方の面側が腐食環境（大気）に曝されるとともに他方の面側が非腐食環境となるチューブ材およびサイドサポート材(補強材)としては、心材とろう材とからなる２層構造のアルミニウム合金ブレージングシートが使用されている。
　そして、この２層構造のアルミニウム合金ブレージングシートについては、以下のような技術が提案されている。
　具体的には、特許文献１において、心材の一方の面にろう材を設けた２層構造のアルミニウム合金ブレージングシートであって、前記心材は、Ｓｉ：０．６～１．０質量％、Ｃｕ：０．６～１．０質量％、Ｍｎ：０．７～１．８質量％、Ｍｇ：０．１～０．７質量％、Ｔｉ：０．０６～０．２０質量％を含有し、残部がＡｌおよび不可避不純物からなり、前記ろう材は、Ｓｉ：３．０～１２．０質量％を含有するアルミニウム合金からなり、前記アルミニウム合金ブレージングシートの板厚が０．６～１．４ｍｍであり、前記心材表面における｛００１｝面の面積率が０．３以上であることを特徴とするアルミニウム合金ブレージングシートが開示されている。
特開２０１１－２０８１７３号公報
　近年、自動車用熱交換器に対して軽量化が要求されていることから、熱交換器の材料として使用されるアルミニウム合金ブレージングシートにも薄肉化が求められている。
　ここで、従来のアルミニウム合金ブレージングシートを単純に薄肉化した場合、熱交換器としての十分な強度を確保することができないおそれがある。
　アルミニウム合金ブレージングシートの薄肉化に伴う強度の低下を考慮して、特許文献１に記載されているように心材へのＭｇの添加によって高強度化を図ると、心材側のろう付性に悪影響を及ぼしてしまうことから、心材側にろう付性が要求される場合には好適に用いることができない。
　また、心材へのＣｕの含有量を増加させることによって高強度化を図ると、ろう付加熱時にＣｕが拡散し、ろう材側の耐食性が低下するおそれがある。
　そこで、本発明は、ろう付後強度に優れるだけでなく、ろう付性、及び、ろう材側の耐食性にも優れるアルミニウム合金ブレージングシートを提供することを課題とする。
　本発明者等は、心材よりも高濃度のＣｕを含有した皮材を設けることによって、アルミニウム合金ブレージングシートのろう付後強度を著しく向上できるだけでなく、心材側のろう付性（皮材側のろう付性）の低下をも防止できることを見出した。
　さらに、発明者等は、この皮材のＣｕがろう付加熱時に拡散することにより、心材の板厚中心部から皮材側の部分（以下、適宜「心材以深部」という）の電位を心材の板厚中心部より貴とすることができることを見出した。その結果、ろう材側から皮材側に向かって電位が貴になるような電位勾配となり、心材以深部においても犠牲防食効果が備わることによって、ろう材側の耐食性が向上することも見出した。
　これらの知見に基づき、本発明の実施形態を創出した。
　すなわち、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、心材と、前記心材の一方の面に設けられる皮材と、前記心材の他方の面に設けられるろう材と、を備えるアルミニウム合金ブレージングシートであって、前記皮材は、Ｃｕ：１．００質量％を超え３．００質量％以下、Ｓｉ：０．０２質量％以上１．３０質量％以下、Ｍｎ：０．０２質量％以上２．００質量％以下、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、前記心材は、Ｃｕ：０．０２質量％以上２．５０質量％以下、Ｓｉ：０．０２質量％以上１．８０質量％以下、Ｍｎ：０．０２質量％以上２．００質量％以下、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、前記ろう材は、Ｓｉ：２．００質量％以上１３．００質量％以下、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、前記皮材のＣｕの含有量は、前記心材のＣｕの含有量を超える。
　このように、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、心材とろう材だけでなく、皮材が設けられているとともに、皮材、心材、ろう材の各成分の含有量が特定されていることによって、ろう付後強度に優れるだけでなく、ろう付性、及び、ろう材側の耐食性にも優れる。
　また、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、前記皮材が、Ｍｇ：１．００質量％以下、Ｔｉ：０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．３０質量％以下、Ｚｒ：０．３０質量％以下、Ｖ：０．３０質量％以下、Ｌｉ：１．００質量％以下、のうちの１種以上をさらに含有していてもよい。
　このように、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、皮材にＭｇ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｌｉを含有していても、ろう付後強度に優れるだけでなく、ろう付性、及び、ろう材側の耐食性にも優れたものとなる。
　また、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、前記心材が、Ｍｇ：１．００質量％以下、Ｔｉ：０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．３０質量％以下、Ｚｒ：０．３０質量％以下、Ｖ：０．３０質量％以下、Ｌｉ：１．００質量％以下、のうちの１種以上をさらに含有していてもよい。
　このように、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、心材にＭｇ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｌｉを含有していても、ろう付後強度に優れるだけでなく、ろう付性、及び、ろう材側の耐食性にも優れたものとなる。
　また、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、前記ろう材が、Ｚｎ：８．００質量％以下をさらに含有していてもよい。
　このように、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、ろう材にＺｎを含有していても、ろう付後強度に優れるだけでなく、ろう付性、及び、ろう材側の耐食性にも優れたものとなる。
　また、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、前記ろう材が、Ｍｎ：１．５０質量％以下、Ｔｉ：０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．３０質量％以下、Ｚｒ：０．３０質量％以下、Ｖ：０．３０質量％以下、のうちの１種以上をさらに含有していてもよい。
　このように、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、ろう材にＭｎ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖを含有していても、ろう付後強度に優れるだけでなく、ろう付性、及び、ろう材側の耐食性にも優れたものとなる。
　また、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、前記ろう材が、Ｌｉ：１．００質量％以下、Ｂｉ：２．００質量％以下、のうちの１種以上をさらに含有していてもよい。
　このように、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、ろう材にＬｉ、Ｂｉを含有していても、ろう付後強度に優れるだけでなく、ろう付性、及び、ろう材側の耐食性にも優れたものとなる。
　本発明の実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、皮材、心材、ろう材の各成分の含有量が特定されていることによって、ろう付後強度に優れるだけでなく、ろう付性、及び、ろう材側の耐食性にも優れる。
本発明の実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートの断面図である。 ろう付性評価において供試材にフィン材をろう付接合した状態の斜視図である。 ろう付性評価において供試材からフィン材を剥離した後の状態の供試材表面の図であって、接合部と未接合部とを説明するための図である。
　以下、適宜図面を参照して、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートを実施するための形態（実施形態）について説明する。
［アルミニウム合金ブレージングシート］
　本実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシート（以下、適宜「ブレージングシート」という）の構成は、例えば、図１に示すように、心材２と、心材２の一方の面に設けられる皮材３と、心材２の他方の面に設けられるろう材４と、を備える３層構造である。
　そして、本実施形態に係るブレージングシート１は、心材２、皮材３、ろう材４の組成の含有量が特定されている。
　以下、本実施形態に係るブレージングシートの皮材の組成、心材の組成、及び、ろう材の組成について数値限定した理由を詳細に説明する。
［皮材］
　本実施形態に係るブレージングシートの皮材は、Ｃｕ：１．００質量％を超え３．００質量％以下、Ｓｉ：０．０２質量％以上１．３０質量％以下、Ｍｎ：０．０２質量％以上２．００質量％以下、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる。そして、本実施形態に係るブレージングシートの皮材のＣｕの含有量は、心材のＣｕの含有量を超える。
　また、本実施形態に係るブレージングシートの皮材は、前記の成分以外にも、Ｍｇ：１．００質量％以下、Ｔｉ：０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．３０質量％以下、Ｚｒ：０．３０質量％以下、Ｖ：０．３０質量％以下、Ｌｉ：１．００質量％以下、のうちの１種以上をさらに含有してもよい。
　なお、皮材のクラッド率は、特に限定されないが、３％以上が好ましく、５％以上がより好ましく、また、４０％以下が好ましい。
（皮材のＣｕ：１．００質量％を超え３．００質量％以下、皮材のＣｕの含有量＞心材のＣｕの含有量）
　Ｃｕは、固溶強化作用により強度を向上させる効果がある。また、Ｃｕは、電位を貴にする働きがあるため、ろう材および／またはフィンとの電位差を大きくして、犠牲陽極効果によって耐食性を向上させる元素である。皮材のＣｕの含有量が１．００質量％超えていれば、前記の強度向上効果が得られ、後記する心材のＣｕの含有量を超えていれば、前記の耐食性向上効果が得られる。一方、皮材のＣｕの含有量が３．００質量％以下であれば、皮材の固相線温度が低下することによる、ろう付加熱時の溶融の発生を抑制することができる。
　したがって、皮材のＣｕの含有量は、１．００質量％を超え３．００質量％以下であるとともに、心材のＣｕの含有量を超える。
　なお、強度をより向上させるために、皮材のＣｕの含有量は、１．２０質量％以上が好ましい。また、固相線温度の低下をより確実に抑制するために、皮材のＣｕの含有量は、２．８０質量％以下が好ましい。
（皮材のＳｉ：０．０２質量％以上１．３０質量％以下）
　Ｓｉは、母相に固溶すること、および／またはＭｎとともに、Ａｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系化合物を形成することによって、強度を向上させる元素である。Ｓｉの含有量が０．０２質量％以上であれば、前記の効果が得られる。一方、Ｓｉの含有量が１．３０質量％以下であれば、皮材の固相線温度が低下することによる、ろう付加熱時の溶融の発生を抑制することができる。
　したがって、皮材のＳｉの含有量は、０．０２質量％以上１．３０質量％以下である。
　なお、強度をより向上させるために、皮材のＳｉの含有量は、０．０５質量％以上が好ましく、０．１０質量％以上がより好ましい。また、固相線温度の低下をより確実に抑制するために、皮材のＳｉの含有量は、１．１０質量％以下が好ましい。
（皮材のＭｎ：０．０２質量％以上２．００質量％以下）
　Ｍｎは、強度を向上させる効果がある元素である。Ｍｎの含有量が０．０２質量％以上であれば、前記の効果が得られる。一方、Ｍｎの含有量が２．００質量％以下であれば、鋳造時において巨大な金属間化合物の晶出が抑制され、製造を阻害するおそれ、および／または塑性加工性を低下させるおそれが低減される。
　したがって、皮材のＭｎの含有量は、０．０２質量％以上２．００質量％以下である。
　なお、強度をより向上させるために、皮材のＭｎの含有量は、０．０５質量％以上が好ましく、０．１０質量％以上がより好ましい。また、巨大な金属間化合物の晶出を抑制する観点から、皮材のＭｎの含有量は、１．８０質量％以下が好ましい。
（皮材のＭｇ：１．００質量％以下）
　Ｍｇは、強度を向上させる効果がある。一方で、Ｍｇはフラックスろう付性を低下させる作用がある。そして、Ｍｇの含有量が１．００質量％を超えると、皮材側のろう付性を著しく低下させる。
　したがって、皮材にＭｇを含有させる場合、Ｍｇの含有量は、１．００質量％以下である。
　なお、Ｍｇを含有させることによって得られる効果をより確実なものとするために、皮材のＭｇの含有量は、０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上がより好ましい。また、皮材側のろう付性の低下を抑制する観点から、皮材のＭｇの含有量は、０．８０質量％以下が好ましい。
（皮材のＴｉ：０．３０質量％以下）
　Ｔｉは、Ａｌ合金中に層状に分布することによって、板厚方向への腐食速度を低減させ、耐食性を向上させる元素である。そして、Ｔｉの含有量が０．３０質量％以下であれば、溶解・鋳造時に粗大な金属間化合物が生成されにくく、粗大な金属間化合物が破壊の起点となることによる靱性および／または疲労特性の低下が抑制される。また、Ｔｉの含有量が０．３０質量％を超えると、粗大な金属間化合物が生成される結果、製造を阻害するおそれ、および／または塑性加工性を低下させるおそれがある。
　したがって、皮材にＴｉを含有させる場合、Ｔｉの含有量は、０．３０質量％以下である。
　なお、Ｔｉを含有させることによって得られる効果をより確実なものとするために、皮材のＴｉの含有量は、０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上が好ましい。また、粗大な金属間化合物の生成を抑制する観点から、皮材のＴｉの含有量は、０．２５質量％以下が好ましい。
（皮材のＣｒ：０．３０質量％以下）
　Ｃｒは、ＡｌとＡｌ－Ｃｒ系の分散粒子を形成し、ろう付後強度を向上させることができる元素である。また、Ｃｒの含有量が０．３０質量％以下であれば、溶解・鋳造時に粗大な金属間化合物が生成されにくく、粗大な金属間化合物が破壊の起点となることによる靱性および／または疲労特性の低下が抑制される。また、Ｃｒの含有量が０．３０質量％を超えると、粗大な金属間化合物が生成される結果、製造を阻害するおそれ、および／または塑性加工性を低下させるおそれがある。
　したがって、皮材にＣｒを含有させる場合、Ｃｒの含有量は、０．３０質量％以下である。
　なお、Ｃｒを含有させることによって得られる効果をより確実なものとするために、皮材のＣｒの含有量は、０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上がより好ましい。また、粗大な金属間化合物の生成を抑制する観点から、皮材のＣｒの含有量は、０．２５質量％以下が好ましい。
（皮材のＺｒ：０．３０質量％以下）
　Ｚｒは、ＡｌとＡｌ－Ｚｒ系の分散粒子を形成し、ろう付後強度を向上させることができる元素である。また、Ｚｒの含有量が０．３０質量％以下であれば、溶解・鋳造時に粗大な金属間化合物が生成されにくく、粗大な金属間化合物が破壊の起点となることによる靱性および／または疲労特性の低下が抑制される。また、Ｚｒの含有量が０．３０質量％を超えると、粗大な金属間化合物が生成される結果、製造を阻害するおそれ、および／または塑性加工性を低下させるおそれがある。
　したがって、皮材にＺｒを含有させる場合、Ｚｒの含有量は、０．３０質量％以下である。
　なお、Ｚｒを含有させることによって得られる効果をより確実なものとするために、皮材のＺｒの含有量は、０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上がより好ましい。また、粗大な金属間化合物の生成を抑制する観点から、皮材のＺｒの含有量は、０．２５質量％以下が好ましい。
（皮材のＶ：０．３０質量％以下）
　Ｖは、ＡｌとＡｌ－Ｖ系の分散粒子を形成し、ろう付後強度を向上させることができる元素である。そして、Ｖの含有量が０．３０質量％以下であれば、溶解・鋳造時に粗大な金属間化合物が生成されにくく、粗大な金属間化合物が破壊の起点となることによる靱性および／または疲労特性の低下が抑制される。また、Ｖの含有量が０．３０質量％を超えると、粗大な金属間化合物が生成される結果、製造を阻害するおそれ、および／または塑性加工性を低下させるおそれがある。
　したがって、皮材にＶを含有させる場合、Ｖの含有量は、０．３０質量％以下である。
　なお、Ｖを含有させることによって得られる効果をより確実なものとするために、皮材のＶの含有量は、０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上がより好ましい。また、粗大な金属間化合物の生成を抑制する観点から、皮材のＶの含有量は、０．２５質量％以下が好ましい。
（皮材のＬｉ：１．００質量％以下）
　Ｌｉは、強度を向上させる元素である。そして、Ｌｉの含有量が１．００質量％以下であれば、安定相δ（ＡｌＬｉ）が析出されにくく、強度、伸び、靱性の低下が抑制される。
　したがって、皮材にＬｉを含有させる場合、Ｌｉの含有量は、１．００質量％以下である。
　なお、Ｌｉを含有させることによって得られる効果をより確実なものとするために、皮材のＬｉの含有量は、０．００２質量％以上が好ましく、０．００４質量％以上がより好ましい。また、安定相δ（ＡｌＬｉ）の析出を抑制する観点から、皮材のＬｉの含有量は、０．８０質量％以下が好ましい。
　なお、前記したＭｇ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｌｉは、前記した上限値を超えなければ、皮材に１種以上、つまり１種が含まれる場合だけでなく、２種以上が含まれていても、本発明の効果を妨げない。
（皮材の残部：Ａｌ及び不可避的不純物）
　皮材の残部はＡｌ及び不可避的不純物である。そして、皮材の不可避的不純物として、Ｆｅ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｎａ、Ｓｒ等が本発明の効果を妨げない範囲で含有されていてもよい。詳細には、Ｆｅ：０．３０質量％未満、Ｍｏ：０．０５質量％未満、Ｎｉ：０．０５質量％未満、Ｃａ：０．０５質量％未満、Ｎａ：０．０５質量％未満、Ｓｒ：０．０５質量％未満の範囲で含有されていてもよい。
　そして、Ｆｅ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｎａ、Ｓｒについては、前記した所定の含有量を超えなければ、不可避的不純物として含有される場合だけではなく、積極的に添加される場合であっても、本発明の効果を妨げない。
　また、前記した必須成分ではないＭｇ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｌｉについては、積極的に添加してもよいが、不可避的不純物として含まれていてもよい。
　次に、本実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートの心材について説明する。
［心材］
　本実施形態に係るブレージングシートの心材は、Ｃｕ：０．０２質量％以上２．５０質量％以下、Ｓｉ：０．０２質量％以上１．８０質量％以下、Ｍｎ：０．０２質量％以上２．００質量％以下、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる。
　また、本実施形態に係るブレージングシートの心材は、前記の成分以外にも、Ｍｇ：１．００質量％以下、Ｔｉ：０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．３０質量％以下、Ｚｒ：０．３０質量％以下、Ｖ：０．３０質量％以下、Ｌｉ：１．００質量％以下、のうちの１種以上をさらに含有してもよい。
（心材のＣｕ：０．０２質量％以上２．５０質量％以下、心材のＣｕの含有量＜皮材のＣｕの含有量）
　Ｃｕは、固溶強化作用により強度を向上させる効果がある。心材のＣｕの含有量が０．０２質量％以上であれば、前記の効果が得られる。一方、心材のＣｕの含有量が２．５０質量％以下であれば、心材の固相線温度が低下することによる、ろう付加熱時の溶融の発生を抑制できる。また、心材のＣｕの含有量が前記する皮材のＣｕの含有量未満であれば、心材以深部においても犠牲陽極効果が備わることによって耐食性を向上させる効果が得られる。
　したがって、心材のＣｕの含有量は、０．０２質量％以上２．５０質量％以下であるとともに、皮材のＣｕの含有量未満である。
　なお、強度をより向上させるために、心材のＣｕの含有量は、０．０５質量％以上が好ましく、０．１０質量％以上がより好ましい。また、耐食性の低下を抑制する観点から、心材のＣｕの含有量は、２．００質量％以下が好ましく、１．５０質量％以下がより好ましい。
（心材のＳｉ：０．０２質量％以上１．８０質量％以下）
　Ｓｉは、母相に固溶すること、および／またはＭｎとともにＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系化合物を形成することによって、強度を向上させる元素である。Ｓｉの含有量が０．０２質量％以上であれば、前記の効果が得られる。一方、Ｓｉの含有量が１．８０質量％以下であれば、心材の固相線温度が低下することによる、ろう付加熱時の溶融の発生が抑制される。
　したがって、心材のＳｉの含有量は、０．０２質量％以上１．８０質量％以下である。
　なお、強度をより向上させるために、心材のＳｉの含有量は、０．０５質量％以上が好ましく、０．１０質量％以上がより好ましい。また、固相線温度の低下を抑制する観点から、心材のＳｉの含有量は、１．６０質量％以下が好ましい。
（心材のＭｎ：０．０２質量％以上２．００質量％以下）
　Ｍｎは、強度を向上させる効果がある元素である。Ｍｎの含有量が０．０２質量％以上であれば、前記の効果が得られる。一方、Ｍｎの含有量が２．００質量％以下であれば、鋳造時において巨大な金属間化合物の晶出が抑制され、製造を阻害するおそれ、および／または塑性加工性を低下させるおそれが低減される。
　したがって、心材のＭｎの含有量は、０．０２質量％以上２．００質量％以下である。
　なお、強度をより向上させるために、心材のＭｎの含有量は、０．０５質量％以上が好ましく、０．１０質量％以上がより好ましい。また、巨大な金属間化合物の晶出を抑制する観点から、心材のＭｎの含有量は、１．８０質量％以下が好ましい。
（心材のＭｇ：１．００質量％以下）
　Ｍｇは、強度を向上させる効果がある。一方で、Ｍｇはフラックスろう付性を低下させる作用がある。そして、Ｍｇの含有量が１．００質量％を超えると、皮材およびろう材表面までＭｇが拡散し、ろう付性を著しく低下させる。
　したがって、心材にＭｇを含有させる場合、Ｍｇの含有量は、１．００質量％以下である。
　なお、Ｍｇを含有させることによって得られる効果をより確実なものとするために、心材のＭｇの含有量は、０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上がより好ましい。また、ろう付性の低下を抑制する観点から、心材のＭｇの含有量は、０．８０質量％以下が好ましく、０．６０質量％以下がより好ましい。
（心材のＴｉ：０．３０質量％以下）
　Ｔｉは、Ａｌ合金中に層状に分布することによって、板厚方向への腐食速度を低減させ、耐食性を向上させる元素である。そして、Ｔｉの含有量が０．３０質量％以下であれば、溶解・鋳造時に粗大な金属間化合物が生成されにくく、粗大な金属間化合物が破壊の起点となることによる靱性および／または疲労特性の低下が抑制される。また、Ｔｉの含有量が０．３０質量％を超えると、粗大な金属間化合物が生成される結果、製造を阻害するおそれ、および／または塑性加工性を低下させるおそれがある。
　したがって、心材にＴｉを含有させる場合、Ｔｉの含有量は、０．３０質量％以下である。
　なお、Ｔｉを含有させることによって得られる効果をより確実なものとするために、心材のＴｉの含有量は、０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上がより好ましい。また、粗大な金属間化合物の生成を抑制する観点から、心材のＴｉの含有量は、０．２５質量％以下が好ましい。
（心材のＣｒ：０．３０質量％以下）
　Ｃｒは、ＡｌとＡｌ－Ｃｒ系の分散粒子を形成し、ろう付後強度を向上させることができる元素である。また、Ｃｒの含有量が０．３０質量％以下であれば、溶解・鋳造時に粗大な金属間化合物が生成されにくく、粗大な金属間化合物が破壊の起点となることによる靱性および／または疲労特性の低下が抑制される。また、Ｃｒの含有量が０．３０質量％を超えると、粗大な金属間化合物が生成される結果、製造を阻害するおそれ、および／または塑性加工性を低下させるおそれがある。
　したがって、心材にＣｒを含有させる場合、Ｃｒの含有量は、０．３０質量％以下である。
　なお、Ｃｒを含有させることによって得られる効果をより確実なものとするために、心材のＣｒの含有量は、０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上がより好ましい。また、粗大な金属間化合物の生成を抑制する観点から、心材のＣｒの含有量は、０．２５質量％以下が好ましい。
（心材のＺｒ：０．３０質量％以下）
　Ｚｒは、ＡｌとＡｌ－Ｚｒ系の分散粒子を形成し、ろう付後強度を向上させることができる元素である。また、Ｚｒの含有量が０．３０質量％以下であれば、溶解・鋳造時に粗大な金属間化合物が生成されにくく、粗大な金属間化合物が破壊の起点となることによる靱性および／または疲労特性の低下が抑制される。また、Ｚｒの含有量が０．３０質量％を超えると、粗大な金属間化合物が生成される結果、製造を阻害するおそれ、および／または塑性加工性を低下させるおそれがある。
　したがって、心材にＺｒを含有させる場合、Ｚｒの含有量は、０．３０質量％以下である。
　なお、Ｚｒを含有させることによって得られる効果をより確実なものとするために、心材のＺｒの含有量は、０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上がより好ましい。また、粗大な金属間化合物の生成を抑制する観点から、心材のＺｒの含有量は、０．２５質量％以下が好ましい。
（心材のＶ：０．３０質量％以下）
　Ｖは、ＡｌとＡｌ－Ｖ系の分散粒子を形成し、ろう付後強度を向上させることができる元素である。そして、Ｖの含有量が０．３０質量％以下であれば、溶解・鋳造時に粗大な金属間化合物が生成されにくく、粗大な金属間化合物が破壊の起点となることによる靱性および／または疲労特性の低下が抑制される。また、Ｖの含有量が０．３０質量％を超えると、粗大な金属間化合物が生成される結果、製造を阻害するおそれ、および／または塑性加工性を低下させるおそれがある。
　したがって、心材にＶを含有させる場合、Ｖの含有量は、０．３０質量％以下である。
　なお、Ｖを含有させることによって得られる効果をより確実なものとするために、心材のＶの含有量は、０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上がより好ましい。また、粗大な金属間化合物の生成を抑制する観点から、心材のＶの含有量は、０．２５質量％以下が好ましい。
（心材のＬｉ：１．００質量％以下）
　Ｌｉは、強度を向上させる元素である。そして、Ｌｉの含有量が１．００質量％以下であれば、安定相δ（ＡｌＬｉ）が析出されにくく、強度、伸び、靱性の低下が抑制される。
　したがって、心材にＬｉを含有させる場合、Ｌｉの含有量は、１．００質量％以下である。
　なお、Ｌｉを含有させることによって得られる効果をより確実なものとするために、心材のＬｉの含有量は、０．００２質量％以上が好ましく、０．００４質量％以上がより好ましい。また、安定相δ（ＡｌＬｉ）の析出を抑制する観点から、心材のＬｉの含有量は、０．８０質量％以下が好ましい。
　前記した心材のＭｇ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｌｉは、前記した上限値を超えなければ、心材に１種以上、つまり１種が含まれる場合だけでなく、２種以上が含まれていても、本発明の効果を妨げない。
（心材の残部：Ａｌ及び不可避的不純物）
　心材の残部はＡｌ及び不可避的不純物である。そして、心材の不可避的不純物として、Ｆｅ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｎａ、Ｓｒ等が本発明の効果を妨げない範囲で含有されていてもよい。詳細には、Ｆｅ：０．３０質量％未満、Ｍｏ：０．０５質量％未満、Ｎｉ：０．０５質量％未満、Ｃａ：０．０５質量％未満、Ｎａ：０．０５質量％未満、Ｓｒ：０．０５質量％未満の範囲で含有されていてもよい。
　そして、Ｆｅ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｎａ、Ｓｒついては、前記した所定の含有量を超えなければ、不可避的不純物として含有される場合だけではなく、積極的に添加される場合であっても、本発明の効果を妨げない。
　また、前記した必須成分ではないＭｇ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｌｉについては、積極的に添加してもよいが、不可避的不純物として含まれていてもよい。
　次に、本実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートのろう材について説明する。
［ろう材］
　本実施形態に係るブレージングシートのろう材は、Ｓｉ：２．００質量％以上１３．００質量％以下、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなる。
　本実施形態に係るブレージングシートのろう材は、Ｓｉ以外の成分の含有量については特に限定されないが、例えば、ＪＩＳ　４０００系のＡｌ－Ｓｉ系合金または後記するような成分をさらに含有したＡｌ－Ｓｉ－Ｚｎ系合金等であればよい。
　なお、本明細書でのＪＩＳの合金番号は、ＪＩＳ　Ｈ　４０００：２０１４の記載に基づく。
　本実施形態に係るブレージングシートのろう材は、前記の成分以外にも、Ｚｎ：８．００質量％以下を含有していてもよく、さらに、Ｍｎ：１．５０質量％以下、Ｔｉ：０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．３０質量％以下、Ｚｒ：０．３０質量％以下、Ｖ：０．３０質量％以下、のうちの１種以上を含有していてもよく、さらにまた、Ｌｉ：１．００質量％以下、Ｂｉ：２．００質量％以下、のうちの１種以上をさらに含有してもよい。
　なお、ろう材の厚さは、特に限定されないが、５μｍ以上が好ましく、１０μｍ以上がより好ましい。また、ろう材のクラッド率も、特に限定されないが、４０％以下であるのが好ましい。
（ろう材のＳｉ：２．００質量％以上１３．００質量％以下）
　Ｓｉは、Ａｌ合金の固相線温度を低下させ、ろう付温度での液相率および流動性を高める元素である。Ｓｉの含有量が２．００質量％以上であれば、ろう付性の低下を抑制することができる。一方、Ｓｉの含有量が１３．００質量％以下であれば、粗大Ｓｉ粒が形成せず、さらに流動ろうが過剰に生成せず、心材の浸食などのろう付不良が抑制される。
　したがって、ろう材のＳｉの含有量は、２．００質量％以上１３．００質量％以下である。
　なお、ろう付性の低下をより確実に抑制するために、ろう材のＳｉの含有量は、２．５０質量以上が好ましい。また、ろう付不良の発生をより確実に抑制するために、ろう材のＳｉの含有量は、１２．５０質量％以下が好ましい。
（ろう材のＺｎ：８．００質量％以下）
　Ｚｎは、ろう材の電位を卑にすることができ、心材との電位差を形成することで犠牲防食効果により耐食性を向上させる元素である。ただし、Ｚｎの含有量が８．００質量％を超えると、接合部に形成されたフィレットの早期腐食を引き起こす。
　したがって、ろう材にＺｎを含有させる場合、Ｚｎの含有量は、８．００質量％以下である。
　なお、Ｚｎを含有させることによって得られる効果をより確実なものとするために、ろう材のＺｎの含有量は、２．００質量％以上が好ましく、２．５０質量％以上がより好ましい。また、接合部のフィレットの早期腐食を抑制する観点から、ろう材のＺｎの含有量は、７．５０質量％以下が好ましい。
（ろう材のＭｎ：１．５０質量％以下）
　Ｍｎの添加により、初晶中にＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系化合物が形成され、化合物周囲と初晶とが電池を作ることで、相対的に共晶部の優先腐食が抑制される。ただし、Ｍｎの含有量が１．５０質量％を超えると、粗大なＡｌ－Ｍｎ－Ｓｉ系化合物が形成され、化合物が不均一な分布状態となるため、耐食性が低下する。
　したがって、ろう材にＭｎを含有させる場合、Ｍｎの含有量は、１．５０質量％以下である。
　なお、Ｍｎを含有させることによって得られる効果をより確実なものとするために、ろう材のＭｎの含有量は、０．０１質量％以上が好ましく、０．１０質量％以上がより好ましい。また、耐食性の低下を抑制する観点から、ろう材のＭｎの含有量は、１．４０質量％以下が好ましい。
（ろう材のＴｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ：０．３０質量％以下）
　前記のＭｎと同様、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖをろう材に添加すると、初晶部内にＡｌ－Ｔｉ、Ａｌ－Ｃｒ、Ａｌ－Ｃｒ－Ｓｉ、Ａｌ－Ｚｒ、Ａｌ－Ｖ系化合物が形成され、化合物周囲と初晶部とが電池を作ることで、相対的に共晶部の優先腐食が抑制される。ただし、各成分の含有量が０．３０質量％を超えると、粗大化合物が形成され、健全な外面接合を阻害する。
　したがって、ろう材にＴｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖを含有させる場合、各成分の含有量は、０．３０質量％以下である。
　なお、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖを含有させることによって得られる効果をより確実なものとするために、ろう材の各成分の含有量は、０．０１質量％以上が好ましく、０．０３質量％以上がより好ましい。また、健全な外面接合が阻害されるといった事態を回避する観点から、ろう材の各成分の含有量は、０．２８質量％以下が好ましい。
（ろう材のＬｉ：１．００質量％以下）
　Ｌｉは、ろうの流動性を向上させる元素であり、ろう付性を向上させる。ただし、Ｌｉの含有量が１．００質量％を超えた場合、Ｌｉ２Ｏが過剰に形成されてろう付性が悪くなる。
　したがって、ろう材にＬｉを含有させる場合、Ｌｉの含有量は、Ｌｉ：１．００質量％以下である。
　なお、Ｌｉを含有させることによって得られる効果をより確実なものとするために、ろう材のＬｉの含有量は、０．００２質量％以上が好ましく、０．００４質量％以上がより好ましい。また、Ｌｉ２Ｏが過剰に形成されるといった事態を回避する観点から、ろう材のＬｉの含有量は、０．８０質量％以下が好ましい。
（ろう材のＢｉ：２．００質量％以下）
　Ｂｉは、表面張力を低下させる元素であり、ろう付性を向上させる。ただし、Ｂｉの含有量が２．００質量％を超えた場合、酸化ビスマスが形成されてろう付性の向上が認められなくなる。
　したがって、ろう材にＢｉを含有させる場合、Ｂｉの含有量は、Ｂｉ：２．００質量％以下である。
　なお、Ｂｉを含有させることによって得られる効果をより確実なものとするために、ろう材のＢｉの含有量は、０．００２質量％以上が好ましく、０．００４質量％以上がより好ましい。また、酸化ビスマスが形成されるといった事態を回避する観点から、ろう材のＢｉの含有量は、１．８０質量％以下が好ましい。
　前記したろう材のＺｎ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｌｉ、Ｂｉは、前記した上限値を超えなければ、ろう材に１種以上、つまり１種が含まれる場合だけでなく、２種以上が含まれていても、本発明の効果を妨げない。
　また、前記したろう材を真空ろう付もしくは、フラックスレスろう付（窒素ガス等雰囲気下）に適用する場合は、積極的にろう材にＭｇを添加しても本発明の効果を妨げない。
（ろう材の残部：Ａｌ及び不可避的不純物）
　ろう材の残部はＡｌ及び不可避的不純物である。そして、ろう材の不可避的不純物として、Ｆｅ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｎａ、Ｓｒ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｃｕ、Ｍｇ等が本発明の効果を妨げない範囲で含有されていてもよい。詳細には、Ｆｅ：０．３０質量％未満、Ｍｏ：０．０５質量％未満、Ｎｉ：０．０５質量％未満、Ｃａ：０．０５質量％未満、Ｎａ：０．０５質量％未満、Ｓｒ：０．０５質量％未満、Ｉｎ：０．０５質量％未満、Ｓｎ：０．０５質量％未満、Ｃｕ：０．０５質量％未満、Ｍｇ：０．０５質量％未満、の範囲で含有されていてもよい。
　そして、Ｆｅ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｃａ、Ｎａ、Ｓｒ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｃｕ、Ｍｇついては、前記した所定の含有量を超えなければ、不可避的不純物として含有される場合だけではなく、積極的に添加される場合であっても、本発明の効果を妨げない。
　また、前記した必須成分ではないＺｎ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｖ、Ｌｉ、Ｂｉについては、積極的に添加してもよいが、不可避的不純物として含まれていてもよい。
［アルミニウム合金ブレージングシートの厚さ］
　本実施形態に係るブレージングシートの厚さは、特に限定されないが、チューブ材に用いる場合、０．５ｍｍ以下であるのが好ましく、０．４ｍｍ以下であるのがより好ましく、また、０．０５ｍｍ以上であるのが好ましい。
　そして、本実施形態に係るブレージングシートの厚さは、サイドサポート材、ヘッダー材、タンク材に用いる場合、１．５ｍｍ以下が好ましく、１．２ｍｍ以下がより好ましく、また、０．５ｍｍ以上であるのが好ましい。
［アルミニウム合金ブレージングシートのその他の構成］
　本実施形態に係るブレージングシートについて、図１に示す３層構造の構成を例示して説明したが、その他の構成を除外するものではない。
　例えば、本実施形態に係るブレージングシートの構成は、使用者の要求に応じて、図１に示す心材２とろう材４との間に適宜、中間材を設けてもよい。また、皮材３の外側に、ろう材、心材、又は犠牲材（犠牲防食材、犠材）を別途設けてもよい。さらに、別途設けた心材又は犠牲材の外側にさらにろう材を設けてもよい。そして、心材とろう材との間には、適宜、中間材を設けてもよい。
　なお、中間材、犠牲材としては、犠牲防食能を発揮できる公知の成分組成のものであればよく、例えば、ＪＩＳ　１０００系の純アルミニウム、ＪＩＳ　５０００系のＡｌ－Ｍｇ系合金、ＪＩＳ　６０００系のＡｌ－Ｍｇ－Ｓｉ系合金、ＪＩＳ　７０００系のＡｌ－Ｚｎ－Ｍｇ系合金を用いることができる。
　次に、本実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートの製造方法について説明する。
［アルミニウム合金ブレージングシートの製造方法］
　本実施形態に係るブレージングシートの製造方法は特に限定されず、例えば公知のクラッド材の製造方法により製造される。以下にその一例を説明する。
　まず、心材、皮材、ろう材のそれぞれの成分組成のアルミニウム合金を、溶解、鋳造し、さらに必要に応じて面削（鋳塊の表面平滑化処理）、均質化処理して、それぞれの鋳塊を得る。そして、ろう材の鋳塊については、所定厚さまで熱間圧延を施し、心材、皮材の鋳塊と組み合わせて、常法にしたがって、熱間圧延によりクラッド材とする。その後、このクラッド材に対して、冷間圧延、必要に応じて中間焼鈍、さらに、最終冷間圧延を施し、必要に応じて最終焼鈍を施す。
　なお、均質化処理は４００～６００℃で２～２０時間、中間焼鈍は３５０～４５０℃で２～２０時間実施するのが好ましい。また、最終焼鈍は１５０～３５０℃で２～２０時間実施するのが好ましい。そして、最終焼鈍を実施する場合、中間焼鈍を省略することが可能である。また、調質は、Ｈ１ｎ、Ｈ２ｎ、Ｈ３ｎのいずれでもよい。
　本実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートの製造方法は、以上説明したとおりであるが、前記各工程において、明示していない条件については、従来公知の条件を用いればよく、前記各工程での処理によって得られる効果を奏する限りにおいて、その条件を適宜変更できることは言うまでもない。
　次に、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートについて、本発明の実施形態の要件を満たす実施例と本発明の実施形態の要件を満たさない比較例とを比較して具体的に説明する。
［供試材作製］
　表１に示す組成の皮材、表２に示す組成の心材、を鋳造し、それぞれ５００℃×１０時間の均質化処理を施し、それぞれ所望の厚さまで両面を面削した。また、表３に示す組成のろう材を鋳造し、５００℃×１０時間の均質化処理を施し、所定の厚さまで熱間圧延を施し、熱間圧延板を作製した。そして、ろう材－心材－皮材の順で組み合わせて熱間圧延を施し、クラッド材を得た。その後、冷間圧延を施し、０．２ｍｍの厚さ（ろう材と皮材のクラッド率はそれぞれ２０％）とし、３００℃×５時間の最終焼鈍を施すことで３層構造のブレージングシート（調質Ｈ２ｎ）を作製し、供試材とした。
　次に、ろう付相当加熱の条件、並びに、ろう付加熱後強度評価、耐食性評価、ろう付性評価の評価方法及び評価基準を示す。
［ろう付相当加熱］
　ろう付相当加熱は、供試材を６００℃で５分間保持（窒素雰囲気下）という条件で実施した。
　なお、ろう付相当加熱時に、溶融した供試材については、各評価を行わなかった。
［ろう付加熱後強度評価］
　供試材を１００ｍｍ×２５０ｍｍに切断した後、ドロップ形式により前記ろう付条件でろう付相当加熱を行った。室温にて７日経過後の供試材から、引張方向が圧延方向と平行となるように、ＪＩＳ５号試験片を切り出した。この試験片を用いて、ＪＩＳ　Ｚ　２２４１：２０１１に準拠して室温にて引張試験を実施し、引張強さを測定した。なお、クロスヘッド速度は２０ｍｍ／分で、試験片が破断するまで一定の速度で行った。
　引張強さが１７０ＭＰａ以上のものをろう付後強度が合格、１７０ＭＰａ未満のものを不合格「×」と判断した。そして、合格と判断したもののなかでも、引張強さが１９０ＭＰａ以上のものを「◎」と評価し、１７０ＭＰａ以上、１９０ＭＰａ未満のものを「○」と評価した。
［耐食性評価］
　ろう付相当加熱後の供試材から面寸法が５０ｍｍ×１００ｍｍの試験片を切出した。この試験片について、ろう材側が試験面となるように、皮材面全体と端面全体およびろう材表面の外縁５ｍｍ幅の領域を、シールテープを用いてシールして、ＣＡＳＳ試験（copper-accelerated acetic acid salt spray test、ＪＩＳ　Ｚ　２３７１：２０１５）を５００時間実施した。
　ＣＡＳＳ試験後、供試材の試験面の最大腐食深さを光学顕微鏡（オリンパスＢＸ５１Ｍ）を用いて、焦点深度法で測定し、最小残存板厚（＝試験前の板厚－最大腐食深さ）を算出した。貫通腐食が発生したものを不合格（×）、貫通腐食が発生しなかったものを合格と判断した。そして、合格と判断したもののなかでも、最小残存板厚が元々の板厚の１／２（１００μｍ）以下のものを「○」と評価し、元々の板厚の１／２（１００μｍ）を超えるものを「◎」と評価した。
［ろう付性評価］
　ろう付性評価では、供試材が熱交換器として使用される際のろう材側及び皮材側のろう付性を評価した。
　なお、供試材のろう付性を適切に評価するために、皮材の組成に合わせて、供試材１～８８と供試材８９～９１との条件を以下のように設定した。
（ろう付性評価：供試材１～８８）
　ろう付相当加熱前の供試材から面寸法が５０ｍｍ×５０ｍｍの試験片を切出した。そして、試験片のろう材の表面に市販の非腐食性のフラックス（ＦＬ－７森田化学工業製）を１０ｇ／ｍ２で塗布し、波型に成型した３０ｍｍ×３０ｍｍのベアフィン材（ＪＩＳ　３００３、板厚６０μｍ、フィン山数６個）をろう材表面上に設置した（図２）。そして、前記したろう付相当加熱の条件でろう付接合した。ろう付後、試験片からフィン材を剥離し、未接合部を目視で測定し、接合率（＝（全接合部長さ／（全接合部長さ＋全未接合部長さ））×１００）を算出した（図３）。また、波型に成型した３０ｍｍ×３０ｍｍのクラッドフィン材（心材：ＪＩＳ　３００３、両面ろう材：Ａｌ－１０Ｓｉ、板厚１２０μｍ、両面クラッド率：２０％、フィン山数６個）を用い、このクラッドフィン材の両側のろう材の表面に市販の非腐食性のフラックス（ＦＬ－７森田化学工業製）を１０ｇ／ｍ２で塗布し、試験片の皮材表面上に設置した（図２）。そして、前記したろう付相当加熱の条件でろう付接合した。ろう付後、試験片からフィン材を剥離し、未接合部を目視で測定し、接合率（＝（全接合部長さ／（全接合部長さ＋全未接合部長さ））×１００）を算出した（図３）。
　ろう付性評価では、ろう材側及び皮材側のいずれか一方において、接合率が０％のものを不合格（×）、両側の接合率がいずれも０％を超えるものを合格と判断した。そして、合格と判断したもののなかでも、両側の接合率のうちいずれか一方でも５０％以下となるのものを「○」と評価し、両側の接合率がいずれも５０％を超えるものを「◎」と評価した。
（ろう付性評価：供試材８９～９１）
　ろう付相当加熱前の供試材から面寸法が５０ｍｍ×５０ｍｍの試験片を切出した。そして、試験片のろう材の表面に市販の非腐食性のフラックス（ＦＬ－７森田化学工業製）を１０ｇ／ｍ２で塗布し、波型に成型した３０ｍｍ×３０ｍｍのベアフィン材（ＪＩＳ　３００３、板厚６０μｍ、フィン山数６個）をろう材表面上に設置した（図２）。そして、前記したろう付相当加熱の条件でろう付接合した。ろう付後、試験片からフィン材を剥離し、未接合部を目視で測定し、接合率（＝（全接合部長さ／（全接合部長さ＋全未接合部長さ））×１００）を算出した（図３）。また、波型に成型した３０ｍｍ×３０ｍｍのクラッドフィン材（心材：ＪＩＳ　３００３、両面ろう材：Ａｌ－１０Ｓｉ、板厚１２０μｍ、両面クラッド率：２０％、フィン山数６個）を用い、このクラッドフィン材の両側のろう材の表面に市販の非腐食性のフラックス（ＦＬ－７Ｃｓ－２．０森田化学工業製）を１０ｇ／ｍ２で塗布し、試験片の皮材表面上に設置した（図２）。そして、前記したろう付相当加熱の条件でろう付接合した。ろう付後、試験片からフィン材を剥離し、未接合部を目視で測定し、接合率（＝（全接合部長さ／（全接合部長さ＋全未接合部長さ））×１００）を算出した（図３）。
　ろう付性評価では、ろう材側及び皮材側のいずれか一方において、接合率が０％のものを不合格（×）、両側の接合率がいずれも０％を超えるものを合格と判断した。そして、合格と判断したもののなかでも、両側の接合率のうちいずれか一方でも５０％以下となるのものを「○」と評価し、両側の接合率がいずれも５０％を超えるものを「◎」と評価した。
［総合評価］
　ろう付加熱後強度評価、耐食性評価、ろう付性評価において、１つでも不合格との結果が得られたものは、総合評価が不合格（×）と判断し、３つの評価が全て合格の結果が得られたものは、総合評価が合格（○）と判断した。そして、合格と判断したもののなかでも、３つの評価が全て「◎」の結果が得られたものは、総合評価が「◎」と判断した。
　以下、表１には、皮材の組成、表２には、心材の組成、表３には、ろう材の組成、表４、５、６には、供試材の構成、及び、評価結果を示す。
　なお、表１の皮材、表２の心材、表３のろう材の残部はＡｌ及び不可避的不純物であり、表中の「－」は、含有していない（検出限界以下である）ことを示す。また、表４、５、６の「皮材Ｃｕ＞心材Ｃｕ」は、皮材のＣｕの含有量が心材のＣｕの含有量を超えるという要件を満たすものについては「○」と示し、当該要件を満たさないものについては「×」と示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
［結果の検討］
　供試材１～７０、８９、９０については、本発明の実施形態の規定する要件を全て満たしていたことから、「ろう付後強度」、「耐食性」、「ろう付性」のいずれの評価も合格という結果となった。
　一方、供試材７１～８８、９１については、本発明の実施形態の規定する要件を満足しないことから、いずれかの評価項目において不良との結果となった。詳細には、以下のとおりである。
　供試材７１は、皮材のＣｕの含有量が少ないだけでなく、皮材のＣｕの含有量が心材のＣｕの含有量を超えていなかったため、ろう付後強度、耐食性が不合格という結果となった。
　供試材７２は、皮材のＣｕの含有量が多かったため、ろう付相当加熱時に溶融が発生してしまった。
　供試材７３は、皮材のＳｉの含有量が少なかったため、ろう付後強度が不合格という結果となった。
　供試材７４は、皮材のＳｉの含有量が多かったため、ろう付相当加熱時に溶融が発生してしまった。
　供試材７５は、皮材のＭｎの含有量が少なかったため、ろう付後強度が不合格という結果となった。
　供試材７６は、皮材のＭｎの含有量が多かったため、製造時に割れが発生してしまった。
　供試材７７は、皮材のＴｉの含有量が多かったため、製造時に割れが発生してしまった。
　供試材７８は、心材のＣｕの含有量が少なかったため、ろう付後強度が不合格という結果となった。
　供試材７９は、心材のＣｕの含有量が多かったため、ろう付相当加熱時に溶融が発生してしまった。
　供試材８０は、心材のＳｉの含有量が少なかったため、ろう付後強度が不合格という結果となった。
　供試材８１は、心材のＳｉの含有量が多かったため、ろう付相当加熱時に溶融が発生してしまった。
　供試材８２は、心材のＭｎの含有量が少なかったため、ろう付後強度が不合格という結果となった。
　供試材８３は、心材のＭｎの含有量が多かったため、製造時に割れが発生してしまった。
　供試材８４は、心材のＭｇの含有量が多かったため、ろう付性が不合格（ろう材側及び皮材側の接合率が０％）という結果となった。
　供試材８５は、心材のＴｉの含有量が多かったため、製造時に割れが発生してしまった。
　供試材８６は、ろう材のＳｉの含有量が少なかったため、ろう付性が不合格（ろう材側の接合率が０％）という結果となった。
　供試材８７は、皮材のＣｕの含有量が心材のＣｕの含有量を超えていなかったため、耐食性が不合格という結果となった。
　供試材８８は、皮材のＣｕの含有量が心材のＣｕの含有量を超えていなかったため、耐食性が不合格という結果となった。
　供試材９１は、皮材のＭｇの含有量が多かったため、ろう付性が不合格（皮材側の接合率が０％）という結果となった。
　以上の結果より、本発明の実施形態に係るアルミニウム合金ブレージングシートは、ろう付後強度に優れるだけでなく、ろう付性、及び、ろう材側の耐食性にも優れることが確認できた。
　本明細書の開示内容は、以下の態様を含む。

態様１：
　心材と、前記心材の一方の面に設けられる皮材と、前記心材の他方の面に設けられるろう材と、を備えるアルミニウム合金ブレージングシートであって、
　前記皮材は、Ｃｕ：１．００質量％を超え３．００質量％以下、Ｓｉ：０．０２質量％以上１．３０質量％以下、Ｍｎ：０．０２質量％以上２．００質量％以下、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、
　前記心材は、Ｃｕ：０．０２質量％以上２．５０質量％以下、Ｓｉ：０．０２質量％以上１．８０質量％以下、Ｍｎ：０．０２質量％以上２．００質量％以下、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、
　前記ろう材は、Ｓｉ：２．００質量％以上１３．００質量％以下、を含有し、
　前記皮材のＣｕの含有量は、前記心材のＣｕの含有量を超えることを特徴とするアルミニウム合金ブレージングシート。

態様２：
　前記皮材は、Ｍｇ：１．００質量％以下、Ｔｉ：０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．３０質量％以下、Ｚｒ：０．３０質量％以下、Ｖ：０．３０質量％以下、Ｌｉ：１．００質量％以下、のうちの１種以上をさらに含有することを特徴とする態様１に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。

態様３：
　前記心材は、Ｍｇ：１．００質量％以下、Ｔｉ：０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．３０質量％以下、Ｚｒ：０．３０質量％以下、Ｖ：０．３０質量％以下、Ｌｉ：１．００質量％以下、のうちの１種以上をさらに含有することを特徴とする態様１又は態様２に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。

態様４：
　前記ろう材は、Ｚｎ：８．００質量％以下をさらに含有することを特徴とする態様１から態様３のいずれかに記載のアルミニウム合金ブレージングシート。

態様５：
　前記ろう材は、Ｍｎ：１．５０質量％以下、Ｔｉ：０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．３０質量％以下、Ｚｒ：０．３０質量％以下、Ｖ：０．３０質量％以下、のうちの１種以上をさらに含有することを特徴とする態様１から態様４のいずれかに記載のアルミニウム合金ブレージングシート。

態様６：
　前記ろう材は、Ｌｉ：１．００質量％以下、Ｂｉ：２．００質量％以下、のうちの１種以上をさらに含有することを特徴とする態様１から態様５のいずれかに記載のアルミニウム合金ブレージングシート。

態様７：
　心材と、前記心材の一方の面に設けられる皮材と、前記心材の他方の面に設けられるろう材と、を備えるアルミニウム合金ブレージングシートであって、
　前記皮材は、Ｃｕ：１．００質量％を超え３．００質量％以下、Ｓｉ：０．０５質量％以上１．３０質量％以下、Ｍｎ：０．０５質量％以上２．００質量％以下、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、
　前記心材は、Ｃｕ：０．０５質量％以上１．００質量％以下、Ｓｉ：０．０５質量％以上１．８０質量％以下、Ｍｎ：０．０５質量％以上２．００質量％以下、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、
　前記ろう材は、Ｓｉ：２．００質量％以上１３．００質量％以下、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなることを特徴とするアルミニウム合金ブレージングシート。

態様８：
　前記皮材は、Ｔｉ：０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．３０質量％以下、Ｚｒ：０．３０質量％以下、Ｖ：０．３０質量％以下、のうちの１種以上を含有することを特徴とする態様７に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。

態様９：
　前記心材は、Ｍｇ：１．００質量％以下、Ｔｉ：０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．３０質量％以下、Ｚｒ：０．３０質量％以下、Ｖ：０．３０質量％以下、のうちの１種以上を含有することを特徴とする態様７又は態様８に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。

態様１０：
　前記ろう材は、Ｚｎ：８．００質量％以下を含有することを特徴とする態様７から態様９のいずれかに記載のアルミニウム合金ブレージングシート。

態様１１：
　前記ろう材は、Ｍｎ：１．５０質量％以下、Ｔｉ：０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．３０質量％以下、Ｚｒ：０．３０質量％以下、Ｖ：０．３０質量％以下、のうちの１種以上を含有することを特徴とする態様７から態様１０のいずれかに記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
　本出願は、出願日が２０１６年３月２４日である日本国特許出願、特願第２０１６－０６０７１９号、及び出願日が２０１６年１０月２７日である日本国特許出願、特願第２０１６－２１０７５５号を基礎出願とする優先権主張を伴う。特願第２０１６－０６０７１９号及び特願第２０１６－２１０７５５号は参照することにより本明細書に取り込まれる。
１　アルミニウム合金ブレージングシート（ブレージングシート）
２　心材
３　皮材
４　ろう材

Claims (5)

  1. 　心材と、前記心材の一方の面に設けられる皮材と、前記心材の他方の面に設けられるろう材と、を備えるアルミニウム合金ブレージングシートであって、
    　前記皮材は、Ｃｕ：１．００質量％を超え３．００質量％以下、Ｓｉ：０．０２質量％以上１．３０質量％以下、Ｍｎ：０．０２質量％以上２．００質量％以下、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、
    　前記心材は、Ｃｕ：０．０２質量％以上２．５０質量％以下、Ｓｉ：０．０２質量％以上１．８０質量％以下、Ｍｎ：０．０２質量％以上２．００質量％以下、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、
    　前記ろう材は、Ｓｉ：２．００質量％以上１３．００質量％以下、残部がＡｌ及び不可避的不純物からなり、
    　前記皮材のＣｕの含有量は、前記心材のＣｕの含有量を超えることを特徴とするアルミニウム合金ブレージングシート。
  2. 　前記皮材は、Ｍｇ：１．００質量％以下、Ｔｉ：０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．３０質量％以下、Ｚｒ：０．３０質量％以下、Ｖ：０．３０質量％以下、Ｌｉ：１．００質量％以下、のうちの１種以上をさらに含有することを特徴とする請求項１に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
  3. 　前記心材は、Ｍｇ：１．００質量％以下、Ｔｉ：０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．３０質量％以下、Ｚｒ：０．３０質量％以下、Ｖ：０．３０質量％以下、Ｌｉ：１．００質量％以下、のうちの１種以上をさらに含有することを特徴とする請求項１に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
  4. 　前記心材は、Ｍｇ：１．００質量％以下、Ｔｉ：０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．３０質量％以下、Ｚｒ：０．３０質量％以下、Ｖ：０．３０質量％以下、Ｌｉ：１．００質量％以下、のうちの１種以上をさらに含有することを特徴とする請求項２に記載のアルミニウム合金ブレージングシート。
  5. 　前記ろう材は、以下の（ａ）～（ｃ）のいずれか１つ以上を含有することを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の高強度鋼板。
    （ａ）Ｚｎ：８．００質量％以下
    （ｂ）Ｍｎ：１．５０質量％以下、Ｔｉ：０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．３０質量％以下、Ｚｒ：０．３０質量％以下、Ｖ：０．３０質量％以下、のうちの１種以上
    （ｃ）Ｌｉ：１．００質量％以下、Ｂｉ：２．００質量％以下、のうちの１種以上
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