WO2017145937A1 - 脆性基板の分断方法 - Google Patents

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WO2017145937A1
WO2017145937A1 PCT/JP2017/005934 JP2017005934W WO2017145937A1 WO 2017145937 A1 WO2017145937 A1 WO 2017145937A1 JP 2017005934 W JP2017005934 W JP 2017005934W WO 2017145937 A1 WO2017145937 A1 WO 2017145937A1
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assist
brittle substrate
trench line
crack
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PCT/JP2017/005934
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曽山　浩
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三星ダイヤモンド工業株式会社
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    • B28—WORKING CEMENT, CLAY, OR STONE
    • B28D—WORKING STONE OR STONE-LIKE MATERIALS
    • B28D5/00—Fine working of gems, jewels, crystals, e.g. of semiconductor material; apparatus or devices therefor
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B28—WORKING CEMENT, CLAY, OR STONE
    • B28B—SHAPING CLAY OR OTHER CERAMIC COMPOSITIONS; SHAPING SLAG; SHAPING MIXTURES CONTAINING CEMENTITIOUS MATERIAL, e.g. PLASTER
    • B28B5/00—Producing shaped articles from the material in moulds or on moulding surfaces, carried or formed by, in or on conveyors irrespective of the manner of shaping
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B33/00—Severing cooled glass
    • C03B33/02—Cutting or splitting sheet glass or ribbons; Apparatus or machines therefor
    • C03B33/023—Cutting or splitting sheet glass or ribbons; Apparatus or machines therefor the sheet or ribbon being in a horizontal position
    • C03B33/027—Scoring tool holders; Driving mechanisms therefor
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
    • C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
    • C03B33/00—Severing cooled glass
    • C03B33/02—Cutting or splitting sheet glass or ribbons; Apparatus or machines therefor
    • C03B33/023—Cutting or splitting sheet glass or ribbons; Apparatus or machines therefor the sheet or ribbon being in a horizontal position
    • C03B33/033—Apparatus for opening score lines in glass sheets

Definitions

  • the present invention relates to a method for dividing a brittle substrate.
  • a crack line is formed on a brittle substrate.
  • “crack line” means that a crack partially progressing in the thickness direction of the brittle substrate extends in a line shape on the surface of the brittle substrate.
  • a so-called break process is performed. Specifically, by applying a stress to the brittle substrate, the cracks in the crack line are completely advanced in the thickness direction. Thereby, a brittle board
  • substrate is parted along a crack line.
  • Patent Document 1 a depression on the upper surface of a glass plate is generated during scribing.
  • this indentation is referred to as a “scribe line”.
  • a crack extending in the downward direction from the scribe line is generated.
  • the crack line is formed simultaneously with the formation of the scribe line.
  • Patent Document 2 a cutting technique that is significantly different from the above-described typical cutting technique has been proposed.
  • this technique first, by generating plastic deformation by sliding the blade edge on the brittle substrate, a groove shape called “scribe line” in Patent Document 2 is formed.
  • this groove shape is referred to as a “trench line”.
  • the crack line is formed by extending the crack along the trench line. That is, unlike a typical technique, a trench line without a crack is once formed, and then a crack line is formed along the trench line. Thereafter, a normal breaking process is performed along the crack line.
  • the trench line without cracks used in the technique of Patent Document 2 can be formed by sliding the blade edge with a lower load than a typical scribe line with simultaneous crack formation. When the load is small, the damage applied to the cutting edge is reduced. Therefore, according to this cutting technique, the life of the cutting edge can be extended.
  • the present invention has been made in order to solve the above-described problems.
  • the purpose of the present invention is to form a crack line along the trench line more reliably and easily after forming a trench line having no crack below the trench line. It is to provide a method for dividing a brittle substrate, which can be formed in the following manner.
  • the method for cutting a brittle substrate includes the following steps a) to e). a) A brittle substrate having one surface provided with an edge and a thickness direction perpendicular to the one surface is prepared. b) a first surface, a second surface adjacent to the first surface, a ridge line by being adjacent to the second surface, and an apex by being adjacent to each of the first surface and the second surface A cutting edge having a third surface is prepared. c) By sliding the cutting edge on one surface of the brittle substrate in the direction from the ridge line toward the first surface, a trench line having a groove shape is formed on one surface of the brittle substrate by plastic deformation.
  • the trench line is formed so as to obtain a crackless state in which the brittle substrate is continuously connected in the direction intersecting the trench line below the trench line. d)
  • the ridgeline of the cutting edge slid by step c) cuts down the edge of one surface of the brittle substrate, thereby extending the crack of the brittle substrate in the thickness direction along the trench line from the edge, A crack line is formed.
  • the brittle substrate is disconnected continuously in the direction crossing the trench line below the trench line by the crack line.
  • the brittle substrate is divided along the crack line.
  • a brittle substrate cutting method includes the following steps a) to e). a) A brittle substrate having one surface and a thickness direction perpendicular to the one surface is prepared. On one surface, there is provided an assist line having an assist trench line having a groove shape and an assist crack line formed by extending a crack of a brittle substrate in the thickness direction along the assist trench line. Yes. b) The first surface, the second surface adjacent to the first surface, and the second surface adjacent to each other to form a ridge line and adjacent to each of the first surface and the second surface. A cutting edge having a third surface forming a vertex is prepared.
  • a trench line having a groove shape is formed on one surface of the brittle substrate by plastic deformation.
  • the trench line is formed so as to obtain a crackless state in which the brittle substrate is continuously connected in the direction intersecting the trench line below the trench line.
  • a crack line is formed by extending the.
  • the brittle substrate is disconnected continuously in the direction crossing the trench line below the trench line by the crack line.
  • the brittle substrate is divided along the crack line.
  • the cutting edge can be easily prepared. This is because the vertex of the blade edge is provided as a location where the three surfaces of the first surface, the second surface, and the third surface merge. If the tip of the cutting edge is provided by a location where more than three surfaces meet, the remaining surface needs to be aligned so that it passes through the point where the three surfaces meet. For this reason, high processing accuracy is required. On the other hand, when the apex of the cutting edge is provided by the location where the three surfaces meet, such high machining accuracy is not necessary. Second, it is possible to more reliably form a crack line along the trench line. This is because the edge line of the cutting edge slid to form the trench line cuts down the edge of one surface of the brittle substrate. By this cutting down, the trigger for starting the formation of crack lines can be obtained with high certainty.
  • the cutting edge can be easily prepared. This is because the vertex of the blade edge is provided as a location where the three surfaces of the first surface, the second surface, and the third surface merge. If the tip of the cutting edge is provided by a location where more than three surfaces meet, the remaining surface needs to be aligned so that it passes through the point where the three surfaces meet. For this reason, high processing accuracy is required. On the other hand, when the apex of the cutting edge is provided by the location where the three surfaces meet, such high machining accuracy is not necessary. Second, it is possible to more reliably form a crack line along the trench line.
  • edge line of the cutting edge slid to form the trench line is the intersection of the assist line provided on one surface of the brittle substrate and the trench line formed by the vertex of the sliding cutting edge. This is because stress is applied locally. By applying this stress, an opportunity to start the formation of crack lines can be obtained with high certainty.
  • FIG. 6 is a flowchart schematically showing a configuration of a brittle substrate cutting method according to the first to fifth embodiments of the present invention. It is a top view which shows roughly the 1st process of the cutting method of a brittle board
  • FIG. 5 is a schematic end view taken along line VV in FIG. 4. It is a top view which shows roughly the 2nd process of the cutting method of a brittle board
  • FIG. 7 is a schematic end view taken along line VII-VII in FIG. 6. It is a top view which shows roughly the structure of the cutting instrument used for the cutting method of the brittle board
  • FIG. 11 is a schematic end view taken along line XI-XI in FIG. 10. It is a top view which shows roughly the 2nd process of the cutting method of a brittle board
  • the cutting instrument 50 has a cutting edge 51 and a shank 52.
  • the blade edge 51 is held by being fixed to a shank 52 as its holder.
  • the cutting edge 51 is provided with a top surface SD1 (first surface) and a plurality of surfaces surrounding the top surface SD1.
  • the plurality of surfaces include a side surface SD2 (second surface) and a side surface SD3 (third surface).
  • the top surface SD1, the side surfaces SD2, and SD3 (first to third surfaces) face different directions and are adjacent to each other.
  • the blade edge 51 has a vertex where the top surface SD1, the side surfaces SD2 and SD3 merge.
  • a projection of the blade edge 51 is constituted by the vertex PP.
  • the side surfaces SD2 and SD3 form a ridge line PS constituting the side portion of the blade edge 51.
  • the ridge line PS extends linearly from the apex PP and has a convex shape extending linearly.
  • the blade edge 51 forms a ridge line PS by being adjacent to the top surface SD1, the side surface SD2 adjacent to the top surface SD1, and the side surface SD2, and is apex by being adjacent to each of the top surface SD1 and the side surface SD2. And a side surface SD3 forming PP.
  • the cutting edge 51 is preferably a diamond point. That is, the cutting edge 51 is preferably made of diamond from the viewpoint that the hardness and the surface roughness can be reduced. More preferably, the cutting edge 51 is made of single crystal diamond. More preferably, crystallographically, the top surface SD1 is a ⁇ 001 ⁇ plane, and each of the side surfaces SD2 and SD3 is a ⁇ 111 ⁇ plane. In this case, although the side surfaces SD2 and SD3 have different orientations, they are crystal surfaces that are equivalent to each other in terms of crystallography.
  • Diamond that is not a single crystal may be used.
  • polycrystalline diamond synthesized by a CVD (Chemical Vapor Deposition) method may be used.
  • sintered diamond obtained by bonding polycrystalline diamond particles, which are sintered from fine graphite or non-graphitic carbon without containing a binder such as an iron group element, with a binder such as an iron group element is used. May be.
  • the shank 52 extends along the axial direction AX.
  • the blade edge 51 is preferably attached to the shank 52 so that the normal direction of the top surface SD1 is approximately along the axial direction AX.
  • Glass substrate cutting method Next, a method for dividing the glass substrate 4 will be described below with reference to the flowchart shown in FIG.
  • a glass substrate 4 (FIG. 1) to be divided is prepared.
  • the glass substrate 4 has an upper surface SF1 (one surface) and an opposite lower surface SF2 (other surface).
  • An edge ED is provided on the upper surface SF1. In the example shown in FIG. 4, the edge ED has a rectangular shape.
  • the glass substrate 4 has a thickness direction DT perpendicular to the upper surface SF1.
  • the above-described cutting instrument 50 (FIGS. 1 and 2) having the cutting edge 51 is prepared.
  • trench line TL is formed in step S30 (FIG. 3). Specifically, the following steps are performed.
  • the vertex PP of the blade edge 51 (FIG. 1) is pressed against the upper surface SF1 at the position N1. Thereby, the blade edge 51 contacts the glass substrate 4.
  • the position N1 is preferably away from the edge ED of the upper surface SF1 of the glass substrate 4 as shown. In other words, it is possible to avoid the cutting edge 51 from colliding with the edge ED of the upper surface SF ⁇ b> 1 of the glass substrate 4 when the cutting edge 51 starts to slide.
  • the blade edge 51 pressed as described above is slid on the upper surface SF1 of the glass substrate 4 (see the arrow in FIG. 4).
  • the blade edge 51 (FIG. 1) is slid in the direction from the ridge line PS toward the top surface SD1 on the upper surface SF1.
  • the blade edge 51 is slid in a direction DB in which the direction from the ridge line PS to the top surface SD1 via the vertex PP is projected onto the upper surface SF1.
  • the direction DB is approximately along the direction in which the extending direction of the ridge line PS in the vicinity of the vertex PP is projected onto the upper surface SF1.
  • the direction DB corresponds to a direction opposite to the direction in which the axial direction AX extending from the blade edge 51 is projected onto the upper surface SF1. Therefore, the blade edge 51 is pushed forward on the upper surface SF 1 by the shank 52.
  • the ridgeline PS and the top surface SD1 of the blade edge 51 (FIG. 1) slidable on the upper surface SF1 of the glass substrate 4 form an angle AG1 and an angle AG2 with the upper surface SF1 of the glass substrate 4, respectively.
  • the angle AG2 is preferably smaller than the angle AG1.
  • the plastic deformation is generated on the upper surface SF1 by the above sliding.
  • a trench line TL (FIG. 5) having a groove shape is formed on the upper surface SF1.
  • the trench line TL is preferably generated only by plastic deformation of the glass substrate 4, and in this case, no scraping occurs on the upper surface SF ⁇ b> 1 of the glass substrate 4.
  • the load on the blade edge 51 should not be excessively increased. By not scraping, it is possible to avoid undesirable fine fragments on the upper surface SF1. However, some shaving is usually acceptable.
  • the formation of the trench line TL is performed by sliding the blade edge 51 from the position N1 to the position N3e via the position N2 between the position N1 and the position N3e.
  • the position N2 is away from the edge ED of the upper surface SF1 of the glass substrate 4.
  • the position N3e is located at the edge ED of the upper surface SF1 of the glass substrate 4.
  • the trench line TL is a crackless state in which the glass substrate 4 is continuously connected in a direction DC (FIG. 5) intersecting the extending direction (lateral direction in FIG. 4) of the trench line TL below the trench line TL. It is formed so that a state is obtained.
  • the trench line TL is formed by plastic deformation, but no crack is formed along the trench line TL.
  • the load applied to the cutting edge 51 is so small that cracks do not occur at the time of forming the trench line TL, and creates an internal stress state that can generate cracks in a later process. It is adjusted so as to be large enough to cause plastic deformation.
  • the cutting edge 51 slid as described above to form the trench line TL finally reaches the position N3e.
  • the crackless state is maintained when the cutting edge 51 is located at the position N2, and further maintained until the moment when the cutting edge 51 reaches the position N3e.
  • the ridge line PS (FIG. 1) of the blade edge 51 cuts down the edge ED of the upper surface SF1 of the glass substrate 4.
  • the above-mentioned cut-down causes a fine destruction at the position N3e.
  • a crack is generated so as to release the internal stress in the vicinity of the trench line TL.
  • cracks in the glass substrate 4 in the thickness direction DT extend from the position N3e located at the edge ED of the upper surface SF1 of the glass substrate 4 along the trench line TL (see arrows in FIG. 6).
  • the formation of the crack line CL is started.
  • step S50 FIG. 3
  • the crack line CL is formed from the position N3e to the position N1.
  • the speed at which the blade edge 51 slides from the position N2 to the position N3e may be smaller than the speed from the position N1 to the position N2.
  • the load applied to the blade edge 51 from the position N2 to the position N3e may be larger than the load from the position N1 to the position N2 within a range in which the crackless state is maintained.
  • continuous connection is broken in the direction DC (FIG. 7) where the glass substrate 4 intersects the extending direction (lateral direction in FIG. 6) of the trench line TL below the trench line TL by the crack line CL.
  • continuous connection means a connection that is not interrupted by a crack.
  • the portions of the glass substrate 4 may be in contact with each other through the cracks of the crack line CL. Further, a slightly continuous connection may be left immediately below the trench line TL.
  • the direction (arrow in FIG. 6) in which the crack line CL (FIG. 6) extends along the trench line TL (FIG. 4) is opposite to the direction in which the trench line TL is formed (arrow in FIG. 4).
  • the angle AG2 is made smaller than the angle AG1. Preferably it is. If this angular relationship is not satisfied, the crack line CL is unlikely to occur. Further, if the angle AG1 and the angle AG2 are approximately the same, it is likely that the crack line CL is generated or not.
  • step S60 the glass substrate 4 is divided along the crack line CL. That is, a so-called break process is performed.
  • the breaking process can be performed by applying an external force to the glass substrate 4. For example, by pressing a stress applying member (for example, a member called “break bar”) on the lower surface SF2 toward the crack line CL (FIG. 7) on the upper surface SF1 of the glass substrate 4, cracks in the crack line CL are obtained. Is applied to the glass substrate 4.
  • a stress applying member for example, a member called “break bar”
  • the glass substrate 4 is divided.
  • the crack line CL forming process described above is essentially different from a so-called break process.
  • the breaking process the already formed cracks are further extended in the thickness direction to completely separate the substrate.
  • the formation process of the crack line CL brings about a change from a crackless state obtained by forming the trench line TL to a state having cracks. This change is considered to be caused by the release of internal stress that the crackless state has.
  • apex PP of cutting edge 59 of this comparative example is provided at a location where four surfaces SE1 to SE4 merge.
  • Four ridge lines PS1 to PS4 are provided from the vertex PP.
  • the edge ED of the upper surface SF1 of the glass substrate 4 can be cut down at any of the ridgelines PS1 to PS4. Therefore, like the present embodiment, there is an advantage that the crack line CL is easily formed.
  • a high processing accuracy is required for forming the blade edge 59, and therefore, there is a disadvantage that the formation is not easy. This is because when the apex PP of the cutting edge is provided by the location where the surfaces SE1 to SE4 meet as in this comparative example, the position of the remaining one surface passes through the point where three of these surfaces meet. This is because it is necessary to match.
  • the cutting edge 51 can be easily prepared. This is because, unlike the comparative example 1, the vertex of the blade edge 51 is provided as a location where the three surfaces of the top surface SD1, the side surface SD2, and the side surface SD3 merge. If the tip of the cutting edge is provided by a location where more than three surfaces meet, the remaining surface needs to be aligned so that it passes through the point where the three surfaces meet. For this reason, high processing accuracy is required. On the other hand, when the apex of the cutting edge is provided by the location where the three surfaces meet, such high machining accuracy is not necessary. Second, the crack line CL along the trench line TL can be more reliably formed.
  • the ridge line PS of the blade edge 51 slid to form the trench line TL cuts down the edge ED of the upper surface SF ⁇ b> 1 of the glass substrate 4. By this cutting down, the trigger for starting the formation of the crack line CL is obtained with high certainty.
  • the lubricant is supplied to a position where blade edge 51 slides on upper surface SF ⁇ b> 1 of glass substrate 4.
  • the step of forming the trench line TL (FIG. 4) (FIG. 3: step S ⁇ b> 30) includes the step S ⁇ b> 31 for supplying the lubricant and the cutting edge 51 at the position where the lubricant is supplied.
  • Step S32 to be slid.
  • a lubricant supply unit (not shown) may be provided in the shank 52 (FIG. 1). Since the configuration other than these is substantially the same as the configuration of the first embodiment described above, description thereof will not be repeated. Step S31 can also be applied to Embodiments 3 to 5 described later.
  • the direction DB (FIG. 1) is selected as the traveling direction of the blade edge 51 as in the first embodiment.
  • the sliding in the direction DB is more likely to damage the cutting edge 51 than the sliding in the opposite direction. According to the present embodiment, this damage can be effectively suppressed. Thereby, the lifetime of a blade edge can be extended.
  • step S10 glass substrate 4 similar to that in the first embodiment is prepared.
  • an assist line AL is provided on the upper surface SF1 of the glass substrate 4.
  • assist line AL has an assist trench line TLa and an assist crack line CLa.
  • the assist trench line TLa has a groove shape.
  • the assist crack line CLa is configured by a crack in the glass substrate 4 in the thickness direction DT extending along the assist trench line TLa.
  • the assist line AL is provided by the process of simultaneously forming the assist trench line TLa and the assist crack line CLa on the upper surface SF1 of the glass substrate 4.
  • Such an assist line AL can be formed by an ordinary typical scribing method.
  • such an assist line AL can be performed when the cutting edge rides on the edge ED of the upper surface SF1 of the glass substrate 4 and moves on the upper surface SF1, as indicated by an arrow in FIG. Since a fine crack is generated by an impact at the time of riding, the assist crack line CLa can be easily formed at the same time when the assist trench line TLa is formed.
  • the cutting edge preferably has a shape different from the shape of the cutting edge 51 and suitable for riding.
  • the blade edge is one that is rotatably held (wheel-type one). In other words, it is preferable that the cutting edge is not sliding but rotating on the glass substrate 4.
  • the starting point of the assist line AL is the edge ED in FIG. 10, but may be separated from the edge ED.
  • step S20 a cutting edge 51 similar to that of the first embodiment is prepared.
  • the assist line AL may be formed using the cutting edge 51.
  • the assist line AL may be formed using a cutting edge having a shape similar to the shape of the cutting edge 51.
  • trench line TL is formed in step S30 (FIG. 3). Specifically, the following steps are performed.
  • the same operation as in the first embodiment is performed. Specifically, the vertex PP of the blade edge 51 (FIG. 1) is pressed against the upper surface SF1 at the position N1. Next, the pressed blade edge 51 is slid in the direction DB (FIG. 1) on the upper surface SF1 of the glass substrate 4 (see the arrow in FIG. 12). As a result, the trench line TL is formed in a crackless state on the upper surface SF1.
  • the formation of the trench line TL is performed by sliding the blade edge 51 from the position N1 to the position N3a via the position N2 between the position N1 and the position N3a.
  • the position N3a is disposed on the assist line AL.
  • the position N2 is disposed between the position N1 and the position N3a.
  • the blade edge 51 is further slid to the position N4 beyond the position N3a on the assist line AL.
  • the position N4 is preferably away from the edge ED.
  • the cutting edge 51 slid as described above to form the trench line TL intersects the assist line AL at the position N3a. Therefore, the ridge line PS (FIG. 1) of the blade edge 51 also intersects the assist line AL. This intersection causes a fine breakdown at the position N3a. Starting from this breakdown, a crack is generated so as to release the internal stress in the vicinity of the trench line TL. Specifically, the crack of the glass substrate 4 in the thickness direction DT extends from the position N3a located on the assist line AL along the trench line TL (see the arrow in FIG. 13). In other words, formation of the crack line CL (FIG. 13) is started. Thereby, as step S50 (FIG. 3), the crack line CL is formed from the position N3a to the position N1. After the formation of the crack line CL, as in the first embodiment, the continuous connection is broken in the direction in which the glass substrate 4 intersects the trench line TL below the trench line TL by the crack line CL.
  • the blade edge 51 is separated from the glass substrate 4 after reaching the position N3a.
  • the blade edge 51 is separated from the glass substrate 4 after sliding to the position N4 beyond the position N3a.
  • step S60 the glass substrate 4 is divided along the crack line CL as in the first embodiment.
  • the method for dividing the glass substrate 4 of the present embodiment is performed.
  • the cutting edge 51 can be easily prepared for the same reason as in the first embodiment.
  • the crack line CL along the trench line TL can be more reliably formed. This is because the ridge line PS of the cutting edge 51 slid to form the trench line TL is formed by the assist line AL provided on the upper surface SF1 of the glass substrate 4 and the apex of the sliding cutting edge 51. This is because stress is locally applied to the position N3a (FIG. 12) where the line TL intersects. By applying this stress, the start of formation of the crack line CL can be obtained with high certainty.
  • each of the assist trench line TLa and the assist crack line CLa included in the assist line AL is the trench line TL described in the first embodiment. And a method similar to the method of forming the crack line CL. Hereinafter, this method will be specifically described.
  • a cutting edge used for forming the assist line AL is prepared.
  • This cutting edge may be the same as the cutting edge 51 (FIGS. 1 and 2). That is, the formation of the assist line AL and the formation of the trench line TL formed thereafter may be performed by the common cutting edge 51.
  • a cutting edge different from the cutting edge 51 (hereinafter referred to as “assist cutting edge”) may be prepared as a cutting edge for forming the assist line AL.
  • the assist blade edge may have the same shape as the shape of the blade edge 51 (FIGS. 1 and 2).
  • the assist blade edge may have a shape different from the shape of the blade edge 51.
  • the assist blade edge has the configuration of the top surface SD1, the side surface SD2, and the side surface SD3 that form the apex PP and the ridgeline PS, and has the shape described above.
  • the differences are preferably due to differences in arrangement between these configurations.
  • the “shape” of the cutting edge considered here is the shape of the portion in the vicinity of the vertex PP of the cutting edge, that is, the portion acting on the glass substrate 4, and the shape of the portion away from this portion is usually It does not matter.
  • the cutting edge used for forming the assist line AL may be simply referred to as “cutting edge” regardless of whether it is the cutting edge 51 or the assist cutting edge.
  • assist trench line TLa is formed in a crackless state by a method similar to the formation of trench line TL (FIG. 4).
  • an assist trench line TLa along the assist trench line TLa is formed by a method similar to the method of forming the crack line CL along the trench line TL (FIG. 6).
  • the assist line AL (FIG. 11) is formed.
  • trench lines TL (FIG. 12) and crack lines CL (FIG. 13) are formed in steps S30 and S50 (FIG. 3), and in step S60 (FIG. 3), The glass substrate 4 is divided along the crack line CL.
  • the method for dividing the glass substrate 4 of the present embodiment is performed.
  • the load applied to the blade edge 51 in the formation of the trench line TL (FIG. 12) is made larger than the load applied to the blade edge in the formation of the assist trench line TLa (FIG. 14). .
  • the crack line CL can be generated more reliably by providing a difference in the load.
  • the angle AG2 (FIG. 1) in forming the trench line TL (FIG. 12) is smaller than the angle AG2 (FIG. 1) in forming the assist trench line TLa.
  • the angle AG2 (FIG. 1) in forming the assist trench line TLa is smaller than the angle AG2 (FIG. 1) in forming the assist trench line TLa.
  • the assist blade edge is prepared separately from the blade edge 51 for forming the trench line TL as the blade edge for forming the assist trench line TLa.
  • the posture of the blade edge 51 can be fixed in a state where the angle AG2 of the blade edge 51 is suitable for forming the trench line TL. In other words, it is not necessary to adjust the posture of the blade edge 51 for optimizing the angle AG2 between the step of forming the assist trench line TLa and the step of forming the trench line TL.
  • blade edge 51 is used in forming trench line TL
  • the assist blade edge described in the fourth embodiment is used in forming assist trench line TLa.
  • the assist blade edge 51a is used.
  • the shape of the blade edge 51 and the shape of the assist blade edge 51a are different from each other.
  • each of the blade edge 51 and the assist blade edge 51a in the vicinity of the vertex PP has the angles AP and APa of the ridge line PS in a cross section perpendicular to the ridge line PS, and the angle AP is larger than the angle APa. Since the configuration other than these is substantially the same as the configuration of the fourth embodiment described above, description thereof will not be repeated.
  • cutting edges having different shapes are used when the assist trench line TLa is formed and when the trench line TL is formed.
  • a shape suitable for a relatively low load and a shape suitable for a high load can be used. Therefore, a crackless state can be more reliably obtained when the assist trench line TLa and the trench line TL are formed, and the assist crack line CLa and the crack line CL are more reliably formed from the assist trench line TLa and the trench line TL, respectively. Can be generated.
  • the edge of the upper surface SF1 is rectangular is illustrated, but other shapes may be used.
  • the upper surface may be curved.
  • the trench line TL is linear has been described, the trench line TL may be curved.
  • the glass substrate 4 was used as a brittle board
  • substrate may be made from brittle materials other than glass, for example, may be made from ceramics, silicon, a compound semiconductor, sapphire, or quartz.

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Abstract

第１～第３の面（ＳＤ１～ＳＤ３）を有することで稜線（ＰＳ）および頂点（ＰＰ）を有する刃先（５１）が準備される。脆性基板（４）の一の面（ＳＦ１）上で刃先（５１）を稜線（ＰＳ）から第１の面（ＳＤ１）へ向かう方向へ摺動させることによって、溝形状を有するトレンチライン（ＴＬ）がクラックレス状態で形成される。刃先（５１）の稜線（ＰＳ）が脆性基板（４）の縁（ＥＤ）を切り下ろすことで、縁（ＥＤ）からトレンチライン（ＴＬ）に沿って厚さ方向（ＤＴ）における脆性基板（４）のクラックを伸展させることによって、クラックライン（ＣＬ）が形成される。クラックライン（ＣＬ）によってトレンチライン（ＴＬ）の下方において脆性基板（４）はトレンチライン（ＴＬ）と交差する方向において連続的なつながりが断たれている。

Description

脆性基板の分断方法
　本発明は脆性基板の分断方法に関する。
　フラットディスプレイパネルまたは太陽電池パネルなどの電気機器の製造において、脆性基板を分断することがしばしば必要となる。典型的な分断方法においては、まず、脆性基板上にクラックラインが形成される。本明細書において「クラックライン」とは、脆性基板の厚さ方向に部分的に進行したクラックが脆性基板の表面上においてライン状に延びているもののことを意味する。次に、いわゆるブレイク工程が行われる。具体的には、脆性基板に応力を印加することによって、クラックラインのクラックが厚さ方向に完全に進行させられる。これにより、クラックラインに沿って脆性基板が分断される。
　特許文献１によれば、ガラス板の上面にあるくぼみがスクライブ時に生じる。この特許文献１においては、このくぼみが「スクライブライン」と称されている。また、このスクライブラインの刻設と同時に、スクライブラインから直下方向に延びるクラックが発生する。この特許文献１の技術に見られるように、従来の典型的な技術においては、スクライブラインの形成と同時にクラックラインが形成される。
　特許文献２によれば、上記の典型的な分断技術とは顕著に異なる分断技術が提案されている。この技術によれば、まず、脆性基板上での刃先の摺動によって塑性変形を発生させることにより、この特許文献２において「スクライブライン」と称される溝形状が形成される。本明細書においては、以降において、この溝形状のことを「トレンチライン」と称する。トレンチラインが形成されている時点では、その下方にクラックは形成されない。その後にトレンチラインに沿ってクラックを伸展させることで、クラックラインが形成される。つまり、典型的な技術とは異なり、クラックを伴わないトレンチラインがいったん形成され、その後にトレンチラインに沿ってクラックラインが形成される。その後、クラックラインに沿って通常のブレイク工程が行われる。
　上記特許文献２の技術で用いられる、クラックを伴わないトレンチラインは、クラックの同時形成を伴う典型的なスクライブラインに比して、より低い荷重での刃先の摺動により形成可能である。荷重が小さいことにより、刃先に加わるダメージが小さくなる。よって、この分断技術によれば、刃先の寿命を延ばすことができる。
特開平９－１８８５３４号公報 国際公開第２０１５／１５１７５５号
　従来の典型的な技術においては、スクライビング時にクラックが形成されないことは、スクライビングの失敗を意味していた。しかしながら、上記特許文献２の分断技術においては、スクライビングにより、クラックを伴わないトレンチラインが意図的に形成される。そしてその後、トレンチラインに沿ったクラックラインが発生させられる。クラックラインを形成し始めるためには、トレンチラインの形成によって脆性基板中に生じていた内部応力を開放するきっかけを脆性基板へ与えることが必要である。このきっかけを与える方法については、上記特許文献２において種々の方法が提案されている。本発明者の検討によれば、これらの方法も有用ではあるが、クラックラインが形成される確率がやや低かったり、追加のブレイク工程を要するために作業負担がやや大きかったり、といった課題が残っていた。
　本発明は以上のような課題を解決するためになされたものであり、その目的は、その下方にクラックを有しないトレンチラインを形成した後に、トレンチラインに沿ったクラックラインを、より確実かつ容易に形成することができる、脆性基板の分断方法を提供することである。
　本発明の一の局面に従う脆性基板の分断方法は、以下の工程ａ）～ｅ）を有する。
ａ）縁が設けられた一の面と、一の面に垂直な厚さ方向とを有する脆性基板が準備される。
ｂ）第１の面、第１の面と隣り合う第２の面と、第２の面と隣り合うことで稜線をなしかつ第１の面および第２の面の各々と隣り合うことで頂点をなす第３の面と、を有する刃先が準備される。
ｃ）脆性基板の一の面上で刃先を稜線から第１の面へ向かう方向へ摺動させることによって、溝形状を有するトレンチラインが塑性変形により脆性基板の一の面上に形成される。トレンチラインは、トレンチラインの下方において脆性基板がトレンチラインと交差する方向において連続的につながっている状態であるクラックレス状態が得られるように形成される。
ｄ）工程ｃ）によって摺動させられた刃先の稜線が脆性基板の一の面の縁を切り下ろすことで、縁からトレンチラインに沿って厚さ方向における脆性基板のクラックを伸展させることによって、クラックラインが形成される。クラックラインによってトレンチラインの下方において脆性基板はトレンチラインと交差する方向において連続的なつながりが断たれている。
ｅ）クラックラインに沿って脆性基板が分断される。
　本発明の他の局面に従う脆性基板の分断方法は、以下の工程ａ）～ｅ）を有する。
ａ）一の面と、一の面に垂直な厚さ方向とを有する脆性基板が準備される。一の面上には、溝形状を有するアシストトレンチラインと、厚さ方向における脆性基板のクラックがアシストトレンチラインに沿って延びることによって構成されたアシストクラックラインと、を有するアシストラインが設けられている。
ｂ）第１の面と、第１の面と隣り合う第２の面と、第２の面と隣り合うことで稜線をなしかつ第１の面および第２の面の各々と隣り合うことで頂点をなす第３の面と、を有する刃先が準備される。
ｃ）脆性基板の一の面上で刃先を稜線から第１の面へ向かう方向へ摺動させることによって、溝形状を有するトレンチラインが塑性変形により脆性基板の一の面上に形成される。トレンチラインは、トレンチラインの下方において脆性基板がトレンチラインと交差する方向において連続的につながっている状態であるクラックレス状態が得られるように形成される。
ｄ）工程ｃ）によって摺動させられた刃先の稜線が脆性基板の一の面上に設けられたアシストラインと交差することで、アシストラインからトレンチラインに沿って厚さ方向における脆性基板のクラックを伸展させることによって、クラックラインが形成される。クラックラインによってトレンチラインの下方において脆性基板はトレンチラインと交差する方向において連続的なつながりが断たれている。
ｅ）クラックラインに沿って脆性基板が分断される。
　本発明の一の局面に従う脆性基板の分断方法によれば、第１に、刃先を容易に準備することができる。なぜならば、刃先の頂点が、第１の面、第２の面および第３の面の３つの面が合流する箇所として設けられるからである。仮に、３つを超える面が合流する箇所によって刃先の頂点が設けられる場合、３つの面が合流する点を通るように、残る面の位置を合わせる必要がある。このため、高い加工精度が必要となる。これに対して、３つの面が合流する箇所によって刃先の頂点が設けられる場合、そのような高い加工精度は必要ではない。第２に、トレンチラインに沿ったクラックラインをより確実に形成することができる。なぜならば、トレンチラインの形成のために摺動させられた刃先の稜線が、脆性基板の一の面の縁を切り下ろすからである。この切り下ろしにより、クラックラインの形成開始のきっかけが、高い確実性で得られる。
　本発明の他の局面に従う脆性基板の分断方法によれば、第１に、刃先を容易に準備することができる。なぜならば、刃先の頂点が、第１の面、第２の面および第３の面の３つの面が合流する箇所として設けられるからである。仮に、３つを超える面が合流する箇所によって刃先の頂点が設けられる場合、３つの面が合流する点を通るように、残る面の位置を合わせる必要がある。このため、高い加工精度が必要となる。これに対して、３つの面が合流する箇所によって刃先の頂点が設けられる場合、そのような高い加工精度は必要ではない。第２に、トレンチラインに沿ったクラックラインをより確実に形成することができる。なぜならば、トレンチラインの形成のために摺動させられた刃先の稜線が、脆性基板の一の面に設けられたアシストラインと、摺動する刃先の頂点によって形成されたトレンチラインとの交点へ、局所的に応力を印加するからである。この応力印加により、クラックラインの形成開始のきっかけが、高い確実性で得られる。
本発明の実施の形態１における脆性基板の分断方法に用いられるカッティング器具の構成を概略的に示す側面図である。 図１の矢印ＩＩの視点での概略平面図である。 本発明の実施の形態１～５における脆性基板の分断方法の構成を概略的に示すフロー図である。 本発明の実施の形態１における脆性基板の分断方法の第１の工程を概略的に示す上面図である。 図４の線Ｖ－Ｖに沿う概略端面図である。 本発明の実施の形態１における脆性基板の分断方法の第２の工程を概略的に示す上面図である。 図６の線ＶＩＩ－ＶＩＩに沿う概略端面図である。 比較例における脆性基板の分断方法に用いられるカッティング器具の構成を概略的に示す平面図である。 本発明の実施の形態２における脆性基板の分断方法における、トレンチラインの形成方法の構成を概略的に示すフロー図である。 本発明の実施の形態３における脆性基板の分断方法の第１の工程を概略的に示す上面図である。 図１０の線ＸＩ－ＸＩに沿う概略端面図である。 本発明の実施の形態３における脆性基板の分断方法の第２の工程を概略的に示す上面図である。 本発明の実施の形態３における脆性基板の分断方法の第３の工程を概略的に示す上面図である。 本発明の実施の形態４における脆性基板の分断方法の第１の工程を概略的に示す上面図である。 本発明の実施の形態４における脆性基板の分断方法の第２の工程を概略的に示す上面図である。 本発明の実施の形態５における脆性基板の分断方法に用いられる刃先の構成を概略的に示す断面図である。 本発明の実施の形態５における脆性基板の分断方法に用いられるアシスト刃先の構成を概略的に示す断面図である。
　以下、図面に基づいて本発明の実施の形態について説明する。なお、以下の図面において同一または相当する部分には同一の参照番号を付しその説明は繰返さない。
　＜実施の形態１＞
　（カッティング器具の構成）
　図１および図２を参照して、はじめに、本実施の形態のガラス基板４（脆性基板）の分断方法におけるトレンチラインの形成工程に用いられるカッティング器具５０の構成について説明する。カッティング器具５０は刃先５１およびシャンク５２を有している。刃先５１は、そのホルダとしてのシャンク５２に固定されることによって保持されている。
　刃先５１には、天面ＳＤ１（第１の面）と、天面ＳＤ１を取り囲む複数の面とが設けられている。これら複数の面は側面ＳＤ２（第２の面）および側面ＳＤ３（第３の面）を含む。天面ＳＤ１、側面ＳＤ２およびＳＤ３（第１～第３の面）は、互いに異なる方向を向いており、かつ互いに隣り合っている。刃先５１は、天面ＳＤ１、側面ＳＤ２およびＳＤ３が合流する頂点を有する。この頂点ＰＰによって刃先５１の突起部が構成されている。また側面ＳＤ２およびＳＤ３は、刃先５１の側部を構成する稜線ＰＳをなしている。稜線ＰＳは、頂点ＰＰから線状に延びており、かつ、線状に延びる凸形状を有する。以上の構成から、刃先５１は、天面ＳＤ１と、天面ＳＤ１と隣り合う側面ＳＤ２と、側面ＳＤ２と隣り合うことで稜線ＰＳをなしかつ天面ＳＤ１および側面ＳＤ２の各々と隣り合うことで頂点ＰＰをなす側面ＳＤ３と、を有する。
　刃先５１はダイヤモンドポイントであることが好ましい。すなわち刃先５１は、硬度および表面粗さを小さくすることができる点からダイヤモンドから作られていることが好ましい。より好ましくは刃先５１は単結晶ダイヤモンドから作られている。さらに好ましくは結晶学的に言って、天面ＳＤ１は｛００１｝面であり、側面ＳＤ２およびＳＤ３の各々は｛１１１｝面である。この場合、側面ＳＤ２およびＳＤ３は、異なる向きを有するものの、結晶学上、互いに等価な結晶面である。
　なお単結晶でないダイヤモンドが用いられてもよく、たとえば、ＣＶＤ(Chemical Vapor Deposition)法で合成された多結晶体ダイヤモンドが用いられてもよい。あるいは、微粒のグラファイトや非グラファイト状炭素から、鉄族元素などの結合材を含まずに焼結された多結晶体ダイヤモンド粒子を鉄族元素などの結合材によって結合させた焼結ダイヤモンドが用いられてもよい。
　シャンク５２は軸方向ＡＸに沿って延在している。刃先５１は、天面ＳＤ１の法線方向が軸方向ＡＸにおおよそ沿うようにシャンク５２に取り付けられることが好ましい。
　（ガラス基板の分断方法）
　図３に示すフロー図を参照しつつ、次に、ガラス基板４の分断方法について、以下に説明する。
　ステップＳ１０（図３）にて、分断されることになるガラス基板４（図１）が準備される。ガラス基板４は、上面ＳＦ１（一の面）と、その反対の下面ＳＦ２（他の面）とを有している。上面ＳＦ１には縁ＥＤが設けられている。図４で示す例においては、縁ＥＤは長方形状を有する。ガラス基板４は、上面ＳＦ１に垂直な厚さ方向ＤＴを有する。またステップＳ２０（図３）にて、上述した、刃先５１を有するカッティング器具５０（図１および図２）が準備される。
　図４を参照して、ステップＳ３０（図３）にてトレンチラインＴＬが形成される。具体的には、以下の工程が行われる。
　まず、刃先５１（図１）の頂点ＰＰが上面ＳＦ１に位置Ｎ１で押し付けられる。これにより刃先５１がガラス基板４に接触する。位置Ｎ１は、図示されているように、ガラス基板４の上面ＳＦ１の縁ＥＤから離れていることが好ましい。言い換えれば、刃先５１の摺動開始時点において、刃先５１がガラス基板４の上面ＳＦ１の縁ＥＤに衝突することが避けられる。
　次に、上記のように押し付けられた刃先５１がガラス基板４の上面ＳＦ１上で摺動させられる（図４の矢印参照）。刃先５１（図１）は、上面ＳＦ１上で稜線ＰＳから天面ＳＤ１へ向かう方向へ摺動させられる。厳密に言えば、刃先５１は、稜線ＰＳから頂点ＰＰを経由して天面ＳＤ１へ向かう方向を上面ＳＦ１上に射影した方向ＤＢに摺動させられる。方向ＤＢは、頂点ＰＰの近傍における稜線ＰＳの延在方向を上面ＳＦ１上に射影した方向におおよそ沿っている。図１においては、方向ＤＢは、刃先５１から延びる軸方向ＡＸを上面ＳＦ１上へ射影した方向と反対方向に対応している。よって刃先５１はシャンク５２によって上面ＳＦ１上を押し進められる。
　ガラス基板４の上面ＳＦ１上を摺動させられる刃先５１（図１）の稜線ＰＳおよび天面ＳＤ１のそれぞれは、ガラス基板４の上面ＳＦ１と角度ＡＧ１および角度ＡＧ２をなしている。角度ＡＧ２は角度ＡＧ１よりも小さいことが好ましい。
　上記摺動によって上面ＳＦ１上に塑性変形が発生させられる。これにより上面ＳＦ１上に、溝形状を有するトレンチラインＴＬ（図５）が形成される。トレンチラインＴＬは、ガラス基板４の塑性変形のみによって生じることが好ましく、その場合、ガラス基板４の上面ＳＦ１上で削れが生じない。削れを避けるためには、刃先５１の荷重を過度に高くしなければよい。削れがないことにより、上面ＳＦ１上に、好ましくない微細な破片が生じることが避けられる。ただし、若干の削れは、通常、許容され得る。
　トレンチラインＴＬの形成は、位置Ｎ１および位置Ｎ３ｅの間で、位置Ｎ１から位置Ｎ２を経由して位置Ｎ３ｅへ刃先５１を摺動させることによって行われる。位置Ｎ２は、ガラス基板４の上面ＳＦ１の縁ＥＤから離れている。位置Ｎ３ｅは、ガラス基板４の上面ＳＦ１の縁ＥＤに位置している。
　トレンチラインＴＬは、トレンチラインＴＬの下方においてガラス基板４がトレンチラインＴＬの延在方向（図４における横方向）と交差する方向ＤＣ（図５）において連続的につながっている状態であるクラックレス状態が得られるように形成される。クラックレス状態においては、塑性変形によるトレンチラインＴＬは形成されているものの、それに沿ったクラックは形成されていない。クラックレス状態を得るために、刃先５１に加えられる荷重は、トレンチラインＴＬ形成時点ではクラックが発生しない程度に小さく、かつ、後の工程でクラックを発生させることができる内部応力の状態を作り出すような塑性変形が発生する程度大きくなるように調整される。
　トレンチラインＴＬを形成するために上記のように摺動させられた刃先５１は、最終的に位置Ｎ３ｅに達する。クラックレス状態は、刃先５１が位置Ｎ２に位置している時点で維持されており、さらに、刃先５１が位置Ｎ３ｅに達する瞬間まで維持されている。刃先５１が位置Ｎ３ｅに達すると、刃先５１の稜線ＰＳ（図１）は、ガラス基板４の上面ＳＦ１の縁ＥＤを切り下ろす。
　図６および図７を参照して、上記の切り下ろしによって、位置Ｎ３ｅに微細な破壊が生じる。この破壊を起点として、トレンチラインＴＬ付近の内部応力を解放するようにクラックが発生する。具体的には、ガラス基板４の上面ＳＦ１の縁ＥＤに位置する位置Ｎ３ｅからトレンチラインＴＬに沿って、厚さ方向ＤＴにおけるガラス基板４のクラックが伸展する（図６における矢印参照）。言い換えれば、クラックラインＣＬの形成が開始される。これにより、ステップＳ５０（図３）として、位置Ｎ３ｅから位置Ｎ１へクラックラインＣＬが形成される。
　なお、クラックラインＣＬの形成をより確実にするために、刃先５１が位置Ｎ２から位置Ｎ３ｅを摺動する速度を、位置Ｎ１から位置Ｎ２における速度より小さくしてもよい。同様に、位置Ｎ２から位置Ｎ３ｅにおいて刃先５１に印加される荷重を、クラックレス状態が維持される範囲で位置Ｎ１から位置Ｎ２における荷重よりも大きくしてもよい。
　クラックラインＣＬによってトレンチラインＴＬの下方においてガラス基板４はトレンチラインＴＬの延在方向（図６における横方向）と交差する方向ＤＣ（図７）において連続的なつながりが断たれている。ここで「連続的なつながり」とは、言い換えれば、クラックによって遮られていないつながりのことである。なお、上述したように連続的なつながりが断たれている状態において、クラックラインＣＬのクラックを介してガラス基板４の部分同士が接触していてもよい。また、トレンチラインＴＬの直下にわずかに連続的なつながりが残されていてもよい。
　トレンチラインＴＬ（図４）に沿ってクラックラインＣＬ（図６）が伸展する方向（図６の矢印）は、トレンチラインＴＬが形成された方向（図４の矢印）と逆である。このような方向関係でクラックラインＣＬを発生させるためには、トレンチラインＴＬの形成のために刃先５１が方向ＤＢ（図１）へ摺動する際に、角度ＡＧ２が角度ＡＧ１よりも小さくされていることが好ましい。この角度関係が満たされていないと、クラックラインＣＬが発生しにくい。また角度ＡＧ１および角度ＡＧ２がおおよそ同じであると、クラックラインＣＬが発生するか否かが不安定となりやすい。
　次に、ステップＳ６０（図３）にて、クラックラインＣＬに沿ってガラス基板４が分断される。すなわち、いわゆるブレイク工程が行なわれる。ブレイク工程は、ガラス基板４への外力の印加によって行ない得る。たとえば、ガラス基板４の上面ＳＦ１上のクラックラインＣＬ（図７）に向かって下面ＳＦ２上に応力印加部材（たとえば、「ブレイクバー」と称される部材）を押し付けることによって、クラックラインＣＬのクラックを開くような応力がガラス基板４へ印加される。なおクラックラインＣＬがその形成時に厚さ方向ＤＴに完全に進行した場合は、クラックラインＣＬの形成とガラス基板４の分断とが同時に生じる。
　以上によりガラス基板４の分断が行なわれる。なお上述したクラックラインＣＬの形成工程は、いわゆるブレイク工程と本質的に異なっている。ブレイク工程は、既に形成されているクラックを厚さ方向にさらに伸展させることで基板を完全に分離するものである。一方、クラックラインＣＬの形成工程は、トレンチラインＴＬの形成によって得られたクラックレス状態から、クラックを有する状態への変化をもたらすものである。この変化は、クラックレス状態が有する内部応力の開放によって生じると考えられる。
　（比較例１）
　図８を参照して、本比較例の刃先５９の頂点ＰＰは、４つの面ＳＥ１～ＳＥ４が合流する箇所に設けられている。頂点ＰＰからは４つの稜線ＰＳ１～ＰＳ４が設けられている。この場合、図４の工程において、ガラス基板４の上面ＳＦ１の縁ＥＤを、稜線ＰＳ１～ＰＳ４のいずれかで切り下ろし得る。よって、本実施の形態と同様に、クラックラインＣＬが確実に形成されやすい長所がある。一方で、刃先５９の形成に高い加工精度が必要となり、よってその形成が容易ではない、という短所がある。なぜならば、本比較例のように面ＳＥ１～ＳＥ４が合流する箇所によって刃先の頂点ＰＰが設けられる場合は、これらのうち３つの面が合流する点を通るように、残る１つの面の位置を合わせる必要があるためである。
　（比較例２）
　本比較例においては、刃先５１の摺動方向が、方向ＤＢ（図１）と反対であるものとする。この場合、図４の工程において、ガラス基板４の上面ＳＦ１の縁ＥＤを、稜線ＰＳではなく天面ＳＤ１が切り下ろす。つまり、切り下ろしの際、上記本実施の形態においては鋭利な稜線ＰＳが作用するのに対して、本比較例においては、平坦な天面ＳＤ１が作用する。このため本比較例においては、クラックラインＣＬの形成開始のきっかけとなる微細な破壊が生じにくくなる。よってクラックラインＣＬが確実には形成されにくくなる。
　（効果）
　本実施の形態によれば、第１に、刃先５１を容易に準備することができる。なぜならば、上記比較例１とは異なり、刃先５１の頂点が、天面ＳＤ１、側面ＳＤ２および側面ＳＤ３の３つの面が合流する箇所として設けられるからである。仮に、３つを超える面が合流する箇所によって刃先の頂点が設けられる場合、３つの面が合流する点を通るように、残る面の位置を合わせる必要がある。このため、高い加工精度が必要となる。これに対して、３つの面が合流する箇所によって刃先の頂点が設けられる場合、そのような高い加工精度は必要ではない。第２に、トレンチラインＴＬに沿ったクラックラインＣＬをより確実に形成することができる。なぜならば、上記比較例２とは異なり、トレンチラインＴＬの形成のために摺動させられた刃先５１の稜線ＰＳが、ガラス基板４の上面ＳＦ１の縁ＥＤを切り下ろすからである。この切り下ろしにより、クラックラインＣＬの形成開始のきっかけが、高い確実性で得られる。
　＜実施の形態２＞
　再び図４を参照して、本実施の形態においては、ガラス基板４の上面ＳＦ１上において刃先５１が摺動することになる位置に、潤滑剤が供給される。言い換えれば、トレンチラインＴＬ（図４）を形成する工程（図３：ステップＳ３０）は、図９に示すように、潤滑剤を供給するステップＳ３１と、潤滑剤が供給された位置において刃先５１が摺動されるステップＳ３２とを含む。ステップＳ３１を実施するためには、たとえば、シャンク５２（図１）に潤滑剤供給部（図示せず）が設けられれば良い。なお、これら以外の構成については、上述した実施の形態１の構成とほぼ同じであるため、その説明を繰り返さない。またステップＳ３１は、後述する実施の形態３～５にも適用可能である。
　本実施の形態においては、実施の形態１と同様、刃先５１の進行方向として方向ＤＢ（図１）が選択されている。刃先５１への荷重が同じである条件下では、方向ＤＢへの摺動は、その逆方向への摺動に比して、刃先５１へのダメージが大きくなりやすい。本実施の形態によれば、このダメージを効果的に抑制することができる。これにより、刃先の寿命を延ばすことができる。
　＜実施の形態３＞
　図１０を参照して、ステップＳ１０（図３）にて、上記実施の形態１と同様のガラス基板４が準備される。ただし本実施の形態においては、ガラス基板４の上面ＳＦ１上にアシストラインＡＬが設けられている。図１１を参照して、アシストラインＡＬは、アシストトレンチラインＴＬａと、アシストクラックラインＣＬａとを有する。アシストトレンチラインＴＬａは溝形状を有する。アシストクラックラインＣＬａは、厚さ方向ＤＴにおけるガラス基板４のクラックがアシストトレンチラインＴＬａに沿って延びることによって構成されている。
　本実施の形態においては、アシストラインＡＬはガラス基板４の上面ＳＦ１に、アシストトレンチラインＴＬａおよびアシストクラックラインＣＬａを同時に形成する工程によって設けられる。このようなアシストラインＡＬは、通常の典型的なスクライブ方法によって形成され得る。たとえば、このようなアシストラインＡＬは、図１０の矢印に示すように、刃先がガラス基板４の上面ＳＦ１の縁ＥＤを乗り上げ、そして上面ＳＦ１上を移動することによって行い得る。乗り上げ時の衝撃により微細なクラックが発生することで、アシストトレンチラインＴＬａ形成時に、アシストクラックラインＣＬａを同時に形成することが、容易に可能である。この刃先は、乗り上げ時の刃先およびガラス基板４へのダメージを抑えるために、刃先５１の形状とは異なる、乗り上げに適した形状を有するものであることが好ましい。具体的には、刃先は、回動可能に保持されたもの（ホイール型のもの）であることが好ましい。言い換えれば、刃先はガラス基板４上で摺動ではなく回動するものであることが好ましい。なお、アシストラインＡＬの起点は、図１０においては縁ＥＤであるが、縁ＥＤから離れていてもよい。
　次にステップＳ２０（図３）にて、実施の形態１と同様の刃先５１が準備される。なお、前述したアシストラインＡＬ用の刃先の準備を容易とするために、上記のアシストラインＡＬがこの刃先５１を用いて形成されていてもよい。あるいは、刃先５１の形状と同様の形状を有する刃先を用いて上記のアシストラインＡＬが形成されていてもよい。
　図１２を参照して、次に、ステップＳ３０（図３）にてトレンチラインＴＬが形成される。具体的には、以下の工程が行われる。
　まず実施の形態１と同様の動作が行われる。具体的には、上面ＳＦ１に刃先５１（図１）の頂点ＰＰが位置Ｎ１で押し付けられる。次に、押し付けられた刃先５１がガラス基板４の上面ＳＦ１上で方向ＤＢ（図１）に摺動させられる（図１２の矢印参照）。これにより上面ＳＦ１上にトレンチラインＴＬがクラックレス状態で形成される。
　本実施の形態においては、トレンチラインＴＬの形成は、位置Ｎ１および位置Ｎ３ａの間で、位置Ｎ１から位置Ｎ２を経由して位置Ｎ３ａへ刃先５１を摺動させることによって行われる。位置Ｎ３ａはアシストラインＡＬ上に配置されている。位置Ｎ２は、位置Ｎ１と位置Ｎ３ａとの間に配置されている。好ましくは、刃先５１は、アシストラインＡＬ上の位置Ｎ３ａを超えてさらに位置Ｎ４まで摺動させられる。位置Ｎ４は縁ＥＤから離れていることが好ましい。
　トレンチラインＴＬを形成するために上記のように摺動させられた刃先５１は、位置Ｎ３ａにおいてアシストラインＡＬと交差する。よって刃先５１の稜線ＰＳ（図１）もアシストラインＡＬと交差する。この交差によって位置Ｎ３ａに微細な破壊が生じる。この破壊を起点として、トレンチラインＴＬ付近の内部応力を解放するようにクラックが発生する。具体的には、アシストラインＡＬ上に位置する位置Ｎ３ａからトレンチラインＴＬに沿って、厚さ方向ＤＴにおけるガラス基板４のクラックが伸展する（図１３の矢印参照）。言い換えれば、クラックラインＣＬ（図１３）の形成が開始される。これにより、ステップＳ５０（図３）として、位置Ｎ３ａから位置Ｎ１へクラックラインＣＬが形成される。クラックラインＣＬの形成後は、実施の形態１と同様、クラックラインＣＬによってトレンチラインＴＬの下方においてガラス基板４はトレンチラインＴＬと交差する方向において連続的なつながりが断たれている。
　刃先５１は、位置Ｎ３ａに達した後、ガラス基板４から離される。好ましくは、刃先５１は、位置Ｎ３ａを超えて位置Ｎ４まで摺動した後、ガラス基板４から離される。
　次に、ステップＳ６０（図３）にて、実施の形態１と同様に、クラックラインＣＬに沿ってガラス基板４が分断される。以上により本実施の形態のガラス基板４の分断方法が行われる。
　本実施の形態によれば、第１に、実施の形態１と同様の理由で、刃先５１を容易に準備することができる。第２に、実施の形態１と同様に、トレンチラインＴＬに沿ったクラックラインＣＬをより確実に形成することができる。なぜならば、トレンチラインＴＬの形成のために摺動させられた刃先５１の稜線ＰＳが、ガラス基板４の上面ＳＦ１に設けられたアシストラインＡＬと、摺動する刃先５１の頂点によって形成されたトレンチラインＴＬとが交差する位置Ｎ３ａ（図１２）へ、局所的に応力を印加するからである。この応力印加により、クラックラインＣＬの形成開始のきっかけが、高い確実性で得られる。
　＜実施の形態４＞
　本実施の形態においては、実施の形態３と異なり、アシストラインＡＬ（図１１および図１２）が有するアシストトレンチラインＴＬａおよびアシストクラックラインＣＬａのそれぞれが、実施の形態１で説明されたトレンチラインＴＬおよびクラックラインＣＬの形成方法に類した方法によって形成される。以下、この方法について具体的に説明する。
　まず、アシストラインＡＬの形成に用いられる刃先が準備される。この刃先は、刃先５１（図１および図２）と同じであってもよい。すなわち、アシストラインＡＬの形成と、その後に形成されるトレンチラインＴＬの形成とが、共通の刃先５１によって行われてもよい。あるいは、アシストラインＡＬの形成のための刃先として、刃先５１とは別の刃先（以下、「アシスト刃先」と称する）が準備されてもよい。アシスト刃先は、刃先５１（図１および図２）の形状と同じ形状を有してもよい。あるいは、アシスト刃先は、刃先５１の形状と異なる形状を有してもよい。アシスト刃先が刃先５１の形状と異なる形状を有している場合においても、アシスト刃先は、頂点ＰＰおよび稜線ＰＳを形成する天面ＳＤ１、側面ＳＤ２および側面ＳＤ３の構成を有し、上述した形状の相違は、これら構成間の配置の相違によるものであることが好ましい。ここで考慮されている刃先の「形状」は、刃先のうち、頂点ＰＰ近傍の部分、すなわちガラス基板４への作用部分、の形状であり、この作用部分から離れた部分の形状は、通常、重要ではない。以下において、説明を冗長としないために、アシストラインＡＬの形成に用いられる刃先のことを、それが刃先５１かあるいはアシスト刃先であるかを問わず、単に「刃先」と称する場合がある。
　図１４を参照して、次に、トレンチラインＴＬの形成（図４）に類した方法によって、アシストトレンチラインＴＬａがクラックレス状態で形成される。図１５を参照して、次に、トレンチラインＴＬに沿ったクラックラインＣＬの形成方法（図６）に類した方法によって、アシストトレンチラインＴＬa（図１４）に沿ったアシストトレンチラインＴＬａが形成される。以上により、アシストラインＡＬ（図１１）が形成される。
　次に、実施の形態３と同様に、ステップＳ３０およびＳ５０（図３）にて、トレンチラインＴＬ（図１２）およびクラックラインＣＬ（図１３）が形成され、ステップＳ６０（図３）にて、クラックラインＣＬに沿ってガラス基板４が分断される。以上により本実施の形態のガラス基板４の分断方法が行われる。
　本実施の形態においては、トレンチラインＴＬ（図１２）の形成において刃先５１に印加される荷重は、アシストトレンチラインＴＬａ（図１４）の形成において刃先に印加される荷重に比して大きくされる。本発明者の実験的な検討によれば、このように荷重に差異を設けることで、クラックラインＣＬをより確実に発生させることができる。
　好ましくは、トレンチラインＴＬ（図１２）の形成における角度ＡＧ２（図１）は、アシストトレンチラインＴＬａの形成における角度ＡＧ２（図１）よりも小さくされる。このような角度関係が用いられることにより、特に、アシストトレンチラインＴＬａの形成のための刃先が、刃先５１、または、刃先５１の形状と同じ形状を有するアシスト刃先である場合であっても、上述した荷重の差異を設けやすい。この理由は、刃先の形状が同様の場合、角度ＡＧ２が小さいほど、トレンチラインＴＬ（またはアシストトレンチラインＴＬａ）をクラックレス状態で形成可能な荷重が大きくなるためである。トレンチラインＴＬの形成において、角度ＡＧ２が大き過ぎると、トレンチラインＴＬをクラックレス状態で形成することと、アシストトレンチラインＴＬａの形成時の荷重よりも大きな荷重を用いることとを両立させることが困難となる。これに対して、トレンチラインＴＬ（図１２）の形成における角度ＡＧ２（図１）が、アシストトレンチラインＴＬａの形成における角度ＡＧ２（図１）よりも小さくされる場合、トレンチラインＴＬの形成において、アシストトレンチラインＴＬａの形成時の荷重よりも大きな荷重を用いることが容易となる。よって、トレンチラインＴＬのための刃先５１に高荷重向けの刃先設計を適用し、かつ、アシストトレンチラインＴＬａのための刃先に低荷重向けの刃先設計を適用する、という配慮が不要となる。よって、アシストトレンチラインＴＬａの形成において、トレンチラインＴＬの形成に用いられる刃先５１、またはその形状と同じ形状を有するアシスト刃先を用いることができる。
　上述したように角度ＡＧ２（図１）に差異が設けられる場合、アシストトレンチラインＴＬａを形成するための刃先として、トレンチラインＴＬを形成するための刃先５１とは別に、アシスト刃先が準備されることが好ましい。これにより、刃先５１の角度ＡＧ２がトレンチラインＴＬの形成に適したものとなる状態で刃先５１の姿勢を固定しておくことができる。言い換えれば、アシストトレンチラインＴＬａの形成工程とトレンチラインＴＬの形成工程との間で、角度ＡＧ２の最適化のための刃先５１の姿勢調整が不要となる。
　＜実施の形態５＞
　図１６および図１７を参照して、本実施の形態においては、トレンチラインＴＬの形成においては刃先５１が用いられ、アシストトレンチラインＴＬａの形成においては、実施の形態４で説明されたアシスト刃先として、アシスト刃先５１ａが用いられる。刃先５１の形状と、アシスト刃先５１ａの形状とは、互いに相違している。たとえば、頂点ＰＰ（図２参照）の近傍において刃先５１およびアシスト刃先５１ａのそれぞれは、稜線ＰＳに垂直な断面における稜線ＰＳの角度ＡＰおよびＡＰａを有し、角度ＡＰは角度ＡＰａよりも大きい。なお、これら以外の構成については、上述した実施の形態４の構成とほぼ同じであるため、その説明を繰り返さない。
　本実施の形態によれば、アシストトレンチラインＴＬａの形成時と、トレンチラインＴＬの形成時とで、異なる形状を有する刃先が用いられる。これにより、刃先の形状として、アシストトレンチラインＴＬａおよびトレンチラインＴＬのそれぞれの形成において、相対的に低荷重に適したものおよび高荷重に適したものを用いることができる。よって、アシストトレンチラインＴＬａおよびトレンチラインＴＬの形成時にクラックレス状態をより確実に得ることができ、かつ、アシストトレンチラインＴＬａおよびトレンチラインＴＬのそれぞれからアシストクラックラインＣＬａおよびクラックラインＣＬをより確実に発生させることができる。
　なお上記各実施の形態においては上面ＳＦ１の縁が長方形状である場合について図示されているが、他の形状が用いられてもよい。また上面ＳＦ１が平坦である場合について説明したが、上面は湾曲していてもよい。またトレンチラインＴＬが直線状である場合について説明したが、トレンチラインＴＬは曲線状であってもよい。また脆性基板としてガラス基板４が用いられる場合について説明したが、脆性基板は、ガラス以外の脆性材料から作られていてもよく、たとえば、セラミックス、シリコン、化合物半導体、サファイアまたは石英から作られ得る。
　ＥＤ　縁
　ＡＬ　アシストライン
　ＣＬ　クラックライン
　ＳＤ１　天面（第１の面）
　ＳＤ２　側面（第２の面）
　ＳＤ３　側面（第３の面）
　ＳＦ，ＳＦ１　上面（一の面）
　ＰＰ　頂点
　ＴＬ　トレンチライン
　ＰＳ　稜線
　ＣＬａ　アシストクラックライン
　ＴＬａ　アシストトレンチライン
　４　ガラス基板（脆性基板）
　５１　刃先
　５１ａ　アシスト刃先

Claims (8)

  1. 　ａ）縁が設けられた一の面と、前記一の面に垂直な厚さ方向とを有する脆性基板を準備する工程を備え、さらに
    　ｂ）第１の面と、前記第１の面と隣り合う第２の面と、前記第２の面と隣り合うことで稜線をなしかつ前記第１の面および前記第２の面の各々と隣り合うことで頂点をなす第３の面と、を有する刃先を準備する工程を備え、さらに
    　ｃ）前記脆性基板の前記一の面上で前記刃先を前記稜線から前記第１の面へ向かう方向へ摺動させることによって、溝形状を有するトレンチラインを塑性変形により前記脆性基板の前記一の面上に形成する工程を備え、前記トレンチラインは、前記トレンチラインの下方において前記脆性基板が前記トレンチラインと交差する方向において連続的につながっている状態であるクラックレス状態が得られるように形成され、さらに
    　ｄ）前記工程ｃ）によって摺動させられた前記刃先の前記稜線が前記脆性基板の前記一の面の前記縁を切り下ろすことで、前記縁から前記トレンチラインに沿って前記厚さ方向における前記脆性基板のクラックを伸展させることによって、クラックラインを形成する工程を備え、前記クラックラインによって前記トレンチラインの下方において前記脆性基板は前記トレンチラインと交差する方向において連続的なつながりが断たれており、さらに
    　ｅ）前記クラックラインに沿って前記脆性基板を分断する工程を備える、
    脆性基板の分断方法。
  2. 　ａ）一の面と、前記一の面に垂直な厚さ方向とを有する脆性基板を準備する工程を備え、前記一の面上には、溝形状を有するアシストトレンチラインと、前記厚さ方向における前記脆性基板のクラックが前記アシストトレンチラインに沿って延びることによって構成されたアシストクラックラインと、を有するアシストラインが設けられており、さらに
    　ｂ）第１の面と、前記第１の面と隣り合う第２の面と、前記第２の面と隣り合うことで稜線をなしかつ前記第１の面および前記第２の面の各々と隣り合うことで頂点をなす第３の面と、を有する刃先を準備する工程を備え、さらに
    　ｃ）前記脆性基板の前記一の面上で前記刃先を前記稜線から前記第１の面へ向かう方向へ摺動させることによって、溝形状を有するトレンチラインを塑性変形により前記脆性基板の前記一の面上に形成する工程を備え、前記トレンチラインは、前記トレンチラインの下方において前記脆性基板が前記トレンチラインと交差する方向において連続的につながっている状態であるクラックレス状態が得られるように形成され、さらに
    　ｄ）前記工程ｃ）によって摺動させられた前記刃先の前記稜線が前記脆性基板の前記一の面上に設けられた前記アシストラインと交差することで、前記アシストラインから前記トレンチラインに沿って前記厚さ方向における前記脆性基板のクラックを伸展させることによって、クラックラインを形成する工程を備え、前記クラックラインによって前記トレンチラインの下方において前記脆性基板は前記トレンチラインと交差する方向において連続的なつながりが断たれており、さらに
    　ｅ）前記クラックラインに沿って前記脆性基板を分断する工程を備える、
    脆性基板の分断方法。
  3. 　前記工程ａ）は、
    　　ａ１）前記刃先およびアシスト刃先のいずれかを準備する工程を含み、前記アシスト刃先は、第１の面と、前記第１の面と隣り合う第２の面と、前記第２の面と隣り合うことで稜線をなしかつ前記第１の面および前記第２の面の各々と隣り合うことで頂点をなす第３の面と、を有し、さらに
    　　ａ２）前記刃先および前記アシスト刃先のいずれかを前記脆性基板の前記一の面上で前記稜線から前記第１の面へ向かう方向へ摺動させることによって、前記アシストトレンチラインを塑性変形により前記脆性基板の前記一の面上に形成する工程を含み、前記アシストトレンチラインは、前記アシストトレンチラインの下方において前記脆性基板が前記アシストトレンチラインと交差する方向において連続的につながっている状態であるクラックレス状態が得られるように形成され、さらに
    　　ａ３）前記アシストトレンチラインに沿って前記厚さ方向における前記脆性基板のクラックを伸展させることによって、前記アシストクラックラインを形成する工程を含み、前記アシストクラックラインによって前記アシストトレンチラインの下方において前記脆性基板は前記トレンチラインと交差する方向において連続的なつながりが断たれており、
    　前記工程ｃ）において前記刃先に印加される荷重は、前記工程ａ２）において前記刃先および前記アシスト刃先のいずれかに印加される荷重に比して大きい、
    請求項２に記載の脆性基板の分断方法。
  4. 　前記工程ａ２）において、前記刃先の形状と異なる形状を有する前記アシスト刃先が摺動させられる、請求項３に記載の脆性基板の分断方法。
  5. 　前記工程ｃ）において前記刃先の前記第１の面が前記脆性基板の前記一の面となす角度は、前記工程ａ２）において前記刃先および前記アシスト刃先のいずれかの前記第１の面が前記脆性基板の前記一の面となす角度よりも小さい、請求項３に記載の脆性基板の分断方法。
  6. 　前記工程ａ２）において、前記刃先と、前記刃先の形状と同じ形状を有する前記アシスト刃先と、のいずれかが摺動させられる、請求項５に記載の脆性基板の分断方法。
  7. 　前記工程ａ）は、前記アシストトレンチラインおよび前記アシストクラックラインを同時に形成する工程を含む、請求項２に記載の脆性基板の分断方法。
  8. 　前記工程ｃ）は、前記脆性基板の前記一の面上において前記刃先が摺動することになる位置に潤滑剤を供給する工程を含む、請求項１から７のいずれか１項に記載の脆性基板の分断方法。
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